Assemblage par eclissage d’âme et s 1.Données géométriques et paramètres d’entrées 1.1. Caracteristiques de la poutre (p) :
HEB 400
S
275
57680 cm4
f yp yp=
275
MPa
Iz=
f up=
410
MPa
d=
298
mm
bp=
300
mm
r=
27
mm
hp=
400
mm
Avz=
70
cm
tfp=
24
mm
W elz=
2884
cm
twp=
13.5
mm
W plz=
3232
cm
A=
197.8
cm
M
27
HR 10.9
M
27
HR 10.9
1.2. Boulons de semelles : df =
27
mm
d0f =
30
mm
f ub=
1000
MPa
Asf =
459
mm
r f f=
4
2
1.3. Boulons d' âme : dw=
27
mm
d0w=
30
mm
f ub=
1000
MPa
Asw=
459
mm
r wv=
2
r wh=
3
2
1.4. Eclisses extérieures (ee) e1,ee=
45
mm
p1,ee=
90
mm
tee=
14
mm
f y,ee=
275
MPa
f u,ee=
410
MPa
e2,ee=
58
mm
p2,ee=
184
mm
1.5. Eclisse intérieure (ei)
2 3 3 2
e1,ei=
45
mm
p1,ei=
90
mm
tei=
15
mm
f y,ei=
275
MPa
f u,ei=
410
MPa
e2,ei=
58
mm
be,i=
116
mm
e1,we=
45
mm
p1,we=
81
mm
twe=
8
mm
f y,we=
275
MPa
f u,we=
410
MPa
e2,we=
45
mm
p2,we=
95
mm
hw=
280
mm
1.6. Eclisses d'âme (we)
Schéma des sections Σ étudiées. Définition des secti Σ1:
section à
Σ2:
section à
Σ3:
section si
Σ4:
section à
2.Vérification des pinces et entraxes 2.1. Eclisses extérieures de semelles e1,ee=
45
mm
> 1.2 d0
OK
e2,ee=
58
mm
> 1.2 d0
OK
eee,max=
58 14 90
mm mm mm
< 4 t + 40mm
OK
> 2.2 d0
OK
t= p1,ee=
p2,ee=
184
mm
> 2.4 d0
OK
pee,max=
184
mm
OK
2.2. Eclisses intérieures de semelles e1,ei=
45
mm
> 1.2 d0
OK
e2,ei=
58
mm
> 1.2 d0
OK
eei,max=
mm mm mm
< 4 t + 40mm
OK
p1,ei=
58 15 90
> 2.2 d0
OK
p1,ei=
90
mm
OK
e1,we=
45
mm
> 1.2 d0
OK
e2,we=
45
mm
> 1.2 d0
OK
ewe,max=
mm mm mm
< 4 t + 40mm
OK
p1,we=
45 8 90
> 2.2 d0
OK
p2,we=
95
mm
> 2.4 d0
OK
pwe,max=
95
mm
OK
t=
2.3. Eclisses d'âme
t=
3.Vérifications en categorie C 3.1.Vérification en Σ 1: profil en section nette g= Δ1=
10 320
3.1.1. Moment flechissant Med= 570 Ved=
278
mm mm kNm kN
f yp=
275 MPa 3.1.2. Position de l'axe neutre élastique vmin= 185 mm vmax=
215
mm
Iz,net,min=
52183.9374
cm
W el,net,min=
2574
cm
γM0=
1
Mel,Rd= Med+Ved*Δ1=
4 4
707.7579122 kNm 659
kNm Ratio :
0.93
3.1.3. Effort tranchant Av=
2
7000
mm
Vpl,Rd=
1111
kN
Ved=
278
kN Ratio :
3.1.4. Intéraction moment/effort tranchant Vpl,Rd/2= 555.6996341 kN
0.25
pas de vérification supplémen
3.2.Vérification en Σ2 : profil en section nette Δ2=
131
3.2.1. Moment flechissant Iw= 4906.6 If =
52773.4
Mf,Ed=
521.5
mm 4
cm
4
cm
kNm
Mw,Ed=
48.5 kNm 3.2.2. Position de l'axe neutre élastique en enlevant les trous tendus n= 2 nombre de boulons tendus sur âme Pour i=1 y1=p2,we y1=
95
mm
y2=
0
mm
Σyi=
95
mm
vmin=
182
mm
vmax=
218
mm
Iz,net,min=
51667
cm
W el,net,min=
2513
cm
Mel,Rd=
690.9
kNm
Pour i=2 y2=0
Mw,Ed+Δ2*Ved+Mf,Ed*r wv/r f =
3.2.3. Effort tranchant Av,net=
distance de l'axe des boulons tendus par
4 3
345.7
kNm Ratio :
0.50
Ratio :
0.30
2
5785
mm
Vpl,Rd=
918.5
kN
Ved=
278
kN
3.2.4. Intéraction moment/effort tranchant Vpl,Rd/2= 459.25 kN
pas de vérification supplémen
4. Vérification des éclisses de semelle 4.1. Vérification en section nette 4.1.1. Eclisse extérieure Anet,ee= 3360
2
mm
Nf,Ed=
1387
kN
Nf,Ed/2=
693.5
kN
924
kN
Anet,ee*f y,ee/γM0=
4.1.2. Eclisse intérieure Anet,ei=
2580
mm
Anet,ei*f y,ei/γM0=
709.5
kN
Ratio :
0.75
Ratio :
0.98
Ratio :
0.42
2
4.2. Vérification en cisaillement de bloc 4.2.1. Eclisse extérieure 2 Ant= 2156 mm 2
Anv=
5880
γM2=
1.25
Veff,1,Rd=
1641
kN
Nf,Ed/2=
693.5
kN
mm
4.3. Vérification de la stabilité locale des éclisses de semelles 4.3.1. Flambement entre boulons successifs Eclisses extérieures à l'axe de l'assemblage (2*e1,ee+g)/tee= ≤ 9*ε 7.14 8.32 Eclisses extérieures entre boulons p1,ee/tee= ≤ 9*ε 6.43 9*ε = 8.32 Eclisses intérieures à l'axe de l'assemblage (2*e1,ei+g)/tei= ≤ 9*ε 6.67 9*ε = 8.32 Eclisses intérieures entre boulons p1,ei/tei= ≤ 9*ε 6.00
OK
9*ε =
OK
OK
OK
8.32 4.3.2. Voilement local des éclisses e2,ee/tee= 4.14 9*ε = 8.32 e2,ei/tei= 3.87 9*ε =
9*ε =
p2,ee/tee= 33*ε =
≤ 9*ε
Ratio :
0.50
≤ 9*ε
Ratio :
0.46
Ratio :
0.43
Ratio :
0.74
8.32 13.14285714 ≤ 33*ε 30.51
5. Vérification des boulons de semelle 5.1. Frottement Eclisses extérieures et intérieures Nf,Ed= 1387 kN r f =
4
Hbolt,f,Ed=
173.4
ks= γM3=
1 0.4 1.1
f ub=
1000
MPa
As=
459
mm
Fp,C=
321.3
kN
Fs,Rd=
116.84
kN
μ=
5.2. Pression diamétrale éclisses Eclisses exterieures df= 27 γM2= 1.25
kN
2
mm
e1=
45
mm
p1=
90
mm
e2=
58
mm
p2=
184
mm
d0=
30
mm
f y,ee=
275
MPa
f u,ee=
410
MPa
tee=
14
mm
αb=
0.5
k1=
2.5
Fb,ee,Rd=
155.0
kN
Eclisses interieures e1=
45
mm
p1=
90
mm
e2=
58
mm
d0=
30
mm
f y,ei=
275
mm
f u,ei=
410
mm
tei=
15
mm
αb=
0.5
k1=
2.5
Fb,ee,Rd=
166.05
5.3. Pression diamétrale profil e1= 45
kN Ratio :
0.56
Ratio :
0.65
Ratio :
0.58
mm
p1=
90
mm
e2=
58
mm
p2=
184
mm
d0=
30
mm
f up=
410
mm
tfp=
24
mm
αb=
0.5
k1=
2.5
Fb,p,Rd=
265.7
kN
6. Vérification des éclisses d'âme 6.1. Vérification en section nette Σ4 Effort tranchant hwe= 280 mm 2
Av,net=
3040
mm
Vpl,Rd=
482.7
kN
Ved=
278
kN
Moment flechissant vinf =
125
mm
vsup=
155
mm
Σyi=
mm
W pl,net=
95 1 132.2
Δ4=
50
mm
Vpl,Rd/2=
241.33
kN
n=
3
cm
vérification M-V nécessaire
ρ=
Mw,Ed+Δ2*Ved= Mpl,Rd=
0.023 62.39
kNm
71.03
kNm Ratio :
0.88
6.2. Vérification de la stabilité locale des éclisses d'âme 6.2.1. Flambement entre boulons seccessifs Nw,Ed= 116.5 kN (2*e1,we+g)/twe=
A=
12.5 8.32 0.30 0.49 0.57 0.95 740
γM1=
1
9*ε = λr= α= φ= χ =
F
il faut verifier courbe C
2
mm
Nb,Rd=
193.15 6.2.2. Voilement local des eclisses e2,we/twe= ≤ 9*ε 5.625 9*ε = 8.32 p2,we/twe= ≤ 33*ε 11.88 33*ε =
Ratio :
0.60
Ratio :
0.68
Ratio :
0.39
Ratio :
0.82
30.51
6.3. Vérification des boulons d'âme Δ3= 95 mm Vv,bolt,Ed=
46.33
kN
74.90
kNm
xi=
40.5
mm
yi=
95
mm
VM,bolt,Ed=
66.03
kN
Vbolt,Ed=
112.36
kN
HM,bolt,Ed=
154.88
kN
Hbolt,Ed=
154.88
kN
Fbolt,i=
191.34
kN
Fp,C=
321.3
kN
Fs,Rd=
116.84
kN
Mw,Ed+ Ved*Δ3=
6.4. Pression diamétrale éclisses Dans la direction de H M,bolt,i e1=
45
mm
p1=
90
mm
e2=
45
mm
p2=
95
mm
αb=
0.5
k1=
2.5
Fb,we,Rd=
88.6
kN
Dans la direction de V M,bolt,i e1=
45
mm
p1=
95
mm
e2=
45
mm
p2=
90
mm
αb=
0.5
k1=
2.5
Fb,we,Rd=
88.56
kN Ratio : Ratio :
0.87
Ratio : Ratio :
0.48
0.63
6.5. Pression diamétrale profil Dans la direction de H M,bolt,i e1=
45
mm
p1=
95
mm
e2=
45
mm
p2=
90
mm
αb=
0.5
k1=
2.5
Fb,wp,Rd=
149.45
kN
Dans la direction de V M,bolt,i e1=
45
mm
p1=
90
mm
e2=
45
mm
p2=
95
mm
αb=
0.5
k1=
2.5
Fb,wp,Rd=
149.45 0.38
melles
ons d’étude Σ : l’axe de la dernière rangée de boulons des semelles. l’axe de la dernière rangée de boulons d’âme. tué au centre de rotation des boulons d’âme. l’axe de la première rangée de boulons d’âme.
aires
rapport au CDG de la section brute
aires
