Assemblages sous charges statiquesDescription complète
memoire fin d'etude magistere assemblages charpente metallique
Assemblages Par Brides circulairesDescription complète
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BOIS-F242BO-Les Assemblages Bois for Web2.Description complète
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Standard Test Method for Diagonal Tension (Shear) in Masonry Assemblages
Standard Test Method for Diagonal Tension (Shear) in Masonry AssemblagesDescripción completa
CONCEPTION ET CALCUL DES COUVRESJOINTS DE CONTINUITE Con Co ntinu in uité it é : cette solution rationalise souvent les sections. Pour les pannes on peut avoir deux solutions : •
•
Continuité réalisée par la panne elle même. Par exemple panne de portée 14m reposant sur des travées de 7m. Continuité réalisée par joint entre tronçons de pannes. Pour la commodité de montage ces joints sont réalisés presque toujours sur appuis. Ils sont donc réalisés par éclisses plutt que par platine d!a"out. #ans ce cas penser $ la compati"ilité entre l!éclisse et l!éc%antignolle.
&ota : pour réaliser la continuité on doit minimiser les jeux' donc adopter des "oulons cali"rés plein trous' ou "ien des "oulons () travaillant au glissement. Calcul Cal cul des des joints join ts tendu ten dus s : *avec "oulons ajustés+
- déterminer la section nette de l!élément interrompu - donner aux couvre,joints une section nette au moins équivalente $ celle de l!élément interrompu attac% c%er er les couv couvre re,j ,joi oint nts s de -aço -açon n $ repr repren endr dre e un e--o e--ort rt & - atta supérieur ou égal $ l!e--ort que peut reprendre la section nette de l!élément interrompu calculs calc uls des d es joint jo ints s co!"i co !"iés és : *avec "oulons ajustés+ peu -réquents' ils se rencontrent le plus souvent parmi les mem"rures de -erme ou de poutres treillis.
- déterminer la section "rute de l!élément interrompu - donner aux couvres,joints une section "rute au moins équivalente -
$ celle de l!élément interrompu attac attac%e %err les les couv couvre re,j ,joi oints nts de mani manire res s $ repr reprend endre re un e--or e--ortt & supérieur ou égal $ l!e--ort que peut reprendre la section "rute de l!él l!élém émen entt inte interr rrom ompu pu'' en tena tenant nt comp compte te du coecoe--i -ici cien entt / de -lam"ement
"#$les "#$ les $éné"al $éné "ales es de conce!ti conce !tion on :
- si -lexion' éviter de placer les joints aux endroits o0 le moment de -lexion atteint sa valeur maximum
- si le joint est placé dans une one o0 la section courante n!est pas
-
-
-
compltement utilisée' il est admissi"le de ne la calculer que pour les e--orts e--ecti-s seulement toute-ois même l$ o0 le moment de -lexion est nul' l!assem"lage ne doit pas être excessivement -ai"le par rapport $ la section courante *e.g. utiliser la moitié du moment de -lexion admissi"le par la section+ pour les pro-ilés en I ou ( on applique des C2 sur l!3me et sur les ailes pour les petits pro-ilés il n!5 aura pas de C2 intérieur d!ailes *)emarque : on e--ectue maintenant de plus en plus de C2 par assem"lage de platines centrales+. 6n construction soudée' l!a"outement des pro-ilés en I ou ( se -ait de pré-érence par soudage "out $ "out. ttention aux contraintes tri,axiales' notamment au croisement des cordons de l!3me et de l!aile tendue éventuellement prévoir la séparation de ces cordons par l!interruption des cordons de l!3me $ cet endroit.
Calculs !"ati%ue & cou'"e-joint de !annes : la solution par éclisse est largement la plus courante' et s5stématique pour les éléments pro-ilés $ -roid. #ans le cas général il -aut essa5er de limiter les dé-ormations dans cet assem"lage' sous peine de provoquer une redistri"ution du moment d!appui vers la travée. -
-
-
-
c%oix du pro-il : Ix8v pro-il ≥ Ix8v panne e--ort $ attac%er : moment capa"le 9 Ix8v panneσe c%oix des "oulons : en -onction de la plus petite épaisseur d!3me' panne ou éclisse calcul de la cote ; :
T ≤ 3 σ e de diamétrale : T ≤ 3σ ede
-
d!o0 o véri-ier e--ort de cisaillement du "oulon calcul des cotes et C :
respecter les pinces
>n prend plus rarement la solution d!un assem"lage par platine d!a"out. #ans ce cas un décalage du joint permet d!éviter de le dimensionner pour la valeur maximum du moment de -lexion. Re!"ise de l(e))o"t t"anc*ant sans oent )léc*issant +e))o"t t"anc*ant a,ial : ?oulons : T v=
T ± Td nbls 2∆ véri-ier
=
la pression diamétrale 6clisses : @lexion :
σ f =
<
=v
=v
Td ≤ σ I v e
3Td ≤ σ e e 2
=v
<8C
⇒ h
*I8v9e%A8B+ Cisaillement :
=v
<8C
=
τ = 3 T ⇒ 1.54τ ≤ σ e 2 Anette
?oulons :
T T v= nbls
Td T H = 2∆
T maxi = T v2+ T 2 h
puis on c%oisit un "oulon en -onction de cet e--ort maximal en dou"le cisaillement. Déri-ication de la pression diamétrale :
T maxi P d = eaφ bls
6clisse : σ f =
-lexion :
3Td ≤ σ e e 2
h
Cisaillement : τ
= 32
T ⇒ 1.54τ ≤ σ e 2 Anette
* nette car le moment est divisé par deux pour c%aque rangée+ Déri-ication des "oulons : T v =
T ± Tdv nbls 4 ∑ h2+ nv2
(
n nom"re "oulons par %oriontale. T h=
TdH 4 ∑ h 2 + nv 2
(
)
) de -ile
d!o0
T maxi = T v2+ T 2 h
6clisse : σ f =
=
=
-lexion :
3Td ≤ σ e e 2
h
Cisaillement : τ
= 32
T ⇒ 1.54τ ≤ σ e 2 Anette
* nette car le moment est divisé par deux pour c%aque rangée+ Re!"ise d(e))o"ts t"anc*ant a'ec oent )léc*issant :
. Diensionneent des "en)o"ts de seelles : 6--ort dans les semelles de F =
<-lexion =
M flexion '
h la poutre : #imensionnement travaillant $ σ e :
@
en
F e1 = bσ e Eemelle comprimée :
Eemelle e2=
@ =
tendue :
F
(b− φ bls)σ e
F e1 = #imensionnement en semelle comprimée : bσ 1 travaillant $ la contrainte F e2= (b− φ bls )σ 1 réelle : semelle tendue :
Contrainte
semelle
σ 1=
M f I /V profil
"oulons :
nbls =
F T adm _ simple _ cisailleme nt
comprimée : Contrainte semelle tendue : / le diensionneent du "en)o"ts d(0e s(e))ectue coe !lus *aut en considé"ant M f σ 2= l(e))o"t t"anc*ant T I /V nette _ profil vec 2 φ e3 ' h φ b I nette= I brute− 4 12 + 2
