CLIENTE: ÍTEM: SERVIÇO: PROJETO:
xxxx xxxx XXXXXX xxxx
1. DADOS DE PROJETO: DIÂMETRO DO DO TA TANQUE [ ft ]: ALTUR LTURA A TOTA TOTALL DO TANQ TANQUE UE [ ft ]: TEMPERATURA [GR [GRAUS F]: PRES RESSÃO POSIT OSITIV IVA A [in [in H20] H20]:: PRES PRESSÃ SÃO O DE VÁCU VÁCUO O [in [in H20] H20]:: MATERIAL DO TANQUE PARTE 1: MATERIAL DO TANQUE PARTE 2: COLUNA DE LÍQUIDO [f[ft] DENSIDADE RE RELATIVA: ÂNGU ÂNGULO LO DO DO TETO TETO COM COM A HOR HORIZ IZON ONTA TAL: L: CORR CORROS OSÃO ÃO ADMI ADMISS SSÍV ÍVEL EL [mm] [mm]:: EFIC EFICIÊ IÊNC NCIA IA DAS DAS JUNT JUNTAS AS SOLD SOLDAD ADAS AS::
[D ] [H] [T] [P ] [ Pe ]
65.62 35.33 140 0.00 0
0. 0.00000 0000 0. 0.00000 0000
[kgf/cm² cm²] [kgf/cm² cm²]
A-283 A-283
[ Ht ] [ G] [ TETA TETA ] [ Ca ] [E]
35.33 1 10 1.5 0.7
2. DEFINIÇÃO DAS TENSÕES ADMISSÍVEIS: PARTE 1 TENS TENSÃO ÃO ADM. ADM. NA TEMP TEMPER ERAT ATUR URA A AMB AMB.( .(100 100F) F):: TENS TENSÃO ÃO ADM. ADM. NA TEMP TEMP.. DE DE PRO PROJE JETO TO::
[ Sa Sa ] [ So So ]
PARTE 2
17200 17200
3. DEFINIÇÃO DAS ESPESSURAS DO COSTADO: (Sendo a densidade relativa do fluído superior a um, e a tensão admissível em operação menor que a de teste, não será verificada a espessura por teste hidrostático por não ser governante)
CURSO 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
MÍNIMO MÍNIMO POR POR CÁLCULO: CÁLCULO: td = {[2,6D({H+(P {[2,6D({H+(P/12*G) /12*G)}-1)G]/ }-1)G]/(Sa (Sa E)}+Ca E)}+Ca MÍNIMO PELO API: 3/16 in (4.76 mm) ALTURA [ ft ] H [ ft ] C a [ in ] MATERIAL TENSÃO t d [ in ] 35.335 1 7200 0.546 7.87 0.059 1 27.461 1 7200 0.375 7.87 0.000 1 7.87 0.000 1 19.587 1 7200 0.263 11.713 1 7200 0.152 7.87 0.000 1 7.87 0.000 1 3.839 1 7200 0.040 0.000 1 7200 0.000 0.000 0.000 1 0.000 1 7200 0.000 0.000 0.000 1 0.000 1 7200 0.000 0.000 0.000 1 0.000 1 7200 0.000 0.000 0.000 1 0.000 0.000 1 0.000 1 7200 0.000
t d [ mm ] 13.86 9.52 6.69 3.86 1.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Tus [ mm ] peso [ lb ] 16446.2 6.3 16446.2 6.3 6.3 16446.2 16446.2 6.3 6.3 16446.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 TOTAL EM Lbf: 82230.9 EM Kgf: 37300 CORROÍDO EM Kgf: 35524
3.1 - DEFINIÇÃO DA NECESSIDADE DE ANÉIS INTERMEDIÁRIOS POR VENTO: (Não considera a contribuição do casco por ser mais conservativo) H1 = 6[100Tus (topo)]SQRT(100Tus/D)^3 Tus (TOPO) = 6.3 H1= 34.6 35.33 > (REQUER ANEL) UTIL UTILIZ IZAD ADO( O(S) S) SENDO,
1 1
ANEL ANEL(É (ÉIS IS), ), COMO COMO SOLI SOLICI CITA TADO DO NA F.D. F.D. NO TOPO E 0 INTERMEDIÁRIO(S)
4- DEFINIÇÃO DA ESPESSURA DO TETO (Não foram consideradas outras cargas além daquelas especificadas na nota do ítem 3.10.5.1 do API-650) TIPO DO TETO: TETO: CÔNICO, AUTOSUPORTADO AUTOSUPORTADO tt = D/400 SEN (TETA) MÍNIMO PELO API-650, ÍTEM ÍTEM S.3.1 = 3/16" (4.75mm) MÍNIMO ESPECIFICADO NA F.D. = mm 4.75 tt= 0.94 [ in ] tt= 24.0 [ mm ] ESPESSURA USADA= 9 .5 mm peso [ lb ]]= = NÃO OK!!! peso [Kgf ]= cor. or. [Kgf ]= ]=
4.1 VERIFICAÇÃO DA FORÇA DE LEVANTAMENTO x PESO DO TETO ÁRE ÁREA DA DA SE SECÇÃ CÇÃO TRA TRANS NSV VERS ERSAL = 3141 314160 6000 CARGA DE LEVANTAMENTO = 0.0 PESO PESO DAS DAS CHAP CHAPAS AS DO TETO TETO (cor (cor.) .)= = -372 -37221 21.9 .9
53 781.7 24 395.4 -37 -37221. 1.99 [cm² [cm²]] [Kgf] [Kgf [Kgf]]
OCORRE LEVANTAMENTO DAS CHAPAS DO TETO ? PESO DAS CHAPAS DO TETO, CASCO E ACESSÓRIOS (cor.)= SUPERA PESO DO TETO, CASCO E ACESSÓRIOS ? VERIFICAR ÁREA DE LIGAÇÃO COSTADO TETO? VERIFICAR NECESSIDADE DE CHUMBADOR POR PRESSÃO?
sim -936.2 sim sim sim
[Kgf]
4.1 DEFINIÇÃO DA ÁREA MÍNIMA NA LIGAÇÃO COSTADO - TETO (API 650, PAR 3.10.5.2) ÁREA MÍNIMA POR 3.10.5.2 [Ar1]: D²/[3000*sen(TETA)] Ar1= 8.2649 [in²] ÁREA MÍNIMA POR PRESSÂO [Ar2]: P*D²/[30800*tan(TETA)] Ar1= 0.0000 [in²] ÁREA MÍNIMA POR PRESSÂO [Ar2]:
8.2649
[in²] (MÁXIMO Ar1 e Ar2)
2.000 L [in] = 2.000 La [in] = (máx.=16*tb) 0.130 ts [in] = tb [in] = 0.130 R2=Rc/sen(teta)= 2267.2 Wh=0,3*raiz(Rc*ts)= 2.146 (máx.=0.9*raiz(Rc*tb)) 1.000 Wh us= Wc=0,6*raiz(R2*tb)= 10.301 4.000 Wc us= Área total disponível At=
0.910
[in²], que é***aumentar área***
5- DEFINIÇÃO DA ESPESSURA DO FUNDO MÍNIMO PELO API-650, ÍTEM S.3.1 = 3/16" (4.75mm) PESO ESPECÍFICO MÍNIMO POR PRESSÃO: 0 Kgf/cm² PESO ESPECÍFICO DA CHAPA USADA POR ÁREA: 0.01 Kgf/cm² **A CHAPA SELECIONADA RESISTE À PRESSÃO DE VÁCUO POR PESO PRÓPRIO** peso [ lb ]= 52167.9 ESPESSURA UTILIZADA = 9.5 mm peso [Kgf ]= 23663.4
6- VERIFICAÇÃO DA NECESSIDADE DE CHUMBADORES 6.1- PELA CARGA DE VENTO (Conforme NBR-6123)_ VENTO BÁSICO DE PROJETO Vo: FATOR ESTATÍSTICO S1: FATOR ESTATÍSTICO S2: FATOR ESTATÍSTICO S3: COEFICIENTE DE FORMA CA: VELOCIDADE CARACTERÍSTICA DO VENTO Vk: [ Vk = S1*S2*S3*Vo ] PRESSÃO DE VENTO Q: [ Q = Vk^2 / 78,12 ] ÁREA PROJETADA DA SUPERFÍCIE DO TANQUE A: FORÇA DE VENTO Fa: [ Fa = Q*CA*A ] BRAÇO DE ATUAÇÃO DA FORÇA DE VENTO Bv: MOMENTO DECORRENTE DO VENTO Mv: [ Mv = Fa*Bv ] PESO ESTIM. DO CASCO E TETO, SEM ACESSÓRIOS Wt: PESO DOS ACESSÓRIOS EXTERNOS Wa: PESO TOTAL ESTIMADO WT: CONDIÇÃO DE ESTABILIDADE: Mv =
418224.3
114.8
[ ft/s ]
1 0.95 0.83 0.9
90.52
[ ft/s ]
9.75
[ PSF ]
2692.37 23614
[ ft^2 ] [ lb ]
17.711 418224
[ ft ] [ lb.ft ]
-3744
[ lb ] [ lb ] [ lb ]
30
-3714
Mv
(2/3)*(WT*D/2)=
-81228
(requer chumbador)
6.2- POR PRESSÃO FORÇA DE LEVANTAMENTO [QL] = [lbf] PESO ESTIM. DO CASCO E TETO, SEM ACESSÓRIOS Wt: -2064 [lbf] QL > LOGO, REQUER CHUMBADOR
( 3.302)
6.3- CÁLCULO DO CHUMBADOR
(VERIFICAR)
NÚMERO DE CHUMBADORES UTILIZADOS N: DIÂMETRO DE FURAÇÃO d: MATERIAL DOS CHUMBADORES: TENSÃO ADM. DOS CHUMBADORES POR PRESSÃO Sabp: TENSÃO ADM. DOS CHUMBADORES POR VENTO Sabv: ÁREA REQUERIDA POR MOMENTO Abm: [ Abm = {(4M/d)-W}/NSabv ] ÁREA REQUERIDA POR PRESSÃO Abp: [ Abp = (QL-Wt)/(N*Sabp) ] DIÂMETRO UTILIZADO DE CHUMBADORES db: ÁREA DA RAIZ [dbr]: Corrosão admissível chumbador = ÁREA DA BARRA CORROÍDA [dbc]:
Carga atuante U = Ab`= Ab``= Área mínima da raiz Ab = Área total da raiz Ab =
[ in^2 ] [ in ] [ in² ] [ in ] [ in² ]
(MÍN, 1,25")
2064 lb #DIV/0! in² (37) #DIV/0! in² (37.1) #DIV/0! in² (máximo entre Ab' e Ab") 0.0 in² 0.0 i n² 0.0
7.1 - item 7.6 do padrão: tensão adm do chumbador S4w= Diâmetro do chumbador L`= área da secção transversal nominal A= Carga máxima resistida pelo chumbador Bl=
0 psi 2 in 3.14 i n² 0.0 l b
#DIV/0!
#DIV/0! lb
7.3 - 'item 8.1.1 do padrão: -393.95 in = -10006.3 mm -391.82 in -9952.3 mm 0.00 in mm 15200 psi (A-283-C)
t 11 =1, 23 ∗
3L '* Bl
BBus ∗ S5
#DIV/0! in = Used =
Pt= t6=
#DIV/0!
Área mínima da seção transversal (At) = Área mínima (menor entre Ab e At) =
7.2 - 'item 7.7 do padrão: Carga unitária no chumbador UN =
t11 =
#DIV/0!
[ psi ] [ psi ] [ in^2 ]
0 #DIV/0! (Baseado no padrão Du-Pont n° SG 11.4 s de Junho de 1983):
7- DIMENSIONAMENTO DA CADEIRA
e= BBmin.= BB= S5=
(MIN.= 20.9) [ ft ] (ref. C=66.012)
#DIV/0! mm mm
7.4 - item 8.1.2 do padrão: 15.32 psi 0.248 in S8 =
Pt ∗ 12 D − 2t6 2t6
ca
Hoop Stress in Shell Due to Internal Pressure
S8= S2=
24315 psi
7.5 - item 8.1.3 do padrão: 15200 psi (A-283-C)
Calculate Alowable Shell Stress Used to Resist Anchor Bolt Load
S 7 = 1,25S 2− S 8 -5315 psi
S7= Chair n°: ML= MB= t13=
7.6 - item 8.1.4 do padrão: 0.00 (see tab.2) (see tab.2) in
Height of Gussets
o maior entre: H1 ' =
H = 1
144 D∗Un ∗e ∗ Ml 2
S7 [ t6
t6 t 13 2
ou
s q r t7 D2{ *\ U( i* nt {ea *l M {}i bt a ol v e r { S 7 * t 6 r ¿
H1`= H1``= HMIN = H1 = DD = BB= S6=
#DIV/0! in #DIV/0! in 12in #DIV/0! in =
#DIV/0! mm
7.6 - item 8.1.5 do padrão: 0.00 in 15200 psi (A-283-C)
t 1 2 ' =
B l
7 2 , 0 0 0 D D
t 12=0, 063
\( ital
BBus
2
[ 1 1
\) + ital
ca }
Minimum Thiknes of Gusset
9 6 D D∗ H 1 B l
{}
¿
t12`= t12``= t12=
#DIV/0! in (44) 0.000 in (44.1) #DIV/0! in = Used=
#DIV/0! mm mm
] c a
