Asshto y Depav MILENA

1) Diseñar una estructura de pavimento fexible por el método AASHTO 93 y vericar por el método racional D!A"# $ue cumpla las si%uientes admisibilidades& •

•

•

•

'ey de (ati%a& de(ormaci)n por tracci)n en la carpeta as(*ltica# c de +ottin%,anDe(ormaci)n vertical de compresi)n sobre la subrasante# c de +ottin%,ans(uer.o vertical admisible de compresi)n sobre la subrasante# c de Dormon y /en,overDefexi)n vertical en la supercie de la subrasante- 0ormula de Huan%

l estudio de subrasante arro1o un 24 de 56 S78:6 78;:6l estudio de transito arro1o el si%uiente resultado& • • • • •

'a v:6# stos est*n distribuidos as<& 2=p8>:6? 2=S@83:6? 2=S=8=:6

'a v años'a estructura drenar* el a%ua en @ semana y la estructura estar* expuesta a nivel de ,umedad pr)xima a la saturaci)n dos meses al año• • • •

2arpeta as(*ltica con @83>:::: %Bcm= y u8:-3> ase %ranular 248;:6 u8:- Subbase %ranular 248:6 u8:- Subrasante 24856

!ara vericar por el método racional# utili.ar& radio de car%a8 @:-;cm? presi)n de contacto8 >-5 %Bcm=? distancia entre e1es de llantas 3=-: cm

•

Calculo de factor camión.  Tipo de de ve,
 Fc=

0actor daño daño :-: @-@ 3-3C 3-=

0.2∗0.40 + 0.5∗( 0.5∗1.14 + 0.3∗3.37 + 0.2∗3.42 ) 0.2 + 0.5

 Fc= 1.73214

Calculo de Número de ejes equivalentes de 8.2 toneladas. ( 1+ 0.03 ) 400∗70 ∗50 100 ∗1∗[ ¿¿ 15−1 ]∗365∗1.73214 100 ln ( 0.03+ 1)  N =¿

 N =1

670 805.505 ejes

Para la clasicación de la vía colectora rural existe un nivel de comlejidad recomendado entre !"#$" %

2lasicaci)n (uncional de la v
+ivel recomendado de conabilidad 6E Frbana

4ural

Autopistas

;> G 99-9

;: G 99-9

Arterias principals

;: G 99

C> G 9>

2olectoras

8& # $"

!" # $"

'ocales

"& # 8&

"& # 8&

confiabilidad promedio =

50 + 80 =60 2

Coeciente de drenaje 2omo el tiempo para remover el a%ua de la estructura es de @ semana

Calidad de drenaje

(ermino de remoción de aua

excelente uena Aceptable !obre uy pobre

= ,oras @ d
'a calidad de drena1e es *C+P(*,'+.

•

Coeciente de drenaje mi recomendado ara -ases  su--ases

/*'0+ 3+ mi +C04+N3*30 P** 403565C* '0 C0+65C5+N(+ 3+ C*P* 3+ ,*+ 7 ,,*+ 9*N'*+ % 3+ (5+4P0 3+ +;P05C50N 3+ '* +(C(* C*'53*3 3+' P*/54+N(0 * N5/+' 3+ <4+3*3 P0;540 3+' * '* *(*C50N 3+N*:+ =1% 1% > "% "% # 2"% ?2"% +;C+'+N(+ @-: I @-3> @-3> I @-3: @-3: I @-=: @-=: ,+N0 @-3> I @-=> @-=> I @-@> @-@> I @-:: @-:: *C+P(*,'+ @-=> I @-@> @-@> I @-:> @-:: I :-;: :-;: P0,+ @-@> I @-:> @-:> I :-;: :-;: I :-5: :-5: 47  @-:> I :-9> :-9> I :-C> :-C> I :-: :-: P0,+ %detiempo deexposicion ala humedad =

2 ∗100 =16.666 12

i8 :-9 para la carpeta as(*ltica# base y subbase %ranular

Careta asf@ltica. @8 3>::: lbBin=

!or tanto

aA&.B8

,ase ranular.

 Para un C,A8&%

*2A &.1B"

+2A 28"&& l-in2

u--ase ranular.

Para un C,A D&%

*BA &.12 +BA 1E&&& l-in2

Para la su-rasante ara un C,AE% el módulo resiliente se calculaF + su-rasanteA1"&&GEA$&&& l-ul2

Para Hallar los números estructurales IN) se utiliJa el rorama de la +C*C50N **<(0 $B Numero estructural ara la careta asfaltica N1A1.88in

Numero estructural ara la -ase ranular N2A2.BB in

Numero estructural ara la su--ase ranular NBA 2.8! in

C*'C'0 3+ +P+0+

+

spesores m
@:

2apas as(*lticas

ase %ranular

J :-:>

TSD

-:

:-:>G:-@>

=-:

-:

:-@>G:->:

=->

-:

:->:G=-::

3-:

5-:

=-::GC-::

3->

5-:

KC-::

-:

5-:

5

ano corresondiente

 N =1

670 805.505ejes

entre estos

valores.

Calculo de esesor careta asf@ltica

sn 1=a1∗ D1∗m1

 D1=

 D1=

sn1 a1∗m1

  1.88 0.38∗ 0.9

 D1=5.49 ∈¿

  *roximadamente

 D1=5.5 ∈¿

s mayor al m
sn 1 =0.38∗5.5∗0.9=1.881 ∈¿

¿

sn 1 =1.881 ∈¿ sn 1=1.88 ∈ ok 

Calculo de esesor de la -ase ranular

sn 2=a 2∗ D2∗m1

 D2=

 D2=

sn2 a2∗m1 2.33−1.881 0.135∗0.9

 D2=¿

 B.E$in no cumple con el m
 D2=¿

E in

¿

sn 2 = 0.135∗6∗0.9 =0.729 ∈¿ ¿

¿

¿

¿

sn 1 + sn 2 = 1.881 + 0.729=2.61 ∈¿

sn 1 + sn 2 > sn2 2.61 ∈¿ 2.33 ∈ ok 

Calculo de esesor de la su--ase ranular

sn 3=a 3∗ D3∗m3 ¿

¿

sn 3−( sn1 + sn 2 )  D3= a 3∗m3

 D3=

2.87−( 1.881 + 0.729 ) 0.12∗0.9

 D3=¿

2.D&in no cumple con el m
 D3=¿

E in

¿

sn 3 = 0.12∗6∗0.9 =0.648 ∈¿ ¿

¿

¿

¿

¿

¿

sn 1 + sn 2 + sn3 =2.61+ 0.648=3.258 ∈¿ sn 1 + sn 2 + sn3 > sn3

3.258 ∈¿ 2.87 ∈ ok 

+P+0+ 3+' P*/54+N(0 6'+;5,'+ P0 **<(0 2arpeta as(*ltica ase %ranular SubGbase

spesor en pul% >-> 5 5

spesor en cm @ @>-= @>-=

!ara vericar por D!A" se comprueba las admisibilidades con las si%uientes ecuaciones&

'ey de (ati%a& de(ormaci)n por tracci)n en la carpeta as(*ltica# ec de nottin%,an

−3

−0.204

 E z adm=3.48∗10 ∗ N  −3

−0.204

 E z adm =3.48∗10 ∗1670805.505 −3

 E z adm =0.18711∗10 cm

De(ormaci)n vertical de compresi)n sobre la subrasante# c de +ottin%,an-

−2

−0.28

 E z adm =2.16∗10 ∗ N  −2

−0.28

 E z adm=2.16∗10 ∗1670805.505 −3

 E z adm=0.390871∗10 cm

s(uer.o vertical admisible de compresi)n sobre la subrasante# c de Dormon y /en,over-

esfuerzo adm=

esfuerzo adm=

0.007∗ E subrante 1 + 0.7∗ log N    0.007∗ 9000 1 + 0.7∗log ( 1670805.505)

esfuerzo adm=11.7624 kg / cm 2

Defexi)n vertical en la supercie de la estructura- 0ormula de Huan%

−2438

deflexion adm =26.32202∗ N 

− 0.2438

deflexion adm =26.32202∗1670805.505 deflexion adm =0.80014 cm

06(K*+ 3+P*/

C04P**C5LN 3+ +'(*30 !O4 2-

!O4 D!A"

cumpl

'ey de (ati%a& de(ormaci)n por tracci)n en la carpeta as(*ltica# ec de nottin%,an De(ormaci)n vertical de compresi)n sobre la subrasante# c de +ottin%,an-

−3

−4

0.18711∗10 cm

−2.39∗10 cm

−3

0.390871∗10 cm

s(uer.o vertical admisible de compresi)n sobre la subrasante# c de Dormon y /en,over-

11.7624 kg / cm 2

Defexi)n vertical en la supercie de la estructura- 0ormula de Huan%

0.80014 cm

 

 

5.51∗10

−4

cm

−1

e Si

si

3.48∗10 kg / cm 2

si

;mmB@::

si