ACREDITACION HIDRICA CHACCHO

MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE CHACCHO ACREDITACION DE LA DISPONIBIDAD HIDRICA

EXPEDIENTE TECNICO: “AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DEL DISTRITO DE CHACCHO - RADIO URBANO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA ANTONIO RAYMONDY, REGION ANCASH” DEPARTAMENTO

:ANCASH

PROVINCIA

: ANTONIO RAYMONDI

DISTRITO

: CHACCHO

PRESUPUESTO TOTAL

: S/. 5,381,796.14

TIEMPO DE EJECUCION : 240 Días Calendarios

ANTONIO RAYMONDI JUNIO -2016

PROYECTO: “Ampliación y Mejoramiento del Sistema de Agua y Desagüe del Distrito de Chaccho-Radio Urbano, Distrito de Chaccho, Provincia Antonio Raymondi - Región Ancash”

MEMORIA DESCRIPTIVA I.

ASPECTOS GENERALES. 1.1

INTRODUCCION. El presente documento, se fundamenta en la Resolución Jefatural N°0072015-ANA, del Título III, Capitulo II, Sub Capítulo I, Articulo 13°. Bajo la condición de Proyectos de Saneamiento de Centros Poblados Rurales que no sobrepasan los 2000 habitantes.

Se hace uso del Formato Anexo N°07. Para la Acreditación de Disponibilidad Hídrica Superficial de Pequeños Proyectos de Aprovechamiento hídrico Superficial. 1.2

ANTECEDENTES. Las autoridades y el pueblo en general del Distrito de Chaccho- Radio Urbano, Provincia de Antonio Raimondi – Ancash, solicitan la consideración del PIP dentro del Plan de Desarrollo Concertado, Presupuesto Participativo, Programa de inversiones y otros por ser una obra prioritaria para el distrito en mención.

Uno de los objetivos de la Municipalidad Distrital de Chaccho es reducir los riesgos ambientales asociados a las enfermedades diarreicas; mediante el incremento de servicios de agua y desagüe, que contribuyen al desarrollo del poblador de la zona.

Uno de los grandes retos que afronta la Municipalidad Distrital de Chaccho, Ministerio de Salud e instituciones estatales y privadas del sector, es desarrollar alternativas tecnológicas y de gestión, que permiten mejorar el acceso de la población de menores ingresos a servicios de agua y saneamiento con calidad y sostenibilidad durante la vida útil del proyecto.

Por tal motivo los pobladores del Distrito de Chacho, solicitan la elaboración del Expediente Técnico “Ampliación y Mejoramiento Del Sistema De Agua y Desagüe Del Distrito De Chaccho-Radio Urbano, Distrito De Chaccho, Memoria Descriptiva Para La Acreditación De La Disponibilidad Hídrica Superficial De Pequeños Proyectos

1


Provincia Antonio Raimondi, Región Ancash”, para tal motivo se realizó una inspección de campo con el objetivo de evaluar la disponibilidad de recursos hídricos del distrito. Dicha inspección se desarrolló entre los días 12 y 15 de marzo del 2016.

El trabajo de campo consistió en un reconocimiento litológico de la geología e interpretar las características hidrogeológicas de cada formación geológica que aflora en los alrededores de la Localidad de Chaccho, e interpretar posibles reservorios de aguas subterráneas existentes en la zona.

También se observaron las principales fuentes de agua superficial. En las fuentes superficiales se tomaron medidas de parámetros fisicoquímicos de campo, tales como: la conductividad eléctrica (CE-μS/cm), la temperatura (TºC) y el pH, con el objetivo de tener una primera interpretación de la procedencia de las aguas subterráneas.

Para la estimación de la geometría de los acuíferos se tomaron medidas hidrométricas (caudal) en cada punto de florescencia, manantial u otros. Estos estudios se complementan con el “Informe De La Inspección De Campo Sobre La Disponibilidad De Recursos Hídricos En El Distrito De Chaccho, Provincia Antonio Raymondi, Departamento De Ancash” (INGEMMET).

1.3

OBJETIVO. Los objetivos del presente estudio se especifican como:

i.

El objetivo principal es de acreditar la disponibilidad Hídrica que se requiere para el abastecimiento del Sistema de Agua Potable del Radio Urbano de la Localidad de Chaccho.

ii.

Un Objetivo relacionado es de dotar del recurso Hídrico al Sistema de Agua Potable del Radio Urbano de la Localidad de Chaccho.

iii.

Un Objetivo relacionado es definir la Infraestructura para el mejor aprovechamiento del Recurso Hídrico.

Memoria Descriptiva Para La Acreditación De La Disponibilidad Hídrica Superficial De Pequeños Proyectos

2


II.

EVALUACION HIDROLOGICA. 2.1 a)

DESCRIPCION GENERAL DE LA FUENTE DE AGUA. Ubicación y Delimitación del Área de Estudio.

Imagen 01: Ubicación de la Provincia de Antonio Raimondi en el Departamento de Ancash.


3


Imagen 02: Ubicación del Distrito de Chaccho.

Imagen 03: Ubicación de la Localidad de Chaccho.

UBICACIÓN POLÍTICA. Departamento

: Ancash.

Provincia

: Antonio Raimondi

Distrito

: Chaccho.

Región geográfica

: Sierra.

UBICACIÓN GEOGRÁFICA. Altitud

: 3,380m.s.n.m.

Coordenadas UTM

: 273726 Este - 8,997,946 Norte.


4


AUTORIDADES ADMINISTRATIVAS Y LOCALES DEL AGUA La Provincia de Antonio Raimondi pertenece a la Autoridad Administrativa del Agua Marañón.

Su Cede Local se encuentra en la Av. Ramón Castilla N°244-Huari-Ancash. El Responsable es el Ing. Oscar Daniel Vásquez Salazar (e). UBICACIÓN HIDROGRAFICA Intercuenca Hidrográfica Alto Amazonas (U.H. 49) La Unidad Hidrográfica 49 es la que comprende la mayor extensión del territorio peruano 848,382.36 Km² (66%). Comprende además el origen del Río Amazonas.

En el tercer nivel comprende nueve unidades hidrográficas de las cuales cinco poseen total o parcialmente territorio peruano: la Unidad Hidrográfica 492 o Cuenca del Río Purús que posee 22,174.89 Km² en nuestro territorio; la Unidad Hidrográfica 496 (Cuenca del Río Yurúa) que en nuestro territorio presenta una superficie de 11,557.66 Km² , ambas unidades hidrográficas comprenden las cabeceras de los mencionadas cuencas; la Unidad Hidrográfica 497, denominada como “la gran Intercuenca del Amazonas”, que de los 517,267.40 Km² que posee, 169,188.03 Km² se encuentran en territorio peruano; la Unidad Hidrográfica 498 o Cuenca Hidrográfica del Río Marañón, compartida por Perú y Ecuador, teniendo el Perú cerca del 85% de ésta con una superficie calculada en 297,038.33 Km²; y la Unidad Hidrográfica 499, llamada también Cuenca Hidrográfica del Río Ucayali, cabecera de la cuenca amazónica, que presenta la particularidad de que toda su extensión se encuentra en nuestro territorio (348,423.44 Km²).

La Provincia de Antonio Raimondi Pertenece a La Región Hidrográfica del Amazonas. A la Intercuenca del Alto Marañón V cuya extensión abarca una superficie de 2’ 166, 868 Ha.


5


Imagen 04: Regiones Hidrográficas del Perú.


6


Imagen 05: Unidad Hidrográfica 49: Unidad Hidrográfica Nivel 3. Unidades Hidrográficas 492, 496, 497, 498 y 499 comprendidas en el territorio peruano.


7


Intercuenca Alto Marañón V

Imagen 06: Unidades Hidrográficas del Perú.


8


Imagen 07: Puntos de Captación de Agua.

Las Captaciones se Ubican en el Área Administrativa del Agua Marañón. Políticamente se Ubica en la Provincia de Antonio Raimondi, en los Distritos de Chaccho y Mirgas. Captación

Denominación

Tipo de Fuente

Ubicación Geográfica

Este

Norte

01

Elevación (msnm)

Acoranca

Afloramiento

0273093.62

8992351.10

4127.87

02

Rosa Huachichinan

Afloramiento

Mirgas (Cerro Jatuncungash). Chaccho (Garhuamachay).

0273529.14

8994848.65

4060.00

03

Ocoro

Afloramiento

Chaccho (Cerro Chonta).

274897.92

8997365.17

3636.68

Cuadro N°01: Ubicación de las Captaciones b)

Accesibilidad – Vías de Comunicación. El acceso principal al área del proyecto es por vía terrestre, tomando la vía Huaraz-Catac - Desvió a Llamellín, para luego dirigirse hacia la Distrito de


9


Chaccho, a través de una Carretera Asfaltada, Afirmada y Trocha Carrozable a una distancia aproximada de 260.50 km por la ruta.

A continuación, se indica la distancia y el tiempo de desplazamiento desde el principal centro urbano a la zona donde se plantea el Proyecto “Ampliación y Mejoramiento del Sistema de Agua y Desagüe del Distrito de Chaccho - Radio Urbano, Distrito de Chaccho, Provincia Antonio Raymondi, Región Ancash”.

Distancias a la Zona del Estudio Desde

Hasta

(km.)

Tipo de vía

Tiempo

HUARAZ

CATAC

35.00

Carretera Asfaltada

0.80 HORAS

CATAC

CHAVIN DE HUANTAR

90.00

Carretera Asfaltada, Afirmada y Trocha

2.00 HORAS

CHAVIN DE HUANTAR

LLAMELLIN

123.00

Trocha Carrozable

4.50 HORAS

LLAMELLIN

CHACCHO

12.50

Trocha Carrozable

0.50 HORAS

Total, de Tiempo Recorrido

7.80 HORAS

Total, de Recorrido (Km)

260.50

Cuadro N°02: Recorrido al Distrito de Chaccho.


10


7.80 Horas 260.50 km

Imagen 08: Recorrido Huaraz - Chaccho.

c)

Calidad de Agua. Id. Cuerpo de Agua

: 498.

Cuerpo de Agua

: Rio Marañón (Ámbito de ALA Alto Marañón).

Categoría

: Categoría 4.

Clase

: Clase Especial.

Código de Cuenca

: 498.

Cuenca a la que Pertenece el Recurso: Marañón.

2.2

OFERTA HIDRICA.

2.2.1 Geología. Estratigrafía.


11


La Localidad de Chaccho se localiza sobre rocas sedimentarias consolidadas pertenecientes a formaciones clásticas y calcáreas del cretáceo inferior como el grupo Goyllarisquizga y la Formación Crisnejas respectivamente. A formaciones calcáreas del cretáceo superior como las Formaciones Jumasha, Celendín y Chota. Estas rocas en parte están cubiertas por depósitos cuaternarios no consolidados. a.

Grupo Goyllarisquizga. - Aflora a 3 km al este de la localidad de Chaccho, en este sector el contacto superior y consiste en potentes estratos de cuarcitas, lutitas y calizas que corresponden a las formaciones Chimú, Santa, Carhuaz y Farrat.

El contacto superior del grupo Goyllarisquizga con la Formación Crisnejas es bien nítido, en este lugar se observa la presencia de conglomerados producto de una discordancia erosional. b.

Formación Crisnejas. - Esta formación aflora en la mayor parte de la zona de estudio y sobre yace al grupo Goyllarisquizga. Consiste predominantemente de lutitas calcárea gris azulino y marga amarillenta con intercalaciones delgadas de caliza. En el campo se reconoce por su litología una gran similitud con la Formación Chulec, la única diferencia es que contiene una menor proporción de caliza.

c.

Formación Jumasha. - Los afloramientos de esta formación están localizados en la parte central y noreste de la zona de estudio. Estas rocas son fácilmente reconocibles por su tono gris claro de intemperismo y el marcado efecto topográfico que ejercen. En lo que concierne a su litología, consiste de calizas y dolomitas grises y amarillentas, de grano fino a mediano, que se presentan en capas medianas a gruesas. Conglomerados intraformacionales son relativamente comunes y en los alrededores de Mirgas y Llamellín la formación tiene cerca de la base un conglomerado de fragmentos gruesos.


12


d.

Formación Celendín. - Esta formación y la Formación Jumasha tiene características muy similares, consisten de margas, lutitas calcáreas y calizas que sobre yacen concordantemente a la Formación Jumasha.

e.

Formación Chota. - Esta formación tiene un desarrollo notable en el sector de Llamellín, consiste de centenares de metros de areniscas, lutitas y conglomerados rojos. El tope de la formación ha sido erosionado, pero el contacto inferior está bien definido y se encuentra sobre las margas de la Formación Celendín cuyo contacto es gradacional, presentando una intercalación de lutitas rojas y cremas.

f.

Depósitos Cuaternarios. – Sobre yaciendo a todas las unidades descritas anteriormente se encuentran depósitos coluviales recientes, asociados a fenómenos de remoción en masa.

2.2.2 Geología Estructural El área de estudio se caracteriza por presentar una variedad de estructuras de deformación. Según el tipo de provincias estructurales (Wilson y Reyes, 1964) el área de estudio se localiza entre la provincia imbricada y la provincia de bloques fallados. La provincia imbricada, se localiza en la parte occidental de la zona de estudio y se caracteriza por la presencia de pliegues largos y estrechos asociados con grandes sobre escurrimientos. Consiste mayormente en estratos que buzan hacia el Suroeste, separadas por sobre escurrimientos que generalmente yacen dentro de la estratificación; también se observan pliegues que son suplementarios a los sobre escurrimientos (Wilsonet al, 1967).


13


Imagen 09: Mapa Geológico.

La provincia de bloques fallados, ocupa la mayor parte de la zona de estudio y se extiende hacia la parte noreste de este sector.

Es importante mencionar que uno de los ejes principales de fallamiento en la provincia corresponde al valle del Marañón, donde es común encontrar el complejo del marañón en contacto fallado con las formaciones mesozoicas que se encuentran en una serie de fallas inversas con rumbo NW-SE (Wilson et al, 1967).

La presión causada por el movimiento inverso de la zona de falla del Marañón ha contorsionado los sedimentos cretáceos que yacen en su vecindad. Los pliegues con ejes verticales o buzando fuertemente el Noreste entre Llamellín, Mirgas y el Marañón, son interpretados como una deformación suplementaria al movimiento de la falla principal (Wilson et al, 1967). Memoria Descriptiva Para La Acreditación De La Disponibilidad Hídrica Superficial De Pequeños Proyectos

14


En la zona de estudio, los sedimentos cretáceos están cortados por sobre escurrimientos que salen de la gran falla inversa del Marañón y son considerados como imbricaciones delante de la falla grande.

2.2.3 Evaluación De La Disponibilidad Del Recurso Hídrico. Numerosos manantiales afloran en los alrededores de la Localidad de Chaccho, evidenciando la presencia de aguas subterráneas. El recurso hídrico superficial proviene de los aportes de las quebradas y riachuelos que son alimentados directamente por las precipitaciones pluviales y la descarga de los manantiales.

A. Hidrología La divisoria de aguas que separa la sub cuenca del río Mirgas de la sub cuenca del río Puchka condiciona la disponibilidad de agua superficial en la localidad de Llamellín, siendo el área de contribución de escurrimiento y escorrentía superficial igual a 12 km2.

El área de contribución de agua superficial de la localidad de Llamellín está constituida por las nacientes de la quebrada Chontaragra (4,000 msnm) y sus tributarios hasta la cota 3,400 msnm. En este sector el agua circula en superficie por pequeños cauces intermitentes, que al terminar el período de lluvias descargan muy rápidamente llegando a disminuir su caudal considerablemente.

Es importante mencionar que en época de estiaje es entre los meses de junio y octubre, los riachuelos y cauces principales se encuentran totalmente secos, motivo por el cual la contribución de agua superficial a la localidad de Chaccho en este período es nula.


15


Imagen 10: Red de Drenaje del Área en Estudio. B. Hidrogeología La zona de estudio se localiza en una región kárstica (ver figura 4), motivo por el cual es un área donde predominan los procesos de disolución sobre los de erosión, y la circulación subterránea sobre la superficial. Este predominio de disolución y circulación subterránea tiene como consecuencia la escasez de agua superficial y por lo tanto mayor infiltración de agua en este sector.

Entre los factores que condicionan la infiltración en la zona de estudio, se encuentran la pendiente y al modelado topográfico por procesos kársticos y tectónicos que regulan la escorrentía superficial y la infiltración.

En las áreas kársticas, la capacidad de infiltración y recarga es elevada, en su gran volumen de reservas y recursos de agua subterránea que pueden almacenar, y finalmente en la posibilidad de captar grandes caudales de agua.

Sin embargo, hay que tener en cuenta que la zona de estudio se encuentra en el área de recarga e infiltración máxima del sistema, por lo tanto, es


16


probable que no existan grandes reservorios subterráneos en el ámbito de estudio sino conductos subterráneos que en época de estiaje estarán secos.

Chaccho

Imagen 11: Modelo Hidrológico Conceptual de una Región Kárstica.

En la divisoria de aguas a 6 km al Suroeste de la localidad de Llamellín, se ha observado sumideros que representan la zona de recarga e infiltración del sistema acuífero del área de estudio.

Imagen 12: Sumidero Ubicado en la Divisoria de Aguas entre el Rio Puchka y el rio Mirgas.

Se han inspeccionado 03 Manantiales cuyas características son las se describen. Memoria Descriptiva Para La Acreditación De La Disponibilidad Hídrica Superficial De Pequeños Proyectos

17


Manantial Acoranca. - Este Manantial es uno de los que mayor aporte realizan al sistema proyectado del Sistema de Agua y Desagüe del Distrito de Chaccho.

Esta localizado a 5.50 km al Sur Oeste de la Localidad de Chaccho y drena hacia la quebrada de Arhuay.

El Manantial surge naturalmente atreves del suelo, formada por carbonatos de calizas y conglomerados intraformacionales de la formación Crisnejas.

Este Manantial tiene las siguientes características fisicoquímicas e hidráulicas:

-

Su conductividad eléctrica (CE) es igual a 338 μS/cm

-

Su temperatura (T) es de 10.1 ºC

-

El pH de 7.86 es neutro a ligeramente alcalino

-

El caudal estimado (Q) durante la fecha de inspección fue de 2.00 l/s

De acuerdo a estas características, se puede decir que este manantial es alimentado por infiltración directa de las precipitaciones y es de buena calidad. Manantial Rosa Huachichinan. -

Esta localizado a 4.20 km al Sur

Oeste de la Localidad de Chaccho y drena hacia la quebrada de Garhuamachay.

El Manantial surge naturalmente atreves del suelo, surge a través de rocas calizas compactas y karstificadas, la floración de esta agua se localiza en una zona de fallas inversas, es de régimen Continuo.

Este Manantial tiene las siguientes características fisicoquímicas e hidráulicas: -


-


-


-



18


De acuerdo a estas características, se puede decir que este manantial es alimentado por infiltración directa de las precipitaciones y es de buena calidad.

Manantial Ocoro. - Esta localizado a 1.20 km al Sur Este de la Localidad de Chaccho y drena hacia la quebrada de Chomaragra.

En función al número de puntos de surgencia, este manantial puede clasificarse como poli-emergente (polisurgente) de tipo disperso, pues su distribución no sigue una disposición geométrica determinada.

Una característica de este tipo de manantiales es que aparecen cuando la superficie del terreno corta el nivel piezométrico, formando de esta manera los llamados bofedales o humedales los cuales han sido observados durante la inspección.

En cuanto al punto de surgencia se puede mencionar que tiene un control estructural, pues se ubica en la intersección de dos fallas que afectan a las calizas de la formación Crisnejas.

Este Manantial tiene las siguientes características fisicoquímicas e hidráulicas: -


-


-


-


De acuerdo a estas características, se puede decir que este manantial es alimentado por infiltración directa de las precipitaciones y es de buena calidad.

2.3

USOS Y DEMANDAS DE AGUA. Los Caudales disponibles, para el proyecto “Ampliación y Mejoramiento del Sistema de Agua y Desagüe del Distrito de Chaccho-Radio Urbano, Distrito de Chaccho, Provincia Antonio Raymondi - Región Ancash”. Se muestran en el siguiente cuadro:


19


Captación

Denominación

01 Acoranca 02 Rosa Huachichinan 03 Ocoro 04 Sector Nuevo Milan 05 Sector Shucshucyac 06 Sector Yerba Santa 07 Sector Mercado Total Cuadro N°03: Caudales disponibles.

Caudal (Lts/Seg.) 2.00 1.00 0.75 0.60 0.35 0.30 0.50 5.50

Las captaciones proyectadas no contemplan derechos de uso de agua otorgados para otros fines, así mismo no se proyectan usos futuros de estas fuentes.

Por tal motivo el uso que requiere el proyecto “Ampliación y Mejoramiento del Sistema de Agua y Desagüe del Distrito de Chaccho-Radio Urbano, Distrito de Chaccho, Provincia Antonio Raymondi - Región Ancash”, es exclusivo para este fin.

Por otro lado, el correcto funcionamiento del sistema proyectado, se hace necesario el uso del 100% de las fuentes Hídricas en estudio. Este aprovechamiento se hace critico en la época de estiaje por las características de las fuentes tipo Manantial.

La demanda Futura del consumo de agua para el proyecto se realizará para el periodo de 20 años.

Se presenta Calculo de Consumo de Agua Anual en para los años 2016 al 2036 ver Cuadro N°04.


20


CAUDALES (Lit/seg) Periodo de Diseño (Años)

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19

2016 2017 2018 2019 2020 2021 2022 2023 2024 2025 2026 2027 2028 2029 2030 2031 2032 2033 2034 2035

20

2036

Población (Po)

Cobertura de la Población con Conexiones

150 0 154 5 159 0 163 5 168 0 172 5 177 0 181 5 186 0 190 5 195 0 199 5 204 0 208 5 213 0 217 5 222 0 226 5 231 0 235 5 240

10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10

0

0

Hab./ Viviendas

5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0

Nº de Conexiones

Nº de Conexiones

Domés ticos

Instituci ones

3 0 3 0 3 9 1 3 8 2 3 7 3 6 4 3 5 3 4 6 3 7 3 2 8 3 1 9 3 0 9 4 9 0 4 8 1 4 7 2 4 6 3 4 5 4 5 4 3 6 4 2 7 4 1 8

DEMANDA DE PRODUCCION DE AGUA

CAUDALES DE DISEÑO

VOLUMEN DE RESERVORIO (M³)

% de Pérdidas Qp

Qi

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

1.389 1.431 1.472 1.514 1.556 1.597 1.639 1.681 1.722 1.764 1.806 1.847 1.889 1.931 1.972 2.014 2.056 2.097 2.139 2.181

0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

0

2.222

0.000

Fisícas

17.5 % 17.5 % 17.5 % 17.5 % 17.5 % 17.5 % 17.5 % 17.5 % 17.5 % 17.5 % 0.0 % 0.0 % 0.0 % 0.0 % 0.0 % 0.0 % 0.0 % 0.0 % 0.0 % 0.0 % 0.0

Qpt (Lit/seg.)

Qpt (Lit/dia)

Qpt (m³/año)

Qmd (Lit/seg.)

Qmh (Lit/seg.)

Vreg.

V a.c.i

1.684 1.734 1.785 1.835 1.886 1.936 1.987 2.037 2.088 2.138 2.189 2.239 2.290 2.340 2.391 2.441 2.492 2.542 2.593 2.643

145,454.55 149,818.18 154,181.82 158,545.45 162,909.09 167,272.73 171,636.36 176,000.00 180,363.64 184,727.27 189,090.91 193,454.55 197,818.18 202,181.82 206,545.45 210,909.09 215,272.73 219,636.36 224,000.00 228,363.64

2.189 2.254 2.320 2.386 2.451 2.517 2.582 2.648 2.714 2.779 2.845 2.911 2.976 3.042 3.108 3.173 3.239 3.305 3.370 3.436

4.209 4.335 4.461 4.588 4.714 4.840 4.966 5.093 5.219 5.345 5.471 5.598 5.724 5.850 5.976 6.103 6.229 6.355 6.481 6.608

47.27 48.69 50.11 51.53 52.95 54.36 55.78 57.20 58.62 60.04 61.45 62.87 64.29 65.71 67.13 68.55 69.96 71.38 72.80 74.22

2.694

232,727.27

53090.9 1 54683.6 4 56276.3 6 57869.0 9 59461.8 2 61054.5 5 62647.2 7 64240.0 0 65832.7 3 67425.4 5 69018.1 8 70610.9 1 72203.6 4 73796.3 6 75389.0 9 76981.8 2 78574.5 5 80167.2 7 81760.0 0 83352.7 3 84945.4

3.502

6.734

75.64

0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0

%

5

0

Cuadro N°04: Calculo de Demanda de Agua en los 20 años siguientes.


21

0

Vreserv.

Vtotal

14.18 14.61 15.03 15.46 15.88 16.31 16.73 17.16 17.59 18.01 18.44 18.86 19.29 19.71 20.14 20.56 20.99 21.41 21.84 22.27

61.45 63.30 65.14 66.99 68.83 70.67 72.52 74.36 76.20 78.05 79.89 81.73 83.58 85.42 87.27 89.11 90.95 92.80 94.64 96.48

22.69 Vreserv.=

98.33 m3 100.00 m3


2.4

BALANCE HIDRICO. El balance entre los manantiales que aportan el recurso Hídrico, para el proyecto “Ampliación y Mejoramiento del Sistema de Agua y Desagüe del Distrito de Chaccho-Radio Urbano, Distrito de Chaccho, Provincia Antonio Raymondi - Región Ancash”, y la población se realiza teniendo en cuenta el consumo en metros cúbicos anuales de la población en crecimiento durante los siguientes 20 años.

Cuadro N°05: Balance Oferta Demanda. Años

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

Oferta (m3/año)

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

86,724.00

Demanda (m3/año)

53,090.91

54,683.64

56,276.36

57,869.09

59,461.82

61,054.55

62,647.27

64,240.00

65,832.73

67,425.45

69,018.18

70,610.91

72,203.64

73,796.36

75,389.09

76,981.82

78,574.55

80,167.27

81,760.00

83,352.73

84,945.45

Balance

33,633.09

32,040.36

30,447.64

28,854.91

27,262.18

25,669.45

24,076.73

22,484.00

20,891.27

19,298.55

17,705.82

16,113.09

14,520.36

12,927.64

11,334.91

9,742.18

8,149.45

6,556.73

4,964.00

3,371.27

1,778.55

De acuerdo al cuadro N°05, los manantiales pueden sostener la necesidad y demanda de la población objetivo del proyecto “Ampliación y Mejoramiento del Sistema de Agua y Desagüe del Distrito de Chaccho-Radio Urbano, Distrito de Chaccho, Provincia Antonio Raymondi - Región Ancash”. Estos resultados no eximen de estructuras de almacenamiento en la infraestructura del proyecto.


22


2.5

DESCRIPCION

DEL

PLAN

DE

APROVECHAMIENTO

E

INGENIERIA DEL PROYECTO. El proyecto contempla la Ampliación y Mejoramiento del Sistema de Agua y Desagüe del Distrito de Chaccho. I.

COMPONENTE 01 "RED DE AGUA POTABLE Y CONEXIONES DOMICILIARIAS"  Instalación de 09 captaciones y mejoramiento de 01 captación existente, ubicadas en la parte alta de la ladera (4,100msnm), de concreto armado fć=210kg/cm2 y su respectiva instalación de sistema hidráulico.  Instalación de 29 Cámaras Rompe presión tipo 06, ubicadas en la parte alta de los sistema de conducción I, II y III, de concreto armado fć=175kg/cm2 y su respectiva instalación de sistema hidráulico.  Instalación de la línea de conducción comprendida entre las cajas de captación y el reservorio rectangular, de tubería PVC SAP C-10, de los siguientes diámetros: D=2.5” de longitud 12,956.00 m y D=2” de longitud 1,149.00 m, estas irán enterradas para no ser dañadas.  Instalación de 04 Cámaras de Reunión, ubicadas en la parte alta de los sistema de conducción I, II y III, de concreto armado fć=175kg/cm2 y su respectiva instalación de sistema hidráulico.  Instalación de 01Reservorio Circular, ubicado en la parte alta de la localidad de Chaccho alimentado de los sistemas de conducción I, II y III, de concreto armado fć=210kg/cm2, Caseta de Válvulas y su respectiva instalación de sistema hidráulico.  Instalación de 04 Cámaras Rompe presión tipo 07, ubicadas en la Zona Urbana, de concreto armado fć=175kg/cm2 y su respectiva instalación de sistema hidráulico.  Instalación de la línea de Aducción comprendida entre el reservorio y la línea matriz de distribución, de tubería PVC SAP C-10, diámetro: D=2.5” de longitud 42.75 m.  Instalación de la línea de Distribución comprendida entre la Línea de Aducción y las redes de la localidad de chaccho, de tubería PVC SAP C-10, de los siguientes diámetros: D=2.5” de longitud 571.69 m, D=2” de longitud 55.00 m, D=1 ¼” de longitud 229.00 m, D=1” de longitud


23


3,641.00 m, D=3/4” de longitud 459.50 m y D=1/2” de longitud 251.00 m y la instalación de 322 Conexiones domiciliarias con sus respectivas cajas de concreto.  Instalación de 10 Cajas de Concreto Armado para la Instalación de Válvulas de control, Purga y Aire, ubicadas en la Zona Urbana, de concreto armado fć=175kg/cm2 y su respectiva instalación de sistema hidráulico.

II.

COMPONENTE

02

“RED

DE

ALCANTARILLADO

Y

CONEXIONES DOMICILIARIAS”  Instalación sistema de Alcantarillado Sanitario de la localidad de chaccho, de tubería PVC S-25, de los siguientes diámetros: D=160mm de longitud 7,052.31 m y D=200mm de longitud 310.00 m y la instalación de 322 Conexiones domiciliarias con sus respectivas cajas de concreto.

III.

COMPONENTE 03 “PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES”  Instalación de tuberías y accesorios, de tubería PVC S-25, de los siguientes diámetros: D=200mm de longitud 307.72 m y la instalación.  Instalación de 01 Estructura de Cribador, ubicada en la Planta de Tratamiento, de concreto armado fć=210kg/cm2, reja de platina y su respectiva instalación de sistema hidráulico.  Instalación de 02 Vertederos I y II, ubicada en la Planta de Tratamiento, de concreto armado fć=210kg/cm2 y su respectiva instalación de sistema hidráulico.  Instalación de 24 Cajas de Paso tipo I, II y III, ubicada en la Planta de Tratamiento, de concreto armado fć=210kg/cm2 y su respectiva instalación de sistema hidráulico.  Instalación de 04 Tanque Septicos, ubicada en la Planta de Tratamiento, de concreto armado fć=210kg/cm2, tapas prefabricas y su respectiva instalación de sistema hidráulico.


24


 Instalación de 01 Lecho de Secado con 05 Pozas con su respectiva instalación de Grava para filtro y arena para filtro, ubicada en la Planta de Tratamiento, de concreto armado fć=210kg/cm2, techado respectivo y su respectiva instalación de sistema hidráulico.  Instalación de 10 Pozos de Absorción, ubicada en la Planta de Tratamiento, de concreto armado fć=175kg/cm2, techado respectivo y su respectiva instalación de sistema hidráulico.  Instalación de 132.74 metros lineales de cerco perimétrico de púas y la instalación de 01 portón con tubo F°G° 1 ½”.

III. ANEXOS. 3.1 Cálculos Justificativos de los Componentes del Sistema de Agua Potable. 3.2 Planos de los Componentes del Sistema de Agua Potable.


25


3.1

Cálculos Justificativos de los

Componentes del Sistema de Agua Potable.


26

DETERMINACIÓN DE CAUDAL DE AFORO "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" CAPTACION N°01 SECTOR ACORANCA (CT:4127.87 msnm) Volumen de Numero de Ensayos Muestra ( litros) 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00

5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 Tiempo Prom.= Qp (lt/seg) =

Tiempo de Llenado (segundos) 2.52 2.48 2.49 2.48 2.53 2.50 2.000

CAPTACION N°02 SECTOR ROSA HUACHICHINAN (CT:4060.00 msnm) Volumen de Numero de Ensayos Muestra ( litros) 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00



CAPTACION N°03 SECTOR OCORO (CT:3636.68 msnm) Volumen de Numero de Ensayos Muestra ( litros) 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00



CAPTACION N°04-05 SECTOR NUEVO MILAN (CT:3447.14 msnm) Volumen de Numero de Ensayos Muestra ( litros) 1.00

5.00

27

Tiempo de Llenado (segundos) 8.25

2.00 3.00 4.00 5.00

5.00 5.00 5.00 5.00 Tiempo Prom.= Qp (lt/seg) =

8.15 8.22 8.28 8.75 8.33 0.600

CAPTACION N°06-07 SECTOR SHUCSHUCYAC (CT:3488.71 msnm) Volumen de Numero de Ensayos Muestra ( litros) 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00



CAPTACION N°08-09 SECTOR YERBA SANTA (CT:3446.70 msnm) Volumen de Numero de Ensayos Muestra ( litros) 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00



CAPTACION N°10 SECTOR MERCADO (CT:3388 msnm) Volumen de Numero de Ensayos Muestra ( litros) 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00

Caudal Total=

5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 Tiempo Prom.= Qp (lt/seg) = Qp (lt/seg) =

28

Tiempo de Llenado (segundos) 10.25 10.18 9.90 9.68 9.98 10.00 0.500 5.501

CÁLCULO DE VOLUMEN DEL RESERVORIO

Pa: Tasa de Creciemiento: Periodo de Diseño:

Proy. Arit. Proy. Geomt

Dotacion: % de Perdidas (Incluido Parques): Coeficientes K1 k2 Dotaciones Institucionales: Hidrantes en Funcionamiento Cobertura

0.0 Und.

1500 Hab. 0.03 20.00 0.00 80.00 17.5 % 1.30 2.50 25.00 Lit./Alum. 6.00 Lit./seg

Datos de Diseño Cada 5 Años Resultado de Diseño

Leyenda

"AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH"

0.00 (Durante dos Horas)

100% 5.00


Periodo de Diseño Población (Po) (Años)

CAUDALES (Lit/seg)

Cobertura de la Población con Conexiones

Hab./ Viviendas

Nº de Conexiones Domésticos

Nº de Conexiones Instituciones

Qp

Qi

DEMANDA DE PRODUCCION DE AGUA % de Pérdidas Fisícas

Qpt (Lit/seg.)

Qpt (Lit/dia)

CAUDALES DE DISEÑO

Qpt (m³/año) Qmd (Lit/seg.) Qmh (Lit/seg.)

VOLUMEN DE RESERVORIO (M³)

Vreg.

V a.c.i

Vreserv.

Vtotal

0

2012

1500

100

5.0

300

0

1.389

0.000

17.5 %

1.684

145,454.55

53090.91

2.189

4.209

47.27

0.00

14.18

61.45

1

2013

1545

100

5.0

309

0

1.431

0.000

17.5 %

1.734

149,818.18

54683.64

2.254

4.335

48.69

0.00

14.61

63.30

2

2014

1590

100

5.0

318

0

1.472

0.000

17.5 %

1.785

154,181.82

56276.36

2.320

4.461

50.11

0.00

15.03

65.14

3

2015

1635

100

5.0

327

0

1.514

0.000

17.5 %

1.835

158,545.45

57869.09

2.386

4.588

51.53

0.00

15.46

66.99

4

2016

1680

100

5.0

336

0

1.556

0.000

17.5 %

1.886

162,909.09

59461.82

2.451

4.714

52.95

0.00

15.88

68.83

5

2017

1725

100

5.0

345

0

1.597

0.000

17.5 %

1.936

167,272.73

61054.55

2.517

4.840

54.36

0.00

16.31

70.67

6

2018

1770

100

5.0

354

0

1.639

0.000

17.5 %

1.987

171,636.36

62647.27

2.582

4.966

55.78

0.00

16.73

72.52

7

2019

1815

100

5.0

363

0

1.681

0.000

17.5 %

2.037

176,000.00

64240.00

2.648

5.093

57.20

0.00

17.16

74.36

8

2020

1860

100

5.0

372

0

1.722

0.000

17.5 %

2.088

180,363.64

65832.73

2.714

5.219

58.62

0.00

17.59

76.20

9

2021

1905

100

5.0

381

0

1.764

0.000

17.5 %

2.138

184,727.27

67425.45

2.779

5.345

60.04

0.00

18.01

78.05

10

2022

1950

100

5.0

390

0

1.806

0.000

0.0 %

2.189

189,090.91

69018.18

2.845

5.471

61.45

0.00

18.44

79.89

11

2023

1995

100

5.0

399

0

1.847

0.000

0.0 %

2.239

193,454.55

70610.91

2.911

5.598

62.87

0.00

18.86

81.73

12

2024

2040

100

5.0

408

0

1.889

0.000

0.0 %

2.290

197,818.18

72203.64

2.976

5.724

64.29

0.00

19.29

83.58

13

2025

2085

100

5.0

417

0

1.931

0.000

0.0 %

2.340

202,181.82

73796.36

3.042

5.850

65.71

0.00

19.71

85.42

14

2026

2130

100

5.0

426

0

1.972

0.000

0.0 %

2.391

206,545.45

75389.09

3.108

5.976

67.13

0.00

20.14

87.27

15

2027

2175

100

5.0

435

0

2.014

0.000

0.0 %

2.441

210,909.09

76981.82

3.173

6.103

68.55

0.00

20.56

89.11

16

2028

2220

100

5.0

444

0

2.056

0.000

0.0 %

2.492

215,272.73

78574.55

3.239

6.229

69.96

0.00

20.99

90.95

17

2029

2265

100

5.0

453

0

2.097

0.000

0.0 %

2.542

219,636.36

80167.27

3.305

6.355

71.38

0.00

21.41

92.80

18

2030

2310

100

5.0

462

0

2.139

0.000

0.0 %

2.593

224,000.00

81760.00

3.370

6.481

72.80

0.00

21.84

94.64

19

2031

2355

100

5.0

471

0

2.181

0.000

0.0 %

2.643

228,363.64

83352.73

3.436

6.608

74.22

0.00

22.27

96.48

20

2032

2400

100

5.0

480

0

2.222

0.000

0.0 %

2.694

232,727.27

84945.45

3.502

6.734

75.64

0.00

22.69

98.33 m3 100.00 m3

Vreserv.=

29

CÁLCULO DE LINEA DE CONDUCCIÓN Proyecto


Lugar

Localidad de Chaccho - Distrito de Chaccho - Provincia de Antonio Raimondi - Ancash

Elab. Calculo H.

Dato Resultado Jalado Corregir

1. DATOS DE DISEÑO Datos:

Donde : C= Qp = Qmd = Qmh =

150

C: Qp : Qmd : Qmh :

2.694 Lit./seg 3.502 Lit./seg 6.734 Lit./seg

2. CAUDAL DE AFORO A- Caudal de Captacion # 01 B- Caudal de Captacion # 02 C- Caudal de Captacion # 03 D- Caudal de Captacion # 04-05 E- Caudal de Captacion # 06-07 F- Caudal de Captacion # 08-09 G- Caudal de Captacion # 10 Total

Qmd= Qmd= Qmd= Qmd= Qmd= Qmd= Qmd= Qmd=

Coeficiente de Hazen-William. Caudal Promedio Anual. Caudal Máximo Diario. Caudal Máximo Horario.

Leyenda

Fecha de Diseño

2.000 Lit./seg 1.000 Lit./seg 0.750 Lit./seg 0.600 Lit./seg 0.350 Lit./seg 0.300 Lit./seg 0.500 Lit./seg 5.501 Lit./seg

3. CALCULO DE PRESIONES EN DISTINTOS PUNTOS DE LA LINEA DE CONDUCION TRAMO 1-1 Fórmula de Hazen-William. DC : Diámettro Comercial.

DT : Diámetro Teórico.

Tramo

hf : Pérdida de Carga.

DT= (Q / ( 0.0178 * C * S0.54) )1/2.63

Q = 0.0178 * C * D2.63 * S0.54

∆H

Cota

hf = 10.674((Q^1.852 )/ (C^1.852 )* D4.871))1/0.54

P. inicio

P. final

inicial

final

(m)

Long. (Km)

DT (pulg)

DC (pulg)

Area (m²)

Veloc. m/seg

hf (m)

L. G. P. (m)

Presión (m)

Verificación

Capt-01 CRP6-01 CRP6-02 CRP6-03 CRP6-04 CRP6-05 CRP6-06 CRP6-07 CRP6-08

CRP6-01 CRP6-02 CRP6-03 CRP6-04 CRP6-05 CRP6-06 CRP6-07 CRP6-08 CRP6-09

4127.87 4077.87 4027.87 3977.87 3927.87 3877.87 3827.87 3797.83 3777.87

4077.87 4027.87 3977.87 3927.87 3877.87 3827.87 3797.83 3777.87 3727.87

50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 30.04 19.96 50.00

0.23472 0.83305 0.34040 0.64831 0.48671 1.34917 1.00764 0.79876 0.74927

0.30 0.39 0.32 0.37 0.35 0.43 0.45 0.46 0.38

2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2''

0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317

0.632 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316

1.592 5.650 2.309 4.397 3.301 9.151 6.835 5.418 5.082

4126.278 4072.220 4025.561 3973.473 3924.569 3868.719 3821.035 3792.412 3772.788

48.408 44.350 47.691 45.603 46.699 40.849 23.205 14.542 44.918

OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. !

30

CRP6-09 CRP6-10 CRP6-11 CRP6-12 CRP6-13 CRP6-14

CRP6-10 CRP6-11 CRP6-12 CRP6-13 CRP6-14 Reservorio 01

3727.87 3677.87 3627.87 3577.87 3527.87 3477.87

3677.87 3627.87 3577.87 3527.87 3477.87 3440.00

50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 37.87

0.56147 0.41449 0.20333 0.60579 1.12373 0.37616

0.36 0.33 0.29 0.36 0.41 0.35

2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2''

0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317

0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316

3.808 2.811 1.379 4.109 7.622 2.551

3724.062 3675.059 3626.491 3573.761 3520.248 3475.319

46.192 47.189 48.621 45.891 42.378 35.319

OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. !



Tramo


DT= (Q / ( 0.0178 * C * S0.54) )1/2.63

Q = 0.0178 * C * D2.63 * S0.54

∆H

Cota

hf = 10.674((Q^1.852 )/ (C^1.852 )* D4.871))1/0.54

P. inicio

P. final

inicial

final

(m)

Long. (Km)

DT (pulg)

DC (pulg)

Area (m²)

Veloc. m/seg

hf (m)

L. G. P. (m)

Presión (m)

Verificación

Capt-02 CRP6-15 CRP6-16 CRP6-17 CRP6-18 CRP6-19 CRP6-20 CRP6-21 CRP6-22 CRP6-23 CRP6-24 CRP6-25 CRP6-26

CRP6-15 CRP6-16 CRP6-17 CRP6-18 CRP6-19 CRP6-20 CRP6-21 CRP6-22 CRP6-23 CRP6-24 CRP6-25 CRP6-26 Reservorio 01

4060.00 4012.00 3963.00 3913.00 3865.00 3816.00 3766.00 3718.00 3669.00 3619.00 3571.00 3522.00 3472.00

4012.00 3963.00 3913.00 3865.00 3816.00 3766.00 3718.00 3669.00 3619.00 3571.00 3522.00 3472.00 3440.00

48.00 49.00 50.00 48.00 49.00 50.00 48.00 49.00 50.00 48.00 49.00 50.00 32.00

0.71942 0.36662 0.35899 0.23917 0.12634 0.34233 0.11905 0.13984 0.21288 0.03949 0.05560 0.37552 0.13775

0.29 0.25 0.25 0.23 0.20 0.25 0.20 0.21 0.22 0.16 0.17 0.25 0.22

2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2'' 2 1/2''

0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317

0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316

1.353 0.689 0.675 0.450 0.238 0.644 0.224 0.263 0.400 0.074 0.105 0.706 0.259

4058.647 4011.311 3962.325 3912.550 3864.762 3815.356 3765.776 3717.737 3668.600 3618.926 3570.895 3521.294 3471.741

46.647 48.311 49.325 47.550 48.762 49.356 47.776 48.737 49.600 47.926 48.895 49.294 31.741

OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. !

5. CALCULO DE PRESIONES EN DISTINTOS PUNTOS DE LA LINEA DE CONDUCION TRAMO 3-3 Fórmula de Hazen-William. DC : Diámettro Comercial. Q = 0.0178 * C * D2.63 * S0.54 Tramo

DT : Diámetro Teórico. DT= (Q / ( 0.0178 * C * S0.54) )1/2.63 ∆H

Cota

P. inicio

P. final

inicial

final

(m)

Long. (Km)

DT (pulg)

Capt-03 CRP6-27 CRP6-28 CR-01 CRP6-29

CRP6-27 CRP6-28 CR-01 CRP6-29 CR-03

3636.68 3586.68 3536.68 3498.71 3486.68

3586.68 3536.68 3498.71 3486.68 3451.50

50.00 50.00 37.97 12.03 35.18

0.32694 0.18145 0.28561 0.01978 0.25622

0.22 0.19 0.28 0.21 0.31

31

hf : Pérdida de Carga. hf = 10.674((Q^1.852 )/ (C^1.852 )* D4.871))1/0.54 DC (pulg)

2 2 2 2 2

'' '' '' '' ''

Area (m²)

Veloc. m/seg

hf (m)

L. G. P. (m)

Presión (m)

Verificación

0.00203 0.00203 0.00203 0.00203 0.00203

0.370 0.370 0.666 0.666 0.839

1.068 0.593 0.933 0.065 0.837

3635.612 3586.087 3535.747 3498.645 3485.843

48.932 49.407 37.037 11.965 34.343

OK. ! OK. ! OK. ! OK. ! OK. !

CR-03

Reservorio 01

3451.50

3440.00

11.50

0.07900

0.30

2

''

0.00203

0.839

0.258

3451.242

11.242

OK. !



Tramo


DT= (Q / ( 0.0178 * C * S0.54) )1/2.63

Q = 0.0178 * C * D2.63 * S0.54

∆H

Cota

P. inicio

P. final

inicial

final

(m)

Long. (Km)

DT (pulg)

Capt-04-05

Reservorio 01

3451.50

3440.00

11.50

0.18600

0.30

hf = 10.674((Q^1.852 )/ (C^1.852 )* D4.871))1/0.54 DC (pulg)

2

''

Area (m²)

Veloc. m/seg

hf (m)

L. G. P. (m)

Presión (m)

Verificación

0.00203

0.148

0.112

3451.388

11.388

OK. !

7. CALCULO DE PRESIONES EN DISTINTOS PUNTOS DE LA LINEA DE ADUCCION Fórmula de Hazen-William. DC : Diámettro Comercial.


Tramo P. inicio P. final Reservorio 01 CRC


DT= (Q / ( 0.0178 * C * S0.54) )1/2.63

Q = 0.0178 * C * D2.63 * S0.54

∆H

Cota

hf = 10.674((Q^1.852 )/ (C^1.852 )* D4.871))1/0.54

inicial

final

(m)

Long. (Km)

DT (pulg)

DC (pulg)

Area (m²)

Veloc. m/seg

hf (m)

L. G. P. (m)

Presión (m)

Verificación

3440.00

3429.10

10.90

0.04200

0.35

2 1/2''

0.00317

1.106

0.804

3439.196

10.096

OK. !

32

DISEÑO DE LA CÁMARA DE CAPTACIÓN N°01-SECTOR DE ACORANCA PROYECTO: “AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH” UBICACIÓN FECHA

: DEP.: ANCASH - PROV.: ANTONIO RAIMONDI - DIST.: CHACCHO : ENER. 2016

DISEÑO HIDRAULICO Qmáx fuente = Qmd =

2.40 2.00

l/s l/s

PROTECCIÓN AFLORAMIENTO

CANASTILLA DE SALIDA

CÁMARA CÁMARA HUMEDA SECA

TUBERIA DE SALIDA

AFLORO

0

A

2 b

1

A

L

AFLORO

0 TUBERÍA DE REBOSE Y LIMPIA


h0 L

1

2

TUBERIA DE SALIDA

TUBERÍA DE REBOSE Y LIMPIA


CÁMARA HUMEDA

CÁMARA SECA

ELEVACIÓN: CORTE A - A

PLANTA DE CAPTACIÓN

1.0 Cálculo de la Distancia entre el Punto de Afloramiento y la Cámara Húmeda (L) Para H = g= V=

0.70 9.81

m m/s²

(Altura de agua a la entrada del orifcio)

2g H 1,56

Donde : H : Altura de agua Reemplazando datos : V = 2.97 m/s > 0,6 m/s Pero se recomienda usar valores menores a 0,6m/s, por lo que asumimos: - Velocidad de Pase asumido (a la salida de los orificios): V= 0.55 m/s

33

- Cálculo de la Carga Necesaria sobre el orificio de entrada (ho) que permite producir la Velocidad de Pase (V) h0 =

1,56 

V2 2g

Donde: V= g= Entonces: h0 =

0.55 9.81

m/s m/s²

0.024

m

- Cálculo de la Pérdida de Carga (Hf) Hf =

H - h0

H= h0 =

0.70 0.024

m m

Entonces: Hf =

0.68

m

Donde: (asumido)

ho

- Cálculo de la distancia entre el Afloramiento y la Caja de Captación (L) L = Hf / 0,30 Entonces: L= 2.25 m

L

2.0 Cálculo del Ancho de la Pantalla (b) - Cálculo del Área de la tubería de entrada (A): A = Qmáx / ( Cd . V ) Donde: Qmáx: Caudal máximo de la fuente Qmáx = Cd: Coeficiente de descarga Cd = V: Velocidad de pase V= Entonces: A= 0.005 m2

2.40 0.80 0.55

l/s m/s

- Cálculo del Diámetro del Orificio (D): 1/2 D CALC = ( 4 . A / p ) Entonces: D CALC =

3.3''

Se recomienda usar como diámetro máximo 2", por lo que si se obtuvieran diámetros mayores, será necesario aumentar el número de orificios (NA). Entonces: D CALC =

2.0''

Factor para número de tuberías (Ft) =

- Cálculo del Número de Orificios (NA): 2 2 NA = Ft(D CALC / D ( ASUMIDO ) + 1) Donde: D CALC =

5.08

cm

34

2

Para : D( 1" ) =

2.54 cm

==>

NA =

10

1

D( 1 1/2" ) =

3.81 cm

==>

NA =

6

1.5

D( 2" ) = Luego: D( 2" ) =

5.08 cm

==>

NA =

4

2

Entonces: NA =

5.08 5

cm

(asumido)

orific_ent: 2

''

orific_sal: 1

''

- Cálculo del Ancho de la Pantalla (b): b = 2 ( 6 . D ) + NA . D + 3 . D ( NA - 1 ) Donde: D( 2" ) = 5.08 cm Entonces: b= 96.52 cm Asumimos : b= 1.00 m ¡Conforme! 3.0 Altura de la Cámara Húmeda (Ht) Ht = A + B + H + D + E Donde: A : Altura mínima que permite la sedimentación de B : Mitad del diámetro de la canastilla de salida = D : Desnivel mínimo entre el nivel de ingreso del agua E : Borde libre (de 10 cm a 30 cm) = H : Altura de agua

79.35

cm

0.85

m

35

(mínimo) (5 '') (mínimo) (borde libre)

Ht

¡Conforme!

4.0 Dimensionamiento de la Canastilla

cm cm cm cm

a

El valor de la carga requerida (H) se define por: 2 2 H = 1,56 . Q md / ( 2 . g . Ac ) Donde: 3 Qmd = 0.00200 m /s 2 Ac = 0.00203 m g= 9.81 m/s² Entonces: H= 0.08 m Asumimos : H= 0.30 m (mínimo) Finalmente : Ht = Asumimos : Ht =

10 6.35 3 30

- Diámetro de la Tubería de Salida a la Línea de Conducción (Dc): Dc = 2 1/2'' - Diámetro de la Canastilla: Se estima que debe ser el doble de Dc Entonces: DCanastilla = 5 '' - Longitud de la Canastilla: Ha de ser mayor a 3 . Dc 3 . Dc = 19.05 cm Y menor a 6 . Dc 6 . Dc = 38.10 cm Finalmente : LCanastilla = 20 cm . - Área de la Ranura: Ancho de la Ranura : 10 Largo de la Ranura : 12 Entonces: 2 Ar = 9.42E-05 m

¡Conforme!

mm mm

- Área Transversal de la Tubería: 2 Ac = p . Dc / 4 Entonces: 2 Ac = 0.00317 m - Área Total de las Ranuras: At = 2 . Ac Entonces: At = 0.0063

m

2

Este valor no debe ser mayor al 50% del área lateral de la Granada (Ag) Ag = 0,5 . DCanastilla . LCanastilla Donde: DCanastilla =

0.0762

m

LCanastilla =

0.2000

m

Entonces: Ag = At

2

0.0076 m < Ag ¡Cumple!

36

- Número de Ranuras: Nº de Ranuras = Donde: At = Ar = Entonces: Nº de Ranuras =

At / Ar 0.00634 0.00009

2

m 2 m

68

5.0 Rebose y Limpieza El rebose se instalará directamente a la tubería de limpia, de modo que para realizar la limpieza y evacuar el agua de la cámara humeda, se levantará la tubería de rebose. La tubería de rebose y de limpia tendrán el mismo diámetro. 0,38

0,21

D = 0,71 . Q

/ hf

Q= hf =

l/s m/m

Donde: 2.40 0.015

Entonces: D= 2.39 pulg Asumimos : D= 3 pulg ¡Conforme! Y se tomará un cono de rebose de 3 x 4 pulg ANALISIS Y DISEÑO HIDRAULICO Se considera las siguientes dimensiones del muro: 0.15

0.45 H=

W2 W3

P

0.85 m

0.40

W

0.15 1.00 0.15 L = 1.2

0.05 B=

0.70

37

m

Datos: gs = Peso específico del suelo f = Ángulo de rozamiento interno del suelo m = Coeficiente de fricción gc = Peso específico del concreto

gs = f= m= gc =

f'c = Resistencia a compresión del concreto st = Esfuerzo admisible del suelo

f'c = st =

1.86 25.3 º 0.55 2.40 210.00 1.59

T/m³

T/m³ kg/cm² kg/cm²

1.0 Empuje del suelo sobre el muro (P): P = Cah . gs . h² / 2 Donde: Cah = 1 - sen f ==> Cah = 1 + sen f h= 0.70 m Reemplazando: P= 182.80 kg

0.4012

2.0 Momento de Vuelco (Mo) Mo = P.Y Mr  Mo Donde:  WT P= 182.80 Y=h/3= 0.233 Reemplazando: Mo = 42.59

kg m kg.m

3.0 Momento de Estabilización (Mr) y el peso WT Elemento W1

Wi (kg) 302.40

Xi (m) 0.6

W2

214.20

1.075

207.00

W3

55.34

1.175

35.64

WT

571.94

Mr

330.84

a=

(4  L  6  a) 

WT L2



Mri (kg.m) 88.20

0.443

m

Verificando que la resultante pasa por el tercio central: L/3= 0.233 m 2.L/3= 0.467 m a= 0.443 m Condición: L/3 Pasa por el tercio central. 4.0 Chequeo:

F m  WT   P P

Por vuelco: Cdv =

Mr / Mo =

7.77

> 1,6 ==> ¡Bien!

38

DISEÑO DE LA CÁMARA DE CAPTACIÓN N°02-SECTOR ROSA HUACHICHINAN PROYECTO: “AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH” UBICACIÓN FECHA



1.20 1.00

l/s l/s




TUBERIA DE SALIDA

AFLORO

0

A

2 b

1

A

L

AFLORO



h0 L

1

2

TUBERIA DE SALIDA



CÁMARA HUMEDA

CÁMARA SECA




0.70 9.81

m m/s²


2g H 1,56


39


1,56 

V2 2g


0.55 9.81

m/s m/s²

0.024

m


H - h0

H= h0 =

0.70 0.024

m m

Entonces: Hf =

0.68

m

Donde: (asumido)

ho


L


1.20 0.80 0.55

l/s m/s


2.3''


2.0''



5.08

cm

40

1

Para : D( 1" ) =

2.54 cm

==>

NA =

5

1

D( 1 1/2" ) =

3.81 cm

==>

NA =

3

1.5

D( 2" ) = Luego: D( 2" ) =

5.08 cm

==>

NA =

2

2

Entonces: NA =

5.08 5

cm

(asumido)

orific_ent: 2

''

orific_sal: 1

''


79.35

cm

0.85

m

41


Ht

¡Conforme!


cm cm cm cm

a


10 6.35 3 30


¡Conforme!

mm mm


m

2


0.0762

m

LCanastilla =

0.2000

m

Entonces: Ag = At

2


42


At / Ar 0.00634 0.00009

2

m 2 m

68


0,21

D = 0,71 . Q

/ hf

Q= hf =

l/s m/m

Donde: 1.20 0.015

Entonces: D= 1.84 pulg Asumimos : D= 3 pulg ¡Conforme! Y se tomará un cono de rebose de 3 x 4 pulg ANALISIS Y DISEÑO HIDRAULICO Se considera las siguientes dimensiones del muro: 0.15

0.45 H=

W2 W3

P

0.85 m

0.40

W

0.15 1.00 0.15 L = 1.2

0.05 B=

0.70

43

m


gs = f= m= gc =


f'c = st =

1.86 25.3 º 0.55 2.40 210.00 1.59

T/m³



0.4012


kg m kg.m


Wi (kg) 302.40

Xi (m) 0.6

W2

214.20

1.075

207.00

W3

55.34

1.175

35.64

WT

571.94

Mr

330.84

a=

(4  L  6  a) 

WT L2



Mri (kg.m) 88.20

0.443

m


F m  WT   P P

Por vuelco: Cdv =

Mr / Mo =

7.77

> 1,6 ==> ¡Bien!

44

DISEÑO DE LA CÁMARA DE CAPTACIÓN N°03-10-SECTOR OCORO PROYECTO: “AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH” UBICACIÓN FECHA



0.90 0.75

l/s l/s




TUBERIA DE SALIDA

AFLORO

0

A

2 b

1

A

L

AFLORO



h0 L

1

2

TUBERIA DE SALIDA



CÁMARA HUMEDA

CÁMARA SECA




0.70 9.81

m m/s²


2g H 1,56


45


1,56 

V2 2g


0.55 9.81

m/s m/s²

0.024

m


H - h0

H= h0 =

0.70 0.024

m m

Entonces: Hf =

0.68

m

Donde: (asumido)

ho


L


0.90 0.80 0.55

l/s m/s


2.0''


2.0''



5.08

cm

46

1

Para : D( 1" ) =

2.54 cm

==>

NA =

5

1

D( 1 1/2" ) =

3.81 cm

==>

NA =

3

1.5

D( 2" ) = Luego: D( 2" ) =

5.08 cm

==>

NA =

2

2

Entonces: NA =

5.08 5

cm

(asumido)

orific_ent: 2

''

orific_sal: 1

''


78.08

cm

0.85

m

47


Ht

¡Conforme!


cm cm cm cm

a


10 5.08 3 30

- Diámetro de la Tubería de Salida a la Línea de Conducción (Dc): Dc = 2 '' - Diámetro de la Canastilla: Se estima que debe ser el doble de Dc Entonces: DCanastilla = 4 '' - Longitud de la Canastilla: Ha de ser mayor a 3 . Dc 3 . Dc = 15.24 cm Y menor a 6 . Dc 6 . Dc = 30.48 cm Finalmente : LCanastilla = 20 cm . - Área de la Ranura: Ancho de la Ranura : 10 Largo de la Ranura : 12 Entonces: 2 Ar = 9.42E-05 m

¡Conforme!

mm mm


m

2


0.0762

m

LCanastilla =

0.2000

m

Entonces: Ag = At

2


48


At / Ar 0.00406 0.00009

2

m 2 m

44


0,21

D = 0,71 . Q

/ hf

Q= hf =

l/s m/m

Donde: 0.90 0.015

Entonces: D= 1.65 pulg Asumimos : D= 2.5 pulg ¡Conforme! Y se tomará un cono de rebose de 2.5 x 3 pulg ANALISIS Y DISEÑO HIDRAULICO Se considera las siguientes dimensiones del muro: 0.15

0.45 H=

W2 W3

P

0.85 m

0.40

W

0.15 1.00 0.15 L = 1.2

0.05 B=

0.70

49

m


gs = f= m= gc =


f'c = st =

1.86 25.3 º 0.55 2.40 210.00 1.59

T/m³



0.4012


kg m kg.m


Wi (kg) 302.40

Xi (m) 0.6

W2

214.20

1.075

207.00

W3

55.34

1.175

35.64

WT

571.94

Mr

330.84

a=

(4  L  6  a) 

WT L2



Mri (kg.m) 88.20

0.443

m


F m  WT   P P

Por vuelco: Cdv =

Mr / Mo =

7.77

> 1,6 ==> ¡Bien!

50

DISEÑO DE LA CÁMARA DE CAPTACIÓN N°04-05-SECTOR NUEVO MILAN PROYECTO: “AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH” UBICACIÓN FECHA



0.36 0.30

l/s l/s




TUBERIA DE SALIDA

AFLORO

0

A

2 b

1

A

L

AFLORO



h0 L

1

2

TUBERIA DE SALIDA



CÁMARA HUMEDA

CÁMARA SECA




0.70 9.81

m m/s²


2g H 1,56


51


1,56 

V2 2g


0.55 9.81

m/s m/s²

0.024

m


H - h0

H= h0 =

0.70 0.024

m m

Entonces: Hf =

0.68

m

Donde: (asumido)

ho


L


0.36 0.80 0.55

l/s m/s


1.3''


1.5''



3.30

cm

52

1

Para : D( 1" ) =

2.54 cm

==>

NA =

3

1

D( 1 1/2" ) =

3.81 cm

==>

NA =

2

1.5

D( 2" ) = Luego: D( 2" ) =

5.08 cm

==>

NA =

1

2

Entonces: NA =

5.08 5

cm

(asumido)

orific_ent: 2

''

orific_sal: 1

''


76.81

cm

0.85

m

53


Ht

¡Conforme!


cm cm cm cm

a


10 3.81 3 30


¡Conforme!

mm mm


m

2


0.0762

m

LCanastilla =

0.2000

m

Entonces: Ag = At

2


54


At / Ar 0.00228 0.00009

2

m 2 m

25


0,21

D = 0,71 . Q

/ hf

Q= hf =

l/s m/m

Donde: 0.36 0.015

Entonces: D= 1.16 pulg Asumimos : D= 2 pulg ¡Conforme! Y se tomará un cono de rebose de 2 x 2.5 pulg ANALISIS Y DISEÑO HIDRAULICO Se considera las siguientes dimensiones del muro: 0.15

0.45 H=

W2 W3

P

0.85 m

0.40

W

0.15 1.00 0.15 L = 1.2

0.05 B=

0.70

55

m


gs = f= m= gc =


f'c = st =

1.86 25.3 º 0.55 2.40 210.00 1.59

T/m³



0.4012


kg m kg.m


Wi (kg) 302.40

Xi (m) 0.6

W2

214.20

1.075

207.00

W3

55.34

1.175

35.64

WT

571.94

Mr

330.84

a=

(4  L  6  a) 

WT L2



Mri (kg.m) 88.20

0.443

m


F m  WT   P P

Por vuelco: Cdv =

Mr / Mo =

7.77

> 1,6 ==> ¡Bien!

56

DISEÑO DE LA CÁMARA DE CAPTACIÓN N°06-07-08-09 PROYECTO: “AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH” UBICACIÓN FECHA



0.24 0.20

l/s l/s




TUBERIA DE SALIDA

AFLORO

0

A

2 b

1

A

L

AFLORO



h0 L

1

2

TUBERIA DE SALIDA



CÁMARA HUMEDA

CÁMARA SECA




0.70 9.81

m m/s²


2g H 1,56


57


1,56 

V2 2g


0.55 9.81

m/s m/s²

0.024

m


H - h0

H= h0 =

0.70 0.024

m m

Entonces: Hf =

0.68

m

Donde: (asumido)

ho


L


0.24 0.80 0.55

l/s m/s


1.0''


1.0''



2.54

cm

58

1

Para : D( 1" ) =

2.54 cm

==>

NA =

2

1

D( 1 1/2" ) =

3.81 cm

==>

NA =

1

1.5

D( 2" ) = Luego: D( 2" ) =

5.08 cm

==>

NA =

1

2

Entonces: NA =

5.08 5

cm

(asumido)

orific_ent: 1

''

orific_sal: 1/2''


75.54

cm

0.85

m

59


Ht

¡Conforme!


cm cm cm cm

a


10 2.54 3 30

- Diámetro de la Tubería de Salida a la Línea de Conducción (Dc): Dc = 1 '' - Diámetro de la Canastilla: Se estima que debe ser el doble de Dc Entonces: DCanastilla = 2 '' - Longitud de la Canastilla: Ha de ser mayor a 3 . Dc 3 . Dc = 7.62 cm Y menor a 6 . Dc 6 . Dc = 15.24 cm Finalmente : LCanastilla = 15 cm . - Área de la Ranura: Ancho de la Ranura : 10 Largo de la Ranura : 12 Entonces: 2 Ar = 9.42E-05 m

¡Conforme!

mm mm


m

2


0.0762

m

LCanastilla =

0.2000

m

Entonces: Ag = At

2


60


At / Ar 0.00102 0.00009

2

m 2 m

12


0,21

D = 0,71 . Q

/ hf

Q= hf =

l/s m/m

Donde: 0.24 0.015

Entonces: D= 1.00 pulg Asumimos : D= 1.5 pulg ¡Conforme! Y se tomará un cono de rebose de 1.5 x 2 pulg ANALISIS Y DISEÑO HIDRAULICO Se considera las siguientes dimensiones del muro: 0.15

0.45 H=

W2 W3

P

0.85 m

0.40

W

0.15 1.00 0.15 L = 1.2

0.05 B=

0.70

61

m


gs = f= m= gc =


f'c = st =

1.86 25.3 º 0.55 2.40 210.00 1.59

T/m³



0.4012


kg m kg.m


Wi (kg) 302.40

Xi (m) 0.6

W2

214.20

1.075

207.00

W3

55.34

1.175

35.64

WT

571.94

Mr

330.84

a=

(4  L  6  a) 

WT L2



Mri (kg.m) 88.20

0.443

m


F m  WT   P P

Por vuelco: Cdv =

Mr / Mo =

7.77

> 1,6 ==> ¡Bien!

62

DISEÑO DE LAS CÁMARAS ROMPE PRESIÓN TIPO 06 "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH"

PROYECTO UBICACIÓN FECHA


DISEÑO HIDRAULICO

Qmd = D ENT =

2.00 2 1/2''

D SAL =

2 1/2''

l/s

1.0 Cálculo de la Carga Requerida (H) para que el Gasto de Salida pueda fluir. H = 1,56

V2 Q  con V  1,27324 2 2 g D

Donde: g= 9.81 m/s² Q= 2.00 l/s D= 2 1/2'' Entonces: V= 0.63 m/s H= 0.03 m Para el diseño se asume: H= 0.40 m 2.0 Cálculo de la Altura Total de la Cámara Rompe Presión (HT) HT = A + H + BL Donde: A: Altura mínima de 10cm H: Carga de agua BL: Borde libre, mínimo 40cm Entonces: HT = 0.90 m

A= H= BL =

0.10 0.40 0.40

m m m

Por facilidad en el proceso constructivo y en la instalación de accesorios, se considerará una sección interna de 0,60 por 0,60m

63

DISEÑO DE LAS CÁMARAS ROMPE PRESIÓN TIPO 07 "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH"

PROYECTO UBICACIÓN FECHA


DISEÑO HIDRAULICO

Qmd = D ENT =

2.00 2 ''

D SAL =

2

l/s

''

1.0 Cálculo de la Carga Requerida (H) para que el Gasto de Salida pueda fluir. H = 1,56

V2 Q  con V  1,27324 2 2 g D

Donde: g= 9.81 m/s² Q= 2.00 l/s D= 2 '' Entonces: V= 0.99 m/s H= 0.08 m Para el diseño se asume: H= 0.40 m 2.0 Cálculo de la Altura Total de la Cámara Rompe Presión (HT) HT = A + H + BL Donde: A: Altura mínima de 10cm H: Carga de agua BL: Borde libre, mínimo 40cm Entonces: HT = 0.90 m

A= H= BL =

0.10 0.40 0.40

m m m

Por facilidad en el proceso constructivo y en la instalación de accesorios, se considerará una sección interna de 0,60 por 1.00m

64

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 01, L = 19m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH"

1.0

INGRESE LOS DATOS DE CASILLEROS AMARILLOS Longitud= D/pendola 10% x L :

19.00 m 1.00 m

Flecha = Flecha =

1.90 m 2.00 m

pend.<<=

0.40

Longitud total del pase aereo Separación entre péndolas

Redondeo

m, Longitud de la péndola menor, ubicada al centro del puente

Cable tipo BOA 6 x 19 H torre =

2.90 m

Diseño de péndolas: P.Tuberia+agua+estruct.Fº P.accesor. P. pendola Factor Seg. H>pendola

4.70 4.00 0.17 4.00 2.40

Kg/m Kg/m Kg/m

Peso Kg/m

Rotura Ton.

1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4"

0.17 0.39 0.69 1.07 1.55

2.67 5.95 10.44 16.2 23.2

De 3 a 6 m

Peso total / pendola =

9.11 Kg.

Tensión a la rotura pendola=

0.04 Ton 1/4"

Se usará cable de

2.0

Diámetros

Metrado de peso peso agua 3.85 peso tub. 0.85 Fº + mader. 0.00 calculado 4.70

kg/m kg/m kg/m kg/m

tipo BOA 6 x 19

DISEÑO DE CABLES PRINCIPALES

f Y1

p f' k2

LH1

L

LH2

1 - 16

65

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 01, L = 19m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" DATOS: Longitud de torre a torre L= Ingrese flecha del cable f= Contraflecha f"= Longitud horiz. fiador izquierdo LH1= Longitud horiz. fiador derecho LH2= Altura péndola mas pequeña p= Profundidad anclaje izquierdo k1= Profundidad anclaje derecho k2= Altura del fiador izquierdo Altura del fiador derecho

19.00 2.00 0.10 4.00 4.00 0.40 1.00 1.00

Y1 = Y2 =

m m mts mts mts mts mts mts

3.50 m 3.50 m

Calculo del peso distribuido del puente por metro lineal: Cable Asumido Peso cable

1/4"

tipo BOA 6 x 19 0.26 Kg/m

TOTAL CARGAS P= 9.37 kg/m Pviento = 0.005 x 0.7 x Velocidad viento ^2 x ancho puente Pviento = Psismo =

1.75 Kg/m 0.18 x Peso

Psismo =

1.69 Kg/m V = PL/2 12.80 Kg/m

Peso por unidad long. máxima =

H = Mo/f FACTOR SEGURIDAD

4 0.42

N= 4f/L = H =

TENSION HORIZONTAL

TENSION EN ELCABLE TENSION

Se usará cable de

T=

PL 2 = 8f

288.85 kg Mo = PL2/8 Cable tipo BOA 6 x 19

PL2 1+ N2 = 8f PL^2*(1+N2)

0.313 Tn

Tu=FS*T

1/4"

f

1.25 Tn

Diámetros

Peso Kg/m

Rotura Ton.

1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4"

0.17 0.39 0.69 1.07 1.55

2.67 5.95 10.44 16.2 23.2

tipo BOA 6 x 19

2 - 16

66

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 01, L = 19m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" 3.0

DISEÑO DE CAMARA DE ANCLAJES Para nuestro caso utilizaremos una cámara de concreto ciclopeo sólida y utilizaremos una sóla cámara para los dos grupos de cables

C A

B DATOS : Ancho camara anclaje A= Largo camara anclaje B= Profundidad camara anclaje C= Peso especifico del concreto g= Capacidad admisible del suelo en zona de anclaje s =

1.00 1.00 1.30 2.40

mts mts mts Tn/m3 1.60 kg/cm2

ANGULOS FORMADOS EN EL PUENTE Angulo con el cable principal a= Arc Tang (4f/L) = Angulo del fiador izquierdo a1= Arc Tang (Y1/LH1) = Angulo del fiador derecho a2= Arc Tang (Y2/LH2) = Longitud del fiador izquierdo (L1) Longitud del fiador derecho (L2)

RADIANES GRADOS 0.40 22.83 0.72 41.19 0.72 41.19 5.32 m 5.32 m

PRESIONES SOBRE EL TERRENO Peso de la cámara de anclaje W=A*B*C*g = Tension Horizontal H= Tension en el fiador T1=H/Cos a1 = Tension Vertical en el fIador Tv1=T1*Sen a1= Componente Vertical de la reaccion Rv=W-Tv1= Presion máxima ejercida al suelo P=Rv/(A*B)=

3.12 0.29 0.38 0.25 2.87 0.29

Tn Tn (para todo el puente) Tn Tn Tn kg/cm2 BIEN

VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD DE CAMARA DE ANCLAJE H c.a. = 1.30 m Altura de la cámara de anclaje b c.a. = 1.00 m Ancho de la cámara de anclaje (paralela a la longitud del puente) prof. c.a. = 1.00 m Profundidad de la cámara de anclaje (perpendicular al ancho) Angulo α1(°) = 41.19 grados Peso concreto 2.40 Ton/m3 Wp = 3.12 Ton

3 - 16

67

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 01, L = 19m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" Tmax.ser SEN α1= Tmax.ser COS α1= d=

d=

e=

0.21 Ton-m 0.24 Ton-m

(Wp*b/2-Tmax.serSEN(α1)*b/4-Tmax.serCOS(α1)*3/4H) Wp-Tmax.serSEN(α1) 1.28 2.91

0.44 m

b/2-d

0.33 Ok

0.06 < b/3 =

Factores de Seguridad al Deslizamiento y Volteo

U=

F.S.D.= U*(Wp-Tmax.serSEN(α1)) Tmax.serCOS(α1)

F.S.V.=

4.0 A

0.5

1.46 0.24

6.18 >1.75

Ok

1.56 0.28

5.54 >2.00

Ok

Wp*b/2 Tmax.serSEN(α1)*b/4+Tmax.serCOS(α1)*3H/4

DISEÑO DE LAS TORRES ESFUERZOS EN LA TORRE En el sentido longitudinal al puente, estan sometidas a esfuerzos verticales y horizontales resultantes de las tensiones del cable y fiador

H

H a

como la torre lleva carros de dilatación las dos tensiones horizontales son iguales

a1 V1 V2

T

cable

Tf

fiador

eje de la torre

Angulo con el cable principal a = Angulo del fiador izquierdo a1= Angulo del fiador derecho a2=

22.83 grados 41.19 grados 41.19 grados

4 - 16

68

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 01, L = 19m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" TENSION HORIZONTAL Ht= TENSION HORIZONTAL H=

B

866.6 kg (para todo el puente) 433.28 kg (por cada lado)

TORRE IZQUIERDO V1=H tan a = V2=H tan a1 = V= V1 + V2 =

0.18 ton 0.38 ton 0.56 ton

Elegimos el mayor Reacción en la torre V= Altura de la torre Ht=

0.56 ton 2.50 m

TORRE DERECHO V1=H tan a = V2=H tan a2 = V= V1 + V2 =

0.18 ton 0.38 ton 0.56 ton

ANALISIS DEL SENTIDO TRANSVERSAL AL PUENTE Se analizará tratando la torre como un pórtico sometido a cargas verticales (V) y cargas horizontales producidos por el viento Dimensiones de la columna Peralte que se opone al viento Pc= Esfuerzo de viento Wv=fv x Pc = Wv1= Wv = Wv2=1/2Wv =

0.30 m

fv=

35.00 10.50 0.011 0.00525

kg/m2 kg/m ton/m ton/m

V

V

Wv1

Wv2

El cálculo del pórtico se realizará mediante el programa SAP 2000. Ver archivo de entrada y resultados VERIFICACION DE SECCION DE COLUMNA Momento máximo obtenido del análisis Carga axial máximo del análisis

3.50 ton-m 8.25 ton

5 - 16

69

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 01, L = 19m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" Ver diagrama de interaccion La sección pasa Diseño de la torre(Columna) de elavación: ß en grados =

22.83 °

ß(º)= 4f/i

22.83

Torre

a1 a2 H p.e. cto. Wp

0.30 0.25 2.90 2.40 0.52

m m m Ton/m3 Ton

Tmax.ser SEN ß Tmax.ser COS ß Tmax.ser SEN Ø Tmax.ser COS Ø V = V1+V2 =

Zapata

hz b prof. p.e.cto. Wz

0.50 1.00 2.00 2.40 2.400

m m m Ton/m3 Ton

Altura de la zapata

S U C Z Rd H (cortante basal) MH (Momento)

1.20 Nivel 1.00 3 0.40 2 0.40 1 3.00 0.21 Ton 0.52 Ton-m

= = = =

0.12 0.29 0.21 0.24 0.33

Ton Ton Ton Ton

Ancho de la zapata (paralela a la longitud del puente) Profundidad de la zapata (perpendicular al ancho)

Cálculo de las cargas de sismo hi (m) pi (Ton) pi*hi Fsi (Ton) 2.90 0.17 0.50 0.10 1.93 0.17 0.34 0.07 0.97 0.17 0.17 0.03 1.01 0.21 Ok Ok

Calculo del acero de refuerzo en la Columna Datos fy(kg/cm2) 4200 a1(cm)

f'c(kg/cm2) 210 a2(cm) 25 30 Refuerzos extremos: Asmin(cm2)= 7.50 Asmax(cm2)= 30.00

Pu(kg) 1190.01 Ag(cm2) 750

Calculo del refuerzo requerido: Ast=(Pu/(0.7*.8)-0.85f'cAg)/(Fy-0.85*f'c)= -32.76 As provisto(cm2)= 7.50 (acero mínimo) Elección de varillas= se usará 6 varillas de 1/2" As provisto= 7.62

6 - 16

70

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 01, L = 19m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" Calculo del acero de refuerzo en la Zapata 1.- Datos de columna: a1(cm)= 30.00 a2(cm)= 25.00 Concreto de la columnaf'c= 210 fy= 4200 Acero 1/2" Diam. Varilla mayor 1.27 2.- Datos iniciales: P.zap(kg)= 2400 TmaxV+Wcolum.(kg)= 1190.01 Peso esp.suelo: 1700 Cap portante suelo: 1.2 f'c= fy= Altura de suelo sobre zapata

cm cm kg/cm2 kg/cm2 cm

kg/m3 kg/cm2

210 kg/cm2 4200 kg/cm2 50 cm

4.- Calculo Para alto de zapata= 50.00 Peralte de zapata= 40.00 Capacidad portante neta= 0.995 Area min. requerida= 3608.053044

cm cm kg/cm2 cm2

Lado zapata cuadrara= 100.00 cm Reacción amplificada del suelo= 0.538302172 kg/cm2 Fuerza de corte a d= -269.15 kg Resistencia del cº al corte por flexión= 26113.4609 soporta el concreto al corte Análisis por punzonamiento: La fuerza cortante a d/2 es = 2745.341079 kg Resist.Cº al punz. es el menor de: Perímetro de la sección crítica= 280 223491.8087 Resistentes 287346.6112 151753.6973

7 - 16

71

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 01, L = 19m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" CUADRO RESUMEN De LOS CALCULOS de refuerzo longitudinal Concreto f'c = 210 kg/m2 Ancho(b)= 100 cm Peralte(d)= 40 cm Acero = 4200 kg/m2 Alto(h)= 50 cm Recubri.(r)= 10 cm Luz libre del tramo Ln 1.50m Momento Ultimo Mu 32971 kg-cm se evalúa en la cara de la columna Resistencia Ultima Ru 0.206kg/cm2 Cuantía p 0.00545% 0.0002% 75% de cuantía básica 0.75pb 1.61% Area acero calculado As 0.218 cm2 Acero mínimo As-min 7.2 cm2 N°Varillas Espac. Acero de refuerzo As-ref. 7.2cm2 5.66929 17.638889 Se requiere 6 varillas Ø 1/2" a/s VERIFICACION DE SECCION DE VIGA F'c= d= b= Fy= Método de la rotura Mu= W= As= Asmin= Usar:

210.00 24.00 25.00 4200.00

Kg/cm2 Cm. Cm. Kg/cm2

3.20 Ton-m. 0.127 3.81 cm2 1.45 cm2 3.81

N° de Varillas 2.956060112 Se requiere 4 varillas Ø 1/2" parte flexión

8 - 16

72

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 02, L = 22m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH"

1.0

INGRESE LOS DATOS DE CASILLEROS AMARILLOS Longitud= D/pendola 10% x L :

22.00 m 1.00 m

Flecha = Flecha =

2.20 m 2.00 m

pend.<<=

0.40

Longitud total del pase aereo Separación entre péndolas

Redondeo

m, Longitud de la péndola menor, ubicada al centro del puente

Cable tipo BOA 6 x 19 H torre =

2.90 m

Diseño de péndolas: P.Tuberia+agua+estruct.Fº P.accesor. P. pendola Factor Seg. H>pendola

4.70 4.00 0.17 4.00 2.40

Kg/m Kg/m Kg/m

Peso Kg/m

Rotura Ton.

1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4"

0.17 0.39 0.69 1.07 1.55

2.67 5.95 10.44 16.2 23.2

De 3 a 6 m

Peso total / pendola =

9.11 Kg.

Tensión a la rotura pendola=

0.04 Ton 1/4"

Se usará cable de

2.0

Diámetros

Metrado de peso peso agua 3.85 peso tub. 0.85 Fº + mader. 0.00 calculado 4.70

kg/m kg/m kg/m kg/m

tipo BOA 6 x 19

DISEÑO DE CABLES PRINCIPALES

f Y1

p f' k2

LH1

L

LH2

9 - 16

73

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 02, L = 22m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" DATOS: Longitud de torre a torre L= Ingrese flecha del cable f= Contraflecha f"= Longitud horiz. fiador izquierdo LH1= Longitud horiz. fiador derecho LH2= Altura péndola mas pequeña p= Profundidad anclaje izquierdo k1= Profundidad anclaje derecho k2= Altura del fiador izquierdo Altura del fiador derecho

22.00 2.00 0.10 4.00 4.00 0.40 1.00 1.00

Y1 = Y2 =

m m mts mts mts mts mts mts

3.50 m 3.50 m

Calculo del peso distribuido del puente por metro lineal: Cable Asumido Peso cable

1/4"

tipo BOA 6 x 19 0.26 Kg/m

TOTAL CARGAS P= 9.37 kg/m Pviento = 0.005 x 0.7 x Velocidad viento ^2 x ancho puente Pviento = Psismo =

1.75 Kg/m 0.18 x Peso

Psismo =

1.69 Kg/m V = PL/2 12.80 Kg/m

Peso por unidad long. máxima =

H = Mo/f FACTOR SEGURIDAD

4 0.36

N= 4f/L = H =

TENSION HORIZONTAL

TENSION EN ELCABLE TENSION

Se usará cable de

T=

PL 2 = 8f

387.27 kg Mo = PL2/8 Cable tipo BOA 6 x 19

PL2 1+ N2 = 8f PL^2*(1+N2)

0.412 Tn

Tu=FS*T

1/4"

f

1.65 Tn

Diámetros

Peso Kg/m

Rotura Ton.

1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4"

0.17 0.39 0.69 1.07 1.55

2.67 5.95 10.44 16.2 23.2

tipo BOA 6 x 19

10 - 16

74

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 02, L = 22m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" 3.0

DISEÑO DE CAMARA DE ANCLAJES Para nuestro caso utilizaremos una cámara de concreto ciclopeo sólida y utilizaremos una sóla cámara para los dos grupos de cables

C A

B DATOS : Ancho camara anclaje A= Largo camara anclaje B= Profundidad camara anclaje C= Peso especifico del concreto g= Capacidad admisible del suelo en zona de anclaje s =

1.00 1.00 1.30 2.40

mts mts mts Tn/m3 1.60 kg/cm2

ANGULOS FORMADOS EN EL PUENTE Angulo con el cable principal a= Arc Tang (4f/L) = Angulo del fiador izquierdo a1= Arc Tang (Y1/LH1) = Angulo del fiador derecho a2= Arc Tang (Y2/LH2) = Longitud del fiador izquierdo (L1) Longitud del fiador derecho (L2)

RADIANES GRADOS 0.35 19.98 0.72 41.19 0.72 41.19 5.32 m 5.32 m

PRESIONES SOBRE EL TERRENO Peso de la cámara de anclaje W=A*B*C*g = Tension Horizontal H= Tension en el fiador T1=H/Cos a1 = Tension Vertical en el fIador Tv1=T1*Sen a1= Componente Vertical de la reaccion Rv=W-Tv1= Presion máxima ejercida al suelo P=Rv/(A*B)=

3.12 0.39 0.51 0.34 2.78 0.28

Tn Tn (para todo el puente) Tn Tn Tn kg/cm2 BIEN

VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD DE CAMARA DE ANCLAJE H c.a. = 1.30 m Altura de la cámara de anclaje b c.a. = 1.00 m Ancho de la cámara de anclaje (paralela a la longitud del puente) prof. c.a. = 1.00 m Profundidad de la cámara de anclaje (perpendicular al ancho) Angulo α1(°) = 41.19 grados Peso concreto 2.40 Ton/m3 Wp = 3.12 Ton

11 - 16

75

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 02, L = 22m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" Tmax.ser SEN α1= Tmax.ser COS α1= d=

d=

e=

0.27 Ton-m 0.31 Ton-m

(Wp*b/2-Tmax.serSEN(α1)*b/4-Tmax.serCOS(α1)*3/4H) Wp-Tmax.serSEN(α1) 1.19 2.85

0.42 m

b/2-d

0.33 Ok

0.08 < b/3 =

Factores de Seguridad al Deslizamiento y Volteo

U=

F.S.D.= U*(Wp-Tmax.serSEN(α1)) Tmax.serCOS(α1)

F.S.V.=

4.0 A

0.5

1.42 0.31

4.59 >1.75

Ok

1.56 0.37

4.21 >2.00

Ok

Wp*b/2 Tmax.serSEN(α1)*b/4+Tmax.serCOS(α1)*3H/4

DISEÑO DE LAS TORRES ESFUERZOS EN LA TORRE En el sentido longitudinal al puente, estan sometidas a esfuerzos verticales y horizontales resultantes de las tensiones del cable y fiador

H

H a

como la torre lleva carros de dilatación las dos tensiones horizontales son iguales

a1 V1 V2

T

cable

Tf

fiador

eje de la torre

Angulo con el cable principal a = Angulo del fiador izquierdo a1= Angulo del fiador derecho a2=

19.98 grados 41.19 grados 41.19 grados

12 - 16

76

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 02, L = 22m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" TENSION HORIZONTAL Ht= TENSION HORIZONTAL H=

B

1,161.8 kg (para todo el puente) 580.91 kg (por cada lado)

TORRE IZQUIERDO V1=H tan a = V2=H tan a1 = V= V1 + V2 =

0.21 ton 0.51 ton 0.72 ton

Elegimos el mayor Reacción en la torre V= Altura de la torre Ht=

0.72 ton 2.50 m

TORRE DERECHO V1=H tan a = V2=H tan a2 = V= V1 + V2 =

0.21 ton 0.51 ton 0.72 ton

ANALISIS DEL SENTIDO TRANSVERSAL AL PUENTE Se analizará tratando la torre como un pórtico sometido a cargas verticales (V) y cargas horizontales producidos por el viento Dimensiones de la columna Peralte que se opone al viento Pc= Esfuerzo de viento Wv=fv x Pc = Wv1= Wv = Wv2=1/2Wv =

0.30 m

fv=

35.00 10.50 0.011 0.00525

kg/m2 kg/m ton/m ton/m

V

V

Wv1

Wv2

El cálculo del pórtico se realizará mediante el programa SAP 2000. Ver archivo de entrada y resultados VERIFICACION DE SECCION DE COLUMNA Momento máximo obtenido del análisis Carga axial máximo del análisis

3.50 ton-m 8.25 ton

13 - 16

77

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 02, L = 22m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" Ver diagrama de interaccion La sección pasa Diseño de la torre(Columna) de elavación: ß en grados =

19.98 °

ß(º)= 4f/i

19.98

Torre

a1 a2 H p.e. cto. Wp

0.30 0.25 2.90 2.40 0.52

m m m Ton/m3 Ton

Tmax.ser SEN ß Tmax.ser COS ß Tmax.ser SEN Ø Tmax.ser COS Ø V = V1+V2 =

Zapata

hz b prof. p.e.cto. Wz

0.50 1.00 2.00 2.40 2.400

m m m Ton/m3 Ton

Altura de la zapata

S U C Z Rd H (cortante basal) MH (Momento)

1.20 Nivel 1.00 3 0.40 2 0.40 1 3.00 0.21 Ton 0.53 Ton-m

= = = =

0.14 0.39 0.27 0.31 0.41

Ton Ton Ton Ton

Ancho de la zapata (paralela a la longitud del puente) Profundidad de la zapata (perpendicular al ancho)

Cálculo de las cargas de sismo hi (m) pi (Ton) pi*hi Fsi (Ton) 2.90 0.17 0.50 0.11 1.93 0.17 0.34 0.07 0.97 0.17 0.17 0.04 1.01 0.21 Ok Ok

Calculo del acero de refuerzo en la Columna Datos fy(kg/cm2) 4200 a1(cm)

f'c(kg/cm2) 210 a2(cm) 25 30 Refuerzos extremos: Asmin(cm2)= 7.50 Asmax(cm2)= 30.00

Pu(kg) 1307.86 Ag(cm2) 750

Calculo del refuerzo requerido: Ast=(Pu/(0.7*.8)-0.85f'cAg)/(Fy-0.85*f'c)= -32.71 As provisto(cm2)= 7.50 (acero mínimo) Elección de varillas= se usará 6 varillas de 1/2" As provisto= 7.62

14 - 16

78

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 02, L = 22m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" Calculo del acero de refuerzo en la Zapata 1.- Datos de columna: a1(cm)= 30.00 a2(cm)= 25.00 Concreto de la columnaf'c= 210 fy= 4200 Acero 1/2" Diam. Varilla mayor 1.27 2.- Datos iniciales: P.zap(kg)= 2400 TmaxV+Wcolum.(kg)= 1307.86 Peso esp.suelo: 1700 Cap portante suelo: 1.2 f'c= fy= Altura de suelo sobre zapata

cm cm kg/cm2 kg/cm2 cm

kg/m3 kg/cm2

210 kg/cm2 4200 kg/cm2 50 cm

4.- Calculo Para alto de zapata= 50.00 Peralte de zapata= 40.00 Capacidad portante neta= 0.995 Area min. requerida= 3726.493315

cm cm kg/cm2 cm2

Lado zapata cuadrara= 100.00 cm Reacción amplificada del suelo= 0.558336344 kg/cm2 Fuerza de corte a d= -279.17 kg Resistencia del cº al corte por flexión= 26113.4609 soporta el concreto al corte Análisis por punzonamiento: La fuerza cortante a d/2 es = 2847.515355 kg Resist.Cº al punz. es el menor de: Perímetro de la sección crítica= 280 223491.8087 Resistentes 287346.6112 151753.6973

15 - 16

79

DISEÑO DE PASE AEREO Nº 02, L = 22m "AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" CUADRO RESUMEN De LOS CALCULOS de refuerzo longitudinal Concreto f'c = 210 kg/m2 Ancho(b)= 100 cm Peralte(d)= 40 cm Acero = 4200 kg/m2 Alto(h)= 50 cm Recubri.(r)= 10 cm Luz libre del tramo Ln 1.50m Momento Ultimo Mu 34198 kg-cm se evalúa en la cara de la columna Resistencia Ultima Ru 0.214kg/cm2 Cuantía p 0.00545% 0.0079% 75% de cuantía básica 0.75pb 1.61% Area acero calculado As 0.218 cm2 Acero mínimo As-min 7.2 cm2 N°Varillas Espac. Acero de refuerzo As-ref. 7.2cm2 5.66929 17.638889 Se requiere 6 varillas Ø 1/2" a/s VERIFICACION DE SECCION DE VIGA F'c= d= b= Fy= Método de la rotura Mu= W= As= Asmin= Usar:

210.00 24.00 25.00 4200.00

Kg/cm2 Cm. Cm. Kg/cm2

3.20 Ton-m. 0.127 3.81 cm2 1.45 cm2 3.81

N° de Varillas 2.956060112 Se requiere 4 varillas Ø 1/2" parte flexión

16 - 16

80

PROYECTO :

AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DE LA ZONA URBANA DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH

1.0 Calculo Demanda - Tasa de Crecimiento DATOS AÑO 2016 r (tasa crecimiento) Viviendas proyectadas Viviendas otras zonas pob. Tot Año 2007 pob. serv Año 2007 Dens Lotes Totales cx agua déficit cx ap

3.00% 300 0 1,500 0 5.00 300 0 300

Dotación

viv viv hab hab hab/viv lotes usuarios usuarios

80 lt/hab/día

De acuerdo a plano de ordenamiento Urbano Estimado asentamientos urbanos cercanos

Densidad Poblacional de saturación segun RNE

Según RNE

Coeficiente de Variación Diaria

1.30

Según RNE

Coeficiente de Variación Horaria

2.50

Según RNE

Caudal Promedio

2.222 lps

Demqanda de Produccion de Agua

2.694 lps

Caudal Maximo Diario

3.502 lps

Caudal Maximo Horario

6.734 lps

PROYECCIÓN DE LA POBLACIÓN Tiempo (Años) Año Población 0 2016 1,500 1 2017 1,545 2 2018 1,590 3 2019 1,635 4 2020 1,680 5 2021 1,725 6 2022 1,770 7 2023 1,815 8 2024 1,860 9 2025 1,905 10 2026 1,950 11 2027 1,995 12 2028 2,040 13 2029 2,085 14 2030 2,130 15 2031 2,175 16 2032 2,220 17 2033 2,265 18 2034 2,310 19 2035 2,355 20 2036 2,400

81

2.0 Volumen del Reservorio Descripcion Volumen de regulación:

cantidad 75.64

Volumen contra incendio:

unidad m3

0.00

m3

Volumen Reserva:

22.69

m3

Volumen a regular

98.33

Volumen Faltante a diseñar:

100.00

m3

DISEÑO DE RESERVORIO

(VOL. = 100.0 m³ )

CRITERIOS DE DISEÑO * El tipo de reservorio a diseñar será superficialmente apoyado. * Las paredes del reservorio estarán sometidas al esfuerzo originado por la presión del agua. * El techo será una losa de concreto armado, su forma será de bóveda, la misma que se apoyará sobre una viga perimetral , esta viga trabajará como zuncho y estará apoyada directamente sobre las paredes del reservorio. * Losa de fondo, se apoyará sobre una capa de relleno de concreto simple, en los planos se indica. * Se diseñará una zapata corrida que soportará el peso de los muros e indirectamente el peso del techo y la viga perimetral. * A su lado de este reservorio, se construirá una caja de control, en su interior se ubicarán los accesorios de control de entrada, salida y limpieza del reservorio. * Se usará los siguientes datos para el diseño: f 'c = f 'y = q adm =

210 4200 0.80

Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm²

=

8.00

Ton/m²

PREDIMENSIONAMIENTO V : di :

Volumen del reservorio Diametro interior del Reservorio

de : ep : f :

Diametro exterior del Reservorio Espesor de la Pared Flecha de la Tapa (forma de bóveda)

Asumiremos : (Altura Libre)

h= a=

3.55 m. 0.40 m.

Calculo de di : Remplazando los valores : pi * di² * h V= 4 Calculo de f :

100.0 m³ et : H : h : a :

Espesor de la losa del techo. Altura del muro. Altura del agua. Brecha de Aire.

Altura de salida de agua hs = H = h + a + hs= HT = H + E losa = ok

optamos por :

Se considera

f = 1/6 * di =

di

=

5.99 m.

di

=

6.00 m.

1.00 m.

Calculo de ep : Se calcula considerando Los Siguientes criterios 1.- Según company:

ep ≥ (7 + 2h/100) cm. h = altura de agua en metros =

82

0.00 m. 3.95 m. 4.20

3.55 m.

Remplazando, se tiene:

ep ≥

14.10 cm.

ep ≥

32.92 cm.

ep ≥ h / 12

2.- Según Normatividad:

Remplazando, se tiene:

3.- Considerando una junta libre de movimiento entre la pared y el fondo, se tiene que sólo en la pared se producen esfuerzos de tracción. La presión sobre un elemento de pared situado a "h" metros por debajo del nivel de agua es de g agua * h (Kg/cm²), y el esfuerzo de tracción de las paredes de un anillo de altura elemental "h" a la profundidad "h" tal como se muestra en el gráfico es: T=

1000 * h * Dh * di 2 T

N.A.

2T h=

3.55

T Dh di T

T

Presión ejercida por el agua a las paredes

Analizando para un Dh = 1.00 m Remplazando en la formula, tenemos : T= 10650 Kg. La Tracción será máxima cuando el agua llega H = 3.55 m. Remplazando en la formula, tenemos : T max = 10650 Kg. Sabemos que la fuerza de Tracción admisible del concreto se estima de 10% a 15% de su resistencia a la compresión, es decir : Tc = f 'c * 10% * 1.00m * ep , igualando a "T" (obtenido) 10650 = 210.00 * 10.00% * ep ≥ Despejando, obtenemos : 5.07 cm.

100.00*e

El valor mínimo para el espesor de pared que cumple con todos los criterios vistos seá: ep ≥ 32.92 cm. Por lo tanto tomaremos el valor: ep = 35 cm. Calculo de de :

de = di + 2*ep =

6.70 m. Diametro exterior

Calculo del espesor de la losa del techo e t : Como se indicaba anteriormente esta cubierta tendrá forma de bóveda, y se asentará sobre las paredes por intermedio de una junta de cartón asfaltico, evitandose asi empotramientos que originarían grietas en las paredes por flexión. Asimismo, la viga perimetral se comportará como zuncho y será la que contrareste al empuje debido a su forma de la cubierta. El empuje horizontal total en una cúpula de revolucion es :

83

P Fc Fc = Ft =

Compresión Tracción 0.30 Viga perimetral 0.30

Ft Junta asfaltica

Ft = P / (2 * p * Tg a)

Se calcularán 2 valores del espesor, teniendo en cuenta el esfuerzo a la compresión y el esfuerzo cortante del concreto. Para ello primero será necesario calcular los esfuerzos de Compresión y Tracción originados por el peso y su forma de la cúpula (Fc y Ft ).

di =

6.00 m.

Fc = Ft + P

P Fc Ft

E

a/2

f = 1.000 m.

R = 5.000 m. R

R

R - f = 4.00 m.

Tg a = P / Ft a/2 a/2 (R-f)² + (di/2)² = R² Remplazando los valores, tenemos el valor de R : Tg a/2 = [di / 2] / (R-f) =

Del Grafico : Metrado de Cargas : Peso propio Sobre carga Acabados Otros TOTAL

0.7500

R=

5.00 m.

======>

a =

73.740 º

a/2 = 36.87 º

Fc = P / Seno a = = = = =

168 150 100 50 468

Area de la cúpula = 2 * pi * r * f = Peso = P= 468 Kg/m² * 18.85 m² Remplazando en las formulas, tenemos : Ft = FC =

84

Kg/m² Kg/m² Kg/m² Kg/m² Kg/m² 18.85 m² →

(casquete eferico) P = 8,821.59 Kg.

1,872.00 Kg. 14,702.65 Kg.

Desarrollo de la Linea de Arranque (Longitud de la circunferencia descrita) = Lc: Lc = pi * d i = 6.00 * pi = 18.85 m. Presión por metro lineal de circunferencia de arranque es - P / ml: P /ml = Fc / Lc = 14702.65 / 18.85 Esfuerzo a la compresión del concreto Pc : Por seguridad : Pc = 0.45 * f'c * b * et

=

para un ancho de b=

780.00 Kg/ml

100.00 cm

et = espesor de la losa del techo Igualamos esta ecuación al valor de la Presión por metro lineal : P /ml * et = 0.45 * 210.00 780.00 et = 0.08 cm Primer espesor : Este espesor es totalmente insuficiente para su construcción más aún para soportar las cargas antes mencionadas. Esfuerzo cortante por metro lineal en el zuncho (viga perimetral) - V /ml : V / ml = P / Lc = 8,821.59 / 18.85 = Esfuerzo permisible al corte por el concreto - Vu : Vu = 0.5 * ( f`'c ^ (½))* b * et para un ancho de b=

468.00 Kg/ml 100.00 cm

Igualamos esta ecuación al valor del cortante por metro lineal : V /ml * et = 0.5 *210^½ 468.00 et =

Segundo espesor :

0.65 cm

De igual manera este espesor es totalmente insuficiente. De acuerdo al R.N.C., especifica un espesor mínimo de 5 cm. para losas, por lo que adoptamos un espesor de losa de techo: et =

7.00 cm

Valores del predimensionado : 0.070 m. 1.00 m. 0.40 m.

5.270 m.

________________ ____________ ________ __

3.55 m.

0.25 m. Zapata perimetral 0.35 m.

6.00 m. 6.70 m. dc = 6.35 m. diametro central

85

0.35 m.

Peso especifico del concreto ‫ﻻ‬c = Peso especifico del agua ‫ﻻ‬a = Zapata perimetral : b = 0.75 m. h = 0.40 m.

2.40 Tn/m³ 1.00 Tn/m³

METRADO DEL RESERVORIO. Losa de techo : e =

7.00 cm

(π x di * f*)e *‫ﻻ‬c =

3.54 Ton.

Viga perimetral

π x dc * b *d * ‫ﻻ‬c =

4.31 Ton.

Muros o pedestales laterales

π x dc * e *h * ‫ﻻ‬c =

66.19 Ton.

Peso de zapata corrida

π x dc * b *h * ‫ﻻ‬c =

14.36 Ton.

Peso de Losa de fondo

π x di² * e * ‫ﻻ‬c /4 =

16.96 Ton.

Peso del agua

π x di² * h * ‫ﻻ‬a /4 =

100.37 Ton.

Peso Total a considerar :

205.74 Ton.

DISEÑO Y CALCULOS Considerando lo siguiente : a.Cuando el reservorio esta Vacio, la estructura se encuentra sometida a la acción del suelo, produciendo un empuje lateral; como un anillo sometido a una carga uniforme, repartida en su perimetro. b.Cuando el reservorio esta Lleno, la estructura se encuentra sometida a la acción del agua, comportandose como un portico invertido siendo la junta de fondo empotrada. a.-

Diseño del reservorio (Vacio). Momentos flectores: M = Mo . M1 . X1 =

qt . r²/2 (1 - cosØ)

- qt . r²/6

Cálculo del Valor de qt : Según datos del Estudio de Suelos, tenemos que : Peso especifico del suelo δs = Angulo de fricción interna Ø =

h=

2.0 Tn/m³ 15.00 º

0.50 m.

qt Vamos a considerar una presión del terreno sobre las paredes del reservorio de una altura de es decir la estructura está enterrado a ésta profundidad.

h=

Por mecánica de suelos sabemos que el coeficiente de empuje activo Ka = Tang² (45 + Ø/2) Además cuando la carga es uniforme se tiene que Ws/c =====> Ps/c = Ka * Ws/c, siendo : Ws/c = qt Ps/c = Presión de la sobrecarga = δs . h = Ka . qt qt = δs . h / Ka Remplazando tenemos:

86

0.50 m.

Ka = 1.698 Asi tenemos que :

qt = 1.70Tn/m²

Aplicando el factor de carga util :

qt u =

1.55 * qt =

2.63Tn/m²

Cálculo de los Momentos flectores : Datos necesarios : r = radio = 3.35 m. qt u = 2.63Tn/m² L anillo = 21.05 m. Cuando 0 ≤ θ ≤ π/3 Mu = qt . r²/2 (1 - cosØ) - qt . r²/6 Ø 0.00º 10.00º 20.00º 30.00º 40.00º 48.15º 60.00º

Mu ( T-m / anillo) -4.924 -4.699 -4.033 -2.945 -1.468 -0.008 2.462

Cuando 0 ≤ θ ≤ π/6 Mu = qt. r² / 2 (1-senØ) - qt. r² [1 - cos(30 - Ø)]

Mu ( T-m / m-anillo) -0.234 -0.223 -0.192 -0.140 -0.070 0.000 0.117

Ø 0.00º 5.00º 10.00º 15.00º 20.00º 25.00º 30.00º

Mu ( T-m / anillo) 10.814 10.716 10.425 9.942 9.271 8.416 7.386

Mu ( T-m / m-anillo) 0.514 0.509 0.495 0.472 0.440 0.400 0.351

Diagrama de Momentos : -0.234

30º 0.514 Calculo de Esfuerzos cortantes. Cuando 0 ≤ θ ≤ π/3 Q = (1/r) * dM/dØ = qtu . r senØ /2 Ø 0.00º 10.00º 20.00º 30.00º 40.00º 50.00º 60.00º

Cuando 0 ≤ θ ≤ π/6 Mu = qtu. r [-cosØ/2 + sen(30 - Ø)]

Mu ( T-m / anillo) 0.000 0.766 1.508 2.205 2.834 3.378 3.819

Ø 0.00º 5.00º 10.00º 15.00º 20.00º 25.00º 30.00º

87

Mu ( T-m / anillo) 0.000 -0.666 -1.326 -1.977 -2.612 -3.228 -3.819

Diagrama de Cortantes : 0.000

3.819 -3.819

30º Cálculo de acero en las paredes del Reservorio debido a los esfuerzos calculados: Acero Horizontal ep = 35 cm. recubrim.= 4.0 cm f ' c = 210 kg/cm² p min = 0.0020 f y = 4200 kg/cm² M(Tn-m) b (cm) d(cm) a (cm) As (cm²) As min As diseño 0.51 100.00 31.00 0.103 0.44 6.20 6.20

β = 0.85 Ø = 0.90 Ø 1/2 ''

Total 5.63

Disposición Ø 1/2 @ 0.23

Acero Vertical Se hallará con el momento de volteo (Mv)

P = qtu . h / 2 = Mv = P. h /3 = Mvu = 1.6 * Mv =

0.50 m.

0.658 Ton. 0.110 Ton-m 0.176 Ton-m

P h/3=

0.17

qt M(Tn-m) 0.18 b.-

b (cm) 100.00

d(cm) 31.00

a (cm) 0.035

As (cm²) As min 0.15 6.20

p=As/bd 0.0020

Ø 1/2 ''

Total 5.63


Diseño del reservorio (Lleno) considerando : la unión de fondo y pared Rigida (empotramiento). Si se considera el fondo y las paredes empotradas, se estaría originando momentos de flexión en las paredes y en el fondo de la losa, ambas deberán compartir una armadura para evitar el agrietamiento. Para ello se a creido combeniente dejar de lado la presión del suelo (si fuera semi enterrado), ademas se considera el reservorio lleno, para una mayor seguridad en el diseño. Tanto las paredes y el fondo de la losa se considerarán dos estructuras resistentes a la presión del agua. para ello se considera lo siguiente: * .- Los anillos horizontales que están resistiendo los esfuerzos de tracción. * .- Los marcos en "U", que serían las franjas verticales, denominados porticos invertidos que están sometidos a flexión y además resistirían esfuerzos de tracción en el umbral o pieza de fondo; es decir la presión se supondrá repartida en los anillos (directrices) y en los marcos (generatrices).

88

Gráfico : 0.40 m.

4.20 m. 3.55 m. P

P

h/3=1.18 0.25 m.

0.35 m.

6.00 m.

0.35 m.

6.70 m. Analizando una franja de un metro de ancho, de los marcos en "U", tenemos el siguiente diagrama de momentos : 8.52

Ma = 7.46

Mo

7.46

7.46 Calculando :

7.46

P = (δa . H² / 2) * 1.00 m. = Ma = P . H / 3 = Mu = Ma * 1.55 =

6.30 Ton. 7.46 Ton-m 11.56 Ton-m

Para el momento en el fondo de la losa se despreciará por completo la resistencia del suelo. Presión en el fondo W= δa . H =

3.55 Ton/m =

Mo = W . D² / 8 = La tracción en el fondo será :

Carga repartida

15.98 Ton-m. T=

W.D/2 =

10.65 Ton.

Cálculo de acero en las paredes del Reservorio debido a los esfuerzos calculados:

89

Acero Vertical Mau = M(Tn-m) 11.56

11.56 Ton-m b (cm) d(cm) 100.00 31.00

a (cm) 2.41

As (cm²) As min 10.26 6.20

p=As/bd 0.0033

Ecuación :

Ø 1/2 ''

Total 5.63


Y = K . X³ cuando X= 3.55 Y = Mau = 11.56 Entonces : K = 0.258

Ø 1/2 @ 0.23 Lc= 2.82 m.

Mau / 2 = Entonces : d ó 12Ø

K . Lc³ = 5.779 Lc = 2.82 m.

h = 3.55 m. d= 12Ø =

1.00 m.

31.00 15.24

Ø 1/2 @ 0.23

11.56 Ton-m Diagrama de Momento Cortante asumido por el concreto en una franja de 1.00 m.: Vc = Ø 0.5 √210 * b * d , siendo Ø = 0.85 Vc = 19.09 Ton. La tracción en el fondo de la losa Vu = T = 10.65 Ton. T
Acero Horizontal :

b=

100cm. d = 0.31 m.

Tal como se calculó para el predimensionamiento del espesor de la pared, Las tracciones en un anillo, se encontrará considerando en las presiones máximas en cada anillo. Ya que los esfuerzos son variables de acuerdo a la profundidad, el anillo total lo dividimos en : 5 anillos de 0.79 m. de altura 1000 * h * hi * di h = 0.79 m. 2 di = 6.00 m. Los 2 primeros anillos conformarán uno sólo hi= Long. (m) h1 = 1.19 h2 = 1.98 h3 = 2.77 h4 = 3.56 T=

h1 h2

h3 3.95 m. h4

Remplazando en la ecuación : Anillo T (Ton) 1 2.808 2 4.681 3 6.553 4 8.425 T = Fs . As Fs = 0.5 Fy = 2100 As min = 0.002 * 0.79 m * 0.31 m = 4.90cm² Separación S max = 1.5 . e = 0.525 m.

90

Por esfuerzo de tracción, tenemos que : Anillo T(Kg) As (cm²) As (usar) 1 2808.45 1.34 4.90 2 4680.75 2.23 4.90 3 6553.05 3.12 4.90 4 8425.35 4.01 4.90

Ø 3/8'' 1/2'' 1/2'' 1/2''

Total cm² 4.50 4.45 4.45 5.72

Asimismo consideramos acero mínimo en la otra cara del muro Acero Longitudinal : lo consideramos como acero de montaje : Acero Horizontal : consideramos (2/3) del Acero mínimo

Disposición Ø 3/8@ 0.25 Ø 1/2@ 0.23 Ø 1/2@ 0.23 Ø 1/2@ 0.18

Ø 1/2@ 0.30 2/3 * 4.90cm² = Ø 1/2 @ 0.33 m.

3.27cm²

Disposición final de acero : Ø 3/8@ 0.25

1.58 m.

Ø 1/2@ 0.23

1.58 m.

Ø 1/2 @ 0.23

1.00 m.

Ø 1/2 @ 0.23

Ø 1/2@ 0.18 0.79 m.

De donde la cuantía será:

4 Ø 1/2 @ 0.18, 7 Ø 1/2 @ 0.23, Resto Ø 3/8 @ 0.25

Diseño y Cálculo de acero en la losa de fondo del Reservorio : Diagráma de momentos en la losa :

CL

7.46

7.46 Ton-m. 3.00 m.

100.37 Ton. Carga unitaria por unidad de longitud = q = H * δa / Longitud del circulo= x qx

0.19Tn/m

0.19Tn/m M= B 0.28 Tn.

A 6.00 m. Cálculo del cortante a una distancia "X" :

91

7.46

Tn-m

Se hallará el valor de "qx" en función de "x",

qx =

0.063 * ( 3.00 - X )

Cortante "Vx" : Vx = R - P - 0.5 * (q' + qx)*X = Momento "Mx" :

Valores :

0.283

0.010

X (m) = V (Ton) = M (Tn-m) =

2.00 0.78 -7.18

0.00 0.28 -7.46

0.50 0.38 -7.34

1.00 0.50 -7.26

La tracción maxima en la losa es Vu = T =

1.13 Ton

=

11.12 a (cm) 3.61

4.20

Diseño y Cálculo de acero en la cimentación : Acero Negativo : Mau = 11.56

Ton-m

b (cm) 100.00

d(cm) 21.00

a (cm) 3.76

X²

X³ 2.50 0.95 -7.18

b= d= Ø=

3.00 1.13 -7.17

100cm. 0.25 m. 0.85

15.40

Ton.

Ø 5/8 ''

Total 11.00


Ø 1/2 ''

Total 4.22


T
Tn - m

As (cm²) As min 15.32 4.20

Acero de repartición, Usaremos el As min =

M(Tn-m) 11.56

1.50 0.64 -7.21

0.031

Vc = Ø 0.5 √210 * b * d , siendo

Vc =

1.55 * 7.17 4.00 cm b (cm) d(cm) 100.00 21.00

+

Mx = - M + ( R - P ) * X - qx * X² / 2 - ( q' - qx ) * X² / 3 = Mx = -7.46 + 0.283 x -0.094 X² +

Chequeo por cortante : Cortante asumido por el concreto en una franja de 1.00 m.:

Mau = recubrim= M(Tn-m) 11.12

-0.188 X

p=As/bd 0.0073

Longitud = Lc= ( 12Ø ó d )

As (cm²) As min 15.99 4.20

p=As/bd 0.0076

Ø 5/8 ''

= 3.55 m. d= 21.00 cm 12Ø = 354.88 cm Total Disposición 11.64 Ø 5/8 @ 0.17

c.- Diseño de la zapata corrida : La zapata corrida soportará una carga lineal uniforme de : Losa de techo Viga perimetral Muro de reservorio Peso de zapata

: : : :

Según el estudio de Suelos indica que :

3.54 4.31 66.19 14.36 88.40

Ton. Ton. Ton. Ton. Ton.

L= Peso por metro lineal =

qu =

0.80 Kg/cm²

Ancho de zapata corrida (b) b = Peso por metro lineal / qu =

4.69 / 8.00 =

92

0.59 m.

18.85 m. 4.69 Ton/ml

Para efectos de construcción, asumiremos un b = σn = Peso por metro lineal / b = 4.69 / se puede apreciar que la reacción neta < qu, Ok!

1.00 m. , permitiendonos una reacción neta de : 1.00 =

0.469 Kg/cm²

La presión neta de diseño o rotura: σnd = δs * Peso por metro lineal / Azap. = δs * σn =

2.00Tn/m³

*0.469 = 9.38Ton/m²

El peralte efectivo de la zapata se calculará tomando 1.00 metro lineal de zapata : 0.325 m.

0.35 m.

0.325 m. Bien se sabe que el cortante crítico o actuante está a una distancia "d" del muro, del gráfico podemos decir : d

h

Vu =

9.38 * (

33 - d ) / b * d

b = 75cm.

Cortante asumido por el concreto : Vc = Ø 0.5 √210 , siendo

d

f'c = 245Kg/cm² Ø= 0.85 Remplazando, tenemos Vc = 66.52Tn/m² Igualando a la primera ecuación : d= 0.06 m. recubrimiento : r = 7.5cm. h = d + r + Ø/2 h = 14.23cm. adoptamos un h = 40cm.

1.00 m. 9.38Ton/m²

Momento actuante en la sección crítica (cara del muro) : M= 9.38Ton/m² M(Tn-m) b (cm) d(cm) a (cm) As (cm²) As min p=As/bd 0.495 100.00 32.50 0.095 0.40 6.50 0.0020 10

*0.325² /2 = Ø Total 1/2 '' 6.67

Ø 1/2

Losa

Ø 1/2 @ 0.19 d.- Diseño de la viga perimetral o de arranque. Diseño por tracción : Se considera que la viga perimetral está sometida a tracción : Ft = P / (2 * p * Tg a) P= α= Remplazando : Ff= 409.50 Kg As = F t / f s = F t / (0.5 * Fy) = 0.20cm²

93

8821.59 Kg. 73.74 º

0.495 Tn-m Disposición Ø 1/2 @ 0.19

Diseño por torsión : 0.125 m.

L=3.18 m.

0.070 m.

MT-2

MT-1 Eje

0.30 Viga perimetral 0.30 0.35 m.

3.00 m.

Para el presente diseño aplicaremos un factor de carga para peso propio = factor por sobrecarga = Metrado de Cargas : Peso propio de viga 1.40 x 0.30 x 0.30 x Peso propio de losa 1.40 x 0.070 x 2.40 Sobre carga 1.70 x 0.150 = Carga Total por m² de losa Carga Total por ml de viga

1.40 1.70 2.40 = =

= [ 0.490 x

( 3.00 m.+ 0.30 /2) ]

+ 0.30 =

Cálculo de acciones internas : Momento torsionante : MT-1 = MT-2 =

0.490 x

3.00² /2 =

2.206 Tn-m

0.302 x

0.13² /2 =

0.002 Tn-m

2.206 / 2

- 0.002 =

1.101 Tn-m

Momento flexionante : MF= W * L² / 2 =

1.847 x

1.00² /2 =

0.923 Tn-m

Fuerza Cortante : Q= W * L /2 =

1.847 x

1.00 /2 =

0.923 Tn/m

MT =

MT-1 / 2 - MT-2 =

Vu = Vc / (Ø x b x h) = Ø = 0.85

12.069 Tn/m²

Cálculo de acero :

94

0.302 Ton/m 0.2352 Ton/m² 0.255 Ton/m² 0.490 Ton/m² 1.847 Ton/ml

Refuerzo transversal : Por Fuerza Cortante : Vu = 12.069 Tn/m² Vc > Vu No necesita acero por cortante Por Torsión : MT = 1.101 Tn-m Momento resistente por el concreto : Mc = Σ [ b² h (f'c)½ / b½ ] (viga + losa) Mc = 0.30² x 0.30 x 210½ 0.3½ Mc = 71,435.3 + Mc = 0.720 Ton-m Se sabe que : Ts = MT - Mc =

527.10

Cortante asumido por el concreto : 0.5 * (F'c)½ Vc = 72.457 Tn/m²

+

3.00² x

=

71,962.38

1.101 +

7.00 x 3.00½

0.720 =

210½

0.381 Ton-m

As / S = Ts / [ Øc * Fy * b1 * d]

Siendo :

Øc = 0.9900 Øc < 1.5 Ok! S = Espaciamiento del acero As= Area de acero por torsión. Remplazando : As / S = 0.0132cm² / cm

Øc = 0.66 + 0.33*(b1/d) < 1.50 b1= b - r - Ø/2 d = h - r - Ø/2 r = recubrimiento = 3.00 cm b1= 26.37 cm d = 26.37 cm

S = Avarilla /

0.0132

Usando Ø= 3/8 Usaremos =

A varilla =

0.71 cm²

Ø 3/8 @ 0.54m

S = 0.54 m. Se colocará

Refuerzo Longitudinal : Por Flexión : As = MF / Fy * Z MF = W * L² / 8 = 1.847 x Remplazando : As = 23081.63 / 4200 * 23.73 cm As min = 0.002 * b * d =

1.00² /8 =

@ 0.22m

Siendo Z= 0.90*d = 23.73 cm 0.231 Tn-m

=

0.232 1.582

cm² cm²

Por Torsión : Empleando la fórmula : A1 = 2 * (As / S) * (b1 + d) = 1.39 cm² Ahora por reglamento se tiene que la resistencia de la viga reforzada debe ser mucho mayor que la resistencia de la viga sin refuerzo, aplicaremos la siguiente formula : MT = Trs = 0.6 * b² * h * f'c½ = 2.348 Tn-m/m 1.101 Tn-m. , Por lo tanto el porcentaje total de refuerzo por torsión debe ser menor que Se tiene que Trs > MT el siguiente valor: P it = A1 * ( 1 + 1/Øc ) / (b * h)

P it ≤ 6.40 * ( F'c / Fy)½ = Siendo =

Remplazando, tenemos que : Como se puede apreciar :

P it = 0.0031 0.0031 < 1.431

95

Ok!

1.431 A1 = Øc =

1.39 cm² 0.9900

Solo se considera acero por Tracción y Flexión : As total = As flexión + As tracción = Usando : 0 Ø 1/2 + 2 Ø 3/4 Disposición final de acero en Viga :

1.582 + Atotal =

0.20cm² = 5.70 cm²

1.78 cm²

0 Ø 1/2

0.30 m.

4 Ø 3/4

Ø 3/8 @ 0.22m 0.30 m.

e.- Diseño de la cúpula : di =

6.00 m. a / 2 = 36.87 º

f = 1.00 m.

α/2

R = 5.00 m. X = 4.00 m.

a/2 a/2

Se cortará por el centro, debido a que es simetrico, lo analizaremos por el método de las fuerzas : M

qt

NT

qt

R

R.Senθ

R

R.Senθ

=

+

R.Cosθ

R.Cosθ θ

θ

96

M NT R.Senθ

R.Cosθ

R

+

R

R.Cosθ

R.Senθ

θ

θ

Analizando la estructura se tiene que : M= 0

NT = W . r , Como se puede apreciar sólo existe esfuerzo normal en la estructura.

;

El encuentro entre la cúpula y la viga producen un efecto de excentrecidad, devido a la resultante de la cúpula y la fuerza transmitido por las paredes. Como podemos apreciar en la gráfica :

0.070 m. = t M = Pt . e

Pt = Peso Total de la cupula / sen( a / 2 ) Pt = Pt =

8821.6 / sen 36.870º 14702.65 Kg.

e

Pt

a/2

Por lo tanto :

M=

Carga por metro lineal será = Pt / Longitud

780.00 Kg/ml

La excentrecidad será

7.00 x Cos 36.87º

0.78Tn x 0.056 m=

El esfuerzo actuante será

N T = qt x r =

e = d * Cos a/2 = e = 0.056 m.

0.044 Tn-m / m 468.00 x

5.00 m =

2.34 Tn.

Cálculo de acero : * En muro o pared delgada, el acero por metro lineal no debe exceder a : As = 30 * t * f'c / fy, siendo : t = espesor de la losa = Remplazando, tenemos : As= 10.5 cm² * Acero por efectos de tensión (At) : At = T / Fs = T / ( 0.5 * Fy ) =

2.34 / (

97

0.5 * 4200) =

0.070 m.

1.11 cm²

* Acero por efectos deFlexión (Af) : Para este caso se colocará el acero minimo:

A f min = 0.002 x 100 x

4.50 =

0.90 cm²

* Acero a tenerse en cuenta : At + Af < 10.50 cm² At + Af = 2.01 cm² Como podemos apreciar : At + Af < As max. Ok! Atotal = 3.56 cm² Si cumple con el acero requerido 5 Ø 3/8 Ø 3/8 @ 0.20m * Acero por efectos de la excentrecidad : M= 0.044 Tn-m recubrim= 2.5 cm M(Tn-m) b (cm) d(cm) a (cm) As (cm²) As min 0.044 100.00 4.50 0.061 0.26 0.90

* Acero de reparticón : Asr = 0.002 x 100 x 4.50 = 4 Ø 1/4 Ø 1/4 Disposición final de acero :

0.90 cm² Atotal =

Ø 3/8 ''

Total 2.38


1.27 cm² Si cumple con el acero requerido

@ 0.25m En el acero principal se usará el mayor acero entre el At +Af y Acero por excentrecidad.

Ø 3/8 @ 0.20

Ø 1/4 @ 0.25m N° varillas = 11

Boca de acceso Reforzar con 2 Ø 3/8" circulares, amarrando el acero que se encuentra en los 2 sentidos Diámetro interior de boca0.70 = m ANALISIS SISMICO DEL RESERVORIO : Para el presente diseño se tendrá en cuenta las "Normas de Diseño sismo - resistente". FUERZA SISMICA

H=

Z.U.S.C.P R

98

Corresponde a la ductibilidad global de la estructura, involucrando además consideraciones sobre amortiguamiento y comportamiento en niveles proximos a la fluencia. Remplazando todos estos valores en la Formula general de " H ", tenemos lo siguiente : R = 7.5

Factor de amplificacion sismica "C": hn 3.95 m. T=hn/Cr= T = Cr 45 C=2.5(Tp/T)^1.25 Tp 0.9 C= Determinacion de la Fuerza Fa como T es:

0.088 45.87 2.5

DATOS: Factor de suelo factor de uso factor de zona factor de reduccion de la fuerza sismica numero de niveles

T<0.7 Fa=0

1.40 1.50 0.30 7.50 1.00

Peso Total de la Estructura : P = P = Peso de la edificación, para determinar el valor de H, se tendrá en cuenta 2 estados, Uno será cuando el reservorio se encuentra lleno y el otro cuando el reservorio se encuentra vacio. RESERVORIO LLENO : P= Pm + Ps/c Para el peso de la sobre carga Ps/c, se considerá el 80% del peso del agua. Pm = 205.7 Tn. P agua = 100.37 Tn. Ps/c = 80.3 Tn. P= 286.04 Tn. Remplazando H = 0.210 x 286.04 = 60.1 Tn. Para un metro lineal de muro, Lm = 19.20 m. FUERZA SISMICA: H = 3.129 RESERVORIO VACIO :

P=

Remplazando FUERZA SISMICA:

Pm + Ps/c

H = 0.210 x 158.05 = H = 1.729

Para el peso de la sobre carga Ps/c, se considerá el 50% de la estructura. Pm = 205.74 - 100.4 Tn. = 105.36 Ps/c = 52.68 Tn. P = 158.05 Tn. 33.19 Tn.

DISEÑO SISMICO DE MUROS Como se mencionaba anteriormente, se tendrán 2 casos, Cuando el reservorio se encuentra Lleno y Cuando está vacio. Reservorio Lleno El Ing° Oshira Higa en su Libro de Antisismica (Tomo I), indica que para el diseño sismico de muros las fuerzas sismicas sean consideradas uniformemente distribuidas : W =

3.1286 / 3.95 m. =

0.792Tn/m

F1 = W x

3.95 m =

3.13 Tn. 3.55 m.

1.98 m.

Carga por acción sísmica

0.40 m.

Presión del agua

F2= 1000 x

3.55² /2 =

3.55 / 3 = 1.183 m.

99

6.30 Tn.

M1= F1 x M2= F2 x

1.98 m = 1.18 m =

6.179 Tn-m. 7.456 Tn-m.

Momento Resultante = M1 - M2 = 6.179 - 7.456 = Mr = -1.277 Este momento es el que absorve la parte traccionada por efecto del sismo.

Importante : Chequeo de "d" con la cuantia máxima : d max =[ 0.53x105 / ( 0.236 x F'c x b ) ]½ = El valor de "d" con el que se está trabajando es mayor que el "d" máximo, Ok!. Cálculo del acero Vertical M(Tn-m) b (cm) 1.277 100.00

d(cm) 31.00

a (cm) 0.258

As (cm²) As min 1.09 6.20

Cálculo del acero Horizontal : Se considera el acero mínimo que es As =

p=As/bd 0.0020

6.20 cm²

-1.277

3.27 cm.

1/2 3

Total 3.80


1/2 4

Total 5.07


Reservorio Vacio La idealización es de la siguiente manera (ver gráfico) :

F1 = W x

3.95 m =

1.73 Tn. 3.95 m.

1.7287 / 3.95 m. =

Carga por acción sísmica

W =

0.438Tn/m

Reservorio vacio

1.98 m.

M1= F1 x 1.98 m = 3.414 Tn-m = Mr Este momento es el que absorve la parte traccionada por efecto del sismo. Importante : Chequeo de "d" con la cuantia máxima : d max =[ 0.53x105 / ( 0.236 x F'c x b ) ]½ = 3.27 cm. El valor de "d" con el que se está trabajando es mayor que el "d" máximo, Ok!. Cálculo del acero Vertical M(Tn-m) b (cm) d(cm) 3.414 100.00 31.00 Cálculo del acero Horizontal : Se considera como acero a As min =

a (cm) 0.693

As (cm²) As min 2.95 6.20 6.20 cm²

p=As/bd 0.0020

1/2 3 1/2 4

Total 3.80 Total 5.07

Disposición Ø 1/2 @ 0.33 Disposición Ø 1/2 @ 0.25

Disposición final de acero en los muros : El diseño definitivo de la pared del reservorio verticalmente, se dá de la combinación desfaborable; la cual es combinando el diseño estructural en forma de portico invertido; donde Mu = 11.56Tn-m y un As = 10.26 cm² Mientras que en la condición más desfavorable del diseño sísmico presenta un Mu = 3.41Tn-m y un As = 6.20 cm² correspondiendole la condición cuando el reservorio esta vacio finalmente se considera el momento máximo: M M = Momento Máximo = 11.558 Tn - m Con este Momento Total se calcula el acero que irá en la cara interior del muro. M(Tn-m) b (cm) d(cm) a (cm) As (cm²) As min p=As/bd 1/2 Total Disposición 11.558 100.00 31.00 2.415 10.26 6.20 0.0033 6 7.60 Ø 1/2 @ 0.17 El acero Horizontal será el mismo que se calculó, quedando de esta manera la siguiente disposición de acero. Así mismo el acero que se calculó con el M= 3.41Tn-m se colocará en la cara exterior de los muros.

100

Tabla de Cálculo

TABLA DE CALCULO DE REDES DE DISTRIBUCION DE AGUA POTABLE

METODO HARDY-CROSS/HAZEN-WILLIAMS

PROYECTO: “AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DEL DISTRITO DE CHACCHO-RADIO URBANO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" DESCRIPCION

TRAMO De

a

Reservorio

A C D E F B N O P 3 R G 2 5 H 1 Z I 4 Z J 5 Y K 6 7 9 X 9 8 Y T X Q R S T U V V W H 16 I 15 J 14

A C C E A A N N N 3 3 3 2 2 2 1 1 1 4 4 4 5 5 5 6 6 7 7 7 Z Y Y P P R S T T X V E H H I I J

LONGITUD

DIAMETRO

DIAMETRO

COEF.

GASTO

GASTO

VELOCIDAD

(m)

INTERIOR(mm)

EFECTIVO(mm)

H-WILLIAMS

INICIAL(lps)

FINAL(lps)

(m/s)

70.000 280.000 400.000 340.000 19.000 330.000 180.000 28.100 70.000 80.000 97.000 69.000 15.000 100.000 185.557 80.000 82.500 52.500 53.000 58.000 50.000 49.000 92.000 58.500 20.000 40.000 68.000 105.000 38.900 23.660 42.800 70.500 60.168 82.250 110.000 23.000 122.000 40.000 56.410 63.500 45.000 52.200 86.500 82.840 63.670 44.870 62.400

63.5 25.4 12.5 25.4 25.4 25.4 50.8 12.5 12.5 50.8 25.4 25.4 50.8 25.4 38.1 50.8 19.1 25.4 50.8 19.1 19.1 50.8 25.4 25.4 50.8 50.8 12.5 25.4 25.4 50.8 19.1 25.4 19.1 12.5 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 19.1

63.5 25.4 12.5 25.4 25.4 25.4 50.8 12.5 12.5 50.8 25.4 25.4 50.8 25.4 38.1 50.8 19.1 25.4 50.8 19.1 19.1 50.8 25.4 25.4 50.8 50.8 12.5 25.4 25.4 50.8 19.1 25.4 19.1 12.5 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 19.1

150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150

1.000 0.250 0.250 0.412 0.180 0.452 1.150 0.371 0.135 0.758 0.658 0.258 0.852 0.500 1.301 0.756 0.403 0.752 1.250 0.192 0.652 1.250 0.452 0.598 1.530 2.520 0.125 0.325 1.250 7.265 0.258 0.459 0.625 0.066 0.528 1.500 0.850 1.500 1.250 0.250 1.250 0.250 1.160 0.675 0.958 0.621 0.221

1.000 0.250 0.037 0.412 0.150 0.452 1.150 0.371 0.135 0.758 0.658 0.258 0.852 0.500 1.301 0.756 0.403 0.752 1.250 0.192 0.652 1.250 0.452 0.598 0.512 2.520 0.125 0.325 1.250 7.265 0.258 0.459 0.625 0.066 0.528 1.500 0.850 1.500 1.250 0.250 1.250 0.250 1.160 0.675 0.958 0.621 0.221

Página 1

101

0.316 0.493 2.037 0.813 0.355 0.892 0.567 3.021 1.099 0.374 1.299 0.509 0.420 0.987 1.141 0.373 1.408 1.484 0.617 0.670 2.276 0.617 0.892 1.181 0.755 1.243 1.019 0.641 2.467 3.585 0.900 0.906 2.181 0.536 1.042 2.960 1.677 2.960 2.467 0.493 2.467 0.493 2.289 1.333 1.891 1.225 0.770

PERDIDA DE CARGA(m) TUBERIA

0.132 3.535 4.631 10.816 0.093 12.461 1.308 23.225 8.916 0.269 7.337 0.923 0.063 4.551 6.874 0.268 10.116 5.084 0.449 1.800 14.903 0.415 3.474 3.710 0.033 1.241 7.523 2.154 9.644 5.204 2.296 2.739 16.584 2.776 5.537 7.990 14.819 13.895 13.985 0.802 11.156 0.659 18.676 6.572 9.649 3.045 2.507

ADICIONAL

0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

No. de tramos: 60 COTA DE T.N.(m)

No. de nodos: 60 COTA PIEZOMETRICA(m)

INICIAL

FINAL

INICIAL

FINAL

3440.000 3430.000 3415.000 3415.000 3388.000 3430.000 3430.000 3402.000 3402.000 3402.000 3387.000 3387.000 3387.000 3383.000 3383.000 3383.000 3372.000 3372.000 3372.000 3364.000 3364.000 3364.000 3352.500 3352.500 3352.500 3350.500 3350.500 3344.000 3344.000 3344.000 3362.000 3349.000 3349.000 3402.000 3402.000 3387.000 3381.000 3347.000 3347.000 3337.000 3332.000 3388.000 3376.000 3376.000 3364.000 3364.000 3356.000

3430.000 3415.000 3396.000 3388.000 3387.000 3420.000 3402.000 3403.000 3402.000 3387.000 3386.000 3388.000 3383.000 3382.000 3381.000 3372.000 3362.000 3370.000 3364.000 3362.000 3362.000 3352.500 3349.000 3353.000 3350.500 3344.000 3346.000 3337.000 3347.000 3334.000 3349.000 3351.000 3333.000 3421.000 3387.000 3381.000 3347.000 3345.000 3332.000 3332.000 3326.000 3376.000 3380.000 3364.000 3366.000 3356.000 3358.000

3440.000 3439.868 3436.333 3436.333 3425.517 3439.868 3439.868 3438.560 3438.560 3438.560 3438.291 3438.291 3436.367 3436.305 3436.305 3436.305 3436.037 3436.037 3436.037 3435.588 3435.787 3435.787 3435.372 3435.372 3435.372 3435.339 3440.599 3434.099 3434.099 3434.099 3425.921 3423.625 3423.625 3429.644 3429.644 3424.107 3416.117 3382.117 3382.117 3431.945 3431.143 3425.517 3424.858 3424.858 3418.285 3418.285 3415.240

3439.868 3436.333 3431.702 3425.517 3425.423 3427.407 3438.560 3415.335 3429.644 3438.291 3430.954 3437.367 3436.305 3431.754 3429.431 3436.037 3425.921 3430.953 3435.588 3433.787 3420.885 3435.372 3431.898 3431.661 3435.339 3434.099 3433.075 3431.945 3424.455 3428.894 3423.625 3420.886 3407.042 3426.867 3424.107 3416.117 3401.298 3368.222 3368.132 3431.143 3419.987 3424.858 3406.181 3418.285 3408.636 3415.240 3412.733

CARGA DISPONIBLE(m) INICIAL

0.000 9.868 21.333 21.333 37.517 9.868 9.868 36.560 36.560 36.560 51.291 51.291 49.367 53.305 53.305 53.305 64.037 64.037 64.037 71.588 71.787 71.787 82.872 82.872 82.872 84.839 90.099 90.099 90.099 90.099 63.921 74.625 74.625 27.644 27.644 37.107 35.117 35.117 35.117 94.945 99.143 37.517 48.858 48.858 54.285 54.285 59.240

FINAL

9.868 21.333 35.702 37.517 38.423 7.407 36.560 12.335 27.644 51.291 44.954 49.367 53.305 49.754 48.431 64.037 63.921 60.953 71.588 71.787 58.885 82.872 82.898 78.661 84.839 90.099 87.075 94.945 77.455 94.894 74.625 69.886 74.042 5.867 37.107 35.117 54.298 23.222 36.132 99.143 93.987 48.858 26.181 54.285 42.636 59.240 54.733

OBSERVACIONES

Tabla de Cálculo

TABLA DE CALCULO DE REDES DE DISTRIBUCION DE AGUA POTABLE

METODO HARDY-CROSS/HAZEN-WILLIAMS

PROYECTO: “AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DEL DISTRITO DE CHACCHO-RADIO URBANO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAYMONDI, REGION ANCASH" DESCRIPCION

TRAMO De

a

J K K 9 L 16 16 15 15 14 12 12 L 10

K 12 L L M 17 15 18 14 12 13 10 10 11

LONGITUD

DIAMETRO

DIAMETRO

COEF.

GASTO

GASTO

VELOCIDAD

(m)

INTERIOR(mm)

EFECTIVO(mm)

H-WILLIAMS

INICIAL(lps)

FINAL(lps)

(m/s)

46.500 52.800 58.100 39.250 160.870 147.040 73.150 174.007 34.400 41.700 245.950 60.420 52.250 36.385

25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 19.1 25.4 19.1 19.1 25.4 19.1 25.4 25.4

25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 25.4 19.1 25.4 19.1 19.1 25.4 19.1 25.4 25.4

150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150

1.150 0.458 0.169 0.958 0.856 0.458 0.289 0.354 0.185 0.389 0.360 0.360 0.852 0.365

1.150 0.458 0.169 0.958 0.856 0.458 0.289 0.354 0.185 0.389 0.360 0.360 0.852 0.638

Página 2

102

2.270 0.904 0.334 1.891 1.689 0.904 1.009 0.699 0.646 1.358 0.710 1.256 1.681 0.721

PERDIDA DE CARGA(m) TUBERIA

9.880 2.043 0.355 5.948 19.796 5.689 4.840 4.181 0.997 4.781 6.096 6.002 6.374 2.599

ADICIONAL

0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

No. de tramos: 60 COTA DE T.N.(m)

No. de nodos: 60 COTA PIEZOMETRICA(m)

INICIAL

FINAL

INICIAL

FINAL

3356.000 3364.000 3364.000 3347.000 3348.000 3380.000 3380.000 3364.000 3364.000 3358.000 3348.000 3348.000 3348.000 3334.000

3364.000 3365.000 3352.000 3348.000 3304.000 3395.000 3364.000 3368.000 3358.000 3348.000 3354.000 3334.000 3334.000 3334.000

3415.240 3405.360 3405.360 3424.455 3418.506 3406.181 3406.181 3401.342 3401.342 3400.344 3395.564 3395.564 3418.506 3412.132

3405.360 3403.317 3405.005 3418.506 3398.710 3400.492 3401.342 3397.161 3400.344 3395.564 3389.468 3389.562 3412.132 3409.533

CARGA DISPONIBLE(m) INICIAL

59.240 41.360 41.360 77.455 70.506 26.181 26.181 37.342 37.342 42.344 47.564 47.564 70.506 78.132

FINAL

41.360 38.317 53.005 70.506 94.710 5.492 37.342 29.161 42.344 47.564 35.468 55.562 78.132 75.533

OBSERVACIONES


3.2

Planos de los Componentes del Sistema de Agua Potable.


103

3000

270000.00

L=1+ 149

Distrito:

773000

773000

CHACCHO

03 CION CAPTA 68 3636.

INDICADA

Escala:

HUARAZ

Datum:

280000

280000

Departamento:

ANCASH

U-1

104

ANCASH

226000

226000

UBICACION NACIONAL

171000

171000

Zona UTM:

18 L

Provincia:

ANTONIO RAYMONDI

Responsable:

WGS 84

UBICACION DISTRITAL

8948000

N°:

8891000 Hoja N°:

8948000

18-i

8891000

272500.00

272500.00

8996000.00 8993500.00

CHACCHO

00 40 CA 1 AN N 0 OR IO AC TAC 87 P 7. CA 412

270000.00

L= 3+ 22 3

AN ROSA HUACHICHIN CAPTACION 02 4060.00

8996000.00 8993500.00

L=9 +73 3

CHACCHO

272500.00

A

527.36

274994.9508

X-ESTE

8997862.3463

8997700.1417

Y-NORTE

MIRGAS

3000

5

4

3

2

1

VERTICE

7-8

6-7

5-6

4-5

3-4

2-3

1-2

LADO

522.30

648.82

510.98

224.92

932.57

385.25

853.16

271968.7217

271446.7021

271198.7675

271359.5912

271476.7527

271824.7766

272108.2991

272957.0924

273093.6245

X-ESTE

8995091.9051

8994714.8169

8994761.7550

8994744.7322

8994145.1549

8993660.1416

8993468.1472

8992602.9543

8992342.1301

8992255.8900

8992351.1026

Y-NORTE

13

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2

1

VERTICE

12-13 42.02

11-12 48.22

10-11 46.26

9-10

8-9

7-8

6-7

5-6

4-5

3-4

2-3

1-2

LADO

818.36

400.42

426.67

213.86

70.39

153.98

59.83

00 40

L (m)

CHACCHO

X-ESTE

273324.7116

273362.0044

273584.9572

273775.5405

271198.7675

273837.2949

273936.5178

273953.6269

273956.4572

273922.7983

273882.7399

X-ESTE

274897.9203

L=1+

149

N°:

LLAMELLIN

U-2

8997700.1146

8997709.9823

8997712.8384

8997695.5573

8997679.2049

8997681.0493

8997611.0416

8997474.8616

8997373.0982

8997351.5492

8997365.1703

Y-NORTE

8997695.9534

8997683.2718

8997648.7376

8997602.5621

8997545.2274

8997427.4820

8997393.7061

8997206.8750

8993468.1472

8996789.0667

8996456.4559

8995638.9503

8995215.1330

Y-NORTE

A

03 CION CAPTA 8 3636.6

6

8-9

252.52

272216.8416

8996040.0179

A NC 01 RA N O IO AC AC 7 PT 7.8 C A 412

7

9-10

272398.0389

8996673.4813

00

8

10-11 418.36

271739.4060

8996868.0915

LADO

40

9

11-12 1154.43

271735.3186

8996849.1937

VERTICE

103.49

274795.3350

273956.9136

274140.4876

274227.5664

274269.7820

274464.4941

274638.1393

274682.1282

115.24

110.86

88.60

184.39

49.05

273907.9420

273884.4456

WGS 84

ANCASH

Departamento:

Datum:

2955.50

L (m)

8997564.1048

A-B

273503.4567

LADO

1500.00

A

B-C

VERTICE B

8997774.0127

8992223.1124

273471.0220

8991969.2703

300.00

270788.8279

8992964.4929

C-D

5577.00

273376.4067

8993062.1299

C

E-F

2600.00

273474.0383

8994453.9236

271331.2934 E

F-G

1000.00

272478.7603

2150.00 F

G-H

1000.00

D-E

G

H-I

D

H

8997283.9916

8994345.8080

8997175.8760

272630.1222 273943.7970

1400.00

274937.9353

I-J

2955.50

I

1000.00

273624.2605 K-L

1000.00 L-A

J-K K

J L

10

12-13 633.48

271991.8947

8996887.4212

ACO

11

13-14 322.03

272163.1328

8997419.8823

PUNCA

12

14-15 172.28

272315.6794

L (m)

13

15-16 157.26

273094.6261

1-2

L (m)

14

16-17 943.54

1

2-3

273529.1369

15

17-18 238.28

8997326.9010

2

3-4

368.65

16

273314.0153

8997391.6262

3

166.45

17

18-19 309.31

273616.4794

8997599.7286

22 3

3+

L=

273568.9935

18

19-20 335.22

273879.2804

1400.00

439.18

19

20-21 87.05

5-6

220.68

5

6-7

4-5

6

7-8

4

7

8-9

206.92

8

9-10

42.26

9

10-11 25.48

8997686.7554

Provincia:

Responsable:

ANTONIO RAYMONDI

18 L

Zona UTM:

11

10

273877.4725

20 21

Hoja N°:

18-i Distrito:

CHACCHO

INDICADA

Escala:

105

733

9+

L=

4060.00

270000.00

L=1+ 149

272500.00

8996000.00 8993500.00

ROSA HUACHICHINAN CAPTACION 02

MIRGAS

ACO

270000.00

L= 3+ 22 3

2955.50

AN ROSA HUACHICHIN CAPTACION 02 4060.00

8996000.00 8993500.00

L=9 +73 3

1400.00

CA 1 AN N 0 OR IO AC TAC 87 P 7. CA 412

03 CION CAPTA 68 3636.

PROYECCION DEL FONDO

1.00 .60

Ø1/4"@.15

ESC. 1:20

.50

PLANTA

.10 .10

DADO DE CONCRETO f'c=140Kg/cm2 0.30x0.20x0.20m

TUB, ENTRADA

A

0.15 TIPICO

PLANTA ESC. 1:20

B

.10 .10

B

.50

PIEDRA ASENTADA EN CONCRETO F'c=100Kg/cm2

A

Ø1/4"@.15

TUB. SALIDA .60 1.00

Ø1/4"@.15

0.15 TIPICO

Ø1/4"@.15

ESC. 1:20

CORTE A-A

N.A.

.10 1

4 5

4

.10

3

6

.35

.55

.10

.10 .25

.55 TUB. SALIDA .10

TUB. LIMPIEZA Y REBOSE L=10m MINIMO

TUB. ENTRADA

ESC. 1:20

CORTE A-A

S=1%

TAPA METALICA TIPO T-1

1

1

2

TUB. ENTRADA


TUB. SALIDA 6

SELLO HIDRAULICO VER DETALLE

7

ESPECIFICACIONES TECNICAS Concreto Armado f'c=175 Kg/cm2 Concreto Solado f'c=100 Kg/cm2 Cemento Portland TIPO I Losa Superior = 2.0 cm Losa Fondo = 4.0 cm Muros = 2.0 cm

Tarrajeo interno con mortero 1:2 + Sika (1.0cm.)

Tarrajeo externo con mortero C/A 1:4 (1.0 Cm) Pendiente de fondo: 1%. Mediacañas en las esquinas internas (Piso y muros)

6

8

.20

3

2


TUBERIA DE REBOSE

1

17. Camara de CRP-06 Nº 17


CRP-06 TRAMO 2-2 15. Camara de CRP-06 Nº 15

14. Camara de CRP-06 N° 14





9.

8.

7.

6.

5.

4.

3.

2.

1.

Camara de CRP-06 N° 09




Camara de CRP-06 Nº 05




CRP-06 TRAMO 1-1 Camara de CRP-06 Nº 01

: Km 1+445

: Km 1+086

: Km 0+719

: Km 9+356

: Km 8+233

: Km 7+627

: Km 7+423

: Km 7+009

: Km 6+448

: Km 5+698

: Km 4+900

: Km 3+892

: Km 2+543

: Km 2+056

: Km 1+408

: Km 1+067

: Km 0+234

: Km 2+271

: Km 1+684


: Km 2+411



: Km 2+624

: Km 1+810


: Km 2+664



: Km 2+719

: Km 2+152


: Km 3+095



27. Camara de CRP-06 N°27

: Km 0+508

: Km 0+326

CRP-06 TRAMO 3-3


: Km 0+813

ANTONIO RAIMONDI

PROVINCIA

CHACCHO

DISTRITO

CHACCHO

LOCALIDAD

ESCALA:

INDICADA

CRP6-01

LAMINA N° :


ACREDITACION DE LA DISPONIBILIDAD HIDRICA DEL PROYECTO

DETALLE DE SELLO HIDRAULICO ESC. 1:10

.20

MALLA


Tubería PVC Vinduit, Forduit,Nicoll o Similar Accesorios de primera calidad

CUADRO DE ACCESORIOS DE CPR-06

CORTE B-B ESC. 1:20

CUADRO DE ACCESORIOS DE CPR-06 CPR-06 (2") 03 UND.

CPR-06 (2 1/2") 26 UND. MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE CHACCHO

REGION

ENERO - 2016

ANCASH

Ing. Jaime Carlos Ramos Cieza

FECHA:

CAMARA ROMPE PRESION TIPO 06

"AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DEL DISTRITO DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAIMONDI, REGION ANCASH" PLANO: UBICACION:

DIBUJO Y DISEÑO:

106


TUB. DE LIMPIA

DADO DE CONCRETO f'c=140Kg/cm2 0.30x0.20x0.20

.50

.075 .10

10

11

.10

.05 .10

.05

.10

.10

4

S=1%

.20

Ø3/8"@.25

.15

1

.65

.25

.15

8

.10 .15

6

7

.05

9

.90

.30

.20

.10 .15

S=1%

.05

f'c=210 Kg/Cm2

N.A.

5

1.00

ESC: 1/20

.10

.85

25°

(mín.)

Material impermeable

Canal de escurrimiento

Lmin = 5.0 m .10 Mín.

.54

.40 Material granular clasificado Relleno con Conc. 1:12

Ø Agujeros

# Agujeros

Long. (m)

.15

.85

.10

0.15 < L<0.30

.15 .10

Ø1/4"@.17

Ø1/4"@.25

.10

.15 .20

.05

12

.05

h=0.3m

3/16"

Nivel fondo de aletas, h=1.10 m.

Caracteristicas de la canastillas

.50

.15 .25

2"

N.A.

1.00

Ø1/4"de refuerzo

1.00

Ø Tub.Salida Ø Canastilla 1"

.10 .15 .075

.15

Ø3/8"@.25

Ø3/8"@.25

.05

1.40

CORTE B-B DISTRIBUCION DE ARMADURA ESC: 1/20

Dado concreto 1:6 de 0.20x0.20x0.20m.

ØDesague ØTapón ØOrificio #Orificios 1.5" 1.5" 1.0 cm. 1.5

Caracteristicas del tapón en el dado

Tapon H. con perf.

Tapón PVC SAP Macho de 1.5" (perforado)

13

Codo PVC SAP 1.5"



Lmin = 5.0 m .10 Mín.

.54


12


14

.05

ELEVACION CORTE A-A

.20

.03


2

.50 (mín.)

25°

Ø1"

L/3= .40

3


.30

.075

.50

.85 f'c=175 Kg/Cm2

.15 .15 SALE TUB. DE REBOSE Y LIMPIEZA Ø2"

N.A.

.90


.15

.03

.05

1.00

ESC: 1/20

ELEVACION CORTE A-A DISTRIBUCION DE ARMADURA

.20

Ø3/8"@.25

.10

Ø3/8"@.25

0.20

Tub. rebose y limpia PVC SAL

.65

PIEDRA ASENTADA EN

MALLA

.05 .10

.85

.15 .15

TUBERIA DE REBOSE

9 0.20

Detalle de acabado interior - Piso y muro (mediacaña)

DETALLE - VENTILACION Esc. 1:10

Ø3/8"@.20

.50

.15

N.A.

1.00

h=0.3m

A

.10

.15

1.00

.15

.10

PLANO:

.10

UBICACION:

2

8

5

3

.60

Proy. alero de 0.10 m.

.10

1

6

12

B

14

Ø1"

.28

Orificios

Camara Humeda

B

1.00

ESC: 1/25

1.20

Concreto 1:6

.15

.20

A

arena

Canto Rodado Ø1/4" o´ Material Granula Clasificado

Canto Rodado Ø1" o´ Material Granula Clasificado

Ø 1/2"

L/3= .19 L/3= .19 L/3= .19

REGION

ANTONIO RAIMONDI

PROVINCIA

CHACCHO

DISTRITO

CHACCHO

LOCALIDAD

ENERO - 2016

ANCASH


FECHA:

CAPTACION DE LADERA N°06-07-08-09

"AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA Y DESAGUE DEL DISTRITO DE CHACCHO, DISTRITO DE CHACCHO, PROVINCIA DE ANTONIO RAIMONDI, REGION ANCASH"


ESCALA:

INDICADA

C-05

LAMINA N° :




Losa Superior = 2.0 cm Losa Fondo = 4.0 cm Muros = 2.0 cm

Concreto Armado f'c=210 Kg/cm2 Concreto Solado f'c=100 Kg/cm2 Cemento Portland TIPO I

ESPECIFICACIONES TECNICAS

Concreto 1:6

PLANTA DE LA CAPTACION

.10 .15

Tub. Ø =1 1/2" de salida de rebose y limpieza según las condiciones del terreno

.075

4

.45

.075

Ventilación.

.25 (máx.)

.05 Tub. desague PVC SAL

.15

.15 .10

TUB. DE LIMPIA YREBOSE MINIMO L=10m.

f'c=210 Kg/Cm2

.05

Tubo rebose PVC SAL

Tub. salida de agua a la red

1.00 1.40

.10



.50

Detalle A

.075

.10 .15

.05

ESC: 1/20

MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE CHACCHO

CAPTACION N°04-05

CUADRO DE ACCESORIOS EN CAPTACION

CORTE B-B

CORTE C-C DISTRIBUCION DE ARMADURA ESC: 1/20

DIBUJO Y DISEÑO:

107

5 0

5

5 5


TUB. DE LIMPIA

.10

.15

0.20

.05 .10

.10

4

.25

.15

25°

Ø1"

L/3= .40

1

.60

.10 .15

6

L/3= .40

arena Conc. 1:6

7

.05

9

.10 Mín.

.90

.42

.30

.20

.10 .15

S=1%

.05

f'c=210 Kg/Cm2

N.A.

5

.15

1.00

ESC: 1/20


Lmin = 5.0 m

12

Ø1"

25°

(mín.)

.50

.15 .25

Ø1/4"

L/3= .40

arena

L/3= .40

Material granular clasificado .40

Relleno con Conc. 1:12

.10 Mín.


Lmin = 5.0 m

.66

# Agujeros

Long. (m)


Ø Agujeros

.05

0.15 < L<0.30

.15 .10

Ø1/4"@.17

Ø1/4"@.25

.10

.15 .20

.50

Detalle A

h=0.3m

A

.15

.10

1.00

.15

.10

.15 .10

.10

8

2

3

.10 .15

.10

1

6

12

B

14

.28

Orificios

Camara Humeda .64 Ø2"

B

1.00

ESC: 1/25

Concreto 1:6

.15

Ø 1"

2.45

L/3= .40

L/3= .40

arena



L/3= .40

2.45

REGION

ANTONIO RAIMONDI

PROVINCIA

CHACCHO

DISTRITO

CHACCHO

LOCALIDAD

ENERO - 2016

ANCASH


ESCALA:

.20

A

INDICADA

C-01

LAMINA N° :







Concreto 1:6



.60

5

Tub. Ø = 3" de salida de rebose y limpieza según las condiciones del terreno

.075

4

.45

.075

Ventilación.

.25 (máx.)


.15


.10


1.00

f'c=210 Kg/Cm2

.05

Tubo rebose PVC SAL


1.00 1.40

ESC: 1/20

PLANO:

UBICACION:

DIBUJO Y DISEÑO:

FECHA:

CAPTACION DE LADERA N°01-ACORANCA



CAPTACION N°01


CORTE B-B

N.A.



.50

.15

.075

.10 .15

.05

ESC: 1/20

CORTE C-C DISTRIBUCION DE ARMADURA

Ø3/8"@.20

.15

.85

.10

68

.05

h=0.3m

3/16"



5"

N.A.

1.00

Ø1/4"de refuerzo

1.00

Ø Tub.Salida Ø Canastilla 2 1/2"

.075

.10 .15

Ø3/8"@.25

.15

Ø3/8"@.25

L/3= .40

Conc. 1:6 de Sellado

.10

.85

.05

1.40



ØDesague ØTapón ØOrificio #Orificios 3" 3" 1.0 cm. 25


Tapon H. con perf.

Tapón PVC SAP Macho de 3" (perforado)

13

Codo PVC SAP 3"

.05

ELEVACION CORTE A-A

.20

.03


2

8

Ø1/4"

L/3= .40

14


3


.15

.075

.50

.85 f'c=175 Kg/Cm2

.15

.05

S=1%

.20

Ø3/8"@.25

.10

.15 SALE TUB. DE REBOSE Y LIMPIEZA Ø2"

.90

N.A.

.30


.03

.05

1.00

ESC: 1/20


.20

Ø3/8"@.25

.10

Ø3/8"@.25

0.20

10

11


.65

PIEDRA ASENTADA EN

MALLA

.50

.075 .10

TUBERIA DE REBOSE

9



108

TUB. DE LIMPIA


.50

.075 .10

.65

.10

.90

N.A.

1.00

.05 .10

.50

.075

.05

S=1%

4

.15

.20

Ø3/8"@.25

.10

.10

1

.65

.25

.15

ESC: 1/20

2

8

.10 .15

6

7

.05

9

.90

.30

.20

.10 .15

S=1%

.05

f'c=210 Kg/Cm2

N.A.

5

1.00

ESC: 1/20

12

.10

.85

25°

(mín.)



Lmin = 5.0 m .10 Mín.

.54


Ø Agujeros

# Agujeros

0.15 < L<0.30

Long. (m)

.10

.15 .20

Ø1/4"@.17

Ø1/4"@.25

.15 .10

68

1.00

.05

h=0.3m

3/16"



.50

.15 .25

N.A.

1.00

Ø1/4"de refuerzo

5"

Ø Tub.Salida Ø Canastilla 2 1/2"

.10 .15 .075

.15

Ø3/8"@.25

Ø3/8"@.25

.05

1.40

ESC: 1/20

CORTE B-B DISTRIBUCION DE ARMADURA




Tapon H. con perf.


13

Codo PVC SAP 3"



Lmin = 5.0 m .10 Mín.

.54

.40 Material granular clasificado Relleno con Conc. 1:12 Nivel fondo de aletas, h=1.10 m.

14

.05

ELEVACION CORTE A-A

.20

.03


(mín.)

.50

25°

Ø1"

L/3= .40

3


.30

.85 f'c=175 Kg/Cm2


.03

.05


.15

Ø3/8"@.25

.10

Ø3/8"@.25

.20

0.20



0.20

10

11

PIEDRA ASENTADA EN

MALLA

.05 .10

.85

.15 .15

TUBERIA DE REBOSE

9



.05 .10

.85

.15

Ø3/8"@.20

.50

.50

Detalle A

N.A.


1.00 1.40

.10

.15 .10

A


h=0.3m

.10

.15

1.00

.15

.10

.10

2

8

5

3

.60


.10 .15

.10

1

6

12

B

14

Ø2"

.28

Orificios

Camara Humeda

B

1.00

ESC: 1/25

1.20

Concreto 1:6

.15

.20

A

arena



Ø 1"

L/3= .19 L/3= .19 L/3= .19

ANCASH

REGION

ANTONIO RAIMONDI

PROVINCIA

CHACCHO

DISTRITO

CHACCHO

LOCALIDAD

ENERO - 2016

ESCALA:

INDICADA

C-02

LAMINA N° :







Concreto 1:6


Tub. Ø = 3" de salida de rebose y limpieza según las condiciones del terreno

.075

4

.45

.075

Ventilación.

.25 (máx.)


.15


PLANO:

UBICACION:


FECHA:

CAPT. DE LADERA N°02-ROSA HUACHICHINAN



CAPTACION N°02


ESC: 1/20

CORTE B-B

.05

Tubo rebose PVC SAL

f'c=210 Kg/Cm2

1.00



.15

.075

.10 .15

.05

ESC: 1/20


DIBUJO Y DISEÑO:

109

DADO DE CONCRETO f'c=140Kg/cm2 0.30x0.20x0.20 MALLA

TUB. DE LIMPIA

.50

.075

0.20

10

11

.10

PIEDRA ASENTADA EN

.05 .10

.85

.15 .15

TUBERIA DE REBOSE

9

.65

.05 .10

4

.10

.15

1

.65

3

8

.50 (mín.)

.10 .15

6

7

.05

9

.90

.30

.20

.10 .15

S=1%

.05

f'c=210 Kg/Cm2

N.A.

5

1.00

ESC: 1/20

.10

.85

25°

(mín.)



Lmin = 5.0 m .10 Mín.

.54


4"

44

# Agujeros

0.15 < L<0.30

Long. (m)

.15 .10

Ø1/4"@.17

Ø1/4"@.25

.10

.15 .20

.05

3/16"

1.00

.05

Ø1/4"de refuerzo

N.A.

1.00

h=0.3m

Ø Agujeros



.50

.15 .25

2"

Ø Tub.Salida Ø Canastilla

.10 .15 .075

.15

Ø3/8"@.25

Ø3/8"@.25

.05

1.40





Tapon H. con perf.


13

Codo PVC SAP 3"



Lmin = 5.0 m .10 Mín.

.54


12


14

.05

ELEVACION CORTE A-A

.20

.03


.25

.15

25°

Ø1"

L/3= .40

2


.50

.075

.05

S=1%

.20

Ø3/8"@.25

.10

.30

.85 f'c=175 Kg/Cm2

.15

1.00

N.A.

.90

.15 SALE TUB. DE REBOSE Y LIMPIEZA Ø2"

.15

.03

.05


.10

Ø3/8"@.25

.10

Ø3/8"@.25

.20

ESC: 1/20



0.20



.10

.85

.15

Ø3/8"@.20

.50

.15

1.00

h=0.3m

.15 .10

.10

.15

1.00

.15

.10

Ventilación.

.10

8

2

5

3

.60


.10 .15

.10

1

6

12

B

14

Ø2"

.28

Orificios

Camara Humeda

B

1.00

ESC: 1/25

1.50

Concreto 1:6

.15

.20

A

arena



Ø 1"

L/3= .19 L/3= .19 L/3= .19

ANCASH

REGION

ANTONIO RAIMONDI

PROVINCIA

CHACCHO

DISTRITO

CHACCHO

LOCALIDAD

ENERO - 2016

ESCALA:

INDICADA

C-03

LAMINA N° :







Concreto 1:6


Tub. Ø =2.5" de salida de rebose y limpieza según las condiciones del terreno

.075

4

.45

.075

.25 (máx.)


.15

A


f'c=210 Kg/Cm2

.05

Tubo rebose PVC SAL


1.00 1.40

.10



N.A.

.50

Detalle A

.075

.10 .15

.05


PLANO:

UBICACION:


FECHA:

CAPTACION DE LADERA N°03-10-OCORO



CAPTACION N°03-10


CORTE B-B ESC: 1/20

CORTE C-C DISTRIBUCION DE ARMADURA ESC: 1/20

DIBUJO Y DISEÑO:

110

TUB. DE LIMPIA


.50

.075 .10

10

11

.10

.90

N.A.

1.00

.05 .10

.10

.15

4

1

.65

.25

.15

ESC: 1/20

2

8

.10 .15

6

7

.05

9

.90

.30

.20

.10 .15

S=1%

.05

f'c=210 Kg/Cm2

N.A.

5

1.00

ESC: 1/20

.10

.85

25°

(mín.)



Lmin = 5.0 m .10 Mín.

.54


3"

25

0.15 < L<0.30

Long. (m)

.15

.85

.10

# Agujeros

.15 .10

Ø1/4"@.17

Ø1/4"@.25

.10

.15 .20

.05

3/16"

.05

h=0.3m

Ø Agujeros



.50

.15 .25

1 1/2"

N.A.

1.00

Ø1/4"de refuerzo

1.00

Ø Tub.Salida Ø Canastilla

.075

.10 .15

.15

Ø3/8"@.25

Ø3/8"@.25

.05

1.40

ESC: 1/20

CORTE B-B DISTRIBUCION DE ARMADURA




Tapon H. con perf.


13

Codo PVC SAP 2"



Lmin = 5.0 m .10 Mín.

.54


12


14

.05

ELEVACION CORTE A-A

.20

.03


(mín.)

.50

25°

Ø1"

L/3= .40

3


.50

.05

S=1%

.20

Ø3/8"@.25

.075

.30

.10

.85 f'c=175 Kg/Cm2


.03

.05


.15

.20

Ø3/8"@.25

.10

Ø3/8"@.25

0.20



.65

PIEDRA ASENTADA EN

MALLA

.05 .10

.85

.15 .15

TUBERIA DE REBOSE

9 0.20



Ø3/8"@.20

.50

.50

Detalle A

N.A.

1.00

h=0.3m

A

.10

.15

1.00

.15

.10

PLANO:

8

2

5

3

.60


.10 .15

.10

1

6

12

B

14

Ø2"

.28

Orificios

Camara Humeda

B

1.00

ESC: 1/25

1.20

Concreto 1:6

.15

.20

A

arena



Ø 1"

L/3= .19 L/3= .19 L/3= .19

ANTONIO RAIMONDI

PROVINCIA

CHACCHO

DISTRITO

CHACCHO

LOCALIDAD

ESCALA:

INDICADA

C-04

LAMINA N° :


REGION

ENERO - 2016

ANCASH


FECHA:

CAPTACION DE LADERA N°04-05-NUEVO MILAN








Concreto 1:6


Tub. Ø =2" de salida de rebose y limpieza según las condiciones del terreno

.075

4

.45

.10

.25 (máx.)

.075

Ventilación.


CAPTACION N°04-05



.15

.15 .10


f'c=210 Kg/Cm2

.05

Tubo rebose PVC SAL


1.00 1.40 ESC: 1/20

CORTE B-B

.10



.15

.075

.10 .15

.05

ESC: 1/20


UBICACION:

DIBUJO Y DISEÑO:

111

TUB. DE ENTRADA

A

Ø1/4"@.15

Ø1/4"@.15

2

.10

.40

.10

.10

MALLA


.10

.10 .15


1

.40

2Ø3/8" ADICIONALES

Ø3/8"@.25

Ø3/8"@.25

11

13

.02

.50

18

8

1.50

1.00

1.00

.60

2

4 6

7 8

N.A.

13

14

ESC. 1:20

0.10

17

9

19

18

10

.30 .10 .10 .30

.60

.15 .05

2

BUZON DE INSPECCION 0.60 x 0.60

ESC. 1:20

1.


CRP-07 DE 1" Camara de CRP-06 Nº 01

: Km 0+256

: Km 0+563

: Km 0+277

CHACCHO

DISTRITO

CHACCHO

LOCALIDAD

Ø1/4"@.15 ABAJO

2Ø3/8" ADICIONALES EN ABERTURA

ESCALA:

INDICADA

CRP7-01

LAMINA N° :

CRP7 - (1")

CUADRO DE ACCESORIOS

CRP7 - (2")

CUADRO DE ACCESORIOS

ARMADURA DEL TECHO

TUB. SALIDA PVC






2.

CRP-07 DE 2" Camara de CRP-06 Nº 03


3.

: Km 0+243

PROVINCIA

CAMARA ROMPE PRESION TIPO 07

ANTONIO RAIMONDI

ENERO - 2016

FECHA:

REGION


ANCASH

DIBUJO Y DISEÑO:

UBICACION:

PLANO:





4.

TUB. DE LIMPIA PVC

Ø3/8"@.25

0.20

CORTE A-A

0.20

15

16

11

TAPA METALICA T-1

1

TUBERIA DE REBOSE

14

12

TUB. F°G° DE VENTILACION Ø3", CON REJILLA DE PROTECCION EN LA SALIDA

3

4

1

TAPA METALICA T-2

5 .10

.35

DRENAJE 0.15x0.15

Ø3/8"@.25

Ø3/8"@.25

Ø3/8"@.25

PLANTA ESC. 1:20

.20 TIPICO

SOLADO DE CONCRETO f'c=100Kg/cm2 TUB. VENTILACION Ø3" PVC CON MALLA DE PROTECCION

TUB. ENTRADA PVC

.10 .15

.15 TIPICO

TUB. DE SALIDA PVC .60 1.10 2 A

.15 .10

Ø1/4"@.15

.15 .10


9

10

Ø3/8"@.25

PLANTA ESC. 1:20 Ø1/4"@.15

.20 TIPICO

ARMADURA CORTE A-A ESC. 1:20

112


113 MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE CHACCHO


PROVINCIA

ANTONIO RAIMONDI

REGION

CHACCHO

DISTRITO

RESERVORIO 100 M3 ANCASH

DIBUJO Y DISEÑO:

UBICACION:

PLANO:

ENERO - 2016

FECHA:

CHACCHO

LOCALIDAD



ESCALA:

INDICADA

CRP7-01

LAMINA N° :

ACREDITACION HIDRICA CHACCHO

Recommend Documents