Índice
ADVERTENCIA 1
BAEL informe de presentación 91
1- Introducción 2- modificaciones principales principales a la Parte A 3- principales modificaciones ones a la Parte B 1- Cracking de hormigón armado
2- Actualizar referencias a las normas de cemento 3- Desarrollo de resistencia característica hormigón de alto rendimiento superior a 60 MPa
PARTE: NORMAS GENERALES
Capítulo A.1 principios y definiciones A.1.1 Alcance justificaciones ustificaciones A.1.2 Principio ncipio
materiales Capítulo A.2 Caracteres Hormigón A.2.1
A.2.2 acero
Capítulo Acciones A3 y solicitaciones acciones A.3.1 A.3.2 Cálculo de estrés A.3.3 cálculo de solicitaciones solicitaciones
Capítulo A.4 Justificación piezas prismáticas sometidas a desgaste normal A.4.1 requisitos generales para la justificación justificación de las secciones bajo cargas normales A.4.2 condición no frágiles resistencia estado límite último A.4.3 estabilidad de la forma del estado límite A.4.4 último A.4.5 Estados Límite de Servicio vis-à-vis la durabilidad de la estructura A.4.6 Cálculo de las deformaciones; deformaciones; limitar Estado vis-à-vis deformaciones deformaciones Servicio
Capítulo A.5 Pruebas vis-à-vis las tensiones tangenciales A.5.1 Pruebas vigas bajo una tensión cortante Fundamento A.5.2 para losas y vigas, losas de bajo esfuerzo cortante tangentes A.5.3 acciones sobre los elementos que no sean las almas de costuras de unión Giro A.5.4
La adhesión Capítulo A.6 A.6.1 La adhesión de las barras de acero A.6.2 anclaje y conducir malla soldada
Capítulo A.7 diversas disposiciones constructivas marcos de protección A.7.1 Oportunidades A.7.2 hormigonado correcta A.7.3 articulaciones articulaciones Construcción empuja A.7.4 vacío
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Índice
ADVERTENCIA 1
BAEL informe de presentación 91
1- Introducción 2- modificaciones principales principales a la Parte A 3- principales modificaciones ones a la Parte B 1- Cracking de hormigón armado
2- Actualizar referencias a las normas de cemento 3- Desarrollo de resistencia característica hormigón de alto rendimiento superior a 60 MPa
PARTE: NORMAS GENERALES
Capítulo A.1 principios y definiciones A.1.1 Alcance justificaciones ustificaciones A.1.2 Principio ncipio
materiales Capítulo A.2 Caracteres Hormigón A.2.1
A.2.2 acero
Capítulo Acciones A3 y solicitaciones acciones A.3.1 A.3.2 Cálculo de estrés A.3.3 cálculo de solicitaciones solicitaciones
Capítulo A.4 Justificación piezas prismáticas sometidas a desgaste normal A.4.1 requisitos generales para la justificación justificación de las secciones bajo cargas normales A.4.2 condición no frágiles resistencia estado límite último A.4.3 estabilidad de la forma del estado límite A.4.4 último A.4.5 Estados Límite de Servicio vis-à-vis la durabilidad de la estructura A.4.6 Cálculo de las deformaciones; deformaciones; limitar Estado vis-à-vis deformaciones deformaciones Servicio
Capítulo A.5 Pruebas vis-à-vis las tensiones tangenciales A.5.1 Pruebas vigas bajo una tensión cortante Fundamento A.5.2 para losas y vigas, losas de bajo esfuerzo cortante tangentes A.5.3 acciones sobre los elementos que no sean las almas de costuras de unión Giro A.5.4
La adhesión Capítulo A.6 A.6.1 La adhesión de las barras de acero A.6.2 anclaje y conducir malla soldada
Capítulo A.7 diversas disposiciones constructivas marcos de protección A.7.1 Oportunidades A.7.2 hormigonado correcta A.7.3 articulaciones articulaciones Construcción empuja A.7.4 vacío
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Capítulo A.8 disposiciones específicas para determinados elementos tabletas A.8.1 Elementos losas A.8.2 sobre soportes continuos vigas de refuerzo A.8.3 presiones localizadas A.8.4, encogimiento, encogimiento, articulaciones articulaciones A.8.5 Justificación mediante experimentación ón
PARTE II: Normas aplicables a los elementos y marcos de estructuras comunes HORMIGÓN
Capítulo B.1 Información sobre la elección de los materiales instrucciones instrucciones de selección B.1.1 de hormigón según resistencias de obtener y condiciones condiciones de fabricación B.1.2 Aceros
Capítulo B.2 Alcance B.2.1 "construcciones comunes" B.2.2 "edificios industriales" industriales" B.2.3 Las construcciones construcciones "especiales" Características Características de Exposiciones Exposiciones B.2.4
Capítulo solicitaciones B.3 Evaluación B.3.1 acciones B.3.2 Solicitudes equilibrio estático B.3.3 Pruebas
conexiones de la sección B.4 entre los diversos elementos de construcciones
Capítulo Efectos B.5 de cambios dimensionales y asentamientos diferenciales B.5.0 general bloques B.5.1 dimensiones entre juntas efectos B.5.2 de las variaciones dimensionales dimensionales en la dirección vertical porcentaje B.5.3 mínimo de r efuerzo longitudinal en los elementos expuestos
Capítulo B.6 suelos y vigas Reglas Generales B.6.1 B.6.2 caso de cargas perpendicular a la fibra media B.6.3 Condición anchura límite grieta B.6.4 condición no frágiles límite de deformación B.6.5 Estado B.6.6 Armatures longitudinales longitudinales refuerzo B.6.7 Transverse Las reglas especiales para ciertos componentes B.6.8
losas capítulo B.7 sobre soportes continuos B.7.0 requisitos generales Determinación de la tensión B.7.1 B.7.2 requisitos de construcción B.7.3 Condición anchura límite grieta B.7.4 no frágil condición y la sección de refuerzo mínimo límite de deformación B.7.5 Estado plantas B.7.6 con placas de piso
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Capítulo B.8 Mensajes B.8.0 requisitos generales B.8.1 Calcular los mensajes solicitaciones B.8.2 Las combinaciones de acciones a tener en cuenta
longitud B.8.3 Pandeo B.8.4 Justificación polos B.8.5 Justificación Los postes de redes troncales de edificios B.8.6 prefabricados Polos
fundaciones Capítulo B.9 B.9.0 general B.9.1 requisitos de construcción B.9.2 Las combinaciones de acciones a tener en cuenta
Métodos de cálculo B.9.3 para la justificación de los cuerpos fundadores
NOTAS
Apéndice C Calificaciones
Principios C.1 C.1.1 mayúscula romana C.1.2 minúscula romana C.1.3 mayúscula griega C.1.4 griega minúscula C.1.5 Índices C.1.6 apóstrofe C.2 Índices C.2.1 mayúscula romana C.2.2 minúsculas y abreviaturas romana C.3 clasificaciones
C.3.1 calificaciones mayúsculas romanas C.3.2 calificaciones minúsculas romanas C.3.3 calificaciones minúsculas griegas C.3.4 símbolos especiales
Normas transitorias Anexo D para la definición de los valores representativos de acciones y combinaciones de las acciones en los casos comunes D.1 Representante valora las acciones variables comunes en el ámbito de puentes de carretera y edificios D.1.1 puentes Carreteras
D.1.2 construcción D.2 Combinaciones de acciones D.2.1 puentes Carreteras
Edificios D.2.2
Método de cálculo Anexo E.1 aplicable a los suelos de carga de operación moderadas, el llamado "método estándar" Ámbito E.1.0 E.1.1 Principio del método E.1.2 Aplicabilidad de los valores de coeficientes método Determinación E.1.3 de sombreros de longitud y paradas de segunda cama barras inferiores
Método de cálculo Anexo E.2 aplicable a relativamente alto suelos de carga de operación, denominada "método Caquot" Ámbito E.2.0 E.2.1 Principio del método
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E.2.2 Condiciones de aplicación del método de los momentos de inercia vigas iguales en diferentes bahías y polos no conjuntas
Momentos de carga aerodinámica E.2.2,1
Momentos en E.2.2,2 lapso E.2.2,3 afilados esfuerzos de apoyo E.2.3 Condiciones de aplicación del método de las vigas en los momentos de inercia variable de uno a otro período y polos no conjuntas E.2.4 Aplicabilidad del método de cálculo de los postes vigas continuas de solidaridad que apoyan Principios E.2.4,0 E.2.4,1 tramos intermedios E.2.4,2 se extiende desde el banco
E.2.4,3 aceptado simplificaciones E.2.4,4 caso de un solo tramo (estructura simétrica y simétricamente cargado) Momentos E.2.4,5 en vigas abarcan E.2.4,6 esfuerzos cortantes en vigas Momentos E.2.4,7 en los puestos E.2.4,8 fuerzas de cizallamiento en los polos, las fuerzas axiales en las vigas
Apéndice Cálculo E.3 de paneles de losas rectangulares uniformemente cargada con bisagras en su contorno
E.4 método de cálculo del apéndice y el detalle de pisos y losas de hongos planchersE.4.0 Definiciones generales alcance E.4.0,1 Pilares E.4.0,2 E.4.0,3 Capitales E.4.0,4 Alcance Método de cálculo E.4.1 Métodos de cálculo E.4.1,0 E.4.1,1 cargos a tener en cuenta en los cálculos E.4.1,2 método general de cálculo de la tensión E.4.1,3 cálculo aproximado solicitaciones método E.4.2 Control de la resistencia de la losa a momentos de flexión paneles División E.4.2,1 de la losa en tiras E.4.2,2 distribución de momentos de flexión entre las diferentes bandas E.4.2,3 Comprobación de las condiciones de resistencia E.4.3 Comprobación de las condiciones de la losa de resistencia a las fuerzas de cizallamiento pilares de la Resistencia E.4.4 E.4.5 Tolvas en la losa E.4.6 Condiciones de no fragilidad E.4.7 flechas Limitación E.4.8 reglas simplificadas especiales para determinados casos de losas planas E.4.8,0 Alcance Método de cálculo E.4.8,1 E.4.8,2 Comprobación de los momentos de flexión E.4.8,3 Comprobación de las fuerzas de cizallamiento
E.4.8,4 Tolvas en la losa E.4.8,5 mínimo espesor
Apéndice Métodos E.5 de cálculo y disposiciones de las armaduras de las paredes dobladas (paredes, tabiques o elementos laminares que forman vigas) E.5.0 definición Ámbito E.5.1
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E.5.2 clasificaciones
E.5.3 espesor mínimo E.5.4 armaduras general E.5.4,0 E.5.4,1 armaduras principales E.5.4,2 armaduras propagación vertical y horizontal E.5.5 cargas de casos localizados E.5.5,1 caso en el que las cargas se aplican a los soportes E.5.5,2 caso donde las cargas se aplican en el tramo medio E.5.6 Las aberturas en las paredes de cojinete E.5.7 paredes curvas dobladas
Consolas cortos Apéndice E.6 E.6.0 definición E.6.1 requisitos de construcción E.6.1,1 E.6.1,2 E.6.1,3 E.6.1,4 Método de cálculo E.6.2 E.6.2,0 observación preliminar calificaciones E.6.2,1 E.6.2,2 limitación de la r estricción de tangencia convencional E.6.2,3 armaduras superiores tensas armaduras propagación E.6.2,4 E.6.2,5 caso de velas muy altos consola de mando E.6.2,6 Consideración de las fuerzas horizontales E.6.2,7 utilizar otros métodos de cálculo
la estabilidad del estado límite último Apéndice E.7 como métodos simplificados para los casos más comunes E.7.1 Introducción E.7.1,1 Horario sujeto Principio tablas E.7.1,2 E.7.1,3 Campo de tablas de aplicación directa E.7.2 Mensajes isostático E.7.2,1 Mensaje bi-articulado con diferentes excentricidades en ambos extremos E.7.2,2 mástil sometido a cargas tales como la fuerza axial no es constante E.7.2,3 sección variable del anuncio Estructuras E.7.3 indeterminada Análisis E.7.3,1 de una estructura estáticamente indeterminada
metalw Aplicación E.7.3,2 E.7.3,3 hipótesis de cálculo adicional Métodos E.7.4 estado estacionario deformaciones Métodos E.7.4,1 rigideces método E.7.4,2
Anexo método E.8 Cálculo de las placas de un parte sujeto concreto a las presiones localizadas en el sentido del artículo A.8.4 Ámbito E.8.0 Determinación E.8.1 del nivel de distribución E.8.2 cheques para realizar general E.8.2,1 E.8.2,2 presiones localizadas (artículo A.8.4,1. BAEL) -6-
Pruebas E.8.2,3 en zonas de primera regularización (prismas simétricos) Justificación E.8.2,4 vis-à-vis el equilibrio global de difusión pura
Apéndice F modificaciones a las reglas gobierna BAEL en la utilización de hormigones de altas prestaciones Los cambios a la parte a cambios en la Parte B de cambios en el Apéndice E
Lista de los documentos citados en la BAEL 91 Reglas 99 revisadas
normas
Otros textos de referencia
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ADVERTENCIA 1
Medidas adoptadas por el Comité de Normalización general DTU-edificio en su reunión de 12 de septiembre de 1991
El Comité General de Normas de Construcción - DTU (CGNorBât-DTU) adoptar como reglas de cálculo en este documento técnico documento unificado bajo el nombre de "Reglas BAEL 91", que se revisan las normas técnicas para el diseño y cálculo de estructuras y edificios hormigón armado de acuerdo con el método de los límites declaraciones especificación sujeto # 62, parte I, la sección I de las Especificaciones técnicas cláusulas generales (CCTG).
Estos "Reglas BAEL 91" se sustituyen por "reglas BAEL 83".
ADVERTENCIA 2
Medidas adoptadas por la Comisión General de Normas de construcción-DTU en su reunión de 15 de septiembre de 1999
El Comité General de Normas de Construcción - DTU (CGNorBât-DTU), adoptado como enmiendas a estas reglas para el cálculo de los cambios a la edición nº 62, del Título I, Sección I de las condiciones técnicas generales del Contrato (CGT).
Esta edición de "Reglas BAEL 91" incluye estos cambios.
Los comentarios están en cursiva regulaciones
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Presentación Informe BAEL 91 1 Introducción
La aplicación de las normas BAEL 83 se requiere desde el 1 de st e n enero de 1985, cuando las reglas anteriores fueron revocadas CCBA 68 después de un período de coexistencia. El uso sistemático de BAEL 83 reveló algunas deficiencias suficientes para justificar una revisión, sin embargo, el próximo número de eurocódigos hacen inoportuna un profundo cuestionamiento de las regulaciones. En estas condiciones, las modificaciones propuestas se limitan a una "preparación" cumplir los siguientes objetivos:
- mejorar y completar algunos editores entienden mal o se consideran poco claros, y por lo tanto podrían ser mal interpretadas; - elementos correctos que han sido criticados ya sea especificar o modificar su alcance, ya sea haciendo las modificaciones necesarias para obtener en todos los casos en cuestión, resultados satisfactorios; - reflejar los textos más recientes, incluyendo la especificación de CGT 65, DTU 21 y 83 BPEL reglas, incluyendo cambios en la preparación de este último documento. 2 Cambios significativos en la Parte A - Sección A.1.1 alcance El campo de aplicación de las reglas se ha extendido a la resistencia a compresión del hormigón como máximo igual a 60 MPa (40 MPa en lugar de antes). Otros artículos fueron modificados en consecuencia. - concreto Sección A.2.1 El comentario que da los valores de f cj p ara j <28 días, ha sido modificada para tener en cuenta los resultados experimentales más recientes. El rango de valores de la contracción se amplió a todos los climas (el secador más húmedo) en lugar de limitarse a Francia. Para ser más, de acuerdo con la realidad, la relación del hormigón de Poisson debe ser tomado igual a 0 para el cálculo de tensiones y 0,2 para la deformación. - Artículo ancho A.4.1,3 de las mesas de compresión vigas Té Se suprime el último párrafo, y el comentario correspondiente, se considera arbitraria e innecesaria. - Artículo A.4.3,4 diagramas de deformación-esfuerzo de de hormigón hormigón El El coeficiente de 0,85 se ha sustituido por 0,85 / •• introducir el coeficiente coeficiente • ( entre 0,85 yy 1), cuyo propósito es es tener en cuenta el período de aplicación de la carga.
- ancho de la grieta estado límite artículo A.4.5,3 Este artículo ha sido modificada en gran medida para especificar mejor las condiciones de aplicación del texto. Además de límite de formación de grietas perjudiciales o muy perjudicial valores de coeficiente dependiente •• fueron sustituidos por expresiones del tipo K •
tj f , por lo tanto se beneficia n, según la experiencia, el uso
hormigones de alta resistencia. - justificaciones capítulo A.5 vis-à-vis las tensiones tangenciales Los valores límite término fue modificado para introducir explícitamente el coeficiente • b q ue depende de la naturaleza de la combinación de acciones consideradas. Para tomar en cuenta el apoyo cargas vecinas (A.5.1,231), los requisitos se han alineado con los de BPEL. En A.5.1,232 fórmula el término sustractivo se acotado superiormente, ya que era demasiado alto para f concreto cj • •• 45 MPa. - Sección A.5.4 de torsión Para la justificación de las secciones de hormigón llena, acumulada esfuerzos de torsión y cizalladura fue reemplazado por una ley menos severa más en línea con la experiencia. - Sección A.7.1 protección de refuerzo La cubierta de refuerzo para estructuras en el mar se incrementó de 4 a 5 cm, a menos que la protección efectiva de refuerzo o de hormigón. Para las paredes sometidas a acciones agresivas, o el tiempo, o la condensación, o en contacto con un líquido, el recubrimiento mínimo se incrementó a 3 cm. Este valor sin embargo puede reducirse a 2 cm cuando el hormigón tiene una fuerza MPa mayor que 40. - artículo A.8.2,41 Se ha eliminado y reportado en la Parte B, porque en realidad sólo se aplica a los edificios. - Artículo presiones localizadas A.8.4,1 Se tuvo que ser revisado sustancialmente para aclarar mejor el alcance, alinear el BPEL y mejor ajustar las fórmulas (limitación del coeficiente K, la introducción condiciones voladizo). Además, el cálculo de refuerzo para la difusión del esfuerzo concentrado se refiere a un nuevo anexo E8 que los principales resultados de BPEL. 3 cambios parte B Principales
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- hormigones Sección B.1.1 El alcance de la Parte B de las normas se extendió a hormigones de alta resistencia como para la Parte A. - características de la exposición Sección B.2.4 Se recoge en este artículo la definición de tres casos de agrietamiento (un poco dañinos, perjudiciales y muy perjudiciales) contenidas en el artículo A.4.5,3. Versión 83 de BAEL, que también tuvo un impacto en la redacción del artículo B.6.3. y B.7.3. (Límite de apertura grieta estado). - Sección B.6.4 condiciones de falta de fragilidad En este artículo se ajusta a las exigencias de la BAEL 83 por aclarar las normas de desarrollo. - Artículo B.6.5,2 flechas de evaluación La BAEL 83 contenía un error que la versión 80 no está incluido. Lo arreglaron. - Sección B.6.7 refuerzo transversal Se le dio una definición más precisa de las vigas, viguetas secundarias y las costillas donde el BAEL 83 había admitido las disposiciones especiales relativas a los marcos transversales y deslizantes. - Sección haz B.6.8 paredes de apoyo La definición de estas obras se ha aclarado y el límite de compresión del hormigón en las bóvedas, en las zonas más estresados, se incrementó de f c 28 / 3 a f c 28 / 2 , a menos que el daño es el agrietamiento muy perjudicial. - haz sección B.6.8.5 justificada por el método de celosía Este método, que permite entre otros para justificar vigas que tienen diversos agujeros, tolvas y otras reservas, se introdujo. - condición Sección B.7.4 de sección mínima de refuerzo no fragilidad y Los porcentajes mínimos de refuerzo se dan aquí son las del artículo A.8.2,41 que fue removido. La revisión se discuten las precauciones a tomar cuando las baldosas están expuestos a fenómenos de variación lineal molesto, especialmente en llamar la atención sobre los aparcamientos altamente ventilados. Además, se dan detalles sobre la justificación de las baldosas de pequeñas dimensiones.
Cambiar las reglas del cálculo de hormigón armado nº62 título Ierdu GTCC Works (Sección I: hormigón armado) PRESENTACIÓN La Emisión 62 Título I, en las reglas de diseño y cálculo de hormigón armado (Sección I o BAEL) se revisó en 1989, revisiones aprobadas por el Decreto Nº 92-72, de 16 de enero de 1992. Este texto dice "reglas BAEL 91" introdujo incluyendo la integración de hormigón de alto rendimiento (HPC), que tiene una resistencia característica a compresión de hasta 60 megapascales (60 MPa). La experiencia adquirida desde que lleva la Comisión de Seguimiento de las reglas BAEL-BPEL proponer tres cambios.
1 Craqueo de hormigón armado La recalibración de las fórmulas de la anchura límite grieta estado, para dar cabida a las ventajas de BHP fuerza y la compacidad (mayor durabilidad) fue diseñado no lograr un cambio significativo para el hormigón 40 MPa (resistencia característica de corriente para obras de ingeniería civil de hormigón).
Pero eso recalibración ha tenido el efecto no deseado de penalizar el hormigón estándar de construcción (resistencia inferior), exigiendo para ellos cantidades prohibitivas de acero para estructuras expuestas a ambientes agresivos (caso "agrietamiento muy perjudicial" ). Por lo tanto, propietarios de edificios tienen una aplicación sesgada de las categorías establecidas en BAEL 91, y se clasificaron "perjudicial cracking" los casos que normalmente serían "agrietamiento muy perjudicial."
NOTA 1 Para reducir el riesgo de daño debido al agrietamiento de los casos, también se definen "perjudicial cracking" y "agrietamiento ligeramente perjudicial." Por consiguiente, el Comité estudió nuevas fórmulas que cubren mejor todo el concreto, con el fin de devolver al usuario a la apreciación normal de los factores ambientales y los riesgos relacionados con la formación de grietas. Se propone introducir en las reglas BAEL 91 mediante la modificación de la sección A.4.5.3. 2 Actualización de referencias para cimentar las normas El artículo B.1.1 de 91 BAEL normas actualmente proporciona orientación sobre la selección de los hormigones de acuerdo resistencias y obtener condiciones de fabricación, haciendo referencia a las normas obsoletas. El Comité consideró que era apropiado para tocar la redacción de este artículo, ya que proporciona una guía útil para el diseñador, lo que indica mejor su objetivo y mediante la actualización de las referencias a las normas. 3 Desarrollo de resistencia característica hormigón de alto rendimiento superior a 60 MPa La Comisión ha analizado la experiencia adquirida desde 1989 en el comportamiento de estos hormigones y dibujó reglas de diseño válidos para 40 a 80 MPa de resistencia característica. Se propone introducir normas que constituyen el nuevo anexo F a Bael normas contienen disposiciones modificadas de las partes A, B de estas normas y su Apéndice E. Cuando el mercado va a aplicar esta Lista F, cláusulas que contiene cláusulas homólogos reemplazarán las reglas BAEL 91.
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Primera parte: Reglas generales
Capítulo A.1 principios y definiciones
A.1 0.1 Alcance Estas reglas de cálculo, por ejemplo BAEL 91 reglas son aplicables a todas las obras y estructuras de hormigón armado sujeto a las atmósferas que se desvían ligeramente de las influencias climáticas, y cuya hormigón se compone de agregados naturales normales, con una dosificación cemento al menos igual a 300 kg por m 3 c oncretas aplicadas.
Aquí la dosis indicada es válida, por supuesto, para el cemento Portland normal con pocos componentes secundarios.
Se consideran partes de hormigón armado que todavía son capaces de desempeñar su papel en la estructura de la que es parte, cuando la resistencia a la tracción por flexión su hormigón constituyente se supone que es cero. Esto generalmente lleva a prever un porcentaje mínimo de marcos, en condiciones no frágil regla que es objeto de s ección A.4.2 .
Permanecer fuera del ámbito de aplicación de estas reglas: - construcciones de hormigón no reforzado; - construcciones de hormigón que consisten en agregados de peso ligero; - construcciones de hormigón de células cavernoso o armado; - construcciones de hormigón de resistencia característica superior a 60 MPa; - elementos armados laminados y de acero compuesto y estructuras de hormigón; -
las pruebas presentadas en el servicio a temperaturas que se desvían significativamente de los resultantes de las influencias climáticas solo.
Las reglas de este documento no se aplican todos sin adaptación a una mayor resistencia característica del hormigón de 60 MPa.
Por otro lado, algunos trabajos están sujetos a normas especiales que se hace referencia a continuación. Estas reglas especiales pueden cubrir determinados tipos de obras (por ejemplo, envolturas, chimeneas, tuberías, etc.), algunos de los procesos de construcción (por ejemplo, formas de deslizamiento) o construcciones no tradicionales utilizados en la construcción y cuyas condiciones de cálculo se describen en el contexto de los procedimientos departamentales.
justificaciones A.1.2 Principio Los cálculos de soporte se llevan a cabo de acuerdo con la teoría de los estados límites. A "condición de contorno" es uno para el cual es estrictamente satisfecho un requisito de un edificio (o sus componentes) y deja de ser operacional en el caso de cambio adverso de una acción.
La presentación de esta teoría y las definiciones de los términos utilizados se encuentran en las "Normas comunes para el cálculo de construcciones 1979 (DC 79)."
En la lista de estados límites, no es el estado límite de fatiga, que no estaba incluido en el caso general. Sin embargo, puede ser importante tener en cuenta para partes específicas con variaciones importantes acciones frecuentes para reducir significativamente su durabilidad o resistencia. Cuando sea apropiado hacerlo, la CCTP significa las obras o partes de obras a ser objeto de una verificación adicional vis-à-vis el estado límite de fatiga, y especifica el método de cálculo (nivel las acciones, los valores de los coeficientes sus combinaciones •• corresponsales).
Hay: - los "estados límite último" que corresponden al límite: - cualquiera de equilibrio estático; - es la resistencia de uno de los materiales; - o la estabilidad de la forma. - estados límite de servicio se definen teniendo en cuenta las condiciones de funcionamiento o de sostenibilidad. Esto es especialmente estados límite de deformación (instantáneo o retardada) y crack de apertura.
Los siguientes capítulos proporcionan las justificaciones teóricas que se deben realizar en el caso más general. Sin embargo la justificación de elementos de obra también puede ser resultado de la experimentación directa realizado e interpretado científicamente; orientación sobre esto se da a la sección A.8.5 .
El uso de experimentación puede ser usado en particular en los siguientes casos: - las partes cuya justificación escapa las nociones comúnmente aceptados, por ejemplo debido a que sus formas son particularmente complejos o que su operación mecánica está fuera de la experiencia de los fabricantes;
- la serie de elementos prefabricados.
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materiales Capítulo A.2 Caracteres
Hormigón A.2.1
La resistencia de concreto A.2.1,1 Los valores característicos de este artículo se introducen en los cálculos dados los factores de seguridad específicas: véase en particular • b del' a rtículo A.4.3,4 y el Capítulo A5.
A.2.1,11 Para el establecimiento de proyectos en el caso actual, el hormigón se define por un valor de su resistencia a la compresión a la edad de 28 días llamados requerida valor característico (o especificado). Se denota f c 28, s e elige a priori, dadas las oportunidades locales y reglas de control para garantizar que se alcanza (*). Cuando las tensiones que actúan sobre un hormigón cuya edad j días (en ejecución) es inferior a 28, se refiere a la resistencia característica f cj o btenido el día pertinente.
caso no corriente son aquellos para los cuales la tasa de curado del hormigón se desvía s ignificativamente de los valores más habituales, por ejemplo en el caso de empleo de cemento aluminoso o recurrir a un tratamiento térmico. A continuación, es necesario aclarar las resistencias a diferentes edades antes y después de 28 días, las muestras se someten a la misma temperatura que el hormigón de la estructura.
*
A la espera de la norma pertinente, se debería hacer referencia a la especificación de las reglas de control 65
CGT.
Los procedimientos de control deben fijarse teniendo en cuenta la importancia de la estructura y humano y las consecuencias económicas de un posible fracaso. Al elegir la resistencia característica es necesario, podemos construir sobre los resultados estadísticos previos obtenidos en los yacimientos situados. Para justificar la resistencia de las secciones, el valor f cj e stá limitada convencionalmente por encima de f c 28. P ara otros tipos de auditorías, podemos suponer un valor no mayor que 1,10 f c 28 cuando la edad supera los 28 días, siempre que el hormigón no se trata térmicamente y su resistencia f c 28 llega a más de 40 MPa.
Se puede suponer que, para j •• 28 resistencia f cj h ormigón sin tratar térmicamente sigue aproximadamente las siguientes leyes:
F cj =
j 4
• 0 76,
83 j
F c28
para
F c28≤ 40 MPa
F c28
para
F c28 > 40 MPa
y
F cj =
j • 0 40,
1,
95 j
Los hormigones de alta resistencia que contienen ultrafino activo pueden tener una ley de evolución intermedia entre los dos. Para hormigones tratados térmicamente, se puede hacer referencia al anexo 6 de BPEL. En todos los casos, la resistencia a la compresión se mide por la compresión axial de cilindros derecho a la revolución 200 cm 2 sección y una altura de dos veces su diámetro.
entonces podemos evaluar el valor de f cj p or la primera fórmula anterior para 28
cj =
1 ,1f c 28 para j ≥ • 60. Estas dimensiones asumen un tamaño de agregado como máximo igual a 40
mm, se indica en general satisfecho en hormigón armado; muestras de ensayo, según la norma NF P 18-400, se hacen y se ensayaron de acuerdo con el procedimiento de NF P18-404 y NF P18-406.
A.2.1,12 La característica resistencia a la tracción del hormigón a día j, f denotado TJ s e define convencionalmente por la relación: F TJ = 0 ,6 + 0,06f cj en el que f TJ y f cj s e expresan en MPa (o N / mm 2). Esta fórmula es válida para valores de f cj ≤ 60 MPa. Esta definición, convencional, suficiente para los cálculos; no excluye la realización de ensayos de tracción de acuerdo con los requisitos de la especificación 65.
Esta relación entre la resistencia característica difiere de la que se obtendría con valores promedio. Si uno expresa la resistencia de la barra, se convierte en:
F TJ = 6 + 0,06f
cj
A.2.1,13 En ausencia de antecedentes y estudios previos, se puede suponer a priori para hormigones comunes, al escribir
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proyectos, valores de la resistencia a la compresión característica de que la práctica ha demostrado que razonablemente se pueden realizar en el sitio. Por otro lado, el contenido de cemento debe reflejar el porcentaje en volumen de refuerzo. Para la elección del valor de f c28 p odemos considerar que: - una resistencia de 20 MPa se consigue fácilmente en yardas adecuadamente equipado; - se obtiene fácilmente 25 MPa en sitios sujetos a vigilancia regular; -
30 MPa puede lograrse en todas las regiones previstas seleccionar más adecuadamente los materiales y para estudiar la composición del hormigón;
- resistencias más altas se pueden conseguir con la selección cuidadosa de los materiales utilizados.
También se recuerda que una resistencia está generalmente relacionado con una buena compacidad, que es favorable a la durabilidad del hormigón. Además, se llama la atención al hecho de que la resistencia media del hormigón debe ser superior a los valores característicos solicitada de aproximadamente 15 a 30%, siendo las diferencias incluso más grande que el sitio está menos bien controlados y concreto menos regular.
Para asegurar un buen recubrimiento y buena protección de refuerzo, el hormigón debe ser tanto más decidido a consolidar que los refuerzos son más numerosos y más dividida. En el caso de piezas o, dosificaciones habituales moderadamente fuertemente armados oscilar entre 350 y 400 kg de cemento por metro cúbico de hormigón. Puede observarse además que el contenido de cemento del aumento es un medio para aumentar la resis tencia del hormigón.
deformaciones longitudinales A.2.1,2 del hormigón
A.2.1,21 En virtud de las limitaciones normales de un período de aplicación de menos de 24 horas, no admite medidas, a la edad de j días, la deformación longitudinal instantánea módulo E de concreto ij e s igual a : E ij = 1 1 000 f C J1 / 3 F cj ( e xpresado en MPa) que designa la resistencia a la compresión característica a día j. La fórmula E ij s ólo es válida para el curso de endurecimiento hormigón normal en el sitio; no es aplicable a los motivos de la a rtículo 4.4 l o que da acerca de las reglas especiales. Si uno expresa la resistencia de la barra, la fórmula se vuelve sobre:
E ij = 5 1 000 f
C J1 / 3
A.2.1,22 deformaciones de hormigón diferidos incluyen la contracción y la fluencia; se considera en los cálculos que se agregan los efectos de estos dos fenómenos sin atenuación. En ausencia de medidas, se supone que bajo tensiones de la aplicación a largo plazo, las deformaciones longitudinales complementarios debido a la fluencia del hormigón son el doble de las debido a las mismas limitaciones supone corto y se aplicó a la misma edad.
En los casos en que las reglas simplificadas que se dan aquí parecen insuficientes o incompletos, se debe hacer referencia a las reglas de hormigón pretensado.
En ausencia de medidas, se estima que la unidad de acortamiento debido a la retirada alcanza los siguientes valores en el caso de piezas no masivos en el abierto: - 1.5. 10- 4 e n climas de alta humedad, - 2.10- 4 c lima húmedo, que es el caso de Francia, excepto el barrio sureste, - 3.10- 4 c lima templado seco, tales como el barrio sureste de Francia, - 4.10- 4 en el clima caliente y seco, - 5.10 4 muy seco o clima desértico. Esta regla significa tener en cuenta una deformación diferida módulo E vj a día j, que calcula la deformación final del hormigón (deformación instantánea aumentó fluencia). Si resistencias expresadas MPa (o N / mm 2) e ste módulo está dada por la fórmula:
E vj = 3 700 f C J1 / 3 Si las resistencias se expresan en los bares, la fórmula se convierte en: E vj = 1 7 000 f
C J1 / 3
Los valores dados aquí para la retirada no son las de la única concreta, pero tienen en c uenta la presencia de un porcentaje medio de refuerzo.
A.2.1,3 Poisson Excepto en casos especiales (*), la proporción del hormigón de Poisson se fija igual a 0 (cero) para el cálculo de las tensiones y 0,2 para el cálculo de la deformación. - 13 -
*
Estos incluyen algunas conchas finas.
A.2.2 acero
A.2.2,1 requisitos generales Los marcos deben cumplir con la normativa vigente. La naturaleza mecánica como base para la justificación es la resistencia de prueba, designada por f e. Los textos actualmente en vigor son el Título I de la especificación 4 (y los textos que se refieren a él) para los contratos de obras públicas, el apartado B.1.2 de edificios comunes.
En lo que sigue, el módulo de elasticidad longitudinal de acero E s s e toma igual a 200.000 N / mm
2 (
o 2 millones de bares).
Este valor, así como el patrón de la artículo que sigue, se introducen en los cálculos teniendo en cuenta el coeficiente •
s
definido A.4.3,2 .
diagrama A.2.2,2 deformación de estrés Las deformaciones diagrama ( • s) - ( limitaciones • s) c onsiderar la aplicación del artículo A.4.3 Convencionalmente se define a continuación. Sin embargo, es admisible utilizar una forma de curva que se acerca el patrón real de la de acero se usa, siempre consulte el valor garantizado del límite de elasticidad f e y el control de la fuerza tenido en cuenta para la elongación de 10 ‰.
Se llama la atención al hecho de que la ductilidad s e caracteriza por el v alor garantizado de más tiempo distribuido uniformemente A
GT.
E ste valor se establece en 5% para los aceros de Tipo 3
norma NF A 35-016 y convencionalmente toma igual a 2% para mallas electrosoldadas.
Es particularmente adecuado para verificar que realmente se obtiene el aumento esperado en la resistencia entre el límite elástico y el valor correspondiente a la elongación de 10 ‰.
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Capítulo Acciones A3 y solicitaciones
Las acciones y demandas son evaluados de acuerdo a los artículos siguientes. Se necesita recurrir a la orientación pública para los casos que no están cubiertos explícitamente por este texto.
acciones A.3.1 Se recuerda que las acciones son las fuerzas y pares de torsión debido a las cargas aplicadas (permanente, el clima, la explotación, etc.) y deformaciones impuestas (variaciones de temperatura, soporta asentamientos, etc.).
general A.3.1,1 A los efectos de lo siguiente se pueden distinguir: - acciones permanentes, denotado G, cuya intensidad es constante o ligeramente variable en el tiempo, o siempre varía en la misma dirección que tiende a un límite; - las acciones variables, Q denotado, el cambio de intensidad y frecuencia significativamente con el tiempo; - acciones acciones accidentales, denominado F la d e fenómenos raros, tales como terremotos o golpes. Los valores de renta variable en general tienen un carácter nominal (*). Se definen bien por la normativa y normas vigentes (**) o por el presente Reglamento (***), o por los textos particulares en el libro (CCTP).
Como resultado, las acciones debidas a las deformaciones diferidas del hormigón son parte de las acciones permanentes.
Se introducen en las combinaciones descritas en A.3.3 con valores llamados representante definidos en los artículos A.3.1,2 A.3.1,3 continuación.
*
Las calificaciones se hace referencia en este texto son los valores a tanto alzado o simplificados que sirven como valores característicos como se define en las directrices comunes.
* *
A la fecha de publicación de este documento, las normas y los reglamentos principales que definen ciertas acciones son:
- NF P 06-001: la construcción de los gastos de explotación; -
DTU P 06-002: reglas que definen los efectos de la nieve y el viento en edificios, dicen Reglas NV 65, complementado por las reglas 84 N (DTU P 06-006);
- P 06-004: Cargas permanentes y gastos debido a las fuerzas gravitacionales; - CPC Edición 61, Título II: Programa de pruebas de carga y de puentes de carretera. * * *
Estos incluyen artículos A3. 1,2 a A.3.1,4 siguiente, completado por el Anexo D, que especifica los valores representativos de las acciones a tomar en cuenta, en espera de la
aplicación coherente de todos los textos de las Directivas 79 municipios.
Acciones permanentes A.3.1,2 Acciones permanentes incluyen el peso de la estructura, el equipo fijo cualquier tipo (por ejemplo, paredes de edificios), esfuerzo (peso, empujones, presiones), debido a la tierra o líquido cuyos niveles varían poco, los esfuerzos debido a deformaciones impuestas de forma permanente en la construcción.
A.3.1,21 Aparte del caso descrito en A.3.1,22 siguientes acciones permanentes se introducen en los cálculos con sus valores más probables (o promedio); a este efecto, los volúmenes se miden utilizando las dimensiones proporcionadas en los dibujos de trabajo. Excepto en circunstancias especiales, la densidad del hormigón se toma como 2,5 t / m 3. Estos pueden surgir circunstancias especiales cuando se hace uso de agregados de alta o baja densidad, o de piezas que contienen una proporción de tramas particularmente fuertes o débiles.
A.3.1,22 Cuando es probable que someterse a importantes desviaciones respecto de su valor medio de una acción permanente, se debe tener en cuenta al incluir en los cálculos del valor esperado peor (máximo o mínimo) con respecto al caso en particular.
Los ejemplos se dan en la sección de comentarios 4.1. Directrices Comunes 79, a la que se debe hacer. Estos ejemplos se refieren, en particular, la densidad, de paredes delgadas, de pavimento y revestimientos de suelos, tuberías, paredes de los edificios, los niveles de líquido, las presiones de la tierra.
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Acciones variables A.3.1,3
los gastos de operación, A.3.1,31 cargas climáticas (viento y nieve) Los valores representativos se fijan de acuerdo con su frecuencia, tiempo de aplicación y la naturaleza de las combinaciones en las que operan. Estos valores pueden ser: - el valor nominal nominal de que la cuota cuota designada por Q i; - el valor valor de de combinación combinación • 0i Q i; - el valor valor frecuente frecuente • 1i Q i; - el valor valor casi permanente •• 2i Q i. los coeficientes • 0 • 1 y • 2 s on establecidos por la legislación vigente o por los documentos contractuales privadas. Como medida transitoria los valores de los coeficientes • se especifica en el anexo D. El coeficiente • 0 i nvolucrado en combinaciones fundamentales (estado límite último) y en combinaciones raras (Estado límite de servicio). el coeficiente • 1 i nvolucrado en combinaciones accidentales. el c oeficiente • 2 i ntervenir en combinaciones accidentales y para la verificación de la estabilidad de forma.
A.3.1,32 cargas aplicadas correr Se tiene en cuenta las cargas aplicadas distintiva ejecutando: - bajos costes variables (de carácter permanente durante la fase de ejecución en cuestión) y sabe relativamente con precisión, que se introducen en los cálculos con los mismos términos que las cargas permanentes.
Los valores introducidos en los cálculos tienen en cuenta los efectos dinámicos y las posibles ubicaciones de los costes reales.
- otros cargos, incluyendo la evaluación de los valores extremos de lo que es razonablemente posible, y que se introducen con los mismos términos que los gastos de operación.
Se incluyen en esta categoría los cargos pueden variar ni moverse durante la misma fase de trabajo.
Las acciones de temperatura climático A.3.1,33 En ausencia de justificaciones más precisas, se adopta para construcciones ubicadas en el aire se abre en una zona de clima templado (Francia metropolitana), las variaciones uniformes de temperatura igual a + 30 ° C y - 40 ° C. Las tensiones correspondientes se evalúan mediante la introducción de hormigón a los módulos de deformación longitudinal teniendo en cuenta la duración de la aplicación de las acciones respectivas.
Estas variaciones de temperatura se determinaron asumiendo una temperatura inicial entre 5 ° C y 15 ° C. Se debe establecer l os valores realmente realizadas por la estructura dada de la inercia térmica de las piezas y posible aislamiento. La expansión li neal se puede evaluar suponiendo un coeficiente de expansión tipo normal del hormigón armado igual a 10-
5.
Si es necesario considerar los efectos de un gradiente de temperatura, se introducen los valores representativos de esta acción de conformidad con la legislación vigente o si las estipulaciones del contrato. Estas tensiones son apenas tenido en cuenta que para particularmente sensibles a estructuras efectos de l a temperatura. generalmente se puede suponer que los efectos debidos a la temperatura incluyen: - una porción rápidamente rápidamente variable correspondiente aa las las variaciones variaciones de 10 10 ° C C que que se introduce con con el el módulo módulo de de E i; - una porción de de variación lenta (igual (igual aa la izquierda) izquierda) que que se se introduce con con el el módulo módulo de de E E v.
A.3.1,34 Otras acciones variables Acciones variables distintos de los mencionados en los párrafos A.3.1,31 a A.3.1,33 se evalúan con base en el concepto de valor representativo en las Directrices Commons.
Los valores representativos se basan generalmente en el concepto de valor característico (cuando las leyes de distribución son s uficientemente conocidos) o, alternativamente, en el valor nominal que se fija a partir de los valores extremos de conocida o es razonablemente posible . Se introducen en las combinaciones de acciones teniendo en cuenta los coeficientes presentados en A .3.1,31 .
A.3.1,4 acciones accidentales Las acciones accidentales deben ser considerados sólo si los documentos de políticas públicas o el mercado proporcionan. Ejemplos de acciones accidentales incluyen terremotos, explosiones, incendios, impactos de vehículos o barcos en los soportes de puentes. Para terremotos, ahora debería referirse a DTU P 06-003 (Reglas 69 terremoto terminado en 1982).
En ausencia de regulaciones, que es el mercado para determinar los valores representativos de dichas acciones.
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A.3.2 Cálculo de estrés Los cálculos se llevan a cabo a través de métodos científicos apoyados por los datos experimentales. Se recuerda que las tensiones son las fuerzas (fuerza normal, la fuerza de corte) y momentos calculada a partir de las acciones de los métodos adecuados (momento, el par de flexión).
Reglas Generales A.3.2,1 Generalmente las tensiones se calculan utilizando la estructura de un modelo elástico y lineal (*). El empleo de los métodos de la Resistencia de los materiales en la medida en la forma de las piezas permite que el (**). Sin embargo, puede hacer que el cálculo se indica en las simplificaciones A .3.2,2 .
*
El modelo elástico yy lineal es es sin sin embargo embargo insuficiente para para ciertas ciertas justificaciones; justificaciones;éstos éstos incluyen incluyen la laestabilidad estabilidad de de la laforma formadel del estado estadolímite límiteúltimo último (ver (ver A rt. A.4.4 ) . Por otra parte, no tiene en
cuenta adecuadamente para ciertos fenómenos, por ejemplo, para el cálculo de la deformación y grietas, así como el comportamiento bajo acciones accidentales.
La atención es más atraídos por la redistribución de esfuerzo puede ocurrir (ver arte A.3.2,4 ). * *
Cuando los métodos de la Resistencia de los materiales no son aplicables en la medida en que este texto no da ninguna indicación clara puede ser:
- o adoptar esquemas que se aproximan las estructuras conocidas método aplicable en casos sencillos y utilizando el sentido común y la experiencia del diseñador;
- o para usar modelos de cálculo más sofisticados; -
o proceder aa probatorio probatorio modelo modelo aa escala escala experimental, método aplicable en el el caso caso de depiezas piezas que que tienen formas particularmente particularmente complejas. Orientación Orientación sobre sobre esto esto se seda da en A .8.5, 1 . Para
la determinación de incógnitas indeterminadas de cualquier tipo, los cálculos se toman de las secciones primas, es decir, sin deducir huecos que se pueden reservar en algunos tramos. Por otro lado, la anchura de las losas que deben tenerse en cuenta en cada lado de una viga de corona cresta (o doble T) desde el revestimiento, está limitada por la más restrictiva de las siguientes condiciones:
- no podrá asignar el mismo área de losas en dos costillas; - el ancho en cuestión no excede significativamente la décima parte de la distancia de un palmo.
A.3.2,2 aceptado simplificaciones
A.3.2,21 Cuando incógnitas indeterminados no dependen del valor del módulo de elasticidad, es permisible para introducir (en las ecuaciones para su determinación) constantes mecánicas (áreas y momentos de inercia por ejemplo) calculado en secciones de sólo piezas de hormigón no fisurado supuestos y sin tener en cuenta sus marcos; sin embargo, esta aproximación es válida sólo para las diferentes partes componentes informes de medida de deformación de la estructura no se cambian fundamentalmente.
Esta simplificación es generalmente aceptado para un haz continuo en el apoyo invariable. Se llama la atención al hecho de que el craqueo puede cambiar muy si gnificativamente la capacidad de deformación de ciertas partes. Por ejemplo, la capacidad de deformación de un dibujo puede ser similar a la del acero desnudo.
A.3.2,22 Solicitaciones llamados de segundo orden a menudo se pueden despreciar, excepto cuando se trata de comprobar la estabilidad de la forma del estado límite último ( A rt. A.4.4 ).
Se recuerda además que, en ciertas condiciones (define A.4.3,5 ) , El estrés de la segunda orden se tienen en cuenta en una tarifa plana.
A.3.2,23 Para artículos cuyas condiciones de sujeción sobre soportes pueden desviarse significativamente de las condiciones correspondientes al modelo elástico y lineal, es aceptable para evaluar los tiempos de incrustación en fracciones fijas del tiempo máximo que se incurriría por la pieza de trabajo si se articula sobre su soporte.
Esto es especialmente piezas relativamente pequeño tamaño (azulejos o vi gas) construidas sobre partes más sólidas; puede ocurrir en el entorno de la incrustación de rotaciones significativas debido a la deformación de las juntas de la armadura de tracción. la a rtículo A.8.2,32 e s una aplicación de este párrafo.
A.3.2,24 Para comprobar el estado límite último, a menudo es posible pasar por alto las fuerzas debidas a las deformaciones impuestas desde la ductilidad de las partes involucradas y la flexibilidad de sus lazos permitan. Este es particularmente el caso de la temperatura, los efectos son generalmente descuidado por el diseño de edificios, en la medida que ciertas disposiciones estructurales se respetan (por ejemplo, juntas de expansión).
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A.3.2,25 Es permisible usar en ciertas áreas de los métodos de cálculo simplificados. Uno puede, por ejemplo, aplicar los métodos de cálculo que figuran en los anexos I, en los campos específicos de su cuenta.
Estructuras A.3.2,3 construido en varias fases Cuando un trabajo se ejecuta en fases, se toma en cuenta en la evaluación de la tensión y de resistencia, ambos corriendo en uso.
La ejecución de un trabajo en vari as fases sucesivas de hecho puede dar lugar a esfuerzos que difieren sustancialmente de lo que se habría obtenido con una estructura de fundición a la vez. Evaluación de los esfuerzos para cada elemento debe tener en cuenta el hecho de que se añaden las deformaciones resultantes de las fases sucesivas, considerando para cada fase las fibras extremas de las vigas.
Además, las deformaciones retardados del hormigón (retracción y fluencia) pueden producir tensiones o limitaciones redistribuciones, debido a que se ven obstaculizados por los enlaces indeterminados establecidos en fases sucesivas. El cálculo de estas redistribuciones debe llevarse a cabo con mucha más cautela que los valores y las leyes de la fluencia y retracción numéricos son conocidos con una bastante grande inexactitud. Dos ejemplos de estructuras construidas en fases pueden ser citados:
- tramos independientes en vigas prefabricadas que tienen un elenco de unión losa después de la colocación de las vigas, lo que resulta en la redistribución de las tensiones debido al hecho de que retrasó deformaciones de vigas de hormigón se ven obstaculizados por las losas; -
vanos independientes cuya continuidad se lleva a cabo posteriormente; entonces se sigue Solicitaciones redistribuciones.
A.3.2,4 esfuerzos se benefician de pagos Se debe en algunos casos reflejar la redistribución de esfuerzo debido a la falta de correspondencia de comportamiento del material con el modelo teórico adoptado (elasticidad lineal).
Esta falta de coincidencia es generalmente debido a la fisuración y la plasticidad del hormigón (incluyendo la no linealidad de fluencia). la a rtículo A.3.2,23 p roporciona un ejemplo para la deformación local de ciertas partes. En contra de la redistribución debido al hecho de que las deformaciones diferidas concretas pueden verse obstaculizados por las conexiones que se establecen en las sucesivas etapas de la construcción dentro de la a rtículo A.3.2,3 .
Los fenómenos que se hace referencia en este artículo son casi siempre efecto general favorables, especialmente cerca de los estados límite últi mos; De hecho, generalmente resultan en una reducción de las tensiones en los puntos donde bajo cargas crecientes se supera la condición de estado límite primero, c on en parte en contra de un aumento del estrés en otros puntos.
En la evaluación de estas redistribuciones, sin embargo hay que tener mucho cuidado, debido a la gran variabilidad de los fenómenos implicados. Por lo tanto, es necesario confiar en la medida de lo posible en forma experimental convincente; los artículos A .3.2,24 y A.8.2,32 y la Parte B son ejemplos de redistribución estándar confirmado en la práctica. No es aconsejable que admitir redistribuciones evaluados solamente en el terreno teórico. En cualquier caso, las deformaciones resultantes redistribuciones admitidos deben ser consistentes con los estados límites considerados.
A.3.2,5 Dalles Generalmente, las baldosas se calculan utilizando un modelo elástico lineal. Sin embargo, es permisible usar el método de la línea de fluencia, siempre que cumplan las condiciones de validez de su propio. Por otro lado, se supone que una fuerza aplicada sobre una zona de contorno convexo de la superficie de una losa actúa uniformemente sobre un área del medio de hoja de que el contorno es paralela a la proyección del contorno de la zona de aplicación la carga en la hoja y separada de la proyección de la media del espesor de la losa.
Se llama la atención al hecho de que el método de la línea de fluencia es especialmente difícil de aplicar a menudo conduce a aparentemente resultados más favorables que otros métodos. En particular, se aplica sólo vis-à-vis el último estado límite de resistencia y, por tanto, no puede afirmarse vis-à-vis la justificación de los estados límite de servicio, tales como grietas. Esto incluye el estrés que este método permite, en principio, una completa libertad en la elección de los informes de los momentos finales de resistencia en diferentes direcciones ortogonales (por lo general). Por lo tanto, se establece de acuerdo a las reglas del arte las secciones de refuerzo de informe en dos direcciones perpendiculares: a rtículo A.8.2,41 p roporciona los requisitos en los niveles mínimos que es necesario proporcionar para los llamados aceros de distribución.
Además, es necesario cumplir con las siguientes reglas: -
tener en cuenta en cualquier momento empotrada exceda el momento permisible más allá del soporte (por ejemplo, el momento permisible en el núcleo de un haz delgado en la que está
incrustado el borde de una losa); -
una larga losa cargada en sólo una parte de su longitud, tenga en cuenta los mecanismos interesante parte de la longitud de la losa de romper;
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-
Cuando las cargas concentradas se encuentran encuentran cerca de los bordes o esquinas esquinas de la losa, considerar mecanismos especiales especiales de fallo;
- en general, tener cuidado cuidado de que una mala elección elección de un mecanismo de falla común común puede llevar a una subestimación subestimación significativa de esfuerzos;
- Por último, un mecanismo de fallo puede ser válido en la medida medida en que se asegura la resistencia resistencia de la losa fuera de las líneas de corte. corte. En particular, en presencia de cargas cargas concentradas, cualquier mecanismo de fallo requiere en cualquier punto de la baldosa, en cualquier dirección, un mínimo de momentos finales: por ejemplo, en un solo Q carga concentrada, la suma de los pares de fricción de uno y los otros signos deben, en promedio, para todas las direcciones ser al menos igual a Q / 2 • ( por unidad de longitud), con exclusión de los coeficientes • que se aplicará en función del estado límite considerado.
Si la fuerza localizada se aplica a la superficie de un revestimiento de la losa, se aplica la misma regla, la distancia entre los contornos paralelos siendo incrementada por el espesor del recubrimiento si está hecha de hormigón o un material similar, y tres cuartas partes del espesor del r ecubrimiento es menos resistente (asfalto fundido, hormigón bituminoso, bituminoso, asfalto, por ejemplo).
A.3.3 cálculo de solicitaciones
general A.3.3,1 Las justificaciones justificaciones deben espectáculo producido por los diversos elementos de una estructura y de todo esto, que las tensiones de cálculo definido en las subsecciones que siguen no causar el fenómeno que se debe evitar. En el siguiente, el término: - G máx t odas las acciones permanentes desfavorables; - G min t odas las acciones permanentes favorables; - Q 1 una base de dicha acción variable; - Q yo o tros dicen que las acciones variables de acompañamiento acompañamiento (con i •• 1); - • 0 •• 1 y •• 2 coeficientes definidos A.3.1,31 A.3.1,31 . Para las partes sometidas a l a fuerza normal, también puede tener lugar allí reflejar una excentricidad adicional de la fuerza externa. Es obligatorio cuando la fuerza normal es una compresión ( A rt. A.4.3,5 y A.4.4 ). En una combinación dada, G máx y G min d esignar acciones originales y diferentes tipos, que excluye compartir una acción en curso entre las dos partes. En particular, el propio peso de un haz continuo se introduce con el mismo coeficiente en toda su longitud.
Por si es contra la acción de un terraplén cuyo peso tiene un efecto positivo y empuje un efecto adverso, se debe tomar el peso mínimo (G min) y el valor máximo del empuje (G
max)
y a que la
incertidumbre sobre estos dos elementos tienen diferentes orígenes físicos. físicos. Cada acción es, por supuesto, introduce con su peor valor.
Acciones variables variables se introducen en el caso más desfavorable, es decir, o bien con la combinación del valor indicado o con un valor de cero.
A.3.3,2 solicitaciones de cálculo vis-à-vis el estado límite de resistencia a la rotura Solicitaciones ones a considerar el resultado de combinaciones de las siguientes acciones, lo peor es retenido.
combinaciones fundamentales A.3.3,21 En duradera o situaciones temporales, es necesario tener en cuenta:
1,35 gm áx + G min + • Q1 Q 1 + • 1.3 • oi Q yo
Estas situaciones se definen en l as Directrices comunes se oponen a situaciones accidentales donde se utilizan combinaciones A.3.3,22 .
expresión en la que • Q1 es 1,5 en el caso general (*) y 1,35 en los casos siguientes: - la temp tempera eratur tura a - gastos de operación operación estrechamente estrechamente delimitadas delimitadas o un carácter especial especial (**) - edificios agrícolas agrícolas con baja densidad de ocupación ocupación humana humana (***). *
Para algunos algunos edificios edificios edificios temporales, tempor temporales, ales, el el mercado mercad mercado o puede puede especificar especif especificar icar otros otros valores valores • • Q1, d espués del análisis de las condiciones de funcionamiento y de operación; ver A .3.1,32 p ara cargas de
funcionamiento. * *
Para puentes puentes de carretera, carretera, la naturale naturaleza za especial especial de los gastos son los los convoyes convoyes militares militares y cargas anormales anormales
- 19 -
define en el Título II de la especificación 61 de la CPC o el mercado. * * *
Estos edificios edificios para para albergar albergar a los animales animales o product productos, os, con exclusión exclusión de cualqui cualquier er acción acción humana humana permane permanente. nte.
combinaciones accidentales A.3.3,22 Si no se definen por textos específicos, específicos, combinaciones de acciones a considerar son: G máx + G m in + F la + • 11 Q 1 + ••• 2i Q yo Cabe recordar que en el caso de acciones accidentales, los coeficientes • s y • b s e reducen (ver A.4.3,2 y A.4.3,41 ).
con : - F la v alor nominal de la acción accidental; - •
Q 1 v alor frecuente de una acción variable;
11
- • 2i Q yo • • valor casi constante de otra acción variable.
A.3.3,3 solicitaciones de cálculo vis-à-vis los estados límite de servicio Son el resultado de combinaciones combinaciones de las siguientes acciones solicitadas rara combinación: Gm áx + G min + Q 1 + •• oi Q yo
A.3.3,4 Verificación del equilibrio estático Hay que comprobar el equilibrio estático de la totalidad o parte de las estructuras para cada fase de la instalación y de la estructura completa.
Esto es lo más a menudo casos sensibles en los análisis especiales deben ser conducidas a lo largo de las líneas directrices de Commons.
Orientación relativa a las obras y edificios son datos comunes B.3.3 .
estabilidad formulario de verificación A.3.3,5 El cálculo de la tensión y de considerar la naturaleza de las justificaciones requeridas se especifican en el a rtículo 4.4 e l presente Reglamento.
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Capítulo A.4 Justificación piezas prismáticas sometidas a desgaste normal
En este capítulo se aplica a las piezas prismáticas generalmente designados por los términos de las vigas o losas.
por el desgaste normal son aquellos que pueden ser equilibrado por tensiones normales desarrolladas desarrolladas en las secciones rectas de las partes. La reducción de estos miembros de estrés son en el caso más común el momento y axial flexión vigor: sin embargo, en el caso de las partes sujetas a la torsión limitado y, en particular, cuando la sección tiene paredes delgadas, los elementos de la reducción de tensiones normales son más complejos y contienen el término llamado "dos tiempos"; este último (cuando esté disponible) merece una consideración especial.
A.4.1 requisitos generales para la justificación de las secciones bajo cargas normales
Secciones netos A.4.1,1 Las secciones a considerar son secciones neto obtenido después de deducir todos vacíos, que están reservados para el hormigonado o creados por refouillement; esta deducción se mantiene, cuando los huecos se llenan después concreto, si precauciones especiales no son llevados al relleno.
Por lo tanto, se debe deducir (por ejemplo) el agujero reservado en el marco de la vi ga T a continuación, incluso si completó posteriormente el hormigón.
Entre las precauciones especiales incluyen la calidad del hormigón y su aplicación, la calidad de las superficies de recuperación, continuidad de refuerzo.
armadura de compresión A.4.1,2 Los refuerzos longitudinales comprimido mido se incluyen en los cálculos de resistencia si están rodeados cada 15 diámetros como máximo por el refuerzo transversal.
Sección A.8.1 especifica las reglas para los miembros de compresión (secciones transversales mínimas de refuerzo, detalles de la construcción).
A.4.1,3 anchos de tablas de compresión vigas Tee La anchura de las losas que deben tenerse en cuenta en cada lado de una costilla de su revestimiento está limitada por la más restrictiva de las siguientes condiciones: - no debe asignar asignar el mismo área de de la losa a dos nervios diferentes diferentes (*); - la anchura de que se trate no exceda exceda de una décima parte de la distancia distancia de un palmo (**); - el ancho en cuestión no debe debe ser superior a dos tercios de la distancia stancia de la sección ón considerada al eje del soporte soporte extremo más cercano. cercano.
Las reglas dadas aquí para evaluar las anchuras de las losas que deben considerarse vis-à-vis el cálculo de tensiones en el hormigón.
*
* *
Este requisito no impide lo que consideramos consideramos como una losa obligado como como un todo más costillas como se hace hace en el cálculo de puentes de de viga baja sub.
El lapso puede ser independientemente independientemente o de forma forma continua. En el caso de un espaciador, el intervalo a considerar es la distancia entre ejes de de las vigas de borde.
Los cambios de sección A.4.1,4 Cuando las dimensiones transversales transversales de un haz varía con la abscisa medida a lo largo del haz, las dimensiones reales se tienen en cuenta, siempre que las pendientes de las paredes sobre el eje X no excedan 1/3. De lo contrario, consideramos secciones ficticios relacionados relacionados con las secciones mínimas de paredes ficticias de pendiente 1/3.
Solicitation A.4.1,5 de miembros de tensión Para evaluar la fuerza que actúa sobre un acorde tensión, se tiene en cuenta el momento de flexión que actúa a una distancia de 0,8 h (h altura total de la viga) de la sección en la dirección donde el tiempo aumenta
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valor absoluto. Esta regla tiene en cuenta el efecto de una tarifa plana en un acorde de tensión de inclinación barras frente a cortante; que conduce al desplazamiento de 0,8 h, de manera desfavorable, la curva envolvente de los momentos de flexión. En la elaboración del diagrama de momento resistente al estado límite último, es permisible adoptar, por s implicidad, una cepa de acero igual a la determinada en la sección de momento máximo.
A.4.2 condición no frágiles
definición A.4.2,1 Por definición se considera no frágil, sección tensa o flexionada como la solicitación causando fisuración del hormigón en el plano de la sección causa estrés en aceros como máximo igual a su límite de elasticidad garantizado. En caso de flexión combinada, se juzga agrietando de polarización teniendo en cuenta un punto de la tensión normal que resulta idéntica a la del peor servicio de desviación de cruce.
La fragilidad se define aquí se refiere a los esfuerzos de tracción normales; no excluye el uso de ciertas precauciones con respecto vis-à-vis esfuerzo cortante frágiles o compresión.
El agrietamiento causando estrés es, básicamente, de la misma naturaleza y la misma direcci ón que el servicio de solicitud resultante acciones consideradas. Sin embargo, la realidad puede ser diferente, ya que ciertas acci ones habrían sido consideradas secundarias y descuidado en los cálculos; entonces puede ser apropiado tener un mínimo vis-à-vis marcos posibles tipos de solicitaciones aunque no se consideran. Entre l a acción demasiado a menudo descuidado incluir variaci ones de contracción y la temperatura del concreto.
Para evaluar la desviación de craqueo, los cálculos se llevaron a cabo suponiendo un diagrama de restricciones lineales sobre toda la altura de la sección no reforzada supone y no fisurado, teniendo en la fibra más tensada una tensión igual a f TJ.
En el caso de componentes sometidos a tracción simple, condición no frágil se expresa entonces por la condición ff TJ
• ≥ correo
• • denota denota la relación de la sección del límite elástico de tramas f e a l hormigón. En el caso de flexión simple, se puede tomar como un voladizo 0,9 d (d es la altura efectiva de la viga); si se supone además que para las vigas convencionales es sustancialmente igual a 0,9 h (donde h es la altura total de la viga) se obtiene para una sección rectangular si mplemente doblada de la anchura b, armados con una sección A s l a condición
• ≥ 0,23 0,23 e
ff TJ
con
• =d
fondo
A.4.2,2 Los artículos frágiles en el sentido de la definición anterior están fuera del campo normal de hormigón armado y no pueden por lo tanto estar justificadas por las siguientes reglas, incluidas las de formación de grietas ( Art. A.4.5,3 ) . Tales piezas pueden sin embargo ser autorizados a condición de que depender de las reglas del arte establecido por el uso; partes particularmente frágiles, sometidos a costes significativos y cuantificables deben justificarse mediante el aumento de (*) 20% A3 solicitaciones capítulo.
El riesgo de piezas frágiles es esencialmente un pobre vis-à-vis el comportamiento de craqueo que resulta sobre todo por muy pocas grietas (o incluso una sola grieta), pero abertura muy empinada hasta en casos extremos hasta 'la ruptura repentina. Este riesgo es real para habitaciones poco estresado por las acciones debidas al propio peso y los gastos operativos, piezas para las que el papel de la retirada y la temperatura, así como diversos efectos secundarios se vuelve dominante; o la evaluación exacta de las acciones y demandas rara vez es posible en este caso. Es entonces apropiado referirse a la experiencia; en su defecto, la precaución debe conducir a prever secciones no frágiles.
*
Este aumento se destina a una tarifa plana porque cuando las cargas son relativamente bajos, el papel de las deformaciones impuestas y esfuerzos secundarios aumenta.
resistencia estado límite último A.4.3
A.4.3,1 Principio de la justificación La sección A.3.3,2 cálculo de la tensión no exceda cargas límites desfavorablemente finales resultantes de las normas establecidas en los párrafos siguientes.
Esto es para verificar que el vector que representa la solicitud se mantiene dentro de un área limitada establecida a partir de las reglas establecidas en el presente artículo.
- 22 -
Supuestos de cálculo A.4.3,2 hipótesis de cálculo se enumeran a continuación: - secciones rectas siguen siendo plana y no hay deslizamiento relativo entre los refuerzos y el hormigón (*); - la resistencia a la tracción del hormigón se descuida; - las deformaciones de las secciones se limitan al alargamiento unitario del acero a 10 ‰, para la unidad de acortamiento del hormigón a 3,5 ‰ ‰ 2 en flexión y en compresión simple; - el hormigón deformación de estrés estrés diagrama se se define define A.4.3,4 ; - la tabla de de cálculo de acero se se deriva de de la de de la la a rtículo A.2.2,2 m ediante la realización de una afinidad (**) paralela a la tangente en el origen en la proporción 1 / • s. e l coeficiente • s s e toma como (***) 1.15 excepto vis-à-vis las combinaciones accidentales definido en el artículo A.3.3,22 para que adopta una (unidad); - la sección puede suponer concentrada en el centro de gravedad de un grupo de varios bares, estirado o comprimido, siempre que el error de este modo realizado en la deformación unidad no exceda del 15%. *
Las deformaciones de las fibras son por lo tanto proporcional a su distancia desde el eje neutro de la deformación y son los mismos para ambos materiales de hormigón y acero. Sin
embargo, se recuerda que las secciones no permanecen plana cuando el empuje aplicada comprende un tiempo de bi.
* *
* * *
Se recuerda que la la deformación total total de de llos os materiales deben deben tener en cuenta cuenta las las deformaciones resultantes de las fases sucesivas sucesivas de la construcción construcción (ver (ver A.3.2,3 ).
Se llama la atención sobre el hecho hecho de de que el valor para el coeficiente • • s n o cubre o princi pales defectos en el posicionamiento de las armaduras (superior a tolerancias contractuales),
o a los daños por parte de algunos bares, especialmente los de la cola.
A.4.3,3 deformaciones límite diagrama de flujo de la sección de Posibles diagramas resultan de límites deformaciones de los materiales de los que las tres áreas de la figura definen a continuación a partir de los pivotes A, B y C.
Los diagramas son útiles para el diseño de las secciones; no debe confundirse con aquellos que son las deformaciones reales de la sección bajo una carga dada.
Dominio 1 (pivote A), condicionada por el alargamiento del acero es la de flexión (simple o compuesto) sin agotamiento de la resistencia del hormigón; cuando toda la sección se encuentra en el lado de las extensiones, es, obviamente, en el caso de la tracción baja excentricidad.
Dominio 2 (de pivote B) condicionado por el acortamiento del hormigón, es la de flexión (simple o compuesto) con el agotamiento de la resistencia del hormigón en la fibra más comprimida; marcos de vecinos de la fibra opuesto se pueden entonces estira o c omprime con una pequeña porción de hormigón tensado (vecino diagrama B0). Dominio 3 (pivote C) es la de la sección completamente comprimido.
A.4.3,4 Diagramas de hormigón deformación de estrés
A.4.3,41 Las deformaciones diagrama ( • b) - e strés ( • s) E l concreto puede ser utilizado en todos los casos es el cálculo carta dice "parábola-rectángulo". Comprende un arco parabólico del segundo grado cuyo eje es paralelo a las tensiones eje de compresión • bc s eguido por un segmento de línea paralelo al eje de las deformaciones • bc y la tangente a la parábola en la parte superior. Este segmento se extiende entre los valores 2 ‰ y 3.5 ‰ de la deformación • bc. E l arco parabólico se extiende desde el origen de coordenadas a las coordenadas de la cumbre • bc = 2 ‰ y • bc = 0, b • •
F cj
85
El siguiente diagrama ilustra estas disposiciones.
- 23 -
el coeficiente • b 1.5 es para combinaciones fundamentales y 1,15 para las combinaciones accidentales. el coeficiente • es pone a 1 cuando la duración probable de la aplicación de la combinación de acciones es considerado mayor de 24 horas, a 0,9 cuando esta duración es de entre 1 h y 24 h, y 0,85 cuando está por debajo 1 h.
el coeficiente • b e s un coeficiente •
m (
e n el sentido directrices comunes) que está destinada a tener en cuenta la dispersión de la fuerza de defectos localizados concretas y posibles. En el
contexto del presente Reglamento sólo se utiliza c omo divisor de f cj a los efectos de las secciones A.4.3 , A.4.4 , A.5 y A.8.4 . Por únicas justificaciones en virtud del presente s ección A.4.3 El valor 1.5 se puede reducir a 1,3 cuando los factores de dispersión actúan con seguridad de una forma mucho menos desfavorable que esto puede ser el caso de una cuota sufici ente de piezas masivas para un fallo locales concreto es intrascendente, las otras partes de la planta fija de concreto y sujeto a un procedimiento de control interno aprobado por un organismo oficial de control o certificación con el rechazo de piezas defectuosas. En este último caso, debe ser impuesta por el coeficiente k 2 c omo se define en la especificación CCTG anexo T 24,4 4 65 y en la sección 7.6.2.3 de la especificación de la 65A CCTG, un valor como máximo igual a 2 MPa. Los coeficientes en el numerador y 0,85 • denominador intención de tener en cuenta que la resistencia del hormigón es función de la duración de la carga disminuye.
En el caso de puentes de carretera opuestos y a menos que de otro modo comercializar las duraciones probables funcionamiento de la aplicación de carga o cargas de viento, con sus valores característicos son más bajos que asume en 1 hora.
A.4.3,42 Cuando la sección bajo consideración no está comprimido totalmente, es permisible usar el patrón rectangular simplificado se define a continuación, en donde • u i ndica la distancia desde el eje neutro de la deformación a la fibra más comprimida: - una distancia distancia 0,2 • u desde el eje neutro, la tensión es cero:
- de la la distancia distancia 0.8 0.8 • u r estante, la restricción es
0,
85f cj • •
por zonas comprimidas, cuya anchura es creciente
b
0,
(O constante) para las fibras más comprimidos y
• • 80
por zonas comprimidas, cuya anchura es
b f cj
bajando a estas fibras. Entre la anchura decreciente de las áreas a las fibras más comprimidos incluir círculo, triángulo o trapecio con, el lado más comprimida, la parte superior (en el primer caso) o la base menor (en el segundo caso ); este es también el caso de la sección rectangular de flexión biaxial.
A.4.3,5 Caso flexión compuesta con compresión En el siguiente se utilizan las siguientes anotaciones: - la f: l ongitud de pandeo de la pieza de trabajo, - l: longitud de la pieza de trabajo, - 24 -
- h altura total de la sección en la dirección de pandeo, - et iene e xcentricidad adicional traducir imperfecciones geométricas iniciales (después de la ejecución), que se suma a la excentricidad resultante de las fuerzas aplicadas, - e 1 e xcentricidad (llamada la primera orden) de la resultante de las tensiones normales, incluyendo excentricidad adicional definido anteriormente, - e 2 e xcentricidad debido a los efectos de segundo orden, en relación con la deformación de la estructura. Las secciones sujetas a fuerza de compresión normal, es justificada vis-à-vis la última forma de estado límite de estabilidad de acuerdo con a rtículo 4.4 m ediante la adopción de un cálculo total de la excentricidad: e = e 1 + e 2 La longitud de pandeo es la de una pieza elástica asumido articulada en ambos extremos, que se presente la misma sección y la misma li mitación crítica Euler supone que la pieza también elástico. El valor de F d epende de la naturaleza de las conexiones en cada extremo de la pieza que puede ser (por ejemplo) libre, con bisagras o sujeta. Se debe evaluar con precaución debido a los graves peligros que podrían resultar en una subestimación de ese valor; debe, en particular, tomar en cuenta la fl exibilidad que varía de los rebajes (raramente perfectos) y oportunidades (frecuentes) derriba extremo perpendicular al eje longitudinal de la pieza de trabajo.
Sin embargo, es posible tener en cuenta los efectos de segundo orden como una suma global cuando el informe f / h es menor que el mayor de los dos valores 15 y 20C 1 / h . Para ello, se procede a las justificaciones habituales completará como sigue: et iene e l mayor de los dos valores y 2 cm / 250 e 2 =
4l 32f
(2 + ••) 22:00
en el que la expresión se entiende por: - • el informe del primer momento en orden, debido a las cargas permanentes y cuasi-permanente, momento en primer orden total, estos momentos se toman antes de aplicar los coeficientes • definido A.3.3. el coeficiente • está entre 0 y 1. - • • la relación entre la deformación final debido a la fluencia, deformación instantánea bajo la carga aplicada; esta relación se establece normalmente igual a 2.
Las justificaciones habituales sobre el estado límite último encima de la resistencia definida (A.4.3,1 a A.4.3,4 a A .4.3,1 A.4.3,4 A.4.3,1 a A.4.3,4 A.4.3,1 a A.4.3,4) y el equilibrio estático. Los cálculos más precisos de acuerdo con la l a sección A.44 p ermitir, en algunos casos, para reducir la sección de las armaduras con respecto al método estándar establecido en la presente memoria.
excentricidades adicionales son, por supuesto, que ser tomada en la dirección más desfavorable; en caso de flexión biaxial, es permisible para componer las excentricidades e obtenidas según los dos ejes principales de inercia. Cuando las acciones variables en las combinaciones definidas A .3.3,21 y A.3.3,3 t ienen una parte casi permanente (véase A.3.1,31 y la A péndice D p ara la definición y el valor del coeficiente • 2) e s necesario introducir este último en el coeficiente de numerador •.
estabilidad de la forma del estado límite A.4.4 último
Ámbito A.4.4,1 Esta sección se refiere a la justificación, vis-à-vis el estado límite, las estructuras para los que no se puede descuidar los llamados efectos de segundo orden. Los siguientes artículos son directamente aplicables a las estructuras y sus componentes, puede presentar inestabilidad en tensiones de compresión-flexión. Las justificaciones de subtemas A .4.4,2 y A.4.4,3 están presentes vis-à-vis el estado límite último. Además, en el caso de partes altamente deformables, es necesario comprobar los estados límite de servicio.
En esta área, se recuerda que la a rtículo A.4.3,5 p roporciona reglas estándar para evaluar los efectos de segundo orden (para valores limitados de la informe
f /
h).
Las siguientes reglas se aplican también, sujeto a la adaptación a fenómenos de inestabilidad complejos, tales como velas de formación de ampollas planas o curvas, vigas de derrames de flexión-torsión, pandeo perfiles abiertos en compresión-torsión.
Para los estados límite de servicio justificación, teniendo también en cuenta los efectos de segundo orden, evaluados bajo el supuesto de elasticidad lineal de los materiales (acero y hormigón) y despreciando el hormigón tensado, el módulo longitudinal de la deformación del hormigón siendo elegido en función de la duración de las di stintas acciones que se trate. Los controles que hacen que se refieren a la tensión admisible del hormigón, grietas y deformaciones.
justificaciones A.4.4,2 Principio La estabilidad de forma de la justificación es demostrar que existe un estado de estrés que equilibra - 25 -
cálculo de la tensión, incluyendo el segundo orden, y que es compatible con la capacidad de deformación y la fuerza de cálculo materiales.
Este es un estado de equilibrio que es, con mayor frecuencia, lejos de las secciones de resistencia estado límite último. La divergencia equilibrio de hecho puede ocurrir antes de romper la sección más estresado. Teniendo en cuenta este principio, la justi ficación se puede proporcionar o bien mediante el cálculo de las c argas de computación de equilibrado estado de estrés, o por cualquier otro método para demostrar que existe un estado de equilibrio. Se afirma que las tensiones resultantes segunda deformación orden correspondiente al estado de estrés que equilibra la tensión total, que incluyen estas tensiones de segundo orden calculado a partir de los diagramas de deformación-esfuerzo del material.
Solicitaciones y las hipótesis de cálculo A.4.4,3
A.4.4,31 Las tensiones se calculan a partir de combinaciones de acciones definidas en artículos A.3.3,21 (Para el estado límite último) y A.3.3,3 (para el estado límite de servicio), teniendo en cuenta además: - una imperfección geométrica inicial que tiene un carácter convencional, definido como la función de la estructura del modo de pandeo más desfavorable; en los casos comunes, esta imperfección es tomar:
.
en el caso de un marco, una inclinación general igual a:
- 0,01 radián en el caso de una sola etapa con una mayoría de las cargas aplicadas al nivel superior, - 0,005 radianes para las otras tramas;
.
en el caso de un solo elemento, una excentricidad adicional de cargos igual al mayor de los dos valores:
- 2 cm, - y l / 250 l es la longitud del elemento; - solicitaciones de segundo orden relacionada con la deformación de la estructura; - opcionalmente, culpa sección y (o) de la línea media. En el último caso, la CCTP puede establecer valores específicos específicos para los coeficientes •.
En el caso de las estructuras excepcionales y grande, la CCTP puede imponer una imperfección geométrica ligeramente diferente en cuenta las posibles desviaciones de la construcción, y todos los fenómenos que podrían introducir parásitos o flexi ón excentricidades cargos adicionales.
A.4.4,32 En casos normales, las deformaciones se evalúan con base en los siguientes supuestos: - secciones rectas permanecen plano; - concreto tensa se descuida; - los efectos de la retracción del hormigón se descuidan; - Se adopta, para los los aceros, aceros, los los mismos esquemas de justificaciones vis-à-vis de la resistencia del del estado estado límite último último (( A rt. A.4.3,2 ); - se adopta para para el hormigón hormigón comprimido, comprimido, diagrama diagrama tensión-deformación deducida de la de de la la a rtículo A.4.3,41 p or paralelo afinidad al eje de las deformaciones, la relación de (1 + ••) expresión en la que los coeficientes • y • tienen el mismo significado que A.4.3,5 . En el caso de obras excepcionales, como los que tienen grande, es abrirán para recibir a más supuestos representativos del comportamiento real de la estructura, para la evaluación de las deformaciones. Estos pueden ser calculados (incluyendo efectos de segundo orden) mediante la adopción de • b u n valor reducido, sin tener que pasar por debajo de 1,35.
el coeficiente • se toma, por supuesto, no más de uno.
Además, cuando la estructura está sujeta a varias acciones aplicaron cada uno en diferentes momentos, se puede superponer la estados sucesivos correspondientes.
Es entonces hasta la CCTP para establecer las hipótesis de cálculo a lo largo de las líneas de los siguientes: 1 puede adoptarse para el hormigón comprimido, en las cargas a corto plazo (vis -à-vis la fluencia) es un diagrama de deformación-esfuerzo más consistente que la ley parábola-rectángulo para el comportamiento físico del material. Este diagrama, definiendo sobre la base de pruebas representativas puede ser de siguiente, en particular, mediante la introducción de:
- la resistencia resistencia de de cálculo cálculo del del hormigón hormigón • bc q ue aparece en el gráfico A.4.3,41 ; - el módulo tangente tomada originalmente igual a
para E ijo, p uede adoptar un valor de aproximadamente 10%
•E ij
b0
módulo secante E ij d efinido en A.2. 1,2; -
la cepa cepa E E B C1 q ue corresponde a la tensión máxima (definida en el diagrama de abajo) que es aproximadamente
- 26 -
2,10-3 para la mayoría de los hormigones.
Uno puede, por ejemplo, aprender de Anexo 1 Reglas BPEL (artículo 2). 2- Para el cálculo de la deformación, el coeficiente • b p odrá reducirse a 1,35 de manera que sea más representativa del comportamiento global de la pieza de trabajo, porque cuando es grande, los efectos locales son s usceptibles de ser parcialmente compensado. Por contra, conserva su valor de 1,5 para la justificación de las secciones en el estado límite último.
Un método es entonces para operar en el diagrama de arriba una afinidad paralelo al eje de las deformaciones, la relación: 1 + •• j • j f (t - j) en la que la expresión:
- • je s la relación entre el primer momento orden debido a la acción aplicada a j en el momento de la primera orden - • je l valor de • j a una carga aplicada en el momento j - f (t) la evolución lenta de la ley dada en las Reglas BPEL (artículo 2.1,52) - t el tiempo en cuestión.
A.4.4,33 En problemas donde la torsión se produce (por ejemplo postes de derrame), sólo se tiene en cuenta la inercia correspondiente de las zonas comprimidas, con un módulo de deformación transversal medido a 0,4 veces el módulo longitudinal de la deformación derivada de la diagrama de tensión-deformación adoptado anteriormente.
Tenga en cuenta que esta suposición es bastante optimista para valores altos de la tensión longitudinal.
A.4.5 Estados Límite de Servicio vis-à-vis la durabilidad de la estructura Los controles incluyen: - un estado límite de compresión de hormigón (A.4.5,2); - una abertura de grieta grieta estado límite (A.4.5,3). Las combinaciones de acciones que deben ser considerados considerados son los de de la la a rtículo A.3.3,3 Tema de las indicaciones A.4.5,31 . La lista de estados límites enumerados aquí no puede considerarse exhaustiva. Puede que sea necesario comprobar otros estados l ímites en función del papel desempeñado por la estructura.
Reglas de cálculo A.4.5,1 en la sección actual Los cálculos se llevan a cabo a través de los siguientes supuestos: - las secciones rectas son planas y no hay deslizamiento relativo entre las placas y el hormigón fuera de la proximidad inmediata de las grietas;
Las áreas se tratan a tope A5. 1.3 .
- concreto tensa se descuida; - hormigón y acero se consideran materiales linealmente elásticas y no tiene en cuenta la contracción y la fluencia del hormigón; -
por convención, la relación n del módulo de elasticidad longitudinal de acero a la de "coeficiente de equivalencia" hormigón o tiene el valor 15 (*);
- de acuerdo con los errores habituales, no se deduce en el cálculo de las áreas de acero, el área del hormigón comprimido; puede ser más concentrada para asumir su centro de gravedad del área de acero de la sección transversal de un grupo de varias tramas, siempre que el error así efectuada no exceda del 15% (**).
*
Estos supuestos conducen a las fórmulas habituales de la Resistencia de los materiales proporcionados a considerar secciones homogéneas, es decir, en qué áreas aceros se cuentan n
veces su superficie mientras se mantiene la misma ubicación.
* *
La verificación se realiza gráficamente en las deformaciones de diagrama.
- 27 -
Estado límite de compresión del hormigón A.4.5,2 El esfuerzo de compresión de hormigón se limita a 0,6 f cj
anchura límite grieta estado A.4.5,3
A.4.5,31 Principio de la justificación Las formas y dimensiones de cada elemento, y las disposiciones de los refuerzos están diseñados para limitar la probabilidad de grietas con una anchura mayor de lo que sería tolerable debido a la función y la situación del libro . Los siguientes párrafos A.4.5,32 A .4.5,34 para dar los requisitos para solicitar al grado de nocividad de anchura de la grieta, es hasta el supervisor para evaluar en ausencia de detalles contenidos en el contrato.
El ancho excesivo de gri etas puede comprometer la apariencia de los paramentos, paredes de sellado, sosteniendo vis-à-vis corrosión de l a armadura. Sin embargo, se reconoce que no es posible fijar a priori un ancho de fisura de respetar, dada l a gran variabilidad del fenómeno; aún más la durabilidad de las estructuras no parece estar relacionada con un orden de magnitud de la anchura de la grieta ( unas pocas décimas de milímetro para el caso más común).
Los parámetros clave que participan en la limitación de las aberturas de fisura son el porcentaje de armadura de tracción, el diámetro de los mismos debe ser proporcional a las dimensiones transversales de las partes, su distribución, y la tensión de tracción en las combinaciones artículo A.3.3,3.
Teniendo en cuenta los comentarios anteriores, es imposible establecer normas generales relativas al grado de daño, sobre todo porque la apreciación depende de muchos factores, entre ellos: -
Medio Ambiente: en esto, el folleto de la documentación AFNOR P 18-011 da una clasificación de los ambientes agresivos;
- la naturaleza de la estructura: Entre los factores desfavorables se pueden mencionar las partes delgadas (malla) y la multiplicación de las superficies de recuperación;
-
el uso del libro con tales factores desfavorables la importancia de cargas cuasi-permanente y acciones muy frecuentes y contacto regular con productos nocivos, tales como las sales de
deshielo; - tenido en cuenta en los cálculos de un valor límite elástico mayor que el valor más común de 400 MPa; - experiencia en obras similares que deben incluir el costo inicial (teniendo en cuenta la relación de refuerzo), el costo de mantenimiento y variable de sostenibilidad muy eficaz dependiendo de la ubicación y la calidad de la construcción. Sobre la base de estos criterios de textos específicos establecen normas; por ejemplo, No. 74
CGT ocupa embalses y depósitos de agua. Para los edificios y estructuras relacionadas con la Parte B (B.6.3 y B.7.3) da una cierta dirección. De lo contrario, es el CCTP para establecer las reglas. Para puentes de carretera, se puede considerar que el agrietamiento es:
- poco perjudicial en la mayoría de los casos en que las estructuras son formas simples, los bajos niveles de suciedad y de los cálculos tienen en cuenta un valor límite elástico a lo sumo igual al valor más común de 400 MPa; -
perjudicial en el ambiente moderadamente agresivo, con estructuras finas (malla) o muchas superficies de recuperación o partes sujetas a poca tracción excéntrica (barras de tensión);
- muy perjudicial en el ambiente altamente agresivo. Sin embargo, ciertas acciones de muy corta duración no pueden ser tomados en cuenta en las justificaciones de deformación párrafos A.4.5,33 y A.4.5,34 . Se llama la atención sobre el hecho de que los requisitos de a rtículo A.4.5,3 s ólo se refieren al detalle de refuerzo. La durabilidad de las estructuras depende principalmente debido respeto a los revestimientos y calidad del hormigón en el lugar, incluyendo su c ompacidad. También se recuerda que la recuperación de superficies puede ser un punto débil cuando mal ejecutado.
En particular, es habitual que algunas estructuras no tienen en cuenta el viento. Uno también puede hacer referencia a las combinaciones frecuentes, como se define en BPEL. Se especifica la CCTP, en su caso, acciones y combinaciones a considerar.
A.4.5,32 Dónde está considerado como algo dañino agrietamiento Los requisitos mínimos para aplicar son:
A.4.5,321 Para evitar grietas abusivas en partes relativamente estresados, las reglas deben por defecto consagrado por la experiencia de diseño de artículos no frágiles (como se define en el sección A.4.2 ) Para las partes que no tiene junta de expansión, y predice si se produce armaduras de la piel de acuerdo con sección A.8.3 .
Los productos en cuestión son aquellos que no están sujetos a normas específicas c ontenidas en A.4.5,322 y que se someten esencialmente a las deformaciones impuestas (incluyendo la contracción, la fluencia y l a temperatura), los efectos son incluso más difíciles de entender que las estructuras son más indeterminados y hormigonado más fases
- 28 -
compleja.
A.4.5,322 Algunos artículos están sujetos a las reglas estándar sancionados por la experiencia. Estos incluyen losas sobre soportes continuos ( A .8.2 ), Vigas ( A .8.3 ) Y partes de edificios actuales ( B.5 ).
A.4.5,323 Para minimizar el agrietamiento, es posible en: - utilizar grandes diámetros como en piezas suficientemente gruesas - evitar diámetros muy pequeños en las partes expuestas a la intemperie, - para proporcionar para bares más consistente con la colocación correcta de hormigón, y con la regla anterior en diámetros pequeños.
Por ejemplo, disposiciones como las figurado en 1 y 2 son significativamente más favorables que las condiciones 3 y 4 que aseguran una mejor distribución de grietas. Las guarniciones de la piel no están incluidos en estos esquemas.
A.4.5,33 Cuando la grieta se considera perjudicial las siguientes reglas se observan, además de los indicados en la A.4.5,32 : - la tensión de tracción de los los refuerzos se limita al valor valor • ( MPa) dada por la la expresión: expresión: •
•
• •
• = Min {32 f f e; M ax (0.5f e; 1 10
•
tj f }
en la que : - f e s ignifica el límite de fluencia de los aceros utilizados, expresados en MPa; - f TJ r esistencia hormigón de resistencia característica, expresado en MPa; - • un coeficiente numérico, dicho coeficiente de agrietamiento, que es 1,0 para redonda y lisa incluyendo malla soldada formada de hijo alambre liso, y 1,6 para los refuerzos alta adhesión, excepto el caso del hijo de diámetro inferior a 6 mm para lo cual se toma 1.3; - el diámetro de la armadura más cercana de las paredes es por lo menos igual a 6 mm; - en el caso de losas y haciendo navega en más de 40 cm de espesor, el espaciamiento de las placas de la misma capa es como máximo igual al menor de los dos valores de 25 cm y 2 h (donde H indica el espesor total del elemento). Este requisito sólo se aplica en la medida en que es más grave que A.8.2,42 .
A.4.5,34 Cuando se considera muy perjudicial agrietamiento las siguientes reglas se observan, además de los indicados en la A.4.5,32 : - el refuerzo tensión de tracción se limita al valor 0,8 •• (( MPa), MPa), la la expresión expresión de de •• dada dada por por A.4.5,33 . - el diámetro de la armadura más cercana de las paredes es por lo menos igual a 8 mm; - en el caso de losas y haciendo navega en más de 40 cm de espesor, el espaciamiento de las placas de la misma capa es como máximo igual al menor de los dos valores de 20 cm y 1,5 h (h espesor total de el elemento) (*); - refuerzos de de piel pielplaneadas planeadas A.8.3 para vigas altos tener una sección al menos igual a 5 cm por metro de longitud de chapa (**);
2
- cuando el acorde tensión consta de un diámetro de haz bares mayor que 20 mm, la separación de los mismos en la dirección horizontal es como máximo igual a tres veces su diámetro (**).
- 29 -
* Esta norma sustituye sustituye aa la la autorización dada dada por por A.8.2,42 . * * El presente régimen sustituye sustituye dan dan en en A.8.3 .
A.4.6 Cálculo de las deformaciones; limitar Estado vis-à-vis deformaciones Servicio
A.4.6,1 Calcular deformaciones El cálculo de la deformación es en particular realizó para evaluar las flechas vigas con el fin de establecer en contra de las flechas de la construcción, o limitar las deformaciones de servicio (ver A.4.6,2 ).
A.4.6,11 El cálculo de las deformaciones globales debe tener en cuenta las fases de construcción y diferentes tensiones ejercidas. Deformaciones debidas a la flexión se obtienen por doble integración de las curvaturas a lo largo de las partes. La deformación debido a la fuerza de corte se obtiene por integración de distorsión (individual). Se llama la atención al hecho de que las deformaciones obtenidas durante las fases sucesivas de la construcción no se combinan automáticamente a causa del fenómeno singular consiste en fisuración del hormigón.
Teniendo en cuenta la finalidad prevista, teniendo en cuenta, si es necesario, en diferido deformaciones de hormigón (contracción y fluencia) y los debidos a la temperatura.
A primeras curvaturas de integración da la rotación (o desviaciones angulares); la integración de deformaciones recientes da la media de la fibra normal.
Para llevar a cabo el cálculo, hay dos casos en función de si la pieza se rompe o no. Se llama la atención a la gran dispersión de los fenómenos no lineales; particularmente grietas y deformaciones de hormigón diferidos tener un carácter aleatorio. Por lo tanto, es necesario distinguir las deformaciones probables (para compensar contra por l as flechas) y las posibles deformaciones (para la comparación con los estados límites de deformación).
A.4.6,12 curvaturas Informática en la condición de no fisurado se lleva a cabo al hacer secciones de hormigón homogéneos y acero, el coeficiente de equivalencia n tiene el valor convencional 15. El cálculo de curvaturas en el estado agrietada (*) es conducido desde la curvatura del valor expresado como: donde
• r=1
• • dbcs
- 1 / r indica la deformación por flexión; - de la altura útil de la sección; - • bce l acortamiento relativo del hormigón en la fibra extrema comprimida; - • se l alargamiento relativo promedio de acero en tensión debido a la fuerza ejercida por la adherencia del hormigón en tensión (**). Está abierto sólo para tener en cuenta las secciones de hormigón, además de sus marcos, cuando la sección de la pieza se considera superflua vis-à-vis el hormigón.
el cálculo • s y • bc d ebe tener en cuenta las deformaciones diferidas concretas. *
A partir de la condición no fisurado, la carga progresiva de unos resultados pieza de trabajo en una fase de transición en el que se producen grietas en números cada vez mayores para
alcanzar el "agrietamiento sistemática". En la fase de transición, el cálculo de las deformaciones es particularmente incierta (ver último comentario A .4.6,11 ).
* *
La acción del equivalente de hormigón tensado a una disminución del alargamiento de acero calculada a partir de la restricción de la trama a la derecha de una grieta. Cuando se
alcanza el "agrietamiento sistemática", la disminución se puede medir por la cantidad:
F
con la condición de • F ≥
• TJ E2
fs
tj f
• s
En estas expresiones, el término • s l a tensión del acero en el estado límite de servicio, f
TJ
l a fuerza de deformación por tracción del hormigón a día edad j y •
F
l a relación de la sección de refuerzo
a la tracción a una zona concreta estirado limitada por el contorno de la pieza de trabajo y paralela al eje neutro determinado por las dos condiciones siguientes, que da a la zona más grande:
- la altura del hormigón en tensión, medida desde la fibra extrema, es igual a 0,3 d (d es la altura efectiva); - superficie de hormigón tensado tiene el centro de gravedad como la armadura de tracción. deformaciones de hormigón diferidos aumentan la altura de la zona comprimida del hormigón, lo que provoca una reducción en el esfuerzo de compresión en el extremo de la fibra y un ligero aumento de la tensión de tracción
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inoxidable. Estos efectos, que pueden tener cierto impacto en un rectangular, son generalmente despreciable en el caso de secciones en T para l os que es suficiente considerar las restricciones obtenidos con el coeficiente estándar n = 15.
A.4.6,13 Cálculo de las distorsiones en el estado no fisurado se lleva a cabo de acuerdo con los supuestos habituales de la Resistencia de los materiales teniendo en cuenta la sección del hormigón solo. El cálculo de las distorsiones en el estado agrietada se basa en la analogía de la red: el alargamiento de los refuerzos se reduce adecuadamente para tener en cuenta el efecto de adherencia.
La deformación debida a la cizalla son generalmente insignificantes en comparación con las debidas a momentos de flexión; ya no es la misma en el caso de las almas fracturadas s ometidos a grandes esfuerzos. Se llama la atención además a que las deformaciones torsionales de partes agrietadas alcanzan valores elevados.
límite de deformación A.4.6,2 Estado Las justificaciones para el estado límite de deformación están presentes cuando las deformaciones pueden interferir con el uso de las perturbaciones de construcción o de generación en éste o en los elementos que soporta. Se debe, si es necesario, limitar por separado la deformación permanente y aquellos bajo cargas variables.
A falta de textos generales, es la CCTP definir la deformación límite, así como combinaciones de acciones correspondientes.
En general, los estados límite de deformación se expresan mediante los valores admisibles del desplazamiento de un miembro.
- 31 -
Capítulo A.5 Pruebas vis-à-vis las tensiones tangenciales
A.5.1 Pruebas vigas bajo una tensión cortante
general A.5.1,1 Este artículo no se aplica a las paredes, vigas o consolas cortas que son objeto de anexos E.5 y E.6 . Las vigas sometidas a fuerzas de corte están justificados vis-à-vis el estado límite último. La razón fundamental para una sección que se refiere a la armadura transversal del núcleo ( A.5.1,22 y A.5.1,23 ) Y el estrés de hormigón ( A .5.1,21 ) . Por otra parte, las zonas de apoyo (de sobre o intermedia) están sujetos a las normas establecidas en el A .5.1,3 . Las razones para el alma de una viga se llevan a cabo de la restricción de tangencia • u tomado convencionalmente igual a:
• u=
bVou d
expresión en la que b o d enota la anchura de la banda, de la altura útil de la viga y V u el valor de cálculo del esfuerzo cortante vis-à-vis el estado límite último.
En esta expresión convencional, introdujimos la altura efectiva en lugar del brazo de palanca, con el fin de simplificar los cálculos: • u n o representa el valor real de la tensión aplicada, pero una fracción entre 0,8 y 0,9.
Para anchura variable a la altura de la sección, deben adoptarse a b o u n valor mínimo, a menos que justifica lo contrario. En el caso particular de las secciones circulares podrán ser adoptadas
• u =
, U4 1 • dV
El valor de cálculo de la fuerza de corte tiene en cuenta posiblemente la reducción, llamado "efecto Résal" que puede ocurrir en la altura variable vigas.
Sin embargo, para las partes todas las secciones transversales están totalmente comprimido, no hay necesidad de aplicar los requisitos después de proporcionar la compulsión • u es como máximo igual a la menor de los dos valores: 0,06f cj / • b y 1,5 MPa (o N / mm 2) Los marcos de web calculados en base a las siguientes reglas prevalecen sobre toda la altura de la viga y se anclan en los marcos de los mismos.
El dimensionado de la armadura transversal de dichas piezas se cae polos Reglamentos de Construcción ( Art. A.8.1,3 ).
Justificación A.5.1,2 una sección actual Para la comprobación de la resistencia del hormigón y el alma en las proximidades de un rodamiento de apoyo ( A.5.1,21 p ara A.5.1,23 ) Shear V u p uede evaluarse por descuidar los cargos a una distancia del soporte menos de h / 2, y teniendo en cuenta una fracción igual a cargas 2a / 3h, situados a una distancia a entre el soporte 0,5 horas y 1,5 horas.
concreto A.5.1,21 estado límite último del alma
A.5.1,211 Si los marcos del alma son rectas (es decir, perpendicular a la fibra media) y aquellos en los que tienen ambas barras elevadas y marcos rectos, el estrés • u d ebe ser al menos igual a la menor de los dos valores: 0,2f cj / • b y 5 MPa (o N / mm 2) Además, cuando el agrietamiento se considera perjudicial o muy perjudicial, las limitaciones anteriores se sustituyen por los límites: 0,15f cj / • b y 4 MPa (o N / mm
2)
En caso de uso de barras elevadas es recomendable distribuir los marcos involucrados y proporcionar diámetros pequeños. Por otra parte, se recomienda combinar estos marcos rectos de barras que puedan equilibrar al menos la mitad de la fuerza de corte. Ver a rtículo A.4.5,31 .
A.5.1,212 En el caso en que las placas de núcleo están inclinados en 45 ° respecto al eje de la viga, el estrés • u d ebe ser al menos igual a la menor de los dos valores: 0,27f cj / • b y 7 MPa (o N / mm
2)
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La misma regla se puede aplicar en el caso de núcleo de refuerzo recta acompañado por marcos paralelos al eje de la viga, distribuidos sobre la altura del núcleo y adecuadamente anclado al soporte, siempre que el volumen relativo refuerzo reciente es al menos igual a los marcos de almas rectas.
El volumen relativo se evaluó dividiendo la sección ramas útiles de refuerzo por la sección de hormigón perpendicular a las ramas.
La disposición descrita en este párrafo se recomienda especialmente en caso de dañar o formación de grietas muy perjudicial.
A.5.1,213 Si los refuerzos están dispuestos de forma intermedia entre los casos cubiertos en A.5.1,211 y A.5.1,212 es permisible para llevar a cabo una interpolación lineal para ajustar el valor límite de •
u.
A.5.1,22 mínima Sección refuerzo emocional Cualquier alma de la viga comprende un aceros de refuerzo compuesta transversal paralelo al plano medio del núcleo y se ancla de manera efectiva en los dos marcos. Estos aceros hacen con el eje longitudinal de la viga en un ángulo •• entre 45 ° y 90 °, siendo su inclinación en la misma dirección que la de la tensión principal de tracción en el centro de gravedad de la sección de la viga no fisurado supuesta. El espaciamiento s t D urante el núcleo de refuerzo transversal sucesiva es como máximo igual a la menor de los dos valores: 0,9 d y 40 cm denota por A t la sección de un curso de refuerzo transversal límite de elasticidad f e, l a cantidad
etsbf Un
debe ser
para
al menos 0,4 MPa (o N / mm 2). Para excepcionalmente altos vigas es permisible aumentar el último valor (40 cm). Recordó, además, que el diámetro de los refuerzos del alma debe cumplir la A . Artículo 7.2,2 .
Sin embargo, para haces anchos cuya anchura Soul b o e s mayor que la altura total h, esta condición no se puede cumplir, excepto en la vecindad de los paramentos del alma sobre anchuras igual a H / 2. El diagrama siguiente explica las notaciones utilizadas.
A.5.1,23 Estado límite último de los marcos de la mente justificación vis-à-vis para el último estado límite de marcos mente se expresa con la misma notación que antes, por la ecuación:
• ts a BA ≥ 0,
•
tj• 0 (una
,
Kf nos
3)
(cos f •9 • sin • )
confinar superiormente f TJ 3 ,3 MPa y como valores de k 1 (unidad) en flexión pura
1 + cj
cmf 3•
flexión compuesta con compresión, • cm que designa la tensión de compresión media de la sección de
hormigón total bajo axial cálculo de la carga 1 -
cj f tm 10 • flexión compuesta con tracción, • tm l a designación de la tensión media a la tracción de la sección total del hormigón bajo el esfuerzo computacional normal.
Además, el valor de k está acotado superiormente a: - 0 (cero) en el caso de las juntas de construcción sin haber recibido el siguiente procesamiento, o donde el craqueo se considera muy perjudicial, - 1 (unidad) en el caso de la recuperación de superficies provistas con muescas en el que la proyección es al menos 5 mm. Esta relación da el refuerzo emocional sección necesaria para equilibrar la cizalladura, tiene dos términos; los primeros resultados de la teoría de la celosía Mörsch Ritter, la segunda (término sustractiva) refleja, a través del coeficiente empírico k, la porción de la cizalla equilibrada por la pluma de celosía comprimido.
El coeficiente de 0,9 en el denominador se aproxima a la relación de z / d.
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Expresión 0,3 FTJ refleja la definición convencional • u ( s uponiendo z = 0.9 d), que finalmente da fórmula similar al proporcionado en Reglas BPEL. En el caso actual de flexión simple con • = 90 (recta alma barras de refuerzo), la relación es:
• ts a BA ≥
•
tj 0
( • , 3f nos)
0, 9f e
Las limitaciones • cm y • tm s e calcula convencionalmente en la sección de hormigón no fisurado supuesta y sin armas.
En el caso de flexión compuesta con la tracción, el coeficiente k se debe tomar con su valor algebraico que es negativo cuando •
tm
• • 0.1 f
CJ.
L a resistencia de los miembros de tensión para el
efecto de cizalla es pobre. A excepción de un tratamiento especial, juntas de construcción es un punto débil y por lo tanto deben ser tratados de acuerdo con la regla dada en costuras A.5.3, que es tomar k = 0. Se llama la atención al hecho de que cuando la superficie recuperación está en un nivel diferente de la de la fibra neutra, la justificación se debe hacer a este nivel con el valor correspondiente de la cizalladura que difiere del valor convencional • u.
Si indentaciones, esta aclaración debe darse en los dibujos.
Zonas de aplicación A.5.1,3 esfuerzos Las siguientes reglas permiten a tanto alzado tratar la mayoría de los casos. Es posible utilizar esquemas más sofisticados, teniendo en cuenta las disposiciones exactas de los encofrados, refuerzos y cargas, que pueden conducir a las varillas de las diferentes inclinaciones de 45 ° horizontal, así como sistemas de superpuesta varillas (por ejemplo, cuando varias capas horizontales de refuerzo están dispuestos en la altura de la viga).
Para las siguientes justificaciones ( A .5.1,31 p ara A.5.1,32 ) Shear V T d ebe ser evaluado sin tener en cuenta las reducciones contempladas A.5.1,2.
A.5.1,31 apoyo a tope simple
A.5.1,311 Un soporte trasero simple de un haz se supone que las cargas se transmiten a través de un solo enlace, llamada "rod butt", inclinado a 45 ° respecto al eje de la viga.
Cuando la inclinación real de l a varilla de conexión puede ser sustancialmente menor que 45 °, se debe tener en cuenta; puede ocurrir este caso especialmente cuando el esfuerzo predominante de un haz debido a una sola carga vecinos de la mitad de la viga.
A.5.1,312 Debe extenderse más allá de la (lado lapso) borde de soporte y anclar una sección (*) de refuerzo longitudinal inferior suficiente para equilibrar la fuerza de cizallamiento V u. Cuando, por su naturaleza, el soporte es capaz de transmitir una reacción inclinado, se añade a la sección antes mencionada, la que es necesaria para transmitir cualquier componente horizontal de la reacción de cojinete. Cuando el haz se apoya a través de un dispositivo de soporte (hojas de neopreno, rollos, relojes, etc.) es el borde de este dispositivo que debe ser considerado.
*
La sección hace hace referencia referencia aquí aquí es es al al menos la s = e
•
sFv u
: Independientemente del valor de V T, e s de buena construcción
para anclar una hoja de refuerzo (el más bajo) con su longitud de sellado l s s i se trata de un anclaje recto, con una seguridad equivalente en el caso de un ancla con curvatura; el valor
s
se
define A.6. 1.22 .
A5. 1313 En el caso de un haz con un nervio rectangular, con un espesor b o a ntes de que el soporte (lado intervalo), se debe verificar la siguiente condición (*):
u≤
V2 e af
0,8 cj bf
•
a es la longitud del cojinete (**) de la varilla de tope, evaluada en los bastidores inferiores y medida en paralelo al eje longitudinal de la viga. El valor de una se toma a lo sumo igual al brazo de palanca del haz nominal de 0,9 d. Si el haz comprende un talón, el valor de a se evaluó en el nivel superior de la misma. *
El coeficiente minorateur 0,8 dada en el segundo término refleja el hecho de que el rod butt se somete a momentos de flexión alto y su inclinación puede diferir del valor teórico de 45 °. Sin
embargo, es posible mejorar la resistencia del rod butt, proporcionando un refuerzo suficientemente densa, por ejemplo similar a la de los mensajes a fin de constituir una "cantidad trasero." También es posible
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reforzar el apoyo de la varilla en el vecino interferencia de la zona de apoyo. En estos casos, el coeficiente de 0,8 se puede aumentar sin exceder el valor de 1,2.
* *
Los siguientes datos indican los valores que se utilizan para una en los casos más comunes: Beam costilla rectangular apoyada en un poste que
se asegura
rectangular viga de caballete que descansa sobre una unidad de apoyo
Plataforma viga que descansa sobre una unidad de apoyo
En este caso, se llama la atención al hecho de que la adición de un espesor total igual a la anchura del soporte aumenta vis-à-vis de seguridad del rod butt.
A.5.1,314 Los marcos cubiertos en A.5.1,312 debe ser dispuesto de manera que no hay riesgo de separación de aire una esquina cerca del borde extremo de la viga.
Este riesgo puede existir por ejemplo (figura siguiente) donde accesorios de gran diámetro están anclados con un radio de c urvatura grande. En este caso, las tramas adicionales deben armar la esquina extrema de la viga.
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También es posible tener plana (en uno o más planos horizontales) Anclas de marcos.
A.5.1,315 En el caso de cojinetes de longitud corta, se pueden superponer varillas con refuerzos inferiores en cada uno de ellos. Los refuerzos situados en la parte inferior de la viga deben ser capaces de equilibrar un esfuerzo al menos igual a V u / 3 y anclarse a tal efecto.
En este caso, el equilibri o requiere una justificación bastidores de refuerzo emocionales.
soporte intermedio A.5.1,32
A.5.1,321 Cuando el valor absoluto del momento de flexión vis-a-vis el estado último M u e s menor que 0,9 V u d , debe extenderse más allá del (lado lapso) borde de apoyo y para anclar una sección de refuerzo suficiente para equilibrar una fuerza igual a:
V u +
, 0Mu 9d
En esta expresión, se supone un brazo de palanca igual a 0,9 d. El momento M u, N ormalmente negativo en el apoyo a las convenciones de signos habituales, se tiene en valor algebraico. para V u, e s el valor (normalmente positivo) a la derecha de la línea de apoyo.
A.5.1,322 En un soporte intermedio de una viga continua, se comprueba para cada adyacente se extiende por el estado de la artículo A.5.1,313 . Si el haz tiene un talón simétrica, la extensión transversal del soporte no puede ser estimado más grande que el espesor del núcleo expandido de la altura del talón, a menos que el haz no incluye una cantidad de apoyo. Además, la tensión de compresión media de la zona de apoyo por debajo del valor de cálculo final de la reacción debe ser como máximo igual a 1, cj
•b3f
salvo detalles de construcción (reducir, jefe de distribución).
La limitación aquí especificado no es válido (que sería demasiado restrictivo) en el caso de la reducción de la zona (ver Art. A.8.4 ) . Además, es posible de satisfacer esta limitación mediante la interposición entre la superficie inferior y el dispositivo de soporte una porción engrosada de hormigón (porción saliente) suficiente para distribuir las fuerzas de tal manera que en la coacción lado de presión media o reducida a niveles aceptables.
Los esfuerzos A.5.1,33 provocando el tensado transversal de la banda de un haz El área de aplicación de un haz de una fuerza dada debe estar diseñado de tal manera que la transmisión de este estrés a porciones de la viga capaz de la balanza, se proporciona. Si esta transmisión tiende a separar los dos marcos de conducción con ello el tensado transversal del alma de la viga, es necesario para asegurar que por medio de herrajes, llamadas líneas, calculado vis-à-vis estado límite último. En el caso en que se distribuye la fuerza aplicada (por ejemplo, losas almas una viga o caja suspendida), hay que asegurarse de que el refuerzo de núcleo dimensionada vis-à-vis la fuerza de cizallamiento son suficiente para equilibrar las cargas suspendidas, fortalecimiento es necesario.
Este requisito se aplica en particular a las vigas transversales, por lo que todas las líneas deben
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apoyo a la balanza reacción mutua. En este caso, las líneas pueden estar formadas por el núcleo de refuerzo de la viga más alta (generalmente la viga portadora) dispuesto en el volumen común entre las dos vigas o en su proximidad inmediata.
También es aplicable a vacío brotes desarrollada por elementos curvos o disposición angular, entre ellos necesario para justificar el clip en las estructuras a las que pertenecen. En el caso en el que se concentra la fuerza aplicada (luz de cruce), las líneas son además de refuerzo requerido para equilibrar el borde fuerza presente en la corriente arriba de la unión en la viga portadora.
Fundamento A.5.2 para losas y vigas, losas de bajo esfuerzo cortante
Definiciones A.5.2,1 Las baldosas son placas de apoyo en dos direcciones. El haz de la losa son placas que tienen dos bordes libres sustancialmente paralelas y separadas por al menos tres veces su espesor; Además, un momento de plegado principal es sustancialmente paralela a los bordes libres, y mucho más grande que el otro momento principal del mismo signo.
Que llamamos aquí hacia un momento de flexión la dirección de las tensiones normales que corresponden a la misma. La comparación de los principales momentos finales resultantes de la comparación de las secciones de refuerzo por unidad de longitud en ambas direcciones.
Justificación A.5.2,2 de refuerzo de corte No se requiere refuerzo de corte si se cumplen las siguientes condiciones: - la parte en cuestión se concreta sin recuperación en todo su espesor; - la restricción de tangencia tangencia • u d efinido A.5.1,1 es como máximo igual a 0,07 f
cj /
• b.
Si la superficie reinicio formada en el espesor de la losa en cuestión, se aplica a la s ección A.5.3 . Se trata de los refuerzos necesarios (posiblemente) vis-à-vis la cizalla; éstos corresponden a las vigas de refuerzo de núcleo; que son normalmente perpendicular a la capa media de la losa. También debe respetar las disposiciones de a rtículo A.8.2,4 . En el caso de vigas, losas, que la a rtículo A.8.2,4 n o es aplicable, se recomienda tener los marcos de esfuerzo borde con volumen relativo al menos igual a 0,0001, esta proporción puede aumentar a
0,001 en la proximidad de los bordes libres, de acuerdo con el último párrafo de a rtículo A.5.1,22 .
En otros casos, las escalas de los marcos de esfuerzo cortantes como se muestra para vigas A.5.1,23.
Justificación de concreto con refuerzo de corte A.5.2,3 Cuando la losa tiene refuerzo de corte, los valores límite de la r estricción de tangencia • u s on los indicados para las vigas de refuerzo alma recta ( A .5.1,211 ) Multiplicado por donde h es el espesor total de la losa en metros.
3h 10 1 (Unte)
0,15 si m
No regla está dada por h ≤ 0, 15 m como elementos delgados lo general no tienen refuerzo de corte.
Por otra parte, al espesor de los elementos de entre 0,15 m y 0,30 m, es apropiado utilizar diámetros solamente pequeñas para el refuerzo de corte que puede ser (opcionalmente) requiere localmente.
A.5.2,4 Fuerzas localizados - punzonado
A.5.2,41 Bajo la acción de fuerzas localizadas necesarias para comprobar la resistencia de las baldosas por punzonamiento. Esta comprobación se realiza como sigue:
Una fuerza se localiza cuando las dimensiones de su impacto son pequeñas en comparación con las varas de la losa. El método dado es obviamente válido solamente para los contornos suficientemente escogidas.
A.5.2,42 En el caso de una carga localizada a distancia de los bordes de la losa, se supone que no se requiere refuerzo de corte, si la siguiente condición se cumple: en el que la expresión se entiende por: Q u ≤ 0.045 u c hf cj / • b - Q u c álculo de la carga vis-à-vis del estado límite último, - h el espesor total de la losa, - 37 -
- u c e l perímetro del contorno definido por A.3.2,5 en la capa media. Este límite no se tiene en cuenta el efecto favorable debido a l a presencia de un refuerzo horizontal. S e puede aumentarse sujeto a las justificaciones correspondientes. El límite puede ser aumentado a: con:
• l: p orcentaje medio de armaduras horizontales: altura útil y confinar superiormente • l 0 ,015.
Q u = ( 0 ,05 + 1,5 • l)
F cj
• ( • l =
•
lx • Ly
bcud
)
A.5.2,43 Si la condición A.5.2,42 no se cumple, se considera paralelo al contorno u u c m ás alejada del mismo (por lo tanto con u •• u c) p or el cual Q u ≤ 0,045 UHF cj / • b Tiene el refuerzo de corte en toda la zona interior de este ámbito, aplicando las reglas hechas A.5.1,23 y A.5.2,3 . Cerca de los bordes de la losa, en sustitución de partes de los contornos descritos anteriormente por perpendicular a los bordes de las baldosas, si resultan en un acortamiento de las zonas en cuestión. Posiblemente consideran los contornos pueden incluir varias cargas locales vecinos, cuando este enfoque conduce a más efectos adversos.
En el caso más general, se debe considerar contornos intermedios con el fin de adaptar el refuerzo de corte para cizallar valores evaluados en estos contornos.
Las figuras siguientes se dan ejemplos de fortalezas localizadas cerca de los bordes de la losa.
tangentes A.5.3 acciones sobre los elementos que no sean las almas de costuras de unión Las justificaciones que presentan están todos relacionados con el estado límite último.
Regla A.5.3,1 costuras generalizadas
A.5.3,11 Esta regla tiene por objeto justificar algunas tomas interiores de hormigón sobre la que ejerce una fuerza tangencial y para los que no se pretende otra forma de justificación específica (*). Estos incluyen: - hormigonado superficies de recuperación, - planos de fijación de las dos partes entre sí (**). Estos planes deben ser cruzadas para atar placas (también llamados refuerzos costura) correctamente anclados a ambos lados: son considerados como qu'armatures fijación, marcos que forma un ángulo de al menos 45 ° con el plano y sesgada inclinadas opuestamente a la dirección probable de las grietas de hormigón.
* Regla de escape en particular, las costuras costuras almas vigas, vigas, que son son objeto de de s ección A.5.1 . * *
En la misma categoría vienen determinados planes pueden estar sujetos a fuerza tangencial significativa debido a un cambio en la sección; más en general, hay que coser la sección
crítica juzgados vis-à-vis una posible falla de corte. Se llama la atención sobre el hecho de que el estado de las costuras no debe ser mal utilizada cuando se encuentra en un punto dado de la elección del plan para justificar que no es necesario por razones de construcción ya mencionados; en este último caso, se considera generalmente que es el plan que corta la sección más pequeña de hormigón o, en el peor, una que es compatible con las más altas tensiones tangenciales. Cuando un plan se presente a las acciones tangentes a cambiar de dirección, es necesario contar con el refuerzo de la costura perpendicular al nivel solicitado.
refuerzo costura eficaz debe ser colocado en las zonas afectadas directamente por el
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los esfuerzos de difusión; una aproximación actual es asumir que esta distribución tiene lugar a 45 °.
A.5.3,12 La justificación es, en ausencia de resultados experimentales proporcionan una base segura para el cálculo, aplicando la siguiente desigualdad:
etsbf Un • sto
(cos • + pecado •) ≥ • u - • u
con (*) : - Un t s uma de las áreas de las secciones transversales de los aceros constitutivos de un curso de elementos de fijación; - s t e spaciamiento de estas placas en paralelo al plano aplicada; - b o e spesor de la consideración de hormigón para evaluar las tensiones en el plano considerado, es decir, la restricción de tangencia • u y la tensión normal • u, e stando el último contó positivo para la compresión y negativa para la tracción (**);
- f e r efuerzo resistencia de prueba de unión; - • ángulo de estos marcos (entre 45 ° y 90 °) con el mapa solicitada; - • sc oeficiente definido A.4.3,2 . La regla dada expresa tanto en el balance: - o dos superficies de contacto tiene un coeficiente de fricción y una supuesta sujeto (además de la tensión de rotura) por la fuerza de compresión resultante de las armaduras de coser de tracción-up (de las limitaciones indicadas por la regla);
- o un mecanismo de celosía que comprende barras de hormigón inclinado a 45 ° a nivel solicitado.
La primera equilibrio es la una de las superficies de recuperación tratado de acuerdo con el estado de la técnica, es decir, con rugosidades del orden de 5 mm. En el caso de superficie lisa (no tratado), el coeficiente de fricción puede caer a 0,6. El segundo esquema se utiliza para apoyar la unión de las dos partes juntas, pero es estrictamente válida sólo para grieta inclinada en 45 °; en el caso general, por lo tanto, es una aproximación justificada por el hecho de que la dirección probable de las grietas en la práctica es a menudo inciertos (acciones variables, gradientes de estrés, etc.). La regla especificado no puede por lo tanto tener en cuenta el efecto (de la dirección de las grietas) en diversas limitaciones, tales como compresión paralela al plan de estudio; en el caso en el que se puede establecer la dirección probable de las grietas (por ejemplo, a partir de la teoría de la curva intrínseca), es permisible para tener esto en cuenta mediante la realización de un estudio más detallado de este fenómeno.
* Las notaciones utilizadas se explican por la figura siguiente:
En el caso actual • es de 90 ° la fórmula puede escribirse:
A fe
ts b
* *
• sto
≥ • u - • u
Se llama la atención al hecho de que las piezas de corte torcido es pobre.
A.5.3,2 Vinculación de bridas de una viga con el núcleo Se debe estar justificada por las costuras de reglas que unen las bridas de una viga al alma al considerar ya sea el plan de parto, paralelo al plano medio del alma, de la proyección de la trama en el alma o cualquier plano paralelo al plan de parto si esto es más desfavorable. coacción • u a tener en cuenta a los efectos de a rtículo A.5.3,12 e s un promedio tensión calculada en la única sección del hormigón no agrietado asumido. Las tasas de la corredera longitudinal que actúa sobre el plano a su alcance; en el cálculo de este cambio, que sólo tiene en cuenta los marcos anchos considerados para justificar la resistencia de la viga bajo última vis-à-vis los esfuerzos de flexión. La restricción de tangencia • u se limita a los mismos valores que los indicados para las almas A.5.1,21 .
Se puede suponer que la fuerza de desli zamiento (por unidad de longitud) con relación a una anchura b 1 l osa comprimido es igual a:
bbzVisto 1
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b es la anchura total de las losas que se tienen en cuenta. Si hay un acorde de tensión que tiene una sección A
s1
r efuerzo longitudinal puede ser adoptado para la fuerza de deslizamiento:
Visto s1 AAs z
la s es el área total del refuerzo a la tracción. En las expresiones anteriores, se puede evaluar el brazo de palanca del par de las fuerzas internas en el valor z = 0,9 d. También se presta atención al hecho de que es apropiado para aumentar el área de costura en las áreas donde se están selladas marcos.
Los accionistas de refuerzo de la losa se pueden considerar los marcos de coser sin tener en cuenta el papel que desempeñan en la resistencia a la flexión de la propia losa.
Estos refuerzos son eficaces en términos de su participación en el lado de longitud de anclaje de la sección de justificar.
Las superficies de recuperación A.5.3,3
Las costuras de recuperación están dimensionadas de acuerdo con A.5.3,1. No son, sin embargo, requieren en las estructuras escasamente cargados cuando se cumplen las siguientes condiciones: -
el elemento en cuestión sólo está sujeta a cargas distribuidas, que varía lentamente, no susceptibles de efectos dinámicos o de choque;
- superficie de recuperación se trata para darle una alta rugosidad, por ejemplo, proporcionando hendiduras de unión; - bajo carga última última restricción tangente calculada no supera 0,35 0,35 MPa MPa (o (o N // mm mm 2); - la posible tensión normal es la compresión. Es en estas condiciones que (por ejemplo) losas hechas de placas de piso prefabricados coronadas por un hormigón de espesor vierte in situ puede ser considerado para constituir un conjunto monolítico. Se recuerda que la otra aplic ación de la fórmula dada en A .5.3 12 , No se requiere la presencia de costuras de refuerzo cuando la tensión normal es un valor de compresión de al menos igual a la tensión de cizallamiento.
Giro A.5.4 Las justificaciones están presentes en el estado límite último. Las siguientes reglas se aplican a los componentes lineales (vigas y cajas).
Es posible aprender de estas reglas para elegías de justificación losas, así como los haces estrechos, losas.
general A.5.4,1 cargas de torsión se miden generalmente en el caso de deformación de los materiales lineales elásticos; Sin embargo, debería ser el uso de los modelos teniendo en cuenta el agrietamiento concreto, cuando el comportamiento del hormigón agrietado es suficientemente conocida por los resultados experimentales que tenemos.
El estudio de las solicitudes de fractura con un par motor es todavía demasiado poco avanzado para una teoría agrietamiento de aire se podría establecer en este caso. Utilizando un modelo teniendo en cuenta el craqueo sólo puede basarse en las pruebas. Cabe señalar que el agrietamiento disminuye en grandes proporciones de rigidez torsional. De acuerdo c on ello, la seguridad es en general a subestimar la rigidez a la torsión con respecto a la rigidez a la flexión cuando se emplea un análisis lineal. Además, cuando la rigidez torsional se tiene en cuenta en el cálculo de las cargas, es necesario para justificar vis-à-vis las secciones pares calculados.
Por simplicidad, a menudo es posible descuidar rigidez a la torsión, especialmente cuando no es necesario para equilibrar la estructura. De lo contrario (fuerzas de torsión predominan), se deben buscar métodos más precisos.
Cálculo estrés A.5.4,2 Para la evaluación de tensiones debidas a la torsión son secciones huecas distinguidos y secciones sólidas. Las reglas dadas objetivo perfiles huecos y perfiles sólidos de forma convexa. En el caso de secciones sólidas compuestas de perfiles delgados, no pueden equilibrar que los bajos pares de torsión, mientras se somete a deformaciones significativas; a menudo es mejor hacer caso omiso de las tensiones indeterminados originales debido a la torsión, y tener en cuenta l as fuerzas de flexión capacitados en diferentes perfiles por la rotación de la sección alrededor del punto llamado centro de torsión.
Las secciones huecas A.5.4,21 La restricción de torsión tangente es evaluada por la fórmula:
- 40 -
• =
•
ub 2T
o
en la que T u e s el par, b o e l espesor de pared en el punto considerado y • la zona del espesor de pared media línea trazada. Si el espesor b o d e las paredes es mayor que el espesor definido ficticio A.5.4,22 debe aplicar la regla de cálculo de secciones sólidas.
La fórmula dada se obtiene mediante la aplicación de la sección de la teoría de vigas tubulares cerrados con paredes finas.
Secciones completos A.5.4,22 Para un perfil completo de forma convexa, la sección actual se sustituye por una sección hueca equivalente cuyo espesor de pared es igual a la sexta parte del diámetro del círculo que se puede encajar en el contorno exterior. La tensión de torsión se calcula entonces como para las secciones huecas. El método que se acaba expuesta no es probable que se extienda a las secciones de formas complejas. Las pruebas muestran que el núcleo de una sección sólida no juega un papel en el último estado límite de giro. Sin embargo, podemos aplicar la regla del párrafo primero del artículo A.5.4,22 las secciones descomponible en rectángulos considerando por separado cada uno de los rectángulos yuxtapuestos y luego l a eliminación de los elementos de pared rectángulos componentes que no siguen el contorno exterior de la sección; obteniendo de este modo una pared continua que sigue el contorno exterior de l a sección y rodea una cavidad. Este método de determinación es aplicable sólo si las relaciones de los componentes rectángulos lados son todos entre 1/3 y 3. Es admisible considerar secciones ficticios obtenidos por truncamiento de algunos rectángulos para satisfacer proporciones indicadas. Las figuras s iguientes describen el método utilizado, la l ínea discontinua indica el límite de la sección equivalente hueco.
Justificación concreto A.5.4,3 Para secciones huecas, la restricción de tangencia de torsión • T s e combina con la restricción de tangencia • V d ebido a la posible cizalla. La tensión resultante se limita a valores •
lim
s e indica en A.5.1,21
o bien: • T + • V ≤ • lim Para secciones sólidas, necesarias para verificar la expresión: • T2 + • V2 ≤ • L IM2
Justificación marcos A.5.4,4 Las armaduras están justificadas por la aplicación de las costuras de reglas con secciones rectas (normal al eje longitudinal de la pieza de trabajo) y las secciones radiales a través de este mismo eje. Están dispuestas tan cerca de las paredes, dadas las r eglas del recubrimiento. En el caso de un alma de la viga o un marco de cuadro, las armaduras de este modo dimensionados son adicionales a los resultantes de A.5.1,23 .
Esto conduce generalmente para proporcionar dos sistemas de refuerzo respectivamente paralelas y ortogonales al eje de la pieza de trabajo. Ellos están determinadas por las fórmulas:
• • = s y A tt f
=• • auto 2you
uA
donde además de las notaciones utilizadas en A.5.3,12 y en A.5.4,21 D enotamos por: - • • la la l l a suma de las secciones de la armadura longitudinal; - u el perímetro perímetro de de la la zona de contorno contorno •; •;
- 41 -
- Un t l a sección de un refuerzo curso transversal situado en la salida de la anchura en cuenta para el cálculo de la restricción de torsión tangente.
En el caso de una sección transversal rectangular, el refuerzo longitudinal están dispuestos en las cuatro esquinas y, opcionalmente, en las caras de las secciones de grandes dimensiones.
El porcentaje mínimo de marcos prescrito A.5.1,22 por las almas de las vigas sometidas a cizallamiento se aplica a piezas sometidas a momentos de torsión. Cuando el refuerzo está hecho (caso más común) por los refuerzos longitudinales y transversales, el porcentaje mínimo debe ser respetado por cada uno de los dos sistemas de refuerzo.
Esto se aplica a las piezas sometidas a esfuerzos tangenciales única. Si la compresión concomitante, debe referirse a la regla de las costuras.
- 42 -
La adhesión Capítulo A.6
En este capítulo se refiere a las conexiones entre el hormigón y el r efuerzo; en el caso de barras, estas conexiones se miden por la tensión de unión • s ( A .6.1,1 ) . Las reglas a respetar, todos relacionados con el estado límite último, estarán destinadas a:
- los extremos de de las barras barras que que han de ser ser anclados con seguridad seguridad suficiente ( A.6.1,2 p ara bares, A.6.2,1 y A.6.2,2 para mallas electrosoldadas); - marcos en la porción corriente sujetos a estrés, dicen ejercicio, que debe ser limitado para evitar daños en el hormigón que rodea el refuerzo.
Se llama la atención además sobre el hecho de que la calidad de la unión de acero y hormigón está vinculada a la estricta observancia de las disposiciones constructivas de s ección A.7.2 .
A.6.1 La adhesión de las barras de acero
A.6.1,1 restricción de adhesión La conexión entre un refuerzo y el hormigón se mide por la tensión de unión • s d efinido por la fórmula: dFU1
• s = dx
donde dF / dx es la variación por unidad de longitud de la fuerza axial ejercida sobre la armadura y u perímetro útil de la trama, coincidente con el perímetro nominal en el caso de una barra aislada. Esta fórmula se aplica: -
por un lado, los extremos de los marcos, es decir a los anclajes para transmitir al hormigón toda la fuerza axial ejercida sobre la armadura;
- Por otro lado, las áreas comunes de las armaduras sometidas a fuerzas de accionamiento debido a la variación de la fuerza axial aplicada.
La eficacia de una barra desde el punto de vista de la adhesión se caracteriza por su coeficiente de sellado • s s e toma igual a la unidad para redonda y lisa aproximada de rodadura y el valor establecido por la hoja de identificación para otros tipos de armaduras.
Los valores que deben tomarse para los paquetes se especifican en A.6.1,221 p ara anclajes y A.6.1,3 p ara marcos de someter a expulsar a las fuerzas.
Para refuerzos alta adhesión, el valor del coeficiente • s e s por lo general igual a 1,5.
barras de acero de anclaje A.6.1,2
A.6.1,21 términos de equilibrio No se permite el anclaje de un paquete completo de bar. Un bar siempre está arraigado de forma individual; envases de más de tres barras no contienen ninguna barra de anclaje individuo a lo largo de toda su longitud. A lo largo de la longitud de un anclaje, la fuerza de enlace se supone que es constante e igual a su valor límite último:
• Do =0 .6 • s2 F TJ Esto resulta en un paquete de tres barras en la mayor parte, l as longitudes de anclaje de cada una de las barras no s e superponen; más de tres barras de paquetes deben ser compuestos de elementos de una sola longitud anclado por el desarrollo en sus extremos.
Además, en las partes curvas, en ausencia de contacto con otra barra, es aceptable para tener en cuenta de una fuerza axial igual a la curvatura bar fricción de la reacción multiplicado por el coeficiente de fricción de la acero en el hormigón, toma igual a 0,4.
La siguiente tabla da los valores de • s abía p ara algunos valores de f
c28
p erteneciente a la zona cubierta por el presente Reglamento; consideramos el caso de la redonda y lisa ( •
bares más deformadas actuales actuales e es s para para lesq lesq HICH (( • • s = 1 . 5).
• Do (M Pa) F cj ( M MPa) Pa)
FF TJ ( M Pa)
•
1
s=
•
1 .5
s=
20 25
1.8
1.1
2.4
30 35
2.1
1.3
2.8
40 45
2.4
1.4
3.2
50 55
2.7
1.6
3.6
60
3.0
1.8
4.0
3.3
2.0
4.5
3.6
2.2
4.9
3.9
2.3
5.3
4.2
2.5
5.7
- 43 -
s =
1 ) y los altos
La zona de anclaje de una barra o de un grupo de barras debe ser armado orugas de acero costura transversal y dimensionada para equilibrar las fuerzas que tienden a dividir el hormigón poniendo en juego de la adhesión. Artículos A.6.1,23 A.6.1,254 y dar las reglas a aplicar. Los refuerzos que habrían sido proporcionadas para otros fines puede jugar este papel de costura de remate vis-à-vis las fuerzas de adhesión, ya que su ruta es correcta a este respecto (*). También se tienen en cuenta la existencia (si la hay) de un esfuerzo de la dirección perpendicular al eje de la trama de anclado (**).
La curvatura de reacción por unidad de longitud es igual al cociente de la fuerza axial de la barra por el radio de curvatura en el punto considerado.
*
La zona de anclaje es el volumen de hormigón que rodea la pieza de barra anclada y que puede verse afectada mecánicamente por el poniendo en juego del anclaje. Cuando la zona de
anclaje está situado cerca de l as paredes, el refuerzo de costura s e puede conectar en contacto con los marcos anclados.
* *
Un esfuerzo anclado perpendicular al bastidor aumenta la adherencia en el caso de la compresión, pero disminuye si se trata de un tirón. En este último caso, se recomiendan las curvas
de anclas.
anclas rectilíneas A.6.1,22
A.6.1,221 Las barras de diámetro rectilíneas • y límite elástico f e e stán anclados a una longitud l s l lamado "longitud de sellado recta". En ausencia de un cálculo preciso, los siguientes valores estándar se adoptan para el informe s / •: - 40 una alta alta adhesión aceros aceros Fe Fe EE 400 400 • s a l menos 1,5; - 50 una una alta alta adhesión adhesión aceros Fe Fe EE 500 500 •• s a l menos igual a 1,5 y para los aceros suaves Fe E 215 y E Fe 235. Un valor más preciso está dada por la expresión: l s =
•
F
•4 e su Estos valores estándar se aplican al hormigón hecha de baja resistencia. La siguiente tabla da los valores de s / • para algunos valores de f
c28
p erteneciente a la zona cubierta por el presente
Reglamento.
F cj ( M MPa) Pa) l s / • • para • s =1 .5 FeE400
FeE500
20
25
30
35
40
45
50
55
60
41
35
31
27
25
22
21
19
18
51
44
39
34
31
28
26
24
22
Los valores por encima del piojo s s on válidas tanto para las barras de tensión y las barras comprimidas. Ellos deben multiplicarse por 1,5 en el caso de una parte que forma la barra de un paquete de tres. La fórmula dada se deriva de l a ecuación: la s F e = ul s • s abía con :
• •2 la s = 4
y
u = ••
2 •• •
En el caso de una barra que forma parte de un paquete de tres se adopta u = 3
A.6.1,222 Cuando el área A real de la sección transversal de una barra es mayor que la sección A callo e strictamente necesario en el cálculo, la longitud de anclaje se puede reducir en la relación A ser menos de 10 veces el diámetro de la barra.
A.6.1,223 La unión de dos barras paralelas idénticas está asegurada por recubrimiento si sus extremos se superponen en
- 44 -
c al /
A sin
una longitud al menos igual a su mayor longitud de anclaje de la distancia entre ejes de las varillas, donde la distancia es mayor que cinco veces su diámetro. La conexión mecánica de las dos barras se puede conseguir por otros métodos, en particular, por las mangas o mediante soldadura (a tope o solapamiento), en la medida en ensayos con éxito se utilizaron para verificar la resistencia del sistema utilizado.
Si el uso de paquetes de barras, también se debe tener en cuenta los artículos A.6. 1,21 y A.6.1,221.
A.6.1,23 Couture anclajes rectilíneas En el caso de una junta de solape de dos barras paralelas, la resistencia de todo el refuerzo de la costura es al menos igual a la resistencia de cada una de las barras para ser anclado. El diámetro de los marcos de coser debe elegirse lo suficientemente pequeño como para asegurar una buena distribución de estos marcos a lo largo de la unión. En el caso más general se puede encontrar en la misma zona de empalmes de vuelta, bares discontinuadas y barras continuas, es adaptar la regla del párrafo anterior dadas las respectivas posiciones de los marcos y proporción de barras anclados.
Se deduce que, para la costura de anclaje una sección de marco A s y límite elástico f
e,
d ebe completar la sección de cuadros de coser • la
t (
r esistencia a la fluencia f
y)
t al que :
• la t F y ≥ A s F e
Para las vigas, se puede prescindir de los marcos de coser de verificación, siempre que la longitud de anclaje adoptado barras es igual a su longitud de sello recta y la proporción de barras anclados no exceda del 25% de la medida en una longitud de anclaje.
En el caso de recuperación de dos bares, es para transmitir el esfuerzo total de una barra en una dirección. En otros casos en los que se transmite el mismo esfuerzo en varias direcciones, costura necesaria en una dirección dada es igual a una fracción del esfuerzo total, entre un cuarto y la unidad, de acuerdo con el caso particular a considerar. Se debe elegir esta fracción aumenta a medida que la proporción de bar anclado es mayor.
Para losas y paredes curvas, en general no hay necesidad de presentar en marcos de coser justificaciones presentadas para aplicar la siguiente disposición:
Para las vigas más comunes, o del alma del talón refuerzos son generalmente suficientes para garantizar rol vis-à-vis los esfuerzos desarrollados a coser anclajes.
La proporción de bares interesados con un solapamiento recta en una tabla dada no debe ser superior a un tercio si esta web es la más cercana a la pared y la mitad si dicha banda se separa de la pared por una tabla de gestión diferente. Esta disposición no se aplica a la malla soldada para los que nos referimos a la Sección A.6.2.
Esta regla tiene por objeto evitar que las losas de pastelería, es decir, la grieta continua en el plano de una capa de refuerzo. Riesgos aumentan laminación con la proporción de barras selladas y la relación de su diámetro a espesor de la losa. Es posible eludir esta regla puede predecir anclajes provistos con gancho normal cuyos planos son perpendiculares a deslizarse a través de la losa.
varillas de presión A.6.1,24 Junction bares uniones capaces de ser comprimido son necesariamente rectilínea (*). La longitud de solapamiento (**) puede ser tomado igual a 0,6 l s a condición de que la barra aún es comprimido, que no forma parte de un paquete de tres y los ejes entre-de las varillas de unión son como máximo igual a cinco veces su diámetro. Las barras uniones comprimido, no es probable que se cuela, se puede hacer uniendo bares en contacto, siempre que la preparación a las caras de contacto y el dispositivo que se utiliza para mantener las barras durante el hormigonado se han traducido en pruebas de verificación experimental.
*
Se recuerda que las barras rectas a la espera de LED en las obras de construcción a la lesión y por lo tanto es apropiado hacer arreglos para garantizar la seguridad del personal (véase el
folleto de 65 Artículo 33.23 y DTU 21). * *
Los valores normales dadas en A.6.1,221 se convierten en:
- 24 para para los los aceros aceros de de alta alta adherencia Fe E 400 400 • • s a l menos igual a 1,5, - 30 para para los los aceros aceros de de alta alta adherencia adherencia Fe Fe E E 500 500 • s de • s a l menos igual a 1,5 y para redonda y lisa Fe y Fe E 215 E 235.
La atención se dibuja además al hecho de que una barra no puede considerarse todavía comprimido si la parte a la que pertenece está sujeto a shocks significativas (pilas por ejemplo).
Esto es por lo general las mangas.
A.6.1,25 anclaje doblando barras de tensión
A.6.1,251 Además de la condición de hormigón no de trituración se formulan a continuación en A.6.1,252, anclas por flexión deben llevarse a cabo según el siguiente radios mínimos.
- 45 -
Nunca debemos recurrir a un radio de curvatura inferior a tres veces el diámetro de la varilla doblada, a excepción de los ejecutivos, las pinzas y las vigas transversales y pasadores de mensajes. Los valores de los radios de curvatura dirigida distancia del centro de curvatura con respecto al eje de la barra. Se permite que el radio de curvatura de tres diámetros para tonos suaves redondas Fe y Fe E 215 E 235. Por l a misma ronda y para la conformación de marcos, soportes y pasadores mencionados anteriormente puede reducir el radio de curvatura en dos diámetros.
Para una alta adhesión radios de curvatura bares son al menos iguales a los valores establecidos por la normativa en vigor.
dos radios de curvatura y tres diámetros corresponden a ployures sobre núcleos de tres y cinco diámetros.
La figura sobre la terminología explícita.
A.6.1,252 En cualquier parte de la curva bar diámetro •• el radio de curvatura r satisface la siguiente desigualdad, dicha condición de no-aplastamiento de hormigón:
r ≥ 0,2 (1 + •
•
)•
re
• sf cj
- donde e r i ndica la distancia del centro de la barra de curvatura de la pared cuya proximidad aumenta el peligro de aplastamiento de hormigón (*); - • sl a tensión de diseño evaluado en el origen de la curvatura bajo carga máxima; - • un coeficiente numérico igual a la unidad cuando la barra está aislado o es parte de un conjunto de varillas curvadas dispuestas en una cama individual (**); su valor se incrementa a 5/3, 7/3 o 3, respectivamente, cuando la barra de doblado es parte de un conjunto dispuestos en dos, tres o cuatro camas, siempre que la distancia libre entre lechos sucesivos son al menos igual al diámetro de bares más grandes. Además, en las partes en las que todo el refuerzo a la tracción de un haz es curva, o en los bucles de costura de las barras de tensión de una viga o un dibujo, el radio de curvatura R de cada satisface bar la desigualdad: r ≥ 0,35 (1 + bn •
2 •) • cj
ef
- donde f e s ignifica la garantía de las barras de límite de elasticidad; - n el número de barras de la misma cama; - B, el ancho del elemento en cuestión, otros símbolos manteniendo el mismo significado que anteriormente. *
La situación más peligrosa es la de una barra que corre paralelo a una pared. lo que la seguridad se aumenta por la inclinación de la zona curvada de la masa de hormigón (cuando sea
posible, una circunstancia que se produce con frecuencia a los anclajes). Sin embargo, debido a las condiciones de funcionamiento (falta de precisión en el sitio), se recomienda para conducir las justificaciones como el diseño de la barra fue paralela a la pared.
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* *
Se afirma que, en el caso de de varillas dispuestas en en una una cama, la la condición condición de de no-aplastamiento no-aplastamiento del hormigón es es en general general satisfechos satisfechos con radios radios de de curvatura de de 33 • para para el el acero acero
redonda y lisa Fe E 215 o E 235 y Fe 5.5 • para barras de acero deformadas Fe o Fe E 400 E 500. Esta segunda condición de no-aplastamiento de hormigón, más grave que la primera, se aplica, por una parte cuando todo refuerzo a la tracción es curvada (origen, por ejemplo, de una consola), en segundo lugar a recuperaciones siguiente parcelas en forma de horquillas.
Se afirma que, en el caso de barras dispuestos en una cama individual, esta condición es generalmente satisfechos con los radios de curvatura de 7 • para el acero redonda y lisa Fe Fe E 215 o E 235 y 11 • para barras de acero deformadas Fe o Fe E 400 E 500.
Finalmente, es permisible para introducir en la fórmula de la tensión de diseño • s cuando el último es mucho más baja que f e.
A.6.1,253 Por definición, el "gancho normal" incluye una parte semicircular seguido de la espalda recta por una longitud igual a dos veces el diámetro de la barra. El radio de la parte curva es igual a tres diámetros para las barras de clase lisas Fe o Fe E 215 E 235; para barras de clase deformado Fe o Fe E 400 E 500, que debe ser al menos igual a 5,5 diámetros a menos hojas de identificación prescritos lo contrario. En ausencia de cálculo más preciso, se puede suponer que se proporciona el anclaje de una barra rectilínea terminado por un gancho normal cuando la longitud de la parte incrustada mide descolgado es al menos igual a: - 0,6l s s i hay una clase bar lisa de Fe o Fe E 215 E 235; - 0,4l s si hay un bar en la clase alta adhesión Fe o Fe E 400 E 500. Se deduce de esta definición que anclado longitudes medidas a continuación gancho referido no se pueden tomar menos de 5,5 • para las barras lisas y 8 • para barras corrugadas.
La unión de dos barras del mismo diámetro, paralelo y provista de ganchos normales se garantiza cuando se superponen sobre una longitud al menos igual a los valores anteriores, incrementado por la separación transversal de los centros de curvatura de sus ganchos, si de los mismos es mayor que cinco veces el diámetro de las barras. El cumplimiento de los requisitos para la dispensación gancho normal para comprobar el estado de hormigón no aplastamiento.
Las figuras siguientes ilustran los arreglos en caso de barras recuperaciones completados por ganchos normales.
A.6.1,254 Los planes con anclajes de curvatura se cosen para contrarrestar el riesgo de agrietamiento del hormigón siguiendo los planos. Sin embargo, es posible prescindir para proporcionar refuerzo de la costura para losas y paredes curvas, si los anclajes de curvatura están embebidos en el hormigón. En el caso de revestimientos normales provistos de ganchos, las costuras tienen una sección al menos igual a la mitad de lo que sería necesario para un cierre correcto.
En el caso de los anclajes curvatura concentrada en un área y puede incluir más lechos de marcos, se recomienda que la resistencia de toda la armadura de costura no es menos de un cuarto
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la de las barras curvadas del mismo archivo.
A.6.1,255 Se supone que ancla los extremos de las barras en forma de marcos, soportes y los pasadores se proporcionan siguiendo el radio mínimo de curvatura, si las partes curvadas se extienden por partes rectas de longitud al menos igual a: - cinco diámetros después de un arco de 180 ° de círculo; - diez siguientes diámetros de un arco de 135 °; - quince siguientes diámetros de un arco de 90 °, siempre que los planes de estos anclajes no forman un ángulo mayor de • / 8 con las secciones rectas que son aceros involucrados dispuestos. Diferentes disposiciones deben estar justificadas. Las condiciones de no-aplastamiento A.6.1,252 datos de hormigón no son aplicables a la flexión marcos, correas o pasadores.
Formación A.6.1,3 aislado bares o paquete En una viga doblada de sección transversal constante, la tensión de adhesión de conducción • sí mismo e n una sección de barras del paquete A si y u perímetro yo e s igual a la expresión:
• se =
V , 0 9 iuud AA s si
donde A s s ignifica la superficie total de la armadura de tracción. U perímetro útil
yo
s e toma igual al perímetro mínimo que circunscribe la sección
transversal del paquete. Se recuerda que V u d enota el valor de diseño del borde esfuerzo vis-à-vis el último estado límite: el brazo de palanca se toma a una velocidad estándar igual a la altura útil multiplicado por 0,9.
Cuando todas las barras son del mismo diámetro y, o bien aislado o agrupados en igualdad de paquetes, la fórmula se convierte en: • se =
, 0 V 9•
iuud
• u yo q ue designa la suma de las áreas útiles de las barras o paquetes. Para un diámetro de la barra •• obtenemos:
- • • para una sola barra; - ( • • 2) • por un paquete de dos varillas; - ( • • 3) • por un paquete de tres barras adosadas de dos en dos. Se recuerda que los paquetes de más de tres barras no se pueden utilizar si no están sujetos a ninguna carga de entrenamiento.
La tensión de adherencia • sí mismo d ebe ser menor que el límite último: • es decir, u = • s F TJ a excepción de las losas de armaduras separadas del lado más cercano de una hoja de marcos ortogonales, a la que se adoptadas: • es decir, u = 2 • s F TJ Se necesita esta justificación en general para la barra "sombreros" dispuestos por encima del soporte de vigas indeterminadas, cuando son sometidos a esfuerzo muy concentrado. También es necesario en caso de utilizar más de dos paquetes bares.
En ausencia de cálculos más precisos, es permisible adoptar como valor • s F TJ: - 2 MPa (o N / mm mm 2) p ara redonda y lisa, - 3 MPa (o N / mm mm 2) p ara las barras de alta adherencia, tales como • s ≥ 1,5.
A.6.2 anclaje y conducir malla soldada
A.6.2,1 anclaje soldada hijo formado malla o barras deformadas Para una malla soldada que consta de hijo o barras deformadas, es necesario hacer referencia al artículo A.6.1,2 en el anclaje de las barras de acero.
A.6.2,2 anclaje malla soldada de alambre formado de hijo alambre liso Anclaje de un alambre se supone asegurada pulsando el hijo transversal de hormigón que están soldadas a la misma. Se supone que cada enlace alambre transversal puede equilibrar una fuerza no mayor que la tercera parte de la carga máxima de diseño se ejerce sobre un alambre de soporte y la mitad de la fuerza de diseño máxima ejercida sobre una distribución de alambre .
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Anclaje total de rectilíneo comprende al menos tres soldaduras de alambre de acero transversal a un portador y dos soldaduras para un hilo de distribución. distribución. sellos parciales pueden ser considerados para. El empalme regazo de dos hilos rectilíneo comprende tres soldaduras de cada alambre en el caso de titulares hijo y dos soldaduras en el caso del hijo de distribución. Cuando las capas superpuestas están en planos distintos, soldaduras soldaduras interesadas en tanto hijo son, en cada par separadas entre sí por al menos cuatro centímetros en la dirección opuesta para que, cuando la fuerza aplicada tiende a la más cerca. Cuando el refuerzo transversal (en la forma de marcos, soportes o clavijas) están formados de malla de alambre, los anclajes finales de estos refuerzos pueden ser proporcionados por el cambio condición curvada sección A.6.1,255 como sigue: - la longitud mínima de la porción porción recta se extiende a quince nce diámetros después después de un arco de círculo, veinte veinte diámetros en respuesta a un arco de 135 135 ° 180 °;
disposiciones posibles se explican en la siguiente figura:
- la porción recta que se extiende ende un arco de un círculo 90 ° se va a soldar a una línea línea perpendicular.
Formación A.6.2,3 La fuerza de accionamiento (por unidad de longitud) ejercida g (vis-à-vis el estado límite último) en un alambre dibujo malla soldada crudo, sección A s y garantizar elasticidad límite f e d ebe satisfacer la desigualdad: g ≤ A s
• SEF
t 21
g=
, 0VU 9d
donde t es el espaciamiento de las barras en la dirección perpendicular. Cuando la malla de alambre está constituido por hijo o barras deformadas, adopta el mismo razonamiento que A.6.1,3 valor dado • s c ontenida en la tarjeta de identificación de producto de que se trate. No está permitido combinar el entrenamiento de resistencia proporcionada por agarre limpia el alambre con lo que podría ser debido a anclas soldadas en el hijo transversal.
- 49 -
Capítulo A.7 diversas disposiciones constructivas
marcos de protección A.7.1 El revestimiento de cualquiera de refuerzo es al menos igual a: - 5 cm para libros en el mar o en contacto con con aerosoles o solución ón salina, así como para las las estructuras expuestas expuestas a ambientes muy agresivos agresivos (*); - 3 cm para entubado o no, que son paredes sujeto (o puede ser) a la acción agresiva, o el tiempo, o la condensación, o, en relación con el destino de las obras, en contacto con una líquido (**); - 1 cm para las paredes que se encuentran encuentran en los locales cubierto cubierto y cerrado y que no estaría expuesto expuesto a la condensación. condensación. Los marcos de recubrimientos deben ser estrictamente asegurado la ejecución, es decir, que tienen la tolerancia no más bajo en comparación con el valor nominal; esto implica que hay que tener en cuenta el posible secuestro de material con posterioridad al establecimiento ento de hormigón. Por otro lado, debe garantizarse mediante dibujos detallados con todos los bastidores secundarios no calculadas estas condiciones de recubrimiento pueden ser satisfechas. satisfechas.
El recubrimiento se define como la distancia desde el eje de un refuerzo a la pared más cercana menos el radio nominal de la armadura. Se llama la atención al hecho de que las reglas dadas aquí son válidas para todos los marcos, ya sea primaria o secundaria. Los recubrimientos A.7.2,4 fijos mínimos también deben ser respetados. Por último, se debe proporcionar la cobertura mínima, dado el tamaño máximo de agregado y la trabajabilidad del hormigón.
*
* *
Este recubrimiento de 5 cm se puede puede reducir a 3 cm si cualquiera de las placas o de hormigón están protegidos por un método método cuya eficacia ha sido demostrada.
El valor de 3 cm se puede reducir a 2 cm cuando el hormigón hormigón tiene una mayor impedancia característica de 40 MPa. MPa. De hecho, la eficacia de la protección proporcionada por el
revestimiento se basa en la compacidad del hormigón, que aumenta con la fuerza.
Respeto para el revestimiento requiere una densidad adecuada de cuñas o espaciadores entre las placas y la carcasa, y l as carcasas hechas suficientemente rígido mediante la adición de bastidores secundarios que no necesariamente resultan de los cálc ulos de regulación.
Oportunidades A.7.2 hormigonado correcta Estos requisitos son, además de los que son objeto del artículo A.7.1 ( placas de protección); Se requiere el cumplimiento para asegurar un buen recubrimiento de las barras y, por tanto, la adhesión adecuada.
A.7.2,1 El diámetro de las barras utilizadas como refuerzo de losas o velas curvadas debe ser como máximo igual a una décima parte del espesor total de estos elementos.
Siempre hay interés desde el punto de vista de adhesión a emplear barras de diámetro tan pequeño como sea posible. La regla dada aquí sólo se refiere a los marcos necesarios vis-à-vis las tensiones que actúan sobre la propia losa. Cuando el elemento de que se trate tiene otra función (por ejemplo, acorde tensión de una vi ga), la regla no se aplica a los marcos correspondientes.
A.7.2,2 El diámetro de las placas de núcleo de un haz es como máximo igual a h / 35 (h es la altura total de la viga), y el diámetro de las barras longitudinales y una décima parte de la anchura de la banda.
A.7.2,3 Los marcos pueden ser agrupados en paquetes siempre que tenga la forma compacta y oposición al mínimo de inconvenientes inconvenientes a la aplicación de hormigón. En todos los casos, la altura del paquete debe ser al menos igual al doble de su anchura. Por otro lado, los paquetes de más de tres barras no se pueden utilizar si no están sujetos a ninguna carga de entrenamiento.
Las cifras indican a continuación las medidas recomendadas en el caso de envases de dos o tres cuadros. Cuando se utiliza la agrupación de paquetes más de dos cuadros, la llama particularmente la atención a la necesidad de verificar los aceros de formación (art. A.6. 1.3).
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A.7.2,4 El revestimiento de cada armadura es al menos igual a: - su diámetro diámetro si si es aislad aislado; o; - la anchura del paquete a la que pertenece pertenece en el caso caso contrario. El recubrimiento se define en la sección de comentarios A.7.1. Este requisito se aplica sólo en la medida en que es más grave que la sección A.7.1.
A.7.2,5 Entre dos tramas adyacentes, el pase debe ser al menos igual en todas las direcciones, a: - su diámetro diámetro si si son aislad aislados; os; - la anchura de los los paquetes paquetesque que pertenecen contrario. que contrario. Además, la misma distancia distancia libre debe ser ser al al menos menos igual menos igual aa c g e n la dirección vertical, y 1,5 c g e n la dirección horizontal, c g d esignar el tamaño del agregado más grande utilizado.
El cálculo de las distancias libres se realiza convencionalmente en secciones nominales (como si las barras deformadas eran lisas) y no en las secciones dimensional.
Siempre existe el interés de adoptar una mayor distancia a la que se indica, sobre todo si las tramas no están fácilmente disponibles para el hormigonado.
Sin embargo la aplicación de hormigón debe determinarse teniendo en c uenta los medios de sujeción aplicadas; en particular, los problemas pueden ser diferentes dependiendo de si la fundición en el lugar o en la fábrica. La figura a continuación resume las principales disposiciones sobre el recubrimiento y las distancias entre los marcos de vecinos en la anchura caso más general y el paquete de altura tiene b •• 2 a.
A.7.2,6 Las rejillas de malla que forman los marcos deben ser lo suficientemente amplia como para no afectar la homogeneidad del hormigón fresco en su aplicación. En el caso de vigas, las reglas dadas en la sección A.7.2,5 son válidos para la separación de la armadura longitudinal que el espaciamiento de los cursos sucesivos de refuerzo transversal es al menos dos veces el espacio libre entre refuerzo longitudinal. Cuando no es así, debería centrarse en lo que el radio medio r g m alla arilos satisface la siguiente desigualdad:
- r g ≥ 4
- r g ≥ 2
1CG , si el agregado grueso de los elementos son laminados;
1CG , si el agregado grueso de los artículos son aplastados.
c g s iendo el tamaño de los agregados y r g se define como el cociente de la zona en el perímetro de la vacío interno de una rejilla de malla.
- 51 -
A.7.2,7 Hay que evitar la acumulación excesiva de refuerzo. Si el hacinamiento es inevitable y requiere especial de hormigón total inferior gruesa, se hace mención en los planos de construcción y de la zona en cuestión se define con exactitud. Tales acumulaciones pueden ocurrir por ejemplo en las áreas en bandas o en zonas de unión o unión de dos elementos de la estructura. Por lo tanto, se recomienda encarecidamente a diseñar a gran escala (con todos los cortes necesarios) la zona.
Tal aglomeración que pueden comprometer la calidad del efecto de muro de hormigón, es apropiado que, en la región más desechado, el radio medio r del molde
m
e s al menos igual al espesor
c g del agregado. El radio medio del molde se define como el cociente del volumen del molde por la superficie de las paredes (incluyendo las superficies de los refuerzos).
A.7.2,8 Cuando el hormigón se debe vibrar mediante agujas en la masa, es necesario disponer intervalos lo suficientemente grandes para permitir que a través de estas agujas, y en tales distancias que se garantiza la vibración de todo el hormigón. Por lo tanto, se debe considerar en la ejecución dibujos del diámetro de las agujas usadas y su rango.
A.7.2,9 Para piezas con dimensiones muy grandes, se debe ajustar la separación de la armadura para permitir que los trabajadores entren en el interior del molde y llegar a todos los puntos en que el hormigón debe estar en su lugar.
A.7.3 articulaciones Construcción Los dibujos de trabajo deben indicar de manera precisa la ubicación y la configuración de las superficies de recuperación. Cualquier accesorios necesarios están dimensionados y dispuestos en consecuencia; que están incrustados en zonas susceptibles de resistirse a ser puesto en tracción.
El dimensionamiento de refuerzo costura recuperación se realiza de acuerdo a las reglas de la sección A.5.3.
Se recomienda para guiar la recuperación de superficies de modo que se someten preferiblemente a fuerzas de compresión. Cuando la recuperación se superficie o cizallado (y) estirado, una buena transmisión de las fuerzas necesarias para realizar esta superficie dejando así dispuesto adecuadamente escalonada.
empuja A.7.4 vacío
A.7.4,1 Cuando los elementos curvados o disposición angular son las partes constituyentes de un conjunto en el que la operación mecánica provoca estrés en estos elementos, las disposiciones están justificadas por su propia resistencia. También justifica la fuerza de su unión con todos los demás elementos que pertenecen.
Se pueden citar por ejemplo la curva de la losa inferior de un pedestal ajustable altura de la viga. vacío empuje ejercido sobre esta losa es equivalente a la presión perpendicular a su plano medio. Esto resulta en una desviación de la losa en la dirección transversal, lo que resulta en tensiones en los núcleos compuestos flexión.
A.7.4,2 Cuando el empuje de vacío de una barra curvada se dirige hacia un paramento, esta barra está unido por ligaduras normales a la misma, se besan, y anclado en la masa de hormigón. Estas ligaduras dan lugar a-vis-vis verificación de la resistencia del estado límite último y se fijan a la barra para que no puedan desplazarse con respecto a la misma en la aplicación del hormigón.
En las velas curvas demasiado delgada para que se podrían proporcionar las ligaduras, que puede aceptar empujado curvas de refuerzo vacías, siempre que su r adio de curvatura r satisface la desigualdad: r ≥ 35 tj •
e
ff (1 + 0,4 s
c •)
• siendo el diámetro nominal de una barra y c s d istancia de su eje a la pared del lado del vacío de empuje. La curvatura de reacción igual por unidad de longitud de la barra a la fuerza normal del cociente en este bar por su radio de curvatura está situado en el plano de curvatura y dirigida hacia la concavidad de la curva si se tensa la barra, a convexidad si la barra está comprimido.
Cualquiera que sea el método de fijación de las ligaduras transversales, es preferible evitar dobleces agudos en las proximidades de una pared. Especialmente en las proximidades del contorno de una esquina interior, es muy recomendable utilizar la intersección de las tramas de líneas paralelas al l ado del ángulo.
A.7.4,3 Los brotes de vacío que podría resultar de la ejecución de los anclajes de curvatura debe ser holgura - 52 -
equilibrada por dibujo marcos y sección apropiada. La reacción configuración de anclaje curvatura tiende a doblar la barra anclada donde la c urvatura cambia; que puede resultar en extensa vacío a veces propensos a reventar el hormigón que cubre. El anclaje de la más peligrosa en este sentido es el que tiene un paralelo espalda recta a una pared y en sus inmediaciones. Se debe tener ya sea una ligadura de conectar este retorno a la masa de hormigón, o (el mejor) para inclinar las rectas rendimientos de los anclajes a la masa de hormigón.
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Capítulo A.8 disposiciones específicas para determinados elementos
tabletas A.8.1 Elementos
general A.8.1,1 Esto es aplicable a todas las partes comprimidas sustancialmente; deben tener refuerzo longitudinal y transversal (respectivamente paralelo y perpendicular a la fuerza de compresión aplicada) para cumplir con las siguientes reglas (A.8.1,2 y A.8.1,3).
Las cantidades de refuerzos resultantes de los apartados A.8. 1,2 A.8.1,3 son valores mínimos aplicables en particular a los postes y columnas sometidas a axial o cortes offset. Es, por tanto, disposiciones constructivas no proporcionar calcular el refuerzo necesario para equilibrar las demandas del capítulo A.3. Es en segundo lugar debe cumplir con las normas de esta sección para el refuerzo de la parte comprimida de las vigas dobladas.
Las armaduras longitudinales A.8.1,2
A.8.1,21 La sección de refuerzo longitudinal es por lo menos igual a 4 cm 2 p or metro de longitud de la pared medido perpendicular a la dirección de estas tramas. Por otro lado, la sección de refuerzo longitudinal es al menos igual a 0,2% de la sección total del hormigón comprimido, pero no puede exceder de 5% fuera de las áreas de solapamiento de estas barras. El refuerzo longitudinal de las partes comprimidas pueden ser indiferentemente constituido por redonda y lisa, alta adhesión o barras de malla soldadas. Se recomienda utilizar el límite elástico de acero al menos 400 MPa (o N / mm 2).
A.8.1,22 Los refuerzos longitudinales se distribuyen en la sección cerca de las paredes a fin de garantizar la resistencia mejor a la flexión de la pieza de trabajo en la dirección más desfavorable. En particular, en una pieza de trabajo de sección rectangular, la distancia máxima de dos tramas adyacentes en la misma cara es como máximo igual a: - longitud del lado pequeño del rectángulo más 10 cm; - 4 0 cm . De acuerdo con el artículo A.6.1,24, el refuerzo longitudinal y anclajes recuperaciones son rectilíneos. Sin embargo, si la parte es capaz de ser estirado en algunos casos de carga, es necesario calcular la profundidad de penetración de las armaduras, teniendo en cuenta la tensión de tracción máxima.
Para las partes de varias formas, esta regla se debe adaptar. Se r ecomienda que: - para las secciones poligonales, una armadura (al menos) en cada esquina; - para secciones circulares, al menos seis marcos distribuidos de manera uniforme sobre todo el contorno.
A.8.1,3 El refuerzo transversal Los refuerzos transversales están dispuestas en planos sucesivos y siendo normal al eje longitudinal de la pieza de trabajo. En cada clase, forman cinta continua en el contorno de la pieza de trabajo y abarcar todas refuerzo longitudinal de diámetro superior o igual a 20 mm, a fin de garantizar el mantenimiento de los mismos vis-à-vis una posible movimiento hacia las una o más paredes adyacentes. La ruta de la trama que constituyen el cinturón antes mencionado no contiene ni ángulo cóncavo o paralela a la cubierta de la pared.
Por tanto, es permisible no rodear por transversal de refuerzo refuerzo longitudinal de diámetro inferior a 20 mm y que no se encuentran en las esquinas. Sin embargo, se recuerda que, de conformidad con A.4. 1,2, no debe ser tomado en c uenta en los cálculos de resistencia de las tramas comprimidas que no se ligan cada 15 diámetros como máximo por el refuerzo transversal.
El diámetro de la armadura transversal es al menos igual al valor normalizado más cercano a la tercera (1/3) del diámetro de la armadura longitudinal que mantienen. Su distancia es como máximo igual a: - 15 veces el diámetro de las barras longitudinales que se tienen en cuenta en el cálculo; - 4 0 cm ; - la dimensión más pequeña de la pieza de trabajo (medida en la sección) aumentó en 10 cm. Los requisitos para la delimitación de los refuerzos transversales son esencialmente aplicable a las columnas y columnas; no se pueden aplicar a elementos tales como paredes.
En las zonas donde la proporción de refuerzo que tiene empalmes de vuelta longitudinal es mayor que la mitad del número de cursos de refuerzo transversal dispuesta en la superposición de dos barras longitudinales es al menos igual a tres.
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Además, se recuerda que en caso de fuerza cortante significativa ejercida sobre la sección transversal debe aplicar la regla de A.5.1,22.
Se llama la atención a la mejor distribución de las tres armaduras que es para poner una en cada extremo de la cubierta y la tercera en el medio.
losas A.8.2 sobre soportes continuos
Ámbito A.8.2,1 Los siguientes requisitos aplican a las losas, aparte de viga-losa, cuyos soportes comprender cualquiera de elementos continuos con los que forman monolito (costillas o paredes de hormigón armado), o por las paredes en las que se basan. Posiblemente, estas placas pueden tener bordes libres y cuasi periódicas de apoyo. Se supone que deben contener sólo los marcos paralelos a la hoja de la media. Solidaria sus losas de soporte se consideran apoyó la derecha de elementos de cojinete revestimiento, si son de espesor constante.
Las losas que descansan sobre un apoyo casi ad hoc (plantas de hongos o losas planas sin setas) se tratan en el Apéndice E.4.
Es permisible tener en cuenta la presencia de bolsillos: al respecto, se puede hacer referencia al Anexo B 12 (§ 2.1) reglas BPEL.
A.8.2,2 el tendido de capas utilizado como compresión La determinación y justificación de las losas como tales pueden ignorar su posible papel de las tablas de compresión vigas.
Cabe recordar que, a raíz de los errores, el tratamiento de la losa de compresión de una viga con i ndependencia de su papel como una losa. Sin embargo, en zonas en las que una l osa asociado con un nervio puede ser colocado en la tracción debido a la flexión de este último, se debe reforzar las placas de la losa paralela a la costilla con respecto a lo que sería necesario en su uso como losa.
A.8.2,3 acercó Cálculo de Procedimientos
A.8.2,31 La losa rectangular apoyada en los cuatro lados cuyo informe abarca es inferior a 0,4 (o superior 2.5) y que han de estar sujetos a cargas distribuidas, se puede calcular como la flexión de las vigas en la dirección de la de corto alcance. Sin embargo, debemos tener en cuenta que los tiempos de instalación en los lados cortos alcanzan valores similares a los de los lados largos.
A.8.2,32 baldosas rectangulares rebajadas (o parte del mismo) pueden calcularse como la reflexión sobre la base de los esfuerzos que se desarrollarían si se giraba en torno a su contorno. Los momentos de flexión máximos calculados bajo el supuesto de la articulación se pueden reducir en un 15% a 25% dependiendo de las condiciones de incrustación. Los tiempos de instalación en los lados largos son evaluados al menos respectivamente 40% y 50% de los momentos de flexión máximo evaluados asumiendo la articulación. Sin embargo, debemos tener en cuenta que los tiempos de instalación en los lados cortos alcanzan valores similares a los de los lados largos.
La regla dada en este párrafo se aplicará independientemente de los intervalos de relaciones y tipos de cargas (concentrado o distri buido).
Cuando se trata de vano principal, si denotamos por M o e l tiempo máximo calculado en el supuesto de la articulación, en M
w
y M e los valores absolutos tendrán en cuenta para los momentos en
soportes (izquierda y derecha) y M t el tiempo máximo lapso considerado, hay que comprobar la desigualdad:
M t +
• 2 MM
ew
≥ 1,25 M o
Por ejemplo, en un piso de puente vigas bajo cuya losas desbordamientos en voladizo de cubierta, se puede tomar una reducción del 20% para las losas de la orilla y el 25% para las losas centrales. En todos los casos, adoptamos para incrustar veces por lo menos 50% de los momentos máximos palmo calculados asumiendo la articulación.
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Disposición marcos A.8.2,4
A.8.2,41 Las armaduras dispuestas en dos direcciones perpendiculares son tales (en cada punto) que la relación de la sección de armar a la dirección sesgada menos (marcos de intercambio) para el armamento la dirección ortogonal (la requerida) es al menos igual a: - 1/3 si las cargas aplicadas comprenden esfuerzos concentrados, - 1/4 de otra manera. Cuando la losa se refuerza en ambos lados, la regla se aplica por separado a cada uno de ellos. Cuando las capas están hechas de aceros no tienen la misma resistencia a la fluencia, los informes se deben hacer entre los elementos de computación y no sólo entre las secciones.
A.8.2,42 El espaciamiento de las placas de la misma capa no debe exceder de los valores en la tabla siguiente, en donde H indica el espesor total de la losa.
instrucciones
cargas distribuidas solamente
cargas concentradas
Dirección más estresado
3 h y 33 h 4 cm y 45
2 h y 3 h 25 cm y 33
Dirección perpendicular a la más estresado
cm
cm
En cada celda de la tabla, se debe retener el menor de los dos valores que se muestran. También en los casos en que el agrietamiento se considera perjudicial o muy perjudicial, es necesario aplicar las reglas establecidas en A.4.5.33 y A.4.5,34.
Cuando una losa está sujeta a ambas cargas distribuidas y cargas concentradas, es el diseñador para evaluar si debe acercarse a, o la interpolación debe hacerse entre los dos extremos mostrados .
A.8.2,43 armar aceros doblar la región central de una losa se extienden al soporte: - en su totalidad, cuando la losa se somete a cargas concentradas móviles; - base de una de al menos dos de otra manera. soporte extendido hasta que los refuerzos embebidos en ella más allá del contorno teórico de la losa. En el caso de malla soldada este anclaje puede comprender una soldadura proporciona la losa no se somete a los teléfonos cargas concentradas que causan efectos dinámicos significativos o punzonado significativo.
bares paradas deben determinarse a la luz de la norma del artículo A.4. 1.5.
En las partes del contorno de soporte, que podría desarrollar veces incrustación parcial, tiene que haber los refuerzos "sombreros" capaces de equilibrar un momento de signo opuesto al momento de flexión máximo de la región central y una valor al menos igual a cinco centésimas (0,15) de este último.
Por ejemplo, la disposición estructural último puede ser adoptado para losas que soporta no sólo el peso del vehículo luz más de 3,5 t.
El artículo da los tiempos A.8.2,32 incrustación a tener en cuenta en el caso de baldosas rectangulares.
vigas de refuerzo A.8.3 Frames llamados "refuerzos de la piel" se distribuyen y dispuestos en paralelo a la fibra media de vigas de altura; su sección transversal es de al menos 3 cm 2 p or metro de longitud de la pared medida perpendicularmente a su dirección. Cuando la cuerda de tensión se compone de un diámetro de haz bares mayor que 20 mm, la separación de los mismos en la dirección horizontal es como máximo igual a cuatro veces su diámetro. De hecho, en el caso de almas de gran altura se c orrería el riesgo en ausencia de refuerzo de la superficie, para tener grietas relativamente abiertas fuera de la zona refuerzos eficazmente ejército dispuestos cerca de la fibra extrema. En estos marcos de las barras deformadas son más eficaces que redonda y lisa.
Además, en los casos en que se considera muy perjudicial agrietamiento, estos requisitos son modificados por los A.4.5,34 datos.
la distancia por medio espaciador entre ejes de dos barras consecutivas.
presiones localizadas A.8.4, encogimiento, articulaciones Las fuerzas o tensiones cubiertos en los capítulos anteriores se pueden superar en algunos casos. Estas presiones localizadas en una porción de la superficie total disponible (A.8.4,1), partes comprimidas corto
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longitud es posible reforzar contracción (A.8.4,2) y juntas de hormigón que están sujetos a normas especiales enumerados en A.8.4,3.
presiones A.8.4,1 localizada Este es por ejemplo el caso de un dispositivo de soporte en un condensador de ajuste o la de una columna de acero en una suela.
A.8.4,11 Las justificaciones se hacen vis-à-vis el estado límite último. Ellos incluyen la limitación de la fuerza local a la compresión (A.8.4,12) y la distribución de los refuerzos de encolado (A.8.4,13). Además, la geometría del elemento debe permitir la difusión de dicha fuerza de compresión, y fuera del área de difusión, la resistencia del elemento, en particular, a la compresión de hormigón cumplir con las normas del Capítulo A .4 (partes prismáticas Justificación sometidos a un desgaste normal). Sin embargo, los esfuerzos superiores a los que resultan de a rtículo A.8.4,12 pueden ser admitidos en algunos casos sujetos a normas especiales a que se refiere A.8.4,14 y en A.8.4,3 .
Las rupturas del hormigón ocurren con más frecuencia, ya sea la rotura (no cargar demasiado cerca de los bordes libres) o de deslizamiento (carga cerca de un borde libre) o división (carga lineal). Ellos son más comunes que su ruptura por trituración (caso límite de sólido semi-infinito) local.
A.8.4,12 Cuando un área de la parte B se somete a una presión uniforme sobre una parte de su superficie la zona B o e l esfuerzo de compresión admisible en B o e s igual a 0,85Kf cj / •• b s iempre que el elemento de soporte no tiene escotaduras y su espesor h es al menos igual a dos veces el cociente de la superficie B o p or su perímetro. Además, se debe proporcionar un tapado el valor de K. En el caso donde las superficies B voladizo mínimo y o y B son rectángulos que tienen los mismos ejes (por lo tanto concéntrica) y dimensiones respectivas (una o b o) y (a, b):
ao + b
K = 1 + [3-34 (a
bo)]
• • •
•
o • •
•• • • aa • 34 1 34 1
o • bb
• ≤ 3,3 •
condición mínima voladizo requiere: • • • • • ••
•
o
•
o
aa o 6 ado bb se BBDo
• •
34 34
Si las superficies B o y B son geométricamente similares y tienen el mismo centro de gravedad K = 4-34 x 5 B
Bo + 34 x 38 B
Bo ≤ 3,3
Las preocupaciones artículo suficientemente partes rígidas de manera que la presión sobre el hormigón a ser considerado
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lo más uniforme; partes delgadas se procesan en A.5.2,4 (punzonado). En el caso de rectángulos concéntricos representados en adelante, el criterio que refleja la masividad del elemento está escrito ≥ h (una o b o / ( t iene O + b o) En cualquier caso, no debe cobrar una habitación demasiado cerca de su revestimiento, el recubrimiento de hormigón es particularmente vulnerable (riesgo de desprendimiento); Además, los marcos deben estar anclados más allá del área cargada. condición mínima voladizo está destinado a garantizar que la parte puede proporcionar suficiente agarre transversal para aumentar la tensión de compresión admisible; si no se satisface, es necesario tomar K = 1 (donde la introducción de la relación de 4/3 en la fórmula). Por otro lado la influencia del voladizo encabeza cuando a / a o y b / b o alcanzando un valor de 10, por lo tanto, la limitación a 3,3 K coeficiente; en este caso, la ruptura se produce por aplastamiento local.
cuando B o e s un círculo de diámetro B y un rectángulo concéntrico, la fórmula anterior se aplica mediante la sustitución de una o y B o p or 0,88 d.
Cuando las superficies B o y B no tienen el mismo centro de gravedad, que se sustituye por un contorno B contorno interior B 1 por lo que se reduce a uno de los casos anteriores. a continuación, se aplica sobre las zonas B o y B 1 las fórmulas anteriores mediante la sustitución de B por B 1.
Si es necesario, los contornos B o c onsiderarse debería incluir varias cargas locales vecinos cuando este enfoque conduce a más efectos adversos.
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Cuando el área superficial B o n o está sometido a una presión uniforme puede ser sustituido en el mismo por un área B '
o
uniformemente cargado de tal manera que la presión r esultante general que se aplica a las dos superficies son iguales y tienen el mismo punto de cruce a condición de que las variaciones de tensión son moderados.
En tal caso, el refuerzo debe extenderse a toda la superficie cargada.
A.8.4,13 Hormigón que una cara se carga en las condiciones establecidas en A.8.4,12 es paralelo armado a esta cara y a la profundidad apropiada a fin de evitar la rotura del hormigón bajo las fuerzas de difusión debido a la carga. Para determinar el refuerzo para la difusión de esfuerzo concentrado, podemos utilizar las reglas contenidas en el Anexo E.8 a este texto se transponen a las de las reglas del capítulo 8 y el Anexo 4 BPEL (estos transpuestas fórmulas se pueden utilizar directamente para el cálculo del estado límite último).
Los marcos están anclados correctamente más allá de la zona de aplicación de la carga para evitar que el tipo de fallo a, b o c cubiertos por el comentario sección A.8.4, 11 .
Uno puede también utilizar los métodos en uso, entre los que se incluyen la ruta acercado isostático. La atención está en el otro, sobre el hecho de que en caso de altas presiones localizadas, siempre hay interés para reducir el tamaño del área directamente sujeta al esfuerzo.
A.8.4,14 Es permisible que admitir, después de un estudio en un elemento de hormigón armado sometido a compresión presión localizada subraya mayor que los mencionados en A.8.4,12 sin exceder el límite estrés especificado en A.8.4,3 (* ) cuando el detallando (**) apoyar la conclusión de que el modo de fallo es el tipo de accidente total.
*
* *
Este es el límite límite de esfuerzo del del núcleo núcleo de de un un hormigón para juntas cuyo valor está está muy cerca de de la la tensión tensión de rotura por aplastamiento aplastamiento de hormigón hormigón que que es es 3,3 3,3 f f
cj.
Si la carga se centra en el elemento de hormigón, debe ser reducido, basándose en el artículo A.8.4,323. También debe incluir tramas de difusión cubiertos en A.8.4,13. En caso de que
la carga está apagado, el refuerzo de zunchado también debe evitar la rotura por deslizamiento.
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Estos marcos pueden ser de un tamaño por la fórmula del equilibrio de la esquina del Anexo 4 de BPEL.
•auto Un
≥ • R u con
• 1, • tg 5• •• • 1º de, tg 5• • enero • • • • • 30 • • •
si
•auto Un
≥ • 2 ru
Dependiendo del espacio disponible para el anclaje de los trastes, que pueden ser: - plana y Terry -
helicoidalmente
- soldada a un ancla que forma plana metálica ...
Contracción A.8.4,2 Las reglas dadas aquí se refieren únicamente a las partes comprimidas de longitud más corta. La reducción, sin embargo, también se puede utilizar con el fin de obtener:
- la resistencia al impacto (por ejemplo pilas); -
resistencia a las tensiones localizadas (juntas de hormigón, en particular) cuando estos últimos están particularmente concentradas.
A.8.4,21 Los requisitos de esta sección se aplican sólo partes prismáticas comprimidos y, posiblemente, ligeramente doblada.
El anillamiento es efectiva sólo para columnas muy cortas y pequeñas excentricidades
A.8.4,22 La dimensión transversal mínima de la parte se contrae por lo menos 25 cm. La relación de la longitud de la parte contraída de la pieza de trabajo paralela a la fuerza de compresión en su dimensión transversal más pequeña no exceda de dos.
El rendimiento perfecto, que es necesaria para una parte se preocupó, no se obtendría en un volumen muy pequeño. En cualquier caso, las dimensiones deben ser suficientes para disponer los marcos de aro A.8.4,24 definidos. Es ta limitación se reconoce que l a gran capacidad de deformación del núcleo para reducir el tamaño del estado de deformación de laminación crea un peligro.
A.8.4,23 El cálculo de la tensión de compresión admisible se tiene en cuenta que la sección del núcleo de contracción y no el área total de la habitación. Las justificaciones se hacen vis-à-vis el estado límite último multiplicando las resistencias de cálculo del artículo A.4.3,4 concreto por el coeficiente de reducción siguiente: en la que la expresión:
1 + 2 • t cj
ef
- • ts ignifica la relación del volumen de los trastes el volumen del anillo de contracción, siendo este valor un límite superior a 0,04; - f e e l límite de elasticidad del acero que constituye los trastes; - f cj la resistencia característica del hormigón a ser al menos igual a 25 MPa (N / mm 2).
A.8.4,24 Se hace exclusivamente, puede utilizar las formas de aros de refuerzo transversales o designada a continuación: -
en el caso de secciones circulares u octagonales, los trastes se forman de aros circulares continuos cerrados o hélices;
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- en otros casos, las redes redes formado usando barras dobladas adas "horquillas", alternando ternando alternativamente alternativamente dispuesta en dos direcciones recciones perpendiculares. perpendiculares.
A.8.4,25 Los extremos de las barras que constituyen un aro están adecuadamente anclado por flexión hacia el interior del anillo de contracción.
En particular, las uniones de devanados helicoidales circulares no deben contener un único solapamiento, pero una superposición del orden de 15 a 20 diámetros seguido por dos anclajes doblando con retornos dirigidos hacia el corazón del anillo de contracción. Las vueltas de los anclajes de extremo comprenden además devoluciones paralelo al eje del ci lindro de bobinado de los trastes.
A.8.4,26 El espaciamiento de los trastes sucesivas no debe exceder de una quinta parte de la dimensión transversal más pequeña de la pieza de trabajo; el refuerzo de zunchado tiene un diámetro al menos igual a 5 mm.
A.8.4,3 juntas en el hormigón
A.8.4,31 general
A.8.4,311 Este artículo pretende articulaciones obtenidos obtenidos por medio de un núcleo de hormigón cónico. Las fuerzas transmitidas por una bisagra se reducen a una fuerza de compresión, la inclinación de la normal al plan conjunto no es más que una cuarta parte. Los requisitos del artículo A.8.4,11 no son aplicables como demasiado demasiado restrictiva.
Las partes articuladas se contraen conforme a los artículos A.8.4,323 y A.8.4,333; estos aceros contracción no proporcionan los marcos necesarios para las actividades de difusión que se describen en A.8.4,13. Estas articulaciones, diga "articulaciones Freyssinet" la fuerza no equilibrada o de tracción o de torque, mientras que los aceros a través de ellos. Sin embargo, la presencia de aceros puede ayudar a equilibrar cizallamiento adicional: es adecuado para este se refiere a los resultados experimentales.
Se afirma, además, que para el deslizamiento de dos superficies, es esencial para insertar rodamientos especiales (hecho de Teflon, por ejemplo); movimientos relativos entre dos partes también se pueden obtener por medio de los péndulos (columna corta) en concreto, articulados en ambos extremos.
A.8.4,312 Las caras opuestas de dos partes articuladas por sección cónica forman una ranura o con bordes paralelos de una anchura igual al espesor del núcleo, o el aumento de la anchura del núcleo, la pendiente relativa de los bordes de la ranura, sin embargo, superior a no 5%. El espesor del núcleo es como máximo igual a un octavo de su dimensión transversal más pequeña; esta relación se puede aumentar a quinta si el espesor resultante no supere los 2 cm. En el estado límite último, el núcleo significan estrés es como máximo igual a 3 f cj.
El siguiente diagrama una cónica figura sección de hormigón para juntas.
A.8.4,313 En ausencia de resultados experimentales significativos, significativos, limitamos los movimientos angulares relativos de una articulación (estado
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límite de servicio) 1/20.
juntas lineales A.8.4,32 A.8.4,32
A.8.4,321 Una articulación se dice que es lineal si los movimientos relativos relativos de rotación se realizan permite alrededor de una línea recta fija con respecto a los miembros articulados.
A.8.4,322 Una articulación lineal se comprime en toda su longitud. La anchura de las partes de bisagra normalmente al eje de articulación es al menos tres veces la anchura del núcleo que constituye la sección estrechada.
Es de suponer que la fuerza de compresión por unidad de longitud varía l inealmente a lo largo de la articulación.
La longitud de la bisagra tenido en cuenta (paralelo a su eje) es menor que la dimensión correspondiente correspondiente de las partes de bisagra, de modo que el refuerzo de zunchado se define a continuación continuación en A.8.4,323 puede ser considerado eficaz en cualquier la longitud de la articulación.
En la figura siguiente se explica el texto.
A.8.4,323 Los miembros articulados tienen un aro hecho de "horquillas", alternando en dos direcciones perpendiculares. perpendiculares. El zunchado se extiende sobre una anchura (perpendicular al eje de la bisagra) al menos igual a tres veces la anchura (medida en la misma dirección) del núcleo. El volumen relativo de trastes es al menos 1% normalmente al eje de articulación y 0,8% en paralelo a este eje.
No hay prescripción se da en la tonalidad y la adhesión de zunchado de refuerzo, las pruebas muestran que estos parámetros no tienen una influencia significativa.
Shrink profundidad ajuste es igual a la anchura definida anteriormente, el volumen relativo de los trastes se puede reducir en un 40% más allá de 6/10 de esa profundidad.
En la figura siguiente se explica el texto.
Unir con puntos A.8.4,33
A.8.4,331 Una articulación es dicho punto si permite movimientos de rotación relativas de los elementos articulados alrededor de un eje de rotación uno en el plano de contacto de estos elementos.
A.8.4,332 El núcleo de la sección estrechada es circular; su diámetro es como máximo igual a un tercio de la dimensión transversal más pequeña de las partes de bisagra.
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A.8.4,333 Las partes articuladas se contraen o por "horquillas", alternando en dos direcciones perpendiculares, perpendiculares, o por las hélices o los aros. El zunchado se extiende sobre un área circular de diámetro al menos igual a tres veces el diámetro del núcleo. El volumen relativo total de los trastes es de al menos 2%. Shrink profundidad ajuste es igual al diámetro reducido, el volumen de los trastes se puede reducir en un 40% más allá de los seis décimas de esa profundidad.
En caso de contracción de trama, el volumen relativo es en cada dirección de 1%.
A.8.5 Justificación mediante experimentación La experimentación puede proporcionar asistencia asistencia para el cálculo de las cargas (A.8.5,1) o el programa usado para justificar el comportamiento y la resistencia vis-a-vis de las acciones ejercidas (A.8.5,2).
A.8.5,1 Es posible justificar las solicitudes de experimentación experimentación a considerar. El método más general es para operar en los modelos (a menudo con descuento) hechos de materiales con comportamiento comportamiento elástico bajo cargas instantáneas. instantáneas. La elección del modelo está sujeta a estudio previo para verificar la representatividad de la misma (condiciones similares) similares) y establecer el programa de prueba.
El valor potencial de un modelo concreto es que el estudio puede llevarse a cabo más allá de la fase elástica. De lo contrario, la evaluación de las tensiones difícilmente puede hacer que en el rango elástico, mientras que da resultados comparables a l os obtenidos por análisis numérico con un programa de ordenador apropiado.
La interpretación de las pruebas dio lugar a la evaluación de la carga (incluyendo los debidos a las reacciones de apoyo) y cepas que se utilizan de la misma manera y con los mismos factores de seguridad que los valores calculados de acuerdo con los métodos de la Resistencia materiales.
Las tolerancias de ejecución modelo debe ser especificado. Es importante planificar resultados excedente de modo corregir cualquier error en la medición o el aplazamiento. Las pruebas de precisión deben ser comparables a la de las estructuras de cálculos comunes.
A.8.5,2 Es posible justificar el comportamiento de la experimentación de la totalidad o parte de la estructura prevista para llevar a cabo una serie de ensayos representativos, dada la dispersión del fenómeno en cuestión. El caso de las distribuciones multimodales casi siempre escapa a las posibilidades prácticas de prueba.
A.8.5,21 En general, resistente a la tensión determinada por la prueba debe ser más alta que las tensiones que actúan resultantes combinaciones de acciones a la sección A.3.3 objeto de aplicar los coeficientes • • Adecuado. Sin embargo, estas justificaciones ones no eximen a respetar las reglas de la buena construcción construcción (véase en particular la condición no frágil del artículo A.4.2 y A.7 Capítulo constructiva).
A.8.5,22 Se lleva a cabo en el cuerpo de ensayo representativo estructuras reales vis-à-vis el carácter (o) (s) (s) en cuestión. Puede limitar el cuerpo de prueba a una parte de la estructura, a condición de que la eliminación de otras partes tiene ninguna influencia sobre el objetivo de la prueba.
Esta representación requiere, en principio, que el cuerpo de prueba están hechos de materiales similares a los de la estructura. o bien podemos tratar en artículos tomados de una producción correspondiente a las condiciones reales de l a ejecución, o en piezas elaboradas en el laboratorio.
Reversiones de estados de la superficie del hormigón y de las articulaciones deben cumplir con lo establecido estructuras permanentes. permanentes. El sistema de fuerza aplicada debe corresponder a la configuración más desfavorable, desfavorable, en relación con el efecto estudiado. Sin simulación sólo es posible en esta área, el cuerpo de prueba debe estar en esta estrictamente idéntica a la estructura en cuestión.
Esta configuración se puede determinar por cálculo; l a magnitud de las fuerzas es, por supuesto, determinada en relación con la escala del cuerpo de prueba.
Generalmente las fuerzas aplicadas se toman primero al servicio combinaciones equivalentes y empujados a la rotura.
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A.8.5,23 Un estudio preliminar debe llevarse a cabo con el fin de: - definir el cuerpo de prueba cuenta mantenida por encima de las condiciones y en particular el artículo A.8.5,22 (*); - definir en detalle el programa de pruebas (**); - proporcionar la base para la interpretación de las pruebas. *
Esto incluye la especificación de la escala, el muestreo de las condiciones, la adaptación y la conservación, la edad en el momento de la prueba.
* * En particular, se especificarán la velocidad y la duración de la aplicación de las fuerzas durante la prueba.
A.8.5,24 Los dos casos encontrados con más frecuencia se discuten a continuación; estos son el cuerpo de prueba de una producción normal (A.8.5,241) y los realizados en el laboratorio (A.8.5,242).
Las posibilidades no se limitan a los dos casos citados; Se pueden mencionar, en particular, se considerará casos intermedios entre A.8.5,241 y A.8.5,242.
A.8.5,241 Los casos discutidos a continuación es el cuerpo de prueba a partir de la producción normal y por lo tanto son idénticos a los elementos reales; las pruebas se centran generalmente en el comportamiento global. El número de ensayos debe ser lo suficientemente grande como para que podamos llevar a cabo una interpretación estadística de los resultados y, en particular, las características resistentes a estrés deducir que corresponde a los percentiles y niveles de confianza, al menos, igual a aquellos que cumplen con la definición de resistencia característica del material en cuestión.
Este caso es prácticamente los elementos más bien pequeño dimensiones tomadas de piezas fabricadas en grandes series.
Estas solicitaciones resistentes se utilizan directamente en las justificaciones vis-à-vis los estados límite de servicio. Para deducir los valores de cálculo de la carga de rotura resistente, generalmente se requieren evaluaciones. Como resultado, el número de ensayos debería ser al menos igual a la de l as pruebas de control del material cuya resistencia determina el diseño. La atención se dibuja a que el estrés resistentes determinación corresponde a menos conocido y más dispersas leyes como las que interesan a la resistencia de los materiales.
Estas evaluaciones deben tener en cuenta los factores habituales ( • s y • b para materiales, • Q para la carga) y dispersiones reconocidos (implicado por el valor de la desviación estándar). Cuando sea necesario, los coeficientes • Q están desglosados de acuerdo con las reglas de directrices Commons.
A.8.5,242 Los siguientes casos examinados es el cuerpo de prueba producida en el laboratorio, las pruebas se pueden aplicar a la totalidad o parte de la conducta. La escala puede reducirse (*) y puede (opcionalmente) variando ciertos parámetros geométricos (**). El número de pruebas puede ser restringido (o único) dada la baja dispersión relacionada con la fabricación de cuerpo de prueba de laboratorio. Se obtiene promediando los resultados (o el valor único) el valor del servicio del personaje estudiado siempre que el cuerpo de prueba tiene la misma resistencia característica. Por contra, la evaluación de una últimos resultados del cálculo de valor en la apreciación y en todo caso deberá ser tenido en cuenta que las leyes de los coeficientes de dispersión de variación no son los mismos cuando se pasa de la construcción real el laboratorio.
* Los cuerpos de prueba son entonces a menudo ejecutados en micro-hormigón. * *
El uso de múltiples valores para ciertos parámetros se j ustifica sobre todo cuando las diferencias en las dimensiones tienen una gran i nfluencia en el comportamiento estudiado.
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reglas de pieza de enmarcado y elementos comunes de estructuras de hormigón armado
Capítulo B.1 Información sobre la elección de los materiales
instrucciones de selección B.1.1 de hormigón según resistencias de obtener y condiciones de fabricación Artículo A.2.1,13 de estas normas establece que "si los precedentes y los estudios anteriores, se puede suponer a priori para hormigones comunes, al escribir proyectos, los valores de la resistencia característica compresión cuya práctica ha demostrado que razonablemente se puede lograr en obras de construcción ". Por lo tanto, los proyectos se han extraído de una resistencia característica especificada que es necesario para llegar a la ejecución y en la etapa de su desarrollo, se proporcionan las composiciones de hormigón para información solamente, a menos hemos llevado a cabo estudios previos de aire integral o que uno tiene o referencias o garantías específicas como es el caso para el hormigón premezclado con características estandarizadas (BCN) sujetos a un auto supervisado. El comentario de la misma a rtículo A.2.1,13 i ndica valores que podrían razonablemente realizarse de acuerdo con ciertas condiciones de producción. Pero con frecuencia, estas condiciones no se cumplen en los sitios que se ejecutan redes troncales elementos y estructuras actuales y que a menudo es difícil para estos sitios tienen información precisa sobre el hormigón que podría implementarse en lugar de la ejecución. La siguiente tabla proporciona una indicación, las dosificaciones kg de cemento por m 3 c oncreto para obtener en la mayoría de los casos se requiere la resistencia característica. La información se basa en concreto con un asentamiento de aproximadamente 10 cm con una prueba estandarizada.
clases de cemento (1)
32,5 y 32,5R
condiciones fa b concreto rication Fc 28 ( M MPa) Pa)
42,5 y 42,5R AS
corriente continua
16
corriente continua
AS
300 350 (2)
20
No se
325
325
300
25
admiten
400 (2)
375 (2)
350 (2)
30 (1) los cementos apuntado son cementos comunes en virtud de la NF P 15-301 (junio de 1994) (2) casos justificados por un estudio apropiado.
En esta tabla CC y como media: corriente continua condiciones actuales concreto de fabricación; condiciones de fabricación de serie en el hormigón supervisado autocontrol. La auto-supervisado esencialmente interviene a través de una mayor rigor que introduce en el proceso de fabricación. También es admisible considerar el uso de hormigón con una resistencia superior a los indicados anteriormente. Tales hormigones también tienen la ventaja de una mayor durabilidad. No obstante los límites indicados en el apartado A.2 deben ser respetados.
B.1.2 aceros Los proyectos se basan barras de refuerzo cuyas características se especifican en la normativa vigente.
Este es el Título I del folleto 4 de CGT, DTU DTU 21 y los individuos que se refieren a ella.
Los marcos deben ser un certificado de aprobación emitido por la Comisión Interministerial Probate y Control de refuerzos para hormigón armado. Sin embargo, el empleo de aceros no registrados sigue siendo posible bajo reserva de derogación motivado.
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Capítulo B.2 Alcance
Muchos libros están hechos total o parcialmente de componentes estructurales que podrían ser apoyadas por las reglas que la experiencia ha demostrado la validez y que evitan cálculos laboriosos cuya precisión también podría frecuencia de ilusorio. Los campos de aplicación de estas reglas se definen en los párrafos que les conciernen. Esto es por lo general de las estructuras que consisten en postes verticales, placas y vigas. La aplicación de estas reglas a los puentes no se considera.
Sin embargo, convencionalmente distinguimos en el texto que sigue a tres categorías de edificios.
B.2.1 "construcciones comunes" En los "construcciones comunes", los gastos de funcionamiento son moderados (*): los valores de estos cargos son entonces como máximo igual al doble de las de las cargas permanentes o 5.000 N / m 2 (**). Además, cargas localizadas aplicar a cualquier elemento de la planta (placa, viga, haz) y en general cargas implícitamente distribuidos asociada debe ser menor que el mayor de los dos valores: 2.000 N y un cuarto de la carga de funcionamiento total que es capaz de ser aplicada a este elemento.
*
Estos valores de servicio (o uso) de los valores nominales principio.
* * Normalmente entran en esta categoría: - edificios de uso residencial y de alojamiento; - edificios de uso de oficinas; - edificio de la escuela; - edificios del hospital; y, con mayor frecuencia:
- los edificios comerciales (tiendas, boutiques, ...) excepto las construcciones de almacenamiento; - los pasillos. Los casos no dentro del marco normal mencionados anteriormente son, por ejemplo, aquellos en los que l os puntos de apoyo a diferentes niveles de la estructura no se superponen.
Estos son, por ejemplo, cargas de baja intensidad de la acción de un gato, gastos de mobiliario, si los u otros equipos li geros (electrodomésticos tuberías) que se mueve.
B.2.2 "edificios industriales" En "edificios industriales", los gastos de explotación son valores relativamente altos (*) de estos cargos son entonces más del doble de las de las cargas permanentes o 5000 N / m 2; que más a menudo incluyen importantes cargas locales, posiblemente móviles, y pueden dar lugar a efectos dinámicos (**).
*
Estos valores de servicio (o uso) de los valores nominales principio.
* Normalmente entran en esta categoría: - los edificios industriales reales (fábricas, talleres ...); - almacenes. En algunos edificios, hay artículos especiales que pueden ser descritos en la parte 1 de la norma NF P 06-001 con cargas distribuidas. Este es el caso por ejemplo suelos soportar cargas de tráfico pesado. En este caso, es el propietario del proyecto o el director del proyecto para definir las cargas con precisión ajustando el valor del factor de amplificación dinámica.
B.2.3 Las construcciones "especiales" En la "construcción especial", partes de la estructura se puede comparar con "elementos de estructuras normales, otros elementos de" construcción industrial", otros caen bajo las reglas generales.
Entre, por ejemplo, buscar un edificio con vehículos ligeros aparcamiento cubierto por un piso a piso.
Características de Exposiciones B.2.4 Además, las características de la exposición de una construcción con respecto a su medio ambiente y la situación de un elemento de construcción con respecto a la envolvente de la misma definir los tres grados de nocividad de las aberturas de la grieta. - Los casos de agrietamiento perjudicial. Cracking se considera perjudicial cuando los productos están expuestos a la intemperie o condensaciones o alternativamente se pueden sumergir en agua dulce y emergieron.
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- casos de craqueo muy perjudicial. Cracking se considera muy perjudicial cuando los componentes utilizados están expuestos a un ambiente agresivo (agua de mar, atmósfera marina tales como pulverización de sal y la niebla, agua muy pura, gas o suelos particularmente corrosivos) o deben proporcionar un sello. - Si poco agrietamiento perjudicial. Cracking se considera algo perjudicial en otros casos.
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Capítulo solicitaciones B.3 Evaluación B.3.1 acciones Los edificios, incluyendo las dimensiones y disposiciones estructurales son tales que, como se indica en la sección B.5, es permisible hacer caso omiso de los efectos de la contracción y los cambios en la temperatura exterior, en los casos puede usual, estar sujeto a la acción (*) se mencionan a continuación, con su designación simbólica: - acción G de las cargas permanentes - evaluado a partir de los volúmenes definidos por los dibujos de trabajo; - Q B acción de los costes de explotación (**) medidas a partir de los valores nominales de los mismos; - la acción del viento W (***) - S n la acción de la nieve. La acción Q B l os gastos de operación es o no es tomada en cuenta en las diferentes bahías, por toda palmo, cuando se trata de cargas distribuidas, siguiendo las indicaciones en B.6.1,2. Las paredes están empezando en el valor de G, a menos que los documentos contractuales de otro modo específicas.
* Las principales normas y reglamentos que definen ciertas acciones se mencionan en A.3. 1.1. * *
Se recuerda que las normas actuales establecen que los elementos de soporte que soporta un grandes plantas de área pueden, si las condiciones de funcionamiento orden real, se
calcularán para una carga de funcionamiento de la unidad más pequeña que sirve como base para los cálculos de los elementos secundarios (losas, vigas). A falta de detalles en los textos reglamentarios o legales, los técnicos Condiciones Especiales del Contrato (CCTP) indica las condiciones en que tal reducción en los gastos de operación se puede considerar.
Las mismas normas establecen que las portadoras que soportan un gran número de niveles se pueden calcular en algunos casos para un coste de funcionamiento inferior a la utilizada en los cálculos de las plantas.
También se recuerda que en los edificios industriales y garajes, es necesario estudiar los efectos de las cargas localizadas en los elementos secundarios. En ausencia de textos normativos o legislativos, estos cargos deben ser definidos por el CCTP
* * *
De acuerdo con el artículo D 1.2,21 en el Apéndice D, el valor nominal del viento se toma como:
- 1,2 veces la "carga normal" NV revisado Reglas 65 vis-à-vis la resistencia estado límite último; - "Carga normal" vis-à-vis los estados límite de servicio, posiblemente considerando. El valor nominal se define en el último párrafo anterior, sin embargo se puede reducir a algunos estados no pueden limitar el servicio a cuestionar la sostenibilidad de los edificios.
Las reglas especiales se proporcionan para la verificación de la resistencia a cortante en vigas de zonas distintas de las de apoyo a la vecina (B, 6.7,1).
B.3.2 Solicitudes Las cargas de diseño se obtienen mediante la aplicación de la Resistencia de los materiales, considerando sucesivamente las diversas combinaciones de acciones y los casos de carga diferentes. Se puede suponer también para aplicar el principio de superposición a las solicitudes evaluados por los distintos métodos de cálculo especificados en estas reglas. Las curvas envolventes de estrés cálculo se pueden deducir.
Por ejemplo, las solicitudes de un piso debido a cargas pesadas pueden ser evaluados por el "bulto" método (B.6.2,21), mientras que las tensiones debidas al vi ento son evaluados por el pórtico de cálculo simplificado definido en el apartado B.8.1 2.
equilibrio estático B.3.3 Pruebas Cumple las siguientes condiciones: B.3.3,1 equilibrio estático pura Este es particularmente el caso de una viga en voladizo sobre la base de su apoyo por dispositivos de reacción unilaterales de modo que existe la posibilidad de inclinar cinemática. Caso de carga a considerar es el cuarto mencionado en B.6.1,21 excepto que en lugar del tramo adyacente en la carga en voladizo muertos 0,9 g en lugar de G.
Es compatible con el tipo de contacto simple, como elastómeros.
Otros casos B.3.3,2 Estos son los casos en que la posibilidad de ruptura de equilibrio estático proviene de la reducción de la resistencia de un material o las bases. Es, por ejemplo, la justificación de la estabilidad de vuelco de un edificio bajo la acción del viento. Por lo general es suficiente para aplicar la combinación de acciones Artículo B.6.1,2 pero cargas de estabilización debe ser evaluado con la máxima precisión. Se retiene, por ejemplo, para la gravedad específica de hormigón que resulta de su densidad media de refuerzo; que posee el peso mínimo de los mamparos y revestimientos, los valores que pueden ser menos que lo permitido por simplificación para el cálculo de los pisos y los mensajes.
Un caso similar implicó la estabilidad transversal de un muro de contención. textos específicos se ocupan de estructuras específicas. Por ejemplo: cubiertas, tanques elevados, chimeneas ...
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conexiones de la sección B.4 entre los diversos elementos de construcciones
Hay que hacer un enlace eficaz entre los diversos elementos de los edificios para garantizar no sólo la correcta transmisión de fuerzas en todos los casos de carga considerados en los cálculos, sino también un general de encadenamiento de cada edificio.
El estudio de la transmisión de fuerzas entre los diversos elementos de la construcción e implementación de un encadenamiento general de cada edificio debe ser una de las principales preocupaciones del ingeniero. Las disposiciones resultantes pueden limitar l a extensión de los trastornos que pueden resultar de tensiones excepcionales no tomadas en cuenta en l os cálculos, tales como terremotos, bombas o explosiones acci dentales.
La eficacia de encadenamiento no sólo depende de la resistencia a la tracción de sus marcos, sino también a anclar estas condiciones. En teniendo edificios de pared, nos referimos a correspondiente DTU: 20. 1 para mampostería y 23,1 para las paredes cerradas. En el caso de edificios de estructura, conexiones para asegurar el encadenamiento en general se proporcionan normalmente en algunos elementos del bastidor, normalmente en las columnas y vigas a la derecha de los mensajes. Para vigas, la secci ón de estos marcos que forman el encadenamiento no debe ser inferior a 0,5 cm 2 p or piso metros de anchura asignada al encadenamiento, a la clase de l os aceros al menos Fe E 400. Estos accesorios particularmente deberán estar ancladas a soportes del borde. Para los puestos de trabajo, nos referimos a las disposiciones constructivas relativas (artículo B.8).
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Capítulo Efectos B.5 de cambios dimensionales y asentamientos diferenciales
B.5.0 general Los efectos de los cambios dimensionales que por lo general se pueden despreciar en las últimas comprobaciones del estado límite son, en principio, ser considerados en los estados límite de servicio. Pero es lícito no tomar en cuenta en los cálculos siempre que se cumplan ciertos arreglos estructurales sujetos a los siguientes párrafos.
De hecho, los cambios dimensionales son generalmente pequeña en comparación con la deformación en el estado límite último.
bloques B.5.1 dimensiones entre juntas En los cálculos para la "construcción actual" y "construcción industrial", no podemos considerar los efectos de las variaciones de contracción y de temperatura para los componentes de construcción entre sellos remotos hasta: - 25 m en zonas secas y la oposición de alta temperatura, - 50 m en las regiones húmedas y templadas. Cuando estos límites se han superado las distancias se tiene en cuenta en los cálculos de los efectos de los cambios de temperatura externa de abstinencia y si no se toman medidas especiales para mitigar estos efectos. sin embargo, se supone que un ligero exceso de los límites anteriores permite tomar en cuenta sólo una fracción de los efectos de las variaciones de contracción y temperatura. si máx e s la distancia máxima permitida entre los sellos y la distancia entre programada se unió al proyecto y si S r + t representa uno de los esfuerzos causados en la construcción propuesta de la contracción y se supone que la temperatura para retener sólo la fracción • se define a continuación, esta polarización:
Si L ≤ lm ax, • = 0 si m ax < 1 .25L l ≤ max, • = 4 (max lo
- 1)
Si> 1,25 litrosm ax, • = 1 Entre los valores límites de 25 y 50 m, puede ser retenido para una ubicación geográfica determinada del edificio, un valor intermedio justificada. Por ejemplo, para Francia, se puede suponer como dimensiones entre juntas, longitud:
- 25 m en los departamentos vecinos del Mediterráneo; - 30 a 35 m en las regiones del este, los Alpes y el macizo central; - 40 m en la región de París; - 50 m en las regiones occidentales.
Tolerancia comprende descuidar los efectos de contracción y temperatura variaciones de elementos de construcción entre cierres separados longitudes máximas especificadas anteriormente, sólo se aplica a los elementos de una trama completa de descanso hormigón armado normalmente sobre sustratos flexibles. Esta tolerancia no cubre el caso de vigas de gran longitud que descansan sobre soportes en albañilería para lo cual debe tomar todas las medidas necesarias para garantizar que los efectos de la contracción y térmicas cambios no producen trastornos en la mampostería o posiblemente esfuerzos anormales en las vigas.
Los sellos proporcionados en los marcos de elevación no se extiende necesariamente a las partes y fundaciones enterradas donde puede ser preferible no proporcionar en particular para evitar bases fuera del centro (a menos que los cortes en total son necesarias debido a las diferentes condiciones de cimentación). Sin embargo los pisos de los sótanos de grandes dimensiones en el plan deben extenderse articulaciones elevación prevista para limitar los efectos de los cambios dimensionales que pueden ser muy sensibles debido a las condiciones ambientales (ventilación, temperatura) .
En el caso frecuente de edifici os que tienen en vista en planta una forma rectangular alargada, la presencia en ambos extremos de bents, para asegurar el arriostramiento longitudinal e hizo prácticamente indeformable por triangulación, reforzado velas rellenos de hormigón en albañilería, es muy desfavorable lo que respecta a los efectos de las variaciones dimensionales; es mucho más preferible, cuando sea posible, para tener tales inclinaciones de refuerzo cerca de la mitad de la longitud de los edificios.
Se encuentra a menudo en las esquinas en los extremos de los pisos de grietas inclinadas sustancialmente a 45 ° con respecto al eje longitudinal de los edificios, incluso cuando la longitud del mismo no llega a las distancias máximas entre los sellos tolerados en esta sección. Para limitar la apertura de tales grietas, es necesario tener en lapso de extremo es paralela a las bisectrices de los refuerzos ángulos o refuerzo en dos direcciones ortogonales, de sección suficiente.
Se afirma que los efectos térmicos son generalmente más sensibles a los pisos debajo de la cubierta, donde normalmente debería estar entre el último piso y la terraza juntas adicionales, llamados sellos de "pitch" para dividir al menos dos distancias entre principales sellos.
También observamos que los efectos térmicos están sujetos muy sensible entre niveles, debido a su destino, las mismas c ondiciones de calentamiento o enfriamiento. Es principalmente en los niveles de transición (entre la base y la superestructura, por ejemplo) que los efectos de las variaciones dimensionales son más sensibles.
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efectos B.5.2 de las variaciones dimensionales en la dirección vertical Las variaciones de temperatura pueden ocurrir en el comportamiento de las estructuras y llena cuando están situados los soportes de elementos de este tipo de estructuras, en parte, en el interior y, por otra parte, fuera de la barrera térmica de la construcción.
Este es el caso de ciertas propiedades que los postes se colocan fachadas exteriores o cuando el aislamiento térmico de los piñones se coloca en el interior del edificio.
fundaciones diferenciales asentamientos también pueden ocurrir de manera similar en el comportamiento de las estructuras y los rellenos. Se supone en el caso de "construcciones comunes" y "construcción industrial" de indiferencia para la estructura y para rellenos, todos estos efectos, sujeto a la caída esperada en las auditorías de estados límite servicio sigue siendo menor que el más pequeño de los siguientes valores:
- 1/300 de la luz (distancia entre los miembros de cojinete interior y exterior); - 1/500 de este alcance lorsqu'interviennent sólo los efectos del hundimiento; - 1 cm en el caso de tabiques rígidos y frágiles bloqueados en el marco; - 2 cm en los otros casos. Estas normas conducen a aproximadamente una altura, sin infraestructura, 40 m en el caso de paredes rígidas y frágiles, y 100 m en otros casos la condición de que los tramos son al menos igual a 6 m. Los fenómenos térmicos previstos en este párrafo tienen consecuencias aún más sensible que estamos en los pisos superiores. Está en los niveles superiores se necesita a falta de disposiciones especiales, examinar las consecuencias de los cambios de elevación de carga aerodinámica sobre la estructura y las particiones bloqueadas por ella, debido a su aplicación de paralelogramo.
El cumplimiento de los límites especificados para cambios dimensionales y asentamientos no puede garantizar la total ausencia de grietas en los silos, pero tiene el efecto de limitar estas grietas en las condiciones normalmente aceptables.
porcentaje B.5.3 mínimo de refuerzo longitudinal en los elementos expuestos Los elementos de hormigón visto en más de una de sus caras a la acción climática (balcones, logias, parapetos, la parte saliente de las bandas, ...) se cortan preferiblemente mediante juntas "afinar" obtenido ya sea colada o por prefabricación parcial o total de estos elementos. Para estructuras dimensionales armadas de aceros con una alta adhesión de la Fe E se aplicaron 400 clase o malla soldada los siguientes requisitos:
Balcones de anchura superior a 1,50 m no se consideran como pertenecientes a esta c ategoría y el diseñador también debe respetar las condiciones por lo menos equivalentes a l as previstas para las obras tridimensionales, considere, caso por caso, las disposiciones encofrado y refuerzo para proporcionar para el comportamiento satisfactorio de estas estructuras.
B.5.3,1 Cuando la longitud de los elementos de refuerzo exterior edificios de hormigón se limita a: - 6 m en las regiones húmedas y templadas, - 4 m en las regiones secas o la oposición de alta temperatura (incluyendo la región y partes del este de clima relativamente continental costera mediterránea), la sección de refuerzo longitudinal es por lo menos igual a:
- 0,002 de la sección sección de dehormigón hormigón cuando cuando el el hormigón tiene una característica característica de resistencia a la la tracción tracción f f t28 a l menos 2,4 MPa (o N / mm 2) y que se tomen precauciones para evitar el secado demasiado rápido durante los primeros días de endurecimiento; - 0,0025 en la misma sección cuando no se cumplen las condiciones anteriores.
B.5.3,2 Cuando las longitudes de los elementos exceden: - 12 m en las regiones húmedas y templadas, - 8 m en áreas secas o la oposición de alta temperatura, o cuando los elementos son integrales por sus extremos con una estructura rígida (balcón o logia entre dos paredes), la sección de refuerzo longitudinal es por lo menos igual a 0.005 de la sección de hormigón.
B.5.3,3 Para longitudes entre 6 m y 12 m, por una parte, y 4 m y 8 m por otra parte, de acuerdo a las áreas, la sección mínima de la armadura longitudinal se obtiene por interpolación lineal entre los valores anteriores.
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Frames cuya sección transversal mínima se fija anterior debe ser dispuesto de tal manera que la separación entre dos barras adyacentes no exceda el menor de los dos valores de 25 cm y 2,5 veces el espesor del hormigón; También comprenden una barra de diámetro mayor o posiblemente un grupo de barras: - cerca del final de los salientes (salientes de grupos, balcones); - a la parte superior de la barandilla. Para evitar grietas se propaguen en la extensión de los sellos transversales cuando tales juntas existe, debe indicarse junta inferior y la cercanía del corte, las tramas cuya sección es del mismo orden de magnitud que la dispuesta en el elemento de corte.
varillas de diámetro demasiado grandes colocados en el extremo de un elemento delgado expuesto a la intemperie se evitan, debido al riesgo de corrosión de acero y desprendimiento. El bastidor de refuerzo para proporcionar en los extremos de elementos salientes no debe tener un diámetro mayor de 10 mm.
Para las paredes de hormigón vertido, nos referimos a la DTU 23.1. Para las paredes y muros de fachada de mampostería, nos referimos a la DTU 20.1.
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Capítulo B.6 suelos y vigas
Reglas Generales B.6.1
Definiciones B.6.1,0 Los suelos que se hace referencia en esta sección están constituidos por un vigas de losas horizontales asociados con un sistema de formación de nervios (vigas principales, vigas secundarias, vigas, ...). Se les acerca cargas pesadas y posiblemente por la acción del clima (nieve, viento).
B.6.1,1 alcance a tener en cuenta en los cálculos y comprobar secciones empotradas El rango para ser considerado en los cálculos se mide entre la aplicación de la resultante de los puntos de apoyo reacciones: - en el caso de cojinetes dispuestos vigas; - en el caso de vigas que descansan sobre las paredes masivas o mampostería. En otros casos, especialmente en el muy frecuente cuando los elementos de suelo a base de soportes de hormigón (vigas, columnas o las bandas), el rango que deben tenerse en cuenta en los cálculos se mide entre el apoyo desnuda. En el último caso, para garantizar la aplicación de estos puntos resultantes puede admitir una distribución de presión triangular, el valor máximo es igual a la tensión admisible en la mampostería. A menudo existe interés para evitar desprendimientos de los bordes de los soportes de albañilería, para adoptar una disposición que no cobra paredes masivas o el borde derecho, pero la eliminación de ellos.
Las secciones de soporte que son incrustación resistencia justificada son aquellos momentos en los soportes interiores desnudos, sujeto a la verificación de los efectos de las reacciones en los apoyos o en los nodos para equilibrar los momentos correspondientes.
A veces, cuando el esquema de cálculo tensiones implica necesariamente los vanos entre los ejes de soporte (por ejemplo de cálculo de pórtico), y el soporte tiene una alta rigidez, los momentos de continuidad (M ') para desnudar el i nterior soportes son sustancialmente más bajos que los (M) obtenido en el eje de este apoyo. a continuación, realiza el cálculo de la duración correspondiente con el lapso entre desnudo perfectamente empotrada asumiendo sobre su soporte; obteniendo de este modo un momento de instalación (M ') al soporte desnudo. La mejor justificación estado límite se lleva a cabo con el mayor de dos valores (M) y (M ''); (M '' ') representa aquí el menor de los dos valores (M) y (M' ').
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B.6.1,2 Las combinaciones de acciones y casos de carga
B.6.1,21 casos pisos miembros sujetos únicamente a las acciones de las cargas permanentes y gastos de operación, con exclusión de cualquier acción climática Las únicas combinaciones a considerar vis-à-vis los estados límite últimos son los siguientes:
combinaciones (1) (2)
abarca loaded
vanos descargan
1,35 1,5 G + Q B
1,35 GG
G + 1,5 Q B
En el caso de una viga simplemente apoyada en dos extendido por un voladizo, los diferentes casos de carga a considerar son:
En general, la combinación (2) no es crítico si uno considera la adaptación permite un desplazamiento de la curva envolvente de veces siempre que una parte de los aceros de la sección inferior que se extiende a la apoyo. Por contra, en el caso de un largo lapso por un voladizo, la combinación (2) debe ser tomada en cuenta (4 e c aso).
El cuarto caso de carga es decisivo para el cálculo de la longitud de los refuerzos casquillos en el lado del tramo. Debe ser tomado en consideración para la justificación de equilibrio estático, pero con 0,9 G en el lapso entre los soportes (art. B.3.3,1). El quinto caso de carga está opcionalmente determinar para comprobar el momento positivo en el tramo medio.
B.6.1,22 caso de elementos de suelo puede estar sujeto a la acción de las cargas permanentes, materiales de carga y el viento operativo Las siguientes combinaciones son, en principio, a considerar:
combinaciones (1) (2)
abarca loaded
vanos descargan
1,35 1,5 G + Q B
(3) (4)
G + 1,5 Q B
(5) (6)
1,35 1,5 G + Q B + W
1,35 GG
1,35 G + WG + W
G + 1,5 Q B + W 1,35 G + 1,5 W + 1,3 • o Q B
G 1,35 + 1,5 + 1,5 W WG
G + 1,5 W + 1,3 • o Q B
A continuación, los valores respectivos de acciones Q B y W y de acuerdo a su signo, algunas combinaciones de acciones son, obviamente, no recordar. Las combinaciones de (1) y (2) se puede considerar que se incluirán en (3) y (4) con W = 0. combinaciones (2) y (4) se refieren a la misma observación como (2) en el párrafo anterior. Ambas combinaciones (3) y (4), en el caso de las bahías descargadas están incluidos en (5) y (6).
En las diferentes bahías de un portal bajo la acción de los gastos de explotación y el viento, los gastos operativos pueden o no pueden ser aplicadas por intervalo de conjunto (B.3.1) en las condiciones más adversas, pero el vi ento debe tenerse en cuenta de una manera u otra en todos los tramos. En la mayoría de los casos, que normalmente tiene que recordar para comprobar los momentos de flexión en ambos soportes ese lapso, la peor de las dos combinaciones:
1,35 1,5 G + Q B + W 1,35 G + 1,5 W + 1,3 • o Q B La combinación de G + 1,5 W es posiblemente para ser considerado en el control de los momentos positivos sobre soportes.
pisos B.6.1,23 de casos susceptibles a la acción de la nieve Las combinaciones a tener en cuenta son las del artículo B.6.1,22en sustitución de W S n.
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Cuando la acción básica es la nieve durante más de 500 m sobre el nivel del mar, en el caso de que no sea archivos y aparcamientos local, el valor de •
o
a umentar en un 10%.
En cubiertas planas, se acostumbra a tener en cuenta ni la carga de funcionamiento Q B S es la carga de nieve n p ero no ambos a la vez, excepto en casos especiales, tales como la planta de aparcamiento donde es apropiado hacer referencia a textos específicos en estos libros.
B.6.1,3 Evaluación de las solicitudes Las tensiones se derivan de combinaciones de acciones como se indica en la sección B.3.2.
B.6.2 caso de cargas perpendicular a la fibra media Cargas que actúan perpendicularmente a la fibra media de la viga estudiado por lo general consisten en cargas permanentes y gastos de operación. También pueden provenir de la acción climática.
Evaluación B.6.2,1 de cargas transmitidas a los diversos elementos Las cargas que actúan sobre un miembro de soporte son en primer lugar, los que actúan directamente sobre él y, por otro lado, aquellos que se transmiten por los elementos que la soportan, teniendo en cuenta su posible continuidad. En cualquier caso, para la evaluación de las cargas transmitidas por las losas a las vigas (principal o secundaria), podemos despreciar el efecto de continuidad de la losa.
Para transmitir las cargas a partir de elementos distintos de la losa, es necesario distinguir el caso de suelos de carga de funcionamiento moderadas y los suelos de carga relativamente altas de funcionamiento definidos en los artículos B.2.1 y B.2.2.
suelos de carga de funcionamiento moderada B.6.2,11 de casos En la transmisión de cargas a las vigas vigas, podemos admitir la discontinuidad de diferentes elementos, pero con exclusión de: - los tramos de extremo de las viguetas y vigas donde, en el primer soporte intermedio, se le da la solidaridad, o teniendo en cuenta los momentos de continuidad adoptadas bien una tasa estándar mediante el aumento de las reacciones que corresponden a tramos independientes de 15% s es viga dos-palmo y 10% en el caso de la viga con más de dos bahías;
- prolongado el lado extiende por una consola en la que se tiene en cuenta el efecto de la consola.
caso B.6.2,12 de suelos de carga relativamente alta de operación En las cargas de transmisión de vigas secundarias a las vigas principales, uno debe tener en cuenta la continuidad de vigas secundarias teniendo en cuenta que los costes variables se aplican a la mano se extiende por ambos lados de la viga principal, pero sin más la cargas estudio de bahías alterna. Los momentos de continuidad son evaluados luego por el método definido en B.6.2,22.
B.6.2,2 métodos de cálculo simplificado pisos
B.6.2,20 En el caso de plantas con vigas (primarias y secundarias) coronadas por una losa general al que están unidos, es legítimo a usar para el cálculo de vigas, los métodos de cálculo simplificado enumerados a continuación cuyo dominio aplicación se define principalmente en función de la relación de la carga de funcionamiento a cargas permanentes y opcionalmente limitado por las condiciones adicionales. Estos métodos se aplican tanto al estado límite último auditorías como las que, posiblemente, a los estados límite de servicio.
Estos métodos simplificados reflejan los esfuerzos de redistribución elegibles. No se aplican al cálculo de vigas no pertenecen a un suelo tal como, por ejemplo, vigas bajo pistas de aterrizaje de la grúa en las que es habitual aplicar los métodos para el cálculo de la continuidad teórica o cálculo esqueleto, al menos bajo la acción de cargas en movimiento.
La aplicación de métodos computacionales en continuidad teórica a l as vigas que pertenecen a una l osa de suelo con el general a menudo conduce a resultados de una precisión ilusoria, debido a las incertidumbres que prevalecen en la ley de variación de los momentos de inercia de las secciones transversales considerar y solidaridad con los efectos mensajes.
B.6.2,21 método de cálculo aplicable a las plantas a carga moderada operativo llamado "método estándar"
B.6.2,210 Alcance Además de la condición definida en B.2.1 bajo las " construcciones comunes" (en funcionamiento de carga en el
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igual al doble de la carga muerta o 5.000 N / m 2) el método sólo se aplica a los miembros doblados (vigas o losas calculan de flexión en una dirección) satisface las siguientes condiciones: - momentos de inercia de las secciones transversales son los mismos en las diferentes bahías en continuidad; - radios sucesivos están en una relación entre 0,8 y 1,25; - más, el agrietamiento no afecta a la celebración de hormigón armado o de sus revestimientos. En los casos en que una de estas tres condiciones adicionales que no se cumple, podemos aplicar el método de cálculo de los suelos de carga relativamente altas de explotación definidos B.6.2,22 pero es elegible para mitigar momentos en los soportes debe únicamente mediante la aplicación de cargas muertas a los valores encontrados por un factor de entre 1 y 2/3; los valores de los momentos en el lapso se incrementan en consecuencia.
B.6.2,211 Principio del método El método consiste en medir los valores máximos de momentos abarcar y momentos sobre soportes en fracciones fijas cantidad estándar, el valor máximo del momento de flexión M o e n el "lapso de comparación", es decir, en el mismo lapso de luz libre independiente que considera SPAN y sujeto a los mismos cargos. Los valores normalizados adoptados deben haber recibido la sanción de la experiencia.
Por lo tanto los nombres "Método estándar" o "reglas estándar" para referirse a este método y las reglas que resultan. Uno puede referirse a Apéndice E. indicaciones 1.
método de cálculo B.6.2,22 aplicable a suelos de carga relativamente alta de operación
B.6.2,220 Alcance El método se aplica principalmente a los pisos "edificios industriales", como se define en B.2.2 (carga de trabajo superior doble de la carga muerta o 5.000 N / m 2). También se puede aplicar a los pisos a los gastos de funcionamiento moderada, especialmente cuando una de las condiciones adicionales no se cumple el ámbito de aplicación. Entonces es abierta para llevar los valores momento de soporte debido a las reducciones de carga permanentes especificados en el artículo B.6.2,210.
B.6.2,221 Principio del método El método es un método simplificado de continuidad debido a Albert Caquot. Ella lleva a los ajustes teóricos de continuidad método para: - la variación del momento de inercia de las secciones transversales a lo largo de la línea media de la viga debido a la variación de la anchura efectiva de la losa superior tiene el efecto de reducir en alguna medida los momentos en los apoyos y correlativamente de aumentar el intervalo de tiempo en relación con la continuidad teórica; - amortización de efectos de las cargas vanos sucesivos, amortización, que es más grande que la continuidad teórico esperado, lo que limita el número de tramos que reciben los gastos operativos. El método de A. Caquot establecido inicialmente para haces no de apoyo de los postes se extendió al cálculo de la solidaridad vigas polos. Se puede aplicar al considerar si esta solidaridad.
Se puede hacer referencia a las reglas definidas en el anexo E.2.
B.6.2,3 Curvas sobres
B.6.2,30 Se obtienen las cargas curva envolvente de computación, en el caso general, teniendo en cuenta las diferentes condiciones de carga para varias combinaciones de acciones. En el caso de elementos de suelo sólo se sesgada por las cargas permanentes (G) y los gastos de explotación (Q B), c ombinaciones a considerar son las combinaciones de (1) definido B.6.1,21 dadas las indicaciones dadas en relación B.3.1 a la consideración de (G) y (Q B).
Cabe recordar que, en el caso de grandes luces por un voladizo, también hay que considerar la combinación (2).
B.6.2,31 suelos de carga de funcionamiento moderada calculados por "método estándar" El resultado curvas envolventes de la elección hecha momentos en los soportes y abarcan. En ciertas condiciones restrictivas de aplicación de las condiciones de "Método estándar" que se encuentran frecuentemente en otra parte, se puede prescindir de la pista anterior mediante la aplicación de las reglas estándar establecidos en el anexo E.1 para ajustar las longitudes de los marcos superior e inferiores placas de segunda cama
Su puesto parcela se puede hacer; simplemente asignar a cada caso de carga (carga muerta solo o carga muerta y la carga operativa) de pie sobre soportes correspondientes a la misma - en los casos de lado se extiende por si o no sujeto a la carga de funcionamiento - por un coseguro aplica a los tiempos de éxito.
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suelos de carga relativamente alta de funcionamiento B.6.2,32 Las curvas envolventes resultantes de las condiciones de aplicación del método definido en el artículo B.6.2,221. Aparte del caso de las bahías extendidos por un voladizo, basta con considerar la acción 1,35 G en todas las bahías y la acción Q 1.5 B o 0 (operación de carga cero) en las diversas bahías, limitados a los casos de carga prevista en la aplicación del método.
B.6.3 Condición anchura límite grieta En ausencia de requisitos especiales de la CCTP, admitimos que no realice las grietas abiertas límite de comprobación de estado en el caso de agrietamiento poco perjudicial. Las obras, algunas de las cuales pueden estar en contacto con el agua, son auditados de acuerdo con los requisitos de A.4.5,33 o A.4.5,34 artículos y A.8.3 a menos que ambas estructuras bajo normas específicas. Este es el caso, por ejemplo, recipientes y cubas (Edición No. 74 CCTG) de las carcasas en las partes sumergidas del edificio (DTU 14.1).
B.6.4 condición no frágiles En cualquier haz que tiene una zona de tensión, se somete a flexión simple o compuesta, el tirón de refuerzo longitudinal debe tener una sección al menos igual a 0,001 de la sección transversal de la viga. Podemos prescindir de la verificación de la no-frágil proporcionada en las secciones de vigas continuas de apoyo, siempre que la sección de la armadura de tracción previsto en el tramo y respetando la condición de no fragilidad, el equilibrio considerado en la actualidad en la viga simplemente apoyada o que la sección de refuerzo a la tracción en palmo, aumentado en la mitad de la suma de las secciones de los refuerzos sobre soportes, es al menos igual a 0,002 de la sección transversal de la viga. Entre estas excepciones no se reconoce en el equilibrio del voladizo apoyo.
El porcentaje mínimo de 0,001 corresponde sustancialmente a la c lase Fe sección de acero E 400 equilibrar bajo una tensión igual a la tensión de fluencia, el momento de la formación de grietas de la sección transversal - tiempo correspondiente a un diagrama de Navier en un material homogéneo , la tensión de tracción máxima es igual a la resistencia a la tracción característico.
El 20% adicional de aceros calcula flexión exención de la aplicación de la condición de no-frágil. Consulte la Sección A.4.2,2 (texto y comentario).
límite de deformación B.6.5 Estado
B.6.5,1 general Las deformaciones de los diferentes elementos de suelo deben permanecer suficientemente baja para no deteriorar la apariencia y el uso de la construcción, no causar trastornos en los elementos de soporte (*) y para el recubrimiento, tabiques o otros trabajos apoyados, en su caso, no se dañen una manera inadmisible debido a la deformación excesiva de sus soportes (**). Las cepas no deben conducir sus efectos redistribución iniciativa que pueda cuestionar algunos de los supuestos de diseño.
Si es necesario para protegerse contra los riesgos de lo anterior, se debe justificar el estado límite de deformación mediante un cálculo de flecha, que puede llevarse a cabo siguiendo los principios esbozados en B.6.5,2. *
* *
Tal posibilidad se produce, por ejemplo, en el caso de frente de la planta de reposo flexibles en mampostería de soporte, como resultado del apoyo en rotación.
Entre los incidentes que llevaron a los edificios de hormigón armado, muchos debido a la deformación excesiva de los elementos doblados. Estos incidentes por lo general no implican el
buen comportamiento de las propias estructuras de hormigón armado; que afectan, por lo general, el suelo y el techo y por encima de las paredes; reparaciones que requieren un coste significativo. Las demandas hechas por algunos contratistas en relación con las vigas caídas o espesor de suelo, el aumento de la tensión bajo cargas de servicio, lo que reduce el tiempo de construcción son todos factores que pueden agravar importancia de estos incidentes.
Sin embargo, se puede suponer que no es esencial para llevar a cabo este cálculo para vigas cuyos / h relación de w de la altura de la sección a la gama libre es al menos igual a ot 10M M, M t s iendo el momento de flexión máximo en el tramo medio, 4 b, o s iendo la anchura de la nervadura,
siempre que la sección A de la armadura de tracción es tal que tenemos
D E ≤ o bAf 2
de la altura útil de la viga y f e e l límite elástico de acero expresada en MPa (o N / mm 2). L a tolerancia mencionada anteriormente sólo se aplica a las vigas asociadas con una losa, para el que la relación h relación / lastre al menos igual a 1/16 independientemente del valor relativo de M t.
El alcance de esta tolerancia se limita a las construcciones actuales cuyos pisos tabiques de apoyo Opcionalmente, pero sujetas, en el último caso, que el alcance de los elementos doblados se limita a 8 m.
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B.6.5,2 Evaluación flechas En los casos en los que es necesaria para la justificación de la deformación, un cálculo de las flechas de la aplicación de los principios del artículo A.4.6,1 y los métodos habituales de Resistencia de Materiales. Para dar cuenta de la existencia de grietas en las zonas de tensión, está sustituido en los cálculos, el momento de inercia I o d e la sección total de hizo homogénea, un momento de inercia I ficticios F e valuado empíricamente. Se debe diferenciar los efectos de esas cargas muertas y cargas variables, y en particular con respecto a la realización de revestimientos y paredes, reflejar el orden en el que los diversos cargos involucrados los efectos de los que queremos evaluar.
Las fórmulas pueden ser utilizados los datos a continuación; valores de los coeficientes que intervienen se "ajustan" según los resultados de las mediciones de deformación durante las pruebas, por lo general de carga instantánea. Podemos reconocer que me F s e define por la relación: en la que los coeficientes ••• y μ son iguales a: para deformaciones instantáneas; para deformaciones a largo plazo, si el valor de μ resultante de esta expresión es positiva y cero en caso contrario.
yo f = 1 .1
1 Io• • • 0, f 05
• • = • i =
•
28 t o
3 2 ( bb
0, 02f
• • = • v =
• 1,
• • = 1 -
••
4
)•
28 t o
3 2 ( bb
= 52 • yo
)•
f 7528 tf • ts 28
En estas expresiones: - I o
denota el momento de inercia de la sección total realizada homogénea calculado con n = 15;
- f t 28
la resistencia característica de la resistencia del hormigón en MPa (o N / mm 2);
- •
s
la tensión de tracción real de la trama correspondiente a la carga caso considerado;
- •
• •
el "porcentaje" o relación entre el área A de la sección de la armadura tensa al área de la sección útil de la costilla ••• = d
Bao
- b o
la anchura b de la nervadura y la de la tabla de compresión. Las curvaturas 1 / r
yo
y 1 / r v s on evaluados por teniendo en c uenta la inercia I veces respectivamente fi y yo fv
correspondiente a • yo y • v y la correspondiente deformación longitudinal módulos E yo y e v = 31 E i ( A rtículos A.2.1,21 y A .2.1,22).
r1 y=v Como me he EM
i = r1
EMI fv v
M es el momento de flexión que desvía la sección considerada en el estado límite de combinación propuesta servicio. En ausencia de una justificación basada en la evaluación de las deformaciones de los valores de curvaturas, se puede suponer que las flechas f yo y f v s on iguales a:
Ml F i =
2 IEfi i 10
Ml y f v =
v 2 IE 10 fv
estas expresiones aproximadas son aplicables al caso de vigas simplemente apoyadas o continuas y tiras de losas continuas o no, el punto en la dirección de la pequeña alcance. En cualquier caso, se refiere a la gama de medida entre la carga aerodinámica desnudo del tramo considerado y M el momento máximo de flexión se produce en el lapso por el caso de la carga prevista. Este tiempo no debe ser inferior a los valores dados por la aplicación del método estándar (Apéndice E. 1).
Para consolas, en su defecto justific aciones más precisas, se puede también asumir que la fi flechas en el extremo del soporte que corresponde a las deformaciones instantáneas y largo plazo, tienen valores respectivos:
Ml F i =
4 2 fiIEi
Ml y f v =
2 IEfv4 v
Hay que añadir a estos valores el desplazamiento resultante de la rotación de la sección de montaje, si esta rotación no puede ser considerada despreciable. Para valores pequeños de • s es decir, a bajas cargas, el coeficiente • es cero; el momento de inercia I F
por lo tanto es igual al momento de inercia I o la sección total de homogénea, que se justifica por el hecho de que bajo cargas bajas, el haz no está agrietada, siempre que estas cargas son los primeros en responder.
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Esto pone de relieve el hecho de que es necesario tener en cuenta para determinar el orden de la deformación en el que los diversos cargos implicados, que se quiere evaluar los efectos.
En particular, la determinación de la proporción de la desviación total, que es probable que afecte el buen comportamiento de las particiones debe llevarse a cabo como sigue: Teniendo en cuenta, en la evaluación de •• el valor de • s c orrespondiente al caso de la carga prevista, se calcula:
- flechas F F gi y f gv debido a todas las cargas permanentes; - flecha flecha F F ji d ebido a las cargas permanentes aplicados en el momento de aplicación de las particiones; - la flecha debido debido aa todos todos llos os gastos gastos operativos permanentes permanentes yy apoyado apoyado por por el el elemento. La participación de la la flecha flecha total total de •• F F t q ue debe ser comparado con los límites permisibles establecidos a: • F t = F gv - F ji + F pi - F gi En el caso de retraso en la colocación de tabiques o revestimientos frágiles, es permisible hacer caso omiso en la fórmula anterior de la fluencia flecha anterior en este establecimiento.
Se llama la atención a la aleatoriedad de los haces de proceso que forman que está estrechamente relacionada con la formación y el desarrollo de grietas, no sólo en el elemento, pero en elementos vecinos que no se han tenido en cuenta en la estimación de la resistencia, pero que pueden contribuir a reforzar la rigidez del conjunto.
En consecuencia, sería inútil tratar de obtener una identidad entre la pluma • F t c alculado y la flecha • F t a veriguado. La metodología de auditoría descrito anteriormente, por tanto, constituye un conjunto de operaciones destinadas a garantizar que, dependiendo de los parámetros esenciales de la deformación, la estructura tiene una ri gidez aceptable para las funciones que debe llenar. Para reducir las grandes distorsiones, se debe aplicar un concreto de buena calidad, con una fuerza especial de alta resistencia, y aplicarlos lo más tarde posible, los gastos de particiones y revestimientos.
B.6.5,3 Límites flechas Los límites que puedan resultar de las condiciones operativas específicas de los trabajos deben ser fijados por la CCTP. Los relacionados con los buenos revestimientos de alto rendimiento y las paredes depende de la mayor o menor fragilidad de estos elementos y, con respecto a las paredes, en particular, la presencia de aberturas o rigidizadores.
Este puede ser el caso en ciertas instalaciones industriales, l as condiciones impuestas por el buen funcionamiento de máquinas o de aparatos.
A falta de datos más precisos, se puede suponer que la flecha de la cuota que pueda resultar peligroso para el buen comportamiento de los tabiques y suelos y el techo no debe exceder:
- para los miembros de soporte descansan sobre dos soportes, los valores: - l / 500 si el alcance no es mayor que 5 m; - 0,5 cm + L / 1000 si el rango es mayor que 5 m. - y la consola miembros de soporte, el valor: - l / 250 si el alcance de la consola es como máximo igual a 2 m. Parece difícil, sin embargo, en el caso de las particiones no superpuestas y en las grandes luces a reducir el riesgo de formación de grietas en paredes de mampostería tradicional implementado sin precauciones especiales. Estas precauciones pueden incluir, por ejemplo, para conectar los pisos apilados para proporcionar refuerzos embebidos o soles compresibles, siendo este último requerida de todos modos para evitar la compresión de algunas particiones de l uz (DTU y DTU 25- 20 31). El recubrimiento puede ser un elemento favorable, siempre y las particiones se basan y bastante resistente como para justificar los resultados en algunos edificios de la escuela.
B.6.6 Armatures longitudinales
accesorios de compresión longitudinal B.6.6,1 Se recuerda que, de conformidad con el artículo A.4.1,2, marcos solamente longitudinales que se mantienen en compresión los 15 diámetros de como máximo por armadura transversal pueden estar incluidos en los cálculos de resistencia. La proporción de tiempo en una compresión de la flexión equilibrada estos marcos debe ser en todo caso inferior al 40% de la actuación último momento.
En caso de flexión combinada, estos momentos trajeron el centro de gravedad de los aceros colados.
guarniciones de la piel B.6.6,2 En la interpretación y / o dispuesto en el artículo A.8.3 se asume en el caso actual las siguientes reglas: No hay necesidad de proporcionar justificaciones para aceros que constituyen refuerzo de la superficie en las vigas para los casos
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poco craqueo perjudicial. Skin marcos de revestimiento expuesta a la intemperie y / o condensación en caso de grietas perjudiciales son al menos 1 cm 2 p or metro de pared.
Este artículo es particularmente aplicable a las vigas cuyo rango no exceda una longitud de aproximadamente 25 m y la anchura del núcleo no es menos de 15 cm.
refuerzo B.6.7 Transverse
general B.6.7,1 El refuerzo transversal, unido a la necesidad de refuerzo de losas posiblemente asociados con el alma, en caso de su llenado rastreado las siguientes funciones: -
armar el núcleo y la costura eficazmente comprimido y miembros de tensión bajo el efecto de tensiones tangenciales, mediante la aplicación de los requisitos del artículo A.5.1,23;
- armar el núcleo a fin de garantizar la transmisión de cargas localizadas (arte A.5.1,33.); - brazo transversalmente comprimido y los miembros de tensión lo más cerca posible de su contorno con el fin de resistir los esfuerzos de deslizamiento longitudinal explican en A.5.3,2. Las disposiciones de refuerzo resultantes de estas condiciones por lo general conducen a proporcionar pasadores de conexión entre los diferentes soportes de colas cuando no marco dispuesto o marcos sistemas superpuestos. Se recuerda que el hecho de aplicar cargas variables en sólo una parte de un lapso generalmente llevado a cabo en secciones distintas de las del soporte, a mayores fuerzas de cizallamiento que los obtenidos mediante el cobro de todo el tramo. Cuando las cargas se distribuyen de manera uniforme y se pueden considerar como tal, se puede, por simplicidad, c onsiderar el cambio en el esfuerzo cortante que sostiene en la mitad del tramo densidad refuerzo transversal por unidad de longitud igual a un cuarto de esa calculado en l a vecindad de los soportes en el mismo lapso. Cuando las vigas de soporte altas cargas concentradas, la distribución de refuerzo transversal refleja el cambio real en cizallamiento a lo largo de la línea media.
El refuerzo también debe estar diseñado de modo que cualquier parte de la sección transversal necesaria para el funcionamiento de la viga está rodeado adecuadamente por los bastidores y efectivamente vinculada con el resto de la sección. No obstante lo dispuesto en el artículo A.5.1 y a los de esta sección, se puede suponer que no proporcionan refuerzos emocionales en la parte central de la planta vigas secundarias y las costillas que se cruzan piso costillas y cuando el uso de los locales en cuestión pueden conducir a fuerzas dinámicas importantes especialmente a los choques de la aplicación habitual de cargas variables, siempre que se cumplan las siguientes condiciones.
Para vigas secundarias La excepción no puede aceptarse en trabajos para los cuales el CCTP requiere la aplicación de las reglas de cálculo sísmicos.
El área afectada por la excepción es la mayor de l / 2 y L - 4h si l es la distancia entre desnudo y h la altura de la viga y en cada punto de esta zona de la restricción de cálculo tangente no exceda de 0, 03 f c 28, El hecho de tener en cuenta que un haz es secundario o no tiene que ser determinado para cada edificio de acuerdo con el diseño de su estructura, las cargas pospuestos y el diagrama de estabilidad. Por ejemplo : - viguetas comunes de un suelo de soporte sólo unos pocos metros cuadrados de losa (corriente del haz de un estacionamiento de la trama) por lo general pueden ser considerados secundarios; -
las vigas de soporte otra viga o columna y las vigas que participan en una estabilidad de pórtico o que constituyen una principal de tracción de una bóveda o de arco no se pueden
generalmente considerados como secundaria.
Para el piso de crucería nervios transversales El área cubierta por la excepción es alcance completo y en cualquier punto en el área de estrés cálculo tangente no excederá de 0,03 f c 28.
B.6.7,2 La vinculación de las bridas de una viga con su alma Aplicamos los requisitos del artículo A.5.3,2. Sin embargo, en relación con el acorde de compresión cuando la viga en cuestión pertenece a un piso de carga operativo moderado, se puede suponer que no compruebe los aceros limitación de coser si la tensión tangencial máxima definitiva correspondiente es de no más de 0.025 F c 28 ( 0 ,05 f c 28 cuando no hay recuperación vertical). También es aceptable para distribuir uniformemente las fuerzas de deslizamiento a lo largo del haz cuando la tensión máxima correspondiente permanece por debajo de 0,05 f c 28 ( 0 ,10 f c28
cuando no hay recuperación vertical).
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Las reglas especiales para ciertos componentes B.6.8
paredes dobladas B.6.8,1 en su plan Se consideran paredes dobladas en su plano de elementos de carga de flexión simple, de las cuales la altura de la sección es mayor que la mitad de la gama; estos son, por ejemplo paredes, tabiques o elementos laminares que forman vigas. Estos están cubiertos por normas específicas.
Se puede, en particular, utilizar las reglas definidas en el Anexo E5.
Consolas cortos B.6.8,2 Se consideran "soportes" consolas cortas, la altura efectiva de la sección rebajada es al menos igual a la mayor de las dos dimensiones siguientes: - distancia del punto de aplicación de la resultante de la carga nude la sección de montaje; - longitud sobre la que se distribuye la carga aplicada. Independientemente de la forma clásica de consolas, como los que a menudo se encuentra como viga soporta las juntas derechas o en grúas canalizaciones, también entran en esta categoría de cojinete de paredes de edificios que operan en voladizo. Estos están cubiertos por normas específicas.
Se puede, en particular, utilizar las reglas definidas en el anexo E.6.
B.6.8,3 vigas paredes de soporte Las vigas de soporte muros de hormigón o de mampostería de buena calidad (*) o la parte inferior de las paredes de hormigón no soportados por vigas pueden calcularse suponiendo que forma bóvedas de descarga pueden diferir parte o la totalidad de cargas directamente sobre los soportes (**).
* Una de mampostería es buena si cumple con las siguientes condiciones: -
materiales constituyentes, ensamblados y elementos de mortero son de resistencia suficiente con respecto a los esfuerzos equilibrados;
-
todas las juntas, independientemente de su dirección, están completamente en contacto estrecho con los elementos ensamblados de mortero lleno, excluyendo la posibilidad de formación
de arco de descarga en la perforación horizontal en la albañilería;
- si assisée, sus juntas verticales se cortan de un sentado el uno al otro; - si se trata de juntas de incertidumbre, estas articulaciones están dispuestas no para formar una "saber" de alguna medida;
-
Si los elementos ensamblados no tienen individualmente el grosor total de la albañilería, un número adecuado de elementos que forman las cabeceras de todo el espesor se proporciona a
la unidad de área; -
* *
-
la resistencia a la compresión compresión de de mampostería, mampostería, que se define define por por la norma para la es es de de al al menos menos 10 MPa MPa oo N N // mm mm 2 ( 1 00 bar).
Las bóvedas líneas medias, elaborado tras un funicular cargas aplicadas, y los espesores de estas bóvedas de descarga deben ser tales que:
una parte, tensiones normales en la mampostería son cortes exclusivamente cuyo máximo valores de diseño (teniendo en cuenta las acciones de los factores de amplificación) no excedan
de los límites permisibles (basado en minorateurs coeficientes de las resistencias de los materiales) o en principio, a menos que una justificación especial. 2 MPa o N / mm
2 (
2 0 bar) para la
mampostería y f c 28 / 2 (f c 28 / 3 en el caso de agrietamiento muy perjudicial) para no reforzada reunión concreto los requisitos de l a sección A.2. 1.1. Si n embargo, podemos admitir que exceda los límites de disposiciones especiales y justificaciones (marcos, reducir el tamaño ...) y siempre que la extensión de la zona de la respectiva cámara acorazada es limitado;
- Por otro lado, empujando los arcos puede ser ocupado por otros elementos o transmitida a través de las vigas de la fricción sobre el cemento de albañilería o por medio de dispositivos especiales. Tales dispositivos pueden en particular ser necesarios en la zona de los soportes de borde y los soportes abarca aislado. El coeficiente de fricción de la mampostería en concreto en general puede ser tomado como igual a 0,50.
Cuando se cumplen las condiciones especificadas por lo que, se puede considerar que l os haces se destacaron por el gran peso de la mampostería por debajo de la superficie inferior de las bóvedas y las cargas aplicadas en esta región y por los empujes de las bóvedas.
Puede ser que las bóvedas de los beneficios más allá del apoyo; A continuación, se traduce en las vigas de las fuerzas de cizallamiento importantes a tener en cuenta.
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B.6.8,4 Los suelos de viguetas prefabricadas Tales suelos están constituidos, además de viguetas prefabricadas: - o una plancha colada en su lugar en arcilla o interjoists de hormigón que llevan en las vigas; - o un molde de una placa en lugar de un formulario que se puede perder (interjoists luz, ...) o no permanecer en el trabajo; - o un molde de losa en su lugar en una placa de suelo de hormigón armado (cf. para losas de piso sección B.7.6); - o bien un losas prefabricadas de espesor total, liaisonné con haces emitidos por los chaveteros en su lugar. Hay otros tipos de suelo en viguetas prefabricadas. Los que no encajan en el campo de los sis temas tradicionales están siendo cualquiera de los documentos específicos, ya sean evaluaciones técnicas.
Reglas Generales B.6.8,41
B.6.8,411 La conexión entre elementos prefabricados y en hormigón colado in situ debe garantizar la monolítico todo para las fuerzas a transmitir, lo que implica que cualquier recuperación superficie es atravesada por la costura de acero, de conformidad con la Sección A.5.3.
Se recuerda que hay que evitar superficies lisas de reanudación.
B.6.8,412 Las vigas prefabricadas deben justificarse en la fase de construcción dado su apuntalamiento. Si se proyecta fue intermedia, comúnmente admitir que no tomar estas fases de construcción en la justificación de la estructura acabada. Para la justificación de las vigas prefabricadas en la fase de construcción, se considera el efecto del peso de los trabajadores, materiales (arriba o antes de la nivelación) y el equipo de servicio.
En los casos más comunes, se puede tomar más materiales de peso y formas, carga localizada en el centro de cada rango fue de entre la intensidad de los cuales es el mayor de los dos valores 1 000 N y 500 N por metro rango fue de entre.
B.6.8,413 La cizalla en las justificaciones de haz se realizan de acuerdo con los requisitos de los artículos A.5.1 y B.6.7 refleja sólo las dimensiones de la sección de cercha.
Esto excluye la consideración de lado hormigón espesor exceso que pudiera resultar de disposiciones de enchavetado.
B.6.8,414 Aparte de los casos en que el cálculo de las fuerzas internas que resultan de la secuencia de las fases de construcción, momentos para considerar sobre soportes son los que figuran en el artículo B.6.2,2. Las vigas instaladas sin intermedio se para ser estudiado, teniendo en cuenta la secuencia de las fases de la construcción. En cualquier caso, incluso si las plantas se calculan como si ellos se basaron en apoyos simples, es decir, para
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un momento máximo en lapso igual a M o a ccesorios superiores estarán dispuestos sobre soportes para equilibrar un tiempo igual a -0,15 M o.
B.6.8,415 Las placas inferiores deben ser suficientes para equilibrar el apoyo desnuda una tensión de tracción que, a menos justificación especial se toma igual a la fuerza de corte, y ser anclado a este esfuerzo (A.5.1,312). La realización de vínculos correctos y eficientes constituye la mayor dificultad en el uso de elementos prefabricados. Sin embargo, es esencial que existan dichos enlaces si queremos que las técnicas de prefabricación posible producir marcos monolito al igual que los marcos tradicionales de hormigón armado. Los datos sujetos a las normas, por tanto, tiene que exigir a los fabricantes de estudiar detenidamente estas conexiones.
B.6.8,416 Los soportes, la transmisión de fuerzas de compresión entre las nervaduras opuestas deben garantizarse ya sea que las vigas pueden estar alineados o que los lazos de la pared son suficientes a este respecto. Para interjoists hormigón o de arcilla, no se requiere la verificación para el centro no se distancia superior a 60 cm y el ancho de encadenamiento habituales.
Sin interjoists, no se necesita la verificación de si la distancia entre las vigas opuestas no es mayor que la anchura de la colada de hormigón entre los extremos de los mismos.
B.6.8,417 Aparte del caso de la losa de interjoists de arcilla o de hormigón, se aplica a los requisitos relativos a la losa losas sobre soportes continuos (B.7). Hay que prestar especial atención a la transmisión de deslizamiento entre las losas prefabricadas de hormigón y manipulación y la divulgación de los momentos positivos y negativos sobre soportes. Por ejemplo, la conexión entre losa prefabricada se puede considerar como se muestra en la figura siguiente.
B.6.8,418 Las deformaciones prefabricados viguetas deben permanecer suficiente como para no afectar a la apariencia y el uso de la construcción y de los revestimientos, paredes u otras estructuras de apoyo de marco de hormigón armado bajo, si los hay , no son dañadas de una manera inaceptable debido a la deformación excesiva de soportes.
Para evaluar las flechas prefabricados viguetas, se puede utilizar los métodos indicados para los haces (B.6.5). Se llama la atención de los fabricantes a los tres puntos siguientes:
- es necesario tener cuidado con respecto a los efectos de enlaces a los elementos vecinos (por ejemplo, la continuidad en el apoyo de conexión cruzada entre las vigas);
- debe extrapolar cuidadosamente los resultados de las mediciones de deformación realizados rápidamente bajo cargas crecientes a la determinación de la deformación propensos bajo cargas permanentes o a largo plazo; - cuando las viguetas prefabricadas son puestos intermedios sin tacos, es necesario tener en cuenta las implicaciones de su deformación bajo el peso de la planta.
gobierna B.6.8,42 especial para ciertos pisos con losas de cerámica u hormigón interjoists Las normas del artículo B.6.8,41 se aplican con las instalaciones de la lista a continuación:
B.6.8,421 No obstante el artículo B.6.8,411, es posible no proporcionar marcos de costura entre las vigas
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prefabricado y hormigón in situ y, correspondientemente, de refuerzo de cortante en las vigas siempre que se cumplan las siguientes condiciones: -
estas vigas pertenecen a los pisos de "estructuras comunes" terremoto para los que no se solicita protección;
- la forma de las vigas y los interjoists permitir el bloqueo eficaz de las vigas a través del piso (*); - la distancia entre los bordes superiores de las vigas y los interjoists no es menos de 4 cm (**); - a menos justificación específica, lo último deslizamiento media tensión en el perímetro de unión no exceda 0,55 MPa (5,5 bar), la conexión perímetro de ser medido sin tener en cuenta las partes donde la distancia entre la vigueta y interjoists es inferior a 2 cm; - el valor de diseño diseño • u A rtículo A.5.1,1 evaluadas por toma de la altura útil de la viga (en la etapa final) y b o l a anchura más pequeña de la viga, permanece por debajo del valor 0,02f c 28.
*
Un caso de bloqueo ampliamente experimentado es la que resulta de la penetración del hormigón entre las interjoists y vigas cuyos núcleos se extienden hacia arriba y cuya cara superior
tiene una rugosidad marcada.
* *
Cuando interjoists son más altos que las viguetas, interjoists forma debe permiten un fácil hormigonado de bloqueo, lo que requiere un ensanchamiento de la sección aumenta hormigón
vertido como la diferencia en altura es más grande.
B.6.8,422 En el caso de vigas con las perlas provistos de acero principal (flexión), se asegura que la restricción de deslizamiento cálculo en los planos verticales de unión talón al núcleo no exceda de 0,02 f c 28. D e lo contrario, debe aplicarse a estos planos verticales Regla costuras (A.5.3,1).
B.6.8,423 hourdis La base debe tener un espesor mínimo de 4 cm. Está armado con una rejilla de barras con luz de malla no debe exceder: - 20 cm (5 pm) para las placas perpendiculares a las costillas, - 33 cm (3 horas) a la placa paralelo a las costillas. Las secciones de los refuerzos normalmente deben satisfacer las condiciones definidas a continuación: Cuando la separación entre los ejes de las costillas es como máximo igual a 50 cm, la sección perpendicular a los nervios de refuerzo expresadas en centímetros cuadrados por metro debe ser al menos igual a 200 / f e, F e es el límite elástico del acero utilizado en MPa o N / mm 2 ( o 2.000 / f e, F e ser expresado en bares). Cuando la separación entre los ejes de las nervaduras es de entre 50 y 80 cm, la sección A de refuerzo perpendicular a los nervios debe ser al menos igual a:
0,02 lef 200 = e con f e MPa o en N / mm
fl 4
2
(O 0,02
2000 = e ef fl 40 con f e e n bar)
A se expresa en centímetros cuadrados por metro lineal y en centímetros. En cuanto a los nervios de refuerzo paralelos distintos de los refuerzos superiores de este último, deben tener una sección por metro lineal al menos igual a la mitad del de los marcos perpendiculares. Es útil para proporcionar refuerzo en losas en interjoists para: - reducir el riesgo de agrietamiento por contracción, que a su vez se ven agravados por el uso de cemento de alta contracción; - soportar los efectos de cargas sobre pequeñas superficies; - la consecución de un efecto de la distribución entre las costillas adyacentes, cargas localizadas, incluyendo las correspondientes a las particiones.
La implementación de algunos recubrimientos relativamente frágiles puede acentuar las desventajas de c raqueo
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posible. Colocación de una sección transversal mínima para el refuerzo perpendicular a las costillas no dispensa verificar la resistencia losa estado límite último en el caso particular de aplicación de cargas situadas intensidad apreciable.
Las deformidades B.6.8,424 Para calcular las flechas pisos interjoists viguetas, se puede utilizar los métodos indicados para los haces en la sección B.6.5. Cuando se proporcionan apoyos de intermediarios para dar cabida a la rigidez adicional resultante de las interjoists de presencia, es permisible aplicar al valor calculado de la tasa de reducción total de deflexión de 20% para PM •• 20 cm y 10% para h •• 30 cm con interpolación lineal entre los dos valores como una función de h.
Si se proyecta fue intermedia, que sin embargo se puede prescindir de dar una justificación de la deformabilidad de plantas interjoists a condición de que la relación h / l de la altura total de la sección de costilla (espesor de la losa incluido) dentro del alcance libre es al menos igual a M t / 15M o M t s iendo el máximo momento en el centro de la luz de doblado siempre que el porcentaje de tramas • o = A / b o d es como máximo igual a 3,6 / f e c on f e M Pa o en N / mm
2
(36 / f e c on f e e n bar), b o L a designación de la anchura de los nervios y f e e l límite de elasticidad de la armadura de tracción. Además, esta tolerancia que permite no justificar la rigidez, es válida para las vigas para la que la relación h / l es al menos igual a 1 / 22.5.
B.6.8,425 Entrevous Los interjoists deben tener características adecuadas. En particular, se llama la atención a la necesidad de utilizar interjoists arcilla que tienen una expansión por humedad adaptado a las construcciones donde se implementan las plantas.
Beam B.6.8,5 justifica por el método de celosía Cuando el agrietamiento es considerado como poco perjudicial para ser justificado en el refuerzo de un lapso de haz usando un diagrama de trellis opcionalmente múltiple. Las inclinaciones de las barras comprimidas y diagonales de tensión armados pueden elegirse arbitrariamente en cualquier punto del haz por el proyector. Sin embargo, la inclinación de las barras comprimidas debe ser al menos 30 ° a la horizontal a menos justificación especial.
Diagrama de una simple celosía.
El haz puede estar empotrada de acuerdo con el diagrama de la red y el límite de tensión del hormigón en los miembros de compresión y proporcionando cualquier refuerzos necesarios alrededor de las aberturas. Deberá, en particular justificar la tensión del hormigón en los miembros de compresión, la sección de refuerzo en los miembros de tensión y el anclaje de estos refuerzos con los nodos de la malla.
La aplicación de este método es tanto más delicado y hecho toda la más solicitudes de adaptación que se aparta de la pauta de distribución de tensiones internas antes de agrietamiento.
Además, se deben cumplir los siguientes requisitos de construcción. medios de soporte de una viga continua: l ES aceros armar a la parte central de la viga en la parte inferior están extendidos hasta el apoyo en una proporción de al menos 10% de su valor. el apoyo del banco: se debe asegurar que los aceros calculan de acuerdo con el diagrama de trellis y llegar sobre el soporte en la parte inferior de la barra de equilibrio una resistencia a la tracción al menos igual a un tercio de la fuerza de cizallamiento y están anclados para este propósito. En el caso de modelo de enrejado no conduce a la exigencia de acero en la parte inferior de la viga en la proximidad del soporte, es necesario falta de aplicación de la regla del párrafo anterior para adoptar disposiciones encofrado de acuerdo con el diagrama de trellis seleccionado.
losas capítulo B.7 sobre soportes continuos
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B.7.0 requisitos generales Las siguientes disposiciones complementan según sea necesario los requisitos de los artículos: - A.3.2,5 (cálculo de tensiones: losas); - A.5.2 (justificación de losas y vigas, planchas bajo esfuerzo de corte); - A.8.2 (losas sobre soportes continuos). Estas reglas se aplican también a losas de cojinete en una dirección o considerados como tales, los cuales sin embargo pueden estar justificadas por la simplificada métodos de cálculo artículo B.6.2,2 incluyendo el "método estándar".
Pisos en soportes puntuales, pisos de setas y losas planas, son el objeto del anexo E.4.
Determinación de la tensión B.7.1 Para los paneles rectangulares de losa cuya relación de rangos en ambas direcciones es menor que 0.4 (menos de 2,5), las combinaciones de acciones y los casos de carga a considerar son los mismos que para las vigas ( art. B.6.1,2). Para los paneles de losa rectangular cuya relación de rangos en ambas direcciones es de entre 0,4 y 2,5, los diversos paneles se calculan generalmente de forma individual mediante la aplicación de la carga G 1,35 1,5 + Q B (*), a la superficie total del panel supuesta articulada en su contorno (**). Los momentos de flexión máximas calculadas en este supuesto entonces se analizan en vano y apoyo de conformidad con los requisitos del artículo A.8.2,32 (***).
* Si es necesario, también hay que tener en cuenta las cargas climáticas. * * Uno puede referirse a Apéndice E.3 en el caso de cargas uniformemente distribuidas. * * *
A menos que una justificación especial es por lo general adopta las siguientes reglas:
-
el tiempo sobre un soporte común para dos paneles es el valor absoluto más grande de la determinada para cada uno de los dos paneles;
-
en el caso de paneles contiguos por sus lados grandes, deja de dirección portador de refuerzo puede ser determinada por las mismas reglas que las dadas para las vigas y, especialmente,
puede utilizar las indicaciones de la Lista E. 1;
-
en el caso de un panel de placa frontal empotrada completamente o parcialmente en sus cuatro lados, la longitud de las barras de refuerzo "sombreros" dispuestos en los lados estrechos
está cerca de la determinada para los "sombreros" dispuestos en los lados largos;
- en el caso de un panel de placa frontal extendida sobre al menos un lado del mismo por una porción en voladizo longitud de los "sombreros" debe justificarse en el peor caso que por lo general corresponde al caso de la portadora a -faux que soporta solamente la carga de funcionamiento (cuarta sección caso de carga B.6.1,21).
B.7.2 requisitos de construcción
B.7.2,1 condiciones de anclaje soportan placas inferiores se comprueban de acuerdo con el artículo A.8.2,43. En la interpretación de los artículos A.8.2,42 y A.8.2,43, no se considera como una carga concentrada móvil una carga cuya intensidad es inferior a un cuarto de la carga variable total aplicado a toda la superficie del panel.
En ausencia de carga concentrada móvil, el anclaje de las barras de acero en la sección A.8.2,43 se considera satisfecho si apoyo extendido sobre acero están anclados en una longitud al menos igual a un tercio de su longitud total de ancla. El anclaje por soldadura, contemplado en la sección A.8.2,43 para losas reforzado malla soldada, implica que una línea de soldadura está dispuesta en los elementos de soporte en una distancia efectiva al menos igual a 1, 5 cm en el caso de apoyo de hormigón armado o no, prefabricadas o no, y 5 cm en el caso de apoyo de mampostería.
B.7.2,11 Cuando la línea de soldaduras relevante está dispuesto entre los soportes desnudos y el refuerzo de hormigón armado elementos de soporte (vigas de refuerzo de núcleo o bandas verticales de refuerzo), el requisito de anclaje no puede ser considerado como satisfecho en los siguientes casos: - la distancia entre los soportes de las losas se eligen, el proyecto, en función de las dimensiones de las mallas de los paneles de malla soldada utilizado y los métodos de aplicación para el llenado de la condición distancia establecida anteriormente. - o más comúnmente, el refuerzo comprende paneles de mallas electrosoldadas dispuestas superpuestas, las placas del centro ( "paneles de cajón o billetera"), que permite un soporte para el control de posición.
B.7.2,12 Cuando la línea de soldadura está dispuesto dentro del contorno de los ejecutivos, esto significa: - ya sea para disponer los paneles de malla soldada inferior antes de tramas completas de procesamiento;
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- o bien cortar el cordón paralelo al plano medio de la viga en los bastidores para permitir la penetración de la primera puntos de soldadura hijo línea de anclaje. A menudo puede ser deseable que las barras en armaduras, adecuadamente ancladas, la superposición con la malla soldada, en principio, en una longitud que comprende tres soldaduras; Estas barras marcos pueden estar conformadas para servir como un refuerzos superiores sobre soportes para soportar los tiempos de incrustación o de continuidad (B.6.8,417).
Si, excepcionalmente, una cantidad menor de la mitad de la sección del centro del vano de las placas de panel se extiende al soporte, las disposiciones adoptadas están justificadas por la ruta del patrón y momentos últimos de curvas envolventes de los momentos de flexión y la verificación de las condiciones de anclaje sobre los soportes (número de soldaduras para malla de alambre soldado formados de Son suave y de anclaje longitudes para las barras y malla soldada hijo formado alta adhesión).
B.7.2,2 mínimo espesor El espesor mínimo de una losa se cuela en su lugar: -
4 cm si se asocia a interjoists resistentes (de hormigón o de terracota) o una protección auxiliar equivalente;
- 5 cm en los otros casos. El espesor de una losa prefabricada taller es no menos de tres cuartas partes de la que se fijan anteriormente.
Disposiciones de refuerzo B.7.2,3 En el caso de espesor de la losa de menos de o igual a 7 cm y en ausencia de cargas localizadas significativas (cf. B.7.2,1), es posible proporcionar una capa de refuerzo.
B.7.3 Condición anchura límite grieta Artículos A.4.5,3 y A.8.3 y la sección B.6.3 en vigas se aplican.
B.7.4 no frágil condición y la sección de refuerzo mínimo Las condiciones de no fragilidad y refuerzo de sección mínima resultante de la aplicación del artículo A.4.2 pueden expresarse de la siguiente manera: Sea: • o l as placas de la tasa (*) se define como sigue:
- 0,0012 en el caso de redonda y lisa (Fe Fe E 215 o E 235) - 0,0008 en el caso de barras o hijo de clase alta adherencia Fe E 400 o soldado hijo de lizos de malla de diámetro superior a 6 mm - 0,0006 en el caso de barras o hijo de clase alta adherencia Fe E 500 o soldado hijo de lizos de malla de diámetro como máximo igual a 6 mm - la x y hay dimensiones de la losa con x •• l a llí; - • x y •h ay tipo mínimo lapso de acero en la dirección "x" y en la dirección "y". Los tipos mínimos de acero • x en la dirección "x" y • h ay en la dirección "y" debe satisfacer las siguientes desigualdades: • • x ≥ • o
yx
2 ll 3
y
•
≥ • o
hay
Algunas estructuras o partes de estructuras en las que las baldosas son particularmente vulnerables a molestar a los fenómenos variación lineal también deben ser objeto de disposiciones constructivas adicionales, tales como los sellos temporales, juntas finales, la prefabricación, cojinetes de deslizamiento, etc. De lo contrario la sección de refuerzo mínimo en la dirección principal losas portadora debe ser aumentada. Se llama la atención al hecho de que el control de los fenómenos y el aspecto de la solo concepto de "área mínima de refuerzo" conduce entonces a valores muy importantes e inusuales.
Los parques subterráneos de coches, altamente ventilados al exterior y cuya periférica paredes están hechas anteriormente son, por ejemplo, afectados por este problema.
• •
•
•
es la relación entre el volumen de acero en el hormigón.
Podemos prescindir de la verificación de las condiciones no frágiles y la sección mínima para el refuerzo sobre soportes de losas continuas, siempre que la sección de refuerzo proporcionada en lapso y respetar estas condiciones equilibrar el tiempo relativo en el panel de losa considerado articulado en el esquema o los aceros de sección en lapso más la media suma de los soportes sobre los aceros de las secciones es al menos igual al doble de la tasa se ha definido anteriormente. Entre estas excepciones no se reconoce en el equilibrio del voladizo apoyo. Se puede prescindir de la aplicación de las condiciones anteriores, siempre que los aceros de flexión calculados se incrementa en 20% (§ A.8.2,3) y la distribución de acero (§ A.8.2,41).
generalmente asociado con los "sombreros" aceros perpendiculares. Estos deben ser considerados de acero de montaje y por lo tanto no son susceptibles a las reglas superficie y distancia mínimas. Sin embargo,
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en el caso de "sombreros" malla lisa soldada, intervienen en las condiciones de anclaje y deben justificarse en consecuencia.
El cumplimiento de ciertas disposiciones encofrado puede incluso prescindir de la introducción de flexión de refuerzo en algunas losas. Es, por ejemplo, en justificaciones específicas, el caso de las pequeñas placas (rango de un metro) y esbeltez geométrica lo suficientemente baja (menos de 20), con cinturón por topes eficaces y en ausencia de cargas concentradas fijos o móviles significativo.
límite de deformación B.7.5 Estado Sección A.4.6 y B.6.5 sección relativa a las vigas son aplicables. Sin embargo, en el caso de losa rectangular apoyada en los cuatro lados, se puede suponer que no es necesario para realizar el cálculo de las flechas si se cumplen las siguientes condiciones: - M x y M h ay siendo los momentos máximos span por unidad de anchura de banda en la dirección x yh ay del soporte independiente asumido losa, y no continua más allá de su apoyo (M x siendo asumido mayor que M y) y M t el momento en el centro de la luz por unidad de anchura de la tira en la dirección x d ada la incrustación o de continuidad efectos, la relación h / l x es mayor que M t / 20M x M t no puede ser tomada de menos de 0,75 M x.
- A es la sección sección de la anchura anchura de banda banda de de refuerzo refuerzo tensión tensión b, b, d su su altura altura útil, útil, yy f f e d e su límite elástico, el porcentaje: • • = A / bd es como máximo igual a 2 / f e con f e en MPa (o N / mm 2) ( o 20 / f e con f e en bares).
plantas B.7.6 con placas de piso
definición B.7.6,0 Designa "losas de piso" de losas prefabricadas, destinadas a formar la parte inferior armado con una losa maciza, la losa así formados tienen, en la fase final, una operación de monolítico. Los siguientes requisitos afectan a plantas, la parte superior hormigonada en su lugar tiene un espesor al menos igual a la de las placas de piso.
Los suelos bien hechos pueden tener dos, tres o cuatro bordes soportados. También pueden formar las losas de losas nervadas.
Los siguientes requisitos no se aplican a: - los elementos que forman solamente de encofrado de losa o losa durante la construcción; - las placas de piso que tienen grandes nervios de hormigón y los elementos prefabricados, el espesor total del hormigón excede la mitad del espesor del piso terminado, que sin embargo puede ser utilizado de manera satisfactoria. Algunas indicaciones de este artículo, sin embargo, se pueden aplicar a ellos, especialmente en l a segunda categoría se mencionó anteriormente, las relativas a la general monolítico y los cambios a la interfaz. La operación monolítica que implica la transmisión de los esfuerzos internos deslizamiento en la interfaz de la placa de piso y la losa implica superficies rugosas y limpio.
B.7.6,1 mínimo espesor Minimal un pre-losa de espesor de los resultados de las condiciones de recubrimiento y refuerzo de tolerancias de posicionamiento. La altura útil intervenir en la justificación fase provisional se evalúa teniendo en cuenta la posible presencia de crestas o surcos en la superficie de las losas del suelo.
Las condiciones de revestimiento refuerzos conducen en la práctica a un grosor de 5 cm, a excepción de las losas de piso de pequeñas dimensiones para las que se puede considerar un espesor de 4 cm.
Pruebas B.7.6,2
B.7.6,20 Las reglas generales para losas sobre soportes continuos (B.7.0 a B.7.5) se aplican con las instalaciones mencionadas a continuación.
B.7.6,21 flexión Pruebas en fases provisionales
B.7.6,211 Las losas de piso deben justificarse fases de manipulación, almacenamiento y aplicación, teniendo en cuenta los dispositivos de soporte y de elevación previstos en estas operaciones.
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B.7.6,212 Las losas de piso deben justificarse fase de ejecución del suelo debido a su papel de encofrado y apuntalamiento dada su dispositivo.
Los cargos a ser considerados por placa metros piso anchura lineal se puede estimar como se muestra en la sección de comentarios B.6.8,412
B.7.6,22 justificaciones en flexión fase final La losa formada por la placa de suelo y el hormigón in situ fundido es entonces justificado como una losa monolítica. Esta justificación puede hacerse independientemente de fases provisionales a condición de que las losas de piso descansan en tiempo de ejecución en el suelo era intermediarios remotos más de veinticinco veces el espesor de las losas del suelo. Cuando un panel de losa tiene su encofrado se compone de varias losas prefabricadas, las secciones de las articulaciones intermedias adecuadas losas de ancho puede ser considerado como ya sea la restauración de la continuidad, o como juntas, siguiendo el refuerzo de las disposiciones adoptadas en el hormigón vertido en el lugar derecho de estas articulaciones. Si hay que examinar específicamente cargas concentradas importantes.
porcentaje mínimo de las reglas (basado en el espesor total de la losa) se aplica entre otras cosas a los r efuerzos dispuestos a la derecha de las articulaciones intermedias de las losas de piso, cuando un panel incluye una pluralidad de placas de piso, así como el refuerzo de este último.
B.7.6,23 Pruebas tangentes bajo estrés La resistencia al deslizamiento se puede justificar en la superficie de recuperación entre la placa de suelo y el hormigón se vierte en su lugar, mediante la aplicación de la sección de reglas A.5.3. En el caso de los pisos "estructuras comunes" terremoto para los que no se solicita protección: - si cumple con las condiciones del artículo A.5.3,3 sin costura de refuerzo es de esperar. Si indentaciones marcados definen el perfil geométrico, tensiones más altas que las establecidas en A.5.3.3 podrán adoptarse en justificaciones.
- si no se respetan las condiciones del artículo A.5.3,3, se debe proporcionar para el refuerzo de la costura. Estos deben ser determinados a partir de la fuerza total de deslizamiento último ejercida sobre la tercera extrema y estar dispuesto en estas áreas. El paso de las colas de tramas de costura no supera la altura de la planta y el intervalo entre estas colas no exceda tres veces esta altura.
Anclaje de refuerzo de costura en la placa de suelo requiere disposiciones especialmente diseñados, por ejemplo, de soldadura de una barra de disparo en la parte inferior de las costuras. Para asegurar la estabilidad durante su i nstalación y posterior no deterioro, el dispositivo debe ser c ompletado por secciones de refuerzo soldada perpendicularmente a la barra de tiro, a fin de formar un pie. En justificaciones y dentro de ciertos límites, se puede suponer no proporcionar acero de costura que a nivel local, por ejemplo, en las proximidades de las tolvas y reservas menores.
B.7.6,3 Condiciones de apoyo reglas de anclaje en soporte de acero inferior (art. A.8.2,43 y B.7.2) se aplican a las losas de piso de acero, lo que conduce en muchos casos a superar los marcos de las losas de piso para formar marcos de espera.
punzonado B.7.6,4 En ausencia de justificaciones específicas, las reglas definidas en el artículo A.5.2,4 aplican sujeto a sustituir el coeficiente coeficiente 0,030 0,045 en la fórmula del artículo A.5.2,42.
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Capítulo B.8 Mensajes B.8.0 requisitos generales Están definidos por los artículos en particular: - A.4.3,5 Caso flexión compuesta con compresión; - A.4.4 último estabilidad de la forma del estado límite; - barras comprimidas A.6.1,24 Junction; - A.8.1 Elementos comprimidos (detalles de construcción). Estos requisitos pueden ser complementadas por las siguientes reglas en las áreas de aplicación definidos en cuenta los diversos artículos. De conformidad con la Sección A.1, están excluidos de este texto paredes y muros de hormigón vaciado haciendo también el tema de la DTU 23.1.
B.8.1 Calcular los mensajes solicitaciones
B.8.1,0 Alcance Las siguientes reglas se aplican a los mensajes de "construcciones comunes" si la determinación de los esfuerzos por métodos teniendo en cuenta los polos de solidaridad y otros elementos de construcción.
B.8.1,1 evaluación cargas verticales Las cargas verticales que actúan sobre los polos pueden ser evaluados por, si es necesario, la aplicación de las cargas variables de disminución gradual de la ley en edificios de varios pisos, según lo declarado por las normas y asumiendo la discontinuidad de diferentes elementos de suelo (losas, vigas y vigas). Sin embargo, en los edificios con solidaridad palmos soportado por dos filas de postes laterales y una o más filas de postes centrales, en su defecto cálculos más precisos, los gastos evaluados asumiendo tramos de discontinuidad deben aumentarse:
- 15% de los polos centrales en el caso de edificios de dos palmo; - 10% para los puestos postes intermedios vecinos en tierra en el caso de edificios que tienen al menos tres compartimentos, Los cargos calculados en la orilla de mensajes en caso de discontinuidad no se reduce. En el caso de los miembros de borde extendidos por porciones en voladizo, se le da el efecto de la consola en la evaluación de cargas transmitidas a los polos, asumiendo la discontinuidad SPAN derecho polos polos vecinos orilla.
La regla anterior se llamó de simplificación; para los puestos i ntermedios, que no conduce a muy significativamente diferentes de los materiales de relleno dan cálculos más complejos; sobreestima el banco de carga de polos, compensando así en cierta medida, por la seguridad, no inclusión del estrés de estos polos flexión. Se l lama la atención al hecho de que descuidar los momentos de flexión en el polo lado es legítimo sólo si la relación de la rigidez de las plantas a la rigidez de los postes es suficientemente grande (el más común), o lo suficientemente pequeño (casos excepcionales) (cf.B.8.2,10).
B.8.1,2 solicitaciones evaluación debido a las fuerzas horizontales Las tensiones ejercidas en las columnas y vigas de arriostramiento edificios de una planta, lo que garantiza pueden, a falta de cálculos más precisos, se evalúan a partir de supuestos lógicos simples. En el caso de los polos de una misma etapa tienen la misma altura y donde las rigideces de los diferentes tramos de apoyo de las vigas del piso, en paralelo a las fuerzas aplicadas y varios postes, son todos superiores a una quinta parte de la rigidez de la mayor parte posterior rígido, se puede suponer (*):
- que las fuerzas horizontales que actúan sobre una línea de polo se dividen entre los diferentes polos de la cola en proporción a los momentos de inercia de dichos polos, los momentos de inercia de los puestos de borde es, sin embargo multiplican por el coeficiente de 0,8; - los polos de las etapas actuales están empotrados en cada una de las plantas y las bisagras en la mitad de la altura del suelo. En la altura de la etapa inferior, los puntos de tiempo cero se establecen en consideración de las conexiones con las vigas de la primera planta y miembros de la fundación, así como condiciones de deformación fundaciones (**);
- que las fuerzas normales verticales polos del mismo archivo resultante de la acción de las fuerzas horizontales son proporcionales a la distancia de cada uno de los mensajes en el punto equidistante de los dos polos secundarios. *
Es obvio que el método propuesto no puede considerarse como la definición de una función estrictamente de conformidad con los marcos de la realidad; puede ser sustituido por cualquier
otro diagrama lógico de operación. Si l a trama se determina para soportar las presiones y tensiones de tal esquema, se puede suponer que el máximo de seguridad del estado límite de resistencia a la vis-à-vis es independiente del sistema empleado, siempre que la ruina del sistema puede ocurrir por la ruptura de la fragilidad o inestabilidad de la forma de uno o más de sus componentes, pero por la formación de juntas de carácter plástico.
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Debe, sin embargo, tener en cuenta que el arriostramiento en muchos pisos de edificios teniendo en cuenta pórticos literas para resistir cargas de viento es la solución generalmente caros, lo cual no siempre es compatible con las deformaciones que pueden sufrir no recambios desordenado.
Es entonces preferible formar paneles verticales de refuerzo cuya rigidez está asegurada por triangulaciones de losas de hormigón armado, de obra paneles de soporte o incluso de l os paneles de la fuerza de relleno suficientes.
* *
En la altura de la planta baja, que no parece posible establecer normas específicas relativas a la posición de los puntos momento cero en los postes. Esto depende lazos con los haces
de la primera planta, bases y condiciones de deformación fundación. El diseñador se llevó a menudo a sucesivamente dos hipótesis que se asegura que "gobiernan" realidad. Cabe señalar que en las circunstancias más comunes, los postes de unión para su fundación está más cerca de una articulación como un rebaje.
B.8.2 Las combinaciones de acciones a tener en cuenta
Mensajes B.8.2,1 sometidos a compresión "centrado"
definición B.8.2,10 Un poste se considera sujeto a la compresión "centrada" si no se aplica, además de la fuerza de compresión normal, que con momentos cuya existencia no se tiene en cuenta en la justificación de la Estabilidad y elementos de resistencia conectados a la misma y que también conducen a pequeñas excentricidades de la fuerza externa.
Por contra, apoyando mensajes de pórtico, obviamente, no se puede colocar en esta categoría. Además, los mensajes más rígidas como vigas que están unidos puede ser apoyado por este artículo que si la exc entricidad que causaría momentos vigas de continuidad sigue siendo pequeño, por ejemplo, del orden de magnitud de media la dimensión del núcleo central.
Se llama la atención el caso de los montantes de ángulo o banco en los pisos superiores de los edificios. Puede ser necesario para justificar la armadura bajo el efecto de momentos de continuidad dada la fuerza normal reducida.
Mensajes B.8.2,11 sujetos únicamente a acciones debidas a las cargas permanentes y gastos de operación Las combinaciones de acciones se definen para las vigas en el artículo B.6.1,21. Q B a continuación, representa la acción de los gastos de funcionamiento previstos en el nivel considerado por la aplicación de la reducción progresiva apropiada de la ley en edificios de varios pisos.
En el caso más común, la combinación única de acciones a tener en cuenta es: 1,35 1,5 G + Q B Cabe recordar que la ley reducción progresiva en edificios de una planta no se apila sus efectos con los de los elementos de mando regla de reducción de la carga que soportan una gran superficie de suelo. Excepto en la terraza de un edificio, Q B puede representar tanto la carga operativa o nieve (Comentario B.6.1,23).
Otras combinaciones se pueden encontrar sobre todo si importante voladizo puede causar fuerzas de elevación en algunos puestos.
Postes B.8.2,12 sujeto a las acciones debidas a las cargas permanentes, cargas y viento que opera la acción del viento en los postes sometidos a compresión "centrado" no puede estar presente cuando estos polos se comprimen o brida de un dispositivo de arriostramiento estiran. Las combinaciones de acciones se definen para las vigas en el artículo B.6.1,22 Q B q ue se define en el artículo B.8.2,11. En el caso más común, las cuatro combinaciones de acciones a considerar son:
- 1,35 1,35 1,5 G ++ Q B - 1,35 1,35 1,5 G ++ Q B + W - 1,35 G + 1,5 W + 1,3 • o Q B - G + 1,5 W donde el producto 1,3 • o t oma los valores especificados en el artículo B.6.1,22.
Otros mensajes B.8.2,2 Estos son especialmente los marcos calculados polos esqueleto bajo la acción de cargas de gravedad y el viento. Las combinaciones de acciones que deben considerarse son los definidos en el artículo B.6.1,22 para vigas, Q B S in embargo, tienen la misma definición que B.8.2,11.
- 91 -
longitud B.8.3 Pandeo La longitud de pandeo L F s e evalúa sobre la longitud libre l o partes y sus vínculos reales.
Evaluación B.8.3,1 de la longitud libre La longitud libre l o un puesto perteneciente a un edificio de varios pisos se cuenta entre las caras superiores de dos pisos consecutivos o desde la unión con la base a la cara superior de la primera planta. La longitud libre l o p olos de una sala con no por encima del suelo que cubría la planta baja se cuenta desde el cruce con la base o la parte superior de la planta superior de la planta baja a la parte superior del poste.
B.8.3,2 polo aislado caso Si no hay ningún dispositivo edificio puede cambiar la longitud de pandeo, esta longitud l F s e toma para ser: - 2l o s i el puesto está libre en un extremo y equipada entre sí; - la o s i el puesto está articulada en ambos extremos; - la o s i el puesto está incrustado en ambos extremos en el caso de que estos extremos son movibles uno con relación a otro a lo largo de una dirección perpendicular al eje longitudinal del poste y situado en el plano principal a la que se estudia el pandeo;
- 2 Mín si el puesto está articulada en un extremo y equipado a otro;
- la o / 2 si el puesto está incrustado en ambos extremos en el caso en que se impide estos dos extremos de relativo movimiento entre sí a lo largo de una dirección perpendicular al eje longitudinal del poste y situado en el plano principal para el cual estudiados pandeo.
Se llama la atención al hecho de que los huecos son raramente perfecta en la práctica y que, en estas condiciones, las l ongitudes de pandeo son más grandes que las l ongitudes teóricos mencionados anteriormente.
B.8.3,3 Caso edificios
B.8.3,31 Para edificios de una planta que se apoyan por un sistema de secciones verticales (con triangulaciones, hormigón o mampostería velas de suficiente fuerza), y en el que la continuidad de los mensajes y su sección ha sido proporcionado, la longitud l F se toma para ser: - 0,7l o si el poste está en sus extremos: - está incrustado en un bloque de cimiento; - está montado para vigas de piso que tienen al menos la misma rigidez, ya que en la dirección relevante y que pasan a través de; - la o en los demás casos.
B.8.3,32 Para otros edificios, el arriostramiento se proporciona mediante la formulación de la estabilidad de la forma definitiva del estado límite se justifica caso por caso.
Ya no es posible hacer referencia por lo general a los valores de longitud de pandeo como consecuencia de los párrafos anteriores. Orientación adicional se proporciona en el Apéndice E. 7.
B.8.4 Justificación polos
B.8.4,1 bulto Determinación de polos resistentes fuerza normal sometidos a compresión "centrado" Los puestos de esa categoría se definen B.8.2,1 Además, la aplicación de las condiciones y, en particular, la calidad del encofrado debe ser tal que los polos de la corrección de la imperfección se pueden estimar como máximo igual al mayor de los dos valores de 1 cm y f / 5 00. La fuerza normal que actúa último N u u n poste debe ser al menos igual al valor siguiente: en la que la expresión: - A es la sección de acero comprimido tomado en cuenta en el cálculo; N Ulim = •
• • f B, 0 • A289•cr •
f • • seb••
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- B r e s la sección reducida del polo obtenido deduciendo de su espesor real de una sección centímetro sobre toda su periferia; - • b =1 ,5; - • s =1 ,15; - • es una una función función coeficiente de de la laesbeltez esbeltez mecánica mecánica •• •• que que toma los valores: valores: 0, 85
• =
35 2 • 0 1 , •• • •• • •
•
•
• =
0,
50 • 60 • • • • • •
para
2
• ≤ 50;
2 para
50 < • ≤ 70.
Los valores de • ser dividido por 1,10 si se aplica más de la mitad de las cargas antes de 90 días. El lanzamiento • una pieza comprimida de la sección transversal constante es la relación de la longitud de la pandeo F d efinido B.8.3 el radio de giro i de la sección transversal del hormigón solo en calcular el plano de pandeo.
Es conveniente aplicar un descuento adicional cuando la mayoría de los cargos se aplica antes de los 28 días (una quita el estrés f c e n lugar de f c 28 y el coeficiente de reducción es de 1,20 en lugar de 1,10). Los valores para el coeficiente • fueron elegidos teniendo en cuenta el curado del hormigón entre 28 y 90 días, así como la disminución de la susceptibilidad a la fluencia en el caso de una carga lenta.
Cuando la esbeltez mayor que 35, no puede, sin justificaciones más detalladas, ser considerados como refuerzos dispuestos a fin de aumentar más eficazmente la rigidez del poste en el sentido de que su momento de inercia es más bajo .
En los postes cuadrados, estos aceros dispuestos en las esquinas. En las columnas rectangulares cuya relación de aspecto es de entre 0,9 y 1,1, se aplica a la regla de postes cuadrados.
En otras columnas rectangulares, estos aceros dispuestos a lo largo de los lados largos de la sección.
B.8.4,2 disposiciones constructivas de los postes de compresión centradas El detalle de los polos de compresión centrados son los que se especifican en el apartado A.8.1. Se recuerda que las normas BAE L no cubren los postes de hormigón no reforzado (Consulte la Sección A .1.1.).
Justificación polos B.8.4,3 cargados excéntricamente o sometidos a momentos de flexión altos Estos mensajes se hace referencia en el párrafo B.8.2,2. La justificación de estos elementos se lleva a cabo de conformidad con los artículos A.4.3,4, A.4.3,5 y A.4.4. No se ha considerado en los presentes aumento de la resistencia del hormigón después de 28 días. En algunos casos, se permite, previa justificación, a tener en cuenta.
B.8.5 Justificación Los postes de redes troncales de edificios
B.8.5,1 La justificación puede llevarse a cabo por aplicación directa del artículo 4.4 a condición de que la longitud de pandeo se estima de una manera determinada a causa de la rigidez efectiva de los distintos polos y traviesas de hormigón armado, y su resistencia al movimiento .
B.8.5,2 En una más riguroso, el siguiente método, también resulta de la aplicación del artículo 4.4 se puede utilizar: La segunda tensiones de orden pueden ser calculados con los supuestos de elasticidad lineal mediante la adopción de la rigidez (EI) de los diferentes elementos juiciosamente valores elegidos. Se puede hacer referencia útilmente a Apéndice E. 7.
Estabilidad se demuestra si, en tensión total, las distintas secciones (definidos por el hormigón y el refuerzo) de los diversos elementos, tienen un estado de tensión (el equilibrio de la tensión aplicada) que es compatible con las rigideces elegidos.
Tomando el ejemplo de compresión-flexión, así que debemos tener en cualquier sección del polo a l a curvatura 1 / r:
• r=1
• • bc ds
≤
EI (M ) seleccionado
si la sección está agrietada
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•
bc•
r=1
• bc 1
14:00
≤
EI (M ) seleccionado
Si la sección está completamente comprimido
En estas expresiones, el término: - M es el momento de flexión que actúa al estado límite último; - de la altura útil de la sección; - h la altura total de la sección; - • bc e l acortamiento relativo del hormigón en la fibra extrema comprimida; - • BC1 ye B C2 el acortamiento relativo del hormigón en las dos fibras extremas; - • s el alargamiento relativo promedio de acero en tensión debido a la acción de la rigidización tensión.
B.8.6 prefabricados Polos Los problemas específicos de la prefabricación se genera principalmente por el diseño y la implementación de las juntas de construcción entre postes o columnas apiladas entre y suelos o elementos fundaciones. Debe considerarse caso por caso el uso de mensajes prefabricados para construcciones sometidas a tensiones inusuales o accidentales (vibraciones, terremotos, ...) debido a posibles conexiones verticales bajos en ciertos tipos de prefabricación.
B.8.6,1 caso nudos completos emitidos en su lugar Cuando las conexiones entre las piezas están hechas en el espesor de la planta (o fundación) por un concreto tecleando en el lugar cuyas dimensiones son tales que es posible para lograr la continuidad de tramas necesarias (ver Fig. A), la mensajes de prefabricación no dan lugar a dificultades particulares de transmisión de fuerzas, pero el hormigonado correcta del nodo requiere ciertas precauciones (composición granular, de sujeción ...).
reducido de casos B.8.6,2 articulaciones gruesas Es importante examinar la transmisión de fuerzas, por un lado, entre las columnas y suelos y, por otro, entre los puestos literas.
B.8.6,21 polo piso de Enlace La conexión post-suelo debe estar provisto preferentemente de manera que la recuperación de haz de post-hormigón (si vigas prefabricadas o fundido en su lugar) no está en la prolongación de una de las caras polares ( véase la fig. B).
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La conexión de polos planta también debe estar diseñado para lograr condiciones favorables para la transmisión de cargas verticales (ver Fig. C). Es particularmente importante evitar las vías de esfuerzo que implican elementos de naturalezas o diferentes edades, o partes frágiles.
El enlace de post-piso también debe estar diseñado de manera que los aceros de encadenamiento proporcionados en el suelo se oponen movimiento horizontal de la cabeza de la columna inferior o pie de la poste superior. Figura D a continuación da un ejemplo donde las cargas verticales se transmiten, en parte, por una extensión de la columna inferior (con una sola junta de mortero) y en parte por el haz (con dos juntas de mortero).
La figura E muestra un ejemplo de posicionamiento defectuoso de ninguna encadenamiento.
que unen los polos B.8.6,22 litera La conexión entre columnas superpuestas es generalmente diseñado para garantizar básicamente la transmisión de cargas verticales centradas como se define en el artículo B.8.2,10. Un dispositivo dowelling o cualquier otro sistema equivalente deben oponerse a cualquier movimiento relativo de las columnas y plantas. A menos que los dispositivos especiales, los pasadores no están incluidos en la resistencia a las cargas verticales centrados justificaciones. La transmisión de fuerzas se proporciona generalmente por una capa de mortero de pequeño espesor, 2 cm o menos (*) (con exclusión de reserva para los espárragos). Esta capa se puede implementar antes o después de la instalación del poste superior (**); en este último caso, se debe lograr un cierto estera.
Las conexiones entre columnas apiladas se justifican en la resistencia última de estado límite. La solicitud definitiva
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tener en cuenta es la fuerza normal y una excentricidad establecido en el mayor de los tres valores: 2 cm o f / 2 50 o la resultante de las condiciones de apoyo de la palabra al piso bajo consideración. Se puede suponer que las cargas de los pisos superiores están enfocando en polo pie a diferentes niveles. La superficie sobre la que se aplica esta tensión última es la superficie de la articulación efectiva de mortero u hormigón. En el caso de sellos no sobresalen, esta superficie está definida por el contorno de camino de 1 cm hacia atrás desde el contorno de la junta (Fig. 1). En el caso de la proyección de articulación, esta superficie corresponde a la parte común para el poste y el sello (Fig. 2).
Dadas las minorateurs coeficientes de las resistencias de los materiales (hormigón o mortero), el esfuerzo de compresión final se fija en 0,4 f c 28.
*
* *
Es posible lograr mayores mayores espesores utilizando utilizando hormigón hormigón se vierte vierte en en una cubeta cubeta de reserva yy que que garantiza garantiza una una cierta contracción del del hormigón hormigón (fig. (fig. F F 1).
Figura A2 ilustra esta disposición
Otras condiciones B.8.6,23
B.8.6,231 Se administra las conexiones entre columnas y pisos y litera entre los polos en la estimación de la longitud de pandeo F para la justificación de la zona común de polos. A menos que los dispositivos especiales, la longitud de pandeo F se toma igual a o l o que se define en el artículo B.8.3,1. Los polos de participación prefabricado de refuerzo de un edificio puede ser considerado sólo en bonos especiales de justificación.
B.8.6,232 El régimen de almacenamiento, el transporte, la elevación y la instalación deberán, en su caso, ser objeto de justificación. Por ejemplo, el almacenamiento plano de mensajes recién desmoldeado y cables muy largos, a menos precauciones especiales a la curvatura inicial que deben tenerse en cuenta.
B.8.6,233 Tabletas aceros no suelen entrada a través de las articulaciones, necesarios para apretar los marcos y pasadores a los extremos correspondientes de la columna considerado.
Uno puede, por ejemplo, la duplicación de l os bastidores transversales sobre una altura al menos igual a la dimensión transversal más pequeña del arco.
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Fundamentos Capítulo B.9
B.9.0 general Los elementos de cimentación se pretende transmitir al suelo los esfuerzos realizados por los elementos estructurales (columnas, paredes, muros, ...). Esta transmisión puede ser directa (el caso de soles que descansan sobre los tabiques de tierra o caso) o ser proporcionada por medio de otros órganos (por ejemplo, casquillos del caso de la pila). La determinación de estructuras de cimentación sobre la base de la resistencia y de liquidación de condiciones relacionadas con las características físicas y mecánicas de disciplinas de sucesión del suelo y técnicas que no pueden ser tratados con arreglo a las normas actuales. Los asuntos discutidos en este capítulo son para la determinación de las dimensiones de los elementos de cimentación como elementos de hormigón armado. En el caso más general, un elemento específico de la estructura se puede transmitir a la fundación (horizontal asumido) (*): - fuerza normal: carga vertical centrada él está de acuerdo, en principio, para conocer los valores extremos (**); - una fuerza horizontal, dando como resultado por ejemplo de la acción del viento, que puede variar en magnitud y dirección; - una pareja que pueda ser de tamaño variable y de ejercicio en diferentes planos. *
Estas fuerzas y último servicio y, especialmente, las parejas deben ser notificados específicamente el diseñador responsable del estudio de los fundamentos cuando la estructura de
elevación se estudió por un i ngeniero diferente. * *
El valor mínimo puede corresponder opcionalmente a un levantamiento.
B.9.1 requisitos de construcción
Fundamentos B.9.1,1 excéntrica Se debe evitar en lo posible los fundamentos fuera del centro. Si no es posible evitar que adopte medidas para paliar los efectos de la excentricidad (vigas de alisado rígido, por ejemplo), o se determina, en las condiciones probables de la deformación, posición de la resultante de las reacciones de suelo y teniendo en cuenta los efectos de la excentricidad correspondiente tanto en el pie en el punto de apoyo y los elementos de suelo que soporta.
Transmisión esfuerzos B.9.1,2 puntos de apoyo a los miembros de la fundación Las uniones de los puntos de apoyo con las zapatas, que satisface las condiciones de la transmisión de las fuerzas de los puntos de apoyo a las bridas y en particular las barras de las condiciones de anclaje. En el caso en que los postes de la estructura están sesgadas para el nivel superior de las bridas por momentos capaces de determinar las tensiones de tracción en una o más caras de curvado, a menudo es necesario girar horizontalmente las barras longitudinales de los polos, cruzando el suelas de fondo.
B.9.2 Las combinaciones de acciones a tener en cuenta En el caso general, las combinaciones de acciones a considerar en la determinación de las fuerzas transmitidas por los puntos de apoyo están definidos para las columnas en el artículo B.8.2,2 y para vigas con sección B.6.1, 2. En el caso particular de soporte sujeto a un puntos de carga central presunta, combinaciones de acciones son los definidos en el artículo B.8.2,1 y cuando el punto de apoyo no está implicada en la estabilidad bajo la acción del viento, la combinación de acciones a tener en cuenta es esencialmente:
1,35 G + 1,5 QB Cuando fundaciones apoyan una estructura que cumpla con los criterios de la sección B.2, pero se dio cuenta de otros materiales estructurales, que se le permite comprobar si hay combinaciones de acciones para ser considerado bajo las reglas específicas para el cálculo de los materiales la estructura, sujeta a la tensión más desfavorable para las fundaciones se han determinado.
Se tiene en cuenta, posiblemente en Q B l a reducción progresiva de los gastos operativos a diferentes niveles de edificios de varios pisos.
Métodos de cálculo B.9.3 para la justificación de los cuerpos fundadores con excepción de: - losas de cimentación general que, como obras de hormigón armado, no plantean problemas diferentes de los de las plantas; - masiva en muchas pía, éstos son considerados masiva no deformable; - posiblemente otros sistemas de cimientos especiales; suelas de las fundaciones pueden en muchos casos ser justificadas mediante el "método de barras" que
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que son: - zócalos de continuidad menores de paredes, que descansan sobre el suelo; Las dificultades que pueden presentar el estudio de la losa resultado principalmente de las leyes de la distribución de la presión sobre el terreno que ha de adoptarse les da la capacidad de deformación del suelo y la propia balsa. El supuesto de distribución uniforme de las reacciones de presión es generalmente desfavorable.
En la asimilación de una huelga en una planta invertida, debe estar justificada para cada punto de apoyo la correlación entre las cargas aplicadas y reacciones de apoyo resultantes leyes deducciones para la distribución de presión sobre el suelo. Cuando las balsas deben sellar las obras de infraestructura, se aplican las normas especiales referentes a las carcasas (DTU 14.1).
- soles como puntos de apoyo individuales, que descansan sobre el suelo; - de cabezales de pilotes, este último estando limitado en número con un único punto de apoyo.
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Apéndice C Calificaciones
Apéndice C es un anexo a los comentarios. Se recomienda utilizar las siguientes anotaciones que enumeran la mayor parte de lo que se utiliza en hormigón armado. En la medida en que esta lista no es exhaustiva, debe complementarlo haciendo referencia a la norma NF P 06-005.
Principios C.1
C.1.1 mayúscula romana Significan: - la acciones y tensiones (fuerzas veces) - las cantidades geométricas, excepto longitudes - módulos de deformación y elasticidad.
C.1.2 minúscula romana Significan: - longitudes y cantidades geométricas con la dimensión de longitud; - fuerzas densidades distribuidos - las resistencias; - algunos coeficientes.
C.1.3 mayúscula griega Se utilizan sólo en algunos casos consagrada de.
C.1.4 griega minúscula Significan: - las limitaciones, - las cantidades reducidas (sin dimensiones) de tal manera que las deformaciones relativas, - algunos coeficientes.
C.1.5 Índices Los índices se utilizan para distinguir entre las cantidades de la misma clase, ser representados por el mismo símbolo, pero relativa a los materiales, edades o diferentes funciones mecánicas. Los índices se hicieron excepciones, por uno o más minúsculas romana o mayúscula romana posiblemente seguido de minúsculas o números. Un índice o una secuencia de índices pueden ser omitidos con el fin de simplificar la escritura si no es probable que resulte en confusión.
C.1.6 apóstrofe El apóstrofe se puede utilizar para distinguir entre dos cantidades del mismo tipo que difieren en la ubicación geométrica. Así se puede identificar fibras (o acordes) superior e inferior, o los refuerzos comprimidos o tensados de la misma sección.
C.2 Índices
C.2.1 mayúscula romana - A: Las acciones accidentales. - B: Los gastos operativos en los pisos del edificio. - E: terremotos. - G: Las cargas muertas. - M: unicidad los gastos de explotación. - Q: cualquier acción variable. - S: Las acciones debido a la nieve; solicitación. - T: acciones debidas a las variaciones de temperatura.
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- W: acciones debido al viento.
C.2.2 minúsculas y abreviaturas romana
- b: Hormigón. - c: compresió n. - d: Le permite especificar un valor o dimensionamiento de cálculo. - dyn: Dinámic o. - e: Rendimiento; Al este de entrenamiento (cardinal). - f: craqueo; pandeo. - FL: fluencia. - g: Centro de gravedad; agregado. - i: inicial o instantánea. - j: j días de edad. - k: Característico. - l: Longitudinal. - m: media; material. - Max: Máxim o. - min: Minimal. - No: División neto; Norte (cardinal). - o: Sección bruto; origen. - r: Extracción del hormigón; Fuera de acero. - rojo : Reduce. - s: de acero para refuerzo de hormigón armado; Sur (punto cardinal); sellado o adhesión. - Ser: Servicio o uso. - t: Transversal (incluyendo refuerzos transversales) o de tracción. - T: Ultimate. - v: A la rgo plazo. - w: West (puntos cardinales). - x, y, z: aferente a direcciones de ejes de coordenadas x, y, z.
C.3 clasificaciones
El significado de las principales clasificaciones de la siguiente manera:
C.3.1 calificaciones mayúsculas romanas - A (o A s) C oncepto de una sección de acero. - A: La suma de las áreas de las secciones transversales de un curso de refuerzo transversal. - B (o (A b): Á rea de una sección de hormigón. - E: módulo elástico longitudinal. - E s: A cero módulo elástico. - E b: M ódulo de deformación longitudinal del hormigón. - E FL: b ajo fluencia módulo de deformación. - E s: M ódulos de deformación instantánea (E ij l a edad j-día). - E v: D elayed módulo de deformación (E ij p ara la carga aplicada a la edad de jd ías). - E q: T erremoto. - F: Fuerza o la acción en general. - G: módulo de cizallamiento; acción permanente. - I: Momento de inercia en general; en particular, el momento de inercia de flexión de una sección recta de la viga media plano con respecto al eje central de inercia normal al plano medio. - K (o J): Momento de inercia coeficiente de torsión. - L: longitud o alcance. - M: Momento en general; momento de flexión en la ausencia del índice T o de un índice doble asimétrico especifica la torsión.
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- M f: t iempo de agrietamiento. - M G: M omento de flexión desarrollado por las cargas permanentes. - M Q: M omento de flexión desarrollado por una carga variable o acción. - M u: tiempo de cálculo final. - MS er: t iempo de cálculo o utilización. - M T: T orque (si procede) o momento debido a la temperatura. - N: Fuerza normal (puede ser indexado como M). - P: Acción (en peso) puede incluir una parte permanente y una parte variable. - Q: acción o carga variable. - Q B: Gastos operativos en los pisos del edificio. - R: soporte de carga resistente de reacción, fuerza resultante. - S: Momento estático, cualquier desviación (con índices). - S n: nieve - T: Torque (también se utiliza utiliza M M T) t emperatura. - V Shear (puede ser indexado como M). - Vr ojo: C izalla reducida. - W: Vent.
C.3.2 calificaciones minúsculas romanas - a: designa en general una dimensión (general longitudinal) o una longitud específica; flecha. - b: Indica una dimensión transversal (ancho o espesor de una sección). - b O; e spesor bruto del alma de una viga. - b n: e spesor neto del alma de una viga. - b y b ': Cuando sea apropiado para distinguir, las anchuras de las bridas superior e inferior de una viga. - c g: t amaño de los agregados. - d (y): distancias centroide respectivamente de armadura de tracción (y comprimido) a la fibra extrema más comprimida.
NOTA 2 A diferencia de errores actuales, se bien planificado para denotar el útil y la altura total altura h. Para evitar una posible confusión, el HT notación puede mantenerse provisionalmente para la altura total.
- e: excentricidad de la tensión normal resultante con relación a la sección central de gravedad (contado positivamente a compresiones). - f: resistencia de un material, indexado cuando sea necesario; flecha. - f e: r esistencia a la fluencia del acero. - f CJ: c oncretas característica de resistencia a la compresión viejos días j o f j c uando no hay confusión. - f TJ: r esistencia característica a la tracción del hormigón j días de edad. - f c 28, F T 28: L as resistencias a la compresión y ofrece resistencia a la tracción de la edad de hormigón de 28 días (cuando no hay confusión, f - g: densidad de carga permanente; aceleración de la gravedad; conducir la fuerza (por unidad de longitud). - h O; E spesor de una estructura de hormigón. - h o h t: t otal de una altura de sección de hormigón. - i: un radio de la sección de giro. - j: Número de días. - k: Coeficiente en general. - l: longitud o extensión (también se puede utilizar L). - la s: l ongitud de sellado. - la f: l ongitud de pandeo. - n: coeficiente de equivalencia de acero y hormigón; cantidad expresada como un número entero. - p: Acción Unidad (en peso) puede comprender una parte permanente y una parte variable. - q: unidad de carga variable. - r: radio de curvatura. - r g: u tilizando un radio de rejilla.
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28
e n lugar de f c 28).
- s: Separación de marcos en general. - st: Espaciado refuerzo transversal. - t: tiempo. - u: Perímetro. - w: anchura de una grieta. - x: Coordinar en general, incluyendo el eje x. -
Y: coordenada Y paralelo paralelo al plano plano medio medio con respecto al eje central de de inercia de un un punto punto en en una sección; profundidad profundidad del eje neutro indexadas indexadas cuando sea sea necesario necesario (y u y hay S er).
- existe 1: P rofundidad del eje neutro para una sección calculada vis-à-vis el estado límite de servicio.
NOTA 3 Esta calificación se ajusta a errores actuales es más fácil que Yser.
- z de coordenadas de altitud; brazo de palanca del momento de flexión.
C.3.3 calificaciones minúsculas griegas - • • : Ángulo de un marco con la fibra media de un cuerpo lineal; coeficiente adimensional. - • • : Factor de seguridad parcial se define en las directrices comunes. - • : Deformació n relativ a. - • BC:E l acortamiento de hormigón comprimido relativa • b cuando no hay confusión. - • r:E xtracción del hormigón. - • s:a largamiento relativo del acero tensado. - • : Cracking coeficiente sobre una armadura. - • : Desviación angular de la temperatura; coeficiente adimensional. - • : Esbeltez mecánica una parte comprimida. - μ: Coeficiente de fricción. - • : Proporción de una estructura de hormigón, coeficiente adimensional de Poisson. - • reportan dos dimensiones; en relación particular del volumen de acero en el hormigón. - • : Tensión normal en general; indexados cuando sea necesario. más particularmente utilizado: - •
BC:
- •
st,
e sfuerzo de compresión de hormigón.
• sc: T ensión de tracción, de compresión de acero (o • s c uando no hay confusión).
- • : Tensión tangencial (indexados en su caso). - • s:r esistencia de la unión. - • son los siguientes: m anejar el estrés adherencia. - • • : Coeficiente de fluencia. - •
(Con índices) coeficientes definidos en las Directrices comunes.
- • s:c oeficiente de sellado para un inducido.
C.3.4 símbolos especiales - • : Camb iar . - Σ: sumatorio. - • Diámetro nomin al de un refuerzo. - •
: Área del contorno tomado en cuenta para el cálculo de una sección sometida a torsión.
- •
Final (después de un tiempo infinito convencionalmente).
- 102 -
D Apéndice: Disposiciones transitorias relativas a la definición de los valores representativos de acciones y combinaciones de acciones comunes en los casos Apéndice D es un anexo al texto. A la espera de la publicación de reglas consistentes con los principios de las Directrices para el cálculo de construcciones Commons (Circular Nº 79-25 de 13 de marzo, 1979), este anexo se exponen en la zona de los puentes de carreteras y edificios, para los casos comunes : - valores representativos D.1 (en el sentido de las directrices comunes antes mencionados) costos de operación y las cargas ambientales, así como acciones accidentales en los puentes de apoyo; - D.2 en combinaciones de acciones para la verificación de los estados límite últimos de la resistencia y límite de servicio estados.
D.1 Representante valora las acciones variables comunes en el ámbito de puentes de carretera y edificios
D.1.1 puentes Carreteras
Calificaciones D.1.1,1 gastos operativos Los valores nominales a considerar son las del título II de la especificación 61 de la CPC (Decreto Ministerial de 28-12-71), multiplicado por los coeficientes de la tabla siguiente que dependen del estado del límite (final o servicio) y la naturaleza el cargo por el que se refirió a los artículos de este título especificación II 61. Naturaleza del Estado Límite cargas
resistencia a la rotura
- cargos de pavimento y efectos relacionados
de guardia
1.07
1.2
1.0
1.0
1.07
1.0
- Cargas en terraplenes (puntos 4, 5, 6, 7, 8) - cargos militares y gastos extraordinarios (Art. 9 y 10) - Los gastos en las aceras, paseos peatonales y barandas
Calificaciones D.1.1,2 cargas climáticas No hay necesidad de aplicar cargas de nieve en las obras viales. acciones de viento se toman generalmente igual a los valores indicados en el artículo 14 del título II de la especificación 61 de la CPC.
D.1.1,3 Otros valores representativos de las actividades de operación o el clima Los valores de los coeficientes • o y • 1 s e muestra en la siguiente tabla para los casos más comunes. Para todos los casos descritos a continuación el coeficiente • 2 c hupa. •
o
•
primera segunda clase
00
0.6
clase tercera clase
0
0.4
Naturaleza de las cargas
1
Los gastos de operación del sistema en el puente (*):
0.2 viento: en la ejecución de la
01
0,2 0
operación temperatura: variaciones uniformes gradiente
gastos corrientes
0.6
0.5
0.5
0.5
1
0
(*) Esta es sólo distribuye las cargas de operación y sin carácter especial. Para los convoyes militares o especiales, los coeficientes son siempre cero.
Choque D.1.1,4 en el alféizar de puentes
D. 1.1,41 acciones debido a una descarga de barcos Para choques de barcos (barcazas y convoyes) en apoyos de puentes instalados en el curso de una vía navegable, se puede aplicar las siguientes normas estándar aplicables en ausencia de sistemas de protección separadas
- 103 -
considerado el apoyo, como los delfines. El impacto potencial es semejante a la acción de una fuerza horizontal aplicada al más alto aguas navegables. Esta fuerza es o bien paralelo a la dirección de flujo (colisión frontal), o perpendicular al mismo (impacto lateral); valores representativos para ser introducidos están en la siguiente tabla:
Categoría Un canal navegable (trocha ancha) B (tamaño pequeño) Valor del valor de choque frontal ( MN) del
1.2
10 de
impacto lateral (MN)
0.24
febrero de
D.1.1,42 acciones debido a los impactos de los vehículos de carretera Un defecto estimación más precisa sobre la base de un análisis de riesgos (véase por ejemplo la carpeta piloto PP 73 SETRA), las siguientes reglas estándar se puede aplicar: El impacto potencial de un vehículo en el muelle de puente se trata como una fuerza horizontal aplicada a 1,50 m por encima del nivel de la calzada; por simplicidad, se reconoce que esta fuerza es o bien frontal o lateral (paralela o perpendicular a la dirección del tráfico). Los valores representativos para ser introducido se exponen en la siguiente tabla a continuación que refleja la v elocidad puede pratiq UEE por camiones. estimación de la masa de velocidad pesada de 15 a 19 t (km / h)
impacto frontal valor (KN)
90 75
valor de impacto lateral (KN)
1000800500
500400250
60
D.1.2 construcción
Calificaciones D.1.2,1 gastos operativos Los valores nominales que deben ser considerados son los definidos en la norma NF P 06-001.
D.1.2,2 valores nominales de las cargas climáticas
D. 1.2,21 acciones de viento El valor nominal se toma generalmente igual a: - vis-à-vis la resistencia estado límite último 1,2 veces la "carga normal" Reglas NV 65 revisado; - vis-à-vis los estados límite de servicio, el mismo "carga normal". Se afirma que la " carga normal" es el valor calculado usando la presión dinámica básica definida en el artículo 111.1.2 de la Reglas NV65 y después de aplicar los coeficientes de adaptación relacionados con la posición y la naturaleza de la construcción. El valor nominal definido anteriormente puede sin embargo reducirse: - cierto límite de servicio establece distintas de las probabilidades de cuestionar la sostenibilidad de los edificios, tales como límites de restricciones operativas relacionadas con estados, problemas de la apariencia o la comodidad; - situación de la ejecución cuando las condiciones locales y el tiempo lo permite (especialmente en función de la duración de la fase de construcción en cuestión).
Acciones nieve D.1.2,22 Las disposiciones de este párrafo no se aplicarán a los puentes. El valor característico de la carga de nieve es fijado por Edición No. 61, Parte IV, Sección II (dichas reglas N 84) de CCTG, así como las situaciones de compatibilidad acciones de la nieve y el viento.
D.1.2,3 Otros valores representativos de las actividades de operación o el clima Los valores de los coeficientes • relacionados con gastos operativos son fijados por el anexo de la norma NF P 06-001. Acción por el clima en que aparecen en la tabla a continuación: •
Naturaleza de las cargas viento Nieve a una altitud
o
•
1
•
2
0,77
0.2
0
<500 m
0,77
0.15
0
> 500 m
0,77
0.30
0.1
0.6
0.5
0
las variaciones de temperatura uniformes
- 104 -
D.2 Combinaciones de acciones Los siguientes párrafos establecen las combinaciones de acciones a considerar en el caso actual para la verificación de los estados límite últimos de la resistencia y límite de servicio estados. Se recuerda que todas las combinaciones mencionadas no deben ser considerados simultáneamente. Para un libro dado sólo están estudiando las que aparecen los más agresivos; en particular, la indicación "o" en las siguientes tablas marca la necesidad de tomar una decisión en este sentido. La notación utilizada en las tablas D.2.1 y D.2.2 se definen a continuación:
- G: cargas permanentes (A.3.1,2 definido); - Qp rc: l a ejecución de cargas conocidas (en magnitud y posición); - Qp ra: l os costes de ejecución azar; - Q r: L os gastos de explotación para puentes de carretera sin carácter especial (sistemas A y B con sus efectos relacionados, aceras cargos); - Q RP: L os gastos de explotación para puentes de carretera carácter particular (convoyes militares o especiales); - Q B: l a construcción de los costos de operación; - W: la acción del viento, evaluado según D.1.1,2 de puentes de carretera y D.1.2,21 para edificios; - Sn: la acción de la nieve, evaluado según D.1.2,221 para edificios; - T: variaciones de temperatura uniforme; - • • gradiente térmico, donde el mercado lo requiere.
D.2.1 puentes Carreteras Las combinaciones de acciones a considerar son:
Para D.2.1,1 verif yo ulti estados límite de cationes mi fuerza acciones variables situación
Acciones permanent es o similares G
básico • Q1 Q 1 ( 1)
que acompaña
1.35m áx + G min
1.3 • o2 Q 2
1,35 G o G
ejecución
+ 1.35 Q prc o Q prc
operativo
1,35 G o G
Q 1.5 pra
0 ó 1,3 W
1,5 W
0 ó 1,3 Q pra
Q 1.5 r
0
1.35 Q rp ( 2 2))
0
1,5 W
0
(1) La temperatura no está incluido en esta tabla, ya que normalmente no se toma en cuenta cuando se trata del estado límite último. Sin embargo, cuando debería ser considerado como la base de una acción, se recuerda que debe ser introducido con el coeficiente de 1,35. (2) En términos de convoyes especiales de este anexo se refiere sólo convoyes-tipos definidos en el Título II del folleto 61. Para otros convoyes mercado posiblemente definidos, se fija los valores representativos, dada la las condiciones del tráfico y las incertidumbres vinculadas al valor y la posición de la carga.
Para D.2.1,2 vér yo ficación limita estados y el gas situación
Acciones permanentes o similares G máx + G
acciones variables base de Q 1
min
ejecución
G + Q prc
que acompaña • 02 Q 2
Qp ra
0oW
W
0 o Qp ra
Δ•oT
0 o Q pra
Q r operativo
G
Q rp ( 1 1))
0
Δ•oT
0
W
0
Edificios D.2.2 Las combinaciones de acciones que deben considerarse en situación de explotación que figuran en las siguientes tablas, afirmando que: - situación de la ejecución, es permisible para referirse a las disposiciones especificadas para puentes de carretera;
- 105 -
0 o 0,5Δ • o 0,6T
-
combinaciones que implican la nieve y el viento dependen de las condiciones de compatibilidad indicados en
D.1.2,22; También suelen ser desfavorables para el techado, el estrés causado por el viento es generalmente el sentido contrario a las debidas a la nieve; - a las salas equipadas con grúas, base de capital variable y la cubierta se determinan teniendo en cuenta las condiciones de operación simultánea de estas grúas (NF P 22-615).
Para la verificación D.2.2,1 resistencia estado límite último las acciones permanentes 1,35 g máx + G min
acciones variables básico • Q1 Q 1
que acompaña 1.3 • 02 Q 2 ( 1)
Q 1.5 B
que acompaña 1.3 • 03 Q 3 ( 2)
0 o W o S n
1,35 G o G
0 o 0,8 T
o W + S n 1,5 W
0 o 1.3 • 0 Q B o S n
0 o 0,8 T
o 1.3 • 0 Q B + S n 1,5 S n
0 o 1.3 • 0 Q B o W o 1.3 • 0 Q B + W
0 o 0,8 T
1. Para los gastos de operación, los valores de • 0 se definen en el anexo de la norma NF P 06-001; el valor de • 0 es igual a 0,77 (*) para todos excepto los archivos locales y plazas de aparcamiento para los que su valor es de 0,9. * Cuando la acción básica es la nieve a una altitud> 500m, este valor se incrementará en un 10%. 2. Los efectos de la temperatura en general no se tienen en cuenta; si han de actuar como base de una acción, que se introducen con el coeficiente de 1,35.
D.2.2,2 Para la comprobación de los estados límite de servicio Se recuerda que las combinaciones a considerar depende de la definición de los estados Condiciones del servicio. en general acciones básicas son sólo para intervenir, pa r ejemplo, para los estados límite de deformación. las acciones permanentes G máx + G min
acciones variables base de Q 1 ( 1)
que acompaña • 02 Q 2 ( 2)
Q B
0 o 0,77W o 0,77S n
W
0 o • 0 Q B
S n
0 o • 0 Q B
G
1. Cuando sea apropiado para introducir la temperatura como base de una acción, que opera con su valor nominal. 2. Para los gastos de operación, los valores de • 0 s e definen en el anexo de la norma NF P 06-001; el valor de • 0 e s igual a 0,77 (*) para todos excepto los archivos locales y plazas de aparcamiento para los que su valor es de 0,9. * * Cuando la acción básica es la nieve a una altitud> 500m, este valor se incrementará en un 10%.
Los efectos de los cambios dimensionales (en particular debido a la temperatura) se pueden despreciar sujeta al cumplimiento de determinadas disposiciones distancias constructivos entre articulaciones, la flexibilidad de apoyo y porcentajes mínimos de refuerzo (véase B.5).
- 106 -
Anexo E.1 Método de cálculo aplicable a moderada suelos de carga operativo denominado método" bulto "
Apéndices E están relacionados con los comentarios.
Ámbito E.1.0 El alcance se define en el artículo B.6.2,210.
E.1.1 Principio del método El principio del método se describe en la Sección B.6.2,211.
E.1.2 Aplicabilidad de los valores de coeficientes método o bien: - M o el momento de flexión máximo en el "lapso de comparación", es decir en el mismo lapso de luz libre independiente que considera SPAN y sujeto a los mismos cargos. - M w y M e respectivamente los valores absolutos de los momentos en los soportes izquierdo y derecho y M t e l intervalo de tiempo máximo en el que están incluidos en los cálculos del tramo considerado. - • la proporción de los gastos de funcionamiento a la suma de las cargas muertas y gastos de operación (•=
•
GQ BQ
)
B
Los valores de M t M w y M e deben verificar las siguientes condiciones: - el segundo miembro miembro de la desigualdad desigualdad no es menor menor que 1,05 M M o •
M t +
ew
2 MM
≥ (1 + 0,3 •) M o
- El lapso de de tiempo tiempo máximo máximo en en M M t e s no menor a: • 01 , •
en el caso de un tramo intermedio
2 de marzo de
1,
• 02, •
en el caso de un lapso de final.
2 de marzo de
- El valor absoluto de cada momento en el apoyo intermedio es no menor a: - 0,60 M o e n el caso de un haz de dos lapso; - 0,50 M o e n el caso de soportes de vecinos de los soportes de borde de una viga con más de dos bahías; - 0,40 M o e n el caso de otros soportes intermedios de un haz de más de tres vanos. De cada lado de cada soporte intermedio se retiene para la verificación de las mayores secciones de los valores absolutos de los momentos medido en la parte izquierda y derecha del soporte considerado. Si los cálculos implican un momento de la instalación de un banco de apoyo, la resistencia de este apoyo bajo el efecto del tiempo considerado para ser justificado.
Q B = G G/5 •
Q B = G G/4
Q B = G G/2
Q B = G
Q B = G G 3/2
Q B = 2G
•
1/6
1/5
1/3
1/2
3/5
2/3
1 + 0,3 ••
1.05
1.06
1.10
1.15
1.18
1.20
0,525
0.53
0.55
0575
0.59
0.60
0,625
0.63
0.65
0,675
0.69
0.70
• 01 , • 2 de marzo de
1,
• 02, • 2 de marzo de
Tabla de algunos valores numéricos
Determinación E.1.3 de sombreros de longitud y paradas de segunda cama barras inferiores En el caso general, se aplican las reglas dadas en la sección B.6.2,31 "curvas de sobres." Cuando la carga de operación no es más que la carga muerta y cuando estos cargos pueden ser considerados uniformemente distribuida, se puede prescindir de las curvas de ruta sobre adjunto que se adopten las siguientes disposiciones:
Si tomamos en el apoyo a veces los valores mínimos absolutos definen en E.1.2 el párrafo 3 anterior, a menos justificaciones más específicas, la longitud de sombreros, a partir de los soportes desnudos, es de al menos: - 1/5 de la más amplia de las dos bahías que flanquean apoyo si se considera un soporte que no pertenecen a
- 107 -
un lapso de extremo; - 1/4 de la más amplia de las dos bahías que flanquean apoyo sensible si es de un soporte intermedio vecino de un banco de apoyo. Al menos la mitad de la sección de la armadura inferior requerida en lapso se extiende al lecho de soporte y la segunda tramas se detuvo a una distancia entre puntos de apoyo a lo sumo igual a una décima parte de su ámbito de aplicación. En cualquier caso, se llama la atención de los diseñadores a lo siguiente: - En una viga continua con luces desiguales o desigualmente cargados, sombreros deben extenderse en los tramos más cortos y menos cargada sobre una longitud mayor en los tramos más largos y más activo.
- La disposición de los anclajes de los sombreros y las barras de refuerzo inferiores debe ser tal que no promueve la formación de sustancialmente inclinado a 45 ° grietas. Por ello se recomienda la adopción de la disposición de la figura al usar anzuelos. En el caso de la barra de sellado adoptada por ley, por lo general hay ningún requisito especial que debe cumplir tras el desplazamiento impuesta al curso de la curva envolvente de momentos (art. A.4.1,5).
- 108 -
Método de cálculo Anexo E.2 suelos de carga aplicable a relativamente alto de funcionamiento, los llamados " Método Caquot "
Apéndices E están relacionados con los comentarios.
Ámbito E.2.0 El alcance se define en el artículo B.6.2,220.
E.2.1 Principio del método El principio del método se describe en la Sección B.6.2,221.
E.2.2 Condiciones de aplicación del método de los momentos de inercia vigas iguales en diferentes bahías y polos no conjuntas
Momentos de carga aerodinámica E.2.2,1
Momentos soportes desnudos, considerados secciones para comprobar, se calculan teniendo en cuenta sólo los gastos bahías vecinas a la izquierda (W) y la derecha (E). - Desmontaje de cada lado. lado. apoya, apoya, el período período de de maniquí longitudes de la w a la izquierda y e d erecho igual a la luz libre del vano si se coloca simplemente en el otro soporte y es 0,8lsi continua más allá del otro apoyo. - Una carga carga uniformemente distribuida por unidad unidad de longitud longitud pp w en el lapso de izquierda yp e e n el lapso de la derecha da igual momento el apoyo en valor absoluto:
'ee 3' ww
•
8
w
Ll (5 •
3 LPLP
'E')
- Una carga carga concentrada PP w e n la bahía izquierda o P e e n el alimentador a la derecha en la distancia a desde el soporte desnudo da igual momento apoyo en valor absoluto:
P k'ww l w
•
2
lo'E'
P k'ee l
o w
•
2
lo'E'
La escala funcional de abajo muestra los valores del coeficiente k (escala izquierda) de acuerdo con un / l. En el caso de vigas de "fuelles normales» próximo 1, se obtienen el valor de veces de apoyo: - para el prorrateo, sustituyendo el coeficiente de 7,7 para el coeficiente de 8,5; -
para cargas concentradas, mediante la sustitución del coeficiente coeficiente kkpor por el coeficiente coeficiente k 1 d ado derecho de la escala funcional de acuerdo con una / l.
El método sigue siendo aplicable a las vigas apoyadas en un extremo y armarios entre sí, haciendo que la w = 0 (o e = 0 ) en las fórmulas y haces fijos en ambos extremos por la = 0.8l e).
- 109 -
w =
0 .8l w y e = 0 (o w = 0 y e
Momentos en E.2.2,2 lapso La tiempos de la curva lapso independiente la gama (no l ') bajo el efecto de la carga muerta, a continuación, bajo el efecto de la carga muerta y la carga de funcionamiento, las diferentes cargas siendo afectada el coeficiente de ponderación correspondiente al estado límite considerado. Se toma como línea de cierre: - para momentos positivos, uno entre los tiempos de apoyo mínimos en valor absoluto; - para tiempos negativos, lo que se une a los tiempos máximos de cojinete en valor absoluto; suponiendo en cada caso que los gastos de explotación pueden o no pueden ser aplicadas en diferentes tramos.
E.2.2,3 afilados esfuerzos de apoyo El soporte de las fuerzas de corte se basa en la metodología general para vigas continuas por momentos estado de continuidad.
E.2.3 Condiciones de aplicación del método de las vigas en los momentos de inercia variable de uno a otro período y polos no conjuntas Se opera como en el caso anterior, pero los tiempos de cálculo del cojinete se lleva a cabo como sigue: - Let me me w e l momento de inercia del lapso de izquierda - I e e l momento de inercia de la duración de la derecha - • el informe
e ll 'W
IIEW
- Una carga uniformemente distribuida distribuida (p w y P e) p or unidad de longitud da igual momento apoyo en valor absoluto:
- 110 -
'ee 2' ww
• •
2
LPLP
8 (51 • • ) - Una carga carga concentrada PP w o P e l a distancia al soporte desnudo da igual apoyo ahora, en valor absoluto:
P k l 'ww
o
1 • •
P k l ee
1 • •
k viene dada por la escala funcional del artículo E.2.2,1 anteriormente. E.2.4 Aplicabilidad del método de cálculo de los postes vigas continuas de solidaridad que apoyan
Principios E.2.4,0 - Los momentos de continuidad actuación en secciones de apoyo desnuda, secciones considerados para controlar, sobre los elementos que se unen forman un nodo, puede ser evaluada por teniendo en cuenta únicamente las cargas de enmarcar las bahías consideradas soporte ( lapso de la izquierda, el subíndice "w", y Span derecho subíndice "e") y la resistencia ofrecida por las secciones inferior y superior de los polos que terminan en el nodo considerado (sección inferior, el subíndice "s", y la sección superior, el índice "n") (fig. 2)
- Separar cada soportes laterales, luces ficticias cuyas longitudes (designado por los índices con "w" o "E") se exponen a continuación y en E.2.4,1 E.2.4,2 para bahías vanos intermedios y laterales. - Desmontaje Desmontaje de de los los mismos mismos puestos puestos secciones secciones ficticios ficticios encima encimayy debajo debajode decada cada soporte, soporte,lalaaltura alturahh' ' n y h ' s h ' n E n igualdad de condiciones:
- nueve décimas décimas partes de de la laaltura altura hh n ( 0 ,9 h n) s i el nodo considerado pertenece a la penúltima planta; - y 0,8 h n e n otros casos. h ' s s iendo igual a 0,8 h s s alvo si los mensajes están articulados en sus bases, y donde a continuación, tomar h '
s =
h s.
E.2.4,1 tramos intermedios
E.2.4,10 Las longitudes de la w y e v anos ficticias a izquierda y derecha del soporte se toman igual a 0.8L respectivamente w y 0.8l e. El haz se supone que tiene en cada tramo de una sección constante, se designa por: P w l a carga uniformemente distribuida por unidad de longitud en la bahía izquierda (p e a la derecha uno); P una carga concentrada aplicada a la bahía izquierda a la distancia que una w a poyo desnudo (P e, t iene e p ara el período de la derecha). Nos preguntamos:
'ww 2
M ' w =
P 8L ,5
+ El w Σk w P w
- 111 -
w
ee
2
M ' e =
85lp
+ El e Σk e P e
valores de k (k w o K e) s iendo dado, para vigas de sección constante, la escala funcional del artículo E.2.2,1 según el informe: a)EL 'Wwla o correo
'El (o
yo w, yo e, yo s y yo n d esignando respectivamente- los momentos de inercia del espacio de la izquierda del tramo de la derecha, el polo inferior y polo superior, estos momentos se miden de acuerdo con los requisitos del artículo A.3.2,1, todavía surge:
K w = ' w
WL me
K = E ' e
K s = ' s
I SL
K n = ' n
me NL
mentira
y
D = K w + K e + K s + K n
E.2.4,11 Los momentos en secciones peligrosos (soportes desnudos) son, en valor absoluto: - apoyo al descubierto en la bahía de la izquierda: M w = M ' e D
Kw + M ' w ( 1 - D
kw)
- apoyo al descubierto en la bahía derecha: M e = M ' e ( 1 - D
Ke) + M ' w D
Ke
- la cola al aire de las vigas en el polo inferior: M s = D
Ks (M ' e - M ' w)
- vigas superiores desnudos en el poste superior: M n = D
Kn (M ' e - M ' w)
En la cruz, momentos M e y M w son negativos. Para las columnas, la cara tensión de la sección superior es el lado correspondiente al mayor de los dos valores absolutos M ' e o M ' w. E l lado estirada de la sección inferior es el lado opuesto. En el caso de vigas de "fuelles normales" se aplica al cálculo de M ' w y M ' e l as reglas dadas en la sección de E.2.2,1.
E.2.4,2 se extiende desde el banco
calificaciones E.2.4,20 Para simplificar la explicación, convencionalmente usando la notación de la Figura 3:
Las cantidades relativas al nodo banco se asignan índice 1, las del nodo vecino del índice de apoyo de los bancos 2, los de la siguiente nodo del índice 3. Así, el W1 s e refiere a la longitud libre de cualquier consola. El haz se supone que tiene en cada tramo de una sección constante.
E.2.4,21 con el banco de la consola del pasillo - nodo banco (nodo 1) El nodo de banco es estudiado por K w = 0 en las fórmulas dadas en la sección E.2.4,11 y sustituyendo M
W1
M ' w, M W1 d esignar el valor absoluto de tiempo isostática de la consola de soporte
desnudo 1. Supongamos que el valor algebraico de M W1 e s negativo, es decir, convencionalmente, que la parte superior de
- 112 -
la consola se estira en las inmediaciones del soporte. De lo contrario, cambiamos los signos para el valor absoluto de M W1 i ntroducido en las fórmulas. Así tenemos:
K) + M ' W1 1
M e1 = M ' E1 ( 1 -
K e D1
D1 1e
Ms 1 = ( M ' E1 - M ' W1)
Ks1 D1
Mn 1 = ( M ' E1 - M ' W1)
Kn1 D 1
con :
Ke 1 = ' 1
ee
2
M ' e1 =
+ El e Σk e P e ( n odo 1)
85lp 1 Es decir,
Ks 1 = ' 1
EL
y
Kn 1 = ' 1 I s 1s
nh n1I
D 1 = K e1 + K s1 + K n1
- nodo vecino del nodo de borde (nodo (nodo 2) La La longitud longitud de de la la W2 e l lado de la bahía maniquí se toma igual a • 1 l W2, • 1 e s un coeficiente de entre 0,8 y 1. Tomamos:
•
•
•
•
1=
•
1=
0 ,80 K s1 + K n1 K ≥ 1,5 e1 n1sK
1 -
75KK •
1
para K s1 + K n1 < 1 .5K e1
primero
En estas expresiones, K están relacionados con el nodo banco 1: Ke 1 = ' 1
1 Es decir,
Ks 1 = ' 1
Kn 1 = ' 1 I s 1s
EL
nh n1I
La longitud de la e2 l a bahía ficticia a la derecha del soporte 2, si no es un lapso final, se toma igual a 0.8l De lo contrario, el nodo 3 es un nodo de borde, y la longitud de la e2 l a bahía recta ficticia se toma igual a • 3 l e2 con : • • • • 3 =0 ,80 K s3 + K n3 K ≥ 1,5 W3 •
n3sK
1 -
3=
3
75KK • w3
e2.
para K s3 + K n3 < 1 .5K W3
En estas expresiones, K están relacionados con el nodo banco 3: Ks 3 = ' 3
K= n3 ' 3 I s 3s
Kw 3 = ' 3 NH I n3
wl I3
,
(El W3 = 0 ,8 l W3 = 0 .8l e2)
w
Luego, en las fórmulas dadas en la sección E.2.4,1, en sustitución de M ' w p or: M ' W2 -
2125 1
11 DKM W1
'ww 2
con
M ' W2 =
y
D 1 = K e1 + K s1 + K n1
lp
85
+ El w Σk w P w ( n odo 2)
Despreciando la solidaridad con los postes, K s y K n son cero (y • 1 = • 3 = 1 ).
consola E.2.4,22 sin lapso final Las reglas dadas en la sección E.2.4,21 anteriormente se extienden en este caso haciendo y M W1 = 0.
E.2.4,3 aceptado simplificaciones Se puede prescindir de la rigidez de los postes - excepto los de banco. En este caso, los momentos a los nodos de la costa se pueden calcular como se indica en el artículo E.2.4,2. Los momentos en los soportes intermedios se calculan por cero K s y K n c orrespondiente, conservando para los momentos en soportes vecinos de los pilares de la
W2 =
• 1 l W2 ( y e2 = • 3 l e2, s i el soporte 3
es un soporte de borde). Puede aplicarse más allá del banco de vecinos Artículos Reglas de apoyo E.2.2 y E.2.3.
Si un lapso de extremo comprende una consola, no se debe olvidar para el cálculo de la hora en el vecino apoyo del nodo de frontera, en sustitución de M ' w los valores especificados en el artículo E.2.4,21 que tiene en cuenta la influencia del momento M W1 c onsola para desnudar el nodo banco.
E.2.4,4 caso de un solo tramo (estructura simétrica y simétricamente cargado) - Designando por: - p distribuye uniformemente la carga por unidad de longitud;
- 113 -
- P una carga concentrada aplicada a la distancia a del soporte sobre el que se calcula el tiempo; - la extensión de la viga entre el apoyo desnudo interior; - I su momento de inercia constante asumido; - I s e l momento de inercia del polo inferior; - I n e l momento de inercia del puesto superior; nos preguntamos:
K=l
yo
K s = ' s
shme
K n = ' n
NH me
2 +LΣkP 8 lp
h ' s y h ' n s iendo evaluado como se especifica en el artículo E.2.4,0 y M = 5 valores de k está dada por la escala funcional a continuación dependiendo de la relación a / l. - Los momentos en secciones peligrosas son absolutos: - desnudar el interior del soporte, en el haz: M=M'
• KK •1K ,
(56 • KKNSNS )
- la parte inferior desnudo de la viga, en el polo inferior: M s = M '
K •1K,
(56 • KKNSS )
- planta superior desnudo, en el puesto más alto: M n = M '
K •1K ,
(56 • KKNSN )
Momentos E.2.4,5 en vigas abarcan Aplicamos las reglas del artículo E.2.2,2.
- 114 -
E.2.4,6 esfuerzos cortantes en vigas En el caso de varios tramos, apoyan las fuerzas de corte se calculan como se indica en el artículo E.2.2,3 por la metodología general para vigas continuas, mencionando momentos de continuidad. A partir de los esfuerzos de apoyo afilados, dibujar diagramas de esfuerzos cortantes se extienden por las cargas permanentes y gastos de operación para asumir este último la distribución más desfavorable. En el caso de un solo tramo, las fuerzas de apoyo de cizallamiento se toman iguales a los de la duración independiente del alcance si el marco es simétrica y simétricamente cargado.
Momentos E.2.4,7 en los puestos Se supone que los puntos de momento nulo en los postes están en h ' n p or encima del suelo y h ' s d ebajo de las vigas desnudas inferiores.
E.2.4,8 fuerzas de cizallamiento en los polos, las fuerzas axiales en las vigas Para simplificar, no indica, en los cálculos de las fuerzas de corte en las columnas o las fuerzas normales en las vigas.
- 115 -
Cálculo E.3 Apéndice de paneles de losas rectangulares cargado uniformemente con bisagras en su contorno
Apéndices E están relacionados con los comentarios. Sea L x y hay d imensiones, medidos entre los soportes desnudos, tal panel (asumieron 0,40 •• l
x /
l hay • • 1) y P es la carga uniformemente
distribuida por unidad de área y que cubre completamente el panel. Los momentos de flexión desarrolladas en el panel central han expresado:
- en la dirección dirección de dela la de de corto corto alcance x: M x = μ x pl x2 - en el el sentido sentido de de alcanzar el allí: M y = μ hay M x hay
Los valores de los coeficientes • x = 2 M y xxlp • y = x
MM está dada por la relación • = l x / l hay l a tabla
valores numéricos siguientes:
• = 0 (*)
l x / l hay
•
x
•
hay
0.40
0,110
0.45
0102
0.50
0095
0.55
0,088
0.60
0,081
0,305 (**)
0.65
0.0745
0,369
0.70
0,068
0,436
0.75
0,062
0,509
0.80
0056
0,595
0.85
0051
0,685
0.90
0046
0,778
0.95
0,041
0,887
1.00
0037
1000
(*) Se recuerda que, excepto en casos especiales, la relación del hormigón de Poisson se fija igual a 0 (cero) para el cálculo de las tensiones y 0,2 para el cálculo de la deformación (artículo A.2.1,3) ( **) Los valores • hay m enos de 0,25 (correspondiente a • < 0,557), no han de considerarse en virtud del artículo A.8.2,41.
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E.4 método de cálculo del apéndice y el detalle de plantas de hongos y plancherslosas
Apéndices E están relacionados con los comentarios.
E.4.0 Definiciones generales alcance
E.4.0,1 Este anexo se aplica a los edificios en una o más etapas, incluyendo los pisos consisten en losas continuas sin nervaduras soportadas por pilares, excepto, posiblemente, en sus bancos, a lo largo de la cual pueden existir muros o que sobresale por debajo de las vigas losas. Las baldosas pueden ser opcionalmente extenderse en voladizo más allá del banco de pilares.
En el plano de la cara superior de cualquier planta, se supone que es horizontal, las huellas de los ejes verticales de los pilares son los puntos de intersección de dos conjuntos de líneas ortogonales X 1 X 2 ... X yo Y 1 Y 2 ... Y j s ituado en este plano, las direcciones de las cuales se indican, respectivamente, por las letras X e Y, y dividiendo dicho plano en rectángulos de dimensiones l x y a llí (F ig. 1) los valores de x ( o y) p uede ser diferente para dos vanos sucesivos en la dirección X (o Y).
Las losas están llenos de constante espesor h y provisto de refuerzos inferiores y tapas dispuestas en las direcciones X e Y; También se pueden proporcionar con la parte superior de refuerzo fuera de las zonas soportes adyacentes. En general, el refuerzo de las losas no tiene estribos.
Los pilares pueden ser llenados o no, en cada planta, floración cabezas, la forma general de conos truncados o pirámides invertidas, llamado "capitales". Cuando existen las capitales, los pisos son llamados "hongos planchers-"; si no, tenemos "losas planas." Si las placas no se extienden en voladizo más allá del banco de pilares, existen pilares expansiones de cabezas de banco y pilares de esquina sólo en las zonas adyacentes a estas cabezas y el interior del edificio.
Pilares E.4.0,2 Todos los pilares interiores se supone que son idénticas, de sección transversal rectangular axb (Fig. 2). Si las secciones transversales de los pilares de la zona B son circulares o poligonal regular, son tomadas en los cálculos como se muestra en la siguiente, a = b = B. Los pilares a lo largo de un banco (todos idénticos a excepción de los pilares de esquina) tienen secciones transversales rectangulares, al menos, igual a a / 2b o ab / 2, siendo A y B o bien las dimensiones reales de una pilar interior o las dimensiones ficticias determinadas como se ha dicho en el caso de que las secciones de los pilares laterales son semicírculos o polígonos regulares medio.
Los pilares de esquina tienen idénticas secciones transversales rectangulares, el área de al menos igual a a / 2 x W / 2.
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E.4.0,3 Capitales La capital de un pilar interior es una pirámide truncada o un cono truncado cuya base pequeña es la sección superior de la parte prismática del pilar. La altura h 2 l a tienda de campaña es la distancia desde el pequeño plano de la base a la parte inferior del piso. En los cálculos de resistencia, se introduce como volumen útil de la tienda, que la parte comprendida dentro de la pirámide truncada o cono truncado construido sobre la base pequeña de la tienda de campaña y definido por el diseño o generatrices formando una 45 ° ángulo con el plano horizontal (fig. 3). Si la gran base del volumen de trabajo está formado por un rectángulo de dimensiones a 'y b', debemos tener: un '≤ 0,4 l x1 b '≤ 0,4 l y1 l y d esignar el tamaño de uno de los cuatro paneles que rodean el pilar considerado que la superficie inferior o, si son para toda la misma, las dimensiones de dichos paneles. x1
y1
Si la gran base del volumen de trabajo está formado por una sección transversal poligonal o circular de área B 1 cálculos de resistencia se llevan a cabo como si la base grande era un cuadrado de lado a '= b' = 1
B siempre que dispongamos de:
a '= b' ≤ 0,4 l x1 LX1 que denota la dimensión más pequeña de uno de los cuatro paneles que rodean el pilar en cuestión, que tiene el área más pequeña, o si es el mismo para todos, la dimensión más pequeña de dichos paneles.
Figura 3
Figura 4
En el caso en el que la losa se espesa en la proximidad de su apoyo a través de los paneles de precipitación tales como CDEF dimensiones a 'y b' a ser introducidos en los cálculos de resistencia son como se muestra en la figura (Figura 4.): - si los puntos A y B se encuentran entre los puntos C y D, a '(o b') = AB - de lo contrario, un '(o B') = CD
E.4.0,4 Alcance El alcance de estas reglas se limita a los casos en que las siguientes desigualdades se satisfacen simultáneamente:
2 lx ≤ l x ≤ 2l h ay 2 'b ≤ a' ≤ 2b '
2b ≤ a 2b ≤ a≤5 l1x
b≤5
s1y
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Método de cálculo E.4.1
Métodos de cálculo E.4.1,0 Uno puede usar cualquier método de cálculo incluyendo el cálculo de métodos de elementos finitos - científicamente justificada y correspondiente a la operación real de la planta, teniendo especialmente en cuenta las conexiones existentes entre las columnas y la losa. También se puede utilizar en los límites de aplicación que son limpias y dadas sus condiciones geométricas ya definidos en la sección E.4.0, métodos sujetos a los artículos siguientes.
E.4.1,1 cargos a tener en cuenta en los cálculos En los siguientes artículos se aplican a los casos de cargas permanentes y gastos de operación uniformemente distribuidos. Los controles en el estado límite último se hacen de un p unidad de carga correspondientes a las combinaciones de acciones y los casos de carga B.6.1,21 definidos. Sin embargo, si Q B s e refiere a la carga total de funcionamiento asumida para ser distribuidos de manera uniforme sobre un área del panel x l a llí ( Q B = q B l x l y) s e puede suponer que puede soportar cargas localizadas cuya intensidad no exceda Q
B /
1 0 al mismo tiempo como prorrateo operativo a condición de que la carga operativa total
permanece como máximo igual a 0,9 Q B y la resistencia de la losa permite a la perforación de la aplicación de dichas cargas localizadas. Cuando la intensidad de cargas localizadas excede Q 1 0 están sujetos a las justificaciones especiales. La carga de funcionamiento uniformemente distribuida se puede distribuir en cualquier forma, por ejemplo en una o más filas de bahías o sólo
/
en algunos paneles. En el caso en que el suelo es considerado el fondo de un tanque no cerrado y soporta solamente el peso del líquido contenido en el depósito, la carga operativa aplicada a todos los paneles y las tensiones resultantes de los mismos son proporcionales a los determinados por carga muerta.
E.4.1,2 método general de cálculo de la tensión Fue estudiado independientemente de los otros pliegues en las direcciones X e Y de los paneles que forman el suelo y que, teniendo en cuenta cada vez todas las cargas muertas y los costos de operación que corresponde al caso de la carga considerada. Con este fin, el edificio o cada uno de los elementos en la que está finalmente cortada por las juntas de expansión, se descompone año dos conjuntos de X e Y de pórtico supone que son independientes el uno del otro, cuyos planos media son planos verticales que contienen la recta (X) y (y) se definen aquí anteriormente, de acuerdo con lo indicado en la Figura 1. por lo tanto tenemos que considerar, en cada serie, un número de fotogramas intermedios y dos puertas laterales. Cada pórtico está diseñado como un sistema de dos dimensiones se compone de montantes verticales formadas por los pilares y travesaños horizontales definen como sigue:
- para una trama de X intermedio (o Y), los travesaños están constituidos por la banda losa limitada por las líneas centrales de los paneles situados a cada lado del marco considerado. Si estos signos tienen diferentes períodos de las y1 y y 2 ( o x1 y x2, l a anchura de esta banda es igual a:
y 1 y •2 2 Se
un pórtico para X (y
x 1 x •2 2 Se
para un pórtico Y);
- para un pórtico de orilla X (o Y). los travesaños son elementos de suelo definidos por la Figura 5, ancho: l 1 x L + xo) 2 l 1 y + l yo ( o 2 lyo y LXO designar, cuando existen, la losa en voladizo más allá del banco de pilares. cálculos de resistencia se llevan a cabo como si el plano medio de las traviesas de un bastidor intermedio o borde fue coincidente con el plano que contiene los ejes verticales de sus montantes.
Las tensiones de cada trama se pueden determinar usando métodos convencionales de la Resistencia de los materiales, las deformaciones debidas a las fuerzas y fuerzas de cizallamiento normales siendo tenidas en cuenta, el incremento de la cruz se cuentan entre los ejes de su apoyo y las alturas de ser los mensajes la distancia entre los lados superiores de los pisos consecutivos.
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B
Figura 5 La altura de los postes del nivel inferior se cuenta desde zapatas anteriores por encima de la primera planta. Debe reflejar los desplazamientos horizontales de los nodos de los pórticos con dos bahías en no previstos con rígidos de refuerzo edificios Bents, especialmente si los suelos son de losas planas. Además, para reflejar el hecho de que la solidaridad de los mensajes y la losa se asegura que a nivel local a través de capitales, hay que admitir que, en el cálculo de la tensión que: - los polos de rigidez es igual al factor de rigidez teórico multiplicado por el factor: de• marzo • h de 2
- los puntales del factor de transmisión es igual a la transmitancia teórico multiplicado por el factor: 21 (1 + • ' l) - Actualmente la incrustación de miembros transversales sobre el soporte es igual al tiempo teórico multiplicado por el factor: 1-3
• 'l
donde • h r epresenta la relación entre la altura de la tienda y la altura del poste, y la • ' l e l informe
2 'B •y 1 ylo
'2
pórtico o X
•x 1 xlo
por un 2
un pórtico para Y. 2
Si no directamente en la viga de carga AB, MBA Mabet indican respectivamente parejas ejercidas por el haz de AB en el nodo A y el nodo B (1), estas parejas siendo contados positivamente si tienden a girar el nodo A o nodo B en una dirección y rotaciones en sentido antihorario • la y • B l os extremos A y B también siendo contados positivamente en la dirección trigonométrica, entonces:
- rigideces K AB y K BA l as dos cantidades: K = AB - la
AB M•
para • B = 0 (Fig. 6a)
K BA = - B
BA M•
para • A = 0 (Fig. 6b)
- factores de de transmisión transmisión mu mu AB y μ BA c antidades: •
AB
= AB
MM BA
y
•
BA
MM AB
BA =
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(1) los nodos A y B ejercen sobre la viga y las parejas mab - MBA.
Uno también puede hacer las siguientes simplificaciones: - bajo la acción de cargas permanentes y gastos de operación, los nodos pórticos permanecen fijos, incluso en ausencia de arriostramiento palée, siempre que los pórticos tienen al menos tres secciones; - los momentos de productos de continuidad en un nodo i por las cargas permanentes y los costos de operación pueden ser evaluados teniendo en cuenta que las aplicadas a la cruz que conduce a ese nodo y suponiendo que las traviesas (i - 2 i - 1 ) y (i + 1, i + 2) están completamente incrustados en i - 2 y i + 2, respectivamente, y que los puestos están perfectamente empotrados en los pisos situados inmediatamente por debajo y por encima de la que contiene el nodo considerado i ( fig. 7). Sin embargo, se considera que los postes que terminan en último piso o desde los cimientos parcialmente incrustado solamente y se debe justificar las suposiciones hechas con respecto a ellos;
- capitales deformación es insignificante con respecto a las de las porciones de las placas exteriores con capiteles y las de las partes prismáticas de las columnas; - las tensiones resultantes de pórticos, en ausencia de refuerzos, el viento, pueden ser evaluados en virtud del artículo B.8.1,2.
E.4.1,3 cálculo aproximado solicitaciones método
E.4.1,31 Alcance La validez del método aproximado es estrictamente limitado a lo siguiente: - el informe in forme de la la x / l hay d os dimensiones de los paneles y el a / b de las dos dimensiones pilares rectangulares son entre 2/3 y 3/2; - se extiende extie nde por la x ( o y) dos paneles sucesivos no difieren en más de 30%; - resistencia a las fuerzas horizontales es proporcionada por una estructura rígida (paredes de dos aguas, fachadas, paredes divisorias, Bents) separar del piso-hongo o losa del suelo.
calificaciones E.4.1,32 designa: - la t g ama (con índice x o y) del panel entre los ejes de los pilares en la dirección X o Y; - c 'el tamaño de de la marquesina (a' (a' o bb ')') medida a lo lo largo de la la misma misma dirección que que la t; - h 2 l a altura de la tienda, como se define en el artículo E.4.0,3; - h el espesor de la losa; - h s h n l as alturas de los pilares superiores e inferiores medidos entre las caras superiores de las plantas; - p la carga nominal por metro lineal de la tira de losa que constituye el travesaño horizontal del pórtico y definido en los artículos E.4.1,1 y E.4.1,2. - I el momento de inercia de la misma banda; - I s yo n l os momentos de inercia de la sección actual de los pilares superiores e inferiores; - • h • l p arámetros geométricos definidos por las relaciones: •
•
h=
• 'cl l=
hh S2
TTL
El método aproximado sólo es aplicable a • h • • 0, 3 y • l • • 0, 6. Se llama la atención al hecho debe ser tenido en cuenta en los cálculos de la luz entre pilares ejes y no la luz libre entre apoyos desnudo como en el método descrito en el Anexo E.2.
E.4.1,33 Evaluación de las solicitudes Las tensiones de X o Y de pórtico (definido en el artículo E.4.1,2) pueden ser evaluados mediante la aplicación de secciones E.2.4,1 y E.2.4,2 sobre los momentos en los nodos en vigas continuas garantizados a los polos - 121 -
apoyo. En particular, las longitudes de la e, la w, h ' s h ' n s e determinan a partir de la e, l w, h s h n u tilizando los coeficientes de reducción definidos en el artículo E.2.4.
Los tiempos de los nodos son exclusivamente debido a la acción de las cargas verticales, ya que la resistencia a las fuerzas horizontales se supone proporcionada por una estructura rígida separada del suelo.
Los valores de los coeficientes K y los valores absolutos de los momentos M ' w y M ' e v ienen dadas por las relaciones: I
K w =
wl ' lw
• K e = •
que en el E
de abril • (I1
s
K s = 32
h
K n = 32
NND 'Me
• h)
's
(1 + 2h •
)
'ww 2
M ' w =
M ' e =
P 8L ,5
2
(1,5 a 2
ee
85lp
•
• (1,5 a 2
2 lw
)
2 del
)
En estas relaciones, • LW y • la, p w y P e r epresentar los valores de • l y p en el lapso de izquierda y derecha del nodo. Los momentos en los tramos situados en los ejes de los pilares intermedios y banco se evalúan usando los valores de K w, K e, K s K n, M ' w y M ' e d efinido anteriormente, usando la sección de datos de relaciones correspondientes E.2.4.
E.4.2 Control de la resistencia de la losa a momentos de flexión
paneles División E.4.2,1 de la losa en tiras Para el estudio de la flexión en la dirección de las camadas x c ada panel se divide en una banda central y dos medias tiras sobre soportes, como se muestra en la figura 8.
Figura 8 Se supone que la anchura de la hay d e la media-tira sobre soportes es igual: - para evaluar la la resistencia resistencia de de la losa losa en los los tiempos en en soportes soportes (la (lah ace) la mayor de las dos dimensiones: - 122 -
b+ho 2'
1.5 (+ h 2b)
- para evaluar la la resistencia resistencia de de la losa losa para atravesar atravesar momentos (la yt), l a mayor de las dos dimensiones: b+ho 2'
lx
1.5 (+ h 2b) + 10
En ningún caso el h ace y yt n o debe exceder el a / a 4 . La anchura de la banda central correspondiente es igual a hay 2l ' YT.
-
En el sentido del alcance allí, a nchuras de las xa y xt s e definen de la misma manera mediante la sustitución de x por y, y a hasta b en las expresiones anteriores.
E.4.2,2 distribución de momentos de flexión entre las diferentes bandas Los momentos de flexión positivos y negativos instando a los pórticos traviesas determinados como se indica en las secciones E.4.1,2 E.4.1,3 y se distribuyen entre la tira central y las tiras sobre soportes (Fig. 9) como se indica en la siguiente tabla -Dessous, en donde: - (M u) y (M ' u) r epresentan, respectivamente, los valores absolutos máximos de momentos positivos y negativos instando cualquier lapso de un bastidor intermedio; - (M 1u) y (M ' 1u) r epresentan, respectivamente, los valores absolutos máximos de momentos positivos y negativos instando a una grúa costa.
momentos positivos
La mitad de la banda considerada
momentos negativos en las proximidades de un pilar interior (E)
momentos negativos cerca de un banco pilar (F) banco no soportado
Shore apoyado
medio-banda central de un marco intermedio (A)
0,20 (M u)
0,12 (M ' u)
0,10 (M ' u)
0,20 (M ' u)
medio-banda central de un pórtico orilla (B)
0,40 (M 1u)
0,24 (M ' 1u)
0,20 (M ' 1u)
0,40 (M ' 1u)
La mitad-tira en soporta un marco © intermedio
0,30 (M u)
0,38 (M ' u)
0,40 (M ' u)
0,30 (M ' u)
0,60 (M 1u)
0,76 (M ' 1u)
0,80 (M ' 1u)
0,60 (M ' 1u)
0,30 (M 1u)
0,38 (M ' 1u)
0,40 (M ' 1u)
0,30 (M ' 1u)
La mitad de bandas en un pórtico orilla de soporte (D)
banco no soportado orilla apoyado *
* En este este caso, (M 1u) y (M ' 1u) se calculan como si no fue apoyada banco.
(M 1u) y (M ' 1u) d ebe determinarse teniendo en cuenta las extensiones del voladizo losa cuando existen, así como la carga muerta de las fachadas cuando se forman por los muros de carga.
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Los valores de los coeficientes de distribución de los tiempos indicados en la tabla de abajo son también posible adopción de veces en el estado límite de servicio. La palabra "banco sin soporte" se refiere a los casos en que la losa es ni engrosada ni se haya llevado por una pared a lo largo del banco considerado. La frase "lado apoyado" corresponde al caso lo largo del borde se considera que son un haz que tiene una altura total de la sección al menos igual a tres veces el espesor h de la losa o una pared capaz de soportar el último y efectivamente soportes. Si hay a lo largo del banco considerado un haz que tiene una altura de sección inferior a tres veces el espesor h de la losa, se toma los coeficientes de partición intermedios entre las dadas para el banco no soportado y al lado apoyado, determinado por interpolación lineal de acuerdo con la relación h h az / h l osa. Los momentos de flexión debido a la carga muerta y la carga operativa aplicada asignado al cojinete de un medio de banda de un panel de la que un lado es un borde a lo largo que es una viga, se distribuyen entre la viga y la medio-tira en el borde del panel apoya en proporción a sus respectivos momentos de inercia. En la evaluación de estos momentos de inercia, el ancho de la media tira de soporte a considerar es el ancho en tramo. También debe verificar que la suma de los momentos en equilibrio con este medio de tiras y el haz no es menor que el tiempo especificado en la tabla en el caso de la parte no soportada.
E.4.2,3 Comprobación de las condiciones de resistencia momentos de flexión afectadas en las condiciones indicadas en la sección E.4.2,2 a cada banda o medio-banda se supone distribuidos de manera uniforme sobre la anchura del mismo. Por consiguiente, la distribución de tramas es uniforme en cada banda o media banda. Si las dos medias tiras sobre un único bastidor intermedio tienen diferentes anchuras, la suma de momentos positivos y negativos que la buscan es que ser dividido entre estas dos medias bandas en proporción a su anchura de manera que la sección de la armadura por unidad anchura de uno y otro de estos elementos laminares medio de aire misma zona.
Si los paneles no son cuadrados, las placas superiores o inferiores paralelas al lado largo debería ser más cercana a la parte más cercana de la losa que las placas superiores o inferiores paralelas al lado corto. Se llama la atención al hecho de que el orden de colocación de las camas de corrugado en los paneles de un piso-hongo o una losa de piso es el orden inverso de colocación de camas de barras de refuerzo en una losa basado en su contorno.
El control de la resistencia a la flexión de las secciones: - en el eje de un soporte; - las distancias a '/ 2 (o B' / 2) a cada lado del eje de dicho apoyo; - los bordes de la lluvia radiactiva panel cuando existe; se hacen teniendo en cuenta el artículo A.4.1,4 en cartelas y los cambios bruscos de sección. Además, si el r esultado de disposiciones constructivas que la altura útil de la capital es más de tres veces la altura efectiva de la losa, comprobar las secciones de apoyo debe hacerse mediante la limitación de la altura útil de la capital tres veces mayor que la de la losa.
Las paradas de los marcos superior e inferior se determinan de acuerdo con el artículo A.4.1,5. Por otra parte, cualesquiera que sean los intervalos de relaciones de los diversos paneles, uno debe comprobar que la sección de anchura refuerzos lapso encontró en el x ( o y) e s al menos capaz de equilibrar el intervalo de tiempo máximo en un haz de la misma anchura que lleva el
h ay -
a ') sujetos a todas las cargas muertas y gastos de operación y considerado completamente incrustado en sus extremos.
-
E.4.3 Comprobación de las condiciones de la losa de resistencia a las fuerzas de cizallamiento El control de la fuerza de las fuerzas de cizallamiento losa se llevan a cabo en las secciones II mencionados anteriormente, es decir, en las secciones correspondientes al contorno de la capital. si II Xu y V
II yu las fuerzas de cizallamiento al estado límite último en las secciones II pórticos X e Y definen en V son
los artículos anteriores, se supone que las fuerzas de cizallamiento a tener en cuenta en estas condiciones tienen los valores: oxu V= II II
Vxu
Oyu V= II II
Vyu
•
'bl
2 YYL
• 2 XXL
al
en la sección II a una distancia a / 2 desde el eje de la entrada para el soporte de X, con: l y =
en la sección II a la distancia b / 2 el eje del poste de la dirección portador Y, con: l x =
No hay necesidad de refuerzo transversal, si se cumplen las siguientes condiciones: II oxu V ≤ b
II oyu V ≤ b
, 05 0• , 05 0•
Fc 28 ( b '+ h)
Fc 28 ( a '+ h)
d es la profundidad efectiva de la sección de espesor total de h.
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YW • ye 2 Se
xe • XW 2 Se
b '(o x
Si no se cumplen las condiciones anteriores, se aumenta el espesor de la losa o las dimensiones de la marquesina, o tiene refuerzo transversal de acuerdo con el artículo A.5.1,23.
El coeficiente de f c28 c onsidera especialmente aproximación aceptada en las evaluaciones y VIIoxu VIIoyu de VIIxu y VIIyu.
Cualquiera que sea la sección de refuerzo transversal, la restricción de tangencia oxu (VII H• 'b ) d
VII Oyu
o
H• '( ) d
está limitado de conformidad con el artículo A.5.2,3. En ausencia de las razones especiales, se supone que se requiere el refuerzo transversal a una distancia sección IV a partir de un "(o b") de la sección II en cuestión, para el que se satisface la condición: IV V oxu ≤ b
, 05 0•
Fc 28 ( b '+ b' ') d
o
IV oyu V ≤ b , 05 0•
Fc 28 ( a '+ a' ') d
Los refuerzos superiores que pasan a través de la sección II en una anchura b '+ 2 h (o' + 2 h) deben equilibrar una fuerza de tracción igual a 1,2 VIIoxu (o 1,2 VIIoyu) bajo una tensión igual a f e / • s. El factor de 1.2 refleja la aproximación se menciona en el comentario anterior.
pilares de la Resistencia E.4.4 pilares de la resistencia se verifica bajo la influencia de solicitaciones evaluados como se indica en los artículos y E.4.1,2 E.4.1,3 que añadir las cargas verticales desde los pisos superiores. La disposición de los gastos de explotación se debe considerar para producir los efectos más adversos en los marcos de hormigón de la sección. Cada pórtico se supone asimilado a un sistema de avión, los controles son a flexión a compuesto y no desviada flexión; que se deben hacer en la dirección X y en la dirección Y Se debe garantizar también que las capitales puntales (fig. 10) son suficientes para proporcionar resistencia a los momentos de desviación de flexión dichas tapas cuando la disposición de los costos de operación es asimétrica.
Figura 10
Con respecto a la carga transmitida por una etapa dada, uno tiene que recordar que el valor de la reacción de apoyo, mayor será la reacción de uno y los otros napa de direcciones X e Y que se cortan a la derecha del puesto considerado. E.4.5 Tolvas en la losa Tolvas puede estar provisto en la zona común a dos tiras centrales, siempre que: - su dimensión dimensión mayor no no exceda exceda el menor menor de de los x / 6 o a / a 6; - secciones de refuerzo interrumpidas son reemplazadas con secciones equivalentes de refuerzo; - el estado límite último no se alcanza por el fracaso del hormigón restante. Entre dos tolvas, debe haber un área sólida, al menos, en la dirección X o Y, tres veces la dimensión más grande de las tolvas. En la zona común para un cinturón central y un soporte de cinta, las tolvas pueden tener más de x / 1 0 en la dirección X o
a / a
1 0 en la dirección Y de acuerdo con su dimensión más grande.
Si tolvas en las zonas comunes en ambas bandas de soporte debe en cualquier caso ser objeto de justificaciones especiales, especialmente en cuanto a la resistencia al cizallamiento. En todos los casos, las secciones de hormigón restantes deberían ser suficientes para no se alcanza el estado límite último y si es necesario que debe estar respaldada por el refuerzo apropiado (longitudinal y transversal).
E.4.6 Condiciones de no fragilidad Se puede suponer que se cumplan las condiciones de no fragilidad para la losa si: - Sección A de la armadura longitudinal estirado de un medio-bandas en satisface apoyo la condición especificada en el artículo B.6.4 - 125 -
lo que respecta a las vigas flexionadas, la verificación por estar r elacionados con la anchura de la x o hay d e la media-tira sobre soportes en la sección considerada; - secciones A x y A hay e l refuerzo longitudinal estirado de las medias bandas centrales X e Y satisfacer las desigualdades dadas en el artículo A.8.2,41 con respecto a las baldosas.
E.4.7 flechas Limitación Los requisitos de la sección B.6.5 son aplicables al cálculo de las flechas pisos y azulejos de hongo planchers-.
En el caso de losas planas, se pueden mencionar en particular el uso del método descrito en la sección B.6.5,2 denota por: - I o e l momento de inercia de la sección homogénea mostrada de la tira o de la media-tira sobre soportes cuya anchura se determina de acuerdo con las indicaciones dadas en el artículo E.4.2,1 lo que respecta a la evaluación de la resistencia a momentos abarcan;
-
M es el momento de flexión que actúa en el lapso de cinta o de la media de banda considerado, determinado como se muestra en la sección E.4.2,2.
E.4.8 reglas simplificadas especiales para determinados casos de losas planas
E.4.8,0 Alcance Estas normas sólo se aplican a las losas planas (no de hongo pisos). Estas losas planas pertenecen a los edificios en los que la resistencia a las fuerzas horizontales está totalmente asegurada por una estructura rígida (paredes, aguilones, fachadas, paredes divisorias, ...). Además, se cumplen las siguientes condiciones:
- la suma de los costos de operación que se pueden aplicar a cada uno de los elementos es inferior a dos tercios de la suma de las cargas muertas esta condición está satisfecha en edificios residenciales; (Q B ≤ 32 G);
- el número de tramos en las direcciones X e Y es al menos igual a 2; - los intervalos de relaciones de dos paneles adyacentes, medida en una misma dirección, es de entre 0,5 y 2; - las dimensiones a y b de la sección transversal de los postes satisfacen las desigualdades: a≤4
l1x
b≤4
s1y
donde x1 y y1 m edir rangos inferiores en el X e Y paneles adyacentes del puesto en cuestión; - si hay un panel de cargas locales, cada uno de los cuales no exceda de una décima parte de todas las cargas aplicadas al panel.
Método de cálculo E.4.8,1 El miembro de base de cálculo está constituido por un panel de placa frontal limitado por los planos verticales que contienen los ejes de dos filas adyacentes de polos (Fig. 11). El panel de la placa frontal se considera en cada dirección como una viga que descansa sobre soportes dispuestos a lo largo de las líneas rectas que unen los ejes de los polos perpendiculares líneas. Este haz se supone que es sujeto por unidad de longitud para todas las cargas permanentes aplicada y opera en una unidad de longitud de la oblea que afecta a toda la anchura del panel. Las dos series de paneles perpendiculares que constituyen el suelo, por tanto, debe calcularse de modo que cada uno es capaz de equilibrar la carga total que se le aplica al estado límite considerado (por último estado límite: 1,35 G + Q 1.5 B). Él admitió más tarde que la plantilla del panel considerado se estudia en la dirección X. Con sólo cambiar X e Y, X e Y, A y B, para los elementos correspondientes del cálculo de una plantilla del panel de encabezado siguiente la dirección Y.
E.4.8,2 Comprobación de los momentos de flexión
E.4.8,21 momentos de flexión a tener en cuenta en los paneles Momentos solicitan cada panel se pueden determinar como se muestra en la sección B.6.2,21 relativa a la evaluación de los momentos de flexión en las vigas sujetas a ser tenido en cuenta en los cálculos de la distancia entre ejes de los postes y no la gama entre el apoyo desnuda. Para un panel que lleva una carga uniformemente distribuida (incluyendo carga constante) Intensidad p (una carga total P = pl x l y) m omento isostático M oxu d eben tenerse en cuenta en la dirección X es igual a: Mo xu = 8l
lpy 2x = 8L
Dx
- 126 -
Los momentos en las líneas de apoyo y ajuste de sensibilidad debe ser al menos igual a los determinados por la aplicación de las "reglas estándar" en el Apéndice E.1. pero en cualquier línea de cojinete intermedio para el momento de la continuidad es al menos igual a la mitad del momento M oxu c alculado en la bahía vecina más estresados del soporte considerado. faldones laterales, y en particular los postes, son capaces de equilibrar un momento incrustar al menos 0,20 Mo xu, si la dimensión de los polos es menor que dos veces el espesor h de la losa y a 0,40 M
oxu
e n otros casos.
E.4.8,22 División paneles de bandas Considerado el panel se divide en una banda central y dos medias tiras sobre soportes (Fig. 12).
El medio-tira sobre soportes se puede definir como sigue: - para la evaluación de la resistencia resistencia de la losa a veces veces en el apoyo, el ancho de de los losh ace e s igual a: la ya = 1 .5 (+ h 2b) - para evaluar la la resistencia resistencia de de la losa losa a momentos momentos abarcar su su anchura la la yt es igual a: la yt = la h ace + 10
lx
Además, elh ace y yt d ebe ser inferior a 0,25 L
a llí,
e xcepto en el caso de paneles muy alargados (la x • • 2l y) d onde se puede suponer que la h ace y yt l legar a 0,3l a llí.
E.4.8,23 distribución de momentos de flexión entre las diferentes bandas Los momentos de flexión en el último estado límite de búsqueda de todo el panel con las líneas de soporte y el medio de los tramos se distribuyen entre las medias tiras sobre soportes y la banda central; Esta distribución se puede obtener multiplicando veces pertinentes por los coeficientes definidos por el siguiente diagrama (Fig. 13).
- 127 -
El "apoyado banco" indicación corresponde al caso donde hay, a lo largo del banco en cuestión, o una pared suficientemente resistente o una viga que tiene una altura total al menos igual a dos veces el espesor de la losa. Si el banco está soportado por una viga, se puede suponer que se somete, además de las cargas aplicadas directamente a una carga igual a una cuarta parte de todas las cargas que actúan sobre el panel lateral correspondiente. Los coeficientes de distribución de los valores mostrados en la Figura 13 son posible adopción de veces en el estado límite de servicio.
E.4.8,24 Caso del voladizo En el caso en el que la losa de piso tiene un voladizo cuya anchura l o n o exceda un tercio de la anchura hay Panel de banco vecino, se puede calcular la plantilla del panel en voladizo de la misma manera que un panel actual. En particular, la anchura de la h ace o yt d e la media-tira sobre soportes puede ser determinada de acuerdo con las expresiones dadas en la sección E.4.8,22.
De los 8l momento isostáticos
lp 2 xo
, se determina como en el artículo E.4.8,23, momentos de flexión ley
extensión de las líneas de soporte y las secciones equidistantes de los mismos; estos momentos pueden ser distribuidos entre la media-tira en soportes y la banda exterior multiplicándolos por los coeficientes definidos habla diagrama de abajo (Fig. 14), que son también a aplicar, opcionalmente, a veces para el estado límite de servicio.
Momentos sobre soportes en los paneles perpendiculares (dirigidos a lo largo de Y), determinado teniendo en cuenta la existencia del voladizo, se distribuyen entre las medias tiras sobre soportes y la tira central utilizando los coeficientes relativos a la distribución momentos en el banco de apoyo se identifican en el cuadro del artículo E.4.8,23. Si la losa está soportada por una viga situada a la derecha de la línea de puestos en tierra, se puede suponer que esta viga está sometida, además de las cargas definidas en el párrafo anterior, todas las cargas permanentes y
- 128 -
cargas operativas aplicadas al voladizo y multiplicado por el factor: (1 -
l) Xol
E.4.8,25 resistencia a momentos de flexión momentos determinados en las condiciones definidas anteriormente, que empujan las dos medias tiras situadas sobre soportes a cada lado de una línea de polo de flexión son asumido distribuye uniformemente sobre toda la anchura de estos dos media bandas. Por consiguiente, la distribución de tramas es uniforme en cada banda sobre soportes y en cada banda central.
Comprobación de la resistencia a la flexión debe realizarse suponiendo que el hormigón y el refuerzo incluidos dentro del soporte de la cinta o el equilibrio central de banda considerado sólo el momento de flexión positivo o negativo que se insta a la cinta. Si los paneles no son cuadradas, las placas paralelas a los lados largos son los más cercanos a la superficie del hormigón más cercana. Las paradas de los bastidores inferior y superior pueden ser determinados para toda la banda, de conformidad con el artículo A.4.1,5. El porcentaje de refuerzo a la tracción situado sobre toda la anchura del panel delimitado por las columnas en debe ser al menos igual al porcentaje definido en la Sección B.6.4. Se debe garantizar en mayor medida que los puestos bancarios son capaces de soportar los tiempos de descarga parcial definidos en el artículo E.4.8,21.
E.4.8,3 Comprobación de las fuerzas de cizallamiento
E.4.8,31 esfuerzos cortantes a tener en cuenta Si Viiu es la mitad de la suma de las fuerzas de corte que buscan tanto los paneles polos vecinos losa considerados en la sección II situado en este puesto al descubierto (Fig. 15), las fuerzas de corte que se está evaluando al equiparar a estos paneles y vigas mediante la aplicación a los soportes vecinos del banco sección aumenta B.6.2,11, se puede suponer que la fuerza de cizallamiento para ser tenido en cuenta en la sección II en la dirección X tiene el valor:
•y 12 ySe2 II o V = II
VU
• b
•y 1 loy 2
En el caso de un panel de soporte una intensidad de carga uniformemente distribuida p, sobre un soporte distinto del primer soporte intermedio, tenemos, en la dirección X:
II o V = 8p (l x - a) (l y1 + l y2 + 2 b)
E.4.8,32 Comprobación de las condiciones de resistencia a las fuerzas de cizallamiento No hay necesidad de proporcionar un refuerzo transversal si II o V ≤
0, •
Fc 28 ( b h +)
(En la dirección X)
05 b
Si esta condición no se cumple, h debe ser aumentado o proporcionar un refuerzo transversal calculada como se indica en la sección A.5.1,232. Estos marcos están dispuestos dentro de un ancho de banda en la proximidad del polo es igual a b + 2 h.
- 129 -
Se puede suponer que se requiere que el refuerzo transversal hasta una sección remota IV b "de la sección II como: IV o V ≤
0, •
Fc 28 ( b + b '') d 05 b
donde IV
o V se refiere a cizallamiento estado límite último en la Sección IV. En cualquier caso, incluso si la losa tiene refuerzos
Si el panel soporta una carga uniformemente distribuida de la intensidad de p, se puede suponer, si justificaciones no más precisas,
IV o V = IV
o V [1-4 (
"BX •) 2] al
En cualquier caso, incluso si la losa tiene refuerzo transversal, la restricción tangente es limitada de acuerdo con el artículo A.5.2,3.
o
Hb (VII • )d En cualquier caso también, las placas superior a través de la sección II en una anchura b + 2 h deben equilibrar una fuerza de tracción igual a 1,2 VIIou bajo una tensión igual a f e / • s.
Las auditorías, se explicó anteriormente en X, también se debe hacer en la dirección Y.
E.4.8,4 Tolvas en la losa Si se proporciona una tolva en cualquier área de la losa, las siguientes condiciones deben cumplirse en todos los casos: - La sección de hormigón restante de la tira central o de apoyo afectado por la tolva debe ser capaz de equilibrar el último momento de flexión que corresponde a esta banda. - Las secciones de marcos rotos deben ser reemplazados por secciones equivalentes de refuerzo. Las barras de refuerzo paralelas a X deben extenderse más allá de la apertura de una longitud igual a la mitad de la dimensión de la abertura, medida en la dirección Y más los ls longitud de enlace de las barras (Fig. 16).
Si tolvas situadas en las zonas comunes en ambas bandas de soporte deben ser justificaciones especiales adicionales, especialmente en cuanto a la resistencia al cizallamiento. Si la tolva tiene las características definidas en la Figura 1.2V 17 de cizallamiento I Iou que no se pueden transmitir directamente al poste por la web sobre soportes paralela a X debe ser equilibrada por la banda perpendicular.
- 130 -
Como resultado, la fuerza de corte en la banda dirigida a lo largo Y se debe aumentar en cada lado de la media post de la fuerza de cizallamiento V 1.2I Iou. Además, la transmisión de este esfuerzo al poste, que es realizado por la cinta paralela a Y, produce un aumento en el momento de apoyo en esta banda; se puede suponer que este aumento es igual a 0,6 VI Iou b.
E.4.8,5 mínimo espesor No es necesario para justificar el límite de estado de deformación cuando se cumpla una de las condiciones siguientes: - piso de apoyo revestimientos frágiles o paredes: l •• 22 pm - Otras pla ntas: l •• 30 pm De lo contrario, debe utilizar el método especificado en la sección E.4.7.
- 131 -
métodos y disposiciones de refuerzos E.5 Apéndice Cálculo conjugan paredes (paredes, tabiques o velas formando vigas)
Apéndices E están relacionados con los comentarios.
E.5.0 definición Se consideran "paredes dobladas" vigas rectas de sección constante, la altura de la sección es al menos igual a la mitad de la gama. Las paredes dobladas pueden ser continuas o tener un solo tramo. Las paredes dobladas cumplen especialmente en los siguientes casos: - las vigas de baja esbeltez cargado en su parte superior (tipo I) (fig. 1);
Fig. 1 - vigas mamparos en el que los materiales de carga se hacen por plantas en diferentes niveles (tipo II) (fig. 2); es decir, por ejemplo, el caso de edificios de varias plantas que llevan paredes con un "transparencia" a ciertos niveles;
Fig. 2 - paredes silos donde una parte sustancial de las cargas está suspendido en la parte inferior de la viga (tipo III) (Fig. 3).
Fig. 3 También se pueden encontrar en las paredes de la bodega (tipo IV) ( Fig. 4) cargado localmente por postes o pilares y cuya rigidez es suficiente, dado el módulo de reacción del suelo de modo que podamos admitir incluso la distribución de reacciones de tierra en la pared. Cabe señalar que estas paredes no son susceptibles a estas reglas si las cargas verticales de los postes y los muelles tienen los mismos valores que las reacciones de apoyo de la viga invertida supuestamente utilizan estas columnas y pilares considerados soportes fijos y cargado por r eacción del suelo uniformemente distribuida asumido; en este caso, el tipo IV es estadísticamente idéntico al tipo I.
- 132 -
Fig. 4 Ámbito E.5.1 Las normas que figuran a continuación se refieren exclusivamente a las paredes rígidas dobladas por cantidades de apoyo u otras paredes conjugadas, capaces de garantizar la fijeza cruz de terrenos. Se aplican principalmente a las paredes que soportan las cargas uniformes; el caso de las cargas situadas en principio requiere un estudio especial, sin embargo, en ausencia de otras pruebas, podemos utilizar las reglas contenidas en el apartado E.5.5. Si una pared flexionó su papel en la construcción, se espera que soportar fuerzas laterales de flexión o compresión en el avión o para intervenir en la estabilidad bajo la acción de fuerzas horizontales, esto se tiene en cuenta. Las reglas son directamente aplicables a los tipos I, II y III como se define en el artículo anterior. También se aplican al tipo IV dispuso reemplazar en el texto la palabra "inferior" a "alto" y viceversa. elementos declinadas de pequeñas dimensiones (tales como dinteles, cabeceras, etc.) aunque su altura de sección superior a la mitad de su alcance, no son necesariamente para calcular y armado de acuerdo con las normas especiales paredes dobladas. Sin embargo, los elementos de grande o altamente cargada puede ser susceptible a estas reglas, incluso si su sección de altura no alcanza exactamente la mitad de su alcance, particularmente si se trata de tramos continuos. En el caso de edificios con muros de carga, se puede cumplir con paredes que comprenden partes en voladizo; Estos se calculan y armados de acuerdo a las reglas especiales para "ménsula", que son el objeto del anexo
E.6.
E.5.2 clasificaciones designa: - la t: e l alcance de la pared entre los ejes de los soportes, - la O; l a distancia entre soportes desnudos, - l: el alcance alcance de de cálculo, cálculo, que que se se toma toma igual igualaalalamás máspequeña pequeñade delas lasdos dosdimensiones dimensionesde delala t y 1,15l o - h: altura máxima de la pared, - b O; s u espesor, - z: el brazo de palanca del par de fuerzas internas a considerar en la determinación de la armadura principal, - p: la carga aplicada por unidad de longitud de la pared bajo la combinación de las acciones tomadas en cuenta en el cálculo en el estado límite último,
- Mo bien: e l último punto de referencia M o = p l2 / 8 - Vo bien: l a referencia V último cizallamiento o = p l / 2 - • o bien:l a correspondiente restricción de tangencia convencional definido por • o = h
y
• o=
bVoou
Volb o
si h ≤ l
si h> l
Por ejemplo, en el cálculo de una pared sometida solamente a cargas permanentes y la carga de funcionamiento del edificio, la polarizaci ón de cálculo que se está simbólicamente representado por G + 1,35 1,5 Q B t eniendo la cuenta de gastos de funcionamiento, posiblemente, una reducción progresiva si tal caso es elegible.
E.5.3 espesor mínimo El espesor buen presagio la pared doblada debe ser al menos igual al mayor de los dos valores siguientes: 3,75 c 28
y
hl fp (3,75 o 28
cfp si h> l)
0,14l 28 de de marzo de
CHFP
- 133 -
Si la pared doblada se puso rígido eficazmente por los miembros superior e inferior longitudinales integrales con los postes de soporte, la primera condición B o ≥ 3,75 28 hl cfp (o b o ≥ 3,75 28
fpc si h> l) se deben cumplir independientemente
p valor / f c28 h. En cualquier caso, el espesor de la pared de doblado debe ser suficiente para proporcionar fácilmente carcasa y la tapa de refuerzo, incluso en los cruces, y esta condición la práctica a menudo conduce a adoptar un espesor mayor que los valores mínimos establecidos por las fórmulas anteriormente.
El primero de estos valores es crucial si ≥ 125
1
28 cHFP
< 125
si el segundo
1
28 cHFP
La primera condición conjunto para bo corresponde a un límite • o a l valor (4/30) f
c 28 (
e s muy sustancialmente 1,6 f
t28
si f t 28 = F c 28 / 1 2 que corresponde a f
c 28 =
2 5 MPa), el s egundo de descarga a una
investigación de una pared cuya rigidez de las secciones de cojinete sólo está garantizado.
nervios de refuerzo adecuadamente unida al núcleo y l as costillas también pueden contribuir a la estabilidad lateral de las paredes dobladas.
Las pruebas utilizan también ponen de relieve l as limitaciones de muy altas cortes en ángulo en las áreas de apoyo. En las vigas delgadas muy cargados, la rotura s e produce a menudo por aplastamiento del hormigón en estas áreas.
E.5.4 armaduras
general E.5.4,0 Se proporcionan las paredes dobladas: - un sistema de refuerzo principal - un sistema de refuerzos distribuidos constituidos por bastidores verticales, posiblemente complementada por pinzas, y por los refuerzos horizontales dispuestos a ambos lados de la pared puede complementarse con refuerzos internos. Las secciones de los refuerzos se determinan a partir del momento de rotura y la última referencia de cizallamiento M o y V o.
Los métodos de la Resistencia de los materiales no se aplicarán a las vigas de baja esbeltez cumplir con la definición de las paredes dobladas. Este método tiene en cuenta los fenómenos de redistribución implícitos. Debe entenderse:
- la sincronización y la última última referencia referencia de de cizallamiento cizallamiento M M o o V o e stá provisto, en el caso de paredes dobladas, parámetros como convenientes para la determinación de secci ones de refuerzo; - el término "refuerzo principal" tiene un significado convencional, ya que el sistema de refuerzos distribuye tanto vertical como horizontal juega un papel muy importante no sólo en el comportamiento sino también a la fisuración en la resistencia de las paredes dobladas.
Cabe señalar que las disposiciones que contienen barras elevadas que se recomiendan en algunos casos por la normativa anterior, no son aconsejables ya que las pruebas han puesto en duda la eficacia de lo que se atribuyó a ellos.
Los siguientes reglamentos proporcionan, en los casos habituales, justificaciones para los estados límite de servicio. En el caso opuesto, en donde las paredes son probabilidades de estar en contacto con agua o con medios agresivos, podemos aplicar las siguientes reglas sujetas a considerar las tensiones M o y V o s ervicio y reemplazar f
e /
• s e l límite de la tensión de servicio (Art. A.4.5,33).
E.5.4,1 armaduras principales
E.5.4,11 paredes dobladas descansan sobre dos soportes Sección A de refuerzo principales inferiores resultados de la fórmula: A=
con
M es /• fz o
z = 0,2 (L + 2h) si 0,5 ≤ H / W ≤ 1 y z = 0,6l
si h> l
Estos refuerzos están dispuestos en una altura del orden de las dimensiones más pequeñas de 0,15 h 0,15 L o por encima de la parte inferior de la viga (Fig. 5 y 7). Las barras en cuestión - de diámetro lo más pequeño posible - normalmente anclado por bucles o
- 134 -
ganchos traseros largos dispuestos plana. Si no hay refuerzos deben proporcionarse pinzas en las partes en ganchos de retorno (Fig. 6).
Figura 5 pared doblada en un lapso h •• ll
l = min (l t; 1 ,15l o)
Se recomiendan estas disposiciones, ya que proporcionan algún efecto zunchado vigas de hormigón para soportar en partes que están muy fuertemente solicitadas.
Las pruebas también han demostrado que ancla ganchos dispuestos en planos verticales podría causar trastornos en vigas muy cargados.
E.5.4,12 paredes de tramos múltiples inflexiones momentos de flexión que deben tenerse en cuenta en vano y el apoyo pueden determinarse a partir M o m ediante la aplicación de la llamada "plana" como se define en el Anexo E.1. brazo de palanca de Z a tenerse en cuenta en la determinación de secciones de refuerzo a la tracción en tramo de apoyo y es igual a: z = 0,2 (l + 1,5 h)
si 0,5 ≤ H / W ≤ 1
z = 0,5l
si h> l
Los refuerzos inferiores están dispuestas sin reducción de la superficie sobre toda la longitud de la luz, dentro de una banda cuya altura es del orden de las dimensiones más pequeñas de 24:15 o 0,15 L. Ellos están totalmente ancladas en la ley
- 135 -
apoya, desde el eje de la misma. El fin es compatible con los vanos extremos, normalmente contiene las medidas indicadas en el artículo E.5.4,11 (bucles o ganchos planos). Los refuerzos sobre soportes, en principio, "disparos" y dispuestas:
- en una altura de de la la cinta cinta de de 0,10 0,10hh por debajo de la la cara superior superior de de la pared, pared, sisi hh•••• l;l; - en una banda de altura 0,10l 0,10l en en la la región región superior de de la la parte parte activa activase seconsidera considera de de la la pared, pared,es esdecir decirentre entrelos los niveles nivelesde de0,90 0,90yy desde el nivel nivel inferior de la pared, si hh ••• ••• l.l.
Figura 7: doblado de pared en un lapso h ••• l
En el último caso, es sin embargo, para limitar el riesgo de formación de grietas, para tener refuerzo horizontal de disparo sobre la parte activa conocida, entre los niveles l y 1,5 l, en el que el área total de estas tramas deben ser por lo menos un cuarto de que determina de acuerdo con el párrafo anterior como qu'armatures sobre soportes. Pero si hay entre los niveles y el 1.5l disparar marcos horizontal prevista en función de otras condiciones, tales como las del artículo E.5.4,220 su sección puede ser considerado.
Es permisible disponer sólo como "marcos de fotografía", es decir, sobre toda la extensión de las bahías adyacentes, una proporción por lo menos igual a la mitad de la superficie total, el saldo entonces estando constituido bares detenido en apoyo desnuda distancia 0,4l (l siendo los mayores c amadas de dos bahías que flanquean la consideración de apoyo).
Otras disposiciones de marcos también se pueden tomar: puede, por ejemplo, proporcionar un mayor banda de altura 24:20 (o si 0,20l pm •• l ) una fracción de la sección total igual a L / 4 horas, con un mínimo de 1/4 a h • l, y disponiendo la sección adicional en forma de barras horizontales de tiro, repartidas en una altura igual a 0,50 h (o 0,50l si h • l) es decir entre los niveles de 0,30 h y 0,80 h (o 0,30l y 0,80l si h • l); estos marcos son, además de los mencionados en el artículo E.5.4,22.
- 136 -
E.5.4,2 armaduras propagación vertical y horizontal
E.5.4,21 armaduras verticales Estos son cuadros alrededor de la armadura principal inferior y superior de tiro; que están posiblemente complementadas con calibradores. cuando h •• l, un marco de cada dos está extendida en la parte de la pared entre los niveles L y 1,5 L de la parte inferior de la pared (Fig. 7), a menos que los bastidores verticales previstas en esa zona tienen una sección al menos igual a la mitad del de los marcos dispuestos en la parte inferior y que la superposición de aire entre el refuerzo vertical de la parte superior y los marcos de la parte inferior.
Caso E.5.4,211 paredes cabeza cargado (o por encima de la parte activa se considera si h> l) designa: - Un v s ección de un curso de bastidores verticales (estructura y los posibles enlaces); - S v la separación de dos cursos sucesivos; - • v" Porcentaje" de refuerzo vertical: •
v=
vs bA vo
- • oe sfuerzo tangencial convencional correspondiente a la última referencia de cizallamiento: V • o = h
p l / 2
si h ≤ l
bVoou
y • o =
o, u =
Volb o
si h> l
Que satisface la condición: •
• v=
43
vo vs bA ≥
es / of •
Por otra parte, independientemente del valor de • o e l porcentaje " • v m ínimo se establece a 0,8 / f
e.
E.5.4,212 caso las cargas aplicadas a la parte inferior de las paredes Estos cargos deben ser enviados a la parte superior de las paredes área activa se consideran involucrados. Si p yo e s la intensidad de la carga a ser suspendido, la sección de los refuerzos a ser proporcionado por unidad de longitud, además de que se refiere el artículo E.5.4,211 es:
la vi =
/fpi mismo • sí
Si h •• l, toda la sección enmarca una vi s e detiene en la parte superior de la pared. Si h •• s, la mitad de la sección de armazones A vi s e detiene a la altura, la otra mitad se extiende a 1,5 l.
E.5.4,22 armaduras horizontales
E.5.4,220 Estos refuerzos están dispuestos entre el refuerzo principal inferior y disparando refuerzos superiores (caso de tramos continuos) o la cara superior de la pared (caso de un solo tramo, con h •• l). Hay:
- una matriz inferior que que consiste consiste en en marcos marcos horizontales horizontales distribuidos distribuidos sobre una altura altura igual igualaa 0.40 hh (o (o 0,40l si si hh ••• ••• l) es decir, entre los niveles de 0,15 h y 0,55 h (0,15 L o 0,55l y si h ••• l) porcentaje • h se define a continuación; - una red superior de refuerzos horizontales horizontales distribuidas distribuidas en la zona activo conocido de la parte superior superior de la pared, es decir entre entre los los niveles niveles de 0,55 hh yy 0,90 0,90 hh (o (o 0,55l y 0,90l si h ••• l)l) en en el caso de tramos continuos y 0,55 h y h (o 0,55l y si h ••• l) en el caso de un solo tramo. Los marcos de las dos matrices se extienden sobre toda la longitud de la luz, excepto, posiblemente, para una parte de los de la red inferior cuando el porcentaje • h excede un valor establecido a continuación. En los soportes de banco todos los marcos están completamente anclados, preferiblemente por bucles o ganchos dispuestos plana como se muestra en la sección E.5.4,11. Sobre soportes intermedios de los tramos continuos, las armaduras de las dos redes de dos bahías estructura de soporte se superponen sobre una longitud al menos igual a la longitud del sellado derecha s. Como para el refuerzo vertical distribuida, los porcentajes • h y • ' h e stán fijados mínimo 0,8 / f e i ndependientemente del valor de •
- 137 -
o.
En el caso de paredes donde h ••• l marcos horizontales distribuidos están dispuestos entre los niveles y 1,5l; su porcentaje no es menos de la mitad • ' h r equerido para la matriz superior en la parte activa se considera de la pared y el porcentaje mínimo fijado anteriormente. Cuando las cargas se aplican a la parte inferior de la pared, la restricción de tangencia • o p ara intervenir en los cálculos se evalúa a partir de una fuerza de corte máxima igual a V
ou +
2 V sí d onde
V ou y V sí s on, respectivamente, las fuerzas de cizallamiento últimas debido a las cargas aplicadas a la parte superior y la parte inferior de la pared. Denota por A h l a sección de refuerzo horizontal de una cama y s h e l espaciamiento de dos lechos sucesivos, el "porcentajes" horizontal de refuerzo A
h /
b o s h t ener los siguientes valores.
Cuando las cargas se aplican en un nivel y desde el paramento inferior de la altura h de la parte activa de la pared (h •• l), el coeficiente de Vouy se toma igual a 2 - y / h.
E.5.4,221 menos Red El porcentaje de esta red tiene el valor: •
cuello •
0 ,50 (0,60 + 15 28
h=
con un mínimo de 0,5
•
)
f
es •/ fo
• es •/ fo
•
- Para los valores de • h ≤ 0,75
, las placas se extienden sobre toda la longitud del tramo. es •/ fo
•
- Para los valores de • h > 0 .75
, una parte de los marcos, correspondiente a un porcentaje por lo menos igual a es •/ fo
0.75
•
se extiende sobre toda la longitud del tramo. es •/ fo
El refuerzo adicional puede tener una longitud reducida, que a continuación se extienden sobre una longitud al menos igual a 0,3 L o d esde el apoyo al descubierto.
Estas armaduras de longitud reducida pueden, por ejemplo, estar dispuestos como "espaciadores bares" entre tramas de la r ed que se extienden sobre toda la longitud del tramo.
Red de arriba E.5.4,222 El porcentaje de esta red se establece • ' h = 0 ,30 (0,60 + 15
•
)
(53 • h) es •/ fo
o28 f c
con un mínimo de 0,30
•
• es •/ fo
E.5.5 cargas de casos localizados
E.5.5,1 caso en el que las cargas se aplican a los soportes Existe, en este caso, la difusión en la pared y creando de este modo los esfuerzos de tracción; se necesita un refuerzo horizontal que se puede calcular por los métodos empleados en hormigón pretensado, es decir a partir de una parcela acercó isostático.
E.5.5,2 caso donde las cargas se aplican en el tramo medio La acción de importantes cargas locales requiere un estudio especial en cada caso particular. Sin embargo, siempre que las cargas locales se transmiten por nervios verticales que prevalecen en toda la altura de la pared de doblado puede estar en la ausencia de otras pruebas, determinar las secciones de marcos mediante la sustitución en las fórmulas dadas en la sección de E.5.4, M o y V o p or M 1u y V 1u, e stas dos cantidades que denotan, respectivamente, el momento máximo de flexión máxima y fuerza de corte máxima definitiva resultante de todas las cargas aplicadas en la bahía considerada asumido sobre dos apoyos simples.
Pero si las cargas concentradas son relativamente grandes, es necesario que los marcos horizontales todo se extienden sobre toda la longitud del vano y el porcentaje de esos marcos conserva el valor • h sobre toda la altura de la pared.
- 138 -
E.5.6 Las aberturas en las paredes de cojinete Para un valor de relación L / D 1 o l / d 2 ( F ig. 8) mayor que 1, se requiere las porciones de pared dobladas de cálculo de la web situado por encima y por debajo de la abertura. Para valores de esta relación de menos de 1 y para •• 3 m, se considera que la restricción de tangencia convencional • o define en la Sección E.5.2, es significativo que para el cálculo de las secciones de los marcos de extensión horizontal. Los marcos de la "tirando" de la sección A t d ispuesta horizontalmente a ambos lados de la pieza en bruto están, en principio, extendido más allá de la longitud de la abertura desnuda en esta longitud sin embargo se puede reducir a prueba de tensiones en el soporte de pared la bóveda de descarga realidad subtendido tirando. Los marcos de las secciones se determinan por las siguientescondiciones:
- tracción la t =
0,
40V o / f
p
con V o = 2l
•
mismo sí
siendo p la carga computacional unitaria en el estado límite último en la web en el nivel superior de la abertura. - refuerzos verticales Deben asegurarse de las cargas de la suspensión aplicada en una región altura 3L / 4, medida desde la abertura; que deben rodear el refuerzo del lazo. La sección correspondiente no se acumula con la existente en la parte corriente de la pared y se determina por otras consideraciones. - marcos horizontales distribuidos
Estos marcos están repartidas en una altura igual a la de cualquier lado de la abertura. Su sección A h s e determina como sigue:
la h = 0
f 28 c
sisi•• o =
ob 2 p ≤ 30
la h = 0 .20
Vof /
(30
•
mismo sí
•
- 1) si • o > 30
f 28 c
o28 f c
Estos marcos se suman a los determinados por otra resistencia consideraciones; que deben estar totalmente ancladas de planos verticales que limitan la apertura y en una longitud al menos igual a l / 3.
E.5.7 paredes curvas dobladas Es importante tener en cuenta el empuje de vacíos principales curvas de refuerzo, por un lado, y el hormigón comprimido por el otro.
Estos brotes de vacío que es equivalente a los momentos de torsión de la teoría clásica de vigas curvas puede, por lo general, ser equilibrado por la resistencia a la flexión transversal vigas empotradas en la pared o de refuerzo de los mismos.
- 139 -
Consolas cortos Apéndice E.6
Apéndices E están relacionados con los comentarios.
E.6.0 definición Se consideran en el presente anexo como consolas "soportes cortos", donde la altura útil de la sección rebajada es al menos igual a la mayor de las dos dimensiones siguientes: - distancia del punto de aplicación de la resultante de la carga del desnudo de la sección de montaje (fig. 1 y 1a).
- la longitud sobre la que se distribuye la carga aplicada. En particular, para una carga distribuida uniformemente sobre una longitud l = 2 a de la sección de montaje, la consola se considera "consola corto" si d ••• o el •• 2a (fig. 2 y 2a).
Consolas pueden ser altura altura constante o variable; en el último caso, tienen una cara inclinada (fig. 1a y 2a). Esencialmente encontrado en la práctica: - consolas en el que la relación d / a no es muy grande y la tensión tangente es relativamente bajo; tales consolas pueden, en particular, constituir los soportes de vigas prefabricadas y recibir haces en juntas de dilatación adecuadas; - consolas en la que d / pueden ser grandes y de alta restricción de tangencia; esto puede ser especialmente el caso de soportes de vigas de soporte bajo pórticos pistas de rodadura o de la construcción de plantas paredes que tienen porciones en voladizo del cojinete.
E.6.1 requisitos de construcción
E.6.1,1 Menos que sea absolutamente imposible, lo que requiere arreglos y precauciones especiales, los cargos no se aplican a la ( "nariz") consolas final. En particular, cuando los soportes sirven como vigas de soporte cuyo plano mediano vertical coincide con el de las consolas, la superficie de apoyo está situado detrás de unos pocos centímetros relativos a la nariz de los soportes (Fig. 3).
- 140 -
Sin esta precaución, existe el riesgo de trastornos en los extremos de las consolas por aplastamiento de hormigón o formación de grietas, las vigas de soporte de rotación pueden determinar presiones excesivas en la proximidad del borde extremo de las consolas.
E.6.1,2 Consolas comprenden necesariamente (fig. 4) tensas refuerzos superiores dispuestas como se muestra en la sección E.6.1,3 y la sección A total medida según la sección E.6.2,3. En todos los casos, hay refuerzos paralelos a la cara inferior (horizontal o inclinado) del soporte y en la zona del paramento; su sección transversal es al menos igual a A / 10.
En las condiciones indicadas en el artículo E.6.2,4 consolas también incluyen cuadros en total sección • la r distribuidos sobre la altura de la sección de montaje o parte de esta altura en el caso de muy altas corchetes (ver E.6.2,4 y E.6.2,5); estas armaduras se extienden hasta la cara más exterior de la consola y se anclan en su totalidad más allá de la sección de montaje. La sección paralela al refuerzo frente inferior puede, dentro de los límites de A / 10, para ser considerado en • la r.
Por último, normalmente disponibles en los marcos verticales consolas; no se calculan para equilibrar cizallamiento, siendo de este modo perspectiva ineficaz; que se destinen: - para resistir las fuerzas de torsión que pueden ocurrir si las cargas no se aplican a fondo en soportes plano de simetría; - sirviendo las costuras de división cuando diámetro relativamente grande barras superiores se completan por las anclas curvas dispuestas en los planos verticales; - mantener el conjunto de placas horizontales (mayor envergadura o inferiores). Se requiere que dichos marcos, posiblemente reforzados con estribos cuando las cargas se aplican en la parte inferior o la altura de las consolas, que deben ser enviadas a la parte superior de la misma.
Este es generalmente el caso de las consolas de apoyo de las vigas bajo canalizaciones grúas y a menudo la de los muros de carga que tienen partes de la consola.
- 141 -
E.6.1,3 Los bastidores superiores están dispuestos de modo que los extremos de los soportes están adecuada y eficaz armado; esta condición implica el uso, para la preparación de la totalidad o parte de estos marcos, aceros de diámetro relativamente reducido, rizado plana, paralelas al contorno de la porción superior de los soportes a una distancia igual a la cobertura mínima paramentos ( fig. 4).
Estos marcos plana en bucle están destinadas a prevenir las grietas o desconchado en los extremos de los soportes; Con demasiada frecuencia, nos limitamos a disponer en bastidores superior consolas de diámetro relativamente grande. completado por las anclas de curvas en planos verticales; el resultado fue que la esquina superior de la nariz de las consolas estaba desarmado y que a menudo se quebró. Estos marcos de rizado son particularmente crítico en el caso en que una carga grande se aplica situado cerca del borde.
El refuerzo superior sección r equerida, determinado como se indica en los artículos siguientes pueden comprender, por supuesto, además de refuerzo abrochado anclas de la barra planos con curvas en planos verticales, dispuestos dentro de los marcos rizado.
E.6.1,4 Cuando los soportes sirven como elementos de soporte cuyos cambios debido a la contracción y el resultado temperatura en fuerzas de fricción sustanciales en los apoyos de los soportes dimensional, se considera el efecto de estas fuerzas .
El apoyo concreto resbalón en concreto, metal sobre metal, e incluso aquellos con membrana bituminosa entre las placas metálicas que se han defendido a falta de mejor, a veces, dan lugar a fuerzas de fricción considerables, del orden de los cargos vertical. Siempre que sea posible, debería tener:
- ya sea apoyo caucho sintético cuya distorsión por la capacidad de deformación reduce las fuerzas horizontales aplicadas en la parte superior de los soportes;
- o bien cojinetes de deslizamiento.
Método de cálculo E.6.2
E.6.2,0 observación preliminar En el cálculo de los soportes cortos, no subestimar la distancia "a" que define la posición de la resultante de la carga en relación con la sección de montaje.
Contrariamente a lo que sucede normalmente en una viga, un error absoluto de bajo valor en esta distancia de hecho tiene un impacto significativo en el valor del momento de l a instalación.
calificaciones E.6.2,1 designa: - M u: e l momento de flexión en el estado límite último en la sección de montaje; - V u: l a fuerza de corte en el estado límite último en la misma sección; - a: la distancia de la resultante resultante de la carga al descubierto descubierto la sección de montaje; montaje; a = M u / V u; - d: la altura efectiva, es decir la distancia de la sección de la gravedad de los bastidores superiores un centro en el revestimiento más comprimida; - • : La rela ción d / a; - • u:e sfuerzo tangencial convencional en el estado límite último •
u =
u, b
d
o
e s el espesor de la consola, el ser d
bVo
un tope de 4a en el caso de una carga concentrada y 4l en el caso de una carga distribuida.
E.6.2,2 limitación de la restricción de tangencia convencional esta restricción • u d ebe ser por lo menos igual a la más pequeña de los dos valores: • u =0 ,03 (2 + •) F cj • u =4 MPa En la primera expresión, f cj se limita a 30 MPa y • 4.
E.6.2,3 armaduras superiores tensas Mu / fz
El área A de la sección de estas tramas se da por la fórmula: A =
donde z se toma como igual a la más pequeña de
•
mismo sí
los dos valores siguientes: - 0,7d (1 + 0,1 •) •)
- 142 -
- y 2,4a (0,4 (0,4 + 0,1 0,1 •)•) donde • no exceda 4. 4. El primer valor corresponde al caso en que era d <5/3 (aproximadamente), el segundo en el caso de ••• 5/3 a.
armaduras propagación E.6.2,4 La sección total de la zona ΣAr de estas tramas se da por la fórmula: ΣAr = • la
con • = 41 ( • + cj uf 12 • - 1) con un mínimo de 1/10 y donde • no exceda 4. Cuando • tuvo que ser un tope de 4, sección enmarca s A r d ebe ser dispuesta en una altura como máximo igual a 4a + l / 2.
Se recuerda que la sección de los refuerzos dispuestos cerca del revestimiento inferior puede ser considerada en s A r d entro de los límites de A / 10, pero cuando el ••• 1/10, que debería haber fotogramas intermedios.
E.6.2,5 caso de velas muy altos consola de mando Si la vela recibe una carga en su parte superior, se puede aplicar las normas de los artículos E.6.2,3 y E.6.2,4 para determinar marcos. Si la carga se aplica a la parte inferior de la placa, se puede considerar una altura de la consola de ficción como máximo igual a 4a + l / 2 y aplicar las reglas establecidas en los artículos E.6.2,3 E.6.2,4 y la carga aplicada en la parte inferior que está suspendido al menos hasta el nivel superior de la consola maniquí. En el caso de las cargas aplicadas en los diferentes niveles de la navegación, se puede considerar consolas ficticios por niveles o diferir las cargas en una parte inferior ficticia única consola. En partes consideradas activo, los porcentajes de propagación de refuerzo horizontal y vertical debe ser al menos igual a los valores mínimos establecidos en los artículos E.5.4,211 y E.5.4,220 doblado en las paredes.
E.6.2,6 Consideración de las fuerzas horizontales En lo anterior, no se informa de las fuerzas horizontales que actúan sobre la parte superior de la consola. Si una fuerza horizontal H u, e valuado en las condiciones correspondientes al estado límite último, se aplica a la cara superior de una consola, la sección armaduras superior A establecidos en el artículo E.6.2,3 se incrementa por
f Hu /
• sí mismo Además, en los artículos fórmulas se sustituye E.6.2,2 E.6.2,4 y • u p or • u1 t al que : •
• u1=
0 1 ,•
6 VH uuu
E.6.2,7 utilizar otros métodos de cálculo Otros métodos como los definidos anteriormente pueden ser utilizados siempre que se basan en los resultados de las pruebas concluyentes o que contienen enfoques más teóricos desarrollados y justificado (método de elementos finitos, por ejemplo). El uso de tales métodos puede particularmente preverse en los casos mencionados en el artículo E.6.2,5.
- 143 -
la estabilidad del estado límite último Apéndice E.7 como métodos simplificados para la mayoría de los casos corrientes
Apéndices E están relacionados con los comentarios.
E.7.1 Introducción
E.7.1,1 Horario sujeto Este anexo tiene por objeto dar a los supuestos simplificados para el uso de tablas numéricas o gráficos, o métodos simples existente, bajo ciertas condiciones, para garantizar, en los casos más comunes, la justificación-vis tornillos de efectos de segundo orden, como lo requiere la sección A.4.4.
NOTA 4 tablas de estado límite último de columnas de hormigón armado, P. Faessel, JR Robinson y A. Morisset Broadcasting Corporation técnico de edificación y obras públicas, París. 1971. - El pandeo de columnas de hormigón armado sometidos a fuerzas horizontales (cálculo Abaques), por A. Capra, Anales de ITBTP, París (teorías y métodos de cálculo, No. 174, enero de 1975)
Principio tablas E.7.1,2
E.7.1,21 Las tablas numéricas y gráficas publicadas actualmente bastante, sobre la base de una serie de parámetros, la fuerza axial final - que corresponde a la diferencia de equilibrio - el poste derecho, de sección constante, sujeto a la fuerza normal N debido a dos fuerzas tiene ambos extremos de la misma excentricidad e o e n tamaño, el sentido y la dirección (fig. 1).
E.7.1,22 Los cálculos que se utilizaron para preparar estas tablas se hicieron basan en supuestos dados en la cláusula A.4.4: - secciones rectas permanecen plano (hipótesis de Bernoulli); - no hay deslizamiento relativo del acero en relación con el hormigón; - Despreciando la resistencia del hormigón en tensión; - se adopta para los aceros convencionales diagrama aceros naturales; - se adopta para el hormigón comprimido, unas limitaciones ley-deformación propuestos por MM. Desayi y Krishnan, y dado por la fórmula:
- 144 -
• • • 2 • • • •
0, •
•
•
bc =
• • 85
.
b f cj
1 •
bc
• • • • •
• • 1 bc • • • • bc bc • • • • 1 • •
2
0, donde
• • 85
es la resistencia de cálculo del hormigón, y en el que la deformación correspondiente al máximo de la cepa
b f cj
compresión de correo BC1 e s 2.10- 3 S i todas las acciones son instantáneos, y 6.10- 3 s i son permanentes. El texto del artículo 4.4 proporciona el uso, en casos comunes, la ley parábola-rectángulo clásico, posiblemente modificado por afinidad, paralelo al eje de la deformación, para tener en cuenta la fluencia, y no el MM ley. Desayi y Krishnan.
En la práctica, estas dos deformaciones estatutos limitaciones conducen a resultados muy similares.
Para estos supuestos se añaden las siguientes dos supuestos simplificadores: - se supone que el pandeo plano (*); *
Si la columna se comprime y doblada en su plan de menor rigidez, el método asegura la estabilidad. De lo contrario, la inestabilidad puede ocurrir a través fenómeno derrame que no están
cubiertos por los métodos descritos aquí.
- el deformada final se asimila a una ecuación de onda sinusoidal de arco: y (x) = y (l / 2) sen lx
•
donde l es la longitud del poste (**). * *
Uno puede hacer ligeramente diferentes supuestos, volviendo a imponer a priori una forma realista de la deformada, de modo que ya no depende como un parámetro.
Con estas suposiciones de simplificación, el estudio de la poste se reduce a la de su sección media, en la que el 2l
El tiempo total es: M = N (e o + 2 •
1) donde e o e s la excentricidad de la fuerza externa en ambos extremos, r
que representa la excentricidad de la primera orden en la sección media, y en el que 1 / R es la curvatura de la poste deformado, 2l
en la sección media. expresión 2 •
1 representa la excentricidad de la segunda orden en esta sección. r
E.7.1,23
Se considera que la justificación de la estabilidad de un poste, sujeto a la fuerza normal N, con una excentricidad e o e n ambos extremos, se proporciona tan pronto como tenemos: N ≤ N u ( e o); N u e o) s iendo la carga máxima indicado en las tablas de este post, que corresponde a la excentricidad e
(
o.
E.7.1,3 Campo de tablas de aplicación directa
E.7.1,31 polo-bi articulado, cargado con la misma excentricidad en ambos extremos Las comparaciones con los cálculos completos han demostrado que el supuesto de sinusoidal distorsionada da buenos resultados para un polo bi-articulado, siempre y cuando: - la sección es constante a lo largo del poste, así como que se refiere el hormigón que enmarca; - que el puesto se carga de tal manera que la fuerza normal y la excentricidad de la primera orden son constantes. Sin embargo, se puede ampliar el alcance del caso de un poste de sección constante (tanto en lo que respecta al hormigón que enmarca), sometido a cargas tales como la fuerza axial es constante, y que la excentricidad la primera orden es de signo constante, distribuidos simétricamente con respecto a la sección media, y el valor máximo absoluto en esta sección.
E.7.1,32 extensión a un "mástil" El método también se aplica al caso de un polo rígidamente incorporado en su base y abierto a la cabeza, llamado "mástil", proporcionado adoptar como la longitud equivalente columna-bi articulado doble de su altura (fig. 2) .
- 145 -
La sección más subrayado es entonces la sección rebajada en la que el tiempo total es: 2l
M = N (una o + 2 •
2l
1) donde e o e s la excentricidad de la primera orden en esta sección, y en el que (2 r
•
1) representa la excentricidad r
el segundo orden, (1 / r) es la curvatura de la columna deformada en la misma sección. El método no es directamente aplicable si el mensaje es de sección constante (tanto con respecto a los refuerzos de hormigón), y se somete a cargas tales como la fuerza axial es constante, y la excentricidad de la primera orden es de signo constante, y el valor absoluto máximo en la sección de montaje.
E.7.2 Mensajes isostático El uso de tablas o gráficos se puede extender, por polos isostáticos, una serie de casos que normalmente están fuera de su campo de aplicación directa. Sin embargo, es posible sólo si el puesto es de sección constante, así como que se refiere al hormigón que enmarca.
E.7.2,1 Mensaje bi-articulado con diferentes excentricidades en ambos extremos En el caso de un polo articulada en ambos extremos, sujeto a cargas tales como la excentricidad de la primera orden varía de forma lineal teniendo valores diferentes en ambos extremos, e oA ye ob,s e puede suponer que la deformación es un arco de una sinusoide. La sección más estresado entonces varía con la fuerza normal.
Sin embargo, se, en casos comunes, admitir para reducir al caso de una columna cargada con una excentricidad constante de primer orden, que se define por: e 1 = 0 ,4e ' o + 0 .6E " o donde e " o e s el valor absoluto más grande de las dos excentricidades e
oA
ye ob, y e ' o e l más pequeño. Tenga en cuenta que vis-à-vis los estados límite últimos forman la estabilidad de la
justificación, que se hace en la vista de sección media del principio adoptado, no asegura la fuerza de las otras secciones. Por lo tanto, sigue siendo necesario justificar vis-à-vis la resistencia última sección de estado límite en el que la excentricidad de primer orden es el más fuerte.
E.7.2,2 mástil sometido a cargas tales como la fuerza axial no es constante Cuando el mástil se somete a varias cargas normales P yo i variando de 1 a N, aplicada a la abscisa x yo p odemos reducir al caso de una carga normal aplicada por delante, dada por:
=P
•
n
P yo
• 1i
(Fig. 3) proporcionado para asignar a una longitud polo ficticio dada por:
• l = ficticias h
•1i
yo
• ••
pecado Hx• 1 (P n •1 2
• P
- 146 -
yo
)
• ••
E.7.2,3 sección variable del anuncio En el caso de una sección variable posteriormente o de hormigón o barras de refuerzo, el estudio de estabilidad debe tomarse teniendo en cuenta la deformabilidad de diferentes secciones. Este análisis por lo general sólo se puede hacer usando un ordenador.
Estructuras E.7.3 indeterminada Si los mensajes isostáticos es obviamente un caso simple, porque la mayor parte de las estructuras que deben justificar la estabilidad son indeterminados. Los principios de los métodos de cálculo y justificación dependen de la complejidad de la estructura.
Análisis E.7.3,1 de una estructura estáticamente indeterminada
E.7.3,11 método general En el caso de estructuras indeterminadas complejos cuando los efectos de segundo orden puede ser importante en varios elementos, es necesario hacer un análisis exhaustivo de la estabilidad. Este análisis por lo general sólo se puede hacer usando un ordenador.
E.7.3,12 Cálculo de un solo elemento Cuando sólo uno de los elementos de la estructura es capaz de pandeo fenómeno, podemos hacer el análisis en forma aislada, siempre tener en cuenta los vínculos existentes con el resto de la estructura. Un cálculo de este tipo sólo puede realizarse mediante un ordenador.
Si tomamos el ejemplo de un puente de dos vanos, construido en batería, se puede estudiar la pila considerarse en forma aislada, siempre reflejar sus conexiones flexibles con una parte de la Fundación , y con la cubierta de la otra (fig. 4).
La evaluación de la capacidad de recuperación de la cubierta, vis-à-vis los esfuerzos para cortar, posiblemente esfuerzos que deben corregirse en realidad logra, de manera que sea compatible con los movimientos de la cubierta. En sentido estricto, no debe haber un cálculo de la cubierta, teniendo en cuenta las leyes reales de la deformación de los materiales obviamente afectados factores de reducción de regulación - y matriz de cumplimiento correcto hasta desplazamientos son consistentes con los esfuerzos en la rotura, lo que haría un cálculo completo de la estructura de acuerdo con el método general.
No puede, por tanto, en una simplificación, que la evaluación de la flexibilidad del enlace. El método es más correcto que el resto de la estructura es relativamente insensible a los esfuerzos para reducir, y que el comportamiento es similar a la de la elasticidad lineal. De lo contrario, es prudente subestimar la fuerza de los enlaces.
E.7.3,13 Dónde podemos llevar puesto isostático En algunos casos, sin embargo, las conexiones son tales que uno puede admitir supuestos simplificadores, para reducir al caso de un puesto isostático.
- 147 -
Puede dar un ejemplo extremo con el caso de un marco de edificio que consta de varios polos idénticos, así como que se refiere el hormigón como el refuerzo, incrustado en una losa muy rígida sometida a una fuerza horizontal H, y una carga vertical de P aplicada al centroide vertical de los polos, de modo que el mismo soporte todos los esfuerzos cabeza (fig. 5).
Se puede considerar que es como si cada puesto era bi-articulado y tenía una longitud l.
En la práctica, las cosas no son tan simples, y no siempre es fácil determinar la longitud de la barra articulada equivalente bi. De hecho, la elasticidad lineal, la longitud de pandeo de una columna - que forma parte de una estructura estáticamente indeterminada - depende de la carga de los casos estudiados, pero no el nivel de carga. Cuando se tiene en cuenta las leyes reales de la deformación de los materiales, esta propiedad desaparece, y el concepto de longitud de pandeo se desvanece, excepto en casos especiales, como el mástil isostática o pórtico analizado anteriormente. Por tanto, es necesario, en general, a hacer un cálculo completo, el método general y por lo tanto la computadora, conocer la posición real del punto de momento cero.
Por lo tanto, no puede, en una simplificación, que la evaluación de la longitud del poste equivalente-bi articulado. Se adopta, en general, la longitud efectiva de la elasticidad lineal correspondiente a la carga de los casos estudiados, pero es sólo una aproximación. Dada la gran importancia de esta longitud en el nivel de cargas últimas, es necesario analizar con cuidado y estar del lado de la seguridad. Si el esquema de funcionamiento no es clara y no es posible hacer un cálculo más preciso en el ordenador, es prudente introducir un factor de seguridad de la longitud elegida.
E.7.3,14 casos en los que podemos tratar problema directamente indeterminada A veces es posible tratar directamente el caso de estructuras indeterminadas usando un programa de ordenador para los polos isostáticos de justificación. Puede ser dado un ejemplo de una viga apoyada por varias columnas incrustadas en el pie, cabeza y articulados en la viga (Fig. 6).
Es posible establecer, con la ayuda de un programa de ordenador dando deformado isostáticamente publicar bajo el efecto de las cargas externas aplicadas a ella, la curva que da la cabeza de desplazamiento horizontal, yi, del puesto i, li altura, sometido a una fuerza normal Ni sucesivamente dando valores diferentes para la fuerza horizontal en Hola cabeza.
- 148 -
La fuerza normal tomada por cada poste es v irtualmente independiente de la curvatura como el acortamiento longitudinal es todavía pequeña en comparación con los desplazamientos transversales. Podemos considerar, excepto en las proximidades de la diferencia de equilibrio, que la fuerza normal N yo e s una constante. Por lo tanto, está en el lado de la seguridad.
puede entonces, a partir de estas curvas, la determinación de la fuerza horizontal total H tomado por todas las columnas para un valor dado, y, la cabeza de desplazamiento horizontal, que se supone idéntica para todos los polos descuidar el acortamiento longitudinal de la haz:
•
n
H = •
iH 1i
Figura 8
entonces uno puede, dando sucesivamente son valores diferentes, trazar la curva H dando una función de y (Fig. 8). Sólo queda por encontrar el valor de y o y , correspondiente al valor real, H o la fuerza horizontal transmitida por el haz para el conjunto de polos (Fig. 9).
Deducimos las fuerzas horizontales en la parte superior de cada poste.
Figura 9
No es posible utilizar el ábaco o tablas existentes, ya que sólo dan el esfuerzo y el desplazamiento máximo, y no el movimiento correspondiente a cualquier carga.
metalw Aplicación E.7.3,2 Los efectos de segundo orden no se producen de la misma manera en el caso de una trama, dependiendo de si se está o no se preparó.
nodos E.7.3,21 marcos fijos Un marco de nodos fijos es un marco en el que hay un miembro suficientemente rígido vis-à-vis
- 149 -
fuerzas horizontales (por ejemplo, un núcleo del edificio) de modo que sus desplazamientos horizontales son despreciables (Fig. 10). Podemos considerar, cuando descuidar el acortamiento longitudinal de las barras, los nodos de una estructura de este tipo son fijos.
Figura 10
Los problemas de pandeo que puedan surgir luego se limitan a los componentes de la estructura. El problema es tal que el pandeo de un poste de AB ( Fig. 11) bajo el efecto de una fuerza normal, teniendo en cuenta sus enlaces con el resto de la estructura.
Figura 11 Entonces se puede admitir para reducir al caso de un puesto isostática, las suposiciones de simplificación definidas en el artículo B.8 de estas reglas: - Teniendo en cuenta que el puesto está sujeto solamente a una fuerza normal más conformidad con el artículo B.8.1,1; - la introducción de excentricidades adicionales previstas en el artículo 4.4; - Teniendo en cuenta que es como si el polo fue articulada en ambos extremos, y tenía una longitud: - 0,70l si el puesto está incrustado en una fundación, o se cruza de un lado a un nivel del piso que tiene una rigidez al menos igual a su propia, - l lo contrario.
E.7.3,22 marcos para influir Una estructura de dominio es una que, a diferencia de los casos anteriores, no tiene ninguna parte rígida para asegurar un bajo valor de los desplazamientos horizontales. Un conjunto de desplazamiento horizontal es entonces posible ( Fig. 12).
- 150 -
Figura 12
El problema es un problema de pandeo juntos. Es necesario hacer un estudio exhaustivo de la estructura, que por lo general se puede tratar como una ayuda de la computadora.
E.7.3,23 Frameworks a arriostramiento rígido Hay casos intermedios en el que la estructura tiene un miembro de anclaje más rígido que el otro, pero la rigidez no es suficiente para que los desplazamientos horizontales son bajos en las condiciones correspondientes al estado límite último. La razón fundamental para una estructura de este tipo se garantiza si se demuestra la estabilidad de la miembro de anclaje, teniendo en cuenta los efectos de segundo orden debido al movimiento en general, y sin tener en cuenta la rigidez de los otros elementos, por ejemplo, la introducción de articulaciones ficticias en cada nodo. Cada puesto debe entonces ser justificada vis-à-vis el pandeo local en el supuesto de bi-articulado, lo que permite el uso directo métodos simplificados discutidos en el apartado E.7.2.
E.7.3,3 hipótesis de cálculo adicional No hay que dejar de incluir en los cálculos de la inclinación general en la sección A.4.4. Además, el coeficiente •• que está implicado en la expresión (1 + ••) para la introducción de la fluencia en los cálculos puede ser evaluado para un polo por la relación:
• =
Nv NN •
vi
Nv es la aplicación a largo plazo la fuerza normal, y N yo l a aplicación a corto fuerza normal, ya que no siempre es posible definir correctamente el momento de primer orden.
Al usar tablas numéricas o gráficas existentes, se tiene el valor de la fuerza axial máxima, por excentricidad e o fija, en los siguientes dos casos especiales: - todas las acciones son de aplicación aa corto plazo (( ••••== 0) 0) o N ui; - todas las acciones son a largo plazo vis-à-vi vis-à-viss la aplicación de flujo ( • = 1) o N uv. Una interpolación lineal, para cualquier valor de •• no califica porque daría resultado sistemáticamente en la sensación de inseguridad, pero se puede suponer la relación aproximada:
N u ( • ) = N ui - (N ui - N UV) • Por último hay que introducir en cualquier cálculo de deformación impuestas. Pero, en general, no tienen un impacto decisivo vis-à-vis la estabilidad de forma.
Métodos E.7.4 estado estacionario Con un poco de experiencia, podemos asegurar que la justificación de un poste o vis-à-vis la estructura de los estados límite de estabilidad de la forma sin tener que recurrir a las tablas numéricas o un cálculo por ordenador. El principio de estos métodos es mostrar que existe un estado de equilibrio, sin determinar, comparando los esfuerzos que actúan para cepas resistentes.
deformaciones Métodos E.7.4,1
E.7.4,11 método general En cada sección del poste - o estructura - la hipótesis de Navier establece el estado de deformación por la curvatura 1 / r, y el acortamiento promedio • g. P odemos escribir, de hecho:
• (Y) == • g + r
1y
y siendo el eje de ordenadas en el plano de flexión de la punta de la sección ordinaria.
- 151 -
Si se nos da a priori, un estado de deformación tal que uno tiene en cada sección: 1 • g)
N ext ≤ N i nt ( r
y
NM ext ext
ee xt =
≤ ei nt =
int int
R1, • g) (M R 1, • g) (N
donde
- N ext e s la fuerza que actúa normal, - M ext m omento de flexión debido a las acciones aplicadas a la estructura, incluyendo el efecto de segundo orden valioso de las deformaciones que uno se da a priori, 1 • g) y M i nt ( r
- Ni nt ( r
11•• g) t ensiones internas - restricciones integrales - desarrollados por la deformación,
a continuación, se justifica la estabilidad.
E.7.4,12 método simplificado En el caso de un polo bi-articulado, y en donde pudimos traerlo, si adoptamos la hipótesis de sinusoidal distorsionada, es suficiente para proporcionar la justificación, para encontrar deformaciones de la sección media, 1 / r y • g, d e tal manera que tenemos en esta sección:
1 • g)
N ext ≤ N i nt ( r
y
ee xt =
NM Ext 1 Ext
+22l
•
int
R 1, • g) (M
int
R 1, • g) (N
r 1 ≤ ei nt =
donde M1 ext e s el momento de primer orden, y donde otros términos tienen el mismo significado que anteriormente. rigideces método E.7.4,2 Un segundo método es también posible (artículo B.8.5,2). Mide las tensiones del segundo orden con los supuestos de la elasticidad lineal, dando por rigideces de la IE de los diversos componentes, valores juiciosamente elegidos. Estabilidad se demuestra si, en solicitaciones totales, las distintas secciones de diferentes elementos tienen un estado de estrés tales como rigideces reales son mayores que las rigideces elegidos a priori. Por tanto, debemos verificar, en cada sección de cálculo del poste o estructura cuando se utiliza el método general, y en la sección media de un polo bi-articulado, cuando aceptamos la hipótesis de la sinusoidal distorsionada, que fue de r 1≤
Mext IE
donde
M ext s e el momento total de flexión que actúa en la sección considerada, teniendo en cuenta los efectos de segundo orden evaluados en el supuesto de elasticidad lineal y rigidez seleccionado de entre a priori N ext l a fuerza normal correspondiente, 1 / r correspondiente a la curvatura subraya N
ext
y M ext y
EI elegido rigidez en la zona del poste o estructura correspondiente a la sección considerada.
- 152 -
Anexo Método de cálculo E.8 de las placas de una parte sujeto concreto a las presiones localizadas significado de la sección A.8.4
Apéndices E están relacionados con los comentarios.
Ámbito E.8.0 El alcance se define en la sección A.8.4
Determinación E.8.1 del nivel de distribución Cuando una parte se somete a una presión uniforme sobre una parte de su superficie (refiérase a la Figura 1 que incorpora el caso de apoyo de la parte superior de una batería), de acuerdo a las dimensiones de la habitación, el esfuerzo diferenciales concentradas en 2 planos perpendiculares • y • ' ya sea desde el nivel 1, ya sea desde el nivel 2, o de los dos niveles. El nivel elegido se considera entonces detener la sección S la e n el sentido del artículo 8.1 de BPEL.
E.8.2 cheques para realizar
general E.8.2,1 Las verificaciones requeridas vis-à-vis el último estado límite bajo las combinaciones fundamentales o accidentales se resumen a continuación. Algunos de ellos se refieren directamente a los artículos A.8.4,1. y A.8.4,2. BAEL y los otros se toman del caso de la post-tensión, cuando S la s ección se trata, que se procesa por la Lista 4 de BPEL (zonas primera regulación y de equilibrio general de difusión pura). Todas las auditorías se llevarán a cabo en dos planos perpendiculares • y •. Esta simplificación tiene en cuenta la naturaleza tridimensional de la emisión.
Si los cargos no son paralelas a la fibra media, se debe tener en cuenta (véase el anexo 4 de BPEL).
- 153 -
Cuando los esfuerzos concentrados de enfoque (este es el caso en el plan • ' para la Figura 2 anterior, el saldo de la pieza de trabajo requiere el establecimiento de un refuerzo equivalente a la suma de la superficie de zunchado A s y el refuerzo de ruptura A e e n el sentido del Anexo 4 reglas BPEL. Cuando el esfuerzo concentrado está apagado (este es el caso en el plan •) el equilibrio de la pieza de trabajo puede requerir, además de la armadura se define aquí anteriormente, un refuerzo adicional A g p ara garantizar el equilibrio general (ver secciones 1.1,11 1.1,12 y el Anexo 4 de BPEL).
E.8.2,2 presiones localizadas (artículo A.8.4,1. BAEL) Si la zona B 0 y B no tienen el mismo centro de gravedad, en lugar de B por B
1.
Por último, hay que comprobar la presión localizada: •
b = o
0,
BR ≤ K
con
85 • • b f cj
•• • ••
•
3 •K 1 , 3
•b •
Pruebas E.8.2,3 en zonas de primera regularización (prismas simétricos)
- dimensiones prismas simétricos (Sección 1.1,13 del anexo 4 BPEL) •• •
d j = 2 min ••
* Jjcc
- A hooping hooping superficie s ( A rtículo 1.2,1. Anexo 4 BPEL) la s ≥
0,
04 UF R
con f Do = s
sabía
ef •
- Un refuerzo de de ráfaga ráfaga e ( A rtículo 1.2.2. Anexo 4 BPEL)
- 154 -
1, 5
Las limitaciones derivadas de ráfaga está dada por: • • • • • • •
el• 0: el plano R j • en ,
DO • ) R uj j 1 (25 db
R • 0 'en el j plano • ,
DO • ) R uj j 1 (25 da
Para cada carga concentrada, y para cada avión, una sección de acero se calcula ráfaga: jf kR con f Do = s
la EJ =
ef •
sabía yo
Los kJ coeficiente que tiene los siguientes valores: - k j = 1 si j marcar una posición final; - k j = 1 ,5 si j Landmark una posición intermedia. - refuerzo total de En última instancia, hay en cada plan de una sección de refuerzo:
la e + la s = c enar
• • • • • 0, ••
EJ ) (Max
•
(max 15R uj ) •
0,
u
f sabía R 04 0,
Fsabía
u
f sabía R 04
Estos refuerzos se colocan de S la s obre una longitud total igual a max (d
j).
Justificación E.8.2,4 vis-à-vis el equilibrio global de difusión pura Nota En el plan • ' los cargos que se centran, no hay necesidad de estudiar el equilibrio general.
- la justificación justificación de las restricciones: En el plan •• •• la la longitud de la la regularización regularización r e s:
- 155 -
- la r = b El equilibrio del elemento ABCD dio los siguientes fuerzas internas en el plano de escisión BC paralelo a la fibra media de la habitación. - V x = R u1 - X - M t = ( s in objeto) - N t = 0 (en el caso de la figura 5) - Convencional esfuerzo cortante puro se transmite: • d=
2 aV rxl
En cada nivel t, esta limitación se debe combinar con la tensión de cizallamiento más desfavorable, en su caso, como resultado de la balanza, dependiendo de la resistencia de los materiales, de todas las solicitudes. El esfuerzo cortante máximo general se deduce y se debe asegurar que se mantiene por debajo del límite de tensión de corte de la pieza en cuestión. Nota: En el caso de la Figura 5: • = 0
-
equilibrio general refuerzos Los refuerzos de equilibrio general debe satisfacer en general, las costuras de reglas, cizalla siendo recortado al valor:
• 2f • • ,
V xe = V x [ 1 -
2 de 2
•
• • •
Tj
]
Si N tc e s la fuerza normal posible de donde | V
x | = |
V x | max ( N t c) ( N tc s e cuenta como positivo si la compresión Regla) costuras de conducto, donde los aceros son perpendiculares al eje medio de la
pieza, una sección de acero costura:
V
la c =
máximo xe
• N tc
Fsabía
Nota: En el caso de la Figura 5: N tc = 0. No es necesario colocar refuerzos de costura adicionales si: la s + la e • • corriente alterna
De lo contrario, el lugar adicional refuerzos Un coser g t al como : la s + la e + la g • • la c Estos refuerzos adicionales se distribuyen uniformemente de S la s obre una longitud como máximo igual a 2 / 3L
- 156 -
r.
Apéndice F modificaciones a las reglas gobierna BAEL en el uso de hormigón de alta actuaciones
El folleto aprobado por la Orden Nº 92-72 de 16 de enero de 1992, por vía de circulación No 92-75 de 1 de diciembre 1.992 sin este anexo se planeó para la resistencia característica del hormigón entre 40 y 60 MPa. Las disposiciones del presente anexo se benefician de la experiencia adquirida desde el comportamiento de BHP y es probable que ofrecen una mayor fiabilidad y durabilidad. Por convención, se designa por el término "hormigones BHP humo de sílice", que la relación de humo de sílice / cemento relación en peso es al menos igual a 5%. La alta resistencia del HPC es acompañado por una mejora en la mayoría de sus propiedades de uso, mejoras que también proporciona para la extrapolación de las leyes que describen estas propiedades, cuando indexado por la resistencia del hormigón. Este anexo se aplica a BHP, que toma en cuenta las características específicas: - su comportamiento resistencia a la compresión diferente de la de los hormigones tradicionales; - su resistencia a la tracción aumenta menos rápidamente que prefigura la Ley refina entre resistencia a la tracción y resistencia a la compresión de hormigón ordinario; - resistencia a los cambios de tensión tangenciales como resultado de la desaparición gradual del efecto de acoplamiento; - su eliminación es menos dependiente de la humedad y el tamaño de las piezas; - su fluencia es menor valor final que la del hormigón ordinario, particularmente cuando contienen humo de sílice; - formulación BHP sigue reglas precisas, y control de calidad requiere más rigor; - Finalmente el fuego BHP expuestos muestran un riesgo de avería superficial que hormigón estructural convencional. Este aspecto no se aborda en este texto. A continuación se enumeran los artículos pidiendo cambios en su aplicación a BHP, con los cambios correspondientes. Los párrafos o fórmulas sin comentar en este calendario son sin cambios. En todas las fórmulas subsiguientes, los módulos de limitaciones, la resistencia y la deformación del material se expresan en MPa, y el tiempo en días.
Las reglas de aplicación se expresan generalmente en términos de resistencia a la compresión f cj. S ólo se aplican al hormigón cuya resistencia a la tracción f calculado de acuerdo con la artículo
TJ
e s al menos igual al valor
A.2.1.12 . Cuando el mercado ofrece, las disposiciones del presente anexo sustituirán a las contrapartes de este folleto (1 e P arte I: Normas generales; 2 e p arte: reglas para marcos y elementos comunes de estructuras de hormigón armado; Apéndice E: métodos de cálculo).
El hormigón de alto rendimiento (HPC) considerado en este apéndice tiene una resistencia a la compresión característica a los 28 días entre 40 y 80 MPa.
Los cambios en el PARTE A
A.1.1 Alcance La resistencia característica del hormigón después de 28 días entre 40 y 80 MPa están cubiertos por el presente anexo. Sin embargo, para el hormigón cuyo volumen proporción de agregado es menor que 66%, los modelos de predicción propuestos para el módulo elástico, la contracción y la fluencia no se pueden aplicar sin verificación preliminar de su validez.
Hormigón A.2.1 El impacto de una baja proporción de volumen de agregado (menos del 66%) se debe tener en cuenta, como se describe en el § 1 del anexo 1 reglas BPEL modificadas; que conduce de hecho a una significativamente mayor capacidad de deformación, especialmente en términos de deformaciones tardías.
A.2.1,12 para f cj • • 60 MPa, la característica de resistencia a la tracción se expresa por: F TJ = 0 .275 f C J2 / 3 a 40 •• F cj • •• 60 MPa, se aplica el derecho consuetudinario: F TJ = 0 ,6 + 0,06 f cj Debe ser verificada, durante el estudio del hormigón, que la resistencia característica a la tracción (estimado a partir de pruebas de división), en particular para j = 28 días es mayor que la que se calcula a partir de la resistencia a la compresión característica por la fórmula f TJ = 0 275 f C J2 / 3 . E sta fórmula refleja una r ealidad, en promedio, una gran cantidad de datos e i ncluye un factor de seguridad relacionado con la dispersión de los resultados. Sin embargo, la variabilidad
- 157 -
relación f TJ / F cj s e convierte en i mportante para hormigones de alto rendimiento, en particular en función del tipo de agregados usado, y un valor demasiado bajo de f
TJ
c onducir a no ser seguro
suficiente fórmulas (incluyendo resistencia a la cizalladura) vis-à-vis configurado solamente por f cj.
A.2.1,13
A.2.1,22 La obtención de BHP requiere el uso de materiales adecuados (agregados de calidad, clase de cemento 42,5 - anteriormente 55 - o más, que tienen una compatibilidad satisfactoria con aditivos) y una instalación de fabricación precisa y fiable. Además, la mayor resistencia (B70 / B80) por lo general requiere el uso de aditivos minerales especiales, tales como humo de sílice.
Para BHP sin o con humo de sílice, con f c28 • • 60 MPa, la distorsión adicional debido a la fluencia del hormigón son iguales a 1,5 veces o 0,8 veces las deformaciones instantáneas, respectivamente.
resistencia estado límite último A.4.3 Expresión de módulo de deformación diferida (sujeto a estar dentro de los límites de composición especificados en A.1.1) es:
- E vj = 4 400 f C J1 / 3 s in humo de sílice - E vj = 6 100 f C J1 / 3 h umo de sílice
Supuestos de cálculo A.4.3,2 El párrafo relativo a las deformaciones de las secciones se sustituye por el siguiente: Las deformaciones de las secciones se limitan a la cepa unidad de acero, 10.10- 3 p ara la unidad de acortamiento del hormigón • BC1 • = 2.10- 3 Simple y de compresión •
BC2
f lexión. El acortamiento relativo •
BC2
e s una función de la resistencia del hormigón de acuerdo con la relación:
• BC2 = ( 4 .5 - 0,025f cj) 10- 3
A.4.3,3 deformaciones límite diagrama de flujo de la sección de El NUMERI valores q qu ues es correspo corresponndantes dantesson son ddata ataen enla latabla tabla abajo abajo hormiga: hormiga:
F cj
• BC2 ( 10- 3)
40
50
60
70
80
3.5
3.25
3
2.75
2.5
3,5.10-3 el valor fijo de la relación acortar el pivote B se sustituye por • B C2 ( d ado A.4.3,2). La ordenada del pivote C es entonces una función de la resistencia del hormigón.
A.4.3,4 Diagramas de hormigón deformación de estrés
A.4.3,41
Para hormigones de alto rendimiento, en lugar de "Este segmento se extiende entre los valores de 0,2% y 0,35% de deformación • bc " Con" Este segmento de línea se extiende entre los valores •B C1 = 2 .10- 3 y • B C2 deformación".
A.4.3,42 El hormigón diagrama de deformación de estrés se muestra en la Figura 1.
- 158 -
La altura es de 0,8 u e l patrón rectangular simplificado se sustituye por • hay u, c oeficiente • siendo una función de la resistencia de acuerdo con la relación:
• =1-
4
0, 7 • 05,
025f cj
caso A.4.3,5 de flexión hecho con compresión El NUMERI valores q qu ues es correspo corresponndantes dantesson son ddata ataen enla latabla tabla abajo abajo hormiga: hormiga:
F cj
•
•
40
50
60
70
80
0.8
0,78
0,77
0.75
0,72
En la fórmula para E 2 c uando f c28 • • 60 MPa, la relación • toma el valor: - • = 1,5 para BHP sin humo de sílic e; - • = 0,8 para BHP con humo de sílic e.
estabilidad de la forma del estado límite A.4.4 último
Solicitaciones y las hipótesis de cálculo A.4.4,3 A.4.4,32 El párrafo "se adopta para el hormigón comprimido ... que A.4.3,5" se sustituye por el siguiente: - Adoptamos, el hormigón, la ley Sargm Sargm llamada llamada ley ley de de tensión-deformación comprimido. Sin embargo, para el cálculo de los los polos de esbeltez mecánica • menos de 50, es permisible usar el A.4.3 sección diagrama, 41. En todos los casos, se aplica en paralelo a las deformaciones de afinidad eje, la relación de (1 + ••) expresión en la que los coeficientes • y • mantener el mismo significado que A.4.3,5. Agregó el comentario a continuación:
En 1) segundo guión del segundo comentario, se s ustituye la frase "para E i j0 ... e n A.2.1,2. "Con:" podemos tomar en el diagrama de tensión-deformación E
ij0 =
E ij ( s in aumento del 10% desde la
tangente y módulos secantes tienden a superponerse). "En el tercer comentario, la definición de f j a ñadiendo: "Es apropiado tener f j e l valor del coeficiente de fluencia definido en el anexo 14 a la BPEL gobierna en hormigones de alto rendimiento. "
A.4.5 estado límite de servicio vis-à-vis la durabilidad de la estructura La ley Sargm se define en la Figura 2 y por las siguientes expresiones:
- 159 -
•
(k • ) • • b bo
F borracho
1• 'k ( ) ( • bo) b2 • • (K • 2 (1) ) • 'K( • bo) b2 • b bo •
b=
•
F bu =
••
, 0 05 bf cj k =
•
• 0,
FIJcjE bo 85
cj cj• 30 f
k=-
, 65 K+1
• 36 f
A.4.5,1 Computación descarta en la sección actual cuando f c28 • • 60 MPa, el coeficiente de equivalencia se establece en n = 9, el hormigón o sílice con adición de pirólisis.
A.4.6 límite de Estado vis-à-vis el Servicio deformaciones
A.4.6,1 Calcular deformaciones A.4.6,12 Cuando f c28 • 60 MPa, el valor convencional del coeficiente de equivalencia es n = 9. En el último comentario, sustituido por n = 15 n = 9.
A.5.1 Justificación vigas bajo una tensión cortante
general A.5.1,1 Para las piezas que todas las secciones rectas están completamente comprimido, los valores límite de • u s e sustituye por el siguiente -después de límite:
b O, 19Fc j 2/3
•1
Justificación A.5.1,2 una sección actual El terminal estándar, igual a 1,5 MPa, es irrelevante.
A.5.1,211 Si los marcos del alma son rectas, la coerción • u debe ser como máximo b
•1
O, 64f c j 2/3
Cuando el agrietamiento es perjudicial o muy perjudicial, la coerción • u d ebe ser al menos igual a: El terminal estándar, igual a 5 MPa, es irrelevante.
b O, 51f c j 2/3
•1 A.5.1,212
El terminal estándar, igual a 4 MPa, es irrelevante.
coacción • u d ebe ser al menos igual a: b
•1
O, 90f C J2 / 3
A.5.1,22 sección mínima de marcos almas El terminal estándar, igual a 7 MPa, es irrelevante.
La cantidad
etsbf Un
debe ser al menos 0,13 f TJ.
para
A.5.1,23 último estado límite de la mente enmarca Justificación de refuerzo emocional se escribe como sigue: • ≥
bA al TS
• nosotros •0 ( , 0,
e
14 FKcj
2/1
)
(cos f•9 • sin • ) , 0 •75 en flugar tm de 1 -
Para la flexión compuesta con la tracción, el coeficiente k toma el valor
TJ
- 160 -
, 0 •10 f tm TJ
La sustitución de 0,3 f TJ p or 0,14 f
C J1 / 2
refleja la reducción de la influencia del término fijo cuando aumenta la resi stencia del hormigón.
En flexión simple, y • = 90, la relación es: • ≥
bA al TS
• nosotros0 ( • ,
2/1
f 14cj
)
0, 9f e
el apoyo a tope A.5.1,31 sola En el caso de la flexión con composite coeficiente de tracción k debe ser tomado con su valor algebraico que es negativo cuando •
tm
• •• 1,33 f
TJ
A.5.1,313 La condición se convierte en:
1 0,8 x 3,4 f C J2 / 3 ≤ btiene bV 2• o Fundamento A.5.2 para losas y vigas, losas bajo el estrés de cizalla
Justificación A.5.2,2 de refuerzo de corte El valor límite b
1 O, 07E cj r estricción de tangencia • u s e sustituye por •
b O, 44f C J2 / 3
•1
A.5.2,4 Fuerzas localizados - punzonado A.5.2,42 No se requiere refuerzo de corte si la siguiente condición se cumple: Q u ≤ b
1 0,28u c hf C J1 / 2 •
tangentes A.5.3 acciones sobre los elementos que no sean las almas de costuras de unión El efecto favorable de refuerzo se tiene en cuenta mediante la adopción de límite: Q •
u =
1 (0,32 + 6,6 • l) d e los c F C J1 / 2 c on •
b
la siempre acotado superiormente 0,015.
Las superficies de recuperación A.5.3,3
El último límite de tensión bajo tensión tangencial se convierte en 0,055 f C J1 / 2.
A.6.1 La adhesión de las barras de acero A.6.1,25 anclaje doblar barras de tensión A.6. 1252 La condición de hormigón no aplastamiento se convierte en: r ≥ 0.032 [1 + r •
• sf e •] •
cj 2/1
Cuando el refuerzo a la tracción es completamente curvada, o en los bucles de costura de una bares haz tensas, la condición se convierte en:
r ≥ 0.055 [1 + bn •
2 •] • cj ef 2/1
presiones localizadas A.8.4, encogimiento, articulaciones
Contracción A.8.4,2 A.8.4,23 En la evaluación del coeficiente de hooping concreto, se toma el límite elástico de la trama como máximo igual a f e = 500 MPa.
A.8.4,3 juntas en el hormigón Las deformaciones laterales bajas hacen que sea difícil de movilización de HPC más altos valores de la tensión del acero.
En ausencia de los resultados experimentales, es conveniente realizar realizar juntas en una mayor resistencia BHP o igual a 60 MPa.
- 161 -
Los cambios en la Parte B
B.6.4 condición no frágiles Los valores de 0.001 y 0.002 se sustituyen, respectivamente, respectivamente, por 0,00033 f TJ y f 0.00067 TJ. flechas de evaluación B.6.5,2 B.6.7,2 unión de acordes de una viga con su alma Si f c28 • • 60 MPa, toma E v = 5
21 E yo para el humo de sílice y el hormigón sin E v = 8
111 1 EE yo p ara el hormigón con el humo
sílice
Las limitaciones de la 0,025f tangente restricciónc 28, 0 ,05fc28, 0,10 f c 28 se sustituyen, respectivamente, por: 0,16f C 281 / 2, 0 ,32f C 281 / 2, 0 ,64f C 281 / 2 normas específicas B.6.8,42 a ciertos pisos con losas de cerámica u hormigón interjoists B.6.8,421 el párrafo e) El valor límite 0,02f c28 p ara • u • se sustituye por 0,13f C281 / 2.
B.7.4 no frágil condición y la sección de refuerzo mínimo La cantidad • o B HP toma para los siguientes valores: - 0,0004 0,00 0,0004 04 f f TJ s i es redonda y lisa (Fe Fe E 215 o E 235); - 0,0003 0,0003 f f T J e n el caso de barras o hijo de clase alta adherencia Fe E 400 o soldada hijo de lizos de malla de diámetro superior a 6 mm; - 0,0002 0,0002 f f T J e n el caso de barras o hijo de clase alta adherencia Fe E 500 o malla soldada de lizos hijo de diámetro superior a 6 mm.
B.8.4 Justificación polos
B.8.4,1 Para hormigones sin fuerza humo de sílice mayor que 40 MPa, y en función de la edad a la que se aplica la mayoría de la carga, los valores de • dividir por: - 1,05 (en lugar lugar de 1,1) 1,1) - 1,10 (en lugar lugar de 1,2) 1,2) Para hormigones con humo de sílice, el valor de • sufre ninguna reducción.
Los cambios en el Apéndice E
E.4.3 Comprobación de las condiciones de la losa de resistencia a las fuerzas de cizallamiento
El valor
, 0•
f cj 2/1 VII oxu , II oyu V
28 05 CBF en las expresiones de
, IV oxu V y
IV V oyu
se sustituye por 0,32 b
E.4.8,32 Comprobación de las condiciones de resistencia a las fuerzas de cizallamiento
El valor
, 0•
f cj 2/1 28 05 CBF en términos de VI Iou y V I Vou s e sustituye por 0,32 b
•
E.5.3 espesor mínimo La primera condición se sustituye por la siguiente: p
b o ≥ 1,1
28 cf 3/2
hl
[1,1 o
p 28 cf 3/2
La segunda condición es sin cambios.
Método de cálculo E.6.2 La primera condición establecida para b o d eterminar si se
p 2≥ hf 485 28 C
1
2
- 162 -
hl si h> l]
•
El segundo caso
< 125
1
28 cHFP
La primera condición corresponde a la limitación de • o e l mismo valor que en • u e n el artículo A.5.1,211 en el caso de las placas de almas verticales, sin agrietamiento perjudicial. La segunda condición corresponde a un elástico comprobar la descarga de una pared cuya rigidez de las secciones de coji nete sólo está garantizado. (Siguiendo el comentario sin cambios)
E.6.2,2 limitación de la restricción de tangencia convencional La restricción de tangencia no es mayor que el valor: - si 11 ≤ • ≤≤ 2,44, 2,44, •• u = 0 ,077 (2 + •) F C J2 / 3 - Si 2,44 2,44 2,44 ≤ • ≤≤ 4, •• u = 0 ,077 (2 + •) F C J2 / 3 - 0.9 ( • - 2.44)
armaduras propagación E.6.2,4 expresión •• se sustituye por •• = 4
1 ( • + 1.9
• cj uf 2/1
- 1) con con un mínimo mínimo de de 1/10 1/10 para, para, para, •• un un tope de de de 4.
E.7.1 Introducción
Principio tablas E.7.1,2 E.7.1,22 El párrafo "se adopta para el hormigón comprimido ..." se sustituye por el siguiente: - Adoptamos, hormigón hormigón comprimido, comprimido, la ley de de tensión-deformación tensión-deformación llamados Sargm. Sin embargo, para para el el cálculo de los polos de esbeltez esbeltez mecánica mecánica • menos de mecánica de 50, se permite utilizar la ley A.4.3,41 simplificado simplificado definido en este apéndice. leyes deducciones deben someterse relación de afinidad horizontal de (1 + ••); coeficientes • y • tienen los valores dados en A.4.3,5 modificado.
Lista de los documentos citados en la BAEL 91 Reglas 99 revisadas
normas
Documento de Referencia / Estado / Publishing (2)
Título del documento relacionado / BAEL artículo 91 NOTA 5
HOM: REC Aprobado: grabado EXP Experimental
FD: RE especificación especificación documentación: documento de referencia. NOTA 6
Referencia de publicación: publicación: en el Boletín Oficial de fascículos de CGT en las especificaciones ones de CSTB para DTU la AFNOR, para las normas y Ediciones Eyrolles Eyrolles problemas de documentación para algunos DTU.
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otros textos de referencia Documento de Referencia / Publishing (2) Documento Título / relacionados con el artículo 91 BAEL Circ. 79-25 / 79-12 BO BIS Instrucción técnica sobre directrices comunes en 1979 para construcciones de cálculo (13/03/79) / Comm A.1.2. A.3 A.3.1,1 Comm. * A.3.1,1 Comm. *** A.3.1,22 Comm. A.3.1,34 A.3.3,21 Comm. A.3.3,4 Comm. A.4.3,41 Comm. A.8.5,241 tercera Comm. Apéndice D
Folletos de CGT de contratos públicos de obras civiles Fasc. 4 Título 1erdu CGT / BO 83 a 14 ter
Suministro de acero y otros metales. Las armaduras para hormigón armado / A.2.2,1 B.1.2 Comm Comm. Fasc. 61 Parte II de CPC / BO 72-21 bis los gastos del programa y las pruebas de puentes de carretera / A.3.1,1 Comm. A.3.3,21 ** Comm. ** Apéndice Apéndice D.1.1,1 D.1.1,2 Apéndice D.2.1,1 Fasc. 62 Título II de 1erSection CGT / BO 99-9 diseñar los requisitos técnicos y las estructuras de cálculo y los edificios de hormigón pretensado de acuerdo con el método - 164 -
estado límite - BPEL 91 revisada 99 / A.2.1,11 2eComm. A.4.4,32 2eComm. A.5.1,23 1erComm. A.8.2,1 2eComm. A.8.4,13 Comm. A.8.4,14 Comm. ** Anexo E.8.1 E.8.2,1 Apéndice Apéndice E.8.2,3 Fasc. 65 A de GTCC / TO 92-08 Ejecución de hormigón armado o pretensado por post-tensado / A.2.1,11 1erComm A.2.1,12 Comm. A.4.3,41 1erComm. A.6.1,24 Comm. * Fasc. 65A de la CGT Ejecución de reforzada Comm concreto / A.4.3,41. Fasc. 74 CCTG / BO 83-14 sextes Construcción de torres de agua en hormigón armado, hormigón pretensado o la albañilería y trabajos relacionados / A.4.5,31 2 e C omm. B.6.3 Comm. Folletos de CGT de contratos públicos de obras de construcción DTU 14.1 / CSTB Cahier 2187, Octubre de 1987 Folleto de junio de 2250 de 1988 reglas de cálculo partes de hormigón armado o pretensado edificio recibir carcasa sumergieron / B.6.3 Comm. B.9.3 1 st C omm. DTU 20.1 / CSTB Cahier 2024, septiembre de 1.985 mil
Reglas de cálculo y mínimo que detallan de mampostería piezas pequeñas. Las paredes y las paredes / B.4 Comm. B.5.3,3 B.6.5,3 2 e C omm.
DTU 21 / CSTB Cahier septiembre de 1945 1984 La ejecución de obras de hormigón. / 1 A.6.1,24 st C omm. B.1.2 Comm. DTU 23.1 / CSTB Cuaderno de febrero de 2386 de 1990 paredes reglas de cálculo y se vierte muros de hormigón / Comm B.4. B.8.0 B.5.3,3 DTU 25.31 / CSTB Cahier de 2004 junio de 1984 vertical de enlucido trabajos que no requieren la aplicación de un revestimiento de yeso (tabiques azulejos pegado revestimiento liso) /
B.6.5,3 2 e Comm. 73 PP guías de documentos / SETRA (1973) Archivo-piloto "Baterías y Bent 73" / Anexo D.1.1,42
Lista de documentos de referencia # 1 - Reglas BPEL 91 (DTU P18-703) (abril de 1992, febrero de 2000): Diseño y normas técnicas para el cálculo de estructuras y construcción de hormigón pretensado de acuerdo con los métodos de los estados límite (Edición 62, Título 1 de la Sección 2 GTCC Obras : hormigón pretensado) + Modificación A1 (Papeles CSTB 2578 y 3193) # 2 - NF P06-001 (junio de 1986): Bases de edificios - Los costos de construcción de funcionamiento # 3 - P18-011 (junio de 1992): Hormigón - Clasificación de los ambientes agresivos # 4 - P10-202-1 (DTU 20.1) (septiembre de 1993 octubre de 1985 de abril de de 1994 de diciembre de de 1995 diciembre de 1999): Obras de mampostería de pequeños elementos - paredes y muros - Parte 1: Especificación de las provisiones técnicas + Enmiendas A1 A2 # 5 - NF P18-210 (DTU 23.1) Paredes de hormigón Banche - Parte 1: Especificación de las especificaciones técnicas # 6 - NF P11-221-1 (DTU 14.1) (mayo de 2000, septiembre de 2000): el trabajo de construcción - carcasa de trabajo - Parte 1: Especificación de las provisiones técnicas (2ª edición) # 7 - NF P72-202-1 (DTU 25.31) (abril de 1994): Los artículos de empastado verticales no requieren la aplicación de un yeso de yeso - Ejecución de azulejos paredes de yeso - Parte 1: Especificación de las cláusulas técnicas # 8 - NF P06-005 (julio de 1988): Base de diseño de estructuras - Notations - símbolos generales # 9 - NF P06-004 (mayo de 1977): Bases de cálculo de estructuras - cargas permanentes y gastos debido a la fuerza de la gravedad # 10 - NF P15-301 (junio de 1994): aglutinantes hidráulicos - cementos comunes - Composición, especificaciones y criterios de conformidad # 11 - NF P18-201 (DTU 21) (mayo de 1993 de 1999 de enero de enero de 2001): La ejecución de obras de hormigón - Parte 1: Especificación de las provisiones técnicas + Enmiendas A1, A2
Lista de Figuras Figura artículo: diagrama A.2.2,2 figura deformación de estrés del artículo: secciones de red A.4.1,1
Artículo fig: límites A.4.3,3 deformaciones diagrama de la sección de
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Figura artículo: Figura A.4.3,41 artículo: Figura A.4.3,42 artículo: Figura A.4.4,32 artículo: A.4.5,323
Artículo fig: sección mínima A.5.1,22 de inducidos de núcleo figura sección A.5. Figura 1.313 artículo: A5. Figura 1.313 artículo: A5. Figura 1.313 Artículo: Figura artículo A.5.1,314: Figura A.5.2,43 artículo: A.5.3,12
Figura artículo: secciones Figura A.5.4,22 sólidos del artículo: A.6.1,21 condiciones de equilibrio Figura artículo: Figura A.6.1,251 artículo: A.6.1,252 Figura artículo: A.6.1,253
Figura artículo: A.6.2,2 anclaje de malla de alambre soldado formado de suave figura hijo alambre del artículo: anclaje A.6.2,2 de malla de alambre soldado formado de suave figura hijo alambre del artículo: A.7.2, la Figura 3 del artículo: Figura A.7.2,5 sección: sección de la Figura A.8.4,11:: sección de la Figura A.7.4,3 sección A.8.4,12 figura : Figura A.8.4,12 artículo: Figura A.8.4,12 artículo: Figura A.8.4,12 artículo: Figura A.8.4,12 artículo: A.8.4,14 Figura artículo: Figura A.8.4,311 artículo: Figura A.8.4,312 artículo: Figura A.8.4,322 artículo: A.8.4,323
Figura artículo: alcance B.6.1,1 a tener en cuenta en los cálculos y secciones rebajadas comprobar Figura artículo: alcance B.6.1,1 a tener en cuenta en los cálculos y secciones rebajadas comprobar Figura artículo: B.6.1,21 caso de elementos de suelo sometido únicamente a las acciones de las cargas permanentes y gastos de operación, con exclusión de cualquier figura de acción climática del artículo: B.6.8, 3 vigas de soporte paredes Figura sección: La figura B.6.8,417 artículo: B.6.8,421
Figura artículo: haz B.6.8,5 justificado por el método de la figura enrejado del artículo: B.7.6,23 justificaciones bajo tangente subraya la Figura A Figura B Figura C Figura D Figura E
Figura artículo: B.8.6,22 conexión entre columnas superpuesta figura del artículo: B.8.6,22 conexión entre columnas superpuesta figura del artículo: B.8.6,22 conexión entre columnas superpuestas Figura artículo: E.1.3 determinar los sombreros de longitud y paradas de los eslabones inferiores de la segunda cama de la Figura artículo: veces E.2.2,1 carga aerodinámica Figura 1
Figura artículo: principios E.2.4,0
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Figura 3 Artículo fig: caso E.2.4,4 de un solo tramo (estructura simétrica y simétricamente cargado) figura del artículo: Figura E.4.0,1 del artículo de pilares FIG E.4.0,2 artículo: E.4.0,3 Figura capitales de la máquina: 5 capitales E.4.0,3
Artículo fig: E.4.1,2 método general de cálculo de las tensiones de la FIG de la máquina: E.4.1,2 método general de cálculo de las tensiones de la FIG de la máquina: método general E.4.1,2 para calcular subraya la Figura 8 Figura 9 Figura 10
Figura artículo: E.4.8,21 momentos de flexión a tener en cuenta en los paneles Figura artículo: E.4.8,22 paneles bandas de división
Artículo Figura: Distribución E.4.8,23 de los momentos de flexión entre las diferentes bandas de la figura Artículo: E.4.8,24 caso de voladizo
Figura artículo: E.4.8,31 fuerzas de cizallamiento a considerar la figura del artículo: tolvas E.4.8,4 en la Figura losa de artículo: tolvas E.4.8,4 en la losa de la figura artículo: Figura definición E.5.0 de la máquina: Figura definición E.5.0 de la máquina: Figura definición E.5.0 de la máquina: E.5.0 definición Figura 5 pared doblada en un lapso h •• l
l = min (l t; 1 ,15l o) Artículo fig: E.5.4,11 paredes dobladas descansan sobre dos soportes Figura 7 doblado de pared en un lapso h ••• l Figura artículo: E.5.6 aberturas en muros Figura artículo: Figura sección de definiciones E.6.0: artículo Figura E.6.1,1: Figura E.6.1,2 de artículo: E.7.1,21
Figura artículo: E.7.1,32 extensión al caso de un "mástil" Figura artículo: mástil E.7.2,2 sometido a cargas tales como la fuerza axial no es figura constante del artículo: E.7.3,12 cálculo de un único elemento
Figura artículo: E.7.3,13 casos en los que se puede reducir a una figura de polo isostático del artículo: E.7.3,14 casos en los que podemos abordar directamente el problema indeterminado figura artículo : E.7.3,14 casos en los que podemos abordar directamente el problema indeterminado Figura artículo: E.7.3,14 casos en los que podemos abordar directamente el problema indeterminado Figura artículo: E.7.3,14 si se puede tratar directamente el problema indeterminado Figura artículo: E.7.3,21 nodos fijos marcos Figura artículo: marcos fijos E.7.3,21 nodos Figura artículo: E.7.3 , 22 nudos a la figura marcos desplazables de la máquina: E.8.1 determinar el nivel de difusión de la Figura artículo E.8.2,1 generalidades
Figura artículo: justificaciones E.8.2,3 en las zonas de primera regularización (prismas simétricos) figura del artículo: justificaciones E.8.2,3 en las zonas de primera regularización (prismas simétricos) Figura de la máquina: E.8.2,4 vis-à-vis la justificación para el equilibrio general de difusión de la figura del artículo pura: cambios a la Parte a de la sección Figura: cambios a la Parte a
Lista de tablas
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