reaksi abutmen

ANALISIS FONDASI ABUTMENT JEMBATAN SRANDAKAN KULON PROGO D.I. YOGYAKARTA [C]2008:MNI-EC

1. DATA FONDASI TIANG BOR BAHAN / MATERIAL FONDASI Mutu beton, K - 300 Kuat tekan beton, f c' = 24.9

MPa

U - 39 f y = 390 MPa Ec = 23453 MPa 3 wc = 25 kN/m

Mutu baja tulangan, Tegangan leleh baja, Modulus elastis beton, Berat beton bertulang,

Bx = By = L1 =

Lebar arah x, Lebar arah y, Depan,

FONDASI (END BEARING) Berat volume tanah, 3 ws = 18.0 kN/m Sudut gesek dalam, φ = 35 ° Kohesi tanah, C= 12 kPa

DIMENSI PILE CAP 7.00 m T eba l , 20.00 m T e b al , 3.10 m Belakang

hp = ht = L2 =

DIMENSI TIANG BOR (BORE PILE) Diameter, Panjang, D = 0.80 m Jarak pusat tiang bor terluar terhadap sisi luar Pile-cap

1 .2 0 1 .8 0 2 .9 0

m m m

L = 15.00 m a = 1.00 m

a Y

Y

Y

MY

Y

P

By Y

Mx

Y

L2

Y

L1

P Mx

Y

hp

H a

a

Y a

x a

x

x

a

ht

x Bx

Bx

[C]2008:MNI-EC Analisis Fondasi Abutment

14 9

DATA SUSUNAN TIANG BOR (BORE PILE) Jumlah baris tiang bor, ny = nx = Jumlah tiang bor dalam satu baris,

X= Y=

Jarak antara tiang bor arah x, Jarak antara tiang bor arah y,

10 3 2 .5 0 2 .0 0

buah buah m m

2. DAYA DUKUNG AKSIAL IJIN TIANG BOR 2.1. BERDASARKAN KEKUATAN BAHAN

Kuat tekan beton, Tegangan ijin beton, Luas tampang tiang bor, Panjang tiang bor, Berat tiang, Daya dukung ijin tiang bor,

f c' = 24.9 MPa 2 f c = 0.3 * f c' *1000 = 7470 kN/m A = p / 4 * D2 = 0.50265 m2 L = 15.00 m W = A * L * wc = 188.50 kN Pijin = A * f c - W = 3566 kN

2.2. BERDASARKAN KEKUATAN TANAH 2.2.1. MENURUT TERZAGHI DAN THOMLINSON (PENGUJIAN LAB)

qult = 1.3 * C * N c + γ * Df * Nq + 0.6 * γ * R * Nγ Df = kedalaman tiang bor R = jari-jari penampang tiang bor

Df = L = 15.00 m R = D / 2 = 0.40 m

Parameter kekuatan tanah di ujung tiang bor (end bearing) : γ = berat volume tanah, φ = sudut gesek dalam,

γ= φ=

18.00 35

C = kohesi,

C=

12

kN/m3 ° kN/m2

Faktor daya dukung menurut Thomlinson :

4.3* φ) / (40 - φ) Nc = (228 + 4.3*φ 5* φ) / (40 - φ) Nq = (40 + 5*φ (6*φ) / (40 - φ) Nγ = (6*φ

= 76 = 43 = 42 2 qult = 1.3 * C * N c + γ * Df * Nq + 0.6 * γ * R * Nγ = 12972 kN/m

Luas penampang tiang bor, Angka aman, Daya dukung ijin tiang bor,


A = π / 4 * D 2 = 0.50265 m2 SF = 3 Pijin = A * q ult / SF = 2174 kN

15 0

2.2.2. MENURUT MEYERHOFF (DATA PENGUJIAN SPT) 2 qult = 40 * N' ( dalam Ton/m )

Nilai SPT hasil pengujian, Nilai SPT terkoreksi, qult = 40 * N' =

denga n ,

N' = nilai SPT terkoreksi,

N= 50 pukulan/30 cm N' = 15 + 1/2*( N - 15) = 32.5 pukulan/30 cm 2 2 1300 Ton/m = 13000 kN/m

Luas penampang tiang bor, Angka aman, Daya dukung ijin tiang bor,

A = π / 4 * D 2 = 0.50265 m2 SF = 3 Pijin = A * q ult / SF = 2178 kN

2.2.3. MENURUT BAGEMENT (PENGUJIAN CPT)

Pijin = A * qc / 3 + K * L * qf / 5

2 120.00 kg/cm 2 0.18 kg/cm

2

qc = 12000 kN/m 2 qf = 18 kN/m A = 0.50265 m2 A = luas luas pena penamp mpan angg tian tiangg bor bor K = keli kelililing ng pena penamp mpan angg tian tiangg bor bor K = π * D = 2.51327 m L = panjang tiang bor 15.00 m L= Daya dukung ijin tiang bor, Pijin = A * qc / 3 + K * L * qf / 5 = 2146 kN qc = qf =

nilai konus rata-rata nilai hambatan lekat rata-rata

2.2.4. REKAP DAYA DUKUNG AKSIAL TIANG BOR

No

Uraian Daya Dukung Aksial Tiang Bor P (kN) 1 Berdasarkan kekuatan bahan 3 566 2 Pengujian La Lab. Ha Hasil bo boring (T (Terzaghi da dan Th Thomlinson) 21 74 3 Pengujian SPT (Meyerhoff) 2 178 4 Pengujian CPT (Bagement) 2 146 Daya dukung aksial terkecil, P = 2 146 kN Jumlah baris tiang bor, ny = 10 Jumlah tiang bor dlm. satu baris, 3 nx = Jarak antara tiang bor : X = 2 .5 0 m Jarak antara tiang bor terkecil : S = 2 .0 0 Diameter tiang bor, D = 0 .8 0 Efisiensi kelompok tiang bor (menurut BDM) :

Y=

2 .0 0

m

m m

Ef = [ 2*(n y + nx - 2)*S + 4*D ] / (π ( π*D*ny*nx) = 0.726 Pijin = P * Ef = 1558 kN Diambil daya dukung aksial ijin tiang bor : Pijin = 1200 kN [C]2008:MNI-EC Analisis Fondasi Abutment

15 1

3. DAYA DUKUNG LATERAL IJIN TIANG BOR Kedalaman ujung tiang, Sudut gesek,

La = h p = φ=

1.80

m

35

°

15.00

m

Panjang tiang bor, L= Panjang jepitan tiang bor,

Ld = 1/3 * L = 5.000 m By = 20.00 m 3 ws = 18.00 kN/m Koefien tekanan tanah pasif,

Kp = tan2(45° (45° + φ /2) = 3.690

Diagram Tekakan Tanah Pasif Efektif : BAG BAG KEDA KEDALA LAMA MAN N H H*ws*Kp BAGIAN OK FJ EI DH CG KODE

F1 F2 F3 F4 F5

La + Ld = La + 3/4 * L d = La + 1/2 * L d = La + 1/4 * L d = La =

p1

p2

(kN/m2)

(kN/m2)

0.000 92.162 92.162 142.810 142.810 135.060 135.060 119.562 119.562 0.000

(m)

(kN/m2)

6.800 5.550 4.300 3.050 1.800

44551.677 368.648 285.619 202.590 119.562

Panjang bagian Notasi La = Ld / 4 = Ld / 4 = Ld / 4 = Ld / 4 =

(m)

1 .8 0 1 .2 5 1 .2 5 1 .2 5 1 .2 5

(kN/m2)

O FN = 1/4*FJ EM = 1/2*EI DL = 3/4*DH CG

0.000 92.162 1 4 2 .8 1 0 135.060 1 1 9 .5 6 2

F

Lengan

M

(kN)

thd.O (m)

(kNm)

16 59 29 37 34 73 31 83 14 95

F = 12747

Total,

p

5.60 4.38 3.13 1.88 0.83

9 2 90 1 2850 1 0854 5 9 68 1 2 45

M = 40207

L2 = M / F = 3.154 m Jumlah momen terhadap titik S : ΣMS = 0 Gaya lateral, [C]2008:MNI-EC Analisis Fondasi Abutment

maka :

F * ( 2*L 2) = H * (L 2 + Ld + La)

78.37 kN H = F * ( 2 * L2) / (L2 + Ld + La) = 8078. 15 2

n y = 10 3 nx = h = H / (n x * ny) = 269.2 9.279 SF = 1.2 hijin = h / SF = 224

Jumlah baris tiang, Jumlah tiang per baris, Gaya lateral satu tiang bor, Angka aman, Daya dukung ijin lateral tiang bor,

hijin =

Diambil daya dukung lateral ijin tiang bor :

220

bh bh kN kN kN

3.1. MOMEN PADA TIANG BOR AKIBAT GAYA LATERAL 3.1.1. PERHITUNGAN DENGAN CARA BENDING MOMENT DIAGRAM

hi = jarak gaya lateral H terhadap gaya Fi yang ditinjau yi = jarak gaya Fi terhadap titik yang ditinjau Mhi = H * hi Momen akibat gaya lateral H, Besarnya momen di suatu titik, Mi = Mhi - Σ (Fi * yi) Kode Fi * yi (kNm) F1 F2 F3 F4 hi Mhi M1 M2 M3 M4 M5

(m) (kNm) 1 .2 0 9 6 94 2 .4 3 19 590 3 .6 8 29 688 4 .9 3 39 786 6 .1 8 49 884

1 0 .0 0 80 784 1 1 .0 0 88 862 1 2 .0 0 96 940 Momen terbesar, Jumlah baris tiang, Jumlah tiang per baris,

165 9

2937

34 73

203 2 410 6 617 9 825 3

3 671 7 343 1 1014

434 2 868 3

1459 8 1625 7 1791 6

2 2249 2 5186 2 8123

219 69 254 42 289 16

3183

F5 1 495

3 9 78

Mi (kNm) 96 94 17 558 219 11 2192 2 1795 5

16153 57 17 98 19335 72 11 - 4 57 0 22518 87 06 - 9 23 9 M = 21922 kNm n y = 1 0 bh 3 bh nx =

SF =

Angka aman,

Diagram

3

Momen maksimum yang dijinkan untuk satu tiang bor,

Mmax = M / (SF * nx * ny) =


244

kNm

15 3

3.1.2. PERHITUNGAN DENGAN RUMUS EMPIRIS

Pmax = Pijin = Z = L + La = Diameter bor pile, D= Mutu Beton : K - 300 Kuat tekan beton, f c' = Modulus elastik beton, Ec = 4700 * √ f c' = Inersia penampang tiang bor, Ic = π / 64 * D = Untuk tanah berpasir maka nilai, kl = K = kl * Z / D = λ = 40 √ [ D*K / (4*Ec*Ic) ] = Eksentrisitas, e = 0,322 / λ = e= Momen maksimum pada tiang bor, Mmax = Pmax * e = Beban maksimum pada bore pile, Kedalaman bor pile,

1 2 0 0 kN 1 6 8 0 0 mm 800 24.9 23453 2E+10

mm MPa MPa mm4

550.00 MPa 11550 MPa 0.0028 115.0 5.015 mm 0 .1 1 5 0 1 m 138 kNm

3.1.3. MOMEN MAKSIMUM YANG DIIJINKAN PADA TIANG BOR

Dari hasil perhitungan momen maksimum pada tiang bor akibat beban lateral yang dilakukan dengan cara Bending Momen dan Rumus Empiris dipilih nilai yang terbesar, maka diambil : Momen maksimum yang diijinkan pada tiang bor, Mmax = 244 kNm


15 4

4. GAYA YANG DITERIMA TIANG BOR a Y

Y

Y

MY

Y

P

By Y

Mx

Y

L2

Y

L1

P Mx

Y

hp

H a

a

Y a

x a

x

x

ht

x Bx

a

Bx

4.1. GAYA AKSIAL PADA TIANG BOR

Jumlah bor-pile : Xmax = No 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

n= 30 2.00 m

X1 = 2.00 X2 = 0.00 X3 = tdk.ada X4 = tdk.ada X5 = tdk.ada

X12 = 80.00 X22 = 0.00 X32 = tdk.ada X42 = tdk.ada X52 = tdk.ada

ΣX2 =


buah

80.00

Ymax =

11.25

Y1 = Y2 = Y3 = Y4 = Y5 = Y6 = Y7 = Y8 = Y9 = Y10 =

11.25 8.75 6.25 3.75 1.25 tdk.ada tdk.ada tdk.ada tdk.ada tdk.ada

m Y12 = Y22 = Y32 = Y42 = Y52 = Y62 = Y72 = Y82 = Y92 = Y102 = ΣY2 =

759.38 459.38 234.38 84.38 9.38 tdk.ada tdk.ada tdk.ada tdk.ada tdk.ada 1546.88

15 5

4.1.1. TINJAUAN TERHADAP BEBAN ARAH X

Gaya aksial maksimum dan minimum yang diderita satu tiang bor :

Pmax = P / n + Mx * Xmax / ΣX2 Pmin = P / n - Mx * Xmax / ΣX2

Gaya aksial maksimum dan minimum yang diderita satu tiang bor : NO KOMBINASI P Mx P/n Mx*X/ΣX2 1 2 3 4 5

PEMBEBANAN KOMBINASI-1 KOMBINASI-2 KOMBINASI-3 KOMBINASI-4 KOMBINASI-5

(kN)

(kNm)

22623.08

1058.89

22663.40

2929.86

2266 22663. 3.40 40 1137 11378. 8.09 09 2266 22663. 3.40 40 1155 11554. 4.34 34 2149 21492. 2.08 08 2421 24216. 6.29 29

(kN) 7 5 4 .1 0 3 7 5 5 .4 4 7 7 5 5 .4 4 7 7 5 5 .4 4 7 7 1 6 .4 0 3

Pmax

(kN) (kN) 2 6 .4 7 7 8 0 .5 7 7 3 .2 5 8 2 8 .6 9 2 8 4 .4 5 1 0 3 9 .9 0 2 8 8 .8 6 1 0 4 4 .3 1 6 0 5 .4 1 1 3 2 1 .8 1

Pmin (kN) 727.63 682.20 470.99 466.59 111.00

4.1.2. TINJAUAN TERHADAP BEBAN ARAH Y

Gaya aksial maksimum dan minimum yang diderita satu tiang bor :

Pmax = P / n + My * Ymax / ΣY Pmin = P / n - My * Ymax / ΣY2 Gaya aksial maksimum dan minimum yang diderita satu tiang bor : NO KOMBINASI P My P/n My*Y/ΣY2 1 2 3 4 5


(kN)

(kNm)

22623.08

0.00

22663.40

557.47

22663.40

557.47

22663.40

557.47

2149 21492. 2.08 08 2151 21511. 1.09 09

(kN) 7 5 4 .1 0 3 7 5 5 .4 4 7 7 5 5 .4 4 7 7 5 5 .4 4 7 7 1 6 .4 0 3

(kN) 0 .0 0 4 .0 5 4 .0 5 4 .0 5 1 5 6 .4 4

Pmax

Pmin

(kN) 7 5 4 .1 0 7 5 9 .5 0 7 5 9 .5 0 7 5 9 .5 0 8 7 2 .8 5

(kN) 754.10 751.39 751.39 751.39 559.96

4.2. GAYA LATERAL PADA TIANG BOR PILE

Gaya lateral yang diderita satu tiang bor : No KOMBINASI Tx 1 2 3 4 5

BEBAN KERJA KOMBINASI - 1 KOMBINASI - 2 KOMBINASI - 3 KOMBINASI - 4 KOMBINASI - 5


(kN)

h=T/n Ty

hx

hy

hmax

(kN)

(kN)

(kN)

(kN)

1 9 4 .9 6 2 0 3 .2 9 2 4 9 .6 5 2 5 0 .9 0 2 7 2 .3 9

0 .0 0 2 .8 6 2 .8 6 2 .8 6 157.97

1 9 4 .9 6 2 0 3 .2 9 2 4 9 .6 5 2 5 0 .9 0 2 7 2 .3 9

5 8 4 8 .7 1 0.00 6 0 9 8 .7 1 85.81 7 4 8 9 .3 7 85.81 7 5 2 6 .8 7 85.81 8171.68 4739.00

15 6

5. KONTROL DAYA DUKUNG IJIN TIANG BOR 5.1. DAYA DUKUNG IJIN AKSIAL 5.1.1. TERHADAP BEBAN ARAH X

No KOMBINASI BEBAN KERJA 1 KOMBINASI - 1 2 KOMBINASI - 2 3 KOMBINASI - 3 4 KOMBINASI - 4 5 KOMBINASI - 5

Persen

Pmax

Pijin

(kN) 780.57 828.69 1 0 3 9 .9 0 1 0 4 4 .3 1 1 3 2 1 .8 1

100 % 125 % 140 % 140 % 150 %

Kontrol terhadap Day a d uk u n g i j i n < 100% * Pijin = < 125% * Pijin = < 140% * Pijin = < 140% * Pijin = < 150% * Pijin =

Pijin (kN) 1200 1500 1680 1680 1800

Keterang a n AMAN AMAN AMAN AMAN AMAN

5.1.2. TERHADAP BEBAN ARAH Y


Persen

Pmax

Pijin

(kN) 754.10 759.50 759.50 759.50 872.85

100 % 125 % 140 % 140 % 150 %

Kontrol terhadap Day a d uk u n g i j i n < 100% * Pijin = < 125% * Pijin = < 140% * Pijin = < 140% * Pijin = < 150% * Pijin =

Pijin (kN) 1200 1500 1680 1680 1800


5.2. DAYA DUKUNG IJIN LATERAL



Persen

Hmax

Pijin

(kN) 194.96 203.29 249.65 250.90 272.39

100 % 125 % 140 % 140 % 150 %

Kontrol terhadap Day a d uk u n g i j i n < 100% * hijin = < 125% * hijin = < 140% * hijin = < 140% * hijin = < 150% * hijin =

hijin (kN) 220 275 308 308 330


15 7

6. PEMBESIAN BORE PILE 6.1. TULANGAN LONGITUDINAL TEKAN LENTUR

Pmax = Pijin = Mmax =

Gaya aksial maksimum pada tiang bor, Momen maksimum pada tiang bor,

1200 244

kN kNm

Faktor beban ultimit, Gaya aksial ultimit, Momen ultimit,

K=

1 .5 φ * Pn = Pu = K * Pmax = 1800 kN φ * Mn = Mu = K * Mmax = 365. 365.36 3655 kNm kNm

Diameter bor pile, Luas penampang bore pile,

D= Ag = π / 4 * D2 = φ * Pn / ( f c' * Ag ) = φ * Mn / ( f c' * Ag * D ) =

800.00 mm 2 502655 mm 0.144 0.036 Plot nilai φ*Pn/(f c'*Ag) dan φ*Mn/(f c'*Ag*D) ke dalam Diagram Interaksi Kolom Lingρ = 0.65% karan, diperoleh : Rasio tulangan, 2 Luas tulangan yang diperlukan, As = ρ * Ag = 3267 mm Diameter besi tulangan yang digunakan, D 19 2 As1 = 283.529 mm Jumlah Jumlah tulan tulangan gan yg dipe diperluk rlukan an = 11. 11.523 52355 Digunakan tulangan : 1.00 0.95 0.90 0.85 0.80 0.75 0.70 0.65 0.60 ) g 0.55 A . ' c f 0.50 ( / n P . 0.45 φ 0.40 0.35 0.30 0.25 0.20 0.15 0.10 0.05 0.00 0.00

e/D = 0,02

e/D = 0,05

12

D

19 φ. Pn

e/D = 0,1

φ. Mn

ρ = 0,05

ρ = 0,04 e/D = 0,2 ρ = 0,03

e/D = 0,25

D ρ = 0,02 e/D = 0,33 ρ = 0,01

e/D = 0,5

c 0.003 e/D =Ts 1

Cs

0.036, 0.144

0.85 fc'

Cc

e/D = 10

0.02

0.04

0.06

0.08

0.10

0.12

0.14

0.16

0.18

0.20

0.22

0.24

0.26

0.28

0.30

φ.Mn/(fc'.Ag.D)

Plot nilai φ*Pn/(f c'*Ag) dan φ*Mn/(f c'*Ag*D) ke dalam Diagram Interaksi Interaksi [C]2008:MNI-EC Analisis Fondasi Abutment

15 8

6.2. TULANGAN GESER

Perhitungan geser Bor pile didasarkan atas momen dan gaya aksial untuk kombinasi beban yang menentukan dalam perhitungan tulangan aksial tekan dan lentur. Panjang Bor pile, L = 15000 mm Diameter Bor pile, D = 800 mm 2 As = 3267 mm Luas tul. Bor pile,

f c' = 24.9 MPa f y = 390.0 MPa

Kuat tekan beton, Tegangan leleh baja, Gaya aksial ultimit, Momen ultimit, Gaya lateral ijin,

Pu = 1800 kN = 1.8E+06 N Mu = 365.365 kNm = 3.7E+08 Nmm = 2.2E+05 N hijin = 220 kN φ = 0.6 Faktor reduksi kekuatan geser, Gaya geser ultimit akibat momen, Vu = Mu / L = 24358 N Vu = K * hijin = 330000 N Gaya geser ultimit akibat gaya lateral, Diambil gaya geser ultimit rencana, Vu = 330000 N Jarak tul. thd. sisi luar beton, d' = 100 Tebal efektif, d = D - d' = 700.00 mm 88800 N Vcmax = 0.2 * f c' * D * d = 27888 φ * Vcmax = 16732 > Vu (OK) 73280 N β1 = 1.4 - d/2000 = 1.05 Diambil = 1.05 β2 = 1 + Pu / (14 *f c'*Ag) = 1.010 β3 = 1 226419 19 N Vuc = β1*β2*β3 * D * d * √ [ As*f c' / ( D*d) ] = 2264 562419 19 N Vc = Vuc + 0.6 * D * d = 5624 φ * Vc = 3374 337451 51 N φ * Vc > Vu (hanya perlu tul. Geser min.) Geser pada beton sepenuhnya dipikul oleh tulangan geser, sehingga : Vs = Vu = 330000 N Untuk tulangan geser digunakan sengkang berpenampang : ∅ 2 2 Luas tul. sengkang berpenampang 2 ∅10 : Asv = 226.19 mm Jarak tulangan yang diperlukan, S = Asv*f y*d / Vs = 187 mm Digunakan sengkang :


2

∅

12

-

12

1 50

15 9

7. PEMBESIAN PILE CAP 7.1. GAYA AKSIAL ULTIMIT TIANG BOR 7.1.1. TINJAUAN BEBAN ARAH X

Gaya aksial ultimit yang diderita satu tiang bor :

Pumax = Pu / n + Mux * Xmax / ΣX2 Pumin = Pu / n - Mux * Xmax / ΣX

Gaya aksial maksimum dan minimum yang diderita satu tiang bor : Pu Mux Pu/n Mux*X/ΣX2 NO KOMBINASI 1 2 3 4 5


(kN)

30426.42

(kNm)

(kN)

(kN)

Pumax

Pumin

(kN)

(kN)

4454.91 1014.214

111.37

1125.59

902.84

30780.04 12867.78 1026.001

321.69

1347.70

704.31

30426.42 12691.64 1014.214

317.29

1331.51

696.92

30828.42

4414.71 1027.614

110.37

1137.98

917.25

2851 28518. 8.04 04 3935 39358. 8.71 71 950.601

983.97

1934.57

-33.37

7.1.2. TINJAUAN BEBAN ARAH Y

Gaya aksial ultimit yang diderita satu tiang bor :

Pumax = Pu / n + Muy * Ymax / ΣY2 Pumin = Pu / n - Muy * Ymax / ΣY2

Gaya aksial maksimum dan minimum yang diderita satu tiang bor : NO KOMBINASI Pu Muy Pu/n Muy*Y/ΣY2 1 2 3 4 5



(kN)

(kNm)

(kN)

(kN)

Pumax

Pumin

(kN)

(kN)

30426.42

668.96 1014.214

4.87

1019.08

1009.35

30780.04

0.00 1026.001

0.00

1026.00

1026.00

30426.42

668.96 1014.214

4.87

1019.08

1009.35

30828.42

668.96 1027.614

4.87

1032.48

1022.75

2851 28518. 8.04 04 2151 21511. 1.09 09 950.601

156.44

1107.05

794.16

16 0

Pumax = 1934. 34.57 kN

Gaya ultimit maksimum (rencana) tiang bor,

7.2. MOMEN DAN GAYA GESER ULTIMIT PILE CAP KODE PARAMETER BE BERAT BA BAGIAN BE BETON VOLUME (m3) b h Panjang Shape W1

3.10

1.20

20.00

1

W2

3.10

0.60

20.00

0.5

Faktor beban ultimit, Momen ultimit akibat berat pile cap, Gaya geser ultimit akibat berat pile cap, Tebal breast wall, Jumlah baris tiang bor, Jarak Jarak tiang tiang tterh erhad adap ap pusat pusat X (m)

BERAT (kN)

74.4 1860.000

1.550 2883.000

18.6

465.000

1.033 480.500

Ws =

2325.000

Ms =

1.30 4372..55 Mus = K * Ms = 4372 22.50 Wus = K * Ws = 3022. Bd = Bx - L1 - L2 = 1.00 n y = 10 M = ny*Pmax*Xp Lenga Lengann thd. thd. Sisi Sisi luar luar dind dinding ing Xp (m)

3363.500

K=

kNm kNm KN m bu a h

(kNm)

X1 = 2.00 Xp1 = X1 - Bd / 2 = 1.50 X2 = 0.00 Xp2 = X2 - Bd / 2 = tdk.ada X3 = tdk.ada Xp3 = X3 - Bd / 2 = tdk.ada X4 = tdk.ada Xp4 = X4 - Bd / 2 = tdk.ada X5 = tdk.ada Xp5 = X5 - Bd / 2 = tdk.ada Mp = Momen max. pada pile-cap akibat reaksi tiang bor, Momen ultimit rencana Pile Cap, Mur = Mp - Mus = [C]2008:MNI-EC Analisis Fondasi Abutment

LENGAN MOMEN xw (m) (kNm)

29018.54 tdk.ada tdk.ada tdk.ada tdk.ada

kNm 24645.99 kNm 29018.54

16 1

untuk lebar pile-cap (By) = Momen ultimit rencana per meter lebar, Gaya geser rencana Pile Cap,

Mu = Mur / By = Vur = ny*Pumax - Wus = untuk lebar pile-cap (By) =

Vu = Vur / By =

Gaya geser ultimit rencana per meter lebar,

20.00 m 1232. 123 2.30 30 kNm kNm 16323.19 kN 20. 20.000 000 m 816. 816.16 16 kN

7.3. TULANGAN LENTUR PILE CAP

Mu = f c' = Kuat tekan beton, T e g a n g a n l el e h b aj a , f y = h = ht = Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = Modulus elastis baja, Es = Faktor bentuk distribusi tegangan beton, β1 = ρb = β1* 0.85 * f c’/ f y * 600 / ( 600 + f y ) = Rmax = 0.75 * ρb * f y *[1 – ½*0.75* ρb * f y / ( 0.85 * f c’ )] = φ = Faktor reduksi kekuatan lentur, φ = Faktor reduksi kekuatan geser, Tebal efektif pile cap, d = h - d' = Lebar pile cap yang ditinjau, b= Momen nominal rencana, Mn = Mu / φ = Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 10-6 / ( b * d2 ) = Momen rencana ultimit, Mutu beton, K - 300 Mutu baja, U - 39 Tebal pile cap,

1232 1232..30 24.90 390 1800

kNm kNm MPa MPa mm

100 mm 2.0E+05 0.85 0.02796 6.59766 0.80 0.60 1 7 0 0 mm 1000 mm 1540 1540..37 kNm kNm 0.53300

Rn < Rmax (OK) Rasio tulangan yang diperlukan :

ρ = 0.85 * f c’ / f y * [ 1 - √ * [1 – 2 * Rn / ( 0.85 * f c’ ) ] = 0.00138 ρ min = 0.25%*1.4 / f y = 0.00090 Rasio tulangan minimum, ρ Rasio tulangan yang digunakan, = 0.00138 2 Luas tulangan yang diperlukan, As = ρ ∗ b * d = 2353 mm Diameter tulangan yang digunakan, mm D 25 Jarak tulangan yang diperlukan, 8.585 mm s = π / 4 * D2 * b / As = 208.5 Digunakan tulangan,

D 25

As = π / 4 * D * b / s =

2454

20 0 mm2

Untuk tulangan bagi diambil 50% tulangan pokok.

2 As' = 50% * A s = 1177 mm Diameter tulangan yang digunakan, mm D 19 2 Jarak tulangan yang diperlukan, 0.957 mm s = π / 4 * D * b / As = 240.9


16 2

Digunakan tulangan,

D 19

-

2

As' = π / 4 * D * b / s =

1418

20 0 mm2

2.1. TULANGAN GESER

Vu = Vc = 1/6*(√ f c') * b * d = φ.Vc = Vs = Vu =

Gaya geser ultimit,

Diameter tul. yang digunakan, Luas tulangan geser,

816160 N 1413830 N 848298 N

Hanya perlu tul.geser min

816160 N

D

16

Ambil jarak arah Y 400 mm 2 2 Av = π / 4 * D * b / S y = 502.65 mm

Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) : Sx = Av * f y * d / V s = 408 mm Digunakan tulangan,

D 16

Jarak arah X Jarak arah Y

4 00 400

mm mm

2.2. KONTROL TERHADAP GESER PONS

Kuat geser pons yang disyaratkan, Faktor reduksi kekuatan geser,

f v = 0.3 * √ f c' = 1.497 MPa φ = 0.60

Jarak antara tiang bor arah x, Jarak antara tiang bor arah y, Jarak tiang bor terhadap tepi,

X= Y= a=

2 .5 0 2 .0 0 1 .0 0

m m m

L1

h

r

a

hp

ht

Y r a

x

r


a

x

Pumax

16 3

r = X/2 = 1.25 m r = Y/2 = 1.00 m maka diambil, r= hp = 1.20 m h t = 1 .8 0 m L1 = Tebal bidang kristis geser pons, h = hp + (r + a)/L 1*(ht - hp) =

1 .0 0 3 .1 0 1 .5 8 7

m m m

h = 1 5 8 7 mm d = h - d' = 1487 mm Tebal efektif bidang kritis geser pons, 3 Panjang total bidang kritis, Lv = [ 2*(r + a) + π / 2 * r ]*10 = 5570 5570.8 .8 mm 2 Luas bidang kritis geser pons, Av = Lv * h = 8.8E+06 mm Gaya geser pons nominal, 1.3E+0 +077 N Pn = Av * f v = 1.3E φ * P n = 7 9 4 1 .3 k N Kapasitas geser pons, Reaksi ultimit satu tiang bor, 1934.5 .577 kN Pumax = 1934 φ * Pn < AMAN (OK) 2900

3100

D16-200 D13-200 D16-400/400

600

1800 1200

1200

7000

D25-200

D19-200

PEMBESIAN PILE CAP

150

12D19

SPIRAL Ø12-150

SPIRAL Ø12-150 BORE PILE L = 12 m

600 800

800

12D19

SPIRAL Ø12-150

600 800

PEMBESIAN BORE PILE [C]2008:MNI-EC Analisis Fondasi Abutment

16 4

reaksi abutmen

Recommend Documents