Mantenimiento de puentes y todo lo referenteDescripción completa
unidad 1 puentes
.
Proyecto sobre puentesDescripción completa
Historia de puentes, Partes, Clases y tipos de puente...etc
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BOLIVIA RESUMEN VISITADescripción completa
DEFINICIONES Y CONCEPTOS DE LOS ELEMENTOS FUNDAMENTALES QUE CONSTITUYEN LOS PUENTES ASI COMO LA DESCRIPCION DE LOS DIFERENTES TIPOS DE PUENTES.
TRABAJO DE INVESTIGACIÓN SOBRE PUENTES: HISTORIA, TIPOS Y SISTEMAS CONSTRUCTIVOS.
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puente metalicoDescripción completa
terminos de referencia para construccion de puentesDescripción completa
Puentes reticuladosDescripción completa
UNIVERSIDAD NACIONAL DEL SANTA E.A.P. ING. CIVIL- PUENTES Y OBRAS DE ARTE
DISEÑO DE PUENTE VIGAS "T" I. DATOS: LUZ DEL PUENTE: Nº DE VIGAS: Nº DE DIAFRAGMAS: Nº DE CARRILES:
50.00 4 5 3 3.20 1.80 12.0 1.20 0.05
SEPARACIÓN- EJES DE VIGAS: SEPARACIÓN-CARAS DE VIGAS: ANCHO DE CALZADA:
LONGITUD DE VOLADO: ESPESOR DEL ASFALTO:
PESO E. DEL CONCRETO: PESO E. DEL ASFALTO F'c CONCRETO Fy DEL ACERO ANCHO DE BARRERA: VEHICULO DE DISEÑO: ÁREA DE BARRERA:
m
m m m m
BASE-VIGA DIAFRAGMA: ALTURA-VIGA DIAFRAGMA:
2.40 tn/m tn/m 2.25 280 kg/cm2 4200 kg/cm2 0.38 m HL-93 m 2 m 0.20 0.40 m 2 m 2.80
II. GEOMETRÍA DEL PUENTE:
Luz = 50.00 m
PERFIL DEL PUENTE
0.375
3.60m.
3.60m.
A
11.55
B
0.375
3.60m.
C
D
0.20 3.50
3.30
1.40 1.20m.
1.40 3.20m.
1.40 3.20m. 12.00m.
SECCIÓN TRANSVERSAL DEL PUENTE
III. PRESIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES: 1. PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGAS A) ANCHO DE VIGAS LONGITUDINALES b = 0.0157 √S L
---->
(Dada por la Asociación de Cemento Portland PCA) S
=
3.20
L b
= =
50.00 m 1.40 m
=
1.40
b asumido
1.50
m
m
1.40 3.2m.
1.20m.
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B) PERALTE MÍNIMO VIGAS T
H
=
0.070
AASHTO recomienda un peralte mínimo(Seleccionando de la Tabla 2.9.1.4.1-1), para estimar la altura del peralte de las vigas. Estas relaciones tienen como objetivo prevenir las deflexiones excesivas que
L
---->
H
=
3.50
m
h
=
3.30
m
2. PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSAS A) PERALTE MÍNIMO DE LOSAS DE PERALTE CONSTANTE
(S + 3000)/30 ≥ 165 mm
---->
---->
TABLEROS DE CONCRETO APOYADOS EN ELEMENTOS LONGITUDINALES. TABLA 2.9.1.4.1-1 S =
S' - b
S =
1795.75 mm
(S + 3000)/30 ≥ 165 mm t= t=
160 165
mm mm
B) PERALTE MÍNIMO DE TABLEROS CONVENSIONALES DE CONCRETO ARMADO
tmin =
175
TABLEROS DE CONCRETO APOYADOS EN ELEMENTOS LONGITUDINALES. TABLA 2.9.1.4.1-1
mm
C) ESPESOR DE LA LOSA EN VOLADO:
tmin =
t= 165.00
200
EN VOLADIZOS DE CONCRETO QUE SOPORTAN BARRERAS DE CONCRETO
mm
D) ESPESOR UNIFORME DE LA LOSA ELEGIDO: t
=
0.20
m
OK
IV. DISEÑO DE LOSA: 1. COMBINACIONES DE CARGA: 1. RESISTENCIA I 2. SERVICIO I
TABLA 3.4.1-1
UA
=
1.25
DC
+
1.50
DW
+
1.75
(LL+IM)
UB
=
0.90
DC
+
0.65
DW
+
1.75
(LL+IM)
U
=
1.00
DC
+
1.00
DW
+
1.00
(LL+IM)
2. CARGAS PERMANENTES: 1. PESO PROPIO DE LA LOSA: t ANCHO FRANJA W LOSA
= = =
0.20 1.00 0.48
m m T/m
DC 0.4L DC APOYO INTERIOR
=
0.97
T-m
=
-0.42
T-m
--> M+ El Art. 4.6.2.1.6 especifica que para momento negativo en construcciones monolíticas --> Mde concreto se puede tomar la sección de diseño en la cara del apoyo.
2. PESO DE BARRERAS: AREA ANCHO FRANJA P BARRERA
= = =
0.20 1.00 0.49
m2 m T/m
DC 0.4L
=
0.35
T-m
DC APOYO INTERIOR
=
0.11
T-m
--> M+ El Art. 4.6.2.1.6 especifica que para momento negativo en construcciones monolíticas --> Mde concreto se puede tomar la sección de diseño en la cara del apoyo.
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3.CARGA POR SUPERFICIE DE RODADURA: t ANCHO FRANJA W ASFALTO
= = =
0.05 1.00 0.11
m m T/m
DC 0.4L
=
0.20
T-m
DC APOYO INTERIOR
=
-0.11
T-m
ANCHO DE FRANJA * REFUERZO PERPENDICULAR AL TRAFICO - MOMENTO NEGATIVO
1220 + 0.25 S 1220 + 0.25 S
=
2020
mm
* REFUERZO PERPENDICULAR AL TRAFICO - MOMENTO POSITIVO
660 + 0.55 S 661 + 0.55 S
=
2420
mm
4.CARGA VIVA Y EFECTOS DE CARGA DINÁMICA: * CARGAS TRANSITORIAS - CARGA VIVA - MOMENTOS NEGATIVOS EN APOYO INTERIOR
1 CARRIL CARGADO LL APOYO INTERIOR
=
FACTOR DE PRESENCIA MULTIPLE
LL APOYO INTERIOR
=
2 CARRILES CARGADOS LL APOYO INTERIOR
=
FACTOR DE PRESENCIA MULTIPLE
LL APOYO INTERIOR
=
3 CARRILES CARGADOS LL APOYO INTERIOR
-0.258 1.20 -0.31
T-m
-0.567 1.00 -0.57
T-m
T-m
T-m
T-m
LL APOYO INTERIOR
=
-0.536 0.85 -0.46
LL APOYO INTERIOR
=
-0.57
T-m
INCLUYENDO ANCHO DE FRANJA LL APOYO INTERIOR =
-0.28
T-m
LL + IM APOYO INTERIOR
-0.37
T-m
=
FACTOR DE PRESENCIA MULTIPLE
=
T-m
M-
RESUMEN DE MOMENTOS NEGATIVOS EN EL APOYO INTERIOR CARGA DC DW LL+IM
MOMENTO T-m -0.32 -0.11 -0.37
Y RESIST. IB 0.90 0.65 1.75
RESIST. IA 1.25 1.50 1.75
SERV. 1.00 1.00 1.00
* CARGAS TRANSITORIAS - CARGA VIVA - MOMENTOS POSITIVOS A 0.4 L
1 CARRIL CARGADO LL 0.4L
=
0.41
T-m
FACTOR DE PRESENCIA MULTIPLE LL 0.4L =
1.20 0.49
T-m
2 CARRILES CARGADOS LL APOYO INTERIOR = FACTOR DE PRESENCIA MULTIPLE
0.29 1.00
T-m
n 1.00
RESIST. IA -1.211
U (T-m) RESIST. IB -1.009
SERV. -0.798
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T-m
0.30 0.85 0.26
T-m
=
0.49
T-m
INCLUYENDO ANCHO DE FRANJA LL 0.4L =
0.20
T-m
0.27
T-m
LL 0.4L
=
3 CARRILES CARGADOS LL APOYO INTERIOR = FACTOR DE PRESENCIA MULTIPLE LL APOYO INTERIOR = LL 0.4L
LL + IM 0.4L
=
T-m
M+
RESUMEN DE MOMENTOS POSITIVOS A 0.40L CARGA DC DW LL+IM
MOMENTO T-m 1.32 0.20 0.27
RESIST. IA 1.25 1.50 1.75
Y RESIST. IB 0.90 0.65 1.75
SERV. 1.00 1.00 1.00
n 1.00
RESIST. IA
U (T-m) RESIST. IB
2.43
SERV.
1.80
1.797
IV. DISEÑO DE VIGAS DIAFRAGMA: 12.50
1. DISEÑO A FLEXIÓN: A.CARGAS PERMANENTES: * PESO PROPIO DE LA LOSA:
m m T/m T-m T-m
2.80
2.80 0.40 2.69 10.93 -3.42
--> M+ --> M-
12.50
= = = = =
12.50
h DIAFRAGMA b DIAFRAGMA W DIAFRAGMA DC 0.40L DC APOYO INTERIOR
B.CARGA POR SUPERFICIE DE RODADURA: = = = =
0.05 1.00 0.11 0.20
m m T/m T-m
--> M+
=
-0.11
T-m
--> M-
0.05 1.00 0.11 0.06
12.50
t ANCHO FRANJA W RODADURA DW 0.4L DW APOYO INTERIOR
0.40
-0.12 3.20m.
C. CARGA VIVA Y EFECTOS DE CARGA DINÁMICA: RESUMEN DE MOMENTOS NEGATIVOS EN EL APOYO INTERIOR CARGA DC DW LL+IM
MOMENTO T-m -3.42 -0.12 -0.75
RESIST. IA 1.25 1.50 1.75
Y RESIST. IB 0.90 0.65 1.75
SERV. 1.00 1.00 1.00
n 1.00
RESIST. IA -5.77
U (T-m) RESIST. IB -4.47
SERV. -4.29
RESUMEN DE MOMENTOS POSITIVOS A 0.40L CARGA DC DW LL+IM
MOMENTO T-m 10.93 0.06 0.66
RESIST. IA 1.25 1.50 1.75
Y RESIST. IB 0.90 0.65 1.75
SERV. 1.00 1.00 1.00
n 1.00
RESIST. IA 14.91
U (T-m) RESIST. IB 11.03
SERV. 11.65
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IV. DISEÑO DE LOSA-VOLADO: 0.13
1. CARGAS PERMANENTES:
0.49Tn
1. PESO PROPIO DE LA LOSA: = =
0.20 0.18
m T/m
L LOSA DC 1
=
0.38
m
=
0.01266
P BARRERA
=
0.49
T
L BARRERA
=
0.245
m
DC 2
=
0.12
T-m
1.50Tn
12.30Tn
0.05
0.51
t W LOSA
0.20
T-m
2. PESO DE BARERA:
0.375
0.122874655
3. PESO DE CARPETA DE RODADURA: e ASFALTO
=
0.05
m
W ASFALTO
=
0.11
T/m
L ASFALTO DW
= =
0.12287 0.00085
m T-m
1.50 0.00
T/m m T-m
1.20 0.00
T-m
1.40 1.20m.
2. CARGAS VARIABLES: 1. COLISIÓN VEHICULAR: P CUCHILLA L BARRERA LL + IM
= = = F. DE PRESENCIA MULTIPLE = LL + IM =
2.9.1.3.3.8 Diseño de Voladizos en sentido transversal para el diseño de voladizos transversales del tablero que no excedan 1.80 m del eje de la viga exterior a la cara de la estructura continua del elemento horizontal de la baranda, la línea de cargas de rueda exteriores puede ser reemplazo por una carga de “cuchilla” linealmente distribuida de 1500 kg/m de intensidad, situada a 0.30 m de la cara del elemento horizontal de la baranda.
ANCHO DE FRANJA * REFUERZO PERPENDICULAR AL TRAFICO -CANTILEVER
1140 + 0.833X
LL + IM
CARGA DC DW LL+IM
CARGA DC DW LL+IM
=
MOMENTO T-m -0.13 0.00 0.00
MOMENTO T-m -0.13 0.00 -6.27
=
0.00
1,725
T-m
mm
M-
RESIST. IA 1.25 1.5 1.75
Y RESIST. IB 0.90 0.65 1.75
EV. EXT. 1.25 1.50 1
Y RESIST. IB 0.90 0.65 1.75
SERV. 1.00 1.00 1.00
SERV. 1.00 1.00 1.00
n 1.00
n 1.00
RESIST. IA -0.17
RESIST. IA -6.44
U (T-m) RESIST. IB -0.12
U (T-m) RESIST. IB -11.10
SERV. -0.13
SERV. -6.41
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IV. S/C VEHICULAR - TEOREMA DE BARRE: 1. SOBRECARGA VEHICULAR-CAMIÓN HL-93 CARGAS VIVAS DE VEHICULOS (ART. 2.4.3.2)
19.98m.
4.30 m.
4.30 m.
9.99
12.14
Luz = 50.00 m
147.85 T-m 179.67 T-m
MP1
=
MP2
=
MP3
=
LL = ΣMpi
=
39.63 T-m 367.15 T-m
LL + IM HS20
=
488.31 T-m
S/C EQUIVALENTE
=
0.97
T/m
CAMION + S/C EQUIVALENTE
=
606.25 T-m
2. SOBRECARGA VEHICULAR-TANDEM 0.00 m.
1.20 m.
12.20
12.20
Luz = 50.00 m MP1
=
MP2
=
LL = ΣMpi
=
LL + IM TANDEM
=
S/C EQUIVALENTE
=
136.64 T-m 136.64 T-m 273.28 T-m 363.46 T-m 0.97
T/m
TANDEM + S/C EQUIVALENTE
=
303.13 T-m
Momento máximo (incluye impacto y S/C equivalente) LL + IM
=
1094.56
T-m
3. FACTORES DE DISTRIBUCIÓN POR MÉTODOS APROXIMADOS:
10.71
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* Factor de rueda (FR). Es un coeficientge que permite medir la distribución transversal de la carga viva: * Para la estimación de las carggas que actuan transversalmente sobre el tablero (LOSA) se asume las siguientes Hipótesis:
3.60m.
3.60m.
0.375
0.375
(1) VIGAS TRANSVERSALES INFINITAMENTE RIGIDAS (2) VIGAS LONGITUDINALES CON RIGIDEZ TORSIONAL NULA; ES DECIR, ACTUAN COMO APOYOS ELASTICOS
3.60m.
11.55 0.975
1.8
1.2
2
1.80
3.2
3
1.8
3.2
3.2
1.2
12
* LA DISTRIBUCION DE UNA CARGA CONCENTRADA, MEDIANTE METODOS APROXIMADOS (COURBON) SE OBTIENE MEDIANTE LA SIGUIENTE EXPRESION: FR = 1/n ± e xi / Σ xi2 * CALCULAMOS P1 4.00 5.03 4.80 1.60
P2 4.00 3.23 4.80 1.60
P3 4.00 1.23 4.80 1.60
P4 4.00 0.58 4.80 1.60
P5 4.00 3.58 4.80 1.60
P6 4.00 5.38 4.80 1.60
0.721 0.407 -0.221 0.093
0.552 0.351 -0.052 0.149
0.365 0.288 0.135 0.212
0.304 0.268 0.196 0.232
0.585 0.362 -0.085 0.138
0.754 0.418 -0.254 0.082
n = NUMERO DE VIGAS e = DISTANCIA A CARGA P EXT. xi = DISTANCIA A VIGA i INT. FR 1 FR 2 FR 3 FR 4
FR 1 FR 2 FR 3 FR 4
= = = =
= = = =
ΣFR 1.273 0.758 -0.273 0.242 2.000
1 CARRIL CARGADO R m 0.64 0.38 1.20 -0.14 0.12 1.00
g 0.76 0.45 -0.16 0.15
ΣFR 1.942 1.314 0.058 0.686 4.000
2 CARRILES CARGADOS R m 0.97 0.66 1.00 0.03 0.34 2.00
g 0.97 0.66 0.03 0.34
ΣFR 3.281 2.094 -0.281 0.906 6.000
3 CARRILES CARGADOS R m 1.64 1.05 0.85 0.14 0.45 3.00
g 1.39 0.89 -0.12 0.39
V. DISEÑO DE VIGAS INTERIORES: 1. DISEÑO A FLEXION 1. CARGAS PERMANETES: PESO DE VIGAS+LOSA: (DC1)
0.05m
3.20m. 0.20 m
L t b
= = =
50.00 0.20 3.20
m m m
UNIVERSIDAD NACIONAL DEL SANTA E.A.P. ING. CIVIL- PUENTES Y OBRAS DE ARTE h bw w LOSA w VIGA wLOSA+VIGA DC1
= = = = = =
w LOSA + VIGA
3.30 1.40 1.54 11.12 12.66 3955.52
m m T/m T/m T/m T-m
3.30 m
1.40m
12.66 T/m
=
12.66Tn.m
Luz = 50.00 m * DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR DC1
3955.520457
PESO DE VIGAS DIAFRAGMA: (DC2) L l b h PVIGA DIAFRAG. DC2
= = = = = =
50.00 1.80 0.40 2.80 4.83 60.34
* DCL: PVIGA DIAFRAGMA =
m m m m T T-m
4.83
-60.337
T/m
4.83Tn
4.83Tn
4.83Tn
12.5
12.5
12.5
Luz = 50.00 m
* DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR DC2
60.3372
DC =
4015.86
Tn-m
M+
2. CARGA DE SUPERFICIE DE RODADURA: CARGA DE ASFALTO: (DW) e ASFALTO w ASFALTO DW * DCL:
= = =
0.05 0.36 T/m 112.50 T-m
4.83Tn
4.83Tn 12.5
UNIVERSIDAD NACIONAL DEL SANTA E.A.P. ING. CIVIL- PUENTES Y OBRAS DE ARTE wASFALTO
0.36
=
T/m 0.36Tn.m
Luz = 50.00 m * DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR DW
112.5
3.FACTOR DE DISTRIBUCIÓN PARA LAS VIGAS INTERIORES :
APLICACIÓN (ART. 2.6.4.2.2.1)
* EL CALCULO DE LOS ESFUERZOS MAXIMOS POR CARGA VIVA PUEDE SER APROXIMADO. * EL ANALISIS TRANSVERSAL DISTRIBUYE LOS ESFUERZOS TOTALES EN CADA SECCION ENTRE LOS ELEMENTOS DE LA SECION TRANSVERSAL MEDIANTE EL DENOMINADO FACTOR DE DISTRIBUCION * ANCHO DE TABLERO CONSTANTE * NÚMERO DE VIGAS ≥ 4 * VIGAS PARALELAS Y CON LA MISMA RIGIDEZ * LA CALZADA DEL VOLADO ≤ 0.91 M
SECCION TRANVERSAL DE LA TABLA 2.64.2.2.1-1: SECCION TRANSVERSAL TIPICA: CARRILES DE DISEÑO CARGADOS:
e 3
PARA EL CASO DE UN CARRIL CARGADO: 1 CARRIL CARGADO