Proyecto de recuperación de condensado

UNIVERSIDAD NACIONAL DE TRUJILLO PLANTAS MECÁNICAS PROYECTO: FACTIBILIDAD DEL PROYECTO INGENIERIL EN LA RECUPERACIÓN DE CONDENSADO DEL VAPOR DE AGUA DE UN U N INTERCAMBIADOR DE CALOR H10A DE UNA EMPRESA DE PROCESAMIENTO DE ACEITE VEGETAL.

Docente: Integrantes:

El curso de Plantas Mecánicas es una asigntura que integra a las ramas de la ingeniería mecánicas, tales como son: energía, diseño, manufactura y mantenimiento. Estas son empleadas en el desarrollo de proyectos industriales electromecánicos que encontramos frecuentemente en las empresas de la región. En esta oportunidad se expone el análisis de un sistema de tuberías, accesorios y sistema de aislamiento para la recuperación de condensado en un intercambiador de calor de una planta de procesamiento de aceite vegetales. Este proceso industrial especial involucra a los sistemas de fluidos: agua, vapor y condensado. Como tambien el sistema de suministro energético,combustible y electricidad. Para esto se tiene en cuenta los factores de factibilidad económica del proyecto, su mejora en el proceso, asegurando una mayor eficiencia y un óptimo funcionamiento de la planta. Este trabajo de análisis e investigación nos servirá en nuestra formación como ingenieros mecánicos como herramientas para el diseño y optimización de proyectos electromecánicos de plantas industriales de procesos.

RECUPERACIÓN DE CONDENSADO DEL VAPOR DE AGUA DE UN I/C I/C

ALFARO-ORTIZ-RENGIFO-TORRES-VALDERRAMA-VILLALOBOS 1

........................................................................................................ 1 .......................................................................................... 3

....................................................................................................................3 .......................................................................................................9 .......................................................................................10 ENUNCIADO DEL PLANTEAMIENTO DEL PROYECTO: ................................................ 11 ............................................................................................................. 13 .................................................................................... 22 ......................................................................................................... 23

●INVERSIÓN: ................................................................................................................. 23 ●AHORRO: ..................................................................................................................... 2

4

●FLUJO DE CAJA: ............................................................................................................26 ....................................................................................................... 1

RECUPERACIÓN DE CONDENSADO DEL VAPOR DE AGUA DE UN I/C


FLUJO EN TUBERÍAS: FLUJOS INTERNOS Son los flujos que quedan completamente limitados por superficies sólidas. Por ejemplo: flujo interno en tuberías y en ductos.

FLUJO LANINAR Y FLUJO TURBULENTO EN TUBERÍAS La naturaleza del flujo a través de un tubo está determinada por el valor que tome el número de Reynolds siendo este un número adimensional que depende de la densidad, viscosidad y velocidad del flujo y el diámetro del tubo. Se define como:

Si el Flujo es Laminar Re<2300 Si el Flujo es Turbulento

Re>2300

PERDIDAS EN TUBERÍAS Los cambios de presión que se tienen en un flujo incompresible a través de un tubo se deben a cambios en el nivel o bien a cambios en la velocidad debido a cambios en el área de la sección transversal y por otra parte al rozamiento. En la ecuación de Bernoulli se toma en cuenta únicamente los cambios de nivel y de velocidad del flujo. En los flujos reales se debe tener en cuenta el rozamiento. El efecto del rozamiento produce pérdidas de presión. Estas pérdidas se dividen en pérdidas mayores y en pérdidas menores Se deben al rozamiento en un flujo completamente desarrollado que pasa a través de segmentos del sistema con área de sección transversal constante. Pérdidas Mayores:

Se deben a la presencia de válvulas, bifurcaciones, codos y a los efectos de rozamiento en aquellos segmentos del sistema cuya área de sección transversal no es constante. Pérdidas Menores:



PÉRDIDAS MAYORES: FACTOR DE ROZAMIENTO Para un flujo completamente desarrollado a través de un tubo recto de área constante, las pérdidas mayores de carga se pueden expresar como una pérdida de presión. Como V 1=V2 y z1 = z2, se escribe la ecuación como:

Las pérdidas de carga representan la energía mecánica que se transforma en energía térmica por efecto del rozamiento, dicha pérdida de carga para el caso de un flujo completamente desarrollado a través de un conducto de sección transversal constante depende únicamente de las características del flujo.

Flujo Laminar: De la ecuación de caudal:

Flujo Turbulento: La caída de presión para un flujo turbulento no se puede calcular analíticamente debiéndose utilizar los resultados experimentales. La caída de presión debida al rozamiento en un flujo turbulento completamente desarrollado a través de un conducto horizontal de área transversal constante, depende del diámetro del tubo D, de su longitud L, de la rugosidad o aspereza de su pared e, de la velocidad media V, de la densidad del fluido  y de su viscosidad  .



Las pérdidas mayores se expresan para flujo turbulento como:

Donde f se determina experimentalmente utilizando los resultados de L.F. Moody.

rozamiento función del número de Reynolds. Los resultados de Moody se representan en un diagrama conocido como diagrama de Moody, que permite calcular el factor de rozamiento a partir del número de Reynolds y de la rugosidad de la pared del tubo.

PÉRDIDAS MENORES El flujo a través de una tubería pasa a través de una serie de acoplamientos, codos o cambios abruptos del área. Las pérdidas en estos tramos constituyen pérdidas menores. La pérdida de carga menor puede expresarse como:

Donde el coeficiente de pérdida, K, debe determinarse experimentalmente para cada situación. La pérdida de carga menor también puede expresarse como:

Donde Le es una longitud equivalente de tubería recta. Los datos experimentales para las pérdidas menores son abundantes, pero se dispersan entre una variedad de fuentes. Diferentes fuentes pu eden dar valores distintos para la misma configuración de flujo.



Para el caso de accesorios de codos rectos se tiene las siguiente tabla para obtener su L e:



LOS INTERCAMBIADORES DE CALOR Son los dispositivos que permiten que el calor sea transferido de un lugar a otro, o bien, de un fluido (líquido o gas) a otro. Un entendimiento básico de los componentes mecánicos de los intercambiadores de calor es necesario para comprender cómo estos funcionan y operan para un adecuado desempeño. Se clasifican los tipos de intercambiadores de calor en función del flujo: flujo paralelo; contraflujo; flujo cruzado. Además se analizan los tipos de intercambiadores de calor con base en su construcción: tubo y carcaza; placas, y se comparan estos. Se presentan también los intercambiadores de paso simple, de múltiples pasos, intercambiador de calor regenerador e intercambiador de calor no regenerativo. Entre las principales aplicaciones en las que se utilizan los intercambiadores de calor se encuentran las siguientes: • Calentar un fluido frío mediante un fluido con mayor temperatura. • Llevar al punto de ebullición a un fluido mediante un fluido con mayor

temperatura. • Condensar un fluido en estado gaseoso por medio de un fluido frío. • Llevar al punto de ebullición a un fluido mientras se condensa un fluido gaseoso

con mayor temperatura. Debe quedar claro que la función de los intercambiadores de calor es la transferencia de calor, donde los fluidos involucrados deben estar a temperaturas diferentes. Se debe tener en mente que el calor sólo se transfiere en una sola dirección, del fluido con mayor temperatura hacia el fluido de menor temperatura. En los intercambiadores de calor los fluidos utilizados no están en contacto entre ellos, el calor es transferido del fluido con mayor temperatura hacia el de menor temperatura al encontrarse ambos fluidos en contacto térmico con las paredes metálicas que los separan.





En el proceso de diseño surgen algunas complicaciones, una de ellas es la de la selección del material ya que el número de materiales disponibles es enorme: metales, cerámicas, plásticos y demás. Dependiendo de las propiedades de los elementos que conforman el sistema de suministro de vapor y condensado se debe tener la seguridad de que cumpla con su función específica, no falle y no perjudique al funcionamiento del sistema, como tambien se pueda disminuir las perdidas energéticas, como se logra con el aislamiento, es así que de todos los materiales con los que podemos diseñar tal sistema debemos prever cual de todos es el que cumplen con dichas funciones y será el óptimo. DIAGRAMA DE BLOQUES DEL PROCESO DE DISEÑO:

El proceso consta de tres etapas: 1. Definición de requerimientos para la aplicación considerada. 2. Cálculo del índice o índices de material para la aplicación. 3. Selección del material usando el índice de material y los mapas de selección.



Requerimientos científico-tecnológicos._ Son requerimientos específicos debe cumplir el material, como lo son: Cargas, temperaturas, condiciones atmosféricas, conductividades térmicas y eléctricas requeridas, aspecto superficial, etc. Requerimientos económicos._ Coste por unidad de peso o volumen, su importancia depende del sector en el que esté. Se debe tener en cuenta coste de la materia prima, del proceso de fabricación y del transporte Requerimientos socio-ecológicos. Aspectos medioambientales, seguridad, normativa específica, reciclabilidad, biodegradabilidad, etc.



ENUNCIADO DEL PLANTEAMIENTO DEL PROYECTO: La gerencia de producción de la empresa de procesamiento de aceites vegetales encarga al ingeniero de proyectos que elabore la factibilidad de un proyecto de ingeniería que consiste en la recuperación de condensado del vapor de agua del intercambiador de calor H10A de la zona de recepción de insumos. El intercambiador H10A (I/C) es de placas compacto que se encarga de calentar 150 gal/min de agua de proceso desde la temperatura de ambiental (25°C) hasta una temperatura de 60°C. El I/C está ubicado en un ambiente cerrado dentro de la nave industrial N°2 y por lo tanto se considera que las pérdidas de calor que experimenta son despreciables. El vapor llega al I/C en una tubería de fierro negro de diámetro 2 ½” cedula (NSH) 40 y esta aislada gracias a un adecuado

diseño, lo hace en condiciones de saturación a una presión de 6barg. El desarrollo lineal de la tubería de vapor es de 150 mts y presenta siete codos de 90°. A partir de la consideraciones preliminares se tiene que la tubería de condensado sería tambien de fierro negro, roscada y tendría un diámetro de 1 ½” cedula

(NSH) 40. Su aislamiento sería de lana de vidrio en cañuelas preformadas de 1 ½” de diámetro y de 1mm de espesor, con un protector de acero inoxidable de aproximadamente también de 1mm de espesor. Su recorrido sería paralelo a la línea de vapor y se apoyaría en los mismos soportes. Llegaría así al tanque de condensado, el cual se encuentra debidamente aislado y posicionadomuy cerca de la caldera dentro de la nave industrial N°1. Su desarrollo lineal aproximado y el número de accesorio serían iguales al de la línea de vapor. De las averiguaciones pertinente se conoce lo siguiente: Costo de agua (subterránea, pozo propio) : S/1.5 / m3 Costo de tratamiento químico: S/1.0 / m3 Precio del combustible (R-6):

S/10 / gln

Eficiencia de la caldera (aprox.): 75%

Se decide que la propia compañía se encargaría del montaje de la tubería y el aislamiento lo asumiría un contratista. Respecto a la instalación de la tubería se estima que tomaría unos 15 días y que la ejecutarían 3 personas cuyo salario mensual es de S/ 2,500. Además se conoce lo siguiente: Costo de tubería (1 ½” ced. 40, puesto en obra) : S/20 / m. lineal.

Costo de codos de Fe negro:

S/22 / unidad.

Los consumibles (teflón, waype, soldadura, etc.): S/15 / metro lineal.



Con respecto a la ejecución del proyecto, la cotización del contratista a cargo del aislamiento es de: Metro Lineal (a todo costo): $/17 Accesorios (a todo costo): $/17

Los costos de operación y mantenimiento de la instalación se consideran despreciables. La zona de recepción de insumos opera durante todo el año a la misma capacidad y lo hace desde las 6am a 6 pm todos los días a excepción del día domingo. La vida útil de la instalación se estima en unos 15 años. La tasa mínima de retorno fijada por la empresa para todos sus proyectos es de 6%. Se plantean las siguientes cuestiones: ¿Es conveniente económicamente instalar esta tubería? ¿Cuál sería su recomendación a la gerencia de producción de la empresa?

Tanque de Condensado



Con los conceptos y descripciones ya detallados se procede a realizar los cálculos energéticos: CALCULO DE LA CALDERA ANTES DE LA INSTALACION DE LA LINEA DE CONDENSADO CALCULO DEL FLUJO MASICO DE VAPOR DE AGUA

̇ ∗  ∗    ̇ Siendo: ̇: á   : í   :ó     :       Para el vapor de agua:

ℎ ∗ ̇   ̇ Siendo: ℎ:í     ̇: á     Aplicando balance de energía en el intercambiador de calor (IC):

ℎ ∗ ̇  ̇ ∗  ∗   Pero:    →  ∗     Siendo: :   :   :   Ahora, sea: ̇    , con t: tiempo ∗  ̇ Entonces:   Y:    ̇   ∗ ; 

siendo

 : é  

Entonces:

ℎ ∗ ̇   ∗∗ ∗   ∗  ̇   ∗∗ ℎ RECUPERACIÓN DE CONDENSADO DEL VAPOR DE AGUA DE UN I/C


Observando datos:

  150 /min  0,00946 / 997   25°  4180 ⁄∗°  602535° ℎ  2066,3 / Reemplazando datos:

̇  0,00946∗997∗4180∗35 2066,3∗10 ̇ 0,668 /   ∗ Sabiendo que:  ̇  Siendo: :   : í    0.2729   6 :Á    í Para el área, tenemos una tubería de diámetro: 2 ½ “cédula 40 de Fo. No. Para este tipo de tubería, utilizando la aplicación Pipe and Fittings:

Fuente: Aplicación Pipe and Fittings



  0,0031 

Entonces

  .∗. . 

  58.81 /

Número de Reynolds

  ∗∗  Donde:

 ∶ ú    ∶     ∶     ∶ á     µ ∶    Teniendo los siguientes datos:

= 62.68  3.672 / µ1.451∗10− ⁄ ∗  Entonces:



.∗.∗.∗ .∗

932857.75

Pérdida de presión en tuberías:

Siendo:

 +  +    +  +  +   2  2  ∶ ó     ∶ ó          7  , ∶ , ∶    :    

:  9.81   Caudal constante y sección constante:

  

 +     +      RECUPERACIÓN DE CONDENSADO DEL VAPOR DE AGUA DE UN I/C


Como

  

            ∗ 

Pérdidas primarias:

Siendo:

   ℎ   ∗  ∗ 2 ℎ ∶ é   ∶   ó  ∶    í  ∶ á   í

Pérdidas secundarias:

  ℎ   ∗  Siendo:

ℎ ∶ é   ∶   é       90°

Entonces:

    (ℎ + ℎ ) ∗ 

Ahora, para determinar el coeficiente de fricción:

0.26 (Fierro Negro)   . = 0.004148  .

De tablas según el tipo de material: Entonces:

Entramos al diagrama de Moody con esta relación y hallamos:

  0.02884  150 58.81 ℎ 0.02884∗ 0.06268 ∗ 2∗9.81  12166.37  Para codos de 90°: K = 0.50 a 0.75, entonces tomamos: K=0.625 (promedio) Siendo en total 7 codos:

2 58.81 ℎ 7∗0.625∗ 2∗9.81 771.225 



ℎ + ℎ 12166.37+ 771.22512937.595 

Por lo que:

Ahora:

 7∗10 12937.595∗3.672∗9.81   1166042.187   11.66 

Posteriormente encontramos el flujo másico real de vapor de agua:

 á    á   0.668  0.7032 /  0.95 Sabiendo que, para el combustible R-6:

Poder Calorífico Inferior (PCI) = 148160.95 KJ/galón

ℎ  ℎ °  104.87 /; Para

 11.66  ;  ?; ℎ ?; De tablas termodinámicas: P(MPa) 1.10 1.166 1.20

T(°C) 184.09 ¿? 187.99

hg (KJ/Kg) 2781.7 ¿? 2784.8

Interpolando:

1.1661.1   184.09 1.21.1 187.99184.09   186.664 ° 1.1661.1  ℎ 2781.7 1.21.1 2784.82781.7 ℎ  2783.746 / Entonces:

̇  ∗ ℎ  ℎ − ∗ ̇. .  ∗ ℎ  ℎ   0.7032∗ 2783.746104.87 ̇.  ̇0.75∗ 0.75∗148160.95 −  ̇.  0.016952  ∗3600  ℎ ̇.  61.026 ó/ℎ RECUPERACIÓN DE CONDENSADO DEL VAPOR DE AGUA DE UN I/C


Posteriormente se procede a realizar los cálculos para el flujo del condensado de la recuperación:

CALCULO DEL RECUPERADO DE CONDENSADO Datos:      

Presión a la salida del I/C: Temperatura de líquido saturado a la salida: Diámetro de la tubería:

6 barg 165 1 ½’’

Tipo de tubería: Numero de codos: Flujo másico:

fierro negro cedula 40 7 0.668 kg/s

°

Datos del agua saturada a 6 barg    

T = 165

°

= 0.001108 m /kg 3

h= 697.20 kJ/kg S2 = 1.9922

Calculando: Qv =

̇ ∗ .

Qv = 0.668*0.001108 Qv = 7.4x10-4 m3/s Qv = V*A Para el área, tenemos una tubería de diámetro: 1 ½ “cédula 40 de Fo. No, utilizando la aplicación Pipe and Fittings:

Fuente: Aplicación Pipe and Fittings



Entonces el Área

tubo de 1 ½ cedula 40

A = 0.0013 m2

 . V= . = 0.56 m/s

.∗. = 125.37 (flujo laminar)  ∗  ∗∗  ∗ .∗ =

f=

=

 = 0.510489 

Calculo de las perdidas primarias Hp A lo largo de la tubería (por fricción):

   ℎ   ∗  ∗ 2  150 0.56 ℎ 0.51∗ 0.04093 ∗ 2∗9.81  29.8742  Para codos de 90°: K = 0.50 a 0.75, entonces tomamos: K=0.625 (promedio) Siendo en total 7 codos:

  ℎ   ∗ 2

 0.56 ℎ 7∗0.625∗ 2∗9.81  0.1119  Entonces:

ℎ + ℎ  29.8742 + 0.1119  29.9861  Luego:

    (ℎ + ℎ ) ∗   (ℎ + ℎ ) ∗  ∗  ;   7  Ahora:

1 ∗9.817∗10 265490.6507  7∗10 29.9861∗ 0.001108   434509.35   4.35   3.35 



Temperatura del condensado en la entrada del tanque Agua

Vapor

T=146.773ºC

T = 146.773ºC

hf = 618.331

hg = 2741.99

v= 0.00108676

v = 0.426096

s1 = 1.80696

s3 = 6.8686

Asumiendo que la caída de presión en tubería es isoentropica

Calculo de la calidad: X=

31 21

X = .−. .−. = 27.32 %

̇  ̇*(X) ̇ 0.668∗27.32% ̇  0.182 / ̇.  ̇ - ̇ = 0.486 kg/s



Utilizamos el flujo másico del condensado para calentar el agua total en el tanque a presión atmosférica entre 90-95ºC:

 ̇   ̇ ̇..C  ̇ agua de paso p

 ̇ h + ̇ .T).C

agua sat. por perdi + liq.sat

agua por (ΔT)

agua

p

; h= 418.99 KJ/KG; (a 25°C)

̇ ∗ 9525 ∗4.186 0.486*(618.331-418.99) + 0.486*(5)*4.186

̇  0.365 kg/s ó 3.65x10 m /s -4

3

Asumiendo línea de vapor ideal (sin perdidas de ningún tipo) hsalida

P = 6 barg

Entonces la entalpía del vapor saturado a esta presión:

n=

−∗ ̇ ∗ ̇

0.75 =

.∗. −  ̇ ∗ 

ℎ

= 2783.746



hent = Cp*

hent = 4.18*(95) = 397.1

0.75 =

.∗.−. ̇ ∗. 

̇

= 0.0151 galón/s = 54.37 galón/h

comb

PCI = 148160.95 KJ/galón



Costo de agua (subterránea, pozo propio) : S/1.5 / m3 Costo de tratamiento químico:

S/1.0 / m3

Precio del combustible (R-6):

S/10 / gln

Costo de tubería (1 ½” ced. 40, puesto en obra) : S/20 / m. lineal

Costo de codos de Fe negro:

S/22 / unidad

Los consumibles (teflón, waype, soldadura, etc.): S/15 / metro lineal.

Metro Lineal (a todo costo): $/17 Accesorios (a todo costo): $/17



●

INVERSIÓN:

inversión por la compañía

precio

cantidad

total

tubería 1 1/2" ced.40

S/

20.00

150

S/ 3,000.00

consumibles

S/

15.00

150

S/ 2,250.00

codos Fo.No tubería condensado

S/

22.00

7

S/

operarios n°1

S/

83.33

15

S/ 1,250.00

operarios n°2

S/

83.33

15

S/ 1,250.00

operarios n°3

S/

83.33

15

S/ 1,250.00

tubería de condensado

S/

55.08

150

S/ 8,262.00

accesorios(codos)

S/

55.08

7

154.00

por el contratista

total

S/

385.56

S/ 17,801.56

Tipo de Cambio: $1.0 = S/ 3.24



AHORRO:

●

flujo masico m^3/s

costo s/./m^3

gasto en agua con retorno

3.65E-04

1.5

gasto en agua sin retorno

7.03E-04

1.5

flujo masico m^3/s

costo s/./m^3

3.65E-04

1

7.03E-04

1

flujo masico gal/h

costo s/./gal

gasto en tratamiento con retorno gasto en tratamiento sin retorno

gasto del combustible con retorno gasto del combustible sin retorno

54.37 61.026

AÑO 0 1 2

S/ 0.000548 S/ 0.001055

gasto s/./s S/ 0.000365 S/ 0.000703

10 10

gasto s/./h 543.7 610.26

gasto s/./año 7379.424 14217.01632

gasto s/./año 4919.616 9478.01088

gasto s/./año 2035612.8 2284813.44

ahorro s/./año S/ 6,837.59

ahorro s/./año S/ 4,558.39

ahorro s/./año S/ 249,200.64

S/ 260,596.63

ahorro total por año s/./año

●

gasto s/./s

FLUJO DE CAJA: FLUJO EFECTIVO S/ -17,801.56 S/ 260,596.63 S/ 260,596.63

VALOR PRESENTE S/ -17,801.56 S/ 245,845.87 S/ 231,930.07

3

S/

260,596.63

S/ 218,801.95

4 5 6 7

S/ S/ S/ S/

260,596.63 260,596.63 260,596.63 260,596.63

S/ 206,416.94 S/ 194,732.96 S/ 183,710.34 S/ 173,311.64

8

S/

260,596.63

S/ 163,501.55

9 S/ 260,596.63 10 S/ 260,596.63 11 S/ 260,596.63 12 S/ 260,596.63 13 S/ 260,596.63 14 S/ 260,596.63 15 S/ 260,596.63 VALOR ACTUAL NETO(VAN)

S/ 154,246.74 S/ 145,515.80 S/ 137,279.05 S/ 129,508.54 S/ 122,177.87 S/ 115,262.14 S/ 108,737.87 S/ 2,513,177.77

TASA DE INTERES DE RETORNO

6.0%

●

FLUJO DE CAJA:

AÑO 0 1 2

FLUJO EFECTIVO S/ -17,801.56 S/ 260,596.63 S/ 260,596.63

VALOR PRESENTE S/ -17,801.56 S/ 245,845.87 S/ 231,930.07

3

S/

260,596.63

S/ 218,801.95

4 5 6 7

S/ S/ S/ S/

260,596.63 260,596.63 260,596.63 260,596.63

S/ 206,416.94 S/ 194,732.96 S/ 183,710.34 S/ 173,311.64

8

S/

260,596.63

S/ 163,501.55

9 S/ 260,596.63 10 S/ 260,596.63 11 S/ 260,596.63 12 S/ 260,596.63 13 S/ 260,596.63 14 S/ 260,596.63 15 S/ 260,596.63 VALOR ACTUAL NETO(VAN)

TASA DE INTERES DE RETORNO

6.0%

S/ 154,246.74 S/ 145,515.80 S/ 137,279.05 S/ 129,508.54 S/ 122,177.87 S/ 115,262.14 S/ 108,737.87 S/ 2,513,177.77

VALOR PRESENTE BRUTO(VP(B))

S/ 2,530,979.33

⁄    

GASTOS ADMINISTRATIVO, OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO(AOM)= 0 VALOR DE SALVAMIENTO(VS)= 0

142.1773894

OK tasa de interes de retorno (TIR)

0

1

2

3

4

5

1463.8977%

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15 _

Después de los cálculos realizados se encontró los siguientes resultados:

⁄ ⁄ ⁄

>1

OK

<1

NO VA

=1

INDIFERENTE

Si es conveniente económicamente instalar esta tubería de recuperación de condensado, nuesto

⁄  S/142.177 Y la tasa interés de retorno es: TIR=1463.8977% Así que es factible realizar este proyecto.

1. Refrigeración y Aire Acondicionado - Stoecker & Jones –Second Edit. 2. Ingeniería del frío – Ing. Rosa María Sánchez y Pineda de las Infantas. 3. “Air Conditioning Refrigerating Data Book, Design Volume”, 10°ed., American Society or Refrigerating Engineers, Nueva York, 1957-1958

4.

Designation or Refrigerants, ASRE Standard 34, Refrig. Eng,, vol. 65, n° 2, pag, 49, marzo, 1963.

5.

Refrigeration and Air Conditioning, - Jordan, R.C. y G.B. Priester, 2° edition, PrenticeHall, Inc., Englewood. Manuel Lamúa investigador del ICTAN y asesor técnico de AEFY.

6.

http://www.unet.edu.ve/~fenomeno/F_DE_T-153.htm https://avdiaz.files.wordpress.com/2008/10/presentacion1.pdf http://www.pirobloc.com/productos/intercambiadores-de-calor/ https://es.slideshare.net/capitu91/calculo-trampas-de-vapor-25573420 https://www.pipeflow.com/public/downloadlinks.php



Proyecto de recuperación de condensado

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