Proracun Vratila ceo

Школа

Назив предмета

Лист број

Т.Ш.Михаило Петровић Алас

Моделирање машинских елемената и конструкција

1

ПРОРАЧУН ВРАТИЛА 1 1. Т

НОМИНАЛНИ ОБРТНИ МОМЕНТ

50 P = ω = 75 ,40 = 0,663129973 ( kN ⋅ m )

Т= 0,663129973 ⋅10 6 =663129,973 ( N ⋅ mm )

Т=663129,973 ( N ⋅ mm )

1.1. УГАОНА БРЗИНА

ω=

π ⋅ 720 =75,39822369 () 30 2.

π ⋅n = 30

ω =75.40() Moz 1 = Tz 1

МЕРОДАВНИ ОБРТНИ МОМEНТ

T1 =828912.4663 ( N ⋅ mm )

T1 = K A ⋅T = 1,25 ⋅663129 ,973 =828912.4663 ( N ⋅ mm )

3.

ОБИМНЕ СИЛЕ

Fo1 = Fo 2 =

2T1 d1

2 ⋅T ⋅ KA = mt ⋅ z 1

Fo 1 = 10136.50223

=

2 ⋅ 828912 .47 163 .55

=

Fo 1 =10136.50223

(N)

(N)

3.1 ПРЕЧНИК ЗУПЧАНИКА d1 = mt ⋅ z1 = 5.111 ⋅ 32 = 163 .552 ( mm ) mt =5.111 (mm) условно усвојен чеони модул

4.

РАДИЈАЛНЕ СИЛЕ

Fr1 = Fr 2 =

Fo1 ⋅ tg αt 10136 .5022 .3 ⋅ tg 20 0 = = cos β cos 12 0

Fr1 = Fr 2 = 2202.714656

αt = 20

Fr1 = Fr 2 =2202.714656(N)

(N)

0

Датум

Име и презиме ученика

Прегледао

Школа


Лист број



2

5. АКСИЈАЛНЕ СИЛЕ Fa1 = Fa 2 = Fo1 ⋅ tg 20 0 = 10136 .50223 ⋅ tg12 0 = 2154.580055 (N)

Fa1 = Fa 2 = 2154 .580055 (N)

6. ОДРЕЂИВАЊЕ ОТПОРА У ОСЛОНЦИМА У ВЕРТИКАЛНОЈ РАВНИ

∑M

B

= 0 ; − FAV ⋅ l + Fo1 ⋅

l =0 2

190 Fo 1 10136 .50223 • = = 2 = 5067.75111 5 (N) 2 190

FAV = FBV

FAV = FBV =5067.751115(N)

7. ОДРЕЂИВАЊЕ ОТПОРА У ОСЛОНЦИМА У ХОРИЗОНТАЛНОЈ РАВНИ

1) ∑M

FAH =

BH

Fr1 ⋅

= 0 ; − FAH ⋅ l + Fr1 ⋅

d l 190 163.552 − Fa1 ⋅ 1 2202.714656 ⋅ − 2154.580055 ⋅ 2 2 = 2 2 l 190

FAH =174 .0260721

(N)

FAH = 174 .0260721

d l − Fa1 ⋅ 1 = 0 2 2 d l 190 163.552 Fr1 ⋅ + Fa1 ⋅ 1 2202.71466 ⋅ + 2154.580055 ⋅ 2 2 = 2 2 = l 190

2) ∑M FBH

l d − Fa1 ⋅ 1 = 0 2 2

A

= 0 ; − FBH ⋅ l − Fr1 ⋅

FBH =2028.688586 ( N ) FBH =2028.689 (N)

Датум


Прегледао

(N)

Школа


Лист број



3

8. РЕЗУЛТУЈУЋИ ОТПОР У ОСЛОНЦУ А FA = FAH 2 + FAV 2

=

174 .03 2 +5067 .751 2

FA =5070.738

FA =5070.738 (N)

9. РЕЗУЛТУЈУЋИ ОТПОР У ОСЛОНЦУ B = FBH 2 + FBV 2 = FB = 5458.725 FB

2028 .689

2

+ 5067 .751 2

10. MOMEНТ САВИЈАЊА У ВЕРТИКАЛНОЈ РАВНИ

FB = 5458.725 (N)

M SVS 1 = 0; M SVZ 1

M SV 1 = FAV ⋅ 0 = 0( N ⋅ mm ) l 190 = − FAV ⋅ =-5067.751 ⋅ =-481436.345 ( N ⋅ mm ) 2 2

11. МОМЕНТ САВИЈАЊА У ХОРИЗОНТАЛНОЈ РАВНИ M S 1H 1 = − FAH ⋅ M S 1H 2

l 190 = −174 .026 ⋅ =-16532.47 ( N ⋅ mm ) 2 2

l = − FA H ⋅ − F a1 ⋅ 2

d1 =-16532.47-204685.1=-221217.57 2

M SVZ 1 =-481436.345 ( N ⋅ mm )

M S 1H 1 =-16532.47 ( N ⋅ mm )

M S 1H 2 =-221217.57 ( N ⋅ mm ) M SBH =

M S 1H 2 =0 ( N ⋅ mm )

FB ⋅ 0 = 0 ( N ⋅ mm )

12. РЕЗУЛТУЈУЋИ МОМЕНТ САВИЈАЊА M RS 1 =

= M RS 1 = 481719.778 ( N ⋅ mm ) M RS 2 = M SVZ 12 + M S 1H 2 2 = M RS 2 =529828.119 ( N ⋅ mm ) 2

M SVZ 1 + M S 1H 1

Датум

2

( −16532 .47 ) 2 +( −481436 ) 2

( −221217 .57 ) 2 +( −481436 ) 2

M RS 1 =481719.778 ( N ⋅ mm ) M RS 2 =529828.119 ( N ⋅ mm )


Прегледао

Школа


Лист број



4

13. МОМЕНТИ УВИЈАЊА M S 1 = M A = M ul = T 1 =

P

ω

⋅ K A =828912.466

T 1 =828912.466

14. OДРЕЂИВАЊЕ КОЈЕФИЦИЈЕНТА УВИЈАЊА НА САВИЈАЊЕ ЗА ДАТ МАТЕРИЈАЛ ЗА Č.0645 ИЗ ТАБЛИЦЕ σD (−1) =280 ( N / mm 2 )

τD (0) =200 ( N / mm 2 ) σD (−1) 280 αo = ( N / mm 2 ) τD (0) = 200 =1,4

15. ДОЗВОЉЕНИ НАПОН САВИЈАЊА И УВИЈАЊА σD(−1)

σsd== s 2804 =70 ( N / mm ) 200 τudn τud= s = 3 =67 ( N / mm )

( N ⋅ mm )

σD (−1) =220 ( N / mm 2 ) τD (0) =170 ( N / mm 2 )

α0 =1,4 ( N / mm 2 )

2

2

16. ИДЕАЛНИ МОМЕНТ Мis=Mia= ( M SRA ) 2 + (

σsd=55 ( N / mm ) 2

τud=67 ( N / mm ) 2

αO 2 1,4 T ) = 0 2 + ( ⋅ 828912 .446 ) 2 2 2

Мis=Mia=580238.712 ( N ⋅ mm ) Mi Mi

1−1

1−1

= ( M RS 1 ) 2 + (

α0 2 1,4 ⋅ 828912 .446 ) 2 T ) = ( 481719 .778 ) 2 + ( 2 2

Mis=Mia=540614,741

( N ⋅ mm )

=754142.498 ( N ⋅ mm ) Mi 1−2 = ( M RS 2 ) 2 + (

α0 2 T) = 2

1,4 (529828 .119 ) 2 + ( ⋅ 828912 .446 ) 2 2

Mi

1−1

=754142.498

( N ⋅ mm )

Mi 1−2 =785744.742 ( N ⋅ mm ) Mi 1−2 =785744.742

( N ⋅ mm )

Датум


Прегледао


Лист број



5

17. ДИМЕНЗИОНИСАЊЕ ВРАТИЛА НА МЕСТУ ВРАТИЛА S1 И РУКАВЦА А

.1

.2

Школа

d iA = d iS

=3

16 ⋅ M S1 π ⋅τud

=

3

16 ⋅828912 .446 3,14 ⋅ 67

d iA = d iS = 39.793

ПРЕЧНИК ВРАТИЛА НА МЕСТУ ЗУПЧАНИКА

diz 1 = 3

32 ⋅ Mi1−2 π ⋅ σsd

=

3

d iA = d is =39.793 (mm)

32 ⋅ 785744 .742 3,14 ⋅ 70

diz 1 = 48.5356871(mm) 18. ПОВЕЋАЊЕ ИДЕАЛНОГ ПРЕЧНИКА diz 1 =48.536 (mm) ЗА 20% ЗБОГ ЖЛЕБА ЗА КЛИН. di A = di S

= 1,2 ⋅39 .793 =47.752 (mm) d iA = d iS =47.752 (mm)

diz 1 = 1,1⋅48 .536 = 58.243(mm) 19. ИЗ Т. СТАНДАРДНЕ ДУЖИНСКЕ МЕРЕ Т.0.1. М.Е. 1 С.Д. УСВАЈАМО ds

diz1=58.243(mm)

= (mm)- ПРЕЧНИК РУКАВЦА

d AB

= (mm)- ПРЕЧНИК ВРАТИЛА

НА МЕСТУ ЗУПЧАНИКА

Z1.

Датум


Прегледао

Школа


Лист број



6

20. СТАНДАРДИЗОВАЊЕ ПРЕЧНИКА ВРАТИЛА Из Т.0.1 на ст.6 (М.Е 1) усвајамо: ds 1 =

(mm ) пречник вратила на месту спојнице

d A = dB = dz 1 =

(mm ) пречник вратила у ослонцима ,,А“и ,,B“

(mm ) пречници вратила на месту зупчаника 1

dz 1 = (mm )

НАПОМЕНА: водити рачуна о могућности монтаже зубчаника и лежаја

21.ПРОВЕРА ВРАТИЛА НА МЕСТУ ЗУПЧАНИКА 1 за

d S 1 = ( mm )

t=

из Т 4.1 стр. 88 (M.E 1) t=

A) ДУБИНА ЖЉЕБА ЗА КЛИН

t = d1

≈

≈ за r = 2 (mm) полупречник заобљен за клин

22.ГЕОМЕТРИСКИ НАПОН КОНЦЕНТРАЦИЈЕ НАПОНА αk = НА СТ.34 СЛ.2.9.(M.E 1)

αk =

23.ФАКТОР ОСЕТЉИВОСТИ МАТЕРИЈАЛА НА КОНЦЕНТРАЦИЈУ НАПОНА ИЗ Т.22 НА СТ.35 (М.Е 1) ηk = за Č.0645 са Rm=() N/mm

ηk =

Датум


Прегледао

Школа


Лист број



7

24.Ефективни фактор концентрације напона βk =

βk = (αk −1) ⋅ηk +1 =

25.Фактор обраде ξ са СЛ.2.11 СТ 35(М.Е 1) за фино брушен поглавак и жлеб за клин. ξ1 =

ξ1 =

26.Фактор величине пресека ξ1 са СЛ.2.12

СТ.35 (М.Е 1) за савијање ξ2

=

за увијање ξ2

=

ξ2 = ξ2 =

W =

28.Аксијални момент (d − t ) 3 ⋅ π () ⋅ 3,14 W= = = mm 3 32 32

(

(mm 3 )

)

29.Поларни обртни момент Wp = 2W = 2⋅ = (mm 3 )

σsd = ( N / mm 2 )

30.Напон савијања σsd =

M RS 2 = W

WP = (mm 3 )

= ( N / mm 2 )

τud = ( N / mm 2 )

31.Напон увијања τud =

T Mu = 1 = Wp Wp

= ( N / mm 2 )

Sσ =

32.Степен сигурности при савијању Sσ =

σdns ⋅ ξ1 ⋅ ξ 2 = βk ⋅ σsd

=

Датум


Прегледао

Школа


Лист број



8

33.Степен сигурности при увијању Sτ =

τdnu ⋅ ξ1 ⋅ ξ 2 = βk ⋅τud

Sτ =

=

34.Степен сигурности вратила на подглавку S=

Sσ ⋅ Sτ Sσ 2 + Sτ 2

=

=

Задовољава јер је:

S=

S=

Датум


Прегледао

Школа


Лист број



9

Провера клина за везу са зупчаником

35. за d=65mm мере клина cу b × h × 1=18 × 11 × 90 по ЈУС.М.Ц2.060 36.Дубина жљеба у главчини (зупчанику) t1 =

37.Корисна дужина жлеба

t1 = lk = (mm )

lk = l −b = (mm )

38.Обимна сила на клину Ftk =

Ftk =

2 ⋅ T ⋅ ka 2 ⋅ T1 = (N ) d d

2⋅

= (N )

Ftk = (N )

38.Површински притисак између клина и главчине (зупчаника) Ftk P= = lk ⋅ t1

 N  P =   mm 

 N  =   mm 

Површински притисак задовољава јер је за главчине од челика pd=(75-100) N / mm 2

Датум


Прегледао

Школа


Лист број



10

ИЗБОР И ПРОВЕРА ЛЕЖАЈА НА ВРАТИЛУ 1 1.Подаци за лежај 1 у ослонцу Б 2

FB =

FBH + FBV

2

=

(N) резултујући отпор

Fa = (N)

-Аксијална сила n = ( / min) -Број обртаја вратила d B = (mm ) -Пречник рукавца у ослонцу Б t ≤o C -Радна температура

FB = (N )

o

2.Из Т.2.11.страна 62 (М.Е. II) бирамо лежај 30212 (60 КВ02) са носивошћу C = (kN) Co= (kN) 3.Провера лежаја Из Т.21 страна 45 (М.Е. II) за пречнике d = (÷) mm

и однос

Fa ⇒e = Co ν = 1 -фактор Fa = ν ⋅ FB

C = (kN) Co= (kN)

налегања тачке оптерећења

= ≥e

x = -фактор радијалног оптерећења y = -фактор аксијалног оптерећења 4.Еквивалентно оптерећеље лежаја

F = x ⋅ FB + y ⋅ Fa (kN)

F=

(kN)

F= (kN)

Датум


Прегледао

Школа


Лист број



11

5.Температурни фактор смањења носивости из Таб. стр.46 ft

=

ft α=

6.

=1

=

α=

7.Радни век лежаја α

 C ⋅ ft     =   L =   FB    Lh =

6

L (у n

3, 33

па је провера 6

часовима)= ⋅ ( )

Lh =

3, 33

(h)

Како не постоји лежај овог типа мање носивости и За ослонац ''А'' усваја се исти лежај …….

Датум


Lh =

(h)

Прегледао

Proracun Vratila ceo

Recommend Documents