Proracun Celicne Hale

TEHNIČKI OPIS Opšte ispoziciono rešenje: Konstrukcija hale je gabarita 22x65 (m) visina hale je 13.4(m). Použni raster je je 6(m) bez mejustubova, sa 11 polja. Poprečni raster je 22(m). jenog ela imenzija 22x65(m) služi za sklaištenje robe, robe, ulaz je - objekat je sastavljen o jenog previjen za prolaz kamiona . Usvojena je izalica nosivosti o 10 t ,a kota gornje ivice šine je 7,25(m).

Razmatrane su ve varijante ispozicijonog rešen ja hale: 1. Pun čelični ram o zavarenih I profila, sa promenljivom visinom rebara rigli i stubova. Visina rebara se smanjuje u elu stubova stubova izna oslonačkih zglobova, a povedva se u oblik vuta na krajevima rigli -

gde su ove kruto vezane za stubove. 2. Ramovski sistem sa stubovima uklještenim u temelje i zglobnim vezama stubova i rigli. Stubovi su

o zavarenih I profila. Krovna rigla je u rešetkastoj izrai. Za konačno ispoziciono rešenenje usvojena je varijanta 2. Za ovo rešenje urajen je statički proračun i ogovarajudi raionički crteži. Nosedu krovnu konstrukciju čine rožnjače, krovni vezači, zatege, poprečni krovni spregovi, použni krovni spregovi i vertikalni stabilizacioni spregovi. U použnim ziovima nalaze se fasani stubovi, fasane rigle, ver tikalni spregovi za vetar ii prijem prijem sila kočenja a u visini kranske staze projektovan je spreg protiv bočnih uara. Pošto se hala ne previja za prouženje konstrukcija klkanskog zia je zasebana konstrukcija i prima eo uticaja sa krova. Čine je fasani stubovi, fasadne rigle i vertikalni spreg za vetar. Nagib kroja je 10%, a previjeno je a krovni pokrivač , a previjana je a krovni krovni pokrivač i fasana obloga bue Al senvič paneli. U hali je predvidjeno osvetljnje koje se ostvarje preko prozora na krovu. U kalkanskim zidovima su predvidjena vrata za ulaz kamiona , a u njima mala vrata za ulaz ljudi.

Objekat se nalazi u Novom Sau čija je namorska visina 86m, pa de se proračunska brzina vetra računati na to poručije. Objekat je fundiran u temeljim a samcima koji su u použnom pravcu povezani greama imenzija 300x300(mm), a u poprečnom pravcu je povezan svaki rugi temelj takoje sa greama 300x300(mm). Temelji i vezane grede su od betona marke MB30 sa amaturom RA 400/500.

Opis elemenata konstrukcije Krovni pokrivač Za krovni pokrivač usvojen je AL senvič koji se na grailišta onosi kao gotov proizvo. Sastoji se od dva lima sa termoizolacijom od poliuretana izmedju njih.

Rožnjača Rožnjače su statičkog sistema proste gree raspona L=6m. postavljaju se na medjusobnom rastojanju 1.66m stim što su u polovinama rastojanja previjene krute zatege. Za poprečni profil valjani je usvojen HEA 120. Veza rožnjače sa gornjim pojasem krovnog vezača se ostvaruje zavrtnjevima i ugaonicima.

Krovni vezač Krovni vezač je rešetkasta prosta grea raspona L=22m statičke visina H=1.45m razmak vezača je 6m. 1

Gornji pojas rešetke je u nagibi o 10% Donji pojas je takodje u nagibu nagibu od 10%

Ispune rešetke čine kosi i ijagonalni štapovi i vertikale. Krovni vezač je razmatran u statičkom sistemu celokupnog glavnog nosača sa uklještenims stubovima u nu i zglobnom vezom krovnog vezača i stuba. Statički uticaji su urajeni u Tower -u prema uticajima usvojio sam sleede profile: -

Pojasevi: gornji HOP160x160x5,6 Donji HOP160x160x5,6

-

Ispuna: vertikalna HOP100X100X4 dijagonalna HOP120x120x5

Krovni vezač se izrajuje u raionici iz va ela, a na grailištu se vrši spajanje. Montažni nastavci pojaseva se izvoe sa čeonim pločicama i visokovrenim zavrtnjevima 10.9 i nalaze se na polovini raspona krovvnog vezača tj na 10m o oslonca. Veza izmeju pojasnih štapova i štapova ispune se ostvaruje zavarivanjem i zavrtnjevima. Krovni vezač je oslonjen na stubove . oslonački eo se sastoji o vertikalnog čeličnog lima, ležišne plooče i center ploče sa obojnicima. Iz konstruktivnih razloga previjena su va zavrtnja.

Poprečni krovni spreg Poprečni krovni spreg je sistem proste gree g ree raspona 22m(prihvata reakcije o fasanih stuboca usle ejstva vetra na kalkan) už poprečnog pravca hale. Pođto je razmak izmeju glavnih vezača 6m, kao gornji pojas ovog sprega ubacuje se pomodni pojas L50x50x5.Rožnjače čine vertikale sprega a za ijagonale je usvojen presek D 70x70x4

Použni krovni spreg Použni krovni spreg je sistem proste grede raspona l=6m prihvata reakcije fasadnih stubova usle ejstva vetra na použni zi. Pojas sprega čine venčanica i rožnjača.štapovi ispune su dijagonale D50x50x3

Glavni sutb

Glavni stub su zavareni I nosači uklješteni u armirano betnske temelje. Stubovi su konstantnog poprečnog preseka Stub Rebro 560x10mm

Nožica 300x20mm Kalkanski zidovi:

Obloga ovih ziova je urajeno o al senviča. U ovim ziovima su previjena vrata za ulaz kamiona, a u njima mala za ulaz ljudi. Za stubove u kalkanu usvojeni su I profile na razmaku 3.66m. visina im je

različita jer prate nagib krovne ravni. Ovi stubovi su statičkog sistema kontinualne gree na va polja i pore opteredenjaa o vetra prenose i uticaj sa krova. Fasadne rigle s u statičkog sistema proste gree raspona 22m usvojeni profil je HOP 140x100x6,3 Vertikalni spreg za vetar u kalkanu je rešetkasta konstrukcija raspona 3.66m. uloga ovog sprega je a ukruti klakansi zi u svojoj svojoj ravni i a primi opteredenje o vetra sa ivičnog ela použnosg zia. Pojasne štapove čini fasani stub i glavni stub. Horizontalni štapovi su fasane fasane rigle ok su ijagonale ijagonale usvojeni profile 80x80x4

2

Horizontalni spreg za vetar Postavlja se na koti +7.25. Veza horizontalnog sprega ostvarena je direktno sa fasadnim stubom.

Statička šema je rešetkasta prosta grea aspona 22 m . za pojasne štapove sprega je usvojen HOP120x80x5 dijagonale su HOP 120x120x5 i vertikale su HOP 40x40x3 Kranska staza Kranska staza je izradjena od valjanog profila HEB340 statičkog sistema proste gree

razmaka L=6m. a bi se ostvario sistem proste gree nosači se na mestima oslanjaju mejusobno ovojeni. Preko kranske staze postalja se šina. Šine su za gornji pojas nosača vezane zavrtnjevima . Na krajevima kranske staze do kalkanskoh kalkanskoh zidova uradjeni su odbojnici, odbojnici, a ispred njih su postavljeni

klinvi za ublažavanje uara.

Spreg za prijem bočnih uara: Spreg za prijem bočnih uara je izrajen o rebrastog lima ebljine 6mm. Nalaze se u nivou +7.25m. previjena a su su ukrudenja rebrastog lima u gornjeg pojasa kranske staze na koti +7.25m. četvrtinama raspona. Statički sistem sprega je prosta grea raspona 6m. Rebrasti lim je za gornji pojas kranske staze zavaren je ugaonim šavom ebljine ebljine 4mm.

Spreg za kočenje Postavljen je u použnom pravcu , u sreini hale. hale. Horizontalna komunikacija komunikacija unutar hale namede oblik sprega za prijem sila kočenja. To je konstrukcija ovojena o kranske staze. Tj. onji pojas kranske staze nije i štap sprega. Použni ziovi : Obloga je urajena o Al senviča fasane rigle su statučkog sistema proste gree raspona l=3m, izradjene od HOP140x100x6.3

3

Analiza opteredenja: A) Globalna kvantitativna analiza opteredenja za halu : A.1. Stalno opteredenje Od krovne konstrukcije: - krovni pokrivač - rožnjača - spregovi I instalacije - glavni vezač rigla

gkp=0.35 kN/m 2 gkr=0.20 kN/m 2 gksi=0.05 kN/m 2 ggv=0.15 kN/m

Od fasadne konstukcije: - fasadna obloga - fasadna rigla -fasadni stubovi - spregovi I instalacije - glavni vezač (stub)

gp=0.40 kN/m 2 gfr=0.10 kN/m 2 gfr=0.10 kN/m 2 gfsi=0.05 kN/m 2 ggs=0.25 kN/m

2

2

Od dizalice: - nosač izalice, spreg za bočne uare, reviziona staza iznosi A.2. Opteredenje o snega - sneg A.3. Opteredenje o mosne izalice:

2

nd= 3.0 kN/m

s = 1.0 kN/m

2

Usvaja se mosna izalica sa sleedim karakteristikama: Q=10 t L= 4050mm A=20.0 m E=F=1400 mm

P1L,max /P1D,min =90.0/34.0kN P2l,max/P2D,min =96.0/38.0kN

Koeficijent uara i izravnjavanja izravnjavanja (za nosedu konstrukciju): konstrukciju): ϕ= 1.3 Ψ=1,1 A.4. Opteredenje o vetra (opunko) - Lokacija: Novi Sad kt= 1.0

ρ=1.1175kg/m3 V=23 m/s Objekat Indstrijski: Teren ravan Kota terena

kt=1.0 Sz=1.0 2 h 15 kz =1.214 Dinamički koeficijent Gz= 2.5 Koeficijent sile (koeficijenti pritiska ili oblika)



+ označava pritisak na posmatranu površinu - označava sisajude ejstvo vetra koje eluje o posmatrane površine Vetar spolja: Vetar iznutra:

Za krov Cpe,max=-0,5 Cpe,max=-0,6 Cpi,max=+0,2 Cpi,max= -0,2

Za zidove Cpe,max=+0,9 Cpe,max=-0,5 Cpi,max=+0,2 Cpi,max=-0,2

- Osrenji aeroinamički pritisak vetra: 2 -3 2 2 qm,T,Z = 0.5* ρ(Vm,50,10*Kt*KT) *10 *Sz *Kz = 2 -3 2 = 0.5*1,1175*(23*1*1) *10 *1.214= 0.3588 kN/m - Aeroinamički pritiska vetra: 2 qg,T,Z= qm,T,Z * Gz= 0.3588*2.5= 0.897 kN/m svaku pojeinačnu situaciju - Opteredenje vetrom računa se za svaku W= qg,T,Z *C*A

4

A.5. Opteredenje bočnim uarima

Uzima se samo najenojstrani I to iznutra ka napolje upravno na pravac nosača izalice (posleica konstrukcije točkova) I to kao šar sila čiji su intenziteti 1/10 maksimalnih pritisaka po točku (bez udarnog koeficijenta) a delu ju u visina GIŠ -a: Pbu1 =

Pbu2=

  = 9.0 kN

  = 9.6 kN

A.6. Opteredenje o kočenja

Uzima se a eluje u visini GIŠ-a – použno onosno u pravcu nosača izalice, sa intenzitetom koji je jednak 1/7 pritiska po pogon skom točku (bez uarnog koeficijenta I ne manje o 50% točkova ).U ovom slučaju se usvaja:

Pk =

   

= 26.57 kN

B. Globalna analiza opteredenja za halu

b.1. Meroavne relacije kranskih nosača na kontole glavnog nosača -

Udeo u pritiscima po točku samo o tereta: P1L,Q =P2L,Q = (1/2)*Q*(A-E)/A=0,5*100*(20000-1400)/20000= 46,5 kN P1D,Q =P2D,Q = (1/2)*Q*E/(A-E)=0,5*100*1400/(20000-1400)=3,76 kN

-

Oređivanje: P1D,odg = P1D,min+P1D,Q = 34 + 3,76 = 37,76 kN P2D,odg = P2D,min+P2D,Q = 38 + 3,76 = 41,76 kN

-

Uticajna linija na konzoli glavnog nosača:

Rmax = P1max*0.325+P2max*1= 125,25 kN Rodg = P1odg*0.325+P2,odg*1= 52,172 kN

5

Rožnjača: Prosta greda L=6,0m Razmak λ= m

Krovni pokrivač : senvič-paneli aluminijumski

Nagib krovne ravni 5,71  (cosα=0,995 sinα=0,0994)

Analiza opteredenja 2 1. Krovni pokrivač gkp=0,35kN/m 2 2. Težina rožnjače qkr=0,2 kN/m 2

3. Sneg s=0,75 kN/m 4. Vetar Objekat se nalazi u Novom Sadu, visina mu je manja od 15 m pa sledi, 2 2 q=1,1175; qM,T,Z=0,3588 kN/m ; qq,T,Z= 0,897 kN/m 2 Vetar spolja; W= -0,6*0,897 = -0,5382 kN/m 2 W= -0,5*0,897 = -0,4485 kN/m Unutrašnje elovanje vetra; W= ± 0,2 * 0,897 = 0,1794 kN/m 2

Krovni pokrivač: 2 1. Težinna krovnog pokrivača qkp =0,35kN/m 2. Sneg 2 =1,1 kN/m

s =0,75 kN/m

2

Opteredenje rožnjače: Za prvi slučaj opteredenja: I qx = ((qkp/cosα)+qkr+s)*λ*cosα=((0,35/0,995)+0,2+0,75)*1,59*0,995= 2,06 kN/m I qx =((qkp/cosα)+qkr+s)* λ*sinα=((0,35/0,995)+0,2+0,75)*1,59*0,0994= 0,208 kN/m Za drugi slučaj opteredenja: II I qx = qx +WI* ’*sinα = 2,06+ 0,1794*0,0994*1,6=2,088 kN/m II I qy = qy = 0,208 kN/m



Onos opteredenja:

 = = 1,014 < 1,125 = =    

Meroavan I slučaj

Dimenzionisanje rožnjače: Rožnjača je sistema proste grede raspona L= 6,0 m, sa predpostavkom HEA 120 4

Ix=606,2 cm 4 Iy=230,9 cm

Mx =

 ==9,27 kNm  

Kontrola napona:

3

Wx=106,3 cm 3 Wy=38,48 cm

My =

=0,936 kNm  6

   





σrac= +  =  +  = 11,15 < σrac =16  Dozvoljeni ugib nosača

 = 3cm   =  =   = 2,24cm  = 0,476 cm ==    =    =2,29 < fdoz=3cm Zadovoljava

fdoz= x

f max

y

f max

_U

f max

Usvaja se profil rožnjaču HEA 120 sa sleedim karakteristikama: 4

3

Ix=606,2 cm 4 Iy=230,9 cm

Wx=106,3 cm 3 Wy=38,48 cm

h= 114 mm b= 120 mm t= 5 mm d= 8 mm

Q=19,9kg 2 A=25,31 cm

Kranska staza: Kransak staza je sistema proste grede raspona L=6,0m Tip željezničke šine na stazi:

-

49 (visina 149(mm), težina 49,43(kg/m)) Analiza opteredenja: ϕ=1.3 Koeficijent udara Ψ=1.1 Koeficijent izvijanja Težina nd=3.0 kN/m Pokretno opteredenje P1,max = 90 kN P2,max = 96 kN Maximalni momenti Stalno: nd= 3 kN/m :

13.50

.Uticaji u gredi: max .M3= 13.50 / opterećenje .q=3kN/m

Pokretno: 7

.Opt. 1: .Uticaji u gredi: max .M3= 144.00 / min .M3= -0.00 kNm

144.00

Maksimalne reakcije: Rg,max = (3*6)/2=9 kN Rp,max = 96*1+90*0,325=125,25 kN max M = Mg*Ψ+ Mp*Ψ=13.5*1.1+1.3*144 =202,05 kNm max T = Tg* Ψ+ Tp*Ψ=9.0*1.1+124.25*1.3=171.25kN Dimenzionisanje:

Usvaja se HEB sa sleedim karakteristikama: 2

-

A=171 cm 4 Ix=36660 cm 4 Iy= 9690cm 3 Wx=2160 cm 3 Wy=646 cm 3 Sx=1204 cm Kontrola napona

= =9.35  < σ        τ=  =  =4.67 < τ max

σ=

dop dop

-

Kontrola ugiba

  =9.0   =16

 == 1,2 cm   = f =  = 1.08cm     kontrola stabilnosti na bočno torzijono izvijanje: Nosač je pritisnut bočno spregom na 1/6 raspona: =100 cm   =  =8,66cm i =     λ >nema opasnosti o bočnog torzionog izvijanja     Proračun oslonačkog poprečnog ukrudenja: f dop= dop

-

L=

4

If

=4837,5 cm

Af =2.15*30 =64,5cm

y= =

= 12,7 <40 -

2

A=78.9cm

8

    =  =7.49cm i =     λ λv=92.9    =1.98<16  λ λ=1 σ=     kontrola napona u šavovima za prijema reakcije oslonaca (šavovi za vezu oslonačkih ukrudenja i 4

I

=4837.5 cm

Li=0.75*31.5=23.6 cm

=

=

=

-

= 3.1

=0.033 <0.2->

rebara nosača) Prepostavljam 2 ugaona šava aw=4 mm lw=100*aw=400 mm VII=

 =  =5.35  < σ   

dop

=12

 

Fasadna rigla Fasana rigle su sistema proste gree raspona 3,0m u použnom i 3,41 u poprečnom pravcu Analiza opteredenja: -

Fasadna obloga + fasadna rigla qfo+qfr = 0,4 +0,1= 0,5

-

Vetar

 

0,897*( Cpe,max –Cpi, min) = 0,897 +1,1=0,987 Uticajna širina λ=3m

   Wfr= 0,987*2,56 =2,53  Presečne sile:    =1,44 kNm My = =     Mx = =   =2,846 kNm Qrf= 0,5 *2,56 = 1,28

Dimenzionisanje Usvojen je presek HOP 140*100*6,3 sa karakteristikama: 4 3 Ix=756,5cm Wx=108,1 cm 4 3 Iy=445,8 cm Wy=89,16 cm Kontrola napona :

 +  =  +  = 4,24  < σ     

σrac=

rac

=16

 

Kontrola ugib:

 =  = 0,17cm              f =  = 0,144cm  =      f =    =0,22 < fdoz=1cm Zadovoljava  = 1cm fdoz=  Usvojena rigla u použnom ziu: x f max = y max

_U max

HOP 140x100x6,3

9

Fasadna rigla u kalkanskom zidu Opteredenje po metru užnom:

 Qrf= 0,5 *2,56 = 1,28   Wfr= 0,987*2,56 =2,53  Proračun sile    =4,24kNm Mx = =     My = =   =2,14 kNm

Prosta greda l= 3,66m

Dimenzionisanje Usvojen je presek HOP 140*100*6,3 sa karakteristikama: 4 3 Ix=756,5cm Wx=108,1 cm 4 3 Iy=445,8 cm Wy=89,16 cm Kontrola napona :

 +  =  +  = 6,32  < σ =16        Kontrola ugib:       = = f  = 0,37cm             f =  =  = 0,319cm σrac=

rac

x max

y max

   =0,49 < = = Usvojena rigla u kalkansko ziu vrude valjani nosač 

_U

f max =

fdoz=1,137cm Zadovoljava

fdoz

1,22cm

HOP 140x100x6,3

Fasadni stub (použni pravac)

Naliza opredenja 2 q=0,65 kN/m 1. Stalno opteredenje 2 2. Vetar 0,897*( Cpe,max –Cpi, min) = 0,897 +1,1=0,987 kN/m Uticajna širina λ=3m q=0,65*3=1,95 kN/m

-5.09

wmax=0,987*3=2,691 kN/m

wmin=-0.63*3=-1.89 kN/m

-11.18 15.20

9.40 -12.77

-19.99

10

2.31

1.70

21.60

15.89

8.29

19.99

6.10

Reakcije na fasadnoj gredi

Dimenzionisanje:

Stub je bočno priržan na mestima veze sa fasanim riglama i u tim tačkama je sprečeni bočno izijanje. Predpostavlja se valjani profil IPE200 A=28,5 Wx=194 ix= 8,26 maxσ=

 +  =  +  = 8,54  < σ     

rac =16

jedno osno savijanje u ravni

β=1,0 k*σN

+ σM<σdop=

 

 

Vitkost u ravni upravnij na x-x osu(na zid):

  =92.49   Upodredna vitkost:  =0,99 kriva izvijanja A->α=0, 206 λx= =       =7.83  σ = = =0,702  σ = =       == 0,044 σ=   λx= =

N

m

[α(λ-0,2)+ λ ]- λ *σ;

k=

2

2

k=[1+0, 206*(0,99-0,2)+ 0,98]- 0,98*0,044= 2,10

 

2.10*0,702+6,90< σdop= 8.37 <16 zadovoljava

usvojeni fasani stub za použnipravac IPE200

11

Fasani stub u kalkanskom ziu λ =3,66m q=0,65*3,66=2,379 kN/m

wmax=0,987*3,66=3,612 kN/m wmin=-0.63*3,66=-2.307 kN/m .Opt. 2: min

.Opt. 1: max

.Opt. 1: max

2.83

-4.43

-12.39

19.80

-12.65

-16.14

10.31

-30.04

.Uticaji u gredi: max .M3= ...

.Uticaji u gredi: max ...

.Uticaji u gredi: max...

Dijagrami normalni sila i sila od momenta 5.66

3.61

29.34

18.74

10.80 30.04

6.90

Reakcije na fasadnom kalkanskom stubu

Dimenzionisanje: Predpostavlja se valjani profil IPE200 A=28,5 Wx=194 ix= 8,26 maxσ=

 +  =  +  = 11.26  < σ     

rac

jedno osno savijanje u ravni

β=1,0 k*σN

+ σM<σdop=

=16

 

 

Vitkost u ravni upravnij na x-x osu(na zid):

  =90.19   Upodredna vitkost:  =0,97 kriva izvijanja A->α=0, 206 λx= =     =1.05  = =10.2  σ = = σ =       λx= =

N

m

12

== 0,065  

σ=

[α(λ-0,2)+ λ ]- λ *σ;

k=

2

2

k=[1+0,206*(0,97-0,2)+ 0,94]- 0,94*0,065= 2,04

 

2,04*1.05+10.2< σdop=

12.34<16 kN/cm2 zadovoljava

usvojeni fasadni stub u kalkanskom zidu IPE200

Horizontalni spreg protiv vetra do kalkana Ovaj spreg se postavlja horizontalno o kalkana i njegova uloga jea primi pripaajude opteredenje o fasanih stubova. Opteredenja su reakcije obijene proračuno m fasadnog stuba: -

visina sprega h=2,5

H=(1/6-1/10)+L= 3,66-2,2

-

raspon štapova a= 3.66 Vetar 2

1. max:

0,897*( 0,9 –(-0,2)) = 0,897 +1,1=0,987 kN/m

3. min:

0,897*( -0,5-0,2) = 0,897 -0,7=-0,63 kN/m

2

max W = 3.61 kN/m min W=-1,73 kN/m

max Rb= 29.45 kN min Rb= -18.74 kN

.Opt. 1: max 171.82

0 4 0. 1 3

4 3 . 9 2 -

-107.38

171.82

- 7 8 . 0 3

-107.38

1 0 . 2 6

171.82

4 3 . 9 2 -

-193.29

2 6 .0 1

-193.29

171.82

0 3 8. 7 -

4 3 . 9 2 -

-107.38

1 3 0 . 0 4

-107.38

.Uticaji u gredi: max .N1= 171.82 / min .N1= -193.29 kN

.Opt. 2: min -109.74

0 6 3. - 8

68.59

4 7 . 8 1

4 9 .8 4

68.59

-109.74

6 1 6. - 1

123.46

-109.74

4 7 . 8 1

- 1 6 . 6 1

123.46

-109.74

4 8 . 4 9

68.59

4 7 . 8 1

- 8 3 . 0 6

68.59


Uticaji o normalnih sila u rešetki

88.02

88.02

13

56.22

56.22

Vrednost reakcija u osloncima

-

Dimenzionisanje: pojas do kalkana: min U= 123.06 kN max U= -193.29 kN predpostavljamo HOP 120x80x5 2 A=15.9 cm λ=3.66m ix=5.02cm iy=2.9cm

užina izvijanja onjeg pojasa jenaka je ualjenosti izmeju priržanih tačaka tj. stubova -

Lx = 366cm vitkost

  =84,86< λgran= 200   uporedna vitkost  =0,908=> kc =0,59 λx= =   λx= =

-

-

opušten napon izvijanja

σi,dop = k * σdop = 0.59 *16 = 9,44 -

kontrola napona

σ=

 =8,36<9,44 kN/cm 

2

  Usvaja se za štapove pojasa HOP 120x80x5

Pojas dalje od kalkana: Min O= -109.74 kN Max O= 171.82 kN -

Pošto se rai o manjim uticajima nego ko pojasa o kalkana zaovoljavade HOP 120x80x5 štapovi ispune Min D= -83.08 kN Max D= 130.04 kN Predpostavljam HOP 120x120x5 2

-

A=22,62 cm λ=4,38m ix= iy=4,68 cm vitkost

  =93.58< λgran= 200   uporedna vitkost  =1,01=> kc =0,53 λx= =   λx= =

-

-


σi,dop = k * σdop = 0.53 *16 = 8.48

-

 

kontrola napona 14

 =3,67<8.48  ;  

-

σ=

-

Usvajam HOP 120x120x5 Vertikale kontruktivne HOP 40x40x3

 =5.75   

σ=

Spreg za prijem bočnih uara: -

Presečne sile (o bočnih uara izalice): Pokretno opteredenje: P1,max= 90 kN P2,max= 96 kN

Pbu1=9,0 kN Pbu2=9,6 kN

Statički sistem sprega jeprosta grea L=6.0 m

14.40

.Uticaji u gredi: max .M3= 14.40 / min .M3= -0.00 kNm

maxMbu=14.4 kN -Presečne sile usle ejstva vetra na použni zi: Rb= 21,6kN- reakcija o fasanog stuba u použnom ziu:

 = 32.4kNm 

maxM= -

Mumax=14.4*32.4=46.8kNm Dimenzionisanje Spoljni pojas je U160 unutrašnji pojas gor.p.k. staze Rebrasti lim 550x12mm Ukrudenja 500x4 na svakih 1.25m 4 Iy=61666,66 cm

 = 1245.78cm   W= = 2418.27cm

3

Ws=

3

 Kontrola napona:  =3,25  < σop=16  σ=        σ=  =1.67 Naponi zadovoljavaju Použni krovni spreg 15

Použni krovni spreg je rešetka sistema proste gree raspona L=6m. Pojaseve rešetke čine rožnjače, ijagonale su hlano oblikovani šuplji profile kvadratnog preseka. Ovaj spreg prima opteredenja o fasanog stuba u použnom ziu. max W = 2.69 kN/m min W = -1.89 kN/m

max Rb= 2.31 kN min Rb= - 1.71 kN

visina rešetke je h=1.45m Dimenzionisanje : -

Gornji pojas čine prva rožnjača: Donji pojas venčanica Vertikale rešetkaste krovne rigle .Opt. 1: max

.Opt. 2: min

5 2. 6

1 3 . 2 -

-2.39

9 6 - 1 .

2 .6 5

-2.39

1.77

1 7 . 1

- 1 . 9 6

1.77



Uticaji o normalnih sila u rešetki .Opt. 1: max

.Opt. 2: min

6 8 . 0

5 1 . 1

.Reakcije oslonaca

.Reakcije oslonaca

Vrednost reakcija u osloncima

Prepostavljaju se sleedi profil -

-

Dijagonale 50x50x3 2 A=5.408 cm λ=3.33m ix=iy=1.9cm min Nc= -1.96 kN max Nc= 2.65 kN vitkost

  =175.26< λgran= 200   uporedna vitkost  =1.88=> ka =0.23 λx= =   λx= =

-

-


σi,dop = k * σdop = 0.23 *16 = 3.68 -

kontrola napona

σ= -

 

 =0.36<3.68  ;  

uticaji u rožnjači u venčanici su mali pa se mogu zanemariti usvajamo ijagonalu 50x50x3 pomodni pojas: usvajam L 50x50x5

16

Poprečni krovni spreg max W = 3.62 kN/m min W = -2.305 kN/m

max Rb=3.15 kN min Rb = -2.01 kN

Konstruisana je rešetka prosta grea L=22m i h =3m L= 12*1.59+2*1.45=22m Vetar pritiskajudi: .Opt. 1: max

34.28

6 8 . 0 6 4 6 .

58.28

- 3 3 5 . 2 8 . 6 3 8 6

2

5 -

-17.78

34.28

-47.78

70.28

- 2 1 2 . 4 0 . 6 2 6 6

1

. 5 -

-17.78

58.28

-47.78

- 9 . 6 1

. 5 -

-65.78

70.28

0 2 . 6 3 6 . 5 -

70.28

3 . 2 0

70.28

1 6 . 6 9 6 . 5 -

58.28

58.28

2 1 4 6 . 0 2 . 1 2 -

6 6 . 5 -

34.28

34.28

3 2 2 8 . 8 5 . 3 3 -

4 0 . 8 6

6 6 . 5 -

-65.78

-71.78

-71.78

-65.78

-65.78

-47.78

-47.78

-17.78

-44.82

-44.82

-44.82

-44.82

-37.17

-37.17

-21.86

-21.86

-17.78


Vetar sišudi: .Opt. 2: min 6 0 . 6 2 -

-21.86

1 6 . 3

11.34

-21.86

9 2 3 2 . 4 8 . 7 1 -

11.34

-37.17

1 1 2 4 . 3 0 . 0 1 -

1 6 . 3

30.47

-37.17

30.47

6 . 1 3

1 6 . 3

41.95

41.95

4 0 . 2 -

1 6 . 3

45.78

- 2 . 0 4

45.78

3 1 . 6

1 6 . 3

41.95

- 1 0 0 . 2 3 . 1 4

1

41.95

1 6 . 3

30.47

- 1 7 8 . 3 4 . 9 2

2

30.47

- 2 6 . 0 6

1 6 . 3

11.34

11.34


39.62

39.62

25.27

-

25.27

Donji pojas je krovni vezač

Dijagonale 70x70x4 2 A=10,14cm L=333cm I=2.61cm - Gornji pojas L50x50x5 2 A=4.8cm L=159cm I=1.9cm Provera napona u gornjem pojasu sprega: minNc=-44.82 kN maxNt=70,28 kN a) Provera napona za max Nt=70,28 kN

   

σ= =

 < σi,dop= 16   

=14.64

b) Provera za min Nc=-44.82kN vitkost

  =83.68< λgran= 200  

λx= =

uporedna vitkost

17

 =0.9=> kc =0,59  

λx= =


σi,dop = k * σdop = 0.59 *16 = 9,44 kontrola napona

σ= -





=9,34<9,44

 

 ; 

Provera napona u dijagonalama sprega minNc=-26.06 kN maxNt=40.86 kN vitkost

  =127.58< λgran= 200   uporedna vitkost  =1.37=> kc =0,41 λx= =   λx= =


σi,dop = k * σdop = 0.41 *16 = 6,56 kontrola napona

σ=





=4.03<6,56

Usvojeno: Dijagonale 70x70x4 Gornji pojas L50x50x5

 

 ; 

Vertikale (rožnjače) HEA 120 Donji pojas je krovni vezač

18

Vertikalni spreg u použnom ziu Vertikalni spreg u použnom ziu je u statičkom smislu konzolni rešetkasti stub visine h= 10,5 koji i prenosi nana temelje, reakcije o poprečnog krovnog sprega i sprega za vetar od kalkana. Jedan pojas sprega je stub kalkanskog nosača, a ijagonale su hlanooblikovani profile. maxR=39.62kN minR=25.27 kN maxR= 88.02kN minR=56.22 kN .Opt. 2: min

.Opt. 1: max

4 8 . 3 3

- 5 2 .1 1

8 5 . 1 2 -

56.22

-88.02

4 8 . 3 3

9 8 . 1 5 2

9 8 . 1 5 2

8 6 7. 1 6

7 8 . 2 4 1 -

- 1 6 7 7 .8 8 6 .

8 6 7. 1 6

8 5 . 1 2 -

2 4 1 -

0 8 . 0 6 1 -

2 9 . 0 6 3 -

0 8 . 0 6 1 -


3 3 .2 3

7 1 7. 0 - 1

9 1 . 1 9

1 0 7 .1 9 7 1 . 1 9

7 1 7. 0 - 1

0 4 . 0 3 2

.Uticaji u gredi: max .N1= 230.40 / min .N...

Dimenzionisanje: -

Pojas levo (štapovi ove pojasa čine ugaoni stubovi HEA160) Pojas esno (fasani stub u použnom ziu IPE200) Horizontalni štapovi (fasane rigle HOP140x140x6.3) Dijagonale 100x100x4 2 A=14,948 cm λ=3.945m ix=iy=3.89cm min Nc= -167,86 kN max Nc= 167,86 kN

  =101.41< λgran= 200     λx= =   =1.09=> ka =0.7  σi,dop = k * σdop = 0.7 *16 = 11.2       σ=  =9.29<11.2 usvajam iste dijagonale za vertikalni spreg u klakanu jer su manji λx= =

uticaji

19

Spreg za kočenje Spregovi za prijem kočinja de se imenzionisati na opteredenja o sile kočenja izalice: Sila kočenja: Pk =

   

= 26.57 kN

.Opt. 1: 50.96

- 3 8 .2 7

2 0 . 3 6 -

0 5 9. - 4

-24.39

4 9 .5 0

7 2 8 . 3

0 5 . 9 2 -

6 3 . 0 2


-

Dimenzionisanje: Dijagonale 2 A=22,67 cm λ=588cm ix=iy=3.89cm min Nc= -63.02 kN max Nc= 63.02 kN

  =125.6< λgran= 200     λx= =   =1.35=> ka =0.45  σi,dop = k * σdop = 0.45 *16 = 7.2        σ=  =2.78 <7.2 λx= =

20

Glavni nosač: -

Raspon glavnog vezača: L=20m Razmak glavnih vezača l=6m

-

Nagib krovne ravni i=10%(5.71 )

0

Analiza opteredenja Po krovu (uticajna širi na λ =6m) Stalno po krovnoj rigli Sneg Vetar spolja Vetar iznutra

(gkp+ gkr+ gksi+ ggv) * λ gk=4.5 kN/m s =6 kN/m s* λ qw* Cpe,min*λ Wsa=-3.22 kN/m qw* Cpe,max*λ Wsa=-2.69 kN/m qw* Cpi,max*λ Wsa=±1.08kN/m

Po fasai (uticajna širina λ =3m) za gravitaciono opteredenje (gfo+ gfr +gfsi +ggs +gfs)*λ gs=2.7 kN/m Stalno po glavnom stubu Po fasai (uticajne širne λ =6m) Vetar spolja qw* Cpe,max *λ Wse=4.88 kN/m qw* Cpe, min * λ Wsd=-2.69 kN/m Vetar iznutra qw* Cpi,max *λ Wsa=±1.08kN/m Po konzoli za nosač izalice (uticajna užina λ =6m) Ψ*nd* λ =1.1*3*6 Stalno

Pokretno

ϕ*Rmax=1.3*125.25 ϕ*Rodg=1.3*52.172

gk=19.8 kN Qmax=162.83 kN Qmax=67.82 kN

(Qmax/10)* ϕ (Qmax/10)* ϕ

Bl=12.52 kN Bd=5.21 kN

Bočni uari: Na strani sa Rmax Na strani sa Rodg

21

Pošto je rigla rešetkasta konstrukcija, opteredenje treba svesti na čvorove: -

Stalno po krovnoj rigli Stalno po glavnom stubu Stalno po konzoli

-

Sneg s=6 kN/m2

-

Mosna izalica po konzoli nosača :

gk=4.5 kN/m gs=2.7 kN/m gk=19.8 kN/m

22

Bočni uar levo:

-

Vetar sa leva:

-

Vetar iznutra:

Bočni uar esno:

23

Glavni nosivi sistem Kombinacije za Tower -

COMB1- stalno+pokretno+sneg+spoljašnji vetar+ unutrašnji vetar s. COMB2-stalno+pokretno+sneg+bočni uar+unutrašni vetar s COMB3-stalno+pokretno+sneg+spoljašnji vetar+unutrašnji vetar -bočni uari COMB4-stalno+pokretno+sneg+spoljašni vetar+ unutrašnji vetar pritisak COMB5-stalno+pokretno+sneg+spoljašnji vetar+ unutrašnji vetar p.+bočnni uar

I slučaj opteredenja(osnovno) k=1.5 IIslučaj opteredenja (0snovno + opunsko) k=1.33 IIIslučaj opteredenja(osnovno + opunsko + izuzetno) k=1.2

-106.68 -52.08

-30.19

.Uticaji u gredi: max .M3= 226.67 / min .M3= -106.68 kNm 226.67

223.49

24

-106.68

-52.08

-38.44 93.04 -13.64

13.64

-70.82

34.65

.Opt. 35: I+II+III+IV+VIII

8 6 . 6 0 1 8 0 . 2 5 -

-28.86

28.86

77.82

-23.22

-42.55

6.38


25

.Opt. 25: I+II+III+V+VII

8 6 . 6 0 1 8 0 . 2 5 -

-19.93

19.93

86.75

-32.15

-1.53

93.90


.Opt. 39: I+II+III+VI+VIII

-106.68 -52.08

-30.19

223.49 226.67


26

.Opt. 29: I+II+III+IV+VI+VII

-106.68 -52.08 -6.56

38.09 -13.99

141.25 218.14


.Opt. 41: I+II+III+IV+VI+VIII

-106.68

-52.08

-19.89

169.51

189.88


27

.Opt. 31: I+II+III+V+VI+VII

-106.68 -52.08

-11.10 44.38 -7.70

210.53

277.40


.Opt. 43: I+II+III+V+VI+VIII

-106.68 -52.08

-25.71

238.80

249.13


Transferzalne 28

.Opt. 27: I+II+III+VI+VII

10.63

0 8 . 6 8 0 8 . 7 7 1 -

-27.91

-49.27

.Uticaji u gredi: max .T2= 10.63 / min .T2= -177.80 kN


18.94

0 8 . 6 8 0 8 . 7 7 1 -

41.74

-35.45


29

.Opt. 23: I+II+III+IV+VII

0 8 . 6 8 0 8 . 7 7 1 -

26.52

-14.00



-11.24

20.52

0 8 . 6 8 0 8 . 7 7 1 -


30

.Opt. 25: I+II+III+V+VII

0 8 . 6 8 0 8 . 7 7 1 -

16.09

-21.30



18.94

0 8 . 6 8 0 8 . 7 7 1 -

-41.74

-35.45


31


7.04

-4.24 8.28

0 8 . 6 8 0 8 . 7 7 1 -

-18.98

-45.68


.Opt. 41: I+II+III+IV+VI+VIII

15.35

-2.41 10.11

0 8 . 6 8 0 8 . 7 7 1 -

-32.81

-31.86


32

.Opt. 31: I+II+III+V+VI+VII

9.14

0 8 . 6 8 0 8 . 7 7 1 -

-29.40

-52.99

.Uticaji u gredi: max .T2= 9.14 / min .T2= -177.80 kN .Opt. 43: I+II+III+V+VI+VIII

17.45

0 8 . 6 8 0 8 . 7 7 1 -

-43.23

-39.16


33

Normalne -60.4474.53

-60.44

.Opt. 27: I+II+III+VI+VII

-121.46 -95.56 0.52

57.44

78.37 57.39

-209.63

-170.95 -55.33 64.47

-

50.58 168.46

118.33

-237.51 -35.7136.68 207.79

-254.59 -25.9022.79 236.32

-172.34

-172.34

106.90 -16.09-46.75 -46.75 254.04

-254.59 -16.09 22.79

254.04

-237.51 -25.90 36.68

236.32

207.79

-209.63 -35.71 50.58 168.46

-170.95 -45.52 64.47 118.33

-121.46 -55.33 78.37

-95.56

0.52

57.39

57.44

-144.49

-208.85


-78.8697.89

.Opt. 39: I +II+III+VI+VIII

-162.94 -126.18 0.62 102.61

67.93

67.87

-227.78 -72.4483.79 147.66

-277.98 -59.1664.97 212.82

-313.55 -45.8746.16 263.34

-334.49 -32.5927.34 299.23

-227.70

-78.86

-227.70

140.66 -19.30-63.55 -63.55 320.49

320.49

-334.49 -19.30 27.34 299.23

-313.55 -32.59 46.16 263.34

-277.98 -45.87 64.97 212.82

-227.78 -59.16 83.79 147.66

-162.94 -72.44 102.61 0.62 67.87

-126.18

67.93

-167.73

-232.10


34

-91.53114.52 -91.53

.Opt. 23: I +II+III+IV+VII

-187.24

-82.6295.84 -144.15 0.86 117.03 95.28

95.20

186.20

-

74.65

-385.81

-360.89

-319.49

-261.61

-52.7053.45

260.73

-263.91

-263.91

-385.81

164.10 -22.78-72.43 -72.43 -22.78 -37.7432.26 32.26

318.77

360.34

385.42

385.42

360.34

-360.89

-37.74 53.45 318.77

-319.49

-52.70 74.65 260.73

-261.61 -67.66 95.84 186.20

-187.24

-82.62 117.03 0.86 95.20

-144.15

95.28

-12.52

-243.40

-179.03


-109.94 137.88 -109.94


-319.26 -465.71 -436.93 -387.83 197.85 -318.43 -318.43 -25.99 -25.99 -228.72 -89.24 -89.24 -228.72 -44.43 -44.43 36.81 36.81 -62.86 -62.86 62.93 62.93 -81.30 -81.30 89.04 89.04 -99.74 -174.76 -174.76 115.16 115.16 -99.74 451.88 451.88 141.27 0.96 0.96 141.27 423.25 423.25 374.32 374.32 305.08 305.08 215.54 215.54 105.68 105.68 105.78 105.78 -387.83

-436.93

-465.71

-319.26

-12.52

-202.27

-266.64


35

-91.14113.97 -91.14

.Opt. 25: I+II+III+V+VII -186.81

-260.95

-82.4395.56 -143.83 0.84 116.75

92.96

92.87

-318.62 -67.4674.37

183.66

257.97

-359.80 -52.5053.17 315.80

-384.51

-262.93

-262.93

-384.51

163.36 -22.58 -72.36 -72.36 -22.58 -37.5431.98 31.98 357.14

382.01

382.01

-359.80 -37.54 53.17

357.14

-318.62 -52.50 74.37

315.80

-260.95 -67.46 95.56

257.97

-186.81 -82.43 116.75 0.84

183.66

92.87

-143.83

92.96

-5.21

-243.40

-179.03


-78.8697.89

-78.86

.Opt. 39: I+II+III+VI+VIII -162.94

-227.78

-72.4483.79 -126.18 0.62 102.61

67.93

67.87

147.66

-277.98 -59.16 64.97 212.82

-313.55 -45.87 46.16 263.34

-334.49 -32.59 27.34 299.23

-227.70

-227.70

140.66 -19.30-63.55 -63.55 320.49

320.49

-334.49 -19.30 27.34 299.23

-313.55 -32.59 46.16 263.34

-277.98 -45.87 64.97 212.82

-227.78 -59.16 83.79 147.66

-162.94 -72.44 102.61 0.62 67.87

-126.18

67.93

-167.73

-232.10


36

-61.1175.48


-61.11

-174.01 -256.83 -239.38 -211.13 108.16 -172.07 -172.07 -16.43 -16.43 -122.21 -122.21 -46.88 -46.88 -26.2423.27 -26.24 23.27 -36.0537.16 -36.05 37.16 -45.86 -45.8651.06 51.06 -55.6764.95 -55.67 64.95 -96.12 -96.12 259.88 259.88 78.85 0.56 0.56 78.85 241.79 241.79 212.89 212.89 173.19 173.19 122.68 122.68 61.37 61.37 61.42 61.42 -211.13

-239.38

-256.83

-174.01

-12.52

-208.85

-144.49


.Opt. 41: I+II+III+IV+VI+VIII -79.5298.83

-163.69 -126.73 0.65 103.09

71.92

71.85

-228.90 -72.7884.27 152.01

-279.47 -59.5065.45 217.54

-315.42 -46.2146.64 268.44

-336.73

-229.37

-79.52

-229.37

-336.73

141.92 -19.64 -63.68 -63.68 -19.64 -32.9327.82 27.82 304.71

326.34

326.34

304.71

-315.42 -32.93 46.64 268.44

-279.47 -46.21 65.45 217.54

-228.90 -59.50 84.27 152.01

-163.69 -72.78 103.09 0.65 71.85

-126.73

71.92

-12.52

-167.73

-232.10


37

-60.7274.92

-60.72

.Opt. 31: I+II+III+V+VI+VII -173.04 -255.52 -238.29 -210.25 107.43 -171.42 -171.42 -16.23 -16.23 -121.77 -46.80 -46.80 -121.77 -26.04 -26.0422.99 22.99 -35.85 -35.8536.88 36.88 -45.6650.78 -45.66 50.78 -55.47 -55.4764.67 64.67 -95.79 -95.79 256.47 256.47 78.57 0.54 0.54 78.57 238.60 238.60 209.91 209.91 170.43 170.43 120.14 120.14 59.04 59.04 59.10 59.10 -210.25

-238.29

-255.52

-173.04

-5.21

-144.49

-208.85


-79.1398.28

.Opt. 43: I+II+III+V+VI+VIII

-163.25 -126.41 0.63 102.81

69.59

69.53

-228.24 -72.5883.99 149.47

-278.60 -59.3065.17 214.78

-314.33 -46.0146.36 265.46

-335.42 -32.7327.54 301.51

-228.39

-79.13

-228.39

141.18 -19.44-63.61 -63.61 322.93

322.93

-335.42 -19.44 27.54 301.51

-314.33 -32.73 46.36 265.46

-278.60 -46.01 65.17 214.78

-228.24 -59.30 83.99 149.47

-163.25 -72.58 102.81 0.63 69.53

-126.41

69.59

-5.21

-167.73

-232.10


38

Glavni vezači: Vanjski pojas

Dimenzionisanje za silu: Predpostavljam HOP 2 A= 34,18cm , iη= 6,29cm

 =25,43   λ= =>kc=0,98  =0,274 σ 

Qmax=-465,71 kN (pritisak)

λx=

σi,dop=

=

2

=15,52cm

     σ=  =13,62 kN/cm < σidop= 15,52 kN/cm 2

2

Usvojen vanjski pojas(gornji) HOP160x160x5,6 Unutrašnji (onji ) pojas: Dimenzionisanje na silu: Umin=451,88 kN

Pot A=

 =  =28,24 cm  

2

Usojen unutrašnji pojas HOP160x160x5,6 A= 33,18 cm

σ=

2

=13,22 kN/cm < σidop=16 kN/cm  2

2

Dijagonale:

Dimenzionisanje na silu Umax =141,27 kN; Umin=-89,24 kN Predpostavljam HOP120x120x5 2 A= 22,67cm , iη=4,68 cm L=201cm

 =42,94   λ= =>kc=0,96  =0,46 σ λx=

2

σi,dop=

=15,63 kN/cm  =3,936 kN/cm < σidop= 15,36kN/cm σ=    σ=  = 6,23 kN/cm < σidop=16 kN/cm 2

2

2

2

Usvajam HOP120x120x5 Vertikale: Vmin=-99,74 kN; Vmax=196,85 kN Predpostavljam HOP100X100X4 2

A= 14,95cm , iη= 3,89cm

=29,82    λ= =>kc=0,98  =0,32 σ  λx=

σi,dop=

2

= =15,68 kN/cm    = 6,67kN/cm < σidop=15,68 kN/cm σ=  2

2

39

Glavni stub: Uticaj M= 277.46kNm N= -266.64 kN(pritisak) T= 49.0kN Predpostavljam presek

rebro 560x10

Nožica 300x20 2

4

Ax= 176cm Iz= 116000cm 2 4 Ay= 56cm Iy= 9004.7cm 2 Az= 120cm iz= 25.62cm 3 Wz=3866 cm iy= 7.153cm 3 Sz= 30*2*29+28*1*14=2132cm

Izvijanje: y-y(ose) Liy=β*l= 1*7.25=725cm

 

=1.09 

λy===101.35

λy=

kriva C (α=0.489)

α(λ-0,2)+ λ =1+0.489*(1.09-0.2)+1.19=2.62  2

k=

λy=

 = = 0.49 oko z-z osa   λz==28.29 λz=  =0.3 kriva B (α=0.339) k=α(λ-0,2)+ λ =1+0.339*(0.3-0,2)+0,09=1,124  λy= = λmin=0,5  2

Kontrola napona:

  

σ= = 

=1,515

Provera stabilnosti: k*σN

+ σM<σdop=

 < σi,dop= = =9,02    

 

 =1,515      == 0,084 σ=   σN= =

σm=

= =7.177    

[α(λ-0,2)+ λ ]- λ *σ; 2

k=

2

k=[1+0, 489*(1,09-0,2)+ 1,188]- 1,188*0,084= 2,52

 

2,52*1,515+7,177< σdop=

10,99 <18,045 zadovoljava

usvojeni glavni stubove pretpostavljenog profila

Kontrola smičudeg napona

 





τ=  ==0,9 < τdop =10.0  Temelji: MB30;

τp=0,11; σdoz=250

M= 277.46kNm N= -266.64 kN(pritisak) T= 49.0kN

40

Proracun Celicne Hale

Recommend Documents