Projekat Konstrukcije Za PGD

SVESKA 2 2. PROJEKAT KONSTRUKCIJE

Investitor:

SEVEPLANT D.O.O. KULA Ise Sekickog 30, Kula, Srbija Matični broj: 20999683 PIB: 108438437

Objekat:

Proizvodno-magacinski Proizvodno-magacinski objekat za obradu i čuvanje sadnog materijala na k.p. br.9107/24 KO Kula

Vrsta tehničke dokumentacije:

PGD-Projekat za građevinsku dozvolu

Naziv i oznaka dela projekta:

2- Projekat konstrukcije

Za građenje / izvo đenje radova:

Nova gradnja

Projektant:

‘’METALNE KONSTRUKCIJE KONSTRUKCIJE 037’’ DOO Projektovanje i izgradnja stambenih i nestambenih objekata PIB: 109332159, Matični broj: 21163201

Odgovorno lice projektanta:

Branislav Milosavljević m.ing.arh.

Pečat:

Potpis:

Odgovorni projektant:

Ljubiša R. Radovanovi ć

Broj licence:

310 5366 03

Lični pečat:

Potpis:

Broj tehničke dokumentacije: dokumentacije: Mesto i datum:

PGD-1707/2017-2 Jul 2017. Kruševac

PROJEKAT SE PRIHVATA

Potvrđuje vršilac tehničke kontrole Biro za projektovanje projektovanje i izgradnju zgrada zgrada “STABIL.M” – Kruševac Kruševac Vršioc teh.kontrole PGD za deo projekta: 2 - Projekat konstrukcije Milenković Jelena , dipl.građ.inž. - licenca 311 1785 03

Br. 46 / 17 Datum: 24.07.2017.god. 24.07.2017. god.

Odgovorno lice: Milenković Jelena, dipl.građ.inž.

2.1. OPŠTA DOKUMENTACIJA DOKUMENTACIJA

2.1.1 SADRŽAJ SVESKE 2 – PROJEKTA KONSTRUKCIJE 2.

Naslovna strana sveske 2 – PROJEKAT KONSTRUKCIJE

2.1

Opšta dokumentacija

2.1.1

Sadržaj Sveske 1

2.1.2

Rešenje o određivanju odgovornog projektanta

2.1.3

Izjava odgovornog projektanta

2.2

Tekstualna dokumentacija

2.2.1

Tehnički opis

2.2.2

Tehnički uslovi za izvo đenje radova

2.3

Numerička dokumentacija

2.3.1

Statički proračun konstrukcije

2.1.2 REŠENJE O ODRE IVANJU ODGOVORNOG PROJEKTA TA RS'', br. 72/09, 81/09ispravka, 64/10 odluka US, 24/11 i 121/12, 42/13–odluka US, 50/201 –odluka US, 98/2013– odluka US, 132/14 i 145/14 )i odredbi Pravilnika o sadržini, načinu i postupku izrade i na čin vršenja kontrole tehničke dokumentacije preme klasi i nameni objekata (“ lužbeni glasnik RS''”, br. 23/2015.) k ао: Na osnovu

člana

128. Zakona o planiranju i izgradnji (''Službeni glasni

O D G OV O RN I P RO J EK TA N T za izradu PROJEKTA KON TRUKCIJE koji je deo PGD-Projekta za gra đevinsku dozvolu za novu gradnju proizvodno-ma acinskog objekata za obradu i čuvanje sadn g materijala na k.p. br.9107/24 KO Kula

Ljubiša R. Radovanovi ć dipl. građ. inž . ................................................................... 310 5366 03

Projektant:

‘’METALNE KONSTRUKCIJE 03 ’’ DOO Projektovanje i izgradnja stambenih i nestambenih objekata PIB: 109332159, Matični broj: 21163201

Оdgovorno lice/zastupnik:

Branislav Milosavljević m.ing.arh.

Pečat:

Potpis:

Broj tehničke dokumentacije: Mesto i datum:


2.1.3 IZJAVA ODGOVORNOG PROJEKTANTA Kao odgovorni projektant za i zradu PROJEKTA KONSTRUKCIJE koji j deo PGD-Projekta za građevinsku dozvolu za novu gradnju proizvodno-magacinskog objekata za obradu i čuvanje sadnog materijala na k.p.br.91 07/24 KO Kula

Ljubiša R. Radovanovi ć dipl. građ. inž.

IZJAVLJUJEM 1.

Da je Projekat konstrukcije urađen u skladu sa lokacijskim uslovim a br. ROP-KUL-17732LOC-1/2017 od 12.07. 2017. izdata od Opštinske uprave Kula, odel enje za urbanizam, komunalno - stambene i imovinsko – pravne poslove opštinske upr ve Kula,

2.

Da je Projekat konstrukci je izrađen u svemu u skladu sa Zakonom o p laniranju i izgradnji, propisima, standardima i normativima iz oblasti izgradnje objekata i pravilima struke;

3.

Da su pri izradi Projekta konstrukcije poštovane sve propisane i utvr đ ne mere i preporuke za ispunjenje osnovnog zah eva za objekat.

Odgovorni projektant: Ljubiš R. Radovanovi ć dipl. građ. inž . Broj licence:

Lični pečat:

Broj tehničke dokumentacije: Mesto i datum:

310 5366 03

Potpis:


2.2 TEKSTUALNA DOKUMENTACIJA

TEHNI Č KI OPIS

Glavna noseća konstrukcija je projektovana kao statički sistem luka na dva zgloba. Stubovi su promenljivog poprečnog preseka zglobno vezani za temeljnu stopu i uklješteni u glavni nosač (riglu). Stub je projektovan kao vareni I nosač. Dimenzije stuba se menjaju od 550mm u podnožju stuba do 1150mm do dela gde se vezuje za glavni krovni nosač. Lim od kojeg je sačinjena flanša je debljine 12mm dok je lim od kog je sačinjeno rebro stuba debljine 10mm. Stubovi u kalkanskom nosaču kao i stubovi na delu udvajanja objekta su sačinjeni od tanjih limova jer ti ramovi primaju polovinu operećenja. Limovi od kojih su sačinjeni ovi stubovi su 10 i 8mm. Glavni krovni nosač je promenljivog poprečnog preseka koji varira od 550 do 1100mm, sačinjen od limova debljine 10mm za flanšu i 8mm za rebro. Tako đe je napravljena racionalizacija ramova u kalkanskom zidu kao i na mestima udvajanja ramova pa su ovde usvojeni limovi debljine 8mm za flanšu i 6mm za reblo glavnog krovnog nosača. Kalkanski stubovi su projektovani kao zblogno vezani za temeljnu stopu i takođe zglobno vezani za glavni krovni nosač. Kalkanski stubovi su projektovani kao vareni I nosači konstantnog poprečnog preseka dimenzija 300x300mm od limova 12 i 8mm i 10 i 6mm. Unutar objekta dimenzija 29,15x30m je predviđena međuspratna konstrukcija spratne visine 3,85m. Međuspratna konstrukcija je projektovana od varenih I nosača konstantnog poprečnog preseka i to od I300x140mm od limova 8mm za flanšu i 6mm za rebro kao obodni nosaču međuspratne konstrukcije, I 350x200 od limova 10 i 6mm kao sreišnji nosači. Sekundarni nosači međuspratne konstrukcije su I140 toplovaljani. Preko I140 nosača se postavlja TR lim dublje profilacije kako bi mogao da primi opterećenje međuspratne konstrukcije. Preko TR lima se postavlja sloj daski debljine 3cm koje se samorescima vezuju direktno za I140 prolazeći pritom kroz prethodno postavljeni TR lim. Deo konstrukcije koji je projektovan kao nadstrešnica se sastoji od glavnog krovnog nosača, varenog I nosača dimenzija 450x200mm od limova debljine 10 i 6mm i stubova takođe varenih I nosača dimenzija 200x200mm od limova 8 za flanšu i 6mm za rebro. Rožnjače nadstrešnice su takođe I140 toplovaljani profili. Krovni pokrivač kao i fasadni paneli su debljine 100mm. Krovni pokrivač može da se smatra krutim u svojoj ravni pa je bočno torziono izvijanja I140 nosača isključeno. Rožnjače su projektovane kao kontinualni nosači na 20 polja. Fasadne rigle su projektovane kao HOP U profili. U dnu i pri vrhu objekta su projektovani HOP U 160x80x3mm dok su po sredini projektovani HOP U 160x100x4mm.

Fundiranje objekta predviđeno je na temeljima samcima. Temeljenje glavnih stubova predviđeno je na temeljima samcima dimenzija 200/180/50cm, temeljenje kalkanskih stubova predviđeno je temeljima samcima dimenzija 160/140/40cm, temeljenje stubova nadstrešnice predviđeno je na temeljima samcija dimenzija 160/140/40cm. Objekat se prema priloženim crtežima povezuje temeljnim seizmičkim gredama dimenzija 20/30cm. Podna ploča je predviđena debljine 15cm dvostuko armirana mrežana Q188. Na delu hladnjače podna ploča je predviđena kao plivajuća. Prilikom iskopa zemljišta potrebno je doći do dobronosećeg sloja zemlje minimalne nosivosti 150KPa. Nakon nasipanja sloja tucanika i šljunka potrebno je zbijati slojeve i posti ći moduo stišljivosti minimum 30 MPa, dok je ispod podne plo če posteljicu potrebno zbiti do modula stišljivosti 30 MPa, a završni sloj do modula stišljivosti 45MPa.

Sastavio :

Ljubiša R. Radovanović dipl. Inž. Građevinarstva Br. Licence :

310 5366 03 Saradnik na projektu :

Nebojša Ž. Cvetković master inž. građevinarstva

Saradnik

NEBOJŠA Ž. CVETKOVI , master.inž.gra .

2.3 NUMERIKA DOKUMENTACIJA

Analiza optere će nja •

Stalno optere ćenje:

Sopstvenu težinu konstrukcije software Tower 6 računa sam. Stalno opterećenje – (paneli, instalacije, spregovi…) – 0,30 KN/m2 •

Opterećenje snegom :

Nagib krovne ravni <20º (USVOJENO s = 0,75 KN/m2) Na delu gde je nadstrešnica je mogu će nagomilavanje snega.

<15°=>  =0  = 2∗ℎ+ = 30+10 2∗3 =6, 6 7≤4, 0 0=> =4,00  =2∗ℎ=2∗3=6 =, ∗, !"=#,   $%&'(

•

Opterećenje međuspratne konstrukcije :

- Stalno optere će nje :

Redni br. 1. 2. 3.

SLOJ TR lim Daske 5.0cm Laminat 1.2cm UKUPNO g=

Težina [KN/m2] 0.08 0.45 0.17 0.70

- Korisno optere će nje :

- Za korisno optere će nje se usvaja p=2,5 KN/m2

Opterećenje vetrom : JUS. U. C7. 110-113

•

qm.t.z = 0,5*ρ*( Vm,50,10*Kt*KT)2 *10-3*S2z *K2z

qm.t.z

– osrednjeni aerodinamički pritisak vetra – gustina vazduha – osrednjena brzina vetra – faktor vremenskog osrednjavanja osnovne brzine vetra – faktor povratnog perioda osnovne brzine vetra – faktor topografije terena – faktor ekspozicije terena – dinamički koeficijent

ρ

Vm,50,10 Kt KT Sz K2z Gz H=84 mnm ρ=1,225 -

– nadmorska visina za Kulu

H 84 = 1,225 = 1,215 kg/m3 8000 8000

Vm,50,10 = 28 m/s Sz =1,0

– brzina vetra za Kulu – za ravan teren

K2z =1,0

– kategorija hrapavosti B, I visinu hale do 10 m

qm.t.z = 0,5*1,215*(28*1,0*1,0)2 *10-3 *1,0*1,0 = 0,476 kN/m2 (USVOJENO q m.t.z = 0,50 kN/m2) W= qm.t.z*Gz*C*A

Gz = 2,0 -

– za noseću konstrukciju Keficijenti spoljašnjeg pritiska vetra na objekat Cpe : a

A

β

B

0 90 ⁰

⁰

C

β

E

0 90 ⁰

G

⁰

A +0.9 -0.5

B -0.5 -0.5

C -0.7 +0.9

D -0.7 -0.4

E -0.6 -0.8

F -0.6 -0.2

G -0.5 -0.8

H -0.5 -0.2

V e t a r

ß

A

B

F

H

D

-

Keficijenti unutrašnjeg nadpritiska vetra na objekat Cpi = ±0,20 :

•

Seizmičko opterećenje:

Predviđena je provera horizontalnog pomeranja objekta od seizmičkog opterećenja koje je ograničeno na H/600, u našem sličaju 8500/600=14,17mm. Seizmička sila se računa za 100% stalnog opterećenja i 100% opterećenja od snega. Proračun seizmičke sile koja deluje u vrhovima stubova: NA DELU GLAVNOG RAMA: Sopstvena težina rama : Težina rožnjača: Fasadne rigle : Krovni pokrivač, intalacije, spregovi: Fasadni panel: Sneg : NA DELU NADSTREŠNICE: Sopstvena težina nadstrešnice: Težina rožnjača: Krovni pokrivač, intalacije, spregovi: Sneg :

Seizmički koeficijent:

55,50 KN 22,88 KN 1,43 KN 52,50 KN 5,63 KN 150,00 KN

') =(*!, $% 7,95 KN 7,87 KN 15,00 KN 50,00 KN

'( =*,*(

%$ =- ∗. ∗ ∗/  =0,05  89: / =1,00 ;?@A  . =1,00 - =0, 7 5 BC?@DEF D?FG ?ℎ@H;@ A;@  =0,75∗1,00∗0,05∗1,00=0,0375>0,02 II)( =' ∗$=(*!,  ∗,  #!"=), *  $% ) ='( ∗$=*, * (∗, #!"=#, #

%$ -

Prora ču n rožnja če :

Pretpostavljam rožnjaču I140. Rožnjače su postavljene na rasteru od 1,5m po osnovi krova, i raspona su 5m. Geometrijske karakteristike rožnjače I140:

JM == 1K,573,2 0LL N POM==35,K1,2QLLNR P:MO == 47,10,77LLRR :O =0, = 3,5374LLR  S@; :235>TV/-. =16, 0 0 U&L =Q,00 U&L •

/-.

Svođenje opterećenja na rožnjaču:

=0, -.W =0,143UYX Y 3 0∗1, 5 0=0, 4 5U X Y =0,75∗1,50=1,15U X Z=0,143+0,45+1,15=1,743 U&X ZZOM =1, 7 43∗L12, 6 =1, 7 01 U&X =1,743∗@12,6 =0,3K0 U&X Maksimalni momenat savijanja i maksimalna transverzalna sila javlja se nad osloncem jer se radi o kontinualnoj gredi. Stati čk i system kontinualne grede na 20 polja. (celom dužinom hale)

88MO[\][\] =0W 1 05∗Z O ∗^ =0W1 05∗1,7 01∗5,0  = 4W465 U =0W 1 05∗Z M ∗^ =0W1 05∗0,3 K0∗5,0 = 0WQQK U [\] __OM[\] =0, 4 64∗Z ∗^=0, 4 64∗1, 7 01∗5, 0 = 3W Q 46 U O =0, 4 64∗ZM ∗^=0,464∗0,3K0∗5,0 = 0WKK2 U  + 0,QQK∗10 =14,7KUYL <16,00U&L T= 8PM[\]M + 8PO[\]O = 4,465∗10 K1,Q 10,7 3 4 3, Q 46∗47, 7 V= _M[\]M ∗∗: M + _O[\]O ∗∗:O = 0,35,KK2∗3, + 2∗14,0 573,0∗0,57 =0,5K2UYL
88M[\][\] =0W 0 77∗Z O ∗^ =0W0 77∗1,7 01∗5,0  =3,274 U O =0W 0 77∗ZM ∗^ =0W0 77∗0,3 K0∗5,0 =0,732 U 701∗0,001∗500 N =0,574L bM = 0,0065∗Zc O ∗^N = 0,0065∗1,21000∗573, 3K0∗0,021∗500 N =2,0KK L bO = 0,0065∗Zc M ∗^N = 0,0065∗0,21000∗35, b=dbO +bM =a 2,0KK +0,574 =2,17 L< 200^ =2,50 L USVAJAM ROŽNJAČU I140

Proračun rožnjače na bočno torziono izvijanje nije potrebno jer je pridržana krovnim panelom celom svojom dužinom. Panel se smatra krutim u svojoj ravni. •

Obzirom da je polje 5m a rožnjače su dužine 12m, predviđen je montažni nastavak koji će biti sračunat na osnovu maksimalnih uticaja na mestu prekida. Mesto prekida rožnjača je na 1m i 2m od oslonca. •

Maksimalni uticaji su na rastojanju od 2m od oslonca.

88OM =1, 4 43 U =0,323 U e= 1,443∗100 10,6 =13,61 U e = 13,261 =6,K1 U fg,/-. =J ∗Tg,/-. =0,K4∗22,00=1K,4K U>6,K1 U USVAJAM 2xM12x50…8.8

Pretpostavljam č eonu plo ču debljine 12mm. Prora ču n plo če ć e biti izvršen u software Tower 6.

Sa slike se vidi da je maksimalni normalni napon u plo č i 73,34MPa, što je manje od dopuštenog 160 MPa. Tako đ e i smi ču ć i napon je 28,41 MPa, što je manje od dopuštenog 90 MPa. Potrebno je sra č unati uporedni napon.

T` = a T +3∗V =a 73,34 +3∗2K,41 =KK,32 8B<160,00 8B

-

Prora ču n rožnja če kada je deo krovnog sprega:

Kada je rožnja č a deo krovnog sprega u njoj se javlja sila pritiska usled delovanja pritiskaju ć ed dejstva vetra na kalkanski zid pa jse onda javlja složeno naprezanje.

-.

W  0,143 UYX

=  0,30 ∗ 1,50  0,45 UY X   0,75 ∗ 1,50  1,15 UY X h  0,50 ∗ 2,50 ∗ 0,K ∗ 1,5  1,50 UY X Z  =-.W  =  h  0,143  0,45  1,50  0,Q07 UY X Z  0,Q07 U&X ZO  0,Q07 ∗ L>12,6  0,KK5 U&X ZM  0,Q07 ∗ @12,6  0,1QK U&X

Dužina izvijanja rožnja č e u ravni krova je jednaka nuli jer je rožnja č a celom dužinom pridržana panelom koji je krut u svojoj ravni, dok je dužina izvijanja u ravni koja je upravna na krov jednaka je dužini rožnja č e, 500,00cm. U[\]  35,40 U 8M[\]  0W077 ∗ ZO ∗ ^  0W077 ∗ 0,KK5 ∗ 5,0  1,704 U 8O[\]  0W077 ∗ ZM ∗ ^  0W077 ∗ 0,1QK ∗ 5,0  0,3K1 U

POPREČNI PRESEK : I 140 @2@JUS

Koef.povećanja ut. od b.i. Normalni napon od N Normalni napon od Mz Normalni napon od My Maksimalni napon Dopušteni napon

GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA

Ax = Ay = Az = Iz = Iy = Ix = Wz = Wy =

y

6 . 8 0 4 1

T 5 .7

18.200 7.923 10.277 573.00 35.200 4.320 81.857 10.667

cm2 cm2 cm2 cm4 cm4 cm4 cm3 cm3

z

66

[mm]

FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI Računska normalna sila Momenat savijanja oko z ose Momenat savijanja oko y ose Sistemska dužina štapa Dužina izvijanja oko z ose Dužina izvijanja oko y ose Kriva izvijanja za z osu A Kriva izvijanja za y osu B

1.000 1.923 2.082 3.571 8.179 16.000

α= σ1 = σ2 = Ψ= k_ σ = σ _E = σ _cr = λ'pσ = κ _pσ = c_ σ =

40.717 -3.749 -0.097 0.026 7.461 40.893 305.08 0.280 1.000 1.244 0.000 1.000 24.000 5.623

kN/cm2 kN/cm2

7.575 0.000 7.575 16.000

kN/cm2 kN/cm2 kN/cm2 kN/cm2

kN/cm2 kN/cm2 kN/cm2 kN/cm2 kN/cm2

Kontrola napona: σ _max <= σ _dop KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Provera izbočavanja rebra valjanog I preseka Dimenzije lima a/b/t = 500/12.28/0.57 (cm) Način oslanjanja: A Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska

f=

σ'u = σ _u = σ=


Kontrola napona: σ <= σ _u N= Mz = My = L= li,z = li,y =

-35.400 1.704 -0.381 500.00 500.00 5.000

kN kNm kNm cm cm cm

ŠTAP IZLOŽEN PRITISKU I SAVIJANJU KONTROLA STAB.PRI EKSC. PRITISKU JUS U.E7.096 Poluprečnik inercije Poluprečnik inercije Vitkost Vitkost Relativna vitkost Relativna vitkost Relativni napon Koef.zavisan od oblika Mz Bezdimenzionalni koeficijent Bezdimenzionalni koeficijent Koeficijent povećanja uticaja Koeficijent povećanja uticaja Uticaj ukupne imperfekc. štapa Uticaj ukupne imperfekc. štapa

θ = σ(N) = σ(Mz) = σ(My) = σ _max = σ _dop =

i,z = i,y = λz = λy = λ'z = λ'y = σ' = β= κ,z = κ,y = Kmz = Kmy = Knz = Kny =

5.611 cm 1.391 cm 89.110 3.595 0.959 0.039 0.120 1.000 0.694 1.000 1.124 1.000 1.179 1.000

KONTROLA UPOREDNOG NAPONA Normalni napon Smičući napon Maksimalni uporedni napon Dopušteni napon Kontrola napona: σ,up <= σ _dop

σ= τ=

σ,up = σ _dop =

-

Prora ču n rožnja če nadstrešnice gde je mogu će nagomilavanje snega:

Pretpostavljam rožnjaču I140. Rožnjače su postavljene na rasteru od 1,0m po osnovi krova, i raspona su 5m. Geometrijske karakteristike rožnjače I140:

M ==1K,573,2 L0 L N POM==35,K1,2QLLNR P:MO == 47,10,77LLRR :O =0, = 3,5374LLR  S@; :235>TV/-. =16, 0 0 U&L =Q,00 U&L

J

•

/-.

Svođenje opterećenja na rožnjaču:

=0, -.W =0,143UYX Y 2 5∗1, 0 0=0, 2 5U X =2,50∗1,00=2,50UYX Z=0,143+0,25+2,50=2,KQ3 U&X ZZOM =2, K Q3∗L5, 0 =2, K K2 U&X =2,KQ3∗@5,0 =0,252 U&X Maksimalni momenat savijanja i maksimalna transverzalna sila javlja se nad osloncem jer se radi o kontinualnoj gredi. Stati čk i system kontinualne grede na 20 polja. (celom dužinom hale)

 =0W1 05∗2,K K2∗5,0  =7,565 U 0W 1 05∗Z ∗^ O 8_[\]O[\] =0,=0W4164∗Z 05∗ZM∗^=0, ∗^ =0W464∗2, 105∗0,KK2∗5, 252∗5,00= =6,60,K6662UU _OM[\] =0, 4 64∗ZOM ∗^=0,464∗0,252∗5,0 = 0,5K5 U  + 0,662∗10 =15,42UYL <16,00U&L T= 8PM[\]M + 8PO[\]O = 7,565∗10 K1,Q 10,7 3 4 6, 6 K6∗47, 7 V= _M[\]M ∗∗: M + _O[\]O ∗∗:O = 0,35,5K5∗3, + 2∗14,0 573,0∗0,57 =0,QK0UYL
Kontrola ugiba: Momenat u polju : -

0,0065∗Zc O ∗^N = 0,0065∗2,21000∗573, KK2 ∗0,001∗500N =0,Q73L 252∗0,021∗500 N =1,3K5 L bO = 0,0065∗Zc M ∗^N = 0,0065∗0,21000∗35, b=d bO +bM =a 1,3K5 +0,Q73 =1,6Q L< 200^ =2,50 L bM 

USVAJAM ROŽNJAČU I140

Proračun rožnjače na bočno torziono izvijanje nije potrebno jer je pridržana krovnim panelom celom svojom dužinom. Panel se smatra krutim u svojoj ravni. •

-

n krovnih spregova Prora ču

Uticaji u krovnim spregovima su dobijeni na osnovu globalne analize cele konstrukcije.

45,6K U ijkl = mqnoprkj = 45,16,60K0 =2,K6 st U[\] 

USVAJAM KROVNI SPREG L60x60x5

-

n fasadnih spregova Prora ču

Uticaji u fasadnim spregovima su dobijeni na osnovu globalne analize cele konstrukcije.

63,17 U ijkl = mqnoprkj = 63,16,1070 =3,Q5 st U[\] 

USVAJAM FASADNI SPREG L70x70x6

-

Prora ču n glavnog nosa ča nadstrešnice.

Glavni nosa č nadstrešnice je potrebno sra č unati za dve karakteristi č ne kombinacije. Prva karakteristi ča n kombinacije je usled delovanja gravitacionih optere ć enja pri č emu je nosa č stabilan na bo čn o torziono izvijanje jer je pridržan na svakih 100cm rožnja č om. Druga karakteristi čn a kombinacija je usled sišu ć eg delovanja vetra pri č emu vetar pravi negativan moment savijanja na glavni nosa č , u ovom slu č aju je pritisnuta donja zona pa nosa č nije bo čn o pridržan. II KARAKTERISTIČNA KOMBINACIJA – G+S

STAP 753-682 POPREČNI PRESEK : I-presek @2@JUS GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA


y 200 8

6 T

0 5 4

58.040 27.000 32.000 19718 1067.4 9.951 876.36 106.74


8

200

[mm]

FAKTORI ISKORIŠĆENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 16. γ=0.88 17. γ=0.88 24. γ=0.78 25. γ=0.78 40. γ=0.78 41. γ=0.78 48. γ=0.77 49. γ=0.77 12. γ=0.60 13. γ=0.60 20. γ=0.53 21. γ=0.53 36. γ=0.53 37. γ=0.53 44. γ=0.52 45. γ=0.52 14. γ=0.43 15. γ=0.43 38. γ=0.38 39. γ=0.38 22. γ=0.38 23. γ=0.38 46. γ=0.37 47. γ=0.37 26. γ=0.32 27. γ=0.32 32. γ=0.27 33. γ=0.27 10. γ=0.24 11. γ=0.24 18. γ=0.22 19. γ=0.22 34. γ=0.21 35. γ=0.21 42. γ=0.21 43. γ=0.21 30. γ=0.17 31. γ=0.17 28. γ=0.03 29. γ=0.03

30.729 mm

0.460 0.583 354.71 0.276 1.000 24.000 1.000 0.116 13.572 0.204 14.073 16.000


σ'u = σ _u = σ=

4.608 -13.205 12.974 -0.982 23.443 3.628 85.042 0.531 1.000 1.250 0.000 1.000 24.000 19.808

k_ τ = σ _E = τ _cr = λ'pτ = κ _pτ = c_ τ = τ _cr = τ'u = τ _u = τ=

5.528 3.628 20.055 0.831 0.801 1.250 20.055 0.801 13.856 0.356

σ'2 =

0.682


σ'u = σ _u = σ=

20.000 -13.688 -13.484 0.985 0.436 121.47 52.985 0.673 1.000 1.004 0.000 1.000 24.000 20.531


5.350 121.47 649.88 0.146 1.000 1.250 649.88 1.000 13.856 0.024

σ'2 =

0.732

kN/cm2 kN/cm2 kN/cm2 kN/cm2 kN/cm2 kN/cm2 kN/cm2

f=


kN/cm2 kN/cm2

kN/cm2 kN/cm2

kN/cm2 kN/cm2 kN/cm2

Kontrola napona: τ <= τ _u Kombinovano naponsko stanje Kontrola napona: σ'2 <= 1 KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje gornje nožice I preseka (levo)

N= Mz = My = Tz = Ty = L= li,z = li,y =

-6.713 118.94 0.217 -0.502 6.403 1005.0 1005.0 1005.0

kN kNm kNm kN kN cm cm cm

ŠTAP IZLOŽEN PRITISKU I SAVIJANJU KONTROLA STAB.PRI EKSC. PRITISKU JUS U.E7.096 Poluprečnik inercije Poluprečnik inercije Vitkost Vitkost Relativna vitkost Relativna vitkost Relativni napon Koef.zavisan od oblika Mz Bezdimenzionalni koeficijent Bezdimenzionalni koeficijent Koeficijent povećanja uticaja Koeficijent povećanja uticaja Uticaj ukupne imperfekc. štapa Uticaj ukupne imperfekc. štapa Koef.zavisan od oblika Mz Razmak viljuškastih oslonaca Razmak bočno pridržanih tačaka Dužina pritisnute zone Poluprečnik inercije prit.zone Faktor plastičnosti preseka

ρ= FI = σ _crd = λ,'d = κ _m = σ _d = θ = σ(N) = σ(Mz) = σ(My) = σ _max = σ _dop =

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje rebra I preseka

Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Kritični napon izbočavanja Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani smičući napon

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 16 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI (na 465.0 cm od po četka štapa) Računska normalna sila Momenat savijanja oko z ose Momenat savijanja oko y ose Transverzalna sila u z pravcu Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa Dužina izvijanja oko z ose Dužina izvijanja oko y ose Kriva izvijanja za z osu B Kriva izvijanja za y osu C

18.451 5.374 kN/cm2 608.05 kN/cm2

Kontrola napona: σ <= σ _u

KONTROLA DEFORMACIJA u=

λ _ky = σ _vd = σ _wd =

Kontrola napona: σ _max <= σ _dop

Dimenzije lima a/b/t = 200/43.4/0.6 (cm) Način oslanjanja: A Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska

z

Maksimalni ugib štapa (slučaj opterećenja 48, na 483.0 cm od početka štapa)

Vitkost pritisnutog dela Otpornost na torziju preseka Otpornost na deplanaciju preseka Položaj spoljnjeg opterećenja: GORE Koef.zavisan od oblika Mz Faktor zavisan od položaja opt. Kritični napon za bočno izvijanje Vitkost Bezdimenzionalni koef.za b.i. Granični napon izvijanja Koef.povećanja ut. od b.i. Normalni napon od N Normalni napon od Mz Normalni napon od My Maksimalni napon Dopušteni napon

i,z = i,y = λz = λy = λ'z = λ'y = σ' = β= κ,z = κ,y = Kmz = Kmy = Knz = Kny = η= L_vilj. = L_boč. = L_prit. = i_prit = αp =

18.432 4.289 54.524 234.34 0.587 2.522 0.007 1.000 0.844 0.130 1.002 1.048 1.132 2.192 1.120 1005.0 100.00 1005.0 5.121 1.129

cm cm

Dimenzije lima a/b/t = 200/10/0.8 (cm) Način oslanjanja: B Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska

f=


kN/cm2 kN/cm2

Kontrola napona: σ <= σ _u Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Kritični napon izbočavanja Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani smičući napon cm cm cm cm

Kontrola napona: τ <= τ _u Kombinovano naponsko stanje Kontrola napona: σ'2 <= 1

kN/cm2 kN/cm2


Faktorisani smičući napon

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje gornje nožice I preseka (desno) Dimenzije lima a/b/t = 200/10/0.8 (cm) Način oslanjanja: B Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska


σ'u = σ _u = σ=

20.000 -13.891 -13.688 0.985 0.436 121.47 52.976 0.673 1.000 1.004 0.000 1.000 24.000 20.837

k_ τ = σ _E = τ _cr = λ'pτ = κ _pτ = c_ τ = τ _cr = τ'u = τ _u =

5.350 121.47 649.88 0.146 1.000 1.250 649.88 1.000 13.856

f=


Normalni napon kN/cm2 Smičući napon kN/cm2 Maksimalni uporedni napon Dopušteni napon Kontrola napona: σ,up <= σ _dop

Računska normalna sila Transverzalna sila u z pravcu kN/cm2 Transverzalna sila u y pravcu kN/cm2 Sistemska dužina štapa

kN/cm2 kN/cm2

Smičući napon Dopušteni smičući napon

Kontrola napona: σ _max <= σ _dop



8

6 T

0 5 4

cm2 cm2 cm2 cm4 cm4 cm4 cm3

z

8

200

[mm]

FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33 DOPUŠTENI NAPON : 18.00 MERODAVNI UTICAJI Računska normalna sila Momenat savijanja oko z ose Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa Dužina izvijanja oko z ose Dužina izvijanja oko y ose Kriva izvijanja za z osu B Kriva izvijanja za y osu C

σ,up = σ _dop =

13.891 0.253 13.898 16.000


N= Tz = Ty = L=

-3.639 0.022 -51.306 1005.0

kN kN kN cm

τ= τ _dop =

1.901 kN/cm2 9.238 kN/cm2

σ(Mz) = σ _max = σ _dop =

5.639 kN/cm2 14.865 kN/cm2 18.005 kN/cm2

τ= τ _dop =

0.676 kN/cm2 10.395 kN/cm2

Kontrola napona: τ <= τ _dop KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje rebra I preseka Dimenzije lima a/b/t = 200/43.4/0.6 (cm) Način oslanjanja: A Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska


σ'u = σ _u = σ=

4.608 -5.611 5.266 -0.939 22.325 3.628 80.986 0.544 1.000 1.250 0.000 1.000 24.000 7.479


5.528 3.628 20.055 0.831 0.801 1.250 20.055 0.801 13.856 0.901

σ'2 =

0.101


20.000 -5.812 -5.812 1.000 0.430 121.47 52.233 0.678 1.000 1.000 0.000 1.000 24.000 7.747

kN/cm2 kN/cm2

5.812 0.676 5.928 18.005


f=


kN/cm2 kN/cm2

Kontrola napona: σ <= σ _u N= Mz = Ty = L= li,z = li,y =

-10.000 -49.420 18.240 1005.0 1005.0 10.050

kN kNm kN cm cm cm

ŠTAP IZLOŽEN PRITISKU I SAVIJANJU KONTROLA STAB.PRI EKSC. PRITISKU JUS U.E7.096 Poluprečnik inercije Poluprečnik inercije Vitkost Vitkost Relativna vitkost Relativna vitkost Relativni napon Koef.zavisan od oblika Mz Bezdimenzionalni koeficijent Bezdimenzionalni koeficijent Koeficijent povećanja uticaja Koeficijent povećanja uticaja Uticaj ukupne imperfekc. štapa Uticaj ukupne imperfekc. štapa Koef.zavisan od oblika Mz Razmak viljuškastih oslonaca Razmak bočno pridržanih tačaka Dužina pritisnute zone Usv. razmak bočno nepomer. tačaka Poluprečnik inercije prit.zone Faktor plastičnosti preseka Vitkost pritisnutog dela Otpornost na torziju preseka Otpornost na deplanaciju preseka Položaj spoljnjeg opterećenja: DOLE Koef.zavisan od oblika Mz Faktor zavisan od položaja opt. Kritični napon za bočno izvijanje Vitkost Bezdimenzionalni koef.za b.i. Granični napon izvijanja Koef.povećanja ut. od b.i. Normalni napon od N

σ= τ=

Kontrola napona: τ <= τ _dop

POPREČNI PRESEK : I-presek @2@JUS

58.040 27.000 32.000 19718 1067.4 9.951 876.36

0.754

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 17 kN/cm2 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 kN/cm2 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI (početak štapa)

Normalni napon od Mz Maksimalni napon Dopušteni napon

Ax = Ay = Az = Iz = Iy = Ix = Wz =

σ'2 =

Kontrola napona: σ'2 <= 1 kN/cm2 kN/cm2 KONTROLA UPOREDNOG NAPONA

II KARAKTERISTIČNA KOMBINACIJA - VETAR

y 200

0.024 kN/cm2

Kontrola napona: τ <= τ _u Kombinovano naponsko stanje

Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Kritični napon izbočavanja Relativni granični napon Granični napon izbočavanja

τ=


kN/cm2 kN/cm2


Kontrola napona: τ <= τ _u i,z = i,y = λz = λy = λ'z = λ'y = σ' = β= κ,z = κ,y = Kmz = Kmy = Knz = Kny = η= L_vilj. = L_boč. = L_prit. = L_boč. =

18.432 4.289 54.524 2.343 0.587 0.025 0.010 1.000 0.844 1.000 1.003 1.000 1.132 1.000 1.120 1005.0 1005.0 1005.0 1005.0

cm cm

Kombinovano naponsko stanje Kontrola napona: σ'2 <= 1 KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje donje nožice I preseka

cm cm cm cm


i_prit = αp = λ _ky = σ _vd = σ _wd =

5.121 cm 1.129 185.43 5.374 kN/cm2 6.020 kN/cm2 Kontrola napona: σ <= σ _u

ρ= FI = σ _crd = λ,'d = κ _m = σ _d = θ = σ(N) =

0.460 KONTROLA UPOREDNOG NAPONA 1.331 10.737 kN/cm2 Normalni napon 1.589 Smičući napon 0.341 Maksimalni uporedni napon 9.256 kN/cm2 Dopušteni napon 2.593 Kontrola napona: σ,up <= σ _dop 0.172 kN/cm2

f=

σ'u = σ _u = σ=

σ= τ=

σ,up = σ _dop =


Prora ču n stuba nadstrešnice:

-

Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska

STAP 714-753 POPREČNI PRESEK : IPBl 200 @2@JUS

1.000 24.000 kN/cm2 12.782 kN/cm2


5.344 27.748 148.29 0.306 1.000 1.250 148.29 1.000 13.856 0.567

σ'2 =

0.285


σ'u = σ _u = σ=

51.500 -10.658 -10.189 0.956 0.446 189.80 84.647 0.532 1.000 1.011 0.000 1.000 24.000 14.211


5.342 189.80 1013.8 0.117 1.000 1.250 1013.8 1.000 13.856 0.005

σ'2 =

0.351


σ'u = σ _u = σ=

51.500 -11.127 -10.658 0.958 0.445 189.80 84.526 0.533 1.000 1.011 0.000 1.000 24.000 14.836


5.342 189.80 1013.8 0.117 1.000 1.250 1013.8 1.000 13.856 0.005

σ'2 =

0.382

σ= τ=

11.127 0.429 11.152 18.000




y

0 1 0 9 1

σ'u = σ _u = σ=

T 6 .5

53.800 18.050 35.750 3690.0 1340.0 21.100 388.42 134.00


z


kN/cm2 kN/cm2


Kontrola napona: τ <= τ _u Kombinovano naponsko stanje Kontrola napona: σ'2 <= 1

200

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Provera izbočavanja nožice I preseka (levo-gore) [mm]

KONTROLA DEFORMACIJA Maksimalni ugib štapa (slučaj opterećenja 23, početak štapa)

u=

25.969 mm

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 23 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33 DOPUŠTENI NAPON : 18.00 MERODAVNI UTICAJI (kraj štapa) Računska normalna sila Momenat savijanja oko z ose Momenat savijanja oko y ose Transverzalna sila u z pravcu Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa Dužina izvijanja oko z ose Dužina izvijanja oko y ose Kriva izvijanja za z osu B Kriva izvijanja za y osu C


-25.823 39.534 0.628 0.122 -7.677 515.00 1030.0 1030.0


ŠTAP IZLOŽEN PRITISKU I SAVIJANJU KONTROLA STAB.PRI EKSC. PRITISKU JUS U.E7.096 Poluprečnik inercije Poluprečnik inercije Vitkost Vitkost Relativna vitkost Relativna vitkost Relativni napon Koef.zavisan od oblika Mz Bezdimenzionalni koeficijent Bezdimenzionalni koeficijent Koeficijent povećanja uticaja Koeficijent povećanja uticaja Uticaj ukupne imperfekc. štapa Uticaj ukupne imperfekc. štapa Koef.zavisan od oblika Mz Razmak viljuškastih oslonaca Razmak bočno pridržanih tačaka Dužina pritisnute zone Poluprečnik inercije prit.zone Faktor plastičnosti preseka Vitkost pritisnutog dela Otpornost na torziju preseka Otpornost na deplanaciju preseka Položaj spoljnjeg opterećenja: GORE Koef.zavisan od oblika Mz Faktor zavisan od položaja opt. Kritični napon za bočno izvijanje Vitkost Bezdimenzionalni koef.za b.i. Granični napon izvijanja Koef.povećanja ut. od b.i. Normalni napon od N Normalni napon od Mz Normalni napon od My Maksimalni napon Dopušteni napon

i,z = i,y = λz = λy = λ'z = λ'y = σ' = β= κ,z = κ,y = Kmz = Kmy = Knz = Kny = η= L_vilj. = L_boč. = L_prit. = i_prit = αp = λ _ky = σ _vd = σ _wd = ρ=

FI =

σ _crd = λ,'d = κ _m = σ _d = θ = σ(N) = σ(Mz) = σ(My) = σ _max = σ _dop =

Kontrola napona: σ _max <= σ _dop KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Provera izbočavanja rebra I preseka Dimenzije lima a/b/t = 515/17/0.65 (cm) Način oslanjanja: A Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor

8.282 4.991 124.37 206.38 1.338 2.221 0.027 1.000 0.409 0.164 1.050 1.151 1.406 2.140 1.120 515.00 515.00 515.00 5.525 1.048 88.078 38.600 26.683

cm cm

Dimenzije lima a/b/t = 515/10/1 (cm) Način oslanjanja: B Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska

f=


kN/cm2 kN/cm2

Kontrola napona: σ <= σ _u Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Kritični napon izbočavanja Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani smičući napon

kN/cm2 kN/cm2


Kontrola napona: τ <= τ _u Kombinovano naponsko stanje Kontrola napona: σ'2 <= 1 KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Provera izbočavanja nožice I preseka (desno-gore)

Dimenzije lima a/b/t = 515/10/1 (cm) Način oslanjanja: B Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu cm Odnos σ1/ σ2 cm Koeficijent izbočavanja cm Ojlerov napon izbočavanja lima cm Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče kN/cm2 Bezdim. koef. izbočavanja kN/cm2 Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon 0.460 Granični napon izbočavanja 0.735 34.496 kN/cm2 Faktorisani napon pritiska 0.854 Kontrola napona: σ <= σ _u 0.808 20.320 kN/cm2 Koeficijent izbočavanja 1.181 0.480 kN/cm2 Ojlerov napon izbočavanja lima 10.178 kN/cm2 Kritični napon izbočavanja 0.469 kN/cm2 Relativna vitkost ploče 14.191 kN/cm2 Bezdim. koef. izbočavanja 18.000 kN/cm2 Korekcioni faktor Kritični napon izbočavanja Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani smičući napon

f=


kN/cm2 kN/cm2

kN/cm2 kN/cm2


Kontrola napona: τ <= τ _u Kombinovano naponsko stanje α = σ1 = σ2 = Ψ= k_ σ = σ _E = σ _cr = λ'pσ = κ _pσ = c_ σ =

f=

30.294 -9.587 8.627 -0.900 21.371 27.748 592.99 0.201 1.000 1.250 0.000

kN/cm2 Kontrola napona: σ'2 <= 1 kN/cm2 KONTROLA UPOREDNOG NAPONA kN/cm2 Normalni napon kN/cm2 Smičući napon Maksimalni uporedni napon Dopušteni napon Kontrola napona: σ,up <= σ _dop

σ,up = σ _dop =


-

Prora ču n glavnog nosa ča rama:

Potrebno je proveriti napone na spoju rigle I stuba, na mestu preloma rigle kao I na mestu sredine glavnog nosa ča na spoju dve rigle. Tako đe je potrebno proveriti stabilnost glavnog nosa ča na bo čn o torziono izvijanje. Potrebno je kontrolisati napone u dva preseka, prvi presek je na mestu gde se nastrešnica oslanja na stub dok je drugi presek na mestu gde se me đu spratna konstrukcija oslanja na stub. -

Kontrola napona na spoju rigle I stuba na mestu gde se nadstrešnica oslanja na stub, uticaji su o či tani iz softwera Tower 6.

17K,K4 UG 8 =257,5Q U _u =34,03 UG _ =47,67 U Uu =2Q,11 UG U =41,15 U 8_ [\]=34, =17K,03+47, K4+257,67=K1, 5Q=436, 4 3 U 7 0 U [\] U =2Q,11+41,15=70,26 U 8u 

[\]

* Obzirom da je normalna sila pritiska približno 4% ukupnog dopuštenog napona, nije potrebna provera stabilnosti glavnog nosa č a na izvijanje - Geometrijske karakteristike glavnog nosa č a na spoju sa stubom:

 J =135, 6 0 L M =251703,20 LR N PM =4576,64 LR :M =2655,60 L =vwxv\ =0,70 L 70,2660 + 436,4576,43∗1064  =10,05 U&L T= U [\]J + 8P[\]M = 135, K1,70∗2655, 6 0  V= _[\]M ∗∗:M = 251703, =1, 2 3 U&L 20∗0,70 T` = a T +3∗V =a 10,05  +3∗1, 2 3 =10,27UYL <16,00 U&L -

Kontrola napona na mestu preloma rigle, uticaji su o či tani iz softwera Tower 6.

203, K 5 U _U[\] =70, 4 7 U [\] =6K,11 U  J =Q7, 1 0 L M =5242Q,00 LRN PM =1Q06,50 LR :M =1055,7Q L =vwxv\ =0,70 L 8[\] 

- Geometrijske karakteristike glavnog nosa č a na prelomu rogle:

T= U [\]J + 8P[\]M = 6K,Q7,1110 + 203,1Q06,K5∗1050  =11,44 U&L 47∗1055, 7 Q  V= _[\]M ∗∗:M = 70,5242Q, =2, 0 3 U&L 00∗0,70 T` = a T +3∗V =a 11,44  +3∗2, 0 3 =11,Q7UYL <16,00 U&L -

Kontrola napona na mestu spoja dve rigle, uticaji su o či tani iz softwera Tower 6.

150, 4 3 U _U[\] =Q,=53,543U3 U [\]  J =11Q, 1 5 L M =13QK26,31 LR N PM =334Q,20 LR :M =1Q10,25 L =vwxv\ =0,70 L 8[\] 

- Geometrijske karakteristike glavnog nosa č a na prelomu rigle:

53,3135 + 150,334Q,43∗1020  =4,Q4 U&L T= U [\]J + 8P[\]M = 11Q, Q,54∗1Q10, 2 5  V= _[\]M ∗∗:M = 13QK26, =0, 1 Q U&L 31∗0,70 T` = a T +3∗V =a 4,Q4  +3∗0, 1 Q =4,Q5 UYL <16,00 U&L -

Kontrola stabilnosti nosa ča na bo čn o torziono izvijanje.

Usled gravitacionog optere će nja glavni nosa č je ve ć om dužinom bo č no pridržan u svojoj pritisnutoj zoni na svakih 150cm na mestima postavljenih rožnja ča dok se na delu bliže stubu javlja pritisak u donjoj zoni gde glavni nosa č nije bo čn o pridržan pa je potrabna provera stabilnosti na bo čn o torziono izvijanje. Usled delovanja vetra upravno na slime objekta javlja se pritisak u dojoj zoni č itavom dužinom nosa ča gde on nije bo čn o pridržan pa je potrebna dodatna kontrola stabilnosti na bo čn o torziono izvijanje. o torziono - Kontrola stabilnosti na delu gde se javlja pritisak u gornjoj zoni gde je nosa č bo čn pridržan rožnja ča ma na savakih 150cm:

150, 4 3 436,43 =0,345<0,5 8M M{∗| 23,T}50 L@M
L?AA H; H ?@F?•A @M  b?H@R ; @ @?L@A ?@@b A 0 M = 1,0∗30, =2250,0 LN 12 J =30,0 L 0 @M = | 2250, 30,0 =K,66 L L@M = 150,K,660 =17,32<6040∗0,345∗ | 23,23,5500 =46,20H A @  ~_ - Kontrola stabilnosti na delu gde se javlja pritisak u donjoj zoni nosa č a, nosa č u ovoj zoni nije o pridržan. bo čn

8 M = 436,43 =1, 0 >0, 5 y8M 436,43 L@M <40∗| 23,T}50 8M   E@AA  b ;? @@  ~_ y8 M  ;@@  E@AA b Hb L@M  E@; ?@@b A b H ?ELb L?AA H; H ?@F?•A @M  b?H@R ; @ @?L@A ?@@b A 0 M = 1,0∗30, =2250,0 LN 12 J =30,0 L 0 @M = | 2250, 30,0 =K,66 L L@M = 6K4,K,660 =7K, Q K<40∗ | 23,23,5500 =40bE @A @bA €M =7K,QK €  = €€M} = 7K,Q2,QQK0 =0,K50>0,20 ‚ =0,631 Tƒ,/-. =‚∗T/-. =0,631∗16, 00=10,10 U&L 1,14∗Tƒ,/-. =11,51UYL t„…†T†=10,27UYL <1,14∗Tƒ,/-. =11,51UYL <16,00UYL

Stabilnost rigle okvira od gravitacionog optere ć enja je zagarantovana pa nije potreban ta čn iji dokaz.

- Kontrola stabilnosti na delu gde se javlja pritisak po č itavoj donjoj zoni. Ovaj vid napona se javlja usled delovanja vetra upravno na sleme objekta.

8 M = K0,62 =1, 0 >0, 5 y8M K0,62 L@M <40∗| 23,T}50 8M   E@AA  b ;? @@  ~_ y8 M  ;@@  E@AA b Hb L@M  E@; ?@@b A b H ?ELb L?AA H; H ?@F?•A @M  b?H@R ; @ @?L@A ?@@b A 0 M = 1,0∗30, =2250,0 LN 12 J =30,0 L 0 @M = | 2250, 30,0 =K,66 L L@M = 1534, 0 23, 5 0 | =177, 1 4<40∗ K,66 23,50 =40bE @A @bA €M =177,14 €  = €€M} = 177,Q2,Q104 =0,K50>0,20 ‚ =0,213 Tƒ,/-. =‚∗T/-. =0,213∗16, 00=3,41 U&L 1,14∗Tƒ,/-. =3,KQUYL t„…†T†=2,044UYL <1,14∗Tƒ,/-. =3,KQ1UYL <16,00UYL

Stabilnost rigle okvira od dejstva vetra je zagarantovana pa nije potreban ta čn iji dokaz.

- Kontrola stabilnosti rebra i flanše glavnog nosa č a na izbo ča vanje. Kontrola rebra I flanše glavnog nosa ča na izbo ča vanje ć e se izvršiti za nazna če ni element na crtežu. - Rebro -

1<‡= 3,KK,4453 =0, 0 3Q<0 =  = 2K6K =5,31 540 ˆ‰ =7,K46,26∗0,03Q+10∗0,03Q ˆ‰ =K,10     ‹ ∗c  ‹ ∗21000 0, 7 TŠ = 12∗1E ∗Œ = 12∗10, 3 ∗Œ54  =3,1KQ UYL TŽv =ˆ ‰ ∗TŠ =K,10∗3,1KQ=25,K3UYL ˆ‰ ∗ =43,011=>=0,0=>T‘’p =‚. L“ =1,25 € . =| T ”ŽvM = | 25,23,K53 =0,Q54>0,70 ‚. = d€ . 0,0,6 13 = a 0,Q540,60,13 =0,67Q T`] =L“ ∗T‘’p ∗”M =1,25∗0,67Q∗24,0 =20,378B<24,0 8B T=K,K5∗1,50=13,2K 8B<20,37 8B Smičući napon u nosaču je vrlo male vrednosti pa će provera rebra na smičući napon izbočavanja biti izuzeta. - Flanša -

1, 002K6K =  = 150 =1Q,12 ˆ‰ =0,430    ‹ ∗c  ‹ ∗21000 1, 0 TŠ = 12∗1E ∗Œ = 12∗10, 3 ∗Œ15  =K4,27 UYL TŽv =ˆ ‰ ∗TŠ =0,43∗K4,27=36,24UYL ˆ‰ ∗ =36, 2 4=>”=0, 0 =>T‘’p =‚. L“ =1,25 € . =| T ”ŽvM = | 36,23,254 =0,K05>0,70 ‚. = d€ . 0,0,6 13 = a 0,K050,60,13 =0,K34 T`] =L“ ∗T‘’p ∗”M =1,25∗0,K34∗24,0 =25,028B<24,0 8B=>T`] =24,0 8B T=K,K5∗1,50=13,2K 8B<24,00 8B ‡

- Kontrola stabilnosti stuba: - Kontrola stabilnosti stuba ć e biti izvšena u softweru Tower 6. * Odre đ ivanje dužine izvijanja stuba:

∗–ƒ ∗–— –ƒ  ;”@L@A Fb•@ @DE@AA ;A@ DE@@ F bE AA b ; @ F ;?b@ ?@ –—  ;”@L@A Fb•@N  @DE@AA ;A@ DE@@ F  @?L@A  ;?A @ H;b b  =33366K,72 LN ˜ =6020Q,00 L ˜ =0, 1 K0=>™š =),    ›œl =K,50  ž =30,0  N  =33366K,72 L Q ∗2+5242Q, 0 0∗24, 2 v = 0,5∗251703,20+5242Q,030,0∗2, =716Q2,17LN 0 –ƒ =2∗ | 1+0,4∗L∗ 1+2 ∗1+0,4K∗˜ ˜ =0, 0 =1, 0 00 30,0 33366K,72 L= ›œlž ∗ v = K,5 ∗ 716Q2,17 =16,43 –ƒ =2∗ | 1+0,4∗16,43∗ 1+12 ∗1+0,4K∗0=", "  ^ƒ =∗–ƒ ∗–— =K,5∗5,50∗1,44=K,5∗7,Q2=67,32  8_ [\]=K4, =436,Q41U1 U [\] U%Ÿ[\]¡Ÿ¢£ =137,'¤34 U£¥¦¡¢¤£ §¨¡ §¨ ¦©¤§¨¢¤ ªŸ §¨ ¢¤¡'Ÿ«¢Ÿ £«Ÿ ¬¤¢Ÿ¢Ÿ¢ ¤ ®¨«¤§ ©££¢£ ¦¯Ÿ ^ƒ  •

POPREČNI PRESEK : I-presek @2@JUS



Kontrola napona: τ <= τ _dop


y 300 1 1

10 T

1 1

0 5 1 1

178.80 115.00 66.000 3.34e+5 4959.4 64.220 5802.9


z

300

[mm]

τ= τ _dop =

0.739 kN/cm2 9.238 kN/cm2

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje rebra I preseka Dimenzije lima a/b/t = 250/112.8/1 (cm) Način oslanjanja: A Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska


σ'u = σ _u = σ=

2.216 -8.140 6.603 -0.811 19.300 1.492 28.790 0.913 0.715 1.250 0.000 0.715 21.458 12.210


6.154 1.492 9.180 1.229 0.511 1.250 9.180 0.511 8.849 1.108

σ'2 =

0.339


16.667 -8.283 -8.283 1.000 0.430 102.07 43.890 0.739 0.929 1.000 0.000 0.929 22.304 12.425

kN/cm2 kN/cm2

8.283 0.739 8.382 16.000


f=


kN/cm2 kN/cm2

Kontrola napona: σ <= σ _u FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI Računska normalna sila Momenat savijanja oko z ose Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa Dužina izvijanja oko z ose Dužina izvijanja oko y ose Kriva izvijanja za z osu B Kriva izvijanja za y osu B

N= Mz = Ty = L= li,z = li,y =

-137.34 436.11 84.940 850.00 6732.0 850.00

kN kNm kN cm cm cm


Kombinovano naponsko stanje

KONTROLA STAB.PRI EKSC. PRITISKU JUS U.E7.096

Kontrola napona: σ'2 <= 1

Kontrola napona: σ _max » σ _dop Prekoračenje 1.4% <= 3%


Kontrola napona: τ <= τ _u

ŠTAP IZLOŽEN PRITISKU I SAVIJANJU

Poluprečnik inercije Poluprečnik inercije Vitkost Vitkost Relativna vitkost Relativna vitkost Relativni napon Koef.zavisan od oblika Mz Bezdimenzionalni koeficijent Bezdimenzionalni koeficijent Koeficijent povećanja uticaja Koeficijent povećanja uticaja Uticaj ukupne imperfekc. štapa Uticaj ukupne imperfekc. štapa Pol.inercije prit.zone (reduk.) Razmak bočno pridržanih tačaka Dužina pritisnute zone Vitkost Granična vitkost λ,y >= λ,cr Relativna vitkost Bezdimenzionalni koeficijent Granični napon izvijanja Koef.povećanja ut. od b.i. Normalni napon od N Normalni napon od Mz Maksimalni napon Dopušteni napon

kN/cm2 kN/cm2

i,z = i,y = λz = λy = λ'z = λ'y = σ' = β= κ,z = κ,y = Kmz = Kmy = Knz = Kny = i_prit = L_boč. = L_prit. = λ,y = λ,cr =

43.199 5.267 155.84 161.39 1.677 1.737 0.048 1.000 0.285 0.268 1.156 1.000 1.581 1.611 8.660 850.00 850.00 98.150 39.581

λ _ = κ=

1.056 0.508 13.909 1.726 0.768 7.515 16.229 16.000

σ _d = θ = σ(N) = σ(Mz) = σ _max = σ _dop =

cm cm

cm cm cm

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje gornje nožice I preseka Dimenzije lima a/b/t = 250/15/1.1 (cm) Način oslanjanja: B Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska

f=

σ'u = σ _u = σ=


Kontrola napona: σ <= σ _u kN/cm2

KONTROLA UPOREDNOG NAPONA


Normalni napon Smičući napon Maksimalni uporedni napon Dopušteni napon Kontrola napona: σ,up <= σ _dop

σ= τ=

σ,up = σ _dop =

- Prora ču n veze stuba i rigle: * Usled gravitacionog optere će nja G+S

436, 4 3 U _[\] =K1,70 U ©¤§¨¢£ ±Ÿ©¡¢§ ¨ ©£ )(²(³*´*W* µ¶ =(W" ·¸( ( ¹,ª¤ =((W $%&·¸( ºª¤ =((W $%&·¸ ( ¹¯,ª¤ =(!W $%&·¸ ml = 8»1[\] = 436,Q3W43∗100 =46QW2K ¼m 0 Ug, = 12½ =3QW11 U fg,/-. =iœ ∗Tg,/-. =2W45∗22W0=53WQ0 U >Ug, =3QW11 U  = _[\]20 =4W0Q U f},/-. =@¾f},fx ¿  f} =∗JÀ, ∗V/-. =1∗ 2W04∗‹ ∗22W4 =70W37 U fx =@∗F∗Tx,/-. =2W5 ∗2W0 ∗27W0 =135W0 U f},/-. =70W 37 U>  =4W0Q U zf},/-.{ +zfUg,/g,-. { <1W 0 4WŒ70W03Q7 +Œ3QW53W1Q10 =0W530<1W0 8[\] 

* Usled optere će nja vetrom upravno na slime G+W

8_ [\]=20, =13K,151UK U [\] ©¤§¨¢£ ±Ÿ©¡¢§ ¨ ©£ )(²(³*´*W* µ¶ =(W" ·¸( ( ¹,ª¤ =((W $%&·¸( ºª¤ =((W $%&·¸ ( ¹¯,ª¤ =(!W $%&·¸ ml = 8»2[\] = 13K,QQW1K∗100 =13KW46 ¼m K Ug, = ½K =17W31 U fg,/-. =iœ ∗Tg,/-. =2W45∗22W0=53WQ0 U >Ug, =17W31 U

 = _[\]20 =1W01 U f},/-. =@¾f},fx ¿  f} =∗JÀ, ∗V/-. =1∗ 2W04∗‹ ∗22W4 =70W37 U fx =@∗F∗Tx,/-. =2W5 ∗2W0 ∗27W0 =135W0 U f},/-. =70W 37 U>  =1W01 U zf},/-.{ +zfUg,/g,-. { <1W 0 1WŒ70W0317 +Œ17W53W3Q10 =0W103<1W0 * Kontrola napona u čeonoj ploči na spoju rigle I stuba biće proverena u softweru Tower 6: Usled velike koncentracije napona u delu postavljanja zavrtnjeva potrebno je postaviti dodatna ukrućenja ≠300x145x10mm. Sile iz jednog zavrtnjeva se prenosi linijski pribložno po obodu rupe: Od gravitacionog optere će nja G+S Ug

, =3QW11 U

Á=0,3QW02∗‹=0, 0 62K3  11 =622,47 U& = 0,062K3 Ug, =17,31 U Á=0,17,02∗‹=0, 0 62K3  31 =275,51 U& = 0,062K3

Od optere ć enja vetrom G+W

- Prora ču n veze dve rigle: * Usled gravitacionog optere će nja G+S

8_ [\]=Q,=150,54 U43 U [\] ©¤§¨¢£ ±Ÿ©¡¢§ ¨ ©£ )(²(³*´*W* µ¶ =(W" ·¸( ( ¹,ª¤ =((W $%&·¸( ºª¤ =((W $%&·¸ ( ¹¯,ª¤ =(!W $%&·¸ ml = 8»1[\] = 150,74,43∗100 =203,2K ¼m 0 Ug, = ½K =25W41 U fg,/-. =iœ ∗Tg,/-. =2W45∗22W0=53WQ0 U >Ug, =25W41 U  = _[\]12 =0WK0 U f},/-. =@¾f},fx ¿  f} =∗JÀ, ∗V/-. =1∗ 2W04∗‹ ∗22W4 =70W37 U fx =@∗F∗Tx,/-. =2W5 ∗2W0 ∗27W0 =135W0 U f},/-. =70W 37 U>  =0WK0 U zf},/-.{ +zfUg,/g,-. { <1W 0 0WŒ70WK307 +Œ25W53W4Q10 =0,222<1W0 * Kontrola napona u čeonoj ploči na spoju dve rigle biće proverena u softweru Tower 6: - Usled lokalizovanja napona u zoni zategnutih zavrtnjeva potrebno je dodati ukru ćenje dimenzija ≠300x145x10mm. Sile iz jednog zavrtnjeva se prenosi linijski pribložno po obodu rupe: Od gravitacionog optere će nja G+S Ug

, =25W41 U

Á=0,25W02∗‹=0, 0 62K3  41 =404,42 U& = 0,062K3

n veze rožnja če i rigle: - Prora ču Drža č rožnja če je debljine 8mm

ÂM =0,3K∗5,0 =1,Q0 U 8=0,0K35∗1,Q =0,15Q U P= 30,06∗0,K =3,2 LR   Y T= P8 = 0,15Q∗100 =4, Q 7U L <16, 0 U&L 3,2

- Prora č u čun n glavnog temelja: * Prora č u n temelja ć e se vršiti za dve karakteristi č n e kombinacije optere ć e nja i to na mestu gde se me đ uspratna čun čne ćenja đ uspratna konstrukcija oslanja na stub. * Usvojena nosivost tla je 150 KN/m2, nakon iskopa zemljišta na mestu temeljne stope potrebno je zemljište sabaijati do modula stišljivosti 30 MPa. Na mestima temeljnih stopa potrebno je zameniti tlo kako bi se došlo do dobronose ć eg sloja zemlje. Zamenjeno tlo je potrebno tako đ ć eg đe sabijati do modula stišljivosti od 30 MPa. Obzirom da je nosivost zemljišta usvojena na osnovu ispitivanja zemljišta na susednoj parceli, u slu č a ju odstupanja od čaju projektovane nosivosti, potrebno je ponovo prora č u nati temelje. čunati I Karakteristi č a n kombinacija optere č e nja : čan čenja

U[\] = 16K, 16K,5Q U _ = 4K,73 UU

PRETPOSTAVLJAM TEMELJNU STOPU DIMENZIJA Bt/Dt/ht = 200/180/50cm (temeljni vrat Bv/Dv/Hv = 80/60/90cm)

Ãgw[W =2,0∗1,K∗0,5∗25,0=45,0 U ÃÄ\ƒ. = 2,0 ∗ 1,K ∗ 0,K ∗ 1K,0 = 51,K4 U ÃÀÅ = 0,3 ∗ 0,4 ∗ 4,4 ∗ 25,0 = 13,20 U Jgw[ = 2,0 ∗ 1,K = 3,60  Pgw[ = 1,K∗2,6 0 =1,20 R Æ  = 16K,5Q + 45,0 + 51,K4 + 13,20 = 27K,63 U Æ 8 = 4K,73 ∗ 1,4 = 6K,22 UU T = JÇgw[ È PÇgw[8 = 27K,3,6603 È 6K,1,2202 T = 134,25UY  T = 20,55U 5UY II Karakteristi č a n kombinacija optere č e nja : čan čenja

U = 152, 152,0707 U _[\] = 52,52,Q7 U Æ  = 152,07 + 45,0 + 51,K4 + 13,20 = 262,11 U Æ 8 = 52,Q7 ∗ 1,4 = 74,16 UU T = JÇgw[ È PÇgw[8 = 262,3,6101 È 74,1,2106 T = 134,61UY  T = 11,01U 1UY

* Dimenzionisanje temelja samca

 4 0 0 8 = 134,25+77, ∗ 1,K ∗ 1,00 ∗ 0,50 = Q5,24 UU 2 8` = 1,K0 ∗ Q5,Q5,24 = 171, 171,4343 U U F = 50,0 L ℎ = 44,0 L ”x = 20,20,5 8B 8B  D 8~30 8~30  = 3 ∗ 60,0 = 1K0,0 L 0  =6,455 ; = d ℎ8` = d 171,44,43∗10 ”x ∗  20,5∗10É ∗1K0,0 ;g} =6,322  = 2,56K5 6”K Ê 20,5 = ∗ Tx} =2,56K∗ 400,0 =0,131 >0,10Ê J\ = 100 ∗∗ℎ= 0,100131 ∗1K0,0∗44,0=10,3K L USAVAJAM GLAVNU PODUŽNU ARMATURU 14RØ12/12cm ČNU U ARMATURU 13RØ12/15cm USAVAJAM POPRE Č N

USAVAJAM GLAVNU ARMATURU TEMELJNOG VRATA ±5RØ14/12cm USAVAJAM UZENGIJE TEMELJNOG VRATA URØ8/10cm

- Prora č u čun n kalkanskog temelja: PRETPOSTAVLJAM TEMELJNU STOPU DIMENZIJA Bt/Dt/ht = 160/140/40cm (temeljni vrat Bv/Dv/Hv = 60/60/100cm)

U[\] = Q2,Q2,64 U _ = 0,00 U Ãgw[W = 1,6 ∗ 1,4 ∗ 0,4 ∗ 25,0 = 22,40 U ÃÄ\ƒ. = 1,6 ∗ 1,4 ∗ 0,Q ∗ 1K,0 = 36,2Q U ÃÀÅ = 0,3 ∗ 0,4 ∗ 4,4 ∗ 25,0 = 13,20 U Jgw[ = 1,6 ∗ 1,4 = 2,24  Pgw[ = 1,4∗1,6 6 = 0,5Q75Q7 R Æ  = Q2,64 + 22,40 + 36,2Q + 13,20 = 164,53 U Æ8 = 0,00 ∗ 1,5 = 0,00 UU T = JÇgw[ È PÇgw[8 = 164,2,2543 È 0,0,50Q70 = 73,45U 5UY _[\] = 31,31,53 U U = 52,11 UU Æ  = 52,11 + 22,40 + 36,2Q + 13,20 = 124,00 U Æ 8 = 31,53 ∗ 1,5 = 47,30 UU T = JÇgw[ È PÇgw[8 = 124,2,2040 È 47,0,53Q70 T = 134,5QUY T = 23,K7UY * Potrebno je redukovati aktivnu širinu temeljne stope

47,3000 = 0,3K13K1   = ÇÇ8 = 124, Ë6l = 0,27 t <  = 0,3K1  L = Ë2l  Ì = 1,260 0,3K1=0,41Q ~gÍ = 3 ∗ L =Ç1,257  0 0 T[\] = 2~gÍ∗∗ Îg = 1,2∗124, 3UY 257∗1,40 = 140,Q3U

* Dimenzionisanje temelja samca

2 4 8= 140,Q3+51, ∗1,4 ∗0,K0∗0,40=43,05 U 2 8` =1,K0∗43,05=77,4Q U F=40,0 L ℎ=34,0 L ”x =20,5 8B D 8~30 =3∗60,0 =1K0,0 L>140,0 L=>=140,0 L 0  =6,543 ;= d ℎ8` = d 77,34,4Q∗10 ”x ∗ 20,5∗10É ∗140,0 ;g} =6,500  = 2,4 27” Ê 20,5 = ∗ Tx} =2,427∗ 400,0 =0,124 >0,10Ê J\ = 100 ∗∗ℎ= 0,100124 ∗140,0 ∗34,0 =5,Q0 L USAVAJAM GLAVNU PODUŽNU ARMATURU 9RØ12/15cm U ARMATURU 11RØ10/15cm USAVAJAM POPRE ČN

USAVAJAM GLAVNU ARMATURU TEMELJNOG VRATA ±5RØ14/12cm USAVAJAM UZENGIJE TEMELJNOG VRATA URØ8/10cm

Ulazni podaci - Konstrukcija

Tabela materijala No 1

Naziv materijala

E[kN/m2] 2.100e+8

Čelik

γ[kN/m3]

µ

0.30

αt[1/C]

78.50

1.000e-5

Em[kN/m2] 2.100e+8

µm

0.30

Setovi greda @1@Set: 1 Presek: Promenljiv, Fiktivna ekscentricnost b12

Mat. 1 - Čelik

Tip promene Relativna linearna promena.

1 t 2

∆

No

dL

∆3 [cm]

∆2 [cm]

S

0

0.00

0.00

E

1

0.00

0.00

br d

T

2 t

3

b1 [cm] br [cm] 30.00 1.00 30.00 1.00

t1 [cm] d [cm] 1.20 115.00 1.20 55.00

b2 [cm]

t2 [cm]

30.00

1.20

30.00

1.20

b1 [cm] br [cm] 30.00 0.80 30.00 0.80 30.00 0.80 30.00 0.80

t1 [cm] d [cm] 1.00 110.00 1.00 55.00 1.00 55.00 1.00 60.00

b2 [cm]

t2 [cm]

30.00

1.00

30.00

1.00

30.00

1.00

30.00

1.00

b2 ∆3

@1@Set: 2 Presek: Promenljiv, Fiktivna ekscentricnost b12

Mat. 1 - Čelik

Tip promene Relativna linearna promena.

1 t 2

∆

No

dL

∆3 [cm]

∆2 [cm]

S

0

0.00

0.00

1

0.2

0.00

0.00

2

0.8

0.00

0.00

E

1

0.00

0.00

Mat. 1 - Čelik

A1 1.820e-3

A2 8.035e-4

A3 1.147e-3

I1 4.320e-8

I2 6.079e-7

I3 5.474e-6

Mat. 1 - Čelik

A1 3.640e-3

A2 1.607e-3

A3 2.295e-3

I1 8.640e-8

I2 8.312e-5

I3 1.095e-5

br d

T

2 t

3

b2 ∆3

@1@Set: 3 Presek: I 140, Fiktivna ekscentricnost 2

6 8 . 0 4 1

α=12.6°

T 0.57

3 6.6 [cm]

@1@Set: 4 Presek: 2xI 140, Fiktivna ekscentricnost

No 1 2

2

2

∆

T1

T2 T

Presek I 140 I 140

∆3 [cm]

-15.00 15.00

∆2 [cm]

0.00 0.00

α 0.22 -0.22

Mat. 1 1

3 ∆3

6 8 . 0 4 1

T 0.57 6.6 [cm]

I 140 @1@Set: 5 Presek: I 140, Fiktivna ekscentricnost 2

6 8 .

3

0 4 1

α=12.6°

T 0.57 6.6

[cm]

Mat. 1 - Čelik

A1 1.820e-3

A2 8.035e-4

A3 1.147e-3

I1 4.320e-8

I2 6.079e-7

I3 5.474e-6

@1@Set: 25 Presek: I 20/35, Fiktivna ekscentricnost

Mat. 1 - Čelik

202

A1 5.980e-3

A2 2.077e-3

A3 3.523e-3

I1 1.571e-7

1

0.6 T

1

5 3

3

20 [cm]

H_21 H_20 H_19 H_18 H_17 H_16 H_15 H_14 5 _ V

H_13 H_12 H_11 6

1 _ V

_ V

H_10 H_9 H_8 H_7 H_6 H_5 4 _ V

3 _ V

H_4 H_3 H_2 H_1

Dispozicija ramova

2 _ V

I2 1.334e-5

I3 1.336e-4

Ulazni podaci - Opterecenje Lista slucajeva opterecenja No 1 G (g) 2 P 3 S 4 S+S/2 5 S/2+S 6 Wx 7 -Wx 8 Wy 9 -Wy 10 Komb.: I 11 Komb.: I+II 12 Komb.: I+III 13 Komb.: I+II+III 14 Komb.: I+IV 15 Komb.: I+II+IV 16 Komb.: I+V 17 Komb.: I+II+V 18 Komb.: I+VI 19 Komb.: I+II+VI 20 Komb.: I+III+VI 21 Komb.: I+II+III+VI 22 Komb.: I+IV+VI 23 Komb.: I+II+IV+VI 24 Komb.: I+V+VI 25 Komb.: I+II+V+VI 26 Komb.: I+VII Opt. 2: P

Nivo: [4.00 m]

Naziv 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49

p=-1.25

p=-1.25

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-2.50

p=-1.25

p=-1.25

Komb.: I+II+VII Komb.: I+III+VII Komb.: I+II+III+VII Komb.: I+IV+VII Komb.: I+II+IV+VII Komb.: I+V+VII Komb.: I+II+V+VII Komb.: I+VIII Komb.: I+II+VIII Komb.: I+III+VIII Komb.: I+II+III+VIII Komb.: I+IV+VIII Komb.: I+II+IV+VIII Komb.: I+V+VIII Komb.: I+II+V+VIII Komb.: I+IX Komb.: I+II+IX Komb.: I+III+IX Komb.: I+II+III+IX Komb.: I+IV+IX Komb.: I+II+IV+IX Komb.: I+V+IX Komb.: I+II+V+IX

Opt. 1: G (g) p=-0.35

Nivo: [4.00 m]

p=-0.35

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.70

p=-0.35

p=-0.35

Opt. 6: Wx

0 5 . 5 = p

0 5 . 3 = p

Ram: H_14 Opt. 7: -Wx

0 5 . 3 = p

Ram: H_14

0 5 . 5 = p

Opt. 1: G (g)

7 3 . 0 = p

p=0.35 POS - 1

9 5 . 0 = p

5 5 . 0 = p p=0.35

POS - 2-1

6 7 . 0 = p

6 7 . 0 = p

0 6 . 0 = p

0 6 . 0 = p

POS - 2-2

1 2 S S O P

Ram: H_1 Opt. 1: G (g)

8 6 . 1 = p

Ram: H_21

0 8 . 0 = p

0 8 . 0 = p

1 0 . 1 = p

1 0 . 1 = p

0 8 . 0 = p

0 8 . 0 = p

8 6 . 1 = p

1 3 . 0 = p

Opt. 9: -Wy

5 5 3 2 . . 7 1 = = p p

5 5. 5 = p

p = 4 . 4 0

0 4. 4 = p

5 5. 5 = p

0 4. 4 = p

0 4. 4 = p

5 4 2 3 . . 1 7 = = p p

Ram: H_21 Opt. 8: Wy

3 5. 5= p

5 2. 1 = p

POS - 1

p = 4 . 3 6

5 5. 5= p

p = 4 . 0 0

POS - 2-1

POS - 2-2

12 S -

S O P

Ram: H_1

5 5. 5= p

4= p

.

0 4

0 4 . 4= p

5 2. 1 = p

9 0 . 5= p

Staticki proracun Opt. 1: G (g)

- 1 7 4 . 6 9 6 0 . 6 8

2 6 . 6 6 1 -

6 1 . 0 6

174.69

-166.62

3 1 . 1 3

8.05

Ram: H_17 Uticaji u gredi: max M3= 174.69 / min M3= -174.69 kNm Opt. 1: G (g)

3 . 1 7

5 8 . 2

-20.74 - 3 3 . 2 9

20.55

7 6 . 2 3 -

5 5 . 1 1 5 3 . 1 1 -

-1.56

Ram: H_17 Uticaji u gredi: max T2= 20.55 / min T2= -33.29 kN

Opt. 1: G (g)

1 0 . 0 3 -

- 2 9 . 9 2

3 7 . 2 -

-60.74

-72.74

-15.23

Ram: H_17 Uticaji u gredi: max N1= -0.44 / mi n N1= -72.74 kN Opt. 3: S

- 2 5 8 . 6 9 9 0 . 5 5

258.69

8 7 . 7 8

7 4 . 6 4 2 -

-246.47

7 7 . 6 4

12.08

Ram: H_17 Uticaji u gredi: max M3= 258.69 / min M3= -258.69 kNm

Opt. 3: S

5 . 6 4

8 8 . 3

-30.70 2 7 . 6 4 -

- 4 7 . 8 1

30.43

4 0 . 7 1 6 7 . 6 1 -

-2.34

Ram: H_17 Uticaji u gredi: max T2= 30.43 / min T2= -47.81 kN Opt. 3: S

9 9 . 3 4 -

- 4 3 . 8 8

-58.24 -75.71

Ram: H_17 Uticaji u gredi: max N1= -0.69 / mi n N1= -75.71 kN

6 0 . 4 -

-19.05

Opt. 4: S+S/2

- 2 0 2 . 5 7 8 0 . 4 8

3 8 . 6 7 1 -

1 4 . 0 6

202.57

-176.83

0 7 . 3 2

16.35

Ram: H_17 Uticaji u gredi: max M3= 202.57 / min M3= -202.57 kNm Opt. 4: S+S/2

1 0 . 7 0

-23.11 - 4 2 . 7 6

23.83

1 3 . 8 2 -

3 6 . 8 9 4 . 8 -

-3.17


Opt. 4: S+S/2

4 3 . 1 3 -

- 3 5 . 6 4

5 0 . 4 -

-51.68 -44.48

-9.85

Ram: H_17 Uticaji u gredi: max N1= -2.36 / mi n N1= -51.68 kN Opt. 5: S/2+S

- 1 8 7 . 3 2

187.32

6 2 . 8 5

8 9 . 4 9 1 7 3 . 0 8

-194.98

1 8 . 6 8

1.97


Opt. 5: S/2+S

6 4 . 8

1 7 . 4 2

-23.21 - 2 9 . 3 0

2 1 . 2 4 -

22.04 1 5 . 9 3 -

-0.38

Ram: H_17 Uticaji u gredi: max T2= 24.71 / min T2= -42.12 kN Opt. 5: S/2+S

- 3 0 . 4 3

2 0 . 5 3 -

-36.11 -98.17

Ram: H_17 Uticaji u gredi: max N1= 3.57 / min N1= -98.17 kN

7 5 . 3

6 8 . 2 -

-26.55

Opt. 6: Wx

- 7 3 . 2 2

4 9 . 9 6 -

-310.85

94.00

0 0 . 4 9

3 1 0 . 8 5

-0.84

23.77

Ram: H_17 Uticaji u gredi: max M3= 310.85 / min M3= -310.85 kNm Opt. 6: Wx

5 2 . 3 8

- 5 6 . 4 9 . 2 3

-

9 0 . 4 2

22.57

-4.62

-59.95


-2.53

Opt. 6: Wx

2 5 . 4 2

3 2 . 6 2

7 6 . 4 -

59.49

31.47

-0.46

Ram: H_17 Uticaji u gredi: max N1= 59.49 / min N1= -4.67 kN Opt. 7: -Wx

- 6 2 . 6 7

-108.59 1 0 8 . 5 9

0.61


9 7 . 4 6 -

277.56 6 5 . 7 7 2

8 4 . 1 8 -

-36.80

Opt. 7: -Wx

2 4 . 6 9

- 4 6 . 5 8 . 0

4 3 . 9 4

5 -

0 2 . 9 2

-27.65

9 6 . 9 2 -

2.10

7.15

52.25

Ram: H_17 Uticaji u gredi: max T2= 52.25 / min T2= -29.69 kN Opt. 7: -Wx

6 2 . 1 3 3 2 . 4 8

8 4 . 0 1

32.71 89.01

Ram: H_17 Uticaji u gredi: max N1= 89.01 / min N1= 10.44 kN

33.48

Opt. 1: G (g) 0 2. 23 6. 0

3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6

7.28

7.28

7.28

14.10

4 5. 1 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6

14.10

21.71

.

7.28

9.07

20.47

7.28

7.29

.

2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2

7 3. 1

7.29

2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6

.

7.28

7.29

.

2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6. 2 3 6

7.28

7.29

9.93

2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2 4 6. 2

1 9. 1

7.29

5 2. 0

Nivo: [4.00 m] Uticaji u gredi: max M3= 21.71 / min M3= -2.20 kNm Opt. 2: P 9 8. 3-

0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8

18.74

9 1. 2

37.50

.

18.74

18.74

18.74

18.74

8 4. 3

Nivo: [4.00 m] Uticaji u gredi: max M3= 57.97 / min M3= -3.89 kNm

37.50

.

7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7

18.75

.

7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8. 7 0 8

18.74

1 9. 3 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8

18.75

18.75

57.97 .7

24.23

54.66

26.52

3 9. 4

2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7 2 8. 7

18.75

18.75

18.75

3 6. 0

Opt. 8: Wy

0 . 0 1

5 . 5 0

2 . 6 3

2 . 9 2

- 5 . 7 0

- 2 . 3 0

- 0 . 6 8

3 . 3 3

5 5 . 6

7 1 . 0 -

- 6 . 4 2

8 4 . 6

0 4 . 3 -

7 3 . 1

1 4 . 2 -

6 1 . 4 2 2 . 4 -

1 7 . 5 -

-8.86

-7.11

-84.90

-84.90 -57.30

-52.12

-49.21

-47.98 9.76

11.51

-7.00 -6.04

Ram: H_1 Uticaji u gredi: max M2= 11.51 / min M2= -84.90 kNm Opt. 9: -Wy

1 . 7 3

4 . 0 8 - 4 . 5 5

- 6 . 4 1

6 . 3 6 - 2 . 8 0

7 1 . 0

6 . 8 7 - 3 . 7 8

- 0 . 1 5

1 4 . 6 -

7 1 . 3

2 2 . 2 7 5 . 6 -

8 2 . 1 -

7 9 . 3 7 3 . 4 -

7 2 . 5

3.24

10.08

-14.18

47.99

57.31

84.88

10.23

84.88

57.31

2 2 . 2 -

47.99

-8.69

4 8 . 0

8 4 . 0 0 5 . 0 -

0 5 . 0 2 5 . 0 -

5 4 . 0 5 5 . 0 -

8 6 . 0 -

12.28 -2.29


Opt. 12: I+III

-

7 7 0 3 . . 3 0 7 7 -

-0.31

-0.36

5 5 . 0 2 -

-0.15

Ram: H_14 Uticaji u gredi: max Zp= -0.00 / min Zp= -73.07 m / 1000 Opt. 18: I+VI

9 8 . 1 3

3 8 . 2 2

31.60

29.72

3 2 . 9 4

22.

Ram: H_14 Uticaji u gredi: max Xp= 32.94 / min Xp= 0.00 m / 1000

Opt. 18: I+VI

2 3 . 0 3

30.27 3 1 . 4 2

2 2. 7 1

17.22

Ram: H_4 Uticaji u gredi: max Xp= 31.42 / min Xp= 0.00 m / 1000 Opt. 12: I+III

-

1 7 6 4 . . 6 4 1 7 -

-0.33

-0.31

3 6. 6-

9 5. 6-

-0.05

Ram: H_4 Uticaji u gredi: max Zp= -0.00 / min Zp= -74.61 m / 1000

Dimenzionisanje (celik)

0.37

6 6. 0

0 9 . 0

0 9. 0

3 7. 0

.

0

0.64

7 7

0.07

0 6 . 0

5 0. 0

Ram: H_1 Kontrola stabilnosti

n l j  ! P r o m e

! jl

n e m o r P

0.37

P r om e nl j !

0 3 / 0 3

0 3 / 0 3

6 6. 0

I

I

0.07 I 140 0 8 1 l

B PI

Ram: H_1 Kontrola stabilnosti

0 9 . 0 .

0

7 7

0 6 . 0 jl

! n e m o r P

STAP 29-95

POPREČNI PRESEK : I-presek @2@JUS GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA


y 3 00 2 1

8 T

2 1

0 0 3

94.080 24.000 72.000 16340 5401.2 39.270 1089.3


z

3 00

[mm]

Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska Kontrola napona:


u=

36.604 mm

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 36 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33 DOPUŠTENI NAPON : 18.00 MERODAVNI UTICAJI (na 563.1 cm od po četka štapa) Računska normalna sila Momenat savijanja oko z ose Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa Dužina izvijanja oko z ose Dužina izvijanja oko y ose Kriva izvijanja za z osu B Kriva izvijanja za y osu C

-32.075 -84.757 -0.558 1106.0 1106.0 1106.0

kN kNm kN cm cm cm


Kontrola napona:

σ _max

i,z = i,y = λz = λy = λ'z = λ'y = σ' = β= κ,z = κ,y = Kmz = Kmy = Knz = Kny = η= L_vilj. = L_boč. = L_prit. = i_prit = αp = λ _ky = σ _vd = σ _wd =

13.179 7.577 83.922 145.97 0.903 1.571 0.019 1.000 0.659 0.293 1.016 1.000 1.243 1.705 1.120 1106.0 1106.0 1106.0 8.249 1.092 126.69 17.553 12.897

ρ=

0.460 0.723 15.743 1.290 0.466 12.201 1.967 0.341 7.781 16.127 18.000

FI = σ _crd = λ,'d = κ _m = σ _d = θ = σ(N) = σ(Mz) = σ _max = σ _dop =

<= σ _dop

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje rebra I preseka Dimenzije lima a/b/t = 1106/27.6/0.8 (cm) Način oslanjanja: A Odnos a/b

σ'2 =

0.174


73.733 -8.121 -8.121 1.000 0.431 121.47 52.396 0.677 1.000 1.000 0.000 1.000 24.000 10.829

kN/cm2 kN/cm2

8.121 0.023 8.122 18.000


kN/cm2 kN/cm2

kN/cm2 kN/cm2


<= 1

f=

σ'u = σ _u = σ=


σ <= σ _u

KONTROLA UPOREDNOG NAPONA Normalni napon Smičući napon Maksimalni uporedni napon Dopušteni napon Kontrola napona:

σ,up

<=

σ= τ=

σ,up = σ _dop = σ _dop

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 36 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33 DOPUŠTENI NAPON : 18.00 MERODAVNI UTICAJI (početak štapa)


Poluprečnik inercije Poluprečnik inercije Vitkost Vitkost Relativna vitkost Relativna vitkost Relativni napon Koef.zavisan od oblika Mz Bezdimenzionalni koeficijent Bezdimenzionalni koeficijent Koeficijent povećanja uticaja Koeficijent povećanja uticaja Uticaj ukupne imperfekc. štapa Uticaj ukupne imperfekc. štapa Koef.zavisan od oblika Mz Razmak viljuškastih oslonaca Razmak bočno pridržanih tačaka Dužina pritisnute zone Poluprečnik inercije prit.zone Faktor plastičnosti preseka Vitkost pritisnutog dela Otpornost na torziju preseka Otpornost na deplanaciju preseka Položaj spoljnjeg opterećenja: GORE Koef.zavisan od oblika Mz Faktor zavisan od položaja opt. Kritični napon za bočno izvijanje Vitkost Bezdimenzionalni koef.za b.i. Granični napon izvijanja Koef.povećanja ut. od b.i. Normalni napon od N Normalni napon od Mz Maksimalni napon Dopušteni napon

σ'2

Dimenzije lima a/b/t = 1106/15/1.2 (cm) Način oslanjanja: B Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska Kontrola napona:

N= Mz = Ty = L= li,z = li,y =

5.342 15.946 85.193 0.403 1.000 1.250 85.193 1.000 13.856 0.031

kN/cm2 kN/cm2

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje donje nožice I preseka

KONTROLA DEFORMACIJA Maksimalni ugib štapa (slučaj opterećenja 41, na 542.9 cm od početka štapa)


f=

kN/cm2 kN/cm2

τ <= τ _u

Kombinovano naponsko stanje Kontrola napona:

σ'u = σ _u = σ=

-7.499 6.817 -0.909 21.595 15.946 344.36 0.264 1.000 1.250 0.000 1.000 24.000 9.999

σ <= σ _u

Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Kritični napon izbočavanja Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani smičući napon Kontrola napona:

σ1 = σ2 = Ψ= k_ σ = σ _E = σ _cr = λ'pσ = κ _pσ = c_ σ =

α=

40.072

cm cm

Računska normalna sila Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa Smičući napon Dopušteni smičući napon Kontrola napona:

N= Ty = L= τ= τ _dop =

-23.654 kN 30.704 kN 1106.0 cm 1.279 kN/cm2 10.392 kN/cm2

τ <= τ _dop

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 36 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33 DOPUŠTENI NAPON : 18.00 MERODAVNI UTICAJI (na 542.9 cm od po četka štapa) cm cm cm cm

Računska normalna sila Momenat savijanja oko z ose Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa

KONTROLA STABILNOSTI BOČNO IZVIJANJE JUS U.E7.101 kN/cm2 Kontrola stab.prit.pojasa I(dole) kN/cm2 Koef.zavisan od oblika Mz Razmak viljuškastih oslonaca Razmak bočno pridržanih tačaka kN/cm2 Dužina pritisnute zone Poluprečnik inercije prit.zone Faktor plastičnosti preseka kN/cm2 Vitkost pritisnutog dela Otpornost na torziju preseka kN/cm2 Otpornost na deplanaciju preseka kN/cm2 Položaj spoljnjeg opterećenja: GORE kN/cm2 Koef.zavisan od oblika Mz kN/cm2 Faktor zavisan od položaja opt. Kritični napon za bočno izvijanje Vitkost Bezdimenzionalni koef.za b.i. Granični napon izvijanja Stvarni napon Dopušteni napon Kontrola napona:

σ _stv

<= σ _dop

N= Mz = Ty = L=

-31.774 -84.757 0.558 1106.0

η= L_vilj. = L_boč. = L_prit. = i_prit = αp = λ _ky = σ _vd = σ _wd =

1.120 1106.0 1106.0 1106.0 8.249 1.092 126.69 17.553 12.897

ρ= FI = σ _crd = λ,'d = κ _m = σ _d = σ _stv = σ _dop =

0.460 0.723 15.743 1.290 0.466 12.201 7.781 9.150

kN kNm kN cm

cm cm cm cm kN/cm2 kN/cm2


Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska

STAP 11-63


Kontrola napona:


y 3 00 0 1

6 T

0 0 3

76.800 18.000 60.000 13718 4500.5 22.016 914.51 300.03


z

Kontrola napona:

[mm]


5.343 8.715 46.566 0.545 1.000 1.250 46.566 1.000 13.856 0.030

σ'2 =

0.091


σ'u = σ _u = σ=

68.044 -6.143 -5.795 0.943 0.450 84.356 37.993 0.795 0.847 1.014 0.000 0.847 20.618 8.191


5.341 84.356 450.53 0.175 1.000 1.250 450.53 1.000 13.856 0.004

σ'2 =

0.158


σ'u = σ _u = σ=

68.044 -5.795 -5.447 0.940 0.452 84.356 38.094 0.794 0.849 1.015 0.000 0.849 20.670 7.727


5.341 84.356 450.53 0.175 1.000 1.250 450.53 1.000 13.856 0.004

σ'2 =

0.140

σ= τ=

6.143 0.026 6.143 18.000

f=

kN/cm2 kN/cm2


τ <= τ _u


3 00

σ'u = σ _u = σ=

1.000 1.250 0.000 1.000 24.000 kN/cm2 7.221 kN/cm2

σ <= σ _u


0 1

κ _pσ = c_ σ =

σ'2

<= 1

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje donje nožice I preseka (levo) FAKTORI ISKORIŠĆENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 40. γ=0.73 41. γ=0.73 39. γ=0.71 37. γ=0.71 38. γ=0.71 36. γ=0.71 35. γ=0.70 34. γ=0.70 32. γ=0.55 33. γ=0.55 23. γ=0.55 22. γ=0.55 28. γ=0.51 29. γ=0.51 19. γ=0.51 26. γ=0.51 27. γ=0.51 18. γ=0.51 21. γ=0.51 20. γ=0.51 31. γ=0.47 30. γ=0.47 24. γ=0.47 25. γ=0.47 48. γ=0.36 49. γ=0.36 45. γ=0.33 47. γ=0.33 46. γ=0.33 44. γ=0.33 43. γ=0.33 42. γ=0.33 13. γ=0.06 15. γ=0.06 17. γ=0.06 11. γ=0.05 12. γ=0.04 14. γ=0.04 16. γ=0.04 10. γ=0.04

Dimenzije lima a/b/t = 1020.67/15/1 (cm) Način oslanjanja: B Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska

KONTROLA DEFORMACIJA

Kontrola napona:

Maksimalni ugib štapa (slučaj opterećenja 32, početak štapa)

u=

28.114 mm

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 41 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33 DOPUŠTENI NAPON : 18.00 MERODAVNI UTICAJI (na 520.6 cm od po četka štapa) Računska normalna sila Momenat savijanja oko z ose Momenat savijanja oko y ose Transverzalna sila u z pravcu Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa Dužina izvijanja oko z ose Dužina izvijanja oko y ose Kriva izvijanja za z osu B Kriva izvijanja za y osu C


-7.736 -52.075 -1.045 -0.201 -0.410 1020.7 1020.7 1020.7



λ,y

>= λ,cr

Relativna vitkost Bezdimenzionalni koeficijent Granični napon izvijanja Koef.povećanja ut. od b.i. Normalni napon od N Normalni napon od Mz Normalni napon od My Maksimalni napon Dopušteni napon Kontrola napona:

σ _max

i,z = i,y = λz = λy = λ'z = λ'y = σ' = β= κ,z = κ,y = Kmz = Kmy = Knz = Kny = i_prit = L_boč. = L_prit. = λ,y = λ,cr = λ _ = κ=

σ _d = θ = σ(N) = σ(Mz) = σ(My) = σ _max = σ _dop =

<= σ _dop

σ'2


<= 1

13.365 7.655 76.370 133.33 0.822 1.435 0.006 1.000 0.711 0.337 1.004 1.012 1.212 1.612 8.660 1020.7 1020.7 117.86 39.581

cm cm

cm cm cm

Dimenzije lima a/b/t = 1020.67/15/1 (cm) Način oslanjanja: B Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska Kontrola napona:

f=


kN/cm2 kN/cm2

σ <= σ _u

Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče 1.268 Bezdim. koef. izbočavanja 0.403 Korekcioni faktor 11.019 kN/cm2 Kritični napon izbočavanja 2.178 Relativni granični napon 0.101 kN/cm2 Granični napon izbočavanja 5.694 kN/cm2 Faktorisani smičući napon 0.348 kN/cm2 12.964 kN/cm2 Kontrola napona: τ <= τ _u 18.000 kN/cm2 Kombinovano naponsko stanje Kontrola napona:

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje rebra I preseka Dimenzije lima a/b/t = 1020.67/28/0.6 (cm) Način oslanjanja: A Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče

kN/cm2 kN/cm2

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje donje nožice I preseka (desno)


Poluprečnik inercije Poluprečnik inercije Vitkost Vitkost Relativna vitkost Relativna vitkost Relativni napon Koef.zavisan od oblika Mz Bezdimenzionalni koeficijent Bezdimenzionalni koeficijent Koeficijent povećanja uticaja Koeficijent povećanja uticaja Uticaj ukupne imperfekc. štapa Uticaj ukupne imperfekc. štapa Pol.inercije prit.zone (reduk.) Razmak bočno pridržanih tačaka Dužina pritisnute zone Vitkost Granična vitkost

kN/cm2 kN/cm2

τ <= τ _u

Kombinovano naponsko stanje Kontrola napona:

kN/cm2 kN/cm2

σ <= σ _u


f=

kN/cm2 kN/cm2

σ'2

kN/cm2 kN/cm2


<= 1


α= σ1 = σ2 = Ψ= k_ σ = σ _E = σ _cr = λ'pσ =

Normalni napon Smičući napon 36.452 Maksimalni uporedni napon -5.415 kN/cm2 Dopušteni napon 5.214 kN/cm2 Kontrola napona: σ,up <= σ _dop -0.963 22.937 8.715 kN/cm2 SLUČAJ OPTEREĆENJA: 41 199.90 kN/cm2 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33 0.346 DOPUŠTENI NAPON : 18.00

σ,up = σ _dop =


MERODAVNI UTICAJI (kraj štapa) Računska normalna sila Transverzalna sila u z pravcu Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa

N= Tz = Ty = L=

-20.118 0.311 -20.429 1020.7

kN kN kN cm

Smičući napon Dopušteni smičući napon Kontrola napona:

τ <= τ _dop

τ= τ _dop =

1.140 kN/cm2 10.392 kN/cm2

POS - 2-1 (13-28)

POPREČNI PRESEK : I 140 @2@JUS GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA


y

6 . 8 0 4 1

T 5. 7

18.200 7.923 10.277 573.00 35.200 4.320 81.857


z

Kontrola napona:

[mm]


66


Kontrola napona:

Kontrola napona:


u=

ŠTAP IZLOŽEN SAVIJANJU Normalni napon Dopušteni napon

σ _max = σ _dop = σ _max

<= σ _dop

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Provera izbočavanja rebra valjanog I preseka


5.346 40.893 218.60 0.252 1.000 1.250 218.60 1.000 13.856 0.064

σ'2 =

0.210

f=


kN/cm2 kN/cm2

kN/cm2 kN/cm2


τ <= τ _u

σ'2

<= 1

Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa

22.179 mm

6.835 kNm 0.337 kN 325.00 cm

Ty = L=

Smičući napon Dopušteni smičući napon Kontrola napona:

Mz = Ty = L=

σ'u = σ _u = σ=

26.466 -7.324 7.324 -1.000 23.900 40.893 977.34 0.157 1.000 1.250 0.000 1.000 24.000 10.986

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 17 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI (kraj štapa)

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 17 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI (na 300.0 cm od po četka štapa) Momenat savijanja oko z ose Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa


σ <= σ _u



Kontrola napona:


τ= τ _dop =

27.825 kN 325.00 cm 3.512 kN/cm2 9.238 kN/cm2

τ <= τ _dop


Mz = Ty = L=

KONTROLA UPOREDNOG NAPONA 8.350 kN/cm2 16.000 kN/cm2 Normalni napon Smičući napon Maksimalni uporedni napon Dopušteni napon Kontrola napona:

σ,up

<=

σ _dop

σ= τ=

σ,up = σ _dop =

6.834 kNm 27.393 kN 325.00 cm

8.349 3.457 10.275 16.000


POS - S2-1 (22-39)

POPREČNI PRESEK : IPBl 180 @2@JUS GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA

Ax = Ay = Az = Iz = Iy =

y

45.300 14.520 30.780 2510.0 925.00

cm2 cm2 cm2 cm4 cm4

5 . 9 1 7 1

Poluprečnik izvijanja za osu y Efektivna vitkost (Liz/iz) Efektivna vitkost (Liy/iy) Vitkost pri granici razvlačenja Relativna vitkost oko z ose Relativna vitkost oko y ose Bezdimenzionalni koeficijent Bezdimenzionalni koeficijent Bezdimenzionalni koeficijent Bezdimenzionalni koeficijent Dopušteni napon izvijanja oko z ose Dopušteni napon izvijanja oko y ose Merodavni dopušteni napon izvijanja Računski normalni napon Kontrola napona:

T 6

z


Kontrola napona:


0.456 kN/cm2

u=

16.567 mm

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 15 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI (kraj štapa) N= L= li,z = li,y =


f=

σ'u = σ _u = σ=

26.316 -0.456 -0.456 1.000 4.000 29.574 118.30 0.450 1.000 1.000 0.000 1.000 24.000 0.684


kN/cm2 kN/cm2

σ <= σ _u

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Provera izbočavanja nožice I preseka


-20.655 400.00 400.00 400.00

kN cm cm cm

Dimenzije lima a/b/t = 400/9/0.95 (cm) Način oslanjanja: B Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska Kontrola napona:


f=

σ'u = σ _u = σ=

44.444 -0.456 -0.456 1.000 0.430 211.47 90.934 0.514 1.000 1.000 0.000 1.000 24.000 0.684

kN/cm2 kN/cm2

0.456 0.000 0.456 16.000



σ <= σ _u


ŠTAP IZLOŽEN CENTRIČNOM PRITISKU KONTROLA STABILNOSTI NA CENT.PRIT. JUS U E7.081/1986 Dužina izvijanja oko z ose Dužina izvijanja oko y ose Poluprečnik izvijanja za osu z

cm

σi,dop


[mm]

Računska normalna sila Sistemska dužina štapa Dužina izvijanja oko z ose Dužina izvijanja oko y ose Kriva izvijanja za z osu B Kriva izvijanja za y osu C

<=

σ,n =

4 .519 53.737 88.519 92.930 0.578 0.953 1.463 2.276 0.848 0.568 13.565 9.087 9.087

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Provera izbočavanja rebra I preseka

1 80


σ,n

iy =

λ,z = λ,y = λ,v = λ'z = λ'y = βz = βy = κ,z = κ,y = σi,z = σi,y = σi,d =

Liz = Liy = iz =

400.00 cm 400.00 cm 7.444 cm

Normalni napon Smičući napon Maksimalni uporedni napon Dopušteni napon Kontrola napona:

σ,up

<=

σ= τ=


0.63

0.41

0.79

0.79

0.79

1 4. 0

0.79

0.79

3 4. 0

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79

1 4. 0

0.79

0.79

3 4. 0

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79 0.79 0.79

0.79 6 6. 0

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79 0.79

0.79 8 2. 0

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79 0.79

0.79 3 6. 0

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79 0.79

2 4. 0

0.79

0.79

2 4. 0

2 4. 0

0.79

0.79

2 4. 0

2 4. 0

0.79

0.79

2 4. 0

1 4. 0

0.79

0.79

2 4. 0

1 4. 0

0.79

0.79 1 3. 0

2 4. 0

0.79 0.79

0.37

0.64

0.07

Nivo: [4.00 m] Kontrola stabilnosti

0.63

0.41

0.79

0.79

0.79

1 4. 0

0.79

0.79

3 4. 0

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79

1 4. 0

0.79

1 4. 0

0.79

0.79

3 4. 0

1 4. 0

0.79

0.79

0.79 0.79

I 140 0.79 0 3 / 4 1 I

2 4. 0

0.79 5 3 / 0 2

0.79 0.79

0.79 0.79

0.79

0.79 8 2. 0

0.79 0.79

0.79

2 4. 0

0.79 0.79

I

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79

0.79

Nivo: [4.00 m] Kontrola stabilnosti

0.79

5 3 / 0 2

0.79

0.37

I

0.79

0.79

0.79

0 3 / 4 1

0.79

0.79

0.79

2 4. 0

0.79

I

0.79

0.79

2 4. 0

0.79

0.79

0.79

2 4. 0

0.79

0.79

0.79 1 3. 0

2 4. 0

0.79 0.79 0.64

0.07


POS - 77 (136-101)


Kontrola napona:


y 1 40 8

6 T

0 0 3

39.440 18.000 22.400 5921.3 366.38 6.823 394.75 52.340


z

σ'u = σ _u = σ=

1.000 1.250 0.000 1.000 24.000 kN/cm2 9.364 kN/cm2


5.353 8.472 45.347 0.553 1.000 1.250 45.347 1.000 13.856 0.003

σ'2 =

0.152


71.429 -6.652 -6.595 0.991 0.434 247.90 107.63 0.472 1.000 1.002 0.000 1.000 24.000 9.978

f=

σ <= σ _u


κ _pσ = c_ σ =

kN/cm2 kN/cm2


τ <= τ _u

8


1 40

Kontrola napona:

[mm]

σ'2

<= 1

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje gornje nožice I preseka (levo) FAKTORI ISKORIŠĆENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 13. γ=0.42 15. γ=0.42 17. γ=0.42 11. γ=0.42 45. γ=0.37 29. γ=0.37 31. γ=0.37 33. γ=0.37 19. γ=0.37 47. γ=0.37 49. γ=0.37 35. γ=0.37 37. γ=0.37 39. γ=0.37 41. γ=0.37 43. γ=0.37 21. γ=0.37 23. γ=0.37 25. γ=0.37 27. γ=0.37 12. γ=0.12 16. γ=0.12 14. γ=0.12 10. γ=0.12 48. γ=0.11 44. γ=0.11 32. γ=0.10 46. γ=0.10 18. γ=0.10 30. γ=0.10 28. γ=0.10 42. γ=0.10 24. γ=0.10 36. γ=0.10 22. γ=0.10 38. γ=0.10 20. γ=0.10 40. γ=0.10 34. γ=0.10 26. γ=0.10



Kontrola napona:


u=

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 13 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI (na 260.0 cm od po četka štapa) Momenat savijanja oko z ose Momenat savijanja oko y ose Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa

Mz = My = Ty = L=

ŠTAP IZLOŽEN SAVIJANJU Normalni napon Dopušteni napon Kontrola napona:

σ _max = σ _dop = σ _max

<= σ _dop

23.209 mm

Koef.zavisan od oblika Mz Razmak viljuškastih oslonaca Razmak bočno pridržanih tačaka Dužina pritisnute zone Poluprečnik inercije prit.zone Faktor plastičnosti preseka Vitkost pritisnutog dela Otpornost na torziju preseka Otpornost na deplanaciju preseka Položaj spoljnjeg opterećenja: GORE Koef.zavisan od oblika Mz Faktor zavisan od položaja opt. Kritični napon za bočno izvijanje Vitkost Bezdimenzionalni koef.za b.i. Granični napon izvijanja Stvarni napon Dopušteni napon Kontrola napona:

σ _stv

ρ=

FI =

σ _crd = λ,'d = κ _m = σ _d = σ _stv = σ _dop =

<= σ _dop

1.120 500.00 100.00 500.00 3.610 1.135 26.171 11.633 302.22

17.606 -6.243 6.243 -1.000 23.900 8.472 202.47 0.344

f=

σ'u = σ _u = σ=

71.429 -6.595 -6.537 0.991 0.434 247.90 107.63 0.472 1.000 1.002 0.000 1.000 24.000 9.892


kN/cm2 kN/cm2

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 13 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI (kraj štapa)

Momenat savijanja oko z ose Momenat savijanja oko y ose Transverzalna sila u z pravcu Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa α= σ1 = σ2 = Ψ= k_ σ = σ _E = σ _cr = λ'pσ =


σ <= σ _u

Transverzalna sila u z pravcu Transverzalna sila u y pravcu kN/cm2 Sistemska dužina štapa kN/cm2 Smičući napon 0.460 Dopušteni smičući napon 0.588 177.70 kN/cm2 Kontrola napona: τ <= τ _dop 0.392 1.000 24.000 kN/cm2 SLUČAJ OPTEREĆENJA: 13 6.652 kN/cm2 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 16.000 kN/cm2 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI (na 300.0 cm od po četka štapa)

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje rebra I preseka Dimenzije lima a/b/t = 500/28.4/0.6 (cm) Način oslanjanja: A Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče

cm cm cm cm

kN/cm2 kN/cm2

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje gornje nožice I preseka (desno)

Kontrola napona:

η= L_vilj. = L_boč. = L_prit. = i_prit = αp = λ _ky = σ _vd = σ _wd =

kN/cm2 kN/cm2

σ <= σ _u

Dimenzije lima a/b/t = 500/7/0.8 (cm) Način oslanjanja: B Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu 26.033 kNm Odnos σ1/ σ2 -0.030 kNm Koeficijent izbočavanja 0.032 kN Ojlerov napon izbočavanja lima 500.00 cm Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor 6.652 kN/cm2 Korekcioni faktor 16.000 kN/cm2 Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska

KONTROLA STABILNOSTI BOČNO IZVIJANJE JUS U.E7.101 Kontrola stab. prit. pojasa I(gore)

f=

σ'u = σ _u = σ=

kN/cm2 kN/cm2

KONTROLA UPOREDNOG NAPONA kN/cm2 kN/cm2 Normalni napon Smičući napon Maksimalni uporedni napon kN/cm2 Dopušteni napon kN/cm2 Kontrola napona: σ,up <= σ _dop

Tz = Ty = L= τ= τ _dop =

0.169 kN 17.491 kN 500.00 cm 0.979 kN/cm2 9.238 kN/cm2

Mz = My = Tz = Ty = L=

25.998 -0.030 -0.139 8.513 500.00

kNm kNm kN kN cm

σ= τ=

6.644 0.479 6.696 16.000


σ,up = σ _dop =

POS - 72 (134-90)



y 2 00 0 1

6 T

0 1

0 5 3

59.800 21.000 40.000 13360 1333.9 15.709 763.44 133.39


z

[mm]


26.178 mm

Kontrola napona:

σ _max = σ _dop = σ _max <= σ _dop

KONTROLA STABILNOSTI BOČNO IZVIJANJE JUS U.E7.101 Kontrola stab. prit. pojasa I(gore) Koef.zavisan od oblika Mz Razmak viljuškastih oslonaca Razmak bočno pridržanih tačaka Dužina pritisnute zone Poluprečnik inercije prit.zone Faktor plastičnosti preseka Vitkost pritisnutog dela Otpornost na torziju preseka Otpornost na deplanaciju preseka Položaj spoljnjeg opterećenja: GORE Koef.zavisan od oblika Mz Faktor zavisan od položaja opt. Kritični napon za bočno izvijanje Vitkost Bezdimenzionalni koef.za b.i. Granični napon izvijanja Stvarni napon Dopušteni napon Kontrola napona:

σ _stv

η= L_vilj. = L_boč. = L_prit. = i_prit = αp = λ _ky = σ _vd = σ _wd = ρ= FI = σ _crd = λ,'d = κ _m = σ _d = σ _stv = σ _dop =

<= σ _dop

79.683 -0.158 0.055 9.144 608.00

Kontrola napona:


σ'u = σ _u = σ=

60.800 -10.556 -10.437 0.989 0.435 189.80 82.562 0.539 1.000 1.003 0.000 1.000 24.000 15.834


5.341 189.80 1013.7 0.117 1.000 1.250 1013.7 1.000 13.856 0.002

σ'2 =

0.435


σ'u = σ _u = σ=

60.800 -10.437 -10.319 0.989 0.435 189.80 82.570 0.539 1.000 1.003 0.000 1.000 24.000 15.656


5.341 189.80 1013.7 0.117 1.000 1.250 1013.7 1.000 13.856 0.002

σ'2 =

0.426

σ= τ=

10.556 0.437 10.583 16.000

kN/cm2 kN/cm2

f=


kN/cm2 kN/cm2

kN/cm2 kN/cm2


τ <= τ _u

σ'2

<= 1


Kontrola napona:

σ'2

f=


kN/cm2 kN/cm2

kN/cm2 kN/cm2


<= 1



f=

σ'u = σ _u = σ=

σ <= σ _u

Koeficijent izbočavanja

0.381

kN/cm2

σ <= σ _u

Dimenzije lima a/b/t = 608/10/1 (cm) Način oslanjanja: B Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 10.556 kN/cm2 Koeficijent izbočavanja 16.000 kN/cm2 Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon 1.120 Granični napon izbočavanja 608.00 cm Faktorisani napon pritiska 100.00 cm 608.00 cm Kontrola napona: σ <= σ _u 5.349 cm 1.105 Koeficijent izbočavanja 17.664 Ojlerov napon izbočavanja lima 14.321 kN/cm2 Kritični napon izbočavanja 663.45 kN/cm2 Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja 0.460 Korekcioni faktor 0.585 Kritični napon izbočavanja 387.98 kN/cm2 Relativni granični napon 0.261 Granični napon izbočavanja 1.000 Faktorisani smičući napon 24.000 kN/cm2 10.556 kN/cm2 Kontrola napona: τ <= τ _u 16.000 kN/cm2 Kombinovano naponsko stanje

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje rebra I preseka Dimenzije lima a/b/t = 608/33/0.6 (cm) Način oslanjanja: A Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska

kNm kNm kN kN cm

σ'2 =

kN/cm2 kN/cm2

<= 1


Kontrola napona:


σ'2



6.274 33.579 0.642 1.000 1.250 33.579 1.000 13.856 0.653

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje gornje nožice I preseka (levo)

Kontrola napona:

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 13 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI (na 308.0 cm od po četka štapa) Momenat savijanja oko z ose Momenat savijanja oko y ose Transverzalna sila u z pravcu Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa

Kontrola napona:

σ _E = τ _cr = λ'pτ = κ _pτ = c_ τ = τ _cr = τ'u = τ _u = τ=

τ <= τ _u


Kontrola napona:


Kontrola napona:


2 00


Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Kritični napon izbočavanja Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani smičući napon

k_ τ =

Normalni napon Smičući napon 18.424 Maksimalni uporedni napon -9.841 kN/cm2 Dopušteni napon 9.841 kN/cm2 Kontrola napona: σ,up <= σ _dop -1.000 23.900 6.274 kN/cm2 SLUČAJ OPTEREĆENJA: 13 149.96 kN/cm2 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 0.400 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 1.000 MERODAVNI UTICAJI (početak štapa) 1.250 0.000 Transverzalna sila u z pravcu 1.000 Transverzalna sila u y pravcu 24.000 kN/cm2 Sistemska dužina štapa 14.761 kN/cm2 Smičući napon Dopušteni smičući napon 5.352

Kontrola napona:

τ <= τ _dop

σ,up = σ _dop =



0.194 kN -59.159 kN 608.00 cm 2.822 kN/cm2 9.238 kN/cm2

POS - 41 (134-100)

Kontrola napona:

POPREČNI PRESEK : I 140 @2@JUS


y

6 . 8

T 5. 7

<= σ _dop

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Provera izbočavanja rebra valjanog I preseka


0 4 1

σ _max

18.200 7.923 10.277 573.00 35.200 4.320 81.857


z

Dimenzije lima a/b/t = 499.754/12.28/0.57 (cm) Način oslanjanja: A Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska


σ'u = σ _u = σ=

40.697 -11.094 11.094 -1.000 23.900 40.893 977.34 0.157 1.000 1.250 0.000 1.000 24.000 16.640


5.342 40.893 218.47 0.252 1.000 1.250 218.47 1.000 13.856 0.063

σ'2 =

0.481

σ= τ=

12.647 0.042 12.648 16.000

f=


kN/cm2 kN/cm2

66

Kontrola napona: [mm]



Kontrola napona:

Kontrola napona:

u=

kN/cm2 kN/cm2

σ'2

<= 1

25.296 mm


σ,up

<=

σ,up = σ _dop =


σ _dop

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 11 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI (početak štapa) Mz = Ty = L=

10.353 kNm -0.334 kN 499.75 cm

Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa Smičući napon Dopušteni smičući napon


kN/cm2



kN/cm2 kN/cm2

τ <= τ _u


KONTROLA DEFORMACIJA Maksimalni ugib štapa (slučaj opterećenja 35, na 259.9 cm od početka štapa)

σ <= σ _u

σ _max = σ _dop =

12.647 kN/cm2 Kontrola napona: τ <= τ _dop 16.000 kN/cm2

Ty = L= τ= τ _dop =

-8.353 kN 499.75 cm 1.054 kN/cm2 9.238 kN/cm2

POS - 70 (67-34)



y 2 00 0 1

6 T

0 1

0 5 3

59.800 21.000 40.000 13360 1333.9 15.709 763.44 133.39


z

[mm]


21.880 mm

Kontrola napona:


KONTROLA STABILNOSTI BOČNO IZVIJANJE JUS U.E7.101 Kontrola stab. prit. pojasa I(gore) Koef.zavisan od oblika Mz Razmak viljuškastih oslonaca Razmak bočno pridržanih tačaka Dužina pritisnute zone Poluprečnik inercije prit.zone Faktor plastičnosti preseka Vitkost pritisnutog dela Otpornost na torziju preseka Otpornost na deplanaciju preseka Položaj spoljnjeg opterećenja: GORE Koef.zavisan od oblika Mz Faktor zavisan od položaja opt. Kritični napon za bočno izvijanje Vitkost Bezdimenzionalni koef.za b.i. Granični napon izvijanja Stvarni napon Dopušteni napon Kontrola napona:

σ _stv

η= L_vilj. = L_boč. = L_prit. = i_prit = αp = λ _ky = σ _vd = σ _wd = ρ= FI = σ _crd = λ,'d = κ _m = σ _d = σ _stv = σ _dop =

<= σ _dop

75.129 -0.216 0.075 7.626 590.00

Kontrola napona:

f= σ'u = σ _u = σ=

17.879 -9.279 9.279 -1.000 23.900 6.274 149.96 0.400 1.000 1.250 0.000 1.000 24.000 13.918

k_ τ =

5.353

σ <= σ _u

Koeficijent izbočavanja


σ'u = σ _u = σ=

59.000 -10.003 -9.841 0.984 0.437 189.80 82.870 0.538 1.000 1.004 0.000 1.000 24.000 15.004


5.341 189.80 1013.8 0.117 1.000 1.250 1013.8 1.000 13.856 0.003

σ'2 =

0.391


σ'u = σ _u = σ=

59.000 -9.841 -9.679 0.984 0.437 189.80 82.887 0.538 1.000 1.004 0.000 1.000 24.000 14.761


5.341 189.80 1013.8 0.117 1.000 1.250 1013.8 1.000 13.856 0.003

σ'2 =

0.378

kN/cm2 kN/cm2

f=


kN/cm2 kN/cm2

kN/cm2 kN/cm2


τ <= τ _u

σ'2

<= 1


Kontrola napona:


0.338

kN/cm2

σ <= σ _u

Dimenzije lima a/b/t = 590/10/1 (cm) Način oslanjanja: B Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 10.003 kN/cm2 Koeficijent izbočavanja 16.000 kN/cm2 Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon 1.120 Granični napon izbočavanja 590.00 cm Faktorisani napon pritiska 100.00 cm 590.00 cm Kontrola napona: σ <= σ _u 5.349 cm 1.105 Koeficijent izbočavanja 17.664 Ojlerov napon izbočavanja lima 14.758 kN/cm2 Kritični napon izbočavanja 663.45 kN/cm2 Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja 0.460 Korekcioni faktor 0.585 Kritični napon izbočavanja 387.98 kN/cm2 Relativni granični napon 0.261 Granični napon izbočavanja 1.000 Faktorisani smičući napon 24.000 kN/cm2 10.003 kN/cm2 Kontrola napona: τ <= τ _u 16.000 kN/cm2 Kombinovano naponsko stanje

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje rebra I preseka Dimenzije lima a/b/t = 590/33/0.6 (cm) Način oslanjanja: A Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska

kNm kNm kN kN cm

σ'2 =

kN/cm2 kN/cm2

<= 1


Kontrola napona:


σ'2



6.274 33.584 0.642 1.000 1.250 33.584 1.000 13.856 0.545

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje gornje nožice I preseka (levo)

Kontrola napona:


Kontrola napona:

σ _E = τ _cr = λ'pτ = κ _pτ = c_ τ = τ _cr = τ'u = τ _u = τ=

τ <= τ _u


Kontrola napona:


Kontrola napona:


2 00


Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Kritični napon izbočavanja Relativni granični napon Granični napon izbočavanja Faktorisani smičući napon

σ'2

f=


kN/cm2 kN/cm2

kN/cm2 kN/cm2


<= 1

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 15 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI (početak štapa)

kN/cm2 kN/cm2 Transverzalna sila u z pravcu Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa kN/cm2 kN/cm2 Smičući napon Dopušteni smičući napon Kontrola napona:


-0.607 kN -43.879 kN 590.00 cm 2.105 kN/cm2 9.238 kN/cm2

τ <= τ _dop

kN/cm2 SLUČAJ OPTEREĆENJA: 15 kN/cm2 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI (na 290.0 cm od po četka štapa) Momenat savijanja oko z ose

Mz =

75.128 kNm

Momenat savijanja oko y ose Transverzalna sila u z pravcu Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa KONTROLA UPOREDNOG NAPONA

My = Tz = Ty = L=

-0.216 0.034 -9.088 590.00

kNm kN kN cm


σ,up

<=

σ= τ=


10.003 0.434 10.031 16.000



POS - 66 (100-68)


Kontrola napona:


y 1 40 8

6 T

0 0 3

39.440 18.000 22.400 5921.3 366.38 6.823 394.75 52.340


z

σ'u = σ _u = σ=

1.000 1.250 0.000 1.000 24.000 kN/cm2 9.356 kN/cm2


5.353 8.472 45.347 0.553 1.000 1.250 45.347 1.000 13.856 0.008

σ'2 =

0.152


71.429 -6.663 -6.589 0.989 0.435 247.90 107.82 0.472 1.000 1.003 0.000 1.000 24.000 9.994

f=

σ <= σ _u


κ _pσ = c_ σ =

kN/cm2 kN/cm2


τ <= τ _u

8


1 40

Kontrola napona:

[mm]

σ'2

<= 1

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje gornje nožice I preseka (levo) FAKTORI ISKORIŠĆENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 13. γ=0.42 15. γ=0.42 17. γ=0.42 11. γ=0.42 45. γ=0.37 29. γ=0.37 47. γ=0.37 49. γ=0.37 35. γ=0.37 19. γ=0.37 31. γ=0.37 33. γ=0.37 37. γ=0.37 39. γ=0.37 41. γ=0.37 43. γ=0.37 23. γ=0.37 25. γ=0.37 21. γ=0.37 27. γ=0.37 12. γ=0.12 16. γ=0.12 14. γ=0.12 10. γ=0.12 44. γ=0.11 46. γ=0.11 28. γ=0.11 48. γ=0.11 32. γ=0.11 30. γ=0.10 36. γ=0.10 18. γ=0.10 34. γ=0.10 24. γ=0.10 22. γ=0.10 38. γ=0.10 26. γ=0.10 40. γ=0.10 20. γ=0.10 42. γ=0.10



Kontrola napona:


u=



ŠTAP IZLOŽEN SAVIJANJU Normalni napon Dopušteni napon Kontrola napona:


24.262 mm

Koef.zavisan od oblika Mz Razmak viljuškastih oslonaca Razmak bočno pridržanih tačaka Dužina pritisnute zone Poluprečnik inercije prit.zone Faktor plastičnosti preseka Vitkost pritisnutog dela Otpornost na torziju preseka Otpornost na deplanaciju preseka Položaj spoljnjeg opterećenja: GORE Koef.zavisan od oblika Mz Faktor zavisan od položaja opt. Kritični napon za bočno izvijanje Vitkost Bezdimenzionalni koef.za b.i. Granični napon izvijanja Stvarni napon Dopušteni napon Kontrola napona:

σ _stv

L_vilj. = L_boč. = L_prit. = i_prit = αp = λ _ky = σ _vd = σ _wd =

1.120 500.00 100.00 500.00 3.610 1.135 26.171 11.633 302.22

ρ= FI = σ _crd = λ,'d = κ _m = σ _d = σ _stv = σ _dop =

0.460 0.588 177.70 0.392 1.000 24.000 6.663 16.000

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121 Izbočavanje rebra I preseka

α= σ1 = σ2 = Ψ= k_ σ = σ _E = σ _cr = λ'pσ =

17.606 -6.237 6.237 -1.000 23.900 8.472 202.47 0.344

f=

σ'u = σ _u = σ=

71.429 -6.589 -6.515 0.989 0.435 247.90 107.83 0.472 1.000 1.003 0.000 1.000 24.000 9.883


kN/cm2 kN/cm2

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 13 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI (početak štapa) Transverzalna sila u z pravcu Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa

kN/cm2 kN/cm2 Smičući napon Dopušteni smičući napon kN/cm2


σ <= σ _u

Kontrola napona:


-0.068 kN -17.481 kN 500.00 cm 0.974 kN/cm2 9.238 kN/cm2

τ <= τ _dop

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 13 kN/cm2 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 kN/cm2 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 kN/cm2 MERODAVNI UTICAJI (na 200.0 cm od po četka štapa) Momenat savijanja oko z ose Momenat savijanja oko y ose Transverzalna sila u z pravcu Transverzalna sila u y pravcu Sistemska dužina štapa

<= σ _dop

Dimenzije lima a/b/t = 500/28.4/0.6 (cm) Način oslanjanja: A Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu Odnos σ1/ σ2 Koeficijent izbočavanja Ojlerov napon izbočavanja lima Kritični napon izbočavanja Relativna vitkost ploče

cm cm cm cm

kN/cm2 kN/cm2


Kontrola napona:

η=

kN/cm2 kN/cm2

σ <= σ _u

Dimenzije lima a/b/t = 500/7/0.8 (cm) Način oslanjanja: B Odnos a/b Ivični normalni napon u limu Ivični normalni napon u limu 26.010 kNm Odnos σ1/ σ2 -0.039 kNm Koeficijent izbočavanja 0.013 kN Ojlerov napon izbočavanja lima -0.094 kN Kritični napon izbočavanja 500.00 cm Relativna vitkost ploče Bezdim. koef. izbočavanja Korekcioni faktor Korekcioni faktor 6.663 kN/cm2 Relativni granični napon 16.000 kN/cm2 Granični napon izbočavanja Faktorisani napon pritiska

KONTROLA STABILNOSTI BOČNO IZVIJANJE JUS U.E7.101 Kontrola stab. prit. pojasa I(gore)

f=

σ'u = σ _u = σ=

kN/cm2 kN/cm2


25.990 -0.041 0.027 -8.509 500.00

kNm kNm kN kN cm

σ= τ=

6.662 0.474 6.713 16.000


KONTROLA UPOREDNOG NAPONA kN/cm2 Normalni napon kN/cm2 Smičući napon Maksimalni uporedni napon Dopušteni napon kN/cm2 Kontrola napona: σ,up <= σ _dop kN/cm2

σ,up = σ _dop =

Ulazni podaci - Opterecenje Lista slucajeva opterecenja No 1 2

Naziv Sx -Sx

Opt. 1: Sx

P=5.40

P=5.40

P=3.03

Opt. 2: -Sx

P=5.40

P=5.40

P=3.03

Staticki proracun Opt. 1: Sx

1 8 . 4 1

13.75

13.75 1 4 . 8 1

5 3 . 0 1

10.35

Uticaji u gredi: max Xp= 14.81 / min Xp= 0.00 m / 1000 Opt. 2: -Sx

- 1 4 . 8 1

-13.75

-13.75 1 8 . 4 1 -

-10.35 5 3 . 0 1 -

Uticaji u gredi: max Xp= -0.00 / min Xp= -14.81 m / 1000

Opt. 1: Sx

- 0 . 0 2

3 8 . 9 3 -

-39.86

-39.83

3 9 . 8 6

15.78

Uticaji u gredi: max M3= 39.86 / min M3= -39.86 kNm Opt. 1: Sx

2 . 6 0

0 6 . 2 -

-4.71

-4.69

-3.06

Uticaji u gredi: max T2= 2.60 / min T2= -4.71 kN

Opt. 1: Sx

0 . 5 4

6 5 . 0 -

2.66

3 0 . 0 -

-2.66

Uticaji u gredi: max N1= 2.66 / min N1= -2.66 kN Opt. 2: -Sx

- 3 9 . 8 6

39.86

0 . 0 2

39.83

3 8 . 9 3

-15.78

Uticaji u gredi: max M3= 39.86 / min M3= -39.86 kNm

Projekat Konstrukcije Za PGD

Recommend Documents