PERANCANGAN PENSTOCK PADA PLTM CIHERANG PADA DI DESA CIAWI KECAMATAN WANAYASA KABUPATEN PURWAKARTA
SKRIPSI
untuk memenuhi sebagian persyaratan mencapai derajat Sarjana Terapan D4 pada Program Studi Teknologi Pembangkit Tenaga Listrik Jurusan Teknik Konversi Energi
PERANCANGAN PENSTOCK PADA PLTM CIHERANG PADA DI DESA CIAWI KECAMATAN WANAYASA KABUPATEN PURWAKARTA
SKRIPSI
untuk memenuhi sebagian persyaratan mencapai derajat Sarjana Terapan D4 pada Program Studi Teknologi Pembangkit Tenaga Listrik Jurusan Teknik Konversi Energi
PERANCANGAN PENSTOCK PADA PLTM CIHERANG PADA DI DESA CIAWI KECAMATAN WANAYASA KABUPATEN PURWAKARTA
SKRIPSI
untuk memenuhi sebagian persyaratan mencapai derajat Sarjana Terapan D4 pada Program Studi Teknologi Pembangkit Tenaga Listrik Jurusan Teknik Konversi Energi
LEMBAR PENGESAHAN
pada PLTM Ciherang di Desa Ciawi Kecamatan pada Judul : “Perancangan Penstock Wanayasa Kabupaten Purwakarta ”
Nama : Rifki Nurul Shadikin NIM
: 091724024
Telah dipertahankan di hadapan dewan penguji pada tanggal 4 Juli 2013 dan dinyatakan LULUS, sebagai syarat untuk mendapatkan gelar Sarjana Sains Terapan di Program Studi Teknologi Pembangkit Tenaga Listrik Jurusan Teknik Konversi Energi Politeknik Negeri Bandung. Penguji I
: Ir. Teguh Sasono, M.T.
Penguji II
: Drs. Djafar Sodiq, M.Eng.
195802051984031003 DAFTAR RIWAYAT HIDUP
Nama
: Rifki Nurul Shadikin
Tempat Tanggal Lahir
: Bandung 16 September 1991
Jenis Kelamin
: Laki – Laki – Laki Laki
Agama
: Islam
Alamat
: Jalan Terusan Derwati No. 187 04/03 Bandung
No Telepon
: 0856 5907 6907 6907
E-mail
:
[email protected]
Pendidikan :
2009 – 2009 – 2013 2013
Teknik Konversi Energi, Politeknik Negeri Bandung
ABSTRAK
Penstock adalah pipa bertekanan dan mengarahkan aliran air langsung menuju turbin. Pemilihan dan perancangan penstock yang optimal akan mendapatkan hasil yang optimum untuk memutarkan turbin sehingga dapat menekan biaya yang dipakai untuk modal pembuatan PLTM. Tujuan khusus skripsi ini adalah melakukan perancangan penstock pada PLTM Ciherang. Pada perancangan ini tahapannya adalah sebagai berikut: persiapan perancangan menentukan debit desain menentukan bahan penstock menentukan layout penstock menentukan jumlah belokan menentukan panjang penstock menentukan diameter penstock menentukan tebal penstock menghitung rugi – rugi penstock menggambar desain. Selanjutnya akan menghasilkan data dari perhitungan tersebut. Data yang diperoleh dianalisa agar mendapatkan hasil perancangan yang layak direalisasikan. Setelah melakukan tahapan tersebut maka menghasilkan data dimensi penstock . Data tersebut diantaranya bahan yang digunakan terbuat dari baja galvanize, diameternya sebesar 1,34 m dengan tebal 0,024 m, panjang lintasannya sebesar 580 m, memiliki dua
ABSTRACK
The steady depletion of non-renewable energy reserves it is required to take advantage of renewable energy / non fossil one potential micro power / MHP has the potential of 458.75 MW, with an abundance of potential then the design of micro power reduction of non-renewable energy reserves. Discuss more about the design of penstock. Penstock pipe is pressurized and direct the flow of water directly to the turbine serves to withstand the pressure caused by water hammer. The selection and design of optimal penstock will get optimum results for turbines rotate so as to reduce the cost of capital used for the manufacture of micro power plants. The specific objective of this thesis is to design the micro power penstock Ciherang. This thesis preparation methodology used is as follows: determine the design discharge preparation materials penstock design to determine determine determine the amount of the bend penstock layout determines the
KATA PENGANTAR
Puji dan syukur penyusun panjatkan kehadirat ALLAH SWT yang telah memberikan rahmat dan hidayah-Nya sehingga penulis dapat menyelesaikan sripsi ini, penyusunan skripsi yang berjudul “PERANCANGAN PENSTOCK PADA PLTM CIHERANG
DI
DESA
CIAWI
KECAMATAN
WANAYASA
KABUPATEN
PURWAKARTA” dapat terselesaikan. Penyusunan skripsi ini adalah salah satu syarat untuk mendapatkan gelar Sarjana Sains Terapan di Program Studi Teknologi Pembangkit Tenaga Listrik, Jurusan Teknik Konversi Ener gi, Politeknik Negeri Bandung. Semoga hasil penulisan skripsi ini dapat bermanfaat bagi penyusun khususnya dan pembaca pada umumnya. Penyusun sampaikan terima kasih kepada semua pihak yang telah membantu pelaksanaan dan penyusunan skripsi.
UCAPAN TERIMA KASIH
Penyusun menyampaikan ucapan terima kasih terhadap pihak - pihak yang membantu dalam pelaksanaan dan penyusunan Skripsi: 1. Kepada Alloh SWT yang selalu memberikan kesehatan, kemudahan dan kelancaran. 2. Orang tua Bapak Ajab Kosmara dan Ibu Euis Kartini yang selalu mendoakan dan memberi dukungan moral maupun materi. 3. Kakak dan adik tiada hentinya memberi motivasi dan saran dalam penyusunan skripsi ini. 4. Bapak Ir. Sri Paryanto Mursid, M.T. sebagai dosen pembimbing I yang selalu membimbing memberi masukan dan materi dalam skripsi ini. 5. Bapak Ir. Wahyu Budi Mursanto, M.Eng sebagai dosen pembimbing II telah memberikan bimbingan dan memberikan ilmu untuk kelancaran skripsi 6. Bapak Ir. Teguh Sasono, M.T. sebagai koordinator Sidang Skripsi Jurusan Teknik
PERNYATAAN KEASLIAN
Saya yang bertanda tangan dibawah ini menyatakan bahwa, skripsi ini merupakan karya saya sendiri (ASLI), dan isi dalam skripsi ini tidak terdapat karya yang pernah diajukan oleh orang lain untuk memperoleh gelar akademis di suatu Institusi Pendidikan, dan sepanjang sepengetahuan saya juga tidak terdapat karya atau pendapat yang pernah ditulis dan/atau diterbitkan oleh orang lain, kecuali yang secara tertulis diacu dalam naskah dan disebutkan dalam daftar pustaka
Bandung, Juli 2013
DAFTAR ISI COVER LEMBAR JUDUL .................................................................................................i LEMBAR PENGESAHAN................................................................................................. ii DAFTAR RIWAYAT HIDUP ........................................................................................... iii ABSTRAK ........................................................................................................................... iv KATA PENGANTAR ........................................................................................................ vi UCAPAN TERIMA KASIH ............................................................................................. vii PERNYATAAN KEASLIAN .......................................................................................... viii DAFTAR ISI ....................................................................................................................... ix DAFTAR GAMBAR .......................................................................................................... xi DAFTAR TABEL ..............................................................................................................xii DAFTAR LAMPIRAN .................................................................................................... xiii DAFTAR NOMENKLATUR .......................................................................................... xiv
BAB III ............................................................................................................................... 25
3.1 Penentuan Lintasan Penstock .................................................................................. 25 3.2 Penentuan Bahan Penstock ...................................................................................... 25 3.3 Penentuan Katup ...................................................................................................... 25 3.4 Diameter Penstock ................................................................................................... 26 3.5 Penentuan Tebal Penstock ....................................................................................... 26 3.6 Menghitung Kecepatan Aliran ................................................................................. 27 3.7 Rugi – Rugi Pada Penstock . ..................................................................................... 27 3.8 Menghitung Head net ............................................................................................... 29 3.9 Menentukan Surge Pressure.................................................................................... 29 3.10 Sambungan pada Penstock ..................................................................................... 31 3.11 Perhitungan Anchor Block dan Slide Block ............................................................ 31 3.12 Perhitungan Gaya yang Terjadi Anchor Block dan Slide Block pada Penstock ..... 32 3.12.1 Gaya pada Anchor Block 1 ................................................................................ 33 3.12.2 Gaya yang Terjadi pada Slide Block 1 .............................................................. 37
DAFTAR GAMBAR
Gambar 1.1 Diagram Alir Perancangan ................................................................................ 5 Gambar 2.1 Prinsip Kerja PLTM .......................................................................................... 7 Gambar 2.2 Komponen Penstock .......................................................................................... 8 Gambar 2.3 Sambungan Flanged ........................................................................................ 12 Gambar 2.4 Sambungan Spigot dan Socket ......................................................................... 12 Gambar 2.5 Sambungan Mekanik ....................................................................................... 13 Gambar 2.6 Sambungan Las ................................................................................................ 13 Gambar 2.7 Katup ............................................................................................................... 15 Gambar 2.8 Diagram Moody untuk Faktor Friksi pada Pipa .............................................. 17 Gambar 2.9 Hubungan Viskositas Air dengan Suhu ........................................................... 17 Gambar 2.10 Rugi – rugi Turbulensi pada penstock ............................................................ 18 Gambar 2.11 Self-Berat Pada Bagian Penstock Antara Dua Anchor Block ........................ 20 Gambar 2.12 Gaya pada Slide Block ................................................................................... 21
DAFTAR TABEL
Tabel 1.1 Potensi Energi Terbarukan di Indonesia................................................................ 1 Tabel 2.1 Jenis Bahan ............................................................................................................ 9 Tabel 2.2 Karakteristik fisik bahan .................................................................................... 11 Tabel 2.3 Nilai Koefisien Roughness .................................................................................. 16 Tabel 3.1 Jarak Ekspansion Joint ........................................................................................ 31 Tabel 3.2 Data Gaya Proyeksi Sumbu x dan z Negatif ....................................................... 41 Tabel 3.3 Data Gaya Proyeksi Sumbu x dan z Positif ......................................................... 42 Tabel 4.1 Data Perancangan penstock ................................................................................ 45
DAFTAR LAMPIRAN
Lampiran A Kondisi Daerah PLTM CIHERANG ........................................................ L-1 Lampiran B LAYOUT PENSTOCK ............................................................................. L-16
DAFTAR NOMENKLATUR
A base
= Luas area base
a
= Kecepatan rambat gelombang
d
= Diameter
E
= Modulus young elastisitas
e
= Esentrisitis
F
= Gaya
f
= Bilangan friksi
FDC
= Flow diagram curve
g
= grafitasi
GGL
= Gaya gerak listrik
h
= ketinggian
L
= Panjang pipa
m
= Meter
m2
= Meter persegi
m3
= Meter kubik
m/s
= Meter per detik
m3/s
= Meter kubik per detik
m/s2
= Meter per detik kuadrat
MW
= Mega watt
N
= Newton
Nm
= Newton meter
N/m2 = Newton per meter persegi P
= Daya
BAB I PENDAHULUAN 1.1
Latar Belakang
Era globalisasi banyak manusia yang membutuhkan energi listrik, karena semakin berkembangnya teknologi khususnya peralatan elektronik yang membutuhkan energi listrik. Listrik dapat dihasilkan dari Gaya Gerak Listrik (GGL) yang ditimbulkan putaran generator. Generator diputarkan oleh penggerak berupa turbin, yang mengubah energi potensial menjadi energi kinetik. Salah satu pembangkit listrik yang ramah lingkungan adalah PLTA, karena tidak menghasilkan limbah berbahaya bagi lingkungan di sekitar pembangkit. PLTA adalah pembangkit listrik yang memanfaatkan energi air dan head (ketinggian). Skala kecil dari PLTA adalah PLTM kependekan dari Pembangkit Listrik Tenaga Mini Hidro. Upaya menghambat penurunan jumlah energi tak-terbarukan dengan memanfaatkan energi terbarukan salahsatunya adalah energi air untuk PLTM, berdasarkan Departemen
2
pembawa) yang menuju ke head pound
(bak penenang) kemudian masuk ke dalam
penstock (pipa pesat), setelah itu menggerakkan turbin yang dikopel dengan generator sehingga menghasilkan listrik, sedangkan air dari turbin dikeluarkan melalui tail race (saluran pembuangan) untuk dikembalikan ke sungai. Semakin menurunnya energi cadangan tak terbarukan maka dituntut untuk memanfaatkan energi terbarukan/ non fosil salah satunya potensi PLTM/PLTMH, dengan potensi yang berlimpah maka dilakukan perancangan PLTM untuk menghambat penurunan energi cadangan tak terbarukan. Pembahasan ditekankan pada perancangan penstock. Penstock adalah pipa bertekanan dan mengarahkan aliran air langsung menuju turbin Pemilihan dan perancangan penstock yang optimal akan mendapatkan hasil yang optimun untuk memutarkan turbin sehingga dapat menekan biaya yang dipakai untuk modal pembuatan PLTM. 1.2 Tujuan
Tujuan penyusunan skripsi ini adalah melakukan perancangan penstock pada PLTM
3
Parameter yang diperlukan dalam perancangan adalah penentuan panjang lintasan, jumlah lintasan, diameter, tebal, antisipasi terjadi water hammer , jumlah bend (belokan), penentuan jumlah anchor dan support serta jaraknya. Hal yang harus diperhatikan pada sambungan dalam desain ini jenis sambungannya diantaranya flange, socket, sleeve type expansion joint, dan drain valve. Joint (sambungan) dipilih berdasarkan bahan penstock yang digunakan. Pemilihan material perlu diperhatikan. 1.4 Batasan Masalah
Pada skripsi ini ada pembatasan masalah yaitu:
Pada bidang sipil hanya dilakukan pemilihan komponennya.
Gaya tekanan yang terjadi pada penstock dibahas secara umum.
Sambungan dilakukan pemilihan yang paling optimal.
Metoda pengelasan sambungan tidak dilakukan.
1.5 Metodologi
Penyusunan Skripsi ini metodologi yang digunakan adalah sebagaimana dijelaskan
4
5.
Menentukan Jumlah Belokan Menentukan jumlah belokan dapat dilakukan dengan cara melihat bagaimana layout penstock tersebut akan dirancang.
6.
Menentukan Panjang Penstock Perhitungan panjang penstock yang diperoleh dari selisih elevasi intake dan outlet penstock maka diperoleh panjangnya dan jumlah belokan.
7.
Menentukan Diameter Penstock Menentukan diameter membutuhkan data kecepatan aliran (V) dan debit desain (Qd) maka diperoleh diameter penstock - nya.
8.
Menentukan Tebal Penstock Tebal penstock diperlukan daya hidro, effisiensi sambungan, diameter penstock, dan tegangan bahan penstock dapat diperoleh tebal penstock tersebut.
9.
Menghitung Rugi – Rugi Penstock Menghitung rugi – rugi yang terjadi pada penstock diantaranya rugi – rugi gesekan akibat belokan dan sambungan, rugi – rugi .
5
Pengambilan Data Potensi / Data Kriteria Desain
Penentuan Diameter
Menghitung V, Re No,
Cari friksi pada tabel moody
BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1
Pembangkit Listrik Tenaga Minihidro (PLTM)
2.1.1 Definisi PLTM
Pembangkit Listrik Tenaga Minihidro (PLTM), adalah suatu pembangkit listrik skala kecil yang menggunakan tenaga air sebagai tenaga penggeraknya seperti, saluran irigasi, sungai atau air terjun alam dengan cara memanfaatkan tinggi terjunan (head ) dan jumlah debit air. Minihidro merupakan sebuah istilah yang terdiri dari kata mini yang berarti kecil dan hidro yang berarti air. Secara teknis, PLTM memiliki tiga komponen utama yaitu air (sebagai sumber energi), turbin, dan generator. Minihidro mendapatkan energi dari aliran air yang memiliki perbedaan ketinggian tertentu. Pada dasarnya, minihidro memanfaatkan energi potensial jatuhan air (head ). Semakin tinggi jatuhan air maka semakin besar energi potensial air yang dapat diubah menjadi energi listrik. Disamping faktor geografis (tata letak sungai), tinggi jatuhan air
7
Pembangkit Listrik Tenaga Mini Hidro (PLTM) pada prinsipnya memanfaatkan beda ketinggian dan jumlah debit air per detik yang ada pada aliran air saluran irigasi, sungai atau air terjun. Aliran air ini akan memutar poros turbin sehingga menghasilkan energi mekanik. Energi ini selanjutnya menggerakkan generator dan menghasilkan listrik. Gambar 2.1 memperlihatkan prinsip kerja PLTM.
8
2.2
[2]
Penstock
2.2.1 Pengertian Penstock
[2]
Gambar 2.2 Komponen Penstock
9
Tabel 2.1 Jenis Bahan
10
pemakaiannya bisa mencapai 20 tahun. Sanbungan yang digunakan adalah flanges, pengelasan di lokasi, dan sambungan mekanik. mekanik.
Unplasticized polyvinyl chloride (uPVC) Bahan uPVC jarang digunakan untuk pembangkit listrik tenaga air di dunia.
Harganya relatif mahal, memiliki diameter antara 25 mm sampai 500 mm, dan cocok untuk tekanan tinggi. Secara umum diameter luarnya konstan untuk range pressure rating menggunakan menggunakan diameter yang ada di pasaran. Memiliki gaya gesek yang rendah tahan terhadap korosi, transportasi menuju lokasi mudah, namun umurnya pendek antara 5 sampai 10 tahun. Penstock jenis Penstock jenis rentan terhadap suhu tinggi ti nggi maka lebih le bih baik ditempatkan di dalam permukaan tanah karena agar terhindar dari panas matahari secara langsung.
High density pyethylene (HDPE) pyethylene (HDPE) HDPE adalah alternatif dari uPVC tetapi lebih mahal. Diameter yang tersedia
di pasaran mulai dari 25 mm sampai lebih dari 1 m. HDPE memiliki rugi gesekan
11
Tabel 2.2 Karakteristik fisik bahan
2.2.3
Sambungan Penstock
[2]
[2]
Sambungan pada penstock perlu dilakukan pipa yang digunakan merupakan gabungan dari beberapa pipa yang memiliki panjang disesuaikan kondisi di lokasi perancangan. Hal yang perlu diperhatikan dalam pemilihan sambungan adalah
12
Gambar 2.3 Sambungan Flanged
2.
[2]
Sambungan s pigot dan socket Sambungan Spigot dan socket secara umumnya terbuat dari kerah, biasanya digunkaan untuk meningkatkan diameter selama pembuatan. Sambungan s pigot dan socket ini biasanya digunakan untuk material pipa jenis uPVC. Ada dua jenis
13
bahannya berbeda. Contohnya sambungan antara baja dengan uPVC. Contoh gambar sambungan mekanik ada pada gambar 2.5 seperti di bawah ini.
Gambar 2.5 Sambungan Mekanik
4. Sambungan Las
[2]
14
5. Expansion joint Pada penstock umumnya akan terdapat perbedaan suhu. Perbedaan suhu yang dimana pada suatu saat terjadi perbuahan suhu pada penstock . Expansion joint merupakan sambungan yang didesain karena akibat dari pemuaian karena perubahan suhu yang ekstrim pada pipa. Sehingga terjadi perubahan panjang pada ujung-ujung pipa. Expansion joint biasanya diperhitungan di awal atau akhir sambungan dari penstock . Tetapi expansion joint juga bisa didesain di setiap atau sebelum anchor block . Berikut perhitungan dalam menentukan expansion joint seperti yang tertera pada persamaan (1). X = a (Thot – Tcold) L [m]
(1)
Dimana: x = panjang expansion pipa (m) A = coefficient of expansion dapat dilihat pada tabel 2.1 (m/m ) L = panjang penstock (m) Thot = Temperatur tertinggi pada pipa ( T
Te
ndah
da pi
(
15
Gambar 2.7 Katup 2.2.5
Perancangan Penstock
[2]
16
[2]
3. Kecepatan Aliran Penstock
Menentukan kecepatan aliran menggunakan persamaan (4) yang ada pada persamaan di bawah ini. v= Dimana
(4)
: v = kecepatan aliran (m/s) d = diameter penstock (m)
Menghitung faktor friksi ini dibutuhkan data dengan melihat faktor friksi dari diagram moody pada gambar 2.9 dengan menentukan terlebih dulu nilai nilai roughness dapat dilihat pada gambar 2.8 di bawah ini. Setelah mendapat nilai k maka dilanjutkan pada perhitungan mencari nilai k/d dan Q/d agar dapat menemukan nilai friksi. Tabel 2.3 Nilai Koefisien Roughness
[2]
17
18
[2]
4. Menghitung hfriction
Menghitung h friktion dapat menggunakan persamaan (5) hfriction loss = hwall loss + hturb loss Dimana
: hfriction loss
= rugi gesekan (m)
hwall loss
= rugi pada dinding penstock (m)
hturb loss
= rugi pada aliran turbulensi (m)
(5)
19
Rugi - rugi yang terjadi pada penstock dapat dilihat pada gambar 2.10, meliputi rugi pada jenis entrance profile yang dipilih, belokan, penyempitan pipa, dan katup yang dipilih. Persamaan (6) dan (7) memperlihatkan persamaan untuk menghitung losses di beberapa tempat. hwall loss = Dimana
(6)
: Q = debit (m3/s) L = panjang penstock (m) d = diameter (m) f = konstanta friksi (dari diagram moody) hturb loss =
Dimana
:v g
(K entrance + K bend + K contraction 1 + ... + K valve )
= kecepatan aliran (m/s) = gaya gravitasi (m/s2)
(7)
20
Dimana
: SF = safety factor t = ketebalan dinding penstock (m) S = kekuatan bahan (N/m 2) d = diameter (m) htotal = Rugi – rugi total (m)
2.2.6
Suppots dan Anchors [4] 1. Pencangan slide dan anchor bl ock
Penstock harus tetap aman ketika diletakan di atas permukaan tanah. penstock berada pada posisi di bak penenang, air masuk ke dalam penstock . anchor blok ditempatkan pada tikungan penstock , slide block berada pada antara sambungan penstock untuk menahan kekuatan penstock tersebut. Pada gambar 2.11 dapat dilihat gaya yang terjadi pada dua anchor block .
21
semakin besar gaya aksial dan semakin besar massa beton yang dibutuhkan. Gambar 2.12 memperlihatkan gaya yang menekan penstock pada slide block .
[4]
Gambar 2.12 Gaya pada Sli de Bl ock
22
Kekuatan gaya horizontal pada penstock
Kekuatan gaya horizontal dapat dihitung menurut persamaan (14), (15) dan (16). Fpen
x= Fpen . sin
(14)
Ffriction X = Ffriction cos
(15)
F X = Fpen
(16)
x +Ffriction X
Kekuatan gaya vertikal pada penstock
Kekuatan gaya vertikal dapat dihitung menurut persamaan (17), (18) dan (19). Fpen
z= Fpen .. cos
(17)
Ffriction z = Ffriction cos
(18)
Fz = - Fpen
(19)
z + Ffriction z - W b
Resultan dari gaya horizontal dan vertikal pada penstock
23
[4]
Gambar 2.13 Gaya Anchor Bl ock pada Penstock
Gaya akibat berat beban air dan penstock
24
A
B
Gambar 2.14 Gaya yang Bekerja A. Pada Lengkungan Hidrostatis. B. Oleh Momentum Linier
[4]
Lengkungan yang diakibatkan oleh tekanan hidrostatis dihitung menurut
BAB III PERANCANGAN PENSTOCK 3.1 Penentuan Lintasan Penstock
Gambar 3.1 Potongan Memanjang Lintasan Penstock
Lintasan Penstock ditentukan menggunakan satu lintasan kemudian di ujung lintasan yang akan masuk turbin bercabang menjadi dua. Hal tersebut dipilih karena untuk megoptimalkan lintasannya. Panjang lintasan mengikuti kontur pada peta topografi yang cenderung rata agar pada memudahkan saat pemasangan. Panjang
26
berfungsi untuk mengatur jumlah air yang mengalir di penstock dan berfungsi untuk menutup aliran air ketika akan dilakukan overhaul . [3]
3.4 Diameter Penstock
Menentukan diameter penstock dengan mengetahui terlebih dahulu Q d yang telah ditentukan. Qd tersebut sebesar 3,5 m 3/s. Diameter penstock ditentukan menurut persamaan (2): Qd
= 3,5 m3/s
D
= 0,72 x Q d0,5 = 0,72 x 3,5 m 3/s = 1,34 m Diameter penstock dihitung menggunakan persamaan (2). Diameter
penstock yang digunakan adalah 1,346 m. [2]
3.5 Penentuan Tebal Penstock
Menentukan ketebalan batang penstock menggunakan persamaan (3). Tebal
27
= 0,00462 m = 0,46 cm Bahan penstock yang dipakai adalah baja (steel). Dari hasil perhitungan di atas maka diperoleh tebal penstock
0,024 m. Tebal minimum yang dijinkan
adalah 0,00463 m. 3.6
Menghitung Kecepatan Aliran
[2]
Menghitung kecepatan aliran pada penstock menggunakan persamaan berikut (4). Kecepatan aliran ini membutuhkan data debit dan diameter untuk mendapatkan nilai kecepatan aliran yang mengalir pada penstock. D
= 1,34 m
V
= = 2,45 m/s Setelah dilakukan perhitungan didapatkan ,maka kecepatan aliran yang
28
h wall loss
= = 4,87 m
Koefisien nilai Roughness untuk bahan Mild Steel dari tabel adalah 0,15 dipilih pada keadaan normal umur bahan sekitar 5 – 15 tahun. Faktor friksi didapat dari grafik Moody pada gambar 2.9, mencari nilai k/D dan Q/D maka diperoleh nilai faktor friksi sebesar 0,038. Setelah dilakukan perhitungan maka nilai gesekan pada dinding penstock adalah 4,87 m.
Menghitung rugi – rugi gesekan pada belokan, katup, konstruksi dan saluran masuk
K enterance K bend 1 K bend 2 K bend 3 K bend 4 K contraction K valve
= = = = = =
0,2 0,01 0,02 0,185 0,36 0,35 0,1
jumlah 1 1 1 1 1 1 1
total 0,2 0,01 0,02 0,185 0,36 0,35 0,1
<5 <10 <60 <20 d1/d2=2 gate valve
29
Menghitung rugi – rugi friksi
h friction
= =
h wall loss + h turb loss 5,33 M
Mendapatkan nilai hfriction , parameter yang dibutuhkan adalah h wall
loss dan
hturb loss. Nilainya adalah 4,87 m dan 0,46 m. Setelah dilakukan perhitungan maka diperoleh nilai h friction adalah 5,33 m. 3.8
[2]
Menghitung H ead net
Headnet adalah beda ketinggian jatuh air bersih yang digunakan untuk menghitung daya yang dibangkitkan oleh pembangkit. Head net diperoleh dari H gross dikurangi dengan rugi – rugi yang terjadi pada penstock. h gross h net
= = =
70 m h gross – h friction 64,6 m
Setelah dilakukan perhitungan diperoleh nilai h net sebesar 64,6 m dibulatkan 65 m.
30
=
= 1110,5 m/s Menggunakan persamaan Surge pressure hsurge
=
= = 278,4 m Hsurge yang diperoleh dari perhitungan adalah 278,4 m. Data ini digunakan untuk menghitung h total.
Menghitung Rugi Rugi Total
h total
= h gross + hsurge
31
Thot
= 35
L
= 50 m
a
= 12 x 10-6 m/m
maka : x = 12 x 10 -6 m/m
. (35
- 20
). 50 m
x = 9 mm X sebesar 9 mm ini dipasang di setiap sambungan awal dari pipa penstock. X tersebut adalah jarak expansion joint . Perhitungan di atas adalah contoh perhitungan yang digunakan untuk mencari jarak expansion joint yang digunakan menggunakan expansion joint pertama dengan panjang penstock 50 m. Data yang diperoleh untuk masing – masing jarak expansion joint dapat dilihat pada tabel 3.1 di bawah ini. Tabel 3.1 Jarak Expansion Join t Expansion Join t
Panjang Pipa (m)
x (mm)
32
anchor block akan dihitung agar memenuhi kriteria. Menentukan jumlah anchor block dapat dilakukan dengan pendekatan sebagai berikut. Kebutuhan beton untuk setiap anchor block menggunakan pendekatan sebagai berikut[4] Kebutuhan beton
= d/ 300 mm x 2 m 3 = 1340 mm/ 300 mm x 2 m 3 = 8,93 m3
Dari perhitungan di atas maka diperoleh volume beton anchor block adalah 8,93 m3. Volume tersebut untuk satu anchor block pada satu tikungan. Jumlah anchor block adalah berjumlah 4 buah untuk menahan tumpuan penstock . Slide block ditempatkan pada setiap sambungan pipa. Pada sisi slide block untuk menahan penstcok dapat ditentukan dengan persamaan berikut. Kebutuhan slide block = (jumlah panjang penstock / panjang tiap pipa) – jumlah anchor block
33
3.12.1 Gaya pada Anchor B lock 1
[4]
Gambar 3.2 Gaya yang Terjadi pada Belokan 1
1. Gaya pada Penstock Anchor Block Diketahui:
34
cos βup β
= 1 = 0
Fpen⏊ up
= =
up (qw qp) cos βup 536356,1936 N
Diketahui: Ldown = 3 cos βdown = 0,996 β = 5
Fpen⏊ down
= =
m
up (qw qp) cos βdown 534210,7688 N
2. Berat pipa di sepanjang gerak (pipa) aksial Diketahui:
35
Vup Vdown Cos α α
Fv
= = = =
= =
2,4573406 m/s 2,4573406 m/s 1 0
ρw.Q (Vup2 + Vdown2 – 2 . Vup .V down . Cos α) 0,5 0N
4. Lengkungan yang Diakibatkan Oleh Momentum Linier Diketahui: Q Vup Vdown Cos α α
= = = = =
Fv
=
3,5 m3/s 2,4573406 m/s 2,4573406 m/s 1 0
ρw.Q (Vup2 + Vdown2 2 . Vup .V down . Cos α) 0,5
36
F8
=
2,5 . 103 (Q2/d in2)sin (α -β/2)
=
793,758129 N
7. Gaya Akibat Expansion joint Diketahui:
8.
N/m 2
E
=
2E+11
A
=
0,000012 m/m 0C
T cold
=
20 0C
T out
=
32 0C
F5
=
E . a (Thot - Tin) π d t wall
=
5865058,168 N
Gaya Anchor Block yang Dibutuhkan untuk Menahan Semua Gaya yang Terjadi di
37
3.12.2 Gaya yang Terjadi pada Slide Block 1
Gaya yang terjadi pada slide block dapat dijelaskan dengan bantuan gambar 3.3 dan penjelasannya sebagai berikut.
Gambar 3.3 Gaya yang Terjadi pada Slide Block 1
38
m3
V block
= 0,48
ρ block
= 2300 kg/m3
g
= 9,81
Wb
m/s 2
=
V block . ρ block . g.
=
10830,24 N
3. Gaya Horizontal dari Penstock Diketahui: Fpen⏊ β in β
Fpen⏊ x
= 1068421,538 N = 5 = 0,087
= =
Fpen⏊ . in β 92952,67378 N
39
Fpen⏊ z
Fpen⏊ . Cos β 1064147,852 N
= =
Diketahui: F friction in β
F friction z
= =
534210,7688 N 0,087
= =
F friction . in β 46476,33689 N
Diketahui: Fpen⏊ z F friction z Wb
= 1064147,852 N = 46476,33689 N = 10830,24 N
Fz
=
.-Fpen⏊ z +F friction z Wb
40
Wp
Ww
=
π . d. t wall . ρsteel . g.
=
3,14 x 1,34 x 0,006 x 7800 x 9,8
=
1929,7 N
=
π. (d2/4) .ρ water .g.
=
3,14 x (1,34 /4) x 1000 x 9,8
=
13813,5 N
Dari perhitungan di atas maka diperoleh hasil nilai Wp adalah 1929,7 N dan Ww adalah 13813,5 N. Nilai berat penstock (Wp) dan berat air (Ww) ini digunakan untuk menghitung gaya F 1 dan F2. Untuk lebih jelasnya dapat melihat uraiannya di bawah ini. L disini adalah panjang penstock antara dua slide block dan alfa (α) adalah sudut kemiringan penstock itu sendiri.
F1
F
=
(Wp+Ww) L . Cos α
=
(1929,7 + 13813) x 6 x 0,7071
=
66792,6 N
=
0,5
F1
41
Wb
=
Slide area x w x ρ concrete x g
=
0,8 x 0,8 x 2300 x 9,8
=
119011 N
Dari uraian di atas diperoleh bahwa nilai berat slide block (Wb) adalah 14425,6 N. b
=
(0.33 x 0.3) + (0.5 x 0.5) 0,8
=
0,4 m
Gaya yang terjadi pada penstock adalah gaya F1, F 2, dan Wb. Gaya tersebut diproyeksikan pada sumbu x dan z, dimana sumbu x bernilai negatif. Sudut kemiringan (α) adalah 45 0. Gaya pada penstock tersebut dapat dilihat pada tabel 3.2 sebagaimana dijelaskan di bawah ini. Tabel 3.2 Data Gaya Proyeksi Sumbu x dan z Negatif F (N)
F1
x (N)
=
66792,6
F1 in α
z (N)
= -47229
F1 Cos α =
+47229
42
Nilai yang diperoleh dari perhitungan vertical vorce adalah 0,41 m. Nilai tersbut masih dalam ambang normal. Gaya yang terjadi pada penstock adalah gaya F1, F 2, dan Wb. Gaya tersebut diproyeksikan pada sumbu x dan z, dimana sumbu x bernilai positif. Sudut kemiringan (α) adalah 45 0. Gaya pada penstock tersebut dapat dilihat pada tabel 3.3 seperti di bawah ini. Tabel 3.3 Data Gaya Proyeksi Sumbu x dan z Positif F (N)
x (N)
z (N)
F1
=
66792,6
F1 in α =
F2
=
33396,3
F2 Cos α = +23615
Wb
=
119011
Total
-47229
F1 Cos α = +47229 F2 Sin α
0 ∑H
= -23614,53
= +23615 +119011
∑V
= +189854,8
Dari tabel di atas dapat dijelaskan bahwa nilai Wb pada sumbu x adalah 0 karena tidak ada gaya yang terjadi pada posisi tersebut sehingga nilainya adalah 0.
43
(30)
Dari uraian di atas maka diperoleh nilai P base adalah 393331 N/m 2. P soil nya adalah 200000-300000 . P base< Psoil maka kondisinya stabil. Pada analisis ini P base = 393331< P soil = 200000-300000 kondisinya adalah stabil. Sliding
44
e pada kondisi pipa saat ekspanding, nilai e = 0,4
e
<
0,4
<
2/6
0,4
>
0,33
Pada uraian diatas dapat dijelaskan bahwa pada
kondisi penstock
konstruksi e lebih besar dari Lbase/6 dengan nilai 0,1 < 0,33, maka kondisinya stabil. Pada kondisi pipa saat ekspanding e lebih besar dari Lbase/6, namun pada uraian diatas e lebih kecil dari Lbase/6 dengan nilai 0,4 > 0,33. Maka kondisi slide blok tidak stabil ketika ekspanding.
BAB IV ANALISIS PERANCANGAN 4.1
Pendahuluan
Perancangan ini dimulai dengan jumlah tersedianya air yang menjadi sumber utama pembangkit listrik tenaga air dalam skala kecil disebut Pembangkit Listrik Tenaga Mini Hidro. Sumber air tersebut diperoleh dari sungai yang memiliki beda ketinggian relatif tinggi dan memiliki jumlah debit yang tinggi pula. Mengingat Pembangkit ini memanfaatkan kedua hal tersebut agar dapat memperoleh daya yang optimal. Perancangan penstock telah dilakukan pada bab sebelumnya meliputi perancangan penentuan bahan , kemudian dimensi dari penstock itu sendiri terdiri dari penentuan panjang penstock , diameter penstock , tebal dinding penstock yang diizinkan agar bisa menghindari terjadinya korosi dan dapat menahan tekanan pukulan air ketika katup keluaran penstock ditutup secara tiba – tiba. Menentukan jumlah belokan dan sudut kemiringannya. Menentukan jumlah katup dan jenis katup yang digunakan pada
46
6
Jumlah belokan
4 belokan
7
Belokan Pertama
50
8
Belokan Ke-dua
10
9
Belokan Ke-tiga
60
10
Belokan Ke-empat
20
11
Jumlah Katup
2 katup
12
Gate Valve
1 katup
13
Butterfly Valve
1 katup
14
Jumlah Anchor Block
4 buah
15
Jumlah Slide Block
92 buah
Setelah
dilakukan
perhitungan
sebagaimana
dijelaskan
pada
Bab
III
47
slide block ini sudah memenuhi kriteria, karena ∑ H lebih kecil dari ∑ V. Maka kondisi sliding dalam kondisi stabil. Pada uraian Bab III mengenai Toppling dapat dijelaskan bahwa pada kondisi penstock konstruksi e lebih besar dari Lbase/6 dengan nilai 0,1 < 0,33, maka kondisinya stabil. Pada kondisi pipa saat ekspanding e lebih besar dari Lbase/6, namun pada uraian di atas e lebih kecil dari Lbase/6 dengan nilai 0,4 > 0,33. Maka kondisi slide block tidak stabil ketika ekspanding.
BAB V PENUTUP 5.1 Kesimpulan
Setelah dilakukan perancangan maka dapat diperoleh kesimpulan sebagai berikut:
Bahan penstock yang digunakan adalah penstock yang terbuat dari baja.
Panjang lintasannya adalah 580 m dengan jumlah belokan sebanyak dua buah dan satu cabang dengan sudut belokan 50, 100, 600, 150.
Jumlah anchor block pada penstock ini adalah 4 buah.
Jumlah slide block 92 buah
Diameter penstock nya adalah 1,34 m dengan tebal 0,024 m.
Jarak renggang ada 4 Expansion Joint masing – masing sejauh 9 mm, 45 mm, 33,3 mm, 0,9 mm.
P base dari penstock ini adalah 393331 N/m 2 maka keadaan permukaan tanah
DAFTAR PUSTAKA
[1] Departemen ESDM, Blueprint Pengelolaan Energi Nasional 2005-2025 : jakarta. [2] Harvey, Adam. 1993. Micro-Hydro Design Manual , Intermediate Technology Publications: London. [3] Warnick, C.C. 1984. Hydropower Engineering, Prentice-Hall, Inc: America. [4] Arduser dan Leif, Civil Work for Micro Hydro Unit.University os Applied Sciences Northwestern Switzerland: Swiss. [5] Sulasno. 1990. Perencanaan Pembangkit Listrik Tenaga, Mikro edisi pertama. Satya Wacana: Semarang. [6] U.S. Departement of the Interior : 1967.
LAMPIRAN A KONDISI DAERAH PLTM CIHERANG
Pada perancangan penstock ini dilakukan di PLTM Ciherang, Deskripsi proyek PLTM Ciherang – Kabupaten Purwakarta ini dapat dideskripsikan sebagai berikut : Nama Sungai
: Ciherang
Desa
: Ciawi, Bungur Jaya dan Pondok Bungur
Kecamatan
: Wanayasa dan Pondok Salam
Kabupaten
: Purwakarta
Propinsi
: Jawa Barat
Letak geografis
: 1070 09’ 36.1” BT – 07o 10’ 35.5” LU
Peta lokasi PLTM Ciherang dapat dilihat pada gambar-gambar berikut ini.
Lokasi
Data Hidrologi Analisa Data Debit Sungai Ciherang
PLTM ini akan mengandalkan ketersediaan debit sungai karena skema PLTM ROR (Run off River) tidak memiliki waduk genangan, sehingga sangat bergantung kepada prakiraan distribusi debit yang tersedia sepanjang tahun di sungai tempat PLTM dibangun. Di sinilah besaran "debit optimal" berperan. Debit optimal dapat diperoleh dari dat a debit langsung, apabila tersedia dalam jangka waktu yang panjang, atau dari simulasi debit andalan berdasarkan data klimatologi, yang dalam hal ini dilakukan dengan Metoda Mock. FLOW DURATION CURVE (FDC) PLTM CIHERANG 16.00 14.00
Tabel L 1 Rekapitulasi debit per 5 % PLTM Ciherang No 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
Prob (%) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80
Q mock 1 (m3/dt) 10.69 9.61 8.69 7.77 6.60 5.75 5.37 5.09 4.59 4.04 3.66 3.19 2.61 2.35 2.16 1 98
Q mock 2 (m3/dt) 12.21 10.81 10.03 9.46 8.51 7.89 7.55 7.12 6.69 6.27 5.76 4.94 4.55 4.21 3.79 3 55
Q rata-rata (m3/dt) 10.95 9.71 8.86 8.11 7.05 6.32 5.96 5.61 5.14 4.65 4.21 3.57 3.08 2.78 2.47 2 27
pendekatan dengan nilai standar penyimpangan data terendah serta selisih terhadap rata-rata relatif yang terkecil yaitu metoda Mononobe. Selanjutnya hasil analisis tersebut ditampilkan dalam bentuk tabulasi sebagai berikut : Tabel L 2 Rekapitulasi Perhitungan Debit Banjir N o
1
Nama sungai
Nama Embun g
Luas DPS (km2 )
Ciheran g
Desa Ciawi, Bungur Jaya dan Pondok Bungur
68,0 0
Panjan g Sungai (km)
20,00
Debit Banjir Periode Ulang (m 3/detik) Q2
Q5
Q10
Q25
Q50
Q100
164,2 1
253,5 7
312,7 3
387,4 8
442,9 4
497,9 9
Dari tabel diatas terlihat bahwa debit banjir yang digunakan adalah
Sedangkan volume untuk setiap satuan pekerjaan pada tahap ini didekati dengan persamaan dari volume yang diusulkan dari MITI, kecuali untuk perhitungan saluran pembawa digunakan perhitungan hasil modifikasi. Metoda ini meskipun masih sangat kasar, dinilai masih dapat digunakan pada tahap optimasi ini. Pada tahap selanjutnya, biaya akan disusun dengan berdasarkan atas hasil desain dasar.
Penentuan Jumlah Turbin
Jumlah unit turbin yang digunakan untuk PLTM ini adalah 2 unit, dengan masing-masing daya 2 x 900 kW. Penggunaan 2 unit turbin ini didasarkan atas pertimbangan : a.
Jumlah energi yang dihasilkan oleh 2 unit turbin (2 x 0,9 MW)
Debit Desain Tabel L 3
Debit Desain dan Biaya Energi yang Dibangkitkan No
Prob (%)
Head (m)
Debit (m3/det)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
5% 10% 15% 20% 25% 30% 35% 40% 45% 50% 55% 60% 65% 70% 75% 80% 85%
65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65
10.949011 9.5494256 8.8626749 7.9127762 6.9314368 6.2577784 5.9598508 5.6066336 5.1381282 4.6505988 4.2099471 3.5657362 3.0787731 2.7770918 2.4748672 2.2654113 1 8741933
Daya
(kW)
5604.509 4888.098 4536.569 4050.341 3548.019 3203.191 3050.690 2869.887 2630.072 2380.518 2154.961 1825.206 1575.942 1421.520 1266.819 1159.604 959 350
Energi Pembangkit (kWh) 11,660,659.58 12,843,564.50 13,468,659.76 14,023,886.22 14,395,340.71 14,543,717.37 14,462,753.83 14,363,082.82 13,944,854.01 13,363,079.21 12,713,149.26 11,733,957.37 10,789,344.30 10,115,370.58 9,409,712.93 8,809,905.95 7,553,916.41
UMUM
Luas wilayah Kabupaten Purwakarta adalah 971.72 km 2, atau sekitar 2,81 persen dari luas wilayah Provinsi Jawa Barat. Jenis penggunaan tanah yang paling luas adalah untuk Tanaman Tahunan/ Perkebunan dengan luas 27.806 Ha. Kemudian untuk Hutan Produksi seluas 18.558 Ha. Kabupaten Purwakarta terdiri dari 17 kecamatan dan 119 pedesaan. Potensi PLTM Ciherang berada di Sungai Ciherang yang termasuk di wila yah Kabupaten Purwakarta. Secara lebih detail, pencapaian lokasi di tampilkan pada tabel L 4. Tabel L 4 Pencapaian Lokasi Rencana PLTM Ciherang Rute Jalan
Jarak
Waktu
Moda
Tempuh
Transportasi
Kondisi Jalan
2.
Wilayah Perbukitan dan Danau. Wilayah ini terletak di barat laut dengan ketinggian 500 sampai dengan 1.000 m dpl, meliputi 33,8 % dari total luas wilayah.
3.
Wilayah Daratan. Wilayah ini terletak di utara dengan ketinggian 35 sd 499 m dpl, meliputi 36,47 % dari total luas wilayah.
Sedangkan, gambaran kondisi topografi lokasi studi dapat dibagi dalam 3 (tiga) macam bahasan dataran yaitu : a. Dataran di hulu bendung Kondisi topografi di sebelah kiri dan kanan bantaran sungai merupakan lereng perbukitan yang relatif landai. Bagian di sebelah kiri dan kanan sungai dikelilingi pesawahan milik masyarakat. Bagian bibir sungai merupakan batuan, dengan lebar sungai yang tidak terlalu besar yaitu sekitar 15 – 25 m. Bila dibandingkan dengan lebar sungai dan debit hasil pengukuran, maka kedalaman
c. Kondisi topografi di daerah gedung sentral. Daerah lokasi rencana gedung sentral terletak di areal pesawahan. Di perlukan pengecekan kondisi tanah untuk pondasi turbin dan gedung sentral agar kuat. KLIMATOLOGI
Dari data sekunder berupa Peta Klimatologi maka diketahui bahwa angka curah hujan daerah lokasi berkisar antara 3000 – 4000 mm/thn. Data hidroklimatologi yang diambil dari stasiun meteorologi yang terdekat dengan lokasi studi PLTM Ciherang adalah seperti terlihat pada tabel di bawah ini. Tabel L 5 Data Klimatologi rata-rata
LOKASI
A. Geologi Teknik
Bila didasarkan atas peta geologi yang dikeluarkan oleh Direktorat Jendral Geologi (skala 1: 250.000) diperoleh posisi lokasi studi dibawah ini.
Lokasi PLTM Ciherang
Tapak lokasi proyek, berdasarkan peta geologi lembar Cianjur yang berada diatas : 1) Formasi Cilanang (Pt) : Lapisan-lapisan napal tufaan berselingan dengan batupasir tufaan dan breksi tufaan. 2) Aluvium (Qa) : Lempung, lanau, pasir dan kerikil. 3) Formasi
Subang,
batulempung
yang
Anggota
Batulempung
mengandung
(Msc)
lapisan-lapisan
:
Umumnya
dan
nodula
batugamping napalan keras, napal dan lapisan-lapisan batugamping abu-abu tua setebal 2 atau 3 m, kadang-kadang mengandung sisipan batupasir glaukonit hijau. Tanah dan Batuan
Sebagian besar daerah Purwakarta memiliki litologi batuan vulkanik. Untuk mengetahui jenis nya secara visual dan mempelajari sifat fisik tanah dan
Saat ini rasio elektrifikasi Provinsi Jawa Barat sudah mencapai 67,40% dan rasio desa berlistrik sebesar 99,81%. Sementara daftar tunggu PLN telah mencapai 131.718 permintaan atau sebesar 176,9 MVA.
Tabel L 6
Neraca Daya Sistem Interkoneksi Jawa - Madura - Bali
C.
Rencana Tambahan Infrastruktur Ketenagalistrikan
Asumsi pertumbuhan penduduk di Jawa Madura Bali diperkirakan 1% per tahun dan pertumbuhan PDRB untuk periode yang sama diproyeksikan sebesar
Tabel L 7
Rencana Penambahan Kapasitas Pembangkit Listrik Propinsi Jawa Barat
Tabel L 8
Rencana Pengembangan Gardu Induk Region Jawa Barat
D.
Panjang Transmisi
Mengingat bahwa energi listrik yang dihasilkan oleh pembangkit ini akan dijual kepada PT.PLN (Persero), maka perlu jaringan untuk menginterkoneksikan
1. Kependudukan
Survey demografi / kependudukan ini dilakukan dengan pencarian data kependudukan Desa Ciawi, Bungur Jaya dan Pondok Bungur bulan Februari 2013. Tabel L 9 Kependudukan
No
Jumlah Penduduk
Desa Laki-laki
Perempuan
Total
1
Ciawi
1.539
1.444
2.983
2
Bungur Jaya
1.017
1.008
2.025
3
Pondok Bungur
1.566
1.466
3.032
Pada lokasi PLTM Ciherang ini sosialisasi pada masyarakat sangat diperlukan karena pada lokasi PLTM Ciherang ini ada hal tentang tanah
3
Pedagang
124
14
127
4
Peternak
86
29
57
5
Pegawai
15
10
16
7
2
4
Negeri
Sipil 6
Pensiunan
3. Penggunaan Lahan
Survey dilakukan dengan mencari data statistik di tingkat kecamatan. Tabel L 11 Penggunaan Lahan
No
Uraian
Ds. Ciawi
Ds. Bungur
Ds. Pondok
Jaya
Bungur
5. Kesehatan
Ketersediaan sarana kesehatan yang ditunjang oleh kemudahan dan terjangkaunya pelayanan kesehatan, merupakan faktor utama dalam menunjang perbaikan kualitas hidup masyarakat. Data mengenai kesehatan dilakukan dengan peninjauan langsung ke lapangan dan data dari instansi terkait, diketahui bahwa di Desa Ciawi, Bungur Jaya dan Pondok Bungur terdapat sarana kesehatan seperti posyandu dan bidan. 6.
Pendidikan
Data mengenai sarana pendidikan dilakukan dengan peninjauan langsung ke lapangan dan data dari instasi terkait. Diketahui bahwa sarana dan prasarana pendidikan : Tabel L 12
LAMPIRAN B LAYOUT PENSTOCK
L-23
