Patente.La oxidación catalítica de SO2 a SO3 y absorción de SO3 en ácido sulfúrico.docx

La oxidación catalítica de SO2 a SO3 y absorción de SO3 en ácido sulfúrico EE.UU. 7820134 B2 RESUMEN

Se describen un proceso y una planta para producir ácido sulfúrico por oxidación catalítica de SO 2 a SO 3 y la posterior absorción de SO 3 en ácido sulfúrico, en el que el SO 3 se introduce en una primera etapa de absorción y se absorbe allí en ácido sulfúrico concentrado, en el que el ácido sulfúrico tiene una concentración más alta debido a la absorción se hace pasar a través de un intercambiador de calor y se enfría, y en el que el no absorbido SO 3 se suministra a una segunda etapa de absorción para la absorción adicional en ácido sulfúrico. Antes de la primera etapa de absorción una corriente parcial de SO 3 se bifurca y se suministra directamente a la segunda etapa de absorción.

IMÁGENES (4)

Número de Publicación

US7820134 B2

Tipo de Publicación

Concesión

Número de Solicitud

US 10/592290

Número de PCT

PCT / EP2005 / 001741

Interés Fecha de publicación

26 de octubre 2010

Fecha de Presentación

19 de febrero 2005

Fecha de Prioridad

12 de marzo 2004

Tarifa

Pagadas

Also Publicado COMO

CN1930080A , 5 más »

Inventores

Karl-Heinz Daum , Wolf-Christoph Rauser

Cesionario original de

Outotec Oyj

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BiBTeX , EndNote , RefMan

Citas de Patentes (35), Otras Citas (6), Clasificaciones (14) (14),,Eventos Legales (2)

Enlaces Externos: USPTO , cesión de USPTO , Espacenet

RECLAMACIONES (8) 1. Un proceso para producir ácido sulfúrico por oxidación catalítica de SO 2 a SO 3 y la posterior absorción de SO 3 en ácido sulfúrico, que comprende la introducción del SO 3 en una primera etapa de absorción que comprende un absorbedor de primaria y absorbiendo el SO 3 en ácido sulfúrico concentrado; pasando el ácido sulfúrico tiene una concentración más alta debido a la absorción a través de un intercambiador de calor y refrigeración, y;

el suministro de la no absorbido SO 3 a una segunda etapa de absorción que comprende un absorbedor de secundaria para continuar la absorción en ácido sulfúrico, el que antes de la absorción de primaria, una corriente parcial de SO 3 se bifurca y suministrado directamente a otro absorbedor. 2. El proceso como se reivindica en reivindicación 1, En el que al menos parte de la corriente de ácido sulfúrico enfriado en el intercambiador de calor se recircula a la primera etapa de absorción. 3. El proceso como se reivindica en reivindicación 2, En el que la corriente de ácido sulfúrico recirculado a la primera etapa de absorción se diluye con agua de proceso. 4. El proceso como se reivindica en reivindicación 1, En el que el aire o SO 2 de gas se seca en una torre de secado por medio de ácid o sulfúrico, en el que la torre de secado funciona con la misma concentración de ácido sulfúrico como los absorbentes. 5. El proceso como se reivindica en la reivindicación 4, En el que los absorbentes y la torre de secado se suministran con ácido sulfúrico por un tanque de almacenamiento común. 6. Una planta para producir ácido sulfúrico por oxidación catalítica de SO 2 a SO 3 y la posterior absorción de SO 3 en ácido sulfúrico, que comprende un SO 3 conducto de suministro, un absorbedor de primaria, a la que SO gaseosa 3 y ácido sulfúrico concentrado se suministran, y un aparato de absorción secundario, a los que el SO 3 no se absorbe en el absorbente primario se suministra para la absorción adicional en ácido sulfúrico, en el que un conducto de derivación que se bifurca desde el SO 3conducto de suministro antes de que el absorbedor primario está acoplado a la absorción secundario, con el fin f in de suministrar directamente a la misma una corriente parcial de SO 3 . 7. La planta de acuerdo con la reivindicación 6, En el que el conducto de derivación incluye una válvula para el ajuste de la corriente parcial de SO 3 aprobada por el absorbente primario. 8. La planta de acuerdo con la reivindicación 6, En el que los absorbedores y una torre de secado para el secado de aire por medio de ácido sulfúrico están acoplados a un tanque de almacenamiento común para el suministro de ácido sulfúrico.

DESCRIPCIÓN Esta solicitud reivindica el beneficio de la Solicitud Internacional N º PCT / EP2005 / 001741 presentada el 19 de febrero de 2005, bajo 35 USC §371, titulado, "Procesos y Plantas para la electrodeposición de cobre", que reivindica el beneficio de la solicitud de patente alemana número 10 2004 012 293.8 presentada el 12 de marzo del 2004.

CAMPO DE LA INVENCIÓN Esta invención se refiere a un proceso y una planta para producir ácido sulfúrico por oxidación catalítica de SO 2 a SO 3 y la posterior absorción de SO 3 en ácido sulfúrico, en el que el SO 3 se introduce en una primera etapa de absorción y se absorbe allí en ácido sulfúrico concentrado , en el que el ácido sulfúrico, que tiene una concentración más alta debido a la absorción, se pasa a través de un intercambiador de calor y se enfría, y en el que el no absorbido SO 3 se suministra a una segunda etapa de absorción para la absorción adicional en ácido sulfúrico. La producción de ácido sulfúrico por lo general se efectúa por lo que se llama el proceso de absorción doble como se describe en Encyclopedia of Industrial Chemistry, 5 ª edición, Vol de Ullmann. A 25, pp. 635 a 700 El dióxido de azufre (SO 2 ) obtenido por combustión de azufre o como gas residual de plantas metalúrgicas se convierte en un convertidor de cuatro o cinco etapas por medio de un catalizador sólido, p or ejemplo, con pentóxido de vanadio como componente activo, para obtener trióxido de azufre (SO 3 ). El SO 3 obtenido se retira después de las etapas de contacto del convertidor y se suministra a un absorbedor intermedio o, después de la última etapa de contacto del convertidor, a un absorbedor final en el que el gas que contiene SO 3 se suministra en contracorriente con ácido sulfúrico concentrado y se absorbe en el mismo. La absorción de SO 3 en ácido sulfúrico es un proceso exotérmico, en el que se libera una gran cantidad de calor, que convencionalmente se suministra al agua de refrigeración como calor residual a través de un circuito de refrigeración.Para explotar parte del calor obtenido durante la absorción, es conocido para operar el absorbedor intermedio con temperaturas elevadas de ácido. Mientras amortiguadores convencionales se riegan con temperaturas de ácido entre 60 ° C y 90 ° C, el SO 3 es absorbido en ácido sulfúrico concentrado, con una temperatura entre 160 ° C y 180 ° C, en los llamados amortiguadores calientes.El ácido caliente se pasó a través de un intercambiador de calor, en el que se enfría mediante la producción de vapor de baja presión. Una corriente parcial del ácido se descarga (ácido del producto), mientras que el resto se recircula al absorbedor para producir más ácido sulfúrico. El gas sale del absorbedor a través de un conducto de gas en el convertidor. La absorción de calor de acuerdo con el proceso de Outokumpu se realiza en un absorbedor de Venturi (absorbente primario) aguas arriba del absorbedor intermedio convencional. El gas que contiene SO 3 se pasa a favor de corriente a través del sistema Venturi. SO 3 no se absorbe en el sistema de Venturi se hace pasar a través de un conducto de gas aguas a guas abajo en el absorbedor intermedio (absorción secundario), donde se absorbe en contracorriente en ácido concentrado a temperaturas convencionales. Otros procesos igualmente realizan la absorción de calor en dos etapas, pero en un solo aparato. El gas que contiene SO 3 se hace pasar a contracorriente a través de la torre de absorción caliente. Aquí, las dos etapas de absorción consisten en dos sistemas de riego dispuestas una

encima de la otra. SO 3 no separados en la primera etapa se absorbe en la segunda etapa y se recircula a la primera etapa como ácido sulfúrico. Lo que todos los sistemas tienen en común es el hecho de que la cantidad de SO 3 cada uno separado en las respectivas etapas depende de l as condiciones físicas (temperatura, concentración, etc) y no puede ser influenciado desde fuera o sólo de forma muy limitada. Para maximizar la recuperación de vapor en estas plantas de recuperación de calor, la dilución del ácido caliente se lleva a cabo exclusivamente con agua de proceso. El agua obtenida por secado el aire en una torre de secado para el aire de combustión en consecuencia debe ser utilizado para la reacción con el SO 3 obtenido en el absorbedor intermedio y en el absorbedor final. En tiempos de alta humedad del aire puede suceder que más agua se obtiene secando el aire que es necesario para la reacción correspondiente con el SO 3 obtenido en el absorbedor intermedio y en el absorbedor final.Este es el caso en particular cuando se debe producir un (> 98,5%) de ácido altamente concentrada. Para evitar una dilución del ácido del producto, por lo tanto, es necesaria una transferencia del exceso de agua de los otros circuitos en el absorbedor caliente. El concepto de plantas de recuperación de calor existentes (por ejemplo Outokumpu HEROS), por lo tanto proporciona un intercambio de ácido entre los circuitos individuales. Para este propósito, el circuito absorbedor caliente debe ser operado con una concentración mayor que los otros circuitos. Fuertes restricciones son, sin embargo, colocado en la elecció n de la concentración, como pequeñas desviaciones de la concentración ideal (98,3-98,5%) ya tienen consecuencias negativas para la capacidad de absorción del ácido. Cuanto menor es la diferencia de concentración entre los circuitos, más ácido debe ser intercambiado. Cuando el circuito absorbedor caliente se hace funcionar por ejemplo con ácido 99% y los circuitos restantes con ácido 98,5%, sólo 0,5% de la cantidad disponible para transferir el agua. Esto significa que para el desplazamiento de 1 kg de agua en el absorbedor caliente, 200 kg de ácido deben ser transportados a la misma. Sobre la misma cantidad debe entonces ser recirculado desde el circuito absorbedor caliente al circuito original. Las enormes cantidades de ácido necesarias para este propósito no sólo requieren correspondientemente dimensionado de conductos de tuberías, bombas, etc, pero además el ácido caliente se enfría en el circuito absorbedor caliente por el intercambio con ácido en frío, y por lo tanto la producci ón de vapor se deteriora correspondientemente . (Higo. 1 muestra la conexión entre el punto de rocío y la producción específica de vapor de baja p resión.) Para evitar esto, se intenta mantener la d iferencia de concentración lo más grande posible, con el fin de reducir las cantidades a ser transportados. Puesto que la presión parcial del agua de ácido sulfúrico aumenta en gran medida por debajo del punto azeotrópica (98,3%) (cf. Higo. 2), No es posib le operar los absorbentes con concentraciones por debajo de este punto. De lo contrario, un aumento de la formación de neblina tendría que

esperar. Por lo tanto, sólo el circuito de la torre de secado puede funcionar con ácido que tiene una dilución mayor (cf.Higo. 3). La concentración mínima se determina por l a corrosividad del ácido, que está aumentando con la disminución de la concentración, y por la presión parcial de vapor de agua. Para reducir al mínimo la entrada de agua en la planta de ácido sulfúrico, la presión de vapor parcial del ácido seco debe ser minimizada. Esto sólo es posible mediante un ajuste correspondiente de la temperatura, es decir, menor es la concentración del ácido, menor es la temperatura de ácido debe ser mantenida. El gas que sale de la torre de secado se introduce en el horno por medio de los sopladores y se utiliza en el horno como aire de combustión para el azufre. Cuanto menor sea la temperatura del aire qu e entra en el horno, menor es e s la temperatura de combustión y por lo tanto la producción de vapor en el vapor de alta presión de residuos de caldera de calor aguas abajo del horno. Por lo tanto, hay una conexión directa entre la concentración de ácido elegido en la torre de secado y la cantidad de vapor de alta presión producido. Con la disminución de las concentraciones en la torre de secado, las cantidades de ácido intercambiados entre el circuito más seco y el circuito absorbedor caliente están disminuyendo, pero por otro lado la cantidad de vapor de alta presión producido se reduce y la cantidad de calor que se disipa a la agua de refrigeración se incrementa. RESUMEN DE LA INVENCIÓN Por lo tanto, es el objeto subyacente de la invención para superar los inconvenientes mencionados anteriormente y hacer que la recuperación de calor du sonar la producción de ácido sulfúrico más eficiente. De acuerdo con la invención, este objeto se resuelve sustancialmente en que antes de la primera etapa de la absorción intermedia, es decir, el absorbedor primaria, una corriente parcial del SO 3 se bifurca y directamente suministrado a otra etapa de absorción, en particular l a absorción secundario . Por lo tanto, ya no es necesario para llevar a cabo un intercambio de ácido entre los circuitos. En lugar del ácido (o agua) del SO 3 se desplaza ahora de un circuito en el otro. Esto elimina el riesgo de una dilución incontrolada de ácido incluso con desviaciones extremas de la humedad del aire desde el punto de diseño. Bombas y conductos de tubo ya no tienen que ser diseñados para el peor de los casos de la humedad del aire. De acuerdo con la invención, al menos parte de la corriente de ácido sulfúrico enfriado en el intercambiador de calor se recircula al absorbedor prim aria, la misma se diluye preferiblemente a la concentración deseada con agua de proceso.

Cuando se utiliza el proceso en relación con la producción de SO 2 por la combustión de azufre, a zufre, la torre de secado, en la que el aire utilizado como aire de combustión se seca por medio de ácido sulfúrico, se opera con la misma concentración de ácido sulfúrico como los absorbedores, de acuerdo con un aspecto preferido de la invención. La torre de secado puede funcionar con concentraciones de ácido más altas y temperaturas más altas de ácido, por lo tanto, por lo que q ue el rendimiento de vapor de alta presión está aumentando y el circuito de refrigeración se alivia. De acuerdo con una realización preferida de esta invención, los absorbentes y la torre de secado se suministran con ácido sulfúrico a través de un tanque de almacenamiento común. En una planta para producir ácido sulfúrico de acuerdo con la invención, la corriente parcial de SO 3 suministrado directamente a la absorción secundario se bifurca a través de un conducto de derivación, que se desvía de la SO 3conducto de suministro antes de que e l absorbedor de primaria y está acoplado a la absorción auxiliar. De acuerdo con la invención, el conducto de derivación incluye una válvula para el ajuste de la corriente parcial de SO 3aprobada por el absorbente primario. De acuerdo con la invención, el absorbedor y la torre de secado están acoplados a un tanque de almacenamiento común para el suministro de ácido sulfúrico. Puesto que el plan de t se simplifica en términos de aparato, los costes se reducen. La invención se explicará posteriormente en detalle con referencia a una realización y el dibujo. Todas las características descritas y / o i lustradas en el dibujo forman el objeto de la invención per se o en cualquier combinación, independientemente de su inclusión en las reivindicaciones o la espalda-referencia. Breve descripción de los dibujos La Higo. 1 muestra la dependencia de la producción de vapor en el punto de rocío; Higo. 2 muestra el rango de funcionamiento de un absorbedor en vista de la dependencia de la presión del vapor en la concentración de ácido; Higo. 3muestra esquemáticamente una planta convencional para la producción de ácido sulfúrico con circuitos separados para ácidos absorbedor y torre de secado; y Higo. 4 muestra esquemáticamente una planta para producir ácido sulfúrico por el proceso de la invención. DESCRIPCIÓN DE LA REALIZACIÓN PREFERENTE

En la planta 1 para producir ácido sulfúrico de acuerdo con la invención, que se ilustra esquemáticamente en laHigo. 4, SO 3 , que fue producido en un convertidor de una manera conocida por la oxidación catalítica de SO 2 , se suministra a través de un conducto de suministro 2 a un absorbedor primario (absorbedor caliente) 3 que constituye un absorbedor de Venturi de acuerdo con una forma de realización preferida, que Amortiguador es atravesada por SO 3 a favor de corriente con ácido áci do sulfúrico concentrado (98,5%) suministrado a través del conducto 4 . A temperaturas> 140 ° C, SO 3 en gran parte es absorbida por el ácido sulfúrico. El ácido sulfúrico, que debido a la absorción tiene una concentración más alta, se recoge en el sumidero 5 del absorbedor principal 3 , extrae a través de una bomba 6 , y se enfrió en un intercambiador de calor 7 mediante la generación de vapor. Parte del ácido sulfúrico y luego se descarga en un depósito de la bomba 12 12a a través del conducto 8 , mientras que el resto se recircula al absorbedor principal 3 a través del conducto 4 de nuevo para la absorción de SO 3 . En vez del absorbedor de Venturi se muestra, también se puede utilizar u n sistema de riego en el que el gas que contiene SO 3 flujos en contracorriente. La gaseosa SO 3 no absorbido en el absorbedor principal 3 fluye a través del conducto de gas 9 en 10 , , en el que el SO 3 se absorbe en que fluye en contracorriente de el absorbedor secundario 10 ácido sulfúrico (98,5%). El ácido sulfúrico obtenido tiene una concentración más alta se suministra 12 a 11 . al depósito de la bomba 12 a través del conducto 11 . 13 , , el depósito de la bomba 12 12 alimenta A través de una o más bombas 13 alimenta el absorbedor 10 , , una torre de secado 14 14 para intermedio 10 para el secado de aire que se utiliza posteriormente para la combustión de azufre, y un absorbedor final de 15 15en en el que el SO 3 sale de la etapa final de la convertidor no ilustrada es absorbido en ácido sulfúrico (98,5%). 10 , 15 y 14 se Los absorbedores 10 , 15 y la torre de secado 14 se suministran con ácido sulfúrico de la misma concentración través del depósito de bomba común 12 12 . . 16 se Antes de que el absorbedor principal principal 3 , un conducto de derivación 16 se bifurca desde el conducto de suministro 2 , a través del cual el conducto de derivación una corriente parcial del gas que contiene SO 3 pases por el absorbedor principal 3 a ser entregados directamente al a bsorbedor secundario 10 10 . . Para este propósito, el conducto de derivación se abre en el conducto 11 11 , , a través de la cual el SO 3 no absorbido en el absorbedor principal 3 se suministra al absorbedor 10 . . En principio, la corriente parcial de SO 3 bifurca también puede ser suministrado a secundario 10 la etapa de absorción alborotador o al absorbedor final. En el conducto de derivación 16 16 una una válvula de control 17 17 se se proporciona, por medio del cual la cantidad de SO 3 -containing corriente de gas que pasa por el absorbedor principal 3 se puede ajustar.

En lugar del ácido (o agua) desplazan entre los circuitos de acuerdo con la técnica anterior, el SO 3 ahora se desplaza de un circuito a la otra. Por lo tanto, las masas a ser intercambiados son mucho más pequeño, y las bombas y conductos de tubo se pueden dimensionar más pequeño. Además, no hay riesgo de una dilución incontrolada de ácido incluso con desviaciones extremas de la humedad del aire desde el punto de diseño. En las plantas en las que la recuperación de vapor de baja presión se efectúa en una pluralidad de calderas de vapor de baja presión, ahora es posible continuar la operación de la planta si una de las calderas está dañado. En este caso, sólo en la medida SO 3 se introduce en el absorbedor principal 3 como puede ser procesado por una sola caldera. El resto se introduce en el absorbedor secundario 10 10 y y se absorbe allí. Debido a un diseño correspondiente del circuito de refrigeración, la planta es capaz de continuar la operación a plena carga y mediante la recuperación de 50% de la cantidad de vapor de baja presión, incluso si una caldera de baja presión debe fallar. La cantidad de vapor de baja presión producida puede ser controlada. En caso de que los consumidores de vapor de baja presión fallar, no es necesario para soplar el vapor caro o operar toda la planta bajo carga reducida. En cambio, el SO 3 y el calor producido se puede desplazar en el circuito de refrigeración. El proceso descrito puede ser usado principalmente en el proceso de absorción de doble sobre la base de la combustión de azufre, pero igualm ente se puede utilizar para el tratamiento de gases residuales metalúrgicos. Lista de referencias 

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1 planta 2 conducto de suministro 3 absorbente primaria 4 conducto de suministro 5 sumidero 6 bomba 7 intercambiador de calor 8 conducto 9 conducto de gas 10 de 10 de absorción auxiliar 11 de 11 de conducto 12 tanque 12 tanque de bomba común 13 bomba 13 bomba 14 torre 14 torre de secado 15 última 15 última absorbedor 16 conducto 16 conducto de derivación

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17 válvula 17 válvula de control

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CITAS DE PATENTES

Patente citada

Fecha de Presentació n

Interés Fecha de publicación

US2180727

24 de julio 1937

US2655431

21 Ene 1949

US3490868

04 de marzo 1968

20 Ene 1970

US3780499

12 de octubre 1971

25 Dic 1973

US3788043

12 de octubre 1971 13 de marzo 1973

29 Ene 1974

US3907979

14 de mayo 1973

23 de septiembre 1975

Zieren Chemiebau Gmbh Dr A

US4212855 *

05 de junio 1978

15 de julio 1980

Davy PowerGas Gmbh

US3875294

21 de noviembre 1939 13 de octubre 1953

Solicitant e

1 Abr 1975

Gen Chemical Corp Química Constructio n Corp Zieren Chemiebau Gmbh Dr A Metallgesell schaft Ag

Metallgesell schaft Ag Metallgesell schaft Ag

Título

Fabricación de ácido sulfúrico La producción de ácido sulfúrico por absorción Método de recuperación de ácido sulfúrico Sistema para la eliminación en fase líquida de un componente de la corriente de gas especialmente la absorción de trióxido de azufre en ácido sulfúrico Amortiguador de trióxido de azufre Proceso para reaccionar catalíticamente los gases con un contenido de dióxido de alto contenido de azufre Bajo SO {HD 2 {emisión B proceso de ácido sulfúrico forma de azufre y oxígeno Desde el dióxido de azufre y vapor de agua que contiene gas,

secado, enfriamiento Producción de ácido sulfúrico usando una SO4 K2, V2 O5, catalizador de tierra de diatomeas La oxidación de dióxido de azufre caliente y húmedo sin secado De intercambio de calor el calor de absorción de trióxido de azufre en ácido sulfúrico, también calor de dilución; la circulación, la reutilización Proceso de ácido sulfúrico no catalítico a base de oxígeno Sistema de bypass de azufre horno enfriada Método para aumentar la capacidad de producción de plantas de ácido sulfúrico y procesos Procedimiento de fabricación de ácido sulfúrico

US4285927

29 Ago 1977

25 Ago 1981

Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co., Ltd.

US4368183

03 de noviembre 1980

11 Ene 1983

Metallgesell schaft Aktiengesel lschaft

US4996038


26 de febrero 1991

Monsanto Company

US5194239 *


16 de marzo 1993

El Ralph M. Parsons Company

US5308587 *

05 de octubre 1992

03 de mayo 1994

Cameron Gordon M

US5593652

28 de junio 1995

14 Ene 1997

Vulcan Materials Company

US6153168 *

03 de julio 1997


US6279514

7 Ago 2000

28 Ago 2001

Metallgesell schaft Aktiengesill schaft Timothy J. Método de Browder recuperación de calor en la planta de producción de

US6500402

17 Dic 1998

31 Dic 2002


US6627172 *

23 de octubre 1997



ácido sulfúrico Catalizador para la oxidación de SO2 a SO3 y la utilización del catalizador en un método para producir ácido sulfúrico De refrigeración y ponerse en contacto con ácido sulfúrico altamente concentrado

DE30303C

Titulo no dispon ible Titulo no dispon ible

DE1054431B

DE1567716 A1

3 Dic 1966

02 de julio 1970

DE2050580 A1

15 de octubre 20 Abr 1972 1970 DE2213580A1

DE2223131 A1

12 de mayo 1972


DE2820231 A1

09 de mayo 1978

DE2945021 A1


16 de noviembre 1978 21 de mayo 1981

Metallgesell Verfahren zur schaft Ag katalytischen Umsetzung von zu SO2 SO3 und Schwefelsaeureh erstellung Metallgesell Titulo no schaft Ag disponible Titulo no dispon ible

Zieren Verfahren zur Chemiebau Herstellung von Gmbh Dr A schwefelsaeure aus Schwefel und sauerstoff Boc Ltd Verfahren zur Herstellung von schwefelsaeure Sued Verfahren zur Chemie AG Herstellung von konzentrierter

DE3000599 A1

9 Ene 1980

17 de julio 1980

DE3303289 A1

01 de febrero 1983

2 Hace 1984

DE1952292 7A1

23 de junio 1995

2 Ene 1997

DE1980080 0A1

13 Ene 1998

15 de julio 1999

DE6910596 1T2

20 de marzo 1991

06 de julio 1995

EP0218411 A1


15 Abr 1987

GB2181120 A WO1991014 20 de marzo 651A1 1991

WO2004037 21 de octubre

schwefelsaeure Biprokwas Verfahren zum ingangsetzen einer schwefelsaeurean lage Metallgesell Verfahren zur schaft Ag Herstellung von und schwefelsaeure oleum Sued El ácido sulfúrico Chemie AG concentrado se fabrica en un proceso con dos etapas de contacto en presencia de vapor Metallgesell Un óxido de schaft Ag hierro / catalizador de vanadato para la oxidación de dióxido de azufre en la fabricación de ácido sulfúrico Monsanto Rückgewinnung Co von einem schwefelsäurepro zess Energie aus. El BOC El ácido sulfúrico Group plc Titulo no disponible


06 de mayo

Monsanto Co

Métodos para la recuperación de energía de proceso de alta calidad de un proceso de ácido sulfúrico de contacto Outokumpu Proceso y planta

719A1

2003

2004

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* Citada Por examinador

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CITAS OTRAS

Oy

para la fabricación de ácido sulfúrico a partir de gases ricos en dióxido de azufre

Referencia

1 2 3 4 5 6

*

Connock, L., " Sistemas de Recuperación Mejorada de Energía ", Sulphur, Tecnología Ácido Sulfúrico, British Sulphur Publishing Co, London, GB, N º 278, pp. 41-47 (enero-febrero 2002) XP-001075186. Derwent Publications Ltd. Un 2002-032802, XP002269015 y RU 2174 945, Abstract 20 de octubre 2001. Angulas, Enciclopedia de química industrial de Ullmann B.; vol. A 25, ácido sulfúrico y trióxido de azufre 655-668 1992. Sander, Ulrich, Rothe, Ulrich y Kola, Rolf. " Enciclopedia de Ullmann "British Sulphur Corporiation. 4 ª ed., (1984). EE.UU. Appl. N º 11/579435, presentada el 21 de agosto de 2007, Karl-Heinz Daum et al. EE.UU. Appl. N º 11/816693, Karl-Heinz Daum.

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* Citada Por examinador

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CLASIFICACIONES

Taxonomic de EE.UU. Taxonomic internacional Taxonomic cooperativa Taxonomic europea 

423/522 , 423/528 C01B17 / 80 , B01D53 / 14 , C01B17 / 76 , C01B17 / 74 , C01B17 / 69 , C01B17 / 765 C01B17 / 806 , C01B17 / 76 , C01B17 / 80 C01B17 / 80 , C01B17 / 76 , C01B17 / 80D

EVENTOS LEGALES Fecha

Código

17 Abr 2014

FPAY

23 Ago 2007

AS

Evento

Pago de la cuota Asignación

Descripción Año del pago de la cuota: Nombre del Propietario:

4

OUTOTEC

Fecha

Código

Evento

Descripción

OYJ, FINLANDIA ASIGNACIÓN DE INTERÉS cedentes; cedentes: DAUM, KARL-HEINZ; Rauser, WOLFChristoph; CARRETE / MARCO: 019738/0899; FECHAS DE FIRMA DE 20070622 A 20070801 Texto libre formato: ASIGNACIÓN DE INTERÉS cedentes; cedentes: DAUM, KARL-HEINZ; Rauser, WOLFChristoph; FECHAS DE FIRMA DE 20070622 A 20070801; CARRETE / MARCO: 019738/0899 Texto de formato libre:

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