n.B (Menfez açıklığı) Etkili yükseklik Etkili genişlik Wc + Tw
H = Hc + (Tt + Tb)/2
Sayfa No
4. Mesnet Koşulları :
Tarih
5. Hesap Noktaları Notasyonu :
a, c : Mesnetlenme
yüzeyleri b : Açıklık ortası
6. Yüklerin Açıklaması : DLa : Üst döşemenin ağırlığından kaynaklanan ölü yük.
DL1 = DLa + DLb
DLb : Zemin ağırlığından kaynaklana ölü yük. LL1 : Hareketli yük. LS : Hareketli yükün dış duvarlarda oluşturduğu etki. [ LS = 0.60 x gd…………ASSHTO 3.20.3 ] DL2 : Ölü yüklerin oluşturduğu zemin itkisi. [ DL2 = DL1 + (Toplam Duvar Ağırlığı) / S ] LL2 : Hareketli yüklerin oluşturduğu zemin itkisi.
I, II için : SLL1 / S III için : LL1 EP1 : Menfez üstünde dolgudan kaynaklanan gerilme. [ EP1 = (Hd + Tt / 2) x K o x gd ] EP2 : Menfez tabanında dolgudan kaynaklanan gerilme. [ EP2 = (Hd +Tt + Hc + Tb / 2) x K o x gd ]
7. Hareketli Yük Kabulleri : Kamyon Yükü : Pmax = 0.40 x W : Arka teker yükleri Pmin = 0.10 x W : Ön teker yükü W = 20 t (H20-S16 için) Not : 2.40 m kritik dolgu yüksekliği, teker yüklerinden
kaynaklanan yayılı yüklerin henüz girişmediği sınırı ifade etmektedir.
I. Durum : Hd < 0.60 m
E = 1.20 + 0.06 x B ≤ 2.10 m LL1 = P / E (Üst döşeme üzerinde gezinen tekil yük) II. Durum : 0.60 m ≤ H d ≤ 2.40 m
E = 1.75 x H d LL1 = P / E² (Üst döşeme üzerinde gezinen ve E genişliğine yayılmış kısmi yük) III. Durum : Hd > 2.40 ve H d < S (Toplam kamyon ağırlığının tüm döşemeye yayılmış hali.) a) S < 4.25 m LL1 = 2 x Pmax / [(1.80+1.75 x H d) x (1.75 x Hd)] b) 4.25 m ≤ S < 8.25 m LL1 = 4 x Pmax / [(1.80+1.75 x H d) x (4.25+1.75 x H d)] c) S > 8.25 m LL1 = [4 x P max+2 x Pmin] / [(1.80+1.75 x H d) x (8.50+1.75 x H d)] IV. Durum : Hd > 2.40 ve H d ≥ S
Bu durum için hareketli yükün sisteme etkisi gözönüne alınmayacaktır.
Sayfa No
Tarih
8. Kemerlenme Hesabı : Hd > 6.00 m için dolgu yüksekliğinden kaynaklanan zemin itkisi azaltılacaktır. K = 1.00 A = n x Wc + (n+1) x Tw + 2 x 0.40 Bo = A / 2 B1 = Bo + (Hc + Tt + Tb) x Tan(45-Ø/2) -K x TanØ x Hd/B1
DLb = Pv = gd x B1 / (K x TanØ) x (1-e
)
Hd (Kemerleme etkisi ile) = Pv / gd
9. Hareketli Yük Analizi : I. Durum : a) Üst döşemeler 20 eşit parçaya bölünmüştür. X = B /20 b) II. Durum için yayılı yükün döşeme üzerinde
kapsadığı nokta sayısı bulunarak bu yük tekil yüke çevrilmiştir. m = E / X +1 (Yayılı yükün kapsadığı nokta sayısı) Pi = LL1 x E / m (Bir noktaya etkiyen tekil yük) c) E1 = 4.25 - E
(İki yayılı yük arasındaki mesafe) II. Durum :
d) m1 = E1 / X + 1
(E1 mesafesinin kapsadığı nokta sayısı)
Analiz Açıklaması : LL1 orta teker hareketli yükü, i=1 noktasından başlayarak tüm döşeme üzerinde gezdirilirken, diğer teker yüklerinin döşeme üzerindeki yerleri (varsa) bulunmuş ve yükleme hali tam olarak belirlenmiştir. Tek gözlü menfez için 20, iki gözlü menfez için 40 ve üç gözlü menfez için 60 model çözülmüştür. Hareketli yük analizi sonuçu belirlenen mimimum ve maksimum tesirler hesap raporunda özetlenmiştir. Hesap raporunda menfez, düğüm, eleman bilgiler ile yüklerin hesaplanmasında kullanılan formüller detaylı bir biçimde verilmiştir. Ayrıca eleman mesnet (a, c), açıklıklarında (b) bulunan kesit tesirleri ile düğüm yerdeğiştirme ve mesnet reaksiyonları bu rapora eklenmiştir. 10. Yükleme Kombinasyonları : I : Titreşim katsayısı Hareketli yükün etkili olduğu durumlarda ; AASHTO Tablo 3.22.1A Grup I Yüklemesi : 1.30 x (DL + EP + 1.67 x I x LL)
diğer durumlarda ise; TS-500 : 1.40 x DL + 1.60 x I x LL + 1.60 x EP
Hd ≤ 0.30 m
I 1.30
0.30 m < H d ≤ 0.60 m
1.20
0.60 m < H d ≤ 0.90 m
1.10
Hd > 0.90 m
1.00
yükleme kombinasyonları kullanılacaktır.
11. Başvurulan Kaynaklar : 1- TS-500, Şubat 2000 2- Yol Köprüleri İçin Teknik Şartname, Karayolları Genel Müdürlüğü 3- AASHTO Section 3, 2002 4- MODOT Bridge Design Manual, Section 3.20, 2004 5- Betonarme İnşaat Elemanları, Yalman Odabaşı, 1997
