Mecánica de MaterialesII Teorías de Falla Estatica
Teorías de Falla Estática
1. Para la barra mostrada en la figura calcular el estado de esfuerzos en el punto critico y calcular el factor de seguridad en forma analítica y grafica. Primero, considerar que esta fabricada de un material ductil. Luego, considerar que esta fabricada de un material fragil. Caracteristicas geometricas D 20mm L 100mm
Estado de cargas F 0.6kN P 2kN T 220N m
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1
Mecánica de MaterialesII Teorías de Falla Estatica
Estado de esfuerzos Estado de esfuerzos en el punto critico (Punto A) 4P
σx
2
3
82.761 MPa
πD
πD
16 T
τxz
32 F L
3
140.056 MPa
πD
Tensor de esfuerzos σx 82.761 MPa
τxy 0
σy 0
τyz 0
σz 0
τxz 140.056 MPa
σx σ τxy τ xz
τxy τxz
82.761 0 140.056 σy τyz 0 0 0 MPa 140.056 0 0 τyz σz
Esfuerzos principales Lo esfuerzos principales se calcular con las ecuaciones del circulo de mohr
2
σx σ1 τxz2 187.422 MPa 2 2 σx
σ2 0
2
σx σ3 τxz2 104.661 MPa 2 2 σx
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2
Mecánica de MaterialesII Teorías de Falla Estatica
Circulos de Mohr
C1
C2
C3
σ2 σ3 2 σ1 σ3 2 σ1 σ2 2
52.331 MPa
R1
41.38 MPa
R2
93.711 MPa
R3
σ2 σ3 2 σ1 σ3 2 σ1 σ2 2
52.331 MPa
146.041 MPa
93.711 MPa
θ 0deg 0.1deg 360deg
Esfuerzos cortantes
Circulos de Mohr
6
100 10
6
50 10
0
0 10 6 100 10
0
0 10
6
100 10
Esfuerzos normales Plano 1-2 Plano 1-3 Plano 2-3
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1.1 Factor de seguridad como material ductil Se considerara que la barra esta hecha de acero AISI 1006 estirado al frio
Propiedades mecanicas Sy 280MPa
1.1.1 Teoria del esfuerzo cortante maximo - Tresca σeq1
σ1 σ3
if σ1 0 σ3 0
max σ1 σ3
FS 1
Sy σeq1
292.083 MPa
otherwise
0.959
1.1.2 Teoria de la energia de distorsion maxima - Von Mises 1
σeq2
FS 2
2
σ1 σ2
Sy σeq2
2
σ2 σ3
2
σ1 σ3
256.314 MPa 2
1.092
Teorias de falla - Metodo grafico Tresca 0 Sy S y X2 0 S y Sy 0
Sy Sy 0 Y2 Sy S y 0 S y
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Teoria del esfuerzo cortante maximo - Tresca
Estado de esfuerzos Tresca Von Mises b
2 3
Sy
a
2 Sy
X3 ( θ) a cos( 45 deg) cos( θ) b sin( 45 deg) sin( θ) Y3 ( θ) a sin( 45 deg) cos( θ) b cos( 45 deg) sin( θ) θ 0 0.001deg 360deg
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Teoria de la energia de distorsion maxima - Von Mises
Estado de esfuerzos Von mises
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Mecánica de MaterialesII Teorías de Falla Estatica
Comparacion de teorias
Comparacion de teorias
Estado de esfuerzos Tresca Von Mises 1.2 Factor de seguridad como material fragil Se considerara que la barra esta hecha de fundicion de hierro ASTM
Propiedades mecanicas Sut 30ksi 206.843 MPa
Suc 100ksi 689.476 MPa
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1.2.1 Teoria de la friccion interna - Mohr Coulomb σ1 σ3 FS 3 Sut Suc otherwise Sut σ1 Suc σ3
if
1
if σ1 0 σ3 0
0.945
σ1 σ3
otherwise
1.2.2 Teoria de la friccion interna - Mohr Coulomb Modificado Suc Sut σ1 σ3 FS 4 Suc Sut Suc otherwise Sut σ1 Suc σ3
if
1
σ3 if σ1 0 σ3 0 1 σ1
1.104
σ1 σ3
otherwise
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Teorias de falla - Metodo grafico Mohr Coulomb 0 Sut S ut X4 0 S uc Suc 0
Sut Sut 0 Y4 Suc S uc 0 S ut
Teoria de la friccion interna - Mohr Coulomb
Estado de esfuerzos Mohr Coulomb
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Mohr Coulomb Modificado 0 Sut S ut 0 X5 S uc Suc Sut 0
Sut Sut S ut Suc Y5 Suc 0 Sut S ut
Teoria de la friccion interna - Mohr Coulomb Modificado
Estado de esfuerzos Mohr Coulmb Modificado
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Comparacion de teorias
Comparacion de teorias
Estado de esfuerzos Mohr Coulomb Mohr Coulomb Modificado
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Comparacion de materiales
Estado de esfuerzos Tresca Von Mises Mohr Coulomb Mohr Coulomb Modificado
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2. Use las teorias de Tresca y la de Von Mises para determinar el diametro mínimo de la barra para un factor de seguridad de 2 Se trabaja con las ecuaciones de esfuerzo para dejar los esfuerzos principales en funcion del diametro.
σx =
4P 2
(1)
3
πD
πD
τxz =
32 F L
16 T
(2)
3
πD
2
σx σ1 = τxz2 2 2 σx
(3)
2
σx σ3 = τxz2 2 2 σx
(4)
Con (1) y (2) en (3) se obtiene:
σ1 =
2P 2
16 F L 3
πD
πD
2
2
2
2
16 F L 16 T 2P 2 3 3 πD πD πD
(5)
Con (1) y (2) en (4) se obtiene:
σ3 =
2P 2
πD
16 F L 3
πD
2P 16 F L 16 T 2 3 3 πD πD πD
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(6)
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2.1 Teoria del esfuerzo cortante maximo - Tresca Se trabaja con las ecuaciones de esfuerzos equivalentes para dejarlas en funcion del diametro. σeq = σ1 σ3
(7)
Con (5) y (6) en (7) se obtiene:
2
σeq = 2
2P 16 F L 16 T 2 3 3 πD πD πD
2
(8)
Finalmente, se usa la ecuacion del factor de seguridad igual a 2 para obtener el diametro requerido Sy
2=
2
2
2P 16 F L 16 T 2 3 3 πD πD πD
2
(9)
Como no se puede despejar directamente el valor del diametro se debe realizar un proceso iterativo con la ecuacion (9) hasta que se alcanze un valor aproximado.
Dn 1mm Given Sy
2=
2
16 F L 16 T 2P 2 π Dn2 π Dn3 π Dn 3
2
Dnuevo Find Dn 25.571 mm
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2.2 Teoria de la energia de distorsion maxima - Von Mises Se trabaja con las ecuaciones de esfuerzos equivalentes para dejarlas en funcion del diametro. σeq =
σ1
2
σ3
2
σ1 σ3
(10)
Finalmente, se usa la ecuacion del factor de seguridad igual a 2 para obtener el diametro requerido
2=
Sy
σ12 σ32 σ1 σ3
(11)
Como no se puede despejar directamente el valor del diametro se debe realizar un proceso iterativo con las ecuaciones (5), (6) y (11) hasta que se alcanze un valor aproximado.
Dn 24.48mm
σ1
2P π Dn
σ3
2P π Dn
FS
2
2
16 F L π Dn
3
16 F L π Dn
3
σ1
σ3
2
2
2
2P 16 F L 16 T 56.797 MPa π Dn 2 π Dn 3 π Dn3
Sy 2
2
2P 16 F L 16 T 102.706 MPa π Dn 2 π Dn 3 π Dn3
2 2
σ1 σ3
Dnuevo Dn 24.48 mm
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3. Use las teorias de Mohr Coulomb y la de Mohr Coulomb Modificado para determinar el torsor mínimo en la barra para un factor de seguridad de 2 Se trabaja de manera analoga al procedimiento anterior y se obtienen las mismas expresiones (5) y (6)
3.1 Teoria de la friccion interna - Mohr Coulomb Finalmente, se usa la ecuacion del factor de seguridad igual a 2 para obtener la el torsor requerido
σ1 σ3 2= Sut Suc otherwise Sut σ1 Suc
1
if σ1 0 σ3 0
(12) σ1 σ3
if
otherwise
σ3
Como no se puede despejar directamente el valor del torsor se debe realizar un proceso iterativo con las ecuaciones (5), (6) y (12) hasta que se alcanze un valor aproximado. Tn 27.8N m
σ1
σ3 =
2P 2
16 F L 3
πD
πD
2P
16 F L
2
πD
3
πD
2
2 16 T 16 F L n 2P 86.386 MPa 2 3 π D3 πD πD
2
2 16 T 16 F L n 2P 0 2 3 π D3 πD πD
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σ1 σ3 FS Sut Suc otherwise Sut σ1 Suc
1
if σ1 0 σ3 0
2
σ1 σ3
if
otherwise
σ3
Tnuevo Tn 27.8 N m
3.1 Teoria de la friccion interna - Mohr Coulomb Finalmente, se usa la ecuacion del factor de seguridad igual a 2 para obtener la el torsor requerido
Suc Sut σ1 σ3 2= Suc Sut Suc otherwise Sut σ1 Suc σ3
1
σ3 if σ1 0 σ3 0 1 σ1 (12)
σ1 σ3
if
otherwise
Como no se puede despejar directamente el valor del torsor se debe realizar un proceso iterativo con las ecuaciones (5), (6) y (12) hasta que se alcanze un valor aproximado. Tn 72.6N m
σ1
2P 2
πD
16 F L 3
πD
2
2 16 T 16 F L n 2P 103.416 MPa 2 3 3 πD πD πD
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σ3 =
2P 2
πD
16 F L 3
πD
2
2 16 T n 16 F L 2P 0 2 3 π D3 πD πD
Suc Sut σ1 σ3 FS Suc Sut Suc otherwise Sut σ1 Suc σ3
if
1
σ3 if σ1 0 σ3 0 1 σ1
2
σ1 σ3
otherwise
Tnuevo Tn 72.6 N m
[email protected]
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