Podatci: Vratilo AB na slici, pored spojnice S, ima raspored prenosnih elemenata: • Na mestu 1. cilindrični zupčanik sa kosim zupcima; d1 = 420[mm] , β = 12[°] , ε = 90[°] , • Na mestu 2. konusni zupčanik sa pravim zupcima; d m 2 = 100[mm] , δ 2 = 37[°] ,ψ = 0[°] , • Na mestu 3. kaišni prenosnik sa pljosnatim kaišem; d w3 = 180[mm] , θ = 180[°] . Ostali podatci: n = 900[o / min] , broj obrtaja vratila
Maksimalna snaga vratila na mestu 1 Snaga na mestima P1 = 28[kW ], P2 = 8[kW ], P3 = 10[kW ], Smer obrtanja vratila Material vtatila Č.4732 l 3 = 2 ⋅ l1 = 1,5 ⋅ l 2 = 180[mm]
Dati: • • • • •
Proračun dimenzije vratila; Izbor i proračun kotrljajućeg ležaja za oba oslonca; Proveriti stepen sigurnosti vratila na kritičnom mestu: 1,2,3,A,B; Radionički crtež vratila na formatu A3; Izbor spojnice sa obodima I radionički crtež spojnice na formatu A3;
2
1 S
y
3 B
A
z
z x
y
y
y
1'
3'
2' 3
1 AB
x
AB
x 2
AB
x
1. Analiza opterećcenja vratila: Snaga na vratilu: PS = P1 − P2 − P3 = 28 − 8 − 10 = 10[kW ] Ležaj A je nepokretan ležaj dok je B pokretan. Vratilo snagu dobija preko spojnice S.
A
S
3
2
1
B F F
T T
F
t 1
a
r 1
1
1
s
T
2 T
3 F
t 1 F
a Y
Z
a
F
t 1
F
t 2
R a v a y , z ( H
a
X
n )
F
a
d m 2 /2
Z
r 1 R a v a x , z ( V F a 1 d 1 /2
F
F
Y
b
X
b
n ) Fk3
r 2 F
r 1
a
F
k
3
2
Slika 1. Analiza opterećenja, momenata uvijanja i sile u ravni y,x(V) i x,z(H) na prenosnicima. 1.1. Momenti uvijanja: P 28 T1 = 9549 1 = 9549 = 297.08[ Nm] n 900 P 8 T2 = 9549 2 = 9549 = 84.88[ Nm] n 900 P 10 T3 = 9549 3 = 9549 = 106.1[ Nm] n 900 P 10 TS = 9549 S = 9549 = 106.1[ Nm] n 900
a
1
1.2. Analiza sila na prenosnicima data je na slici. 1.3. Sile na prenosnicima -Cilindricni zupčanik sa kosim zupcima 1. Tangentna sila: 2T Ft1 = 1 = 1414.667[ N ] α n = α = 20° d1 Radijalna sila: tan α n Fr1 = Ft1 = 526.4[ N ] cos β Aksialna sila: Fa1 = Ft1 ⋅ tan β = 300.697[ N ] -Konusni zupčanik sa pravim zupcima 2. Tangentna sila: 2T Ft 2 = 2 = 1697.6[ N ] dm2 Radijalna sila: Fr 2 = Ft 2 ⋅ tan α ⋅ cos δ 2 = 493.458[ N ] Aksialna sila: Fa 2 = Ft 2 ⋅ tan α ⋅ sin δ 2 = 10851,1 ⋅ tan 20° ⋅ sin 32° = 371.847[ N ] -Kaišni prenosnik 2T Ft 3 = 3 = 1178.889[ N ] dw3 Fk 3 = 2 Ft 3 = 2357 .778[ N ] 1.4. Dužina vratila: l 3 = 180[mm]
l1 = 120[mm]
l 2 = 90[mm]
2. Otpori oslonaca: Vertikalna ravan y,z(V): ∑M A = 0
d1 Fr1 ⋅ l 2 − Fa1 − Ft 2 ⋅ ( l 2 + l 3 ) d1 − Fr1 ⋅ l 2 + Fa1 + Ft 2 ⋅ ( l 2 + l 3 ) + YB ⋅ ( l 2 + l 3 + l 2 ) = 0 ⇒ Y = 2 B 2 l 2 + l3 + l 2 YB = −1212.5[ N ] ∑Y = 0 Y A − Fr1 + Ft 2 + YB = 0 Y A = Fr1 − Ft 2 − YB = 41.3[ N ]
∑Z = 0
Z a − Fa1 = 0 Z a = Fa1 = 300.6[ N ]
Horizontalna ravan x,z(H):
∑M
A
=0
dm 2 + Fr 2 ⋅ ( l 2 + l 3 ) + X B ⋅ ( l 2 + l 3 + l 2 ) − Fk 3 ( l 2 + l 3 + l 2 + l1 ) = 0 2 dm2 − Ft1 ⋅ l 2 − Fa 2 − Fr 2 ⋅ ( l 2 + l3 ) + Fk 3 ( l 2 + l3 + l 2 + l1 ) 2 XB = l 2 + l3 + l 2 X B = 2062[ N ] ∑Y = 0 Ft1 ⋅ l 2 + Fa 2
X A + Ft1 + Fr 2 + X B − Fk 3 = 0 X A = − Ft1 − Fr 2 − X B + Fk 3 = −1612.4[ N ]
∑Z = 0
− Z a′ + Fa 2 = 0 Z a′ = Fa 2 = 371.8[ N ] Ukupni otpori oslonaca: Ležaj A: FA = X A2 + Y A2 = 1612.929[ N ] FA = FrA -za proračun ležaja A FaA = Z a + Z a′ = 672.4[ N ] Ležaj B: FB = X B2 + YB2 = − 4946,5 2 + 2840,9 2 = 2392 .07[ N ] FB = FrB -za proračun ležaja B FaB = 0[ N ]
3. Momenti savijanja vratila na karakteristicnim mestima: Vertikalna ravan y,z(V): Na mestu spojnice S: M Syl = 0[ N ] Na mestu ležaja A: l M Ay = 0[ N ] Na mestu zupčanika 1: M 1l y = Y A ⋅ l 2 = 4.956[ N ] ′ d1 M 1l y = Y A ⋅ l 2 − Fa1 = −58.19[ N ] -skok momenta. 2 Na mestu zupčanika 2; d M 2l y = Y A ⋅ ( l 2 + l 3 ) − Fa1 1 − Fr1 ⋅ l3 = −145.508[ N ] 2 Na mestu ležaja B: d l M By = Y A ⋅ ( l 2 + l3 + l 2 ) − Fa1 ⋅ 1 − Fr1 ⋅ ( l3 + l 2 ) + Ft 2 ⋅ l 2 = 0[ N ] 2 Na mestu kaišnika 3: M 3l y = 0
Horizontalna ravan x,z(H): Na mestu spojnice S: M Sxl = 0[ N ] Na mestu ležaja A: l M Ax = 0[ N ] Na mestu zupčanika 1: M 1lx = X A ⋅ l 2 = −193.48[ N ] Na mestu zupčanika 2: M 2l x = X A ⋅ ( l 2 + l 3 ) + Ft1 ⋅ l 3 = −229.08[ N ] dm2 ′ M 2l x = X A ⋅ ( l 2 + l 3 ) + Ft1 ⋅ l 3 − Fa 2 = −247.672[ N ] 2 Na mestu ležaja B: dm2 l M Bx = X A ⋅ ( l 2 + l 3 + l 2 ) + Ft1 ⋅ ( l 3 + l 2 ) − Fa 2 + Fr 2 ⋅ l 2 = −212.185[ N ] 2 Na mestu kaišnika 3: M 3l x = X A ⋅ ( l 2 + l 3 + l 2 + l1 ) + Ft1 ⋅ ( l 3 + l 2 + l1 ) − Fa 2
dm 2 + Fr 2 ⋅ ( l 2 + l1 ) + X B ⋅ l1 = 0[ N ] 2
Ukupni momenti savijanja: M S = 0[ N ] M A = 0[ N ] M 1 = M 12x + M 12y = 193.554[ N ] M 2 = M 22x + M 22y = 271.386[ N ] 2 2 M B = M Bx + M By = 212.185[ N ]
M 3 = 0[ N ]
4. Momenti uvijanja vratila na karakterističnim mestima: Na mestu spojnice S: ′ TS = T1 − T2 − T3 = 106.1[ N ] Na mestu ležaja A: ′ T A = TS = 106.1[ N ] Na mestu zupčanika 1: ′ T1 = TS + T2 + T3 = 297.08[ N ] Na mestu zupčanika 2:
′ T2 = T1 − TS − T3 = 84.88[ N ] Na mestu ležaja B: ′ ′ TB = T2 = 84.88[ N ] Na mestu kaišnika 3: ′ T3 = T1 − T2 − TS = 106.1[ N ]
5. Karakteristični i dozvoljeni naponi uvijanja vratila: Za Č.4732 iz P12-9b je: Trajna dinamička čvrstoća savijanja pri naizmenično promenjivom opterećenju: N δ sd ( −1) = 480 2 mm Trajna dinamička čvrstoća uvijanja pri jednosmerno promenjivom opterećenju: N τ ud ( 0 ) = 630 2 mm Koeficjent svođenja: δ sd ( −1) 480 α= = = 0.762 τ ud ( 0) 630
[ [
] ]
Dozvoljeni napon savijanja: δ sd ( −1) N δ sdoz = = 87.273 2 K ⋅S mm
K = 2,2 knjiga strana 418. tablica 41.2 S = 2,5 knjiga strana 419. Zatezna čvrstoća Č.4732 (P12-6b) N Rm = 740 2 mm
Dozvoljeni napon uvijanja: τ ud (0 ) N τ udoz = = 114.545 2 K ⋅S mm
6. Idealni momenti na karakterističnim mestima vratila: Na mestu spojnice S: M iS = 0[ Nm] Na mestu ležaja A: M iA = 0[ Nm] Na mestu zupčanika 1: 2
α ′ M i1 = M + T1 = 224.211[ Nm] 2 Na mestu zupčanika 2: 2 1
2
α ′ M i 2 = M 22 + T2 = 273.305[ Nm] 2
Na mestu ležaja B: 2
α ′ M iB = M + TB = 214.635[ Nm] 2 Na mestu kaišnika 3: 2 B
2
α ′ M i 3 = M + T3 = 40.419[ Nm] 2 2 3
7. Idealni prečnici na karakterističnim mestima vratila: Na mestu spojnice S: 5TS d iS = 3 = 16.669[mm] τ udoz Na mestu ležaja A: 5T A d iA = 3 = 16.669[mm] τ udoz Na mestu zupčanika 1: 10 M i1 d i1 = 3 = 29.507[mm] δ sdoz Na mestu zupčanika 2: 10 M i 2 di2 = 3 = 31.52[ mm] δ sdoz Na mestu ležaja B: 10 M iB d iB = 3 = 29.081[ mm] δ sdoz Na mestu kaišnika 3: 5T3 d i3 = 3 = 16.669[mm] τ udoz
8. Stvarni prečnici vratila: Stvarni prečnici vratila se izračunavaju i usvajaju prema datoj situaciji. Na mestima žljebova za klin idealni prečnici se povećavaju 10-20%. Idealni prečnike treba standardizovati prema tablici P13-1 d S = d iS ⋅ 1,2 = 20.002[mm] d A = d iA = 16.669[mm]
d S = 25[mm] d A = 35[mm]
d1 = d i1 ⋅ 1,2 = 35.408[mm] d 2 = d i 2 ⋅ 1,2 = 37.824[mm] d B = d iB = 29.081[mm] d 3 = d i 3 ⋅ 1,2 = 20.002[mm]
d1 = 45[mm] d 2 = 40[mm] d B = 35[mm] d 3 = 25[mm]
9. Izbor uzdužnog klina bez nagiba za vezu vratila: l g
t1
t2
h
b
b
dg
d
l a l
Slika 2. Klin bez nagiba. -Sa spojnicom S: Ulazni podatci: d S = 25[mm] Iz tablice P23-10 za prečnik vratila d S = 25[mm] odgovara normalni klin bez nagiba tip A: b = 8[mm], h = 7[ mm], r1 max = 0.4[mm], t1 = 4[mm], hv = 2.9[ mm], t 2 = 3.3[ mm], hg = 3.1[mm] Usvaja se tolerancija za žljeb P9. Merodavne karakteristike materijala su: Matrijal klina Č.0545 Materijal oboda spojnice (glavčine) SL300 Materijal vratila Č.4732 Dozvoljeni površinski pritisak prema strani 145. knjige [1].
N Za Č.0545 Re = 255 ÷ 295 = 275 iz P12-6a 2 mm N Za SL300 Rm = 300 iz P12-8 2 mm Uzima se material sa najmanjim Rm Veza vratilo-klin: R 275 N p doz = e = = 110 2 S 2,5 mm Veza glavčina-klin: R 300 N p doz = m = = 100 2 S 3 mm
Provera izabranog klina na površinski pritisak: 2C a ⋅ TS ⋅ ξ r = 13.69[mm] Između glavčine i klina: l a = d ⋅ hg ⋅ p doz ⋅ z Između vratila i klina:
la =
2C a ⋅ TS ⋅ ξ r = 13.304[mm] d ⋅ hv ⋅ p doz ⋅ z
z = 1, ξ r = 1 iz knjige strana 145. Merodavna dimenzija je 13.69[mm] pa je l = l a + b = 21.69[mm] Usvaja se prema P23-10 dužina klina l = 36[mm] Klina bez nagiba za vezu oboda spojnice sa vratilom DIN 6885 − A8 x 7 x36 -Sa zupčanikom 1: Ulazni podatci: d1 = 45[mm] Iz tablice P23-10 za prečnik vratila d1 = 45[mm] odgovara normalni klin bez nagiba tip A: b = 14[mm], h = 9[mm], r1 max = 0.6[mm], t1 = 5.5[mm], hv = 3.8[mm], t 2 = 3.8[mm], hg = 3.9[mm] Usvaja se tolerancija za žljeb P9. Merodavne karakteristike materijala su: Matrijal klina Č.0545 Materijal oboda spojnice (glavčine) Č.4732 Materijal vratila Č.4732 Dozvoljeni površinski pritisak prema strani 145. knjige [1]. N Za Č.0545 Re = 255 ÷ 295 = 275 iz P12-6a 2 mm N Za Č.4732 Re = 650 ÷ 900 = 650 2 iz P12-6b mm Uzima se material sa najmanjim Rm Veza vratilo-klin: R 275 N p doz = e = = 110 2 S 2,5 mm Veza glavčina-klin:
p doz =
Re 275 N = = 110 2 S 2,5 mm
Provera izabranog klina na površinski pritisak: 2C a ⋅ T1 ⋅ ξ r = 30.778[ mm] Između glavčine i klina: l a = d ⋅ hg ⋅ p doz ⋅ z Između vratila i klina:
la =
2C a ⋅ T1 ⋅ ξ r = 31.587[mm] d ⋅ hv ⋅ p doz ⋅ z
z = 1, ξ r = 1 iz knjige strana 145. Merodavna dimenzija je 31.587[mm] pa je l = l a + b = 45.587[mm] Usvaja se prema P23-10 dužina klina l = 50[mm] Klin bez nagiba za vezu zupčanika sa vratilom je DIN 6885 − A14 x9 x50
-Sa zupčanikom 2: Ulazni podatci: d 2 = 40[mm] Iz tablice P23-10 za prečnik vratila d 2 = 40[mm] odgovara normalni klin bez nagiba tip A: b = 12[mm], h = 8[mm], r1 max = 0.6[mm], t1 = 5[mm], hv = 3.5[mm], t 2 = 3.3[mm], hg = 3.2[mm] Usvaja se tolerancija za žljeb P9. Merodavne karakteristike materijala su: Matrijal klina Č.0545 Materijal oboda spojnice (glavčine) Č.4732 Materijal vratila Č.4732 Dozvoljeni površinski pritisak prema strani 145. knjige [1]. N Za Č.0545 Re = 255 ÷ 295 = 275 iz P12-6a 2 mm N Za Č.4732 Re = 650 ÷ 900 = 650 2 iz P12-6b mm Uzima se material sa najmanjim Rm Veza vratilo-klin: R 275 N p doz = e = = 110 2 S 2,5 mm Veza glavčina-klin: R 275 N p doz = e = = 110 2 S 2,5 mm Provera izabranog klina na površinski pritisak: 2C a ⋅ T2 ⋅ ξ r = 12.057[mm] Između glavčine i klina: l a = d ⋅ hg ⋅ p doz ⋅ z Između vratila i klina:
la =
2C a ⋅ T2 ⋅ ξ r = 11.023[mm] d ⋅ hv ⋅ p doz ⋅ z
z = 1, ξ r = 1 iz knjige strana 145. Merodavna dimenzija je 12.057[mm] pa je l = l a + b = 24.057[mm] Usvaja se prema P23-10 dužina klina l = 36[mm]
Klin bez nagiba za vezu zupčanika sa vratilom je DIN 6885 − A12 x8 x36 -Sa kaišnikom 3: Ulazni podatci: d 3 = 25[mm] Iz tablice P23-10 za prečnik vratila d 3 = 25[mm] odgovara normalni klin bez nagiba tip A: b = 8[mm], h = 7[ mm], r1 max = 0.4[mm], t1 = 4[mm], hv = 2.9[ mm], t 2 = 3.3[ mm], hg = 3.1[mm] Usvaja se tolerancija za žljeb P9. Merodavne karakteristike materijala su: Matrijal klina Č.0545 Materijal oboda spojnice (glavčine) Č.4732 Materijal vratila Č.4732 Dozvoljeni površinski pritisak prema strani 145. knjige [1]. N Za Č.0545 Re = 255 ÷ 295 = 275 iz P12-6a 2 mm N Za Č.4732 Re = 650 ÷ 900 = 650 2 iz P12-6b mm Uzima se material sa najmanjim Rm Veza vratilo-klin: R 275 N p doz = e = = 110 2 S 2,5 mm Veza glavčina-klin: R 275 N p doz = e = = 110 2 S 2,5 mm Provera izabranog klina na površinski pritisak: 2C a ⋅ T3 ⋅ ξ r = 24.891[mm] Između glavčine i klina: l a = d ⋅ hg ⋅ p doz ⋅ z Između vratila i klina:
la =
2C a ⋅ T3 ⋅ ξ r = 26.608[mm] d ⋅ hv ⋅ p doz ⋅ z
z = 1, ξ r = 1 iz knjige strana 145. Merodavna dimenzija je 26.608[mm] pa je l = l a + b = 34.608[mm] Usvaja se prema P23-10 dužina klina l = 36[mm] Klin bez nagiba za vezu kaišnika sa vratilom je DIN 6885 − A8 x 7 x36
10.Koncentracija napona: S obzirom na oblik vratila i naponsko opterećenje neophodno je proveriti kritične preseke 1 − 1,1′ − 1′ . -Napadno opterećenje: N ′ Moment uvijanja T = T1 = TZ 1 = 297.08 2 mm Dimenzija žleba za klin na mestu preseka 1-1: DIN 6885 − A14 x9 x50 , t1 = 5.5[mm] , d1 = 45[mm] -Radni napon: Usled uvijanja u preseku 1 − 1 :
Iz P41-1 polarni otporni moment iznosi: 2 π ⋅ d 3 b ⋅ t1 ( d − t1 ) Wp = − = 16557 .471[mm 3 ] 16 2d T 636,6 ⋅ 10 3 N τ u1 = Z 1 = = 17.942 2 Wp 32339 mm Usled uvijanja u preseku 1′ − 1′ : π ⋅d3 W p′ = = 17.892.352[mm 3 ] 16 T N τ u′1 = Z 1 = 16.604 2 Wp mm Iz P41-1 polarni otporni moment iznosi: 2 π ⋅ d 3 b ⋅ t1 ( d − t1 ) Wx = − = 7611.295[mm 3 ] 32 2d M N δ s1 = 1 = 25.34 2 Wx mm Usled savijanja u preseku 1′ − 1′ : π ⋅ d 3 π ⋅ 56 3 W x′ = = = 8946 .2[ mm 3 ] 32 32 M1 N δ s′1 = = 21.635 2 Wx mm -Kritični naponi: Uvijanje: τ ⋅ξ ⋅ξ ⋅ξ [τ u ] = ud (0) 1 2 3 βk Faktor veličine preseka: ξ1 = 0.68 iz P12-3a (čelik za cementiranje i poboljšanje) N Faktor hrapavosti površine: ξ 2 = 0,88 iz P12-3a za Rm = 740 2 mm Faktor ojačanja površinskog sloja: ξ 3 = 1 N Faktor koncentracije napona: β k = 1,81 iz P12-4b za Rm = 740 2 mm β k′ = ( α k − 1)η k + 1 = 1.336 ρ 2.5 d 40 =1 α k = 1,42 iz P12-4dj za = = 0.889 I = r 2,5 D 45 η k = 0,8 iz P12-2 τ ⋅ξ ⋅ξ ⋅ξ [τ u ] = ud (0) 1 2 3 = 208.283 N 2 β mm k
[τ u′ ] =
τ ud (0 ) ⋅ ξ1 ⋅ ξ 2 ⋅ ξ 3 βk
N = 282.18 2 mm
Savijanje: δ ⋅ξ ⋅ξ ⋅ξ [δ s ] = sd ( −1) 1 2 3 βk Faktor veličine preseka: ξ1 = 0.68 iz P12-3a (čelik za cementiranje i poboljšanje) N Faktor hrapavosti površine: ξ 2 = 0.81 iz P12-3a za Rm = 720 2 mm
Faktor ojačanja površinskog sloja: ξ 3 = 1 N Faktor koncentracije napona: β k = 1.84 iz P12-4b za Rm = 720 2 mm β k′ = ( α k − 1)η k + 1 = 1.56 ρ 2.5 d 40 =1 α k = 1.7 iz P12-4d za = = 0.889 I = r 2,5 D 45 η k = 0,8 iz P12-2 δ ⋅ξ ⋅ξ ⋅ξ [δ s ] = sd ( −1) 1 2 3 = 156.104 N 2 β mm k
[δ s′ ] =
δ sd ( −1) ⋅ ξ1 ⋅ ξ 2 ⋅ ξ 3 βk
N = 184.123 2 mm
Parcijalni stepen sigurnosti: [τ ] [τ ′ ] Sτ 1 = u1 = 11.608 Sτ′1 = u1 = 16.995 τ u1 τ u′1 [δ ] [δ ′ ] S δ 1 = s1 = 6.139 S δ′ 1 = s1 = 8.51 δ s1 δ s′1 Ukupni stepen sigurnosti: S ⋅S S1 = δ 1 τ 1 = 5.427 S δ21 + Sτ21 S1′ =
S δ′ 1 ⋅ Sτ′1 S δ′ 12 + Sτ′12
= 7.61
Stepen sigurnosti mora biti oko 2…3. Stepen sigurnosti zadovoljava.
d
D
11. Izbor ležaja:
r
B
Slika 3. Jednoredni kuglični lezaj. -Ležaj A: Ulazni podatci: o d = d A = 35[mm], FrA = Fr = Fa = 1612.929[ N ], FaA = Fa = 672.4[ N ], n = 900 min Prema tablici P42-21 date su vrednosti nominalnog radnog veka kotrljajnog ležaja:
-Transportni uređaj dizalica Lh = 10000 ÷ 15000 = 15000[h] -Faktor temperature f o = 1 za v ≤ 150°C Prema opterećenju iz tablice P42-1b odabira se ležaj za d = 35[mm] , prstenasti kuglični jednoredni ležaj sa radijalnim dodirom (red mera RM04) oznake 6407 Unutrašnji prečnik ležaja (prečnik vratila) d = 35[mm] Spoljašnji prečnik ležaja D = 100[mm] Širina ležaja B = 25[mm] r = 1.5[ mm], f o = 12.1 Dinamička nosivost C = 55[kN ] Statička nosivost C o = 31[kN ] Fa = 0.262 Za odnos f o ⋅ Co Fa = 0.417 > e pa je X = 0,56; Y = 1,58 iz P42-1b je e = 0,28 tako da je Fr opterecenje je F = X ⋅ Fr + Y ⋅ Fa = 1965.632[ N ] potrebna dinamička nosivost ležaja je: 60n ⋅ Lh CA = F ⋅ n = 16006 .64[ N ] 10 6 CA < C -ležaj zadovoljava n = 3 -za kuglični ležaj 10 n= -za valjkasti ležaj 3 Lh = 15000 -za transportni uređaj -Ležaj B: Ulazni podatci: o d = d B = 35[mm], FrB = 2392 .07[ N ], FaB = 0[ N ], n = 900 min Prema tablici P42-21 date su vrednosti nominalnog radnog veka kotrljajnog ležaja: -Transportni uređaj dizalica Lh = 10000 ÷ 15000 = 15000[h] -Faktor temperature f o = 1 za v ≤ 150°C Prema opterećenju iz tablice P42-1b odabira se ležaj za d = 35[mm] , prstenasti kuglični jednoredni ležaj sa radijalnim dodirom (red mera RM04) oznake 6407 Unutrašnji prečnik ležaja (prečnik vratila) d = 35[mm] Spoljašnji prečnik ležaja D = 100[mm] Širina ležaja B = 25[mm] r = 1.5[ mm], f o = 12.1 Dinamička nosivost C = 55[kN ] Statička nosivost C o = 31[kN ] Opterećenje je F = FrB = 2392 .07[ N ] Potrebna dinamička nosivost ležaja je: 60n ⋅ Lh CB = F ⋅ n = 19479 .233[ N ] 10 6 CB < C -ležaj zadovoljava
