Laporan Struktur Rektorat Ubaya

Laporan Perhitungan Struktur GEDUNG REKTORAT UNIVERSITAS SURABAYA Jl. Raya Kali Rungkut Surabaya –

Afif Navir Refani 1.2.201.2.025.09.1110684

Ir. Mudji Irmawan, MS

Oktober 2017

Date

By

Approved

For IMB

1

Status

Rev

Laporan Perhitungan Struktur Gedung Rektorat Universitas Surabaya Jl. Raya Kali Rungkut - Surabaya

2017

DAFTAR ISI BAB I

PENDAHULUAN PENDAHULUAN ......... .................. ................... ................... .................. ................... ................... ................... ................... ................... ............

I-1

1.1

Uraian Proyek .......... ................... ................... ................... .................. ................... ................... ................... ................... ............ ...

I-1

1.2

Maksud dan Tujuan ......... ................... ................... .................. ................... ................... .................. ................... ............. ...

I-2

1.3

Ruang Lingkup Pekerjaan......... .................. ................... ................... ................... ................... .................. .............. .....

I-2

1.4

Sistem Struktur ......... ................... ................... .................. ................... ................... .................. ................... ................... ........... ..

I-2

1.5

Tata Cara Perencanaan Bangunan dan Referensi Perencanaan Bangunan ..............................................................................................................

BAB II

I-3

DATA PROYEK....................... PROYEK.............. ................... ................... ................... ................... .................. ................... ................... ................. ........

II-1

2.1

Lokasi Proyek ......... .................. .................. ................... ................... ................... ................... .................. ................... ................ ......

II-1

2.2

Gambar Arsitektur ......... .................. ................... ................... .................. ................... ................... .................. ................... ..........

II-2

2.3

Daya Dukung Tanah .......... ................... .................. ................... ................... ................... ................... .................. .............. .....

II-3

BAB III DATA-DATA PERENCANAAN PERENCANAAN DAN PEMBEBANAN ......... .................. ................... ................... ............ ...

III-1

3.1

Penjelasan Umum......... .................. ................... ................... .................. ................... ................... .................. ................... ..........

III-1

3.2

Data dan Spesifikasi Material ......... ................... ................... .................. ................... ................... .................. ........... ..

III-1

3.3

Pembebanan .......... ................... .................. ................... ................... ................... ................... .................. ................... ................ ......

III-1

3.4

Sistem Struktur .......... ................... ................... ................... .................. ................... ................... ................... ................... ............ ... III-13

3.5

Kombinasi Pembebanan .......... ................... ................... ................... .................. ................... ................... ................. ........ III-13

3.6

Reduksi Momen Inersia Penampang Retak ......... .................. ................... ................... ................. ........ III-15

3.7

Waktu Getar Alami Fundamental ......... ................... ................... ................... ................... .................. .............. ..... III-15

3.8

Kontrol Simpangan Antar Tingkat......... ................... ................... ................... ................... .................. .............. ..... III-16

BAB IV PEMBEBANAN GEMPA DAN ANALISA DINAMIS STRUKTUR ......... .................. .............. ..... IV-1 4.1

Parameter Beban Gempa ......... ................... ................... ................... ................... .................. .................. ................ ....... IV-1

4.2

Data Material dan Besaran Massa ......... .................. ................... ................... ................... ................... ............ ... IV-2

4.3

Permodelan Struktur .......... ................... .................. ................... ................... ................... ................... .................. .............. ..... IV-3

4.4

Analisa Dinamis Struktur .......... ................... ................... ................... .................. ................... ................... ................. ........

IV-5

BAB V PERENCANAAN PERENCANAAN PELAT LANTAI .......... ................... .................. ................... ................... ................... ................... ............ ...

V-1

5.1

Informasi Umum......... .................. ................... ................... .................. ................... ................... .................. ................... ............. ...

V-1

5.2

Penggolongan Penggolongan Jenis Sistem Pelat .......... ................... ................... ................... ................... ................... ............ ...

V-1

5.3

Perhitungan Tulangan Pelat Lantai ........ .................. ................... ................... ................... ................... ............

V-1

BAB VI PERENCANAAN PERENCANAAN TANGGA ......... .................. .................. ................... ................... ................... ................... .................. .............. ..... VI-1 6.1

Informasi Umum ......... ................... ................... .................. ................... ................... .................. ................... ................... ........... .. VI-1

6.2

Perhitungan Tulangan Tangga ......... ................... ................... .................. ................... ................... ................. ........

VI-1

BAB VII PERENCANAAN PERENCANAAN BALOK ......... .................. ................... ................... ................... ................... .................. .................. ................ ....... VII-1 i


2017

7.1

Informasi Umum......... .................. ................... ................... .................. ................... ................... .................. ................... ............. ... VII-1

7.2

Perhitungan Tulangan Balok ......... .................. .................. ................... ................... ................... ................... ............ ... VII-1

BAB VIII PERENCANAAN KOLOM ................................................................................. VIII-1 8.1

Informasi Umum......... .................. ................... ................... .................. ................... ................... .................. ................... ............. ... VIII-1

8.2

Perhitungan Tulangan Kolom ......... ................... ................... .................. ................... ................... .................. ........... .. VIII-1

BAB IX PERENCANAAN SHEARWALL SHEARWALL ................................ ................................................ .................................. ........................ ...... IX-1 9.1

Informasi Umum......... .................. ................... ................... .................. ................... ................... .................. ................... ............. ... IX-1

9.2

Perhitungan Tulangan Shearwall ............................................................. IX-1

BAB X PERENCANAAN PERENCANAAN PONDASI ......... ................... ................... .................. ................... ................... .................. ................... ............. ...

X-1

10.1 Informasi Umum......... .................. ................... ................... .................. ................... ................... .................. ................... ............. ...

X-1

10.2 Kontrol Perhitungan Perhitungan Tiang Pondasi ......... ................... ................... ................... ................... ................... ............

X-1

10.3 Spesifikasi dan Kapasitas Material Pondasi ......... .................. ................... ................... ................. ........

X-5

10.4 Kontrol Kekuatan Bahan Tiang Pondasi ......... .................. ................... ................... .................. .............. .....

X-5

10.5 Kontrol Geser Ponds .......... ................... .................. ................... ................... ................... ................... .................. .............. .....

X-6

10.6 Perhitungan Tulangan Pilecap ......... .................. ................... ................... .................. ................... ................... .........

X-8

BAB XI KESIMPULAN DAN PENUTUP......... .................. ................... ................... .................. ................... ................... ................. ........

XI-1

ii


2017

BAB I PENDAHULUAN 1.1

Uraian Proyek

PT. ITS Kemitraan telah ditugaskan oleh pemilik bangunan, Universitas Surabaya, untuk memberikan jasa perencanaan teknik sipil dan struktur untuk pembangunan proyek Gedung Rektorat Universitas Surabaya di Jl. Raya Kali Rungkut Surabaya yang terdiri dari kantor dan ruang kelas 12 lantai (5 lantai kantor + 3 lantai ruang kelas + 1 lantai aula). Informasi umum Gedung Rektorat Universitas Surabaya adalah sebagai berikut : Nama Proyek

: Gedung Rektorat Universitas Surabaya

Lokasi

: Jl. Raya Kali Rungkut, Kelurahan Kali Rungkut, Kecamatan Rungut, Surabaya, Jawa Timur.

Pemilik bangunan

: Universitas Surabaya

Fungsi bangunan

: Kantor rektor dan kelas perkuliahan

Tinggi total

: 47.60 m

Fungsi masing-masing lantai secara garis besar adalah sebagai berikut : Lantai Dasar

: Parkir dengan tinggi lantai 3.15 m

Lantai 1

: Lobby dan kantor dengan tinggi lantai 4.20 m

Lantai 2

: Kantor dengan tinggi lantai 4.55 m

Lantai 3


Lantai 4 - 7

: Kelas dengan tinggi lantai 3.85 m

Lantai 8 - 9


Lantai 10

: Aula dengan tinggi lantai 3.85 m

Lantai 11

: Balkon aula dengan tinggi lantai 3.85 m

Lantai 11A

: Atap dan ruang mesin lift dengan tinggi lantai 3.85 m

Lantai Atap

: Helipad

Tim konsultan yang terkait dengan proyek Gedung Rektorat Universitas Surabaya adalah Arsitek

: Ir. Agung Tavianto Tim Perencana Universitas Surabaya

Struktur

: PT. ITS Kemitraan Graha Sepuluh Nopember Lt. 2 Jl. Raya ITS, Surabaya 60111

MEP

: Yoko Setiawan, ST I-1


2017

Gambar 1.1. Tampak Depan Gedung Rektorat Universitas Surabaya

1.2

Maksud dan Tujuan

Maksud dan tujuan dari laporan perancangan struktur ini adalah untuk merancang elemen struktur beton bertulang serta pondasi yang akan digunakan pada pelaksanaan nantinya. Diharapkan dengan adanya laporan ini bisa memberikan kemudahan dalam tahapan konstruksi nantinya.

1.3

Ruang Lingkup Pekerjaan

Ruang lingkup pekerjaan ini akan difokuskan pada beberapa tahapan perencanaan ini terdiri dari : 1. Penentuan material-material struktur yang akan digunakan. 2. Pengklasifikasian beban-beban yang bekerja pada struktur sesuai dengan kaidah-kaidah dan tata cara yang berlaku. 3. Permodelan, analisa dan, desain struktur yang terbuat dari struktur beton bertulang ini sesuai dengan kaidah-kaidah dan tata cara yang berlaku. 4. Perhitungan kebutuhan penulangan pada elemen struktur pelat lantai sesuai dengan kaidah-kaidah dan tata cara yang berlaku. 5. Perhitungan kebutuhan penulangan pada elemen struktur balok sesuai dengan kaidahkaidah dan tata cara yang berlaku. 6. Perhitungan kebutuhan penulangan pada elemen struktur kolom lantai sesuai dengan kaidah-kaidah dan tata cara yang berlaku. 7. Perhitungan kebutuhan pondasi sesuai beban yang bekerja dan tata cara yang berlaku

I-2


1.4

2017

Sistem Struktur

Proyek Gedung Rektorat Universitas Surabaya terdiri dari 13 lantai yang memiliki sistem struktur sebagai berikut :  Elemen struktur baik vertikal maupun horisontal dirancang menggunakan beton bertulang

dengan sistem konvensional.  Sistem pengekang lateral menggunakan sistem ganda (Dual System) terdiri dari dinding

geser dan rangka pemikul momen khusus. Pemilihan lokasi dari dinding geser dan kolom berdasarkan denah arsitektur. Analisa dan desain terhadap sistem struktur ini akan dilakukan menggunakan paket program bantu SAP 2000 V.14.2.5 yang merupakan paket program analisa struktur berbasis teori Metode Elemen Hingga dalam permodelan dan penyelesaian persamaan-persamaan statikanya.

1.5

Tata Cara Perencanaan Bangunan dan Referensi Perencanaan Bangunan

Dalam melakukan kajian ulang terhadap perancangan struktur beton bertulang ini mengacu pada beberapa tata cara perencanaan bangunan dan juga pada beberapa referensi khusus yang lazim digunakan. Beberapa acuan tersebut adalah : 1. Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Gedung (SNI 1726-2012). 2. Beban Minimum untuk Perancangan Bangunan Gedung (SNI 1727-2013). 3. Persyaratan Beton Struktral untuk Bangunan Gedung (SNI 2847-2013). 4. Uniform Building Code 1997 (UBC 1997). 5. Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318-08) and Commentary (ACI 318R-99). 6. American Institute of Steel Construction – Load Resistance Factor Design . (AISC-LRFD 1993). 7. American Society Of Civil Engineer – Minimum Design Load For Building And Other Structures (ASCE 7-10).

I-3


2017

BAB II DATA PROYEK 2.1

Lokasi Proyek

Lokasi gedung Rektorat Universitas Surabaya ini berada di Kampus Universitas Surabaya Tenggilis Jl. Raya Kali Rungkut Surabaya. Berikut adalah lokasi berdasarkan peta bumi :

Gambar 2.1. Lokasi Rencana Gedung Rektorat Universitas Surabaya

II-1


2017

Lokasi Gedung Rektorat Universitas Surabaya berada di sisi jalan raya Kali Rungkut dengan koordinat 7°19'14.34"S dan 112°46'3.28"T.

2.2

Gambar Arsitektur

Untuk mengetahui gambar rencana arsitektur pada gedung Gedung Rektorat Universitas Surabaya, maka dilampirkan gambar arsitektur sebagai berikut :

Gambar 2.2. Tampak Depan Gedung Rektorat Universitas Surabaya

2.3

Daya Dukung Tanah

Untuk mengetahui kondisi tanah pada lokasi Gedung Rektorat Universitas Surabaya, maka dilakukan penyelidikan tanah berupa uji SPT di lokasi rencana.

2.3.1 B earing C apacity Tiang Pondasi

Pada bab ini dilakukan perhitungan daya dukung sebuah tiang pondasi atau bearing capacity (QL, ton). berdasarkan hasil soil test Standard Penetration Test (SPT)

yang telah dilakukan oleh Testana Engineering, Inc. 

Harga N koreksi

Harga N di bawah muka air tanah harus di koreksi menjadi N’ berdasarkan perumusan sebagai berikut: (TERZAGHI & PECK) N` = 15 + 0.5 ( N - 15 )

Dimana: N

= Jumlah pukulan kenyataan di lapangan untuk di bawah muka air tanah II-2


2017

N’ = Narga N terkoreksi karena N di bawah muka air tanah  Untuk

perhitungan bearing capacity tiang pondasi, dipakai metode Luciano Decourt

(1982, 1996): QL = QP + QS

Dimana : QL = Daya dukung tanah maksimum pada pondasi QP = Daya dukung pada dasar pondasi QS = Daya dukung akibat lekatan lateral

QP =

qP x AP = ( ŇP x K ) x AP

Dimana :

ŇP = Harga rata-rata SPT disekitar 4B di atas hingga 4B di bawah dasar n

tiang pondasi (B = diameter pondasi) = i 1

K

= Koefisien karakteristik tanah:

Ni n

.

12 t/m 2, untuk lempung 20 t/m2, untuk lanau berlempung 25 t/m2, untuk lanau berpasir 40 t/m2, untuk pasir

AP = Luas penampang dasar tiang qP = Tegangan diujung tiang 

= Base coefficient

= 1,00 untuk driven pile = 0,85 untuk bore pile (pada tanah jenis clay ) = 0,6 untuk bore pile (pada intermediate soil ) = 0,5 untuk bore pile (pada tanah jenis sands)

QS =

x qS x AS = ( ŇS /3 + 1 ) x AS

Dimana : qS = Tegangan akibat lekatan lateral dalam t/m 2

ŇS = Harga rata-rata sepanjang tiang yang tertanam, dengan batasan : 3 < N < 50 AS = Keliling x panjang tiang yang terbenam (luas selimut tiang)

β

= Shaft coefficient

= 1,00 untuk driven pile = 0,80 untuk bored pile (pada tanah jenis clay ) = 0,65 untuk bored pile (pada Intermediate soil ) = 0,50 untuk bored pile (pada tanah jenis sands)

II-3

Laporan Perhitungan Struktur Gedung Rektorat Universitas Surabaya Jl. Raya Kali Rungkut - Surabaya Clay

Pile/Soil

Intermediate Soil

2017

Sands



β



β



β

Driven Pile

1

1

1

1

1

1

Bored Pile

0.85

0.8

0.6

0.65

0.5

0.5

Injected Pile

1

3

1

3

1

3

(Decourt & Quaresma, 1978 & Decourt et al, 1996).

2.3.2 Hasil Perhitungan B earing C apacity

Perhitungan teoritis dilakukan berdasarkan hasil SPT, dituangkan dalam bentuk kurva korelasi antara daya dukung maksimum sebuah tiang pondasi (Q L, ton) versus kedalaman (m) dengan ukuran tiang Square Pile 40 cm x 40 cm, 45 cm x 45 cm 45 cm, 50 cm x 50 cm (Gambar 2.3 sampai Gambar 2.5). Masing-masing perhitungan dilakukan untuk pondasi Square Pile. Perhitungan daya dukung pondasi dapat dilihat pada Tabel 2.1.sampai dengan Tabel 2.3. Dari gambar dan tabel tersebut dapat direncanakan kedalaman dan daya dukung tiang pondasi maksimum.

Contoh perhitungan daya dukung square pile 50 cm x 50 cm pada titik DB2: 1. Data Tanah dan Tiang Pondasi b=h = 50 cm H

= 30 m

N

= 40

N’ = 15 + 0.5 (N-15) = 27.5 2. Daya Dukung pada Dasar Pondasi (QP) NP = 22.3 K

= 20 t/m2 (kondisi tanah lanau berlempung)

qP = Np . K

= 447 t/m2

AP = 0.25 m2 

= 1 (square pile)

QP = qP . AP . 

= 111.67 ton

3. Daya Dukung akibat Lekatan Lateral (Q S) NS = 16 qS = (Ns/3)+1

= 6.46

AS = Keliling tiang x H = 60.00 m 2 

= 1 (square pile)

QS = qS . AS .

= 387.69 ton

4. Bearing Capacity (Q L) II-4


QL = QP + QS

2017

= 499.36 ton

SF = 3 QL1 = QL : SF

= 166.45 ton

II-5


2017

Daya Dukung Single Pile (DB-1) QL (ton) 0

50

100

150

200

250

0

5

10

15

) m ( h t 20 p e D

25

30

35

40 QL (Square Pile 40 cm)

Qs (Square Pile 40 cm)

QL (Square Pile 45 cm)




Gambar 2.4. Bearing Capacity Maximum of Single Pile (DB-1 Soil Test),

dengan Metode Luciano Decourt (1982, 1996), untuk Square Pile 40 cm x 40 cm, dan 45 cm x 45 cm.

II-6


2017


50

100

150

200

250

0

5

10

15 ) m ( h t 20 p e D

25

30

35









II-7


2017


50

100

150

200

250

300

0

5

10

15 ) m ( h t 20 p e D

25

30

35









II-8


2017

Tabel 2.1. Perhitungan Q LBerdasarkan Metode Luciano Decourt, untuk DB-1 S quare pile Depth (m) 0.00 2.50 5. 00 7.50 10.00 12.50 15.00 17.50 20. 00 22. 50 25. 00 27. 50 30. 00 32. 50 35. 00 37. 50 40. 00

N

0 5 24 1 3 5 8 9 18 24 26 60 50 34 37 41 36

40

N' 0.0 10.0 19. 5 8.0 9.0 10.0 11.5 12.0 16. 5 19. 5 20. 5 37. 5 32. 5 24. 5 26. 0 28. 0 25. 5

S quare pile Depth (m) 0.00 2.50 5.00 7.50 10.00 12.50 15.00 17.50 20.00 22.50 25.00 27.50 30.00 32.50 35.00 37.50 40.00

N

0 5 24 1 3 5 8 9 18 24 26 60 50 34 37 41 36

N' 0.0 10.0 19.5 8.0 9.0 10.0 11.5 12.0 16.5 19.5 20.5 37.5 32.5 24.5 26.0 28.0 25.5


N 0 5 24 1 3 5 8 9 18 24 26 60 50 34 37 41 36

N' 0.0 10.0 19.5 8.0 9.0 10.0 11.5 12.0 16.5 19.5 20.5 37.5 32.5 24.5 26.0 28.0 25.5

cm

K

qp

Ap

(t/m2) 0 20 25 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20

(t/m2) 0 197 313 243 180 203 223 267 320 377 517 603 630 553 523 530 535

m2 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16

45

cm

K

qp 2

2

(t/m ) 0 20 25 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20

(t/m ) 0 197 313 243 180 203 223 267 320 377 517 603 630 553 523 530 535

50

cm

Ap 2

m 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20

K

qp

Ap

(t/m2) 0 20 25 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20

(t/m2) 0 197 313 243 180 203 223 267 320 377 517 603 630 553 523 530 535

m2 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25



1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0



1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0



1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

Qp (ton) 0.00 31.47 50.00 38.93 28.80 32.53 35.73 42.67 51.20 60.27 82.67 96.53 100.80 88.53 83.73 84.80 85.60

Qp (ton) 0.00 39.83 63.28 49.28 36.45 41.18 45.23 54.00 64.80 76.28 104.63 122.18 127.58 112.05 105.98 107.33 108.34

Qp (ton) 0.00 49.17 78.13 60.83 45.00 50.83 55.83 66.67 80.00 94.17 129.17 150.83 157.50 138.33 130.83 132.50 133.75

Ns1

Ns

3 10 20 8 9 10 12 12 17 20 21 38 33 25 26 28 26

3 7 11 10 10 10 10 10 11 12 13 15 16 17 17 18 18

Ns1

Ns

3 10 20 8 9 10 12 12 17 20 21 38 33 25 26 28 26

Ns1 3 10 20 8 9 10 12 12 17 20 21 38 33 25 26 28 26

3 7 11 10 10 10 10 10 11 12 13 15 16 17 17 18 18

Ns 3 7 11 10 10 10 10 10 11 12 13 15 16 17 17 18 18

qs

As

(t/m 2) 2.00 3.17 4.61 4.38 4.30 4.31 4.38 4.46 4.69 4.97 5.23 5.92 6.37 6.57 6.78 7.00 7.15

m2 0.00 4.00 8.00 12.00 16.00 20.00 24.00 28.00 32.00 36.00 40.00 44.00 48.00 52.00 56.00 60.00 64.00

qs

As 2

2

(t/m ) 2.00 3.17 4.61 4.38 4.30 4.31 4.38 4.46 4.69 4.97 5.23 5.92 6.37 6.57 6.78 7.00 7.15

m 0.00 4.50 9.00 13.50 18.00 22.50 27.00 31.50 36.00 40.50 45.00 49.50 54.00 58.50 63.00 67.50 72.00

qs

As

(t/m 2) 2.00 3.17 4.61 4.38 4.30 4.31 4.38 4.46 4.69 4.97 5.23 5.92 6.37 6.57 6.78 7.00 7.15

m2 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00 40.00 45.00 50.00 55.00 60.00 65.00 70.00 75.00 80.00



1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0



1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0



1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

Qs (ton) 0.00 12.67 36.89 52.50 68.80 86.11 105.14 124.83 149.93 178.80 209.09 260.33 305.85 341.71 379.56 420.00 457.41

QL (ton) 0.00 44.13 86.89 91.43 97.60 118.64 140.88 167.50 201.13 239.07 291.76 356.87 406.65 430.25 463.29 504.80 543.01

SF 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3

QL 1 Tiang Qs 1 Tiang (Ijin) (Ijin) 0.00 0.00 14.71 4.22 28.96 12.30 30.48 17.50 32.53 22.93 39.55 28.70 46.96 35.05 55.83 41.61 67.04 49.98 79.69 59.60 97.25 69.70 118.96 86.78 135.55 101.95 143.42 113.90 154.43 126.52 168.27 140.00 181.00 152.47

Qs (ton) 0.00 14.25 41.50 59.06 77.40 96.88 118.29 140.44 168.67 201.15 235.23 292.88 344.08 384.43 427.00 472.50 514.59

QL (ton) 0.00 54.08 104.78 108.34 113.85 138.05 163.51 194.44 233.47 277.43 339.85 415.05 471.65 496.48 532.98 579.83 622.93

SF 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3


Qs (ton) 0.00 15.83 46.11 65.63 86.00 107.64 131.43 156.04 187.41 223.50 261.36 325.42 382.31 427.14 474.44 525.00 571.76

QL (ton) 0.00 65.00 124.24 126.46 131.00 158.47 187.26 222.71 267.41 317.67 390.53 476.25 539.81 565.48 605.28 657.50 705.51

SF 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3


II-9


2017

Tabel 2.2. Perhitungan Q LBerdasarkan Metode Luciano Decourt, untuk DB-2 S quare pile Depth (m) 0.00 2.50 5. 00 7. 50 10.00 12.50 15.00 17. 50 20. 00 22. 50 25. 00 27. 50 30. 00 32. 50 35. 00 37. 50 40. 00

N

0 7 18 16 2 3 9 16 42 25 29 33 40 16 49 37 43

40

N' 0.0 11.0 16. 5 15. 5 8.5 9.0 12.0 15. 5 28. 5 20. 0 22. 0 24. 0 27. 5 15. 5 32. 0 26. 0 29. 0


N

0 7 18 16 2 3 9 16 42 25 29 33 40 16 49 37 43

N' 0.0 11.0 16.5 15.5 8.5 9.0 12.0 15.5 28.5 20.0 22.0 24.0 27.5 15.5 32.0 26.0 29.0


N 0 7 18 16 2 3 9 16 42 25 29 33 40 16 49 37 43

N' 0.0 11.0 16.5 15.5 8.5 9.0 12.0 15.5 28.5 20.0 22.0 24.0 27.5 15.5 32.0 26.0 29.0

cm

K

qp

Ap

(t/m2) 0 20 25 25 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20

(t/m2) 0 183 358 338 220 197 243 373 427 470 440 490 447 500 490 580 550

m2 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160

45

cm

K

qp 2

2

(t/m ) 0 20 25 25 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20

(t/m ) 0 183 358 338 220 197 243 373 427 470 420 480 447 500 490 580 550

50

cm

Ap 2

m 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20

K

qp

Ap

(t/m2) 0 20 25 25 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20

(t/m2) 0 183 358 338 220 197 243 373 427 470 440 490 447 500 490 580 550

m2 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25



1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0



1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0



1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

Qp (ton) 0.00 29.33 57.33 54.00 35.20 31.47 38.93 59.73 68.27 75.20 70.40 78.40 71.47 80.00 78.40 92.80 88.00

Qp (ton) 0.00 37.13 72.56 68.34 44.55 39.83 49.28 75.60 86.40 95.18 85.05 97.20 90.45 101.25 99.23 117.45 111.38

Qp (ton) 0.00 45.83 89.58 84.38 55.00 49.17 60.83 93.33 106.67 117.50 110.00 122.50 111.67 125.00 122.50 145.00 137.50

Ns1

Ns

3 11 17 16 9 9 12 16 29 20 22 24 28 16 32 26 29

3 7 10 12 11 11 11 11 13 14 15 15 16 16 17 18 19

Ns1

Ns

3 11 17 16 9 9 12 16 29 20 22 24 28 16 32 26 29

Ns1 3 11 17 16 9 9 12 16 29 20 22 24 28 16 32 26 29

3 7 10 12 11 11 11 11 13 14 15 15 16 16 17 18 19

Ns 3 7 10 12 11 11 11 11 13 14 15 15 16 16 17 18 19

qs

As

(t/m 2) 2.00 3.33 4.39 4.83 4.63 4.53 4.60 4.79 5.43 5.65 5.89 6.15 6.46 6.44 6.79 6.97 7.19

m2 0.00 4.00 8.00 12.00 16.00 20.00 24.00 28.00 32.00 36.00 40.00 44.00 48.00 52.00 56.00 60.00 64.00

qs

As 2

2

(t/m ) 2.00 3.33 4.39 4.83 4.63 4.53 4.60 4.79 5.43 5.65 5.89 6.15 6.46 6.44 6.79 6.97 7.19

m 0.00 4.50 9.00 13.50 18.00 22.50 27.00 31.50 36.00 40.50 45.00 49.50 54.00 58.50 63.00 67.50 72.00

qs

As

(t/m 2) 2.00 3.33 4.39 4.83 4.63 4.53 4.60 4.79 5.43 5.65 5.89 6.15 6.46 6.44 6.79 6.97 7.19

m2 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00 40.00 45.00 50.00 55.00 60.00 65.00 70.00 75.00 80.00



1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1 .0 1 .0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0



1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0



1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

Qs (ton) 0.00 13.33 35.11 58.00 74.13 90.56 110.29 134.17 173.63 203.40 2 35.76 2 70.72 310.15 334.90 380.18 418.13 459.92

QL (ton) 0.00 42.67 92.44 112.00 109.33 122.02 149.22 193.90 241.90 278.60 306.16 349.12 381.62 414.90 458.58 510.93 547.92

SF 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3


Qs (ton) 0.00 15.00 39.50 65.25 83.40 101.88 124.07 150.94 195.33 228.83 265.23 304.56 348.92 376.77 427.70 470.39 517.41

QL (ton) 0.00 52.13 112.06 133.59 127.95 141.70 173.35 226.54 281.73 324.00 350.28 401.76 439.37 478.02 526.93 587.84 628.79

SF 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3


Qs (ton) 0.00 16.67 43.89 72.50 92.67 113.19 137.86 167.71 217.04 254.25 294.70 338.40 387.69 418.63 475.22 522.66 574.90

QL (ton) 0.00 62.50 133.47 156.88 147.67 162.36 198.69 261.04 323.70 371.75 404.70 460.90 499.36 543.63 597.72 667.66 712.40

SF 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3


II-10


2017

Tabel 2.3. Perhitungan Q LBerdasarkan Metode Luciano Decourt, untuk DB-3 S quare pile Depth (m) 0.00 2. 50 5. 00 7. 50 10.00 12.50 15. 00 17. 50 20. 00 22. 50 25. 00 27. 50 30. 00 32. 50 35. 00 37. 50 40. 00

N

0 11 18 21 1 1 10 18 60 40 31 40 48 43 42 42 48

40

N' 0.0 11. 0 16. 5 18. 0 8.0 8.0 12. 5 16. 5 37. 5 27. 5 23. 0 27. 5 31. 5 29. 0 28. 5 28. 5 31. 5


N

0 11 18 21 1 1 10 18 60 40 31 40 48 43 42 42 48

N' 0.0 11.0 16.5 18.0 8.0 8.0 12.5 16.5 37.5 27.5 23.0 27.5 31.5 29.0 28.5 28.5 31.5


N 0 11 18 21 1 1 10 18 60 40 31 40 48 43 42 42 48

N' 0.0 11.0 16.5 18.0 8.0 8.0 12.5 16.5 37.5 27.5 23.0 27.5 31.5 29.0 28.5 28.5 31.5

cm

K

qp

Ap

(t/m2) 0 20 25 25 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 40 20 20

(t/m2) 0 183 379 354 227 190 247 443 543 587 520 547 587 593 1147 590 600

m2 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160 0.160

45

cm

K

qp 2

2

(t/m ) 0 20 25 25 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 40 20 20

(t/m ) 0 183 379 354 227 190 247 443 543 587 520 547 587 593 1147 590 600

50

cm

Ap 2

m 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20

K

qp

Ap

(t/m2) 0 20 25 25 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 40 20 20

(t/m2) 0 183 379 354 227 190 247 443 543 587 520 547 587 593 1147 590 600

m2 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25



1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0



1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0



1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

Qp (ton) 0.00 29.33 60.67 56.67 36.27 30.40 39.47 70.93 86.93 93.87 83.20 87.47 93.87 94.93 183.47 94.40 96.00

Qp (ton) 0.00 37.13 76.78 71.72 45.90 38.48 49.95 89.78 1 10.03 1 18.80 1 05.30 110.70 118.80 120.15 232.20 119.48 121.50

Qp (ton) 0.00 45.83 94.79 88.54 56.67 47.50 61.67 110.83 1 35.83 1 46.67 130.00 136.67 146.67 148.33 286.67 147.50 150.00

Ns1

Ns

3 11 17 18 8 8 13 17 38 28 23 28 32 29 29 29 32

3 7 10 12 11 11 11 12 15 16 17 17 19 19 20 20 21

Ns1

Ns

3 11 17 18 8 8 13 17 38 28 23 28 32 29 29 29 32

Ns1 3 11 17 18 8 8 13 17 38 28 23 28 32 29 29 29 32

3 7 10 12 11 11 11 12 15 16 17 17 19 19 20 20 21

Ns 3 7 10 12 11 11 11 12 15 16 17 17 19 19 20 20 21

qs

As

(t/m 2) 2.00 3.33 4.39 5.04 4.77 4.58 4.67 4.90 5.85 6.28 6.50 6.81 7.17 7.42 7.62 7.80 8.02

m2 0.00 4.00 8.00 12.00 16.00 20.00 24.00 28.00 32.00 36.00 40.00 44.00 48.00 52.00 56.00 60.00 64.00

qs

As 2

2

(t/m ) 2.00 3.33 4.39 5.04 4.77 4.58 4.67 4.90 5.85 6.28 6.50 6.81 7.17 7.42 7.62 7.80 8.02

m 0.00 4.50 9.00 13.50 18.00 22.50 27.00 31.50 36.00 40.50 45.00 49.50 54.00 58.50 63.00 67.50 72.00

qs

As

(t/m 2) 2.00 3.33 4.39 5.04 4.77 4.58 4.67 4.90 5.85 6.28 6.50 6.81 7.17 7.42 7.62 7.80 8.02

m2 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00 40.00 45.00 50.00 55.00 60.00 65.00 70.00 75.00 80.00



1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00



1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00



1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

Qs (ton) 0.00 13.33 35.11 60.50 76.27 91.67 112.00 137.08 187.26 226.20 260.00 299.44 344.00 385.67 426.84 468.13 513.25

QL (ton) 0.00 42.67 95.78 117.17 112.53 122.07 151.47 208.02 274.19 320.07 343.20 386.91 437.87 480.60 610.31 562.53 609.25

SF 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3


Qs (ton) 0.00 15.00 39.50 68.06 85.80 103.13 126.00 154.22 210.67 254.48 292.50 336.88 387.00 433.88 480.20 526.64 577.41

QL (ton) 0.00 52.13 116.28 139.78 131.70 141.60 175.95 243.99 320.69 373.28 397.80 447.58 505.80 554.03 712.40 646.12 698.91

SF 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3


Qs (ton) 0.00 16.67 43.89 75.63 95.33 114.58 140.00 171.35 234.07 282.75 325.00 374.31 430.00 482.08 533.56 585.16 641.57

QL (ton) 0.00 62.50 138.68 164.17 152.00 162.08 201.67 282.19 369.91 429.42 455.00 510.97 576.67 630.42 820.22 732.66 791.57

SF 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3


II-11


2017

Dari hasil perhitungan daya dukung berdasarkan kondisi tanah di atas, maka pada perencanaan ini digunakan tiang pancang square pile :  Ukuran

= 50 cm x 50 cm

 Daya dukung ijin

= 166.45 ton

 Kedalaman

= 30 m

II-12


2017

BAB III DATA-DATA PERENCANAAN DAN PEMBEBANAN 3.1

Penjelasan Umum

Pembahasan mengenai kriteria perencanaan akan disesuaikan dengan ketentuan dan tata-cara yang berlaku akan dibahas secara rinci dalam bagian ini. Pembebanan struktur ini akan menggunakan beberapa ketentuan dan tata cara, hal ini dikarenakan untuk mencegah adanya pembebanan yang tidak dimasukkan ke dalam analisa struktur.

3.2

Data dan Spesifikasi Material

Material yang digunakan dalam perencanaan ini dibagi menjadi beberapa jenis material sesuai dengan fungsi dan jenis elemennya, beberapa material yang digunakan dapat dilihat sebagai berikut : a. Beton : f’c = 29.05 MPa (K350)

 Pelat lantai dan balok  Kolom dan shearwall

Lantai 1 s/d 11

: f’c = 33.30 MPa (K400)

Lantai 12 s/d ata

: f’c = 29.05 MPa (K350)

 Tangga

: f’c = 29.05 MPa (K350)

 Pilecap

: f’c = 29.05 MPa (K350)

b. Baja tulangan  Tulangan ulir

:

BJTD 40 – f y 400 MPa.

Diameter

:

10 mm, 13 mm, 16 mm, 19 mm, 22 mm, 25 mm, 29 mm, 32 mm, 36 mm, 40 mm.

 Tulangan polos

Diameter

3.3

:

BJTP 24 – f y 240 MPa.

:

6 mm, 8 mm, 10 mm, 12 mm.

Pembebanan

Beban gravitasi terdiri dari beban mati dan beban hidup yang digunakan dalam perencanaan struktur bangunan, diberikan dalam penjabaran sebagai berikut

3.3.1 Beban Mati

Beban mati adalah berat seluruh bahan konstruksi gedung yang terpasang, termasuk dinding, lantai, atap, plafond, tangga, dinding partisi, komponen arsitektural lainnya yang terpasang pada gedung. III-1


2017

Beban mati pada perencanaan gedung ini meliputi berat sendiri dari masingmasing elemen struktur seperti berat pelat, balok, dan kolom serta struktur atap. (Catatan: 1 kPa = 1 kN/m 2 = 100 kg/m2). Berat jenis beton adalah 24 kN/m 3.

Finishing lantai

= 150 kg/m 2

Pasangan dinding batu bata ringan

= 108 kg/m 2

3.3.2 Beban Hidup

Beban hidup lantai yang bekerja dalam struktur ini berupa beban terbagi rata sesuai fungsi ruangannya, yang besarnya diambil sebesar :

Lobby

=

480 kg/m2

Toko

=

480 kg/m2

Parkir

=

400 kg/m2

Kantor

=

250 kg/m2

Ruang pertemuan

=

480 kg/m 2

Gymnasium

=

480 kg/m2

Taman

=

480 kg/m2

Kolam renang

=

1200 kg/m 2

Unit hunian

=

200 kg/m 2

3.3.3 Beban Gempa

Peninjauan beban gempa pada perencanaan struktur bangunan ini ditinjau secara analisa dinamis 3 dimensi. Fungsi response spectrum ditetapkan sesuai peta wilayah gempa untuk daerah Surabaya –Jawa Timur. Berdasarkan SNI 1726-2012, zonasi peta gempa menggunakan peta gempa untuk probabilitas 2% terlampaui dalam 50 tahun atau memiliki periode ulang 2500 tahun.

 Penentuan Wilayah Gempa

Untuk wilayah gempa kota Surabaya berdasarkan SNI 1726-2012 pasal 14, ditetapkan berdasarkan parameter S s (percepatan batuan dasar pada periode pendek 0.2 detik) dan S 1 (percepatan batuan dasar pada peride 1 detik).

III-2


2017

Gambar 3.1. Lokasi Gedung Rektorat Universitas Surabaya di Kota Surabaya

Gambar 3.2. Nilai Spektral Percepatan Gempa Kota Surabaya

 Kategori Resiko

Untuk berbagai kategori resiko struktur bangunan gedung dan non gedung sesuai Tabel 1, pengaruh gempa rencana terhadapnya harus dikalikan dengan suatu faktor keutamaan I e menurut Tabel 2 (SNI 1726-2012).

III-3


2017

Tabel 3.2. Kategori Resiko Bangunan Gedung dan Struktur Lainnya untuk Beban Gempa

(SNI 1726-2012, Tabel 1)

III-4


2017

Tabel 3.3. Faktor Keutamaan Gempa

(SNI 1726-2012, Tabel 2)

 Parameter percepatan batuan dasar

Parameter SS (percepatan batuan dasar pada periode pendek) dan S 1 (percepatan batuan dasar pada periode 1 detik) harus ditetapkan masing-masing dari respons spektral percepatan 0.2 detik dan 1 detik dalam peta gempa untuk periode ulang 2500 tahun. Parameter SS dan S1 dapat dilihat pada situs Pusat Litbang Perumahan dan Permukiman Badan Penelitian dan Pengembangan Kementerian Pekerjaan Umum dan Perumahan Rakyat (http://puskim.pu.go.id/aplikasi/desain_spektra_indonesia_2011/).

III-5


2017

Gambar 3.3. Peta Wilayah Gempa Indonesia yang dipertimbangkan resiko-tertarget

(MCER-percepatan 0.2 detik, probabilitas 2% dalam 50 tahun)

Gambar 3.4. Peta Wilayah Gempa Indonesia yang dipertimbangkan resiko-tertarget

(MCER-percepatan 1 detik, probabilitas 2% dalam 50 tahun)

 Parameter kelas situs

Berdasarkan sifat-sifat tanah pada situs, maka situs harus diklasifikasikan sebagai kelas situs SA, SB, SC, SD, SE, dan, SF berdasarkan pasal 5.3 SNI 1726-2012.

III-6


2017

Tabel 3.4. Klasifikasi Situs

(SNI 1726-2012, Tabel 3)

 Koefisien situs

Berdasarkan pasal 6.2 SNI 1726-2012, faktor amplifikasi meliputi faktor amplifikasi getaran terkait percepatan pada getaran periode pendek (F a) dilihat pada Tabel 4 pasal 6.2 SNI 1726-2012 dan faktor amplifikasi terkait percepatan yang mewakili getaran periode pendek 1 detik (F v) pada Tabel 5 pasal 6.2 SNI 1726-2012.

Tabel 3.5. Koefisien Situs, F a

(SNI 1726-2012, Tabel 4 )

III-7


2017

Tabel 3.6. Koefisien Situs, F v

(SNI 1726-2012, Tabel 5 )

 Parameter spektrum

Parameter spektrum respon percepatan pada periode pendek (S MS) dan periode 1 detik (SM1) yang disesuaikan dengan pengaruh klasifikasi situs harus ditentukan dengan perumusan berikut : S MS

F a S S



S M 1





F v S 1 

Dimana : Ss = Parameter respons spektral percepatan gempa MCE R terpetakan untuk periode pendek. S1 = Parameter respons spektral percepatan gempa MCE R terpetakan untuk periode 1 detik. Fa = Koefisien situs pada Tabel 4 SNI 1726-2012 untuk periode pendek Fv = Koefisien situs pada Tabel 5 SNI 1726-2012 untuk periode 1 detik

 Parameter percepatan spektral rencana.

Parameter percepatan spektral desain untuk periode pendek (S DS) dan periode 1 detik (SD1) harus ditentukan melalui perumusan berikut ini : S DS

S D1

2 



3 2 



3

S MS

S M 1

Dimana : SDS = Parameter respons spektral percepatan rencana pada periode pendek SD1 = Parameter respons spektral percepatan rencana pada periode 1 detik. III-8


2017

Semua parameter respon rencana diplot dalam grafik dan menghasilkan respons spektral rencana.

 Periode respons spektral

Untuk nilai T o dan Ts , dapat digunakan rumus berikut : T 0



T S



0,2



S D1 S DS

S D1 S DS

Untuk periode yang lebih kecil dari T 0 spektrum respons percepatan desain, S a , harus diambil dari persamaan : S a

 T   S DS   0,4  0,6   T 0  

Untuk periode yang lebih besar dari atau sama dengan T o dan lebih kecil dari atau sama dengan T s spectrum respon disain S a = SDS untuk periode lebih besar dari T s spectrum respon percepatan disain S a diambil berdasarkan persamaan :  =

 

Dimana : SDS = Parameter respons spektral percepatan desain pada periode pendek. SD1 = Parameter respons spektral percepatan desain pada periode 1 detik. T

= Periode getar fundamental struktur.

Hasil dari perhitungan respons spektrum dapat dilihat pada gambar 3.5

Gambar 3.5. Spektrum Respons Desain Kota Surabaya

III-9


2017

 Kategori Desain Seismik

Setiap struktur harus ditetapkan memiliki suatu kategori desain seismik. Kategori desain seismik yang diklasifikasikan oleh SNI 1726-2012 dapat dilihat pada tabel 3.7 dan 3.8

Tabel 3.7. Kategori Desain Seismik berdasarkan Parameter Respons Percepatan

pada Perioda Pendek (SNI 1726-2012, Tabel 6 )

Tabel 3.8. Kategori Desain Seismik berdasarkan Parameter Respons Percepatan

pada Perioda 1 Detik (SNI 1726-2012, Tabel 7 )

Berdasarkan tabel 3.7 dan 3.8, struktur ini memiliki kategori desain seismik D.

 Sistem Rangka

Sistem struktur yang digunakan harus sesuai dengan batasan sistem struktur dan batasan ketinggian struktur yang ditunjukkan dalam Tabel 9. Koefisien modifikasi

respon yang sesuai, R, faktor kuat lebih sistem Ω 0, dan koefisien amplifikasi defleksi Cd, sebagaimana ditunjukkan dalam Tabel 9 harus digunakan dalam penentuan geser dasar, gaya desain elemen, dan simpangan antar lantai tingkat desain.

III-10


2017

Tabel 3.9. Sistem Penahan Gaya Gempa

(SNI 1726-2012, Tabel 9 )

 Peninjauan terhadap Pengaruh Gempa

Simulasi pembebanan terhadap beban gempa ditinjau secara statik maupun dinamis, sedangkan besaran gaya gempa statik ekivalen merujuk pada persamaan pada SNI 1726-2012 : V



C S W t 

Dimana : Cs = koefisien respons seismik Wt =berat total gedung

Penentuan koefisien Cs adalah sebagai berikut : 1. Cs C S



S DS

 R     I e 

III-11


2017

Dimana : SDS = Parameter percepatan spektrum respon desain dalam rentang periode pendek R = Faktor modifikasi respons Ie

= Faktor keutamaan hunian

2. Cs maksimum C S

S D1



 R   I   e 

T 

Dimana : SD1 = Parameter percepatan spektrum respon desain dalam rentang periode 1 detik R = Faktor modifikasi respon Ie


T

= Periode struktur dasar (detik)

harus tidak kurang dari C S  0,044  S DS  I e  0,01

Dimana : SDS = Parameter percepatan spektrum respon desain dalam rentang periode pendek Ie


3. Cs minimum

Sebagai tambahan, untuk struktur yang berlokasi di daerah dimana S 1 sama dengan atau lebih besar dari 0.6g, maka Cs harus tidak kurang dari C S



0,5S 1

 R     I e 

Dimana : S1 = Parameter percepatan spektrum respons desain yang dipetakan R = Faktor modifikasi respon Ie


III-12


3.4

2017

Sistem Struktur

Berdasarkan gambar arsitektur gedung Gedung Rektorat Universitas Surabaya ini menggunakan sistem ganda ( Dual System) yang merupakan gabungan antara sistem Dinding Geser Beton Bertulang dengan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK). Kemampuan struktur bangunan ini dalam memikul gaya gempa rencana diberikan oleh kombinasi dari kedua sistem tersebut dimana persentase daya pikul yang disumbangkannya sebanding dengan persentase kekakuan masing-masing sistem tersebut.

Dinding geser

SRPMK

Gambar 3.6. Sistem Struktur

Sesuai dengan yang terdapat dalam SNI 1726-2012, pasal 7.2.2 Tabel 9, sistem rangka bangunan ini didesain agar mampu memikul paling sedikit 25% dari gaya gempa rencana.

III-13


3.5

2017

Kombinasi Pembebanan

Setelah diketahui beban-beban yang bekerja pada elemen struktur maka dalam pendesainan elemen struktur digunakan kombinasi pembebanan untuk mendapatkan pembebanan yang maksimum yang mungkin terjadi pada saat beban bekerja secara individual maupun bersamaan. Konfigurasi kombinasi pembebanan berdasarkan SNI 1726-2012 dapat dilihat sebagai berikut : - 1.4D -

1.2D + 1.6L + 0.5 (Lr atau R)

-

1.2D + 1.6 (Lr atau R) + (L atau 0,5W)

-

1.2D + 1.0W + L + 0.5 (Lr atau R)

-

1.2D + 1.0E + L

-

0.9D + 1.0W

-

0.9D + 1.0E

Untuk perencanaan pondasi menggunakan pendekatan elastic , dimana safety factor (SF = 3), konfigurasi kombinasi pembebanan berdasarkan kondisi working load : -

D

-

D+L

-

D + (Lr atau R)

-

D + 0.75L + 0.75 (Lr atau R)

-

D + (0.6W atau 0.7E)

-

D + 0.75 (0.6W atau 0.7E) + 0.75L + 0.75 (Lr atau R)

-

0.6D + 0.6W

-

0.6D + 0.7E

Dimana : D = Dead Load (Beban Mati) L

= Life Load (Beban Hidup)

E

= EarthQuake Load (Beban Gempa)

Lr = Life Roof (Beban Atap) R = Rainfall Load (Beban Hujan) W = Wind Load (Beban Angin) Pembebanan gempa horizontal dibagi ke dalam dua arah yaitu : 

Gempa arah x dengan komposisi 100% V x + 30% V y



Gempa arah y dengan komposisi 100% V y + 30% Vx

III-14


2017

Kuat rencana dari komponen beton bertulang/baja struktural mengacu pada kekuatan nominal, yang dihitung sesuai dengan persyaratan yang ditetapkan dalam peraturan dikalikan dengan faktor reduksi kekuatan ( ∅) sebagai berikut :

Tabel 3.10. Faktor Reduksi Kekuatan Beton Bertulang a)

Tegangan yang ditinjau Lentur tanpa Beban Aksial

Beton Bertulang 0.9 (tension control )

Struktur Baja 0.9

0.65 (comp. control ) 0.65 - 0.90 (transis i) b)

c) d) e)

3.6

Beban aksial, dan beban aksial dengan lentur . Aksial tarik dan aks ial tarik denga n lentur

0.9

. Aksial tekan dan aks ial tekan deng an lentur

0.9

-

Komponen dengan tulangan spiral

0.75

N/A

-

Komponen s truktur lain

0.65

N/A

0.75 0.6 0.85

0.9 0.9 N/A

Geser dan Torsi Ges er Sei sm ik Joi nt Shear

Reduksi Momen Inersia Penampang Retak

Momen inersia penampang retak digunakan dalam perhitungan tulangan pada elemen balok, kolom, pelat, dan shearwall. Untuk itu momen inersia utuh dari penampang dikalikan dengan faktor reduksi sebagai berikut :

Tabel 3.11. Faktor Reduksi Kekakuan Beton Bertulang Faktor Reduksi

Elemen Struktur

Slab beton Balok beton Balok perangkai beton Kolom beton Dinding geser beton:

3.7

-

Kekakuan

Tarikan aksial Tekanan aksial

0.25 0.35 0.40 0.70 0.35 0.70

Waktu Getar Alami Fundamental

Nilai T (waktu getar alami struktur) dibatasi oleh waktu getar alami fundamental untuk mencegah penggunaan struktur yang terlalu fleksibel dengan perumusan dalam SNI 17262012 sebesar : T a

x



C t hn 

III-15


2017

Dimana : hn = ketinggian struktur Ct = parameter pendekatan tipe struktur x

= parameter pendekatan tipe struktur

Tabel 3.12. Koefisien untuk Batas Atas pada Perioda yang Dihitung

(SNI 1726-2012, Tabel 15)

Tabel 3.13. Nilai Parameter Perioda Pendekatan C t dan x

(SNI 1726-2012, Tabel 14)

dengan batas atas perioda fundamental struktur sebesar, T a atas

3.8



C u .T a

Kontrol Simpangan Antar Tingkat

Simpangan antar lantai tingkat (∆), akibat gempa yang ditinjau dengan analisa elastis, yang ditunjukkan oleh gambar 3.7 tidak boleh melebihi simpangan antar lantai tingkat ijin (∆ a) seperti didapatkan pada tabel 3.14.

III-16


2017

Gambar 3.7. Penentuan Simpangan antar Lantai

Tabel 3.14. Simpangan Ijin antar Lantai, a

(SNI 1726-2012, Tabel 16)

III-17


2017

BAB IV PEMBEBANAN GEMPA DAN ANALISA DINAMIS STRUKTUR 4.1

Parameter Beban Gempa

Gedung Rektorat Universitas Surabaya ini direview berdasarkan SNI 1726-2012 dengan parameter-parameter sebagai berikut :  Wilayah Gempa

= Surabaya, Jawa Timur http://puskim.pu.go.id/aplikasi/desain_spektra_indonesia_2011/

-

SS

= 0.663

-

S1

= 0.248 = IV – Gedung sekolah dan fasilitas pendidikan (Tabel 1)

 Kategori Resiko -

Ie

= 1.5 (Tabel 2)

 Kelas Situs

= SE - Tanah Lunak (Tabel 3)

 Koefisien Situs - Fa

= 1.38 (Tabel 4 - interpolasi data S S = 0.663 dan kelas situs SE)

- Fv

= 3.01 (Tabel 5 - interpolasi data S 1 = 0.248 dan kelas situs SE)

 Parameter Spektrum - SMS

= Fa . SS

= 0.915

- SM1 = Fv . S1

= 0.746

 Parameter Percepatan Spektral Rencana - SDS

=

- SD1 =

 3  3

. SMS

= 0.61

. SM1

= 0.50

 Periode Respon Spektral - T0

= 0.2 .

- TS

=



= 0.16





= 0.82



- Sa untuk T = 0

= SDS (0.4 + 0.6

 

) = 0.24

IV-1


 Sistem Rangka

2017

= Sistem Ganda dengan Rangka Pemikul Momen Khusus yang Mampu Menahan Paling Sedikit 25% Gaya Gempa yang Ditetapkan - Dinding Geser Beton Bertulang Khusus (Tabel 9)

4.2

- R

= 7

- Cd

= 5½

Data Material dan Besaran Massa

Data masukkan material dalam permodelan SAP 2000 adalah data material elemen struktur beton bertulang dan elemen baja profil. Pendefinisian material tersebut dapat dilihat pada bagian Sub Bab 3.2. Data masukkan material dapat dilihat pada Gambar 4.1.

Gambar 4.1. Input Form Material Elemen Struktur pada SAP 2000

Besaran massa elemen struktur ( mass source) adalah massa struktur pada SAP 2000 yang digunakan pada perhitungan massa untuk analisa modal menggunakan pilihan ketiga dimana berat sendiri akan dihitung oleh struktur, sedangkan beban-beban lainnya ditambahkan dengan perbesaran yang sesuai dengan jenis bebannya. Massa-massa beban yang dimasukkan adalah : 

Beban Dead++

: Multiplier 1.0



Beban Live

: Multiplier 0.5



Beban Live Parking

: Multiplier 1.0

IV-2


2017

Gambar 3.2. Input Form Mass Source untuk Analisa Modal pada SAP 2000

4.3

Permodelan Struktur

Analisa struktur terhadap struktur bangunan ini, menggunakan asumsi bahwa sistem struktur merupakan model space frame (3D frame system). Oleh karena itu elemen-elemen struktur dirancang dengan 6 derajat kebebasan pada kedua ujung nodal elemen (UX,UY,UZ

≠ 0 dan RX,RY,RZ ≠ 0). Model undeformed shape struktur bangunan ini dapat dilihat pada gambar-gambar dibawah ini yang merupakan capture picture dari SAP 2000.

Y

X

Gambar 4.3. Permodelan Struktur Tampak Atas

IV-3


2017

Gambar 4.4. Permodelan Struktur Tampak Samping (Y+)

Gambar 4.5. Permodelan Struktur Tampak Depan (X+)

IV-4


2017

Gambar 4.6. Permodelan Struktur Tampak Isometri (3D)

Pembebanan response spectrum pada SAP 2000 dengan menggunakan zona wilayah gempa dapat dilihat pada Sub Bab 3.3.3, sedangkan untuk faktor pembesaran bebannya diambil dari formulasi perumusan sebagai berikut : LoadFactor

I 

R

g

1 

7

9.8



1.4

Load factor tersebut adalah untuk arah gempa yang ditinjau sedangkan arah yang

tegak lurus dari peninjauan gempa tersebut akan dikenakan gempa sebesar 30% dari arah gempa yang ditinjau adalah 30% x 1.4 = 0.42

4.4

Analisa Dinamis Struktur 4.4.1

Pendefinisian Modal Analisis dan Ragam Analis

Analisis modal menggunakan SAP 2000 diambil sebanyak 50 Mode Shape untuk menjamin partisipasi massa struktur lebih dari 90%. Dalam hal ini partisipasi massa dari struktur diambil 99% terhadap gaya lateral ke arah X dan ke arah Y. Input form untuk analisa modal dapat dilihat pada Gambar 4.7.

IV-5


2017

Gambar 4.7. Input Form untuk Analisa Modal SAP 2000

Tabel 4.1. Modal Load Participation Ratios TABLE: Modal Load Participation Ratios OutputCase

ItemType

Item

Static

Dynamic

Text

Text

Text

Percent

Percent

MODAL

Accel erati on

UX

99.985

90.228

MODA L

A cce le rati on

UY

99. 9606

87. 3008

MODA L

A cce le rati on

UZ

91. 1979

64. 0456

Tabel 4.2. Modal Participating Mass Ratios

IV-6


2017

TABLE: Modal Participating Mass Ratios StepNum

Period

UX

UY

UZ

SumUX

SumUY

SumUZ

Uni tl e ss

Se c

Uni tl e ss

Uni tl e ss

Uni tl e ss

Uni tl e ss

Uni tl e ss

Uni tl e ss

1

1.741499

0.632

1.387E- 11

3.157E- 11

0.632

1.387E- 11 11

3.157E- 11

2

1.48 .486081

0.00 .00867

0.00 .000002358

2.79 .796E-10 -10

0.64 .641

0.00 .000002358

3.1 3.112E-10 -10

3

1.450609

3. 3.316E- 08

0.617

0.00003416

0.641

0.617

0.00003416

4

0.529416

0.117

1.006E- 08

1.15E- 09

0.758

0.617

0.00003417

5

0.439533

0.003101

0.000000862

3.932E- 12 12

0.761

0.617

0.00003417

6

0.410074

5. 5.795E- 12

0.139

0.0001485

0.761

0.757

0.0001827

7

0.358414

4.918E- 09

0.0009502

7.326E- 07

0.761

0.758

0.0001834

8

0.292315

1. 1.015E- 07

0.004261

7.55E- 08

0.761

0.762

0.0001835

9

0.267827

0.058

3.667E- 08

1.264E- 09

0.819

0.762

0.0001835

10

0.235679

0.002593

0.000002603

1.937E- 08 08

0.821

0.762

0.0001835

11

0.22395

7.83E- 08

0.018

0.00005874

0.821

0.78

0.0002422

12

0.200852

0. 0.0000254

3.294E- 09

8.417E- 09

0.821

0.78

0.0002422

13

0.191351

3. 3.224E- 07

0.047

0.0002802

0.821

0.827

0.0005225

14

0.181231

0.001206

2.391E- 08

1.53E- 08

0.823

0.827

0.0005225

15

0.172893

0.041

1.535E- 08

4.361E- 08

0.863

0.827

0.0005225

16

0.167142

4.473E- 08

0.0002298

0.212

0.863

0.827

0.212

17

0.165039

0. 0.0003281

0. 0.000001584

0. 0.0000114

0.864

0.827

0.212

18

0.163319

6.877E- 08

0.001172

0.127

0.864

0.828

0.339

19

0.16065

0.0008615

0. 0.000001409

0.00004355

0.864

0.828

0.339

20

0.159279

1.931E- 07

0.001293

0.082

0.864

0.83

0.421

21

0.157464

0.00001228

7.481E- 09

3.491E- 07

0.864

0.83

0.421

22

0.146394

6.543E- 08

0.00007939

0.2

0.864

0.83

0.622

23

0.145872

0. 0.0005316

3.344E- 09

0.00001395

0.865

0.83

0.622

24

0.144152 0.000000178

0. 0.0000891

0.00008592

0.865

0.83

0.622

25

0.137249

0.004798

0.00001258

0.865

0.835

0.622

26

0.137137 0.000002919

0.00009451

1.147E- 08 08

0.865

0.835

0.622

27

0.137087

0.004588

0.0001926

0. 0.000005623

0.87

0.835

0.622

28

0.135312

0.00001056

0.023

0.001765

0.87

0.858

0.624

29

0.133438

0.001003

0.00000651

0.000001277

0.871

0.858

0.624

30

0.129622 0.000001914

0.001351

0.0008101

0.871

0.859

0.624

31

0.127901

0.026

0.0002088

0.000155

0.896

0.859

0.624

32

0.127602

0.0007522

0.007614

0.004592

0.897

0.867

0.629

33

0.126427

0. 0.0002874

1.661E- 08

2.092E- 08

0.897

0.867

0.629

34

0.124141

0. 00 0001149

0. 00 000001288 0.000001623

0. 89 898

0. 86 867

0. 62 629

35

0.122804

1. 1 .977E- 08

0.00001229

0.002061

0.898

0.867

0.631

36

0.122644 0.000003412

0.001147

0.0005457

0.898

0.868

0.632

37

0.122314 0.000009902 0. 00 000006876

0.00001738

0. 89 898

0. 86 868

0. 63 632

38

0.121688

0.00002543

0. 00 00001733

0.000009221

0. 89 898

0. 86 868

0. 63 632

39

0.121367

1.157E- 07

0.00005188

0. 0.00001232

0.898

0.868

0.632

40

0.120147

5. 5.593E- 08

0.0001288

0.00435

0.898

0.868

0.636

0. 0.0003702

IV-7


2017

TABLE: TABLE: Modal Participating Participating Mass Ratios StepNum

Period

UX

UY

UZ

SumUX

SumUY

SumUZ

Uni tl e ss

Se c

Uni tl e ss

Uni tl e ss

Uni tl e ss

Uni tl e ss

Uni tl e ss

Uni tl e ss

41

0.116437

0.00002166

9.483E- 07

0.0006554

0.898

0.868

0.637

42

0.114728

6. 6.084E- 08

0.0006034

0.002223

0.898

0.869

0.639

43

0.114205

0.00003566

1.114E- 08 08

0.000002943

0.898

0.869

0.639

44

0.112808

0.0001262

0.000001323

0.00001467

0.898

0.869

0.639

45

0.112172

4.487E- 07

0.00000419

0.0009428

0.898

0.869

0.64

46

0.111812

0.0001688

0. 0.000008022

0. 0.0003962

0.898

0.869

0.64

47

0.111235

0.003928

0.000002786 0.000002353

0.902

0.869

0.64

48

0.109851

0.00001848

0.00225

0.00008899

0.902

0.871

0.64

49

0.109649

0.00008032

0.001997

0.0000306

0.902

0.873

0.64

50

0.109217

0.0002652

0. 0.000005285

0.00002071

0.902

0.873

0.64

Tabel 4.3. Modal Periods and Frequencies TABLE: TABLE: Modal Periods And Frequencie Frequenciess OutputCase StepT epType StepN epNum

Tex t MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL

Tex t Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode

Unitle ss 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25

Perio eriod d

Se c 1.741499 1.486081 1.450609 0.529416 0.439533 0.410074 0.358414 0.292315 0.267827 0.235679 0.22395 0.200852 0.191351 0.181231 0.172893 0.167142 0.165039 0.163319 0.16065 0.159279 0.157464 0.146394 0.145872 0.144152 0.137249

Frequ equenc ency Circ ircFreq Eigen igenv value lue

Cyc/sec 0. 0.57422 0.67291 0. 0.68937 1.8889 2.2751 2.4386 2.7901 3.421 3.7338 4.2431 4.4653 4.9788 5.226 5.5178 5.7839 5.9829 6.0592 6.123 6.2247 6.2783 6.3507 6.8309 6.8553 6.9371 7.286

rad/sec 3.6079 4.228 4.3314 11.868 14.295 15.322 17.531 21.495 23.46 26.66 28.056 31.283 32.836 34.67 36.342 37.592 38.071 38.472 39.111 39.448 39.902 42.92 43.073 43.587 45.779

rad2/sec2 13.017 17.876 18.761 140.85 204.35 234.77 307.32 462.02 550.37 710.75 787.15 978.6 1078.2 1202 1320.7 1413.1 1449.4 1480.1 1529.7 1556.1 1592.2 1842.1 1855.3 1899.9 2095.7

IV-8


2017

TABLE: TABLE: Modal Periods And Frequencie Frequenciess OutputCase StepT epType StepN epNum

Tex t MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL MODAL

4.4.2

Tex t Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode Mode

Unitle ss 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50

Perio eriod d

Frequ equenc ency Circ ircFreq Eigen igenv value lue

Se c 0.137137 0.137087 0.135312 0.133438 0.129622 0.127901 0.127602 0.126427 0.124141 0.122804 0.122644 0.122314 0.121688 0.121367 0.120147 0.116437 0.114728 0.114205 0.112808 0.112172 0.111812 0.111235 0.109851 0.109649 0.109217

Cyc/sec 7.292 7.2947 7.3903 7.4941 7.7148 7.8185 7.8368 7.9097 8.0553 8.143 8.1537 8.1757 8.2178 8.2395 8.3231 8.5883 8.7163 8.7562 8.8646 8.9149 8.9435 8.99 9.1032 9.12 9.1561

rad/sec 45.817 45.834 46.435 47.087 48.473 49.125 49.24 49.698 50.613 51.164 51.231 51.369 51.634 51.77 52.296 53.962 54.766 55.017 55.698 56.014 56.194 56.486 57.197 57.303 57.529

rad2/sec2 2099.2 2100.7 2156.2 2217.2 2349.7 2413.3 2424.6 2469.9 2561.7 2617.8 2624.6 2638.8 2666 2680.2 2734.8 2911.9 2999.3 3026.8 3102.3 3137.5 3157.8 3190.6 3271.5 3283.6 3309.6

Kontrol Gaya Gempa Dasar Dinamis Struktur

Kontrol gaya dinamis struktur untuk melihat apakah gaya gempa yang dimasukkan dengan menggunakan response spectrum sudah sesuai dengan yang disyaratkan oleh SNI 1726-2012. Dari analisa modal, didapatkan perioda fundamental alami struktur sebesar 1.741 detik, sehingga penentuan koefisien C s adalah sebagai berikut: C S



S DS

 R     I 



0,61

 7 

 0,087

   1 

tetapi tidak perlu melebihi

IV-9




C S

S D1

 R  T    I 



0,50

7 1, 741.   1

2017

 0,041

harus tidak kurang dari C S 

0,044  S DS  I  0,01

C S 

0,044  0,50  1  0,01

C S 

0,022  0,01

Jadi menggunakan besaran Cs = 0.041

Uncracked

T = 1.741 detik (waktu getar) Cs = 0.041 (koefisien respons seismik-Surabaya) Wt = 374264.37 kN (base reaction dead , dead++, live, live parking) V static



CsWt

0.85V static





0,041.374264,37



15278, 62kN

0,85.15278,62 12986,83kN 

Hasil analisa dinamis gaya geser gempa dari SAP 2000 didapatkan sebesar 7056.38 kN untuk arah x dan 8126.60 6kN untuk arah y sehingga ketentuan Vbaseshear > 0,85 Vstatic belum memenuhi dan diperlukan faktor perbesaran gempa sebesar,

4.4.3

12986,83

FS x



FS y



7056,38



1,840 untuk gempa arah x



1,598 untuk gempa arah y

12986,83 8126.60

Kontrol Periode Alami Struktur

Perioda fundamental struktur pendekatan, T a



0,9

0, 0466 55 



1, 72 detik

dengan batas atas perioda fundamental struktur sebesar, Cu = 1.4 (karena SD1=0.50) T a atas



1,4 1,72 



2,40 detik

Sehingga perioda fundamental struktur yang ditunjukkan oleh tabel 6.2 sebesar 1.741 detik sudah masuk dalam kisaran : 1.72 detik < 1.741 detik < 2.40 detik

IV-10


2017

Gambar 4.8. Mode 1 – T = 1.741

Gambar 4.9. Mode 2 – T = 1.486

4.4.4

Kontrol Simpangan Antar Tingkat

Simpangan antar lantai tingkat (∆) akibat gempa dapat dilihat pada tabel 4.4 dan tabel 4.5 di bawah ini

IV-11


2017

Tabel 4.4. Kontrol Simpangan Gempa arah X Terhadap sumbu X Lantai

Elevasi

Tinggi antar tingkat

de

d xe

dx

da

KET

(m)

(m)

(mm) (mm) (mm) (mm)

Lantai 20

55.20

2.60

80.58

-0. 60

-3. 31

52

OK

Lantai 19

52.60

2.90

81.18

2. 78

15. 28

58

OK

Lantai 18

49.70

2.90

78.40

3. 33

18. 32

58

OK

Lantai 17

46.80

2.90

75.07

3. 67

20. 19

58

OK

Lantai 16

43.90

2.90

71.40

4. 02

22. 11

58

OK

Lantai 15

41.00

2.90

67.38

4. 37

24. 05

58

OK

Lantai 14

38.10

2.90

63.01

4. 71

25. 93

58

OK

Lantai 13

35.20

2.90

58.29

5. 11

28. 13

58

OK

Lantai 12

32.30

2.90

53.18

5. 07

27. 91

58

OK

Lantai 11

29.40

2.90

48.10

5. 37

29. 55

58

OK

Lantai 10

26.50

2.90

42.73

5. 57

30. 64

58

OK

Lantai 9

23.60

2.90

37.16

5. 70

31. 35

58

OK

Lantai 8 Lantai 7

20.70 17.80

2.90

31.46 25.71

31. 61 31. 24

58 58

OK

2.90

5. 75 5. 68

Lantai 6

14.90

2.90

20.03

5. 47

30. 09

58

OK

Lantai 5

12.00

2.90

14.56

5. 10

28. 07

58

OK

Lantai 4

9.10

3.30

9.46

4. 88

26. 83

66

OK

Lantai 3

5.80

2.80

4.58

2. 93

16. 13

56

OK

Lantai 2

3.00

3.00

1.65

1.65

9.06

60

OK

Lantai 1

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0

OK

OK

Tabel 4.5. Kontrol Simpangan Gempa arah Y Terhadap sumbu Y Lantai

Elevasi

Tinggi antar tingkat

de

d xe

dx

da

KET

(m)

(m)

(mm) (mm) (mm) (mm)

Lantai 20

55.20

2.60

60.51

1.32

7.28

52

OK

Lantai 19

52.60

2.90

59.18

3. 02

16. 59

58

OK

Lantai 18

49.70

2.90

56.17

2. 89

15. 88

58

OK

Lantai 17

46.80

2.90

53.28

3. 08

16. 95

58

OK

Lantai 16

43.90

2.90

50.20

3. 31

18. 20

58

OK

Lantai 15

41.00

2.90

46.89

3. 51

19. 30

58

OK

Lantai 14

38.10

2.90

43.38

3. 68

20. 25

58

OK

Lantai 13

35.20

2.90

39.70

3. 83

21. 06

58

OK

Lantai 12

32.30

2.90

35.87

3. 83

21. 07

58

OK

Lantai 11

29.40

2.90

32.04

3. 91

21. 49

58

OK

Lantai 10

26.50

2.90

28.13

3. 94

21. 69

58

OK

Lantai 9

23.60

2.90

24.19

3. 93

21. 64

58

OK

Lantai 8 Lantai 7

20.70 17.80

2.90

20.25 16.38

21. 32 20. 65

58 58

OK

2.90

3. 88 3. 75

Lantai 6

14.90

2.90

12.62

3. 55

19. 55

58

OK

Lantai 5

12.00

2.90

9.07

3. 27

18. 00

58

OK

Lantai 4

9.10

3.30

5.79

3. 06

16. 86

66

OK

Lantai 3

5.80

2.80

2.73

1.69

9.31

56

OK

Lantai 2

3.00

3.00

1.04

1.04

5.70

60

OK

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0

OK

Lantai 1

OK

IV-12


4.4.5

2017

Kontrol Sistem Struktur

Kontrol terhadap sistem struktur yang digunakan dalam desain dapat dilihat dari pembagian gaya gempa dasar yang bekerja pada keseluruhan struktur dan shear wall . Dari analisa SAP 2000 didapatkan bahwa gaya geser yang bekerja pada :  Seluruh perletakan

Dengan peninjauan gempa : - Arah X = 13395 kN - Arah Y = 12524 kN  Hanya shearwall

Dengan peninjauan gempa : - Arah X = 7082

kN

- Arah Y = 8003

kN

Sehingga didapatkan prosentase sebesar : - Arah X = 25% < 52.87% < 75% - Arah Y = 25% < 63.90% < 75% Dimana dapat disimpulkan bahwa struktur Gedung Rektorat Universitas Surabaya masuk ke dalam Sistem Ganda.

IV-13


2017

BAB V PERENCANAAN PELAT LANTAI 5.1

Informasi Umum

Pada perencanaan pelat lantai beton bertulang digunakan spesifikasi sebagai berikut:  Mutu beton

: fc’ = 29.05 MPa (K-350)

 Mutu baja tulangan

: fy = 240 MPa (BJTD-24) fy = 400 MPa (BJTD-40)

 Selimut beton

5.2

: 20 mm

Penggolongan Jenis Sistem Pelat

Kriteria penggolongan jenis system pelat adalah sebagai berikut:  Pelat Dua Arah ( Two-Way S lab)

Pelat dua arah adalah pelat lantai dengan perbandingan panjang dan lebar kurang dari 2. Pelat lantai dianggap terjepit elastis di keempat sisinya. Besarnya momen ditentukan dengan menggunakan koefisien momen Tabel 13.3.1 Peraturan Beton Bertulang Indonesia 1971.  Pelat Satu Arah (One-Way S lab)

Pelat satu arah adalah jenis pelat lantai yang tidak memenuhi kriteria diatas sehingga tulangan utama diletakkan pada bentang yang lebih pendek sedangkan bentang yang lebih pendek sedangkan bentang yang panjang diberikan tulangan pembagi sebagai tulangan penahan susut dan suhu sesuai SNI 03-2847-2012 ps. 9.12 butir 2.

5.3

Perhitungan Tulangan Pelat Lantai

Berikut ini adalah contoh perhitungan tulangan pelat sesuai SNI 2847-2013.

V-1


2017

Perhitungan Desain Lentur Pelat Beton Bertulang (SI. Metric)

Copyrigths : Abdul Rochim

ITSC SNI 03-2847-201X S1 Tx Data Material:

Mutu beton (fc')

=

29.05 MPa

Lebar penampang (b)

=

1875 mm

mutu baja tulangan (fyl)

=

400 MPa

Tinggi penampang (h)

=

150 mm

Selimut beton (cover)

=

20 mm

Tinggi efektif (d)

=

115 mm

PERHITUNGAN DESAIN LENTUR DAN KONTROL GESER Cek apakah desain pelat "one way slabs ( pelat satu arah)" atau "two way slabs ( pelat dua arah)"?

- Dimensi pelat Panjang pelat (arah pendek) = Panjang pelat (arah panjang) = rasio = digunakan desain pelat dua arah Jadi,

3750 mm 6610 mm 1.76

[ L1 ] [ L2 ] [ rasio = L2/L1 ]

METODE DESAIN PELAT MENGGUNAKAN METODE PERENCANAAN LANSUNG (Direct Design Method, DDM) BERDASARKAN SNI 2847: 2013

JENIS PELAT ADALAH PELAT DENGAN BALOK - Perhitungan αfm dan ß untuk menghitung tebal minimum pelat Ib = Is Ecb Ecs αfs

= = = =

6472148224 mm4

[ Ib = momen inersia balok ]

4

1859062500 mm 25332 MPa 25332 MPa 3.48

[ Is = momen inersia slabs ] [ Ecb , young's modulus balok = 4700 sqrt(fc') ] [ Ecs , young's modulus slabs = 4700 sqrt(fc') ] [ arah dimensi pendek ]

αfl =

6.14

[ arah dimensi panjang ]

αfm =

4.81

[ rata-rata dari αfs dan αfl ]

1.85 128 mm 150 mm

[ rasio dimensi bersih pelat ] [ SNI Ps. 9.5.3 ]

ß = tebal pelat req., h min = tebal used =

- Pembebanan 2

[ qD = berat sendi ri + beban mati tambahan ]

2

[ qL = beban hidup se suai penggunaan bangunan ]

2

[ qU = 1.2 qD + 1.6 qL ]

qD =

4.2 kN/m

qL =

4.8 kN/m

q Ult

=

12.7 kN/m

Momen ult.

=

22.99 kN.m

- Kebutuhan tulangan lentur ρ used

=

- Perhitungan momen

As req. = diameter tulangan lentur = s req. = s used =

0.0035 2

754.69 mm 10 mm 195 mm 150 mm

2

[ Momen = koef. X 1/8 x qU x Li x Lj , dimana nilai koefisien berdasakan pembagian lajur kolom atau lajur tengah dan distribusi momen ] [ ρmin < ρ used = 0.85 fc'/fy x {1 - sqrt((1-2Rn)/(0.85 fc'))} < ρmaks. ] [ As req. = ρ. b.d ] [ s req. = 1000 x Ab/ As, dimana Ab = luas tul. lentur ]

- Cek terhadap geser * Geser satu arah (untuk pelat de ngan balok maupun flat plate ) ØVc = Vu = Cek = * Geser dua arah (untuk flat plate ) ØVc = Vu = Cek

=

77.48 kN 37.38 kN OK

[ Vc = 1/6 x sqrt(fc') b d, dengan b = 1 m] [ Vu = qU x (L/2 - bw balok/2 - d ) => untuk pelat dgn balok & Vu = qU x (L/2 - bw kolom/2- d ) => utk flat plate ]

- kN - kN

[ Vc = 1/3 x sqrt(fc') b d ]

-

interior & Vu = qU x (L2.(L1/2+bw kolom/2) - (bw

2

[ Vu = qU x (L1.L2 - (bw kolom+d) ) => untuk flat plate kolom+d).(bw kolom+d/2) ) => utk flate plate eksterior ]

Jadi dipakai tulangan lentur =

D 10

jarak 150 mm

V-2


2017



ITSC SNI 03-2847-201X S1 Lx + Data Material:

Mutu beton (fc')

=

29.05 MPa

Lebar penampang (b)

=

1875 mm


=

400 MPa


=

150 mm


=

20 mm

Tinggi efektif (d)

=

115 mm



3750 mm 6610 mm 1.76

[ L1 ] [ L2 ] [ rasio = L2/L1 ]



= = = =

6472148224 mm4


4

1859062500 mm 25332 MPa 25332 MPa 3.48


αfl =

6.14


αfm =

4.81


1.85 128 mm 150 mm



- Pembebanan 2


2


2

[ qU = 1.2 qD + 1.6 qL ]

qD =

4.2 kN/m

qL =

4.8 kN/m

q Ult

=

12.7 kN/m

Momen ult.

=

12.38 kN.m


=

- Perhitungan momen


0.0035 2

754.69 mm 10 mm 195 mm 150 mm

2



=

77.48 kN 37.38 kN OK


- kN - kN

[ Vc = 1/3 x sqrt(fc') b d ]

-


2



D 10

jarak 150 mm

V-3


2017



ITSC SNI 03-2847-201X S1 Ty Data Material:

Mutu beton (fc')

=

29.05 MPa

Lebar penampang (b)

=

1875 mm


=

400 MPa


=

150 mm


=

20 mm

Tinggi efektif (d)

=

125 mm



3750 mm 6610 mm 1.76

[ L1 ] [ L2 ] [ rasio = L2/L1 ]



= = = =

6472148224 mm4


4

1859062500 mm 25332 MPa 25332 MPa 3.48


αfl =

6.14


αfm =

4.81


1.85 128 mm 150 mm



- Pembebanan 2


2


2

[ qU = 1.2 qD + 1.6 qL ]

qD =

4.2 kN/m

qL =

4.8 kN/m

q Ult

=

12.7 kN/m

Momen ult.

=

29.88 kN.m


=

- Perhitungan momen


0.0035 2

820.31 mm 10 mm 180 mm 150 mm

2



=

84.22 kN 37.25 kN OK


- kN - kN

[ Vc = 1/3 x sqrt(fc') b d ]

-


2



D 10

jarak 150 mm

V-4


2017



ITSC SNI 03-2847-201X S1 Ly + Data Material:

Mutu beton (fc')

=

29.05 MPa

Lebar penampang (b)

=

1875 mm


=

400 MPa


=

150 mm


=

20 mm

Tinggi efektif (d)

=

125 mm



3750 mm 6610 mm 1.76

[ L1 ] [ L2 ] [ rasio = L2/L1 ]



= = = =

6472148224 mm4


4

1859062500 mm 25332 MPa 25332 MPa 3.48


αfl =

6.14


αfm =

4.81


1.85 128 mm 150 mm



- Pembebanan 2


2


2

[ qU = 1.2 qD + 1.6 qL ]

qD =

4.2 kN/m

qL =

4.8 kN/m

q Ult

=

12.7 kN/m

Momen ult.

=

16.09 kN.m


=

- Perhitungan momen


0.0035 2

820.31 mm 10 mm 180 mm 150 mm

2



=

84.22 kN 37.25 kN OK


- kN - kN

[ Vc = 1/3 x sqrt(fc') b d ]

-


2



D 10

jarak 150 mm

V-5


2017

Perhitungan tulangan pelat lantai lainnya dapat dilihat pada tabel 5.1 di bawah ini.

Tabel 5.1. Perhitungan Tulangan Pelat Lantai Rusunami Menanggal-Surabaya No

Shell Type

h mm

Tx1

2

3

4

S1

S2

S3

S4

End Reinf.

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

Ly-

D10-150

D10-150

Tx-

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

Ly-

D10-150

D10-150

Tx-

D13-200

D13-200

D13-200

D13-200

D13-200

D13-200

Ly-

D13-200

D13-200

Tx-

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

LxTy-

LxTy-

LxTy-

LxTy-

150

150

200

130

LyRata-rata rasio tulangan :

Ratio

Mid Reinf.

118.09

3

kg/m

115.09

115.09

109.40

132.79

3

kg/m

V-6


2017

BAB VI PERENCANAAN TANGGA 6.1

Informasi Umum

Pada perencanaan tangga beton bertulang digunakan spesifikasi sebagai berikut:  Mutu beton

: fc’ = 29.05 MPa (K-350)



 Selimut beton

6.2

: 20 mm

Perhitungan Tulangan Tangga

Lokasi tangga pada denah arsitek dapat dilihat pada gambar 6.1 di bawah ini.

(a)

(b)

Gambar 6.1. Denah Arsitek Tangga

Berikut ini adalah contoh perhitungan tulangan tangga sesuai SNI 2847-2013.

VI-1


2017



ITSC SNI 03-2847-201X Tangga 1 Tx Data Material:

Mutu beton (fc')

=

29.05 MPa

Lebar penampang (b)

=

750 mm


=

400 MPa


=

150 mm


=

20 mm

Tinggi efektif (d)

=

115 mm



1500 mm 3000 mm 2.00

[ L1 ] [ L2 ] [ rasio = L2/L1 ]



= = = =

0 mm4


4

843750000 mm 0 MPa 25332 MPa 0.00


αfl =

0.00


αfm =

0.00


ß = te bal pe lat re q., h mi n = tebal used =

2.00 l ihat tab el SNI mm 150 mm

[ rasio dimensi bersih pelat ] [ SNI Ps . 9. 5.3 ]

- Pembebanan 2


2


2

qD =

4.2 kN/m

qL =

4.8 kN/m

q Ult

=

12.7 kN/m

[ qU = 1.2 qD + 1.6 qL ]

Momen ult.

=

2.09 kN.m

[ Momen = koef. X 1/8 x qU x Li x Lj , dimana nilai koefisien berdasakan pembagian lajur kolom atau lajur tengah dan distribusi momen ]


=

- Perhitungan momen


0.0035 2

301.88 mm 10 mm 195 mm 150 mm

2

[ ρmin < ρ used = 0.85 fc'/fy x {1 - sqrt((1-2Rn)/(0.85 fc'))} < ρmaks. ] [ As req. = ρ. b.d ] [ s req. = 1000 x Ab/ As, dimana Ab = luas tul. lentur ]


=

77.48 kN 14.43 kN OK


- kN - kN

[ Vc = 1/3 x sqrt(fc') b d ]

-


2



D 10

jarak 150 mm

VI-2


2017



ITSC SNI 03-2847-201X Tangga 1 Lx + Data Material:

Mutu beton (fc')

=

29.05 MPa

Lebar penampang (b)

=

750 mm


=

400 MPa


=

150 mm


=

20 mm

Tinggi efektif (d)

=

115 mm



1500 mm 3000 mm 2.00

[ L1 ] [ L2 ] [ rasio = L2/L1 ]



= = = =

0 mm4


4

843750000 mm 0 MPa 25332 MPa 0.00


αfl =

0.00


αfm =

0.00





- Pembebanan 2


2


2

qD =

4.2 kN/m

qL =

4.8 kN/m

q Ult

=

12.7 kN/m

[ qU = 1.2 qD + 1.6 qL ]

Momen ult.

=

1.13 kN.m



=

- Perhitungan momen


0.0035 2

301.88 mm 10 mm 195 mm 150 mm

2



=

77.48 kN 14.43 kN OK


- kN - kN

[ Vc = 1/3 x sqrt(fc') b d ]

-


2



D 10

jarak 150 mm

VI-3


2017



ITSC SNI 03-2847-201X Tangga 1 Ty Data Material:

Mutu beton (fc')

=

29.05 MPa

Lebar penampang (b)

=

750 mm


=

400 MPa


=

150 mm


=

20 mm

Tinggi efektif (d)

=

125 mm


- Dimensi pelat Panjang pelat (arah pendek) = Panjang pelat (arah panjang) = rasio = Jadi, digunakan desain pelat dua arah

1500 mm 3000 mm 2.00

[ L1 ] [ L2 ] [ rasio = L2/L1 ]



= = = =

4


4


0 mm

843750000 mm 0 MPa 25332 MPa 0.00

αfl =

0.00


αfm =

0.00





- Pembebanan 2


2


2

qD =

4.2 kN/m

qL =

4.8 kN/m

q Ult

=

12.7 kN/m

[ qU = 1.2 qD + 1.6 qL ]

Momen ult.

=

2.79 kN.m



=

- Perhitungan momen


0.0035 2

328.13 mm 10 mm 180 mm 150 mm

2



=

84.22 kN 14.30 kN OK


- kN - kN

[ Vc = 1/3 x sqrt(fc') b d ]

-


2



D 10

jarak 150 mm

VI-4


2017



ITSC SNI 03-2847-201X Tangga 1 Ly + Data Material:

Mutu beton (fc')

=

29.05 MPa

Lebar penampang (b)

=

750 mm


=

400 MPa


=

150 mm


=

20 mm

Tinggi efektif (d)

=

125 mm



1500 mm 3000 mm 2.00

[ L1 ] [ L2 ] [ rasio = L2/L1 ]



= = = =

0 mm4


4

843750000 mm 0 MPa 25332 MPa 0.00


αfl =

0.00


αfm =

0.00





- Pembebanan 2


2


2

qD =

4.2 kN/m

qL =

4.8 kN/m

q Ult

=

12.7 kN/m

[ qU = 1.2 qD + 1.6 qL ]

Momen ult.

=

1.50 kN.m



=

- Perhitungan momen


0.0035 2

328.13 mm 10 mm 180 mm 150 mm

2



=

84.22 kN 14.30 kN OK


- kN - kN

[ Vc = 1/3 x sqrt(fc') b d ]

-


2



D 10

jarak 150 mm

VI-5


2017

Perhitungan tulangan tangga lainnya dapat dilihat pada tabel 6.1 di bawah ini

Tabel 6.1. Perhitungan Tulangan Tangga Rusunami Menanggal-Surabaya No

Shell Type

h mm

Tx1

2

3

4

Tangga Tipe 1

Bordes Tipe 1

Tangga Tipe 2

Bordes Tipe 2

End Reinf.

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

Ly-

D10-150

D10-150

Tx-

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

Ly-

D10-150

D10-150

Tx-

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

Ly-

D10-150

D10-150

Tx-

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

D10-150

LxTy-

LxTy-

LxTy-

LxTy-

150

150

150

150

LyRata-rata rasio tulangan :

Ratio

Mid Reinf.

115.09

3

kg/m

115.09

115.09

115.09

115.09

3

kg/m

VI-6


2017

BAB VII PERENCANAAN BALOK 7.1

Informasi Umum

Pada perencanaan balok beton bertulang digunakan spesifikasi sebagai berikut:  Mutu beton

: fc’ = 29.05 MPa (K-300)



 Selimut beton

7.2

: 40 mm

Perhitungan Tulangan Balok

Berikut ini adalah contoh perhitungan tulangan lentur dan geser balok sesuai SNI 2847-2013. Berdasarkan analisa struktur dengan SAP2000, diambil gaya momen dan gaya geser maksimum untuk kemudian didesain untuk penulangan lentur dan geser.

VII-1


2017

Perhitungan Desain Lentur, Geser dan Torsi Balok Beton Bertulang (SI. Metric)


ITSC SNI 03-2847-201X Balok S1 T (-) ki Hasil analisis Software:

Data Material:

Mutu beton (fc')

=

29.05 MPa

Momen maks (Mu)

=

93.6774 kNm

Lebar penampang (b)

=

300 mm

Geser maks (Vu)

=

218.94 kN


=

500 mm

Torsi maks (Tu)

=

108.315 kNm


=

40 mm

Aksial (Pu1)

=

2.2E-05 kN

Diameter tulangan long. (D 1)

=

19 mm (layer-1)

Aksial (Pu2)

=

2.2E-05 kN


=

- mm (layer-2)

Diameter Sengkang = Tinggi efektif (d)

=

10 mm 440.5 mm PERHITUNGAN DESAIN LENTUR

ß1

=

Rn =

[Max=0.85,Min=0.65,1=0.85-((f 'c-30)/7)*0.05]

1.788 MPa

[Rn=Mu/( f bd )]

2

r required =

0.0046

0.5 [r req.=(0.85f 'c/f y )(1-(1-(2Rn)/(0.85f 'c)) )]

r min (required 1) =

0.0034

[r min=1/4* (fc')0.5 /f y]


0.0035

[r min=1.4/f y ]

r bal =

0.0312

[r bal=(0.851f 'c/f y)(600/(600+f y))]

r max =

0.0250

[r max=0.75r bal atau 0.025 untuk SRPMK]

=

0.0046

r used

Asrequired = Coba,

0.843

[r min <= r used <= r maks] 2

614 mm

jumlah n1

=

3 (layer-1)

jumlah n2

=

- (layer-2)

Asapplied =

2

851 mm OK

[As required = ρused b.d]

[As applied = 0.25. π. D12 .n1+ 0.25. π. D22 .n2]

Cek

=

Tinggi blok tekan (a)

=

45.9 mm

[a = Asapplied . fy/(0.85.fc'.b)]

Tinggi sumbu netral ( c )

=

54.5 mm

[c = a/ß1]

Tinggi efektif tul. Tarik dt =

440.5 mm

a/dt =

0.1042

atcl/dt =

0.3159

Control ԑs Ø fyl Ø Mn

= under reinf. = 0.0213 = 0.90 = 400 MPa = 128 kNm

[Asapplied > Asrequired]

(jarak dari 1 layer yang dekat dengan cover)

[OK] [ԑs= ԑcu . (d - c)/c]

> SAFE

Mu

=

94 kNm

VII-2


2017

PERHITUNGAN DESAIN GESER DAN TORSI Untuk tulangan geser:

Vsway = Ø =

66.95 kN 0.75

Vc =

118.71 kN

[Numerical calculation ] 0.5

[V c=(f 'c )(bd)/ 6] pada daerah sendi pl astis Vc = 0 jika Vsway > 1/2. Vu dan Gaya aksial terfaktor < Ag.fc'/20 ]

Cek apakah butuh tul. geser Coba,

=

Dia. sengkang geser = asumsi jarak sengkang (s) = As sengkang geser = jumlah sengkang geser (n) = Av

=

butuh

[

>

0.5 Vc]

10 mm 125 mm 2

78.54 mm 2 kaki 2 157.08 mm

Vu/Ø - Vc =

173.21 kN

Vs maks

=

474.84 kN

fyv

=

[luas 1 kaki] [luas n kaki]

0.5

[maks Vs=(f 'c )(bd). 2/3]

400 MPa

V s applied =

221.42 kN

Cek

OK

=

Vu/Ø

[Vs applied = Av . f yv . d/s] [V s applied

>

Vu/Ø - Vc]

Untuk tulangan torsi atau tulangan torsi+geser : 2

Acp

=

150000 mm

Pcp

=

1600 mm

[Pcp=2(Xo+Yo)]

Tcr =

25.26 kNm

[Tcr= f 'c /3)(A cp /Pcp)]

Ø = λ = 1/4 Ø λ.Tcr =

0.75 1 4.74 kNm

Cek apakah butuh tul. torsi Tu used

= =

butuh 18.95 kNm

[A cp=bh] 0.5

2

0.5

0.5

[ Tu > 1/4Ø λ.Tcr.(1+3Nu/(Ag.fc' )) ] [Reduksi torsi jika untuk kompatibilitas]

Desain diameter tulangan transversal Torsi disamakan dengan diameter tulangan geser

Coba,

Dia. sengkang torsi

=

13 mm

asumsi jarak sengkang (st)

=

100 mm

At =

2

132.73 mm

2

=

1.327 mm /mm

Aoh = Ph = fyt =

84249.0 mm 1228.0 mm 400 MPa 2 0.983 mm /mm

At/s applied

Av/s required

= =

45

=

71611.7 mm

2 2

0.441 mm /mm 2

=

1.865 mm /mm

Av+t/s minimum req. 1 =

0.253 mm /mm


0.250 mm /mm

Av+t/s

Av+t/s used

=

Av+t applied

=

Cek

=

[A t/s applied = At applied/ s applied]

2 2 2

1.865 mm /mm 2

265.46 mm OK

[A v/s = (Vu/Ø - Vc)/ (fyt.d)]

o

θ

=

[luas 1 kaki]

2

Ao At/s required

[jarak sengkang untuk torsi]

[A o = 0.85 Aoh] [A t/s = Tu / (Ø 2 Ao. fyt. Cot θ)] [A v+t/s = Av/s +2 .At/s ] 0.5

[A v+t/s min = 75/1200. f'c . b/ fyt] [A v+t/s min = 1/3. b/ fyt] [ yang digunakan diambil yang maksimum] [A v+t applied = 2. At] [

At/s applied

>

At/s required]

VII-3


2017

PERHITUNGAN DESAIN GESER DAN TORSI (LANJUTAN)

Coba,

jarak (s)

=

Av+t/s applied (2 kaki)

=

Cek

=

125 mm 2

2.124 mm /mm OK

[ jarak sengkang untuk menahan geser dan torsi] [A v+t /s applied = Av+t applied dibagi s(torsi & geser) ] [A v+t/s applied (2 kaki)

>

Av+t/s used ]

Atau dengan alternatif di pasang tulangan transversal di tengah penampang rasi o tul . geser di tengah = - 0.790 [Av/s req - 2*( At/s - At/s req.)] ===> yang disyaratkan Dia. sengkang geser (D) = 10 mm jumlah sengkang geser (n) = 1 kaki jarak tulangan (s) = 100 mm rasio tulangan Cek

= =

2

0.785 OK

[ rasio = n. 0.25 pi D / s ] [rasio tulangan di tengah

> required ratio]

Tulangan longitudinal tambahan untuk menahan Torsi:

As longitudi nal minimum

=

Add. As longitudinal

=

dia. Tulangan longitudinal (D1) (D2) jumlah tulangan tambahan (n1) (n2)

= = = =

2

-787.80 mm

2

541.55 mm

19 mm 13 mm 1 buah 2 buah

0.5

[As long. min = (0,42.fc' Acp/f y ) - (At/s) Ph.(f yt/f y )] 2

[As long. add = (At/s) Ph.(f yt/f y). cot θ] [diameter tulangan tambahan (1)] [diameter tulangan tambahan (2)] [jumlah tulangan tambahan (1) yang disyaratkan] [jumlah tulangan tambahan (2) yang disyaratkan]

CEK TERHADAP KEBUTUHAN CONFINEMENT (SATU ARAH) :

Lebar penampang inti beton, bc

=

207 mm 2

1.35 mm

Ash/ s required

=

s used

=

Ash required

=

n

=

4 kaki

As applied Cek

= =

530.93 mm OK

125 mm 2 169.13 mm 2

[bc = b - 2(cover + 1/2.db) ] [A sh/s = 0,09 (bc.fc'/f yt) ] [A sh required = Ash /s required x s used ] [n = jumlah kaki sengkang confinement ] 2

[As applied = n kaki x 0.25 x pi() x D ]

REKAPITULASI DESAIN PENULANGAN AKIBAT BEBAN-BEBAN ULTIMIT Akibat beban momen ultimit:

dipakai tulangan longitudinal

= =

3 D 19 --

[layer-1] [layer-2] 2

( As = 851 mm )

[As required]

Akibat beban geser, torsi dan aksial :

dipakai tulangan transversal = atau dipasang tul. transversal = = tulangan longitudinal add. (n1) (n2)

= =

2 D 13

jarak 125 mm

2 D 13 1 D 10

jarak 100 mm jarak 100 mm

1 D 19 2 D 13

[jumlah tulangan tambahan yang disyaratkan, jika dibutuhkan tulangan torsi] 2

( As = 542 mm )

L= 1000mm

[di daerah sendi plastis] [sengkang tertutup] [tul. transversal di tengah]

[As additional required]

VII-4


2017

Perhitungan Desain Lentur, Geser dan Torsi Balok Beton Bertulang (SI. Metric)


ITSC SNI 03-2847-201X Balok S1 T (+) ki sd Tengah Hasil analisis Software:

Data Material:

Mutu beton (fc')

=

29.05 MPa

Momen maks (Mu)

=

Lebar penampang (b)

=

300 mm

Geser maks (Vu)

=

119.69 kN


=

500 mm

Torsi maks (Tu)

=

108.315 kNm


=

40 mm

Aksial (Pu1)

=

2.2E-05 kN


=

19 mm (layer-1)

Aksial (Pu2)

=

2.2E-05 kN


=

- mm (layer-2)


=

63.9 kNm


ß1

=

Rn =

[Max=0.85,Min=0.65,1=0.85-((f 'c-30)/7)*0.05]

1.220 MPa

[Rn=Mu/( f bd )]

2

r required =

0.0031

0.5 [r req.=(0.85f 'c/f y )(1-(1-(2Rn)/(0.85f 'c)) )]


0.0034

[r min=1/4* (fc')0.5 /f y]


0.0035

[r min=1.4/f y ]

r bal =

0.0312

[r bal=(0.851f 'c/f y)(600/(600+f y))]

r max =

0.0250


=

0.0035

r used

Asrequired = Coba,

0.843


463 mm

jumlah n1

=

2 (layer-1)

jumlah n2

=

- (layer-2)

Asapplied =

2

567 mm OK


[As applied = 0.25. π. D12 .n1+ 0.25. π. D22 .n2]

Cek

=


=

30.6 mm



=

36.3 mm

[c = a/ß1]


440.5 mm

a/dt =

0.0695

atcl/dt =

0.3159



[Asapplied > Asrequired]


[OK] [ԑs= ԑcu . (d - c)/c]

> SAFE

Mu

=

64 kNm

VII-5


2017


Vsway = Ø =

66.95 kN 0.75

Vc =

118.71 kN

[Numerical calculation ] 0.5

[V c=(f 'c )(bd)/ 6] pada daerah sendi pl astis Vc = 0 jika Vsway > 1/2. Vu dan Gaya aksial terfaktor < Ag.fc'/20 ]

Cek apakah butuh tul. geser Coba,

=

Dia. sengkang geser = asumsi jarak sengkang (s) = As sengkang geser = jumlah sengkang geser (n) = Av

=

butuh

[

>

0.5 Vc]

10 mm 250 mm 2

78.54 mm 2 kaki 2 157.08 mm

Vu/Ø - Vc =

40.88 kN

Vs maks

=

474.84 kN

fyv

=


0.5

[maks Vs=(f 'c )(bd). 2/3]

400 MPa

V s applied =

110.71 kN

Cek

OK

=

Vu/Ø

[Vs applied = Av . f yv . d/s] [V s applied

>

Vu/Ø - Vc]

Untuk tulangan torsi atau tulangan torsi+geser : 2

Acp

=

150000 mm

Pcp

=

1600 mm

[Pcp=2(Xo+Yo)]

Tcr =

25.26 kNm

[Tcr= f 'c /3)(A cp /Pcp)]

Ø = λ = 1/4 Ø λ.Tcr =

0.75 1 4.74 kNm

Cek apakah butuh tul. torsi Tu used

= =

butuh 18.95 kNm

[A cp=bh] 0.5

2

0.5

0.5

[ Tu > 1/4Ø λ.Tcr.(1+3Nu/(Ag.fc' )) ] [Reduksi torsi jika untuk kompatibilitas]

Desain diameter tulangan transversal Torsi disamakan dengan diameter tulangan geser

Coba,

Dia. sengkang torsi

=

13 mm

asumsi jarak sengkang (st)

=

150 mm

At =

2

132.73 mm

2

=

0.885 mm /mm

Aoh = Ph = fyt =

84249.0 mm 1228.0 mm 400 MPa 2 0.232 mm /mm

At/s applied

Av/s required

= =

45

=

71611.7 mm

2 2

0.441 mm /mm 2

=

1.114 mm /mm


0.253 mm /mm


0.250 mm /mm

Av+t/s

Av+t/s used

=

Av+t applied

=

Cek

=

[A t/s applied = At applied/ s applied]

2 2 2

1.114 mm /mm 2

265.46 mm OK

[A v/s = (Vu/Ø - Vc)/ (fyt.d)]

o

θ

=

[luas 1 kaki]

2

Ao At/s required

[jarak sengkang untuk torsi]

[A o = 0.85 Aoh] [A t/s = Tu / (Ø 2 Ao. fyt. Cot θ)] [A v+t/s = Av/s +2 .At/s ] 0.5

[A v+t/s min = 75/1200. f'c . b/ fyt] [A v+t/s min = 1/3. b/ fyt] [ yang digunakan diambil yang maksimum] [A v+t applied = 2. At] [

At/s applied

>

At/s required]

VII-6


2017

PERHITUNGAN DESAIN GESER DAN TORSI (LANJUTAN)

Coba,

jarak (s)

=

Av+t/s applied (2 kaki)

=

Cek

=

150 mm 2

1.770 mm /mm OK

[ jarak sengkang untuk menahan geser dan torsi] [A v+t /s applied = Av+t applied dibagi s(torsi & geser) ] [A v+t/s applied (2 kaki)

>

Av+t/s used ]

Atau dengan alternatif di pasang tulangan transversal di tengah penampang rasi o tul . geser di tengah = - 0.656 [Av/s req - 2*( At/s - At/s req.)] ===> yang disyaratkan Dia. sengkang geser (D) = - mm jumlah sengkang geser (n) = - kaki jarak tulangan (s) = 150 mm rasio tulangan Cek

= =

2

OK

[ rasio = n. 0.25 pi D / s ] [rasio tulangan di tengah

> required ratio]

Tulangan longitudinal tambahan untuk menahan Torsi:

As longitudi nal minimum

=

Add. As longitudinal

=

dia. Tulangan longitudinal (D1) (D2) jumlah tulangan tambahan (n1) (n2)

= = = =

2

-244.48 mm

2

541.55 mm

19 mm 13 mm 1 buah 2 buah

0.5

[As long. min = (0,42.fc' Acp/f y ) - (At/s) Ph.(f yt/f y )] 2

[As long. add = (At/s) Ph.(f yt/f y). cot θ] [diameter tulangan tambahan (1)] [diameter tulangan tambahan (2)] [jumlah tulangan tambahan (1) yang disyaratkan] [jumlah tulangan tambahan (2) yang disyaratkan]



=

207 mm 2

1.35 mm

Ash/ s required

=

s used

=

Ash required

=

n

=

4 kaki

As applied Cek

= =

530.93 mm OK

150 mm 2 202.95 mm 2

[bc = b - 2(cover + 1/2.db) ] [A sh/s = 0,09 (bc.fc'/f yt) ] [A sh required = Ash /s required x s used ] [n = jumlah kaki sengkang confinement ] 2




= =

2 D 19 --

[layer-1] [layer-2] 2

( As = 567 mm )

[As required]

Akibat beban geser, torsi dan aksial :

dipakai tulangan transversal = atau dipasang tul. transversal = = tulangan longitudinal add. (n1) (n2)

= =

2 D 13

jarak 150 mm

---

-

-

1 D 19 2 D 13

di luar sendi plastis [sengkang tertutup] [tul. transversal di tengah]

[jumlah tulangan tambahan yang disyaratkan, jika dibutuhkan tulangan torsi] 2

( As = 542 mm )

[As additional required]

VII-7


2017

Perhitungan Desain Lentur dan Geser Balok Beton Bertulang (SI. Metric)


ITSC SNI 03-2847-201X Balok S1 L+ Data Material:

Hasil analisis Software:

Mutu beton (fc')

=

29.05 MPa

Momen maks (Mu)

=

93.13 kNm

Lebar penampang (b)

=

300 mm

Geser maks (Vu)

=

0.00 kN


=

500 mm

Torsi maks (Tu)

=

0 kNm


=

40 mm

Aksial (Pu1)

=

0 kN


=

19 mm (layer-1)

Aksial (Pu2)

=

0 kN


=

- mm (layer-2)


=


ß1

=

Rn =

[Max=0.85,Min=0.65,1=0.85-((f 'c-30)/7)*0.05]

1.778 MPa

[Rn=Mu/( f bd )]

2

0.5

r required =

0.0046

[r req.=(0.85f 'c/f y )(1-(1-(2Rn)/(0.85f 'c)) )]


0.0034

[r min=1/4* (fc') /f y ]


0.0035

[r min=1.4/f y ]

r bal =

0.0312

[r bal=(0.851f 'c/f y)(600/(600+f y))]

r max =

0.0250


=

0.0046

r used

As required = Coba,

0.843

0.5


610 mm

jumlah n1

=

3 (layer-1)

jumlah n2

=

- (layer-2)

As applied =

2

851 mm OK


2

Cek

=


=

45.9 mm



=

54.5 mm

[c = a/ß1]


440.5 mm

a/dt =

0.1042

atcl/dt =

0.3159



2.

[As applied = 0.25. π. D1 .n1+ 0.25. π. D2 n2] [As applied > As required]


[OK] [ԑs= ԑcu . (d - c)/c]

> SAFE

Mu

=

93 kNm

VII-8


2017


Vsway = Ø =

0.00 kN 0.00

[Numerical calculation ]

Vc =

0.00 kN

[V c=(f 'c )(bd)/6] pada daerah sendi plastis Vc = 0 jika

0.5

Vsway > 1/2. Vu d an Gaya aksial terfaktor < Ag.f c'/20 ] Cek apakah butuh tul. geser = tidak butuh Coba,

[

Dia. sengkang geser = asumsi jarak sengkang (s) =

10 mm 0 mm

As sengkang geser = jumlah sengkang geser (n) =

0.00 mm 0 kaki

Av

=

2

2

0.00 mm

Vu/Ø - Vc =

0.00 kN

Vs maks

=

0.00 kN

fyv

=

400 MPa

V s applied =

Vu/Ø

<

0.5 Vc]


0.5

[maks V s=(f 'c )(bd). 2/3]

0.00 kN

[V s applied = Av . f yv . d/s]

Cek

=

OK

[V s applied

Acp

=

0 mm

[A cp=bh]

Pcp

=

0 mm

[Pcp=2(Xo+Yo)]

>

Vu/Ø - Vc]

Untuk tulangan torsi: 2

Tcr =

0.00 kNm

Ø = λ = 1/4 Ø λ.Tcr =

0.00 0 0.00 kNm

Cek apakah butuh tul. torsi

= tidak butuh

0.5

2

[Tcr= f 'c /3)(A cp /P cp)]

[

Tu

<

0.5

0.5

1/4 Ø λ.Tcr.(1+3Nu/(Ag.fc' )) ]



=

0 mm

Ash/ s required

=

0.00 mm

s used

=

0 mm

Ash required

=

0.00 mm

[A sh required = Ash /s required x s used ]

n

=

0 kaki

[n = jumlah kaki sengkang confinement ]

As applied

=

Cek

=

2

2

2

0.00 mm

[bc = b - 2(cover + 1/2.db) ] [A sh/s = 0,09 (bc.fc'/f yt) ]

2


OK



=

3 D 19

[layer-1]

=

- -

[layer-2]

=

0 D 10

Akibat beban geser ultimit:

dipakai tulangan transversal

jarak 0 mm

-

di luar sendi plastis

VII-9


2017

Perhitungan Desain Lentur dan Geser Balok Beton Bertulang (SI. Metric)


ITSC SNI 03-2847-201X Balok S1 LData Material:


Mutu beton (fc')

=

29.05 MPa

Momen maks (Mu)

=

46.565 kNm

Lebar penampang (b)

=

300 mm

Geser maks (Vu)

=

0.00 kN


=

500 mm

Torsi maks (Tu)

=

0 kNm


=

40 mm

Aksial (Pu1)

=

0 kN


=

19 mm (layer-1)

Aksial (Pu2)

=

0 kN


=

- mm (layer-2)


=


ß1

=

Rn =

[Max=0.85,Min=0.65,1=0.85-((f 'c-30)/7)*0.05]

0.889 MPa

[Rn=Mu/( f bd )]

2

0.5

r required =

0.0023

[r req.=(0.85f 'c/f y )(1-(1-(2Rn)/(0.85f 'c)) )]


0.0034

[r min=1/4* (fc') /f y ]


0.0035

[r min=1.4/f y ]

r bal =

0.0312

[r bal=(0.851f 'c/f y)(600/(600+f y))]

r max =

0.0250


=

0.0035

r used

As required = Coba,

0.843

0.5


463 mm

jumlah n1

=

3 (layer-1)

jumlah n2

=

- (layer-2)

As applied =

2

851 mm OK


2

Cek

=


=

45.9 mm



=

54.5 mm

[c = a/ß1]


440.5 mm

a/dt =

0.1042

atcl/dt =

0.3159



2.

[As applied = 0.25. π. D1 .n1+ 0.25. π. D2 n2] [As applied > As required]


[OK] [ԑs= ԑcu . (d - c)/c]

> SAFE

Mu

=

47 kNm

VII-10


2017


Vsway = Ø =

0.00 kN 0.00

[Numerical calculation ]

Vc =

0.00 kN

[V c=(f 'c )(bd)/6] pada daerah sendi plastis Vc = 0 jika

0.5

Vsway > 1/2. Vu d an Gaya aksial terfaktor < Ag.f c'/20 ] Cek apakah butuh tul. geser = tidak butuh Coba,

[

Dia. sengkang geser = asumsi jarak sengkang (s) =

10 mm 0 mm

As sengkang geser = jumlah sengkang geser (n) =

0.00 mm 0 kaki

Av

=

2

2

0.00 mm

Vu/Ø - Vc =

0.00 kN

Vs maks

=

0.00 kN

fyv

=

400 MPa

V s applied =

Vu/Ø

<

0.5 Vc]


0.5

[maks V s=(f 'c )(bd). 2/3]

0.00 kN

[V s applied = Av . f yv . d/s]

Cek

=

OK

[V s applied

Acp

=

0 mm

[A cp=bh]

Pcp

=

0 mm

[Pcp=2(Xo+Yo)]

>

Vu/Ø - Vc]

Untuk tulangan torsi: 2

Tcr =

0.00 kNm

Ø = λ = 1/4 Ø λ.Tcr =

0.00 0 0.00 kNm

Cek apakah butuh tul. torsi

= tidak butuh

0.5

2

[Tcr= f 'c /3)(A cp /P cp)]

[

Tu

<

0.5

0.5

1/4 Ø λ.Tcr.(1+3Nu/(Ag.fc' )) ]



=

0 mm

Ash/ s required

=

0.00 mm

s used

=

0 mm

Ash required

=

0.00 mm

[A sh required = Ash /s required x s used ]

n

=

0 kaki

[n = jumlah kaki sengkang confinement ]

As applied

=

Cek

=

2

2

2

0.00 mm

[bc = b - 2(cover + 1/2.db) ] [A sh/s = 0,09 (bc.fc'/f yt) ]

2


OK



=

3 D 19

[layer-1]

=

- -

[layer-2]

=

0 D 10

Akibat beban geser ultimit:

dipakai tulangan transversal

jarak 0 mm

-

di luar sendi plastis

VII-11


2017

Perhitungan tulangan balok lainnya dapat dilihat pada tabel 7.1 di bawah ini.

Tabel 7.1. Perhitungan Tulangan Balok pada Lantai 1 Rusunami Menanggal-Surabaya Dimention

End Reinf.

Mid Reinf.

Torsion Reinf.

Ratio

b (mm) h (mm)

T/C

T/C

T

L

T/L

kg/m3

500

4D19 / 4D19

4D19 / 4D19

D10-125

D10-150

2D13

185.65

400

500

7D19 / 5D19

5D19 / 5D19

D10-100

D10-125

2D13

183.18

S3

300

500

4D19 / 4D19

4D19 / 4D19

D10-125

D10-150

2D13

185.65

4

S4

300

500

3D19 / 3D19

3D19 / 2D19

D10-125

D10-150

2D13

148.55

5

S5

400

500

8D19 / 5D19

5D19 / 5D19

D10-100

D10-150

2D13

188.75

6

SA

300

500

4D19 / 3D19

3D19 / 3D19

D10-125

D10-150

2D13

163.39

175.86

kg/m3

Torsion Reinf.

Ratio

No

Frame Type

1

S1

300

2

S2

3

Shear Reinf.

Rata-rata rasio tulangan :


End Reinf.

Mid Reinf.

b (mm) h (mm)

T/C

T/C

T

L

T/L

kg/m3

500

4D19 / 3D19

4D19 / 3D19

D10-125

D10-150

2D13

170.81

400

500

5D19 / 4D19

4D19 / 4D19

D10-125

D10-150

4D13

159.74

B3

400

500

5D19 / 4D19

4D19 / 4D19

D10-125

D10-150

2D13

149.32

4

B4

300

500

3D19 / 3D19

3D19 / 3D19

D10-125

D10-150

2D13

155.97

5

B5

400

500

8D19 / 5D19

5D19 / 5D19

D10-100

D10-150

2D13

188.75

6

B6

400

500

7D19 / 4D19

5D19 / 5D19

D10-125

D10-150

2D13

177.14

7

BA1

300

500

4D19 / 3D19

3D19 / 2D19

D10-125

D10-150

2D13

155.97

8

BL

300

500

2D19 / 2D19

2D19 / 2D19

D10-125

D10-150

2D13

126.29

9

BT

300

500

3D19 / 2D19

3D19 / 2D19

D10-125

D10-150

2D13

141.13

158.35

kg/m3

Torsion Reinf.

Ratio

No

Frame Type

1

B1

300

2

B2

3

Shear Reinf.



End Reinf.

Mid Reinf.

b (mm) h (mm)

T/C

T/C

T

L

T/L

kg/m3

500

4D19 / 3D19

4D19 / 3D19

D10-125

D10-150

2D13

170.81

400

500

7D19 / 5D19

5D19 / 5D19

D10-100

D10-150

2D13

183.18

B3

400

500

6D19 / 4D19

4D19 / 4D19

D10-125

D10-150

2D13

154.88

4

B4

300

500

3D19 / 2D19

3D19 / 2D19

D10-125

D10-150

2D13

141.13

5

B5

400

500

8D19 / 5D19

5D19 / 5D19

D10-100

D10-150

4D13

199.17

6

B6

400

500

7D19 / 5D19

5D19 / 5D19

D10-100

D10-150

2D13

183.18

7

B7

400

500

8D19 / 5D19

5D19 / 5D19

D10-125

D10-150

4D13

193.13

8

BA1

300

500

4D19 / 3D19

4D19 / 3D19

D10-125

D10-150

2D13

170.81

9

BA2

300

500

4D19 / 4D19

4D19 / 4D19

D10-125

D10-150

2D13

185.65

10

BK

300

500

3D19 / 2D19

3D19 / 2D19

D10-125

D10-150

2D13

141.13

11

BL

300

500

3D19 / 2D19

3D19 / 2D19

D10-125

D10-150

2D13

141.13

12

BT

300

500

3D19 / 2D19

3D19 / 2D19

D10-125

D10-150

2D13

141.13

167.11

kg/m3

No

Frame Type

1

B1

300

2

B2

3


Shear Reinf.

VII-12


2017

Tabel 7.4. Perhitungan Tulangan Balok pada Lantai 4 s/d Lantai Atap Rusunami Menanggal-Surabaya No

Frame Type

Dimention

End Reinf.

Mid Reinf.

Shear Reinf.

b (mm) h (mm)

T/C

T/C

T

Torsion Reinf.

Ratio

L

T/L

kg/m3

1

B1

300

500

4D19 / 3D19

3D19 / 2D19

D10-125

D10-150

2D13

155.97

2

B2

400

500

8D19 / 5D19

4D19 / 4D19

D10-100

D10-150

2D13

177.62

3

B3

400

500

7D19 / 4D19

4D19 / 3D19

D10-100

D10-150

2D13

160.93

4

B4

300

500

4D19 / 3D19

3D19 / 2D19

D10-125

D10-150

2D13

155.97

5

BA

300

500

3D19 / 3D19

3D19 / 2D19

D10-125

D10-150

2D13

148.55

6

BK

300

500

3D19 / 2D19

3D19 / 2D19

D10-125

D10-150

2D13

141.13

7

BL

300

500

3D19 / 2D19

3D19 / 2D19

D10-125

D10-150

2D13

141.13

8

BT

300

500

3D19 / 2D19

3D19 / 2D19

D10-125

D10-150

2D13

141.13


152.80

kg/m3

Total rata-rata rasio tulangan balok adalah 163.53 kg/m 3.

VII-13


2017

BAB VIII PERENCANAAN KOLOM 8.1

Informasi Umum

Pada perencanaan kolom beton bertulang digunakan spesifikasi sebagai berikut:  Mutu beton

: fc’ = 33.20 MPa (K-400)

fc’ = 29.05 MPa (K-350)  Mutu baja tulangan

(Lantai 1 – 11) (Lantai 12 – Atap)


 Selimut beton

8.2

: 40 mm

Perhitungan Tulangan Kolom

Berdasarkan analisa struktur dengan SAP2000, diambil gaya aksial dan gaya geser maksimum untuk kemudian didesain dengan program bantu SPColumn untuk penulangan utama. Desain penulangan elemen struktur kolom ini menggunakan program SPColumn untuk penulangan utama. Dari program SPColumn V4.5 , kolom perlu dikontrol dengan persyaratan strong column weak beam . Sesuai dengan filosofi desain kapasitas SNI 2847-2013 pasal 21.6.2.2 mensyaratkan strong column weak beam bahwa ∑  ≥ ∑ 1.2 .

Dimana :

∑  = Jumlah Mn dua kolom yang bertemu di join ∑  = Jumlah Mn dua balok yang bertemu di join Perlu dipahami bahwa M nc harus dicari dari gaya aksial terfaktor yang menghasilkan kuat lentur terendah, sesuai dengan arah gempa yang ditinjau yang dipakai untuk memeriksa syarat strong column weak beam . Setelah didapatkan jumlah tulangan untuk kolom tengah maka selanjutnya adalah mengontrol apakah kapasitas kolom tersebut sudah memenuhi persyaratan strong column weak beam. Berikut ini adalah contoh perhitungan tulangan utama dan geser kolom sesuai SNI 2847-2013.

VIII-1


2017

Perhitungan Desain Lentur, Confineme nt dan Geser Kolom Beton Bertulang (SI. Metric)


ITSC SNI 03-2847-201X K1.1 Data Material:


Mutu beton (fc')

=

33.2 MPa

Geser maks (Vu)

=

200.26 kN

Lebar penampang kolom (b) Tinggi penampang kolom (h) Selimut beton (cover) Tinggi kolom Tinggi penampang balok Dia. tulangan longitudinal Diameter confinement

= = = = = = =

500 mm 800 mm 40 mm 3000 mm 500 mm 22 mm 13 mm

Aksial (Pu1) Aksial (Pu2)

= =

6251 kN 908.28 kN

Diameter tulangan sengkang

=

13 mm

DESAIN PENULANGAN LONGITUDINAL KOLOM Cek Definisi Kolom :

1/10. Ag. fc'

=

Cek

=

Lebar penampang minimum = Cek = Rasio dimensi = Cek =

1328 kN OK

[

300 mm OK 0.6 OK

1/10. Ag. fc'

[ b min. req. [Rasio = b/h ] [Rasio dimensi

<

Pu ]

<=

lebar penampang (b) ]

>

0.4 ]

Cek Konfigurasi Penulangan Kolom :

dia. longitudinal applied (D)

=

22 mm

As per bar jumlah (n)

= =

380.13 mm 20

2

[As per bar = 1/4. pi. D ]

As

=

7602.65 mm

2

[As = n. As per bar ]

ρg

=

0.01901

Cek =

OK

2

[ ρg = As/ (b.h) ] [ 0.01 < ρg < 0.06 ]

PERHITUNGAN DESAIN TULANGAN CONFINEMENT Desain tulangan confinement :

Coba,

Dia. Confinement (D)

=

13 mm


= =

132.73 mm 3

2


Ash applied

=

398.20 mm

2

[As applied= n. As pe r bar ]


=

407 mm

Luas pe nampang i nti be ton, A ch Ash/ s required (1) Ash/ s required (2) Ash /s used Coba,

= = = =

302400 mm

2

[bc = b - 2(cover + 1/2.d b) ] ==>> arah 1 2 2

3.27 mm /mm 2

3.04 mm /mm 2

3.27 mm

Jarak confinement (s)

=

100 mm

Ash required

=

327.09 mm

Cek = Lebar penampang inti beton, bc =

OK 707 mm

2

[Ach = (b - 2. cover) x (h - 2. cover) ] [A sh/s req. 1 = 0,3 (bc.fc'/f yt) (A g/Ach - 1)] [A sh/s req. 2 = 0,09 (bc.fc'/f yt) ] [ambil yang terbesar] [A sh required = A sh /s used x s ] [arah 2 ]

2

Ash/ s required

=

5.68 mm /mm

[A sh/s req. yang te rbesar dari req. 1 dan req.2 ]

jumlah kaki (n) Bentang confinement, Lo Jarak confinement di luar Lo

= = =

5 800 mm 130 mm

[dengan diameter tulangan dan jarak yang sama ] [Lo = area plastis ] [di luar area plastis ]

VIII-2


2017

PERHITUNGAN DESAIN TULANGAN GESER Cek terhadap desain tulangan geser :

Ø

=

0.75

- di daerah Lo Vc = Cek apakah butuh tul. geser

Coba,

=

Dia. Sengkang geser = asumsi jarak sengkang (s) =

0.5

353.40 kN

[Vc=(f 'c )(bd)/6]

butuh

[

13 mm 100 mm

2

[luas n kaki]

Av applied

398.20 mm

Vs maks

=

1413.60 kN 400

Vs applied =

1172.29

=

2

-86.39 kN

fyv = Cek

0.5 Vc]

[di daerah Lo] [As pe r bar = 1/4. pi. D ]

132.73 mm 3 kaki

Vu/Ø - V c =

>

2

As per bar = jumlah (n) = =

Vu/Ø

0.5

[maks Vs=(f 'c )(bd). 2/3] [Vs applied = Av . f yv . d/s]

OK

[Vs applied

>

Vu/Ø - Vc]

411 kN

[Vc=1/6*(f 'c0.5)(bd)*(1+Nu/(14*Ag))] jika Nu (tekan)

- di luar daerah Lo Vc =

0.5

[V c=1/6*(f 'c )(bd)*(1+0.29Nu/Ag)] jika Nu (tarik) Cek apakah butuh tul. geser

asumsi jarak sengkang (s)

= tidak butuh

[ Vu/Ø < Vc ] [gunakan tul. confinement sebagai crossties]

=

[di luar daerah Lo]

- mm

Vu/Ø - V c =

-143.70 kN

Vs maks

1413.60 kN

=

fyv =

400

Vs applied =

901.76

Cek

=

OK

0.5

[maks Vs=(f 'c )(bd). 2/3] [Vs applied = Av . f yv . d/s] [Vs applied

>

Vu/Ø - Vc]

REKAPITULASI DESAIN PENULANGAN KOLOM

dipakai tulangan longitudinal dipakai tulangan transversal (arah 1)

= = =

20 D 22 3 D 13 3 D 13


dan kebutuhan tulangan transversal pada sisi dimensi lainnya : (arah 2) = 5 D 13 jarak 100 mm = 5 D 13 jarak 130 mm

Lo= 800mm

[di daerah Lo] [di luar Lo]

Lo= 800mm

[di daerah Lo] [di luar Lo]

VIII-3


2017

Gambar 8.1. Penampang Kolom pada K1.1

(a)

(b)

Gambar 8.2. Diagram Interaksi terhadap sumbu X K1 (a);

Diagram Interaksi terhadap sumbu Y K1 (b)

Tabel 8.1. Perhitungan Tulangan Kolom Lantai 1-3 Rusunami Menanggal-Surabaya Frame No Type

Dimention

b (mm) h (mm)

Longitudinal Reinf.

Shear Reinf. T

Ratio

L

b

h

b

h

kg/m

3

1

K1

500

800

20D22

3D13-100

5D13-100

3D13-125

5D13-125

289.1

2

K2

600

900

24D22

3D13-100

5D13-100

3D13-125

5D13-125

249.8

3

K3

600

900

24D22

3D13-100

5D13-100

3D13-125

5D13-125

249.8

4

K4

500

500

12D22

4D13-100

4D13-100

4D13-125

4D13-125

320.3

5

K5

400

600

12D22

3D13-100

5D13-100

3D13-125

5D13-125

333.8

6

K6

300

1200

20D22

10D13-100

D13-100

10D13-125

D13-125

355.1

5

KR

300

400

6D16

D13-100

D13-100

D13-125

D13-125

258.6


293.78

kg/m

3

VIII-4


2017

Tabel 8.2. Perhitungan Tulangan Kolom Lantai 4-11 Rusunami Menanggal-Surabaya No

Frame Type

Dimention b (mm) h (mm)

Longitudinal Reinf.

Shear Reinf. T

Ratio

L

b

h

b

h

kg/m3

1

K1

500

800

20D22

3D13-100

5D13-100

3D13-125

5D13-125

289.1

2

K2

500

900

22D22

3D13-100

5D13-100

3D13-125

5D13-125

280.0

3

K3

500

800

20D22

3D13-100

5D13-100

3D13-125

5D13-125

289.1

4

K5

400

600

12D22

3D13-100

5D13-100

3D13-125

5D13-125

333.8

5

K6

300

800

14D22

7D13-100

D13-100

7D13-125

D13-125

364.2

286.09

kg/m3


Tabel 8.3. Perhitungan Tulangan Kolom Lantai 12-Atap Rusunami Menanggal-Surabaya Frame No Type

Dimention

b (mm) h (mm)

Longitudinal Reinf.

Shear Reinf. T

Ratio

L

b

h

b

h

kg/m

3

1

K1

400

800

16D22

D13-100

5D13-100

D13-125

5D13-125

296.1

2

K2

400

800

16D22

D13-100

5D13-100

D13-125

5D13-125

296.1

3

K3

400

800

16D22

D13-100

5D13-100

D13-125

5D13-125

296.1

4

K5

400

500

10D22

3D13-100

4D13-100

3D13-125

4D13-125

320.5

5

K6

300

600

10D22

5D13-100

D13-100

5D13-125

D13-125

315.1

6

KSW

300

300

4D16

D13-100

D13-100

D13-125

D13-125

257.7


296.94

kg/m

3

Total rata-rata rasio tulangan kolom adalah 292.27 kg/m 3.

VIII-5


2017

BAB IX PERENCANAAN S HE A R WA LL 9.1

Informasi Umum

Pada perencanaan shearwall beton bertulang digunakan spesifikasi sebagai berikut:  Mutu beton

: fc’ = 33.20 MPa (K-400)

fc’ = 29.05 MPa (K-350)  Mutu baja tulangan

(Lantai 1 – 11) (Lantai 12 – Atap)


 Selimut beton

9.2

: 40 mm

Perhitungan Tulangan S hearwall

Berikut ini adalah contoh perhitungan tulangan utama dan geser shearwall sesuai SNI 2847-2013. Berdasarkan analisa struktur dengan SAP2000, diambil gaya aksial dan gaya geser maksimum untuk kemudian didesain dengan program bantu SPColumn untuk penulangan utama.

IX-1


2017

Perhitungan Desain Lentur, Ge ser dan Confinement Dinding Geser Beton Bertulang (SI. Metric)


ITSC SNI 03-2847-201X SW1-3.1 Data Material:


Mutu beton (fc')

=

33.2 MPa

Aksial (Pu1)

=

3864.5 kN

Tebal dinding geser (t) Panjang dinding geser (lw) Selimut beton (cover) Tinggi bangunan total (hw) Dia. tulangan longitudinal

= = = = =

300 mm 3230 mm 40 mm 55.6 m 22 mm

Aksial (Pu2) Geser maks (Vu) Momen maks (Mu)

= = =

7157.7 kN 396.56 kN 1820.1 kNm

Dia. tulangan transversal Diameter tulangan confinement Tegangan leleh tulangan, fy

= = =

13 mm 13 mm 400 MPa

DESAIN PENULANGAN LONGITUDINAL DAN TRANSVERSAL DINDING GESER Cek Definisi Shearwall :

Acv V req.

= =

2

0.879 m 861.0 kN

[ Acv = t. lw ] 0.5 [ V req. = 0.17 Acv. λ.fc' ] 0.5

[ 0.17 Acv. λ.fc'

disarankan dua lapis

>

Vu ]

Kebutuhan Baja Tulangan Longitudinal dan Transversal : ρl minimum dan ρt minimum = 0.0015

Asumsi area per m' As minimum

= =

2

[ Asumsi area = t /1000 ]

2

[ As min = Asumsi area x ρl min ]

0.300 mm 450 mm

- Tulangan Longitudinal (tegak lurus gaya yang bekerja)

dia. longitudinal applied (D)

=

As per bar = jumlah lapis (n) = As used jumlah dalam 1 m' s required s applied spasi maksimum Cek ρl used Cek

22 mm 2

[ As pe r bar = 1/4. pi. D ]

2

[ As = n. As per bar ] [ jumlah = As min / As used ]

380.1 mm 2 lapis

= 760.3 mm = 1 buah = 1000 mm = 300 mm = 450 mm = OK = 0.0084 =! Use rho min

2

[ ρl used = As/ (t dinding .s applied) ] [ ρl tidak boleh < ρt jika hw/ lw< 2, jika hw/lw>2 maka ρl bisa digunakan ρl min ]

- Tulangan Transversal (searah dengan gaya yang bekerja)

αc = dia. transversal applied (D)

=

As per bar = jumlah lapis (n) =

0.17

[ αc = 0.25 untuk hw/lw <= 1.5 dan 0.17 untuk hw/lw>=2 ]

13 mm 2

[ As pe r bar = 1/4. pi. D ]

2

[ As = n. As per bar ] [ jumlah = As min / As used ]

132.7 mm 2 lapis

As used jumlah dalam 1 m' s required s applied spasi maksimum Cek ρt used

= = = = = = =

265.5 mm 2 buah 500 mm 250 mm 450 mm OK 0.0035

Vn Vn maks

= =

2106 kN 4204 kN

Ø Vn used = Cek =

1579 kN OK

2

[ ρt used = As/ (t dinding .s applied) ] 0.5

[ Vn = Acv. (αc. λ.fc' + ρt. fy ) ] [ Vn maks = 0.83 Acw. Sqrt (fc') ] untuk SW sistem [ Vn maks = 0.66 Acw. Sqrt (fc') ] un tuk SW Individual [ Ø Vn used > V ultimate ]

IX-2


2017

CEK KOMPONEN BATAS KHUSUS (KBK) Apakah diperlukan Special Boundary Element (Elemen Batas Khusus ) ? 0.2 fc' (required) = 6.64 MPa Pu/ Ag = 3.99 MPa

y

=

1615.00 mm

I Mu. y/I Pu/ Ag + Mu. y/I

= = =

0.84 mm 3.49 MPa 7.48 MPa

δs R

= = = =

60.51 mm 7.0 296.50 mm 0.0053

c = lw/ (600*(δu/hw)) =

1106 mm 1009 mm

δu δu/hw

Jadi

4

[ Pu/ Ag + Mu. y/I

>

0.2 fc' ]

[ perpindahan maks. di puncak bangunan ] [ δu = 0.7 R. δs ] [ δu/hw

<

0.007 ]

[ lw/ (600*(δu/hw) )

<

c]

use special boundary element

Panjang Komponen Batas Khusus : c - 0.1 lw

= 0.5 c = Dipakai kebutuhan KBK = Untuk bentuk bersayap, dipakai = Panjang KBK vertikal

=

783 mm 553 mm 790 mm 790 mm 3.230 m

[ diambil yang maksimum ] [ panjang KBK = h sayap + 300 mm atau 0.5c atau c-0.1 lw, diambil terbesar ] [ terbesar dari lw atau Mu/(4.Vu) ]

IX-3


2017

DESAIN TULANGAN KOMPONEN BATAS KHUSUS (KBK) Tulangan Longitudinal pada daerah Komponen Batas Khusus :

di flange/ Edge : dia. Longitudinal jumlah (n)

= =

0 mm 0

dia. Longitudinal jumlah (n) ρ mi n

= = = =

22 mm 2 0.0032 0.0050

Cek

=

di web :

ρ used

[ ρ used = As tulangan / area te kan beton ]

Not OK

[ ρ used

<

ρ min ]

Tulangan Confinement pada daerah Komponen Batas Khusus :

- Rectangular Hoop di flange/tepi bc =

Coba,

0 mm 2

[ Ash =0.09 s.bc.fc'/ fyt ]

=

0.0 mm 0 mm 0 mm

= =

0.0 mm 0

2


Ash applied = Cek =

0.0 mm Not OK

2

[As applie d= n. As per bar ] [As applied <

bc =

790 mm

Ash. Req s used Dia. Confinement (D)

=


2

Ash. Req. ]

- Confinement di web

Coba,

2


=

737.7 mm 125 mm 13 mm

= =

132.7 mm 6

2


Ash applied = Cek =

796.4 mm OK

2

[As applie d= n. As per bar ] [As applied >


=


2

Ash. Req. ]

- Confinement di flange/Edge (searah dinding) bc = 242 mm

Coba,

2


=

226.0 mm 125 mm 13 mm

= =

132.7 mm 2

2


Ash applied = Cek =

265.5 mm OK

2

[As applie d= n. As per bar ] [As applied >


=


2

Ash. Req. ]

IX-4


2017

DESAIN TULANGAN KOMPONEN BATAS KHUSUS (KBK) LANJUTAN

- Confinement di flange/Edge (tegaklurus dinding) bc =

Coba,

0 mm 2


0.0 mm 0

2


0.0 mm Not OK

2

[As applie d= n. As per bar ] [As applied <

Ash. Req

=

0 mm

s used Dia. Confinement (D)

=

0 mm 0 mm


= =

Ash applied = Cek =

2

Ash. Req. ]

REKAPITULASI DESAIN PENULANGAN SHEARWALL

- Tulangan longitudinal - Tulangan transversal

= =

TULANGAN KOMPONEN BATAS KHUSUS - Panjang Komponen Batas Khusus = = - Tulangan longitudinal di flange/edge = di web = Confinement di KBK : - Rectangular Hoop di flange/edge - Confinement di web - Confinement di flange/edge (searah dinding) - Confinement di flange/edge (tegaklurus dinding)

2 D 22 2 D 13

790 mm 3.230 m


[ ke arah horisontal ] [ ke arah vertikal ]

[ panjang horisontal yang disyaratkan ] [ pemasangan KBK yang disyaratkan, arah vertikal ]

0D 0 2 D 22

= = =

-6 D 13 2 D 13

=

--


[ ke arah vertikal ] [ ke arah vertikal ] [ ke arah vertikal ]

-

[ ke arah vertikal ]

Gambar 9.1. Penampang Shearwall pada SW1 (V)

IX-5


(a)

2017

(b)

Gambar 9.2. Diagram Interaksi terhadap sumbu X SW1 (V) (a);

Diagram Interaksi terhadap sumbu Y SW1 (V) (b)

Tabel 9.1. Perhitungan Tulangan Shearwall Lantai 1-3 Rusunami Menanggal-Surabaya No

Shell Type

Special B oundary Element Dimention Longitudinal Shear Reinf. Length Longitudinal Reinf. Shear Reinf. (mm) Reinf. b (mm) h (mm)

Ratio kg/m

3

1

SW1 (V)

300

3230

D22-300

D13-250

825

D22-150

D13-125

96.7

2

SW1 (H)

300

3370

D22-300

D13-250

1010

D22-150

D13-125

125.0

3

SW2 (V)

300

6150

D22-300

D13-250

1160

D22-150

D13-125

98.4

4

SW2 (H)

300

3400

D22-300

D13-250

990

D22-150

D13-125

117.0


109.29

kg/m

3

Tabel 9.2. Perhitungan Tulangan Shearwall Lantai 4-11 Rusunami Menanggal-Surabaya No

Shell Type

Special B oundary Element Longitudinal Shear Reinf. Length Longitudinal Reinf. Shear Reinf. (mm) Reinf. b (mm) h (mm) Dimention

Ratio kg/m3

1

SW1 (V)

300

3230

D19-300

D19-250

-

-

-

54.1

2

SW1 (H)

300

3370

D19-300

D19-250

-

-

-

54.1

3

SW2 (V)

300

6150

D19-300

D19-250

-

-

-

54.1

4

SW2 (H)

300

3400

D19-300

D19-250

-

-

-

54.1

54.09

kg/m3


IX-6


2017

Tabel 9.3. Perhitungan Tulangan Shearwall Lantai 12 – Atap Rusunami Menanggal-Surabaya No

Shell Type

Special B oundary Element Longitudinal Shear Reinf. Length Longitudinal Reinf. Shear Reinf. (mm) Reinf. b (mm) h (mm) Dimention

Ratio kg/m3

1

SW1 (V)

300

3230

D16-300

D16-250

-

-

-

46.7

2

SW1 (H)

300

3370

D16-300

D16-250

-

-

-

46.7

3

SW2 (V)

300

6150

D16-300

D16-250

-

-

-

46.7

4

SW2 (H)

300

3400

D16-300

D16-250

-

-

-

46.7

46.68

kg/m3


Total rata-rata rasio tulangan shearwall adalah 52.51 kg/m 3.

IX-7


2017

BAB X PERENCANAAN PONDASI 10.1 Informasi Umum

Pada perencanaan pondasi digunakan spesifikasi sebagai berikut:  Mutu beton

: fc’ = 29.05 MPa (K-500)



 Selimut beton

: 75 mm ( pilecap)

10.2 Kontrol Perhitungan Tiang Pondasi

Perencanaan pondasi gedung yang tahan gempa ini adalah bahwa pondasi sebagai penumpu struktur atas yang masih harus berdiri dan tidak boleh terjadi kegagalan terlebih dahulu. Karena itu, struktur bawah harus dapat memikul dengan baik beban yang bekerja baik itu akibat kombinasi gempa. Selanjutnya untuk kontrol pondasi tiang pancang ini menggunakan gaya-gaya reaksi yang terjadi pada satu titik poer dari permodelan struktur dengan beban kombinasi yang bekerja. Adapun kontrol ini adalah perbandingan beban maksimum pada satu tiang dengan daya dukung satu tiang yang terkoreksi akibat tiang kelompok. Untuk kontrol pondasi 1 tiang dan kontrol pondasi grup max tiang =

 

+

 max ∑  

+

 max ∑  

Dimana : P

= Beban kolom

n

= Jumlah tiang

Mx

= Momen pada kolom (sumbu x)

My

= Momen pada kolom (sumbu y)

Xmax = Jarak maksimum tiang yang ditinjau dari pusat pondasi (sumbu x) Ymax = Jarak maksimum tiang yang ditinjau dari pusat pondasi (sumbu y)

∑  = Jumlah kuadrat absis-absis tiang pancang (sumbu x) ∑  = Jumlah kuadrat absis-absis tiang pancang (sumbu y)

XI-1


 =

2017

L  tiang max tiang

Dimana : SF

= Safety Factor (untuk SF>1, pondasi dikatakan aman)

QL

= Daya dukung tanah maksimum pada pondasi

Pmax = Beban maksimum yang diterima oleh pondasi

Eff=1−

( − 1) + ( − 1) 90

Dimana : Eff

= Efisiensi kelompok tiang

θ

= tan-1

D

= Diameter pile

s

= Jarak antar tiang

n

= Jumlah tiang pada deretan kolom

m

= Jumlah tiang pada deretan baris

 

XI-2


2017

Tabel 10.1. Kontrol Daya Dukung Tiang Pondasi dengan Gaya Bekerja Kolom

(Menggunakan Square Pile 50 cm x 50 cm) J oi nt Re a ct i on No.

Out put Ca s e

P

K ont rol Pon da s i 1 Ti a ng Mx

My

N Pi l e

Qa Qa l l

Kont rol Ponda s i Grup

Pma x SF

Qa l l

Pma x

Gr u p

K o l om

Eff

SF

As

Te xt

Tonf

Tonf-m

Tonf-m

bh

1 Ti a ng

1 Ti a ng

1A

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

3 0 8 .6 2

1 .3 1

0 .1 0

3

1 6 6 .4 5

1 0 4 .1 6

1 .6 0

0 .8 3

4 1 4 .1 2

3 0 8 .6 2

1 .3 4

1B

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

4 1 4 .5 2

3 .3 3

0 .0 8

4

1 6 6 .4 5

1 0 5 .9 5

1 .5 7

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 1 4 .5 2

1 .2 8

1D

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

4 0 9 .5 8

2 .7 2

0 .0 6

4

1 6 6 .4 5

1 0 4 .2 8

1 .6 0

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 0 9 .5 8

1 .2 9

1F

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

3 7 7 .4 2

2 .7 2

0 .0 7

4

1 6 6 .4 5

9 6 .2 6

1 .7 3

0 .8 0

5 2 9 .4 3

3 7 7 .4 2

1 .4 0

1H

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

4 1 3 .8 8

2 .7 9

0 .0 1

4

1 6 6 .4 5

1 0 5 .3 4

1 .5 8

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 1 3 .8 8

1 .2 8

1I

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

4 2 9 .8 0

2 .8 0

0 .0 4

4

1 6 6 .4 5

1 0 9 .3 6

1 .5 2

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 2 9 .8 0

1 .2 3

1I

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

4 3 5 .3 3

2 .8 5

0 .0 2

4

1 6 6 .4 5

1 1 0 .7 5

1 .5 0

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 3 5 .3 3

1 .2 2

1K

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

4 3 5 .8 1

2 .8 8

0 .0 2

4

1 6 6 .4 5

1 1 0 .8 9

1 .5 0

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 3 5 .8 1

1 .2 1

2A

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

4 3 9 .3 6

2 .0 3

0 .1 1

4

1 6 6 .4 5

1 1 1 .3 3

1 .5 0

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 3 9 .3 6

1 .2 1

2B

Ij i n D+L

5 3 8 .0 7

1 .3 0

0 .0 2

5

1 6 6 .4 5

1 0 8 .1 2

1 .5 4

0 .7 7

6 4 4 .7 4

5 3 8 .0 7

1 .2 0

2D

Ij i n D+L

5 0 0 .6 4

0 .0 9

0 .0 2

5

1 6 6 .4 5

1 0 0 .1 7

1 .6 6

0 .7 7

6 4 4 .7 4

5 0 0 .6 4

1 .2 9

2I

Ij i n D+L

5 9 6 .8 6

0 .2 7

0 .0 0

6

1 6 6 .4 5

9 9 .6 6

1 .6 7

0 .7 6

7 6 0 .0 5

5 9 6 .8 6

1 .2 7

2K

Ij i n D+L

6 1 0 .0 1

0 .0 1

0 .0 1

6

1 6 6 .4 5

1 0 1 .6 8

1 .6 4

0 .7 6

7 6 0 .0 5

6 1 0 .0 1

1 .2 5

2M

Ij i n D+L

6 1 1 .3 5

0 .0 4

0 .0 1

6

1 6 6 .4 5

1 0 1 .9 3

1 .6 3

0 .7 6

7 6 0 .0 5

6 1 1 .3 5

1 .2 4

3A

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

4 4 8 .2 1

3 .2 8

0 .0 7

4

1 6 6 .4 5

1 1 4 .3 1

1 .4 6

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 4 8 .2 1

1 .1 8

3I

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

6 1 0 .1 4

2 .0 1

0 .0 6

6

1 6 6 .4 5

1 0 3 .0 8

1 .6 1

0 .7 6

7 6 0 .0 5

6 1 0 .1 4

1 .2 5

3K

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

6 3 1 .7 8

3 .0 9

0 .1 4

6

1 6 6 .4 5

1 0 7 .4 7

1 .5 5

0 .7 6

7 6 0 .0 5

6 3 1 .7 8

1 .2 0

3M

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

6 3 6 .0 4

5 .0 7

0 .0 1

6

1 6 6 .4 5

1 0 9 .3 9

1 .5 2

0 .7 6

7 6 0 .0 5

6 3 6 .0 4

1 .1 9

4B

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

4 7 3 .8 1

7 .3 2

0 .0 1

4

1 6 6 .4 5

1 2 3 .3 4

1 .3 5

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 7 3 .8 1

1 .1 2

4E

Ij i n D+L

5 4 3 .3 4

2 .0 1

0 .1 8

5

1 6 6 .4 5

1 0 9 .5 0

1 .5 2

0 .7 7

6 4 4 .7 4

5 4 3 .3 4

1 .1 9

4E

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

5 6 4 .5 8

5 .1 1

0 .0 8

5

1 6 6 .4 5

1 1 4 .8 8

1 .4 5

0 .7 7

6 4 4 .7 4

5 6 4 .5 8

1 .1 4

5B

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

5 1 6 .7 2

8 .5 5

0 .1 9

5

1 6 6 .4 5

1 0 6 .6 5

1 .5 6

0 .7 7

6 4 4 .7 4

5 1 6 .7 2

1 .2 5

5E

Ij i n D+L

6 8 4 .7 6

0 .7 8

0 .0 8

6

1 6 6 .4 5

1 1 4 .7 0

1 .4 5

0 .7 6

7 6 0 .0 5

6 8 4 .7 6

1 .1 1

5G

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

6 9 8 .2 4

6 .9 0

0 .0 6

6

1 6 6 .4 5

1 2 1 .0 2

1 .3 8

0 .7 6

7 6 0 .0 5

6 9 8 .2 4

1 .0 9

6B

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

3 3 1 .5 2

1 5 .5 5

0 .3 5

3

1 6 6 .4 5

1 2 4 .7 5

1 .3 3

0 .8 3

4 1 4 .1 2

3 3 1 .5 2

1 .2 5

6E

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

4 9 0 .2 3

0 .4 8

0 .0 4

5

1 6 6 .4 5

9 8 .2 4

1 .6 9

0 .7 7

6 4 4 .7 4

4 9 0 .2 3

1 .3 2

6G

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

5 7 1 .5 6

8 .0 2

0 .0 4

5

1 6 6 .4 5

1 1 7 .3 5

1 .4 2

0 .7 7

6 4 4 .7 4

5 7 1 .5 6

1 .1 3

7E

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

5 8 .0 6

3 .6 8

0 .0 2

1

1 6 6 .4 5

2 6 0 .4 0

0 .6 4

1 .0 0

1 6 6 .4 5

5 8 .0 6

2 .8 7

7G

Ij i n D+L

1 0 1 .0 9

6 .3 2

0 .0 0

1

1 6 6 .4 5

1 3 3 .3 6

1 .2 5

1 .0 0

1 6 6 .4 5

1 0 1 .0 9

1 .6 5

1Z

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

3 0 8 .4 1

6 .9 6

0 .0 7

3

1 6 6 .4 5

1 0 9 .0 7

1 .5 3

0 .8 3

4 1 4 .1 2

3 0 8 .4 1

1 .3 4

1Y

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

4 1 4 .3 7

2 .7 1

0 .1 2

4

1 6 6 .4 5

1 0 5 .5 4

1 .5 8

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 1 4 .3 7

1 .2 8

1W

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

4 0 9 .5 0

3 .2 2

0 .1 2

4

1 6 6 .4 5

1 0 4 .6 6

1 .5 9

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 0 9 .5 0

1 .2 9

1U

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

3 7 7 .3 0

3 .0 8

0 .0 7

4

1 6 6 .4 5

9 6 .4 6

1 .7 3

0 .8 0

5 2 9 .4 3

3 7 7 .3 0

1 .4 0

1S

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

4 1 3 .8 0

2 .9 6

0 .0 5

4

1 6 6 .4 5

1 0 5 .4 8

1 .5 8

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 1 3 .8 0

1 .2 8

1R

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

4 2 9 .7 5

2 .9 4

0 .0 2

4

1 6 6 .4 5

1 0 9 .4 2

1 .5 2

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 2 9 .7 5

1 .2 3

1P

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

4 3 5 .3 0

2 .9 1

0 .0 2

4

1 6 6 .4 5

1 1 0 .7 9

1 .5 0

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 3 5 .3 0

1 .2 2

1N

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

4 3 5 .8 0

2 .8 8

0 .0 2

4

1 6 6 .4 5

1 1 0 .8 9

1 .5 0

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 3 5 .8 0

1 .2 1

2Z

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

4 3 8 .9 5

1 7 .0 9

0 .0 8

4

1 6 6 .4 5

1 2 1 .2 2

1 .3 7

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 3 8 .9 5

1 .2 1

2Y

Ij i n D+L

5 3 7 .8 6

0 .6 8

0 .0 2

5

1 6 6 .4 5

1 0 7 .8 4

1 .5 4

0 .7 7

6 4 4 .7 4

5 3 7 .8 6

1 .2 0

2W

Ij i n D+L

5 0 1 .2 2

0 .2 8

0 .0 2

5

1 6 6 .4 5

1 0 0 .3 6

1 .6 6

0 .7 7

6 4 4 .7 4

5 0 1 .2 2

1 .2 9

2R

Ij i n D+L

5 9 6 .8 7

0 .2 2

0 .0 0

6

1 6 6 .4 5

9 9 .6 3

1 .6 7

0 .7 6

7 6 0 .0 5

5 9 6 .8 7

1 .2 7

2P

Ij i n D+L

6 1 0 .0 2

0 .0 4

0 .0 1

6

1 6 6 .4 5

1 0 1 .7 1

1 .6 4

0 .7 6

7 6 0 .0 5

6 1 0 .0 2

1 .2 5

2N

Ij i n D+L

6 1 1 .3 5

0 .0 1

0 .0 1

6

1 6 6 .4 5

1 0 1 .9 1

1 .6 3

0 .7 6

7 6 0 .0 5

6 1 1 .3 5

1 .2 4

3Z

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

4 4 8 .8 1

1 1 .8 4

0 .0 2

4

1 6 6 .4 5

1 2 0 .1 2

1 .3 9

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 4 8 .8 1

1 .1 8

3R

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

6 1 0 .1 9

3 .6 1

0 .1 6

6

1 6 6 .4 5

1 0 4 .2 3

1 .6 0

0 .7 6

7 6 0 .0 5

6 1 0 .1 9

1 .2 5

3P

Ij i n D

4 9 5 .5 0

0 .1 8

0 .0 7

6

1 6 6 .4 5

8 2 .7 6

2 .0 1

0 .7 6

7 6 0 .0 5

4 9 5 .5 0

1 .5 3

3N

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

6 3 6 .7 4

1 .1 1

0 .0 2

6

1 6 6 .4 5

1 0 6 .8 8

1 .5 6

0 .7 6

7 6 0 .0 5

6 3 6 .7 4

1 .1 9

XI-3

Laporan Perhitungan Struktur Gedung Rektorat Universitas Surabaya Jl. Raya Kali Rungkut - Surabaya J oi nt Re a ct i on

K ont rol Pon da s i 1 Ti a ng

No.

Out put Ca s e

P

Mx

My

N Pi l e

Qa Qa l l

Pma x

As

Te xt

Tonf

Tonf-m

Tonf-m

bh

1 Ti a ng

1 Ti a ng

4Y

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

4 7 6 .7 2

2 5 .9 9

0 .1 6

4

1 6 6 .4 5

1 3 6 .7 0

1 .2 2

4V

Ij i n D+L

5 4 8 .7 8

1 .8 9

0 .1 8

5

1 6 6 .4 5

1 1 0 .5 5

4T

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

5 6 4 .8 2

3 0 .1 7

0 .0 1

5

1 6 6 .4 5

5Y

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

5 1 7 .7 5

2 5 .4 8

0 .2 6

5

5V

Ij i n D+L

6 8 9 .4 1

0 .2 5

0 .0 8

5T

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

7 0 6 .4 1

2 9 .2 1

6Y

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

3 3 5 .2 9

6V

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EY

6T

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

7V 7T

2017

Kont rol Ponda s i Grup Qa l l

Pma x

Gr u p

Kol om

0 .8 0

5 2 9 .4 3

4 7 6 .7 2

1 .1 1

1 .5 1

0 .7 7

6 4 4 .7 4

5 4 8 .7 8

1 .1 7

1 2 4 .3 5

1 .3 4

0 .7 7

6 4 4 .7 4

5 6 4 .8 2

1 .1 4

1 6 6 .4 5

1 1 3 .2 7

1 .4 7

0 .7 7

6 4 4 .7 4

5 1 7 .7 5

1 .2 5

6

1 6 6 .4 5

1 1 5 .1 3

1 .4 5

0 .7 6

7 6 0 .0 5

6 8 9 .4 1

1 .1 0

0 .0 3

6

1 6 6 .4 5

1 3 7 .2 3

1 .2 1

0 .7 6

7 6 0 .0 5

7 0 6 .4 1

1 .0 8

1 8 .3 7

0 .9 2

3

1 6 6 .4 5

1 2 9 .1 8

1 .2 9

0 .8 3

4 1 4 .1 2

3 3 5 .2 9

1 .2 4

5 1 5 .0 7

1 2 .7 1

0 .0 1

5

1 6 6 .4 5

1 0 7 .8 2

1 .5 4

0 .7 7

6 4 4 .7 4

5 1 5 .0 7

1 .2 5

6 0 0 .2 1

2 4 .0 0

0 .0 4

5

1 6 6 .4 5

1 2 9 .1 2

1 .2 9

0 .7 7

6 4 4 .7 4

6 0 0 .2 1

1 .0 7

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

7 7 .8 8

1 9 .6 0

0 .0 1

1

1 6 6 .4 5

1 8 9 .3 7

0 .8 8

1 .0 0

1 6 6 .4 5

7 7 .8 8

2 .1 4

Ij i n D+L

1 2 2 .3 4

2 .7 6

0 .0 0

1

1 6 6 .4 5

1 5 5 .2 7

1 .0 7

1 .0 0

1 6 6 .4 5

1 2 2 .3 4

1 .3 6

7J

Ij i n D+L

1 0 5 .2 4

1 .5 0

0 .0 0

1

1 6 6 .4 5

1 2 3 .0 6

1 .3 5

1 .0 0

1 6 6 .4 5

1 0 5 .2 4

1 .5 8

6J

Ij i n D+L

1 8 7 .1 8

2 .2 5

0 .0 0

2

1 6 6 .4 5

1 0 4 .6 9

1 .5 9

0 .9 0

2 9 8 .8 1

1 8 7 .1 8

1 .6 0

5J

Ij i n D+L

1 8 1 .8 4

2 .1 5

0 .0 0

2

1 6 6 .4 5

1 0 9 .1 5

1 .5 2

0 .9 0

2 9 8 .8 1

1 8 1 .8 4

1 .6 4

4J

Ij i n D+L

1 9 5 .4 2

2 .6 0

0 .0 0

2

1 6 6 .4 5

1 1 9 .7 4

1 .3 9

0 .9 0

2 9 8 .8 1

1 9 5 .4 2

1 .5 3

7L

Ij i n D+L

1 0 2 .4 6

0 .0 6

0 .0 0

1

1 6 6 .4 5

1 0 3 .0 4

1 .6 2

1 .0 0

1 6 6 .4 5

1 0 2 .4 6

1 .6 2

6L

Ij i n D+L

1 8 1 .7 6

0 .0 1

0 .0 0

2

1 6 6 .4 5

9 2 .6 9

1 .8 0

0 .9 0

2 9 8 .8 1

1 8 1 .7 6

1 .6 4

5L

Ij i n D+L

1 7 5 .1 5

0 .0 3

0 .0 0

2

1 6 6 .4 5

9 2 .3 9

1 .8 0

0 .9 0

2 9 8 .8 1

1 7 5 .1 5

1 .7 1

7O

Ij i n D+L

1 0 4 .1 8

0 .0 1

0 .0 0

1

1 6 6 .4 5

1 2 4 .8 8

1 .3 3

1 .0 0

1 6 6 .4 5

1 0 4 .1 8

1 .6 0

6O

Ij i n D+L

1 8 5 .8 0

0 .0 1

0 .0 0

2

1 6 6 .4 5

1 0 4 .1 1

1 .6 0

0 .9 0

2 9 8 .8 1

1 8 5 .8 0

1 .6 1

5O

Ij i n D+L

1 7 6 .9 4

0 .0 1

0 .0 0

2

1 6 6 .4 5

8 9 .4 3

1 .8 6

0 .9 0

2 9 8 .8 1

1 7 6 .9 4

1 .6 9

4O

Ij i n D+L

1 9 1 .5 4

0 .4 7

0 .0 0

2

1 6 6 .4 5

1 1 9 .5 8

1 .3 9

0 .9 0

2 9 8 .8 1

1 9 1 .5 4

1 .5 6

4L

Ij i n D+L

1 9 1 .6 9

0 .4 3

0 .0 0

2

1 6 6 .4 5

1 1 9 .4 4

1 .3 9

0 .9 0

2 9 8 .8 1

1 9 1 .6 9

1 .5 6

7Q

Ij i n D+L

1 2 2 .4 6

1 .8 5

0 .0 0

1

1 6 6 .4 5

1 5 9 .7 8

1 .0 4

1 .0 0

1 6 6 .4 5

1 2 2 .4 6

1 .3 6

6Q

Ij i n D+L

2 2 8 .0 3

2 .7 4

0 .0 0

2

1 6 6 .4 5

1 3 2 .8 4

1 .2 5

0 .9 0

2 9 8 .8 1

2 2 8 .0 3

1 .3 1

5Q

Ij i n D+L

2 0 0 .7 2

2 .3 0

0 .0 0

2

1 6 6 .4 5

1 1 9 .4 9

1 .3 9

0 .9 0

2 9 8 .8 1

2 0 0 .7 2

1 .4 9

4Q

Ij i n D+L

1 9 4 .7 6

2 .6 7

0 .0 0

2

1 6 6 .4 5

1 1 8 .1 6

1 .4 1

0 .9 0

2 9 8 .8 1

1 9 4 .7 6

1 .5 3

7C

Ij i n D+0 .7 EX

3 1 .9 3

6 .3 4

0 .0 2

1

1 6 6 .4 5

2 5 2 .1 9

0 .6 6

1 .0 0

1 6 6 .4 5

3 1 .9 3

5 .2 1

7X

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

4 0 .2 1

5 .6 1

0 .0 1

1

1 6 6 .4 5

1 1 0 .4 7

1 .5 1

1 .0 0

1 6 6 .4 5

4 0 .2 1

4 .1 4

4A

Ij i n D+L

2 0 .4 2

0 .9 1

0 .0 4

1

1 6 6 .4 5

4 5 3 .9 3

0 .3 7

1 .0 0

1 6 6 .4 5

2 0 .4 2

8 .1 5

5A

Ij i n D+L

1 9 .7 7

1 .1 5

0 .0 7

1

1 6 6 .4 5

7 5 5 .0 9

0 .2 2

1 .0 0

1 6 6 .4 5

1 9 .7 7

8 .4 2

6A

Ij i n D+L

1 7 .5 9

1 .1 4

0 .1 9

1

1 6 6 .4 5

1 8 7 3 .0 0

0 .0 9

1 .0 0

1 6 6 .4 5

1 7 .5 9

9 .4 6

5Z

Ij i n D+L

1 9 .4 7

0 .7 3

0 .0 5

2

1 6 6 .4 5

5 0 2 .4 2

0 .3 3

0 .9 0

2 9 8 .8 1

1 9 .4 7

1 5 .3 5

6Z

Ij i n D+L

1 7 .6 5

1 .1 3

0 .1 9

2

1 6 6 .4 5

1 8 7 3 .9 8

0 .0 9

0 .9 0

2 9 8 .8 1

1 7 .6 5

1 6 .9 3

4Z

Ij i n D+0 .7 5 L+0 .5 2 5 EX

2 0 .7 4

0 .2 9

0 .0 1

2

1 6 6 .4 5

1 1 8 .3 6

1 .4 1

0 .9 0

2 9 8 .8 1

2 0 .7 4

1 4 .4 1

SW A

Ij i n D+0 .7 EX

2 4 8 7 .2 1

3 0 .7 3

0 .7 2

24

1 6 6 .4 5

1 0 5 .9 1

1 .5 7

0 .6 8

2 6 9 9 .2 6

2 4 8 7 .2 1

1 .0 9

SW B

Ij i n D+0 .7 EY

4 1 0 5 .8 1

1 7 .6 9

0 .7 8

42

1 6 6 .4 5

9 8 .4 1

1 .6 9

0 .6 5

4 5 7 0 .2 8

4 10 10 5 .8 1

1 .1 1

SW A

Ij i n D+0 .7 EX

2 4 9 1 .2 7

2 9 .1 7

0 .7 1

24

1 6 6 .4 5

1 0 5 .9 7

1 .5 7

0 .6 8

2 6 9 9 .2 6

2 4 9 1 .2 7

1 .0 8

SW B

Ij i n D+0 .7 EY

4 1 0 6 .1 8

2 8 .7 0

0 .8 9

42

1 6 6 .4 5

9 8 .8 3

1 .6 8

0 .6 5

4 5 7 0 .2 8

4 10 10 6 .1 8

1 .1 1

SF

Eff

SF

XI-4


2017

Gambar 10.1. Denah Pondasi

10.3 Spesifikasi dan Kapasitas Kapasitas Material Material Pondasi Pondasi

Untuk perencanaan struktur pondasi ini menggunakan pondasi tiang pancang square pile dengan dimensi 50 cmx 50 cm. Untuk perencanaan poer terdapat beberapa tipe

berdasarkan kebutuhan jumlah pondasinya. pondasinya. Sedangkan mutu material beton yang digunakan pada poer adalah beton dengan mutu K-350 atau beton dengan kuat tekan karakteristik

pada benda uji silinder (f’c) sebesar 29.05 MPa. 10.4 Kontrol Kekuatan Kekuatan Bahan Bahan Tiang Pondasi

Tiang pancang yang direncanakan merupakan tiang dengan ujung terjepit oleh pondasi yang rata dengan tanah dasar atau disebut dengan fixed headed pile . Sehingga kontrol kekuatan bahan dilakukan terhadap gaya aksial dan gaya momen. Gaya aksial maksimum = 166.45 ton. Sehingga gaya aksial ini harus lebih kecil dari Pall tiang t iang berdasarkan spesifikasi produsen. Ptiang  Pall (Dari (Dari Spesifikasi Produsen) Square Pile 50 cm x 50 cm Class A

 Pmax

= 166.45 Ton < 335.12 Ton (OK)

XI-5


2017

Gambar 10.2. Spesifikasi Tiang Pondasi Square Pile Wika Beton

10.5 Kontrol Geser Ponds

Kontrol geser ponds pada poer untuk mencegah terjadinya retak bergantung pada ketebalan poer. Rumus umum untuk daya dukung geser ponds adalah sebagai berikut, f V c



f

1 

6



fc A 

Dimana : ØVC = Kuat nominal ponds Ø

= Koefisien geser (0.75)

A

= Luas selimut geser ponds yang dihitung berdasarkan gambar di bawah ini

XI-6


2017

P

t 45° t

t

B

t H t

Gambar 10.2. Luas Selimut Geser Ponds

Tabel 10.2. Kontrol Geser Ponds terhadap Kolom Terhadap Kolom No

Tipe Pile Cap

Tebal

Dimensi

Pile Cap

Pile

Luas Selimut (A)

Kuat Geser Ponds

P max

STATUS

( f Vc)

mm

mm

mm2

kN

kN

1

P1

750

500

4,102,103

2,559

1,225

OK

2

P2

750

500

4,102,103

2,559

2,280

OK

3

P3

1,000

500

7,718,954

4,815

3,353

OK

4

P4

1,000

500

7,718,954

4,815

4,767

OK

5

P5

1,200

500

10,996,394

6,859

6,002

OK

6

P6

1,250

500

11,823,709

7,375

7,064

OK

7

P24

1,200

500

73,048,373

45,564

24,913

OK

8

P42

1,350

500

112,514,831

70,181

41,062

OK

Tabel 10.3. Kontrol Geser Ponds terhadap Pile Terhadap Pile No

Tipe Pile Cap

Tebal

Dimensi

Pile Cap

Pile

Luas Selimut (A)

Kuat Geser Ponds

P allow

STATUS

( f Vc)

mm

mm

mm2

kN

kN

1

P1

750

500

4,102,103

2,559

1,665

OK

2

P2

750

500

4,102,103

2,559

1,665

OK

3

P3

1,000

500

6,965,886

4,345

1,665

OK

4

P4

1,000

500

6,965,886

4,345

1,665

OK

5

P5

1,200

500

9,766,029

6,092

1,665

OK

6

P6

1,250

500

10,536,775

6,572

1,665

OK

7

P24

1,200

500

11,133,396

6,944

1,665

OK

8

P42

1,350

500

12,163,121

7,587

1,665

OK

XI-7


2017

10.6 Perhitungan Tulangan Pilecap

Untuk perhitungan tulangan dipakai metode perhitungan tulangan lentur pelat dua arah. Detail perhitungannya adalah sebagai berikut :

Tabel 10.4. Perhitungan Tulangan Pilecap Perhitungan Tulangan Poer No

Tipe Pile Cap

Tebal Pile Cap

Mu

mm

Nmm

ρmax

ρmi n

ρperl u

ρpakai

As perlu Diperlukan Tulangan

Tulangan

Cek Jarak

Terpasang Tulangan

2

(mm )

1

P1

750

195,964,000

0.0219

0.0018

0.0015

0.0018

1,193

D 25 - 414

D 25 - 150

OK

2

P2

750

80,278,200

0.0219

0.0018

0.0006

0.0018

1,193

D 25 - 414

D 25 - 150

OK

3

P3

1,000

237,185,400

0.0219

0.0018

0.0009

0.0018

1,643

D 25 - 300

D 25 - 150

OK

4 5

P4 P5

1,000 291,646,800 1,200 326,209,900

0.0219 0.0219

0.0018 0.0018

0.0011 0.0009

0.0018 0.0018

1,643 2,003

D 25 - 300 D 25 - 246

D 25 - 150 D 25 - 150

OK

6

P6

1,250 320,581,200

0.0219

0.0018

0.0008

0.0018

2,093

D 25 - 236

D 25 - 150

OK

7

P24

1,200 720,760,200

0.0219

0.0018

0.0019

0.0018

2,003

D 25 - 246

D 25 - 150

OK

8

P42

1,350

0.0219

0.0018

0.0015

0.0018

2,273

D 25 - 217

D 25 - 150

OK

720,760,200

OK

XI-8


2017

BAB XI KESIMPULAN DAN PENUTUP Laporan Perencanaan Struktur Gedung Rektorat Universitas Surabaya, Jl. Raya Kali Rungkut Surabaya ini dibuat berdasarkan standar perhitungan yang berlaku di Indonesia. Untuk kemudahan dalam tahap konstruksi, beberapa dimensi balok dan kolom utama serta pondasi menggunakan dimensi yang sama dan hal ini akan mendapatkan keuntungan dari segi kompatibilitas struktur yang akan meningkat menjadi lebih baik. Demikian laporan perencanaan struktur ini dibuat sebagai dokumen pendukung dalam pelaksanaan konstruksi Gedung Rektorat Universitas Surabaya, Jl. Raya Kali Rungkut Surabaya, besar harapan kami dengan adanya laporan perencanaan ini langkah selanjutnya yaitu dari sisi konstruksi dapat dilanjutkan dengan lebih baik demi tercapainya kesuksesan pembangunan Gedung Rektorat Universitas Surabaya, sehingga segera dapat dimanfaatkan sesuai dengan fungsinya.

Surabaya,

Oktober 2017

Perencana Struktur,

Afif Navir Refani, ST. MT. A-Md Ahli Madya Struktur HAKI

XI-1


2017

note : bab 3 mengenai beban hidup (tolong cek sni 1726 pembebanan, angka dengan huruf "a" di atas, berarti ga boleh di reduksi bab 4 mengenai sub bab 4.1 (ada beberapa yg diminta pak mudji untuk nambahi rumus) bab 2 jangan lupa melampirkan gambar arsitek pdf a4 dan boring log tes tanah lebih baik jika diakhir bab penutup ditambah lampiran gambar arsitek

XI-2

Laporan Struktur Rektorat Ubaya

Recommend Documents