Laporan Struktur GPI 04.04.2016

Design & Structure Analysis GPI KRISTUS GEMBALA CIBUBUR

GPI KRISTUS GEMBALA CIBUBUR

PREPARED FOR

OWNER GPI KRISTUS GEMBALA CIBUBUR

PREPARED BY

PT. QIES NUSANTARA KONSULTAN KONSULTAN

FEBRUARY 2016 PT QIES NUSANTARA KONSULTAN Multidisciplinary Consultants


DAFTAR ISI I.

PENDAHULUAN

A. Latar Belakang .......................................... ................................................................. ............................................ ................................... .............. 1 B. Lingkup Pekerjaan ........................................... .................................................................. ............................................. ............................ ...... 1 C. Maksud Dan Tujuan ........................................... ................................................................. ............................................ ......................... ... 2 D. Data Acuan .......................................... ................................................................. ............................................. ....................................... ................. 2 II.

TINJAUAN PUSTAKA

A. Pembebanan ..................................................................................................... 3 B. Perencanaan Stuktur Gedung Gedung ..................................................... ............................................................................ ....................... 8 III.

DATA & ANALISIS STRUKTUR

A. Data Geometrik Struktur dan Klasifikasi Material ......................................... .........................................23 B. Analisis Pembebanan...................................................... ............................................................................ .................................. ............24 C. Pemodelan Struktur ......................................... ............................................................... ............................................. ........................... .... 27 D. Hasil Analisis Struktur ........................................... .................................................................. ......................................... ..................28 E. Hasil Perencanaan ........................................... .................................................................. ............................................. .......................... ....34 IV.

KESIMPULAN

A. Kesimpulan ......................................... ............................................................... ............................................. ...................................... ...............36

LAMPIRAN

PT QIES NUSANTARA KONSULTAN Multidisciplinary Consultants

i


DAFTAR GAMBAR

Gambar 1. Parameter Percepatan Response Spectrum Perioda Pendek SNI 1726:2012 ........................ ............................................... ...................................... ...............6 Gambar 2. Parameter Parame ter Percepatan Response Spectrum 1 detik SNI 1726:2012 ........7 Gambar 3. Mekanisme Struktur Baja Luluh .......................................... ............................................................. ...................9 Gambar 4. Baseplate 4. Baseplate Dengan Gaya Vertical, Momen dan Geser.............................. Geser..............................19 Gambar 5. Distribusi Gaya Tekan Plat ........................................... ................................................................. .......................... ....19 Gambar 6. Batasan Kritis Pelat ............................. ................................................... .............................................. ............................... .......20 Gambar 7. Tampak Struktur Bangunan .......................................... ................................................................ .......................... ....23 Gambar 8. Geometrik Struktur Bangunan ......................................... ............................................................... ........................ 23 Gambar 9. Denah Lantai Gereja .............................................. .................................................................... ................................. ...........24 Gambar 10. Respon Spektrum Lokasi Jakarta ........................................... .......................................................... ...............27 Gambar 11. Pemodelan Pemodel an Plat Lantai ............................................ ................................................................... .............................. .......27 Gambar 12. Pemodelan 3D Struktur Gedung ............................................ ........................................................... ...............28 Gambar 13. Deformasi Gedung ........................................... ................................................................. ..................................... ...............30 Gambar 14. Aksial Diagram ............................................ ................................................................... ......................................... ..................31 Gambar 15. Moment Diagram ............................................ ................................................................... ...................................... ...............31 Gambar 16. Torsion Diagram .......................................... ............................................................... ......................................... ....................32 Gambar 17. Shear Diagram .......................................... ................................................................ ............................................ ........................ 32 Gambar 18. Momen Slab ......................................... ............................................................... ............................................. ........................... ....33 Gambar 19. Pengecekan Kapasitas .......................................... ............................................................... ................................. ............ 33


ii


DAFTAR TABEL

Tabel 1. Besarnya Beban Mati ............................................ .................................................................. ....................................... ................. 3 Tabel 2. Besarnya Beban Hidup .............................................. .................................................................... ................................... ............. 4 Tabel 3. Batas Lendutan Maksimum(δ) .......................................... ................................................................ .......................... .... 12 Tabel 4. Tipe-tipe Ti pe-tipe Baut ............................................ ................................................................... ............................................. .......................... ....16 Tabel 5. Hasil Analisis Periode dengan Etabs ........................................... .......................................................... ...............28 Tabel 6. Nilai Parameter Periode Pendekatan Ct dan da n x ............................................ ............................................29 Tabel 7. Perbandingan Hasil Priode Fundamental Fundamental ............................................. .................................................... .......29 Tabel 8. Story Drift Struktur Bangunan .......................................... ................................................................ .......................... ....30 Tabel 9. Data Perencanaan Balok ............................................ .................................................................. ................................. ...........34 Tabel 10. Data Perencanaan Kolom ............................................ ................................................................... .............................. .......35


iii


I. PENDAHULUAN

A. Latar Belakang

GPI Kristus Gembala Cibubur adalah Gedung Ibadah. Gedung ini memiliki luas kurang lebih 570 m 2 dengan ketinggian 12.7 meter ( 3 lantai). Gedung ini berlokasi Cibubur, Jakarta Timur. Gedung ini merupakan gedung yang memiliki elemen struktur antara lain pada struktur balok, kolom dan plat. Gedung ini direncanakan menggunakan struktur rangka baja. Struktur ini harus direncanakan sesuai ketentuan yang ada

agar kenyamanan dan

kemanan pengguna gedung dapat terpenuhi dengan baik. Salah satu contoh yang memberikan rasa aman dan nyaman pada suatu rumah ibadah adalah gereja tersebut secara struktur kokoh, kuat dan tangguh. Tak terkecuali struktur GPI Kristus Gembala Cibubur ini harus dirancang agar memenuhi efektifitas kenyamanan.

B. Lingkup Pekerjaan

Lingkup pekerjaan ini adalah sebagai berikut : 1. Melaporkan dalam bentuk pemodelan struktur bangunan eksisting sesuai dengan kondisi laporan rencana pembangunan gedung 2. Melaporkan hasil analisis dan memeriksa model struktur rencana terhadap kekuatannya berdasarkan ketentuan peraturan yang berlaku 3. Memberikan hasil rekomendasi dari hasi analisis struktur bangunan rencana yang ada


1


C. Maksud dan Tujuan

Maksud dan Tujuan dari analisis struktur ini adalah untuk mendapatkan design rencana yang memenuhi syarat teknis guna memberikan rencana struktur yang baik. Sasaran dari kegiatan ini adalah mendapatkan rencana struktur yang sesuai kebutuhan.

D. Data Acuan

Data dan standar yang digunakan dalam kegiatan analisis struktur ini adalah: 1. Data bangunan berdasarkan gambar rencana pembangunan gedung 2. SNI 2847 – 2013 (Standar Struktur Beton Indonesia) 3. SNI 1726 – 2012 (Standar Gempa Indonesia) 4. SNI 1727 – 2013 (Standar Pembebanan Indonesia) 5. SNI 1729 – 2015 (Standar Perencanaan Baja Indonesia) 6. Manual of Steel Construction LRFD 7. ACI 318-14 (American Concrate Institute 318)


2


II. TINJAUAN PUSTAKA

A. Pembebanan

Semua perhitungan pembebanan mengacu pada SNI persyaratan beton struktur untuk bangunan gedung, SNI 2847:2013/Mod SEI/ASCE 7-02 dan SNI beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain 1727:2013. 1. Beban Mati Berdasarkan SNI 1727:2013 Beban mati adalah seluruh beban konstruksi bangunan gedung yang terpasang, termasuk dinding, lantai, atap, plafond, tangga, dinding partisi tetap, finishing, dan komponen arsitektural dan struktural lainnya serta peralatan layan. Dalam hal ini dapat berupa: a. Beban mati akibat berat sendiri Beban mati didefinisikan sebagai beban yang ditimbulkan oleh elemen-elemen struktur bangunan; balok, kolom,,dan pelat lantai. Beban ini akan dihitung secara otomatis oleh program Etabs. b. Beban mati tambahan Beban mati tambahan didefinisikan sebagai beban mati yang diakibatkan oleh berat dari elemen-elemen tambahan atau finishing yang bersifat permanen.

Tabel 1. Besarnya Beban Mati Beban Mati

Besar Beban

Beton Bertulang

2400 kg/m3 (23,544 KN/m3)

Dinding dan Plesteran Tebal 15 cm Tebal 10 cm

300 kg/m2 (2,943 KN/m2) 200 kg/m2 (1,962 KN/m2)


3


Langit-Langit + Penggantung

18 kg/m2 (0,176 KN/m2)

Lantai keramik

24 kg/m2 (0,235 KN/m2)

Spesi Per cm tebal

21 kg/m2 (0,206 KN/m2)

Mekanikal dan Elektrikal

25 kg/m2 (0,245KN/m2)

Sumber : SNI 1727:1989 (disesuaikan)

2. Beban Hidup Berdasarkan SNI 1727:2013 beban hidup adalah beban yang diakibatkan oleh pengguna dan penghuni bangunan gedung atau struktur lain yang tidak termasuk beban konstruksi dan beban lingkungan, seperti beban angin, beban hujan, beban gempa, beban banjir atau beban mati.

Tabel 2. Besarnya Beban Hidup Hunian atau Penggunaan

Merata Psf (KN/m 2)

Apartement dan Hotel Ruang Pribadi

40 (1,92)

Ruang Publik & Koridor

100 (4,79)

Sistem Lantai Akses Ruang Kantor Ruang Komputer Gudang Persenjataan dan Ruang Latihan

50 (2,4) 100 (4,79) 150 (7,18)

Ruang Pertemuan Kursi tetap

100 (4,79)

Lobi

100 (4,79)

Kursi dapat dipindahkan

100 (4,79)

Panggung pertemuan

100 (4,79)

Lantai Podium

150 (7,18) PT QIES NUSANTARA KONSULTAN Multidisciplinary Consultants

4


Balkon dan Dek

100 (4,79)

Ruang Makan dan Restoran

100 (4,79)

Garasi/Parkir

Min 40 (1,92)

Tempat Rekreasi Tempat bowling, kolam

75 (3,59)

Ruang Dansa

100 (4,79)

Gimnasium

100 (4,79)

Atap Atap datar, berbubung

20 (0,96)

Atap untuk Taman

100 (4,79)

Gudang Gudang diatas langit-langit

20 (0,96)

Gudang Berat

250 (11,97)

Gudang Ringan

125 (6,00)

Sumber SNI 1727:2013 3. Beban Angin Beban angin merupakan beban yang diakibatkan oleh faktor lingkungan yaitu faktor angin itu sendiri. a. Menentukan kecepatan angin dasar, V Kecepatan angin dasar harus ditentukan oleh instansi yang berwenang, namun dalam perencanaan kecepatan angin harus di rencanakan minimal sebesar 110 mph (49,1744 m/s). b. Menentukan parameter beban angin kategori eksopousure Untuk bangunan yang direncanakan menggunakan eksopousure tipe C. Karena eksopousure C berlaku untuk semua kasus di mana eksopousure B atau D tidak berlaku.


5


4. Beban Gempa Beban gempa adalah semua beban yang bekerja pada bangunan atau bagian bangunan dari pergerakan tanah akibat gempa itu. Pengaruh gempa pada struktur ditentukan berdasarkan analisa dinamik, maka yang diartikan dalam beban gempa itu gaya-gaya di dalam struktur tersebut yang terjadi oleh tanah akibat gempa itu sendiri. Berdasarkan peta gempa Indonesia SNI 1726-2012, lokasi ini memiliki respons spektra percepatan pada 0,2 detik, SS = 1,5g (Cibubur) dan respons spektra percepatan pada 1 detik, S1 = 0,321g dan rasio redaman kritis = 5%. Kelas situs adalah SE.

Gambar 1.Parameter Percepatan Response Spectrum Perioda Pendek SNI 1726:2012


6


Gambar 2 . Parameter Percepatan Response Spectrum 1 detik SNI 1726:2012

5. Kombinasi Pembebanan Kombinasi pembebanan yang digunakan berdasarkan Peraturan Beban Minimum Untuk Perancangan Bangunan Gedung SNI 1727:2013 sebagai berikut: a. 1,4 DL b. 1,2 DL + 1,6 LL c. 1,2 DL + 1 LL + 0,5 TLL + 1 WL(X) + 0,3 WL(Y) d. 1,2 DL + 1 LL + 0,5 TLL + 0,3 WL(Y) + 1 WL (Y) e. 1,2 DL + 1LL + 1 QL(X) + 0,3 QL(Y) f.

1,2 DL + 1 LL + 0,3 QL(Y) + 1 QL (Y)

g. 0,9 DL + 1 WL(X) + 0,3 WL(Y) h. 0,9 DL + 0,3 WL(Y) + 1 WL(Y) i.

0,9 DL + 1 QL(X) + 0,3 QL(Y)

j.

0,9 DL + 0,3 QL(Y) + 1 QL(Y)


7


B. Perencanaan Struktur Gedung

1. Perencanaan Balok Suatu komponen yang mendukung beban transversal seperti beban mati dan beban hidup. a. Hubungan antara pengaruh beban luar. Untuk sumbu kuat (sb x) harus memenuhi

    ≤Ø

Untuk sumbu lemah (sb y) harus memenuhi

  ,

≤Ø

.

.

= Momen lentur terfaktor arah sumbu x dan y menurut butir 7.4, N.mm.



= Kuat nominal dari momen lentur memotong arah y

menurut

butir 7.4, N.mm. Ø



= Faktor reduksi (0,9). = Kuat nominal dari momen lentur penampang.

b. Tegangan Lentur dan Momen Plastis. Distribusi tegangan pada sebuah penampang akibat momen lentur. Pada daerah beban layan, penampang masih elastik, kondisi elastik berlangsung hingga



tegangan pada serat terluar mencapai kuat lelehnya ( ). Setelah mencapai tegangan leleh (εy), tegangan akan terus naik tanpa diikuti kenaikan tegangan. Ketika kuat leleh tercapai pada serat terluar, tahanan momen nominal sama dengan momen leleh M yx, dan besarnya adalah :

 =  = . PT QIES NUSANTARA KONSULTAN Multidisciplinary Consultants

8


Tahanan momen nominal dalam kondisi ini dinamakan momen plastis M p, dan besarnya :

 = .

f
p

(1)

M
p

(2) M=Myx F=fy

p

(3) Myx
p

(4) M=Mp

Gambar 3. Mekanisme Struktur Baja Luluh

c. Stabilitas Jika balok dapat dihitung pada keadaan stabil dalam kondisi plastis penuh maka kekuatan momen nominal dapat diambil sebagai kapasitas momen plastis.

 =  =   <  Beberapa hal yang perlu diperhatikan dalam stabilitas : LTB

= Lateral Torsional Buckling

FLB

= Flange Local Buckling

WLB = Web Local Buckling


9


d. Kuat Nominal Lentur Penampang dengan Pengaruh Tekuk Lokal (FLB) 1. Batasan Momen Momen leleh My adalah momen lentur yang menyebabkan penampang mulai mengalami tegangan leleh yaitu diambil sama dengan f y.S dengan S adalah modulus penampang elastisitas. Kuat lentur plastis M p adalah momen lentur yang menyebabkan seluruh penampang mengalami tegangan leleh harus diambil yang lebih kecil dari f y.Z atau 1,5.M y dan Z adalah modulus penampang plastis.

 =  . dengan : A = Luas penampang, cm 2 a = Tinggi efektif, mm (a = H – (2 . C x)) Cx= Pusat berat arah sumbu x, cm 2. Kelangsingan Penampang Pengertian penampang kompak, tak kompak dan langsing suatu komponen struktur yang memikul lentur, ditentukan oleh kelangsingan elemen tekannya.. a. Penampang Kompak Untuk penampang- penampang yang memenuhi λ ≤ λ p maka kuat lentur nominal penampang adalah :

 =  b. Penampang Tak Kompak Untuk penampang yang memenuhi λ p < λ ≤ λ r maka kuat lentur nominal penampang ditentukan sebagai berikut : PT QIES NUSANTARA KONSULTAN Multidisciplinary Consultants

10


  =   (  ) .    c. Penampang Langsing Untuk pelat sayap yang memenuhi λ r ≤ λ maka lentur nominal penampang adalah :

    =     e. Kuat Lentur Nominal dengan Pengaruh Tekuk Lateral ( LTB) Kuat momen pada tipe kompak merupakan fungsi panjang tanpa pertambatan,



. Yang didefinisikan sebagai jarak antara titik-titik pada dukung lateral atau

pertambatan. Persamaan untuk teori elastis kuat tekuk lateral dapat diperoleh dalam teori stabilitas elastis.

 =  .  ...+. .. dimana :



= Panjang tanpa pertambatan.

G= Modulus geser baja, 80.000 Mpa. J= Konstanta puntir (momen inersia puntir), mm 4. Iw= Konstanta warping atau puntir lengkung, mm 6. E= Modulus elastisitas, 200.000 Mpa. Iy =Momen inersia pengaku terhadap muka pelat badan,mm 4. f.

Kuat Geser Kuat geser pada badan pelat yang memikul gaya geser perlu ( memenuhi

 ≤ 



) harus

Ø


11


dimana:



= Kuat geser nominal pelat badan = faktor reduksi, (0,9).

g. Lendutan Batas-batas lendutan untuk keadaan kemampuan-layan batas harus sesuai dengan struktur, fungsi penggunaan, sifat pembebanan, serta elemen-elemen yang didukung oleh struktur tersebut. Tabel 3. Batas Lendutan Maksimum(δ)

Komponen struktur dengan beban tidak terfaktor Balok pemikul dinding atau finishing yang getas Balok biasa Kolom dengan analisis orde pertama saja Kolom dengan analisis orde kedua Dengan syarat Δ < δ Untuk beban terbagi rata :

Beban tetap

Beban sementara

L/360

-

L/240

-

h/500

h/200

h/300

h/200

 =  .        =  .  

Untuk beban terpusat ditengah bentang : dimana : W=

  +

P= Beban aksial terfaktor, N.


12


h. Interaksi Geser dan Lentur 1. Metode Distribusi Jika momen lentur dianggap dipikul hanya oleh pelat sayap dan momen lentur perlu :

   = .. ≤Ø

dimana :

  

= Kuat lentur nominal dihitung hanya pelat sayap. = Luas efektif pelat sayap, mm2. = Jarak antara titik berat sayap, mm.

2. Metode Interaksi Geser dan Lentur Jika momen lentur dipikul oleh seluruh penampang. Harus memenuhi persyaratan SNI, butir 8.1.1.8 dan 8.8.1. Dan harus sesuai

 + 0,625  ≤1,375 Ø Ø i.

Lentur Dua Arah (Lentur Biaksial) Terjadi ketika beban yang bekerja mengakibatkan lentur kearah sumbu kuat dan sumbu lemah. Misalkan pada struktur gording. Lentur terhadap sumbu x (kuat)

 ≤   Ø ≤1,0 Lentur terhadap sumbu y (lemah)

 ≤1,0 Ø PT QIES NUSANTARA KONSULTAN Multidisciplinary Consultants

13


Lentur biaksial (x dan y )

 +  ≤1,0  

Ø

Ø

2. Perencanaan Kolom Batang tekan adalah suatu komponen struktur yang menahan gaya tekan konsentris akibat beban terfaktor ( a.



), harus memenuhi persyaratan sebagai berikut :

 ∅ ≤

dimana :



= Gaya tekan terfaktor.

ø

= Faktor reduksi kekuatan, 0.85



= Kuat tekan nominal komponen struktur.

b. Perbandingan Kelangsingan 1. Kelangsingan elemen penampang λ elemen <



.

2. Kelangsingan komponen struktur tekan , λ batang =

 < 200 . 

dimana: λ elemen

= Kelangsingan elemen batas (SNI,Tabel 7.5-1).



= Kelangsingan batas (kritis).

λ batang

= Kelangsingan batang desak.

L

= Panjang kritis/ Skematis batang.

  (Kompak) maka berlaku : 

Jika λ elemen = <

 =  .  = . ω


14


Nilai ω (koefisien tekuk) diambil sebesar 3 kemungkinan : 1. Untuk



≤ 0,25 maka ω = 1,0

2. Untuk 0,25 < 3. Untuk





< 1,2 maka ω =

≥ 1,2 maka ω = 1,25 .

, ,−,.



2

 =  .  .  dimana:

    

= Luas tampang bruto/gross,mm 2. = Tegangan kritis tampang, Mpa. = Tegangan leleh baja, Mpa. = jari-jari girasi komponen struktur terhadap sumbu y-y, mm.

= Panjang tekuk komponen struktur tersusun pada arah tegak lurus

sumbu, mm. c. Komponen struktur tekan yang elemen penampang mempunyai perbandingan lebar terhadap tebal lebih besar daripada nilai λr harus direncanakan dengan analisis rasional yang dapat diterima.

3. Perencanaan Sambungan Dalam konstruksi baja, setiap bagian elemen dari strukturnya dihubungkan satu sama lain dengan menggunakan alat pengikat ( fastener )/penyambung. Pada struktur rangka baik atap maupun jembatan baja, juga pada struktur portal, tempat berkumpulnya batang-batang, yang disebut titik buhul, menggunakan pelat


15


penyambung yang dinamakan pelat buhul, dimana batang-batang tadi diikat dengan menggunakan alat pengikat pada pelat buhul tersebut. Baut mutu normal dipasang kencang tangan. Baut mutu tinggi mula -mula dipasang kencang tangan dan kemudian diikuti ½ putaran lagi ( turn-of-the-nut method ). Berikut tipe-tipe baut dengan diameter, proof load dan kuat tarik minimumnya Tabel 4. Tipe-tipe Baut Tipe Baut A307 A325 28.6 – 38.1

Diameter (mm) 6.35 – 104 12.7 – 25.4 510

Proof Stress (MPa) 585 725

Kuat Tarik Min. (MPa) 60 825

A490

12.7 – 38.1

825

1035

SNI 03-1729-2015 pasal 13.2.2. menyatakan, suatu baut yang memikul gaya terfaktor, Ru harus memenuhi syarat berikut,

 ∅ ≤

(1)

dengan :

∅

= faktor reduksi kekuatan = 0,75

Rn = kuat nominal baut. Sesuai dengan cara bekerjanya baut maka baut dibedakan dalam dua t ype yaitu tipe friksi ( friction type) dan tipe tumpu (bearing type). a. Baut Tipe Friksi Kuat geser nominal satu baut dalam sambungan tipe friksi yang ditentukan sebagai berikut :



∅   

=1,13 . . . .

dengan :





= 0,35 koefisien gesek untuk bidang ko ntak dalam keadaan bersih. PT QIES NUSANTARA KONSULTAN Multidisciplinary Consultants

16


m adalah jumlah bidang geser. Tb adalah gaya tarik baut minimum ( proof load )

∅ ∅ ∅ ∅

= 1,0 untuk lubang standar. = 0,85 untuk lubang selot pendek dan lubang besar. = 0,70 untuk lubang selot panjang tegak lurus arah kerja gaya. = 0,60 untuk lubang selot panjang sejajar arah kerja gaya.

b. Baut Tipe Tumpu Pada baut tipe tumpu (bearing tipe) , kekuatan baut didapat dari adanya gaya tumpu pada bidang kontak antara baut dan pelat yang disambung, atau kemampuan menahan geseran pada penampang baut. Pada baut tipe tumpu, keruntuhan sambungan dapat terjadi karena keruntuhan geser pada baut atau keruntuhan tumpu pada elemen yang disambung seperti plat/batang. 1. Kuat geser nominal baut Kuat geser nominal yang diberikan oleh satu buah baut yang mengalami geser pada penampangnya adalah :

     n=

.

1.

.

b

dengan : m

= jumlah bidang geser



= 0,5 untuk bidang geser baut tak berulir.

1

= 0,4 untuk bidang geser baut berulir.

  b

= kuat tarik putus baut (MPa). = luas bruto penampang baut pada daerah tak berulir (mm 2).


17


2. Kuat tumpu nominal baut Kuat tumpu nominal tergantung kepada kondisi terlemah antara baut dan pelat/batang yang disambung, dihitung dengan cara sebagai berikut :

     n=

.

b.

.

u

dengan : n = 2,4 berlaku untuk semua jenis lobang baut. = 2,0 untuk lobang selot panjang tegak lurus arah kerja gaya.



b

= diameter baut bagian tidak berulir (mm).

tp = tebal pelat/batang terkecil (mm).



u

= tegangan tarik putus baut/pelat/batang (MPa).

c. Kuat Tarik Nominal Baut Baut yang memikul gaya tarik, kuat nominalnya dihitung sebagai berikut :



n=

0,75 .

  .

b

dengan :

  b

= kuat tarik putus baut (MPa). = luas bruto penampang baut pada daerah tak berulir (mm 2).

4. Perencanaan Base Plat Pelat dasar merupakan pelat baja yang berperan sebagai penghubung antara struktur atas dan struktur bawah dan berfungsi untuk menyalurkan beban dari kolom menuju struktur di bawahnya.


18


Gambar 4. Baseplate Dengan Gaya Vertical, Momen dan Geser

Perencanaan Baseplate dengan beban vertikal diasumsikan bahwa beban vertikal adalah beban terpusat pada pelat yang selanjutnya menjadi beban terbagi rata untuk struktur di dibawahnya. Perencanaan Baseplate dengan beban vertikal diasumsikan bahwa beban vertikal adalah beban terpusat pada pelat yang selanjutnya menjadi beban terbagi rata untuk struktur di dibawahnya.

Gambar 5. Distribusi Gaya Tekan Plat Untuk menghitung dimensi berdasarkan beban vertikal dengan metode LRFD dapat dilakukan dengan mengikuti langkah-langkah sesuai prosedur berikut :


19


1. Mentukan beban vertikal (Pu). 2. Menentukan luasan pelat ( A 1 ), didasarkan pada sifat-sifat dari pondasi yang menahan dasar kolom baja tersebut, yaitu :

dimana : Pu = Beban vertikal

φ

c=

Faktor resistensi beton, 0.6

f`c = Mutu beton 3.

Menentukan dimensi pelat ( B dan N ), sehingga m dan n kira-kira sama.

4. Dilihat dari batasan kritis pada pelat itu sendiri, yaitu :

Gambar 6. Batasan Kritis Pelat Dilihat dari batasan kritis pada pelat itu sendiri, yaitu :


20


dimana : N : Panjang pelat A1 : Luasan pelat

Δ

: 0.5 ( 0.95d – 0.8bf )

dimana : B : Lebar pelat

5. Perencanaan Pondasi Telapak Pondasi adalah suatu bagian dari konstruksi bangunan yang berfungsi untuk menempatkan bangunan dan meneruskan beban yang disalurkan dari struktur atas ke dalam lapisan tanah yang keras yang dapat memikul beban konstruksi tersebut.Pondasi secara umum dapat dibagi dalam dua jenis, yaitu pondasi dalam dan pondasi dangkal.

Jenis pondasi yang digunakan pada suatu konstruksi

bangunan dipilih berdasarkan hasil penyelidikan tanah, besarnya beban yang akan bekerja pada pondasi tersebut, serta biaya dan kemudahan pelaksanaan di lapangan. Pondasi tapak beton bertulang digunakan pada bangunan bertingkat yang jumlah tingkatnya tidak terlalu banyak. Daya dukung tanah juga tidak terlalu jelek. a. Menentukan ukuran pondasi

   

ult = 1,3 x c x Nc + q x Nq + 0,4 x B x y’ x Ny

= ult/SF = P/A

Dimana :


21


c : kohesi tanah

SF : safety factor

q : berat tanah di atas bidang

P : beban tidak terfaktor

dasar pondasi

A : luas penampang

y’ : berat jenis tanah jenuh b. Kontrol geser Vu =



x L x G’

    √′ Vc =

x

x b x d

dimana: Vu : gaya geser

 G’ : daerah pembebanan geser : tegangan tanah

d : tebal efektif pondasi Vc : gaya geser nominal beton f’c : kuat tekan beton

b : panjang pondasi

c. Menentukan pembesian pondasi SNI-2847-2012 pasal 17.4.2, momen terfaktor maksimum untuk sebuah pondasi telapak setempat harus dihitung pada penampang kritis yang terletak di: 1. Muka kolom, pedestal, atau dinding, untuk pondasi telapak yang mendukung kolom, pedestal atau dinding beton. 2. Setengah dari jarak yang diukur dari bagian tengah ke tepi dinding, untuk pondasi telapak yang mendukung dinding pasangan. 3. Setengah dari jarak yang diukur dari muka kolom ke tepi pelat alas baja, untuk pondasi yang mendukung pelat dasar baja.


22


III. DATA & ANALISIS STRUKTUR

A. Data Geometrik Struktur & Klasifikasi Material

Bangunan gedung GPI Kritus Ini terdiri dari tiga lantai. Adapun ilustrasinya dapat dilihat dalam gambar dibawah ini.

Gambar 7. Tampak Struktur Bangunan

Gambar 8. Geometrik Struktur Bangunan

Ketinggian bangunan setiap lantai baik lantai satu sampai lantai atap masing-masing memiliki ketinggian sebesar 3200 mm dan luas total bangunan sebesar 570 m 2. Adapun Klasifikasi Material baik material beton dan baja sebagai berikut;


23


Mutu Beton Mutu Beton dalam analisis ini diasumsikan menggunakan K-300 atau f ’c 24.9 Mpa Mutu Baja Mutu Baja yang digunakan dalam analisis perencanaan ini adalah Fy 510 Mpa

Struktur dan komponen struktur lainnya harus memiliki kekuatan (Strength), Kekakuan (Stiffness) dan keteguhan (toughess) yang cukup agar dapat berfungsi selama masa layannya. Perhitungan analisis struktur eksiting rencana yang ada dilakukan dengan menggunakan program Etabs Sedangkan perhitungan kapasitas penampang yang ada dihitung menggunakan Etabs dan dibantu dengan Microsoft Excel.

Gambar 9. Denah Lantai Gereja

B. Analisis Pembebanan o

Baban Mati

Beban mati didefinisikan sebagai beban yang ditimbulkan oleh elemen-elemen struktur bangunan ; balok, kolom, dan pelat lantai dihitung secara otomatis melalui bantuan program Etabs.


24


o

Beban Mati Tambahan / SIDL

Beban mati tambahan didefinisikan sebagai beban mati yang diakibatkan oleh berat dari elemen-elemen tambahan atau finishing yang bersifat permanen. Berdasarkan SNI 1727:2013 elemen struktur sebagai berikut: Berdasarkan Tabel 1 maka beban mati tambahan yang dibebankan pada pelat lantai sebagai berikut : = 0,235 kN/m2

-

Beban Keramik

=

-

Beban Spesi Ubin

= 3 x 0,206 KN/m 2 = 0,618 kN/m 2

-

Mekanikal Elektrikal

=

= 0,245 kN/ m2

-

Beban Plafon + penggantung

=

= 0,176 kN/m 2 + 1,274 kN/m 2

o

Beban Hidup

Beban hidup didefinisikan sebagai beban yang sifatnya tidak membebani struktur secara permanen namun beban yang diakibatkan pengguna bangunan. Berdasarkan fungsi Gedung ini sebagai ruang ibadah. Adapun Penyebaran bebannya dapat yakni 4,79 KN/m


25


o

Beban Angin

Beban angin merupakan beban yang diakibatkan oleh faktor lingkungan yaitu faktor angin itu sendiri .

a.

Menentukan Kecepatan Angin Dasar, V Kecepatan angin dasar harus ditentukan oleh instansi yang berwenang, namun dalam perencanaan kecepatan angin harus di rencanakan minimal sebesar 110 mph (49,1744 m/s)

b.

Menentukan Parameter Beban Angin Kategori Eksopur Untuk bangunan yang direncanakan menggunakan Eksposur tipe C. karena Eksposur C berlaku untuk semua kasus di mana Eksposur B atau D tidak berlaku.

o

Beban Gempa

Faktor keutamaan gempa gedung GPI Kristus adalah 1,0. Jenis tanah pada lokasi gedung adalah medium soil. Adapuan Respon Spektrum dari Lokasi Bangunan GPI Kristus Berdasarkan Analisis Puskim Pekerjaan Umum sebagai berikut:


26


Gambar 10. Respon Spektrum Lokasi Jakarta Timur C. Pemodelan Struktur

Pemodelan ini dilakukan dengan bantuan program Etabs. Masing-masing elemen struktur dimodelkan berdasarkan data gambar Eksisting Gedung dengan material sesuai kondisi existing. Adapun hasil pemodelan struktur bangunan ini sebagai berikut:

Gambar 11. Pemodelan Plat Lantai Setelah keseluruhan elemen struktur dimodelkan dan pendifisian jenis pengekang didefinisikan (pondasi) maka selanjutnya pemodelan dapat dianalisis lebih lanjut. Adapun gambar keseluruhan struktur bangunan gedung sebagai berikut:


27


Gambar 12. Pemodelan 3D Struktur Gedung D. Hasil Analisis Struktur

1. Hasil Periode Alamiah Struktur Bangunan Dari hasil pemodelan dengan program Etabs maka didapat priode struktur bangunan sebagai berikut : Tabel 5. Hasil Analisis Periode dengan Etabs Case Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal

Mode Period sec 1 0.629 2 0.554 3 0.521 4 0.206 5 0.151 6 0.143 7 0.132 8 0.131 9 0.126 10 0.124 11 0.114 12 0.114

Frequency cyc/sec 1.591 1.805 1.921 4.848 6.622 6.986 7.566 7.62 7.92 8.074 8.758 8.761

Circular Frequency rad/sec 9.9949 11.3392 12.0694 30.4622 41.6045 43.8929 47.5384 47.8789 49.7621 50.7286 55.0271 55.045

Eigenvalue rad²/sec² 99.8971 128.5779 145.6709 927.9435 1730.9369 1926.5852 2259.9036 2292.3869 2476.2672 2573.393 3027.9855 3029.9475

Dari hasil diatas maka dapat dibandingkan dengan priode fundamental empiris menurut peraturan SNI 1727:2012 sebagai berikut: PT QIES NUSANTARA KONSULTAN Multidisciplinary Consultants

28


 =  .ℎ Ct

= Koefisien (Tabel 4)

X

= Koefisien (Tabel 4)

hn

= Ketinggian struktur

Tabel 6. Nilai Parameter Periode Pendekatan Ct dan x Tipe Struktur Rangka baja pemikul momen

Ct 0,0724

X 0,8

Rangka beton pemikul momen Rangka baja dengan brecing eksentris Rangka baja dengan brecing terkekang terhadap tekuk Semua system struktur lainnya Sumber SNI 1727:2013

0,0466 0,0731 0,0731

0,9 0,75 0,75

0,0488

0,75

Maka hasil priode fundamental yang diizinkan tidak melebih:

 =  .ℎ =0,0724.13,9 =0,7282  Dari kedua hasil diatas dapat dibandingkan priode fundamental hasil Etabs 2015 dan peraturan sebagai berikut: Table 7. Perbandingan Hasil Priode Fundamental Periode

Fundamental

Struktur 0,6290 detik

Periode Fundamental Ijin Keterangan 0,7282 detik

Memenuhi


29


2. Hasil Deformasi Bangunan Gedung

Gambar 13. Deformasi Gedung Deformasi maksimum yang terjadi adalah 36,4 mm hal ini masih memenuhi syarat ijin 40 mm untuk lendutan atau 1/100L (95 mm) Tabel 8. Story Drift Struktur Bangunan

Story

Drift

X

Y

Z

m

m

m

Max

0,00415

0,00

1,875

6,2

Min

0.00389

9,50

1,875

6,2

Dari hasil story drift diatas masih memenuhi syarat ijin story drift pada gedung yakni 2% . maka story ijin maksimal struktur gedung ini adalah 0,08m. Hal ini menunjukan 0,08m > 0,00415m maka story drift masih memenuhi.


30


3. Hasil Gaya Dalam Elemen Struktur a. Gaya Aksial

Gambar 14. Aksial Diagram

b. Gaya Momen

Gambar 15. Moment Diagram


31


c. Gaya Torsi

Gambar 16. Torsion Diagram d. Gaya Geser

Gambar 17. Shear Diagram


32


e. Gaya Momen Lantai

Gambar 18. Momen Slab

f. Pengecekan struktur dengan program etabs

Gambar 19. Pengecekan Kapasitas


33


E. Hasil Analisis Struktur

1. Perencanaan Struktur Balok Struktur balok yang digunakan pada GPI Kristus Mandala ini adalah struktur baja yakni menggunakan dua tipe profil IWF yaitu a. IWF 400x200x8x13 b. IWF 200x100x5.5 8 Adapun mutu profil yang harus digunakan adalah BJ 37. Setelah dilakukan analisis perencanaan didapatkan hasil resume sebagai berikut: Tabel 9. Perencanaan Balok No

Section

1

Lantai 1 B-B

2

3

Lantai 1 D-D

Lantai 1 E-E

Tipe IWF 400x200x7x11

IWF 400x200x7x11

IWF 400x200x7x11

Kapasitas

Kebutuhan

Keterangan

M (KNm)

552.5326655

102.8083

OK

V(KN)

940.0644

31.552

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

187.2643

OK

V(KN)

940.0644

95.764

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

209.2632

OK

V(KN)

940.0644

124.028

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK


34


2. Perencanaan Struktur Kolom Struktur kolom yang digunakan pada GPI Kristus Gembala ini adalah struktur baja yakni menggunakan dua tipe profil H yaitu a. H 300x300x10x15 Adapun mutu profil yang harus digunakan adalah BJ 37. Setelah dilakukan analisis perencanaan didapatkan hasil resume sebagai berikut: Tabel 10. Perencanaan Kolom 1

2

3

Lantai 1 A

Lantai 1 D

Lantai 1 E

H 300x300x 10x15 H 300x300x 10x15 H 300x300x 10x15

M (KNm) V(KN) P(KN) Pc (KN) M (KNm) V(KN) P(KN) Pc (KN) M (KNm) V(KN) P(KN) Pc (KN)

0 0 3466.502234 5798.323463 0 0 3466.502234 5798.323463 0 0 3466.502234 5798.323463

25.885 25.885

779.626 779.626

737.123 737.123

OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK

3. Perencanaan Base Plat Perencanaan base plat yang direncanakan harus memiliki kekuatan tersendiri baik geser maupun puntir. Adapun perencanaanya dapat dili hat pada gambar lampiran.

4. Perencanaan Pondasi Perencanaan pondasi harus dilakukan secara maksimal agar keutuhan bangunan gedung dapat dijaga, setlah dilakukan analisis maka didapat suatu perencanaan pondasi dengan pondasi telapak dimensi 1,2 meter x 3,75 meter


35


IV. KESIMPULAN

Setelah dilakukan analisis dan design maka dapat disimpulkan sebagai berikut 1. Material baja yang digunakan dalam perencanaan adalah BJ 37 sedangkan mutu beton untuk lantai bangunan adalah f’c 25 Mpa 2. Setelah dilakukan analisis maka didapatkan priode getar alamiah struktur gedung ini adalah 0,6290 detik hal ini masih memenuhi syarat maksimal priode getar yang diizinkan yakni 0,7282 detik. Hal ini menjadi kriteria untuk kekakuan gedung bangunan, maka struktur bangunan ini sudah memiliki kekakuan yang baik. 3. Dari hasil story drift bangunan ini sudah memnuhi syarat yang ada yakni kurang dari 0,08 m atau story drift bangunan ini sebesar 0,00415 m. Maka gedung ini memiliki ketanguhan yang baik. 4. Sedangkan lendutan maksimal yang terjadi bahwa gedung ini hanya memiliki lendutan 36,4 mm. Hal ini masih dalam kriteria ijin yakni 95 mm. 5. Adapun penampang yang digunakan dalam perencanaan ini adalah a. Balok Balok dalam perencanaan ini memiliki dua tipe yakni IWF 400x200x8x13 dan 200x1005.5x8 b. Kolom Kolom dalam perencanaan ini memiliki dua tipe yakni H 300x300x10x15 c. Plat Plat yang digunakan dalam perencanaan ini adalah plat Ci ticon d. Pondasi Pondasi yang digunakan dalam perencanaan ini adalah pondasi telapak dengan dimensi 1,2m x 3,75m


36

LAMPIRAN 1. FIRST DOCUMENT 2. ANALYSIS DOCUMENT 3. STRUCTURE DRAWING

QIES NUSANTARA CONSULTANTS MULTIDISCIPLINARY CONSULTANTS

LAMPIRAN 1


LEGEND

1

9.85

2

1

2 9.85

9.50 1.50

H

1

G

H

1

. 2 0

. 2 0

0 5 . 1

G

0 0 . 3 0 5 . 1

5 0.

5 0.

0

0

F

F

REVISIONS NO.REV

DATE

ISSUE

01 02

5 0.

03

1 6 . 2 0

04 05

5 0.

0

06

0

OWNER

Owner

1 9 . 9 5

E

PERENCANA

E PROJECT

GPI KRISTUS GEMBALA 5 0. 0

0

1

1

A-1-04

A-1-04

NK

1 .2

3 . 7 5

LOCATION

GPI Kristus Gemnbala Cibubur JL. Swadaya No. 13. RT. 02 RW. 06 Jakarta Timur

UP

D 2 5. 0

CIBUBUR

5 0.

1 . 2 5

C TR

B

1 . 2 5

1 .2

5

D

DRAWING TITLE

DENAH

C

SCALE

1 : 100

B

OW NE R APP RO VAL

D AT E

5

A

07/03/2016

A DRAWN

ERIS HERLAMBANG

CHECKED

Checker

APPROVAL D RA WI NG C OD E

1 A-1-01

DENAH LT. DASAR SCALE : 1 : 100

2 A-1-01

D RA WI NG N O

DENAH LANTAI 1 SCALE : 1 : 100

ARS

A-1-01

LEGEND

1

2 9.85

H

1

. 2 0

G

5 . 0 0

1 1 . 2 0

VOID

REVISIONS NO.REV

F

DATE

ISSUE

01 02 03 04 05 06

OWNER 5 0.

Owner

0

PERENCANA

1 9 . 9 5

E

PROJECT

GPI KRISTUS GEMBALA CIBUBUR LOCATION 5 0.


0

1 7 . 5 0

A-1-04

DRAWING TITLE

DENAH

D SCALE 2 5. 0

C

DN

1 : 100 OW NE R APP RO VAL

1 . 2

B

5

A

DRAWN

ERIS HERLAMBANG

CHECKED

Checker


1 A-1-02

D AT E

07/03/2016

D RA WI NG N O

DENAH LANTAI ATAS SCALE : 1 : 100

ARS

A-1-02

LEGEND

REVISIONS NO.REV

DATE

ISSUE

01 02 03 04 05 06

OWNER

Owner PERENCANA

PROJECT

GPI KRISTUS GEMBALA CIBUBUR LOCATION

GPI Kristus Gemnbala Cibubur JL. Swadaya No. 13. RT. 02 RW. 06 Jakarta Timur DRAWING TITLE

TAMPAK SCALE


D AT E

07/03/2016 DRAWN

ERIS HERLAMBANG

CHECKED

Checker


1 A-1-03

D RA WI NG N O

TAMPAK DEPAN SCALE : 1 : 60

ARS

A-1-03

LEGEND

1

0 2

2

985

4 0

0 5

Level 4 8700

0 5

REVISIONS NO.REV

DATE

ISSUE

01

2 5 0

02

0 0 2

03 04 05 06

Level 3 6200

OWNER

Owner PERENCANA

3 0 0 8 7 0

PROJECT

GPI KRISTUS GEMBALA

Level 2 3200

CIBUBUR LOCATION


3 2 0

DRAWING TITLE

POTONGAN

Level 1 0 1 7 0

SCALE


D AT E

07/03/2016

3 0

200

1 A-1-04

POTONGAN

2 0

DRAWN

ERIS HERLAMBANG

CHECKED

Checker


D RA WI NG N O

SCALE : 1 : 70

ARS

A-1-04

REPORT SOIL TEST GPI KRISTUS GEMBALA CIBUBUR

Maret 2016

REPORT SOIL TEST GPI KRISTUS MANDALA CIBUBUR

BERITA ACARA HASIL SOIL TEST

Kami yang bertanda tangan dibawah ini, kami : 1. Team Penyelidikan Tanah telah melaksanakan pekerjaan soil test, sesuai item pekerjaan . 2. Adapun hasil dari peyelidikan tanah adalah sebagai berikut : a) Resume Data Lapangan Soil Investigation, Berikut ini kami sampaikan hasil penyelidikan lapangan dalam bentuk table dan grafik. Tabel Hasil Pengujian Sondir Titik Sondir

Kedalaman

Perlawanan Konis/CR

Elevasi

GWL

(m)

( Kg / cm2 )

m

m

S-1

15,60

250

eksisting

-14,00

S-2

10.80

250

eksisting

KETERANGAN

b) Resume Analisa Penyelidikan Tanah berdarsarkan data lapanagan, Dari hasil analisa, berikut ini kami sampaikan sebagai kesimpulan dan rekomendasi dalam bentuk table dan grafik.

Pada Struktur ringan Pergunakan jenis pondasi dangkal (shallow foundation). Type

: Pondasi telapak (spread footing) dengan balok ikat (tie beam),

Atau Pada Kedalaman dan Daya dukung ijin tanah ( σt) disajikan secara detail dalam lampiran korelasi Allow bearing Capacity dari hasil Sondir. Tabel Daya dukunng ijin tanah pondasi dangkal Elevasi

KEDALAMAN

DDT ijin

KEDALAMAN

DDT ijin

M

M

KG/CM2

M

KG/CM2

S-1

eksisting

1

0,32

2

0,4

S-2

eksisting

1

0,64

2

0,96

REKOMENDASI

eksisting

1,0

0,48

2,0

0,68

SONDIR NO.

PT QIES NUSANTARA CONSULTANTS


Pada Struktur berat Pergunakan jenis pondasi dalam dengan alternative type sebagai berikut: Rekomendasi Daya Dukung Pondasi Tiang Tekan (Axial)

Type

Dimensi

Pondasi

(cm)

Kedalaman * (m)

Daya Dukung Ijin (Ton)

Mini Pile (K450)

 20

x 20

13

30

 25

x 25

13

40

Square Pile (K-500)

 35

x 35

13

70

 40

x 40

13

90

Ø 30

13

40

Ø 35

13

50

Ø 40

13

70

Ø 50

13

90

Ø 40

13

60

Ø 50

13

80

Ø 60

13

120

Spun Pile (K600)

Bored Pile/Staus Pile (K-300)

Dari kesimpulan diatas dalam perencanaan pondasi disarankan hal – hal sebagai berikut : 1) Daya dukung pondasi harus lebih besar dari beban maksimun yang bekerja. 2) Untuk bangunan tinggi, pondasi tiang pancang atau bore pile kelompok (pile group) perlu dihitung efesiensi kelompok tiang, daya dukung tarik dan daya dukung lateral/horizontal 3) Disaran menggunakan Pondasi tiang untuk gedung tinggi / dan gedung berBasement. 4) Bila menggunanakan pondasi tiang , disaran sesuai yang direkomendasikan atau tabel analisa perhitungan.. 5) Pondasi tiang disarankan pada kedalaman > 10 meter 6) Dan lebih detail tabel daya dukung pondasi per tiap meter disajikan pada lampiran analisa pondasi. 7) Kedalaman tiang di ukur berdasarkan elevasi muka tanah eksisting penyelidikan tanah.



Bersama ini kami sampaikan laporan hasil Soil investigation Field untuk Proyek tersebut diatas Adapun nilai hasil test tersebut dapat dilihat pada BAB V ( Kesimpulan & Halaman sebelumnya) dan dalam table terlampir , Demikian laporan tersebut kami sampaikan, atas perhatian dan kerjasamanya kami ucapkan terimakasih.



LAPORAN PENYELIDIKAN TANAH

I.

PENDAHULUAN Laporan ini menyajikan data-data hasil penyelidikan tanah baik yang telah dilaksanakan dilapangan, beserta interpretasinya. Tujuan penyelidikan ini adalah untuk mendapatkan data tentang sifat-sifat daya dukung tanah untuk perencanaan sistem pondasi yang tepat ditinjau dari segi teknis maupun segi ekonomis. Perhitungan – perhitungan mengenai daya dukung tanah di analisa berdasarkan data hasil penyondiran : nilai tekanan konus dan friction.

II. LINGKUP PEKERJAAN Pekerjaan penyelidikan tanah yang dilaksanakan adalahi penyelidikan lapangan (Field Test) Sondir (CPT) Penyelidikan tanah dilapangan Telah dilaksanakan meliputi :. 1. Lokasi : 2 titik sondir ringan kapasitas 2,5 ton.f.

III. URAIAN PEKERJAAN 3.1.

Penyelidikan Lapangan 3.1.1.

Penyondiran

Penyondiran telah dilaksanakan dengan alat sondir ringan kapasitas 2,5 ton dilengkapi dengan Adhesion Jacket Cone type Begemann yang dapat mengukur nilai perlawanan konus (Cone Resistance) dan hambatan lekat (local friction) secara langsung dilapangan. Penyondiran ini dilaksanakan hingga mencapai lapisan tanah keras, dimana nilai perlawanan konus telah mencapai  250 kg/cm2 atau telah mencapai jumlah hambatan lekat 2.50 ton (kapasitas alat). Hasil penyondiran disajikan dalam bentuk diagram sondir yang memperlihatkan hubungan antara kedalaman sondir


REPORT SOIL TEST GPI KRISTUS MANDALA CIBUBUR dibawah muka tanah dan besarnya nilai perlawanan konus (qc) serta jumlah hambatan pelekat (TF).

IV. KONDISI TANAH DASAR Berdasarkan data-data hasil penyelidikan tanah dilapangan dan dilaboratorium, kondisi tanah dasar (Subsurface Soil Condition) untuk proyek ini, dapat dijelaskan secara detail per tiap titik sondir yang dilaporkan dalam terlampir , Lampiran Corelation :

Diskusi Penggunaan pondasi dangkal untuk keperluan desain pondasi bagi struktur dengan beban ringan masih dapat diterapkan selama daya dukung ijin tanah masih lebih besar dari beban struktur . Daya dukung ijin tanah serta korelasi terhadap kepadatan tanah dilaporkan dalam terlampir, Lampiran korelasi. Sebaliknya untuk struktur dengan beban berat disarankan agar menggunakan pondasi dalam berupa tiang pancang mini ( mini pile) atau tiang bor mini ( mini bored pile) yang dikonstruksikan hingga kedalaman tanah keras ( hard layer ).

Sebagai kontrol kwalitas dari pekerjaan pemancangan (kalendering), nantinya final set yang harus dicapai tidak boleh lebih dari 2,00 cm / 10 blows.

V. REKOMENDASI Berdasarkan hasil penyelidikan tanah yang telah dilakukan, Untuk keperluan desain pondasi terdapadat pada halaman pertama



LAMPIRAN – LAMPIRAN


LAMPIRAN : 1. Sket Situasi Letak Titik Sondir dan Bor Mesin

LAMPIRAN : DATA SONDIR

LABORATORIUM MEKANIKA TANAH Project :


Location:

JL.SWADAYA NO.13,RT.02,RW.6,KELAPA DUA WETAN,CIBUBUR,JAKARTA TIMUR

Tested by

Petrus,CS, 081213288147,08170101022

GL

:

GWLDEPTH (M) 0,00 0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 1,20 1,40 1,60 1,80 2,00 2,20 2,40 2,60 2,80 3,00 3,20 3,40 3,60 3,80 4,00 4,20 4,40 4,60 4,80 5,00 5,20 5,40 5,60 5,80 6,00 6,20 6,40 6,60 6,80 7,00 7,20 7,40 7,60 7,80 8,00 8,20 8,40 8,60 8,80 9,00 9,20 9,40 9,60 9,80 10,00 10,20 10,40 10,60 10,80 11,00 11,20 11,40

-

Capacity 2,50 Ton -14,00 M READING PRESURE CONE LOKAL GAUGE RESISTANCE (qc) FRICTICION 2 2 x kgf y kgf kg/cm kg/cm

10 12 12 14 22 26 20 18 18 20 24 28 40 46 40 44 40 38 40 48 56 52 50 48 52 56 48 44 48 42 40 32 34 36 38 40 40 42 50 54 58 60 60 58 52 50 62 70 80 105 150 125 115 100 85 65

4 4 6 8 10 12 10 8 10 12 14 18 20 32 32 36 32 30 30 36 40 38 36 32 36 40 36 30 34 32 30 26 18 20 24 30 32 36 40 44 46 50 52 46 44 38 56 62 68 88 120 110 105 80 75 50

11-03-2016

Date of Test CERAH

TSP

4 4 6 8 10 12 10 8 10 12 14 18 20 32 32 36 32 30 30 36 40 38 36 32 36 40 36 30 34 32 30 26 18 20 24 30 32 36 40 44 46 50 52 46 44 38 56 62 68 88 120 110 105 80 75 50

S-1

No. Test :

0,60 0,80 0,60 0,60 1,20 1,40 1,00 1,00 0,80 0,80 1,00 1,00 2,00 1,40 0,80 0,80 0,80 0,80 1,00 1,20 1,60 1,40 1,40 1,60 1,60 1,60 1,20 1,40 1,40 1,00 1,00 0,60 1,60 1,60 1,40 1,00 0,80 0,60 1,00 1,00 1,20 1,00 0,80 1,20 0,80 1,20 0,60 0,80 1,20 1,70 3,00 1,50 1,00 2,00 1,00 1,50

2

Area of Cone :

10

Cm

Area of Mantle :

150

Cm

TOTAL LOKAL (fs) FRICTION (Lf) Kg/cm

12 16 12 12 24 28 20 20 16 16 20 20 40 28 16 16 16 16 20 24 32 28 28 32 32 32 24 28 28 20 20 12 32 32 28 20 16 12 20 20 24 20 16 24 16 24 12 16 24 34 60 30 20 40 20 30

2

TOTAL FRICTION (Tf) kg/cm

fs / qc (%)

12 28 40 52 76 104 124 144 160 176 196 216 256 284 300 316 332 348 368 392 424 452 480 512 544 576 600 628 656 676 696 708 740 772 800 820 836 848 868 888 912 932 948 972 988 1012 1024 1040 1064 1098 1158 1188 1208 1248 1268 1298

15,00 20,00 10,00 7,50 12,00 11,67 10,00 12,50 8,00 6,67 7,14 5,56 10,00 4,38 2,50 2,22 2,50 2,67 3,33 3,33 4,00 3,68 3,89 5,00 4,44 4,00 3,33 4,67 4,12 3,13 3,33 2,31 8,89 8,00 5,83 3,33 2,50 1,67 2,50 2,27 2,61 2,00 1,54 2,61 1,82 3,16 1,07 1,29 1,76 1,93 2,50 1,36 0,95 2,50 1,33 3,00



Location:


Tested by

Petrus,CS, 081213288147,08170101022

GL

:

GWLDEPTH (M) 11,60 11,80 12,00 12,20 12,40 12,60 12,80 13,00 13,20 13,40 13,60 13,80 14,00 14,20 14,40 14,60 14,80 15,00 15,20 15,40 15,60

-

Capacity 2,50 Ton -14,00 M READING PRESURE CONE LOKAL GAUGE RESISTANCE (qc) FRICTICION 2 2 x kgf y kgf kg/cm kg/cm

60 50 75 80 95 100 105 115 120 125 135 140 130 145 150 160 165 180 205 235 251

50 45 60 70 80 85 95 105 100 115 120 125 120 125 135 140 145 160 200 220 250

11-03-2016

Date of Test CERAH

TSP

50 45 60 70 80 85 95 105 100 115 120 125 120 125 135 140 145 160 200 220 250

S-1

No. Test :

1,00 0,50 1,50 1,00 1,50 1,50 1,00 1,00 2,00 1,00 1,50 1,50 1,00 2,00 1,50 2,00 2,00 2,00 0,50 1,50 0,10

2

Area of Cone :

10

Cm

Area of Mantle :

150

Cm

TOTAL LOKAL (fs) FRICTION (Lf) Kg/cm 20 10 30 20 30 30 20 20 40 20 30 30 20 40 30 40 40 40 10 30

2


fs / qc (%)

1318 1328 1358 1378 1408 1438 1458 1478 1518 1538 1568 1598 1618 1658 1688 1728 1768 1808 1818 1848 1848

2,00 1,11 2,50 1,43 1,88 1,76 1,05 0,95 2,00 0,87 1,25 1,20 0,83 1,60 1,11 1,43 1,38 1,25 0,25 0,68 0,04

Project

SOIL TEST

Location

GL

-

GWL

-14,00


Test By

Petrus,CS, 0812132881

JL.SWADAYA NO.13,RT.02,RW.6,KELAPA DUA WETAN,CIBUBUR,JAKA RTA TIMUR

Capacity

2,50 Ton

Date of Test

11-03-2016

M

Sounding No.

S-1 CPT SONDIR

0,0

-2,0

-4,0

-6,0

) -8,0 m ( h t p e D

-10,0

-12,0

-14,0

-16,0

-18,0 0

qc kg/cm2

50

100

150

200

250

1000

1500

2000

2500

2,0

2,5

0

TF kg/cm

500

0

LF kg/cm2

0,5

1,0

1,5



Location:


Tested by

Petrus,CS, 081213288147,08170101022

GL

:

GWLDEPTH (M) 0,00 0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 1,20 1,40 1,60 1,80 2,00 2,20 2,40 2,60 2,80 3,00 3,20 3,40 3,60 3,80 4,00 4,20 4,40 4,60 4,80 5,00 5,20 5,40 5,60 5,80 6,00 6,20 6,40 6,60 6,80 7,00 7,20 7,40 7,60 7,80 8,00 8,20 8,40 8,60 8,80 9,00 9,20 9,40 9,60 9,80 10,00 10,20 10,40 10,60 10,80

-

Capacity 2,50 Ton M READING PRESURE CONE LOKAL GAUGE RESISTANCE (qc) FRICTICION 2 2 x kgf y kgf kg/cm kg/cm

26 24 28 20 24 26 32 32 34 38 40 46 62 66 70 84 88 88 84 84 92 95 110 115 120 120 125 120 125 130 130 130 150 155 145 150 155 160 165 180 180 200 205 185 190 200 195 180 170 185 215 225 251

16 16 20 16 16 20 22 26 24 28 30 34 50 54 60 74 76 78 70 74 80 86 95 105 105 105 110 100 110 115 120 120 135 140 135 130 135 145 150 165 170 185 190 160 170 185 170 160 155 175 205 210 250

11-03-2016

Date of Test CERAH

TSP

16 16 20 16 16 20 22 26 24 28 30 34 50 54 60 74 76 78 70 74 80 86 95 105 105 105 110 100 110 115 120 120 135 140 135 130 135 145 150 165 170 185 190 160 170 185 170 160 155 175 205 210 250

S-2

No. Test :

1,00 0,80 0,80 0,40 0,80 0,60 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 1,20 1,20 1,20 1,00 1,00 1,20 1,00 1,40 1,00 1,20 0,90 1,50 1,00 1,50 1,50 1,50 2,00 1,50 1,50 1,00 1,00 1,50 1,50 1,00 2,00 2,00 1,50 1,50 1,50 1,00 1,50 1,50 2,50 2,00 1,50 2,50 2,00 1,50 1,00 1,00 1,50 0,10

2

Area of Cone :

10

Cm

Area of Mantle :

150

Cm

TOTAL LOKAL (fs) FRICTION (Lf) Kg/cm

20 16 16 8 16 12 20 12 20 20 20 24 24 24 20 20 24 20 28 20 24 18 30 20 30 30 30 40 30 30 20 20 30 30 20 40 40 30 30 30 20 30 30 50 40 30 50 40 30 20 20 30

2


fs / qc (%)

20 36 52 60 76 88 108 120 140 160 180 204 228 252 272 292 316 336 364 384 408 426 456 476 506 536 566 606 636 666 686 706 736 766 786 826 866 896 926 956 976 1006 1036 1086 1126 1156 1206 1246 1276 1296 1316 1346 1346

6,25 5,00 4,00 2,50 5,00 3,00 4,55 2,31 4,17 3,57 3,33 3,53 2,40 2,22 1,67 1,35 1,58 1,28 2,00 1,35 1,50 1,05 1,58 0,95 1,43 1,43 1,36 2,00 1,36 1,30 0,83 0,83 1,11 1,07 0,74 1,54 1,48 1,03 1,00 0,91 0,59 0,81 0,79 1,56 1,18 0,81 1,47 1,25 0,97 0,57 0,49 0,71 0,04

Project

SOIL TEST

Location

GL

-

GWL

-


Test By

Petrus,CS, 0812132881

JL.SWADAYA NO.13,RT.02,RW.6,KELAPA DUA WETAN,CIBUBUR,JAKA RTA TIMUR

Capacity

2,50 Ton

Date of Test

11-03-2016

M

Sounding No.

S-2 CPT SONDIR

0,0

-2,0

-4,0

) m (

h t p e D -6,0

-8,0

-10,0

-12,0 0

qc kg/cm2

50

100

150

200

250

1000

1500

2000

2500

2,0

2,5

0

TF kg/cm

500

0

LF kg/cm2

0,5

1,0

1,5

LAMPIRAN : ANALISA SONDIR

ALLOWABLE BEARING CAPACITY OF SINGLE PILE (BASED ON CPT DATA) PROJECT


LOCATION


S-1

SF2=5

Depth

qc

(m)

Tf

SQUARE PILE (TON)

INIPILE (TON

BORED PILE (TON)

g/cm2kg/cm q20x20 q25x25 q30x30 q35x35 q40x40 q45x45 28/28/28 32/32/32 BPF30

BPF40

BPF50

BPF60

BPF80

-0,20

0,0

0,0

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

-0,40

4,0

12,0

0,73

1,07

1,49

1,97

2,52

3,13

0,65

0,82

1,17

1,98

3,00

4,22

7,31

-0,60

4,0

28,0

0,98

1,39

1,87

2,42

3,03

3,71

0,92

1,13

1,47

2,38

3,50

4,83

8,11

-0,80

6,0

40,0

1,44

2,05

2,76

3,57

4,48

5,49

1,35

1,65

2,17

3,52

5,18

7,17

12,06

-1,00

8,0

52,0

1,90

2,71

3,65

4,72

5,93

7,27

1,78

2,18

2,86

4,66

6,87

9,50

16,02

3,60

4,82

6,21

7,77

9,49

2,41

2,94

3,79

6,10

8,93

12,30

20,57

-1,20

76,0

2,55

-1,40 1 2, 0

1 04, 0

3,26

4,58

6,10

7,81

9,73

11,84

3,11

3,77

4,78

7,64

11,12

15,24

25,33

-1,60 1 0, 0

1 24, 0

3,32

4,56

5,98

7,56

9,30

11,21

3,22

3,86

4,69

7,30

10,44

14,11

22,98

-1,80

10,0

144,0

3,37

4,55

5,86

7,30

8,87

10,58

3,33

3,95

4,59

6,97

9,76

12,98

20,63

-2,00 1 0, 0

1 60, 0

3,89

5,28

6,84

8,56

10,45

12,51

3,82

4,55

5,36

8,21

11,57

15,47

24,79

-2,20 1 2, 0

1 76, 0

4,42

6,02

7,82

9,83

12,03

14,44

4,32

5,15

6,14

9,45

13,38

17,96

28,94

-2,40 1 4, 0

1 96, 0

5,00

6,84

8,90

11,20

13,74

16,51

4,88

5,83

6,98

10,78

15,32

20,60

33,30

-2,60 1 8, 0

2 16, 0

5,86

8,07

10,58

13,40

16,51

19,93

5,67

6,81

8,30

12,96

18,57

25,13

41,01

-2,80 2 0, 0

2 56, 0

6,76

9,29

12,14

15,33

18,86

22,72

6,57

7,87

9,53

14,80

21,13

28,52

46,36

-3,00 3 2, 0

2 84, 0

8,81

12,35

16,42

21,02

26,15

31,82

8,40

10,18

12,88

20,53

29,87

40,89

67,88

-3,20 3 2, 0

3 00, 0

9,07

12,67

16,80

21,47

26,67

32,40

8,67

10,49

13,18

20,93

30,37

41,49

68,68

-3,40 3 6, 0

3 16, 0

9,86

13,82

18,38

23,55

29,31

35,68

9,39

11,39

14,42

23,01

33,49

45,87

76,19

-3,60 3 2, 0

3 32, 0

9,58

13,31

17,57

22,36

27,69

33,55

9,20

11,10

13,78

21,74

31,37

42,70

70,29

-3,80 3 0, 0

3 48, 0

9,57

13,21

17,35

21,99

27,14

32,78

9,25

11,12

13,61

21,30

30,57

41,42

67,74

-4,00 3 0, 0

3 68, 0

9,89

13,61

17,83

22,55

27,78

33,50

9,58

11,50

13,99

21,80

31,20

42,18

68,74

-4,20 3 6, 0

3 92, 0

11,07

15,34

20,21

25,68

31,74

38,41

10,67

12,85

15,85

24,92

35,88

48,74

80,00

-4,40 4 0, 0

8 ,0

4 24, 0

12,12

16,81

22,18

28,21

34,90

42,26

11,66

14,05

17,40

27,40

39,50

53,72

88,31

-4,60 3 8, 0

4 52, 0

12,30

16,96

22,25

28,17

34,73

41,92

11,90

14,29

17,45

27,26

39,07

52,89

86,37

-4,80 3 6, 0

4 80, 0

12,48

17,10

22,32

28,14

34,56

41,58

12,14

14,54

17,51

27,13

38,64

52,07

84,42

-5,00 3 2, 0

5 12, 0

12,46

16,91

21,89

27,40

33,45

40,03

12,23

14,56

17,17

26,26

37,03

49,51

79,32

-5,20 3 6, 0

5 44, 0

13,50

18,38

23,86

29,93

36,61

43,88

13,22

15,77

18,71

28,74

40,65

54,49

87,63

-5,40 4 0, 0

5 76, 0

14,55

19,85

25,82

32,46

39,77

47,74

14,21

16,97

20,26

31,22

44,27

59,47

95,94

-5,60 3 6, 0

6 00, 0

14,40

19,50

25,20

31,50

38,40

45,90

14,16

16,84

19,76

30,14

42,41

56,60

90,44

-5,80 3 0, 0

6 28, 0

14,05

18,81

24,07

29,83

36,10

42,86

13,95

16,49

18,88

28,34

39,36

52,01

81,80

-6,00 3 4, 0

6 56, 0

15,03

20,20

25,94

32,25

39,13

46,57

14,87

17,62

20,35

30,71

42,86

56,84

89,90

-6,20 3 2, 0

6 76, 0

15,08

20,19

25,82

31,99

38,70

45,94

14,98

17,71

20,25

30,38

42,18

55,71

87,56

-6,40 3 0, 0

6 96, 0

15,14

20,17

25,70

31,74

38,27

45,31

15,09

17,80

20,15

30,04

41,49

54,58

85,21

-6,60 2 6, 0

7 08, 0

14,79

19,58

24,79

30,44

36,52

43,04

14,84

17,44

19,44

28,67

39,25

51,26

79,11

-6,80 1 8, 0

7 40, 0

14,24

18,55

23,16

28,07

33,28

38,79

14,47

16,87

18,15

26,12

35,02

44,93

67,31

-7,00 2 0, 0

7 72, 0

15,02

19,61

24,53

29,78

35,37

41,29

15,24

17,78

19,23

27,77

37,33

48,03

72,27

-7,20 2 4, 0

8 00, 0

16,00

21,00

26,40

32,20

38,40

45,00

16,16

18,91

20,70

30,14

40,83

52,86

80,38

-7,40 3 0, 0

8 20, 0

17,12

22,65

28,68

35,21

42,24

49,77

17,18

20,18

22,49

33,16

45,39

59,27

91,43

-7,60 3 2, 0

8 36, 0

17,64

23,39

29,66

36,47

43,82

51,70

17,67

20,78

23,26

34,40

47,20

61,76

95,59

-7,80 3 6, 0

8 48, 0

18,37

24,46

31,15

38,44

46,34

54,83

18,33

21,60

24,43

36,37

50,20

65,98

102,89

-8,00 4 0, 0

8 68, 0

19,22

25,69

32,83

40,64

49,11

58,25

19,12

22,58

25,75

38,55

53,44

70,50

110,60

-8,20 4 4, 0

8 88, 0

20,07

26,93

34,51

42,83

51,88

61,67

19,91

23,55

27,06

40,73

56,69

75,03

118,31

-8,40 4 6, 0

9 12, 0

20,73

27,82

35,69

44,32

53,72

63,88

20,53

24,31

27,99

42,17

58,75

77,82

122,86

-8,60 5 0, 0

9 32, 0

21,58

29,06

37,37

46,51

56,49

67,30

21,32

25,28

29,30

44,35

62,00

82,35

130,57

-8,80 5 2, 0

9 48, 0

22,10

29,79

38,35

47,78

58,07

69,23

21,82

25,89

30,08

45,58

63,81

84,84

134,72

-9,00 4 6, 0

9 72, 0

21,69

29,02

37,13

46,00

55,64

66,04

21,54

25,46

29,11

43,68

60,64

80,09

125,88

-9,20 4 4, 0

9 88, 0

21,67

28,93

36,91

45,63

55,08

65,27

21,59

25,47

28,94

43,24

59,83

78,81

123,33

-9,40 38,0

1012,0

21,26

28,16

35,69

43,85

52,65

62,08

21,31

25,05

27,98

41,33

56,65

74,06

114,48

-9,60 56,0

1024,0

23,85

32,15

41,38

51,54

62,63

74,66

23,55

27,94

32,45

49,17

68,81

91,48

145,24

-9,80 62,0

1040,0

24,91

33,72

43,56

54,44

66,35

79,29

24,50

29,13

34,16

52,08

73,25

97,74

156,10

-10,00 68,0

1064,0

26,09

35,45

45,94

57,56

70,31

84,20

25,58

30,48

36,03

55,20

77,93

104,30

167,36

-10,20 88,0

1098,0

29,30

40,29

52,75

66,68

82,07

98,93

28,42

34,09

41,38

64,42

92,09

124,43

202,58

-10,40 120,0

1158,0

34,53

48,16

63,79

81,42

101,06

122,69

33,05

39,97

50,05

79,33

114,92

156,85

259,21

-10,60 110,0

1188,0

33,67

46,68

61,51

78,18

96,68

117,02

32,43

39,07

48,26

75,90

109,32

148,56

243,96

-10,80 105,0

1208,0

33,33

46,04

60,49

76,70

94,66

114,36

32,19

38,71

47,46

74,30

106,67

144,61

236,59

-11,00 80,0

1248,0

30,63

41,63

53,95

67,61

82,60

98,93

30,03

35,79

42,32

64,84

91,56

122,56

196,70



LOCATION


S-1

SF2=5

Depth (m)

qc

Tf

SQUARE PILE (TON)

INIPILE (TON

BORED PILE (TON)


BPF40

BPF50

BPF60

BPF80

-11,20 75,0

1268,0

30,29

40,99

52,93

66,13

80,58

96,27

29,80

35,43

41,51

63,25

88,92

118,61

189,33

-11,40 50,0

1298,0

27,43

36,38

46,15

56,76

68,20

80,48

27,47

32,31

36,19

53,54

73,49

96,18

148,94

-11,60 50,0

1318,0

27,75

36,78

46,63

57,32

68,84

81,20

27,81

32,70

36,56

54,04

74,12

96,94

149,95

-11,80 45,0

1328,0

27,25

35,94

45,37

55,56

66,50

78,18

27,41

32,15

35,57

52,20

71,16

92,60

142,07

-12,00 60,0

1358,0

29,73

39,66

50,59

62,52

75,46

89,39

29,61

34,94

39,67

59,23

81,92

107,87

168,71

-12,20 70,0

1378,0

31,38

42,14

54,07

67,17

81,43

96,86

31,08

36,80

42,40

63,92

89,10

118,05

186,47

-12,40 80,0

1408,0

33,19

44,83

57,79

72,09

87,72

104,69

32,72

38,86

45,32

68,86

96,58

128,61

204,73

-12,60 85,0

1438,0

34,34

46,47

60,01

74,97

91,35

109,14

33,79

40,17

47,07

71,71

100,80

134,45

214,62

-12,80 95,0

1458,0

35,99

48,95

63,49

79,62

97,32

116,61

35,26

42,03

49,80

76,40

107,97

144,63

232,38

-13,00 105,0

1478,0

37,65

51,44

66,97

84,26

103,30

124,08

36,73

43,90

52,53

81,09

115,15

154,81

250,14

-13,20 100,0

1518,0

37,62

51,19

66,43

83,34

101,91

122,15

36,84

43,93

52,11

80,00

113,13

151,61

243,77

-13,40 115,0

1538,0

39,94

54,72

71,41

90,02

110,55

132,99

38,87

46,53

56,02

86,78

123,58

166,50

269,91

-13,60 120,0

1568,0

41,09

56,36

73,63

92,90

114,18

137,45

39,94

47,84

57,76

89,63

127,80

172,35

279,79

-13,80 125,0

1598,0

42,23

58,00

75,85

95,79

117,80

141,90

41,01

49,16

59,50

92,48

132,01

178,20

289,68

-14,00 120,0

1618,0

41,89

57,36

74,83

94,30

115,78

139,25

40,78

48,80

58,70

90,88

129,37

174,24

282,30

-14,20 125,0

1658,0

43,19

59,20

77,29

97,47

119,72

144,06

42,02

50,31

60,63

93,98

133,89

180,46

292,69

-14,40 135,0

1688,0

45,01

61,89

81,01

102,39

126,02

151,89

43,66

52,36

63,55

98,92

141,38

191,02

310,95

-14,60 140,0

1728,0

46,31

63,73

83,47

105,55

129,96

156,71

44,90

53,87

65,48

102,02

145,91

197,25

321,34

-14,80 145,0

1768,0

47,62

65,57

85,93

108,71

133,91

161,52

46,14

55,38

67,41

105,12

150,44

203,47

331,73

-15,00 160,0

1808,0

50,26

69,49

91,39

115,96

143,19

173,09

48,51

58,36

71,70

112,40

161,52

219,12

358,87

-15,20 200,0

1818,0

55,75

78,03

103,63

132,57

164,84

200,45

53,21

64,47

81,31

129,40

188,02

257,19

426,40

-15,40 220,0

1848,0

58,90

82,79

110,35

141,58

176,47

215,03

55,98

68,00

86,59

138,53

202,05

277,17

461,42

1848,0

62,90

89,04

119,35

153,83

192,47

235,28

59,38

72,43

93,66

151,09

221,69

305,44

511,69

-15,60 250,0

ALLOWABLE TENSION CAPACITY OF SINGLE PILE (BASED ON CPT DATA) PROJECT


LOCATION


S-1

SF2=5

Depth (m)

qc

Tf

SQUARE PILE (TON)

INIPILE (TON

BORED PILE (TON)


-0,20

0,00

-0,40 -0,60 -0,80

BPF40

BPF50

BPF60

BPF80

0,0

-0,02

-0,03

-0,04

-0,06

-0,07

-0,08

-0,02

-0,02

-0,03

-0,06

-0,09

-0,14

-0,24

4,00

12,0

0,10

0,11

0,12

0,12

0,13

0,15

0,11

0,13

0,09

0,09

0,08

0,04

-0,06

4,00

28,0

0,26

0,30

0,34

0,37

0,43

0,48

0,28

0,33

0,27

0,31

0,33

0,33

0,26

6,00

40,0

0,37

0,44

0,50

0,55

0,63

0,71

0,41

0,47

0,39

0,46

0,50

0,51

0,44

-1,00

8,00

52,0

0,49

0,58

0,66

0,73

0,83

0,93

0,53

0,62

0,52

0,61

0,67

0,69

0,62

-1,20

10,00

76,0

0,74

0,88

1,02

1,14

1,30

1,46

0,80

0,92

0,80

0,97

1,11

1,19

1,22

-1,40

12,00

104,0

1,03

1,25

1,44

1,63

1,86

2,09

1,11

1,28

1,13

1,41

1,63

1,79

1,97

-1,60

10,00

124,0

1,24

1,50

1,74

1,96

2,24

2,52

1,33

1,54

1,36

1,70

1,97

2,18

2,43

-1,80

8,00

144,0

1,44

1,75

2,03

2,29

2,62

2,95

1,55

1,79

1,59

1,99

2,32

2,58

2,89

-2,00

10,00

160,0

1,60

1,94

2,26

2,55

2,91

3,28

1,72

1,99

1,77

2,21

2,57

2,86

3,21

-2,20

12,00

176,0

1,76

2,13

2,48

2,80

3,20

3,60

1,89

2,19

1,95

2,43

2,83

3,15

3,53

-2,40

14,00

196,0

1,96

2,38

2,77

3,14

3,58

4,03

2,11

2,44

2,18

2,72

3,18

3,54

4,00

-2,60

18,00

216,0

2,17

2,63

3,07

3,47

3,96

4,46

2,33

2,69

2,41

3,01

3,52

3,93

4,46

-2,80

20,00

256,0

2,60

3,16

3,70

4,19

4,79

5,39

2,78

3,21

2,90

3,65

4,31

4,85

5,62

-3,00

32,00

284,0

2,89

3,53

4,12

4,68

5,35

6,02

3,10

3,57

3,24

4,09

4,83

5,45

6,37

-3,20

32,00

300,0

3,05

3,72

4,35

4,94

5,64

6,35

3,27

3,77

3,41

4,31

5,09

5,74

6,69

-3,40

36,00

316,0

3,21

3,91

4,57

5,19

5,94

6,68

3,44

3,97

3,59

4,53

5,34

6,03

7,01

-3,60

32,00

332,0

3,37

4,11

4,80

5,45

6,23

7,01

3,61

4,17

3,77

4,75

5,60

6,31

7,33

-3,80

30,00

348,0

3,53

4,30

5,03

5,70

6,52

7,33

3,78

4,37

3,94

4,97

5,86

6,60

7,65

-4,00

30,00

368,0

3,74

4,55

5,32

6,04

6,90

7,76

4,00

4,62

4,17

5,26

6,20

6,99

8,11

-4,20

36,00

392,0

3,99

4,86

5,68

6,45

7,37

8,29

4,27

4,93

4,46

5,62

6,64

7,49

8,72

-4,40

40,00

424,0

4,33

5,28

6,17

7,02

8,02

9,02

4,63

5,34

4,85

6,13

7,25

8,19

9,60

-4,60

38,00

452,0

4,62

5,64

6,60

7,51

8,58

9,65

4,94

5,70

5,18

6,56

7,77

8,80

10,34

-4,80

36,00

480,0

4,92

6,00

7,03

8,00

9,14

10,28

5,25

6,06

5,52

6,99

8,29

9,40

11,09

-5,00

32,00

512,0

5,25

6,42

7,52

8,57

9,79

11,01

5,61

6,47

5,90

7,49

8,90

10,11

11,97

-5,20

36,00

544,0

5,59

6,84

8,02

9,13

10,44

11,74

5,97

6,89

6,29

7,99

9,51

10,82

12,85

-5,40

40,00

576,0

5,93

7,25

8,51

9,70

11,09

12,47

6,33

7,30

6,68

8,50

10,12

11,52

13,74

-5,60

36,00

600,0

6,18

7,56

8,87

10,11

11,56

13,00

6,60

7,61

6,96

8,86

10,55

12,02

14,34

-5,80

30,00

628,0

6,48

7,92

9,30

10,60

12,12

13,63

6,91

7,97

7,30

9,29

11,07

12,62

15,08

-6,00

34,00

656,0

6,77

8,28

9,72

11,09

12,68

14,26

7,22

8,33

7,63

9,72

11,59

13,23

15,83

-6,20

32,00

676,0

6,98

8,53

10,02

11,43

13,06

14,69

7,44

8,58

7,86

10,01

11,94

13,62

16,29

-6,40

30,00

696,0

7,18

8,78

10,31

11,76

13,44

15,12

7,66

8,83

8,09

10,30

12,28

14,01

16,75

-6,60

26,00

708,0

7,30

8,92

10,47

11,94

13,64

15,35

7,79

8,98

8,22

10,45

12,45

14,19

16,93

-6,80

18,00

740,0

7,64

9,34

10,96

12,50

14,29

16,08

8,15

9,39

8,61

10,96

13,06

14,90

17,82

-7,00

20,00

772,0

7,97

9,76

11,46

13,07

14,94

16,81

8,51

9,80

8,99

11,46

13,67

15,61

18,70

-7,20

24,00

800,0

8,27

10,12

11,88

13,56

15,50

17,44

8,82

10,16

9,33

11,89

14,19

16,21

19,44

-7,40

30,00

820,0

8,47

10,37

12,18

13,90

15,88

17,87

9,04

10,42

9,56

12,18

14,54

16,60

19,90

-7,60

32,00

836,0

8,63

10,56

12,40

14,15

16,17

18,19

9,21

10,62

9,74

12,40

14,79

16,89

20,23

-7,80

36,00

848,0

8,75

10,70

12,56

14,33

16,37

18,42

9,34

10,76

9,86

12,55

14,96

17,07

20,41

-8,00

40,00

868,0

8,95

10,95

12,85

14,66

16,76

18,85

9,55

11,01

10,09

12,84

15,31

17,46

20,87

-8,20

44,00

888,0

9,16

11,20

13,15

14,99

17,14

19,28

9,77

11,27

10,32

13,13

15,66

17,85

21,33

-8,40

46,00

912,0

9,41

11,51

13,51

15,41

17,61

19,81

10,04

11,57

10,60

13,50

16,09

18,35

21,93

-8,60

50,00

932,0

9,61

11,76

13,80

15,74

17,99

20,24

10,26

11,82

10,83

13,79

16,43

18,74

22,39

-8,80

52,00

948,0

9,77

11,95

14,03

15,99

18,28

20,56

10,43

12,02

11,01

14,01

16,69

19,03

22,72

-9,00

46,00

972,0

10,02

12,26

14,39

16,41

18,75

21,09

10,70

12,33

11,29

14,37

17,12

19,52

23,32

-9,20

44,00

988,0

10,18

12,45

14,61

16,66

19,04

21,42

10,87

12,53

11,47

14,59

17,38

19,81

23,64

-9,40

38,00

1012,0

10,43

12,76

14,97

17,07

19,51

21,95

11,13

12,83

11,75

14,95

17,82

20,31

24,24

-9,60

56,00

1024,0

10,55

12,90

15,13

17,25

19,71

22,18

11,26

12,98

11,88

15,10

17,98

20,49

24,42

-9,80

62,00

1040,0

10,71

13,09

15,36

17,50

20,00

22,50

11,43

13,18

12,05

15,32

18,24

20,77

24,74

-10,00

68,00

1064,0

10,96

13,40

15,72

17,91

20,47

23,03

11,70

13,48

12,34

15,69

18,68

21,27

25,35

-10,20

88,00

1098,0

11,32

13,84

16,24

18,52

21,17

23,81

12,08

13,92

12,75

16,22

19,33

22,03

26,30

-10,40

120,00

1158,0

11,97

14,65

17,21

19,64

22,44

25,25

12,77

14,71

13,51

17,22

20,55

23,48

28,17

-10,60

110,00

1188,0

12,29

15,04

17,67

20,17

23,05

25,93

13,11

15,10

13,87

17,68

21,12

24,14

28,98

-10,80

105,00

1208,0

12,49

15,29

17,96

20,50

23,43

26,36

13,32

15,35

14,10

17,98

21,46

24,53

29,45

-11,00

80,00

1248,0

12,92

15,82

18,59

21,23

24,26

27,29

13,78

15,88

14,59

18,62

22,25

25,45

30,61



LOCATION


S-1

SF2=5

Depth

qc

Tf

SQUARE PILE (TON)

INIPILE (TON

BORED PILE (TON)

(m)


BPF40

BPF50

BPF60

BPF80

-11,20

75,00

1268,0

13,13

16,07

18,88

21,56

24,64

27,72

14,00

16,13

14,82

18,91

22,59

25,84

31,07

-11,40

50,00

1298,0

13,44

16,46

19,34

22,09

25,24

28,40

14,33

16,51

15,18

19,38

23,16

26,49

31,89

-11,60

50,00

1318,0

13,65

16,71

19,64

22,42

25,63

28,83

14,55

16,77

15,41

19,67

23,50

26,88

32,35

-11,80

45,00

1328,0

13,74

16,82

19,76

22,56

25,78

29,01

14,65

16,89

15,51

19,78

23,63

27,01

32,46

-12,00

60,00

1358,0

14,06

17,21

20,22

23,09

26,39

29,69

14,99

17,27

15,87

20,25

24,20

27,67

33,27

-12,20

70,00

1378,0

14,26

17,46

20,52

23,42

26,77

30,11

15,21

17,52

16,10

20,54

24,54

28,06

33,73

-12,40

80,00

1408,0

14,58

17,85

20,98

23,95

27,37

30,79

15,55

17,91

16,46

21,01

25,11

28,72

34,55

-12,60

85,00

1438,0

14,90

18,24

21,44

24,48

27,98

31,47

15,88

18,30

16,83

21,48

25,67

29,37

35,36

-12,80

95,00

1458,0

15,10

18,49

21,73

24,81

28,36

31,90

16,10

18,55

17,06

21,77

26,02

29,76

35,82

-13,00

105,00

1478,0

15,31

18,74

22,02

25,15

28,74

32,33

16,32

18,80

17,29

22,06

26,36

30,15

36,28

-13,20

100,00

1518,0

15,73

19,27

22,65

25,87

29,57

33,26

16,77

19,32

17,78

22,70

27,15

31,07

37,45

-13,40

115,00

1538,0

15,94

19,52

22,94

26,21

29,95

33,69

16,99

19,58

18,01

22,99

27,49

31,47

37,91

-13,60

120,00

1568,0

16,26

19,91

23,40

26,73

30,55

34,37

17,33

19,96

18,37

23,46

28,06

32,12

38,73

-13,80

125,00

1598,0

16,57

20,30

23,87

27,26

31,16

35,05

17,67

20,35

18,73

23,93

28,62

32,78

39,54

-14,00

120,00

1618,0

16,78

20,55

24,16

27,60

31,54

35,48

17,89

20,60

18,96

24,22

28,97

33,17

40,00

-14,20

125,00

1658,0

17,21

21,08

24,79

28,32

32,37

36,41

18,34

21,12

19,46

24,86

29,75

34,09

41,17

-14,40

135,00

1688,0

17,52

21,47

25,25

28,85

32,97

37,09

18,68

21,51

19,82

25,33

30,32

34,74

41,98

-14,60

140,00

1728,0

17,95

22,00

25,88

29,58

33,80

38,03

19,13

22,03

20,31

25,97

31,10

35,66

43,15

-14,80

145,00

1768,0

18,38

22,53

26,51

30,30

34,63

38,96

19,58

22,55

20,81

26,61

31,89

36,58

44,31

-15,00

160,00

1808,0

18,81

23,06

27,13

31,03

35,46

39,89

20,04

23,08

21,30

27,26

32,67

37,50

45,48

-15,20

200,00

1818,0

18,90

23,17

27,26

31,16

35,62

40,07

20,14

23,19

21,40

27,37

32,80

37,63

45,59

-15,40

220,00

1848,0

19,22

23,56

27,72

31,69

36,22

40,75

20,48

23,58

21,76

27,84

33,36

38,28

46,40

-15,60

250,00

1848,0

19,20

23,53

27,68

31,63

36,15

40,67

20,46

23,56

21,72

27,78

33,27

38,15

46,16



LOCATION


S-1 0

100

200

300

400

500

qa (Ton) 600

0,0

2,0-

4,0-

6,0-

) m (

h t8,0 p e D

10,0-

12,0-

14,0-

16,0-

18,0-

q20x20 q25x25 q30x30 q35x35 q40x40 q45x45 28/28/28 32/32/32 BPF40 BPF50 BPF60 BPF80



LOCATION


S-1 0 0,0

2,0-

4,0-

6,0-

8,0 ) m (

h t p e 10,0 D

12,0-

14,0-

16,0-

18,0-

5

10

15

20

25

30

35

40

qa (Ton) 45 50 q20x20 q25x25 q30x30 q35x35 q40x40 q45x45 28/28/28 32/32/32 BPF40 BPF50 BPF60 BPF80



LOCATION


S-2

SF2=5

Depth

qc

(m) -0,20

Tf

SQUARE PILE (TON)

INIPILE (TON

BORED PILE (TON)


BPF40

BPF50

BPF60

BPF80

0,0

0,0

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

-0,40

16,0

20,0

2,45

3,73

5,28

7,09

9,17

11,52

2,15

2,75

4,15

7,20

11,10

15,83

27,81

-0,60

16,0

36,0

2,71

4,05

5,66

7,54

9,69

12,10

2,42

3,06

4,45

7,60

11,61

16,44

28,62

-0,80

20,0

52,0

3,50

5,21

7,25

9,62

12,33

15,37

3,14

3,95

5,69

9,68

14,73

20,81

36,12

-1,00

16,0

60,0

3,09

4,53

6,24

8,21

10,45

12,96

2,82

3,52

4,90

8,21

12,36

17,35

29,82

4,85

6,62

8,66

10,97

13,54

3,09

3,82

5,20

8,61

12,86

17,95

30,63

-1,20

16,0

76,0

3,35

-1,40

20,0

88,0

4,07

5,93

8,11

10,63

13,48

16,67

3,75

4,65

6,37

10,58

15,86

22,17

37,93

-1,60 2 2, 0

1 08, 0

4,66

6,74

9,19

12,01

15,19

18,74

4,31

5,33

7,22

11,92

17,79

24,81

42,29

-1,80 2 6, 0

1 20, 0

5,39

7,82

10,68

13,98

17,71

21,87

4,96

6,15

8,38

13,90

20,79

29,04

49,59

-2,00 2 4, 0

1 40, 0

5,44

7,80

10,56

13,72

17,28

21,24

5,07

6,24

8,29

13,56

20,11

27,91

47,24

-2,20 2 8, 0

1 60, 0

6,29

9,03

12,24

15,91

20,05

24,66

5,86

7,21

9,61

15,74

23,35

32,43

54,95

-2,40 3 0, 0

1 80, 0

6,88

9,85

13,32

17,29

21,76

26,73

6,42

7,89

10,45

17,08

25,29

35,07

59,31

-2,60 3 4, 0

2 04, 0

7,80

11,16

15,10

19,60

24,66

30,29

7,28

8,94

11,85

19,36

28,66

39,75

67,21

-2,80 5 0, 0

2 28, 0

10,31

14,98

20,47

26,80

33,96

41,96

9,50

11,77

16,07

26,66

39,89

55,74

95,23

-3,00 5 4, 0

2 52, 0

11,23

16,29

22,25

29,11

36,86

45,52

10,35

12,82

17,46

28,94

43,26

60,41

103,14

-3,20 6 0, 0

2 72, 0

12,35

17,94

24,53

32,12

40,70

50,29

11,37

14,09

19,25

31,95

47,82

66,82

114,19

-3,40 7 4, 0

2 92, 0

14,54

21,26

29,21

38,39

48,81

60,46

13,29

16,54

22,93

38,32

57,61

80,77

138,66

-3,60 7 6, 0

3 16, 0

15,19

22,15

30,38

39,88

50,65

62,68

13,92

17,30

23,85

39,76

59,68

83,56

143,21

-3,80 7 8, 0

3 36, 0

15,78

22,97

31,46

41,26

52,35

64,75

14,48

17,98

24,70

41,10

61,61

86,20

147,57

-4,00 7 0, 0

3 64, 0

15,16

21,86

29,74

38,78

48,98

60,35

14,05

17,33

23,34

38,45

57,26

79,72

135,57

-4,20 7 4, 0

3 84, 0

16,01

23,10

31,42

40,97

51,75

63,77

14,84

18,31

24,66

40,63

60,50

84,25

143,28

-4,40 8 0, 0

4 08, 0

17,19

24,83

33,79

44,09

55,72

68,69

15,92

19,66

26,52

43,74

65,18

90,81

154,53

-4,60 8 6, 0

4 26, 0

18,28

26,44

36,02

47,04

59,50

73,39

16,90

20,89

28,28

46,71

69,68

97,14

165,49

-4,80 9 5, 0

4 56, 0

19,96

28,91

39,44

51,56

65,26

80,54

18,43

22,80

30,96

51,23

76,51

106,76

182,08

-5,00 105,0

476,0

21,62

31,40

42,92

56,20

71,23

88,01

19,90

24,66

33,69

55,92

83,69

116,94

199,84

-5,20 105,0

506,0

22,10

32,00

43,64

57,04

72,19

89,09

20,40

25,23

34,26

56,67

84,63

118,07

201,35

-5,40 105,0

536,0

22,58

32,60

44,36

57,88

73,15

90,17

20,90

25,81

34,82

57,42

85,57

119,21

202,85

-5,60 110,0

566,0

23,72

34,24

46,58

60,76

76,78

94,63

21,98

27,13

36,56

60,27

89,79

125,05

212,74

-5,80 100,0

606,0

23,03

32,95

44,54

57,80

72,73

89,32

21,51

26,42

34,96

57,09

84,50

117,14

197,99

-6,00 110,0

636,0

24,84

35,64

48,26

62,72

79,02

97,15

23,15

28,47

37,88

62,03

91,98

127,70

216,25

-6,20 115,0

666,0

25,99

37,28

50,48

65,61

82,65

101,60

24,22

29,78

39,62

64,88

96,20

133,54

226,13

-6,40 120,0

686,0

26,98

38,72

52,46

68,21

85,95

105,70

25,12

30,91

41,18

67,47

100,10

139,01

235,52

-6,60 120,0

706,0

27,30

39,12

52,94

68,77

86,59

106,42

25,46

31,29

41,55

67,97

100,73

139,77

236,52

-6,80 135,0

736,0

29,78

42,85

58,16

75,73

95,55

117,62

27,66

34,08

45,65

75,01

111,49

155,04

263,16

-7,00 140,0

766,0

30,92

44,49

60,38

78,61

99,18

122,08

28,74

35,40

47,39

77,86

115,71

160,88

273,05

-7,20 135,0

786,0

30,58

43,85

59,36

77,13

97,15

119,42

28,50

35,04

46,59

76,26

113,06

156,93

265,67

-7,40 130,0

826,0

30,55

43,60

58,82

76,21

95,77

117,49

28,61

35,07

46,17

75,18

111,04

153,73

259,30

-7,60 135,0

866,0

31,86

45,45

61,28

79,37

99,71

122,30

29,85

36,58

48,10

78,27

115,57

159,95

269,69

-7,80 145,0

896,0

33,67

48,13

65,00

84,30

106,01

130,13

31,49

38,63

51,02

83,21

123,06

170,51

287,95

-8,00 150,0

926,0

34,82

49,77

67,22

87,18

109,63

134,59

32,56

39,95

52,76

86,06

127,28

176,35

297,84

-8,20 165,0

956,0

37,30

53,50

72,44

94,14

118,59

145,79

34,76

42,74

56,86

93,09

138,04

191,62

324,48

-8,40 170,0

976,0

38,28

54,94

74,42

96,74

121,90

149,89

35,66

43,87

58,41

95,69

141,94

197,09

333,86

-8,60 185,0

1006,0

40,76

58,66

79,64

103,71

130,86

161,09

37,87

46,66

62,51

102,72

152,70

212,36

360,50

-8,80 190,0

1036,0

41,91

60,30

81,86

106,59

134,49

165,55

38,94

47,97

64,25

105,57

156,92

218,20

370,38

-9,00 160,0

1086,0

38,71

55,05

74,06

95,74

120,09

147,10

36,38

44,50

58,12

94,27

138,85

191,82

322,62

-9,20 170,0

1126,0

40,68

57,94

78,02

100,94

126,70

155,29

38,18

46,75

61,23

99,46

146,65

202,76

341,39

-9,40 185,0

1156,0

43,16

61,66

83,24

107,91

135,66

166,49

40,39

49,54

65,33

106,49

157,41

218,03

368,03

-9,60 170,0

1206,0

41,96

59,54

79,94

103,18

129,26

158,17

39,53

48,28

62,74

101,47

149,16

205,78

345,40

-9,80 160,0

1246,0

41,27

58,25

77,90

100,22

125,21

152,86

39,07

47,57

61,13

98,29

143,87

197,87

330,66

-10,00 155,0

1276,0

41,08

57,81

77,12

99,02

123,50

150,56

39,00

47,41

60,52

96,95

141,54

194,29

323,78

-10,20 175,0

1296,0

44,07

62,38

83,60

107,75

134,81

164,78

41,61

50,75

65,61

105,82

155,26

213,90

358,30

-10,40 205,0

1316,0

48,39

69,03

93,08

120,56

151,45

185,75

45,34

55,57

73,05

118,88

175,53

242,92

409,57

-10,60 210,0

1346,0

49,54

70,67

95,30

123,44

155,07

190,21

46,41

56,88

74,79

121,73

179,74

248,77

419,46

-10,80 250,0

1346,0

54,87

79,00

107,30

139,77

176,41

217,21

50,95

62,79

84,22

138,48

205,93

286,46

486,49

ALLOWABLE TENSION CAPACITY OF SINGLE PILE (BASED ON CPT DATA) PROJ PR OJEC ECT T

GPI GPI KRIS KRISTU TUS S GEMB GEMBAL ALA A CIBU CIBUBU BUR R

LOCATIO LOCATION N

JL.SWADA JL.SWADAYA YA NO.13,RT NO.13,RT.02,R .02,RW.6, W.6,KELA KELAPA PA DUA WETAN,CI WETAN,CIBUBU BUBUR,JA R,JAKART KARTA A TIMUR TIMUR

S-2

SF2=5

Depth (m)

qc

Tf

SQUARE PILE (TON)

INIPILE (TON

BORED PILE (TON)

g/cm2 kg/cm q2 q20x20 q25x25 q30x30 q35x35 q40x40 q45x45 28/28/28 32/32/32 BPF30

BPF40

BPF50

B P F 60

BPF80

-0,20

0,00

0,0

-0,02

-0,03

-0,04

-0,06

-0,07

-0,08

-0,02

-0,02

-0,03

-0,06

-0,09

-0,14

-0,24

-0,40

16,00

20,0

0,19

0,22

0,25

0,27

0,31

0,35

0,20

0,24

0,20

0,23

0,25

0,26

0,22

-0,60

16,00

36,0

0,35

0,41

0,48

0,53

0,60

0,68

0,37

0,43

0,37

0,45

0,51

0,54

0,54

-0,80

20,00

52,0

0,51

0,61

0,70

0,78

0,90

1,01

0,55

0,63

0,55

0,67

0,77

0,83

0,86

-1,00

16,00

60,0

0,58

0,69

0,79

0,88

1,01

1,13

0,62

0,72

0,62

0,75

0,85

0,90

0,90

-1,20

16,00

76,0

0,74

0,88

1,02

1,14

1,30

1,46

0,80

0,92

0,80

0,97

1,11

1,19

1,22

-1,40

20,00

88,0

0,85

1,02

1,18

1,31

1,50

1,69

0,92

1,07

0,92

1,12

1,27

1,37

1,40

-1,60

22,00

108,0

1,06

1,27

1,47

1,65

1,88

2,12

1,14

1,32

1,15

1,42

1,62

1,76

1,87

-1,80

26,00

120,0

1,17

1,41

1,63

1,82

2,08

2,34

1,26

1,47

1,28

1,57

1,79

1,94

2,05

-2,00

24,00

140,0

1,38

1,66

1,92

2,16

2,46

2,77

1,48

1,72

1,51

1,86

2,13

2,33

2,51

-2,20

28,00

160,0

1,58

1,91

2,21

2,49

2,84

3,20

1,70

1,97

1,74

2,15

2,48

2,73

2,97

-2,40

30,00

180,0

1,79

2,16

2,51

2,82

3,23

3,63

1,92

2,22

1,97

2,44

2,83

3,12

3,43

-2,60

34,00

204,0

2,04

2,47

2,87

3,23

3,70

4,16

2,19

2,53

2,25

2,80

3,26

3,61

4,04

-2,80

50,00

228,0

2,28

2,77

3,23

3,65

4,17

4,69

2,45

2,84

2,53

3,16

3,69

4,11

4,64

-3,00

54,00

252,0

2,53

3,08

3,59

4,06

4,64

5,22

2,72

3,14

2,81

3,52

4,13

4,61

5,24

-3,20

60,00

272,0

2,74

3,33

3,88

4,39

5,02

5,64

2,94

3,39

3,04

3,82

4,47

5,00

5,70

-3,40

74,00

292,0

2,94

3,58

4,17

4,72

5,40

6,07

3,16

3,65

3,27

4,11

4,82

5,39

6,16

-3,60

76,00

316,0

3,19

3,88

4,53

5,14

5,87

6,60

3,42

3,95

3,56

4,47

5,25

5,89

6,77

-3,80

78,00

336,0

3,40

4,13

4,82

5,47

6,25

7,03

3,64

4,21

3,79

4,76

5,60

6,28

7,23

-4,00

70,00

364,0

3,69

4,50

5,25

5,96

6,81

7,66

3,95

4,57

4,12

5,19

6,12

6,88

7,97

-4,20

74,00

384,0

3,90

4,75

5,54

6,29

7,19

8,09

4,17

4,82

4,35

5,48

6,46

7,28

8,43

-4,40

80,00

408,0

4,15

5,05

5,90

6,70

7,66

8,62

4,44

5,12

4,63

5,84

6,89

7,77

9,04

-4,60

86,00

426,0

4,33

5,27

6,16

7,00

8,00

9,00

4,63

5,35

4,84

6,10

7,20

8,11

9,43

-4,80

95,00

456,0

4,65

5,66

6,62

7,53

8,60

9,68

4,97

5,74

5,20

6,57

7,76

8,77

10,24

-5,00

105,00

476,0

4,85

5,91

6,92

7,86

8,98

10,11

5,19

5,99

5,43

6,86

8,11

9,16

10,70

-5,20

105,00

506,0

5,17

6,30

7,38

8,39

9,59

10,79

5,53

6,38

5,79

7,33

8,67

9,81

11,52

-5,40

105,00

536,0

5,48

6,69

7,84

8,92

10,19

11,47

5,86

6,76

6,15

7,79

9,24

10,47

12,33

-5,60

110,00

566,0

5,80

7,08

8,30

9,45

10,80

12,15

6,20

7,15

6,51

8,26

9,80

11,13

13,14

-5,80

100,00

606,0

6,23

7,61

8,93

10,17

11,63

13,08

6,65

7,67

7,01

8,90

10,59

12,04

14,31

-6,00

110,00

636,0

6,55

8,00

9,39

10,70

12,23

13,76

6,99

8,06

7,37

9,37

11,15

12,70

15,12

-6,20

115,00

666,0

6,86

8,39

9,85

11,23

12,84

14,44

7,33

8,45

7,73

9,84

11,72

13,36

15,94

-6,40

120,00

686,0

7,07

8,64

10,14

11,56

13,22

14,87

7,55

8,70

7,96

10,13

12,06

13,75

16,40

-6,60

120,00

706,0

7,27

8,89

10,44

11,90

13,60

15,30

7,76

8,95

8,19

10,42

12,41

14,14

16,86

-6,80

135,00

736,0

7,59

9,28

10,90

12,43

14,20

15,98

8,10

9,34

8,55

10,89

12,97

14,79

17,67

-7,00

140,00

766,0

7,91

9,67

11,36

12,96

14,81

16,66

8,44

9,72

8,91

11,35

13,54

15,45

18,49

-7,20

135,00

786,0

8,11

9,92

11,65

13,29

15,19

17,09

8,66

9,98

9,14

11,64

13,88

15,84

18,95

-7,40

130,00

826,0

8,54

10,45

12,28

14,01

16,02

18,02

9,11

10,50

9,64

12,29

14,67

16,76

20,12

-7,60

135,00

866,0

8,97

10,98

12,91

14,74

16,84

18,95

9,56

11,02

10,13

12,93

15,45

17,68

21,28

-7,80

145,00

896,0

9,29

11,37

13,37

15,27

17,45

19,63

9,90

11,41

10,49

13,40

16,02

18,34

22,09

-8,00

150,00

926,0

9,60

11,76

13,83

15,80

18,05

20,31

10,24

11,79

10,85

13,86

16,58

18,99

22,91

-8,20

165,00

956,0

9,92

12,15

14,29

16,33

18,66

20,99

10,57

12,18

11,22

14,33

17,15

19,65

23,72

-8,40

170,00

976,0

10,12

12,40

14,58

16,66

19,04

21,42

10,79

12,43

11,45

14,62

17,50

20,04

24,18

-8,60

185,00

1006,0

10,44

12,79

15,04

17,19

19,64

22,10

11,13

12,82

11,81

15,09

18,06

20,69

25,00

-8,80

190,00

1036,0

10,76

13,18

15,50

17,72

20,25

22,78

11,47

13,21

12,17

15,56

18,63

21,35

25,81

-9,00

160,00

1086,0

11,30

13,85

16,30

18,64

21,30

23,97

12,04

13,86

12,80

16,37

19,63

22,53

27,33

-9,20

170,00

1126,0

11,73

14,38

16,93

19,36

22,13

24,90

12,49

14,38

13,29

17,02

20,42

23,45

28,49

-9,40

185,00

1156,0

12,04

14,77

17,39

19,89

22,74

25,58

12,83

14,77

13,65

17,48

20,98

24,11

29,31

-9,60

170,00

1206,0

12,59

15,44

18,19

20,82

23,79

26,76

13,40

15,43

14,28

18,30

21,99

25,29

30,82

-9,80

160,00

1246,0

13,01

15,97

18,82

21,54

24,62

27,69

13,85

15,95

14,77

18,95

22,77

26,21

31,99

-10,00

155,00

1276,0

13,33

16,36

19,28

22,07

25,22

28,38

14,19

16,33

15,13

19,41

23,34

26,86

32,80

-10,20

175,00

1296,0

13,54

16,61

19,57

22,40

25,60

28,80

14,41

16,59

15,36

19,70

23,68

27,26

33,26

-10,40

205,00

1316,0

13,74

16,86

19,86

22,74

25,98

29,23

14,63

16,84

15,59

20,00

24,03

27,65

33,73

-10,60

210,00

1346,0

14,06

17,25

20,32

23,27

26,59

29,91

14,96

17,23

15,95

20,46

24,59

28,30

34,54

-10,80

250,00

1346,0

14,04

17,22

20,28

23,21

26,52

29,84

14,95

17,21

15,92

20,40

24,50

28,17

34,30

ALLOWABLE BEARING CAPACITY OF SINGLE PILE (BASED ON CPT DATA) PROJE PROJECT CT

GPI KRIST KRISTUS US GEMBA GEMBALA LA CIBUB CIBUBUR UR

LOCATION LOCATION

JL.SWADAYA JL.SWADAYA NO.13,RT.02,RW.6,KELA NO.13,RT.02,RW.6,KELAPA PA DUA WETAN,CIBUBUR,JAK WETAN,CIBUBUR,JAKARTA ARTA TIMUR

S-2 0

100

200

300

400

500

qa (Ton) 600

0,0

2,0-

4,0-

) m ( h t p e D

6,0-

8,0-

10,0-

12,0-

q20x20 q25x25 q30x30 q35x35 q40x40 q45x45 28/28/28 32/32/32 BPF40 BPF50 BPF60 BPF80

ALLOWABLE TENSION CAPACITY OF SINGLE PILE (BASED ON CPT DATA) PROJE PROJECT CT

GPI KRIST KRISTUS US GEMBA GEMBALA LA CIBUB CIBUBUR UR

LOCATION LOCATION

JL.SWADAYA JL.SWADAYA NO.13,RT.02,RW.6,KELA NO.13,RT.02,RW.6,KELAPA PA DUA WETAN,CIBUBUR,JAK WETAN,CIBUBUR,JAKARTA ARTA TIMUR

S-2 0 0,0

2,0-

5

10

15

20

25

30

qa (Ton) 35 40 q20x20 q25x25 q30x30 q35x35 q40x40 q45x45 28/28/28 32/32/32 BPF40 BPF50 BPF60 BPF80

4,0-

) 6,0 m ( h t p e D

8,0-

10,0-

12,0-

KORELASI qc VS CBR VS DCPT VS ALLOW BEARING CAPACITY

S-1 Depth

qc

DDT IJIN

(m)

( kg/cm2 )

-0,20

0

0,00

0,00

-0,40

4

1,89

0,16

-0,60

4

1,89

0,16

-0,80

6

2,84

0,24

-1,00

8

3,79

0,32

-1,20

10

4,73

0,40

-1,40

12

5,68

0,48

-1,60

10

4,73

0,40

-1,80

8

3,79

0,32

-2,00

10

4,73

0,40

-2,20

12

5,68

0,48

-2,40

14

6,63

0,56

-2,60

18

8,52

0,72

-2,80

20

9,47

0,80

-3,00

32

15,15

1,28

-3,20

32

15,15

1,28

-3,40

36

17,05

1,44

-3,60

32

15,15

1,28

-3,80

30

14,20

1,20

-4,00

30

14,20

1,20

-4,20

36

17,05

1,44

-4,40

40

18,94

1,60

-4,60

38

17,99

1,52

-4,80

36

17,05

1,44

-5,00

32

15,15

1,28

CBR %)

( kg/cm2 )

GRAFIK KORELASI qc VS CBR VS DCPT VS ALLOW BEARING CAPACITY

S-1 0

50

100

150

200

0,0 qc ( kg/cm2 ) BEARING CAPACITY X 10^-2 ( kg/cm2 ) CBR %)

1,0-

2,0-

) m 3,0 ( h t p e D

4,0-

5,0-

6,0-

250

KORELASI qc VS CBR VS DCPT VS ALLOW BEARING CAPACITY

S-2 Depth

qc

DDT IJIN

(m)

( kg/cm2 )

-0,20

0

0,00

0,00

-0,40

16

7,58

0,64

-0,60

16

7,58

0,64

-0,80

20

9,47

0,80

-1,00

16

7,58

0,64

-1,20

16

7,58

0,64

-1,40

20

9,47

0,80

-1,60

22

10,42

0,88

-1,80

26

12,31

1,04

-2,00

24

11,36

0,96

-2,20

28

13,26

1,12

-2,40

30

14,20

1,20

-2,60

34

16,10

1,36

-2,80

50

23,67

2,00

-3,00

54

25,57

2,16

-3,20

60

28,41

2,40

-3,40

74

35,04

2,96

-3,60

76

35,98

3,04

-3,80

78

36,93

3,12

-4,00

70

33,14

2,80

-4,20

74

35,04

2,96

-4,40

80

37,88

3,20

-4,60

86

40,72

3,44

-4,80

95

44,98

3,80

-5,00

105

49,72

4,20

CBR %)

( kg/cm2 )

GRAFIK KORELASI qc VS CBR VS DCPT VS ALLOW BEARING CAPACITY

S-2 0

50

100

150

200

0,0 qc ( kg/cm2 ) BEARING CAPACITY X 10^-2 ( kg/cm2 ) CBR %)

1,0-

2,0-

) m 3,0 ( h t p e D

4,0-

5,0-

6,0-

250

LAMPIRAN : Photo Dokumentasi

P

PETRUS.M,ST

E T

DO K U U M E N T T A S I

E R G O 081213 288147

[email protected]

[email protected]

LAMPIRAN 2

QIES NUSANTARA CONSULTANTS OWNERSHIPMULTIDICIPLINARY CONSULTANTS

STRUKTUR KOLOM BAJA REVIEW ANALISIS STRUCTURE

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Number Engginer

Date

Approved

Time

Address Project

16/03/2016 Job Code

CIBUBUR, JAKARTA UTARA

Description Project

Revision

-

DESIGN AND STRUCTURE ANALYSIS

GENERAL DATA COLOUMN ID :

H 300x300x10x15 Structural

COLOUMN TYPE : CODE DESIGN :

SNI 1729-2015

SPECIFICATION MATERIAL PROPERTY DATA Steel Material Property Data Reinforced Yield Stress

Fy

=

410

Mpa

Modulus of Elasticity

Es

=

200000

Mpa

Shear Modulus

G

=

76923

Mpa

β1

=

0.9

Factor Axcial Reduction

SECTION PROPERTIES Section of Column Height

h

=

300

mm

Wide

b

=

300

mm

Flange Thickness

Tf

=

10

mm

Web Thickness

Tw

=

15

mm

r

=

18

mm

A

=

119.8

cm

Moment of Inertia Section X

Ix

=

20400

cm

Moment of Inertia Section Y

Iy

=

6750

cm

Radius of Gyration Section X

rx

=

13.1

cm

Radius of Gyration Section Y

ry

=

7.51

cm

Modulus of Section X

Zx

=

1360

cm

Modulus of Section Y

Zy

=

450

cm

Radius Area Section

Kontruksi Gedung [c] 2016 Ristanto

1

2 4 4

3 3

Kapsitas Struktur Kolom Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016

Lenght Factor

Lenght

L

=

3.2

K

=

1

m

Buckling Lenght Factor Table

Buckling Lenght Factor

Slimness Section Flange

l

lr

Flange

l

lr

2


⌂

=

b/2tf

2

=

15

⌂

=

0.56√(E/fy)

=

12.3683

=

(h-2Tf )/2tw

1

=

9.33333

⌂

=

1,49√(E/fy)

=

32.9086

No Silindris

Silindris

No Silindris

2



GPI KRISTUS GEMBALA

2016

Critical Tension Bend Bending

Directions Axis lx

= =

ly

= =

l

= =

lc

=

kx*Lx/rx 24.4275 ky*Ly/ry 42.6099

max (lx; ly) 42.6099 (l/p)*√(f y/E)

=

0.61441

w

=

1.20335

f cr

=

f y/w

=

340.715

Mpa

Axcial Force Plan Axcial Force fNn

= =

0.85*f cr*(Ag-0,25Ag) 3466.5

KN

COLUMN COMPOSITE ANALYSIS

Concrate Strength

F'c

=

24.6

Mpa

Depth

H

=

40

cm

Wide

B

=

40

cm

Concrate Area

Ac

=

1600

cm


3

2



GPI KRISTUS GEMBALA

2016

Minimum Size Requirements Profile Steel (As/Ac)*x100%

Concrate Netto Area

Composite Factor

>

4%

7.49%

>

4%

An

=

Ac-As

=

1480.2

C1

=

0.7

C2

=

0.6

C3

=

0.3

f my

=

fy + c1 x fyr x (Ar/As) + c2 x f'c x (Ac/As)

=

607.129

=

E+ C3 x Ec x (Ac/As)

Ok

2

cm

Mpa

Modulus Elastisitas Modification Em

=

293401

=

0,3 b

=

120

=

ry

=

75.1

Mpa

Giration Radius Column Composite r1

r2

r

=

mm

max r1 & r2

=


mm

120

4

mm



GPI KRISTUS GEMBALA

2016

aksial force column composite =

(kl/rm x Ԉ)*√(fmy /Em)

=

0.38632

w

=

1.06624

f cr

=

fmy/w

=

569.412

lc

fNn

= =


Mpa

0.85*As*fcr 5798.3

5

KN


GPI KRISTUS GEMBALA



6

2016


GPI KRISTUS GEMBALA



7

2016


STRUKTUR BALOK BAJA REVIEW ANALISIS STRUCTURE

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Number Engginer

Date

Approved

Time

Address Project

16/03/2016 Job Code

CIBUBUR, JAKARTA TIMUR

Description Project

Revision

-

DESIGN AND ANALYSIS STRUCTURE

GENERAL DATA COLOUMN ID :

IWF 400x200x7x11

CODE DESIGN :

SNI 1729-2015


Fy

=

410

Mpa


Es

=

200000

Mpa

Shear Modulus

G

=

76923

Mpa

β1

=

0.9


Fr

123

Mpa


h

=

400

mm

Wide

b

=

200

mm

Flange Thickness

Tf

=

7

mm

Web Thickness

Tw

=

11

mm

r

=

16

mm

A

=

72.16

cm


Ix

=

20000

cm


Iy

=

1450

cm


rx

=

16.7

cm


ry

=

4.48

cm


Zx

=

1010

cm


Zy

=

145

cm

Radius Area Section


1

2 4 4

3 3

Kapsitas Struktur Balok Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016


l

lp

=

b/2tf

2

=

14.2857

⌂

= 170/√(fy) =

lr

Flange

l

lp

=

18.273

=

(h-2Tf )/tw

1

=

35.0909

⌂

2

Kompak

= 1680/√(fy) 82.9693

= 2550/√(fy) =

Kontrol

8.3957

= 370/√(fy-fr)

= lr

Tak Kompak

125.936

(l - lp)/(lr - lp) 2

0.5963183

1

-1.114326

3

-1.114326

⌂

Tak Kompak

Plastis Momen Section

Momen Plastis

Mp

Mr

=

Zx * f y

=

414.1

Knm

=

Sx*(f y - f r)

=

289.87

Knm

552.533

Knm

Untuk penampang Tak Kompak maka :

Mn


=

2



GPI KRISTUS GEMBALA

2016

The Influence of Lateral Torsion Buckling

Parametric ry

=

J

=

216989 mm

Iw

=

5.6E+11 mm6

Iy

=

1.5E+07 mm4

Lp

=

1.76*ry*√(E/f y)

=

1741.461 mm

=

(p/Sx)*√(E*G*J*A/2)

44.8

mm

Full Plastic Limit

Inelastic Banding Limit x1

=

x2

Lr

10795 Mpa

=

4*(Sx/(G*J))

=

5.655E-04

=

2

2

ry*(X1 /f L)*√(1+√(1+X2*f L ))

=

4736 mm

Slimness Section for Shear Factor

hi

h'

=

(h - 2*tf )/tw

=

35.09

=

h - 2*tf

=


mm

386

3

mm



GPI KRISTUS GEMBALA

Kn

2

=

5+5/(a/h')

=

5.51735

mm

Kontrol

Vn (kN)

1

1044.52

limits

1.10√(k n*E/f y) =

57.07

1.37√(k n*E/f y) =

71.07

2016

1698.64 7.02

==>

Leleh geser

Shear force nominal Vn


=

1044.52

KN

=

940.06

KN

4



GPI KRISTUS GEMBALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Number Engginer

Date

Approved

Time

Address Project

16/03/2016 Job Code


Description Project

Revision

-

DESIGN AND ANALYSIS STRUCTURE

GENERAL DATA COLOUMN ID : IWF 200x 100x5.5x8 CODE DESIGN :

SNI 1729-2015


Fy

=

410

Mpa


Es

=

200000

Mpa

Shear Modulus

G

=

76923

Mpa

β1

=

0.9


Fr

123

Mpa


h

=

200

mm

Wide

b

=

100

mm

Flange Thickness

Tf

=

5.5

mm

Web Thickness

Tw

=

8

mm

r

=

11

mm

A

=

27.16

cm


Ix

=

1840

cm


Iy

=

134

cm


rx

=

8.24

cm


ry

=

2.22

cm


Zx

=

184

cm


Zy

=

26.8

cm

Radius Area Section


1

2 4 4

3 3



GPI KRISTUS GEMBALA

2016


l

lp

=

b/2tf

2

=

9.09091

⌂

= 170/√(fy) =

lr

Flange

l

lp

=

18.273

=

(h-2Tf )/tw

1

=

23.625

⌂

2

Kompak

= 1680/√(fy) 82.9693

= 2550/√(fy) =

Kontrol

8.3957

= 370/√(fy-fr)

= lr

Tak Kompak

125.936

(l - lp)/(lr - lp) 2

0.0703844

1

-1.381184

3

-1.381184

⌂

Tak Kompak

Plastis Momen Section

Momen Plastis

Mp

Mr

=

Zx * f y

=

75.44

Knm

=

Sx*(f y - f r)

=

52.808

Knm

106.699

Knm

Untuk penampang Tak Kompak maka :

Mn


=

2



GPI KRISTUS GEMBALA

2016

The Influence of Lateral Torsion Buckling

Parametric ry

=

J

=

43347.7 mm

Iw

=

1.3E+10 mm6

Iy

=

1340000 mm4

Lp

=

1.76*ry*√(E/f y)

=

862.9561 mm

=

(p/Sx)*√(E*G*J*A/2)

22.2

mm

Full Plastic Limit

Inelastic Banding Limit x1

=

x2

Lr

16248 Mpa

=

4*(Sx/(G*J))

=

1.152E-04

=

2

2

ry*(X1 /f L)*√(1+√(1+X2*f L ))

=

2588 mm

Slimness Section for Shear Factor

hi

h'

=

(h - 2*tf )/tw

=

23.63

=

h - 2*tf

=


mm

189

3

mm



GPI KRISTUS GEMBALA

Kn

2

=

5+5/(a/h')

=

5.12403

mm

Kontrol

Vn (kN)

1

371.95

limits

1.10√(k n*E/f y) =

54.99

1.37√(k n*E/f y) =

68.49

2016

865.84 5.12

==>

Leleh geser

Shear force nominal Vn


=

371.952

KN

=

334.76

KN

4


FORM DESIGN ANALISIS STRUCTURE

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Number Engginer

Date

Approved

Time

Address Project

16/03/2016

CIBINONG, JAKARTA UTARA

Description Project

Job Code

-

Revision

-

Design Analisis Structure

FORM

Kapasitas

Nama M (KNm)

V(KN)

IWF 400x200x7x11 552.53267

940.0644

IWF 200x100x5.5x8 106.69896

334.7568

H 300x300x10x15

No

1

2

3

Section

Lantai 1 B-B

Lantai 1 D-D

Lantai 1 E-E


P(KN)

Pc (KN)

3466.5 5798.32

Tipe

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

Kapasitas

Kebutuhan

Keterangan

M (KNm)

552.5326655

102.8083

OK

V(KN)

940.0644

31.552

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

187.2643

OK

V(KN)

940.0644

95.764

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

209.2632

OK

V(KN)

940.0644

124.028

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

1

Form


GPI KRISTUS GEMBALA

4

5

6

7

8

9

10

11

Lantai 1 F-F

Lantai 1 G-G

Lantai 1 H-H

Lantai 1 1 A-D

Lantai 1 1 D-E

Lantai 1 1 E-F

Lantai 1 1 F-G

Lantai 1 1 G-H


IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

2016

M (KNm)

552.5326655

209.6462

OK

V(KN)

940.0644

124.041

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

176.9599

OK

V(KN)

940.0644

90.515

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

90.2702

OK

V(KN)

940.0644

25.766

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

29.5433

OK

V(KN)

940.0644

21.633

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

4.0439

OK

V(KN)

940.0644

2.188

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

1.1758

OK

V(KN)

940.0644

2

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

19.1973

OK

V(KN)

940.0644

6.607

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

35.3183

OK

V(KN)

940.0644

26.272

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

2

Form


GPI KRISTUS GEMBALA

12

13

14

15

16

17

18

19

Lantai 1 2 B-D

Lantai 1 2 D-E

Lantai 1 2 E-F

Lantai 1 2 F-G

Lantai 1 2 G-H

Lantai 1 3 B-D

Lantai 1 3 D-E

Lantai 1 3 E-F


IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

2016

M (KNm)

106.6989597

0.9879

OK

V(KN)

334.7568

0.97

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

4.5469

OK

V(KN)

334.7568

1.71

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

1.514

OK

V(KN)

334.7568

0.666

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

4.6093

OK

V(KN)

334.7568

1.77

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

0.915

OK

V(KN)

334.7568

0.791

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

3.0017

OK

V(KN)

334.7568

3.358

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

2.8046

OK

V(KN)

334.7568

1.269

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

1.7213

OK

V(KN)

334.7568

1.0711

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

3

Form


GPI KRISTUS GEMBALA

20

21

22

23

24

25

26

27

Lantai 1 3 G-H

Lantai 2 B-B

Lantai 2 D-D

Lantai 2 E-E

Lantai 2 F-F

Lantai 2 G-G

Lantai 2H-H

Lantai 2 1 B-D


IWF 200x100x5 .5x8

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

2016

M (KNm)

106.6989597

2.4103

OK

V(KN)

334.7568

2.792

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

93.4787

OK

V(KN)

940.0644

26.9

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

203.1693

OK

V(KN)

940.0644

99.219

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

214.7571

OK

V(KN)

940.0644

123.317

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

209.0204

OK

V(KN)

940.0644

121.726

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

119.5998

OK

V(KN)

940.0644

84.704

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

74.9336

OK

V(KN)

940.0644

21.465

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

56.3459

OK

V(KN)

940.0644

32.442

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

4

Form


GPI KRISTUS GEMBALA

28

29

30

31

32

33

34

35

Lantai 2 1 D-E

Lantai 2 1 E-F

Lantai 2 1 F-G

Lantai 2 1 G-H

Lantai 2 2 B-D

Lantai 2 2 D-E

Lantai 2 2 E-F

Lantai 2 2 F-G


IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

2016

M (KNm)

552.5326655

29.2109

OK

V(KN)

940.0644

9.983

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

3.6128

OK

V(KN)

940.0644

2.632

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

21.7681

OK

V(KN)

940.0644

6.67

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

9.5026

OK

V(KN)

940.0644

8.06

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

2.4887

OK

V(KN)

334.7568

1.39

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

6.6728

OK

V(KN)

334.7568

2.192

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

2.0744

OK

V(KN)

334.7568

0.713

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

5.6772

OK

V(KN)

334.7568

2.096

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

5

Form


GPI KRISTUS GEMBALA

36

37

38

39

40

41

42

43

Lantai 2 2 G-H

Lantai 2 3 B-D

Lantai 2 3 D-E

Lantai 2 3 E-F

Lantai 2 3 F-G

Lantai 2 3 G-H

Lantai 3 B-B

Lantai 3 D-D


IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

2016

M (KNm)

106.6989597

1.0442

OK

V(KN)

334.7568

1.715

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

4.0455

OK

V(KN)

334.7568

3.924

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

3.7574

OK

V(KN)

334.7568

1.428

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

3.0719

OK

V(KN)

334.7568

1.082

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

6.5131

OK

V(KN)

334.7568

2.506

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

2.9244

OK

V(KN)

334.7568

1.29

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

113.1408

OK

V(KN)

940.0644

33.1408

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

164.8105

OK

V(KN)

940.0644

91.645

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

6

Form


GPI KRISTUS GEMBALA

44

45

46

47

48

49

50

51

Lantai 3 E-E

Lantai 3 F-F

Lantai 3 G-G

Lantai 3 1 C-D

Lantai 3 1 D-E

Lantai 3 2 C-D

Lantai 3 3 C-D

Lantai 3 3 D-E


IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 400x200x7 x11

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

IWF 200x100x5 .5x8

2016

M (KNm)

552.5326655

113.9366

OK

V(KN)

940.0644

70.507

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

69.6139

OK

V(KN)

940.0644

77.42

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

552.5326655

20.703

OK

V(KN)

940.0644

70.211

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

69.3077

OK

V(KN)

334.7568

38.117

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

51.1601

OK

V(KN)

334.7568

17.082

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

0.9081

OK

V(KN)

334.7568

4.6584

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

1.1064

OK

V(KN)

334.7568

1.903

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

106.6989597

2.4185

OK

V(KN)

334.7568

1.679

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

7

Form


GPI KRISTUS GEMBALA

52

53

54

55

56

57

58

59

Lantai 1 A

Lantai 1 D

Lantai 1 E

Lantai 1 F

Lantai 1 G

Lantai 2 D

Lantai 2 E

Lantai 2 F


H 300x300x1 0x15

H 300x300x1 0x15

H 300x300x1 0x15

H 300x300x1 0x15

H 300x300x1 0x15

H 300x300x1 0x15

H 300x300x1 0x15

H 300x300x1 0x15

2016

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

3466.502234

25.885

OK

Pc (KN)

5798.323463

25.885

OK

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

3466.502234

779.626

OK

Pc (KN)

5798.323463

779.626

OK

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

3466.502234

737.123

OK

Pc (KN)

5798.323463

737.123

OK

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

3466.502234

620.168

OK

Pc (KN)

5798.323463

598.183

OK

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

3466.502234

598.183

OK

Pc (KN)

5798.323463

598.183

OK

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

3466.502234

541.129

OK

Pc (KN)

5798.323463

541.129

OK

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

3466.502234

458.785

OK

Pc (KN)

5798.323463

458.785

OK

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

3466.502234

347.076

OK

Pc (KN)

5798.323463

347.076

OK

8

Form


GPI KRISTUS GEMBALA

60

61

62

63

64

Lantai 2 G

Lantai 3 D

Lantai 3 E

Lantai 3 F

Lantai 3 G

65

66

67


H 300x300x1 0x15

H 300x300x1 0x15

H 300x300x1 0x15

H 300x300x1 0x15

H 300x300x1 0x15

2016

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

3466.502234

355.963

OK

Pc (KN)

5798.323463

355.963

OK

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

3466.502234

271.828

OK

Pc (KN)

5798.323463

271.828

OK

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

3466.502234

188.887

OK

Pc (KN)

5798.323463

188.887

OK

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

3466.502234

80.116

OK

Pc (KN)

5798.323463

80.116

OK

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

3466.502234

72.907

OK

Pc (KN)

5798.323463

72.907

OK

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

M (KNm)

0

OK

V(KN)

0

OK

P(KN)

0

OK

Pc (KN)

0

OK

9

Form

SAMBUNGAN BAUT REVIEW ANALISIS STRUCTURE

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Number Engginer

Date

Approved

Time

Address Project

16/03/2016 Job Code


Description Project

Revision

-


GENERAL DATA

CONNECTION ID :

3- D-D

CODE DESIGN :

SNI 1729-2015 CONNECTION SPECIFICATION

Shear Force On the Connection

Vu

=

91645

N

Moment On the Connection

Mu

=

Bolt Type

=

A-325

Pull Tenssion Disconnect Bolt

fu b

=

825

Mpa

Bolt Diameter

d

=

19

mm

Distance Between Bolts

a

=

60

mm

Number of Bolts In One Line

nx

=

2

pc

Number of Rows Bolts

ny

=

7

row

164810500 Nmm

Bolt Specfication

Bolt Used


1

Sambungan Baut Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016

Bolt Tensile Strength Reduction Facto

f t

=

0.75

Bolt Shear Strength Reduction Factor

f f

=

0.75

Yield Stress

Fy

=

240

Mpa

Pull Tenssion Stress

Fup

=

370

Mpa

Connect Plate Width

b

=

175

mm

Connect Plate Thick

t

=

20

mm

Plate Connection Specfication

NEUTRAL POSITION LINE 

1 Tu

a/2

2

a a

x

a

h a a a

h-x

a/2

b

b'

3

Total Bolts High Plate Connection

n = nx * ny =

14

bh

h = ny * a =

420

mm

Width of the plate continued equivalence tensile bolts d = nx * ( p / 4 * D 2 ) / a = 9.4462 mm Effective width of dial plate press section

b' = 0.75 * b = 131.25 mm

Assuming the neutral line at a distance X from upper side of the plate Area of the static moments against neutral line 1/2 * b' * (h - x) 2 = 1/2. d * x2 (b' - d) / 2 * x 2 - b' * h * x + 1/2 * b' * h 2 = 0 (b' - d) / 2 * x2 - b' * h * x + 1/2 * b' * h 2 = 0


2

(quadratic equation in x )

Sambungan Baut Baja

GPI KRISTUS GEMBALA


2016

Ax = (b' - d)/2

=

Bx = - b' * h

= -55125

Cx = 1/2 * b' * h 2

= 1.E+07

Dx = Bx2 - 4 * Ax * Cx

= 2.E+08

61

x = [ - Bx - Ö Dx ] / ( 2 * A x 331.16 mm

→

STRESS ON BOLTS

s3 = (h - x) / x * s 1

←

eq. (1)

s2 = ( x - a / 2 ) / x * s 1

←

eq. (2)

Stress equation

Moment equation; 1/2 * (h - x) * b' * s 3 * 2/3 * ( h - x ) + 1/2 * x * d * s 1 * 2/3 * x = M u 1/2 * (h - x) * b' * (h - x) / x * s 1 * 2/3 * ( h - x ) + 1/2 * x * d * s 1 * 2/3 * x = M u then;

s1 = 3 * Mu / [ ( h - x ) 3 / x * b' + x 2 * d ]

←

eq. (3)

Stress on each bolth Tensile stress on upper side of the dial plate p late from eq 3

s1 = 3 * M u / [ ( h - x ) 3 / x * b' + x 2 * d ] = 209.37 MPa

compressive stress on the lower side of the dial plate s3 = ( h - x ) / x * s 1 =

from eq 1

56.17 MPa

Tensile stress on bolt top line s2 = ( x - a / 2 ) / x * s 1 = 190.40 MPa

from eq 2

TENSILE FORCE ON THE BOLT

Tu = s2 * a * d = 217055 N

Tensile force occurs on the top line of the bolt Tensil force detained one bolt

Tu1 = Tu / n x = 108527 N

Ab = p / 4 * d 2 =

Sectional area bolt

284

mm2

Tn = 0.75 * A b * f ub = 175433 N

Prisoners nominal pull the bolt Prisoners pull the bolt

f t * Tn = 13 1315 1575 75 N

requirement Tu1

£

108527


<

3

f t * Tn 131575

SAFE (OK)

Sambungan Baut Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016

SHEAR FORCE ON THE BOLT

Shear Force Derained Bolt

V s1 = V u / n =

6546

Single sliding bolt Connection Condition

m=

1

Factor influence shear screw on the field

r1 =

0.4

Ab = p / 4 * d 2 =

284

Sectional area of the bolt

N

mm2

Vn = r1 * m * Ab * f ub = 93564 N

Prisoners nominal shear bolt Prisoners Sliding Bolt

f f * V n = 70173 N

Requirement Vs1

f f f * Vn

£

6546

<

70173

SAFE (OK)

FULCRUM FORCE ON THE BOLT

Fulcrum force detained one bolt

R s1 = V s1 =

6546

N

Diametr Bolt

d=

19 19

mm

Conection Plate Thickness

t=

20

mm

f up =

370

MPa

Tensile breaking plate

R n = 2.4 * d * t * f up = 337440 N

Prisoners nominal Fulcrum Prisoners fulcrum

f f * R n = 25 2530 3080 80 N

Requirement R s1 s1

f f f * R n

£

6546

<

253080

SAFE (OK)

Conclusion Section 3- D-D

TENSILE FORCE

SHEAR FORCE

Tu1

108527

Vs1

65 46

Rs1

65 4 6

ff * Vn

131575

ff * Vn

70173

ff * Rn

253080

SAFE (OK)


FULCRUM FORCE

SAFE (OK)

4

SAFE (OK)

Sambungan Baut Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Number Engginer

Date

Approved

Time

Address Project

16/03/2016 Job Code


Description Project

Revision

-


GENERAL DATA

CONNECTION ID :

2 D-D

CODE DESIGN :

SNI 1729-2015 CONNECTION SPECIFICATI S PECIFICATION ON

Shear Force On the Connection

Vu

=

99219

N

Moment On the Connection

Mu

=

Bolt Type

=

A-325


fu b

=

825

Mpa

Bolt Diameter

d

=

19

mm

Distance Between Bolts

a

=

60

mm

Number of Bolts In One Line

nx

=

2

pc

Number of Rows Bolts

ny

=

7

row

119169300 Nmm

Bolt Specfication

Bolt Used


1

Sambungan Baut Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016

Bolt Tensile Strength Reduction Facto

f t

=

0.75

Bolt Shear Strength Reduction Factor

f f f

=

0.75

Yield Stress

Fy

=

240

Mpa


Fup

=

370

Mpa

Connect Plate Width

b

=

175

mm

Connect Plate Thick

t

=

20

mm

Plate Connection Specfication

NEUTRAL POSITION LINE 

1 Tu

a/2

2

a a

x

a

h a a a

h-x

a/2

b

b'

3

Total Bolts High Plate Connection

n = nx * ny =

14

bh

h = ny * a =

420

mm

Width of the plate continued equivalence tensile bolts d = nx * ( p / 4 * D 2 ) / a = 9.4462 mm Effective width of dial plate press section

b' = 0.75 * b = 131.25 mm

Assuming the neutral line at a distance X from upper side of the plate Area of the static moments against neutral line 1/2 * b' * (h - x) 2 = 1/2. d * x2 (b' - d) / 2 * x 2 - b' * h * x + 1/2 * b' * h 2 = 0 (b' - d) / 2 * 2 * x2 - b' * h * h * x + 1/2 * b' * h 2 = 0


2

(quadratic equation in x )

Sambungan Baut Baja

GPI KRISTUS GEMBALA


2016

Ax = (b' - d)/2

=

Bx = - b' * h

= -55125

Cx = 1/2 * b' * h 2

= 1.E+07

Dx = Bx2 - 4 * Ax * Cx

= 2.E+08

61

x = [ - Bx - Ö Dx ] / ( 2 * A x 331.16 mm

→

STRESS ON BOLTS

s3 = (h - x) / x * s 1

←

eq. (1)

s2 = ( x - a / 2 ) / x * s 1

←

eq. (2)

Stress equation

Moment equation; 1/2 * (h - x) * b' * s 3 * 2/3 * ( h - x ) + 1/2 * x * d * s 1 * 2/3 * x = M u 1/2 * (h - x) * b' * (h - x) / x * s 1 * 2/3 * ( h - x ) + 1/2 * x * d * s 1 * 2/3 * x = Mu then;

s1 = 3 * Mu / [ ( h - x ) 3 / x * b' + x 2 * d ]

←

eq. (3)

Stress on each bolth Tensile stress on upper side of the dial plate from eq 3

s1 = 3 * M u / [ ( h - x ) 3 / x * b' + x 2 * d ] = 151.39 MPa

compressive stress on the lower side of the dial plate s3 = ( h - x ) / x * s 1 =

from eq 1

40.61 MPa

Tensile stress on bolt top line s2 = ( x - a / 2 ) / x * s 1 = 137.67 MPa

from eq 2

TENSILE FORCE ON THE BOLT

Tu = s2 * a * d = 156946 N

Tensile force occurs on the top line of the bolt Tensil force detained one bolt

Tu1 = Tu / n x = 78473 N

Ab = p / 4 * d 2 =

Sectional area bolt

284

mm2

Tn = 0.75 * A b * f ub = 175433 N

Prisoners nominal pull the bolt Prisoners pull the bolt

f t * Tn = 131575 N

requirement Tu1

£

78473


<

3

f t * Tn 131575

SAFE (OK)

Sambungan Baut Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016

SHEAR FORCE ON THE BOLT

Shear Force Derained Bolt

V s1 = V u / n =

7087

Single sliding bolt Connection Condition

m=

1

Factor influence shear screw on the field

r1 =

0.4

Ab = p / 4 * d 2 =

284

Sectional area of the bolt

N

mm2

Vn = r1 * m * Ab * f ub = 93564 N

Prisoners nominal shear bolt Prisoners Sliding Bolt

f f * V n = 70173 N

Requirement Vs1

f f * Vn

£

7087

<

70173

SAFE (OK)

FULCRUM FORCE ON THE BOLT

Fulcrum force detained one bolt

R s1 = V s1 =

7087

N

Diametr Bolt

d=

19

mm

Conection Plate Thickness

t=

20

mm

f up =

370

MPa

Tensile breaking plate

R n = 2.4 * d * t * f up = 337440 N

Prisoners nominal Fulcrum Prisoners fulcrum

f f * R n = 253080 N

Requirement R s1

f f * R n

£

7087

<

253080

SAFE (OK)

Conclusion Section 2 D-D

TENSILE FORCE

SHEAR FORCE

Tu1

78473

Vs1

7087

Rs1

7087

ff * Vn

131575

ff * Vn

70173

ff * Rn

253080

SAFE (OK)


FULCRUM FORCE

SAFE (OK)

4

SAFE (OK)

Sambungan Baut Baja

BASE PLAT REVIEW ANALISIS STRUCTURE

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Number Engginer

Date

Approved

Time

Address Project

16/03/2016 Job Code


Description Project

Revision

-


GENERAL DATA CONNECTION ID :

1

CODE DESIGN :

SNI 1729-2015

CONNECTION SPECIFICATION Shear Force

Vu

=

265

N

Moment On

Mu

=

774000

Nmm

Aksial Force

Pu

=

25885

N

ht

a

0.95 ht

a

h

f

Pu

f B

Mu

f

Vu

I

f

L J

PEDESTAL DATA Base Plate Specfication Yield Stress

Fy p

=

240

Mpa


Fu

=

370

Mpa

Width Plate Pedestal

b

=

300

mm

Thick Plate Pedestal

t

=

20

mm

Long Plate Pedestal

L

=

500

mm


1

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016

Base Plate Specfication Concrate Stranght

F'c

=

24.9

Mpa

Width Column Section

l

=

200

mm

Lenght Column Section

J

=

400

mm

Height

h

=

400

mm

Wide

b

=

200

mm

Flange Thickness

Tf

=

8

mm

Web Thickness

Tw

=

8

mm

r

=

18

mm

Bolt Type

=

A-325

f u

b

=

825

Mpa

Fy

=

400

Mpa

Bolt Diameter

d

=

19

mm

Number of Bolts On Drop Side

nt

=

2

pc

Number of Bolts On Stress Side

nc

=

4

pc

The length of anchor bolts embedded

La

=

400

mm

Distance bolts towards the center of t

f

=

80

mm

Steel Column Dimensions

Radius

Bolt Angkur Specfication Bolt Used Pull Tenssion Disconnect Bolt Yield Stress

LOAD ECCENTRICITY

ht h

Eksentrisitas beban,

Pu e

f

ec

t

f cu

et

Y/3

Pu + Pt Pt


Y L

e = Mu / Pu =

29.90

mm

L/6=

83.33

mm

h = ht - tf

392

mm

et = f + h / 2 =

280

mm

ec = f - h / 2 =

-120

mm

e
Jumlah angkur baut total, n = nt + nc =

2

6

bh

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016

FULCRUM PRISONERS CONCRATE Pt = Pu * ec / et = -11094 N

Pull Force at anchor bolts

Puc = Pu + Pt =

Total compressive force on the pedestal plate Long Field Press stress concrete

14791 N

Y = 3 * ( L - h ) / 2 = 150.00 mm 2

A1 = B * L = 150000 mm

Area plate steel pedestal

A2 = I * J =

sectional area of column pedestal

2

80000 mm

f cn = 0.85 * f c' * √ ( A2 / A1 ) = 15.457 MPa

Fulcrum nominal stress

f cn = 1.70 * f c' = 42.330 MPa f cn = 15.457 MPa

Fulcrum nominal stress concrete reduction factor

f=

0.65

f * f cn = 10.047 MPa

Fulcrum nominal stress concrete reqruitments Fulcrum nominal stress concrete maksimal

f cu = 2 * P uc / ( Y * B ) =

0.657

MPa

reqruitments f cu

≤

0.657

f * f cn

<

SAFE (OK)

10.047

DIMENSIONAL CONTROL PEDESTAL PLATE The minimum width of the pedestal plate required , Bp min = Puc / ( 0.5 * f * f cn * Y ) =

20

mm

B=

300

mm

The width of the plate is used, Requritment Bp min

£

20

<

B

SAFE (OK)

300

The length of the pedestal plate flops free , a = ( L - 0.95 * h t ) / 2 =

60

mm

f cu1 = ( 1 - a / Y ) * f cu =

0.394

MPa

2

Section modulus plate

Z = 1/4 * B * t =

30000 mm

3

Moment in Plate 2

2

Mup = 1/2 * B * f cu1 * a + 1/3 * B * ( f cu - f cu1 ) * a = 307662 Nmm f b =

Reduction Factor

Mn = f y * Z = 7200000 Nmm

Prisoners nominal moment plate

f b * Mn = 6480000 Nmm

Prisoners moment plate


0.90

3

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016

requitments Mup

£

<

307662

f b * Mn

SAFE (OK)

6480000

TENSILE FORCE ON ANCHOR BOLTS Tu1 = Pt / nt =

Tensile force on anchor bolts

N

f u =

b

825

MPa

Ab = p / 4 * d =

2

284

mm

f t =

0.90

Pull Tenssion Disconnect Bolt Sectional area of achor bolts

-5547

reduction factor

2

b

Tn = 0.75 * Ab * f u = 175433 N

Prisoners nominal Tansile anchor plate

f t * Tn = 157890 N

Prisoners Tansile anchor plate requitments Tu1

£

<

-5547

f t * Tn

SAFE (OK)

157890

SHEAR FORCE ON ANCHOR BOLTS Vu1 = Vu / n =

Shear force on anchor bolts

44

N MPa


f u =

b

825

Total cross section shear

m=

1

Factor influence shear screw om field

r1 =

0.4

Sectional area of achor bolts

Ab = p / 4 * d =

2

284

f f =

0.75

reduction factor

b

Prisoners nominal Shear

Vn = r1 * m * A b * f u =

93564 N

f f * Vn =

70173 N

Prisoners Shear

2

mm

Requitments Vu1

£

<

44


4

f f * Vn 70173

SAFE (OK)

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016

FULCRUM FORCE ON ANCHOR BOLTS Ru1 = Vu1 =

44

N

d=

19

mm

fulcrum plate thicknes

t=

20

mm


p

370

MPa

Fulcrum force on anchor bolts Diameter bolts

f u = p

Rn = 2.4 * d * t * f u = 337440 N

Prisoners nominal Fulcrum

f f * Rn = 253080 N

Prisoners Fulcrum

Requitments Ru1

f f * Rn

£

<

44

253080

SAFE (OK)

Conclusion

Section

1

TENSILE FORCE

SHEAR FORCE

Tu1

-5547

Vu1

44

Ru1

44

ft * Tn

157890

ff * Vn

70173

ff * Rn

253080

SAFE (OK)


FULCRUM FORCE

SAFE (OK)

5

SAFE (OK)

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Number Engginer

Date

Approved

Time

Address Project

16/03/2016 Job Code


Description Project

Revision

-



2

CODE DESIGN :

SNI 1729-2015


Vu

=

56403

N

Moment On

Mu

=

55098300

Nmm

Aksial Force

Pu

=

779626

N

ht

a

0.95 ht

a

h

f

Pu

f B

Mu

f

Vu

I

f

L J


Fy p

=

240

Mpa


Fu

=

370

Mpa


b

=

300

mm


t

=

20

mm

Long Plate Pedestal

L

=

500

mm


1

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016


F'c

=

24.9

Mpa


l

=

200

mm


J

=

400

mm

Height

h

=

400

mm

Wide

b

=

200

mm

Flange Thickness

Tf

=

8

mm

Web Thickness

Tw

=

8

mm

r

=

18

mm

Bolt Type

=

A-325

f u

b

=

825

Mpa

Fy

=

400

Mpa

Bolt Diameter

d

=

19

mm


nt

=

2

pc


nc

=

4

pc


La

=

400

mm


f

=

80

mm


Radius


LOAD ECCENTRICITY

ht h


Pu e

f

ec

t

f cu

et

Y/3

Pu + Pt Pt


Y L

e = Mu / Pu =

70.67

mm

L/6=

83.33

mm

h = ht - tf

392

mm

et = f + h / 2 =

280

mm

ec = f - h / 2 =

-120

mm

e

2

6

bh

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016



Puc = Pu + Pt = 445501 N


Y = 3 * ( L - h ) / 2 = 150.00 mm 2

A1 = B * L = 150000 mm


A2 = I * J =


2

80000 mm

f cn = 0.85 * f c' * √ ( A2 / A1 ) = 15.457 MPa


f cn = 1.70 * f c' = 42.330 MPa f cn = 15.457 MPa


f=

0.65

f * f cn = 10.047 MPa


f cu = 2 * P uc / ( Y * B ) = 19.800 MPa reqruitments f cu

≤

19.800

f * f cn

>

NOT SAFE (NG)

10.047


591

mm

B=

300

mm


£

591

>

B

NOT SAFE (NG)

300


60

mm

f cu1 = ( 1 - a / Y ) * f cu = 11.880 MPa 2


Z = 1/4 * B * t =

30000 mm

3

Moment in Plate 2

2


Reduction Factor

Mn = f y * Z = 7200000 Nmm


f b * Mn = 6480000 Nmm



0.90

3

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016

requitments Mup

£

9266412

>

f b * Mn

NOT SAFE (NG)

6480000

TENSILE FORCE ON ANCHOR BOLTS Tu1 = Pt / nt = -167063 N


f u =

b

825

MPa

Ab = p / 4 * d =

2

284

mm

f t =

0.90

Pull Tenssion Disconnect Bolt Sectional area of achor bolts reduction factor

2

b

Tn = 0.75 * Ab * f u = 175433 N


f t * Tn = 157890 N


£

<

-167063

f t * Tn

SAFE (OK)

157890



9401

N MPa


f u =

b

825


m=

1


r1 =

0.4


Ab = p / 4 * d =

2

284

f f =

0.75

reduction factor

b


Vn = r1 * m * A b * f u =

93564 N

f f * Vn =

70173 N

Prisoners Shear

2

mm

Requitments Vu1

£

<

9401


4

f f * Vn 70173

SAFE (OK)

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016



9401

N

d=

19

mm


t=

20

mm


p

370

MPa

f u = p

Rn = 2.4 * d * t * f u = 337440 N


f f * Rn = 253080 N

Prisoners Fulcrum

Requitments Ru1

f f * Rn

£

<

9401

253080

SAFE (OK)

Conclusion

Section

2

TENSILE FORCE

SHEAR FORCE

Tu1

-167063

Vu1

9401

Ru1

9401

ft * Tn

157890

ff * Vn

70173

ff * Rn

253080

SAFE (OK)


FULCRUM FORCE

SAFE (OK)

5

SAFE (OK)

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Number Engginer

Date

Approved

Time

Address Project

16/03/2016 Job Code


Description Project

Revision

-



3

CODE DESIGN :

SNI 1729-2015


Vu

=

67.522

N

Moment On

Mu

=

65477300

Nmm

Aksial Force

Pu

=

737123

N

ht

a

0.95 ht

a

h

f

Pu

f B

Mu

f

Vu

I

f

L J


Fy p

=

240

Mpa


Fu

=

370

Mpa


b

=

300

mm


t

=

20

mm

Long Plate Pedestal

L

=

500

mm


1

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016


F'c

=

24.9

Mpa


l

=

200

mm


J

=

400

mm

Height

h

=

400

mm

Wide

b

=

200

mm

Flange Thickness

Tf

=

8

mm

Web Thickness

Tw

=

8

mm

r

=

18

mm

Bolt Type

=

A-325

f u

b

=

825

Mpa

Fy

=

400

Mpa

Bolt Diameter

d

=

19

mm


nt

=

2

pc


nc

=

4

pc


La

=

400

mm


f

=

80

mm


Radius


LOAD ECCENTRICITY

ht h


Pu e

f

ec

t

f cu

et

Y/3

Pu + Pt Pt


Y L

e = Mu / Pu =

88.83

mm

L/6=

83.33

mm

e >L/6

(OK)

h = ht - tf

392

mm

et = f + h / 2 =

280

mm

ec = f - h / 2 =

-120

mm


2

6

bh

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016



Puc = Pu + Pt = 421213 N


Y = 3 * ( L - h ) / 2 = 150.00 mm 2

A1 = B * L = 150000 mm


A2 = I * J =


2

80000 mm

f cn = 0.85 * f c' * √ ( A2 / A1 ) = 15.457 MPa


f cn = 1.70 * f c' = 42.330 MPa f cn = 15.457 MPa


f=

0.65

f * f cn = 10.047 MPa



≤

18.721

f * f cn

>

NOT SAFE (NG)

10.047


559

mm

B=

300

mm


£

559

>

B

NOT SAFE (NG)

300


60

mm

f cu1 = ( 1 - a / Y ) * f cu = 11.232 MPa 2


Z = 1/4 * B * t =

30000 mm

3

Moment in Plate 2

2


Reduction Factor

Mn = f y * Z = 7200000 Nmm


f b * Mn = 6480000 Nmm



0.90

3

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016

requitments Mup

£

8761233

>

f b * Mn

NOT SAFE (NG)

6480000



f u =

b

825

MPa

Ab = p / 4 * d =

2

284

mm

f t =

0.90


2

b

Tn = 0.75 * Ab * f u = 175433 N


f t * Tn = 157890 N


£

<

-157955

f t * Tn

SAFE (OK)

157890



11

N MPa


f u =

b

825


m=

1


r1 =

0.4


Ab = p / 4 * d =

2

284

f f =

0.75

reduction factor

b


Vn = r1 * m * A b * f u =

93564 N

f f * Vn =

70173 N

Prisoners Shear

2

mm

Requitments Vu1

£

<

11


4

f f * Vn 70173

SAFE (OK)

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016


11

N

d=

19

mm


t=

20

mm


p

370

MPa


f u = p

Rn = 2.4 * d * t * f u = 337440 N


f f * Rn = 253080 N

Prisoners Fulcrum

Requitments Ru1

f f * Rn

£

<

11

253080

SAFE (OK)

Conclusion

Section

3

TENSILE FORCE

SHEAR FORCE

Tu1

-157955

Vu1

11

Ru1

11

ft * Tn

157890

ff * Vn

70173

ff * Rn

253080

SAFE (OK)


FULCRUM FORCE

SAFE (OK)

5

SAFE (OK)

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Number Engginer

Date

Approved

Time

Address Project

16/03/2016 Job Code


Description Project

Revision

-



4

CODE DESIGN :

SNI 1729-2015


Vu

=

65.956

N

Moment On

Mu

=

63075000

Nmm

Aksial Force

Pu

=

620168

N

ht

a

0.95 ht

a

h

f

Pu

f B

Mu

f

Vu

I

f

L J


Fy p

=

240

Mpa


Fu

=

370

Mpa


b

=

300

mm


t

=

20

mm

Long Plate Pedestal

L

=

500

mm


1

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016


F'c

=

24.9

Mpa


l

=

200

mm


J

=

400

mm

Height

h

=

400

mm

Wide

b

=

200

mm

Flange Thickness

Tf

=

8

mm

Web Thickness

Tw

=

8

mm

r

=

18

mm

Bolt Type

=

A-325

f u

b

=

825

Mpa

Fy

=

400

Mpa

Bolt Diameter

d

=

19

mm


nt

=

2

pc


nc

=

4

pc


La

=

400

mm


f

=

80

mm


Radius


LOAD ECCENTRICITY

ht h


Pu e

f

e = Mu / Pu =

ec

L/6= t

f cu

et

Y/3

Pu + Pt Pt


Y L

e >L/6

101.71

mm

83.33

mm

(OK)

h = ht - tf

392

mm

et = f + h / 2 =

280

mm

ec = f - h / 2 =

-120

mm


2

6

bh

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016



Puc = Pu + Pt = 354382 N


Y = 3 * ( L - h ) / 2 = 150.00 mm 2

A1 = B * L = 150000 mm


A2 = I * J =


2

80000 mm

f cn = 0.85 * f c' * √ ( A2 / A1 ) = 15.457 MPa


f cn = 1.70 * f c' = 42.330 MPa f cn = 15.457 MPa


f=

0.65

f * f cn = 10.047 MPa



≤

15.750

f * f cn

>

NOT SAFE (NG)

10.047


470

mm

B=

300

mm


£

470

>

B

NOT SAFE (NG)

300


60

mm

f cu1 = ( 1 - a / Y ) * f cu =

9.450

MPa

2


Z = 1/4 * B * t =

30000 mm

3

Moment in Plate 2

2


Reduction Factor

Mn = f y * Z = 7200000 Nmm


f b * Mn = 6480000 Nmm



0.90

3

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016

requitments Mup

£

7371140

>

f b * Mn

NOT SAFE (NG)

6480000



f u =

b

825

MPa

Ab = p / 4 * d =

2

284

mm

f t =

0.90


2

b

Tn = 0.75 * Ab * f u = 175433 N


f t * Tn = 157890 N


£

<

-132893

f t * Tn

SAFE (OK)

157890



11

N MPa


f u =

b

825


m=

1


r1 =

0.4


Ab = p / 4 * d =

2

284

f f =

0.75

reduction factor

b


Vn = r1 * m * A b * f u =

93564 N

f f * Vn =

70173 N

Prisoners Shear

2

mm

Requitments Vu1

£

<

11


4

f f * Vn 70173

SAFE (OK)

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016


11

N

d=

19

mm


t=

20

mm


p

370

MPa


f u = p

Rn = 2.4 * d * t * f u = 337440 N


f f * Rn = 253080 N

Prisoners Fulcrum

Requitments Ru1

f f * Rn

£

<

11

253080

SAFE (OK)

Conclusion

Section

4

TENSILE FORCE

SHEAR FORCE

Tu1

-132893

Vu1

11

Ru1

11

ft * Tn

157890

ff * Vn

70173

ff * Rn

253080

SAFE (OK)


FULCRUM FORCE

SAFE (OK)

5

SAFE (OK)

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS GEMBALA

Job Number Engginer

Date

Approved

Time

Address Project

16/03/2016 Job Code


Description Project

Revision

-



5

CODE DESIGN :

SNI 1729-2015


Vu

=

471944

N

Moment On

Mu

=

49913600

Nmm

Aksial Force

Pu

=

598183

N

ht

a

0.95 ht

a

h

f

Pu

f B

Mu

f

Vu

I

f

L J


Fy p

=

240

Mpa


Fu

=

370

Mpa


b

=

300

mm


t

=

20

mm

Long Plate Pedestal

L

=

500

mm


1

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016


F'c

=

24.9

Mpa


l

=

200

mm


J

=

400

mm

Height

h

=

400

mm

Wide

b

=

200

mm

Flange Thickness

Tf

=

8

mm

Web Thickness

Tw

=

8

mm

r

=

18

mm

Bolt Type

=

A-325

f u

b

=

825

Mpa

Fy

=

400

Mpa

Bolt Diameter

d

=

19

mm


nt

=

2

pc


nc

=

4

pc


La

=

400

mm


f

=

80

mm


Radius


LOAD ECCENTRICITY

ht h


Pu e

f

ec

t

f cu

et

Y/3

Pu + Pt Pt


Y L

e = Mu / Pu =

83.44

mm

L/6=

83.33

mm

e >L/6

(OK)

h = ht - tf

392

mm

et = f + h / 2 =

280

mm

ec = f - h / 2 =

-120

mm


2

6

bh

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016



Puc = Pu + Pt = 341819 N


Y = 3 * ( L - h ) / 2 = 150.00 mm 2

A1 = B * L = 150000 mm


A2 = I * J =


2

80000 mm

f cn = 0.85 * f c' * √ ( A2 / A1 ) = 15.457 MPa


f cn = 1.70 * f c' = 42.330 MPa f cn = 15.457 MPa


f=

0.65

f * f cn = 10.047 MPa



≤

15.192

f * f cn

>

NOT SAFE (NG)

10.047


454

mm

B=

300

mm


£

454

>

B

NOT SAFE (NG)

300


60

mm

f cu1 = ( 1 - a / Y ) * f cu =

9.115

MPa

2


Z = 1/4 * B * t =

30000 mm

3

Moment in Plate 2

2


Reduction Factor

Mn = f y * Z = 7200000 Nmm


f b * Mn = 6480000 Nmm



0.90

3

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016

requitments Mup

£

7109832

>

f b * Mn

NOT SAFE (NG)

6480000



f u =

b

825

MPa

Ab = p / 4 * d =

2

284

mm

f t =

0.90


2

b

Tn = 0.75 * Ab * f u = 175433 N


f t * Tn = 157890 N


£

<

-128182

f t * Tn

SAFE (OK)

157890



78657 N


f u =

b

825


m=

1


r1 =

0.4


Ab = p / 4 * d =

2

284

f f =

0.75

reduction factor

b


MPa

Vn = r1 * m * A b * f u =

93564 N

f f * Vn =

70173 N

Prisoners Shear

2

mm

Requitments Vu1

£

>

78657


4

f f * Vn 70173

NOTSAFE (NG)

Base Plate Baja


GPI KRISTUS GEMBALA

2016



78657 N

d=

19

mm


t=

20

mm


p

370

MPa

f u = p

Rn = 2.4 * d * t * f u = 337440 N


f f * Rn = 253080 N

Prisoners Fulcrum

Requitments Ru1

£

<

78657

f f * Rn 253080

SAFE (OK)

Conclusion

Section

5

TENSILE FORCE

SHEAR FORCE

Tu1

-128182

Vu1

78657

Ru1

78657

ft * Tn

157890

ff * Vn

70173

ff * Rn

253080

SAFE (OK)


FULCRUM FORCE

NOTSAFE (NG)

5

SAFE (OK)

Base Plate Baja

STRUKTUR PONDASI TELAPAK REVIEW ANALISIS STRUCTURE

GPI KRISTUS MANDALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS MANDALA

Job Number Engginer Approved

16/03/2016

Date Qodri

Address Project

Time

Job Code


Revision

Description Project

-

DESIGN AND STRUCTUR ANALYSISI

GENERAL DATA

Foundation ID :

1

CODE DESIGN :

SNI 2847:2013


1

Kapsitas Struktur Pondasi Telapak b

GPI KRISTUS MANDALA


2016

Data Fondations Foot Plat (Data Fondasi Telapak) Soil Data (Data Tanah)

Df =

2.50

m

g= f=

17.60

kN/m

22.00



c= qc =

0.30

kPa

34.00

kg/cm

Width Fondations Directions X (Lebar Pondasi Arah X)

Bx =

2.50

m

Width Fondations Directions Y (Lebar Pondasi Arah Y)

By =

2.50

m

Thick Foundation (Ketebalan Pondasi)

0.50

m

Width Column Directions X (Lebar Kolom Arah X)

h= bx =

0.30

m

Width Column Directions Y (Lebar Kolom Arah Y)

by =

0.30

m

Position Column (Posisi Kolom)

as =

Depth Of Foundations (Kedalaman Pondasi) Heavy Volume Land (Berat Volume Tanah) In the Corner Swipe (Sudut Gesek Dalam) Cohesion (Kohesi) Prisoners Konus Average (Tahanan Konus Rerata)

3

2

Dimensions Fondations (Dimensi Pondasi)

Contruction Materials (Bahan Kontruksi) Kuat tekan beton,

f c' =

25.0

MPa

Kuat leleh baja tulangan,

f y =

390

MPa

Berat beton bertulang,

gc =

24

kN/m

Pu =

25.085

kN

3

Expense Plan (Beban Rencana) Aksial Load (Gaya Aksial Beban Terfaktor) Moment Direction X (Momen Arah X Beban Terfaktor)

Mux =

3.992

kNm

Moment Direction Y (Momen Arah Y Beban Terfaktor)

Muy =

0.774

kNm

Carrying Capacity of Land (Kapasitas Daya Dukung Tanah) TERZAGHI And PECK (1943) Soil Bearing Capacity According Theory Terzaghi (1943)

qu = c * Nc * (1 + 0.3 * B / L) + Df * g * Nq + 0.5 * B * N g * (1 - 0.2 * B / L)


2



GPI KRISTUS MANDALA

2 c = Soil Cohession (kN/m ) Df = Depth Fondations (m)

2016

c= Df =

0.30



2.50

m

g =

17.60

kN/m

B = Width Fondations (m)

B = By =

2.50

m

L = Long fondations (m)

L = By =

2.50

m

f= f = f / 180 * p =

22.00



g =

3

Heavy Voulume Land (kN/m )

In the Corner Swipe (Sudut Gesek Dalam)

3

0.383972 rad

(3*p / 4 - f/2)*tan f

a=e = 2.397429 2 Kpg = 3 * tan [ 45 + 1/2*( f + 33) ] = 30.17704 Soil Bearing According Theory Of Terzagi 2

2

Nc = 1/ tan f * [ a / (2 * cos (45 + f/2) - 1 ] = 2

20.272

2

Nq = a / [ (2 * cos (45 + f/2) ] = Nc * tan f + 1 = Ng = 1/2 * tan f * [ Kpg / cos

2

9.190

f - 1 ] =

6.889

Ultimate bearing capacity of the soil by Terzaghi : 2

qu = c*Nc*(1+0.3*B/L) + Df *g*Nq + 0.5*B*Ng*(1-0.2*B/L) =

419.18

kN/m

qa = qu / 3 =

139.73

kN/m

Land carrying capacity

2

MEYERHOF (1956) Soil bearing capacity according to Meyerhof (1956 ) 2

2

( in kg/cm )

qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] * Kd With;

Must  1.33

Kd = 1 + 0.33 * D f / B

2 qc = Conus detainee average yield on a foundation sondir ( kg/cm )


B = By =

2.50

m

Df = Depth Fondationts (m)

Df =

2.50

m

Kd = 1 + 0.33 * D f / B =

1.33

< 1.33

Kd =

1.33

qc =

34.00

kg/cm

2

qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] * Kd =

1.719

kg/cm

2

171.89

kN/m

Taken, Prisoners Conus average yield on a foundation sondir, 2

qa =

Permit the carrying capacity of the land,


3

2



GPI KRISTUS MANDALA

2016

Support Capascity of Land Use (Kapasitas Daya Dukung Tanah Yang Dipakai) 2

Soil Bearing Capacity According Theory Terzaghi (1943)

qa =

139.73

kN/m

Soil bearing capacity according to Meyerhof (1956 )

qa =

171.89

kN/m

Support Soil Bearing oF Use

qa =

139.73

kN/m

2 2

Voltage Soil Control (Kontrol Tegangan Tanah)

A = Bx * By =

Basic Size foot plat (Luas Dasar Telapak)

2

Prisoners Moment X (Tahanan Momen X) W x = 1/6 * By * Bx = 2

Prisoners Moment Y (Tahanan Momen Y) W y = 1/6 * Bx * By = Soil High Above foot plat (Tinggi Tanah diatas Telapak) Pressure Against weight (Tekanan Terhadap Berat) q

6.2500

m

2

2.6042

m

3

2.6042

m

3

2.00

m

z = Df - h =

= h * gc + z * g =

47.200

2

kN/m

Eksentrisitas on fondasi :

< <

ex = Mux / Pu = 0.1591 m ey = Muy / Pu = 0.0309 m

Bx / 6 = 0.4167 m

(OK)

By / 6 = 0.4167 m

(OK)

Maximum ground voltage that occurs at the base of the foundation : Tegangan tanah maksimum yang terjadi pada dasar fondasi

qmax = Pu / A + Mux / W x + Muy / W y + q = qmax


<

qa

53.044

2

kN/m

SAFE (OK)

4



GPI KRISTUS MANDALA

2016

Minimum ground voltage that occurs at the base of the foundation Tegangan tanah minimum yang terjadi pada dasar fondasi

qmin = Pu / A - Mux / W x - Muy / W y + q = qmin

>

0

49.384

2

kN/m

Voltage Happend Pull (OK)

Force Slide On Foot Plate (Gaya Geser Pada Telapak) Overview Slide Directions X (Tinjauan Geser Arah X)

d' =

0.075

m

d = h - d' =

0.425

m

ax = ( Bx - bx - d ) / 2 =

0.888

m

Distance Center Reinforcment (Jarak Pusat T ulangan) Effective Thickness foot plat (Tebal efektif Telapak) Distance Field Critical (Jarak Bidang Kritis Telapak)

Soil in Sector Critical Voltage Slide X (Tegangan Tanah pada Bidang Kritis G eser X) 2

51.744

kN/m

11.524

kN

b = By =

2500

mm

d= bc = bx / by =

425

mm

qx = qmin + (Bx - ax) / Bx * (qmax - qmin) = Shear Force Direction X (Gaya Geser Arah X)

Vux = [ qx + ( qmax - qx ) / 2 - q ] * ax * By = Field Width Slide X (Lebar Bidang Geser Arah X) Effective Thickness footpla (Tebal Efektif Telapak) Ratio Column (Rasio Kolom)

1.0000

Strong foot plate sliding direction x (Kuat Ge ser Telapak Arah X ) -3

Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10 = 2656.250 kN -3

Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10 = 885.417 kN


5



GPI KRISTUS MANDALA

2016

-3

Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10 = 1770.833 kN Vc = 885.417 kN

Then Strong Slide (maka, Kuat Geser)

f =

Reduction Factor (Faktor Reduksi)

f * Vc =

Strong Slide (Kuat Geser)

0.75 664.063 kN

Conditions to be met (Syarat yang harus dipenuhi)

f * Vc

≥

664.063

>

Vux 11.524

SAFE (OK)

Overview Slide Directions Y (Tinjauan Geser Arah Y)

d' =

0.085

m

d = h - d' =

0.415

m

ay = ( By - by - d ) / 2 =

0.893

m


Soil in Sector Critical Voltage Slide Y (Tegangan Tanah pada Bidang Kritis G eser Y) 2

51.737

kN/m

11.581

kN

b = Bx =

2500

mm

d= bc = bx / by =

415

mm

qy = qmin + (By - ay) / By * (qmax - qmin) = Shear Force Direction Y (Gaya Geser Arah Y)

Vuy = [ qy + ( qmax - qy ) / 2 - q ] * ay * Bx = Field Width Slide Y (Lebar Bidang Geser Arah Y) Effective Thickness footpla (Tebal Efektif Telapak) Ratio Column (Rasio Kolom)

1.0000

Strong foot plate sliding direction Y (Kuat Geser Telapak Arah Y )


6



GPI KRISTUS MANDALA

2016

-3

Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10 = 2593.750 kN -3

Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10 = 864.583 kN -3

Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10 = 1729.167 kN Vc = 864.583 kN


f =


f * Vc =


0.75 648.438 kN


f * Vc

≥

648.438

>

Vux 11.581

SAFE (OK)

Overview Slide Two Directions (Tinjau Geser Dua Arah)

Distance Center Reinforcment (Jarak Pusat T ulangan)

d' =

0.085

m

Effective Thickness foot plat (Tebal efektif Telapak)

0.42

m

Slide Area Width X (Lebar Bidang Geser X)

d = h - d' = cx = bx + 2 * d =

0.715

m

Slide Area Width Y (Lebar Bidang Geser Y)

cy = by + 2 * d =

0.715

m

23.033

kN

Ap = 2 * ( c x + cy ) * d =

1.187

m

Slide Area Width Pons (Lebar Geser Pons) bp = 2 * ( c x + cy ) =

2.860

m

Slide Force Pons Happens (Gaya Geser Pons Yang Terjadi)

Vup = ( Bx * By - cx * cy ) * [ ( qmax + qmin ) / 2 - q ] = Slide Area Wide Pons (Luas Geser Pons)

bc = bx / by =

Ratio Column (Rasio Kolom)


7

2

1.0000



GPI KRISTUS MANDALA

2016

Strong foot plate sliding Pons(Kuat Geser Telapak Pons )

f p = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' / 6 =

2.500

MPa

f p = [ as * d / bp + 2 ] * √ f c' / 12 =

0.833

MPa

f p = 1 / 3 * √ f c' =

1.667

MPa


f p =

0.833

MPa


f =

0.75

3

f * Vnp = f * Ap * f p * 10 =


741.81

kN


f * Vnp

≥

741.813

>

f * Vnp

≥

741.813

>

Vup 23.033

SAFE (OK)

Pu 25.085

SAFE (OK)

Rainforcment Foot Plat (Penulangan Telapak) Bending Reinforcment Directions X (Tulangan Lentur Arah X)

Distance to the edge of the column to the outside foot plate (Jarak tepi kolom terhadap sisi luar Telapak)

ax = ( Bx - bx ) / 2 =

1.100

m

Voltage ground on the edge of the column (Tegangan tanah pada tepi kolom)

qx = qmin + (Bx - ax) / Bx * (qmax - qmin) =

2

51.433

kN/m

8.027

kNm

Moments that occur in the foundation plate due to ground voltage (Momen yang terjadi pada plat fondasi akibat tegangan tanah) 2

Mux = 1/2 * ax * [ qx + 2/3 * ( qmax - qx ) - q ] * By =


8



GPI KRISTUS MANDALA

2016

b = By =

2500

mm

Thicnrss foot plat (Tebal Telapak)

h=

500

mm


d' =

75

mm

d = h - d' = Concrete Compressive Strength (Kuat Tekan Beton) f c' =

425

mm

25

MPa

f y =

390

MPa

Width Fondation Plate (Lebar Plat Pondasi)


Strong Yield Reinforcing (Kuat Leleh Baja Tulangan) Elastic Modulus Steel (Modulus Elastis Baja)

2.00E+ E+05 05 MPa MPa Es = 2.00

Concrate Voltage Distribution Factor (Faktor Distribusi teg

b1 =

rb = b1* 0.85 * f c’/ f y * 600 / ( 600 + f y ) = Reduction Factor (Faktor Reduksi) f = Rmax = 0.75 * rb * f y * [1-½*0.75* [ 1-½*0.75* rb * f y / ( 0.85 * f c’ ) ] = Mn = Mux / f = 6

0.85 0.028069 0.80 6.624 10.033

kNm

2

Rn = Mn * 10 / ( b * d ) = 0.02222 Rn

<

Rmax

(OK)

Ratio Reinforcment (Rasio Tulangan)

r = 0.85 * f c’ / f y * [ 1 -  {1 – 2 * Rn / ( 0.85 * f c’ ) } ] = Ratio Minimum Reinforcment (Rasio Tulangan Minimum) rmin = r= Ratio Reinforcment (Rasio Tulangan) Rainforcment Area (Luas Tulangan) As = r * b * d =

0.0001 0.0025 0.0025 2656.25 mm

D 16 2 Distance Reinforcment (Jarak Tulangan) s = p / 4 * D * b / As = 189 Diameter Reinforcmen (Diameter Tulangan)

Distence Minimum Rainforcment (Jarak Tulangan Minimu Distance Reinforcment (Jarak Tulangan) Used Reinforcment (Tulangan yang Digunakan)

D 16

-

2

mm mm

smax =

200

mm

s=

189

mm

180

Use Area Reinforcment (Luas Tulangan Yang digunakan) 2 2 As = p / 4 * D * b / s = 2792.53 mm


9



GPI KRISTUS MANDALA

2016

Bending Reinforcment Directions Y (Tulangan Lentur Lentu r Arah Y)


ay = ( By - by ) / 2 =

1.100

m

Voltage ground on the edge of the column (Tegangan tanah pada tepi kolom) 2

51.433

kN/m

Muy = 1/2 * ay * [ qy + 2/3 * ( q max - qy ) - q ] * Bx =

8.027

kNm

b = Bx =

2500

mm


h=

500

mm


d' =

85

mm


415

mm

25

MPa

f y =

390

MPa

qy = qmin + (By - ay) / By * (qmax - qmin) = Moments that occur in the foundation plate due to ground voltage (Momen yang terjadi pada plat fondasi akibat tegangan tanah) 2




2.00E+ E+05 05 MPa MPa Es = 2.00


b1 =

rb = b1* 0.85 * f c’/ f y * 600 / ( 600 + f y ) = Reduction Factor (Faktor Reduksi) f = Rmax = 0.75 * rb * f y * [1-½*0.75* [ 1-½*0.75* rb * f y / ( 0.85 * f c’ ) ] = Mn = Muy / f = 6

0.85 0.028069 0.80 6.624 10.033

kNm

2

Rn = Mn * 10 / ( b * d ) = 0.02330 Rn

<

Rmax

(OK)


r = 0.85 * f c’ / f y * [ 1 -  {1 – 2 * Rn / ( 0.85 * f c’ ) } ] = Ratio Minimum Reinforcment (Rasio Tulangan Minimum) rmin =


10

0.0001 0.0025


GPI KRISTUS MANDALA


2016

r=


0.0025

2 As = r * b * d = 2593.75 mm

Rainforcment Area (Luas Tulangan)


Distence Minimum Rainforcment (Jarak Tulangan Minimu Distance Reinforcment (Jarak Tulangan)

D 16

Used Reinforcment (Tulangan yang Digunakan)

mm mm

smax =

200

mm

s=

194

mm

190

-


Reinforcment Losses (Tulangan Susut)

rsmin =

Ratio Minimum Reinforcment Losses (Rasio Tulangan Minimum)

0.0014

Area Reinforcment Losses Direction X

2 Asx = rsmin* d * Bx = 1487.500 mm

Area Reinforcment Losses Direction Y

2 Asy = rsmin* d * By = 1452.500 mm

Diameter Reinforcmen (Diameter Tulangan)

12

Distence Reinforcment Losses Min X sx = p / 4 *

2

 * By / Asx =

190

mm

sx,max =

200

mm

sx =

190

mm

2 * Bx / Asy =

195

mm

sy,max =

200

mm

sy =

195

mm

Distence Reinforcment Losses Direction X Use Distence Reinforcment Losses Direction X Distence Reinforcment Losses Min Y sy = p / 4 * Distence Reinforcment Losses Direction Y Use Distence Reinforcment Losses Direction Y Use Reinforcment Losses X Use Reinforcment Losses Y


mm

 12  12

11

-

190

-

190



GPI KRISTUS MANDALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS MANDALA


16/03/2016

Date Qodri

Address Project

Time

Job Code


Revision

Description Project

-


GENERAL DATA

Foundation ID :

2

CODE DESIGN :

SNI 2847:2013


1


GPI KRISTUS MANDALA


2016


Df =

2.50

m

g= f=

17.60

kN/m

22.00



c= qc =

0.30

kPa

48.00

kg/cm


Bx =

2.50

m


By =

2.50

m


0.50

m


h= bx =

0.30

m


by =

0.30

m


as =


3

2



f c' =

25.0

MPa


f y =

390

MPa


gc =

24

kN/m

3

Expense Plan (Beban Rencana)

Pu = 739.626 kN

Aksial Load (Gaya Aksial Beban Terfaktor) Moment Direction X (Momen Arah X Beban Terfaktor)

Mux =

2.894

kNm


Muy =

55.698

kNm




2



GPI KRISTUS MANDALA


2016

c= Df =

0.30



2.50

m

g =

17.60

kN/m


B = By =

2.50

m


L = By =

2.50

m

f= f = f / 180 * p =

22.00



g =

3



3

0.383972 rad

(3*p / 4 - f/2)*tan f


2

Nc = 1/ tan f * [ a / (2 * cos (45 + f/2) - 1 ] = 2

20.272

2


2

9.190

f - 1 ] =

6.889



419.18

kN/m

qa = qu / 3 =

139.73

kN/m


2


2

( in kg/cm )

qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] * Kd With;

Must  1.33

Kd = 1 + 0.33 * D f / B



B = By =

2.50

m


Df =

2.50

m

Kd = 1 + 0.33 * D f / B =

1.33

< 1.33

Kd =

1.33

qc =

48.00

kg/cm

2

qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] * Kd =

2.427

kg/cm

2

242.67

kN/m


qa =



3

2



GPI KRISTUS MANDALA

2016



qa =

139.73

kN/m


qa =

242.67

kN/m


qa =

242.67

kN/m

2 2


A = Bx * By =


2



6.2500

m

2

2.6042

m

3

2.6042

m

3

2.00

m

z = Df - h =

= h * gc + z * g =

47.200

2

kN/m


< <


Bx / 6 = 0.4167 m

(OK)

By / 6 = 0.4167 m

(OK)

Maximum ground voltage that occurs at the base of the foundation : Tegangan tanah maksimum yang terjadi pada dasar fondasi 2 qmax = Pu / A + Mux / W x + Muy / W y + q = 188.040 kN/m

qmax


<

qa

SAFE (OK)

4



GPI KRISTUS MANDALA

2016

Minimum ground voltage that occurs at the base of the foundation Tegangan tanah minimum yang terjadi pada dasar fondasi 2 qmin = Pu / A - Mux / W x - Muy / W y + q = 143.041 kN/m

qmin

>

0



d' =

0.075

m

d = h - d' =

0.425

m

ax = ( Bx - bx - d ) / 2 =

0.888

m


Soil in Sector Critical Voltage Slide X (Tegangan Tanah pada Bidang Kritis G eser X) 2 qx = qmin + (Bx - ax) / Bx * (qmax - qmin) = 172.065 kN/m

Shear Force Direction X (Gaya Geser Arah X)

Vux = [ qx + ( qmax - qx ) / 2 - q ] * ax * By = 294.766 kN Field Width Slide X (Lebar Bidang Geser Arah X) Effective Thickness footpla (Tebal Efektif Telapak) Ratio Column (Rasio Kolom)

b = By =

2500

mm

d= bc = bx / by =

425

mm

1.0000


Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10 = 2656.250 kN -3

Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10 = 885.417 kN


5



GPI KRISTUS MANDALA

2016

-3

1770.8 .83 33 kN Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10 = 1770

Vc = 885.417 kN


f =


f * Vc =


0.75 664.063 kN

Conditions to be met (Syarat ( Syarat yang harus dipenuhi)

f * Vc

≥

664.063

>

Vux 294.766

SAFE (OK)

Overview Overview Slide Directions Y (Tinjauan Geser Arah Y)

d' =

0.085

m

d = h - d' =

0.415

m

ay = ( By - by - d ) / 2 =

0.893

m


Soil in Sector Critical Voltage Slide Y (Tegangan Tanah pada Bidang Kritis G eser Y) 2 qy = qmin + (By - ay) / By * (qmax - qmin) = 171.975 kN/m

Shear Force Direction Y (Gaya Geser Arah Y)

Vuy = [ qy + ( qmax - qy ) / 2 - q ] * ay * Bx = 296.326 kN Field Width Slide Y (Lebar Bidang Geser Arah Y) Effective Thickness footpla (Tebal Efektif Telapak) Ratio Column (Rasio Kolom)

b = Bx =

2500

mm

d= bc = bx / by =

415

mm

1.0000



6



GPI KRISTUS MANDALA

2016

-3

2593.7 .75 50 kN Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10 = 2593 -3

Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10 = 864.583 kN -3

1729.1 .16 67 kN Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10 = 1729

Vc = 864.583 kN


f =


f * Vc =


0.75 648.438 kN


f * Vc

≥

648.438

>

Vux 296.326

SAFE (OK)

Overview Overview Slide Two Directions (Tinjau Geser Dua Arah)


d' =

0.085

m


0.42

m


d = h - d' = cx = bx + 2 * d =

0.715

m


cy = by + 2 * d =

0.715

m


Vup = ( Bx * By - cx * cy ) * [ ( qmax + qmin ) / 2 - q ] = 679.128 kN 2

Ap = 2 * ( c x + cy ) * d =

1.187

m


2.860

m

Slide Area Wide Pons (Luas Geser Pons)

bc = bx / by =



7

1.0000



GPI KRISTUS MANDALA

2016


f p = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' / 6 =

2.500

MPa

f p = [ as * d / bp + 2 ] * √ f c' / 12 =

0.833

MPa

f p = 1 / 3 * √ f c' =

1.667

MPa


f p =

0.833

MPa


f =

0.75

3

f * Vnp = f * Ap * f p * 10 =


741.81

kN


f * Vnp

≥

741.813

>

f * Vnp

≥

741.813

>

Vup 679.128

SAFE (OK)

Pu 739.626

SAFE (OK)

Rainforcment Foot Plat (Penulangan Telapak) Bending Reinforcment Directions X (Tulangan Lentur Lentu r Arah X)


ax = ( Bx - bx ) / 2 =

1.100

m

Voltage ground on the edge of the column (Tegangan tanah pada tepi kolom) 2 qx = qmin + (Bx - ax) / Bx * (qmax - qmin) = 168.240 kN/m


Mux = 1/2 * ax * [ qx + 2/3 * ( q max - qx ) - q ] * By = 203.038 kNm


8



GPI KRISTUS MANDALA

2016

b = By =

2500

mm


h=

500

mm


d' =

75

mm


425

mm

25

MPa

f y =

390

MPa




2.00E+ E+05 05 MPa MPa Es = 2.00


b1 =

rb = b1* 0.85 * f c’/ f y * 600 / ( 600 + f y ) = Reduction Factor (Faktor Reduksi) f = Rmax = 0.75 * rb * f y * [1-½*0.75* [ 1-½*0.75* rb * f y / ( 0.85 * f c’ ) ] = Mn = Mux / f = 6

0.85 0.028069 0.80 6.624 253.797 kNm

2

Rn = Mn * 10 / ( b * d ) = 0.56204 Rn

<

Rmax

(OK)



0.0015 0.0025 0.0025 2656.25 mm



D 16

-

2

mm mm

smax =

200

mm

s=

189

mm

180



9



GPI KRISTUS MANDALA

2016

Bending Reinforcment Directions Y (Tulangan Lentur Arah Y)


ay = ( By - by ) / 2 =

1.100

m

Voltage ground on the edge of the column (Tegangan tanah pada tepi kolom) 2 qy = qmin + (By - ay) / By * (qmax - qmin) = 168.240 kN/m


Muy = 1/2 * ay * [ qy + 2/3 * ( qmax - qy ) - q ] * Bx = 203.038 kNm b = Bx =

2500

mm


h=

500

mm


d' =

85

mm


415

mm

25

MPa

f y =

390

MPa




Es = 2.00E+05 MPa


b1 =

rb = b1* 0.85 * f c’/ f y * 600 / ( 600 + f y ) = Reduction Factor (Faktor Reduksi) f = Rmax = 0.75 * rb * f y * [1-½*0.75* rb * f y / ( 0.85 * f c’ ) ] = Mn = Muy / f = 6

0.85 0.028069 0.80 6.624 253.797 kNm

2

Rn = Mn * 10 / ( b * d ) = 0.58945 Rn

<

Rmax

(OK)




10

0.0015 0.0025


GPI KRISTUS MANDALA


2016

r=


0.0025

2 As = r * b * d = 2593.75 mm




D 16


mm mm

smax =

200

mm

s=

194

mm

190

-



rsmin =


0.0014


2 Asx = rsmin* d * Bx = 1487.500 mm


2 Asy = rsmin* d * By = 1452.500 mm


12


2

 * By / Asx =

190

mm

sx,max =

200

mm

sx =

190

mm

2 * Bx / Asy =

195

mm

sy,max =

200

mm

sy =

195

mm



mm

 12  12

11

-

190

-

190



GPI KRISTUS MANDALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS MANDALA


16/03/2016

Date Qodri

Address Project

Time

Job Code


Revision

Description Project

-


GENERAL DATA

Foundation ID :

3

CODE DESIGN :

SNI 2847:2013


1


GPI KRISTUS MANDALA


2016


Df =

2.50

m

g= f=

17.60

kN/m

22.00



c= qc =

0.30

kPa

48.00

kg/cm


Bx =

2.50

m


By =

2.50

m


0.50

m


h= bx =

0.30

m


by =

0.30

m


as =


3

2



f c' =

25.0

MPa


f y =

390

MPa


gc =

24

kN/m

3


Pu = 737.123 kN


Mux =

1.426

kNm


Muy =

65.477

kNm




2



GPI KRISTUS MANDALA


2016

c= Df =

0.30



2.50

m

g =

17.60

kN/m


B = By =

2.50

m


L = By =

2.50

m

f= f = f / 180 * p =

22.00



g =

3



3

0.383972 rad

(3*p / 4 - f/2)*tan f


2

Nc = 1/ tan f * [ a / (2 * cos (45 + f/2) - 1 ] = 2

20.272

2


2

9.190

f - 1 ] =

6.889



419.18

kN/m

qa = qu / 3 =

139.73

kN/m


2


2

( in kg/cm )

qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] * Kd With;

Must  1.33

Kd = 1 + 0.33 * D f / B



B = By =

2.50

m


Df =

2.50

m

Kd = 1 + 0.33 * D f / B =

1.33

< 1.33

Kd =

1.33

qc =

48.00

kg/cm

2

qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] * Kd =

2.427

kg/cm

2

242.67

kN/m


qa =



3

2



GPI KRISTUS MANDALA

2016



qa =

139.73

kN/m


qa =

242.67

kN/m


qa =

242.67

kN/m

2 2


A = Bx * By =


2



6.2500

m

2

2.6042

m

3

2.6042

m

3

2.00

m

z = Df - h =

= h * gc + z * g =

47.200

2

kN/m


< <


Bx / 6 = 0.4167 m

(OK)

By / 6 = 0.4167 m

(OK)


qmax


<

qa

SAFE (OK)

4



GPI KRISTUS MANDALA

2016


qmin

>

0



d' =

0.075

m

d = h - d' =

0.425

m

ax = ( Bx - bx - d ) / 2 =

0.888

m





b = By =

2500

mm

d= bc = bx / by =

425

mm

1.0000


Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10 = 2656.250 kN -3

Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10 = 885.417 kN


5



GPI KRISTUS MANDALA

2016

-3

Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10 = 1770.833 kN Vc = 885.417 kN


f =


f * Vc =


0.75 664.063 kN


f * Vc

≥

664.063

>

Vux 298.445

SAFE (OK)


d' =

0.085

m

d = h - d' =

0.415

m

ay = ( By - by - d ) / 2 =

0.893

m





b = Bx =

2500

mm

d= bc = bx / by =

415

mm

1.0000



6



GPI KRISTUS MANDALA

2016

-3

Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10 = 2593.750 kN -3

Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10 = 864.583 kN -3

Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10 = 1729.167 kN Vc = 864.583 kN


f =


f * Vc =


0.75 648.438 kN


f * Vc

≥

648.438

>

Vux 300.012

SAFE (OK)



d' =

0.085

m


0.42

m


d = h - d' = cx = bx + 2 * d =

0.715

m


cy = by + 2 * d =

0.715

m



Ap = 2 * ( c x + cy ) * d =

1.187

m


2.860

m


bc = bx / by =



7

1.0000



GPI KRISTUS MANDALA

2016


f p = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' / 6 =

2.500

MPa

f p = [ as * d / bp + 2 ] * √ f c' / 12 =

0.833

MPa

f p = 1 / 3 * √ f c' =

1.667

MPa


f p =

0.833

MPa


f =

0.75

3

f * Vnp = f * Ap * f p * 10 =


741.81

kN


f * Vnp

≥

741.813

>

f * Vnp

≥

741.813

>

Vup 676.829

SAFE (OK)

Pu 737.123

SAFE (OK)



ax = ( Bx - bx ) / 2 =

1.100

m



Mux = 1/2 * ax * [ qx + 2/3 * ( qmax - qx ) - q ] * By = 205.843 kNm


8



GPI KRISTUS MANDALA

2016

b = By =

2500

mm


h=

500

mm


d' =

75

mm


425

mm

25

MPa

f y =

390

MPa




Es = 2.00E+05 MPa


b1 =

rb = b1* 0.85 * f c’/ f y * 600 / ( 600 + f y ) = Reduction Factor (Faktor Reduksi) f = Rmax = 0.75 * rb * f y * [1-½*0.75* rb * f y / ( 0.85 * f c’ ) ] = Mn = Mux / f = 6

0.85 0.028069 0.80 6.624 257.304 kNm

2

Rn = Mn * 10 / ( b * d ) = 0.56981 Rn

<

Rmax

(OK)



0.0015 0.0025 0.0025 2656.25 mm



D 16

-

2

mm mm

smax =

200

mm

s=

189

mm

180



9



GPI KRISTUS MANDALA

2016



ay = ( By - by ) / 2 =

1.100

m




2500

mm


h=

500

mm


d' =

85

mm


415

mm

25

MPa

f y =

390

MPa




Es = 2.00E+05 MPa


b1 =


0.85 0.028069 0.80 6.624 257.304 kNm

2

Rn = Mn * 10 / ( b * d ) = 0.59760 Rn

<

Rmax

(OK)




10

0.0016 0.0025


GPI KRISTUS MANDALA


2016

r=


0.0025

2 As = r * b * d = 2593.75 mm




D 16


mm mm

smax =

200

mm

s=

194

mm

190

-



rsmin =


0.0014


2 Asx = rsmin* d * Bx = 1487.500 mm


2 Asy = rsmin* d * By = 1452.500 mm


12


2

 * By / Asx =

190

mm

sx,max =

200

mm

sx =

190

mm

2 * Bx / Asy =

195

mm

sy,max =

200

mm

sy =

195

mm



mm

 12  12

11

-

190

-

190



GPI KRISTUS MANDALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS MANDALA


16/03/2016

Date Qodri

Address Project

Time

Job Code


Revision

Description Project

-


GENERAL DATA

Foundation ID :

4

CODE DESIGN :

SNI 2847:2013


1


GPI KRISTUS MANDALA


2016


Df =

2.50

m

g= f=

17.60

kN/m

22.00



c= qc =

0.30

kPa

48.00

kg/cm


Bx =

2.50

m


By =

2.50

m


0.50

m


h= bx =

0.30

m


by =

0.30

m


as =


3

2



f c' =

25.0

MPa


f y =

390

MPa


gc =

24

kN/m

3


Pu = 620.168 kN


Mux =

63.075

kNm


Muy =

2.515

kNm




2



GPI KRISTUS MANDALA


2016

c= Df =

0.30



2.50

m

g =

17.60

kN/m


B = By =

2.50

m


L = By =

2.50

m

f= f = f / 180 * p =

22.00



g =

3



3

0.383972 rad

(3*p / 4 - f/2)*tan f


2

Nc = 1/ tan f * [ a / (2 * cos (45 + f/2) - 1 ] = 2

20.272

2


2

9.190

f - 1 ] =

6.889



419.18

kN/m

qa = qu / 3 =

139.73

kN/m


2


2

( in kg/cm )

qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] * Kd With;

Must  1.33

Kd = 1 + 0.33 * D f / B



B = By =

2.50

m


Df =

2.50

m

Kd = 1 + 0.33 * D f / B =

1.33

< 1.33

Kd =

1.33

qc =

48.00

kg/cm

2

qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] * Kd =

2.427

kg/cm

2

242.67

kN/m


qa =



3

2



GPI KRISTUS MANDALA

2016



qa =

139.73

kN/m


qa =

242.67

kN/m


qa =

242.67

kN/m

2 2


A = Bx * By =


2



6.2500

m

2

2.6042

m

3

2.6042

m

3

2.00

m

z = Df - h =

= h * gc + z * g =

47.200

2

kN/m


< <


Bx / 6 = 0.4167 m

(OK)

By / 6 = 0.4167 m

(OK)


qmax


<

qa

SAFE (OK)

4



GPI KRISTUS MANDALA

2016


qmin

>

0



d' =

0.075

m

d = h - d' =

0.425

m

ax = ( Bx - bx - d ) / 2 =

0.888

m





b = By =

2500

mm

d= bc = bx / by =

425

mm

1.0000


Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10 = 2656.250 kN -3

Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10 = 885.417 kN


5



GPI KRISTUS MANDALA

2016

-3

Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10 = 1770.833 kN Vc = 885.417 kN


f =


f * Vc =


0.75 664.063 kN


f * Vc

≥

664.063

>

Vux 256.204

SAFE (OK)


d' =

0.085

m

d = h - d' =

0.415

m

ay = ( By - by - d ) / 2 =

0.893

m





b = Bx =

2500

mm

d= bc = bx / by =

415

mm

1.0000



6



GPI KRISTUS MANDALA

2016

-3

Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10 = 2593.750 kN -3

Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10 = 864.583 kN -3

Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10 = 1729.167 kN Vc = 864.583 kN


f =


f * Vc =


0.75 648.438 kN


f * Vc

≥

648.438

>

Vux 257.535

SAFE (OK)



d' =

0.085

m


0.42

m


d = h - d' = cx = bx + 2 * d =

0.715

m


cy = by + 2 * d =

0.715

m



Ap = 2 * ( c x + cy ) * d =

1.187

m


2.860

m


bc = bx / by =



7

1.0000



GPI KRISTUS MANDALA

2016


f p = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' / 6 =

2.500

MPa

f p = [ as * d / bp + 2 ] * √ f c' / 12 =

0.833

MPa

f p = 1 / 3 * √ f c' =

1.667

MPa


f p =

0.833

MPa


f =

0.75

3

f * Vnp = f * Ap * f p * 10 =


741.81

kN


f * Vnp

≥

741.813

>

f * Vnp

≥

741.813

>

Vup 569.441

SAFE (OK)

Pu 620.168

SAFE (OK)



ax = ( Bx - bx ) / 2 =

1.100

m





8



GPI KRISTUS MANDALA

2016

b = By =

2500

mm


h=

500

mm


d' =

75

mm


425

mm

25

MPa

f y =

390

MPa




Es = 2.00E+05 MPa


b1 =


0.85 0.028069 0.80 6.624 221.251 kNm

2

Rn = Mn * 10 / ( b * d ) = 0.48997 Rn

<

Rmax

(OK)



0.0013 0.0025 0.0025 2656.25 mm



D 16

-

2

mm mm

smax =

200

mm

s=

189

mm

180



9



GPI KRISTUS MANDALA

2016



ay = ( By - by ) / 2 =

1.100

m




2500

mm


h=

500

mm


d' =

85

mm


415

mm

25

MPa

f y =

390

MPa




Es = 2.00E+05 MPa


b1 =


0.85 0.028069 0.80 6.624 221.251 kNm

2

Rn = Mn * 10 / ( b * d ) = 0.51387 Rn

<

Rmax

(OK)




10

0.0013 0.0025


GPI KRISTUS MANDALA


2016

r=


0.0025

2 As = r * b * d = 2593.75 mm




D 16


mm mm

smax =

200

mm

s=

194

mm

190

-



rsmin =


0.0014


2 Asx = rsmin* d * Bx = 1487.500 mm


2 Asy = rsmin* d * By = 1452.500 mm


12


2

 * By / Asx =

190

mm

sx,max =

200

mm

sx =

190

mm

2 * Bx / Asy =

195

mm

sy,max =

200

mm

sy =

195

mm



mm

 12  12

11

-

190

-

190



GPI KRISTUS MANDALA

Job Title

2016

GPI KRISTUS MANDALA


16/03/2016

Date Qodri

Address Project

Time

Job Code


Revision

Description Project

-


GENERAL DATA

Foundation ID :

5

CODE DESIGN :

SNI 2847:2013


1


GPI KRISTUS MANDALA


2016


Df =

2.50

m

g= f=

17.60

kN/m

22.00



c= qc =

0.30

kPa

48.00

kg/cm


Bx =

2.50

m


By =

2.50

m


0.50

m


h= bx =

0.30

m


by =

0.30

m


as =


3

2



f c' =

25.0

MPa


f y =

390

MPa


gc =

24

kN/m

3


Pu = 598.183 kN


Mux =

3.833

kNm


Muy =

44.913

kNm




2



GPI KRISTUS MANDALA


2016

c= Df =

0.30



2.50

m

g =

17.60

kN/m


B = By =

2.50

m


L = By =

2.50

m

f= f = f / 180 * p =

22.00



g =

3



3

0.383972 rad

(3*p / 4 - f/2)*tan f


2

Nc = 1/ tan f * [ a / (2 * cos (45 + f/2) - 1 ] = 2

20.272

2


2

9.190

f - 1 ] =

6.889



419.18

kN/m

qa = qu / 3 =

139.73

kN/m


2


2

( in kg/cm )

qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] * Kd With;

Must  1.33

Kd = 1 + 0.33 * D f / B



B = By =

2.50

m


Df =

2.50

m

Kd = 1 + 0.33 * D f / B =

1.33

< 1.33

Kd =

1.33

qc =

48.00

kg/cm

2

qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] * Kd =

2.427

kg/cm

2

242.67

kN/m


qa =



3

2



GPI KRISTUS MANDALA

2016



qa =

139.73

kN/m


qa =

242.67

kN/m


qa =

242.67

kN/m

2 2


A = Bx * By =


2



6.2500

m

2

2.6042

m

3

2.6042

m

3

2.00

m

z = Df - h =

= h * gc + z * g =

47.200

2

kN/m


< <


Bx / 6 = 0.4167 m

(OK)

By / 6 = 0.4167 m

(OK)


qmax


<

qa

SAFE (OK)

4



GPI KRISTUS MANDALA

2016


qmin

>

0



d' =

0.075

m

d = h - d' =

0.425

m

ax = ( Bx - bx - d ) / 2 =

0.888

m





b = By =

2500

mm

d= bc = bx / by =

425

mm

1.0000


Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10 = 2656.250 kN -3

Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10 = 885.417 kN


5



GPI KRISTUS MANDALA

2016

-3

Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10 = 1770.833 kN Vc = 885.417 kN


f =


f * Vc =


0.75 664.063 kN


f * Vc

≥

664.063

>

Vux 239.143

SAFE (OK)


d' =

0.085

m

d = h - d' =

0.415

m

ay = ( By - by - d ) / 2 =

0.893

m





b = Bx =

2500

mm

d= bc = bx / by =

415

mm

1.0000



6



GPI KRISTUS MANDALA

2016

-3

Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10 = 2593.750 kN -3

Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10 = 864.583 kN -3

Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10 = 1729.167 kN Vc = 864.583 kN


f =


f * Vc =


0.75 648.438 kN


f * Vc

≥

648.438

>

Vux 240.407

SAFE (OK)



d' =

0.085

m


0.42

m


d = h - d' = cx = bx + 2 * d =

0.715

m


cy = by + 2 * d =

0.715

m



Ap = 2 * ( c x + cy ) * d =

1.187

m


2.860

m


bc = bx / by =



7

1.0000



GPI KRISTUS MANDALA

2016


f p = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' / 6 =

2.500

MPa

f p = [ as * d / bp + 2 ] * √ f c' / 12 =

0.833

MPa

f p = 1 / 3 * √ f c' =

1.667

MPa


f p =

0.833

MPa


f =

0.75

3

f * Vnp = f * Ap * f p * 10 =


741.81

kN


f * Vnp

≥

741.813

>

f * Vnp

≥

741.813

>

Vup 549.254

SAFE (OK)

Pu 598.183

SAFE (OK)



ax = ( Bx - bx ) / 2 =

1.100

m





8



GPI KRISTUS MANDALA

2016

b = By =

2500

mm


h=

500

mm


d' =

75

mm


425

mm

25

MPa

f y =

390

MPa




Es = 2.00E+05 MPa


b1 =


0.85 0.028069 0.80 6.624 205.959 kNm

2

Rn = Mn * 10 / ( b * d ) = 0.45610 Rn

<

Rmax

(OK)



0.0012 0.0025 0.0025 2656.25 mm



D 16

-

2

mm mm

smax =

200

mm

s=

189

mm

180



9



GPI KRISTUS MANDALA

2016



ay = ( By - by ) / 2 =

1.100

m




2500

mm


h=

500

mm


d' =

85

mm


415

mm

25

MPa

f y =

390

MPa




Es = 2.00E+05 MPa


b1 =


0.85 0.028069 0.80 6.624 205.959 kNm

2

Rn = Mn * 10 / ( b * d ) = 0.47835 Rn

<

Rmax

(OK)




10

0.0012 0.0025


GPI KRISTUS MANDALA


2016

r=


0.0025

2 As = r * b * d = 2593.75 mm




D 16


mm mm

smax =

200

mm

s=

194

mm

190

-



rsmin =


0.0014


2 Asx = rsmin* d * Bx = 1487.500 mm


2 Asy = rsmin* d * By = 1452.500 mm


12


2

 * By / Asx =

190

mm

sx,max =

200

mm

sx =

190

mm

2 * Bx / Asy =

195

mm

sy,max =

200

mm

sy =

195

mm



mm

 12  12

11

-

190

-

190


LAMPIRAN 3

QIES NUSANTARA CONSULTANTS OWNERSHIPMULTIDICIPLINARY CONSULTANTS

     

JL.SWADAYA NO 13 RT 02 RW 06 KELAPA DUA WETAN, CIBUBUR JAKARTA TIMUR

  

NO LEMBAR

JUDUL GAMBAR

SKALA

NO LEMBAR

GAMBAR STRUKTUR

JUDUL GAMBAR

SKALA

GAMBAR STRUKTUR

Daftar Isi Standar Pekerjaan Struktur I

15

Detail Sambungan Balok Lantai Atap

Standar Pekerjaan Struktur II

16

Detail Sambungan Balok Kolom

1 : 10 1 : 10

Standar Pekerjaan Struktur III

17

Denah Plat Lantai Dasar

1 : 100

Standar Pekerjaan Struktur IV

18

Denah Plat Lantai 1

1 : 100

Halaman Sela

19

Denah Plat Lantai 2

1 : 100

01

Denah Titik Pondasi

1 : 100

20

Denah Plat Lantai Atap

1 : 100

02

Detail Pondasi

1 : 20

21

Detail Citicon

1 : 10

03

Resume Profil

22

Denah Rencana Atap

1 : 100

04

Denah Kolom Lantai Dasar

1 : 100

23

RangkaKuda-Kuda

1 : 25

05

Denah Kolom Lantai 1

1 : 100

24

Re sum e Ra ng ka At ap

06

Denah Kolom Lantai 2

1 : 100

25

Detail Rangka Kuda-Kuda

1 : 20

07

Detail Kolom Lantai Dasar

1 : 20

26

Denah Tangga

1 : 100

08

Detail Kolom Lantai 1

1 : 20

27

Detail Tangga

1 : 10

09

Detail Kolom Lantai 2

1 : 20

10

Denah Balok Lantai 1

1 : 100

11

Denah Balok Lantai 2

1 : 100

12

Denah Balok Lantai Atap

1 : 100

13

Detail Sambungan Balok Lantai 1

1 : 10

14

Detail Sambungan Balok Lantai 2

1 : 10

     

1

2

3

4

5

H

H

G

G

F

F

E

E

D

D

C

C

B

B

A

A

1

2

3

4

5

1

2

3

4

5

H

H

G

G

F

F

E

E

D

D

C

C

B

B

A

A

1

2

3

4

5

1

2

3

4

5

H

H

G

G

F

F

E

E

D

D

C

C

B

B

A

A

1

2

3

4

5

1

2

3

4

5

H

H

G

G

F

F

E

E

D

D

C

C

B

B

A

A

1

2

3

4

5

1

2

3

4

5

H

H

G

G

F

F

E

E

D

D

C

C

B

B

A

A

1

2

3

4

5

1

2

3

4

5

H

H

G

G

F

F

E

E

D

D

C

C

B

B

A

A

1

2

3

4

5

1

2

3

4

5

H

H

G

G

F

F

E

E

D

D

C

C

B

B

A

A

1

2

3

4

5

1

2

3

4

5

H

H

G

G

F

F

E

E

D

D

C

C

B

B

A

A

1

2

3

4

5

1

2

3

4

5

H

H

G

G

F

F

E

E

D

D

C

C

B

B

A

A

1

2

3

4

5

1

2

3

4

5

H

H

G

G

F

F

E

E

D

D

C

C

B

B

A

A

1

2

3

4

5

1

2

3

4

5

H

H

G

G

F

F

E

E

D

D

C

C

B

B

A

A

1

2

3

4

5

1

2

3

4

5

H

H

G

G

F

F

E

E

D

D

C

C

B

B

A

A

1

2

3

4

5

BENTUK PROFIL

KODE

KETERANGAN

CT 75

C TRUSS 75 mm

RT 15

R TRUSS 15 mm

35

5 7

1

2

3

4

5

H

H

G

G

F

F

E

E

D

D

C

C

B

B

A

A

1

2

3

4

5

LAMPIRAN PERHITUNGAN PONDASI GEREJA KRISTUS GEMBALA



GPI KRISTUS MANDALA

Job Title

GPI KRISTUS

2016

GEMB ALA


25/03/2016

Date Qodri

Address Project

Job Code

Time


Description Project

Revision

-

DESIGN AND STRUCTUR E ANALYSIS

GENERAL DATA

Foundation ID :

5

CODE DESIGN :

SNI 2847:2013


1


GPI KRISTUS MANDALA


2016


Df =

2.50

m

g= f=

17.60

kN/m

22.00



c= qc =

0.30

kPa

48.00

kg/cm


Bx =

1.20

m


By =

3.75

m


0.80

m


h= bx =

0.30

m


by =

0.30

m


as =


3

2



f c' =

25.0

MPa


f y =

390

MPa


gc =

24

kN/m

3


Pu = 598.183 kN


Mux =

3.833

kNm


Muy =

44.913

kNm




2



GPI KRISTUS MANDALA


2016

c= Df =

0.30



2.50

m

g =

17.60

kN/m


B = By =

3.75

m


L = By =

1.20

m

f= f = f / 180 * p =

22.00



g =

3



3

0.383972 rad

(3*p / 4 - f/2)*tan f


2

Nc = 1/ tan f * [ a / (2 * cos (45 + f/2) - 1 ] = 2

20.272

2

Nq = a / [ (2 * cos (45 + f/2) ] = Nc * tan f + 1 = 2

Ng = 1/2 * tan f * [ Kpg / cos

9.190

f - 1 ] =

6.889

Ultimate bearing capacity of the soil by Terzaghi :


421.01

kN/m

2

qa = qu / 3 =

140.34

kN/m

2



2

( in kg/cm )

qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] * Kd With;

Must  1.33

Kd = 1 + 0.33 * D f / B



B = By =

3.75

m


Df =

2.50

m

Kd = 1 + 0.33 * Df / B =

1.22

< 1.33

Kd =

1.22

qc =

48.00

kg/cm

2

qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ] * Kd =

2.070

kg/cm

2

206.98

kN/m


qa =



3

2



GPI KRISTUS MANDALA

2016

Support Capascity of Land Use (Kapasitas Daya Dukung Tanah Yang Dipakai) Soil Bearing Capacity According Theory Terzaghi (1943)

qa =

140.34

kN/m

2


qa =

206.98

kN/m

2


qa =

206.98

kN/m

2


4.5000

m

2

0.9000

m

3

2.8125

m

3

z = Df - h =

1.70

m

gc + z * g =

49.120

A = Bx * By =


2



=h*

kN/m

2


ex = Mux / Pu =

0.0064

m

ey = Muy / Pu =

0.0751

m

< <

Bx / 6 = 0.2000 m

(OK)

By / 6 = 0.6250 m

(OK)

Maximum ground voltage that occurs at the base of the foundation : Tegangan tanah maksimum yang terjadi pada dasar fondasi 2 qmax = Pu / A + Mux / Wx + Muy / W y + q = 202.278 kN/m

qmax


<

qa

SAFE (OK)

4



GPI KRISTUS MANDALA

2016


qmin

>

0



d' =

0.075

m

d = h - d' =

0.725

m

ax = ( Bx - bx - d ) / 2 =

0.087

m




Vux = [ qx + ( qmax - qx ) / 2 - q ] * ax * By = Field Width Slide X (Lebar Bidang Geser Arah X) Effective Thickness footpla (Tebal Efektif Telapak) Ratio Column (Rasio Kolom)

49.771

kN

b = By =

3750

mm

d= bc = bx / by =

725

mm

1.0000


Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10 = 6796.875 kN -3

Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10 = 2265.625 kN


5



GPI KRISTUS MANDALA

2016

-3

Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10 = 4531.250 kN Vc = 2265.625 kN


f =


f * Vc =


0.75 1699.219 kN


f * Vc

≥

1699.219

>

Vux 49.771

SAFE (OK)


d' =

0.085

m

d = h - d' =

0.715

m

ay = ( By - by - d ) / 2 =

1.368

m





b = Bx =

1200

mm

d= bc = bx / by =

715

mm

1.0000



6



GPI KRISTUS MANDALA

2016

-3

Vc = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' * b * d / 6 * 10 = 2145.000 kN -3

Vc = [ as * d / b + 2 ] * √ f c' * b * d / 12 * 10 = 715.000 kN -3

Vc = 1 / 3 * √ f c' * b * d * 10 = 1430.000 kN Vc = 715.000 kN


f =


f * Vc =


0.75 536.250 kN


f * Vc 536.250

≥

>

Vux 239.227

SAFE (OK)


d' =

0.085

m


0.72

m


d = h - d' = cx = bx + 2 * d =

1.015

m


cy = by + 2 * d =

1.015

m




Ap = 2 * ( cx + cy ) * d =

2.903

m

Slide Area Width Pons (Lebar Geser Pons) bp = 2 * ( cx + cy ) =

4.060

m


bc = bx / by =



7

1.0000



GPI KRISTUS MANDALA

2016


f p = [ 1 + 2 / bc ] * √ f c' / 6 =

2.500

MPa

f p = [ as * d / bp + 2 ] * √ f c' / 12 =

0.833

MPa

f p = 1 / 3 * √ f c' =

1.667

MPa


f p =

0.833

MPa


f =

0.75

3

f * Vnp = f * Ap * f p * 10 =


1814.31 kN


f * Vnp

≥

1814.313

>

f * Vnp

≥

1814.313

>

Vup 461.236

SAFE (OK)

Pu 598.183

SAFE (OK)



ax = ( Bx - bx ) / 2 =

0.450

m



Mux = 1/2 * ax * [ qx + 2/3 * ( qmax - qx ) - q ] * By =


8

56.232

kNm



GPI KRISTUS MANDALA

2016

b = By =

3750

mm


h=

800

mm


d' =

75

mm


725

mm

25

MPa

f y =

390

MPa




Es = 2.00E+05 MPa

Concrate Voltage Distribution Factor (Faktor Distribusi teg)

b1 =


0.85 0.028069 0.80 6.624 70.290

kNm

2

Rn = Mn * 10 / ( b * d ) = 0.03566 Rn

<

Rmax

(OK)



0.0001 0.0025 0.0025 6796.88 mm



D 16

-

2

mm mm

smax =

200

mm

s=

111

mm

110



9



GPI KRISTUS MANDALA

2016



ay = ( By - by ) / 2 =

1.725

m




1200

mm


h=

800

mm


d' =

85

mm


715

mm

25

MPa

f y =

390

MPa




Es = 2.00E+05 MPa

Concrate Voltage Distribution Factor (Faktor Distribusi teg)

b1 =


0.85 0.028069 0.80 6.624 327.961 kNm

2

Rn = Mn * 10 / ( b * d ) = 0.53460 Rn

<

Rmax

(OK)




10

0.0014 0.0025


Laporan Struktur GPI 04.04.2016

Recommend Documents