laporan pipa utssss.docx

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut

BAB I PENDAHULUAN 1. LATAR BELAKANG Perancangan pipa bawah laut merupakan salah satu hal yang kita kenal dalam teknologi lepas pantai. Untuk mendapatkan nilai atau desain yang terbaik, agar sesuai dengan persyaratan yang telah ditentukan. Maka dalam perancangan pipa bawah laut tersebut diperlukan parameterparameter dalam desain pipa yang sesuai antara lain yaitu ukuran maupun berat pipa beserta beberapa analisisnya. Untuk menentukan parameter-parameter dari perancangan pipa tersebut maka perlu untuk diadakan analisis pada data lingkungan yang telah ada. Analisis berkaitan dengan data selama masa operasi dari pipa yang telah didesain. Analisis-analisis tersebut antara lain; analisis perhitungan inside diameter, analisis perhitungan wall thickness, analisis untuk berat minimal dari pipa yang telah didesain, analisis perencanaan proteksi katodik, serta analisis proses instalasi sampai analisis proteksi pipa setelah instalasi. Analisis-analisis tersebut cukup berperan penting dalam menentukan apakah pipa yang telah dirancang memenuhi persyaratan atau tidak. 2. MASALAH Adapun dengan melihat permasalahan yang timbul, maka dilakukan identifikasi masalah sehingga dapat ditentukan proses penyelesaiannya. Permasalahan yang akan dibahas adalah sebagai berikut: a. Hitunglah Inside Diameter ! b. Hitunglah Wall Thickness ! c. Hitunglah berat minimal pipa yang disyaratkan stabilitas ! d. Hitung dan rencanakan tebal concrete coating !

e. Hitung dan rencanakan perlindungan korosi dengan menggunakan Sacrificial Anode ! f. Rencanakan metode Instalasi !

Jurusan Teknik Kelautan

-1-

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut g. Rencanakan metode proteksi pipa setelah diinstalasi !

3. TUJUAN Dari permasalahan di atas maka tujuan yang ingin dicapai yaitu sebagai berikut: a. Menganalisis perhitungan dari Inside Diameter b. Menganalisis perhitungan dari wall thickness. c. Menghitung berat minimal pipa yang disyaratkan stabilitas d. Menghitung tebal concrete yang akan digunakan. e. Menghitung perlindungan korosi dengan menggunakan Sacrificial Anode. f. Menganalisis metode instalasi pipa yang akan digunakan. g. Menganaisis metode proteksi pipa setelah diinstalasi.

BAB II DASAR TEORI


-2-

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut II.1 PERANCANGAN PIPA II.1.1 Persamaan Weymouth : Digunakan persamaan Weymouth karena persamaan ini digunakan untuk fluida dengan tekanan tinggi, aliran cepat dan diameter besar. Persamaan ini digunakan apabila untuk menghitung diameter dalam pipa apabila diketahui laju aliran fluidanya. Qg =1.1 d

2.67

(

P21−P22 LSZ T 1

)

1 /2 ❑

❑

dengan Qg = gas-flowrate d = Inside Diameter pipa P1 = Tekanan Hidrostatis P2 = Tekanan Desain L = Panjang pipa S = Specific Gravity Gas Z = Compressibility Factor Gas T1 = Temperatur Gas II.1.2 Perhitungan Ketebalan Pipa Menggunakan ASME B31.8 Standar ASME B31.8 ini tidak lebih rinci dibandingkan dengan ASME B31.3, namun lebih rinci dibandingkan dengan ASME B13.4. ASME B31.8 ini seringkali dipakai untuk standar desain untuk fasilitas sistem pipa untuk natural-gas, seperti compressor stations, fasilitas gas-treatment, perhitungan dan regulasi untuk stations, dan ladang tangki. Persamaan untuk menghitung ketebalan pipa dalam ASME B31.8 adalah :

t=

P d0 a 2 FET S Y

dimana t = Ketebalan minimal desain pipa P = Tekanan desain pipa d0 = Outside diameter pipa SY = minimal yield stress pipa Jurusan Teknik Kelautan

-3-

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut F = faktor desain E = faktor sambungan las longitudinal T = temperature derating factor II.2 Gaya Hidrodinamik (Hydrodynamic Forces) Serangkaian pipa lepas pantai dapat menerima beban atau tegangan dari berbagai macam gaya yang ada di lingkungan laut, seperti gaya gelombang dan beban arus, untuk pipa yang diletakan di atas sea bed akan mendapatkan gaya lift dan drag force serta osilasi akibat dari vortec shedding. II.2.1 Stabilitas Pipa Lift force dan drag force yang di hasilkan oleh arus dan aliran gelombang dapat merusak kestabilan pada pipa lepas pantai. Ketebalan pipa, ukuran pipa dan densitas berat lapisan dapat digunakan untuk mengendalikan kestabilan pipa. Persamaan drag force dan lift force dapat di tulis sebagai berikut : 1 FD  . .CD .D.V 2 2 1 FL  . .CL .D.V 2 2 F W  FL  D 

( 2.4 )

Dengan keterangan : Cd : koefisien drag Cl : Koefisien lift d

: Diameter luar pipa (mm)

Fd : drag force (N/m) Fl : Lift Force (N/m) v : effectIIIe velocity (m/s) Umumnya perhitungan pada perancangan pipa lepas pantai mnggunakan data sebagai berikut : 1. untuk harga koefisien Cd : 0,7 – 1,3 2.

untuk harga koefisien Cl : 0,7 – 1,5


-4-

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut II.3 Concrete Coating Pada umumnya selain dilapisi oleh concrete coating, pipa juga dilapisi oleh lapisan anti korosi, seperti pada gambar di bawah ini. B Concrete Coating Lapisan Anti Korosi Korosi Korosi Steel Pipe

W

Gambar 2.1 Potongan Melintang Pipa Bawah Laut (Mousselli, 1981) Mousselli (1981) merumuskan persamaan untuk menghitung properti pipa yang sesuai sebagai berikut: 2

Was  2.68( D 2  D1 )

( 2.5 )

Wac 

 c (( D  2t c ) 2  D 2 ) 576

( 2.6 )

Waw 

 w (( D  2t c  2t w ) 2  ( D  2t c ) 2 ) 576

( 2.7 )

Wa  Was  Wac  Waw

( 2.8 )

B  0.35( D  2t c  2t w ) 2

( 2.9 )

Ws  Wa  B

( 2.10 )

Keterangan: D

: diameter luar steel pipe, in

Di

: diameter dalam steel pipe, in

tc

: tebal corrosion coating, in


-5-

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut tw

: tebal weight coating, in

Was

: berat baja di udara, lb/ft

Wac

: berat corrosion coating di udara, lb/ft

Waw

: berat weight coating di udara, lb/ft

Wa

: berat pipa di udara, lb/ft

Ws

: berat pipa tenggelam, lb/ft

B

: gaya bouyancy, lb/ft

c

: berat jenis lapisan anti korosi, lb/ft3

w

: berat jenis lapisan beton, lb/ft3

Halliwell (1986) menyatakan bahwa densitas beton yang umum digunakan untuk melapisi pipa berkisar antara 2250-3050 kg/m3. Densitas beton berbanding terbalik dengan dengan ketebalan lapisan beton, semakin besar densitas beton, maka semakin tipis ketebalannya. PGN (2000) menyatakan bahwa ketebalan lapisan concrete harus berada pada range 38-150 mm.

II.4. Cathodic Protection Pada jalur pipa bawah sangat rawan terhadap korosi. Akan tetapi hal tersebut dapat dicegah dengan pemasangan anode. Perhitungan dasar dalam penentuan jumlah anode pada jalur pipa diberikan oleh Total E&P Indonesie sebagai berikut: II.4.1 Kebutuhan Arus Anode Dalam merencanakan proteksi katodik menggunakan anoda tumbal, kami mengacu pada DNV RP F-103. Yang diperlukan adalah menghitung kebutuhan arus, menghitung massa anoda, menghitung jumlah anoda yang diperlukan, menghitung jarak antar anoda, menghitung resistensi anoda, dan menghitung arus keluaran anoda. a

Arus yang dibutuhkan : I cm= A c × f c × i c

Dimana Icm = Kebutuhan arus Ac = Luas permukaan pipa fc = mean coating breakdown factor ic = current density


-6-

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut Menghitung Mean Coating Breakdown Factor:

f c =f i + ( 0.5× ∆ f × t dl )

Dimana fi = initial coating breakdown factor ∆f

= average yearly increase pada coating breakdown factor per tahun

t dl = umur desain per tahun II.4.2 Berat minimum Anode Persamaan berat minimum anode yang berfungsi untuk mempertahankan tingkat perlindungan melalui service life dan berdasarkan arus rata-ratanya adalah sebagai berikut:

m=I cm ×t dl × Dengan,

I cm μ ε

8760 μ×ε

= mean current design sesuaipersamaan 29 (A) = utilization factor = 0,9 (bentuk cincin) = electrochemical capacity bahan anode per kilogramnya (A jam/kg)

Nilai-nilai berikut akan digunakan untuk perhitungan perlindungan cathodic, menurut bentuk anode: Tabel 2.1 Utilization Factor (Indonesie, 2004) Tipe Anode Long slender stand-off made by continuous casting Long slender stand-off made by traditional mould casting Long flush mounted anode Short flush mounted anode Half-shell bracelet anode Magnesium anode in soil

Utilization Factor 0.95 0.90 0.85 0.80 0.85 0.80

II.4.3 Resistensi Anode Tahanan anode dihitung untuk menentukan jumlah anode yang dibutuhkan untuk mempertahankan tingkat cathodic protection pada akhir service life. Pada tabel berikut ini dapat dilihat formulasi tahanan sesuai dengan jenis anode-nya:


-7-

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut Tabel 2.2. Anode Resistance (Indonesie, 2003) Anode Type Long slender stand-off L  4r Long flush mounted L  lebar atau tinggi

Resistance Formula

  4L   1  ln 2L  r   Ra  2 S Ra 

Keterangan: Ra

: tahanan anode, 



: resistIIIitas lingkungan, .m

L

: panjang dari stand-off anode, m

R

: diameter anode, m

S

: rata-rata aritmatik dari panjang dan lebar anode, m

Tahanan anode dihitung pada saat mendekati akhir service life-nya dengan mempertimbangkan pengurangan jari-jari anode dan panjangnya campuran yang digunakan. Pada formula berikut diasumsikan bentuk akhir anode adalah silinder, sehingga harus dihitung panjang dan jari-jari akhir anode: L f  Lo .1  (0.1.u )

rf 

m final L final . .



d2 4

m final  m0 .1  u 

( 2.14 )

( 2.15 ) ( 2.16 )

Keterangan: L0

: panjang anode awal, m

Lf

: panjang anode akhir, m

r0

: jari-jari anode awal, m

rf

: jari-jari anode akhir, m


-8-

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut m0

: massa anode awal, kg

mf

: massa anode akhir, kg

η

: densitas anode, kg/m3

d

: diameter inti baja anode, m

II.4.4 Anode Current Output Hasil arus pada anode pada masing-masing bagian service life sama dengan:  Ec  Ea   R  

I 

( 2.17 )

Keterangan: I

: hasil arus anode, A

Ec

: tingkat proteksi minimum (V.w.r.t.Ag/AgCl)

Ea

: arus potensial aliran anode (V.w.r.t.Ag/AgCl pada air laut)

R

: tahanan anode yang sesuai


-9-


BAB III METODOLOGI Dalam Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut ini secara umum proses pengerjaannya meliputi : Mulai

Data awal pipa Analisis Inside Diameter Analisis Wall Thickness Data Lingkungan Menentukan teori gelombang Menentukan parameter gelombang Perhitungan berat minimal Perhitungan tebal concrete Perencanaan Anoda Memenuhi Kriteria

tidak

ya SELESAI


- 10 -


BAB III ANALISA DAN PEMBAHASAN III.DATA AWAL PIPA FLUID

Gas

FLOWRATE

2500 MMSCFD

DESIGN PRESSURE

120 bar

DESIGN TEMPERATURE

95°C

HIDROSTATIC PRESSURE

210 bar

FLUID DENSITY

103.1 kg/m3

PIPE GRADE

X-70

RENCANA PANJANG PIPA

1700 m

CODE

ASME B31.8

TINGGI GELOMBANG (H)

3m

PERIODE GELOMBANG (T)

10 detik

ARUS PERMUKAAN

0.8 m/detik

KEDALAMAN (d)

75 m

III.1 Analisa Inside Diameter Menggunakan Persamaan Weymouth : Qg =1.1 d

2.67

(

P21−P22 LSZ T 1

2500=1.1 d 2.67

(

)

1 /2 ❑

❑

3031❑2 −17252❑ 0.621 x 0.863 x 0.025 x 76

)

1 /2 ❑

❑

D = 4.465 inch Masukkan D yang telah diketahui lewat perhitungan kedalam table NPS untuk menentukan NPS pipa. Berikut table NPS:


- 11 -


dari table NPS didapatkan bahwa NPS yang memenuhi adalah NPS 5 inch, dengan OD 5,563 inch. III.2 Analisa Wall Thickness Menggunakan persamaan yang ditentukan di ASME B.31.8 : t=

P d0 a 2 FET S Y

Diketahui: Baja API 5L X 70 (Sy = 70000) dari table SMYS

Asumsi:


- 12 -

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut E =1(dari table longitudinal joint factor)

F = 0,4 , dikarenakan desain pada pipa ini ditaruh pada daerah dengan aktIIIitas pelayaran yang lumayan padat.(dari table design factor)

T = 1, karena T=203oF (dari table temperature derating factor)


- 13 -


A = 0.125 in MT = 0.12 t=

5.563 x 5,563 2 x 1 x 0.4 x 1 x 70000

t=0.119

in

treq = 0.257 in Selanjutnya mencari tebal plat dari schedule dengan data yang telah diketahui sebelumnya. Berikut table schedule:

Didapatkan bahwa Tsel = 0,258 >= treq=0,257. Maka didapatkan bahwa tebal pipa memenuhi sesuai standart.

III.3 Berat Minimum


- 14 -

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut Untuk mengetahui besarnya berat minimum pipa, diketahui bahwa menggunakan teori gelombang airy. Dari teori gelombang tersebut dapat diketahui besarnya gaya lift dan gaya drag, dari

perhitungan didapatkan:

W  FL 

FD

 sa n d

dengan

FL  

1

2

. .Cm .D.U ef2



massa jenis air laut

Cm

= koefisien lift (0,7-1,5)

D

= diameter luar pipa 2

U ef Uo 

2

 

 0,778.U o .

D yo

 .H sign cosh k (d  y ) 3  H . cos    T sinh kd 4 L

0 , 286

  .H cosh 2k (d  y ) cos 2  sinh kd  T

Untuk mendapatkan rumus Uo diatas terlebih dahulu menentukan teori gelombang dari grafik Region of Validity dengan menghitung

d 45m   0,07 gT 2 9,81.82 s 

H sign 

gT

2



2.4m  0.003 9.81.8 2 s


- 15 -


Didapatkan teori gelombang stokes orde-2, untuk mendapatkan nilai L dilakukan dengan memasukkan nilai d/Lo kedalam tabel C-1 pada buku SPM.

0.178 

d Lo

Berikut tabel C-1:


- 16 -


Dari tabel didapatkan d/L= 0.2066. Sehingga, L= 1190.997 ft Maka

U ef

2

2

 

 0,778.U o .

D yo

0 , 286

Uo 

 .H sign cosh k (d  y ) 3  H   .H cosh 2k (d  y ) . cos   cos 2  T sinh kd 4 L  T sinh kd

Uo 

3.14 x9.48 cosh 2 x3.14 / 1190.997(0.463) . cos   10 sinh 2 x3.14 / 1190.997( 246.06)

3  3.14 x9.84  3.14 x9.84 cosh 2 x 2 x3.14(0.463) / 1190.997 cos 2   4  1190.997  10 sinh 2 x3.14 x ( 264.06) / 1190,997

U 0  1,817 ft / s

U ef

2

 246.06   0,778.(1.817) .   0,463 


0, 286

2

- 17 -

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut U ef

2

 2.58 ft 2 / s 2

Menghitung reynold number Re = Ue. D.1/v Re = 119747.9 Dari reynold number didapat Cd,Cl, dan Cm dari tabel:

Cd = 1.13 Cl = 0.96 Cm =2 sehingga

= 1.978

= 1.680

= -0.322092685

Sehingga dengan menggunakan persamaan , dapat diketahui besarnya berat minimum, dari perhitungan didapatkan:


- 18 -


= 5.565 lb/ft III.4 Perhitungan Concrete Adapun perhitungan tebal concrete yaitu sebagai berikut: Wac 

c (( D  2tc ) 2  D 2 ) 576

Waw 

 w (( D  2t c  2t w ) 2  ( D  2tc ) 2 ) 576

Wa  Was  Wac  Waw B  0.35( D  2t c  2t w ) 2 Ws  Wa  B Dengan, D=

diameter luar pipa baja, in

Di =

diameter dalam pipa baja, in

tc =

tebal lapisan tahanan korosi, in

tw =

tebal lapisan beton (concrete), in

Was =

berat baja di udara, lb/ft

Wac =

berat lapisan tahanan korosi di udara, lb/ft

Waw =

berat beton di udara, lb/ft

Wa = B=

berat total pipa di udara, lb/ft gaya buoyancy, lb/ft

Ws =

berat total submerged dari pipa , lb/ft

Dengan asumsi tc = 0 (langsung dilapisi concrete) ρconcrete = 149.8231 lb/ft3 ASTM C 642 (AISC, 2000) Dengan iterasi maka:

Melalui iterasi didapatkan besar tebal concrete = 1.6 in Pembuktian iterasi sebagai berikut:


- 19 -

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut Tabel Iterasi Penentuan Tebal Concrete

Ws (tabel)

≥ Ws yang diijinkan (berat pipa)

6.22 lb/ft

≥

5.56 lb/ft

(OK)

Syarat stabilitas arah lateral (Ikhwani, 2003) S ( FD  FL )   (Wsubmerged  FL )

S yaitu angka keamanan ≥ 1,1 Asumsi S = 1,972 dan μ = 0,5 (clay) maka: 1,972(1,97  1,68)  0,5(6,22  1,68) 3,27 = 3,27


(OK)

- 20 -

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut III.5 Perencanaan Sacrificial Anode Dalam merencanakan proteksi katodik menggunakan anoda tumbal, kami mengacu pada DNV RP F-103. Yang diperlukan adalah menghitung kebutuhan arus, menghitung massa anoda, menghitung jumlah anoda yang diperlukan, menghitung jarak antar anoda, menghitung resistensi anoda, dan menghitung arus keluaran anoda. b

Arus yang dibutuhkan : I cm= A c × f c × i c

Dimana Icm = Kebutuhan arus Ac = Luas permukaan pipa fc = mean coating breakdown factor ic = current density Menghitung Mean Coating Breakdown Factor:

f c =f i + ( 0.5× ∆ f × t dl )

Dimana fi = initial coating breakdown factor ∆f

= average yearly increase pada coating breakdown factor per tahun

t dl = umur desain per tahun Nilai ∆ f

dan f i

didapatkan dari tabel harga

∆f

dan

fi

tanpa coating beton dari ISO

15589-2


- 21 -

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut Asumsi : Umur desain : 25 tahun Tepi coating : 3LPP/Hss Maka : f c =f i + ( 0.5× ∆ f × t dl ) f c =0,007+ ( 0.5 × 0,0003× 25 ) f c =0,007+0,00375 f c =0,01075 Lalu untuk nilai i c didapatkan pada tabel 5-1 DNV RP F-103 :

Dalam kasus kami, kami memiliki data temperatur 95 derajat Celcius yang tidak terkubur, sehingga nilai i c yang kami pakai adalah 0,07. Maka nilai I cm=2 π x

I cm dapat dicari :

I cm= A c × f c × i c

OD x L x f c × ic 2

I cm=2 x 3,14 x

5,563 x 1700 x 0,01075 x 0,07 2

I cm=26,37 A c

Menghitung Massa Anoda : 8760 m=I cm ×t dl × μ×ε dimana I cm = mean current design sesuaipersamaan 29 μ = utilization factor ε = electrochemical capacity bahan anode per kilogramnya


- 22 -

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut Nilai ε

didapatkan dari tabel 5, ISO 15589-2

Tipe Anoda yang kami gunakan adalah berbahan Zinc yang berada pada sedimen bawah laut, sehingga nilai ε

= 580.

Maka nilai massa total anoda dapat dihitung : 8760 μ×ε 8760 m=26,37 ×25 × 0,9 ×580 m=11603,28 kg d Menghitung jumlah Anoda : m=I cm ×t dl ×

m ma Dimana N=

m a = satuan unit massa yang tersedia di pasaran Disini kami mengasumsusikan massa yang tersedia di pasaran adalah 50 kg, maka perhitungan jumlah anoda : N=

m ma

11603,28 50 N=221,26 buah Jadi jumlah anoda yang dipakai untuk pipa sepanjang 1700 m adalah 222 buah. e Menghitung Resistensi Anoda dan Arus Keluaran Anoda : Dalam kasus ini kami mengasumsikan spesifikasi anoda yang kami gunakan adalah : N=

Anode Length (L)


= 50

cm

- 23 -

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut Anode Width (b) Anode Height (h) Anode Legs Tegangan Anode Core OD Anode   4L  Ra   1  ln 2L  r 

= = = = =

cm cm cm volt cm

10 5 5 0,1 10

Dimana

Ra = Resistensi Anoda  = sediment resistIIIity = 20 ohm.cm L = Panjang anoda r = radius anoda Sebelum itu kita perlu mencari nilai r dengan cara : Luas Anoda (A) = b x h = 10 x 5 = 50 cm2 A Radius1 = π 50 = 3,14 = 15,92 cm

√ √

Radius2 = OD/2 = 10/2 = 5 cm r= 0,6 x( ( R21−R22 ) + R22)

√

= √ 0,6 x( ( 15,92❑2 −52❑ ) +52❑) = 4,42 cm Maka kita dapat menghitung resistensi dari anoda : ρ 4L R a= ln −1 2 πL r 20 4 x 50 R a= ln −1 2 x 3,14 x 50 4,42 Ra=0,179 ohm Setelah kita mendapatkan Resistensi dari Anoda, kita dapat menghitung arus keluaran dari Anoda : I = V/ R I = 0,1/0,179 I = 0,558 A

(

)

(


)

- 24 -

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut III.6 Metode Instalasi Pipa :

Dalam kasus yang didapatkan kelompok kami, kedalaman pipa pada 75 m yang termasuk dalam perairan dangkal. Sehingga kelompok kami memilih Metode S-Lay dalam perencanaan instalasi pipa ini. Metode S-Lay digunakan untuk perairan dengan kedalaman ≤500 ft atau sama dengan 165 m. Selain itu, Metode S-Lay ini dapat digunakan untuk pipa berdiameter luar hingga 60 inch. Dengan menggunakan barge yang terdapat stinger pada bagian belakang barge untuk mengontrol bending bagian atas pipa dan tensioner untuk mengontrol bending bagian bawah pipa. Tensioner yang berada pada barge akan menarik pipa yang akan dipasang ke arah dalam dan memastikan tegangan dari semua pipa tidak melebihi tegangan ijin. Dalam proses instalasi, setelah pipa ditempatkan pada roller, kemudian akan disambungkan dengan pipa lain melalui proses las dalam welding station. Setelah proses pengelasan, kemudian dilakukan proses pengecekan kekuatan las dengan menggunakan NDT (Non Distructed Test), setelah itu dilakukan field joint coating atau memberikan perlindungan pada pengelasan antar pipa. Setelah proses fabrikasi dalam welding station ini, pipa bisa diluncurkan menuju stinger dan ke laut. III.7 Metode Proteksi Pipa Setelah Instalasi Dalam perlindungan pipa terdapat concrete dan perlindungan korosi. Selain itu, terdapat perlindungan yang dapat dilakukan setelah proses instalasi. Dalam kasus ini kami menggunakan trenching sebagai metode perlindungan pipa setelah instalasi. Trenching merupakan metode yang membenamkan pipa ke dalam tanah atau ke bawah seabed. Trenching ini dilakukan dengan membuat parit pada rute membentangnya pipa. Metode Trenching ini berguna untuk menghindari terseretnya pipa akibat jangkar kapal dan menghindari adanya span pada pipa. Dalam metode trenching pipa yang dijelaskan pada buku Mouselli, terdapat tiga peralatan yang digunakan yaitu Jetting, Sand Fluidization, Mechanical Cutting atau Plowing.

BAB IV Jurusan Teknik Kelautan

- 25 -


KESIMPULAN Dari penyelesaian di atas dapat disimpulkan sebagai berikut: a. Inside diameter dari pipa didapatkan sesuai kriteria perhitungan yaitu NPS 5 inch b. Wall thickness dari pipa tersebut aman sesuai kriteria ASME B31.8 c. Berat minimum pipa 5.565 lb/ft d. Tebal concrete yang digunakan untuk melapisi pipa setebal 1,6 inch dan memenuhi persyaratan stabilitas. e. Jumlah anode yang dibutuhkan untuk proteksi katodik sebanyak 222 buah dengan berat total anode 11603,28 kg f. Metode instalasi yang digunakan adalah metode S-Lay g. Metode proteksi pipa setelah instalasi menggunakan Trenching

DAFTAR PUSTAKA


- 26 -

Tugas Perancangan Pipa Bawah Laut Dawson, Thomas H. 1983. “Offshore Structural Engineering”. Prentice-Hall, Inc. Englewood Cliffs, New Jersey Det Norske Veritas, Offshore Standard-Submarine Pipeline System, Januari, 2000 Ikhwani, Hasan. 2003. Diktat Kuliah Perancangan Pipa Bawah Laut. Teknik Kelautan ITS Mousselli, 1981.Offshore Pipeline, “Design, Analysis and Methods”. PennWell Publishing Company,Oklahoma The American Society of Mechanical Engineers B31.8-2014, “Gas Transmission and Distribution of Piping System”. Two Park Avenue, New York


- 27 -

laporan pipa utssss.docx

Recommend Documents