PENGARUH EFEKTIVITAS STEAM JET EJE CTOR CTOR FI RST RST STAGE TERHADAP KEVAKUMAN M A I N CONDENSER DAN TERHADAP I NTER CONDENSER CONDENSER UNIT 2 DAN 3 PT. INDONESIA POWER UNIT UPJP KAMOJANG
LAPORAN MAGANG KERJA INDUSTRI (MKI)
oleh
YONGKI ADI PRATAMA PUTRA NIM B42120491
PROGRAM STUDI TEKNIK ENERGI TERBARUKAN JURUSAN TEKNIK POLITEKNIK NEGERI JEMBER 2016
PENGARUH EFEKTIVITAS STEAM JET EJE CTOR CTOR FI RST RST STAGE TERHADAP KEVAKUMAN M A I N CONDENSER DAN TERHADAP I NTER CONDENSER CONDENSER UNIT 2 DAN 3 PT. INDONESIA POWER UNIT UPJP KAMOJANG
LAPORAN MAGANG KERJA INDUSTRI (MKI)
sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana Sains Terapan (S.ST) di Program Studi D-IV Teknik Energi Terbarukan
oleh
YONGKI ADI PRATAMA PUTRA NIM B42120491
PROGRAM STUDI TEKNIK ENERGI TERBARUKAN JURUSAN TEKNIK POLITEKNIK NEGERI JEMBER 2016
i
KEMENTERIAN RISET, TEKNOLOGI DAN PENDIDIKAN TINGGI POLITEKNIK NEGERI JEMBER
PENGARUH EFEKTIVITAS STEAM JET EJE CTOR CTOR FI RST RST STAGE TERHADAP KEVAKUMAN M A I N CONDENSER DAN TERHADAP I NTER CONDENSER CONDENSER UNIT 2 DAN 3 PT. INDONESIA POWER UNIT UPJP KAMOJANG Telah Diuji pada Tanggal: 06 Juni 2016
Yongki Adi Pratama Putra NIM. B4 212 0491 0491 Telah Melaksanakan Magang Kerja Industri dan Dinyatakan Lulus
Tim Penilai Koordinator MKI Program Studi,
Dosen Pembimbing Utama,
Ir. Michael JokoWibowo, M.T. NIP. 19630202 19630202 198903 1 001 001
Yuli Hananto, S.TP., M.Si. NIP. 19770722 200212 1 001
Mengetahui, Ketua Jurusan Teknik
Dr. Bayu Rudiyanto, S.T., M.Si. NIP. 19731221 19731221 200212 1 001 001
ii
PERSEMBAHAN
1500 mdpl, tempat dingin yang penuh dengan potensi alam. Tuhan yang maha pemurah telah memberikan hambanya untuk berfikir dan mengolah semua potensi yang menjadi sebuah manfaat bagi kelangsungan hidup manusia lainnya. Terketik perlahan satu demi satu dengan penuh keniatan untuk menggapai yang diharapkan. Menahan dingin bersama deru air dan angin, bersama kabut yang tak permisi menggelitik. Berpikir dalam dingin, dengan penuh dasar niat yang telah jauh tertanam. Seluruh nafas ini tercurahkan untuk orang-orang yang telah membantuku, membantu dalam berbagai hal. Terimakasih sebanyak-banyaknya untuk kedua orang tuaku, seluruh keluargaku adikku ardi, seluruh teman-teman satu angkatan teknik energi terbarukan 2012 khususnya Dafuk, Bose, Shofi, Cholis, Sipek, Qist i, Atok, Agus. Terimakasih kepada para dosen-dosenku, pak Yuli, pak. Bowo, pak nuruddin, pak. Bayu, bu. Yuana, para teknisi ahli lab.TET pak Agus, pak Catur, pak samaji. PT. Indonesia Power UPJP Kamojang selaku penyedia dan telah mengijinkan saya untuk menimba ilmu di kondisi sebenarnya. Khusus kepada PT. Indonesia Power saya ucapkan terima kasih kepada pak dodi, pak maman selaku pembimbing lapang dan pak hafid selaku humas IP dan tak lupa ibu dan bapak kos yang sudah seperti ayah ibu sendiri dirumah. Terima kasih makanannya, tempatnya, sambutan hangatnya, aku berhutang banyak dengan apa yang telah diberikan dan apa yang telah dihaturkan dalam segala bentuk sifat dan perlakuan. Namun, lebih jauh dari apa yang aku sebutkan diatas, disini aku rindu dengan separuh hidupku. Tak kuberikan terima kasih secara bersama dengan mereka semua diatas, karena dalam bentuk apapun dia adalah pendamping dalam kondisi-kondisiku sekarang. Dalam senang dan lelahku. Dia sepenuh hati, separuh nafas, separuh jiwa, terima kasih liebeku. Aku dengan penuh penghormatan setingginya kepada semua orang yang telah membantu, tanpa terketik nama, namun dihati dan diilham tetap ada dan abadi dalam manfaat. Terima kasih.
iii
MOTTO
“Buruk tak selamanya buruk, baik tak selamanya akan baik, melihat tak selamanya seperti yang dilihat, mendengar tak sehebat bercerita, bercerita tak seenak yang didengar, membayangkan memang tak seenak ken yataan, merasakan dan memilih diam serta mencoba mencari yang benar-benar paham lebih baik daripada berkowar”. (Yongki Adi Pratama Putra) “Ketika Niat, Doa, Usaha dan Restu orang tua telah tergabungkan, maka tidak akan ada batas penghalang mimpi..!!!” (Yongki Adi Pratama Putra) Kalau Khoiril anwar pernah berkata “Aku ingin hidup 1000 tahun lagi, agar aku dapat terus bermanfaat bagi orang lain”. Tapi kalau aku berkata “Aku tak ingin hidup kalau tak dapat bermanfaat bagi orang lain”. (Yongki Adi Pratama Putra) “Gondrong tak akan pernah terpotong, tetap ada dihelaian makna dan manfaat”. (Yongki Adi Pratama Putra)
iv
PRAKATA
Puji syukur peneliti panjatkan kepada Allah SWT atas segala berkat serta karunia-Nya yang telah diberikan kepada peneliti, sehingga peneliti dapat menyelesaikan dengan baik laporan Magang Kerja Industri (MKI) yang berjudul Terhadap Kevakuman “Pengaruh Efektivitas Steam Jet Ej ector F ir st Stage M ain Condenser Dan I nter Condenser Unit 2 dan 3 PT. Indonesia Power
UPJP Kamojang”.
Tulisan ini merupakan laporan hasil magang kerja industri yang dilaksanakan mulai tanggal 1 Februari 2016 sampai dengan 30 April 2016 di PT. Indonesia Power UPJP Kamojang sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana Sains Terapan (S.ST.) di Program Studi Teknik Energi Terbarukan Jurusan Teknik di Politeknik Negeri Jember. Pada kesempatan ini peneliti ingin menyampaikan banyak terima kasih kepada yang terhormat : 1. Direktur Politeknik Negeri Jember, 2. Ketua Jurusan Teknik, 3. Ketua Program Studi Teknik Energi Terbarukan, 4. Yuli Hananto, S.TP, M.Si selaku dosen pembimbing Magang Kerja Industri. 5. Maman enjiner mesin PT. Indonesia Power UPJP Kamojang selaku pembimbing lapang selama aktivitas magang. 6. Ayah dan Ibu beserta keluarga besarku tercinta yang selalu memberi do’a dan semangat. 7. Teman seperjuangan mahasiswa D-IV Teknik Energi Terbarukan serta semua pihak yang telah membantu pelaksanaan magang kerja industri. Akhir kata peneliti menyadari bahwa laporan ini masih jauh dari sempurna, peneliti
mengharapkan
mendapatkan
masukan
dan
kritikan
yang dapat
membangun untuk laporan ini dan dapat bermanfaat bagi Politeknik Negeri Jember maupun bagi pembaca lainnnya.
Jember, 08 Juni 2016 Peneliti v
DAFTAR ISI
Halaman HALAMAN JUDUL .....................................................................................
i
HALAMAN PENGESAHAN .......................................................................
ii
PERSEMBAHAN ..........................................................................................
iii
MOTTO .........................................................................................................
iv
PRAKATA .....................................................................................................
v
DAFTAR ISI ..................................................................................................
vi
DAFTAR TABEL .........................................................................................
x
DAFTAR GAMBAR .....................................................................................
xi
DAFTAR LAMPIRAN ................................................................................. xiv SURAT PERNYATAAN ..............................................................................
xv
ABSTRAK ..................................................................................................... xvi RINGKASAN ................................................................................................ xvii SURAT PERNYATAAN PERSETUJUAN PUBLIKASI ......................... xix
BAB.1 PENDAHULUAN ...........................................................................
1
1.1 Latar Belakang .........................................................................
1
1.2 Tujuan Magang Kerja Industri ..............................................
3
1.2.1 Tujuan Umum Magang Kerja Industri .............................
3
1.2.2 Tujuan Khusus Magang Kerja Industri ............................
3
1.3 Manfaat .....................................................................................
4
BAB 2. KONDISI UMUM PERUSAHAAN ..............................................
5
2.1 Sejarah PT. Indonesia Power UPJP Kamojang ....................
5
2.2 Lokasi PT. Indonesia Power UPJP Kamojang .....................
6
2.3 Pembangunan dan Topografi PT. Indonesia Power UPJP Kamojang .................................................................................
7
2.3.1 PLTP Kamojang ...............................................................
7
2.3.2 PLTP Darajat ....................................................................
9
vi
2.3.3 PLTP Gunung Salak ......................................................... 10 2.4 Visi, Misi, Kopetensi Inti, Motto, Tujuan, dan Paradigma .
11
2.4.1 Visi Misi ...........................................................................
11
2.4.2 Kopetensi Inti dan Motto ..................................................
11
2.4.3 Tujuan ............................................................................... 11 2.4.4 Paradigma .........................................................................
12
2.5 Budaya, Filosofi, dan Tujuh Nilai Perusahaan .....................
12
2.5.1 Budaya Perusahaan ........................................................... 12 2.5.2 Filosofi Perusahaan .......................................................... 13 2.5.3 Tujuh Nilai Perusahaan (IP-HAPPPI) .............................. 13 2.6 Makna Bentuk dan Logo Perusahaan ...................................
14
2.6.1 Makna Bentuk Logo Perusahaan ......................................
14
2.6.2 Makna Warna Logo Perusahaan ....................................... 15 2.7 Sarana dan Prasarana UPJP Kamojang ............................... 15 2.8 Penerapan Sistem Keselamatan dan Kesehatan Kerja ........
16
2.9 Pengolahan Sistem Manajemen Lingkungan (ISO 14000) ..
16
2.10 Pengelolaan Sistem Manajemen Pengamanan (SMP) .......
17
2.11 Struktur Organisasi UPJP Kamojang .................................
17
2.11.1 General Manager (GM) ............................................... 17 2.11.2 Manajer Engineering ( Mesin, Listrik, Instrument dan Kontrol) ........................................................................
18
2.11.3 Manajer Operasi dan Pemeliharaan ............................. 18 2.11.4 Manajer Keuangan dan Administrasi ..........................
19
2.11.5 Manajer Unit PLTP Gunung Salak .............................. 19 2.11.6 Bagan Susunan Jabatan PLTP PT. Indonesia Power UPJP Kamojang ........................................................... 20 2.11.7 Bagan Susunan Jabatan Sub-Unit PLTP Kamojang .... 21 2.11.8 Bagan Susunan Jabatan Sub-Unit PLTP Kamojang .... 22
BAB 3. HASIL KEGIATAN MAGANG KERJA INDUSTRI ................. 23 3.1 Prinsip Kerja PLTP Kamojang ..............................................
vii
23
3.1.1 Panas Bumi .......................................................................
23
3.1.2 Skema Sistem Pembangkit Listrik Tenaga Panas Bumi ..
25
3.1.3 Siklus Thermodinamika Pada PLTP PT. Indonesia Power UPJP Kamojang .................................................... 27 3.2 Bagian-bagian Komponen Utama PLTP Indonesia Power UPJP Kamojang .......................................................................
29
3.2.1 Sumur Produksi ................................................................ 29 3.2.2 Pipe Line ........................................................................... 30 3.2.3 Vent Structure ................................................................... 31 3.2.4 Steam Receiving Header .................................................. 32 3.2.5 Separator ...........................................................................
33
3.2.6 Demister ( Mist Eliminator ) ..............................................
34
3.2.7 Katup Utama (MSV dan ECV) ........................................ 35 3.2.8 Katup Pengatur (Governor Valve) .................................... 35 3.2.9 Turbin ............................................................................... 36 3.2.10 Generator ........................................................................
38
3.2.11 Transformator Utama .....................................................
38
3.2.12 Switch Yard .................................................................... 39 3.2.13 Kondensor ......................................................................
39
3.2.14 Gas Removal System ...................................................... 41 3.2.15 Main Cooling Water Pump (MCWP) ............................
43
3.2.16 Cooling Tower ................................................................ 44
BAB 4. EFEKTIVITAS STEAM JET EJECTOR TERHADAP KEVAKUMAN M AI N CONDENSER DAN INTER CONDENSER UNIT 2 DAN 3 PLTP KAMOJANG ...................
45
4.1 Sistem Ekstrasi Gas (Gas Removal System /GRS) .................. 45 4.2 Prinsip Kerja Steam Jet Ej ector .............................................. 47
4.2.1 Nozzle ............................................................................... 49 4.2.2 Mixing Chamber ............................................................... 49 4.2.3 Diffuser ............................................................................. 50
viii
4.3 Kondensor Kontak Langsung ( Dir ect Contact Condenser ) ..
50
4.4 Hukum Bernoulli ...................................................................... 51
4.4.1 Aliran Tak-termampatkan ( Incompressible Flow) ...........
52
4.4.2 Aliran Termampatkan (Compressible Flow) .................... 52 4.5 Teori Gas Ideal .........................................................................
53
4.5.1 Hukum Avogrado ............................................................. 53 4.5.2 Hukum Boyle ................................................................... 54 4.5.3 Hukum Charles ................................................................. 54 4.5.4 Persamaan Gas Ideal ........................................................ 54 4.6 Aliran Kompresibel Gas pada Nozzle dan Diffuser .............. 55 4.7 Persamaan Kontinuitas ...........................................................
59
4.8 Hukum Kekekalan Energi ......................................................
60
4.9 Daya Aliran (Fl ow Work ) ........................................................
60
4.10 Persamaan Efektitivitas pada Steam Jet Ej ector ................. 61 4.11 Pengolahan Data ....................................................................
64
4.11.1 Data Comissioning / Desain Steam Jet Ejector ........... 65 4.11.2 Perhitungan Nilai Efektivitas Data Desain Steam Jet Ejector .......................................................................... 66 4.11.3 Data Aktual Steam Jet Ejector ..................................... 69 4.11.4 Perhitungan Nilai Efektivitas Data Aktual Steam Jet Ejector .......................................................................... 71 4.12 Efektivitas Steam Jet Ej ector Tingkat Pertama .................. 72 4.13 Pengaruh Efektivitas Steam J et E jector Terhadap Tingkat Kevakuman Kondensor dan Inter Kondensor .....
79
BAB 5. PENUTUP ........................................................................................ 83 5.1 Kesimpulan ...............................................................................
83
5.2 Saran .........................................................................................
83
DAFTAR PUSTAKA .................................................................................... 85 LAMPIRAN ...................................................................................................
ix
87
DAFTAR TABEL
Halaman 2.1 Kapasitas Pembangkitan PT. Indonesia Power Pada Tahun 2014 ................ 6 2.2 Kapasitas sub-sub Unit Pembangkit Listrik UPJP Kamojang ...................... 11 3.1 Klasifikasi reservoir dan asumsi-asumsi yang digunakan dalam estimasi potensi energi panas bumi ............................................................................. 24 4.1 Komposisi gas di lapangan sumur panas bumi di dunia ............................... 46 4.2 Data-data aktual penggaanilsaan efektivitas steam jet ejector ...................... 65 4.3 Data desain steam jet ejector ......................................................................... 66 4.4 Data aktual steam jet ejector 16 Februari 2016 pukul 19.00 WIB unit 3 ..... 69 4.5 Data perhitungan data aktual efektivitas aktual steam jet ejector 16 februari 2016 pukul 12:00 WIB Unit 3 ......................................................... 72
x
DAFTAR GAMBAR
Halaman 2.1 Lokasi PLTP Kamojang ................................................................................ 7 2.2 Logo PT. Indonesia Power ............................................................................ 14 2.3 Bagan Susunan Jabatan Unit Pembangkitan dan Jasa Pembangkitan Kamojang ...................................................................................................... 20 2.4 Bagan Susunan Jabatan Bidang Enginering ................................................. 21 2.5 Bagan Susunan Jabatan Sub-Unit PLTP Kamojang ..................................... 22 3.1 Model reservoir dari area panas bumi kamojang .......................................... 23 3.2 Diagram alir sub-unit PLTP Kamojang ........................................................ 27 3.3 Flow Diagram Direct Steam Plants .............................................................. 28 3.4 Diagram suhu terhadap entropi Direct Steam Plants .................................... 29 3.5 Lapangan Sumur Pruduksi Kamojang milik PT. Pertamina Geothermal Energy ........................................................................................................... 30 3.6 Pipa saluaran ( Pipe Line) PL-403 uap menuju Indonesia Power Kamojang ...................................................................................................... 31 3.7 Pipa menuju Vent Structure dari steam receiving header ............................. 32 3.8 Steam Receiving Header ............................................................................... 32 3.9 Separator Unit 2 dan 3 ................................................................................... 33 3.10 Demister ...................................................................................................... 34 3.11 Main Stop Valve .......................................................................................... 35 3.12 Governor valve ........................................................................................... 36 3.13 Turbin mitsubishi (warna orange) yang terkopel dengan generator (warba biru) 3000 rpm ................................................................................ 37 3.14 Generator .................................................................................................... 38
xi
3.15 Transformator utama .................................................................................. 39 3.16 Switch Yard ................................................................................................. 39 3.17 Kondensor ................................................................................................... 40 3.18 Multistage Steam Ejector ............................................................................ 41 3.19 Steam Jet Ejector tingkat 2 ......................................................................... 42 3.20 Main Cooling Water Pump (MCWP) ......................................................... 43 3.21 Cooling Tower unit 3 .................................................................................. 44 4.1 Skema Gas Removal System dua tingkat pada PLTP Kamojang .................. 46 4.2 Steam jet ejector tingkat pertama PT. Indonesia Power UPJP Kamojang Unit 3 ........................................................................................... 47 4.3 Profil tekanan dan kecepatan sepanjang steam jet ejector ............................ 48 4.4 Kontruksi steam jet ejector ........................................................................... 49 4.5 Bentuk nozzle ................................................................................................ 49 4.6 Skema Direct Contact Condensor ................................................................ 50 4.7 (a) Aliran pada diffuser ................................................................................. 57 4.7 (b) Aliran pada nozzle konvergen ................................................................. 57 4.8 Neraca massa pada heat balance diagram pada pembangkitan 55MW (Indonesia Power, 1984) ............................................................................... 59 4.9 Siklus rankine dengan sistem GRS ............................................................... 62 4.10 Skema energi pada steam jet ejector .......................................................... 63 4.11 Grafik perbandingan nilai efektivitas pada steam jet ejector unit 2,3 dan data desain ............................................................................................ 73 4.12 Grafik konsumsi uap utama pada sistem pembangkitan ............................. 73 4.13 Laju aliran massa NCG dan motive steam pada steam jet ejector tingkat pertama ........................................................................................... 74
xii
4.14 Grafik perubahan suhu lingkungan dan air pendinginan kondensor terhadap waktu ............................................................................................ 75 4.15 Grafik perubahan tekanan pada steam jet ejector terhadap waktu ............. 76 4.16 Barchart efektivitas aktual dan ideal steam jet ejector .............................. 78 4.17 Hubungan nilai efektivitas aktual steam jet ejector terhadap tekanan pada main condenser dan inter condenser unit 2 ....................................... 79 4.18 Hubungan nilai efektivitas aktual steam jet ejector terhadap tekanan pada main condenser dan inter condenser unit 3 ....................................... 80 4.19 Grafik perubahan suhu lingkungan dan suhu cold basin terhadap Waktu .......................................................................................................... 81
xiii
DAFTAR LAMPIRAN
Halaman 1. Data Perhitungan Nilai Efektivitas Steam Jet Ejector Tingkat Pertama Pada Desain, Unit 2 dan 3 (16 Februari 2016) .............................................. 87 2. Rekapitulasi Data Faktor-faktor Pengaruh Nilai Efektivitas Steam Jet Ejector Desain, Unit 2 dan 3 ......................................................................... 88 3. Log Data Control Room Sistem Uap dan Turbin Unit 2 ............................... 89 4. Log Data Control Room Sistem Air Pendingin Utama Unit 2 ...................... 90 5. Log Data Control Room Sistem Air Pendingin Primary dan Secondary Unit 2 ............................................................................................................. 91 6. Log Data Control Room Sistem Uap dan Turbin Unit 3 ............................... 92 7. Log Data Control Room Sistem Air Pendingin Utama Unit 3 ...................... 93 8. Log Data Control Room Sistem Air Pendingin Primary dan Secondary Unit 3 ............................................................................................................. 94 9. Tabel Appendix Property Tables And Charts (Si Units)A-2 ........................ 95 10. Tabel Appendix Property Tables And Charts (Si Units)A-5 ...................... 96 11. Heat Balance Diagram Pembebanan 100% (55MW) ................................. 97 12. Technical Data Main Condenser ................................................................ 98 13. Technical Data Gas Ejector System ............................................................ 100 14. Detail Engineering Desain Main Condenser .............................................. 102 15. Detail Engineering Desain Gas Ejector System ......................................... 103 16. Foto Publikasi Kegiatan Magang Kerja Industri ........................................ 104
xiv
SURAT PERNYATAAN
Saya yang bertanda tangan di bawah ini: Nama : Yongki Adi Pratama Putra NIM
: B42120491
Menyatakan dengan sebenar-benarnya bahwa segala pernyataan dalam Laporan Magang Kerja Industri (MKI) saya yang berjudul “Pengaruh Efektivitas Steam Jet Ejector First Stage Terhadap Kevakuman Main Condenser Dan Inter Condenser Unit 2 dan 3 PT. Indonesia Power UPJP Kamojang” merupakan gagasan dan hasil karya saya sendiri dengan arahan pembimbing lapang dan dosen pembimbing, serta belum pernah diajukan dalam bentuk apapun pada perguruan tinggi manapun. Semua data dan informasi yang digunakan telah dinyatakan secara jelas dan dapat diperiksa kebenarannya. Sumber informasi yang berasal atau dikutip dari karya yang diterbitkan dari penulis lain telah disebutkan dalam naskah dan dicantumkan dalam daftar pustaka di bagian akhir laporan MKI ini.
Jember, 08 Juni 2016
Yongki Adi Pratama Putra NIM. B42120491
xv
Pengaruh Efektivitas Steam Jet Ej ector F i r st Stage Terhadap Kevakuman Unit 2 dan 3 PT. Indonesia Power Main Condenser dan I nter Condenser UPJP Kamojang
Yongki Adi Pratama Putra Program Studi Teknik Energi Terbarukan Jurusan Teknik
ABSTRAK
Efektivitas steam jet ejector unit 2 memiliki kinerja yang lebih baik secara keseluruhan daripada unit 3, dengan melihat nilai rata-rata efektivitas aktual steam jet ejector tingkat pertama unit 2 sebesar 11,16 % serta unit 3 sebesar 9,32 %. Jika ditinjau dari efektivitas pada desain awal sebesar 11,64 % dan efektivitas aktual pada steam jet ejector tingkat pertama unit 2 dan 3, nilai efektivitasnya masih cukup baik dibandingkan dengan kondisi aktual yang ada sekarang. Faktor-faktor yang mempengaruhi nilai efektivitas steam jet ejector tingkat pertama adalah kenaikan laju aliran uap utama yang diikuti dengan rendahnya suhu lingkungan pada malam hari yang mempengaruhi suhu air pendinginan kondensor. Penyebabnya adalah ketika laju aliran uap meningkat, tekanan meningkat dan entalpi masuk pada inlet motive steam meningkat, dan juga diikuti dengan semakin rendahnya tekanan pada sisi outlet ejector yang merupakan tekanan kerja pada inter condenser . Kenaikkan laju aliran uap dan rendahnya suhu lingkungan, tidak akan diikuti dengan kenaikan efektivitas steam jet ejector , jika tidak diimbangi dengan penurunan suhu air pendinginan yang dipasok dari colling tower menuju semua kondensor. Secara keseluruhan, semakin tinggi efektivitas steam jet ejector semakin tinggi pula tingkat kevakuman pada main condenser dan inter condenser . Namun, harus diimbangi dengan peforma komponen lainya yaitu peforma colling tower yang menyuplai air pendingin pada kondensor. Semakin baik colling tower dalam melakukan perpindahan panasnya dengan lingkungan dan diimbangi nilai efektivitas yang baik pada steam jet ejector , semakin tinggi tingkat kevakuman pada main condenser dan inter condenser .
Kata kunci: Efektivitas, Steam Jet Ejector , Kevakuman, Condenser
xvi
RINGKASAN
Pengaruh Efektivitas Steam Jet Ej ector F i r st Stage Terhadap Kevakuman Main Condenser dan I nter Condenser Unit 2 dan 3 PT. Indonesia Power UPJP Kamojang, Yongki Adi Pratama Putra, NIM B42120491, Tahun 2016, 84 hlm, Teknik, Politeknik Negeri Jember, Yuli Hananto, S.TP., M.Si. (Pembimbing).
Nilai efektivitas steam jet ejector pada unit 2 memiliki kinerja yang lebih baik secara keseluruhan daripada unit 3, dengan melihat nilai rata-rata efektivitas aktual dari steam jet ejector tingkat pertama pada unit 2 yang memiliki efektivitas sebesar 11,16 % dan unit 3 sebesar 9,32 %. Jika ditinjau dari efektivitas desain awalnya sebesar 11,64 %, maka nilai efektivitas aktual pada steam jet ejector tingkat pertama kedua unit masih cukup baik, meskipun umur operasi steam jet ejector sudah cukup lama beroperasi. Hal ini dapat terjadi karena steam jet ejector merupakan sebuah pompa vakum yang tidak memiliki komponen bergerak, sehingga kerusakan dan perawatannya relatif lebih jarang dan lebih tahan lama dibandingkan pompa vakum jenis lainnnya. Faktor-faktor yang mempengaruhi nilai efektivitas steam jet ejector tingkat pertama dari hasil analisa data adalah sebagai berikut: a. Secara keseluruhan kenaikan laju aliran uap utama yang diikuti dengan rendahnya suhu lingkungan pada malam hari yang mempengaruhi suhu air pendinginan pada kondensor, memberikan efek peningkatan efektivitas steam jet ejector pada kedua unit. Hal ini dikarekan, ketika laju aliran uap meningkat mengakibatkan tekanan meningkat dan entalpi masuk pada inlet motive steam yang menjadi energi input ejector meningkat, dan juga diikuti dengan semakin rendahnya tekanan pada sisi outlet ejector yang merupakan tekanan kerja pada inter condenser , dikarekan rendahnya suhu air pendinginan pada malam hari. b. Kenaikkan laju aliran uap dan rendahnya suhu lingkungan, tidak akan diikuti dengan kenaikan efektivitas steam jet ejector , jika tidak diimbangi dengan penurunan suhu air pendinginan yang dipasok dari colling tower menuju semua kondensor. Tidak turunnya suhu air pendinginan pada kondensor secara cepat pada saat suhu lingkuan semakin dingin, dapat dia kibatkan karena kinerja yang xvii
buruk dari colling tower dalam kecepatan pertukaran panasnya dengan suhu lingkungan. Hal ini yang terjadi pada colling tower unit 2. Menurut hasil perhitungan dan analisis data dapat disimpulakan secara keseluruhan bahwa semakin tinggi efektivitas steam jet ejector semakin tinggi pula tingkat kevakuman pada main condenser dan inter condenser . Namun, peningkatan tingkat kevakuman pada kondensor tidak sepenuhnya dipengaruhi oleh peningkatan efektivitas steam jet ejector , peningkatan efektivitas steam jet ejector harus diimbangi dengan peforma komponen lainya yaitu peforma colling tower yang menyuplai air pendingin pada kondensor. Semakin baik colling tower dalam melakukan perpindahan panas dan menjaga kondisi air pendinginan yang terkumpul pada cold basin dengan diimbangi nilai efektivitas yang baik pula pada steam jet ejector , semakin tinggi pula tingkat kevakuman pada main condenser dan inter condenser .
xviii
PERNYATAAN PERSETUJUAN PUBLIKASI KARYA ILMIAH UNTUK KEPENTINGAN AKADEMIS
Saya yang bertanda tangan di bawah ini : Nama NIM Program Studi Jurusan
: Yongki Adi Pratama Putra : B42120491 : Teknik Energi Terbarukan : Teknik
Demi pengembangan ilmu pengetahuan, saya menyetujui untuk memberikan kepada UPT. Perpustakaan Politeknik Negeri Jember, Hak Bebas Royalti Non-Eksklusif (Non-Exclusive Royalty Free Right) atas karya ilmiah berupa Laporan MKI saya yang berjudul: Pengaruh Efektivitas Steam Jet Ej ector F ir st Stage Terhadap Kevakuman M ain Condenser dan I nter Condenser Unit 2 dan 3 PT. Indonesia Power UPJP Kamojang
Dengan Hak Bebas Royalti Non-Eksklusif ini UPT. Perpustakaan Politeknik Negeri Jember berhak menyimpan, mengalih media atau format, mengelola dalam bentuk Pangkalan Data (Database), mendistribusikan karya dan menampilkan atau mempublikasikannya di internet atau media lain untuk kepentingan akademis tanpa perlu meminta izin dari saya selama tetap mencantumkan nama saya sebagai penulis. Saya bersedia untuk menanggung secara pribadi tanpa melibatkan pihak Politeknik Negeri Jember, segala bentuk tuntutan hukum yang timbul atas pelanggaran hak cipta dalam Karya Ilmiah ini. Demikian pernyataan ini saya buat dengan sebenarnya. Dibuat di : Jember Pada Tanggal : 13 Juni 2016 Yang Menyatakan,
Nama NIM
xix
: Yongki Adi Pratama Putra : B42120491
BAB 1. PENDAHULUAN
1.1 Latar Belakang
Penyelenggaraan MKI (Magang Kerja Industri) merupakan salah satu mata kuliah berupa praktek kerja lapang pada suatu perusahaan yang bergerak sesuai dengan
bidang
jurusan
yang
ditempuh
oleh
mahasiswa
agar
dapat
membandingkan dan menerapkan teori dalam ilmu yang telah didapatkan selama perkuliahan. MKI pada kelompok peneliti ini dilaksanakan di sebuah perusahaan pembangkitan listrik bertenaga panas bumi yang dikelola oleh anak perusahaan PLN yaitu PT. Indonesia Power Unit Pembangkitan dan Jasa Pembangkitan Kamojang. PLTP (Pembangkit Listrik Panas Bumi) memiliki beberapa komponen penting yang saling bersinergi antara satu dan lainnya. Salah satunya kondensor yang bertugas untuk mengkondensasi uap hasil keluaran turbin sehingga tekanan dan suhunya dapat berkurang dan kinerja turbin dapat berputar dengan optimal. Pemaksimalan pemanfaatan energi panas bumi dapat dilakukan dengan mengoptimalkan seluruh kerja dari keseluruhan komponen alat dalam sistem pembangkit listrik panas bumi. Salah satu kendala dalam pemanfaatan keseluruhan peforma pembangkitan listrik energi panas bumi adalah timbulnya gas-gas yang tidak diinginkan pada aliran uap yang diproduksi oleh sumur produksi panas bumi yang tidak dapat dikondensasikan
pada
kondensor,
sehingga
dapat
menyebabkan
tingkat
kevakuman pada kondensor berkurang dan efisiensi keseluruhan sistem pembangkitan akan mengalami penurunan karena tekanan pada kondensor mengalami peningkatan. Gas-gas yang terkandung dalam uap yang tidak dapat dikondensasikan merupakan gas-gas yang disebut non condensable gas (NCG). Keberadaan NCG dalam aliran uap kerja akan mempengaruhi nilai propertis uap, yaitu berkurangnya enthalpy uap kerja tersebut. Salah satu sistem ekstrasi gas yang ada yaitu Gas Removal System (GRS), yang berguna untuk membuang gas NCG agar tidak mempengaruhi tingkat kevakuman kondensor. Tugas dari GRS juga berguna
1
2
untuk menjaga agar kondensor selalu dalam kondisi vakum setiap saat dengan kondisi NCG yang berbeda-beda. Gas Removal System (GRS) terdiri dari beberapa komponen penting yang meliputi steam jet ejector, inter condenser dan after condenser . Namun, Jantung utama dari GRS adalah steam jet ejector yang berfungsi untuk menghisap NCG keluar dari kondensor dan selanjutnya menuju Inter kondensor dan dialirkan lagi menuju steam jet ejector tahap kedua yang kemudian masuk menuju after kondensor sebelum dibuang menuju cooling tower . Sehingga peforma atau nilai efektivitas steam jet ejector merupakan hal yang sangat penting untuk diperhatikan dalam sistem GRS. Tingkat kevakuman pada kondensor sangat dipengaruhi oleh penghisapan dan pengkondisian tekanan yang dihasilkan oleh ejector . Selain penghisapan oleh ejector , output tekanan dari ejector juga merupakan hal yang paling menentukan tingkat kevakuman pada komponen setelahnya, yaitu kevakuman inter kondensor yang merupakan komponen GRS tingkat pertama. Melihat hal tersebut, banyak para peneliti yang telah melakukan beberapa penelitian terkait hal tersebut. Menurut Hany tahun 2015 dalam peneltiannya menjelaskan bahwa pada desain steam jet ejector diketahui tekanan gas NCG 0,1 bar sedangkan pada data aktual sebesar 0,17 bar kenaikan tekanan ini berpengaruh terhadap kenaikan tekanan diffuser yakni bernilai 0,711887 bar sedangkan desainnya sebesar 0,4963 bar. Naiknya tekanan steam jet ejector ini berpengaruh terhadap kenaikan tekanan di main condenser dari tekanan desain 0,10 bar dan naik pada kondisi aktual menjadi 0,12 bar. Artinya telah terjadi penurunan kinerja steam jet ejector yang mengakibatkan tingkat kevakuman kondensor menurun.maka tingkat efektivitas steam jet ejector merupakan parameter penting untuk menentukan kinerja GRS. Pengkajian lebih lanjut mengenai penganalisaan pengaruh efektivitas steam jet ejector tingkat pertama terhadap tingkat kevakuman kondensor utama dan inter kondensor sangat perlu dilakukan untuk mengetahui seberapa besar pengaruh yang diberikan oleh ejector terhadap tingkat kevakuman dari kondensor dan inter kondensor pada unit 2 dan 3 PT Indonesia Power UPJP Kamojang.
3
1.2 Tujuan Magang Kerja Industri
Tujuan program Magang Kerja Industri (MKI) bagi mahasiswa Program Studi Teknik Energi Terbarukan yang mengambil konsentrasi PLTP di bagi menjadi 2, yaitu tujuan umum dan tujuan khusus, dimana yang akan dibahas di dalam pembahasan merupakan tujuan khusus dari magang kerja industri.
1.2.1 Tujuan Umum Magang Kerja Industri Tujuan umum magang kerja industri merupakan tujuan dalam pelaksanaan magang di perusahaan yang berorientasi pada pengalaman dalam kerja secara nyata. Tujuan umum magang kerja industri adalah sebagai berikut: a. Mendapatkan pengalaman kerja nyata pada dunia industri khususnya pada industri pembangkitan energi listrik tenaga panas bumi di PT. Indonesia Power Unit Pembangkitan dan Jasa Pembangkitan (UPJP) Kamojang pada bidang enginering . b. Dapat memahami bagian pekerjaan pada bidang enginering khsususnya di bagian Condition Base Maintenance (CBM). c. Dapat lebih mengenal secara nyata dan memahami cara kerja komponenkomponen yang digunakan dalam sistem pembangkitan listrik tenaga panas bumi. d. Menganalisis permasalahan yang ada di lapangan khususnya di lingkup PLTP Kamojang.
1.2.2 Tujuan Khusus Magang Kerja Industri Tujuan khusus magang kerja industri merupakan tujuan yang digunakan dalam pembahasan dan akan dijawab dalam kesimpulan. Tujuan khusus magang kerja industri adalah sebagai berikut: a. Membandingan nilai efektivitas steam jet ejector tingkat pertama pada unit 2, unit 3 dan data desain yang dihasilkan selama periode waktu tertentu. b. Mengetahui faktor-faktor yang mempengaruhi tingkat keefektivitasan steam jet ejector unit 2 dan 3 selama periode waktu tertentu.
4
c. Mengetahui pengaruh efektivitas yang dihasilkan oleh steam jet ejector tingkat pertama terhadap peforma kondensor dan inter kondensor berdasarkan tingkat kevakumannya.
1.3 Manfaat
Manfaat yang didapatkan dari Magang Kerja Industri pada PT. Indonesia Power UPJP Kamojang adalah: a. Merasakan dunia kerja nyata pada bidang enginering dan maintenance pada dunia industri pembangkitan listrik tenaga panas bumi di PT Indonesia Power Unit Pembangkitan dan Jasa Pembangkitan Kamojang. b. Mendapatkan wawasan tambahan mengenai prinsip dan cara kerja sistem berserta seluruh komponen-komponen dalam sistem pembangkit listrik tenaga panas bumi. c. Mendapatkan pengalaman yang nyata mengenai teknologi yang ada pada PLTP, khususnya pada salah satu komponen PLTP Kamojang yaitu Gas Removal System pada komponen steam jet ejector tingkat pertama serta kondensor dan inter kondensor. d. Mendapatkan pengetahuan akan teknologi maintenance berdasarkan kondisi, dimana UPJP Kamojang sendiri termasuk salah satu unit yang memiliki teknologi terlengkap seperti alat ukur : Vibrasi, Termografi dan Dissolved Gas Analysis (DGA). e. Mendapatkan pengetahuan mengenai hasil analisa pengaruh efektivitas steam jet ejector stage 1 terhadap tingkat kevakuman kondensor dan inter kondensor unit 2 dan 3 PT. Indonesia Power UPJP Kamojang.
BAB 2. KONDISI UMUM PERUSAHAAN
2.1 Sejarah PT. Indonesia Power UPJP Kamojang
Indonesia Power merupakan salah satu anak perusahaan PT PLN (Persero) yang didirikan pada tanggal 3 Oktober 1995 dengan nama PT PLN Pembangkitan Jawa-Bali I (PT PLN PJB I) melalui Surat Keputusan Menteri Kehakiman Republik Indonesia No. C2-12496-HT.01.01. Th.1995. Pada tanggal 8 Agustus 2000 PT PLN PJB I berganti nama menjadi PT Indonesia Power sebagai penegasan atas tujuan perusahaan yang menjadi perusahaan pembangkit tenaga listrik independen yang berorientasi bisnis murni. Indonesia Power merupakan perusahaan pembangkit tenaga listrik terbesar di Indonesia dengan kepemilikan saham sebanyak 1 lembar saham seri 1 dan 5.215.647.598 lembar saham seri 2 oleh PT PLN (Persero) dan sebanyak 1 lembar saham seri 2 oleh Yayasan Pendidikan dan Kesejahteraan PT PLN (Persero). Identitas baru, Indonesia Power mendeklarasikan visi dan misi yang terintegrasi dengan rencana baru untuk menjadi perusahaan publik dan meningkatkan diri menjadi pembangkit kelas dunia. Dalam mendukung terealisasinya keinginan tersebut, Indonesia Power dan seluruh unit bisnisnya telah
berbenah
diri
melalui
implementasi
Indonesia Power-Integrated
Management System (InPower IMS) yang mengintegrasikan berbagai standar antara lain ISO 14001 (Sistem Manajemen Lingkungan), ISO 9001 (Sistem Manajemen Mutu), OHSAS 18001, ISO 28001 ( Security Management System for Supply Chain), PAS 55, Malcom
Baldrige,
SMP
(Sistem
Manajemen
Pengamanan), dan SMK3 (Sistem Manajemen K3). Selain itu, Perusahaan telah memperoleh penghargaan di tingkat nasional dan internasional seperti Annual Report Award , Indonesia Sustainability Report Award , Vision Award , Spotlight Award , PROPER, Corporate Governance Perception Index (CGPI), Indonesia Quality Award dan Green Company Award . Indonesia Power memegang peran penting dalam mendukung tersedianya energi listrik di sistem Jawa Madura Bali dengan mengoperasikan berbagai jenis pembangkit dengan total kapasitas terpasang sebesar 8.901,50 MW dan di Area
5
6
Bali dan Sumatera sebesar 466,49 MW. Sehingga total kapasitas yang dikelola oleh PT Indonesia Power adalah 9.367,99 MW. Berikut kapasitas pembangkit area JAMALI dari masing-masing unit dapat dilihat dari tabel 2.1 berikut:
Tabel 2.1 Kapasitas Pembangkitan PT. Indonesia Power Pada Tahun 2014 No. Unit Pembangkitan
Daya
Presentase Pembangkitan
(MW)
JAMALI (%)
1
UP Suralaya
3400,00
38,20
2
UPJP Priok
1.348,08
15,14
3
UP Saguling
797,36
8,96
4
UPJP Kamojang
375,00
4,21
5
UP Mrica
309,74
3,48
6
UP Semarang
1.408,93
15,83
7
UP Perak Grati
864,08
9,71
8
UPJP Bali
398,31
4,47
8.901,50
100
Total Pembangkitan
Sumber: Static Report Indonesia Power (2014) PT. Indonesia Power Unit Pembangkitan dan Jasa Pembangkitan (UPJP) Kamojang adalah Badan Usaha Milik Negara dan merupakan Objek Vital Daerah (OBVITDA) yang mengelola plan Pembangkit Listrik Tenaga Panas Bumi (PLTP) yang terdiri dari 3 Unit yaitu Unit PLTP Kamojang, Darajat dan Unit PLTP Gunung Salak. Proses Operasional dari PLTP yang berada pada cakupan UPJP Kamojang adalah merubah energi primer uap panas bumi menjadi energi listrik dengan total beban terpasang sebesar: 375 MW.
2.2 Lokasi PT. Indonesia Power UPJP Kamojang
UPJP Kamojang memiliki 3 sub unit yang berada di lokasi yang berbeda beda, yaitu: a. Unit PLTP Kamojang beralamat di desa Laksana kecamatan Ibun kabupaten Bandung terletak di kaki gunung Guntur gugusan gunung Gajah.
7
b. Unit PLTP Darajat beralamat di desa Pada Awas kecamatan Pasir Wangi, kabupaten Garut terletak di kaki gunung Papandayan. c. Unit PLTP Gunung Salak beralamat di kecamatan Pamijahan kabupaten Bogor.
Gambar 2.1 Lokasi PLTP Kamojang
Pada kawasan PLTP Kamojang terdapat instalasi listrik yang merupakan aset dari PT. PLN (Persero) UPT Garut yaitu Switch Yard 150 KV, pada kawasan PLTP Darajat terdapat instalasi listrik yang merupakan aset PT. PLN (Persero) Garut yaitu Switch Yard 150 KV dan pada kawasan PLTP Gunung Salak terdapat instalasi listrik yang merupakan aset PT. PLN (Persero) UPT Bogor yaitu Switch Yard 150 KV dan GIS 150 KV. instalasi-instalasi tersebut diatas merupakan SubSistem dari sistem Pembangkitan PT. Indonesia Power Unit Pembangkitan dan Jasa Pembangkitan (UPJP) Kamojang.
2.3 Pembangunan dan Topografi PT. Indonesia Power UPJP Kamojang
UPJP Kamojang sendiri membawahi 3 sub unit pembangkit, yaitu PLTP Kamojang, PLTP Darajat dan PLTP Gunung Salak. Berikut rincian pembangunan dan topografi dari masing-masing unit.
2.3.1 PLTP Kamojang PLTP Kamojang terletak di desa Laksana kecamatan Ibun kabupaten Bandung terletak di kaki gunung Guntur gugusan gunung Gajah Jawa Barat yang
8
menempati area seluas + 126.536 m2, dikelilingi perbukitan dengan batas-batas sebagai berikut: a. Sebelah timur berbatasan dengan jalan raya kamojang. b. Sebelah selatan berbatasan dengan tanah perhutani III RPH Paseh dan PPA kamojang. c. Sebelah barat berbatasan dengan tanah perhutani III RPH paseh dan PPA kamojang. d. Sebelah utara berbatasan dengan tanah perhutani III RPH paseh dan PPA kamojang. Pembangunan PLTP Kamojang terdiri atas 2 (dua) tahapan, yaitu: tahap pertama 1 x 30 MW, beroperasi tahun 1982 dan tahap kedua 2 x 55 MW, beroperasi tahun 1987. Kronologi pendirian PLTP kamojang dimulai sejak tahun 1916 – 1928 dengan diketemukannya potensi panas bumi di kamojang dan dilanjutkan dengan dilaksanakannya pengeboran 5 (lima) buah sumur oleh Netherland East Indies Volcanological Survey. 1 (satu) Sumur diantarnya masih menyemburkan uap hingga sekarang. Pada tahun 1971, dimulailah kerja sama penyelidikan ilmiah antara Pemerintah Indonesia dengan Pemerintah New Zealand di bidang panas bumi. Pada Tahun 1972, dilakukan pengeboran eksplorasi oleh pemerintah indonesia dengan perusahaan Geothermal Energy New Zealand Ltd. Tahun 1979 diadakan pengeboran sumur produksi sebanyak 10 buah untuk memasok ,1 unit PLTP dengan kapasitas 30 MW. Tanggal 22 Oktober 1982, unit 1 PLTP Kamojang mulai memasuki jaringan dan pada tanggal 07 Februari 1983, unit 1 PLTP Kamojang diresmikan oleh presiden republik Indonesia. Pada tanggal 29 Oktober 1987 Unit 2 PLTP Kamojang mulai masuk jaringan. Sedangkan pada unit 3 PLTP Kamojang mulai memasuki jaringan pada tanggal 13 September 1987. Perusahaan juga dilengkapi dengan fasilitas/sarana berupa rumah dinas, sarana olah raga, gedung serbaguna, gedung pertemuan, masjid dan poliklinik. Komponen utama PLTP Kamojang adalah : Steam Receiving Header , Separator, Demister , Turbin, Generator, Kondensor, MCWP, dan Cooling Tower .
9
2.3.2 PLTP Darajat PLTP Darajat terletak di desa Pada Awas kecamatan Pasir Wangi kabupaten Garut terletak di Kaki gunung Papandayan Jawa Barat yang menempati area seluas + 203.826 m 2, dikelilingi perbukitan dengan batas-batas sebagai berikut: a. Sebelah timur berbatasan dengan perkebunan milik masyarakat. b. Sebelah selatan berbatasan dengan Chevron Darajat. c. Sebelah barat berbatasan dengan perkebunan milik masyarakat. d. Sebelah utara berbatasan dengan perkebunan milik masyarakat. Pembangunan PLTP Darajat 1 Unit, yaitu 1 x 55 MW, beroperasi tahun 1994. Kronologi pendirian unit PLTP Darajat dimulai dari penyelidikan ilmiah lapangan panas bumi Darajat, dilaksanakan bersamaan dengan lapangan panas bumi Kamojang pada tahun 1972 oleh Pertamina yang bekerja sama dengan konsultan Geothermal Energy New Zealand. Menurut hasil penyelidikan melalui pemboran sumur darajat 1 dan 2 yang dilakukan oleh GENZL dan sumur darajat 3 oleh Pertamina, menyimpulkan bahwa lapangan panas bumi Darajat mempunyai prospek yang cukup baik. Pada tahun 1987 AMOSEAS (yang sekarang diganti namanya menjadi Chevron) mulai melakukan pemboran sumur Darajat 4, 5, 6, dan 7. Menurut kesimpulan studi kelayakan (AI tahun 1984), lapangan panas bumi Darajat memiliki potensi uap yang cukup baik. Sebagai implementasi kontrak yang tertuang dalam energy sales contract , PLN membangun PLTP Darajat dengan kapasitas sebesar 55 MW dengan melakukan tahapan-tahapan sebagai berikut: a. Studi kelayakan dikerjakan oleh konsultan GENZL dan diselesaikan pada tanggal 14 juni 1991. b. Studi ANDAL dikerjakan oleh konsultan PT. Waseco Tirta. c. Penelitian ANDAL untuk pembuatan dokumen RKL & RPL oleh konsultan PT. INTROBUMI dan diselesaikan pada tanggal 14 maret 1992. d. Survei hydrological dan metrological dikerjakan oleh konsultan PT. METTANA dan diselesaikan pada tanggal 26 juni 1992. e. Studi rekayasa PLTP Darajat dikerjakan oleh konsultan GENZL dan diselesaikan pada tanggal 31 juli 1993.
10
f. Pembebasan tanah untuk proyek PLTP seluas 139.574 m 2 dan untuk bangunan prasarana di cikamiri seluas 47.030 m2 diselesaikan pada Juli 1992. g. Pembangunan PLTP Darajat dibantu oleh konsorsium konsultan antara lain ELC, ENEL, dan NEOVUM sebagai asisten penyelesaian selama konstruksi. PLTP Darajat mulai berfungsi secara komersial pada bulan November 1994. Perusahaan juga dilengkapi dengan fasilitas/sarana berupa rumah dinas, sarana olah raga, gedung serbaguna, gedung pertemuan dan masjid. Komponen utama PLTP Darajat adalah : Turbin, Generator, Kondensor, CWP, Cooling Tower , Separator , Demister dan LRVP.
2.3.3 PLTP Gunung Salak PLTP Gunung Salak terletak di kecamatan Pamijahan kabupaten Bogor Jawa Barat yang menempati area seluas + 133.275 m2, dikelilingi perbukitan dengan batas-batas sebagai berikut: a. Sebelah timur berbatasan dengan hutan lindung taman nasional Gunung halimun. b. Sebelah selatan berbatasan dengan sungai cisaketi, hutan lindung taman nasional gunung halimun. c. Sebelah barat berbatasan dengan hutan lindung taman nasional Gunung halimun. d. Sebelah utara berbatasan dengan hutan lindung taman nasional Gunung halimun. Pembangunan PLTP Gunung Salak terdiri atas 2 tahapan, yaitu: tahap pertama 2 x 55 MW, beroperasi tahun 1994 dan tahap kedua 1 x 55 MW, beroperasi tahun 1994. Kronologi pendirian PLTP Gunung Salak dimulai pada tahun 1982 – 1983 yang dilaksanakan oleh Survei Geologi dan Geofisika Unocal Geothermal of Indonesian. Pada yahun 1983 – 1997 dilaksanakan pengeboran sumur injeksi dan produksi oleh PT OBD. Berikut merupakan tabel besar daya yang dihasilkan oleh pembangkitan PT. Indonesia Power UPJP Kamojang pada unit PLTP Kamojang, PLTP Darajat dan PLTP Gunung Salak. Tabel disajikan pada tabel 2.1 tentang kapasitas sub-sub
11
Unit Pembangkit Listrik UPJP Kamojang. Khusus untuk gunung salak di lakukan upgrade dari 55 MW menjadi 60 MW tahun 1997.
Tabel 2.2 Kapasitas sub-sub Unit Pembangkit Listrik UPJP Kamojang Geothermal Unit Capacity Manufacturer Installed Kamojang 1 30 MW Mitsubishi Kamojang 2 55 MW Mitsubishi Kamojang 3 55 MW Mitsubishi Darajat 1 55 MW Fuji Electric Gunung salak 1 60 MW Ansaldo Gunung salak 2 60 MW Ansaldo Gunung salak 3 60 MW Ansaldo Sumber : Leaflet UPJP kamojang
Initial Operation 1982 1987 1987 1994 1994 1994 1994
2.4 Visi, Misi, Kopetensi Inti, Motto, Tujuan, dan Paradigma Perusahaan
Perusahaan Indonesia Power memiliki beberapa acuan yang digunakan dalam menentukan arah perusahaan yaitu:
2.4.1 Visi Misi Visi dari perusahaan Indonesia Power adalah “Menjadi Perusahaan Energi Terpercaya yang Tumbuh Berkelanjutan”. Misi dari perusahaan Indonesia Power adalah “Menyelenggarakan Bisnis Pembangkitan Tenaga Listrik dan Jasa Terkait yang Bersahabat dengan Lingkungan”.
2.4.2 Kopetensi Inti dan Motto Kopetensi inti perusahaan Indonesia Power adalah “Operasi Pemeliharaan Pembangkit dan Pengembangan Pembangkit”. Sedangkan perusahaan Indonesia Power adalah “Trust Us For Power Excellence”.
2.4.3 Tujuan PT. Indonesia Power bergerak di bidang bisnis pembangkitan memiliki tujuan perusahaan untuk menyatukan satu tujuan bagi karyawan-karyawannya, yaitu:
12
a. Menciptakan mekanisme peningkatan efisiensi yang terus menerus dalam penggunaan sumber daya perusahaan. b. Meningkatkan pertumbuhan perusahaan secara berkesinambungan dengan bertumpu pada usaha penyediaan tenaga listrik dan sarana penunjang yang berorientasi pada permintaan pasar yang berwawasan lingkungan. c. Menciptakan kemampuan dan peluang untuk memperoleh pendanaan dari berbagai sumber yang saling menguntungkan. d. Mengoperasikan pembangkit tenaga listrik secara kompetitif serta mencapai standar kelas dunia dalam hal keamanan, keandalan,sefisiensi maupun kelestarian lingkungan. e. Mengembangkan budaya perusahaan yang sehat di atas saling menghargai antar karyawan dan mitra kerja, serta mendorong terus kekokohan integritas pribadi dan profesionalisme.
2.4.4 Paradigma Paradigma adalah suatu kerangka berpikir yang melandasi cara seseorang menilai sesuatu. Paradigma dari PT. Indonesia Power adalah “Hari ini lebih baik dari hari kemarin, hari esok lebih baik dari hari ini”.
2.5 Budaya, Filosofi, dan Tujuh Nilai Perusahaan IP-HAPPPI
2.5.1 Budaya Perusahaan Salah satu aspek dari pengembangan sumber daya manusia perusahaan adalah pembentukan budaya perusahaan. Unsur-unsur budaya perusahaan: a. Perilaku akan ditunjukkan seseorang akibat adanya suatu keyakinan akan nilainilai atau filosofi. b. Nilai adalah bagian daripada budaya/ culture perusahaan yang dirumuskan untuk membantu upaya mewujudkan budaya perusahaan tersebut. Di PT. Indonesia Power, nilai ini disebut dengan “Filosofi Perusahaan”. c. Paradigma adalah suatu kerangka berpikir yang melandasi cara seseorang menilai sesuatu.
13
Budaya perusahaan ini diarahkan untuk membentuk sikap dan perilaku yang didasarkan pada 5 filosofi dasar dan lebih lanjut, filosofi dasar ini diwujudkan dalam tujuh nilai perusahaan PT Indonesia Power (IP-HAPPPI).
2.5.2 Filosofi Perusahaan Filosofi perusahaan PT. Indonesia Power merupakan kebijaksanaan yang di buat sebagai dasar-dasar dari perusahaan. PT. Indonesia Power sendiri memiliki filosofi sebagai berikut: a. Mengutamakan pasar dan pelanggan b. Berorientasi kepada pasar serta memberikan pelayanan yang terbaik dan nilai tambah kepada pelanggan. c. Menciptakan keunggulan untuk memenangkan persaingan d. Menciptakan keunggulan melalu sumber daya manusia, teknologi financial dan proses bisnis yang handal dengan semangat semangat untuk memenangkan persaingan. e. Mempelopori pemanfaatan ilmu pengetahuan dan teknologi f. Terdepan dalam memanfaatkan perkembangan ilmu pengetahuan dan teknologi secara optimal. g. Menjunjung tinggi etika bisnis memberi penghargaan atas prestasi h. Memberi penghargaan atas prestasi untuk mencapai kinerja perusahaan yang maksimal.
2.5.3 Tujuh Nilai Perusahaan (IP-HAPPPI) PT. Indonesia Power membuat kebijaksanaan bagi karyawannya yang di tuangkan dalam IP-HAPPPI yaitu: a. Integritas Sikap moral yang mewujudkan tekad untuk memberikan yang terbaik kepada perusahaan. b. Profesional Menguasai pengetahuan, keterampilan, dan kode etik sesuai bidang. c. Harmoni Serasi, selaras, dan seimbang dalam:
14
1. Pengembangan kualitas pribadi 2. Hubungan dengan stakeholder (pihak terkait) 3. Hubungan dengan lingkungan hidup d. Pelayanan Prima Memberi pelayanan yang memenuhi kepuasan melebihi harapan stakeholder. e. Peduli Peka-tanggap dan bertindak untuk melayani stakeholder serta memelihara lingkungan sekitar. f. Pembelajar Terus menerus meningkatkan pengetahuan dan ketrampilan serta kualitas diri yang mencakup fisik, mental, sosial, agama, dan kemudian berbagi dengan orang lain. g. Inovatif Terus menerus dan berkesinambungan menghasilkan gagasan baru dalam usaha melakukan pembaharuan untuk penyempurnaan baik proses maupun produk dengan tujuan peningkatan kerja.
2.6 Makna Bentuk dan Warna Logo Perusahaan
Logo mencerminkan identitas dari PT. Indonesia Power sebagai Power Utility Company Company terbesar di Indonesia. Berikut adalah logo dari PT. Indonesia Power:
Gambar 2.2 Logo PT. Indonesia Power
2.6.1 Makna Bentuk Logo Perusahaan Bentuk Sebuah logo perusahaan mencerminkan identitas dari perusahaan berikut makna dari logo PT. Indonesia Indonesia Power.
15
a. INDONESIA dan POWER ditampilkan dengan menggunakan dasar jenis huruf FUTURA BOOK / REGULAR dan FUTURA BOLD BOLD menandakan font yang kuat dan tegas. b. Aplikasi bentuk k ilatan ilatan petir pada huruf “O” melambangkan “TENAGA LISTRIK” yang merupakan lingkup usaha utama perusahaan. c. Titik/ bulatan merah (red (red dot ) di ujung kilatan petir merupakan simbol perusahaan yang yang telah digunakan sejak masih bernama PT. PLN PJB I. Titik ini merupakan simbol yang digunakan di sebagian besar materi komunikasi perusahaan. Dengan simbol yang kecil ini, diharapkan identitas perusahaan dapat langsung terwakili.
2.6.2 Makna Warna Logo Perusahaan Warna dari logo sebuah perusahaan merupakan cerminan dari sifat sebuah perusahaan. Makna dari warna logo PT. Indonesia Indonesia Power adalah sebagai berikut: a. Merah Merah diaplikasikan pada kata INDONESIA, menunjukkan identitas yang kuat dan kokoh sebagai pemilik sumber daya untuk memproduksi tenaga listrik, guna dimanfaatkan di Indonesia dan juga di luar negeri. b. Biru Biru
diaplikasikan
pada
kata POWER, POWER,
pada
dasarnya
warna
biru
menggambarkan sifat pintar dan bijaksana, dengan aplikasi pada kata POWER, POWER, maka warna ini menunjukkan produk tenaga listrik yang dihasilkan oleh perusahaan memiliki ciri-ciri: 1. Berteknologi tinggi 2. Efisien 3. Aman 4. Ramah lingkungan
2.7 Sarana dan Prasarana UPJP Kamojang
PT Indonesia Power UPJP Kamojang memiliki beberapa fasilitas penunjang untuk karyawannya, diantaranya:
16
a. Mess karyawan b. Mobil dan jenis jemputan karyawan c. Klinik kesehatan d. Perpustakaan e. Lapangan olah raga f. Masjid
2.8 Penerapan Sistem Keselamatan dan Kesehatan Kerja (SMK3)
Pelaksanaan K3 (Keselamatan dan Kesehatan Kerja) bertujuan untuk menjamin keselamatan karyawan dan kebutuhan unit pembangkitan. Bagian K3 dibawah oleh Manajer Humas dan Lingkungan. Adapun Implementasi K3 yang dilakukan oleh pihak UBP Kamojang antara lain: a. Pemasangan rambu-rambu peringatan keselamatan kerja. b. Penyediaan alat-alat keselamatan kerja. c. Pembinaan SDM dengan pelatihan-pelatihan keselamatan kerja.
2.9 Pengolahan Sistem Manajemen Lingkungan (ISO 14000)
Upaya perlindungan lingkungan sudah dilakukan sejak awal tahap preconstructing , constructing dan operasi, dan telah disetujui Komisi Analisa Dampak Lingkungan Departemen Energi dan Sumber Daya Mineral. Tujuan dari usaha ini adalah untuk melindungi lingkungan dengan menggunakan sumbersumber alam secara efektif dan efisien, mengurangi dampak yang merusak dari operasi pembangkit dengan terus menerus memonitoring tingkat kualitas limbah, dan mendukung aktifitas masyarakat sekitar pembangkit sejalan dengan upaya perlindungan tersebut yang pada gilirannya akan memberikan kualitas hidup positif untuk mereka sendiri. Terhadap lingkungan fisik, UPJP Kamojang memonitoring kualitas air, udara dan kebisingan secara rutin dengan mengacu pada standar pemerintah. Selain itu, kerjasama dengan pihak swasta untuk mengubah CO 2 menjadi gas noncondensable juga dilakukan sebagai upaya perlindungan lingkungan.
17
Program Community Development UPJP Kamojang dilakukan scara partisipatif, berbasis masyarakat dan sumber daya setempat, serta berkelanjutan. Program tersebut terbagi menjadi tiga kriteria yaitu: a. Pelayanan Komunitas seperti bantuan pendidikan, kesehatan dan pembangunan sarana umum. b. Hubungan Komunitas seperti ceramah, penyuluhan dan komunikasi sosial. c. Pemberdayaan komunitas seperti peningkatan modal usaha, diklat ketrampilan, dan bantuan pemasaran produk masyarakat.
2.10 Pengelolaan Sistem Manajemen Pengamanan (SMP)
Unit pada PT. Indonesia Power UPJP Kamojang terdiri dari 3 unit dengan tingkat kerawanan daerah yang sangat berbahaya karena terletak di wilayah hutan dan gunung. Pengamanan di area pembangkit di semua unit di UPJP Kamojang sudah mendapatkan sertifikat dari Mabes Polri untuk sistem pengamanan area pembangkit, sehingga seluruh unit pada PT. Indonesia Power UPJP Kamojang telah dipastikan aman terkendali.
2.11 Struktur Organisasi UPJP Kamojang
Untuk mengimplementasikan Visi, Misi, dan tujuan PT Indonesia Power, UBP kamojang membentuk sebuah struktur organisasi. Pelaksanaan struktur organisasi ini disesuaikan dengan SK Direksi PT Indonesia Power UBP No 032.K/0 10/IP/2008.
2.11.1 General Manager (GM) Tugas dari seorang GM adalah memimpin dan mengurus unit pembangkitan sesuai dengan tujuan dan lapangan usahanya, dengan berusaha menigkatkan kerja unit pembangkitan dan mempunyai tugas sebagai berikut: a. Mengevaluasi perkembangan unit pembangkitan dan lingkungan yang mempengaruhinya serta melaksanakan identifikasi kekuatan, peluang dan ancaman yang dihadapi perusahaan.
18
b. Menyusun rencana srategi PLTP Kamojang untuk mencapai tujuan sesuai dengan lapangan usahanya, dengan memperhatikan strategi dan kebijaksanaan perusahaan dan memproses pengesahan direksi. c. Mengarahkan dan membina progam-progam operasi dan pemeliharaan unit pembagkitan. d. Menetpkan
standar – standar
pemeliharaan,
logistik,
prosedur
anggaran,
pelaksanaan
keuangan,
dan
meliputi,
operasi,
akutansi
dengan
memperlihatkan ketentuan yang lebih tinggi. e. Penerapan sistem manajemen yang berlaku di PT. Indonesia Power.
2.11.2 Manajer Engineering ( Mesin, Listrik, Instrumen dan Kontrol) Tugasnya adalah membantu GM dalam penyususnan anggaran keuangan dan akutansi, pembinaan, pengembangan manajemen pegolahan lingkungan, serta melaksanakan evaluasi dari realisasi dan pencapaian target kinerjanya. Dengan membuat suatu analisa dan masukan kepada GM. Peranan Engineer di perusahaan adalah memimpin dan mngelola idang masing- masing untuk mencapai target dan sasaran unit bisnis.
2.11.3 Manajer Operasi dan Pemeliharaan Tugasnya adalah mengkoordinasikan pengelolaan operasi dan niaga unit pembangkitan dengan kegiatan utama sebagai berikut: a. Penyususn rencana kegiatan operasional bidang operasi. b. Penyusunan rencana operasional pengunaan uap. c. Pengembangan sistem dan prosedur operasi. d. Pengkoordinasian pelaksanaan operasi. e. Pegelolaan penjualan energi. f. Pengendalian keandalan dan efisiensi pengoperasian. g. Pembinaan kompetensi bidang operasi pembangkitan.
19
2.11.4 Manajer Keuangan dan Administrasi Tugasnya adalah mengkoordinasi pengelolaan sumber daya manusia dan siste informasi nit bisnis pembangkitan dengan kegiatan utama sebagai berikut: a. Pengembangan organisasi. b. Perencanaan dan pengadaan pegawai. c. Pengembangan kompetensi d. Pengelolaan implementasi perusahaan.
2.11.5 Manajer Unit PLTP Gunung Salak Tugas
pokoknya
adalah
mengelola
kegiatan
pengoperasian
dan
pemeliharaan PLTP yang menjadi pengawasan dengan kegiatan utama sebagai berikut: a. Penyusunan rencana pengoperasian dan pemeliharaan PLTP b. Pengendalian pelaksanaan sistem dan prosedur operasi serta pemeliharaan. c. Pengawasan kegiatan operasi dan pemeloharaan PLTP sesuai dengan kebutuhan sistem. d. Pengawasan kegiatan administrasi umum dan keamanan.
20
2.11.6 Bagan Susunan Jabatan PT. Indonesia Power UPJ P Kamojang
Gambar 2.3 Bagan Susunan Jabatan Unit Pembangkitan dan Jasa Pembangkitan Kamojang
21
2.11.7 Bagan Susunan Jabatan Bidang Enginering
Gambar 2.4 Bagan Susunan Jabatan Bidang Enjinering
22
2.11.8 Bagan Susunan Jabatan Sub-Unit PLTP Kamojang
Gambar 2.5 Bagan Susunan Jabatan Sub-Unit PLTP Kamojang
BAB 3. HASIL KEGIATAN MAGANG KERJA INDUSTRI
3.1 Prinsip Kerja PLTP Kamojang
3.1.1 Panas Bumi Panas bumi adalah fluida yang dapat berupa gas, cair ataupun campuran keduanya yang terbentuk oleh proses geologi yang telah dan sedang berlangsung sepanjang jalur vulkanisme. Panas bumi merupakan air tanah yang mendapatkan energi panas dari lapisan magma dibawahnya sehingga memiliki tekanan dan temperatur yang tinggi. Panas bumi umumnya tersimpan dalam lapisan tanah, tetapi ada juga yang melalui terobosan-terobosan dari panas bumi yang menghasilkan mata air panas dikarenakan sumber panas bumi berasal dari lapisan magma yang pada dasarnya tidak terbatas, maka panas bumi dapat dikategorikan sebagai sumber energi terbarukan (DiPippo, 2012).
Gambar 3.1 Model reservoir dari area panas bumi kamojang
Pembangkit listrik panas bumi dapat dimanfaatkan menjadi energi listrik asalkan memenuhi kriteria. Kriteria panas bumi sebagai pembangkit listrik dibagi menurut tabel 3.1 berikut:
23
24
Tabel 3.1 Klasifikasi reservoir dan asumsi-asumsi yang digunakan dalam estimasi potensi energi panas bumi.
Sumber: Edwards et al. (1982)
Gejala adanya potensi panas bumi yang terdapat pada suatu wilayah dapat dilihat dari beberapa aspek manifestasinya. Berikut beberapa gejala masnifestasi adanya sumber panas bumi (Saptadji, 2015): a. Warm ground (tanah hangat), merupakan tanah yang mempunyai temperatur lebih tinggi dari temperatur tanah sekitarnya. b. Steam ground (permukaan tanah beruap), Merupakan beberapa tempat yang menampakkan uap panas keluar dari permukaan tanah. Uap panas berasal dari suatu lapisan tipis dekat permukaan yang mengandung air panas yang mempunyai temperatur sama atau lenbih besar dari titik didihnya. c. Hot/ warm spring (mata air panas/ hangat), merupakan mata air panas yang terbentuk karena adanya aliran air panas/ hangat dari bawah permukaan melalui rekahan-rekahan batuan. Temperatur < 50°C merupakan Warm Sprng , sedangkan > 50°C merupakan Hot Spring. d. Hot pools (kolam air panas), terbentuk karena adanya aliran air panas dari bawah permukaan melaui rekahan-rekahan batuan. Pada permukaan airterjadi penguapan yang disebabkan karena adanya perpindahan panas dari permukaan air atmosfer. e. Hot lakes (telaga air panas panas), sama dengan kolom air panas tetapi lebih luas permukaan airnya. f. Fumarole, merupakan lubang kecil yang memancarkan uap panas kering ( dry steam) atau uap panas basah (wet steam). Temperatur uap umumnya < 100°C.
25
g. Geyser , merupakan mata air panas yang menyembur ke udara secara intermittent (pada selang waktu tertentu) dengan ketinggianair yang beraneka ragam, kurang dari satu meter sampai dengan ratusan meter. h. Mud pools (kubangan lumpur), umumnya mengandung CO 2 dengan sejumlah kecil uap panas. Lumpur dalam keadaan cair karena kondensasi uapa panas, sedangkan letupan-letupan yang terjadi adalah karena pancaran CO 2. i. Silika sinter , merupakan endapan silica di permukaan yang berwarna keperakan. Umumnya dijumpai di sekitar mata air panas dan lubang geyser yang menyemburkan air yang bersifat netral. Silika sinter merupakan manifestasi permukaan dari sistem panas bumi yang didominasi air. Hal yang perlu mendapat perhatian dalam pemilihan teknologi penggunaan energi panas bumi antara lain temperatur, tekanan, kualitas uap, dan kedalaman sumur dan kandungan kimia.
3.1.2 Skema Sistem Pembangkit Listrik Tenaga Panas Bumi Sistem pembangkitan PLTP Indonesia Power UPJP kamojang merupakan sistem pembangkitan yang memanfaatkan tenaga panas bumi yang berupa uap. Energi primer untuk PLTP Kamojang adalah uap panas bumi yang dipasok pertamina di mana uap dari sumur produksi lapangan panas bumi kamojang dialirkan melalui beberapa pipe line (PL 401, 402, 403, 404). Uap dari sumur produksi dialirkan ke steam receiving header , untuk menampung uap panas bumi yang suplai dari beberapa lapangan sumur produksi uap yang berfungsi untuk menjaga tekanan pasokan uap ke pembangkit. Apabila terjadi kelebihan suplai uap di dalam steam receiving header , maka uap akan dibuang melalui vent structure. Selanjutnya uap dialirkan ke separator yang berfungsi memisahkan partikel padat yang terbawa dari sumur produksi kemudian masuk ke demister untuk memisahkan butiran air dari uap panas bumi. Hal ini dilakukan untuk menghindari Selanjutnya setelah melalui flow-meter , uap dialirkan ke separator dan demister untuk memisahkan zat padat, silika, dan bintik-bintik air yang terbawa di dalamnya. Hal ini dilakukan untuk menghindari terjadinya vibrasi, erosi dan pembentukan kerak pada sudu dan nozzle turbin. Uap
26
yang telah bersih itu dialirkan melalui Main Steam Valve / Electrical Control Valve / Governor Valve menuju ke turbin. Pada turbin uap itu berfungsi untuk memutar sudu turbin yang dikopel dengan generator pada kecepatan 3000 rpm. Proses ini menghasilkan energi listrik dengan arus 3 phase, frekuensi 50 Hz dan tegangan 11,8 kV. Melalui step-up transformer, arus listrik dinaikkan tegangannya hingga 150 kV, selanjutnya dihubungan secara paralel dengan sistem penyaluran Jawa-Bali. Agar turbin bekerja secara efisien, maka exhaust steam yang keluar dari turbin harus dalam kondisi vakum 0,10 bar, dengan mengkondensasikan uap dalam kondensator kontak langsung yang dipasang di bawah turbin. Exhaust steam dari turbin masuk dari sisi atas kondenser, kemudian terkondensasi sebagai akibat penyerapan panas oleh air pendingin yang diinjeksikan oleh spray-nozzle. Level kondensat dijaga selalu dalam kondisi normal oleh dua buah cooling water pump, lalu didinginkan dalam cooling water sebelum disirkulasikan kembali. Untuk menjaga kevakuman kondenser, gas yang tak terkondensasi harus dikeluarkam secara kontinyu oleh sistem ekstraksi gas. Gas-gas ini mengandung CO2 85-90% wt, H2S 3,5% wt, sisanya adalah N2 dan gas-gas lainnya. Di Kamojang dan Gunug Salak, sistem ekstraksi gas terdiri atas first-stage, second stage dan liquid ring vacum pump. Sistem pendinginan di PLTP merupakan sistem pendingin dengan sirkulasi tertutup dari hasil kondensasi uap, dimana kelebihan kondensat yang terjadi direinjeksikan kembali ke dalam sumur reinjeksi. Prinsip penyerapan energi panas dari air yang disirkulasikan adalah dengan mengalirkan udara pendingin secara paksa dengan arah aliran tegak lurus, menggunakan 5 forced drain fan. Proses ini terjadi dalam cooling water . Sekitar 70% uap yang terkondensasi akan hilang karena penguapan dalam cooling water , sedangkan sisanya diinjeksikan kembali ke dalam reservoir. Reinjeksi dilakukan untuk mengurangi pengaruh pencemaran lingkungan, mengurangi ground subsidance, menjaga tekanan, serta recharge water bagi reservoir. Aliran air dari reservoir disrikulasikan kembali oleh primary pump, kemudian melalui inter condenser dan after condenser dimasukkan kembali ke dalam reservoir.
27
Skema pembangkitan energi listrik pada PT. Indonesia Power UPJP Kamojang dapat dlihat pada gambar 3.2
Gambar 3.2 Diagram alir sub-unit PLTP Kamojang
3.1.3 Siklus Thermodinamika Pada PT. Indonesia Power UPJ P Kamojang Siklus yang dgunakan pada PLTP Kamojang adalah Direct Steam Plans. Direct Steam Plans digunakan pada reservoir yang menghasilkan panas bumi tipe uap kering (dry steam) atau panas bumi dalam kondisi Vapor Dominated . Fluida panas bumi ini membawa gas-gas yang tidak dapat dikondensasi (non-codensable
28
gas) dengan berbagaikosentrasi dan komposisi yang berbeda-beda. Fluida yang diperoleh dari berbagai sumur produksi kemudian dialirkan menuju power house menggunakan pipa-pipa.Fluida digunkan untuk menggerakkan turbin implus atau reaksi (DiPippo, 2012). Kondisi sumber panas bumi dengan kualitas 90% atau lebih dapat dimanfaatkan denga metode Direct Steam Plans karena dengan bantuan separator, kualitas sumber panas bumi tersebut dapat dibuat menjadi 100% dalama fasa gas. Pada sumber panas bumi Vapor Dominated , diharapkan dengan menggunkan sistem ini pembangkian energi listrik dapat optimum dengan biaya yang rendah (DiPippo, 2012). Berikut gambar flow diagram dari Direct Steam Plans:
Gambar 3.3 Flow Diagram Direct Steam Plans
29
Gambar 3.4 Diagram suhu terhadap entropi Direct Steam Plans
3.2 Bagian-bagian Komponen Utama PLTP Indonesia Power UPJP Kamojang
Bagian-bagian sistem pembangkitan PLTP terdiri dari beberapa bagian penting yang saling mempengaruhi dalam mengoptimalkan daya pembangkitan dari generator. Komponen-komponen tersebut merupakan komponen-komponen yang telah dijelaskan dalam skema dan silkus:
3.2.1 Sumur Produksi Sumur uap merupakan sumber pemasok utama energi uap yang akan disalurkan ke sistem PLTP. Adapun sumur uap yang dibuat didasarkan atas adanya lapisan yang mendapatkan energi panas dari magma yang ada pada perut bumi. Magma yang mempunyai temperatur lebih dari 1200 °C ini mengalirkan energi panas bumi secara konduksi pada lapisan batuan yang berupa bed rock , diatas lapisan inilah terdapat lapisan yang mngandung air. Selanjutnya, air dalam lapisan tersebut mngambil energi panas dari bed rock secara konveksi dan konduksi. Kondisi ini mengakibatkan suhu pada lapisan aquifer yang memberikan kecenderungan untuk bergerak naik, akibat adanya perbedaan berat jenis.
30
Pasokan uap yang digunakan untuk membangkitkan energi listrik pada PT. Indonesia Power UPJP Kamojang berasal dari sumur produksi yang dikelola oleh PT. Pertamina Geothermal Energy yang merupakan anak perusahaan PT. Pertamina yang memiliki hak eksplorasi sumur-sumur produksi di wilayah Kamojang. Produksi sumur uap yang dikelola Pertamina disalurkan ke unit pembangkit melalui pipa-pipa, dan peralatan tambahan seperti katup-katup. Katup-katup dapat berada di kepala sumur seperti: master-valve, service-valve, vertical-discharge-valve, orifice, bleed-valve, cellar dan repture dice.
Gambar 3.5 Lapangan Sumur Pruduksi Kamojang milik PT. Pertamina Geothermal Energy Pasokan uap yang digunakan untuk menghasilkan daya listrik sebesar 140 MW membutuhkan uap sebanyak 1024,19 ton/jam. Telah tersedia 25 buah sumur uap untuk mendapatkan uap sebanyak 1024,19 ton/jam dengan total produksi uap 1453 ton/jam yang dipasok menuju Unit 1(30 MW) sebesar 244,19 ton/jam dan Unit 2 serta 3(2 x 55 MW) sebesar 2 x 390 = 780 ton/jam.
3.2.2 Pipe Line Distribusi saluran uap menuju sistem PLTP didistribusikan menggunakan Pipe Line yang merupakan pipa-pipa berisolasi pengirim uap. Pertamina sebagai
31
pemasok, memasok uap yang akan digunakan oleh PLTP Kamojang dengan menggunakan pipa berdiameter antara 600 – 1000 mm melalui empat Pipe Line yaitu PL-401, PL-402, PL-403 dan PL-404. Pipa – pipa tersebut ditempatkan di atas permukaan tanah, tidak di dalam tanah. Hal ini ditujukan untuk mempermudah pengecekan apabila terjadi kebocoran pada pipa – pipa tersebut.
Gambar 3.6 Pipa saluaran ( Pipe Line) PL-403 uap menuju Indonesia Power Kamojang 3.2.3 Vent Structure Pada sistem penyaluran uap untuk keperluan PLTP dilengkapi dengan bangunan pelepasan uap dengan peredam suara. Alat ini berfungsi untuk membuang kelebihan uap saat terjadi tekanan lebih di dalam steam receiving header karena pada steam receiving header tekanannya harus tetap konstan pada tekanan 6,5 bar. Kelebihan uap dibuang ke udara agar tidak mencemari lingkungan.
32
Gambar 3.7 Pipa menuju Vent Structure dari steam receiving header
Pada bagian bawah disekat dan bagian atas diberi tumpukan batu. Alat ini juga dilengkapi dengan nozzle diffuser yang berguna untuk meredam getaran dan kebisingan yang ditimbulkan. Alat ini dilengkapi dengan katup-katup pengatur dengan sistem kerja secara pneumatic dan biasanya dioperasikan secara manual maupun otomatis dari ruang kontrol.
3.2.4 Steam Receiving Header Steam Receiving header memliki spesifikasi seperti berikut: berbentuk tabung silinder berdiameter 1.800 mm dan panjang 19.500 mm. Alat tersebut dipergunakan untuk menampung uap dari beberapa sumur produksi melalui Pipe Line, dengan demikian apabila diluar dugaan ada kerusakan atau perbaikan salah satu sumur, tidak akan mengganggu operasi dari unit pembangkit.
Gambar 3.8 Steam Receiving Header
33
Pada tabung receiver juga dilengkapi dengan pengendalian tekanan uap, ini dimaksudkan agar tekanan uap tetap konstan pada kondisi 6,5 bar untuk memutar sudu-sudu turbin. Sehingga apabila terjadi kelebihan uap, maka receiver akan membuang kelebihan uap secara otomatis, melalui katup pengatur uap. Jalan masuk header yaitu jalur pipa kepusat katup pengatur berdiameter 800 mm, sedangkan untuk yang suplai uap menuju turbin berdiameter 600 mm.
3.2.5 Separator Separator berfungsi untuk membersihkan / menyaring uap dari partikel partikel berat, karena uap yang untuk keperluan benar-benar harus terbebas dari kontaminasi. Separator yang digunakan adalah jenis “Cyclon”, artinya aliran uap yang masuk ke separator akan berputar kemudian dengan pengaruh gaya sentrifugal partikel- partikel berat akan terlempar jatuh ke bawah akan ditapung di dust collector . Sementara uap yang sudah bersih akan mengalir ke demister ( mist eliminator ).
Gambar 3.9 Separator Unit 2 dan 3
34
3.2.6 Demister ( Mist Eliminator ) Demister adalah sebuah peralatan berupa tabung berukuran 14,5 m 3, di dalamnya terdapat kisi-kisi dari baja yang berfungsi untuk mengeliminasi butir butir air yang terbawa oleh uap dari sumur-sumur panas bumi. Demister berfungsi sebagai penyaring untuk mencegah terjadinya masalah dalam turbin, penyaringan ini sangat efektif dan efisien untuk mengurangi terjadinya carry-over Cl, SiO2, Fe, Fe2O3 yang masuk kedalam turbin.
Gambar 3.10 Demister
Beberapa alasan untuk mengurangi defosit adalah adanya ketidak sempurnaan pada separator yang menggunakan sistem cyclone-centrifugal-type. Pemisah antara uap dan air panas pada separator didasarkan pada perbedaan yang terjadi dari gaya sentrifugal dan berat jenis antara air dan uap jenuh, akan tetapi pemisahan tersebut tidak dapat secara sempurna memisahkan moisture (uap lembab) dari uap jenuh tersebut. Keberadaan corrugated-plate (penyaring) dapat memisahkan antara moisture dengan uap jenuh sehingga kebasahan uap dapat diperkecil. Cara pemisahan ini didasarkan dari perbedaan inersia antara air dan uap, dan juga didasarkan dari daya lekat permukaan basah dari corrugated-plate tersebut. Pada bagian dalm demister kecepatan uap menurun sehingga didapat efek pemisahan yang bertambah baik.
35
3.2.7 Katup Utama (MSV dan ECV) Suplai uap setelah disaring pada demister disaslurkan menuju 2 buah stop valve (MSV dan ECV) yang terpasang berderetan. Katup-katup tersebut dioperasikan secara hidraulik, katup-katup ini dapat dibuka dan ditutup secara manual dengan saklar-saklar pada Turbine Control Panel (TCP) atau pada katup itu sendiri dengan cara memasukkan handle dan memutar sesuai dengan keinginan kita. Katup tersebut akan bekerja secara otomatis yang akan menutup pada saat unit trip/mati secara darurat. Pada waktu turbin start , katup-katup ini harus dioperasikan secara manual untuk operasi turbin. Beberapa fungsi dari katup utama adalah mengisolasi uap dengan katup pengatur, mengatur putaran turbin pada saat mulai dijalankan dan sebagai pengaman dalam keadaan darurat. Konstruksi dari katup utama adalah “Swing Check Valve Type” yang dapat dioperasikan secara remote dari ruang kontrol maupun lokal dan manual. Pada saat keadaan darurat katup ini dapat menutup secara otomatis.
Gambar 3.11 Main Stop Valve
3.2.8 Katup Pengatur (Governor Valve) Dua katup pengatur dipasang pada masing- masing pipa uap masuk kiri dan kanan dari turbin. Katup bekerja dengan sistem hidraulik, yang diatur oleh pengatur governor turbin sebagai respon dari putaran turbin atau adanya
36
perubahan beban. Sedangkan dalam keadaan darurat, katup- katup tersebut dapat segera menutup secara otomatis. Pada peralatan katup pengatur ini dilengkapi dengan suatu sistem untuk melakukan “ steam free test ”, yakni suatu kegiatan menutup atau membuka katup yang dilakukan secara periodik, pada saat operasi dengan maksud agar tidak terjadi kemacetan pada katup. Pada saat unit trip dalam keadaan darurat , governor valve tertutup secara otomatis, katup ini juga dapat dibuka dan ditutup secara manual pada katup sesuai keinginan kita. Steam free test ini dapat dioperasikan secara otomatis, pada saat steam free test dioperasikan dari pengatur saklar, swing-check-valve dan main-stop-valve akan tertutup secara berurutan setelah governor valve menutup, sehingga semua katup-katup tersebut atau berarti semua ECV dan MSV telah selesai diuji.
Gambar 3.12 Governor valve
3.2.9 Turbin Spesifikasi turbin pada PLTP Kamojang menggunakan turbin Mitsubishi jenis silinder tunggal 2 aliran ( single cylinder double flow) yang terdiri dari masing-masing lima tingkat. 2 tingkat pertama turbin aksi dan 3 tingkat berikutnya turbin reaksi. Pembeda tingkat aksi dan reaksi adalah pada tingkat aksi, ekspansi uap atau penurunan tekanan terjadi pada sudu tetapya saja, sedangkan turbin tingkat reaksi ekspansi uap terjadi pada sudu tetap maupun pada sudu geraknya. Turbin yang digunakan memiliki kapasitas nominal kerja dengan
37
tekanan 6,5 bar pada input dan 0,1 bar pada output dengan kecepatan putar 3000 rpm dan suhu uap masuk sebesar 161,8°C.
Gambar 3.13 Turbin mitsubishi (warna orange) yang terkopel dengan generator (warba biru) 3000 rpm Turbin dilengkapi dengan: a. Main Stop Valve dan Governor Valve, yang berguna untuk mengatur jumlah aliran uap. b. Barring Gear (Turning Gear ), berguna untuk memutar poros turbin sewaktu unit dalam keadaan berhenti agar tidak terjadi distorsi pada rotor akibat pendinginan yang tidak merata. c. Bantalan aksial, yang berguna untuk menahan gaya aksial yang terjadi. Selain itu walaupun turbin sudah di desain dan dibuat dengan pertimbangan yang menyangkut keamanan dan kehandalan alat, tetapi turbin tetap dilengkapi dengan pengaman unit seperti over-speed trip, lub-oil trip dan lain-lain untuk menghindari kemungkinan terjadinya kerusakan karena kesalahan operasi atau
38
gangguan-gangguan yang tidak diharapkan. Sehingga tingkat kehandalan dan keamanan turbin semakin meningkat.
3.2.10 Generator Generator yang digunakan merupakan jenis generator sinkron dengan spesifikasi 68,750 kVA, 55.000 kW, 3000 rpm, 50 Hz dengan 2 kutub 3 fasa. Tegangan keluaran yang dihasilkan 11,8 kV. Generator ini disuplai arus DC pada rotornya dengan brushless exciter . Generator terdiri dari dua kumparan utama, yaitu rotor dan stator. Kumparan rotor menghasilkan medan magnet setelah diberi arus penguat dari main exciter . Perpotongan gaya fluksi magnetik anatra rotor dan stator ketika rotor berputar mengkibatkan kumparan stator terinduksi tegangan. Sistem pendinginan pada generator menggunakan pendinginan udara yang disirkulasi oleh fan ke kumparan stator dan rotor. Udara yang dipakai untuk sistem pendinginan mempunyai temperatur kurang lebih 43°C setelah melewati generator. Selanjutnya udara tersebut didinginkan dengan dialirkan menuju radiator untuk didinginkan kembali dengan media pendinginan berupa air .
Gambar 3.14 Generator
3.2.11 Transformator Utama Transformator Utama memiliki tipe ONAN yang berfungsi untuk menaikkan ( step up) dan menurunkan ( step down) tegangan. Tegangan keluar generator diaikkan tegangannya dari 11,8 kV menjadi 150 kV agar dapat masuk ke jaringan inter koneksi Jawa-Madura-Bali. Trafo ini memiliki on loud top
39
charger untuk mengubah perbandingan lilitan saat terjadi penambahan beban. Kapasitas trafo utama adalah 70.000 kVA.
Gambar 3.15 Transformator utama
3.2.12 Switch Yard Switch Yard merupakan sebuah lapangan yang terdiri dari komponenkomponen pemutus dan penghubung aliran listrik yang berada pada wilayah PLTP maupun aliran yang akan didistribusikan melallui sistem inter koneksi. Berikut gambar foto switch yard PLTP Kamojang.
Gambar 3.16 Switch Yard
3.2.13 Kondensor Kondensor adalah alat yang digunakan untuk mengkondensasikan uap bekas dari turbin dengan kondisi yang hampa. Jenis kondensor yang dipakai adalah jenis
40
kondensor kontak langsung ( Direct Contact Condenser ). Pada Direct Contact Condenser uap bekas bersentuhan lansung dengan air sebagai media kondensasi. Campuran air kondensat dengan air suhu 490°C yang merupakan hasil kondensasi di pompa menuju Cooling tower melalui pipa dan katup kontrol serta nozzle sprayer . Pada kondisi normal, tekanan dalam kondensor adalah 0,133 bar abs dan kebutuhan air pendingin adalah 11.800 m3/jam.
Gambar 3.17 Kondensor
Air pedingin di semprotkan langsung pada uap keluaran turbin dan pada gas-gas yang tidak dapat dikondensasi (non condensable gas) dalam kondensor dalam keadaan vakum, uap akan terkondensasi dan di keluarkan kondensor bersama-sama dengan air pendinginnya. Non condensable gas dikeluarkan dari kondensor melalui ejektor yang di semprotkan oleh uap yang disuplai oleh dimister. Pada keadaan operasi normal, perbedaan tekanan antara basin menara pendingin dengan vakum di kondensor cukup besar untuk untuk mengalirkan air pendingin dari colling water basin cooling tower menuju kondensor tanpa pompa pompa. Terlalu tinggi level akan mengganggu sistem spray pada noozle, terlalu rendah akan mengganggu kinerja CWP ( Colling Water Pimp).
41
3.2.14 Gas Removal System Gas Removal System merupakan salah satu dari sekian banyak sistem yang ada pada suatu pembangkit listrik dengan tenaga uap. Gas Removal System digunakan untuk membuang Non Condensable Gas (NCG) pada kondensor. Sistem ini termasuk sistem uap bantu. Sistem Uap Bantu adalah penyediaan uap untuk mengoperasikan alat penghampa gas ( Jet Gas Ejector ) dan sistem uap perapat (Gland Steam System). Alat penghampa gas berfungsi mengeluarkan gas-gas yang tidak terkondensasi yang berasal dari sumur-sumur panas bumi dan terakumulasi dalam kondensor pada mode operasi normal. Sedangkan sistem uap perapat adalah suatu sistem uap perapat pada ujung-ujung poros turbin, dimana disini terdapat suatu alat untuk menghisap uap perapat dari udara. Uap bantu tersebut berasal dari salah satu pipa utama, kemudian dialirkan pada sistem penghampa gas dan sistem dari penghisap uap perapat udara. Pada Indonesia Power PLTP Kamojang Gas Removal System yang digunakan, menggunakan Multistage Steam Ejector yang terdiri dari 4 buah komponen utama yaitu 2 buah Steam Jet Ejector Mitsubishi, Inter kondensor dan After kondensor. Seperti telah diketahui uap panas bumi mengandung gas-gas yang tidak dapat terkondensasi di dalam kondensor (uap di Kamojang mengandung gas-gas yang tidak terkondensasi kurang lebih 1,5 % per satuan berat dari uap yang dialirkan).
Gambar 3.18 Multistage Steam Ejector
42
Gambar 3.19 Steam Jet Ejector tingkat 2
Fungsi dari gas steam jet ejector berfungsi untuk mengeluarkan NCG dari dalam kondensor untuk kemudian membuangnya ke atmosfer. Pada sistem Multistage Steam Ejector NCG disalurkan lagi menuju Inter kondensor dan menuju ejector tingkat kedua sebelum masuk menuju After kondensor dan kemudian dibuang menuju atmosfir melalui Cooling tower . Fungsi dari ejector juga dapat digunakan untuk dapat mempertahankan tingkat kevakuman kondensor, sebab apabila gas-gas tersebut tidak dikeluarkan, gas-gas yang tidak terkondensasi akan mengakibatkan tekanan kondensor naik. Multistage Steam Ejector pada tingkat pertama mampu menghisap sampai 0,093 bar absolut dan tekanan keluar 0,435 bar absolut. Sedangkan pada tingkat kedua mampu menghisap 0,41 bar absolut dan tekanan keluar 0,99 bar absolut. Campuran uap yang tidak terkondensasi dari steam jet ejector gas tingkat I, di dinginkan dengan air pada Inter kondensor untuk dikondensasi ulang. Air dan uap yang terkondensasi masuk ke dalam kondensor karena beda tekanan, sementara gas yang tidak terkondensasi terhisap oleh steam jet ejector tingkat II. Pada tingkat II NCG didinginkan kembali dalam After Kondensor untuk dikondensasi ulang lagi, dengan air yang dipompa oleh Primary Pump. Air dan hasil kondensasi tahap ini juga masuk dalam kondenser karena beda tekanan dan gas yang tak terkondensasi di buang ke udara bebas melalui Cooling tower .
43
3.2.15 Main Cooling Water Pump (MCWP) MCWP merupakan suatu pompa air sentrifugal dengan konstruksi vertikal yang dilengkapi dengan mangkok besar ( can) sebagai penampung air yang akan dihisap pompa dan diatur oleh katup pengatur yang di setting dengan pengatur pembukaan air di dalam kondensor. Pada saat unit beroperasi normal sekitar 12.500 m3/jam air dengan temperatur 47°C kondensat dialirkan dari kondensor menuju cooling tower untuk didinginkan kembali pada bagian atas dengan dua buah pompa air pendingin utama. Pompa-pompa tersebut diputar dengan motor listrik yang dapat dikendalikan dari ruang kendali. Motor tersebut di lengkapi dengan alat pengaman dimana motor tersebut akan stop (berhenti) apabila suhu bantalan pompa panas, adanya getaran yang tinggi, pembukaan air dalam kondensor sangat rendah dan tegangan listrik motor rendah. Masing-masing unit memiliki dua buah pompa utama. Jenis pompa yang digunakan di PLTP Kamojang adalah Vertical Barriel type Stage Double Suction Centrifugal Pump.
Gambar 3.20 Main Cooling Water Pump (MCWP)
44
3.2.16 Cooling Tower Cooling tower (menara pendingin) adalah tempat untuk mendinginkan air hasil kondensasi untuk digunakan lagi sebagai penyemprot pada kondensor. Air dari kondensor akan disalurkan ke dalam hot water basin yang terdapat di bagian atas. Bak tersebut dilengkapi dengan nozzle yang berfungsi memencarkan air menjadi butiran halus dan didinginkan dengan cara kontak langsung dengan udara pendingin yang telah terhisap paksa oleh kipas hisap paksa. Setelah dingin, air turun karena gravitasi menuju cooling water basin yang terdpat di bagian bawah. Kemudian, air disaring dari kotoran-kotoran lalu dialirkan ke kondensor untuk prose kondensasi. Kontruksinya terbuat dari kayu merah yang telah diawetkan dengan CDA (cooper Dichidromate Arsenic) sedangkan untuk ventstock terbuat dari PVC (Polyvinyl Chloride). Cooling tower dilengkapi dengan kipas hisap paksa yang berfungsi untuk membantu proses pendinginan air kondensat. Temperatur air yang masuk adalah 49°C kemudian diturunkan menjadi 27°C. Air hasil pendinginan dipakai untuk pendinginan uap bekas yang keluar dari turbin pada kondensor. Jenis yang digunakan adalah Mechanical Draught Crossflow Tower . Terdiri dari 3 ruang dan 3 kipas untuk unit 1 dan 5 ruang dengan 5 kipas hisap paksa untuk unit 2 dan 3.
Gambar 3.21 Cooling Tower Unit 3
JECTOR TERHADAP BAB 4. PENGARUH EFEKTIVITAS STEAM JET E JECTOR CONDENSER ER DAN I NTER CONDENSER CONDENSER KEVAKUMAN M AI N CONDENS UNIT UNIT 2
DAN 3 PLTP KAMOJANG
System 4.1 Sistem Ekstrasi Gas ( Gas Removal System /GRS) /GRS)
Pada PLTP sistem ekstrasi gas berfungsi untuk membuang gas yang tidak dapat terkondensasi pada kondensor utama. Gas-gas yang tidak dapat terkondensasi disebut Non disebut Non Condensable Gas (NCG). Pada umumnya gas-gas yang tidak dapat terkondensasi dilepaskan secara langsung menuju udara bebas, akan tetapi pelepasan NCG secara langsung menuju udara dilarang secara keras karena dapat merusak lingkungan dan mencemari udara karena sifat-sifat dari noncondensable gas yang beracun dan dapat mengakibatkan pencemaran thermal . Apabila sistem ekstrasi mengalami kegagalan, maka tekanan dalam kondensor akan meningkat karena adanya akumulasi gas yang tidak terkondensasi sehingga kinerja kondensor akan turun dan secara otomatis kinerja sistem pembangkitan akan menurun (Efendi, 2015). Penyebab utama sistem ekstrasi mengalami kegagalan adalah jumlah perbandingan gas yang fluktuatif di dalam uap utama yang diproduksi oleh sumur-sumur uap yang dipengaruhi oleh besarnya gas di dalam uap yang terdapat pada suatu lapangan panas bumi. Hal ini merupakan masalah yang kompleks yang akan timbul dan mempengaruhi kinerja sistem pembangkit secara menyeluruh karena GRS pada sistem ekstrasi menggunakan sistem peralatan yang dibatasi oleh desain teknik dan tidak mungkin apabila sistem ekstrasi mengalami kelebihan beban maksimal, sistem ekstrasi alat tersebut akan mengimbanginya. Sistem ekstrasi gas yang digunakan pada PLTP Kamojang merupakan sistem ekstrasi dua tingkat dengan menggunakan beberapa komponen yaitu: 2 buah Steam Jet Ejector , Inter Condenser dan After Condenser . Skema sistem ekstrasi sistem dua tingkat dapat dilihat pada gambar 4.1.
45
46
Gambar 4.1 Skema Gas Removal System dua tingkat pada PLTP Kamojang
Jumlah uap pada sumur panas bumi biasanya dinyatakan dengan presentase berat uap. Beberapa data mengenai presentase kandungan NCG NCG pada beberapa sumur panas bumi yang terdapat pada beberapa tempat di dunia dapat dilihat pada tabel 4.1:
Tabel 4.1 Komposisi gas di lapangan sumur panas bumi di dunia Kandungan Gas
Larderello
Geysers
Wairakei
Broadlands
Kamojang
dalam NCG
Italia
USA
NZ
NZ
Indonesia
CO2 (% massa NCG)
95,9
82,5
97,3
93,4
95,3
H2S (% massa NCG)
1
4,5
2,3
0,7
1,5
CH4 (% massa NCG)
0,1
6,6
0,1
0,6
0,3
H2 (% massa NCG)
Diabaikan
1,4
diabaikan
Diabaikan
Diabaikan
N2 (% massa NCG)
2,8
0,3
4,2
2,1
He, Ar, Ne (% NCG)
0,2
3,8 (NH3)
0
1,1 (+O2)
0,5
10%
1%
0,20%
3-6%
1-2%
Kandungan NCG dalam steam
Sumber: Safarudin (2011)
1,2 (N2Ar)
47
Steam Jet Ej ector ector 4.2 Prinsip Kerja Steam
Steam Jet Ejector merupakan jenis pompa yang tidak memiliki komponen yang bergerak dan merupakan salah satu komponen alat yang digunakan pada sistem ekstrasi gas yang tidak dapat terkondensasi (non-condensable (non-condensable gas) gas ) dari kondensor. Pada pengekstrasian NCG ( Non Codensable Gas), Gas ), Steam Jet Ejector menciptakan efek kevakuman pada kondensor dengan mengeluarkan NCG pada kondensor. NCG yang tidak dikeluarkan pada kondensor akan meningkatkan tekanan kerja kondensor sehingga tingkat kevakuman kondensor akan menurun dan dampaknya entalpi dan tekanan pada kondensor akan meningkat sehingga perbedaan tekanan anatara input dan output turbin semakin rendah. Hal ini mengakibatkan putaran turbin melambat dan efesiensi sistem pembangkitan akan menurun. Kondisi vakum merupakan kondisi dimana tekanan kerja berada dibawah tekanan atmosfir. Semakin rendah tekanan hingga mendekati 0 atm, maka semakin sempurna tingkat kevakuman pada suatu sistem tersebut (Fahris, 2010).
Gambar 4.2 Steam jet ejector tingkat tingkat pertama PT. Indonesia Power UPJP Kamojang Unit 3 Steam jet ejector dirancang untuk mengubah tekanan tinggi suatu fluida utama atau primer yang masuk menjadi kecepatan tinggi sehingga dapat menarik
48
fluida sekunder untuk ikut bercampur dan keluar. Aliran fluida primer berasal dari uap utama keluaran demister ( primary fluid/motive steam) yang bertekanan dan bertemperatur tinggi yang masuk melalui nozzle kemudian keluar dengan kecepatan supersonic bertekanan dibawah 0,1 bar sehingga dapat menarik aliran secondary fluid / Propeled fluid/gas NCG yang bertemperatur rendah serta bertekanan rendah yang masuk melalui suction chamber dari kondensor yang bertekanan 0,1 bar. Akibat perbedaan tekanan ini, maka gas NCG tersebut dapat tertarik dan keluar dari kondensor (Chunnanond, 2003).
Gambar 4.3 Profil tekanan dan kecepatan sepanjang steam jet ejector
Desain dari ejector harus menciptakan sebuah aliran yang bervariasi. Aliran dalam bagian trhoat harus memiliki kecepatan diatas kecepatan suara dan sebelum diffuser harus mengalami penurunan dibawah kecepatan suara agar tidak terjadi pencekikan aliran atau tidak terdapat kenaikan laju alir massa dengan penurunan tekanan pada downstream/diffuser . Perubahan tekanan pada ruang diffuser di dalam ejector memiliki perubahan yang berbeda dengan konsep tekanan pada umumnya jika ditinjau dari bentuk geometrinya. Pada diffuser dengan bentuk aliran input yang berada di bawah sonic velocity memiliki nilai tekanan yang membesar pada ujung diffuser kerena pada aliran input di bawah sonic velocity pada diffuser memiliki konsep perubahan seperti pada nozzle pada umumnya yaitu
49
tekanan akan membesar dengan luas penampang yang lebih besar. Sedangkan pada nozzle dengan aliran input sonic velocity berlaku konsep sebaliknya yaitu tekanan akan mengecil ketika berada pada luas geometri yang lebih kecil. Steam Jet Ejector terdiri dari beberapa bagian dengan 3 bagian utama yaitu primary nozzle, mixing chamber (ruang pencampur) dan diffuser .
Gambar 4.4 Kontruksi steam jet ejector
4.2.1 Nozzle Nozzle merupakan suatu saluran keluaran yang mengekspansikan motive fluid (fluida bergerak) serta mengubah fluida yang bertekanan tinggi menjadi berkecepatan tinggi dengan tekanan yang rendah. Nozzle memiliki bentuk konvergen dan divergen atau gabungan antara kedua bentuk tersebut. Pada PLTP Indonesia Power UPJP Kamojang bentuk yang dipakai pada Steam Jet Ejector gabungan antara konvergen dan divergen (Moran, 2007).
a. Kovergen-Divergen
b. Divergen
Gambar 4.5 Bentuk nozzle
4.2.2 Mixing Chamber Mixing Chamber merupakan ruang pencampuran antara fluida primer dan fluida sekunder. Dimana fluida primer yang berasal dari saluran uap utama akan diekspansikan melalui nozzle dan fluida gas dari kondensor masuk melalui suction chamber sehingga pada mixing chamber , gas NCG yang ingin dievakuasi
50
tercampur dan terbawa oleh aliran uap dari nozzle dengan kecepatan supersonic (Safarudin, 2011).
4.2.3 Diffuser Diffuser terdiri dari 2 bagian utama yaitu bagian leher / trhoat diffuser (ujung hilir mixing chamber sampai bagian divergen) dan bagian divergen. Diffuser merupakan sebuah saluran tertutup dengan penampang melintang yang membesar sepanjang arah aliran yang berfungsi untuk menstabilkan aliran sebelum keluar pada steam jet ejector . Panjang yang optimal pada Diffuser adalah panjang leher 7,5 kali dari diameter ejector . Hal ini berguna untuk menghindari kerugian yang terlalu besar akibat gesekan sepanjang aliran diffuser (Moran, 2007).
4.3 Kondensor Kontak Langsung ( Dir ect Contact Condenser )
PLTP Indonesia Power UPJP Kamojang menggunakan tipe kondensor kontak langsung ( Direct contact condenser ) atau kondensor terbuka (open condenser ) pada main condenser , inter condenser dan after condenser . Kondensor tipe
kontak
langsung
berkerja
dengan
mengkondensasikan
uap
dengan
mencampurkan uap yang masuk pada kondensor dengan air pendingin yang di spray menggunakan nozzle secara langsung. Air pendingin di supply dari cooling tower (Setiawan, 2013).
Gambar 4.6 Skema Direct Contact Condensor
51
Masing-masing kondensor memiliki peran yang berbeda pada sistem pembangkitan listrik tenaga panas bumi. Main condenser berfungsi untuk menkondensasi
uap
bekas
turbin,
inter
condenser
berfungsi
untuk
mengkondensasi uap yang masih tak terkondensasi pada main condenser , sedangkan after condenser berfungsi untuk mengkondensasi uap yang masih tak terkondensasi pada inter condenser . Beberapa keuntungan menggunakan tipe kondensor kontak langsung adalah: a. Pencampuran antara uap dan air pendingin secara langsung akan menghasilkan perpindahan kalor yang baik, sehingga air pendingin yang dibutuhkan untuk pengembunan uap cukup sedikit. b. Sistemnya lebih murah dan sederhana. c. Dalam pengeluaran kondensatnya dapat tanpa mengunakan pompa kondensat. Namun
dalam
pemakaiannya,
kondensor
kontak
langsung
mempunyai
kekurangan-kekurangan, diantaranya: a. Air hasil pengembunan akan tercampur dengan air pendingin , sehingga perlu mengolah kembali jika akan digunakan. b. Sistem pemipaan relatif panjang dan mahal. c. Tingkat kevakuman yang diperoleh lebih rendah.
4.4 Hukum Bernoulli
Prinsip Bernoulli menyatakan peningkatan pada kecepatan fluida akan menimbulkan penurunan tekanan pada aliran tersebut, semakin tinggi tekanan semakin rendah kecepatan suatu fluida untuk mengalir dan semakin rendah tekanan semakin cepat pula pergerakan fluida yang megalir. Prinsip ini sebenarnya
merupakan
penyederhanaan
dari
persamaan
Bernoulli
yang
menyatakan bahwa jumlah energi pada suatu titik di dalam suatu aliran tertutup sama besarnya dengan jumlah energi di titik lain pada jalur aliran yang sama. Dalam bentuknya yang sudah disederhanakan, secara umum terdapat dua bentuk persamaan Bernoulli yaitu berlaku untuk aliran tak-termampatkan (incompressible flow) dan untuk fluida termampatkan (compressible flow) (Chanson, 2009).
52
4.4.1 Aliran Tak-termampatkan ( Incompressible Flow) Aliran tak-termampatkan adalah aliran fluida yang dicirikan dengan tidak berubahnya besaran kerapatan massa (densitas) dari fluida di sepanjang aliran tersebut. Contoh fluida tak-termampatkan adalah: air, berbagai jenis minyak, emulsi, dll. Bentuk persamaan Bernoulli untuk aliran tak-termampatkan adalah sebagai berikut:
Pρgh ρν = konstan
..................................................................... 4.1
dimana: ν = kecepatan fluida (m/s) g = percepatan gravitasi bumi (m/s2) h = ketinggian relatif terhadap suatu referensi (m) P = tekanan fluida (Pa) ρ = massa jenis fluida (kg/m3) Persamaan tersebut berlaku untuk aliran tak-termampatkan dengan asumsi-asumsi sebagai berikut: a. Aliran bersifat tunak ( steady state) b. Tidak terdapat gesekan
4.4.2 Aliran Termampatkan (Compressible Flow) Aliran termampatkan adalah aliran fluida yang dicirikan dengan berubahnya besaran kerapatan massa (densitas) dari fluida di sepanjang aliran tersebut. Contoh fluida termampatkan adalah: udara, gas alam, dll. Persamaan Bernoulli untuk aliran termampatkan adalah sebagai berikut:
ν ∅h = konstan ............................................................................ 4.2 dimana: ν = kecepatan fluida (m/s)
∅ ∅ = gh h = ϵ
= energi potensial gravitasi per satuan massa; jika gravitasi konstan maka (kJ/kg) , entalpi fluida per satuan massa (kJ/kg)*
53
ϵ
* adalah energi termodinamika per satuan massa, juga disebut sebagai energi internal spesifik.
4.5 Teori Gas Ideal
Persamaan umum suatu gas adalah persamaan yang dapat memberikan hubungan antara tekanan, volume dan suhu gas dalam suatu tempat. Persamaan yang meghubungkan antara P, V dan T dinamakan sebagai persamaan keadaan gas. Kita akan meninjau persamaan keadaan untuk gas ideal (API, tanpa ta hun). Gas ideal adalah gas yang memenuhi kriteria berikut: a. Terdiri dari molekul-molekul yang sangat banyak jumlahnya. b. Molekul-molekulnya memenuhi hukum Newton tentang gerak. c. Sebuah molekul bergerak secara acak dengan kecepatan tetap. Dalam ruang tiga dimensi sebuah molekul bergerak ke arah sumbu X, Y dan Z dimana
y =
x =
z
d. Molekul-molekul gas tidak seluruhnya bergerak dengan kecepatan yang sama. e. Molekul-molekul tersebar merata dalam ruang yang sempit. f. Tidak ada gaya tarik menarik atau tolak menolak antar molekul, yang ada hanya gaya tumbukan. g. Tumbukan antar molekul atau antar molekul dengan dinding adalah tumbukan lenting sempurna. h. Jarak antar molekul jauh lebih besar daripada ukuran molekul. Dalam keadaan nyata tidak ada gas ideal tetapi gas yang mendekati keadaan ideal jika tekanan sangat rendah dan suhunya tidak dekat dengan titik cair gas tersebut.
4.5.1 Hukum Avogrado Hukum Avogrado menyatakan bahwa pada kondisi temperatur dan tekanan yang sama, semua gas ideal dengan volume yang sama mengandung jumlah molekul yang sama, atau dengan kata lain, pada temperatur dan tekanan tertentu, satu berat molekul tiap-tiap gas ideal mengisi volume yang sama sebagaimana suatu berat molekul gas ideal lain. Pada penetiannya Avogrado menemukan terdapat 2,73x1023 buah molekul dalam setiap satu pound mol gas ideal. Satu mol
54
adalah banyaknya zat yang mengandung 6,023×10 23 molekul, dimana NA = 6,023×1023 adalah bilangan Avogadro. Massa Atom atau Massa Molar ( MW) adalah massa dari 1 mol gas yang memiliki satuan gr/mol. Massa (m) untuk n mol gas adalah:
m = n×MW
.......................................................................................... 4.3
4.5.2 Hukum Boyle Hukum Boyle menyatakan, pada temperatur konstan, volume dan tekanan berbanding terbalik. Secara sistematis persamaan boyle dapat ditulis sebagai berikut:
V ≈
......................................................................................................... 4.4
4.5.3 Hukum Charles Hukum Charles menyatakan, apabila tekanan dipertahankan konstan, volume dan temperatur akan berbanding lurus. Apabila ditulis dalam bentuk persamaan, maka menjadi:
V≈ T
........................................................................................................ 4.5
4.5.4 Persamaan Gas Ideal Persamaan gas ideal deiperoleh dengan cara menggabungkan hukum Avogrado, Boyle dan Charles. Proses menggabungkan hukum Boyle dan Charles dimulai dengan menentukan beberapa parameter pada gas ideal yaitu, gas ideal yang mempunyai massa tertentu dengan volume V 1 berada pada tekanan P 1 dan Temperatur T1 dinaikkan tekanan gasnya dari P 1 menjadi P2 sedangkan temperatur tetap dijaga dalam kondisi konstan. Perubahan tekanan mengakibatkan volume gas turun dari V1 menjadi V.
PV = PV
............................................................................................... 4.6
Sedangakan proses kedua, tekanan dijaga tetap konstan pada P 2 sedangkan temperatur dinaikkan dari T 1 menuju T2. Perubahan Temperatur menyebabkan volume naik dari V menuju V 2.
55
=
..................................................................................................... 4.7
Sehingga persamaannya menjadi:
= ................................................................................................. 4.8 = Konstan .......................................................................................... 4.9 Konstanta untuk gas untuk setiap gas yang berbeda-beda dengan volume satu berat molekul gas atau disebut volume molar atau volume spesifik v (m3/kg) adalah R, yaitu:
R = Pv = RT
................................................................................................... 4.10 ................................................................................................ 4.11
Konstanta gas universal (R u) dari gas ideal yang memiliki nilai 8,31447 kJ/kmol.K dengan rumusan
Pv =
R = U
. Jadi, persamaan gas Ideal untuk menjadi:
................................................................................................ 4.12
dimana: m = massa fluida (kg) n = jumlah molar suatu fluida (kmol) MW = massa molar (kg/kmol) V = volume (m 3) v = volume spesifik (m 3/kg) P = tekanan fluida (Pa) R = konstanta gas R u = konstanta gas universal = 8,31447 kJ/kmol.K
4.6 Aliran Kompresibel Gas pada Nozzle dan Diffuser
Aliran dimana perbedaan dalam massa jenis dapat diabaikan disebut inkompresibel. Ketika perbedaan massa jenis aliran yang tidak dapat diabaikan, aliran ini disebut kompresibel. Pada kenyataannya tidak ada fluida yang massa jenisnya konstan, tetapi ada beberapa masalah aliran fluida yang dapat disederhanakan dengan menganggap massa jenisnya konstan. Hal ini tidak mengurangi keakuratan penganalisaan yang didapat. Parameter yang menjadi
56
acuan utama untuk menentukan suatu aliran kompresibel atau tidak, dilihat dari nilai Mach Number (M). Mach Number merupakan suatu perbandingan antara kecepatan relatif suatu objek terhadap kecepatan suara (Moran, 2007).
M = ν/c
................................................................................................. 4.13
dimana: ν = kecepatan aliran (m/s) c = kecepatan suara (m/s) Rentang nilai Mach Number dapat diklasifikasikan sebagai berikut: a. M < 0,3: aliran dikatakan incompresible, dimana perubahan densitas diabaikan. b. 0,3 < M < 0,8: aliran subsonic, dimana perubahan densitas sangat penting tetapi tidak ada shock c. 0.8 < M < 1.2: aliran transonic, yaitu daerah antara subsonic dan supersonic dimana shock pertama kali muncul. d. 1.2 < M < 3: aliran supersonic, terdapat gelombang shock e. 3.0 < M: aliran hypersonic, dimana shock aliran berubah secara kuat Sedangkan kecepatan suara untuk gas ideal merupakan fungsi dari temperatur sebagai berikut:
c = √ U
.............................................................................................. 4.14
dimana: c = kecepatan suara (m/s) k = rasio panas jenis spesifik = C p/Cv = konstan Aliran gas di dalam nozzle dan diffuser memiliki kecepatan yang sangat tinggi pada umumnya dan menunjukkan perubahan-perubahan kerapatan yang cukup besar. Pada ekspansi keluaran aliran gas kecepatan tinggi, terdapat perubahan energi dalam menjadi energi kinetik. Akibatnya ada penurunan temperatur yang besar dan meningkatnya kecepatan fluida yang mengalir.
57
Kecepatan dari aliran gas bervariasi terhadap kecepatan suara pada gas tersebut. Kecepatan aliran yang tetap berada pada keaadaan sonic maupun supersonic ketika memasuki diffuser dapat menimbulkan fenomena choking (tidak terdapat kenaikan laju alir massa dengan penurunan tekanan pada downstream) dan shock waves (ledakan fluida pada satu lokasi sementara dengan kecepatan supersonic). Sedangkan pada nozzle, kecepatan aliran yang tetap berada pada keadaan sonic maupun supersonic ketika memasuki nozzle yang konvergen mengakibatkan peningkatan tekanan dengan penurunan kecepatan aliran pada keluaran nozzle.
Gambar 4.7 (a) Aliran pada diffuser (b) aliran pada nozzle konvergen
Perubahan-perubahan massa jenis pada aliran fluida mengakibatkan aliran fluida bersifat kompresibel. Menurut persamaan (4.2) hukum bernoulli yang merumuskan persamaan aliran kompresibel dapat dijabar dengan melakukan beberapa penganalisaan penurunan persamaan, dengan mengabaikan perubahan energi potensial (Ø = gh) pada aliran gas kecepatan tinggi:
ν h = ν h ......................................................................... 4.15 Nilai kecepatan pada u pstream ν1 (posisi pertama fluida mulai melakukan pergerakan) diasumsikan bernilai 0 karena dianggap memiliki nilai luas penampang yang sangat besar dibandingkan penampang pipa selanjutnya. Maka persamaannya berubah menjadi:
58
ν = 2h h 2h h = 2CT T C = − = 1 −
.................................................................................. 4.16 .................................................................. 4.17
........................................................................................ 4.18 ......................................................................... 4.19
Mengacu pada persamaan (4.13) dan (4.14), maka persamaannya menjadi:
= 1 ............................................................................... 4.20 − M = − 1 ............................................................................. 4.21 = M − 1 ................................................................................ 4.22 Kondisi aliran gas ideal yang terkompresibel dengan panas jenis spesifik yang konstan merupakan kondisi isentropis yaitu kondisi dengan tidak adanya perubahan entropi pada awal hingga akhir aliran. Persamaan hubungan antara
ρ = = M − 1 = = M − 1
suhu T, tekanan P dan massa jenis pada kondisi ini adalah: ....................................................... 4.23 ....................................................... 4.24
dimana:
ṁ
= laju aliran massa (kg/s)
ν = kecepatan (m/s) c = kecepatan suara (m/s) M = Mach Number T = Suhu (°K) h = entalpi (kj/kg) MW = massa molar (kg/kmol) P = tekanan fluida (Pa) R u = konstanta gas universal = 8,31447 kJ/kmol.K k = rasio panas jenis spesifik = C p/Cv = konstan
59
4.7 Persamaan Kontinuitas
Persamaan kontinuitas diturunkan dengan menggunakan prinsip hukum kekekalan massa. Hukum kekekalan massa menyatakan, massa tidak dapat dibuat ataupun dimusnahkan. Melihat pernyataan hukum kekekalan massa dapat diartikan bahwa massa dalam kontrol volum adalah konstan (Chanson, 2009). Persamaan kontinuitas pada aliran kompresibel dapat dinyatakan dengan:
∑ρ.A.V = ∑ρ.A.V ∑ṁ = ∑ṁ ρ
................................................................ 4.25
................................................................................ 4.26
dimana:
= massa jenis (kg/m3)
A = luas penampang (m 2) V = volume fluida (m 3)
ṁ
= laju aliran massa (kg/s)
Prinsip hukum kekekalan massa diterapkan pula dalam sebuah teori neraca massa. Neraca massa merupakan bentuk perhitungan yang menggambarkan keseimbangan terhadap massa yang masuk dengan massa yang keluar pada suatu sistem pengolahan. Pada gambar 4.7 dijelaskan mengenai neraca massa pada heat balance PLTP Kamojang pada kondisi beban penggunakan beban 100%.
Gambar 4.8 Neraca massa pada heat balance diagram pada pembangkitan 55 MW (Indonesia Power, 1984)
60
4.8 Hukum Kekekalan Energi
Hukum kekekalan energi menyatakan energi tidak dapat diciptakan dan juga tidak dapat dimusnahkan. Pada pertukaran energi oleh dua fluida yang tercampur pada sistem menghasilkan nilai energi yang sama antara fluida yang melakukan pelepasan energi dengan fluida yang menyerap energi pada sebuah sistem, seperti pada pemcampuran fluida uap yang bercampur dengan non condensable gas pada mixing chamber steam jet ejector . Fluida uap yang masuk (motive steam) memiliki nilai kalor yang sama dengan non condensable gas yang tertarik oleh motive steam melalui suction chamber dan kemudian bercampur pada mixing chamber . Persamaan energi yang dihasilkan berdasarkan hukum kekekalan energi menghasil persamaan:
Q = Q ṁ.CpT T = ṁ .Cp(T T)
............................................................................................. 4.27
................................................................................................................ 4.28 dimana: Qout = kalor pelepasan uap motive steam (kW) Qin = kalor penyerapan propelled gas (kW)
ṁ ṁ
= laju aliran massa motive steam (kg/s)
= laju aliran massa propelled gas (kg/s)
Cpsteam = panas jenis spesifik uap (kJ/kg.°C) Cpncg = panas jenis spesifik NCG (kJ/kg.°C) Tm = suhu motive steam (°C) T p = suhu propelled gas (°C) Tc = suhu campuran
4.9 Daya Aliran (F low Work )
Kerja aliran berhubungan dengan massa yang mengalir kedalam atau keluar dari sistem. Jika massa sedang mengalir kedalam sistem, lingkungan menyediakan energi kepada massa dan sebaliknya, sistem harus bertindak dengan kerja lingkungan jika massa sedang mengalir keluar sistem. Persamaan pada penganalisaan daya aliran adalah sebagai berikut:
61
V = A .s FW = F .s P .A . = PV FW ̇ = ṁ PV
................................................................................................. 4.29 .............................................................................................. 4.30 .......................................................................................... 4.31
Daya aliran dapat diperhitungkan dengan mengalikan persamaan (4.34) dengan
ṁ
.
............................................................................................ 4.32
Daya aliran untuk gas ideal dapat diperhitungkan dengan memasukan persamaan gas idela (4.12) kedalam persamaan (4.35).
FW ̇ = ṁ FW ̇
..................................................................................... 4.33
dimana:
= Flow Work (kW)
A = luas penampang (m 2) s = jarak perpindahan (m) P = tekanan (pa) V = volume (m 3)
4.10 Persamaan Efektitivitas pada Steam Jet Ej ector
Pada sistem pengekstrasian gas ( gas removal system) dua tingkat melibatkan komponen berupa steam jet ejector tingkat pertama dan kedua serta kondensor tambahan berupa inter condenser dan after condenser setelah kondensor utama. Siklus Rankine merupakan siklus ideal untuk sistem pembangkit daya uap atau panas bumi. Siklus ideal ini tidak melibatkan adanya irreversibilitas. Berikut siklus Rankine yang melibatkan komponen tambahan GRS dalam sistem pembangkit panas bumi:
62
Gambar 4.9 Siklus rankine dengan sistem GRS
Pada steam jet ejector tingkat pertama, siklus Rankine berlaku pada titik 1 sampai 4 untuk kondisi isentropik dan 4’ untuk kondisi aktual. Pada kondisi isentropik nilai entropi kondisi 1 (inlet motive) yang berupa uap sama dengan kondisi 4 (outlet ejector ) yang berupa dua fasa, sehingga persamaan energinya berlaku:
s = s s = sf xsf
................................................................................................... 4.34 ......................................................................................... 4.35
Pada harga tekanan atau temperatur yang ditentukan, harga-harga entropi dan entalpi bisa didapat dari tabel uap. Sehingga dari persamaan (4.34) didapat harga x (fraksi uap) untuk kondisi tekanan atau temperatur pada outlet ejector . Memanfaatkan harga fraksi uap tersebut, didapat entalpi ideal pada outlet turbin:
h = hf xhf
....................................................................................... 4.36
Nilai entalpi pada kondisi aktual dapat ditentukan dengan menggunakan persamaan pada hukum Baumann. Persamaan pada hukum Baumann menyatakan nilai A sebagai faktor baumann yang dapat dihitung berdasarkan pengurangan nilai entalpi input dengan entalpi output ideal. Nilai A harus dihitung terlebih dahulu sebelum menentukan nilai entalpi aktualnya. Berikut persamaan pada hukum Baumann (DiPippo, 2012):
A = 0,425h h
.............................................................................. 4.37
63
@ −−@ h′ = +@ ............................................................................... 4.38 dimana: A = Baumann faktor (kJ/kg) h1 = entalpi input ejector (kJ/kg) h4 = entalpi ideal outlet ejector (kJ/kg) h4’ = entalpi aktual outlet ejector (kJ/kg) hf @ P4= entalpi fasa cair jenuh pada tekanan inter condenser (kJ/kg) hfg @ P4= entalpi fasa campuran pada tekanan inter condenser (kJ/kg) Pada steam jet ejector energi input berasal dari besar daya masukan pada inlet motive steam. Daya inlet motive steam adalah pengkalian besar laju aliran massa konsumsi uap ejector (motive steam) dikalikan dengan entalpi pada kondisi 1.
Daya Input = ṁ . h
.......................................................................... 4.39
Skema persamaan energi input dan output pada steam jet ejector dalam menganalisa nilai efektivitasnya dapat dilihat pada gambar 4.9:
Gambar 4.10 Skema energi pada steam jet ejector
Uap utama (motive steam) yang menarik gas NCG ( propeled fluid ) untuk masuk kedalam ejector merupakan energi input yang masuk pada sistem ejector. Gas NCG yang tertarik oleh motive steam yang memiliki tekanan sangat rerndah dengan kecepatan supersonic pada output nozzle merupakan bentuk perlawanan energi yang masuk. Sehingga aliran fluida NCG ( propelled ) yang tertarik dapat digolongkan merupakan salah satu energi output ejector . Daya yang terdapat pada
64
aliran propelled terdiri merupakan daya aliran kerja (FWi p). Pergerakan fluida gas NCG dalam ejector yang digerakkan oleh dorongan gaya yang masuk menghasilkan sebuah energi kerja aliran (FWi p) dari fluida yang melaju sepanjang jarak menuju throat sampai keluar. Pada bagian outlet ejector energi keluaran yang dihasilkan merupakan daya bersih yang dihasilkan dengan pengurangan energi input dikurangai dengan penggabungan besar nilai daya dari pengkalian laju aliran massa motive steam dikalikan entalpi pada tekanan keluaran yang dihasilkan pada output ejector dan dikurangi dengan daya aliran kerja untuk gas NCG (FWo p) yang akan dikeluarkan dari steam jet ejector (Birgenheier, 1993). Sehingga dapat dituliskan persamaan untuk menentukan nilai efektivitas steam jet ejector adalah sebagai berikut:
Daya Output = ṁ . h′ (FWo)(FWi) Daya bersih = Daya InputDaya Output B ε =
................................ 4.40
......................................... 4.41
...................................................................................... 4.42
dimana:
ε
= efektivitas steam jet ejector
h1 = enalpi uap utama pada input ejector (kJ/kg) h4’ = enalpi uap utama pada outlet ejector (kJ/kg) m, p, o = motive steam, propelled gas (NCG), outlet
4.11 Pengolahan Data
Pengambilan data dilakukan secara aktual dan comissioning . Data aktual diambil pada tanggal 16 Februari 2016 pada setiap jamnya selama 24 jam, sedangkan data comissioning diambil berdasarkan spesfikasi steam jet ejector pada unit 2 dan 3 PLTP Indonesia Power UPJP Kamojang. Data-data yang diperlukan untuk menghitung nilai efektivitas steam jet ejector terhadap tingkat kevakuman kondensor dan inter kondensor secara aktual adalah sebagai berikut:
65
Tabel 4.2 Data-data aktual penggaanilsaan efektivitas steam jet ejector Data Tekanan motive steam Tekanan propelled gas (NCG) = Tekanan kondensor Tekanan outlet ejector = Tekanan inter kondensor Suhu motive steam Suhu propelled gas (NCG) Laju aliran massa uap / motive steam Laju aliran massa propelled Laju aliran massa uap utama*) Luas penampang inlet motive steam Luas Penampang inlet propelled (NCG) Luas penampang outlet ejector
Simbol Pm P p Po Tm T p
mṁ ̇ ṁ Am A p Ao
Satuan Bar Bar Bar °C °C kg/jam kg/jam kg/jam m2 m2 m2
*)Data laju aliran massa uap utama digunakan untuk mengetahui nilai aliran massa selanjutnya pada masing-masing parameter masukan pada steam jet ejector . 4.11.1 Data Comissioning / Desain Steam Jet Ejector Pada gas removal system terdiri dari berapa komponen utama yaitu 2 buah steam jet ejector untuk stage 1 dan 2, inter condenser dan after condenser . Seluruh komponen-komponen tersebut merupakan komponen yang diproduksi oleh Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Kapasitas pengektrasian gas pada sistem sebesar 1885 kg/jam untuk gas NCG, 290 kg/ untuk udara, 736 kg/jam untuk uap. Tekanan masuk 0,092 bar dan tekanan keluar 0,95 bar. Sistem dibagi menjadi 2 tingkat. Tingkat pertama berupa 1 buah ejector dan sebuah inter condenser dan tingkat kedua berupa 1 buah ejector dan after condenser . Pada penelitian dikhususkan pada analisa steam jet ejector pada tingkat pertama saja. Steam jet ejector memiliki spesifikasi data menurut desain awal yang telah direncakan sebelumnya. Spesifikasi steam jet ejector dapat dilihat pada tabel 4.3 data desain steam jet ejector .
66
Tabel 4.3 Data desain steam jet ejector Data Tekanan motive steam Tekanan propelled gas (NCG) = Tekanan kondensor Tekanan outlet ejector = Tekanan inter kondensor Suhu motive steam Suhu propelled gas (NCG) Aliran konsumsi uap/motive steam Aliran gas yang diekstrasi (NCG) Sumber: Maintenance Manual IP (1984)
Simbol Pm
Nilai 6,5 bar
Konversi Satuan 650000 Pa
P p
0,092 bar
9200 Pa
Po
0,41 bar
41000 Pa
Tm T p
161,99 °C 29 °C 5900 kg/jam 1885 kg/jam
434,99 °K 302 °K 1,638 kg/s 0,524 kg/s
mṁ ̇
4.11.2 Perhitungan Nilai Efektivitas Data Desain Steam Jet Ejector Nilai efektivitas steam jet ejector dapat dihitung dengan menghitung terlebih dahulu nilai daya aliran kerja (
FW ̇
) pada aliran propelled (non-
condensable gas dari kondensor ( propelled gas) dan outlet ejector serta daya input ejector dan output ejector dari motive steam. a. Daya aliran kerja ( flow work ) Daya aliran kerja tercipta karena adanya dorongan gaya atau energi dari luar sistem steam jet ejector berupa energi kinetik gas NCG ( propelled ), sehingga massa yang terdapat dari aliran bergerak dan menghasilkan kerja. Aliran pada inlet propelled steam jet ejector merupakan gas ideal, sehingga untuk mencari nilai daya aliran kerja yang mengalir pada aliran dapat menggunakan persamaan daya aliran kerja pada persamaan (4.33).
FW ̇ = ṁ [] MW . FW ̇ = 0,524, , FW ̇ = 29,897
= 44,01 kg/kmol
kW
Sementara untuk mencari nilai daya aliran kerja propelled pada outlet ejector , harus didahului dengan menetukan nilai suhu propelled pada outlet ejector. Suhu propelled pada outlet ejector merupakan suhu campuran (Tc) dengan suhu motive steam yang keluar dengan mayoritas sebagian besar adalah uap, jadi dalam penentuan nilai suhu pada outlet ejector dapat menggunakan
67
pendekatan dengan kondisi tekanan isentropik dengan melihat nilai suhu pada steam table dengan tekanan 0,41 bar. Tc@0,41bar = 76,4802 °C = 349,4802 °K Sehingga besar nilai daya aliran kerja propelled pada outlet ejector adalah:
FWo ̇ = ṁ [] MW FWo ̇ = 0,524,,., FWo ̇ = 34,596
= 44,01 kg/kmol
kW
b. Entalpi input dan output motive steam Berdasarkan gambar 4.8 mengenai siklus Rankine pada GRS sistem pembangkit panas bumi menjelaskan bahwa besar entalpi dari input inlet motive steam berasal dari kondisi tekanan atau suhu pada inlet motive steam pada kondisi uap jenuh. Besar entalpi pada inlet motive steam dengan kondisi uap jenuh berdasarkan tekanan uap utama yang masuk pada inlet motive steam yaitu 6,5 bar adalah sebagai berikut:
h = 2759,60
kJ/kg
Sementara entalpi ideal output motive steam pada outlet ejector dan output motive steam pada outlet ejector dengan tekanan 0,41 bar didasarakan pada kondisi isentropik, sehingga nilai kualitas uap yang dihasilkan dapat dihitung dengan menggunakan persamaan (4.34) dan (4.35).
s = s = 6,7321 s = sf xsf x = ,−, , x = 0,859
kJ/kg.°C
Entalpi ideal output motive steam pada outlet ejector dapat dihitung dengan menngunakan persamaan (4.36).
h = hf xhf h = 320,0610,859 .2316,994 h = 2312,47 kJ/kg
68
Nilai entalpi aktual dapat diketahui dengan terlebih dahulu menentukan nilai baumann faktor dengan menggunakan persamaan (4.37) dan selanjutnya menggunakan persamaan (4.38) untuk menentukan nilai entalpi aktual.
A = 0,425h h A = 0,4252759,602312,47 A = 190,03 kJ/kg
Sehingga, nilai entalpi aktualnya adalah sebesar:
@ −−@ h′ = +@ , , −, − , h′ = +, , h′ = 2399,06 kJ/kg c. Efektivitas steam jet ejector Efektivitas steam jet ejector dapat ditentukan dengan membagi secara keseluruhan daya bersih per daya input . Persamaan untuk menentukan energi input, output dan daya bersih yang digunakan untuk menggetahui nilai efektivitas steam jet ejector terdapat pada persamaan (4.40) sampai dengan (4.42). 1) Daya input
Daya Input = ṁ . h Daya Input = 1,638 .2759,60 Daya Input = 4520,22 Daya Output = ṁ . h′ (FWo)(FWi) Daya Output = 1,638 .2399,06 34,596 29,897 Daya Output = 3994,15 Daya bersih = InputOutput Daya bersih = 4520,22 3994,15 Daya bersih = 526,07 kJ/kg
kW
2) Daya Output
kW
3) Daya Output
kW
69
4) Nilai efektivitas steam jet ejector :
B ε = ε = , , ε = 0,1164 ≈ 11,64 % 4.11.3 Data Aktual Steam Jet Ejector Data yang dambil merupakan data yang telah terekam secara computerize pada ruang kontrol PLTP Kamojang. Ketersediaan data laju aliran massa pada motive steam dan propelled , tidak tersedia pada ruang kontrol sehingga untuk mencari nilai laju aliran massa motive steam dan propelled menggunakan pendekatan neraca massa dengan membandingkan data desain pada heat balance diagram dengan data aktual yang tersedia. Pada perbandingan data, laju aliran massa akan dibandingkan dengan data laju aliran massa uap utama aktual dengan uap utama desain dan dikalikan dengan data desain laju aliran massa motive dan propelled , sehingga menghasilkan nilai koefisien pembanding untuk mencari data aktual laju aliran massa pada motive steam dan propelled . Berikut salah satu sampel data aktual steam jet ejector Unit 3 tanggal 16 Februari 2016 pada pukul 19.00 WIB:
Tabel 4.4 Data aktual steam jet ejector 16 Februari 2016 pukul 19.00 WIB unit 3 Data
Tekanan motive steam Tekanan propelled gas (NCG) = Tekanan kondensor Tekanan outlet ejector = Tekanan inter kondensor Suhu motive steam Suhu propelled gas (NCG) Aliran konsumsi uap/motive steam Aliran gas yang diekstrasi (NCG) Laju aliran massa uap utama Sumber: Control Room IP (2016)
Simbol
Nilai
Konversi Satuan
Pm
5,57 bar
557000 Pa
P p
0,126 bar
12600 Pa
Po
0,301 bar
30100 Pa
Tm T p
167 °C 44 °C
440 °K 317 °K
ṁ ṁ ṁ
dih i tun g dengan pendekatan n eraca massa dih i tun g dengan pendekatan n eraca massa
455000 kg/jam
126,389 kg/s
70
ṁ
(
Laju aliran massa propelled gas (NCG) aktual (
ṁ
) dan motive steam aktual
) ditentukan dengan metode pendekatan neraca massa pada neraca massa
desain pada diagram heat balance. Laju aliran massa yang dijadikan refensi suhu
ṁ
pembanding adalah laju aliran massa aktual uap utama ( desain uap utama (
ṁ ,d
), laju aliran massa
) dan laju aliran massa desain gas keluar kondensor (
serta laju aliran massa desain motive steam (
ṁ ,d
ṁ ,d
)
).
Motive steam
̇ , = ̇ ̇ , ̇ ṁ = ṁ [ ̇̇ ,, ] Propelled
̇ , = ̇ ̇ , ̇ ṁ = ṁ mṁ ̇ ,d,d ̇ ,d = 1,638 kg⁄s dan ṁ ,d = 107,861 kg⁄s dengan nilai Nilai m ̇ ). Sehingga besar ṁ dan ṁ adalah pengali aliran massanya (km Motive steam
ṁ = ṁkṁ ṁ = 126,389 ,, ṁ = 126,389 .0,0152 ṁ = 1,920 ṁ = ṁ kṁ , ṁ = 126,389 , ṁ = 126,389 .0,00485 ṁ = 0,614 kg/s
Propelled
kg/s
konstanta
71
4.11.4 Perhitungan Nilai Efektivitas Data Aktual Steam Jet Ejector Seluruh perhitungan dalam mencari nilai efektivitas aktual pada steam jet ejector menggunakan persamaan dan metode perhitungan yang sama dengan perhitungan nilai efektivitas data desain pada steam jet ejector . Perhitungan didahului dengan menghitung nilai suhu campuran pada outlet ejector secara aktual. Suhu pada outlet ejector merupakan suhu campuran antara uap dari motive steam dan NCG ( proprlled ). Penentuan nilai suhu campuran (Tc) antara propelled dan motive steam pada outlet ejector dapat menggunakan persamaan (4.23).
Suhu propelled pada outlet
= = Tp = Tp = ,,, , Tp = 53,487 °C
k
= Cp/Cv = 1,289
Suhu motive steam pada outlet
= = Tm = Tm = ,,, , Tm = 81,369 °C
k
= Cp/Cv = 1,327
Aliran fluida yang keluar pada keluaran dari steam jet ejector merupakan aliran campuran dari dua buah fluida yaitu uap/motive steam dan gas NCG/ propelled . Jadi nilai suhu keluaran pada ejector merupakan suhu campuran dari suhu 2 buah fluida tersebut.
72
ṁ.CpTm T = ṁ .CpT Tp T Tp Tm T = ṁm ̇ .Cp.Cp 46 T 53,48781,369 T = 0,1,962113.1.0,8,8723 T = 0,1445T 7,71281,988 1,144176T = 89,699 T = 77,855 = 350,855 °C
°K
Penentuan suhu campuran yang keluar dari ejector digunakan untuk mengetahui nilai daya kerja aliran propelled (NCG) pada outlet ejector pada kondisi suhu campuran pada outlet. Berikut adalah tabel hasil perhitungan efektivitas data aktual steam jet ejector tingat pertama pada unit 3 dengan mengacu pada persamaan dan metode yang sama seperti pada perhitung data desain steam jet ejector .
Tabe 4.5 Data perhitungan data aktual efektivitas steam jet ejector 16 februari 2016 pukul 12:00 WIB Unit 3 Data Terhitung Simbol Nilai Suhu propelled pada outlet ejector Tc 370,43 °K Daya aliran kerja inlet propelled FWi p 36,36 kW Daya aliran kerja propelled pada outlet ejector Fwop 42,43 kW Entalpi pada inlet motive steam h1 2752,89 kJ/kg Entalpi motive steam pada outlet ejector h4’ 2479,18 kJ/kg Daya input 5230,49 kW Daya output 4789,23 kW Daya bersih 441,26 kW Efektivitas steam j et ej ector 8,44 %
4.12 Efektivitas Steam Jet Ej ector Tingkat Pertama
Efektifivitas steam jet ejector dianalisa pada unit 2 dan 3 dengan melihat nilai efektivitas aktual dengan membandingkan data desain dari steam jet ejector . Penganalisaan data dilakukan dengan menggunakan metode grafik untuk memudahkan penganalisaan data. Berikut grafik hasil perhitungan data aktual pada unit 2 dan 3 serta data desain.
73
Gambar 4.11 Grafik perbandingan nilai efektivitas pada steam jet ejector unit 2,3 dan data desain Berdasarkan gambar 4.10, nilai efektifitas aktual pada steam jet ejector unit 2 tingkat pertama relatif konstan pada angka +11 % selama 24 jam. Sedangkan nilai efektivitas aktual steam jet ejector unit 3 tingkat pertama mulai mengalami kenaikkan yang cukup berarti sampai mencapai 12,13 % pada pukul 19:00 sampai 24:00 WIB. Efektivitas terendah pada steam jet ejector unit 3 terjadi pada pukul 00:00 sampai 19:00 WIB dengan nilai terendah 8,44 %. Perbedaan nilai efektivitas pada waktu-waktu tertentu dapat disebabkan oleh adanya pembebanan pada pembangkit yang bervariatif pada setiap waktunya. Perbedaan pembebanan dapat dilihat dengan mengetahui nilai konsumsi uap utama pada setiap waktunya.
Gambar 4.12 Grafik konsumsi uap utama pada sistem pembangkitan
74
Gambar 4.13 Laju aliran massa NCG dan motive steam pada steam jet ejector tingkat pertama Pada gambar 4.11 ditunjukkan bahwa laju aliran massa uap utama yang masuk menuju sistem memiliki kenaikkan laju aliran uap yang meningkat dari pukul 19:00 sampai dengan pukul 24:00 WIB. Kenaikan laju aliran uap ini memberikan efek peningkatan efektivitas kerja steam jet ejector pada kedua unit. Pembebanan yang meningkat diakibatkan oleh konsumsi daya listrik pada malam hari yang semakin besar daripada siang hari, sehingga kebutuhan uap juga meningkat pada sistem. Perbedaan kapasitas pengiriman uap pada unit 2 yang relatif konstan pada setiap waktunya dibandingkan pada unit 3 dapat diakibatkan karena unit 2 merupakan prioritas utama pada kapasitas sistem pembangkitan listrik panas bumi Indonesia Power Kamojang. Sehingga jika terjadi pengurangan beban pembangkitan pada sistem, pasokan uap pada unit 3 yang akan dikurangi. Peningkatan konsumsi uap utama juga diakibatkan adanya perbedaan lingkungan yang bervariasi pada setiap waktunya.
75
Gambar 4.14 Grafik perubahan suhu lingkungan dan air pendinginan kondensor terhadap waktu Perubahan suhu lingkungan pada kedua unit rata-rata mengalami perubahan yang sama. Pada malam hari mulai pukul 19:00 WIB sampai dengan tengah malam pukul 24:00 WIB suhu lingkungan pada unit 2 +18,167°C dan unit 3 sebesar 19,83°C. Suhu lingkungan pada dini hari mulai pukul 00:00 WIB sampai pagi hari pukul 09:00 WIB menjadi lebih dingin daripada waktu-waktu lainnya, dengan suhu lingkungan pada unit 2 sekitar 17,45°C dan unit 3 sekitar 17,7°C. Mengacu pada gambar 4.11 dan 4.13, dapat dilihat bahwa kenaikan laju aliran massa uap utama mulai mengalami peningkatan pada kedua unit saat malam hari dengan suhu lingkungan yang lebih dingin. Hal ini dapat disebabkan karena pada saat suhu lingkungan menjadi lebih dingin, uap yang dimasukkan menuju sistem
pembangkit
menjadi
lebih
cepat
terkondensasi
sehingga
sistem
memerlukan konsumsi uap yang lebih tinggi daripada waktu-waktu sebelumnya dan pada saat dini hari sampai pagi hari konsumsi uap mengalami penurunan, meskipun suhu lingkungan menjadi lebih dingin daripada malam hari. Hal ini dapat disebabkan karena selain pengaruh suhu lingkungan, konsumsi uap juga dipengaruhi oleh pembebanan puncak pada waktu-waktu tertentu yaitu pada saat malam hari pukul 19:00 samapai dengan 23:00 WIB. Sehingga pada dini hari pada pukul 00:00 WIB sampai pagi hari pukul 09:00 WIB penurunan suhu lingkungan tidak diikuti oleh kenaikan aliran konsumsi uap utama karena pembebanan yang relatif lebih sedikit daripada malam hari.
76
Peningkatan aliran konsumsi uap utama tentunya berpengaruh pada konsumsi uap yang dikirim menuju steam jet ejector , peningkatan aliran uap yang dikirim menuju steam jet ejector (motive steam) juga diikuti dengan kenaikan banyaknya NCG yang terkandung dalam uap, seperti yang ditunjukkan pada gambar 4.12. Hal ini mengakibatkan tekanan meningkat dan entalpi masuk pada inlet motive steam yang menjadi energi input ejector juga semakin tinggi. Berikut grafik tekanan yang terjadi pada steam jet ejector pada kedua unit selama 24 jam.
Gambar 4.15 Grafik perubahan tekanan pada steam jet ejector terhadap waktu
Perubahan suhu lingkungan dan laju aliran massa uap utama yang bervariasi pada setiap waktunya menyebabkan perubahan perbedaan tekanan antara inlet motive steam dan outlet ejector . Pada unit 2 perubahan tekanan relatif tidak terjadi pada dini hari dan pagi hari, yaitu pada angka +5,6 bar untuk inlet motive steam dan +0,378 bar pada outlet ejector dikarenakan laju konsumsi uap relatif kontans pada +125 kg/s, selanjutnya tekanan meningkat pada malam hari sampai 5,65 bar dengan kenaikan laju aliran massa serta penurunan suhu lingkungan yang menjadi lebih dingin. Pada outlet ejector , tekanan relatif konstan pada +0,378 bar dengan tekanan terendah pada dini hari dengan rata-rata 0,125 bar dengan suhu lingkungan yang lebih dingin. Pada unit 3 hanya tekanan pada inlet motive steam yang relatif tidak megalami perubahan yang cukup besar atau dapat dikatakan konstan pada + 5,7
77
bar, hanya pada saat pembebanan rendah pada dini hari sampai pagi hari tekanan inlet motive steam mengalami kenaikan dan penurunan dari 5,8 bar menuju 5,7 bar saat laju aliran massa mengalami kenaikan dan penurunan pada +122,22 bar menuju 123,66 bar. Sedangkan pada outlet ejector unit 3 perubahan tekanan terjadi pada malam hari saat kondisi lingkungan lebih dingin yaitu berkisar pada angka +0,3 bar dan pada dini hari sampai pagi hari tekanannya menjadi +0,75 bar. Secara keseluruhan penyebab tekanan outlet ejector menjadi sangat rendah pada malam hari dikarenakan suhu lingkungan yang semakin dingin sehingga kondensasi uap menjadi sangat cepat dan kerja dari sistem pun secara keseluruhan menjadi ringan. Hal inilah yang menyebabkan efektivitas steam jet ejector unit 3 meningkat pada malam hari menjelang dini hari. Kenaikan efektivitas pada steam jet ejector pada unit 3 dapat diakibatkan karena tekanan pada outlet ejector menjadi sangat rendah pada saat suhu lingkungan lebih dingin, sehingga entalpi keluar motive steam pada outlet ejector menjadi rendah. Sedangkan pada suhu yang lebih dingin dengan pembebanan yang relatif besar pada malam hari menyebabkan tekanan dan entalpi input pada inlet motive steam menjadi tinggi dan daya bersih hasil pengurangan energi input dengan output menjadi besar. Sehingga efektivitas steam jet ejector meningkat pada unit 3 pada malam hari. Pada unit 2 dapat dilihat bahwa kecenderungan efektivitasnya sangat konstans dan dapat dikatakan tetap meskipun perbedaan suhu lingkungan dan pembebanan pada setiap waktunya berbeda, hal ini dipengaruhi oleh pasokan uap yang dikirim relatif kostans dibandingkan dengan pasokan uap yang naik turun pada unit 3. Kenaikan kapasitas uap yang dikirimkan pada unit 2 hanya terjadi pada saat beban puncak saja, yaitu pada pukul 19:00 sampai 23:00 WIB. Namun, hal ini tidak mempengaruhi tingkat kefektivitasan steam jet ejector secara besar karena suhu lingkungan yang semakin dingin tidak membuat suhu air pendinginan yang dikirim dari cooling tower menuju kondensor utama dan inter kondensor tidak mengalami penurunan yang cukup besar sehingga tekanan pada inlet dan outlet steam jet ejector unit 2 tidak mengalami penurunan. Tidak terjadinya penurunan pada suhu air pendinginan kondensor unit 2 ketika suhu lingkungan semakin dingin, dapat diasumsikan bahwa kecepatan tranfer panas pada cooling
78
tower unit 2 relatif lebih lambat daripada cooling tower unit 3 untuk mengalami perubahan suhunya. Hal inilah yang mengakibatkan tingkat efektivitas steam jet ejector unit 2 cenderung kontans dan tidak mengalami kenaikan saat kondisi lingkungan semakin dingin dan konsumsi uap bertambah. Nilai efektivitas steam jet ejector pada kedua unit dan nilai efektivitas awal pada desain dapat diperbandingkan kinerjanya berdasarkan nilai rata-rata efektivitas steam jet ejector selama 24 jam kerja. Berdasarkan perhitungan keseluruhan data aktual pada steam jet ejector pada kedua unit dan desain didapatkan nilai rata-rata sebagai berikut:
Gambar 4.16 Barchart efektivitas aktual dan ideal steam jet ejector
Berdasarkan data pada gambar 4.15 ditunjukkan bahwa efektivitas steam jet ejector tingkat pertama pada unit 2 lebih baik daripada unit 3. Nilai rata-rata efektivitas aktual pada steam jet ejector unit 2 dan 3 adalah sebesar 11,6 % dan 9,32 %. Hal ini dapat diakibatkan karena peningkatan tekanan yang sangat besar pada outlet ejector unit 3 pada saat suhu lingkungan semakin dingin ketika dini hari. Hal ini merupakan sebuah kerugian yang sangat besar pada nilai efektivitas secara keseluruhan steam jet ejector tingkat pertama unit 3, sehingga dapat menyebabkan tingkat kevakuman pada komponen setelah steam jet ejector yaitu, inter kondensor menurun dengan tekanan yang tinggi sampai 0,75 bar. Sedangkan nilai efektivitas desain steam jet ejector yang sedikit lebih tinggi daripada nilai
79
efektivitas steam jet ejector unit 2, menunjukkan bahwa peforma dari steam jet ejector relatif masih baik dari kondisi ketika awal perancangan steam jet ejector , sehingga nilai efektivitas aktual dari steam jet ejector ketika pengaplikasian tidak jauh berbeda dari desain awal steam jet ejector meskipun umur dari steam jet ejector sudah sangat tua.
4.13 Pengaruh Efektivitas Steam J et E jector Terhadap Tingkat Kevakuman Kondensor dan Inter Kondensor
Telah diketahui bahwa fungsi dasar dari steam jet ejector digunakan untuk membuat pemvakuman sistem pengkondensasian pada sistem pembangkitan listrik panas bumi, dengan menarik dan membuang gas yang tidak dapat terkondasi (non condensable gas) pada kondensor. Fungsi ini dilakukan agar tekanan pada kondensor tidak bertambah besar, sehingga effisiensi sistem dapat berjalan dengan baik. Pada steam jet ejector tingkat pertama bertugas untuk melakukan pemvakuman dan menjaga tingkat kevakuman pada main condenser dan inter condenser . Hasil aktual dari tingkat kevakuman pada main condenser dan inter condenser yang dipengaruhi oleh nilai efektivitas steam jet ejector tingkat pertama pada unit 2 dan 3 dapat dilihat berdasarkan grafik hubungan antara keduanya. Berikut gambar 4.16 dan 4.17 grafik hubungan nilai efektivitas aktual steam jet ejector terhadap tekanan yang dihasilkan pada main condenser dan inter condenser unit 2 dan 3.
Gambar 4.17 Hubungan nilai efektivitas aktual steam jet ejector terhadap tekanan pada main condenser dan inter condenser unit 2
80
Gambar 4.18 Hubungan nilai efektivitas aktual steam jet ejector terhadap tekanan pada main condenser dan inter condenser unit 3 Suatu sistem dianggap vakum, jika nilai tekanan pada sistem tersebut berada dibawah tekanan atmosfir (<1atm = <1,01325 bar), semakin mendekati nilai 0, maka sebuah sistem dianggap memiliki tingkat kevakuman yang tinggi. Pada unit 2 tekanan pada main condenser stabil pada tekanan +0,13 bar dengan peningkatan yang relatif kecil. Tekanan tertinggi pada pukul 12:00 sampai 24:00 WIB yaitu pada tekanan 0,14 bar. Sedangkan kondisi kevakuman tertinggi kondensor utama didapatkan pada tekanan 0,125 bar yang terjadi pada pukul 00:00 sampai dengan 04:00 WIB saat kondisi suhu lingkungan semakin dingin. Sedangkan pada inter condenser unit 2 tekanannya stabil pada kondisi +0,3878 bar. Pada jam-jam tertentu kondisi tekanan meningkat dengan peningkatan yang tidak terlalu tinggi, dengan nilai tertinggi 0,39 bar. Peningkat yang relatif sangat sedikit tersebut dapat dianggap kontans dengan nilai +0,38 bar. Tingkat kevakuman pada kondensor utama unit 2 mulai mencapai tingkat kevakuman yang relatif lebih baik daripada waktu-waktu lainnya,yaitu pada dini hari pukul 00:00 sampai 04:00 WIB seperti yang ditunjukkan pada grafik 4.5. Tingkat kevakuman terbaik pada unit 2 dicapai ketika efektivitas aktual steam jet ejector mencapai 11,13 %. Tingkat kevakuman relatif stabil dengan peningkatan nilai efektivitas steam jet ejector yang bervariasi dari 11,13 % sampai 11,22 % dan dapat diangap relatif konstan dikarenakan peningkatan dan penurunan nilai efektifitas steam jet ejector tidak terlalu tinggi, meskipun suhu lingkungan lebih dingin dan laju aliran massa pada malam hari pada saat beban puncak pukul 19:00
81
sampai 23:00 WIB meningkat. Tidak terjadinya peningkatan yang terlalu besar pada tingkat efektivitas steam jet ejector dapat dikarenakan pertukaran panas yang terjadi pada cooling tower unit 2 terlalu lambat dibandingkan cooling tower unit 3, sehingga nilai tekanan pada kondensor masih tetap pada kondisi ketika suhu lingkungan lebih hangat. Air pendinginan yang akan dikirm menuju kondensor terlebih dahulu ditampung pada cold basin, sebelum dikirim menuju kondensor, sehingga suhu pendinginan pada kondensor sangat dipengaruhi oleh suhu air yang berkumpul pada cold basin. Berikut grafik hubungan antara suhu lingkungan dengan suhu pada cold basin pada setiap waktunya.
Gambar 4.19 Grafik perubahan suhu lingkungan dan suhu cold basin terhadap waktu Perpindahan panas yang terjadi pada cooling tower unit 2 dapat diasumsikan memiliki kinerja yang rendah daripada unit 3, hal ini dapat dianalisa dengan membandingkan dengan suhu lingkungan yang terjadi pada kedua unit. Unit 2 menerima suhu lingkungan yang relatif lebih dingin daripada unit 3, namun cold basin unit 2 memiliki suhu yang lebih hangat daripada unit 3. Faktor tersebut merupakan salah satu faktor yang membuat kinerja steam jet ejector unit 2 tidak mengalami kenaikkan seperti pada efektivitas steam jet ejector unit 3 pada malam hari. Sehingga pengaruh suhu lingkungan pada efektivitas steam jet ejector unit 2 tidak terlalu mempengaruhi kinerja dari steam jet ejector unit 2. Hal ini berdampak pada tingkat kevakuman kondensor. Kecenderungan yang terjadi pada hubungan antara nilai efektivitas steam jet ejector unit 2 dengan tingkat
82
kevakuman kondensor utama dan inter kondensor berbanding lurus. Hal ini dapat dilihat karena pada saat efektivitas aktual steam aktual steam jet j et ejector eje ctor konstan maka, tingkat kevakuman main condenser dan inter condenser juga condenser juga relatif konstan. Pada unit 3, seperti pada gambar 4.17, menerangkan bahwa kenaikan efektivitas aktual steam jet ejector unit 3 sangat berpengaruh besar terhadap tingkat kevakuman pada inter condenser , namun kenaikan efektivitas steam jet ejector unit 3 tidak berpengaruh terlalu besar dan relatif konstan pada tingkat kevakuman main condenser, yaitu konstan pada angka +0,1266 bar, dengan nilai tekanan terendah pada pukul 00:00 sampai pagi hari pukul 08:00 WIB. Pada inter condenser kenaikan tingkat kevakuman terjadi pada pukul 19:00 sampai 24:00 WIB yaitu pada nilai 0,301 bar sampai 0,3 bar. Tingkat kevakuman ini terjadi pada saat suhu lingkungan semakin dingin, dengan pasokan air pendingin yang lebih dingin pada kondensor. Pasokan uap yang dikirim menuju sistem pembangkitan pada unit 3 yang bervariasi pada setiap waktunya dan cenderung meningkat pada saat beban puncak malam hari pada pukul 19:00 sampai 24:00 WIB, menyebabkan nilai efektivitas steam jet ejector unit 3 cenderung lebih rendah pada saat sebelum beban puncak terjadi pada malam hari. Hal ini berbanding lurus dengan kenaikan tingkat ti ngkat kevakuman pada inter condenser pada condenser pada malam hari saat beban puncak terjadi. Sedangkan pada main condenser tingkat kevakuman relatif stabil meskipun efektivitas steam jet ejector unit 3 menurun pada dini hari sampai sore hari. Hal ini dapat terjadi karena kinerja cooling tower unit 3 relatif baik, jika diasumsikan oleh kecepatan pertukaran panas dan menjaga tingkat pendinginan air pada cold basin dengan basin dengan suhu lingkungan yang terjadi jika dibandingkan dengan cooling tower unit 2. Sehingga pasokan air pendingin yang dikirim menuju kondensor relatif lebih dingin. Secara keseluruhan efektivitas steam efektivitas steam jet ejector pada ejector pada kedua unit berbanding lurus dengan penurunan tekanan pada main condenser dan inter condenser . Penurunan tekanan pada main condenser dan inter condenser merupakan sebuah peningkatan tingkat kevakuman pada kedua kondensor.
BAB 5. PENUTUP
5.1 Kesimpulan
Berdasarkan hasil pengolahan dan penganalisisan data pada komponen steam jet ejector first stage, stage, main condenser dan inter condenser , didapatkan beberapa kesimpulan, yaitu: a. Nilai rata-rata efektivitas steam efektivitas steam jet ejector pada unit 2 memiliki kinerja yang lebih baik secara keseluruhan daripada unit 3, yaitu sebesar 11,16 % dan 9,32 %. Sedangkan nilai efektivitas desain awal sebesar 11,64 %. b. Secara keseluruhan kenaikan laju aliran uap utama yang diikuti dengan rendahnya suhu lingkungan pada malam hari yang mempengaruhi suhu air pendinginan pada kondensor yang dikirim dari cooling tower , memberikan efek peningkatan efektivitas steam efektivitas steam jet ejector pada pada kedua unit. c. Kenaikkan laju aliran uap dan rendahnya suhu lingkungan, tidak akan diikuti dengan kenaikan efektivitas steam jet ejector , jika tidak diimbangi dengan penurunan suhu air pendinginan yang dipasok dari cooling tower menuju semua kondensor. d. Semakin tinggi efektivitas steam jet ejector semakin tinggi pula tingkat kevakuman pada main condenser dan inter condenser . Namun, peningkatan tingkat kevakuman pada kondensor tidak sepenuhnya dipengaruhi oleh peningkatan efektivitas steam jet ejector . Peningkatan efektivitas steam jet ejector harus diimbangi dengan peforma komponen lainya yaitu peforma cooling tower yang yang menyuplai air pendingin pada semua s emua kondensor.
5.2 Saran
Selama melakukan penganalisaan data dengan melihat dan melakukan studi kasus pada PT. Indonesia Power UPJP Kamojang, khusunya pada komponenkomponen gas removal system (GRS) tingkat pertama, mendapatkan beberapa pemikiran saran, yaitu: a. Pengkajian komponen-komponen pada sistem pembangkit secara keseluruhan perlu dilakukan, tidak hanya pada komponen utama pembangkitan saja seperti
83
84
turbin dan generator, agar tingkat kefektivitasan setiap komponen sistem pembangkitan meningkat dalam pembangkitan pembangkitan listriknya. b. Komponen GRS pada sistem PT. Indonesia Power UPJP Kamojang perlu dilakukan peremajaan khususnya pada steam jet ejector untuk meningkatkan kinerja steam kinerja steam jet ejector . c. Pada sistem GRS secara keseluruhan perlu ditambahkan pemasangan instrumentasi pada setiap input dan output sistem khususnya alat ukur flow meter , agar memudahakan penentuan tingkat efektivitas pada sistem GRS.
DAFTAR PUSTAKA
API. Tanpa tahun. “Teori Persamaan Gas Ideal”. Materi Pembelajaran. Tanggerang. Birgenheier, D. Backman, E. Charlton and R. Franky. 1993. “Designing Steam Jet Vacuum Systems”. Chemical Engineering Publishers. Chanson, H. 2009. Applied Hydrodynamics: An Introduction to Ideal and Real Fluid Flows. CRC Press, Taylor & Francis Group. Chunnanond, K.S.A. 2003. An Experimental Investigation of A Steam Ejector Refrigration the Analysis of the Presure Profile Along the Ejector . Thammasat University Thailand. DiPippo, R. 2012. Geothermal Power Plans: Principles Applications Case Studies and Environmental Impact. 3th ed. Oxford: Elsevier. Edwards, L.M. dan Chilingar. 1982. Handbook of Geothermal Energy. Chapter 9. New York: Gulf Publishing Company. Efendi, M. 2015. Analisis Kinerja Steam Jet Ejector Tingkat Pertama Unit 2 dan Unit 3 di PLTP PT Indonesia Power UPJP Kamojang . Skripsi. Fakultas Matematika dan Ilmu Pengetahuan Alam Universitas Padjajaran. Bandung. Fahris, M. 2010. “Analisa Pengaruh Variasi Panjang Throat Section Terhadap Entrainment Ratio Pada Steam Ejector Dengan Menggunakan Cfd ”. Prosiding Seminar Nasional Sains dan Teknologi. Semarang. Hany, E. 2015. Uji Peforma Steam Jet Ejector Terhadap Tingkat Kevakuman Kondensor PLTP Kamojang . Laporan KP. Program Studi Teknik Konversi Energi Politeknik Negeri Bandung. Bandung. Holman , J.P. 2010. Heat Transfer . Tenth Edition. New York: Department of Mechanical Engineering Southern Methodist University. Indonesia Power. 1984. Manual Mainstenance Kamojang Geothermal Power Station Unit 2 dan 3. Revisi 2. Vol. 23. Indonesia Power. 2014. Laporan Statistik 2014. Moran, M.J. dan Shaparo. 2007. Thermodinamika Teknik . Jilid 2. Jakarta: Erlangga.
85
86
Safarudin, D. 2011. Simulasi Variasi Tekanan Inlet dan Posisi Nozzel Ejector Terhadap Tingkat ke-Vakuman Pada Steam Ejector di PLTP Kamojang . Tesis. Program Magister Teknik Mesin Institut Teknologi Sepuluh November. Surabaya. Saptadji, N. 2015. “Pengenalan Operasi Sistem Pembangkit Listrik Tenaga Panas Bumi”. Training Geothermal System. Bandung. Setiawan, O. 2013. Analisis Kinerja Gas Removal System Terhadap Kevakuman Kondensor di PT Indonesia Power UBP Kamojang . Skripsi. Jurusan Teknik Mesin Universitas Jendral Achmad Yani. Bandung.
Lampiran 1. Data Perhitungan Nilai Efektivitas Steam Jet Ej ector Tingkat Pertama Pada Desain, Unit 2 dan 3 (16 Februari 2016) R a t a -r a t a
0 0 : 0 0
2 3 : 0 0
2 2 : 0 0
2 1 : 0 0
2 0 : 0 0
1 9 : 0 0
1 8 : 0 0
1 7 : 0 0
1 6 : 0 0
1 5 : 0 0
1 4 : 0 0
1 3 : 0 0
1 2 : 0 0
1 1 : 0 0
1 0 : 0 0
0 9 : 0 0
0 8 : 0 0
0 7 : 0 0
0 6 : 0 0
0 5 : 0 0
0 4 : 0 0
0 3 : 0 0
0 2 : 0 0
0 1 : 0 0
U 0 N 0 I : T 0 0 3
5 5 7 2 4 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 8 0 0 0
5 5 8 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 7 0 0 0
5 5 8 0 0 0
5 5 8 0 0 0
5 5 8 0 0 0
1 2 6 5 6
1 2 6 0 0
1 2 3 0 0
1 3 5 0 0
1 3 5 0 0
1 2 6 0 0
1 2 6 0 0
1 3 9 0 0
1 3 9 0 0
1 3 9 0 0
1 3 9 0 0
1 2 8 0 0
1 2 7 0 0
1 2 5 0 0
1 2 5 0 0
1 2 1 0 0
1 2 1 0 0
1 2 0 0 0
1 2 0 0 0
1 2 0 0 0
1 2 0 0 0
1 2 2 0 0
1 2 2 0 0
1 2 2 0 0
6 4 2 1 6
3 0 0 0 0
3 0 0 0 0
3 0 1 0 0
3 0 1 0 0
3 0 1 0 0
3 0 1 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
4 4 0 3 1 7 , 3 8 1 , 8 9 3 4
4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 4 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 0 0 0 0 1 4 1 4 1 4 1 4 1 4 1 4 1 4 1 0 0 0 0 0 0
3 1 7 , 0
3 2 ,2 4 1 , 9 1 0 8
3 1 7 , 0
3 1 7 , 0
3 1 7 , 0
3 1 7 , 0
3 1 7 , 0
3 1 7 , 0
3 1 7 , 0
3 1 7 , 0
3 1 8 , 0
3 1 8 , 0
3 1 7 , 5
3 1 7 , 5
3 1 7 , 5
3 1 7 , 0
3 1 7 , 0
3 1 7 , 0
3 1 7 , 5
3 1 7 , 5
3 1 7 , 5
3 1 7 , 5
3 1 8 , 0
3 1 8 , 0
U N I T 2
D E S A I N
R a t a -r a t a
0 0 : 0 0
2 3 : 0 0
2 2 : 0 0
2 1 : 0 0
2 0 : 0 0
1 9 : 0 0
1 8 : 0 0
1 7 : 0 0
1 6 : 0 0
1 5 : 0 0
1 4 : 0 0
1 3 : 0 0
1 2 : 0 0
1 1 : 0 0
1 0 : 0 0
0 9 : 0 0
0 8 : 0 0
0 7 : 0 0
0 6 : 0 0
0 5 : 0 0
0 4 : 0 0
0 3 : 0 0
0 2 : 0 0
0 1 : 0 0
0 0 : 0 0
5 5 8 0 0 0
5 6 0 6 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 5 0 0 0
5 6 5 0 0 0
5 6 5 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
5 6 0 0 0 0
6 P P 5 0 a m 0 0 0
1 2 2 0 0
1 2 2 0 0
1 3 4 9 2
1 4 0 0 0
1 4 0 0 0
1 4 0 0 0
1 4 0 0 0
1 4 0 0 0
1 4 0 0 0
1 4 0 0 0
1 4 0 0 0
1 4 0 0 0
1 4 0 0 0
1 4 0 0 0
1 4 0 0 0
1 4 0 0 0
1 3 5 0 0
1 3 5 0 0
1 3 0 0 0
1 3 3 0 0
1 3 0 0 0
1 3 0 0 0
1 3 0 0 0
1 3 0 0 0
1 2 5 0 0
1 2 5 0 0
1 2 5 0 0
1 2 5 0 0
P P 9 2 a p 0 0
7 5 0 0 0
7 5 0 0 0
3 8 7 8 0
3 8 0 0 0
3 9 0 0 0
3 9 0 0 0
3 9 0 0 0
3 9 0 0 0
3 9 0 0 0
3 8 5 0 0
3 8 5 0 0
3 8 5 0 0
3 8 5 0 0
3 8 5 0 0
3 8 5 0 0
3 8 5 0 0
3 9 0 0 0
3 9 0 0 0
3 9 0 0 0
3 8 0 0 0
3 9 0 0 0
3 9 0 0 0
3 9 0 0 0
3 9 0 0 0
3 9 0 0 0
3 9 0 0 0
3 9 0 0 0
3 9 0 0 0
4 P P 1 a o 0 0 0 4 ° K mT 3 5
Tekanan outlet ejector
3 2 2 , 0
3 ° T 0 2 K p , 0
Suhu propelled gas (NCG)
1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 , 9 9 9 9 9 9 9 9 0 9 9 9 9 9 9 0 9 9 9 9 9 9 0 9 9 9 9 9 5 1 5 1 4 2 4 2 4 2 4 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Aliran konsumsi uap/ motive steam
3 1 8 , 0
3 1 8 , 0
3 2 2 , 5
3 2 2 , 5
3 2 2 , 5
3 2 2 , 5
3 2 2 , 5
3 2 2 , 5
3 2 3 , 0
3 2 3 , 0
3 2 3 , 0
3 2 4 , 0
3 2 4 , 0
3 2 3 , 0
3 2 3 , 0
3 2 3 , 0
3 2 2 , 0
3 2 2 , 0
3 2 2 , 0
3 2 1 , 5
3 2 1 , 5
3 2 1 , 5
3 2 1 , 5
3 2 2 , 0
3 2 2 , 0
3 2 2 , 0
J a m
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 , 6 , 0 , 0 , , 0 , 0 , , 0 , 6 0 , 6 , 0 , 6 0 , 6 , 0 , 6 0 , 6 , 0 6 6 , 0 6 , 6 , 6 5 , 9 5 , 6 , 6 5 , 9 5 , 5 , 5 0 1 6 1 6 2 6 2 6 2 6 1 6 0 4 3 3 0 0 0 3 6 0 6 0 6 0 6 6 0 6 0 6 0 6 0 0 9 4 3 0 0 0 0 0 0 0 0 9 3 3 9 3 9 3
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 , 6 , 0 , 6 0 , 6 , 0 , 0 , , 0 , 6 0 , 6 , 0 , 6 0 , 6 , 0 , 6 0 , 6 , 0 6 , 0 6 , 6 , 6 6 , 0 6 , 6 , 6 6 , 0 6 , 6 , 6 1 6 2 2 6 2 6 2 6 2 6 0 0 2 2 2 0 0 0 0 6 0 6 0 6 0 6 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 6 0 6 0 6
k m 1 g , 6 / ̇ 3 8 s k m g , 0 5 / p ̇ 2 4 s
1 2 4 , 5 6 7
1 2 , 6 3 8 9
1 2 , 6 3 8 9
1 2 , 7 7 7 8
1 2 , 7 7 7 8
1 2 , 7 7 7 8
1 2 , 6 3 8 9
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 3 6 1 1
1 2 2 , 5 0 0
1 2 ,2 2 2 2
1 2 , 3 6 1 1
1 2 , 3 6 1 1
1 2 , 3 6 1 1
1 2 , 3 6 1 1
1 2 ,2 2 2 2
1 2 ,2 2 2 2
1 2 ,2 2 2 2
1 2 ,2 2 2 2
1 2 , 5 7 1 1
1 2 , 8 3 3 3
1 2 , 8 3 3 3
1 2 , 7 7 7 8
1 2 , 7 7 7 8
1 2 , 7 7 7 8
1 2 , 7 7 7 8
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 2 , 5 0 0 0
1 0 7 , 8 6 1
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 1 5 2
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
0 , 0 0 4 8 5 1 , 3 2 7
,1 3 2 7
m
1 1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 2 ,2 , 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9
1 1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 2 ,2 , 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 2 2 8 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9 9 8 9
,1 2 8 9
p
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
4 4 , 0 1
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
8 3 1 ,4 4 7
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
,1 8 7 2 3
1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 , 9 9 9 9 9 9 9 9 0 9 9 9 9 9 9 7 8 8 8 8 8 8 7 8 8 8 8 8 2 1 2 1 4 2 4 2 4 2 2 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 6 2 5 8 7 9 7 9 7 9 9 5 8 5 8 5 8 5 8
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
0 , 8 4 6
9 6 , 9 5
8 1 , 3 0
8 1 , 3 0
8 1 , 3 7
8 1 , 3 7
8 1 , 3 7
8 1 , 3 7
1 0 1 , 8 9
1 0 1 , 8 9
1 0 1 , 8 9
1 0 1 , 8 9
1 0 1 , 8 9
1 0 1 , 8 9
1 0 1 , 8 9
1 0 1 , 8 9
1 0 1 , 8 9
1 0 1 , 8 5
1 0 1 , 8 5
1 0 1 , 8 9
1 0 1 , 8 9
1 0 1 , 8 9
1 0 1 , 8 9
1 0 1 , 8 5
1 0 1 , 8 5
1 0 1 , 8 5
1 0 1 , 8 5
8 6 , 6 4
8 6 , 0 6
8 6 , 6 2
8 6 , 6 2
8 6 , 6 2
8 6 , 6 2
8 6 , 6 2
8 6 , 6 7
8 6 , 6 7
8 6 , 6 7
8 6 , 8 6
8 6 , 8 6
8 6 , 8 6
8 6 , 8 6
8 7 ,1 4
8 6 , 6 2
8 6 , 6 2
8 6 , 0 6
8 6 , 6 2
8 6 , 6 2
8 6 , 6 2
8 6 , 6 2
8 6 , 6 2
8 6 , 6 2
8 6 , 6 2
8 6 , 6 2
6 3 ,2 5 6
5 3 ,4 4 7
5 3 , 7 3 6
5 2 , 6 6 6
5 2 , 6 6 6
5 3 ,4 8 7
5 3 ,4 8 7
6 ,4 2 0 6
6 ,4 2 0 6
6 ,4 2 0 6
6 5 , 6 6 6
6 6 , 8 9 1
6 6 ,2 6 4
6 6 , 5 0 0
6 6 , 5 0 0
6 6 ,2 3 4
6 6 ,2 3 4
6 6 , 3 5 7
6 7 ,1 1 1
6 7 ,1 1 1
6 7 ,1 1 1
6 6 , 8 6 3
6 7 , 6 1 4
6 7 , 6 1 4
6 7 , 6 1 4
6 7 , 6 1 4
6 2 , 6 5 4
6 1 , 9 2 0
6 ,2 2 8 2
6 ,2 2 8 2
6 ,2 2 8 2
6 ,2 2 8 2
6 ,2 2 8 2
6 2 , 7 2 9
6 2 , 7 2 9
6 2 , 7 2 9
6 3 , 9 8 4
6 3 , 9 8 4
6 2 , 7 2 9
6 2 , 7 2 9
6 3 ,4 2 6
6 ,2 1 5 7
6 2 , 6 8 5
6 2 , 0 0 3
6 2 , 0 4 6
6 2 , 0 4 6
6 2 , 0 4 6
6 2 , 0 4 6
6 3 ,2 3 9
6 3 ,2 3 9
6 3 ,2 3 9
6 3 ,2 3 9
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
0 ,1 4 4 2
k m g u̇ / s
Tekanan motive steam Tekanan propelled gas (NCG)
Suhu motive steam
Aliran gas yang diekstrasi (NCG) Laju aliran massa uap utama
k m ̇ Konstanta aliran massa
k m ̇
p
k k
k M g / 4 k 4 m W , 0 o p 1 l J / k 8 m R 3 u 1 o .l ,4 4 ° K 7 k C J / k p s g e .° t K a m
D A T A P Konstanta aliran massa E propelled aktual R H I T Konstanta isentropik U motive steam N G Konstanta isentropik A propelled N N I L Berat molar propelled A I E F E Konstanta gas universal K T I V I T Panas jenis spesifik A S steam motive steam aktual
k J C / k p g n c .° g K
Panas jenis spesifik NCG
° T m C
Suhu motive steam pada outlet
T ° p C o
Suhu propelled pada outlet
o
S T E A M J E T E J E C T O R
4 4 4 4 4 4 1 0 1 ,4 1 ,4 1 0 2 ,4 2 ,4 2 4 2 ,4 2 ,4 2 ,4 2 ,4 2 ,4 1 ,4 1 ,4 1 ,4 1 ,4 1 ,4 1 4 1 ,4 1 ,4 1 4 1 ,4 1 , 7 , , 0 , 0 , 6 , 3 0 3 ,4 4 4 4 3 4 9 4 9 9 , 9 5 , 5 3 6 2 6 3 7 7 0 8 3 9 3 9 9 2 3 2 3 5 5 7 8 6 9 6 6 6 5 0 0 0 5 0
4 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 4 0 4 1 ,4 1 ,4 1 ,4 1 ,4 1 ,4 1 ,4 1 0 , 0 , , 0 , 8 0 , 8 , 8 0 , 8 , 8 , 0 , 0 , , 7 0 , 8 , 8 , 0 , 8 0 , 8 , 8 0 , 8 , 8 8 8 6 9 3 7 4 7 4 7 4 7 4 8 5 8 5 5 9 9 7 7 9 1 8 4 8 4 8 3 3 8 3 3 5 5 5 5
2 7 5 2 , 9 1
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 9 7
2 7 5 2 , 9 7
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 8 9
2 7 5 2 , 9 7
2 7 5 2 , 9 7
2 7 5 2 , 9 7
2 7 5 2 , 9 7
2 7 5 3 ,1 7
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 , 5 1
2 7 5 3 , 5 1
2 7 5 3 , 5 1
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
2 7 5 3 ,1 2
6 , 7 8 4 1
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 3 6
6 , 7 8 3 6
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 4 3
6 , 7 8 3 6
6 , 7 8 3 6
6 , 7 8 3 6
6 , 7 8 3 6
6 , 7 8 2 1
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 7 9 4
6 , 7 7 9 4
6 , 7 7 9 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
6 , 7 8 2 4
2 3 8 6 , 3 6
2 2 8 8 , 0 5
2 2 8 8 , 0 5
2 2 8 8 , 5 0
2 2 8 8 , 5 0
2 2 8 8 , 5 0
2 2 8 8 , 5 0
2 4 1 , 7 3 8
2 4 1 , 7 3 8
2 4 1 , 7 3 8
2 4 1 , 7 3 8
2 4 1 , 7 3 8
2 4 1 , 7 3 8
2 4 1 , 7 3 8
2 4 1 , 7 3 8
2 4 1 , 7 3 8
2 4 1 , 7 1 6
2 4 1 , 7 1 6
2 4 1 , 7 3 8
2 4 1 , 7 3 8
2 4 1 , 7 3 8
2 4 1 , 7 3 8
2 4 1 , 7 1 6
2 4 1 , 7 1 6
2 4 1 , 7 1 6
2 4 1 , 7 1 6
2 3 2 ,2 2 4
2 3 1 9 , 5 6
2 3 2 3 ,1 5
2 3 2 3 ,1 5
2 3 2 3 ,1 5
2 3 2 3 ,1 5
2 3 2 3 ,1 5
2 3 2 0 , 3 2
2 3 2 0 , 3 2
2 3 2 0 , 3 2
2 3 2 1 , 3 7
2 3 2 1 , 3 7
2 3 2 1 , 3 7
2 3 2 1 , 3 7
2 3 2 3 ,1 5
2 3 2 3 ,1 5
2 3 2 3 ,1 5
2 3 1 9 , 5 6
2 3 2 3 ,1 5
2 3 2 3 ,1 5
2 3 2 3 ,1 5
2 3 2 3 ,1 5
2 3 2 3 ,1 5
2 3 2 3 ,1 5
2 3 2 3 ,1 5
2 3 2 3 ,1 5
T I N G m ̇ . Cpstea K T Bantuan pengkali suhu A c T b keluar P E R 3 T ° Suhu propelled pada 4 K c T 9 ,4 A outlet 8 M F k 2 A W W Daya aliran kerjainlet 9 , 9 U pi propelled 0 N I F T Daya aliran kerja k W W 2 3 propelled pada outlet o 4 p D , 6 ejector 0 A N k 2 J 3 7 h Entalpi pada inlet / 5 k 1 ( 9 1 , 6 g motive steam 6 0 F k e J 6 b / k s , 7 g r 1 Entropi motive steam u 3 . 2 a 1 K r i 2 Entalpimotive k 0 2 J h 3 1 / 2 1 k 6 steam pada outlet s g ) ,2 4
1 5 5 , 7 8
1 9 7 , 5 5
1 9 7 , 5 5
1 9 7 , 3 6
1 9 7 , 3 6
1 9 7 , 3 6
1 9 7 , 3 6
1 4 2 , 5 9
1 4 2 , 5 9
1 4 2 , 5 9
1 4 2 , 5 9
1 4 2 , 5 9
1 4 2 , 5 9
1 4 2 , 5 9
1 4 2 , 5 9
1 4 2 , 5 9
1 4 2 , 7 2
1 4 2 , 7 2
1 4 2 , 5 9
1 4 2 , 5 9
1 4 2 , 5 9
1 4 2 , 5 9
1 4 2 , 7 2
1 4 2 , 7 2
1 4 2 , 7 2
1 4 2 , 7 2
1 8 3 ,1 5
1 8 ,4 2 6
1 8 2 , 7 4
1 8 2 , 7 4
1 8 2 , 7 4
1 8 2 , 7 4
1 8 2 , 7 4
1 8 ,4 1 1
1 8 ,4 1 1
1 8 ,4 1 1
1 8 3 , 5 0
1 8 3 , 5 0
1 8 3 , 5 0
1 8 3 , 5 0
1 8 2 , 7 4
1 8 2 , 7 4
1 8 2 , 7 4
1 8 ,4 2 6
1 8 2 , 7 4
1 8 2 , 7 4
1 8 2 , 7 4
1 8 2 , 7 4
1 8 2 , 7 4
1 8 2 , 7 4
1 8 2 , 7 4
1 8 2 , 7 4
1 9 0 , 0 3
2 4 5 5 , 0 5
2 3 7 8 , 5 9
2 3 7 8 , 5 9
2 3 7 8 , 9 3
2 3 7 8 , 9 3
2 3 7 8 , 9 3
2 3 7 8 , 9 3
2 4 7 9 ,1 8
2 4 7 9 ,1 8
2 4 7 9 ,1 8
2 4 7 9 ,1 8
2 4 7 9 ,1 8
2 4 7 9 ,1 8
2 4 7 9 ,1 8
2 4 7 9 ,1 8
2 4 7 9 ,1 8
2 4 7 9 , 0 2
2 4 7 9 , 0 2
2 4 7 9 ,1 8
2 4 7 9 ,1 8
2 4 7 9 ,1 8
2 4 7 9 ,1 8
2 4 7 9 , 0 2
2 4 7 9 , 0 2
2 4 7 9 , 0 2
2 4 7 9 , 0 2
2 4 0 5 , 0 1
2 4 0 2 , 9 4
2 4 0 5 , 7 1
2 4 0 5 , 7 1
2 4 0 5 , 7 1
2 4 0 5 , 7 1
2 4 0 5 , 7 1
2 4 0 3 , 6 2
2 4 0 3 , 6 2
2 4 0 3 , 6 2
2 4 0 4 , 3 3
2 4 0 4 , 3 3
2 4 0 4 , 3 3
2 4 0 4 , 3 3
2 4 0 5 , 7 1
2 4 0 5 , 7 1
2 4 0 5 , 7 1
2 4 0 2 , 9 4
2 4 0 5 , 7 1
2 4 0 5 , 7 1
2 4 0 5 , 7 1
2 4 0 5 , 7 1
2 4 0 5 , 7 1
2 4 0 5 , 7 1
2 4 0 5 , 7 1
2 4 0 5 , 7 1
k 2 J 3 h / 9 k 2 9 , 0 g 6
5 2 1 2 , 3 9
5 2 8 8 , 6 0
5 2 8 8 , 6 0
5 3 4 6 , 7 2
5 3 4 6 , 7 2
5 3 4 6 , 7 2
5 2 8 8 , 6 0
5 2 3 0 ,4 9
5 2 3 0 ,4 9
5 2 3 0 ,4 9
5 2 3 0 ,4 9
5 2 3 0 ,4 9
5 2 3 0 ,4 9
5 2 3 0 ,4 9
5 2 3 0 ,4 9
5 1 7 2 , 3 7
5 1 2 6 , 0 2
5 1 1 ,4 4 0
5 1 7 2 , 3 7
5 1 7 2 , 3 7
5 1 7 2 , 3 7
5 1 7 2 , 3 7
5 1 1 ,4 4 0
5 1 1 ,4 4 0
5 1 1 ,4 4 0
5 1 1 ,4 4 0
5 2 6 0 , 7 8
5 3 7 0 ,4 3
5 3 7 0 ,4 3
5 3 4 7 ,1 8
5 3 4 7 ,1 8
5 3 4 7 ,1 8
5 3 4 7 ,1 8
5 2 3 1 , 6 8
5 2 3 1 , 6 8
5 2 3 1 , 6 8
5 2 3 0 , 9 3
5 2 3 0 , 9 3
5 2 3 0 , 9 3
5 2 3 0 , 9 3
5 2 3 0 , 9 3
5 2 3 0 , 9 3
5 2 3 0 , 9 3
5 2 3 0 , 9 3
5 2 3 0 , 9 3
5 2 3 0 , 9 3
5 2 3 0 , 9 3
5 2 3 0 , 9 3
5 2 3 0 , 9 3
5 2 3 0 , 9 3
5 2 3 0 , 9 3
5 2 3 0 , 9 3
4 k 5 2 W 0 ,2 2
4 7 2 5 ,4 6
4 6 4 6 , 8 6
4 6 4 6 , 8 7
4 6 9 8 , 5 9
4 6 9 8 , 5 9
4 6 9 8 , 6 0
4 6 4 7 , 5 3
4 7 8 9 ,1 3
4 7 8 9 ,1 3
4 7 8 9 ,1 3
4 7 8 9 ,2 7
4 7 8 9 ,2 9
4 7 8 9 ,2 2
4 7 8 9 ,2 3
4 7 8 9 ,2 3
4 7 3 5 , 9 5
4 6 9 3 , 0 9
4 6 8 ,2 4 5
4 7 3 6 , 0 2
4 7 3 6 , 0 2
4 7 3 6 , 0 2
4 7 3 6 , 0 2
4 6 8 2 , 5 8
4 6 8 2 , 5 8
4 6 8 2 , 5 8
4 6 8 2 , 5 8
4 6 7 3 , 7 4
4 7 6 7 ,1 1
4 7 7 2 , 5 8
4 7 5 1 , 9 2
4 7 5 1 , 9 2
4 7 5 1 , 9 2
4 7 5 1 , 9 2
4 6 4 4 , 7 2
4 6 4 4 , 7 2
4 6 4 4 , 7 2
4 6 4 6 ,2 2
4 6 4 6 ,2 2
4 6 4 6 , 0 9
4 6 4 6 , 0 9
4 6 4 8 , 7 4
4 6 4 8 , 5 6
4 6 4 8 , 5 6
4 6 4 3 ,2 4
4 6 4 8 , 5 0
4 6 4 8 , 5 0
4 6 4 8 , 5 0
4 6 4 8 , 5 0
4 6 4 8 , 5 7
4 6 4 8 , 5 7
4 6 4 8 , 5 7
4 6 4 8 , 5 7
3 k 9 W 9 ,4 1 5
4 8 6 , 9 3
6 4 1 , 7 4
6 4 1 , 7 4
6 4 8 ,1 3
6 4 8 ,1 3
6 4 8 ,1 2
6 4 1 , 0 7
4 4 ,1 3 5
4 4 ,1 3 5
4 4 ,1 3 5
4 4 ,1 2 2
4 4 ,1 2 0
4 4 ,1 2 6
4 4 ,1 2 6
4 4 ,1 2 6
4 3 6 ,4 2
4 3 2 , 9 4
4 3 1 , 9 5
4 3 6 , 3 5
4 3 6 , 3 5
4 3 6 , 3 5
4 3 6 , 3 5
4 3 1 , 8 2
4 3 1 , 8 2
4 3 1 , 8 2
4 3 1 , 8 2
5 8 7 , 0 4
6 0 3 , 3 1
5 9 7 , 8 5
5 9 5 ,2 6
5 9 5 ,2 6
5 9 5 ,2 6
5 9 5 ,2 6
5 8 6 , 9 6
5 8 6 , 9 6
5 8 6 , 9 6
5 8 4 , 7 2
5 8 4 , 7 2
5 8 4 , 8 5
5 8 4 , 8 5
5 8 ,2 1 9
5 8 2 , 3 8
5 8 2 , 3 7
5 8 7 , 7 0
5 8 ,2 4 4
5 8 ,2 4 4
5 8 ,2 4 4
5 8 ,2 4 4
5 8 2 , 3 6
5 8 2 , 3 6
5 8 2 , 3 6
5 8 2 , 3 6
5 k 2 W 6 , 0 7
-1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1
-1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1
3 6 5 , 7 1
3 5 0 , 7 9
3 5 0 , 8 3
3 5 0 , 7 5
3 5 0 , 7 5
3 5 0 , 8 6
3 5 0 , 8 6
3 7 0 ,1 5
3 7 0 ,1 5
3 7 0 ,1 5
3 7 0 , 3 3
3 7 0 ,4 8
3 7 0 ,4 1
3 7 0 ,4 3
3 7 0 ,4 3
3 7 0 ,4 0
3 7 0 , 3 6
3 7 0 , 3 8
3 7 0 , 5 1
3 7 0 , 5 1
3 7 0 , 5 1
3 7 0 ,4 8
3 7 0 , 5 4
3 7 0 , 5 4
3 7 0 , 5 4
3 7 0 , 5 4
3 5 6 , 6 2
3 5 6 , 0 2
3 5 6 , 5 5
3 5 6 , 5 5
3 5 6 , 5 5
3 5 6 , 5 5
3 5 6 , 5 5
3 5 6 , 6 5
3 5 6 , 6 5
3 5 6 , 6 5
3 5 6 , 9 8
3 5 6 , 9 8
3 5 6 , 8 2
3 5 6 , 8 2
3 5 7 ,1 5
3 5 6 , 5 3
3 5 6 , 6 0
3 5 6 , 0 3
3 5 6 , 5 2
3 5 6 , 5 2
3 5 6 , 5 2
3 5 6 , 5 2
3 5 6 , 6 7
3 5 6 , 6 7
3 5 6 , 6 7
3 5 6 , 6 7
3 6 ,2 2
3 6 , 7 1
3 6 , 7 1
3 7 ,1 1
3 7 ,1 1
3 7 ,1 1
3 6 , 7 1
3 6 , 3 1
3 6 , 3 1
3 6 , 3 1
3 6 ,4 2
3 6 ,4 2
3 6 , 3 6
3 6 , 3 6
3 6 , 3 6
3 5 , 9 0
3 5 , 5 8
3 5 , 5 0
3 5 , 9 6
3 5 , 9 6
3 5 , 9 6
3 5 , 9 6
3 5 , 6 1
3 5 , 6 1
3 5 , 6 1
3 5 , 6 1
3 7 ,1 4
3 7 , 9 2
3 7 , 9 2
3 7 , 7 6
3 7 , 7 6
3 7 , 7 6
3 7 , 7 6
3 6 , 9 9
3 6 , 9 9
3 6 , 9 9
3 7 ,1 1
3 7 ,1 1
3 6 , 9 9
3 6 , 9 9
3 6 , 9 9
3 6 , 8 8
3 6 , 8 8
3 6 , 8 8
3 6 , 8 2
3 6 , 8 2
3 6 , 8 2
3 6 , 8 2
3 6 , 8 8
3 6 , 8 8
3 6 , 8 8
3 6 , 8 8
m ̇ .Cp ncg
ejector (isentropic )
7
k J / k A g
1 1 1 1 1 1 9 2 ,2 , 3 ,2 ,2 ,2 ,2 8 , 8 , 8 , 8 , 8 , 8 , 8 , 8 , 8 , 8 ,4 8 ,4 8 , 8 , 8 , 8 , 8 , 8 , 8 , 8 , 1 , 3 1 1 2 3 2 1 2 1 2 1 2 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 1 , 3 2 , 3 1 3 1 3 1 , 3 1 3 1 2 1 , 8 1 8 1 , 8 1 3 1 3 1 , 3 1 2 1 , 3 1 3 1 , 3 1 3 1 3 1 , 3 1 3 1 6 2 2 2 2 2 8 4 3
1 % ε e ,1 6 4
1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 , 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4
1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 ,1 1 , 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4 6 4
% e ε 1 1 , 6 4
87
Baumann Faktor Entalpimotive steam pada outlet ejector Daya input
Daya output
Daya bersih Efektivitas steam jet ejector (aktual) Efektivitas steam jet ejector (aktual) Desain
88
Lampiran 2. Rekapitulasi Data Faktor-faktor Pengaruh Nilai Efektivitas Steam Jet Ej ector Desain, Unit 2 dan 3 R a t a - a r a t
R D
0 0 : 0 0
2 3 : 0 0
2 2 : 0 0
2 1 : 0 0
2 0 : 0 0
1 9 : 0 0
1 8 : 0 0
1 7 : 0 0
1 6 : 0 0
1 5 : 0 0
1 4 : 0 0
1 3 : 0 0
1 2 : 0 0
1 1 : 0 0
1 0 : 0 0
0 9 : 0 0
0 8 : 0 0
0 7 : 0 0
0 6 : 0 0
0 5 : 0 0
0 4 : 0 0
0 3 : 0 0
0 2 : 0 0
E S
0 1 : 0 0
0 0 : 0 0
Aliran konsumsi uap/motive steam
e k a
J a m A IN
p it u
1 , 9 1 1
1 , 9 5 1
1 , 9 5 1
1 , 9 4 2
1 , 9 4 2
1 , 9 4 2
1 , 9 4 2
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 1 k , 9 , 6 g / 0 3 s 0 8
0 , 6 1 0
0 , 6 2 2
0 , 6 2 2
0 , 6 2 0
0 , 6 2 0
0 , 6 2 0
0 , 6 2 0
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 5 2 4
k g / s
Aliran gas yang diekstrasi (NCG)
1 2 5 , 7 1 1
1 2 8 , 3 3 3
1 2 8 , 3 3 3
1 2 7 , 7 7 8
1 2 7 , 7 7 8
1 2 7 , 7 7 8
1 2 7 , 7 7 8
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 0 7 , 8 6 1
k g / s
Laju aliran massa uap utama
1 9 , 3 8
1 7 , 5
1 2 7 1 1 1 1 2 , 5 8 8 9 9 , 5
2 2 , 5
2 2 , 5
2 2 , 5
2 2 , 5
2 2 , 5
2 2 2 , 5 2
2 1 , 5
1 1 6 1 6 , 5 8 , 5
1 6 , 5
1 6 , 5
1 6 , 5
1 8 , 5
1 8 , 5
1 8 , 5
1 8 1 ° , 5 8 C
la s i D a ta F a k to rF a k to r
Suhu lingkungan
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 2 ° 2 , 6 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 7 C 8
Suhu cold basin
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 2 ° 2 , 6 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 7 C 8
Suhu air pendingin kondensor
P e U n g n a it ru 2 h N il a i E
5 b , 6 5 5 5 a 0 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 6 , 6 , 6 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 6 r Tekanan motive steam 6 6 6 6 6 6 6 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 5 0 , 1 4
0 , 1 4
0 , 1 4
0 , 1 4
0 , 1 4
0 , 1 4
0 , 1 4
0 , 1 4
0 , 1 4
0 , 1 4
0 , 1 4
0 , 1 4
0 , 1 4
0 , 1 3 5
0 , 1 3 5
0 , 1 3
0 , 1 3 3
0 , 1 3
0 , 1 3
0 , 1 3
0 , 1 3
0 , 1 2 5
0 , 1 2 5
0 , 1 2 5
0 b , 1 a 2 , 0 r 5 1
0 , 3 8 8
0 , 3 8
0 , 3 9
0 , 3 9
0 , 3 9
0 , 3 9
0 0 , , 3 3 8 9 5
0 , 3 8 5
0 , 3 8 5
0 , 3 8 5
0 , 3 8 5
0 , 3 8 5
0 , 3 8 5
0 , 3 9
0 , 3 9
0 , 3 9
0 , 3 8
0 , 3 9
0 , 3 9
0 , 3 9
0 , 3 9
0 , 3 9
0 , 3 9
0 , 3 9
0 , 3 9
0 b , 4 a r 1
1 1 , 1 6
1 1 , 2 3
1 1 , 1 3
1 1 , 1 3
1 1 , 1 3
1 1 , 1 3
1 1 , 1 3
1 1 , 2 2
1 1 , 2 2
1 1 , 2 2
1 1 , 1 8
1 1 , 1 8
1 1 , 1 8
1 1 , 1 8
1 1 , 1 3
1 1 , 1 3
1 1 , 1 3
1 1 , 2 4
1 1 , 1 3
1 1 , 1 3
1 1 , 1 3
1 1 , 1 3
1 1 , 1 3
1 1 , 1 3
1 1 , 1 3
1 1 , 1 3
%
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
R a a t - a r t a
0 0 0 : 0
2 3 0 : 0
2 2 0 : 0
2 1 0 : 0
2 0 0 : 0
1 9 0 : 0
1 8 0 : 0
1 7 0 : 0
1 6 0 : 0
1 5 0 : 0
1 4 0 : 0
1 3 0 : 0
1 2 0 : 0
1 1 0 : 0
1 0 0 : 0
0 9 0 : 0
0 8 0 : 0
0 7 0 : 0
0 6 0 : 0
0 5 0 : 0
0 4 0 : 0
0 3 0 : 0
0 2 0 : 0
0 1 0 : 0
0 0 0 : 0
Aliran konsumsi uap/motive steam
E S IN
1 , 9 4 2
1 , 9 2 1
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 9 0 0
1 , 8 7 9
1 , 8 6 2
1 , 8 5 8
1 , 8 7 9
1 , 8 7 9
1 , 8 7 9
1 , 8 7 9
1 , 8 5 8
1 , 8 5 8
1 , 8 5 8
0 , 6 0 4
0 , 6 1 3
0 , 6 1 3
0 , 6 2 0
0 , 6 2 0
0 , 6 2 0
0 , 6 1 3
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 6
0 , 6 0 0
0 , 5 9 4
0 , 5 9 3
0 , 6 0 0
0 , 6 0 0
0 , 6 0 0
0 , 6 0 0
0 , 5 9 3
0 , 5 9 3
0 , 5 9 3
0 , 5 9 3
0 , 5 2 4
k g / s
Aliran gas yang diekstrasi (NCG)
1 2 4 , 5 6 7
1 2 6 , 3 8 9
1 2 6 , 3 8 9
1 2 7 , 7 7 8
1 2 7 , 7 7 8
1 2 7 , 7 7 8
1 2 6 , 3 8 9
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 5 , 0 0 0
1 2 3 , 6 1 1
1 2 2 , 5 0 0
1 2 2 , 2 2 2
1 2 3 , 6 1 1
1 2 3 , 6 1 1
1 2 3 , 6 1 1
1 2 3 , 6 1 1
1 2 2 , 2 2 2
1 2 2 , 2 2 2
1 2 2 , 2 2 2
1 2 2 , 2 2 2
1 0 7 , 8 6 1
k g / s
Laju aliran massa uap utama
1 7 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ° , 5 7 7 7 7 8 8 8 8 8 C
2 2 2 9 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 2 8 8 2 2 2 2 3 3 3 3 2 ° , 6 9 9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 , 8 , 9 9 9 9 9 0 0 0 0 7 C 3
Suhu air pendingin kondensor
5 , 5 7
5 , 5 7
5 , 5 7
5 , 5 7
5 , 5 7
5 , 5 7
5 , 5 7
5 , 5 7
5 , 5 7
5 , 5 7
5 , 5 7
5 , 5 7
5 , 5 7
5 , 5 7
5 , 5 7
5 , 5 8
5 , 5 8
5 , 5 7
5 , 5 8
5 , 5 8
5 , 5 8
b 5 , 5 6 a r Tekanan motive steam , 8 5
0 , 1 2 7
0 , 1 2 6
0 , 1 2 3
0 , 1 3 5
0 , 1 3 5
0 , 1 2 6
0 , 1 2 6
0 , 1 3 9
0 , 1 3 9
0 , 1 3 9
0 , 1 3 9
0 , 1 2 8
0 , 1 2 7
0 , 1 2 5
0 , 1 2 5
0 , 1 2 1
0 , 1 2 1
0 0 0 0 0 , , 1 , 1 , 1 , 1 1 2 2 2 2 2 2
0 , 1 2 2
0 , 1 2 2
0 , 1 2 2
0 b , 1 a 2 , 0 r 2 1
0 , 6 4 , 0 , 0 2 3 3
0 , 3 0 1
0 , 3 0 1
0 , 3 0 1
0 , 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 b a 0 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 4 r 1 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 1
1 2 , 1 3
1 2 , 1 2
1 2 , 1 2
1 2 , 1 2
1 2 , 1 2
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
1 1 , 6 4
8 , 4 4 1 1 , 6 4
8 , 4 4 1 1 , 6 4
8 , 4 4 1 1 , 6 4
8 , 4 4 1 1 , 6 4
8 , 4 4 1 1 , 6 4
8 , 4 4 1 1 , 6 4
8 , 4 5 1 1 , 6 4
8 , 4 5 1 1 , 6 4
8 , 4 4 1 1 , 6 4
8 , 4 4 1 1 , 6 4
8 , 4 4 1 1 , 6 4
8 , 4 4 1 1 , 6 4
8 , 4 4 1 1 , 6 4
8 , 4 4 1 1 , 6 4
8 , 4 4 1 1 , 6 4
8 , 4 4 1 1 , 6 4
m J et je ct o r
R
%
e k a p it u la s i D a ta F a k to rF a k
E to r
ct P
o e
r
5 , 5 7 2
8 , 4 4
a
je Suhu cold basin
8 , 4 4
te
Suhu lingkungan
2 2 9 3 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 2 2 8 2 2 2 2 3 3 3 3 2 ° , 7 2 9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 9 , 9 9 9 9 9 0 0 0 0 7 C 6
8 , 4 4
S
J a m A
1 , 9 4 2
1 2 , 1 3
s
D
1 , 9 4 2
9 , 3 2
a
Efektivitas steam jet 1 % 1 , 6 ejector (aktual) Desain 4
1 , 9 2 1
5 , 5 7
it
E
1 , 9 2 1
5 , 5 7
v
Efektivitas steam jet ejector (aktual)
1 , 8 9 3
5 , 5 7
ti
Tekanan inter condenser
1 1 k , 8 , 6 g / 5 3 s 8 8
1 1 9 2 2 2 2 2 2 2 2 2 9 , 5 3 3 3 3 4 4 4 4 3 , 5
k
Tekanan main condenser
0 , 1 3 5
2 1 1 0 1 8 1 1 9 , 1 9 , 5 9 9 , 5 0
fe
n U g n a it ru 3
Tekanan main condenser
fe
E
i
a
il
N
h
Tekanan inter condenser
it
v
ti
k
Efektivitas steam jet ejector (aktual)
S
s
a
Efektivitas steam jet 1 % 1 , 6 ejector (aktual) Desain 4
t
e
J
m
a
te
89
Lampiran 3. Log Data Control Room Sistem Uap dan Turbin Unit 2 0 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 2 1 0 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 : : 0 : : : : : : : : : 0 : 0 : : : : : : : : : : : : 0 : 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
M M i n a x
3 0 0 0
2 9 7 0
3 2 2 2 2 3 3 0 9 9 9 9 0 0 0 9 9 9 9 0 0 0 9 9 9 3 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 3 0
4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 6 6 6 6 6 6 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 2 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9
4
6 , 8
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 8 8 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7
1 6 1
1 6 1
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , 0 , 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5
Jam R p m
Putaran
T / J a m
Aliran
B a r
Tekanan
° C
Suhu
B a r
Differential Press. Separator
B a r
Differential Press. Eliminator
9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9
1 0 0
%
Posisi MSV LH
9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9
1 0 0
%
Posisi MSV RH
7 7 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 4 4 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7
1 0 0
%
Posisi Governor LH
7 7 7 7 7 7 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 8 8 1 1 1 1 6 6 6 6 6 6 6 6 7 8 8 8 8 8 8 1 1 1 1
1 0 0
%
Posisi Governor RH
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 7 , 6 , 6 , 6 , 6
B a r
Tekanan Masuk MSV LH
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , 5 5 6 , 6 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 5 5 5 5 6 6 6 6 7 7 7 7
B a r
Tekanan Masuk MSV RH
B a r
Tekanan Masuk Turbin LH
B a r
Tekanan Masuk Turbin RH
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 ,1 ,1 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 5 5
6 , 5
B a r
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 , ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 3 , , , , , , , , , , , , 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 5 2 2 2 2 2 2 2 5 5 5
6 , 5
B a r
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 5 5 5 5 5 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5
8 0
° C
Suhu Uap bekas sisi Governor
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 3 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3
8 0
° C
Suhu Uap bekas sisi Generator
+ 3
µ m
Pemuaian Casing Turbin
3 0
µ m
Turbin Ecentricity (Start-Up)
+ 3
µ m
Turbin Differential Expanstion
1 1 1 1 1 1 0 0 0 0
1 2 5
µ m
Getaran Banatalan 1
4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 7 7 8 8 8 8 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 7 7 7 7
1 2 5
µ m
Getaran Banatalan 2
7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 6 6 7 7 7 7 5 5 5 5 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 7 7 7 7
1 2 5
µ m
Getaran Banatalan 3
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 5 5 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3
1 2 5
µ m
Getaran Banatalan 4
0 , 5
B a r
Tekanan Uap
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , 6 , 6 6 6 6 6 , , , , 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 5 5 5 5 5 5 7 7 7 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 1 1 1 1
B a r
Tekanan Uap Ejector Perapat
8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 1 1 1 1 8 8 8 8 5 5 5 5 5 5 5 5 5 3 3 3 3 4 4 4 4 9 9 9 9 5 5 5 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 5 5 5 0 0 0 0
m B a r
Tekanan Hisap Ejector Perapat
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 9 9 9 9 9 9 9 9 9 8 8 8 8 8 9 9 9 0 0 0 0 0 0 0 0 9 9 9 9 9 9 9 9 9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
m B a r
Tekanan Gas Masuk Ejector Tk.1
-1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1
1 1
1 1
1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , 6 6 6 , 6 6 6 6 6 6 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 , , , , , , , , , , , 6 , 6 6 6 6 6 , , , , , , , , , , , , 6 , 6 6 6 6 6 6 6 5 5 5 5 5 5 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 5 5 5 5 2 2 2 2
4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5 5 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 9 9 9 9 9 9 0 0 0 1 1 0 0 0 9 9 9 8 8 8 8 9 9 9 9 , , , , , , 5 , 5 , 5 5 5 , 5 5 5 , 5 5
-2
-2
0 ,1
6 , 5
B a r
Tekanan Uap Masuk No.1/A
5 , 7
6 , 5
B a r
Tekanan uap masuk No.2/B
5 , 7
6 , 5
B a r
Tekanan uap masuk No. 1/A
5 , 7
6 , 5
B a r
Tekanan uap masuk No. 2/B
° C
Suhu Gas Masuk Ejector TK.1
A
Arus Motor
B a r
Tekanan
A
Arus Motor
B a r
Tekanan
1 0 0
%
Posisi Vent Valve A1
1 0 0
%
Posisi Vent Valve A2
1 0 0
%
Posisi Vent Valve B1
1 0 0
%
Posisi Vent Valve B2
1 0 0
%
Posisi Vent Valve B3
1 0 0
%
Posisi Vent Valve B4
8 , 6
B a r
Tekanan
° C
Suhu
1 1 0 0 6 8 7 8 8 6 0 3 6 4 3 5 8 8 8 8 3 7 8 9 9 0 0
6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , 5 , 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
6 , 5
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 5 6 5 5 5 5 6 6 6 6
1 6 1
U a p T u r b i n
Tekanan Masuk Turbin (Steam Chest Press)
5 , 7
1 6 1
U a p U t a m a
T u r b i n
P e r a p a t
E j e c t o r 1
S I S T E M U A P D A N T U R B I N U N I T 2
U a p B a n t u
E j e c t o r 2
C o m p . A ( K a j i ) C o m p .B ( I n g e r ) V e n t V a l v e
H e a d e r
T a n g g a l : 1 6 F e b -2 0 1 6
H a r i : S e l a s a
90
Lampiran 4. Log Data Control Room Sistem Air Pendingin Utama Unit 2 1
1
1
1
1
1
1
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
m
1 0
5
1 0
3
2 0
2
2 0
M
2 0
M
2 0
0
0 0
3
2
:0
1
:0
0
2
:0 2
:0
2
3
2
7
0
:0
2
1
0
6
0
2
0
a in
:0
2
2
0
1
:0
2
5 0
2
:0
2
2 0
3
:0
2
5 0
4
:0
2
2 0
5
:0
2
6 0
6
:0
2
0 0
7
:0
2
8 0
8
:0
3
5 0
9
:0
2
3 0
0
:0
2
3 0
1
:0
2
3 0
2
:0
2
3 0
3
:0
2
4 0
4
:0
2
3 0
5
:0
2
1 0
6
:0
2
1 0
7
:0
2
4 0
8
:0
2
3
9
:0
0
5
x
0
5
Jam 0
0
m
0
0
Level
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1 2
1 2
B
m
Tekanan
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5 0
5 0
6 %
Posisi Katup
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3 3
3 2
3 °C
Suhu Masuk
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5 3
5 1
5 °C
Suhu Keluar
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4 6
°C
Suhu Bantalan
2
2
2
2
2
2
2
2 ,1
2 2
2
2
2
2
2
2 ,1
2 2
2
2
2
2
2
2
2
7
7
8
8
8
8
8
8
8
8
7
8
8
7
7
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8 9
9
9
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
9
8
8
9
8
9
9
9
9
8
8
8
4
4
4
4
5
5
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
0
4
0
4
0
0 0
3
3 0
4 0
4 0
4 0
9
9 0
0 0
0
8
8
0
6
7 6
7
0
0
6
0
0
4
4
4
4
4
4
7
0
9
7
0
7
0 8
6
6
6
8 6
m
c
Tek. Air Perapat
,6
1 A
Arus
8 1
µ
6
4 1
3 ,8
8
2
8
6
6
2
2
2
2
2
2
2 ,7
2 2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2 ,7
2 3
1
1
1
1
2
2
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
,1
5
2
,3
,7
5
2
,3
,7
5
1
,2
,7
5
1
,2
,7
,8
2
,1
,7
,8
,2
2
5 2
,2
,7
5
2
,2
,7 2
,2
,2
2
,7
,2
2
,7
,2
2
,7
,3
2
,7
,3
2
,7 2
,5
T/
2
,3
,5
,3
Ja
,3
m 0
3
3
3
3
3
3
4
3
3
3
3
3
2 ,5
2 2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4 0
4 1
m
µ
Vibrasi
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3 0
1 %
Posisi Katup
3 ,2
3 3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3 ,2
3 3
3
3
3
3
3
3
2
2
2
2 3
kg
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1
1
1
1
1
6 6
7
7
7
7
6
6
6
6
6
6 7
6
6 7
6 7
7
7
7
7
,5
9
9
9
,6
9
9
,6
5
5
6
6 ,2
5
5
7
,2
4 3
3 8
3
3
8 7
7
9
,8
7
9
9
1
3
9
1
3
4
1
3
4
1
,9
4
1
,9
4 ,9
4 ,9
4 ,8
,9
,2
8
,8
2 7 6
,8
m
/c
Tekanan Keluar
3
3 °C
Suhu Basin
1 9
1 °C
Suhu Wet Bulb
1
1
1 °C
Suhu Dry Bulb
7
7
7
3
9
6
9
6
,5
9
3
7
6
,5 9
3
7
0
,5 9
2
7
8
,7
2
0
8
,5 9
8
9 8
,0
8
2
8
,0
,0
8
,0
8
6
7 -1
+1 m
,8
8
,3
8
0
m
0
9
9
9
1
1
1
1
1 0
1 9
9
9
1
1 0
1 9
1
1
1
1
1
1
1 1
1 8
µ
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5 1
µ
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1 2
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
3
3
3
3
2
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
1
2
2
2
2
2
2
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
0
2
4 1
3
3 2
1
4
4
8
6
8
6 8
6
4
8
0
6
8 4
6
4
4
4
4
6
5
8 6
2
0
µ
2
2 1
µ
1
1
1 2
2
2
2
2
3
2
Vibrasi Motor
7
2 A
Arus
2
8
µ
2
4
4
2
,9
2
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1 1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1 2
4 9
6 9
6
3
9
8
2
9
1
7 1
9
A 8
µ
1
9
9
9
m 0
9
8
9
9
1
1
1
1
1
1
1
1 1
1 7
6
7 2
1 7
7
7
7
8
8
8
8
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1 2
1
1
1
2
2
2
1
1
1
1
2
2
2
2
2
1
1
1
1
1
1
2
2
2
0
1 9
1
1
1 3
1 9
9
9
9
1
1 2
1 8
7
8
9
8
8
8
8
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
6
6 1
6
7
5
6
2 7
6
2 7
6
1 7
6 7
6 8
8
8
5
4
6 3
6
7
5
6
5
5
6
7
2
5
6
7
5
A
Arus
1
2 8
µ
1
1 1
µ
1
1 2
6 2
1 5 3
6
,9
1
5 6
7
2
5
2
1
3
m 0
5 6
µ
Vibrasi Motor
2
5 3
6
P E N
N o II
D IN G IN U T A M A U
,9
7
2
N IT 2 F a n I
C o a o n li n II g T o w e
T
H a a n ri g g a
a
l n
:
: e
s
II
S 1
I
e 6 -F
la a b -2 0 1 6
IV
n
a
F m
Vibrasi Motor A
Arus
5
3
IR p
Vibrasi Fan
2
6
m
F
2
6
u
Vibrasi Fan m
6
2
7
6
6
2
7
6
6
2
9
6
6
2
7
6
6
1
0
6
6
2
1
6
6
1
9 0
6
6
0
6 1
8
6
2
0
6
6
1
8
6
6
0
8
6
6
2
8
6
6
2
8
0
6
2
4
2
6
2
4
0
6
3
0
0
6
3
8
0
6
1
6
0
6
1
7
1
6
0
6
0
A P
Arus
,9
1
9
7
7
1
9
te
Vibrasi Motor
2
7
1
9
m 5
8
7
M a
F
2
8
W
Vibrasi Fan µ
5
8
3
1 9
5
8
3
1 0
5
9
3
2 9
5
9
3
1 7
3
9
2
1 8
3
9
3
1 1
3
9
2
2 9
3
9
1
1 0
7
9
0
2 6
3
9
1
1 6
5
9
0
1 6
3
9
2
1 6
9
9
2
1 8
5
9
2
1 6
6
9
2
1 5
8
9
5
1 5
8
9
5
1 2
8
9
3
2 3
8
9
3
2
4
E g
r m
0
1 5
n
F m
5
8
4
li
Fibrasi Fan
2
8
4
m 0
3 8
7
2
8
,9
8
8
7
2
8
2
1
3
8
7
Arus
1
3
8
7
A
5
6
8
1
8
6
7
2
8
1
8
7
3
1
8
6
7
1
8
7
5
8
Vibrasi Motor
1
9
2
6
T o
Vibrasi Fan m
1
9
3
6
2
9
3
6
2
9
1
8
4
5
0
8
5
9
8
8
4
2
5
8
4
3
7
8
4
0
9
8
4
1
6
8
8
3
6
8
8
3
6
6
2
3
3
5
m 0
3
3
5
2
1 3
1
5
1
1 3
1
5
2
1 6
1
5
3
0 6
1
5
2
0 6
2
5
3
0 6
1
5
2
5
3
5
5
5
6
8
6
1
9
5
6
6
2
5
0 8
2
3
5
6
5
6
8
5
8
6
0
5
5
0
6
0
5
6
6
1
5
6
8
3
5
1
0
8
5
1
5
9
5
1
5
4
2
4
5
0
5
1
5
0
8
4
5
0
4
4
5
1
4
IS o
Level Basin
0
9 1
S C
pH Basin
0
2
I
.
0
8
,5 ,2
Arus
,6
4
8
A
1
4
8
,2
2
6
7
,2
2
3
7
Tek. Air Perapat 2
9
0 4
m
/c 3
,8
5
0 4
o
Suhu Bantalan kg
1
9 5
0 4
7
,5 9
5
0 4
7
7
3
0 4
,2
0
4
0 4
0
,5 9
5
°C
9
,5 9
4
6
9
,5 9
4
0
9
,5 9
4
6
9
,5 9
4
2
7
,5 9
,2
1
7
,5
4
2
1
2
7
2
1
2
0
,2
3
2
4
5
3
2
5
6
5
2
0
7
,2
2
9
4
,2
,2
2
7
,5
0 4
8
2
4
0
5
,2
3
9
5
,2
3
9
7
,8
3
,2
5
2
7
9 4
4
3
,5 9
0 4
3
2
5
0 4
5
,2
3
9
5
,2
0 4
3
,5
,5
6
3
,5
,6
4
0 4
5
,2
5
0 4
7
,2
4
0 4
,5
,6
7
3
7
8
,6
4
7
8
,6
4
0 4
9
,6
4
0 4
9
,6
4
0 4
0
,6
5
0 4
9
,6
5
0 4
9
,6
3
0 4
9
,6
3
0
9
3
N
r
3
3
r
Aliran
0
3
s
Tekanan Keluar 2
3 8
3
m 3
2
,3
c
5
2
,5
g/ ,5
5
2
,5
Posisi Katup
3 8
3
5
2
,5
,7
5
2
,5
,7
,7
2
,5
,7
,7
n
k
2 ,7
% 0
2 ,7
Vibrasi
0
2 ,7
m 0
2 ,7
e
.
0
6
d o
g/
0
8
o
k
1
0
C n
0
,3
0
0
ar
0 ,3
0
0
6
0 ,3
0
0
8
0 ,3
0
0
3
0 ,2
0
8
3
0 ,2
0
3
3
0 ,2
2
9
2
0 ,2
2
3
2
1
0
3
2
0
,1 2
9
6
0
2
5
0
2
1
5
0
2
2
0 ,1
0
8
3
0 ,2
0
6
2
1 ,2
9
6
3
1 ,2
0
6
3
1 ,2
5
0
3
2 ,2
5
0
8
8
5
4
2
,1
5
4
0
,1
5
4
0
,1
5
4
0
,1
5
4
0
,1
,2
4
0
,1
,2
4
5
0
2
2
5
0
2
2
0
0
2
2
0
0
2
3
0
0
2
3
0
0
2
3
3
0
3
3
0
0
3
3
5
0
3
3
5
0
3
3
0
0
3
3
0
0
3
4
0
0
3
4
0
0
3
4
0
0
3
4
0
0
3
4
0
0
3
4
0
0
3
4
0
0
3
4
0
V
n
a
91
Lampiran 5. Log Data Control Room Sistem Air Pendingin Primary dan Secondary Unit 2 0 0 : 0 0
2 3 : 0 0
2 2 : 0 0
2 1 : 0 0
2 0 : 0 0
1 9 : 0 0
1 8 : 0 0
1 7 : 0 0
1 6 : 0 0
1 5 : 0 0
1 4 : 0 0
1 6 7
1 6 7
1 6 7
1 6 7
1 6 7
1 6 7
1 6 6
1 6 6
1 6 6
1 6 7
1 6 7
8 5 0
8 5 0
8 5 0
8 5 0
8 5 0
8 5 0
8 5 0
8 5 0
8 5 0
8 5 0
8 5 0
3 , 0 5
3 , 0 5
3 , 0 5
3 , 0 5
3 , 0 5
3 , 0 5
3
3
3
3
3
1 3 : 0 0
1 2 : 0 0
1 1 : 0 0
1 0 : 0 0
0 9 : 0 0
0 8 : 0 0
0 7 : 0 0
0 6 : 0 0
0 5 : 0 0
0 4 : 0 0
0 3 : 0 0
0 2 : 0 0
0 1 : 0 0
0 0 : 0 0
M M i n a x
1 6 1 , 4 3 4 0
1 6 6
1 6 6
1 6 6
1 6 6
1 6 6
1 6 6
1 6 6
1 6 6
0 , 0 8
0 , 0 8
0 , 0 8
0 , 0 8
0 , 0 8
0 , 0 8
1
1
3
3
3
3
3
3
3 , 0 9
3 , 0 9
1 6 6
1 6 6
1 6 7
1 6 7
1 6 7
1 6 7
1
1
0 , 0 8
0 , 0 8
0 , 0 8
0 , 0 8
3 , 0 9
3 , 0 9
3 ,1
3 ,1
3 ,1
3 ,1
1 6 1 , 4 3 4 0
3 2 , 7
1 , 6 9
3 1 , 5
3 1 , 5
3 1
3 1
3 4
3 4
3 3 , 5
3 3 , 5
1 , 7
1 , 7
1 , 7
1 , 6 5
1 , 6 5
1 , 6 5
1 , 7
1 , 7
3 1
3 1
3 1 , 5
3 1 , 5
3 1 , 5
3 1 , 5
3 1 , 5
3 1
3 1
3 1
3 1
3 1
3 1
3 1
3 1
3 3 , 5
3 3 , 5
3 4
3 4
3 4
3 4
3 4
3 3 , 5
3 3 , 5
3 3 , 5
3 3 , 5
3 3 , 5
3 3 , 5
3 3 , 5
3 3 , 5
1 , 7
1 , 7
1 , 7
1 , 7
1 , 7
1 , 7
1 , 7
1 , 7
1 , 7
1 , 7
1 , 6 7
1 , 6 7
1 , 6 7
1 , 6 7
3 1
3 1
3 1 , 5
3 1 , 5
3 1 , 5
3 1 , 5
3 3 , 5
3 3 , 5
3 4
3 4
3 4
3 4
1 , 7
Beban
A
Arus
k g / c m 2
Tekanan Masuk
k g / c m 2
Tekanan Keluar
A
Arus
k g / c m 2
Tekanan Masuk
k g / c m 2
2 9
1 , 6 9
Jam M w
2 9 3 2 , 7
I P o m p a I I
Tekanan Keluar
k g / c m 2
Diff. Pressure
° C
Suhu Masuk
° C
Suhu Keluar
k g / c m 2
Diff. Pressure
° C
Suhu Masuk
° C
Suhu Keluar
° C
Suhu Keluar
° C
Suhu Keluar
Tekanan Hisap Gas Tk.2
I
I I
Inter Condensor After
4 9
4 9
5 0
5 0
5 0
5 0
5 0
5 0
5 0
5 0
5 0
5 0
5 0
4 9
4 9
4 9
4 9
4 9
4 9
4 9
4 9
5 0
5 0
5 0
5 0
3 8 0
3 9 0
3 9 0
3 9 0
3 9 0
3 9 0
3 8 5
3 8 5
3 8 5
3 8 5
3 8 5
3 8 5
3 8 5
3 9 0
3 9 0
3 9 0
3 8 0
3 9 0
3 9 0
3 9 0
3 9 0
3 9 0
3 9 0
3 9 0
3 9 0
m B a r
7 7 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 6 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
7 8 0
m B a r
ATekanan Keluar Gas
8 2
8 2
8 2
8 2
8 2
8 2
8 1
8 1
8 1
8 2
8 2
A
Arus
0 , 9
0 , 9
1
1
1
1
1
1
1
1
1
3 4 0
m B a r a
Tekanan Masuk
4 , 0 5
4 , 0 5
4
4
4
4
4
4
4
4
4
3
k g / c m 2
Tekanan Keluar
A
Arus
3 4 0
m B a r a
Tekanan Masuk
3
k g / c m 2
Tekanan Keluar
B a r
Tekanan Masuk
3 7 , 7
° C
Suhu Masuk
3 4
° C
Suhu Keluar
B a r
Tekanan Masuk
6 0
1 0 4
8 1
8 1
8 1
8 1
8 1
8 1
8 1
8 1
8 1
8 1
8 2
8 2
8 2
8 2
0 , 8
0 , 8
0 , 8
0 , 8
0 , 8
0 , 8
0 , 8 1
0 , 8 1
0 , 8 1
0 , 8 1
0 , 8 2
0 , 8 2
0 , 8 2
0 , 8 2
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
1 0 4
2 , 4 2
2 , 4 2
2 , 4 2
2 , 4 2
2 , 4 2
2 , 4 2
2 , 4 2
2 , 4 2
2 , 4 2
2 , 4 2
2 , 4 2
2 , 4 2
2 , 4 2
2 , 4 2
2 , 4 2
2 , 4 2
2 , 4 1
2 , 4 1
2 , 4 1
2 , 4 1
2 , 4 1
2 , 4 1
2 , 4 1
2 , 4 1
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8
3 8
3 8
3 8
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8
3 8
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8
3 8
3 8
3 8
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8 , 5
3 7 , 7
° C
Suhu Masuk
3 6 , 5
3 6 , 5
3 6
3 6
3 6
3 6
3 6 , 5
3 6 , 5
3 6 , 5
3 6
3 6
3 6
3 6
3 6
3 6
3 6
3 6
3 6
3 6
3 6
3 6
3 6 , 5
3 6 , 5
3 6 , 5
3 6 , 5
3 4
° C
Suhu Keluar
6 , 7 8
6 , 9
7 ,1
7 ,1
7 ,1
7 ,1
6 , 7 1
6 , 7 1
6 , 7 1
6 , 8
6 , 9
7
6 , 9
6 , 8
6 , 8
6 , 8
7
6 , 9
6 , 9
6 , 9
6 , 9
3 6 , 5
3 6 , 5
3 6
3 6 , 5
3 6 , 5
3 6 , 5
3 6
3 6 , 5
3 6 , 5
3 6 , 5
3 6 , 5
° C
Suhu Masuk
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8 , 5
° C
Suhu Keluar
° C
Suhu Masuk
° C
Suhu Keluar
° C
Suhu Masuk
° C
Suhu Keluar
° C
Suhu Masuk
° C
Suhu Keluar
3 6 3 8
3 6 3 8
3 6 3 8
3 6 3 8
7
3 6
3 6
3 6
3 6
3 6
3 6
3 6
3 8
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8 , 5
3 8 , 5
7 3 6 3 8
7 3 6 3 8
7 3 6 3 8
7 , 3
Condensor
Condensor Tk.2
2 , 4 2
6 , 8
I n t e r c o o l e r
S i s t e m P r i m a r y
I P o m p a I I
I
I I
I n t e r c o o l e r
pH Secondary I
I I
I
I I
L u b e O i l C o o l e r
K o m p r e s s o r
S i s t e m S e c o n d a r y
S I S T E M A I R P E N D I N G I N P R I M A R Y D A N S E C O N D A R Y U N I T 2 T a n g g a l : 1 6 F e b -2 0 1 6
H a r i : S e l a s a
92
Lampiran 6. Log Data Control Room Sistem Uap dan Turbin Unit 3 0 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 3 2 1 0 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 9 : : 0 : : : : : : : : : 0 : 0 : : : 0 : 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 8 : 0 0
0 7 : 0 0
0 6 : 0 0
0 5 : 0 0
0 4 : 0 0
0 0 0 3 2 1 : : 0 : 0 0 0 0 0
0 0 : 0 0
M M i n a x
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
2 9 7 0
3 2 2 2 0 9 9 9 0 9 9 9 0 8 8 8
3 0 0 0
3 2 2 3 0 9 9 0 0 9 9 0 0 5 5 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 0 3 0
4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 6 6 6 5 5 5 5 5 5 5 5 5 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 0 0 0 5 0 0 0 0 0 0 0 0 5 1 0 5 5 5 5 0 0 0 0 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , 8 , 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8
4
6 , 8
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7
1 6 1
1 6 1
Jam R p m
Putaran
T / J a m
Aliran
B a r
Tekanan
° C
Suhu
B a r
Differential Press. Separator
B a r
Differential Press. Eliminator
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
1 0 0
%
Posisi MSV LH
9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9
1 0 0
%
Posisi MSV RH
9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 0 0
%
Posisi Governor LH
8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9
1 0 0
%
Posisi Governor RH
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 , 7 , , , , , , , , , , , , , , , , 7 7 7 7 7 7 6 , 6 , 6 , 6 , 6 , 6 , 6 , 6 , 6 7 5 5 7 7 7 7 5 5 7 7 7 7 5 5 5 5
B a r
Tekanan Masuk MSV LH
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , 7 7 8 , 8 7 7 7 8 7 5 5 5 9 9 9 9 9 8 8 8 9 9 9 9 9 9 9 9
B a r
Tekanan Masuk MSV RH
B a r
Tekanan Masuk Turbin LH
B a r
Tekanan Masuk Turbin RH
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , 6 , 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6
6 , 5
B a r
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 , , ,2 ,2 ,2 , , , , , , , , , , , 3 , 3 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 , 3 3 5 5 5 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3
6 , 5
B a r
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 4 4 4 4 4 5 5 5 5 0 0 1 1 1 1 2 2 2 2 1 1 1 1 1 0 9 9 9 9 9 1 1 1 1
8 0
° C
Suhu Uap bekas sisi Governor
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 2 2 3 3 3 3 4 4 4 4 3 3 3 3 3 2 1 1 1 1 1 3 3 3 3
8 0
° C
Suhu Uap bekas sisi Generator
+ 3
µ m
Pemuaian Casing Turbin
3 0
µ m
Turbin Ecentricity (Start-Up)
+ 3
µ m
Turbin Differential Expanstion
2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 3 3 3 3
1 2 5
µ m
Getaran Banatalan 1
6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 3 3 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 2 4 4 4 4 2 2 2 2
1 2 5
µ m
Getaran Banatalan 2
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 2 2 1 1 1 2 5 5 5 5 4 4 4 4 3 3 3 4 4 4 4 3 3 3 3
1 2 5
µ m
Getaran Banatalan 3
2 2 0 0
1 2 5
µ m
Getaran Banatalan 4
0 , 5
B a r
Tekanan Uap
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , 7 , 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7
- 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 3 - 4 - 3 - 3 4 4 , , 9 , 9 , 9 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9
2 1
2 1
2 1
2 2 2 2 2 2 5 5 5 5
2 2
2 2
2 2
2 2 2 0
-2
-2
2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 4 0 0 0 0 4 4 4 4
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 9 9 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 9 9 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8
0 ,1
B a r
Tekanan Uap Ejector Perapat
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 , 4 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
B a r
Tekanan Hisap Ejector Perapat
- 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 - 0 0 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , 6 , 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6
B a r
Tekanan Gas Masuk Ejector Tk.1
5 , 7
6 , 5
B a r
Tekanan Uap Masuk No.1/A
5 , 7
6 , 5
B a r
Tekanan uap masuk No.2/B
5 , 7
6 , 5
B a r
Tekanan uap masuk No. 1/A
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 9 9 8 8 8 8 9 9 9 9
5 , 7
6 , 5
B a r
Tekanan uap masuk No. 2/B
4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 4 , , , , , 5 , 5 5 5 5 , 5 5
1 6 1
° C
Suhu Gas Masuk Ejector TK.1
A
Arus Motor
B a r
Tekanan
A
Arus Motor
B a r
Tekanan
1 0 0
%
Posisi Vent Valve A1
1 0 0
%
Posisi Vent Valve A2
1 0 0
%
Posisi Vent Valve B1
1 0 0
%
Posisi Vent Valve B2
1 0 0
%
Posisi Vent Valve B3
1 0 0
%
Posisi Vent Valve B4
8 , 6
B a r
Tekanan
° C
Suhu
6 , 5
1 6 1
U a p T u r b i n
Tekanan Masuk Turbin (Steam Chest Press)
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 8 8 7 7 7 7 8 8 8 8
U a p U t a m a
T u r b i n
P e r a p a t
E j e c t o r 1
S I S T E M U A P D A N T U R B I N U N I T 3
U a p B a n t u
E j e c t o r 2
C o m p . A ( K a j i ) C o m p .B ( I n g e r ) V e n t V a l v e
H e a d e r
T a n g g a l : 1 6 F e b -2 0 1 6
H a r i : S e l a s a
93
Lampiran 7. Log Data Control Room Sistem Air Pendingin Utama Unit 3 0 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 3 2 1 0 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 9 : : 0 : : : : : : : : : 0 : 0 : : : 0 : 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 8 : 0 0
0 7 : 0 0
0 6 : 0 0
0 5 : 0 0
0 4 : 0 0
0 0 0 3 2 1 : : 0 : 0 0 0 0 0
0 M M 0 : a 0 i 0 n x
- 4 - 3 - 3 - 5 - 5 - 5 - 3 - 6 - 7 - 3 -2 0 -1 5 -1 3 -2 -2 1 -1 5 5 5 0 0 0 0 5 0 0 8 8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
5 0 0
m m
1 2 2
2 1 1
m B a r
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 3 3 3 3 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 2 2 2 2 2 2 2 2
6 0
%
Posisi Katup
2 2 2 2 2 3 3 3 3 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 2 2 8 9 9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 8 , 8 , 9 9 9 9 9 0 0 0 0
3 2
° C
Suhu Masuk
4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 4 4 8 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 8 , 6 , 5
5 1
° C
Suhu Keluar
4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 2 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
6 0
° C
Suhu Bantalan
3
k g / c m 2
Tek. Air Perapat
7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 5 5 6 6 4 4 5 5 5 5 3 3 3 3 4 2 5 5 5 5 5 7 7 7 7
9 1 , 6
A
Arus
4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 8 8 8 8 8 8 7 7 7 7 9 9 9 9 0 9 9 8 8 8 8 8 8 8 8
1 0 0
µ m
Vibrasi
4 4 4 4 4 4 3 3 3 3 4 4 4 4 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 3 3 0 0 2 2 5 5 5 5 0 0 0 0 5 7 6 2 2 2 2 5 5 5 5
1 0 0
%
Posisi Katup
3 , 5
k g / c m 2
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 3 3 2 2 3 3 3 3 2 2 2 2 6 3 5 5 6 6 9 9 9 9 8 7 5 5
1 2 1
1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 1 0 0 0 0
1 2 2
1 2 2
1 2 2
1 2 2
2 2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 , 7 7 7 7 7 7 , , , , , , , , , , , , , , , , 8 , 8 7 5 5 5 5 5 5 5 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8
3 5 0
Jam
1 , 8
2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 , 8 , 6 , 6 , 6 , 6 , 8 , 8 , 8 , 8 , 7 , 7 , 7 , 7 , 6 , 6 , 5 , 9 , 9 , 9 , 9 , 7 , 7 , 7 , 7 , 8
Level Tekanan
1 3 , 5 0 0
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 5 5 8 8 8 8 8 8 8 8 7 7 6 6 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6
6 0
° C
Suhu Bantalan
3
k g / c m 2
Tek. Air Perapat
7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 4 4 6 6 4 4 6 6 6 6 6 6 6 6 6 4 6 5 5 5 5 8 8 8 8
9 1 , 6
A
Arus
2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 6 7 5 5 5 5 5 5 5 5 5
1 0 0
µ m
Vibrasi
4 4 4 4 4 4 3 3 3 3 4 4 4 4 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 2 2 0 0 2 2 5 5 5 5 0 0 0 0 6 7 6 1 1 1 1 5 5 5 5
1 0 0
%
Posisi Katup
3 , 5
k g / c m 2
Tekanan Keluar
° C
Suhu Basin
2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 9 8 7 7 7 7 8 8 8 8
° C
Suhu Wet Bulb
1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 9 8 9 9 9 9 4 4 4 4 5 5 5 5 4 0 7 7 7 7 7 8 8 8 8
° C
Suhu Dry Bulb
2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , 8 , 8 , 8 , 8 , 8 8 5 5 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 8 8 8 8 5 5 5 5
1 , 8
3 3 3 3 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 , 0 , 0 3 3 , 0 , 0 3 3 3 3 , ,1 ,1 ,1 ,1 9 , 9 , 9 , 9 3 3 5 5 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 2 2 8 2 9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 9 , 9 9 9 9 9 0 0 0 0 1 1 1 1 2 2 9 9 9 9 0 0
2 2
2 2
2 2
2 2 2 2 2 2 3 3 3 3
6 , 8
7 , 3
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5
-1 0 0
+ 1 0 0
m m
Level Basin
8 0
µ m
Vibrasi Fan
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 , , , , , , , , , ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 , 0 , , 0 ,1 , 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 2 2 2 2 2 1 9 1 7 1 7 7 8 8 8 8 9 9 9 9
1 2 5
µ m
Vibrasi Motor
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 6 6 4 4 7 7 6 6 6 6 5 4 5 2 2 1 2 9 9 9 9 7 7 7 7
2 2 7 , 9
A
Arus
1 1 ,1 ,1 1 1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 1 ,1 ,1 ,1 ,1 1 1 1 1 1 1 1 1 , 3 , , 3 3 3 3 2 3 , 3 3 3 4 , , , , , , , , 3 , 3 3 9 9 3 3 6 6 6 6 9 4 4 6 8 6 1 4 4 4 4 4 4 4 4
8 0
µ m
Fibrasi Fan
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 , , , , 8 8 5 5 2 2 1 1 1 1 2 5 8 8 8 1 6 7 7 7 7 2 2 2 2
1 2 5
µ m
Vibrasi Motor
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 3 3 8 8 8 8 7 8 9 8 7 6 7 0 0 0 0 0 0 0 0
2 2 7 , 9
A
Arus
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 7 7 3 3 3 3 5 2 7 9 8 5 6 7 7 7 7 9 9 9 9
8 0
µ m
Vibrasi Fan
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 , 0 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 9 7 1 1 1 1 1 1 1 1
1 2 5
µ m
Vibrasi Motor
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 6 6 4 4 5 5 5 5 6 6 7 5 8 4 5 9 9 9 9 7 7 7 7
2 2 7 , 9
A
Arus
8 0
µ m
Vibrasi Fan
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , 0 , 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 , , 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 9 9 9 9 9 8 8 8 8 9 7 8 8 1 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9
1 2 5
µ m
Vibrasi Motor
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 6 6 6 6 8 8 8 8 6 6 0 0 0 0 8 8 9 6 7 7 7 0 0 0 0 8 8 8 8
2 2 7 , 9
A
Arus
1 1 1 1 1 1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 , 8 , 8 , 8 , 7 , 7 , 2 2 2 2 2 3 8 1 8 2 , 2 2 2 2 1 1 1 1 8 8 8 8 8 6 9 7 5 2 1 2 6 6 6 6 8 8 8 8
8 0
µ m
Vibrasi Fan
0 0 0 , 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 , 0 , 0 0 9 2 4
1 2 5
µ m
Vibrasi Motor
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 6 4 3 3 3 7 7 7 7 5 5 5 5
2 2 7 , 9
A
Arus
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ,1 ,1 , , ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0 , 0 8
2 2 2 2 2 2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 , 1 1 1 1 2 2 2 4 1 3 1 3 3 3 3 4 4 4 4 3 , 3 ,1 ,1 3 3 3 3 5 3 1 4 6 7 6 5 5 5 5 2 2 2 2
C o o l i n g W a t e r P u m p
Aliran
7 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 , , 6 6 6 6 0 , , , , , , , , , , , , , 8 , 8 4 , 3 ,2 7 9 4 7 5 9 9 9 9 9 8 8 8 8
2 2 2 ,2 2 2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 2 2 2 2 ,2 ,2 , 4 4 ,2 ,2 1 1 1 1 2 3 3 3 4 3 5 3 3 3 3 3 , 3 , 3 , 3 , 8 8 9 9 9 9 2 1 4 3 2 4 5 6 6 6 6
N o . I
Tekanan Keluar
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 3 1 1 1 1 2 ,2 1 1 1 1 1 2 1 2 2 3 3 3 1 1 1 1 , , , 3 3 3 3 3 , 9 9 3 3 3 3 , 9 8 , , , 3 3 3 3 6 3 , 7 , 8 5 5 5 5 1 1 1 1
T / J a m
C o n d e n s o r
N o . I I
pH Basin
F a n I
F a n I I
F a n I I I
F a n I V
F a n V
C o o l i n g T o w e r
S I S T E M A I R P E N D I N G I N U T A M A U N I T 3
T a n g g a l : 1 6 F e b -2 0 1 6
H a r i : S e l a s a
94
Lampiran 8. Log Data Control Room Sistem Air Pendingin Primary dan Secondary Unit 3 0 0 : 0 0
2 2 2 3 2 1 : 0 : 0 : 0 0 0 0
2 0 : 0 0
1 9 : 0 0
1 8 : 0 0
1 7 : 0 0
1 6 : 0 0
1 5 : 0 0
1 4 : 0 0
1 1 1 3 2 1 : 0 : 0 : 0 0 0 0
1 0 : 0 0
0 9 : 0 0
0 8 : 0 0
0 7 : 0 0
0 6 : 0 0
0 5 : 0 0
0 4 : 0 0
0 3 : 0 0
0 2 : 0 0
0 1 : 0 0
0 0 : 0 0
M M i n a x
1 6 1 , 4
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 , , , , , , , , , , , , , 0 , 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5
3 4 0
2 2 2 2 2 2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 , 8 8 8 8 8 8 8 8 , 8 , 8 , 8 , 8 , 8 8 1 1 1 1 1 1 1 1 1 6 1 , 4
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 7 7 6 6 6 6 7 7 7 7 7 0 0 9 9 9 9 1 1 1 1 1 0 0 8 8 8 8 8 8 8 8 8 , 0 , 0 5 5 5 5 5 5 5 5 5 2 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0
3 4 0
2 2 , 9 , 3 3 3 3 3 3 3 3 3 9 5 5
2 9
3 2 , 7
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 ,1 , 0 , 0 , 0 , 0 , 0 , 0 , 0 , 0 , 0 , 0 ,1 ,1 ,1 ,1 3 3 1 1 1 1 2 2 2 2 2 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 5 5 5 5 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 , , , , , , , , , , 5 , 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 , , , , 5 , 5 5 , 5 5 5 , 5
2 9
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 , , , , , , 5 , 5 , 5 5 5 5 , 5 5 5
3 2 , 7
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 8 8 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 8 8 7 7 7 7 9 9 9 9 4 4 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 9 9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 9 8 8 8 8 0 0 0 0
6 0
Jam M w
Beban
A
Arus
k g / c m 2
Tekanan Masuk
k g / c m 2
Tekanan Keluar
A
Arus
k g / c m 2
I Tekanan Masuk I
k g / c m 2
Tekanan Keluar
k g / c m 2
Diff. Pressure
° C
Suhu Masuk
° C
Suhu Keluar
k g / c m 2
Diff. Pressure
° C
Suhu Masuk
° C
Suhu Keluar
° C
Suhu Keluar
° C
Suhu Keluar
3 3 3 3 3 3 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 0 0 0 0 0 0 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 0 0 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
m B a r
4 4 4 4 4 4 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 8 8 7 7 7 7 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
m B a r 1 0 4
8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
3 3 , 9 , 9 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5
3 6 , 5
3 6 , 5
3 6 , 5
Condensor Tk.2
3 4 0
m B a r a
Tekanan Masuk
3
k g / c m 2
Tekanan Keluar
A
Arus I Tekanan Masuk I
1 0 4 3 4 0
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 , , , , , , , , , , , , , 8 , 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8
3
k g / c m 2
Tekanan Keluar
B a r
Tekanan Masuk
3 7 , 7
° C
Suhu Masuk
3 4
° C
Suhu Keluar
B a r
Tekanan Masuk
3 5 , 5
3 5 , 5
3 6 , 5
3 6 , 5
3 6 , 5
3 6 , 5
3 7 , 7
° C
Suhu Masuk
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 4 4 4 4 4 4 3 3 3 3 4 4 4 4 , , 6 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 5 , 5 , 5 , 7 , 7 , 7 , 7 , 5 , 5 , 5 , 5
3 4
° C
Suhu Keluar
6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 6 6 6 6 , , , , , , , , , , 5 , , , , , , , , , , , , , , , 0 0 0 0 0 0 7 5 5 5 5 5 6 6 6 5 4 4 5 5 6 1 1 1 1 1 1 9 9 9 9
Inter Cond After
Tk.2 ATekanan Keluar Gas
m B a r a
3 5 , 5
I I
6 , 8
7 , 3
I n t e r c o o l e r
S i s t e m P r i m a r y
Cond Tekanan Hisap Gas
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 , , , , , , , , , , , , , 7 , 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 5 5 5 5 5 5 3 3 3 3 7 7 7 7
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 6 7 7 7 7 7 6 6 6 6 6 6 5 , , 5 5
I
Arus
2 2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 ,2 5 5 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 6 , 5
P o m p a
A
8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4
3 6 , 5
I
I P o m p a
I
I I
I n t e r c o o l e r
pH Secondary ° C
Suhu Masuk
° C
Suhu Keluar
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 4 4 4 4 , , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5 , 5
° C
Suhu Masuk
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 6 6 6 6 6 6 3 3 3 3 6 6 6 6 , , , , , , , , , 5 , 5 , 5 5 5 , 5 7 7 7 , 7 5 5 , 5 5
° C
Suhu Keluar
° C
Suhu Masuk
° C
Suhu Keluar
° C
Suhu Masuk
° C
Suhu Keluar
L I u b e O i l C o o I e I l r
I K o m p r e s s o I I r
S i s t e m S e c o n d a r y
S I S T E M A I R P E N D I N G I N P R I M A R Y D A N S E C O N D A R Y U N I T 3 T a n g g a l : 1 6 F e b -2 0 1 6
H a r i : S e l a s a
95
Lampiran 9. Tabel Appendix Property Tables An d Char ts (Si U ni ts) A-2
96
Lampiran 10. Tabel Appendix Property Tables An d Char ts (Si Un its) A-5
97
98
99
100
101
102
103
104
Lampiran 16. Foto Publikasi Kegiatan Magang Kerja Industri
Pengukuran profil suhu dan kelembapan udara turbin menggunakan Thermography PMT.
Pengukuran vibrasi pada generator dan cooling tower menggunakan VIB Expert II.
Pengukuran vibrasi pada turbin dan pompa MCWP menggunakan VIB Expert II.
