Instalacoes eletrica - 4 edicao - julio niskier

Devido ao inconveniente causado por urn baixo fator de potencia, as empresas con­ cessionarias de energia eletrica exigem urn fator de potencia igual ou maior do que 0,92. Essa obrigatoriedade segue as determinacoes do Departamento Nacional de Agua e Energia Eletrica - DNAEE em sua Portaria n," 1569-1993.0 nao-cumprimento desse limite sujeita 0 consumidor ao pagamento de urn ajuste pelo baixo fator de potencia. Todas as instalacoes de lampadas ou tubos de iluminacao a vapor de merctirio, neo­ nio, f]uorescente, ultravioleta, cujo fator de potsncia seja inferior a 0,90, deverao ser providas dos dispositivos de correcao necessaries para que seja atingido 0 fator de po­ tencia de 0,90, no mfnirno, valor este obtido junto ao medidor da instalacao, Nos casos de instalacoes com baixo fator de potencia, consegue-se corrigi-las (eleva­ 10) intercalando-se urn capacitor em urn circuito com indutancia, pois 0 capacitor faz com que a corrente avance em relacao a tensao, e este efeito "anula" 0 efeito da indu­ tancia (ver Fig. 1.19). Urn outro recurso tambem muito usado para melhoria do fator de potencia em instalacoes industriais e 0 uso de motores sfncronos superexcitados, que tern a propriedade de fomecer a componente natural ou deswattada da potencia.

Solucao

I) Intensidade da corrente

Da equacao 1.30, tiramos:

P

1=---U -J3 cos
-J3 x 0, 85

42.04 A

2) Potencia aparente

Da equacao 1.31, tem-se que:

Fa = 220 x 42.04 x.J3 = 16.019,4 VA = 16 kVA 3) Potencia reativa

Da equacao 1.33tiramos:

I

2

2

Pr = "1/16,019 - 13,616 = 8,439 kVAr

4) Rendimento:

Pela equacao 1.34calculamos 1]:

Tabela 1.1 Valores do Fator de Potencia (cos cp)

cos cp

ApareIhos de ilumina~ao incandescente ...................................... Aparelhoscom liimpadas fluorescentes De alto fator de potencia .............................................................. De baixo fator de potencia ...........................................................

1,00

1]

0,50 0,75 0,85 0,90

13.616 = 0,85 = 16.019

1.6 UGA(:AO DOS APARElliOS DE CONSUMO DE

0,90 0,50

ENERGIA

EUTRICA

Motores eletricos trifdsicos, de gaiola

ate600W ................................................................................ dela4cv ................................................................................ de 5 a 50 cv .............................................................................. de mais de 50 cv ......................................................................

13.616 220

j

1

Os circuitos dos receptores de energia eletrica de corrente alternada trifasica, do mes­ mo modo que os dos altemadores ou dos transformadores, podem ser ligados em trian­ gulo ou em estrela. Vejamos os dois casos .

~

Conceitos Basicos de Eletricidade com Vistas a Instalacoes

Instalacoes Eletricas

Na prdtica, para iluminaciio, 0 que se verifica quase sempre e a distribuicao em es­ trela com fio-neutro. No item 4.7.4. sera mostrado como e quando devera ser aterrado 0 neutro.

1. 0 Caso. Ligaciio dos receptores em triiingulo (delta). Consideremos a Fig. 1.26, on de se acha representada uma Iigacao de lampadas em

~, sendo 1 a corrente

triangulo. A corrente que passa em cada lampada e dada por i =

em cada fase, A, B ou C. A tensao entre os tenninais das Iampadas e a mesma que a existente entre as fases da rede (nao levando em conta a queda de tensao), A potencia P' consumida em cad a uma das lampadas e P' = U X i, e a potencia total P con sumida nas tres lampadas e:

A

:> 0

N N

B

:> P=UXIx-!3

i I

0

N N

C A

'"

~

0

N

N N

I

I

•

B

1

B'

:>

.

0

1=

N N

1.7 EMPREGO

DE TRANSFORMADORES

~

! !

1.7.1 CONCEITO DE TRANSFORMADOR Dernonstra-seque, para uma mesma potencia, a tensao eletrica em urn condutor e inversamente proporcional a area da secao transversal deste condutor. Isto quer dizer que, para uma mesma potencia a transmitir, quanta maior a tensao, menor precisara ser a secao do condutor, e, portanto, menor sera seu custo. Assim, se a potencia for trans­ mitida sob uma tensao de 6.000 V, os condutores terao secao transversal muito me­ nor do que se a tensao for de 220 V, havendo, pois, na primeira hip6tese, economia de material. Suponhamos uma potencia de 100 kW a ser transmitida, sendo 0,850 fator de potencia. Se projetarmos a transmissao de energia sob 6.000 V, a corrente no condutor sera:

2. Caso. Ligaciio dos aparelhos em estrela. A Fig. 1.27 indica tres Iampadas (ou aparelhos) ligadas em estrela, com fio-neutro. A tensao u que existe entre os parafusos ou bomes de cada receptor e igual 11 que exis­ 0

te entre urn fio-fase e 0 neutro aos quais se acha ligado, e e dada por

~, sendo U a

tensao entre as fases da rede.

1 J .,

.. A'

•

:>

?': N :>1 J

~B'/

>:::>1

B-?':~

:>1 J E

I

I

o

~ >:::>

C N

~ rr-;

:>

>:::> N

C'

~

--l--~-

I

Fig. 1.26 Ligacao de Iampadas em triangulo.

A

N

I I

v'3

>:::>

I •

C

> ,....

Fig. 1.28 Diagramade ligacao de aparelhos entre fase e neutro.As lampadas acham-se Iigadas em paralelo, havendo, entre os parafusos do receptaculo de cada uma, a tensao de 127 V.

:>

gl

I

r-

:>

~umpadas I

>

...

>:::>

25

I I I

_ _ _ _ _ _ ....J .Neutro

Fig. 1.27 Ligacao de aparelho (no caso, Iampadas) entre fases e 0 ponto neutro.

t,

r;

[

L

P

U X -J3 X cos 'P

100.000 X 0,85 = 11,3 A 6.000

-J3

Transmitida sob 220 V, a corrente sera de 308,7 A. Para se elevar a tensao de modo a transmitir a corrente com economia nas linhas de transmissao e depois baixar a tensao, para que a energia possa ser utilizada com segu­ ranca nos ediffcios ou aparelhos, emprega-se 0 chamado transformador. o transformador eo dispositivo que realiza a transformacao de uma corrente altema­ da, sob uma tensao, para outra corrente altemada, sob uma nova tensao, sem praticamente alterar 0 valor da potencia. 0 tipo mais comumente empregado e 0 transformador estd­ tico. Consta essencialmente de urn micleo de chapas de aco-silfcio MM em tomo do qual sao enroladas duas bobinas fixas, B, e B2 , confonne a Fig. 1.11. A bobina B, tern n, es­ piras e acha-se ligada aos p610s do altemador A. Essa bobina constitui 0 indutor ou pri­ mario do transformador, e a corrente altemada que 0 atravessa engendra no circuito magnetico MM urn fluxo de inducao altemativo. A segunda bobina B 2 possui n2 espiras e acha-se ligada ii rede de distribuicao intema; tern 0 nome de induzido ou secunddrio do transformador, e a corrente que passa por suas espiras e gerada pela inducao a que se acham submetidas.

I

!

~ ~-'. ""-'~~~':~:'~'!,: ,~.~

26

Conceilos Basicos de Eletricidade com Vistas a lnstalacoes

lnstalacoes Eletricas

Representemos, na Fig. 1.30, uma instalacao de transformador para elevar 5.000 V a 55.000 V, usando urn transformador com primario em triangulo e secundario em estrela.

Denomina-se relaciio de transformaciio de um transformador a relacao entre a ten­ sao nos bornes do primario e a existente nos bornes do secundario. A relacao de trans­ formacao e a mesma que a existente entre os numeros das espiras e inversa 11 relacao entre as correntes que por elas passam:

Secundario

Primario

U, _ n, _ /,

A'

(1.35)

V,-t.z,-T,

Nos casos mais comuns, a energia e fornecida pelas concessionarias aos predios em baixa tensao (220/127 V) ou (380/220 V). Entretanto, em industrias e predios de grande potencia, pode vir a ser necessario 0 suprimento em media tensao, devendo ser construi­ da uma estacao abaixadora de tensao pelo consumidor. Os transformadores podem ser monofasicos ou trifasicos.

..

§

U, = 55.000 V

"

B'

B u _ V ...

U,

(1.36)

/=iv'3

=

u, _ 55.000 =

..J3 -

1,73

32.000 V

Rede em alta tensao

Alta tensao

-,

T 1

I i

I

I

I

I

I

I

. Prirnario

I

i

A

k::J

Secundario

B

~=~I

C

IF

C

o que conduz a urn isolamento de menor custo nas espiras. Nas redes de distribuicao para iluminacao, 0 secundario, em baixa tensao, exigindo a distribuicao com tres fases e neutro, obriga 0 emprego de transfonnador com secundario em estrela.

Acha-se representado na Fig. 1.29 urn esquema de ligacao t:.t:. (triangulo-triangulo), isto e, primario e secundario ligados em triangulo.

C'

V,

Entre fase e neutro do transfonnador, a tensao nao sera mais de 55.000 V. Sera, ape­ nas, de

E muito empregada pela economia de material condutor utilizado na fabricacao dos transfonnadores. De fato, se chamannos de i a corrente nas espiras do secundario, a cor­ rente / nas linhas de distribuicao sera notavelmente maior, porque:

B'

I

V.J

Fig. 1.30 Ligacao de transformador em Ii Y.

1.7.2.1 Ligacao em Triangu]«

Secundario

I

z - . 1'>3 = 32.000 V

/ ,

C'

Urn transfonnador trifasico e, em sintese, urn agrupamento de tres transformadores monofasicos cujos circuitos eletricos (enrolamentos) sao distintos e independentes mas tern em comum 0 micleo de ferro-silfcio. Em fun'rao do sistema de distribuicao adotado e das tens6es a serem transfonnadas, os tres enrolamentos rnonofasicos que constituem a unidade trifasica podem ser ligados de varias maneiras, duas das quais, em especial, merecem referencia: a) ligacao em triangulo ou delta; b) ligacao em estrela.

Primario

A

1

;5

1.7.2 LIGAl;AO DE TRANSFORMADORES TRIFASICOS

A'

27

B

I =iv'3

C

Fig. 1.29 Ligacao de transforrnador em lili.

t

-j - - ,-=:L ~ ~I> J I T;a ~ ~t l--­ > -

Baixa tensao

Terra A B'

IN Rede em baixa tensao

c

Fig. 1.31 Liga~ao de transforrnador em IiY utilizada para distribuicaode iluminacaoem 220/127 V ou 3801220 V.

1.7.2.2 Ligacao de Transformador com Seeundario em Estrela

E muito empregada quando se deseja que 0 secundario tenha tens6es muito elevadas. ~ a fim de diminuir a tensao em cada transformador, nas suas respectivas bobinas, e, por P:~ conseguinte, facilitar e baratear seu isolamento e construcao,

;I;i-. . ,L.,;_.

Em alguns casos, e necessario prever uma alimentacao em baixa tensao com 0 secun­ dano do transfonnador em /1, havendo urn condutor neutro que sai do tap central de uma das bobinas.

dor

lnstalacoes Eletricas A

2

Fornecimento de Energia aos Predios. Alimentadores Gerais.

Fig. 1.32 Secundario em tl. com neutro.

Na Fig. 1.33 acha-se representada uma rede de distribuicao tfpica, como descrito aci­ rna.

U = 500 Y

Linha de transrnissao

~2

em A~~~ 6' 000 Y

~

.

-

~Ul

U 1=6.000Y'

Linha de distribuicao em B.T.

Ocorreram profundas modificacoes no sistema eletrico brasileiro. A privatizaciio das empresas de eletricidade, a criacao da ANEEL (Agencia Nacional de Energia Eletrica), bern como a edicao da Portaria n." 466, de 12 de novembro de 1997, do Departamento Nacional de Aguas e Energia Eletrica - DNAEE, foram responsaveis pelas inovacoes que descrevemos a seguir. A Norma Brasileira de Baixa Tensao NBR 5410, Revisao de 1997, e a Norma Brasileira de Alta Tensao (de 1,0kV a 36,2 kV) NBR 14.039, marco de­ 1998, tambem influenciam 0 sistema eletrico de nos so pais. A medida que se desenvol­ yam os assuntos seguintes deste Iivro, apresentaremos as interferencias dos documentos citados, especialmente nos capitulos:

U,=U,Y3 - =220Y

U2

U2 =

U2=U 2Y3

127 Y "

Transformador

elevador de tensao

•

=220Y

-r

-r

-r­

N

""

Motor

U 2=220Y

N.O do Capitulo

Iluminacao u 2=127Y

3 4

Fig. 1.33 Rede de distribuicao usual nas instalacoes eletricas de edificacoes.

5 6 7 13

Titulo Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Domesticos,

Condutores Eletricos, Dimensionamento e Instalacao.

Comando, Controle e Protecao dos Circuitos.

Instalacao para Motores,

Correcao do Falor de Potencia.

Subestacoes Abaixadoras de Tensao,

Este Capitulo 2, Fomecimento de Energia ao Predios. Alimentadores Gerais, tambern foi revisto, como veremos.

2.1

PmvATIZA(:OES

r

b

~ Ii

.r. ;:"

As principais concessionarias de energia eletrica de Sao Paulo (Eletropaulo, CESP e CPFL), Rio de Janeiro (Light e CERJ), Espfrito Santo (Escelsa), foram privatizadas. De julho de 1995 a abril de 1998, 0 govemo brasileiro transferiu do controle publico para as ernpresas privadas dezesseis distribuidoras de energia eletrica,

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30

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Fornecirnento de Energia aos Predios, Alimentadores Gerais

lnstalacoes Eletricas

o

Privatizacoes do Setor Eletrico Empresa

2.2.1 PRINCIPAlS DEFINI<;OES DA PORTARIA N. 466 Composicao Acionaria

Data

Eseelsa - Espirito Santo Centrais Eletricas SA

12/07/95

Iven S.A., GTD Partie., Eletrobras, Funcionarios,

Estados do ES, Prefeituras,Banco Pactual, Outros

Light - Services de Eletrieidade S.A.

21105/96

Eletricite de France (Franca), Houston Industries Energy (EVA), AES Corporation (EVA), Eletrobras, BNDESpar, Funcionarios, CSN, Outros

Cerj - Cia. de Eletrieidade do Estado do Rio de Janeiro

20/11196

Chiletra (Chile), EDP (Eletricidade de Portugal), Endesa Desarollo (Espanha),Outros

Coelba - Cia. de Eletricidade do Estado da Bahia

31/07/97

Banco do Brasil, Iberdrola (Espanha), BB-DTVM, Previ

Cachoeira Dourada

05/09/97

Endesa Desarollo (Espanha),Edgel (Peru), Fundos de Investimentos ­

Cia. Norte-Nordestede Distribuicao de Energia Eletrica (RS)

21110/97

AES Corporation (EVA)

Cia. Centro-Oeste de Distribuicao de Energia Eletrica (RS)

21110/97

AES Corporation (EVA)

CPFL - Cia. Paulista de Forca e Luz

0511 1197

VBC Energia (Votorantin,Bradesco e Camargo Correa), Previ, CornunityAlternative (EVA)

Enersul - Ernpresa Energetica de Mato Grosso do SuI S.A.

19111/97

Cernat - Centrais Eletricas Matogrossenses S.A.

27/11197

RedefInepar

Energipe - Ernpresa Energetica de Sergipe SA

03/12/97

Cataguases-Leopoldina

Cosern - Cia. Energetics do Rio Grande do Norte

12/12/97

Cons6rcio CoelbafIberdrola(Espanha)

a) Tensao de fornecimento - consumidor e concessionana podem ajustar a tensao de fornecimento; b) Subestacao compartilhada - dois ou mais consumidores podem construir uma tinica subestacao; c) Conservacao de energia - quando 0 consumidor tiver ganhos no usa da energia ele­ trica (eficiencia e conservacao), a concessionana e obrigada a renegociar 0 contrato de demanda e con sumo. 2.2.2 LIMlTES DE FORNECIMENTO

o concessionario deve estabelecer inforrnar ao interessado a tensao de fomecimento para a unidade consumidora, observando os seguintes limites: 1- tensao secundaria de distribuicao - (Grupo B), quando a carga instalada for igua1 ou inferior a 50 kW. A Light - Services de Eletricidade S.A. admite ate 75 kW. II - tensao primaria de distribuicao - (Grupo A), quando a carga instalada na unida­ de consumidora for superior a 50 kW (75 kW para a Light) e a demanda de potencia quando 0 fomecimento for igual ou inferior a 2.500 kW. Ohservacao: Grupos A e B referern-se a classes de tarifa. 2.2.3 PONTO DE ENTREGA DA ENERGIA (PE).

Consorcio Magistra Participacoes (liderado pela

Sera a conexao do sistema do concessionario com as instalacoes do consumidor, de­ venda situar-se no limite da via publica com 0 im6vel em que se localiza a unidade con­ sumidora. Em area servida atraves de rede aerea, havendo interesse do consumidor em ser atendido por ramal subterraneo, 0 ponto de entrega (PE) sera situado na conexao deste ramal com a rede aerea. Havendo conveniencia tecnica, 0 ponto de entrega (PE) podera situar-se dentro do im6vel em que se localizar a unidade consumidora. Do mesmo modo, o ponto de entrega podera situar-se ou nao no local onde forem instalados os equipa­ mentos de rnedicao.

Escelsa)

02/04/98

CeIj

2.2.4 RESPONSABILIDADES

Metropolitana - Eletricidade de Sao Paulo S.A.*

15/04/98

Light

Celpa - Centrais Eletricas do Para

09/07/98

RedefInepar

Elektro - Eletricidade e Services S.A.**

16/07/98

Enron International

o concessionario e responsavel pe1a prestacao de service adequado a todos os consu­ midores quanta a regularidade, generalidade, continuidade, modicidade das tarifas e cortesia na prestacao do service e de informacoes para a defesa de interesses individuais e coletivos. 0 consumidor e responsavel pela adequacao tecnica e seguranca das instala­ ,
Coelce ­

Cia. Energetica do Ceara

31

"Empresa de distribuicao da Eletropaulc que. atende a Grande Sao Paulo.

**Subsidi<'iriada Cesp (Companhia Energetics de Sao Paulo) que assumiu

0

serer de distribuicao desta empresa.

2.3 MODALIDADES DE

UGA«;;:OES

As principais concessionarias de energia eletrica situadas em Sao Paulo (Eletropau­

2.2 0

QUE MUDA COM A PORTARIA N.!!

10, CESP e CPFL), Minas Gerais (Cemig) e Rio de Janeiro (Light) trabalham em con­

466

A Portaria n." 466, em vigor desde 1.0 de janeiro de 1998, regu1amenta as relacoes entre consumidores e concessionarias, 0 DNAEE - Departamento Naciona1 de Aguas e Energia Eletrica, foi extinto em 2 de dezembro de 1997 com a criacao da ANEEL­ Agencia Naciona1 de Energia Eletrica, que assumiu suas funcoes para fortalecer 0 Esta­ do regu1ador e fixar "as condicoes gerais de fomecimento de energia eletrica". A ANEEL, . apoiada tarnbem no C6digo de Defesa do Consumidor, ja esta fisca1izando as empresas concessionarias privatizadas, em suas atividades de distribuicao e comercializacao da eletricidade no pais.

junto para uniforrnizar os criterios de fomecimento para os usuaries em tensao secunda­ ria. Assim, possufrnos hoje os seguintes regulamentos: ~i:

E ~~

~

!.

i

~~

1) CESP, Eletropaulo, CPFL - Fomecimento de Energia Eletrica em Tensao Secun­ dana a Edificacoes Individuais, editado em 1989. 2) Cemig - Fomecimento de Energia Eletrica em Tensao Secundaria, editado em 1993. 3) Light - Regulamentacao para Suprimentos de Consumidores - Baixa Tensao (RECONIBT) editado em 1987.

?

Rede da concessionaria

lnstalacoes Eletricas

.

13.800 V - t1

/// Para desenvolver este capitulo, utilizamos 0 manual da Light em sua edicao mais re­ cente. As ligacoes da instalacao predial arede de distribuicao da concessionaria se clas­ sificam em:

,

;Chave de faca

13.800 V - t1

e

Transfonnador ~

2.3.1 PROVISORIAS

o

I r:-l)

3801220 V - Y

2201127 V - Y

concessionario podera considerar, como fomecimento provisorio, 0 que se desti­ nar ao atendimento de eventos temporaries como: festividades, circos, parques de diver­ soes, exposicoes, obras ou similares. E 0 que acontece com as ligacoes deforr;a proviso­ ria para 0 funcionamento das maquinas para construcao, durante a fase de execucao das obras de urn ediffcio.

Disjuntor geral

Barramento de baixa tensao

Disjuntor geral Barramento de baixa tensao

X X X X X!!

y) y) y) Disjuntor -

2.3.2 DEFINITIVAS Quando se destinam a instalacoes de carater permanente. Podem-se tambem classifi­ car as modalidades de alimentacao predial de energia em: NonnaI. Quando a energia e fomecida de maneira permanente ainstalacao, No caso mais gera!, 0 suprimento de energia e feito pela concessionaria, Nao existindo rede pu­ blica, a energia e gerada no proprio estabelecimento (em geral, industrial). 0 fomeci­ mento pode ser uma combinacao destes dois tipos. De seguranca e subsntuicao. E proporcionada por fontes independentes da alimen­ tacao normal. E0 caso do suprimento para bombas de incendio, iluminacao de emergen­ cia, detectores de fumaca, alarme contra roubos, salas de operacao em hospitais etc. Relativamente a ten sao sob a qual a energia e fomecida ao consumidor, as alimenta­ ~5es se dividem em: Allmentacao em balxa tensao. No Brasil; redes de distribuicao das companhias distribuidoras de energia operam com as seguintes tensoes: ·220 Y/127 V - neutro aterrado, sendo 127 V para iluminacao e 220 V para moto­ res. A Light admite tambem suprimento em 2301115 V em aplicacoes exclusivas para fomecimento a consumidores rurais. ·380 V/220 V - neutro aterrado, sendo normalmente 220 V para iluminacao e 380 V para motores. Exemplos: predios com grandes densidades de carga, atividades comerciais e shoppings. As tensoes acima mencionadas aplicam-se a ligacoes individuais de baixa tensao com cargas de iluminacao e tomadas ate 75 kW. Em zonas de distribuicao subterranea da Light supridas por sistema reticulado (Net­ work), nao ha limite de carga instalada para fomecimento em baixa tensao, Portanto, nesse tipo de configuracao, 0 fomecimento a entradas coletivas residenciais e/ou comerciais e efetuado sempre em baixa tensao, independendo do valor da carga instalada. Afimentacao em alta tensao. Segundo as caracterfsticas e a capacidade da rede da concessionaria, bern como da carga demandada, 0 suprimento tern sido realizado nas tensoes de 13.800 V, 34.500 V, com ligacao Jj. no primario, Y no secundario do transfor­ mador e neutro acessivel. 0 assunto esta desenvolvido no Cap. 13. Caso as extensoes das linhas em baixa tensao, dentro dos limites do terreno do consu­ midor, sejam longas ou as cargas consideraveis, podera vir a ser necessaria uma ou mais subestacoes intermediarias, dentro dos limites do terreno particular, localizadas em ge­ ral nos "centros de gravidade" das cargas. A Fig. 2.1 mostra, esquematica e simplifica­ damente, uma alimentacao em alta tensao, com uma subestacao abaixadora nos terrenos do consumidor. Nao foi representado 0 equipamento de medicao da energia. Vemos, na Fig. 2.2, 0 diagrama unifilar de uma alimentacao em alta tensao, com uma subestacao primaria e quatro subestacoes secundarias, para distribuicao em baixa tensao, e na Fig. 2.3, em outras representacoes, Esta modalidade, que tern sido usada em fabricas, ha muito tempo, vern sendo empregada em predios de grande porte, com . .

Transfonnador

y)

y) y)

circuito de iluminacao 120 V e forca 220 V

y)

y)

x-! y) y)

Disjuntores - circuito luz (220 V) e motores (380 V)

Fig. 2.1 Alimentacao em A.T. (alta tensao)

34.500 V - t1

Rede da concessionaria

fA Chave de faca (ou porta-fusfvel limitador

711

13.800 V 220/127 V

.

as

A13.800 V p80/220 V

y)

TTTTT

y)

ou disjuntor, conforme carga) 34.500 V 13.800 V 13.800 V

7) Disjumcr 3801220 V 6

Barramento em alta tensao

IIII

Distribuicao em B.T.

!!!!

Q) 0) Q) Q)

y) TTTTT

13.800 V 2201127V

\') I

I

I

I

Distribuicao em B.T.

Fig. 2.2 Alimentacao em A.T. com uma S.E. primaria e quatro secundarias

JJ8 U0

r<>'"'

1-0'"' ---([)---orr-;

S.E.

primaria

I'

r­

,L

h ,. l· ~

~ 6)

~

~

S .E. secundaria

-0'"' -0'"'

CD

~

) CD

~

t~

~

~

Fig. 2.3 Arquitetura unifilar de sistema de fomecimento composto de quatro subestacoes instaladas nos centros de carga

1;,," i ' .•. ':". ~:-'; \

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34

",;~~~),~~,:~,

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Instalacoes Eletricas

cargas consideraveis, a fun de reduzir 0 custo da instalacao, pela economia na se<;:ao dos condutores, que, para qualquer carga, e tanto menor quanto maior a ten sao da rede intema de distribuicao. 0 projetista devera, inicialmente, consultar a concessionaria de fomecimento de energia, pois as tensoes no primario variam de regiao para regiao do pafs.

Terreno

o

.§

,5 E

E

o

IF)

"
Passagern de veiculos Corte

2.4 RAMAIs A ligacao de uma instalacao arede de distribuicao de energia e feita por urn ramal de ligaciio. Este e constitufdo de duas partes: Ramal externo. E 0 trecho compreendido entre a rede de distribuicao e 0 limite da propriedade particular com a via publica. Ramal intemo. E 0 trecho situado na propriedade particular, desde 0 limite da via publica ate 0 equipamento de medicao, r Existem tres modalidades de ramais de ligacao em baixa tensao: a) Ramal de ligaciio aereo, no qual a parte extema, aerea, e ligada a rede aerea da concessionaria. b) Ramal de ligaciio subterrtineo, cuja parte externa, subterranea, e ligada arede sub­ terranea da concessionaria. c) Ramal de entrada subterrtineo com rede aerea da concessionaria. Em qualquer dos casos referidos, 0 ramal interno podera ser aereo ou subterraneo, conforrne a conveniencia do consumidor, que leva em consideracao 0 aspecto estetico da fachada e a entrada do predio e por raz5es econ6rnicas do custo da ligacao quando houver. o Regulamento para Suprimento de Energia, da Light, apresenta algumas definicoes que alteram a conceituacao acima e que convern sejam conhecidas por aqueles que pro­ jetarem em area servida por esta concessionaria. a) Entrada de service E 0 conjunto de equipamentos, condutores e acess6rios instalados entre 0 ponto de derivaciio da rede da concessionaria e a medicao ou protecao, inclusive. Nada tern aver com 0 que se costuma chamar de "entrada de service" de urn predio, para diferencia-la da "entrada social". Divide-se em ramal de ligaciio e ramal de entrada. b) Ponto de entrega (PE) E 0 ponto ate 0 qual a concessionaria se obriga a fornecer energia eletrica, particlpan­ do dos investimentos necessaries e responsabilizando-se pela execucao dos services, pela operacao e manutencao, nao sendo necessariamente 0 ponto de medicao. c) Ramal de ligacdo (RL) E 0 conjunto de condutores e acess6rios instalados entre 0 ponto de derivaciio da concessionaria e 0 ponto de entrega. d) Ramal de entrada (RE) E 0 conjunto de equipamentos condutores e acess6rios instalados entre 0 ponto de entrega e a medicao ou protecao, inclusive. e) Entrada individual E todo ramal de entrada com a finalidade de suprir uma edificacao com uma rinica unidade consumidora (consumidor unico com medicao individualizada). f) Entrada coletiva E to do ramal de entrada com a finalidade de suprir uma edificacao com mais de uma unidade consumidora e com area de serventia comum. As Figs. 2.4 a 2.9 apresentam as diversas modalidades de ligacao, achando-se nelas indicados os trechos das ligacoes acima citadas. A Regulamentacao para Suprimento de Consurnidores, da Light, con tern grande nu­ ~ero de desenhos e detalhes iiteis ao projetista.

~ "t _..- _.n. L-----.....:::.Ju.-....:::.:.:..=::;P:;;l-o-n-:-to---~oste

~ G.::':J

e"'30 m em ligacoes bifasicas au trifasicas e~ 50 m em ligacoes monofasicas

Fig. 2.4 Ramal aereo com poste no passeio em frente ao predio (Cortesia Manual RSC Light.)

Det.A Condutores instalados pela concessionana Arrnacao vertical com isoladores tipo roldana Travessia .Io logradouro ­ 6,00 In Passeio de pedes­ tres- 3,50 m Passeio com vei­ culos ­ 4,50 rn

o

u::

'i611 § I

6JE;

~I. ~i

i.

I

Corte

Planta

Rua

Fig. 2.5 Ramal aereo com poste no interior da propriedade e poste da concessionaria na mesma calcada (Cortesia Manual RSC Light.)

Grampo "U" ou armacao com

~ urn isolador tipo roldana

Ramal

de

entrada

E:

8

v5 fA

Pianta

Corte

Fig. 2.6 Ramal aereo com poste na calcada oposta

a propriedade (Cortesia Manual

Rua

RSC Light.)

6

Fornecimento de Energia aos Predios. Alimentadores Gerais

Instalacoes Eletricas

37

II II


s811II ,~~

Muro

Meio-fio

Rua

Ramal de entrada

~ II ~ ~II :0

Ramal interno subterraneo

a

]11

e<: II

Ramal externo subterraneo

r;:-ll=-t , - -1, Cx. de passagem J1daconcessiomiria

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Ramal externo subterraneo

I

I I

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Ramal de ligacao

l8

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Planta

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Duto "

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0

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Caixa de passagem ! . ----SOOmm X 600mm(mfnimo)..../"

Corte Fig. 2.9 Ramal de ligacao mistatdimensoes em mm) (Cortesia Manual RSC Light.)

. Rua

,,

r­

~-= = _1lJ-2~o,g~..g~~a~l!J?I~t~o========

I

.,j,­ T

o

2.5

Corte

Embora cada concessionaria tenha seu pr6prio esquema administrative para aprovar uma ligacao provis6ria de forca para obras, em geral eexigidoum offcio ou carta, acorn­ panhado de uma planta de situacao do terreno. Nesta planta serao definidas a area proje­ tada do predio a ser construfdo e a indicacao dos motores, com suas caracteristicas ele­ tricas e as maquinas que eles irao acionar. Deve ser marc ado 0 local considerado como o mais adequado para a instalacao de caixa ou arrnario para dispositivos de protecao, medidores e chaves.

Fig. 2.7 Ramal de Iigacao subterranea (dirnensoes em mm) (Cortesia Manual RSC Light.)

~

2.6 llGAc,;:XO DEFINITNA DE

~

o ~

,600'mm

~

LIGAc,;:XO PROVISORIA DE ENERGIA

ENERGIA

Repetindo que cada concessionaria possui suas pr6prias norrnas, indicaremos algu­ mas prescricoes adotadas pela Light - Services de Eletricidade S/A - Regiao Rio. Atualmente, s6 se executa urn ramal iinico de ligacao, para servir tanto a iluminacao e pequenos aparelhos quanta a chamada "forca para os motores".

~

Planta

2.6.1 NUMERO DE FASES DO RAMAL, CONFORME A CARGA Carga instalada e 0 somat6rio das potencias nominais de todos os equipamentos ele­ tricos e dos pontos de luz instalados na unidade consumidora, Como nem toda a carga instalada econsumida simultaneamente, havendo uma diversificacao por tipo de utiliza­ c;:ao, considera-se uma demanda maxima com base em hip6teses de probabilidade de utilizacao simultanea das diversas cargas. Sao tres os tipos de atendimento do fomecimento de energia conforrne 0 mimero de fases, e que usualmente sao design ados por: • Monofdsico: uma fase e neutro (dois fios) - e usado medidor monofasico (ate 4.400

[.

Corte C.P. - caixa de passagem Fig. 2.8 Entrada aerea e ramal interne subterraneo, com caixa de passagem (Cortesia Manual RSC Light.)

vota: As colas

!

f~ ~

I

.~ indicad~ variam conforme as normas das concessionarias, que devem portanto ser previamente consultadas.

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• Bifrisico: duas fases e neutro (tres fios) - pode ser usado para dois medidores mo­ nofasicos ou urn unico bifasico.

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38

Instalacoes Eletricas

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Fornecimento de Energia aos Predios, Alimentadores Gerais

• Trifdsico: tres fases e neutro (quatro fios) - para tres medidores monofasicos ou urn monofasico e urn bifasico, para urn unico trifasico, ou ainda, para mais de dois consumidores. Nos casos de suprimento a 380/220 V, e exigida a instalacao de urn flO TERRA in­ dependente.

39

2.6.2.3 Ligacao Aerea ou Subterranea Entrada aerea

Aerea

2.6.2 ESQUEMAS BAsICOS UNIFILARES DAS PRINCIPAlS MODALIDADES DE LIGA<;AO

Cx.T Caixa terminal

Representaremos, apenas, os esquemas, sem os detalhes construtivos que sao forne­ cidos pela concessionaria em manuais pr6prios.

2.6.2.1 Ligac;ao Aerea Fig. 2.12 Entrada aerea au subter­

ranea corneaixa terminal(no exern­

o fusivel da concessionaria

-

plo, entrada aerea)

fica na rede externa

Fig. 2.123 Ligacao aerea au subter­ ranea para quatro medidores

Aerea

M'l Medidor

1) Fig. 2.10 Ligacao aerea ate 100 A

,~ ~ r) r) r

2.6.2.4 Emprego de Transformadores de Corrente Quando a carga e grande, usa-se uma caixa TR, isto e, com transformadores de cor­ rente, uma vez que pelo medidor nao pode passar corrente de grande intensidade. Trata­ se da caixa de transformadores de corrente. A concessionaria fixa 0 valor da carga a partir da qual a TR deve ser usada.

e

Fig. 2.103 Ligacao aerea ate tres medi­ dores monofasicos, ou urn mono e dais bifasicos

TR

®

200 a400A

Medidor Para ligacao aerea, deve ser usada caixa terminal quando a carga exigir disjuntor > 100A ou fusivel NH > 63 A.

Caixa T Verndarede

Ate 600 A

2.6.2.2 Ligac;ao Subterranea Ate400A Deve existir uma caixa terminal (T) que contenha, quando necessario, fusfveis para protecao do ramal.

Fig. 2.13 Entrada subterranea, com caixa T (terminais), caixa TR (de transforrnadores de corren­

t,

~

t

l)

!"f,

M

~

Cx. T. Caixa terminal

M

I

I

I

distribuicao

Fig. 2.113 Ligacao su bterranea Fig. 2.11 Entrada subterranea ate 100 A

:

'-"

Caixa de

para tres medidores

I.1

te) e medidor

2.6.2.5 Caixa de Dlstribulcao Com varies consumidores independentes no predio, ha necessidade de utilizar urn me­ didor para cada consumidor. A fim de distribuir a energia em circuitos, a partir de urn barramento ate cada urn dos medidores, emprega-se uma caixa de distribuicdo (D). Nesta caixa de distribuicao e colocado, em certos casos, urn bloco geral com fusfveis, a partir do qual saem os barramentos das tres fases. 0 neutro nao passa pelo fusfvel. A Fig. 2.14 esquematiza uma ligacao com caixa de distribuicao, contendo fusfveis gerais e barra­ mentos, alimentando diversos medidores. Quando 0 mimero de consumidores e grande, tambem e grande a quantidade de me­ didores, e em substituicao II caixa de distribuiciio usa-se urn gabinete de distribuiciio, que vern a ser urn armario com quadro de barramentos para ligacao dos terminais dos circuitos dos diversos consumidores.

Fornecimento de Energia aos Predios. Alimentadores Gerais

Instalacoes Eletricas

,----,

Aerea

fM\I \:V" LojaA

1 r--------L

I I

I

I

I

,-----­ rfM\-

2.6.3 MEDH;AO DE ENERGIA EM PREDIO COM MAIS DE CINCO PAVIMENTOS

I

Ii perrnitida a instalacao do equiparnento de medicao, por pavimento, em qualquer dos seguintes casos: ­ a) Desde que haja sete ou mais equipamentos de medicao por pavimento, agrupando­ os em urn s6 ponto. b) Desde que, agrupando os equiparnentos de dois ou mais pavimentos em urn s6 ponto, seja atendido 0 minima de sete unidades. As caixas dos pavimentos se denominam caixas de distribuiciio subsididrias.

____ ..I

I I

2.6.4 MEDI<;:AO DA ENERGIA EM LOJAS

Subterranea

Ii perrnitida a instalacao de medidores nas lojas, ligados acaixa de distribuicao geral do predio e colocados 0 mais pr6ximo possivel da entrada e nunca em vitrines (Fig. 2.14). (Ver subitem 14.3.4.7.)

J

r-

~ ~

e=~~~J

Fig. 2.14 Caixa de distribuicao a!imentando seis medidores.

Paine!

A caixa de distribuicao e os equiparnentos de medicao e protecao sao colocados no centro de mediciio (ver subitem 14.3.3.2).

Cx. de distr.

7" Pavimento 6" Pavimento

2.6.2.6 Caixa Seccionadora Quando a caixa de distribuicao ficar situ ada a mais de 5 metros do acesso (principal ou de service) de urn ediffcio, e necessario colocar-se uma caixa seccionadora, distante, no maximo, 5 metros da entrada do predio. Tern por objetivo proteger 0 ramal, desligan­ do 0 fomecimento de energia em casos de emergencia, como seria 0 de urn incendio. A caixa seccionadora contem fusiveis ou barras, facilmente removfveis, na eventualidade de ser necessaria a interrupcao no fomecimento da corrente eletrica ao predio, Da caixa seccionadora, 0 cabo (ou os cabos) vai para a caixa (Fig. 2.15) ou as caixas (Fig. 2.16) de distribuicao, localizada (ou localizadas) no terreo, no subsolo ou em varies pavimentos. Mais detalhes serao vistos no subitem 14.3.3.3.

5" Pavimento

Cx. de distr.

4" Pavimento

Cx. de distr.

3" Pavimento

Cx. de distr. Paine! com medidores e caixa de distribuicao em urn pavimento. Deta!be A

Cx. de distr. ex. de distr.

Fig. 2.17 Entrada com caixa seccionadora e caixa de distribuicao no pavimento

Cx. de distribuicao M h Cx. seccionadora

~

41

Desligamento a distancia I'

Cx. de distr.

~

Fig. 2.15 Entrada com caixa seccionadora e caixa de distribuicao

Medidores

Ii

Cx. de distr,

~

~:

Cx. de distr,

Cx. de distr.

&

r: k

Cx, de distr,

Cx. de distr,

Paine! de distribuicao

Disjuntor

~~

r;

; ~

Cbave

de faca

tfe

AIimenta<;:ao Fig. 2.16 Entrada com caixa secci­ onadora e tres caixas de distribui­ <;:ao

Cx. de distr.

Cx, de distr.

Fig. 2.18 Paine! de distribuicao comandado a distancia. Representacao esquematica unifilar

. ~.: ~-'

.:,,,: ,

.. - .

;'.z-:»~~, .

Instalacoes para lluminacao e Aparelhos Domesticos

3 3.1

o dimmer ou variador de tensao e um regulador de tensao intercalado entre urn cir­ cuito alimentador de ten sao constante e urn circuito receptor, para variar gradualmente a tensao aplicada a este. Permite, por exemplo, variar a luminosidade de uma ou varias lampadas incandescentes, utilizando a variacao de tensao, Existem dois tipos: variador rotativo simples e variador deslizante simples. b) INTERRUPTOR DE DUAS SEc;OES. Acende ou apaga separadamente duas lampa­ das ou dois conjuntos de lampadas funcionando em conjunto. c) INTERRUPTOR DE TRES SEc;OES. Acende ou apaga separadamente tres lampadas ou tres conjuntos de lampadas funcionando em conjunto. d) INTERRUPTOR PARALELO (THREE-WAY). Aquele que, operando com outro da mes­ rna especie, acende ou apaga, de pontos diferentes, 0 mesmo ponto util (lOA - 220 V). Emprega-se em corredores, escadas ou salas grandes. _ e) INTERRUPTOR INTERMEDIARIO (FOUR-WAY). E urn interruptor, colocado entre in­ terruptores paralelos, que acende e apaga, de qualquer ponto.,o mesmo ponto ativo, for­ mado por uma lampada ou grupo de Iampadas. E usado na iluminacao de halls, corredo­ res e escadas de urn predio. Com relacao a disjuntores e chaves eletricas, trataremos oportunamente do assunto no capitulo sobre protecao e controle de circuitos. Os interruptores e tomadas de embutir sao guamecidos por placas ou espelhos.

Instalacoes para Iluminacdo eAparelhos Domesticos

NORMA QUE REGE AS INSTALA<:OES EM BAIXA TENSAO A norma fundamental sobre a qual este capitulo se baseia e a Norma Brasileira NBR 5410/1997 da ABNT, nova designacao da NB-3, da Associacao Brasileira de Normas

Tecnicas.

3.2

43

ELEMENTOS COMPONENTES DE UMA INSTALA<=AO ELETRICA

3.2.2 FIA<;AO

Para que se possa elaborar um projeto de instalacoes eletricas, e necessario que fi­ quem caracterizados e identificados os elementos ou partes que compoem 0 mesmo. Eo que sera feito a seguir.

No tracado do projeto de instalacoes, e necessaria a rnarcacao dos fios contidos na tubulacao, para determinar-se 0 diametro da mesma e para orientar 0 trabalho da futura

enfiacao.

3.2.1 DEFINI<;OES

Ponto. E 0 termo empregado para designar aparelhos fixos de consumo, centros de luz, tomadas de corrente, arandelas, interruptores, botoes de campainha. Um centro de luz com seu respectivo interruptor constituem dois pontos. Ponto uti! ou ponto ativo. E 0 dispositivo onde a corrente eletrica e realmente utili­ zada ou produz efeito ativo (ex.: receptaculo onde e colocada uma Himpada ou uma to­ mada na qual se liga um aparelho eletrodomestico). Ponto de comando. E 0 dispositivo por meio do qual se govema um ponto ativo. E constitufdo por um interruptor de alavanca, botoes, disjuntor ou chave. Os principais pontos ativos sao os seguintes: a) PONTOSIMPLES. Corresponde a um aparelho fixo (ex.: um chuveiro eletrico). Cons­ titufdo tambem por uma s6 lampada ou um grupo de lampadas funcionando em conjun­ to, em um lustre, por exemplo. b) PONTODE DUASSEc;ClES. Quando constituidas por duas lampadas ou dois grupos ~~ L de lampadas que funcionam por etapas, ligadas independentemente uma da outra. c) TOMADA SIMPLES. Quando nela se pode ligar somente um aparelho. Em geral, ~ ~ sao de 15 A - 220/127 V. r ;"': L' Existem tomadas para usa industrial, de 30 A - 440 V. '. d) TOMADA DUPLA. Quando nela podem ser ligados simultaneamente dois aparelhos. ~ e) TOMADACOMBlNADA. Quando, embora reunida numa s6 caixa, pode servir a fi­ nalidades diversas (corrente ou TV - antena e terra). Para isso, possui fendas adequa­ das a pinos de forrnatos diferentes. ~ f) TOMADACOMTERRA.Quando a tom ada de corrente tern uma ligacao auxiliar para :;i' '" aterramento (0 potencial da terra e zero em relacao as pessoas), de modo a evitaros efei­ tos do choque eletrico. Os pontos de comandos podem ser constitufdos por: a) INTERRUPTOR SIMPLES OU UNIPOLAR. Acende ou apaga uma s6 Iampada ou urn grupo de lampadas funcionando em conjunto. Em geral sao de 10 A e 220 V.

i

Para tanto, e necessario conhecerem-se os esquemas de ligacao e a denominacao dos fios, segundo a funcao que desempenham. Definamos primeiramente os condutores que transportam a energia dos pontos de co­ mando aos de utilizacao. Os condutores de alimenta..ao podem ser divididos em: • Condutores de circuitos terminais, que saem do quadro terminal de chaves de urn apartamento ou andar, por exemplo, e alimentam os pontos de luz, as tomadas e os aparelhos fixos. • Condutores de circuitos de distribuiciio. que ligam 0 barramento ou chaves do qua­ dro de distribuicao geral ao quadro terminallocalizado no apartamento, no andar de escrit6rios ou no quadro de service. • Condutores de circuitos de distribuiciio principal, que ligam a chave geral do pre­ dio ao quadro geral de distribuicao ou ao medidor. Os condutores de alimentaciio que constituem os circuitos terminais classificam-se em: a) FlOS DIRETOS. Sao os doiscondutores (fase e neutro) que, desde a chave de circui­ to no quadro terminal de distribuicao, nao sao interrompidos, embora fornecam deriva­ ,,6cs ao longo de sua extensao. o fio neutro vai, sem excecao, diretamente a todos os pontos ativos. o fio fase vai diretamente apenas as tomadas e pontos de luz que nao dependem de comando, aos interruptores simples e a somente urn dos interruptores paralelos, quando ha comando cornposto (caso dos three-way e four-way, cuja fiacao sera ilustrada mais adiante nas Figs. 3.11 a 3.15). b) FlO DE RETORNO. E 0 condutor-fase que, depois de passar por urn interruptor ou jogo de interruptores, "retorna", ou melhor, "vai" ao ponto de luz. c) FlOS ALTERNATIVOS. Sao os condutores que existem apenas nos comandos com­ postos e permitem, altemativamente, a passagem da corrente ou a ligacao de urn inter­ ruptor paralelo (three-way) com outro interruptor interrnediario (jour-way).

Iii I:

,4

Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Dornesticos

lnstalacoes Eletricas

[!,

45

11;1;

!I.I,

I!,:lil: iiili

esquemas de Iigac;ao Tomada 2P + T 15A

Tomada 2P universal relangular

lase

rede v­

'-fa:::s::-e--------l-r -.

rede v­

;ieui,;-----r--­ I

I

I

I

I

I

1

-

_

5050

~

QT

QT

QT

QT

QT

QT

Tomada 3P 20A

Ir

lase

:/li

rede v fase

54313

~

,! I' 'I" lijLI 1"

Ii

Circuitos terminais

111

I

I!

II

54321

I'

I!

QT

QT

,I

Fig. 3.1A Tomadas, fabricacao Pial Legrand

I ~Circuitosde ~ - distribuicao

Circuito de distri­

principal

buicao Chave~ geral

3F + N + PE

Quadro de distribuicao

/1

I r

"Fig. 3.1B Dimmers, fabricacao Pial Legrand

Vern da rede

F - Fase

N - Neutro

PE - Condutor de proie~ao contra choques eletricos

QT - Quadro terminal

Fig. 3.1D Diagrama basico de instalacao de urn ediffcio residencial ou comercial

signados por quadros terminais. Os circuitos de distribuicao dividem-se em "alirnenta­ dor principal" e "subalimentador", quando ha quadros intermediaries.

3.3

Fig. 3.1C Tomada com pino terra, fabricacao Pial Legrand

, ~~ f~

~

CIRCUITOS ELETRICOS

o conjunto dos condutores de alimentacao, referidos nos itens anteriores, com suas ramificacoes, constitui urn circuito eletrico terminal. 0 circuito terminal alimenta, por­ tanto, diretamente os pontos de utilizacao, os equipamentos e as tomadas de corrente. Urn circuito de distribuiciio alimenta urn ou mais quadros de distribuicao, partindo do quadro geral (Fig. 3.1D). Os circuitos terminais partem dos quadros de distribuicao de-

SfMBOLOS E CONVENf;;OES Na elaboracao de projetos de instalacoes eletricas, empregam-se sfrnbolos graficos para a representacao dos "pontes" e demais elementos que constituem as circuitos ele­ tricos. Sao apresentados a seguir as sfrnbolos mais usuais, com a representacao consa­ grada pela maioria dos projetistas de instalacoes eletricas prediais. 0 leitor encontrara na ABNT norrnas relacionadas com a simbologia em instalacoes eletricas, entre as quais: NBR-5446/80 - Sfrnbolos graficos de relacionamento usados na confeccao de es­ quemas. NBR-5444/86 - Simbolos graficos para instalacoes eletricas prediais. NBR-5453177 ~ Sinais e sfrnbolos para eletricidade.

~

fJ t,

fi

Ii

~

3.4 ESQUEMAS

FuNDAMENTAlS DE llGAf;;OES

as esquemas apresentados a seguir representam trechos constitutivos de urn circuito de iluminacao e tomadas, e poderiam ser designados como "subcircuitos" au circuitos

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46

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Instalacoes para Ilurninacao e Aparelhos Dornesticos

47

Instalacoes Eletricas

Cuixa tic centro tic luz roctogonah

Tabela 3.1 Simbolos e convencoes para projetos de instalacoes eletricas

Fil~e~

A. Dutos e distribuicao

neutro

--

N

Simbolo

.,.

F

1511W

t

Circuno 1 ESQUEMA

trucrruptcr de.' uma secao

PL---A-NTA

-2­

Eletroduto embutido no teto OU parede. Diametro 25 mm

Todas as dimensoes em mm, Indicar a bitola se nao for 15 mm

Eletroduto embutido no piso Diametro 25 rnm

-.---

Tubulacao para telefone

Tubulacao para informatica (teleproeessamento de dados, por

exernplo)

Tubulacao para campainha, som, anunciador ou outro sistema (TVa cabo, antena coletiva)

Indicar na legenda

I

Condutor de fase no interior do eletroduto

F

Condutor neutro no interior do eletroduto

Cada traco representa um condutor. Indicar bitola, mimero de condutores, mimero do circuito e a bitola dos condutores, exceto se forern de 1,5 mm­

... ...

-,­

Observaeoes

- -t..;;;-

_.._..­ __­

Fig. 3.2 Ponto de luz e interruptor de uma secao

-2-

a25

Significado

(F)

L

-.-

sistema passante

(N)

Condutor de retorno no interior do

I

--- -+T If Ir

0

eletroduto (R)

I

I

Condutor terra no interior do eletroduto (Tou PE)

T

I

J

I

I

__ I~ I L_~

•

-T_T_

-2­ -2­

Fig. 3.3 Ponto de luz, interruptor de uma se~ao e tomada de 300 V A a 30 em do piso. Circuilo

Ver item 3.8. Observar a existencia de circuitos separados para iluminacao e tomadas

-J

\,

Leito de eabos com urn circuito passante, compos to de trss fases, cada uma com ~ dois cabos de 25 mm' e neutro com dois

3 (2 X 25·) + 2 X 10. cabos de 10 mm'

---0--­

e

parciais. 0 condutor-neutro sempre ligado ao receptaculo de uma lampada e 11 tomad o condutor-fase alimenta 0 interruptor e a tomada. 0 condutor de retorno liga 0 inte

ruptor ao receptaculo da lampada.

fio F.

Caixa de passagem no piso

Dimensoes em mm

Caixa de passagem no teto

Dimensoes em mrn

Caixa de passagem na parede

Indicar altura e se necessario fazer detalhe (dimensoes em mm)

ex. pass

---d>­ ex. pass

(200 X 200 X 100)

t'e

/

3.4.2 PONTO DE LUZ, INTERRUPTOR DE UMA SEt;A.O E TOMADA

25· significa 25 rnm' 10· significa 10 mm?

(200 X 200 X 100)

3.4.1 PONTO DE LUZ E INTERRUPTOR SIMPLES, ISTO E, DE UMA

SEt;A.O

Ao interruptor, vai 0 fio fase F e volta 11 caixa do ponto de luz. Ao vol tar, passa a chamar-se retorno, designado por R.

Indicar a bitola utilizada; 50· significa 50 mm?

'"

~

I

.A tomada vao os fios FeN, mas ao.interruptor, apenas 0

Cordoalha de terra

50·

~;

;;:

~

iiN.:

~ ex. pas.

'., (200 x 200 x 100)

is

Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Dornesticos

Instalacoes Eletricas

49

Tabela 3.1 (cont.) Sfmbolos e convencoes para projetos de instalacoes eletricas Tabela 3.1 (cont.) Sfrnbolos e convencoes para projetos de instalacoes eletricas

.... Dutos e distribuicao

C. Interruptores Sfmbolo

Significado

/

Circuito que sobe

/

Circuito que desce

Observaeiies Sfmbolo Acei­ tavel oficial

/

/ /

JUO I

cr

S

Circuito que pass a descendo

a COb

S,

Circuito que passa subindo

a (lyb c a

Sistema de calha de piso IV

sa

~ Tomadas t ex. pass.c.;

--4­

,

Condutor bitola 1,0 mm-, fase ou neutro para campainha

No desenho aparecem quatro sistemas que sao habitualmente: I - Luz e forca II - Telefone III - Informatica, dados IV - Especiais (TV a cabo, antena coletiva)

Condutor bitola 1,0 mm', retorno para campainha

[

2£;;;, ?

-

24

Observacoes

Quadro terminal de luz e forca, embutido

JIJiJ"

Quadro geral de luz e forca, aparente

db

Quadro geral de luz e forca, embutido

~/

Caixa de telefones

Indicar as cargas de luz em watts e de forca em HP ou cv

Interruptor de duas secoes

As letras mimisculas indicam os pontos comandados

Interruptor de tres secoes

As letras mimisculas indicam os pontos comandados

0

ponto comandado

e

s.,

lnterruptor paralelo ou three-way

A letra minuscula indica 0 ponto comandado

()a

s.,

Interruptor intermediario oufour-way

A letra mimiscula indica

0

ponto coman dado

Botao de minuteria

~

e

Botao de campainha na parede (ou coman do a distancia)

~

®

Botao de campainha no piso (ou comando a distancia)

0

-Ro-R)-

Chave seccionadora com fusfveis. Abertura sem carga

Indicar tensao e corrente nominais

Chave seccionadora com fusiveis e abertu­ ra, em carga

Indicar tensao e corrente norninais

r

~o-

Chave seccionadora. Abertura sem carga

Indicar tensao e corrente nominais

I

~)-

Chave seccionadora. Abertura em carga

Indicar tensao, corrente e potencias nominais

~

Disjuntor a oleo

Indicar tensao, corrente e potencias nominais

Disjuntor a seco

Indicar tensao, corrente e potencias nominais

I

l ~

Quadro terminal de luz e forca, aparente

A letra mimiscula indica

Indicar tensao e corrente nominais

r

Significado

Interruptor de uma secao

Fusfvel

B. Quadros de distribuicao Simbolo

Observacoes

S,

@

Se for bitola maior, indica-la

Significado

k

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50

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Instalacoes Eletricas Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Domesticos

51

Tabela 3.1 (cont.) Sfmbolos e convencoes para projetos de instalacoes eletricas E. Tomadas

Simbolo

tt>~_VA Tabela 3.1 (cont.) Sfmbolos e convencoes para projetos de instalacoes eletricas 300VA

D. Luminarias, refletores e lampadas

a

-4-0

x tOOW

~a2X60W

.4-©:X .4.

Observaeoes

Significado

Simbolo

tOOW

[IT] a 4 x 20W

.J~J:20W

cm

-4­

a

4X20W

'4-~

'4'~

Ponto de luz incandescente no teto. Indicar n." de Iampadas e a potencia em watts

0

Ponto de luz incandescente na parede (arandela)

Ponto de luz fluorescente no teto (indicar o n." de lampadas e na legenda 0 tipo de partida e 0 reator)

A letra mimiscula indica 0 ponto de comando, eo mimero entre dois traces, o eire. corresp.

Ponto de luz fluorescente na parede

Deve-se indicar a altura da luminaria

® 0

I f

I

Ponto de luz fluorescente no teto em circuito vigia (emergencia)

®

I

f

Ponto de luz incandescente no teto em circuito vigia (ernergencia)

Liimpada de sinalizacao

i

! I

r

Refletor

Indicar potencia, tensao e tipo de Iampadas

Poste com duas luminarias para iluminacao externa

Indicar as potencias, tipo de Iampadas

Minuteria

~~2.VA

Tomada de luz alta (2.000 mm do piso acabado)

-

Tomada de luz no piso

-

Antena para radio e televisao

C9

Rel6gio eletrico no teto

K9

Rel6gio eletrico na parede

@ t@

Safda de som no teto Safda de som na parede

Indicar a altura h - -

lOouDt tOouD tBo:O

Cigarra Campainha Quadro anunciador

Dentro do cfrculo, indicar 0 mimero de chamada em algarismos romanos

f; r:

Lampada obstaculo

A potencia devera ser indicada ao lado em VA (exceto se for de 100 VA), como tambern 0 mimero do circuito correspondente e a altura da tomada, se for diferente da normatizada; se a tomada for de forca, indicar 0 mirnero de HP, cv ou BTU

Tomada de luz a meia altura (1.300 mm do piso acabado)

~

li r

Ponto de luz fluorescente no teto (embutido)

~

0*0

Deve-se indicar a altura da arandela

Observaeoes

Tornada de luz na parede, baixa (300 mm do piso acabado)

~.>-

~

Ponto de luz incandescente no teto (embutido)

Sinalizacao de trafego (rampas, entradas etc.)

o

A letra mimiscula indica 0 ponto de comando, e n." entre dois traces, 0 eire. corresp.

Significado

~.'

~~

I ,Po

I at

F. Motores e transformadores Sfmbolo

Significado

Observacoes

Gerador

Indicar as caracterfsticas nominais

Motor

Indicar as caracterfsticas nominais

-co­

Transformador de potencia

-.l s:r-

Transformador de corrente (urn miclco)

Indicar a relacao de espiras e valores nominais Indicar a relacao de espiras, classe de exatidao e nfvel de isolamento. A barra de primario deve ter urn trace mais grosso

rn

G

l1JM

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-4-

Transforrnador de potencial Transforrnador de corrente (dois rnicleos)

III; 111'1'

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Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Domesticos

Instalacoes Eletricas

53

III' l"li1"' II!I:

1

I

3.4.3 PONTO DE LUZ NO TETO, ARANDELAS E INTERRUPTOR DE DUAS SE<;OES As vezes e usado em banheiros, ficando a arandela sobre

0

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F

N

espelho, acima do lavat6rio.

111;1' II",

--

3.4.4 DOIS PONTOS DE LUZ COMANDADOS POR UM INTERRUPTOR SIMPLES

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I

i'~

Usa-se quando, por exemplo, a sala tern comprimento grande.

II.

3.4.5 DOIS PONTOS DE LUZ COMANDADOS POR UM INTERRUPTOR DE DUAS SE<;OES

E solucao preferfvel a do item

1

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It '.'1, [

e

3.4.4. Fig. 3.5 Dois pontos de luz comandados por urn interruptor simples

3.4.6 DOIS PONTOS DE LUZ COMANDADOS POR UM INTERRUPTOR DE DUAS SE<;OES, ALEM DE UMA TOMADA

II

Ecaso comum, pois aproveita-se a descida do condutor ate 0 interruptor para prolongs­

10 a tomada.

I'

F

I

3.4.7 LIGA<;AO DE UMA LAMPADA COM INTERRUPTOR DE UMA SE<;AO COM ALIMENTA<;AO PELO INTERRUPTOR Essa alimentacao pode vir por eletroduto na parede ou passando pelo piso.

3.4.8 LIGA<;AO DE DUAS LAMPADAS E INTERRUPTOR DE DUAS SE<;OES

f

I

,l I'

(Alimentacao pelo interruptor.)

E

3.4.9 LIGA~AO DE DUAS LAMPADAS POR DOIS INTERRUPTORES DE UMASE<;AO

r

K:

~

Interrupter de duas secoes

r.

~

Em pontos distintos, com alimentacao por urn interruptor. Ver Fig. 3.10.

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I ~

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Fig. 3.6 Dois pontos de luz comandados por um interruptor de duas secoes

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PLANTA ·2·

Interruptor de duas secoes

Fig. 3.4 Ponto de luz no teto, arandela e interruptor de duas secoes, Circuito 2

TOMADA ex. 4" X 2"

Fig. 3.7 Dois pontos de luz comandados por interruptor de duas secoes e tomada de 300 VA.

A NBR 54I0/1997 indica a separacao do circuito de iluminacao do circuito de tomada (ponto de forca)

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54

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Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Domesticos

lnstalacoes Eletricas

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IOOW

PLANTA

Fig, 3.11 Nesta situacao a lampada se acha apagada, pois

Fig. 3.8 Larnpada acesa por interruptor de uma secao, pelo qual chega a alimentacao

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circuito nao se fecha

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Interrupter Three-way

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PLANTA

Fig. 3.12 Lampada acesa, pois

PLANTA 0

circuito se completa

Fig. 3.9 Duas lampadas acesas por urn interrupter de duas secoes, pelo qual chega a a1imenta~liO

./

Interrupter simples

1

Fig. 3.10 Duas lampadas comandadas por interruptores independentes, de uma secao cada

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• Interrupter Three.Way ~ I L._...., Ii,. I

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I .

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Fig. 3.13 Three-way (interruptor paralelo)

55

56

Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Dornesticos

Instalacoes Eletricas

57

3.4.10LIGA<;AO DE UMA LAMPADA COMINTERRUPTORES THREE-WAY Dois interruptores three-way (ou paralelos) perrnitem que tanto urn quanto outro pos­ sam acender ou apagar urn Oil mais pontos de luz. Sao usados em lances de escadas, em corredores e salas com acesso par duas portas.

I I

3.4.11 LIGA<;AO DE UMA LAMPADA COM INTERRUPTORES THREE­ WAY (PARALELOS)

I I

Nesse tipo de ligacao, as caixas estao interligadas. Ver Fig. 3.12.

I

I

FI

3.4.12LIGA<;AODEUMALAMPADA COMINTERRUPTORES THREE-WAY

I

Alimentacao pela caixa de interruptor. Ver Fig. 3.13.

I til

3.4.13 LIGA<;AO DE UMA LAMPADACOM DOIS THREE-WAYE UM

L~~

FOUR-WAY

Three-way

Three-way

Acend

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B

Fig. 3.14 Dois interruptores three-way e urnfour-way

i

Os interruptores three-way permitem que se possa comandar uma lampada por pontos diferentes. Epreciso, porem, que no circuito haja dois three-way, como se ve na Fig. 3.14. 0 interruptor tern dois fios de entrada e dois de saida. Ao se acionar ofour­ way, podemos coloca-lo na posicao A ou na posicao B, de modo que, qualquer que seja a posicao do outro (ou dos outrosfour-way), passe sempre corrente quando se desejar,

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Acende

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Fig. 3.15 Lampada acionadapor dois interruptores three-way (paralelos) e urn interruptor four­ way (intermediario)

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PLANTA

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Botoes de minuteria

ESQUEMA

Fig. 3.16 Instalacaode telerruptor

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Instalacoes para Ilurninacao e Aparelhos Dornesticos

58

59

Instalacoes EJetricas

para acender a lampada, ou deixe de passar corrente quando se pretender apagar a Him­ pada.

3.4.14 LIGA<;AO DE UMA LAMPADA COM DOIS THREE- WAY E UM FOUR-WAY Nessa ligacao as caixas dos three-way estao interligadas por eletroduto. Na Fig. 3.15 e apresentado urn esquema de Iigacao de interruptor four-way que, ao ser acionado, muda 0 estado da lampada em qualquer configuracao em que ela esteja.

MINUTERIA

Por razoes de economia, nao e conveniente que as Iampadas dos halls de service e i sociais dos predios fiquem acesas durante toda a noite, e as vezes durante todo 0 dia, no caso dos halls sem iluminacao natural. Alem disso, alguem poderia acender uma luz num i hall e esquecer-se de apaga-Ia, Emprega-se, por isso, urn sistema que permite, com 0 acionamento de qualquer urn dos interruptores do circuito, ligar simultaneamente, por exemplo, as lampadas dos halls de todos os andares, mesmo que seja de urn unico ponto de comando. Urn aparelho de­ nominado minuteria, ap6s urn certo tempo, admitamos urn minuto (ou urn intervalo de i tempo predeterminado), desliga as Iampadas sob 0 seu comando. Se uma pessoa sair do : elevador e demorar a abrir a porta do apartamento, pode acionar 0 botao de minuteria, se i I I I

a luz apagar. As minuterias convencionais, em geral, contem uma capsula de vidro com mercuric, capaz de inclinar-se sob a a~ao de urn eletrofrna, estabelecendo 0 circuito que alimenta as lampadas. Urn mecanismo de relojoaria, regulavel de 3 segundos a 10 minu­ tos, atua sobre uma mola que desarma 0 dispositivo, fazendo com que a capsula conten­ do mercuric deixe de estabelecer contato com a corrente da fase e interrompa a alimen­ tacao as Iampadas. A capsula de merciirio visa a proporcionar urn contato melhor do que aquele que se obteria com contatos s61idos diretos e maior durabilidade do dispositivo, principalmente quando e grande 0 mimero de lampadas e sua carga e frequencia de ligacoes e elevada. o dispositivo associado ao mecanisme de relojoaria que constitui a minuteria vern a ser o telerruptor. 0 contato de mercuric pode ser substitufdo por urn contato mecanico, como mostram as Figs. 3.16 e 3.17. Urn eletroima e acionado quando se aperta qualquer urn dos botoes que atrai uma alavanca a que feeha e-eircuito, acendendo as lampadas. E para desarmar e apagar as lampadas que 0 telerruptor vern acompanhado do mecanisme de relojoaria mencionado. Existem minuterias desse tipo para 1.250 W - 125 V e 2.500 W - 250 V, potencia e tensoes nominais.

Minuteria individual FASE

Rede­ Neutro-ri--- - - - - - ­

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Minuterias eletronicas "minulra n"

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Minuteria eletronica PME 18 0

Interrupter temporizado individual PELMAG

ESQUEMA

Fig. 3.17 Instalacao de telerruptor (au minuteria)

Fig. 3.18 Instalacoes de minuterias individuais eletronicas

F

Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Dornesticos

lnstalacoes Eletricas

A Pial Legrand Industria e Comercio Ltda. fabrica dois tipos de minuteria: • Minuteria eletronica 50/60 HZ (110 V - 40 a 1.000 W ou 220 V - 40 a 2.000 W), . bitensao com pre-aviso de extincao de luz. ApareIho destinado a controlar lampadas ' incandescentes ou fluorescentes, atraves de regula gem para funcionamento permanen­ te ou temporizado de 15 segundos a 5 rninutos. Pre-aviso de extincao de luz com redu- ; c;:ao de lurninosidade durante 10 segundos. Possui lampadas de neonio na parte frontal, para sinalizacao de funcionamento. Incorpora fusfvel de ac;:ao rapida 10 A. • Minuteria individual 50/60 HZ (110 V - 300 W ou 220 V - 600 W), para cornan- ; dar a iluminacao de areas que nao necessitam de luminosidade constante, como hall ! social de apartamentos, ante-sala, escadas etc. Sao instaladas em caixa 4" X 2", poden­ do substituir interruptores simples para lampadas incandescentes. Mantern as lampa­ das acesas por urn tempo aproximado de 1 rninuto e 30 segundos. Pulsador equipado : com urn acess6rio lurninoso, que facilita sua visualizacao em ambientes escuros.

;.5 ESTIMATIVA DE

CARGA

3.5.1 DENSIDADE DE CARGA E CONSUMO POR APARELHO Antes mesmo da elaboracao do projeto, ha necessidade de se proceder a uma esti- l mativa prelirninar da carga, isto e, da potencia que sera instal ada, como base para calculo [

I

Tabela 3.2 Densidadede carga de pontos de luz

Local

Densidade de carga (W1m2 )

Dependencias

25-30 20 25-30 20-25 10 10

Diversos

Escrit6rios,salas de aula Lojas Hoteis Recepcao

Quartos Bibliotecas Bancos Igrejas Laborat6rios Restaurantes Dep6sitos Galerias de arte Audit6rios Plateia Palco Garagenscomerciais

l

['

30-40 30-40 50-70 10-15 30-50 30-40 10-20 40-50 15-20 5-10 30-40 10-20 150-300 5-10

da demanda maxima e para a consulta previa a concessionaria de ~!1ergia eletrica local. A medida que 0 projeto vai sendo elaborado, e se procede ao estudo luminotecni­ co baseado na NBR 5413, como desenvolvido no Cap. 8 - Luminotecnica, vao sendo definidos, com maior exatidao, os pontos ativos, com suas respectivas cargas, de modo que se possa, ao final, dispor de elementos para 0 preparo de uma lista geral de carga, perfeitamente confiavel. A estimativa preliminar costuma ser feita partindo-se da densi­ dade de carga (W/m 2 ou V Alm2 ) e das areas que serao servidas pela instalacao. Usarn-se, em geral, tabelas de normas aprovadas ou de usa consagrado. No caso de residencias e apartamentos, nos quais, em gera!, se emprega a iluminacao inc an­ descente, nao ha necessidade da elaboracao de urn projeto luminotecnico. Preve-se, em cada dependencia, apenas urn ponto com potencia mfnima de 100 VA, e, confor­ me as dimensoes do recinto, maior mimero de pontos de luz no teto, controlados por interruptores. Eventualmente sao previstas arandelas nas paredes ou sancas de luz in­ direta. Para a determinaciio das cargas de iluminaciio pode ser adotado 0 seguinte crite­ rio: a) Em comodos ou dependencies com area igual ou inferior a 6 m2 deve ser prevista uma carga minima de I00 VA. b) Em comodos ou dependencias com area superior a 6 m- deve ser prevista uma car­ ga minima de 100 VA para os primeiros 6 m/, acrescida de 60 VA para cada au­ mento de 4 m 2 inteiros (NBR 5410/1997). No caso de escrit6rios, estabelecimentos comerciais e industriais, nao se dispensa 0 projeto de iluminacao, principalrnente se a iluminacao for fluorescente ou a vapor de mercurio (fabricas, armazens, patios de armazenamento). A NBR-5413/82-I1urninac;:ao de Interiores apresenta as prescricoes quanto a cargas para iluminacao, indicando 0 nivel de iluminamento para varies locais. A Tabela 3.3 indica potencias nominais de aparelhos eletrodomesticos e que se preci­ sa conhecer para a elaboracao da lista de carga.

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Residencias

Salas Quartos Escrit6rios Copa e cozinha Banheiro

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61

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3.5.2 TOMADAS DE CORRENTE Os aparelhos eletrodomesticos e as maquinas de escrit6rio sao normalmente alimen­ tad os por tomadas de corrente, As tomadas podem ser divididas em duas categorias: TOMADAS DE USO GERAL (TUGS)

Nelas sao ligados aparelhos portateis como abajures, enceradeiras, aspiradores de p6, liquidificadores, batedeiras. TOMADAS DE USO ESPECIFICO (TUES )

Alimentam aparelhos fix os ou estacionarios, que, embora possam ser removidos, tra­ balham sempre num determinado local. E 0 caso dos chuveiros e tomeiras eletricas, rnaquina de lavar roupa e apareIho de ar condicionado. o projetista escolhera criteriosamente os locais onde devem ser previstas as tomadas de usa especial e prevera 0 mimero de tomadas de usa geral que assegure conforto ao usuiirio. NUMERO MjNIMO DE TOMADAS DE USO GERAL (TUG'S)

A NBR 5410/1997 estabelece as seguintes recomendacoes: A) Residenciais (casas e apartamentos) a) Comodo ou dependencia com area :s 6 m', pelo menos 1 tomada. b) Comodo ou dependencia com area> 6 rrr', pelo menos 1 tomada para cada 5 me­ tros, ou fra9ao de perfrnetro, uniformemente distribufdas. c) Banheiros: 1 tomada junto ao lavat6rio.

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lnstalacoes para Iluminacao e Aparelhos Domesticos

lnstalacoes Eletricas Tabcla 3.3 Potcncias nominais tfpicas de aparelhos eletrodomesticos segundo recornendacoes de concessionarias c de fabricantes

Aparelhos

Aquecedor de agua (boiler) 50 a 100 litros 150 a 200 litros 250litros 300 a 350 litros 400 litros Aquecedor de agua em passagem Aspirador de po Batedeira de bolo Cafeteira

POTENCIA A PREVER NAS TOMADAS

A) Tomadas de uso especifico (TUE's). Adota-se a potencia nominal (de entrada) do aparelho a ser usado (Tabela 3.3). . As tomadas de uso especffico devem ser instaladas no maximo a 1,5 m do local pre­ visto para 0 equipamento a ser alimentado. B) Tomadas de usa geral (TUG's) (valores minimos). a) Instalacoes residenciais, hoteis, moteis e similares • Em banheiros, cozinhas, copas-cozinhas, areas de service: 600 VA por tomada, ate 3 tomadas, e I00 VA para as demais, considerando cada urn desses ambientes separadamente. • outros comodos ou dependencias: I00 VA por tomada. b) lnstaiaciies comerciais • 200 VA por tomada.

Potencia (watt)

Chuveiro

1.000 1.250 1.500 2.000 2.500 4.000 250 70 1.000 2.500

Condicionador de ar .', 2.125 kcal/h 2.500 kcal/h 3.000 kcal/h 3.500 kcal/h 4.500 kcal/h 5.250 kcal/h 7.500 kcal/h

Congelador (freezer)

Exaustor domestico

Ferro de passar roupa

.Foglioresidencial Forno microondas Geladeira domestica Lavadora de pratos (residencial) Lavadora de roupa (residencial) Liquidificador Maquina de escrever Microcomptitadore impressora Triturador de lixo residencial Secador de roupa residencial Secador de cabelo portatil Televisor transistorizado Torradeira Tomeira eletrica Ventilador portatil

1.500 1.650 1.900 2.100 2.900 3.100 4.000 350 300 400 4.000 800 150 1.200 500 100 150 650 300 3.500 500 70 500 2.500 60

a 8.000 a 1.000 300 a a 5.400

3.6 POTENCIA INSTALADA E POTENCIA DE DEMANDA Apotencia instalada (Pin,,) OU potencia nominal (P n ) de urn setor de uma instalacao ou de urn circuito e a soma das potencias nominais dos equipamentos de utilizacao (in­ clusive tomadas de corrente) pertencentes ao mesmo. Na realidade, nao se verifica 0 funcionamento de todos os pontos ativos simultanea­ mente, de modo que nao seria econ6mico dimensionar os alimentadores do quadro geral ao quadro terminal, situado no apartamento, no andar de escrit6rio, ou na loja, conside­ rando a carga como a soma de todas as potencies nominais instaladas. Considera-se que a potencia realmente demandada pela instalacao, P d , seja inferior a instalada (Pin,,)' e a relacao entre ambas e designada como fator de demanda, que se representa pela letraf Em outras palavras, multiplicando-se 0 fator de demanda pela carga instalada, obtem-se a potencia demandada (P d ) , ambos chamados de potencia de alimentacao (P'lim) OU de demanda maxima. Assim,

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500

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a 1.650 a 12.000

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a 400 a 2.700 a 1.000 a 460

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600 6.000 1.500 100 1.200 3.200 100

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I

I.:·.• ~.

d) Em cozinhas, copas, copas-cozinhas, areas de service. lavanderias: I tornada para cada 3,5 m ou fracao de perimetro, sendo que acima de cada bane a de pia, com Iargura igual ou superior a 30 em, deve ser prevista, pelo menos, I tomada. e) Subsolos, sotiios, garagens e varandas: 1 tomada no mfnimo. B) Comerciais a) Escritorios com areas iguais ou inferiores a 40 m 2 - 1 tomada para eada 3 m au fracao de perimetro, ou 1 tomada para cada 4 m' ou fracao de area (adota-se 0 criterio que conduzir ao maior mimero de tomadas). b) Escritorios com areas superiores a 40 m 2 - 10 tomadas para os primeiros 40 rot;. 1 tornada para cada 10m2 ou fracao de area restante. c) Lojas:

I tomada para cada 30 m? ou fracao, nao computadas as tomadas destinadas a 1fu11':f padas, vitrines e demonstracao de aparelhos. ~

7l

r, = JX Pin"

3.1

A experiencia do projetista e 0 conhecimento das circunstancias que influem no fator de demanda perrnitirao que seja encontrado urn valor aplicavel a cada contexte especf­ fico de instalacao. Para calcularmos e potencia de alimentacdo, ou seja, a demanda maxima (P,lim)' de­ veremos fazer:

P'lim

= j{P, + P

2 )

3.2

Sendo P2 a soma das potencies dos aparelhos fixos da unidade residencial e PI a soma das potencias de iluminaciio, de tomadas de uso geral e tomadas de uso espec(fico que ndo se destinem a ligaciio de aparelhos fixos.

3.7 INTENSIDADE DA CORRENTE No projeto de instalacoes, para se poder dimensionar os condutores e dispositivos de protecao, deve-se ealcular previamente a intensidade da corrente que por eles passa. Podernos distinguir duas conceituacoes para a corrente eletrica, aplicaveis ao caso.

)4

lnstalacoes para Ilurninacao e Aparelhos Dornesticos

Instalacoes Eletricas 9A

6A

65

3 A

Tabela 3.4 Valores do.fator de potencia e do rendimento para equipamentos

de uso comum

:> o

Equiparnentos

cos 'P

Rendirnento ".,

~

F­

ioso w

Nt

lluminaciio

Incandescente Mista Aparelhos niio-compensados (baixo cos 'P) Fluorescente com starter 18 a 65 W partida rapida 20 a 110 W Vapor de mercuric 220 V -50 a l.ooOW Vapor de s6dio a alta pressao 70a l.OOOW Aparelhos compensados (alto cos 'P) Fluorescente com starter­ 18 a 65 W partida rapida - 20 a 11 W Vapor de mercuric 220 V -50 a 1.000 W Vapor de s6dio a alta pressao 70a 1.OO0W Motores (trifasicos, de gaiola) ate 600 W dela4cv de5a50cv mais de 50 cv Resistores (aquecimento eletrico)

°

1,0 1,0

1,0 1,0

0,5

0,6 a 0,83

0,5 0,5

0,6 a 0,83 0,54 a 0,80

0,5

0,87 a 0,95

0,4

0,9

0,85

0,6 a 0,83

0,85 0,85

0,6 a 0,83 0,54 a 0,8

0,85

0,87 a 0,95

0,85

0,90

0,5 0,75 0,85 0,90 1,0

0,75 0,80 0,90 1,0

I. I I

Fig. 3.19 Distribuicao com FeN contendoapenas lampadas

u (volts) - diferenca de potencial ou tensao entrefase e neutro (120 V ou 127 V, por exemplo); TJ -'-- rendimento, isto e, a relacao entre a potencia de safda P, de urn equipamento e a de entrada P" no mesmo.

P, TJ=P,

define 0 rendimento. No caso de iluminacao fluorescente, TJ se refere aos reatores que consomem elevada corrente reativa da rede de alimentacao. Em algumas tabelas e apresentada a perda em watts, e nao 0 rendimento 7/. cos rp- angulo de defasagem entre a tensao e a corrente (fator de potenciai, confor­ me descrito em 1.5.2. Para lampadas incandescentes e equipamento puramente resistivo,

-

TJ=1 ecos q>=1

r

~

, I Corrente nominal In' E a corrente consumida pelo aparelho ou equipamen to de uti- I

De modo que a corrente sera dada por:

~:

lizacao, de modo a operar segundo as condicoes prescritas em seu projeto de fabricacao. Em muitos casos, vern indicadas na plaqueta, fixada no equipamento. Quando isto nao ocorre, devemos calcular a corrente, conforme veremos logo a seguir, usando para este calculo a Tabela 3.4. Corrente de projeto I p • Ea corrente que urn circuito de distribuiciio ou terminal deve transportar, operando em condicoes normais, quando nao se espera que todos os equipsmentos a ele ligados estejam sendo utilizados, isto e, que funcionem simultaneamente. Consideremos os dois casos.

f:

• CORRENTE NOMINAL In (AMPERES)

~~-

Pode ser calculada pelas express6es seguintes:

In = Pn(WattS) u (volts)

f

In

r; u X 7/ X cos rp

3.5

!_

Alguns valores de cos rp e TJ se encontram na Tabela 3.4 e podem ser adotados quan­ do nao se conhecerem os dados das plaquetas dos equipamentos.

: : r.

~_

• Exemplo

3.1 Lampada incandescentede 300 W -120 V.

I:

300 =2 ,SA I=--

f<'

~

A) CIRCUITOS MONOFAsICOS (fase e neutro)

3.4

I

3.3 <.~:

I

I

sendo: P; - a potencia nominal das lampadas au do equipamento, expressa em watts. Cor- tl responde II potencia de saida do equipamento; .-~:

120

Chuveiro eletrico: 2.800 W - 120 V. 2.800 = 23,3A

I=J.20

A Fig. 3.19 e 0 esquema de urn circuito monofasico com nove lampadas ligadas em paralelo, entre fase e neutro. Utilizando conceitos anteriores, determinamos os valores das correntes eletricas: 9A, 6A e 3A.

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66

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Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Dornesticos

Instalacoes Eletricas Fase 1

B) ClRCUITOS TRIFAsICOS (3 FEN) EQUILIBRAOOS

r,

3.6 :>

~

c) PARA CIRCUITOS TRIFAsICOS

In =

p"

3.7

----;=,--------

.J3 X U X T/ X cos

q>

• Exemplo 3.2 :> ~ ....

Motor eletrico (trifasico) de 5 cv - 220 Ventre fases. Potencia nominal P" =5 cv X 736 W = 3.680 W, adotando I cv = 736 W. cos 'P = 0,85 } 7) = 0,80 (Tabela 3.4). Corrente nominal:

n

3.680

-J3 X220XO,80XO,85

r~-~~

Q_Q-¢ r~-Q-¢

r

I

J

I

I

.

I

~-------t-------+-----

Neutro

u (Volts) - tensao entre fase e neutro

U (Volts) - tensao entre fases

I =

67

I ~:>

L~~ L9-~-~ L99-~

Fase2

14 2A '

Fig. 3.20 Distribuicao com 2 FeN. Em circuitos terminais, 0 neutro niio pode ser compartilhado. Sendo monofdsico, cada circuito terti 0 neutro exclusivo

0) CIRCUITOS COM OUAS FASES E NEUTRO de urn circuito trifasico (Fig. 3.20).

A corrente dos condutores e dada por:

Pn

3.8 FORNECIMENTO 1\1' _UNIDADES

3.8

CONSUMIDORAS

A alimentacao ate 0 medidor no quadro geral e deste ate 0 quadro terminal no apartamento, andar de escrit6rio etc. deve obedecer as seguintes exigencias, conforme tabela a seguir:

• CORRENTE DE PROJETO Ip NOS ALIMENTADORES Ja virnos que normalrnente nao estarao funcionando todos os equipamentos, princi Tabela 3.4A Limitacoes do Atendimento pelas Concessionarias do Fomecimento de Energia palmente os que atuam ligados a tomadas, de modo que se pode considerar no dimensi­ onamento dos alimentadores uma corrente inferior (Ip ) , que corresponderia ao uso Tipo de liga~ao Empresa Tensao Potencies multiineo de todos os equipamentos, uma vez que a potencia demandada e inferio. potencia instalada. A corrente de projeto Ip e calculada multiplicando-se a corrente n Light (RJ) l20-l25 V ate 4.400 W minaI, correspondente a potencia nominal, pelos seguintes fatores: ~ 1Fase + Neutro 127-220 V f 1 = Fator de demanda, aplicavel a circuitos de distribuicao (entre 0 quadro geral ~ Cernig (MG) ate 10.000 W o quadro terminal). Nao se usa em circuitos terminais, a partir do ultimo quadro de di f~ 127-220 V ate 10.000 W Eletropaulo (SP) tribuicao. 220-380 V ate 15.000 W f 2 = Fator de ntilizacao. Decorre do fato de que nem sempre urn equipamento solicitado a trabalhar com sua potencia nominal. Isto acontece normal mente com mot, , 120-125 V 4.400 W a 8.800 W Light (RJ) res e niio deve ser considerado como aplicdvel a lampadas e tomadas, aparelhos de aqu cimento e de ar condicionado. Para estes casos,f2 = 1, isto e, a potencia utilizada eigu 2 Fases + Neutro Cernig (MG) 127-220 V 10.000 W a 15.000 W a potencia nominal. Na falha de indicacoes mais rigorosas quanta ao comportamento £I, Eletropaulo (SP) 127-220 V 11.000 W a 20.000 W motores, pode-se ado tar, para 0 caso em questao,f2 = 0,75. 220-380 V f 3 = Fator que leva em consideracao urn aumento futuro de carga do circuito alime 16.000 W a 25.000 W tador. Quando nao se for prever nenhum aumento.j', = I. No entanto, a NBR 5410119 Light (RJ) l20-l25 V acima de 8.800 W recomenda uma capacidade de reserva para futuras ampliacoes. Assim, tomaremosf 3 Fases + Neutro 1,20, criterio dos Autores. Cemig (MG) 127-220 V ate 75.000W f. = Fator aplicavel a circuitos de motores. Na determinacao def. costuma-se acre, Eletropaulo (SP) 127-220 V 21.000 W a 75.000 W centar 25% a carga do motor de maior potencia. ,; A corrente do projeto sera dada por: ,;.. 220-380 V 26.000 W a 75.000 W :@I( ~=~x~xhxhx~ 1

I

i

i

68

lnstalacoes para Iluminacao e Aparelhos Domesticos

Instalacoes Eletricas

Deve-se procurar dividir os pontos ativos (luz e tomadas) de modo que a carga, istoe,. que a potencia se distribua, tanto quanto possfvel, uniformemente entre as fases do cir- : cuito, e de modo que os circuitos terminais tenham aproximadamente a mesma poten, . cia, Alern disso, deve-se atender as seguintes recomendacoes: • Equipamentos com potencia igual ou superior a 1.200 W devem ser alimentados ~ por circuitos individuais. . • Aparelhos de ar condicionado devem ter circuitos individuais. • Cada circuito deve ter urn exclusivo condutor neutro. • As tomadas da copa-cozinha e area de service devem fazer parte de circuitos sepa- : . rados para cada dependencia. • Sempre que possfvel, devem-se projetar circuitos independentes para: quartos; salas (dependencias sociais); cozinhas e dependencies de service. • Circuitos de iluminacao e circuitos de tomadasdeverao estar separados (NBR 54101 1997). • Cada circuito partindo do quadro terminal de distribuicao (quadro de luz do aparta­ mento, p. ex.) deve sempre que possfvel ser projetado para corrente de 15 A, poden­ do chegar a 20 A e, no caso de chuveiros e tomeiras eletricos em circuito fase-neu­ tro, para correntes nominais ainda maiores. • Deve-se obedecer as seguintes prescricoes minimas: residencias: I circuito para cada 60 m 2 ou fracao; escrit6rios e lojas: 1 circuito para cada 50 m? ou fracao,

• Exemplo 3.3 Urn escrit6rio de projetos tern: • 24 aparelhos de luz fluorescente, com reatores de alto fator de potencia, partida rapida, de4 X 40W cada; ,,; • 20 tomadas de uso geral de 200 VA cada (potencia recomendada pela NBR 5410/1997); • 5 aparelhos de ar condicionado de 2.100 W de potencia. Determinemos as correntes de projeto, sob tensao de 220 V, trifasicas.

i

a) Iluminacdo fluorescente

P; = 24 ap. X 4 lamp. X 40 W = 3.840 W Fator de potencia (cos If') = 0,85; rendimento 7/= 0,65 (perdas nos reatores) Corrente de projeto = Ip 1 = b) Tomadas de

P;;

geral = 20 tom. X 200 VA

P~

-J3 x U x 11 x cos'!'

3.840

1,73x 220 x 0,65 x 0,85

lISO

1824 A '

~ y~ ~ ~

m

= 2.000 VA

Fator de demanda para tomadas de escritorio (Tabela 3.6)

f=

=

~

I t; ~"

0,86

Potencia de projeto: P; = 4.000 X f = 4.000 X 0,86 = 3.440 VA sendo 7/ = 1 e cos If' = 1 para tomadas de uso geral, temos: 3.440 I p2 =

.,J3 X 220 X 1 X 1

3.440 Corrente de projeto = I p2 = .,J3 X 220 X=l902A '

69

c) Ar-condicionado

ccsc: = 0,75; 7/ = 0,75;/ = I

Potencia = 5 aparelhos X 2.100 W = 10.500 W

I

= /,3

10.500

.,J3 X 220 X 0, 75 X 0,75

Logo: I,

=

48 99 A

'

= 1" + I p2 + I p3 = 18,24 + 9,02 + 48,99 = 76,25

Observe que, segundo 0 extinto DNAEE (Departamento Nacional de Aguas e Energia Eletri­ cal, 0 cos If' devera ser maior ou igual a 0,92. 0 assunto e tratado no Cap. 9 - Correcao do Fator de Potencia.

3.9 CALCULO DA

CARGA INSTAIADA E DA DEMANDA SEGUNDO PRESCRI(:OES DA LIGHT 3.9.1 CARGA INSTALADA Vern a ser 0 somat6rio das potencias nominais de placa dos aparelhos eletricos e das potencias das lampadas de uma unidade consumidora. Podemos usar a Tabela 3.3 para calcular a carga instalada. A carga instalada servira para a definicao da categoria de atendimento e para 0 di­ mensionamento das entradas individuais de instalacoes com ate 8,8 kW para tens6es de 220/127 V. Portanto, para cargas de ate 8,8 kW, nas tens6es de 220/127 V, nao se consi­ dera a demanda. Usa-se a Tabela 3.5 para 0 dimensionamento de entradas individuais mo­ nofasicas e bifasicas. Vemos que, se a tensao de fomecimento for de 380/220V, a carga instalada monofasicaou bifasica pode chegar ate 15,2 kW, e se for de 230/115 V, ate 16 kW.

3.9.2 CALCULO DA DEMANDA 3.9.2.1 Caso de Entradas Individuais

• Determina-se primeiramente a carga instalada, conforrne vimos no item 3.9.1. • Verifica-se se a carga instalada calculada se encontra dentro dos limites minimos, calculados utilizando a Tabela 3.6. • Determina-se previsiio de carga, correspondente aos motores instalados, indepen­ dentemente da carga ja deterrninada para fins de iluminacao e tomadas. Nesta pre­ visiio de carga, considera-se: para residencies isoladas: I cv* para casas de vila: 2 cv* para apartamentos ou unidades consumidoras com entradas coletivas: 2 cv/unidade consumidora* para escrit6rios: I cv/15,00 m- de area iitil, quando nao houver previsao de ar con­ dicionado central* para lojas e galpoes: 3 cv/unidade consumidora com area util de ate 30,00 m 2 ** e 5 cv/unidade consumidora, com area util acima de 30,00 m' **

* Estas potencies referem-se aprevisao para aparelhos de ar condicionado tipo janela.

hEstas potencias referem-se aprevisao para motores, devendo a diferenca entre estes valores e a carga instaJada em motores,

quando pcsiriva, ser considerada como urn tlnico motor, para efeito de utilizacjo da Tabela 3.7.

No caso de lojas em que da carga declarada conste previsao para ar condicionado tipo janela, a potencia total pre vista (cv) podera ser deduzida dos valores ora estabelecidos (3 cv para unidades consumidoras de ate 30,00 m' e 5 cv para unidades consumidoras com mais de 30,00 m') para efeito da determinacao da potencia minima em morores.

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Instalacoes Eletricas

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Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Domesticos

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Tabela 3.6 Carga mfnima e fatores de demand a para instalacoes de iluminacao e tomadas

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010

Fator de demanda

W/m'

(%)

Audit6rios, sal6es para exposicao e semelhantes

15

86

Bancos

50

86

Barbearias, saloes de beleza e semelhantes

30

86

Clubes e semelhantes

20

Escolas e semelhantes

30

86 para os primeiros 12 kW 50 para 0 que exceder 12 kW

Escrit6rios

50

86 para os primeiros 20 kW 70 para 0 que exceder 20 kW

Garagem, areas de service e semelhantes

5

Hospitais e semelhantes

20

40 para os primeiros 50 kW 20 para 0 que exceder 30 kW

Hotels e semelhantes

20

50 para os primeiros 20 kW 40 para os seguintes 80 kW 30 para 0 que exceder 100 kW

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N

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15

Lojas e semelhantes

30

Restdencias

30

Restaurantese semelhantes

20

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Igrejas e semelhantes

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86

86

86

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86 0< P(kW):s 1 1 < P(kW):S 2 2 < P(kW):s 3 3 < P(kW):S 4 4 < P(kW):s 5 5 < P(kW):S 6 6 < P(kW):s 7 7 < P(kW):s 8 8 < P(kW):s 9 9 < P(kW):S 10 10 < P(kW):s

86 75 66 59 52 45 40 35 31 27 24

DO

86

Notas:

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Carga minima

Descricao

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~~ ~~lali:llr~S em.que, per sua natureza, a cargaseja utilizada simuhancamente deverao serconsideradas com 0 fator de demands de 100%. . ", 3)0 ao StliO conslderad?s nesta tabela os letreiros luminosose a iluminacjlo de vitrines. . "pedev; or~e ca~ga para I1uminar;ao e lomadas de unidades resideneiais, al~m desatisfazer aeondi~ao mfnima de 30 W/m2 deareaconstruida, nunea r sermfenor a 2,2 kWporunidade eonsumidora, exeeto nos easos de eonsumidores de baixarenda.

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2

Instalacoes Eletricas

lnstalacoes para Iluminacao e Aparelhos Dornesticos

73

'1··1·····.··:'.·

. II' Tabe1a 3.7 Demanda de motores. Cargas individuals

Tabe1a 3.9 Fatores de demanda de aparelhos para:aquecimento de agua (boilers, torneiras e chuveiros eletricos)

'I'

. ii'

'. II!> Potencia (ev)

Fator de demanda

Numere de aparelhos

Fater de demanda

Numern de

apare1hos

apare1hos

Fatorde demanda

1 2 3 4 5 6 7 8 9

100 75 70 66 62 59 56 53 51

10 11 12 13 14 15 16 17 18

49 47 45 43 41 40 39 38 37

19 20 21 22 23 24 25 ou mais

36 35 34 33 32 31 30

Nrimer« de

Carga (kVA)

1/6

1/4

1/3

1/2

3/4

1

1 1/2

2

3

0,45

0,63

0,76

l,Ol

1,24

1,43

2,00

2,60

3,80

Potencia (ev)

71/2

5

10

15

20

25

30

40

50

24,00

30,60

40,80

-­

Carga (kVA)

5,40

7,40

9,20

12,70

16,40

20,30

Nora: Para 0 dimensionamento de ramais de entrada ou trechos da rede intema destinados ao suprimento de rnais de uma uaidade consumidora, fatores de

:ri

jr~

, [!lh

P .: .!liI . ·f\I~ 'I'll . rIi1Ji

,:1 . ,I ,:1

demandadevem ser aplicados para cada lipo de aparelho, separadamente, sendo a demanda total de aquecimenio0 somat6rio das demandas obtidas:

Tabe1a 3.8 Demanda de motores. Fatores de demanda

d2

Nilmero total

de motores

: h','II.'

· r' : : ~

1

2

3a5

Mais de 5

100

90

80

70

= Idchu,'ciro, + Id,qutC1:
·! · I

Mais detalhes aparecem no item 17.3.4, Calculo da Demanda do Projeto.

!

Fator de demanda (%)

Tabe1a 3.10 Fatores de demanda para condicionadores de ar tipo jane1a instalados em residencies

Nota: A demanda de urn conjunto de motores sera 0 produto do somat6rio das cargas individuais pelo fetor de demanda correspon­ dente ao niimero total de motores que compoem 0 conjunto.

Potencia insta1ada em aparelhos de ar eondicionado (ev)

• Calcula-se a demanda, utilizando a seguinte expressao: D(kVA)

= d, + d, + 1,5d3 + d. + d, + d.

sendo: = Demanda de iluminacao e tomadas, calculada com base nos fatores de

d.,.(kW)

= Demanda dos aparelhos para aquecimento de agua (chuveiros,

demanda da Tabela 3.6.

aquecedores, tomeiras etc.), calculada conforme a Tabela 3.9. d3 (cv) Demanda dos aparelhos de ar condicionado tipo janela, calculada confor­ me as Tabelas 3.10 e 3.11, respeetivamente, para residencias e escrit6rios. Para outros tipos de utilizacao, tais como bancos, lojas etc., 0 fator de de­ manda devera ser considerado igual a 100%. Demanda das unidades centrais de condicionamento de ar, calculada a partir d. (kVA) das respectivas correntes maximas totais - valores a serem fomecidos pelos fabricantes ­ considerando 0 fator de demanda de 100%. (kVA) = Demanda dos motores eletricos e maquinas de solda tipo motor gerador, calculada conforme a Tabela 3.7. Demanda das maquinas de solda a transformador e aparelhos de raios X, d6(kW calculada conforme a Tabela 3.12. oukVA)

a,

(%)

100 85 80 75 70 65 60

Os primeiros 10 De 11 a 20 De21 a 30 De 31 a 40 De41 a 50 De51 a 75 Acimade 75

3.10

a, (kW)

Fater de demanda

Nora: Quando se tratar de unidade central de condicionadores de ar, dever-se-a considerar 0 fator de demanda igual a 100%, e a demanda do mesmo em kVA devers ser determinada atraves dos dados fomecidos pelo fabricante.

" ~

r I~

Tabe1a 3.11 Fatores de demanda para condicionadores de ar tipo jane1a insta1ados em escrit6rios

. ,

I ~

Potencia insta1ada em aparelhos de ar eondicionado (ev)

~

Fater de demanda (%)

100 90 80 70

Os primeiros 25 De26a 50 De 51 a 100 Acimade 100 Nota:

Quando se tratar de unidade central de condicionadores de 31", sera tornado 0 fator de demanda igual a 100%. e a demanda do mesmo em kVA devera ser determinada atraves dos dados fomecidos pelo fabricante.

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lnstalacoes Eletricas

Instalacoes para Ilurninacao e Aparelhos Domesticos

Tabela 3.12 Fatores de demanda individuais para maquinas de solda a transformador e aparelhos de raios X e galvanizacao Equipamento

Potencia do aparelho

b) Cdlculo da demanda.

lluminacdo e tomadas (Tabela 3.6):

Fator de demanda (%)

Solda a arco e aparelhos de galvanizacao

1.0maior 2.° maior 3.° maior Soma dos demais

100 70 40 30

Solda a resistencia

Maior Soma dos demais

100 60

Aparelhos de raios X

Maior Soma dos demais

100 70

75

1· X 1X 1X 1X 1X 1X 1X 0,2 X

0,86 0,75 0,66 0,59 0,52 0,45 0,40 0,35

1 kW Ate Dela2kW De2a3kW De3a4kW De4a5kW De5a6kW De6a7kW De 7 a7,2kW

0,86 0,75 0,66 0,59 0,52 0,45 0,40 0,35

= 0,86 = 0,75 = 0,66 = 0,59 = 0,52 = 0,45 = 0,40 = 0,07 = 4,30 kW

d,

Demanda

Aparelhos de aquecimento (Tabela 3.9): Para dois aparelhos, a demanda e 0,75.

-

Nola:

Maquinas de solda tipo motor gerador deverao ser consideradascomo motores.

d,

= 5 kW

= 3,75 kW

X 0,75

Aparelhos de ar condicionado tipo janela (Tabela 3.10): Ate 10 aparelhos, a demanda e 100% .

• Exercicio 3.1

d,

Calcular a demanda para uma residencia isolada com 180 m' de area util, tendo a seguinte carga instalada: • Ilurninacao e tomadas • 2 chuveiros de 2.500 W • I motor de 1/2 cv TOTAL

=1X

= 1 cv

1,0

Motores (Tabela 3.7):

motor a ser instalado e de y, cv. Na Tabela 3.7, temos, para y, cv, 1,01 kVA.

Na Tabela 3.8, temos, para urn motor, a demanda de 100%. Logo,

o

7.200W 5.000W 372W

ds

= 1,01 X 1,00 = 1,01 kVA

Demanda total, D (ver expressao 3.9):

12.572 W D(kVA)

Como a carga de 12,572 kW e maiorque 8,8 kW, e necessario calcular a demanda. Ver item 3.9.2.

D(kVA)

a) Compatibilizacao da carga instalada com as exigencias minimas. lluminaciio e tomadas (Tabela 3.6):

= d,

+ d, +

= 4,30 + 3,75 + (1,5

1,5 d, X

1)

+ ds

+

1,01

= 10,56

A demanda total sera. de D= 1O,56kVA

180 m' X 30 W/m' Esta carga e inferior a carga instal ada, isto

= 5.400 W

e,

5.400 W < 7.200 W Adotaremos

0

valor 7.200 W

Aparelhos de aquecimento: No item 3.9.2., Calculo da demanda, sera feito pela Tabela 3.9. carga instalada

I

= 5.000 W = 2 X 2.500 W

Aparelhos de ar condicionado tipo janela: Na carga instalada nao constam aparelhos de ar condicionado, mas na Previsao de Carga vemos que e necessario prever uma carga de 1 cv para os mesmos. Temos que considetaf entao a carga instalada = 1 cv. Motores:

No item Calculo da Demanda, vemos que para motores nao e feita nenhuma exigencia- LOgo"~il carga instalada = 1/2 cv.

c'J.

1f

• Exercicio 3.2 Calcular a demanda para uma escola com 1.500 m' de area ritil, sendo a carga instalada: • Iluminacao e tomadas • 5 chuveiros de 2.500 W • 6 aparelhos de ar condicionado de 1 HP 6 X 746W • 2 motores de 5 cv (bombas-d' agua) sendo urn de reserva: 5 X 746 • 3 elevadores de 10 cv 3 X 10 X 746 W Carga total instalada

47.000W 12.500W 4.476 W 3.720 W, adotando 1 HP = 746 W = 1 cv 22.380W 90.076W

Como 90.076 W > 8.800 W, devemos calcular a demanda da instalacao. a) Compatibilizacdo da carga instalada com as exigencias minimas.

lluminaciio e tomadas (Tabela 3.6).

'6

77

Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Domesticos

Instalacoes Eletricas

/;,~/;,e

Para escolas e semelhantes, temos 30 W/m" logo, 1.500 m2

X

30 W/m 2

=

<;>e
45.000 W.

I

/;,~ :\.0

Agrupamento de medidores

?::,.'bo

Como a carga instalada para iluminacao e tomadas e de 47.000 W, e 47.000 > 45.000, ado- '

taremos 0 valor de 47.000 W.

Para as demais cargas, 0 item Calculo da demanda (3.9.2) nao faz nenhuma exigencia,

~<;O'# ~'l,.,••,

Protecac

~'lj Y~

geral

Demanda do ramal

Caixa

D,

secctona­

Dpg

dora

b) Cdlculo da demanda.

Iluminacdo e tomadas (Tabela 3.6):

Demanda

D.

Caixa de distribuicao

Agrupamento de

medidores

~

Demanda da

protecao geral

de

service

Ate 12 kW - demanda de 86% 0,86 X 12 Para 0 que exceder de 12 kW, 50% 0,50 (47 kW - t2 kW)

h t'/'

I

Agrupamento de medidores

Medidor de

10,32..kW

c~ ,7

~

I

service

17,50kW Fig.3.21 Diagrama das demandas a considerar para entradas coletivas. Medidor de service antes da caixa seccio­ nadora

27,82 kW

Demanda d, Aparelhos de aquecimento (Tabela 3.9):

Notas: 1. A Norma Tecnica BMf? - NT 014/79 "Sistema Eletrico de Emergencia em Pre­ dios Alimentados em Baixa Tensiia", do Corpo de Bombeiros Militar do Estado do Rio de Janeiro, estabelece que: ·0 suprimento de energia eletrica a elevadores, bombas "que recalcamredes", cir­ cuitos de iluminacao e equipamentos destinados a deteccao, prevencao e evacua­ ~ao de predios sob sinistro e combate ao fogo deve ser realizado atraves da liga­ ~ao denominada "medidor de service", conectado antes do dispositive de prote­ ~ao e desligamento geral da edificacao. Ver Fig. 3.21. 2. Quando nao houver exigencia por parte do Corpo de Bombeiros, a demanda de service podera ser derivada ap6s a protecao geral da entrada. E 0 que se acha re­ presentado na Fig. 3.22. No caso de entradas coletivas, ha duas hip6teses a considerar: • 0 predio tern urn iinico agrupamento de medidores • 0 predio tern dois ou mais agrupamentos de medidores Vejamos estes casos: a) Predios com um unico agrupamento de medidores. • A alimentacao do medidor de service derivada antes da protecao ge­ ral. Dessa forma, a demanda da protecao geral de entrada (Dpg) sera sempre igual a demanda do unico agrupamento de medidores existente (D ag) , calculada a partir da carga total instalada das unidades consumidoras, compatibilizada com as previs6es

d2 = (5 chuv. X 2.500 W) X 0,62 = 7,75 kW

Aparelhos de ar condicionado tipo janela (Tabela 3.10): d,

= (6 apar. X

1,0

X

1,0) = 6,0 cv*

Motores (Tabela 3:7):

Motor de 5 cv corresponde a 5,40 kVA (Tabela 3.7).

Motor de 10 cv corresponde a 9,20 kVA (Tabela 3.7).

Temos urn motor de bomba e tres de elevadores, portanto, quatro motores. Pela Tabela 3.8,

vemos que 0 fator de demanda e 80% para tres a cinco motores.

d5

= (5,40 + 3 X

= 26,4 kVA

9,2)

X

0,80

6,00) + 26,4

=

70,97 kVA

Demanda total, D (ver formula 3.9): = d, + d, + 1,5 d, + d5

D(kVA)

= 27,82 + 7,75 + (1,5 A demanda total sera de D = 70,97 kVA

D(kVA)

X

3.9.2.2 Caso de Entradas Coletivas Consideremos a Fig. 3.21. Vemos que ha varias modalidades de demanda a sereIU consideradas: • Demandas individuais de cada unidade consumidora com carga instalada superior a 8,8kW • D ag - demanda de cada agrupamento de medidores • DPg - demanda da protecao geral • D - demanda de service

demanda do ramal de entrada

·D: -

*P~

os nossos prop6sitos, podemos considerar 1 HP

= 1 CV.

Prote~o

D,

geml

Caixa

D"

secciona­

Dr::::~+D, Compalibilizadas

dora

(Carga total instalada compatibilizada)

D.,

Caixa

de

distribuicjo

D.

Agrupamento de medidores

DaB = k carga total das unidades ccnsumidoras compatibilizada com as previsces minimas

3.22Diagramapara predio com urn tinico agrupamento de medidorese medidor ap6s a caixa seccionadora

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lnstalacoes para Iluminacao e Aparelhos Dornesticos

Instalacoes Eletricas

mfnimas. Para 0 calculo da dernarrda do ramal de entrada (D,) e que, a carga total instalada das unidades consumidoras do predio, devera ser somada a carga instalada de service, ambas compatibilizadas com as provisoes mfnimas. • Sendo a alimentacao do medidor de service derivada apos a protecao geral (Fig. 3.22). Nestes casos, a demanda do ramal de entrada (D,) sera sempre igual demanda da protecao geral (D pg ) calculada a partir da soma da carga instalada de service com a carga instalada das unidades consumidoras, ambas compatibilizadas com as previ­ soes mfnimas. Para 0 calculo da demanda do agrupamento de medidores (D ag) e que sera considerada apenas a carga total instalada das unidades consumidoras do pre:

dio, compatibilizada com as previsoes minimas.

b) Predios com dois ou mais agrupamentos de medidores. Aqui, a demanda de cada

urn dos agrupamentos de medidores (D a,n) sera calculada a partir da carga total ins­ talada das unidades consumidoras que the forem pertinentes, compatibilizada com as previsoes minimas. • Com a alimentacao de service derivada antes da protecao geral. A demanda da protecao geral de entrada (Dpg ) sera 0 resultado da aplicacao dos criterios definidos no item 3.9.2.1 ao somat6rio das cargas instaladas, supridas por todos os agrupamentos de medidores. Para 0 calculo da demanda do ramal de entrada (D,) e que, ao somat6rio das cargas totais instaladas nos diversos agrupamentos de medidores, devera ser acrescida a carga de service, • Sendo a alimentacao de service derivada apos a protecao gera!. A demanda da protecao geral de entrada (Dpg ) sera sempre igual ademanda do ramal de entrada (D,), resultado da aplicacao dos criterios definidos no item 3.9.2.1 ao somat6rio das cargas totais instaladas nos diversos agrupamentos, acrescido da carga instalada de service.

a

79

a) Compotibilizacdo da carga instalada com as previsiies minimas. • Por unidade consumidora (apartamento) Iluminaciio e tomadas (Tabela 3.6): 95 m? X 30 W/m 2 = 2.850 W Como 2.850 W e menor que a carga instalada de 4.800 W para iluminacao e tomadas, adota­ rernos este ultimo valor. Portanto, Carga instalada = 4.800 W Aparelhos de aquecimento: Carga instalada = 2.500 W Aparelhos de ar condicionado tipo jane/a: Minimo previsto no item Calculo da demanda (item 3.9.2) Como 2 cv > I cv, adotaremos

= 2 cv

Carga instalada = 2 cv • Service Iluminaciio e tomadas (Tabela 3.6): 180 m2 X 5 W/m 2 = 900 W Como 900 W

emenor que os 4.500 W previstos, adotaremos Carga instalada = 4.500 W

Motores Carga instalada 1 elevador de 5 cv I elevador de 7,5 cv 1 bombade 5 cv I bomba de 3 cv

• Exercicio 3.3 Calcular as diversas demandas para urn predio de 10 apartamentos, sendo: • Area iitil por apartamento - 95 m 2 • Area titil destinada ao service - 180 m 2 • Medidor de service conectado ap6s a protecao geral de entrada • Urn iinico agrupamento de medidores • Carga instalada por unidade consumidora (apartamento): Iluminacao e tomadas 1 chuveiro 1 aparelho de ar condicionado de 1 cv

e necessario calcular a demanda.

Iluminacao e tomadas 1 elevador de 5 cv 1 elevador de 7,5 cv 2 bombas de 5 cv (uma de reserva) 2 bombas de 3 cv (uma de reserva) Carga total de service

d; = 4,5

2 de 5 cv 1 de 7,5 cv 1 de 3 cv

2 X 5,40kVA = 1 X 7,40kVA = 1 X 3,80kVA =

19.793 W

.Como 19.793 W> 8.800 W, devemos calcular a demanda de service.

= 3,87 kVA

1O,80kVA 7,40kVA 3,80kVA 22,00kVA

Pela Tabela 3.8, fator de demanda = 0,80, para os 4 motores,

d, 4.500W 3.730W 5.595 W 3.730 W 2.238 W

X 0,86

Motores (Tabela 3.7):

= 8.046W

Total Como 8.046 W < 8.800 W, nao • Carga instalada de service

4.800W 2.5ooW 746W

b) Cdlculo das demandas. • Demanda de service lluminaciio e tomadas (Tabela 3.6), caso de garagens, areas de service e semelhantes:

= 22,00 kVA

X 0,80

= 17,60 kVA

Demanda de service D,: D,

= d; + d, = 3,87 + 17,60 = 21,47 kVA

~

:'

• Dernanda de agrupamento (Da,) Iluminaciio e tomadas: 10 apart. X 4.800 = 48.000 W

j':

Ie

80

lnstalacoes para Iluminacao e Aparelhos Domesticos

lnstalacoes Eletricas

I Exercicio 3.4

Pela Tabela 3.6 temos: d, = 1,0 (0,86 + 0,75 + 0,66 + 0,59 + 0,52 + 0,45 + 0,40 + 0,35 + 0,31 + 0,27) + (38,0 X 0,24) = 14,28 kVA

Calcular as demand as para urn predio de apartamentos com 30 apartamentos de sala e dois quar­ tos (tipo I) e 30 apartamentos de sala e tres quartos (tipo 2), assim especificados: • Area iitil:

Unidade tipo I - 85 m'

Unidade tipo 2 - lIS m'

• Area iitil destinada ao service - 650 m' • Medidor de service conectado antes da protecao geral de entrada .2 agrupamentos de medidores, sendo cada agrupamento para IS unidades do tipo I e IS do tipo2 a) Carga instalada. • Carga instalada por unidade consumidora tipo I (apto. de 2 quartos) Iluminacao e tornadas - 3.900 W I chuveiro de 2.500 W 2 aparelhos de ar condicionado de I cv Carga total = 7.892 W Como 7.892 W < 8.800 W, nao e necessario calcular a demanda. • Carga instalada por unidade consumidora tipo 2 (apto. de 3 quartos) Iluminacao e tomadas - 5.000 W 2 chuveiros de 2.500 W 3 aparelhos de ar condicionado de I cv Carga total = 12.238 W Como 12.238 W > 8.800 W, devemos calcular a demanda. • Carga instalada de service Iluminacao e tomadas - 6.000 W 2 elevadores de 10 cv 2 bombas de 5 cv (uma de reserva) 2 bombas de 2 cv (urna de reserva) Carga total = 26.142 W. Neste caso, exclufmos as bombas de reservanrrcalculo da carga total. Como 26.142 W > 8.800 W, devemos calcular a demanda de service. b) Compatibilizacdo da carga instalada com as previsiies minimas. • Por unidade consumidora tipo I

Iluminadio e tomadas (Tabela3.6):

+

Aparelhos de aquecimento (Tabela 3.9): 10 X 2.500 W = 25.000 W

o fator de demanda para

e0,49

10 aparelhos

d, = 25 kW X 0,49 = 12,25 kVA Aparelhos de ar condicionado tipo janela (Tabela 3.10): 10 X 2 c~ = 20 cv A Tabela 3.10 indica que:

Para os primeiros 10 cv, 0 fator de demanda e 100%.

De II cv a 20 cv, e 0,85, de modo que temos:

d,

Do,

= d, + d, +

81

= (10 X

1,0)

+

(10 X 0,85)

= 18,50 kVA

1,5 d,

= 14,28 + 12,25 + (1,5

Do, = 54,28 kVA

X 18,50)

= 54,28 kVA

.

• Demanda da protecao geral (D p,) lluminacdo e tomadas: Apartamentos: 10 apart X 4.800 W

= 48.000 W Service

= 4.500 W Pela Tabela 3.6 e conforme calculado para Do,'

d, = 14,28 kVA

:H ,H

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" j,f

:1

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85 m' X 30 W/m' = 2.550 W Demanda de iluminacao e tomadas de service d; = 4,5 X 0,86 = 3,87 kVA d"o'" = d, + d; = 14,28 + 3,87 = 18,15 kVA

Como 2.550 < 3.900 W, adotaremos carga instalada = 3.900 W Aparelho de aquecimento = 2.500 W (chuveiro eletrico)

Aparelhos de aquecimento:

Aparelhos de ar condicionado tipo janela: d, = 12,25 kVA

2 X 1 cv = 2 cv (ver 3.9.2 -

Aparelhos de ar condicionado tipo janela: d,

(

= 18,50 kVA

Como 2 cv satisfazem

0

Calculo da demanda)

mfnimo previsto no item Calculo da demanda, adotarernos:

Carga instal ada = 2 cv • Por unidade consumidora tipo 2

lluminaciio e tomadas (Tabela 3.6):

Motores: d, = 17,60kVA

115 m' X 30W/m' = 3.450W A demanda de protecao geral sera dada por: Dpg = duo,,' + d, + 1,5 d, + d, Dpg = 18,15 + 12,25 + (1.5 X 18,50) + 17,60 Dpg = 75,75 kVA

Como 3.450 W

= 75,75

• Demanda do ramal de entrada (D,) D, = D pg = 75,75 kVA

< 5.000 W,

kVA

adotaremos: Carga instal ada

= 5.000 W

Aparelhos de aquecimento: 2 X 2.500 W = 5.000 W

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lnstalacoes para Iluminacao e Aparelhos Domesticos

Instalacoes Eletricas Carga instalada = 5.000 W Apare/hos de ar condicionado tipo jane/a: 3 X I cv = 3 cv, que satisfazem 0 minima previsto (ver item 3.9.2 Carga instalada = 3 cv • Service

lluminaciio e tomadas (Tabela 3.6):

Calculo da demanda)

650 m' X 5 W/m' = 3.250 W Como 3.250 W < 6.000 W, faremos

Carga instalada = 6.000 W

Motores: Carga instalada

2 elevadores de 10 cv

I bomba de 5 cv

I bomba de 2 cv

c) Cdlculo das demandas. • Demanda individual das unidades consumidoras tipo 2 Iluminaciio e tomadas (Tabela 3.6): A carga instalada e de 5.000 W, de modo que d, = 1,0 (0,86 + 0,75 + 0,66 + 0,59 + 0,52) = 3,38 kVA Aparelhos de aquecimento (fabela 3.9):

d, = 2 X 2,5 kW X 0,75 = 3,75 kVA

i:..,",

83

Total = 15 + 30 = 45 aparelhos

45 X 2.500 W = 112.500 W

Pela Tabela 3.9, 0 fator de demanda e 0,30

d, = 112.500 X 0,30 = 33,75 kVA

Aparelhos de ar condicionado tipo janela: IS X (2 cv + 3 cv) = 75 cv para os 75 aparelhos

Pela Tabela 3.10 0 fator de demanda sera:

100% para os prirneiros 10 CY

85% de II a 20 cv

80% de 21 a 30 CY

75% de31 a40cy

70% de 41 a 50 cv

65% de51 a 75 cv

60% acirna de 75

Portanto,

d, = 10 X (1,0 + 0,85 + 0,80 + 0,75 + 0,70) + (25 X 0,65) = 57,25

d, = 57,25 kVA

D. g , = Dag, = d, + d, + 1,5 d, = 34,80 + 33,75 + (1,5 X 57,25) = 154,42 kVA

D,g, = o; = 154,42 kVA

• Demanda da protecao geral (D pg) Iluminacdo e tomadas: 2 X 133.500 W = 267.000 W

Aparelhos de ar condicionado tipo janela (Tabela 3.10):

d,

=3X

1,0

= 3 cv

Pela Tabela 3.6,

d j = 1,0 X 5,16 + (267 - 10) X 0,24 = 66,84 kVA

Aparelhos de aquecimento:

• Demanda total da unidade tipo 2

D=d, +d,+

90 X 2.500W

1,5d,

D = 3,38 + 3,75 + (1,5 X 3) = 1I,63 D = 11,63 kVA • Demanda de service

Iluminaciio e tomadas (Tabela 3.6):

d, = 6 kW X 0,86 = 5,16 kVA

Motores (Tabela 3.7): 2X IOcv=2X9,20kVA= 18,40kVA IX5cv=5,40kVA I X 2 cv = 2,60 kVA Pela Tabela 3.8, d, = (I8,40 + 5,40 + 2,60) X 0,80 = 21,12kVA D, = d, +d, D, = 5,16 +21,12 = 26,28 kVA • Demanda de cada agrupamento (D. g , = Dag , ) lluminaciio e tomadas:

IS X (3.900 + 5.000) = 133.500 W

Pela Tabela 3.9, vemos que para mais de 25 aparelhos

0

fator de demanda

d, = 90 X 2,5 X 0,3 = 67,5 kVA Aparelhos de ar condicionado tipo janela: (30 X 2) + (30 X 3) = 60 + 90 = ISO aparelhos, com total de 150 CY.

Pela Tabela 3.10,

d, = 10 X (I,O + 0,85 + 0,80 + 0,75 + 0,70) + (25 X 0,65) + (ISO - 75) X 0,60 =

d, = 102,25 kVA

Dp, = d, + d, + 1,5 d,

= 66,84 + 67,50 + (I,5 X 102,25) = 287,71 kVA

• Demanda do ramal de entrada (D,) Iluminaciio e tomadas: residencies = 267.000 W

service = 6.000 W

Pela TabeIa 3.6,

d, = [I,D X 5,16 + (267 - 10) X 0,24 + (6 X 0,86)] = 66,84 +

+ 5,16 = 72,00 kVA

Pela Tabela 3.6,

d, = 1,0 X (0,86 + 0,75 + 0,66 + 0,59 + 0,52 + 0,45 + 0,40 +

+ 0,35 + 0,31 + 0,27) + (133,5 - 10) X 0,24 = 5,16 + 29,64 = d, = 34,80 kVA Aparelhos de aquecimento

15 da unidade tipo 1

15 X 2 da unidade tipo 2

e0,30. ~ogo,

Aparelhos de aquecimento:

90 X 2.500 W = 225.000 W Pela Tabela 3.9,

0

fator de demanda

e 30%

d, = 90 X 2,5 kW X 0,3 = 67,5 kVA

84

Instalacoes para lluminacao e Aparelhos Domesticos

Instalacoes Eletricas

_.Como 42.170 W > 8.800 W, devemos calcular a demanda do service. a) Compatibilizactio da carga instalada com as previsiies minimas • Por unidade consumidora tipo 1

Aparelhos de ar condicionado tipo janela: 150 cv Pela Tabela 3.10, d, = 10 X (1,0 + 0,85 + 0,80 + 0,75 (75 X 0,60) = 102,25 kVA.

lluminaciio e tomadas:

Pela Tabela 3.6,

+ 0,70) + (25

X 0,65)

+ 85 m' X 30 W/m' = 2.550 W Como 2.800 W > 2.550, temos

Carga instalada = 2.800 W

Aparelhos de aquecimento: Carga instal ada = 2.500 W Aparelhos de ar condicionado tipo janela:

Motores (Tabelas 3.7 e 3.8): 2 X IOcv = 2 X 9,20 = 18,40kVA IX 5cv = I X 5,40= 5,40kVA I X 2cv = 1 X 2,60 = 2,60kVA -26,41TkVA

d, = 26,40 X 0,80 = 21,12 kVA D,= d, + d, + 1,5 d, + d, = 72,00 + 67,5 + (1,5 X 102,25) D,=314kVA

85

2Xlcv=2cv

+ 21,12 =

Como 2 cv satisfazem 0 mfnimo previsto no item Calculo da Demanda (item 3.9.2), temos Carga instalada = 2 cv • Por unidade consumidora tipo 2

lluminacdo e tomadas:

Pela Tabela 3.6,

313,99kVA

• Exercicio 3.5 Calcular as demandas para urn predio com 40 apartamentos de dois quartos (tipo 1),40 apar­ tamentos de urn quarto (tipo 2) e quatro lojas, com os seguintes dados: • Area util Por unidade tipo 1 - 85 m'

Por unidade tipo 2 - 65 m'

Por loja . - 6Q Ill'

• Area util de service - 800 m' • Medidor de service conectado antes da protecao geral de entrada • 3 agrupamentos de medidores, sen do:

agrupamento I - para as 40 unidades tipo I

agrupamento 2 - para as 40 unidades tipo 2

agrupamento 3 - para as lojas.

• Carga instalada por unidade consumidora tipo 1 Iluminacao e tomadas - 2.800 W > 2.550 W I chuveiro de 2.500 W 2 aparelhos de ar condicionado de 1 cv - 2 XI cv Carga total = 6.792 W Como 6.792 W < 8.800 W, nao e necessario calcular a demanda. • Carga instalada por unidade consumidora tipo 2 Iluminacao e tomadas - 2.300 W 1 chuveiro de 2.500 W 2 aparelhos de ar condicionado de 1 cv Carga total = 6.292 W Como 6.292 W < 8.800 W. nao e necessario calcular a demanda. • Carga instalada por loja Iluminacao e tomadas - 9,200 W I aparelho de ar condicionado de 2 cv Carga total = 10.692 W Como 10.692 W > 8.800 W, devemos calcular a demanda. • Carga instal ada do service Iluminacao e tomadas - 8.600 W 2 elevadores de 10 cv 2 elevadores de 7,5 cv 2 bombas de 5 cv (uma de reserva) 2 bombas de 3 cv (I de reserva) para aguas servidas I cornpactador de 2 cv Carga total = 42.170 W

65 m' X 30 W/m' = 1.950 W Mas 1.950 W < 2.200 W (sendo 2.200 W 0 minima previsto na nota 3 da Tabela 3.6 como carga para unidade consumidora). Portanto, adotaremos valor pouco acima do minimo. Carga instalada = 2.300 W Aparelhos de aquecimento: Carga instalada = 2.500 W Aparelhos de ar condicionado tipo janela. 2 XI cv = 2cv Como 2 cv satisfazem 0 minima previsto no item Calculo da demanda (item 3.9.2), adotare­

mos:

Carga instalada = 2 cv

• Por loja Iluminaciio e tomadas: Pela Tabela 3.6, temos: 60 m' X 30 W/m' = 1.800 W

~

Mas na loja foram previstos 9.200 W, de modo que, como 1.800 W < 9.200 W, adotaremos:

Carga instal ada = 9.200 W.

Motores: 2 cv

No item Calculo da Dernanda, a previsao minima de forca por loja e de 5 cv. Mas foram

considerados apenas 2 cv para 0 aparelho de ar condicionado tipo janela, de modo que deve­

mos fazer uma previsao igual a 5 cv - 2 cv = 3 cv.

Carga de previsao = 3 cv

• Service lluminaciio e tomadas: Pela Tabela 3.6, temos: 800 m' X 5 W/m' = 4.000 W Como 4.000 W < 8.600 W previstos no projeto, temos:

Carga instalada = 8.600 W

Motores: Carga instalada:

2 elevadores de 10 cv

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'l~F·~f';)~~:

86

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Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Domesticos lnstalacoes Eletricas Aparelhos de aquecimento:

2 elevadores de 7,5 cv

I bomba de 5 cv

I bomba de 3 cv

I compactador de 2 cv

b) Calculo das demandas • Demanda individual das lojas Iluminaciio e tomadas: Pela Tabela 3.6, fator de demanda = 0,86

40 X 2.500 W = 100.000 W Pela Tabela 3.9, para rnais de 30 aparelhos,

Aparelhos de ar condicionado tipo Janela:

Aparelhos de ar condicionado tipo Janda: Pelo item 3.9.2,CaIculo da Demanda, vemos que 0 fator de dernanda para aparelhos dear condicionado tipo janela em lojas igual a I (100%). Logo,

e

d; = 1,0 X 2 = 2 cv Motores: No item 3.9.2.1, nota**, vernos ser necessario prever potencia minima de motorigual as [. cv, para area da loja maior que 30 rrr', podendo deduzir a carga para aparelho de ar condici_ onado tipo janela. . No caso, teremos 5 cv - 2 cv = 3 cv Pela Tabela 3.7, temos:

3 cv correspondem a 3,80 kV ~ 0

fator de demanda e 0,30, logo:

d, = 100 X 0,3 = 30 kVA

40 X 2 cv = 80 cv

d, = 9,2kW X 0,86 = 7,91 kVA

Pela Tabela 3.8, para urn iinico motor,

0

fator de demanda

e 1,0. Assim:

d, = 1,0 X 3,80 = 3,80kVA D = d, + 1,5 d, + d, = 7,91 + (1,5 X 2) • Demanda de service lluminaciio e tomadas (Tabela 3.6):

+ 3,80 =

Pela Tabela 3.10,

d, = 10 X (1,0 + 0,85 + 0,80 + 0,75 + 0,7) d, = 60,25 kVA

A demanda do agrupamento I sera:

Do" = d, + d, + 1,5 d,

Do" = 29,64 + 30,00 + (1,5 X 60,25)

Do,1 = 150m kVA

+ (25

X 0,65)

+ (5

X 0,60)

Agrupamento 2 (Do,,) (tipo 2) Iluminaciio e tomadas:

40 X 2.300 = 92.000 W Pela Tabela 3.6, temos: d, = 1,0 X 5,16 + (92,0 - 10) X 0,24 d, = 24,84 kVA Aparelhos de aquecimento:

40 X 2.500 W = 100.000 W 14,71 kVA

Pela Tabela 3.9,

0

fator de demand a e igual a 0,24, pois temos mais de 30 aparelhos.

d, = 100,00kW X 0,24 = 24,00kVA

d, = 8,6 X 0,86 = 7,40 kVA Aparelhos de ar condicionado tipo janela:

Motores (Tabelas 3.7 e 3.8):

40X2cv=80cv

2 X 10 cv ou 2 X 9,20 = 18,40 kVA

2 X 7,5 cv ou 2 X 7,40 = 14,80kVA

5,40kVA

I X 5 cv 3,80 kVA

I X 3 cv 2,60kVA

I X 2 cv 45,ookVA Fator de demanda para sete motores = 0,70 (Tabela 3.8):

d, = 45,00 X 0,7 = 31,50kVA

D, = d, + d,

D, = 7,40 + 31,50 = 38,90kVA • Demanda dos agrupamentos (Do,)

Agrupomento I (Do, I) (tipo I)

Iluminaciio e tomadas:

40 X 2.800 = 112.000 W Pela Tabela 3.6, temos: d, = 1,0 X 5,16 + (112 - 10) X 0,24 d, = 29,64kVA

Pela Tabela 3.10, temos, para 80 cv: d, = 10 X (1,0 + 0,85 + 0,80 + 0,75 + 0,70) d, = 60,25 cv

Do" = d, + d, + 1,5 d,

= 24,84 + 24,00 + (1,5 X 60,25 kVA) Dog' = 139,21 kVA

+ (25

X 0,65)

Agrupamento 3 (Dog')' correspondente as lojas Iluminafiio e tomadas:

4 X 9.200 W = 36.800 W Pela Tabela 3.6,

0

fator de demanda e igual a 86%. d, = 36,8 kW X 0,86 = 31,65 kVA

Aparelhos de ar condicionado tipo janela:

4 X 2 cv = 8 cv

+

(5 X 0,60) =

;".-.­

87

88

Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Domesticos

89

Instalacoes Eletrlcas De acordo com

0

• Demanda do ramal de entrada (D,) Iluminacdo e tomadas: Nas residencias

item 3.9.2.1 e nota**, temos:

d, = 1,0 X 8 cv = 8 cv

112.000

+ 92.000 =

204.000 W

Motores (carga 5,00 cv - 2,00 cv = 3 cv para cada loja): Nas lojas

4 X 3,0 cv, ou seja, 4 X 3,80 kVA

36.800W Pelas Tabelas 3.7 e 3.8, temos:

A demanda e igua1 a D pg , isto

-d, = (4 X 3,80) X 0,80 = 12,16 kVA D. g, = d, + 1,5d, + d, = 31,65 + 0,5 X 8) + 12,16 D. g , = 55,81 kVA

8.600·W ­

d, = 83,37 + -(8,6 X 0,86)

d, = 90,76 kVA

Apare/hos de aquecimento:

E a mesma do Dpg

d, = 60,00 kVA

Apare/hos de ar condicionado: E a mesma do D pg

d, = 116,25 kVA

Motores: Conforme as Tabelas 3.7 e 3.8, temos:

+ 92.000 =

204.000 W

Nas lojas 36.800W Pela Tabela 3.6, temos:

d, = [1,0 X 5,16 + (204,0 - 10) X 0,24] d, = 83,37kW

Apare/hos de aquecimento:

+ (36,8

2 X 10,0 cv 2 de 7,5 cv 1 de 5 cv 1 de 3 cv (lojas) 1 de 3 cv (bomba) 1 de 2 cv

X 0,86) =

80 X 2.500 = 200.000 W

= 2 X 9,20 = = 2 X 7,40 =

= 1 =1 = 1 = 1

X X X X

5,40 = 3,80 = 3,80 = 2,60 =

Pela Tabela 3.9, temos urn fator de demanda 0,3 para mais de 30 aparelbos, logo:

60,20 kVA

D,= d, + d, + 1,5 d, + d,

= 90,76 + 60,00 + 1,5 016,25) o; = 367,27 kVA

Apare/hos de ar condicionado tipo jane/a: N as residencias

,

80 X 2 cv = 160 cv Nas lojas 4X2cv=8cv Pela Tabela 3.10 e item 3.9.2.1, temos:

d, = 10 X (1,0 + 0,85 + 0,80 + 0,75 + 0,70) + (85 X 0,60) + 0,0 X 8) = d, = 116,25 kVA

+ (25

Motores: 4 X 3,Ocv

+

18,40kVA

14,80kVA

5,40kVk ­

15,20 kVA

3,80 kVA

2,60kVA

d, = 60,20kVA X 0,7

d, = 200 X 0,3 = 60,OkVA

Pe1as Tabe1as 3.7 e 3.8, temos:

d, = 4 X 3,80 X 0,8 =

d,= 12,16kVA

D pg = d, + d, + 1,5 d, + d,

= 83,37 + 60,00 + 0,5 X 116,25) D pg = 329,91 kVA

i.

Para service

• Demanda da protecao geral (D pg) Iluminaciio e tomadas: Nas residencias 112.000

e, 83,37 kW

12,16 =

X 0,65)

+

42,14 kVA

+ 42,14 =

• Exercicio 3.6 Calcular as demandas para urn predio de escrit6rios com 180 salas e nove lojas, com os seguin­ tes dados, sendo a tensao trifasica 220 V: • Area iitil

Por sala - 32 m'

Por loja - 120 m'

• Area iitil destinada ao service - 800 m' • Medidor de service conectado antes da protecao geral de entrada • 3 agrupamentos de medidores, sendo 1 para cada 60 salas e 3 lojas. • Carga instalada por sa1a Iluminacao e tomadas: 2.000 W Como 2.000 W < 8.800 W, nao e necessario calcular a demanda. • Carga instal ada por loja Iluminacao e tomadas: 8.000 W Como 8.000 W < 8.800 W, nao e necessario calcu1ar a demanda. • Carga insta1ada de service

Iluminacao e tomadas: 12.500 W

2 e1evadores de 10 cv

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..~!F~~~'C'~;

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90

Instalacoes Eletricas

I

'". ":,-.

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Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Domesticos

2 elevadores de 15 cv 2 bombas de 5 cv (I reserva) para agua lirnpa 2 bomb as de 3 cv (I reserva) para aguas servidas I unidade central de condicionamento de ar, com corrente maxima de placa = 180 A ser­ vindo a todas as salas e lojas, a) Compatibilizacao de carga instalada com as previsoes mfnimas • Por sala

lluminaciio e tomadas (Tabela 3.6):

32 m' X 50 W/m' = 1.600 W Como 2.000 W > 1.600 W adotaremos: Carga instal ada = 2.000 W • Por loja

lluminaciio e tomadas (Tabela 3.6):

91

d, = 53.00 X 0.70 = 37,10 kVA__

D, = d, + d. + d,

= 10,75 + 68,51 + 37,10 = 116,36kVA

• Demanda de cada agrupamento (D", = D"g' = D"g,)

Iluminaciio e tomadas:

Nas salas de escritorios 60 salas X 2.000 W = 120.000 W = 120 kW Nas lojas 3 X 8.000 = 24.000 W

120 m' X 30 W/m' = 3.600 W Carga instalada POt loja: 8.00lJ W

Como 8.000 W > 3.600 W, adotaremos 0 que fora previsto:

Carga instalada = 8.000 W

Motores:

Conforme previsto no item 3.9.2.1:

Pela Tabela 3.6, ternos

+ (0,70 X 100)] + (0,86 X 24) =

= 107,84 kVA

Motores (conforme Tabelas 3.7 e 3.8):

310jas X 5cv = 3 X 5,40 = 16,20kVA

d, = 16,20 X 0,80 = 12,96 kVA

• Demanda da protecao geral (D pc) lluminacdo e tomadas: Nas salas de escrit6rios

d, = [(0,86 X 20)

Carga instalada = 5 cv • Service Iluminaciio e tomadas. Conforme a Tabela 3.6, temos: 800 m' X 5 W/m' = 4.000 W

3 X 120.000 = 360.000 W = 360 kW

Como 12.500 W > 4.000 W, adotemos a carga prevista, ou seja,

Nas lojas

carga instalada = 12.500 W 3 X 24.000 = 72.000W = 72kW Unidade central de condicionamento de ar:

U. I.

.J3

= 0,220 X 180 X

.J3

= 68,58 kVA (Eq. 1.31)

Motores: Carga instalada:

2 elevadores de 10 cv

2 elevadores de 15 cv

I bomba de 5 cv

I bomba de 3 cv

b) Calculo das demandas: • Demanda de service

lluminaciio e tomadas (Tabela 3.6):

De acordo com a Tabela 3.6,

+ (340 X 0,70)] + (72 X 0,86) =

= 317,12kVA

Motores (Tabelas 3.7 e 3.8):

9 (Iojas) X 5 cv = 9 X 5,40 = 48,6 kVA

d, = (48,6 X 0,70) = 34,02 kVA

Dps = d, + d,

= 317,12 + 34,02 = 351,14 kVA • Demanda do ramal de entrada (D,) lluminacdo e tomadas: Nas salas de escritorios

d, = [(20 X 0,86)

360.000 W = 360 kW

d, = 12.500 X 0,86 = 10,75 kVA

Unidade central de condicionamento de ar: Pela nota da Tabela 3.11, vemos que 0 fator de demanda, no caso, d. = 1,0 X 68,51 = 68,58kVA

ede 100%

Nas lojas 72.000 W = 72 kW

Motores (Tabelas 3.7 e 3.8):

2XIOcv=2X 2 X 15 cv = 2 X I X 5 cv = I X I X 3 cv = I X

9,20=18,40kVA

12,70 = 25,40kVA

5,40 = 5,40 kVA

3,80 = 3,80 kVA

53,00kVA

A demand a das salas e lojasja calculamos anteriormente para oDp"" e eigual a 317,12 kV A. Temos entao:

d, = 317,12 + (12,5 kW X 0,86) = d, = 327,87 kVA

92

Instalacoes Eletricas

Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Dornesticos

93

Unidade central de condicionamento de arc

o


:>

a:

~-----

/

/

------..,-,

_ _ _ _I

L

2 X 10 cv 2 X 15 cv 9 X 5 cv (lojas) I X 5 cv (bombas) I X 3 cv

_

I

I tf

~

:> a:

'" .... VI

... o

~L'~

\

~

_on _,CIf"\~~I ~

"

t;.O·S'

I,

I M

= 68,51 kVA

Motores (confonne Tabelas 3.7 e 3.8):

'w

'1 ....

(

I-­

d.

W 0:: 0::

oz'z

II

= = = = =

2 2 9 I I

X 9,20 = X 12,70 = X 5,40 = X 5,40 =

X 3,80 =

Total

I.

a, =

t

101,60 kVA

101,60 X 0,7 = 71,12 kVA

D, = d,

+ d. + d,

D, = 327,87 + 68,51 D, = 467,5 kVA

+ 71,12

'0 e

•

"1l

'" '"

.~ l~

e "1l• "• 1l ...

0 VI

'"

0,

0

1

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••

••E

"1l

•

'S•

''I

I

Ii'"

0

~

••

s

·

> a:

• Exemplo 3.4 Instalacao eletrica de uma unidade residencial (Fig. 3.23). Dados iniciais: • Alimentacao com F-N, 1271220 V. • Planta de arquitetura em esc ala 1:50. • lluminacao incandescente (cos 'P = I). • Tomadas de uso geral (cos 'P = 0,8). • Tomadas de uso especifico previstas para: - Chuveiro eletrico (banheiro) - 4.000 W; cos 'P = I - Tomeira eletrica (cozinha) - 3.000 W; cos 'P = I - Maquina de lavar roupa (area de service) - 770 VA; cos 'P = 0,8 -> 616 W - Ar condicionado tipo jane1a (sala) - 1 cv -> 1.430 VA; cos 'P = 0,8 -> 1.144 W • Instalacao no esquema TN (ver item 4.7 - Aterramento).

s

'" VI

III

'!

...JI

o o

III

~

Memoria de calculo segundo prescricoes da NBR 5410/1997 (ver item 3.5 deste livro - Estima­ tiva de Carga)

~

Tabela 3.13a

o

....

Potencia

0­
instalada

(1) Ilumlnaeao

...J

:>

o a: o

Entrada Banheiro Cozinha Area de service

...

e­

ll';.

Sala

~ L·~R1

OL't.f."i"

A

< 6 m2 ->

12,81 m2

100 VA em cada dependencia

= 6 m 2 + 4 m? + 2,81 m2

t

!

100 VA I X 60 VA

'1.L1I3BO:lS30

'1311)1

Quarto

7,36 m2 = 6 m2

= 160VA

+ 1,36 m 2

! 100 VA

= 100 VA

'-~'.' '~'~~t~,~¥:\~~>

,_·-,,:·~'·'i·.··/h·.-

94

>~'.L·.~

Instalacoes Eletricas

_.-'~ ~; '.' ..;-~,:,

" •• c

~; ':_!.~.; "

Instalacoes para Iluminacao e Aparelhos Dornesticos

95

Tabela 3.15 Divisao em circuitos

Tabela 3.13b

I. =

Circuitos terminais (CTs)

U

I

Entrada Banheiro Area de service

S<6 m' --+ I TUG de 100 VA na entrada e

Sala

14,5 m 5m

I' - I.

S (mm')

'-T

In

P (VA)

(A)

127

800

6,3

2

220

3.000

3

127

4

(A)

Vivos

PE

(A)

0,8

9,0

1,5

1,5

10

13,6

0,8

17,0

2,5

2,5

15

1.200

9,4

0,8

11,7

2,5 _

2,5

15

TUGs (eozinha)

127

1.200

9,4

0,8

11,7

2,5

2,5

15

TUGs (cozinha, area de service)

5

127

700

5,5

0,8

6,8

2,5

2,5

15

TUGs (banheiro, entrada)

6

220

4.000

18,2

0,8

22,7

4,0

4,0

25

TUE (chuveiro eletrico ­ banheiro)

7

127

770

6,1

0,8

7,6

2,5

2,5

15

TUE (rnaq. 1avar)

8

127

1.430

11,2

0,8

14,0

2,5

2,5

15

TUE (ar cond, jane1a)

9

127

600

4,7

0,8

5,8

2,5

2,5

15

TUGs (sala e quarto)

10

-

-

-

-

-

-

-

Reserva

(2) Tomadas de uso geral (TUGs)

Potencia instalada

f

I de 600 VA no banheiro e area de service

= 29---> 3 TUGs

II m = 2,2---> 3 TUGs

5m

3 X 100 VA 7,90 m 3,5 m

Cozinha

= 300 VA

= 2,2 ---> 3 TUGs

3 X 600 VA = 1.800 VA

Obs.:Estes tabelas se referem as condicoes minimas, estabelecidas pelaNBR 541011997. Para sala, quarto e cozinha foi uti­ Iizado 0 perimetro dessas dependencies como referencia.

Apos esses calculos preliminares, ehegamos a: Tabela 3.14 Memoria de calculo de uma unidade residencial (Exercicio 3.4)

Dlmensdes

Dependencia

I I

I

Tomadas de uso geral (TUGs)

Tomadas de uso especifico (TUEs)

1,20

Perimetro (m)

-

Quant.

Potencia (VA)

Discrtminacao

100

I

100

Ar condieionado tipo janela (l cv)

Sala

12,81

14,50

200

3

300

Quarto

7,36

11,00

100

3

300

Banheiro

3,00

-

200

I

600

Cozinha

3,76

7,90

100

3

1.800

Area servo

4,12

9,70

100

I

600

Total

32,25

800

12

3.700

-

TUE (torneira eozinha) -

-

1.000

. NOTA: Os circuitos de tomadas sao independemes da iluminecao, comorecomenda a NBR 541011997.

Emresumo:

(W)

Area (m-) Entrada

Potencia de

- - - - - iluminacao

Entrada, sa1a, quarto, banheiro, area de service (ilurninacao)

'

3 X 100 VA = 300 VA

Quarto

Discrhninacan

IPotencia (W)

Potencia Potencia Potencia Potencia

instalada para iluminacao de tornadas de uso geral de tomadas de usa especial reserva Total

. 13.520 Densidade eletrica: - - 32,25

Chuveiro

Torneira eletr.

= 800 W (l cire.) = 3.700 X 0,8 = 2.960 W (3 eire.)

= 8.760 W (4 eirc.) = 1.000 W

.

13.520 W (circuitos

+ reserva)

= 419,2 WIm 2

Esta densidade eletrica e elevada em relacao ao minimo exigi do. 0 valor elevado explica-se pela consideracao da utilizacao simultanea de todas as cargas de dispositivos previstos, tais como: torneira eletrica na cozinha, chuveiro eletrico, maquina de 1avar e aparelho de ar condicionado.

Maquina de lavar INSTALAt;:OES PARA ILUMINAt;:AO E APARELHOS DOMEsTICOS

Organizamos uma lista de carga distribuindo-a pelas tres fases. It 0 que se acha apresentado na Tabela 3.16. Procuramos distribuir a carga pelas tres fases, uma vez que, sendo a potencia instalada maior que 8.800 W. a alimentaciio deverd ser feita com 3 F + N. Potencia de alimentacao, isto e, demanda para calculo de a1imentador, do quadro QDUSERV ao quadro terminal do apartamento no terreo (ver Fig. 3.23).

ill ~6

lnstalacoes para Iiuminacao e Aparelhos Dornesticos

Instala~oes Eletricas

Como a carga instalada de 13.520 W Potencia instalada: _

e maior que 8.800 W, teremos que calcular a demanda.

J

Potencia instalada:

j

1

r

Entao, conforme a Tabela 3.8, para I motor f = 100%:

'ii,

d,= 1 X 1,3kVA= 1,3kVA

3.000W 4.000W 770 X 0,8 = 616 W 1.430 X 0,8 = 1.144 W

i/

D (kVA) = 3,25

1'''; .. '1

+ 5,25 + 1,5

X 1

+

i

iii'I

1,3 = 11,3 kVA

i"l'll

Vemos que a potencia de aliment~o e superior a 8.800 W, de modo que a alimentacao devera ser fornecida em tres fases e neutro.

+ d, + 1,5 d, + d,

1

:; :.~ "',,",

Logo, a demanda da unidade residencial sera:

Calculo da demanda: D(kVA) = d,

0,84 cv = 1,3 kV A

Icv-I,43kVA

4.760W Torneira eletrica: Chuveiro eletrico: Maquina de lavar: Ar condo janela:

:tj

3/4 cv -1,24kVA -'>

800W 2.960W l.OOOW

Iluminacao: Tomadas uso geral: { Reserva:

97

, :·:·I:l:i .,j,!

::rl

A corrente em cada fase sera: Demanda para iluminacao e tomadas (Tabelas 3.6): (admitindo 7J = I) d, = 1(0,86

+ 0,75 + 0,66 + 0,59) + (4,76

- 4) (0,52) = 3,25 kVA

Demanda para aparelhos de aquecimento de agua (ver Tabela 3.9): Conforme a Tabela 3.9, para dois aparelhos (chuveiro e tomeira), teremos um fator de deman­ da de 0,75.

d, = 7 kW

I = a

---!3.

11.300

.J3 X 220 X I .J3 X 220

= 29,65 A

r;

1---.­

X 0,75 = 5,25 kVA

.-.-/3

3.11

X VFFX 7J

Demanda para ar condicionado tipo janela:

Da Tabela 3.10, vemos que para urn aparelho

0

fator de demanda

e de 100%:

d, = 1 X 1 cv = I cv

Demanda para motores eletricos:

Maq.Iavar: P = 770 VA-> 616 W

I cv--736 W

Da Tabela 3.7, vemos que:

{

-> X = 0,84 cv

X

--616W

Tabela 3.16 Carga dos circuitos e

Circulto 1 2 3 4

FaseA (W) 800

0

equilfbrio das fases

~H

I~

--I(~O

7 8

(W)

960 2.000 616

9 10 Total

F_C

960

5 6

Total

4.376

~

560 2.000

1.114 1.000

.. 480 -

4.604

4540

13.520

:';''1';::-<

:~':~,,-.-,~

....

".J;G~~·~"'r' :';'.\' ,­

-_.t:;'-'"l.f·',

,',"

;

Condutores Eletricos -

4 4.1

:~':'-~';;~';"

Dimensionamento e Instalacao

99

Condutores Eletricos ­ Dimensionamento e Instalaciio

CONSIDERA<:OES

BAsICAS--

Condutor eletrico e urn corpo constituido de material born condutor, destinado it trans­ missao da eletricidade. Em geral e de cobre eletrolftico e, em certos casos, de aluminio. Fio e urn condutor solido, macico, de secao circular, com ou sem isolamento. Cabo e urn conjunto de fios encordoados, nao isolados entre si. Pode ser isolado ou nao, conforme 0 usa a que se des tina. E mais flexfvel que urn fio de mesma capacidade de carga.

Construcao: I) Condutor flexivel formado por fios de cobre eletrolitico nus, tempera mole.

2) lsolacao de PVC (70·C) - composto termoplastico de c1oreto de polivinila flexivel, em cores diferentes

para identificacao.

3) Cobertura de PVC - composto termoplastico de c1oreto de polivinila flexfvel na cor preta.

Fig. 4.2 Cabo Superflex 750 V, da Ficap

Os cabos podem ser: • unipolares, quando constitufdos por urn condutor de fios trancados, com cobertura isolante protetora (Fig. 4.2) . • multipolares, quando constitufdos por dois ou mais condutores isolados, protegidos por uma camada protetora de cobertura comum (Fig. 4.3).

Fig. 4.3 Cabo com isolacao e cobertura Superflex 750 V, da Ficap.Condutoresforma­ dos por fios de eobre eletrolitieo

Construcao: I) Condutor (fio) s6lido de cobre eletrolitico nu, tempera mole.

2) Condutor (cabo) formado por fios de cobre eletrolftico nu, tempera mole.

3) Isolacao de PVC (70·C) composto terrnoplastico de c1oreto de polivinila, tipo BWF, com

caracteristicas especiais quanto a nao-propagacao e auto-extincao do fogo.

Fig. 4.1 Fio e cabo Noflam BWF 750 V, da Fieap

Com freqiiencia, os eletrodutos conduzem os condutores de fase, neutro e terra, si­ multaneamente. Esses condutores sao eletricamente isolados com 0 revestimento d~ material mau condutor de eletricidade, e que constitui a isolaciio do condutor. Urn cabq isolado e urn cabo que possui isolacao. Alern da isolacao, recobre-se com uma call1a~ denominada cobertura quando os cabos devem ficar em instalacao exposta, colocadot· embandejas ou diretamente no s o l o . ·

EXEMPLO A Pirelli fabrica cabos uni e multipolares Sintenax Econax. A Ficap produz os cabos unipolares Noflam BWF 750 V e multipolares Superflex 750 V.

Secdo nominal de urn fio ou cabo e a area da secao transversal do fio ou da soma das secoes dos fios componentes de urn cabo. A secao de urn condutor a que nos referimos nao inclui a isolacao e a cobertura (se for 0 caso de possuir cobertura). Ate 0 ana de 1982, para a caracterizacao das bitolas, usava-se no Brasil a esc ala AWGI CM (American Wire Gauge - circular mil). A AWG e baseada numa progressao geome­ trica de diiirnetros expressos em polegadas ate a bitola 0000 (4/0). Acima desta bitola, as secoes sao expressas em circular mils - CM ou rmiltiplo de mil circular mils - MCM. Urn mil e a abreviatura de 1 milesimo quadrado de polegada: 1 CM = 5,067 X 1O-6 cm2. A partir de dezembro de 1982, a Norma Brasileira NB-3 da ABNT foi reformulada, recebendo do Inmetro (Instituto Nacional de Metrologia, Normalizacao e Qualidade In­ dustrial) a designacao de NBR 5.41 0: 1980, foi posteriormente substitufda pela 5.410: 1990. Em atualizacao con stante, esta em vigor a NBR 5410: 1997. Nesta Norma, os condutores

100

Condutores Eletricos -

Instalacoes Eletricas

MATERIAL • Em instalacoes residenciais s6 podem ser empregados condutores de cobre, exceto condutores de aterramento e protecao. • Em instalaciies comerciais e permitido 0 emprego de condutores de alumfnio com se­ ~6esiguais ou superiores a 50 mrrr'. • Em instalacoes industriais podem ser utilizados condutores de alummio, desde que sejam obedecidas simu1taneamente as seguintes condicoes:

Secao nominal dos condutores seja ~ 16 mm'.

Potencia instalada seja igual ou superior a 50 kW.

Instalacoes e manutencao qualificadas.

g~I·~U~~ l'~

'<) ~._j @

ia

~~

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8

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I

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U ~~. ~ 1[8

G

f\tt.---J

o

•

£

~

450nsO V

a

O~

•

Cabo Sintenax Econax Cabo Sintenax Flex 0,611 kV

=:

~

II =IJ m IISO I ~

~ Antlflam

DuplaCamada

NBR 6148

UOE

~~1C1

Antiflam

Sem Chumho

9000

Durabllidade

Reslstsncia aAbrasao

Sistema Qualidade

gxtreflexfvel (Ecoplus)

Deslizante

oi

Scm Chumbo

m

Bxtreflexfvel (Sintenax Rex)

IISO 9000I Sistema Qualidade

Durabilidade

~

Resistencia

aAbrasao

NBR 72&& ~ Cobre I PVC I PVC

NBR 6148 • COBRE 1 PVC

ii:

II

Cabo Flexivel Pirastic Ecoplus • 450n50 V

CaboPirastic Ecoflam

Fio Pirastic Ecoflam 4501750V

.~

.5

101

eletricos sao especificados por sua secao em milfmetros quadrados (mrrr'), segundo a es­ cala padronizada, serie metrica da IEC (International Electrotechnical Commission). A secao nominal de urn cabo multipolar e igual ao produto da secao do condutor de cada veia pelo mimero de veias que constituem 0 cabo.

Irn,~biffi

I'-'~

Dirnensionamento e Instalacao

Cabo Eprctenax Ecofix Cabo voltalene Ecclene

Cabo Afumex

CaboEprotenax Ecofix Cabo Eprotenax Flex 0,611 kV

0,6/1 kV

Legenda (}) Eprctenax, Ecofix. volralene, Ecolene (Mediarensac).

® ® f4\ ® ® 0"

l~

~

~

"

'6

::E

8

\!..)

~ ~gllllO

PiraslicEcofJam, Pirasric Ecoplus. SintenaxBconax, Sintenax Flex. Eprotenax Ecofix, Eprotenax Rex. Afumex. SintenaxEconax,SintenaxRex, Eprotenax Ecofix, EprotenaxRex, Afumex. Pirastic EcofJam, PirasticEcopius. . Plrastic Ecoflam,Pirastic Ecoplus, Sirucnax Econax, Sintenax Flex, Eprotenax Ecofix, Eprotenax Flex. Pirastic Ecoflam,Pirastic Ecoplus. SintenaxEconax,Sintenax Flex, Afumex.

-=rE

~f,E ~1C1 SemChumbo

~

E);lTan~fvel

(Eprofcnax Flex)

~g~ Anliflam

Durabilidade

IISO 9000I

Sem Halogenios

Sem Chumbo

~ .1C1 ~ ~ 9 000

Sistema

Reslsrsncia

Qualidade

a Abrasao

Durabilidade

Sistema

Qualidade

Resisrancia

.a Abrasao

NBR 13248· Cohrcl EPRlEVA

NBR7286 • Cobre I EPRI PC

~ Mediatensao ale 35 kv

~1C1

Scm Chumbo

IISO 9000I Sistema Qualidade

Durabilidade

~

Reslsrsncla aAbrasao

Ecofix: NBR 72&6 ~ CobreJEPRlPVC Ecolene;NBR 7287 ~ CohreIXLPFJPVC

Fig. 4.5a Fios e cabos eletricos. Pirelli

-,jo.:, •...

r: :-i~(~r?,~·F~~

.-:-~.:,

102

Instalacoes Eletricas

4.2

SE(:OES MfNIMAS DOS CONDUTORES

Condutores Eletricos -

4.3

SE<;AO MINIMA DO CONDUTOR NEUTRO

o condutorneutro deve possuir a mesma secao que o(s)condutor(es) fase nos seguintescases;

a) Em circuitos monofasicos e bifasicos, qualquer que seja a secao,

b) Em circuitos trifasicos, quando a secao do condutor fase for inferior ou igual a 25

mrrr', em cobre ou em alumfnio,

Cabos isolados

Secao minima do condutor (mm')-material

Utilizaeao do circuito Circuitosde iluminacao

1,5Cu 16Al

Circuito de forca

2,5 Cu 16AI

Circuitos de sinalizacaoe circuitos de controle

0,5Cu

Circuitos de forca

lOCu 16 AI

Cireuitosde sinalizacaoe eireuitos de eontrole

4Cu

Instalacoes

fixas em gera! Condutores nus

Ligacoes flexfveis feitas eom eabos isolados

Para urn equipamentoespecifico

Como espeeifieado na norma do equipamento

Para qualquer outra aplicacao

0,75 Cu

Cireuitos a extrabaixa tensao

0,75 Cu

Secao minima do condutor neutro (mm')

De 1,5 a 25 mm' 35 50 70 95 120 150 185 240 300 400

Mesma secso do eondutorfase 25 25 35 50 70 70 95 120 150 185

Notas: a) Os valores acima sao aplicaveis quando os condutores fase e 0 condutor neutro forem constituidos pelo mesmo metal. b) Em nenhuma circunstancia 0 condutcr neutrc pode ser comum a varies circuitos.

"Favor ver defini~ao no Cap. 9. deste Iivro.

103

TIPOS DE CONDUTORES

DAFICAP As Fig. 4.6a e Fig. 4.6b mostram tambem, de modo resumido, as caracterfsticas dos fios e cabos para usos comuns em baixa tensao,

c) Em circuitos trifasicos, quando for prevista a presenca de harmonicos", qualquer que seja a secao,

Sec;iies de condutores Case (mm-)

Dimensionamento e lnstalacao

.~.~.

DAPIRELLI As Figs. 4.4, Fig. 4.5a, Fig. 4.5b e Tabela 4.2 apresentam as caracterfsticas principais dos fios e cabos para baixa tensao e as recomendacoes do fabricante quanto as modal i­ dades de instalacao aconselhaveis para os varies tipos de cabos.

Notas: a) Em circuitos de sinalizacao e controle destinados a equipamentos eletrfmicos, sao admitidas serbes de ate 0,1 mm"

b) Em cabos multipolares Ilexlveis contendo sete ou mais veias, sao admitidas secoes de ate 0,1 mm"

c) as circuitos de tomadas de corrente sao considerados circuitos de force.

Tabela 4.1b Secao do eondutor neutro, em relacao ao eondutorfase

) ::~.'::;·:l\c.!'~.-·

Trataremos neste capitulo dos condutores para baixa tensao (0,6 kV - 0,75 kV - I kV). Em geral, os fios e cabos sao designados em termos de seu comportamento quando submetidos a acao do fogo, isto e, em funcao do material de sua isolacao e cobertura. Assim, os cabos eletricos podem ser: Propagadores de chama. Sao aqueles que entram em combustao sob a acao direta da chama e a man tern mesmo ap6s a retirada da chama. Pertencem a est a categoria 0 etilenopropileno (EPR) e 0 polietilena reticulado (XLPE). Nao-propagadores de chama. Removida a chama ativadora, a combustao do mate­ rial cessa. Considera-se 0 cloreto de polivinila (PVC) e 0 neoprene nao-propagadores de chama. Resistentes a chama. Mesmo em caso de exposicao prolongada, a chama nao se pro­ paga ao longo do material isolante do cabo. E 0 caso dos cabos Sintenax Antiflam, da PireIli, e Noflam BWF 750 V, da Ficap. Resistentes ao fogo. Sao materiais especiais incombustfveis, que permitem 0 funcio­ namento do circuito eletrico mesmo em presenca de urn incendio, Sao usados em circui­ tos de seguranca e sinalizacoes de emergencia, No Brasil, fabrica-se uma linha de cabos que tern as caracterfsticas anteriormente descritas. A Pirelli chamou-os de cabos Afumex, e a Ficap, Afitox. No caso dos cabos de potencia, a temperatura de exercfcio no condutor e de 90°C, a temperatura de sobre­ carga ede I30°C e de curto-circuito, de 250°C. Vejamos as caracterfsticas principais dos fios e cabos mais cornu mente us ados e que sao apresentados de forma resumida em tabeIas.

Tabela 4.1a Secoes mfnimasdos condutores Tipo de instalacao

<-\ ,-'

4.4

DIMENSIONAMENTO DOS CONDUTORES Ap6s 0 calculo da intensidade da corrente de projeto I p de urn circuito (item 3.7), pro­ cede-se ao dimensionamento do condutor capaz de permitir, sem excessivo aquecimento e com uma queda de tensiio predeterminada, a passagem da corrente eletrica. Alem dis­ so, os condutores devem ser compatfveis com a capacidade dos dispositivos de prote­ riio contra sobrecarga e curto-circuito, Vma vez determinadas as secces possfveis para 0 condutor, calculadas de acordo com os criterios referidos, escolhe-se em tabela de capacidade de condutores, padronizados e comercializados, 0 fio ou cabo cuja secao, por excesso, mais se aproxime da secao cal­ culada. Em circuitos de distribuicao de apartamentos, em geral, esuficiente a escolha do con­ dutor com base no criterio de nao haver aquecimento indesejavel. Pode-se simplesmen­ te usar as Tabelas 4.5a e 4.5b. Em circuitos de iluminacao de grandes areas industriais, comerciais, de escrit6rios e nos alimentadores nos quadros terminais, caIcula-se a secao dos condutores segundo os criterios do aquecimento e da queda de tensao, Nos alimentadores principais e secunda­ rios de elevada carga ou de alta tensao, deve-se proceder a verificacao da secao minima para atender a sobrecarga e a corrente de curto-circuito.

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1 aoeia

\Vi,' '"

Cabo

@ @

Ecoflam BWF

@

Ecoplus BWF Antiflam

1=

Flexfvel

r-ios e caoos r u ell!

Bitola

Nome

Fios e Cabos

'+.~

Fios ate 10 mm' Cabos ate 500 mm'

Pirastic

Tipo

Cobertura

lsolacjto

Temp.uso

Tensgo Nominal

Continuo

Temp.

I

Condutor

Isolado

PVC

I

70 "C

100"C

I' 160"C

I':?";";;;/"~"i'P'>":' K~'" @

0'

Condutor Ate 240 mm?

Isolado

tT1

4501750 V

PVC

70"C

100 "C

160"C

IS!>.

Cabos

ou

Econax Antiflam

fi tJ<3

Vcltalene

I········':~,::;)·'~:c:it:/{ """~ ~

Eprotenax

1':"')*

Eprotenax Flex

~IE

4

.,:oJ.en

Ate 1 x 500 mm! ou 3 x 300 mmJ

Ecofux

\I

Cabos

Cabos

e

e

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0,6/1 kV

70"C

100"C

160"C

0,6/1 kV

90"C

130 "C

250"C

PVC

0,6/1 kV

90"C

130"C

250"C

PVC

0,6/1 kV

90"C

130"C

250"C

0,6lkV

90°C

130°C

250"C

PVC

Unipolar

XLPE

Tripolar

Reticulado

Unipolar

Termofixo

MUltipolar

EPRIB

Polietileno

x

Unipolar

EPRIB MUltipolar

Ate 1 X 300 mm' ou

Unipolar

4 x 35 mm'

MUltipolar

Ale4 X 10mm'

MUltipolar

PVC

PVC

4501750 V

70°C

100"C

160°C

Ate4X IOmm2

Multipolar

PVC

PVC

4501750 V

70°C

100°C

160°C

EPRIB

PP­ Cord PIa,!.

PB­ Tennocord

~

~

~

240 mm' au 3 X 240 mm' 4 X 240 rum"

Ate I

Afumex

I,,·:,~;c;;.;i!r;y ..;;,.·~

I"

PVC

4 x 50 mm!

I::<~;'\':">":;:;:'* ~

Cabos

Unipolar Multipolar

x 300 mm'

Ale I x 1000 mm' ou 3 x 300 mm!

Ecolene

~

Cabos

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·~I ~'

~~

Cabos Recomendados

r;-'j

Fio Pirastic Ecoflam Cabo Pirastic Ecoflam

Tipos de Linhas

Eletricas

Cabo Flexfvel Pirastic Ecoplus

~r.n ~d Eletroduto Aparente Eletroduto em Alvenaria

~.'

~

Cabo Sintenax Flex

Csbo Eprotenax Flex

Cabo Sintenax Econax

Cabo Eprotenax Ecofix

Suporte

Csbo Afumex

v v

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S: o

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Diretamente Enterrado

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Eletroduto Enterrado

z ~ . " [[ij ~LJ ." i-

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Eletrccalha

Bandeja I Leito

r1mGl

&i o

Espaco de Construcao

~

~~

~ ()

Ate 1 x 1000 mm!

Sintenax

'0

:=::-;;;;;; .

.,

.,.., ()i

s

Cabos

§' S;

450nsO V

Pirastic

Cabos

~

Temp.

Sobrecarga I Curt.Cire.

v

v v

s ~

S-

., .,.., en S;

."

Fig. 4.5b Fios e cabos recomendados. Fabricante Pirelli

° ....

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106

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Instalacoes Eletricas

I

Cabo

~

·CEE

Norma Nome

Aplicacao

Condutor

Isolacao

Tensao

NBR

Fios e Cabos

Noflam

Antiflama

Instalarces Industrials,

Cobre

PVC (70 ·C)

750 V

6148

Cabos Conduflex

Alimentacaode Mequines

Dimensionamento e lnstalacao

107

Tabela 4.3 Temperaturas admissfveis no condutor, supondo a temperatura ambiente de 30'C --

Residenciais e Comerciais.

e Equipamentos M6veis Portatels, de Pequeno

I

Alimentacan de Aparelhos Maquinas Portareis, Lustres e Luminarias Pendentes.

CaboTPK 105 ·C

Para Lides Internes de Motores e Outros Tipos de Equipamentos.

I

Instalacoes Intemas,

I

Cabos Chumbo BWF

fiDe

Cabo Vinil

Aparentes. eo Longo de Paredes ou Forros. Sistemas de Distribuicao em Linhas de Distribuicao. Sistema de Distribuicao Subterranea, Instalacao em Sistemas Rcsidenciais Urbanos, Comerclais, Jndustriais, Estacoes Geradoras e de Distribuicgo Secundaria.

Fig. 4.6a Ficap -

Cobre

-I

l~i

Cordao Torcidc e Cordao Paralelo

Cabo WPP

Cobre

Cobre

Cobre ou

I

I

I

PVC (70 "C)

PVC (70-:C)

PVC (70·C)

PVC (70 "C)

I

750 V

I

300 V

I

750 V

I

750V

I

I

I

I

I

Temperatura de operaeao em regime continuo

Temperatura de sobrecarga

Temperatura de curto-circuito

PVC

Cloreto de

polivinila

70'C

lOO·C

](~YC

PET Polietileno

70·C

soc

ISO·C

XLPE Polietileno reticulado

<:xYC

130'C

250·C

EPR

Borracha etileno

propileno

<:XYC

130'C

250'C

8 762

13240

f-------­ 9117

8661

I

6524

I

7288

-~

Alumfnio

Cobre

0.6/1 kV

4.4.1.2 Numero de Condutores a Considerar Podemos ter: .2 condutores carregados: F-N (fase-neutro) ou F-F (fase-fase). • 3 condutores carregados. Apresentam-se como: a) 2F-N; b) 3F; c) 3F-N (supondo 0 sistema de circuito equilibrado) . • 4 condutores carregados. Sera: 3F-N. Eo caso, por exemplo, de circuito alimentando quadro terminal cuja potencia exige alimentacao trifasica com neutro.

Linha basica para baixa tensao

4.4.1.3 Maneira Segundo a qual

4.4.1 ESCOLHA DO CONDUTOR SEGUNDO 0 CRITERIO DO AQUECIMENTO

o condutor nao pode ser submetido a urn aquecimento exagerado provocado pe­ la passagem da corrente eletrica, pois a isolacao e a cobertura do mesmo poderiarn ser danificadas. Entre os fatores que devem ser considerados na escolha da secao de urnfie ou cabo, supostamente operando em condicoes de aquecimento normais, destacam-se: • 0 tipo de isolacao e de cobertura do condutor; • 0 mimero de condutores carregados, isto e, de condutores vivos, efetivamente per­ corridos pela corrente; • a maneira de instalar os cabos; • a proximidade de outros condutores e cabos; • a temperatura ambiente ou a do solo (se 0 cabo for enterrado diretamente no mesmo), 4.4.1.1 Tipo de Isolaeao Em primeiro lugar, temos que escolher 0 tipo de isolacdo, de acordo com as tempera~'. ras de regime constante de operacoes e de sobrecarga. Podemos usar a Tabela 4.3. EQ! instalacoes prediais convencionais, usa-se, em geral, os fios e cabos com isolacao de PVG\; ,

,

Condutores Eletricos -

Porte.

~ I

::~:,', ~ "

;:~

.:~~I

0

Cabo Sera Instalado

Pela Tabela 4.4 identificamos a "Ietra" e 0 "numero" correspondentes a maneira de instalacao do cabo. Por exemplo: se tivermos condutores isolados ou cabos unipola­ res em eletroduto de secao circular embutido em alvenaria, 0 c6digo sera B 1-7.

4.4.1.4 Bitola do Condutor Supondo uma Temperatura Ambiente de 30·C Entramos com 0 valor da corrente (amperes) na Tabela 4.5, se a protecao for de PVC para 70"C, e na Tabela 4.6 se for de etileno-propileno (EPR) ou polietileno ter­ mo-fixo (XLPE) para 90·C. Obtemos, assim, a bitola do condutor. Ao entrarmos com o valor da corrente de projeto I p na tabela, devemos considerar se os condutores sao de cobre ou de alumfnio; se sao dois ou tres condutores; e se a maneira de ins­ talar corresponde as letras da Tabela 4.4 com seus respectivos numeros, quando hou­ ver.

108

lnstalacoes Eletricas

-Metodo de instalacao mimero I Norma. Cabo

Nome

Cabo FIBEP

Cabo F1PEX

Aplicacao

Sistemas de Distribuicao Subterranea Instalacao em Sistemas Residenciais Urbanos, Comerciais,

Indusrriais para 0

Transporte de Grandes

Blocos de Potencia. com

Grande Confiabilidade

Proporcionada pela

Elevada Estabilidade Termica de Isolacoes

Conduror

Isolacjlo

Tensao

NBR

2 EPR (90 "C)

7286

-

0,6/1 kV

Cobre

XLPE (90 "C)

3

7287

Termofixas,

~

FICOM

Circuitos de Comando

Conrrole.Protecaoe FICOM EPT

Sinallzacjo ate 1 KV.

Cabo FIBEP AFITOX

Cabos nso Hologenados para Locals onde haja Riscos de Incendlo, com Alta Densidade de Ocupacso Populacional

7289

PVC (70 "C)

Cobre

EPR-AFITOX (90 "C)

0,6/1 kV

13248

EPR-AFITOX (90 "C)

Ate 1 kV

BI

Cabo multipolar em eletroduto de se~ao circular embutido em alvenaria

B2

Cabos unipolares ou cabo multipolar sobre parede au afastado da mesma?

C

8

f;· ~~

~,

ESc

B2

Condutores isolados au cabos unipolares em eletroduto de secao circular embutido em alvenaria

11'­

fl

BI

B2

of"

~ ,;;

Condutores isolados ou cabos unipolares em eletroduto aparente de secao circular sobre parede ou espacado da mesma"

Cabo multipolar em eletroduto aparente de secao nao circular sobre parede

7

g~

A2

~

13418

~3:~~

Cabo multipolar em eletroduto de secao circular embutido em parede termicamente isolante"

Bl

,

Fig. 4.6b Ficap - Linha basica para baixa tensao

~ ~ (Q

AI

Condutores isolados au cabos unipolares em eletroduto aparente de secao nao circular sabre parede

6

Cobre

~

Condutores isolados au cabos unipolares em eletroduto de se~ao circular embutido em parede terrnicamente isolante"

5

Diffceis, Confonne

NBR 5410.

CaboAFITOX SM

corrente"

~ ~

elou Condicoesde Fuga

Cabos naDHalogenados

para Circuitos de

Seguranca Maxima,

de Potencia ou Connole que devem Operar em Condicoes de Incendio, Conforme NBR 5410.

Descricao

Cabo multipolar em eletroduto aparente de secao circular sobre parede ou espacado da mesma"

7290

EPR(90"C)

Esquema i1ustrativo

Metodo de referencia a utilizar para a capacidade de conducao de

4

Ate 1 kV

Cobre

-

II

tJ iii iii

~ ~ ,

~

--: ---". ".

,.~-,.~~--

.' 'i~···.

.''7::',

""';" ;:c:;.;.;:~,~ ..~:~:"", :c:_:,_:

.• .:._::S'::.::.J ..~;.' .'

11 0

Condutores Eletricos -

Instalacoes Eletricas

.! ~..:;':'--,:- ..

<. ..~'~.·\u.t~

Dirnensionamento e Instalacao

111

Tabela 4.4b Tipos de linhas eletricas (NBR 5410:1997)

-

Metodo de Esquema i1ustrativo

instalacao mimero

llA

16

17

18

instalacao mimero

C

Cabos unipolares ou cabo

multipolar afastado do teto"

1@J

D1IiII

22

~ ~ ,~~~-:~,~-:::~--

~ : II

I

II

I!

II;

: II

II

II

II:

I

~~ ~

23

C

24 Cabos unipolares ou cabo multipolar ern bandeja perfurada, horizontal ou vertical

E (multipolar) F (unipolares)

Cabos unipolares ou cabo multipolar sobre suportes horizontais ou tela

E (multipolar) F (unipolares) 26

1,5 Do :5 V < 20 Do B2 V~ 20D 0 BI

~

Cabos unipolares ou cabo multipolar em eletroduto de secao circular em espaco de

B2

!::IT .

E (mutipolar) F (unipolares)

Cabos unipolares ou cabo multipolar ern leito

E (multipolar) F (unipolares)

Cabos unipolares ou cabo multipolar suspenso(s) por cabo de suporte, incorporado ou nao Condutores nus ou isolados sobre isoladores

E (multipolar) F (unipolare s)

G

construcao"

lJ:i:::::1 •.

Cabos unipolares ou cabo multipolar afastado(s) da parede"

'.--:.

27

28

«

.{ "'f ~

,"

32 ,

-

.~, -

Condutores isolados em eletroduto de secao nao circular em espaco de

1,5 Do :5 V < 20 Do B2 V~20D

C?nstru~ao6)

BI

Cabos unipolares ou cabo multipolar em eletroduto de secao nao circular em espaco de construcao

B2

Condutores isolados em eletroduto de secao nao circular embutido em alvenaria'?

0

1,5:5V<5Do B2 5 Do :5 V < 50 Do Bl

II~:::I

Cabos unipol ares ou cabo multipolar em eletroduto de secao nao circular embutido em alvenaria"

B2

I I I i I II i Ii i I Iii

Cabos unipolares ou cabo multipolar em forro falso ou em piso elevado"

1,5 Do < V < 5 Do B2 5 Do :5 V < 50 Do BI

-~

31

--

v

..L

t v

D~I!I!;\I!IIIIII---l

,

f--­

1,5 Do :5 V < 5 Do B2 5 D o :5 V < 50De BI

t -~T ••• 1 i v

D

Cabos unipolares ou cabo multipolar em espaco de construcao'?

Condutores isolados em eletroduto de secao circular em espaco de construcao"

Dil:ijlI 25

Descricao

Metodo de referencia a utilizar para a capacidade de conducao de

corrente'

,

Cabos unipolares ou cabo multipolar em bandeja nao perfurada ou prateleira

Esquema i1ustrativo

21

C

~

~

15

Cabos unipolares ou cabo multipolar no teto?

V

12

14

Metodo de

corrente"

lIB

13

Descrlcao

Metodo de referencia a utilizar para a capacidade de conducao de

tJ

nn

Bl

Condutores isolados ou cabos unipolares em eletrocalha sobre parede em percurso horizontal ou vertical

BI

112

Instalacoes Eletricas ;~ ' '1' i,l

Tabela 4.4d Tipos de linhas eletricas (NBR 5410: 1997)

Metodo de instalacan mirnero 3lA

32A

33

34

35

36

41

Esquema i1ustrativo

43

Descricao

Metodo de instalacao mimero

corrente"

~

B2

-

B2

52

c--

-

IOiB

Condutores isolados ou cabos unipolares em canaleta fechada encaixada no piso ou no solo

Bl

I:iQQI

Cabo multipolar em canaleta fechada encaixada no piso ou no solo

B2

~

Condutores isolados ou cabos unipolares em eletrocalha ou perfilado suspensa( 0)

Bl

,

53

61

-

6lA

1f _LQ]t W W

51

;

Cabo multipolar em eletrocalha sobre parede em percurso horizontal ou vertical

.n

1 ..' 42

Metodo de referencia a utilizar para a capacidade de conducao de

j

Cabo multipolar em eletrocalha ou perfilado suspensa( 0)

:...: :

B2

:'C "

:' .

/

:Y Condutores isolados ou cabos unipolares em eletroduto de secao circular contido em canaleta fechada com percurso horizontal ou vertical

:: .

f

' ....

V < 20 D, B2 V:2:20D, Bl

1,5 D,

62

::5

r0

63

i'"

~-,

Bl

Cabos unipolares ou cabo multipolar em canaleta ventilada encaixada no piso ou no solo

BI

~;:

71

ftSJ'

---/

.'.-:' "Mr.

~ ,;i~-

~.

~0

"."

-:-.~

';

Descricao

corrente"

~

• •

Ei

m

iiii

Iii ...

t.

.'l' ',

~

•..,.f,

Condutores isolados em eletroduto de se~ao circular contido em canaleta ventilada encaixada no piso ou no solo

Esquema i1ustrativo

Metodo de referenda a utilizar para a capacidade de conducao de

I

Cabo multipolar embutido diretamente em parede termicamente isolante

Al

Cabos unipolares ou cabo multipolar embutido(s) diretamente em alvenaria sem protecao mecanica adicional

C

Cabos unipolares ou cabo multipolar embutido(s) diretamente em alvenaria com protecao mecanica adicional

C

Cabo multipolar em eletroduto enterrado ou em canaleta nao ventilada no solo

D

Cabos unipolares ou cabo multipolar em eletroduto enterrado ou em canaleta nao ventilada no solo

D

Cabos unipolares ou cabo multipolar diretarnente enterrado(s), sem protecao mecanica adicional?

D

Cabos unipolares ou cabo multipolar diretarnente enterrado(s), com protecao mecanica adicional

D

Condutores isolados ou cabos unipolares em moldura

/

• ~; .' .' ~

~'f,

•

Al

I~

:j~I.

;~:.,:J ~;,>.

': _ -1;::".-:Jr-l·::.:t:;.;·_~·:I=·;,:~!-.:~·

114

'

Instalacoes Eletricas Tabela 4.5a Capacidades de conducao de COrrente (NBR 5410:1997), em amperes, para os metodos de referencia AI, A2, BI, Tabela

4.4f

Tipos de linhas

eletricas

(NBR 5410: 1997)

B2, C

--

e D. -

Metodo de referencia

condutores isolados, cabos unipolares e multipolares -

cobre e alumfnio,

-

a utilizar para a

temperaturas -

30·C (ambiente); 20·C (solo).

instalaeao mimero

Esquema i1ustrativo

Metodos

conducao de

Descrieao

corrente"

~ ~

72

72A

73

Condutores

isolados

ou cabos

St~Oes

i ~

t4)

(5)

(6)

(7)

(8)

(9)

(10)

(II)

(12)

(13)

0.'

7

7

7

7

9

8

9

8

10

9

12

10

0,7'

9

9

9

9

II

10

11

10

13

II

15

12

II

10

II

10

14

12

13

12

15

14

18

I'

14.'

13,5

14

13

17,5

15,5

16,5

15

19,5

17.5

22

18

parede

2"

19,5

18

18.5

17~

24

21

23

20

27

24

29

24

~

26

24

25

23

32

28

30

27

36

32

38

31

6

34

31

32

29

41

36

38

34

46

41

47

39

10

46

42

43

39

57

50

52

46

63

57

63

52

16

61

56

57

52

76

68

69

62

85

76

81

67

25

80

73

75

68

101

89

90

80

112

96

104

86

AI

eletroduto, cabos unipolares

3'

99

89

92

83

125

110

III

99

138

119

125

103

ou cabo multipolar

'0

119

108

110

99

151

134

133

118

168

144

148

122

embutido(s) em caixilho de

..

porta

70

151

136

139

125

192

171

168

149

213

184

183

1'1

9'

182

164

167

150

232

207

201

179

258

223

216

179 203

~ 120

210

188

192

172

269

239

232

206

299

259

246

1'0

240

216

219

196

309

275

265

236

344

299

278

230

: us

273

245

248

223

353

314

300

268

392

341

312

2'8

embutido(s) em caixilho de

j.24O

321

286

291

261

415

370

351

313

461

403

361

297

janela

i3llO

367

334

298

477

426

401

368

530

;:400

328

464

408

336

438

390

398

355

571

510

477

425

634

557

478

394

~.'OO

502

447

456

406

666

587

545

486

729

642

540

445

t~630

578

514

526

467

758

678

626

559

843

743

~800

614

506

669

593

609

540

881

788

723

645

978

865

700

577

~!X>O

767

679

698

618

1012

906

827

738

1125

996

792

662

~ ~6 ~25

48

43

44

41

60

53

54

48

66

'9

62

52

63

57

58

53

79

70

11

62

83

73

80

66

em

,

AI

ou cabo multipolar

Cabo multipolar em canaleta

embutida

B2

em parede

~.

ALUMiNlO -

~s

~

,~,

..•.'

> "

"

'" ~.

CORRENTES NOMINAIS (A)

77

70

71

65

91

86

86

77

103

90

96

80

93

84

86

78

118

104

104

92

125

110

113

94

118

107

108

98

150

133

131

116

160

140

140

111

142

129

130

118

181

161

157

139

195

110

166

138

164

149

150

135

210

186

181

160

226

191

189

157

189

110

J72

155

241

214

206

183

261

227

213

118

21'

194

195

116

275

24'

234

208

298

259

240

200

~,

252

227

229

207

324

288

274

243

352

305

271

230

289 . I--­ ' .,' I - ­34'

261

263

237

312

331

313

278

406

351

313

260

311

314

283

446

397

312

331

488

422

366

305

396 . t--­ .1'- 4'6

356

360

324

512

456

425

378

563

486

414

345

410

416

373

592

527

488

435

653

562

471

391

'29

47'

482

432

687

612

563

502

761

654

537

446

'44

552

495

790

704

643

574

878

753

607

505

607

-

(3)

I

B2

Ver 6.2.5.1.2. 2 2) 0 revesnmento intemo da parede possui condutdncia termica de no mfnimo 10 W/m .K. 3) A dist§ncia entre 0 eletroduto e a parede deve ser inferior a 0,3 vez 0 diametro extemo do eletroduto. 4) A distancia entre 0 cabo e a superffcie deve ser inferior a 0,3 vez 0 diametro extemo do cabo. ~) A distancla entre 0 cabo e a parede ou tete deve ser igual ou superior a 0,3 vet: 0 diamelro extemo do cabo. d 6) Deve-se atentar para 0 fato de que quando os cabos cstao instalados na vertical e a ventilacjlo e restrita, a temperatura ambiente no IOpO 0 trecho vertical pode aumenter consideravelmente. 1) Os fOITOS falsos e os pisos elevados sao considerados espacos de consrrucao. 8)OS cabos devem ser providos de armacao. 'J

D

C

I.'

canaleta sobre

Condutores isolados

75A

(2)

(1)

eletroduto, cabos unipolares .

SON

B2

provida de separacoes

Condutores isolados em

~

BI

.4.2

2 3 2 2 3 3 3 3 2 2 3 2 condutores condutores condmores condutcres condutores condutores rcndutores condutores eondutores condulores condutores condutores carrcgados carregados carregados carregados carregados carregados carregados carregados carregados earregados carregados carregados

mm'

sobre

de instalacao definidos na Tabela 4.4

COBRE - CORRENTES NOMINAIS (A)

Cabo multipolar em

74

75

nais

parede

~~ ~

Al

nomi­

,

BI

unipolares em canaleta provida de separacoes

de PVC; temperatura de 70·C

-

capacidade de

Metodo de

isolacao

no condutor;

Tabela 4.5c Capacidades de conducao de corrente (NBR 5410: 1997), em amperes, para as rnetodos de referencia E, Fe G, condutores isolados, cabos unipolares e multipolares - cobre e alumfnio, isolacao de PVC; temperatura de 70 'C no condutor; - temperatura ambiente - 30 'C

Tabela 4.5b Capacidades de conducao de corrente (NBR 5410: 1997), em amperes, para as rnetodos de referencia AI, A2, BI, B2. C e D. -

condutores isolados, eabos unipolares e multipolares ­ temperatura de 90 'C no condutor; _ temperaturas ­ 30 'C (ambiente); 20 'C (solo).

cobre e aluminio, isolacao de EPR au XLPE, Metodos de instalaqao definidos na Tabela 4.4

E

Metodos de Instalacae definidos na Tabela 4.4 Secoes nominais rom'

(I)

A2

AI

BI

B2

Seqiies

D

C

nominais

3 2 3 2 3 2 3 2 2 3 2 3 condurores eondutores condutores ecndutores condarores condutores condutores condutores eondutores eondutores condutores condutores carregados carregados cerregados carregados carregados cerregadcs carregados carregadcs carregados carregados carregados carregados (2)

(3)

(4)

(5)

(6)

(7)

(8)

(9)

(10)

(II)

(12)

mm'

(13) ~

COBRE

10

12

CORRENTES NOMINAIS (A)

10

0,5

10

9

0,75

12

II

12

II

15

13

15

13

16

14

18

15

I

\5

13

14

13

18

16

17

15

19

17

21

17

1,5

19

17

18,5

16.5

23

20

22

19,5

24

22

26

22

2,5

26

23

25

22

31

28

30

26

33

30

34

29

9

(1)

II

10

12

II

14

35

31

33

30

42

37

40

35

45

40

44

37

6

45

40

42

38

54

48

51

44

58

52

56

46

10

61

54

57

51

75

66

69

60

80

71

73

61

16

81

73

76

68

100

88

91

80

107

96

95

79

25

106

95

99

89

133

117

119

105

138

119

121

\01

35

131

IJ7

121

109

164

144

146

128

171

147

146

122

50

158

141

145

130

198

175

175

154

209

179

173

144

70

200

179

183

164

253

222

221

194

269

229

213

178

95

241

216

220

197

306

269

265

233

328

278

252

211

120

278

249

253

227

354

312

305

268

382

322

287

240

150

318

285

290

259

407

358

349

307

441

371

324

271

185

362

324

329

295

464

408

395

348

506

424

363

304

240

424

380

386

346

546

481

462

407

599

500

419

351

300

486

435

442

396

628

553

529

465

693

576

474

396

400

579

519

527

472

751

661

628

552

835

692

555

464

I

52S

595

604

541

864

760

718

63\

966

797

627

630

765

685

696

623

998

879

825

725

1122

923

711

596

'>c,

{

800

885

792

805

721

1158

1020

952

837

1311

1074

811

679

1000

1014

908

923

826

1332

1173

1088

957

1515

1237

916

767

58

60

25

84

76

78

55

79

;:; ,

CORREmES NOMINAIS (A)

71

71

105

93

130

116

72

64

84

76

73

61

9

12

II

16

I

17

14

17

13

14

19

1,5

22

18,5

22

17

18

24

2,5

30

25

31

24

25

34

29

40

34

41

33

34

45

39

6

51

43

53

43

45

59

10

51

70

60

73

60

63

81

71

80

99

82

85

110

97

101

131

110

114

146

130

35

148

126

162

137

143

181

162

50

180

153

196

167

174

219

70

197

232

196

251

216

225

281

254

95

282

238

304

204

275

341

311

120

328

276

352

308

321

396

150

362

379

319

406

356

372

456

419

185

434

364

463

409

427

521

240

480

514

430

546

485

507

615

569

300

593

497

629

561

587

709

400

659

715

597

754

656

689

500

852

795

826

689

868

749

789

982

630

920

958

798

1005

855

905

I 138

1070

800

I 118

930

1169

971

I 119

1325

1251

1292

1073

1346

1079

1200

1528

1448

73

61

73

62

65

84

73

89

78

98

84

87

112

99

ALUMfNIO ­

136

132

ll:­ 138

~~

164

~

\40

138

124 156

70

158

142

131

179

175

198

174

163

95

191

171

175

157

242

217

210

188

241

211

193

120

220

197

201

180

281

Z51

242

216

280

245

220

150

253

225

230

206

323

289

277

248

324

283

249

185

288

256

262

233

368

330

314

281

371

323

279

240

338

300

307

273

433

389

368

329

439

382

322

300

387

344

352

313

499

447

421

3TI

508

440

364

3~

400

462 '

409

421

372

597

536

500

448

612

529

426

~.

500

530

468

483

426

687

617

573

513

707

610

482

630

611

538

556

490

794

714

658

590

821

707

547

800

708

622

644

566

922

830

760

682

958

824

624

1000

812

712

739

648

1 061

955

870

780

1108

950

706

I::-

50

70

;~.

~ ;g 150

Iffi­

212,

300

~,

~

CORRENTES NOMINAIS (A)

111

96

122

105

109

189

124

135

117

149

128

133

169

152

173

150

192

166

173

217

196

210

183

235

203

212

265

241

244

212

273

237

247

308

282

282

245

3J6

274

287

356

327

322

280

363

315

330

407

376

380

330

430

375

392

482

447

,;'240

::.-:-:

~'

25 35

-:-::.

~ ~ ~

21

94

154

157

16

119

112

200

13

-

25

115

10.

10

16

7~

145

(8)

8

94_

115

(7)

II

93

113

(6)

CORRENTES NOM1NA1S (A)

II

112

125

I

(5)

14

90

50

l

~~ ~De

9

101

87

I

(4)

I~OU I. I.

12

126

96

K.!)

II

84

94

~~t!> ~ ~~ ~~~ ~~ I ••

14

16

i

G

1000

"J ' .;

G

0,75

103

103

(3)

F

0,5

94

35

(2)

-4

664

64

~~ ~F

F

I

J ou

COBRE ­

500

16

F

12

4

ALUMiNJo -

E

,(4lto

439

381

497

434

455

557

519

·'500

528

458

600

526

552

671

629

~i;.10

5~("

608

528

694

610

640

775

730

705

613

808

711

640

775

730

822

714

944

832

875

1050

1000

948

823

1092

965

1015

1213

1161

:':

.• ;-.;.\:r~;-i' .'-i:' .

";:-<:':;1:~-~~;:';~"

7":;:­

_. _L""~:':' .;;'.}.' -

" J:;j~;.;.~,{,~-"

Tabela 4.5d Capacidades de conducao de corrente (NBR 5410:1997), em amperes,para os metodosde referencia E, Fe G;

- condutoresisolados,cabos unipolares e multipolares - cobre e alumtnio, isolacaode EPR ou XLPE;

temperaturade 90 'C no condutor;

-

Condutores Eletricos -

Secoes nominais mm?

(I)

F

E

~F ~F (2)

(3)

F

F

G

G

~~ ~i~ ~~ ~~ ~k I

OU

I ••

k!l

I

(4)

~~,

I~OU

I. I.

Ie!)

(5)

(6)

(7)

(8)

I--­

0,5

13

12

13

10

10

15

12

17

15

17

13

14

19

16

1

21

18

21

16

1,5

26

23

27

21

17

23

l'l

22

30

25

2,5

36

32

37

4

49

42

50

29

30

41

35

40

42

56

6

63

54

48

65

63

55

73

63

10

86

75

90

74

77

101

88

-

16

115

100

121

101

105

137

120

25

149

127

161

135

141

182

161

35

185

158

200

169

176

226

201

50

225

192

242

207

216

275

246

t: =!L au _l

_p

P

Com esse valor de

289

246

310

268

279

353

318

352

298

377

328

342

430

389

Temperatura

120

410

346

437

383

400

500

454

(C)

150

473

399

504

444

464

577

527

185

542

456

575

510

533

661

605

641

538

679

607

634

781

719

741

621

783

703

736

902

833

400

892

745

940

823

868

1085

1008

500

1030

859

1083

946

998

1253

1169

630

1 196

995

1254

1088

1151

1454

1362

800

13%

1159

1460

1252

1328

1696

1595

1000

1613

1336

1683

1420

1511

1958

1849 90

".

I j

ALUMfNJO - CORRENTES NOMINA1S (A) 16

91

77

90

76

79

103

25

108

97

121

103

107

J38

122

36

135

120

150

129

135

172

153

50

164

146

184

159

165

210

188

70

211

187

237

206

215

271

244

96

257

227

289

253

264

332

300_

120

300

263

337

296

308

387

160

346

304

389

343

358

448

185

397

347

447

395

4J3

515

240

470

409

530

471

492

611

300

543

471

613

547

571

708

400

654

566

740

663

694

856

500

756

652

856

770

806

991

630

879

755

996

899

942

1 154

800

1026

879

1164

1056

1106

1351

J 000

1186

1012

1347

1226

1285

1 565

~

c: Cl> :E E

-<

}

~.

:,;

b

~

~

~ 561 '"

~

~.

~

~ t411~~

k, Xk,

ou __I_p k, Xk, Xk,

Tabela 4.6 Fatores de correcao para temperaturas ambientes diferentes de 30°C para cabos nao-enterrados e de 20T (temperatura do solo) para cabos enterrados - k,

95

300

k,

I> entramos na Tabela 4.5 ou 4.6 para escolhermos

70

240

119

Sao tres as correcoes que eventualmente deveremos fazer, e a cada uma corresponde­ n1 um fator de correcao k: a) correcdo de temperatura, se a temperatura ambiente (ou do solo) for diferente da­ quela para a qual as tabelas foram estabelecidas. Obtem-se 0 fator k, na Tabela 4.6; b)-agmpamento de condutores, quando forem mais de tres condutores carregados. 0 fator k2 se acha na Tabela 4.7; c) agrupamento de eletrodutos. 0 fator k, e obtido na Tabela 4.8. A corrente de projeto I p devera ser conigida caso ocorrarn uma ou rnais das condicoes acima, de modo que a corrente a considerar sera uma corrente hipotetica I' p' dada por:

COBRE - CORRBNTES NOMINAIS (A)

0,75

Dimcnsionamento e Instala~ao

,;;;,~;~,

4.4.1.5 Correcoes a Introduzir no Dimensionamento dos Cabos

~e I

I

,'.\-'

Suponhamos que temos: I p = 170 A, tres condutores carregados, instalacao ern eletroduto, temperatura a con­ siderar =' 50'C e temperatura ambiente =' 30'C. Usaremos tres condutores de cobre, cobertura de PVC, 70'C. Modalidade de instalacao: eletroduto embutido ern alvenaria.

Metodos de instala~iio definidos na Tabcla 4.4 E

'-

EXEMPLO

temperatura ambieme - 30 "C.

-

.

.s.rr.:•.'~-'.'.'

0

~ 0

Q

10 15 20 25 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80

10 15 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80

Isolaeao PVC

EPRouXLPE

1,22 1,l7 1,12 1,06 0,94 0,87 0,79 0,71 0,61 0,50

!,IS 1,12 1,08 1,04 0,96 0,91 0,87 0,82 0,76 0,71 0,65 0,58 0.50 0,41

-

-

-

I,IO 1,05 0,95 0,89 0,84 0,77 0,71 0,63 0,55 0,45

-

-

-

1,07 1,04 0,96 0,93 0,89 0,85 0,80 0,76 0,71 0,65 0,60 0,53 0,46 0,38

0

cabo.

120

Instalacoes Eletricas

Condutores Eletricos -

Numero de circuitos au de cabos muhipolares

Disposi'laodos

mlitodosde

justapostos

1

Numero de condutores no eletroduto

Tabela'dos

cabos

Feixe de cabos ao ar livre au sabre superficie; cabos em condutos

1

2

3

4

5

6

7

8

9a 11

12 a 15

16 a 19

'" 20

1,00

0,80

0,70

0,65

0,60

0,57

0,54

0,52

0,50

0,45

0,41

0,38

1,00

0,85

0,79

0,75

0,73

0,72

0,72

0,71

0,70_,

nominal (mm-)

4.5 (metodos AaF)

1,5 2,5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240

0,95

0,81

0,72

0,68

0,66

0,64

0,63

0,62

0,61

4.5a e 4.5b

-

(metcdo.C)

perfurada ou

prateleira Camada tinica no tete

3

Nenhum fator de reducao adicional para

mais de 9 circuitos au cabos multipolares

Camada unica em 4

bandeja perfurada

1,00

0,88

0,82

0,77

0,75

0,73

0,73

0,72

0,72

1,00

0,87

0,82

0,80

0,80

0,79

0,79

0,78

0,78

-t.Sce

45d (metodos EeF)

Camada unida em 5

leito. suporte

2 - Quando a distancia horizontal entre cabos adjacentes for superior ao dobra de seu diametro extemo, nao reducao,

3 - Os mesmos fatores de correcao sao aplicaveis a:

- grupos de 2 ou 3 condutores isolados ou cabos unipolares; ­

e necessaria aplicar nenhum fatorde

- cabos multipolares.

e

;

-.

',: Tabela 4.8 Fatores de correcao k, para agrupamento de mais de urn circuito ou mais de urn cabo multipolar instalado em eletrodutos ou calha, ou agrupados sobre uma superffcie Fatores de correcao

­

Nrimero de circuitos ou de cabos multipolares

Agrupados sobre uma superffcie ou contidos em eletrodutos ou calha

1

1,00

2

0,8

3

0,7

4

0,65

5

0,6

6 0,55

7

0,55

8

0,5

9

0,5

10

0,5

12

-

-

14 ",16

0,45 0,45 0,4

----

1,00 0,85 0,8

0,75

0,75

0,7

0,7

0,7

0,7

0,7

0,7

0,7 0,65

Espacados 1,00 0,95 0,9

0,9

0,9

0,9

0,9

0,9

0,9

0,9

09

09

0,95

0,7

0,65

0,65

0,65

0,6

0,6

0,6

06 ,

06 0,5( '-<;

0,85

o 85

0,85

Camada iinica em parede ou piso

Contfguo

Camada unica no teto

Contfguo

0,8

0,7

Espacados 0,95 0,85 0,85 0,85

0,85

0,85

0,85 0,85 0,85

7

8

9

10

16 16 16 16 20 20 25 25 31 41 41 41 47 59 59

16 16 16 20 20 25 31 31 41 41 47 59 59 75 75

16 16 20 20 25 25 31 41 41 47 59 59 75 75 88

16 20 20 25 25 31 41 41 47 59 59 75 75 88

lOO

16 20 20 25 31 31 41 41 59 75 75 75 88 88 100

16 20 25 25 31 41 41 47 59 75 75 75 88 100 I13

20 20 25 25 31 41 47 59 59 75 75 88

20 25 25 31 31 41 47 59 75 75 88 88

lOO lOO

113

113

-

lOO

20 25 25 31 41 41 47 59 75 75 88 88 100 I13

-

Nao hi! necessidade de aplicar a correcao correspondente quando a soma das areas totais dos condutores contidos num eletroduto for igual ou inferior a 33% (1/3) da area do eletroduto. Entao, ~ = 1. Esta exigencia atendida quando se coloca 0 mimero de condutores indicados na Tabela 4.9 no interior de urn dado eletroduto de aco, Em instalacoes industriais, comum usarern-se bandejas perfuradas ou prateleiras para suporte de cabos em uma camada. Na determinacao do fator de corre~ao~. usa-se a Tabela 4. I 0 para 0 caso de cabos unipolares e a Tabela 4. 11 para 0 de cabos multipolares dis­ postos em bandejas horizontais ou verticais.

Quando se colocam eletrodutos pr6ximos uns dos outros, deve-se introduzir uma

correcao utilizando 0 fator de correcao k 3• Temos a considerar duas hip6teses:

a) as eletrodutos acham-se ao ar livre, podendo estar dispostos horizontal ou verti­

calmente. Usa-se a Tabela 4.13. b) as eletrodutos acham-se embutidos ou enterrados.

Usa-se a Tabela 4.12.

e

.. ',:

Disposicao dos cabos

6

e

e

4 - Se urn agrupamento constitufdo tanto de cabos bipolares como de cabos tripolares, 0 mimero total de cabos tornado igual ao mimerode circuitos e 0 fator de corrccsocorrespondente aplicado as tabelas de 2 condutores carregados, para os cabos bipolares. e as tabelas de 3 condutores

carregados para os cabos tripolares.

5 - Se urn agrupamento consiste em N condutores isolados ou cabos unipolares, pode-se considerar tanto N/2 circuitos com 2 condutores carrega­ dos como N/3 circuitos com 3 condutores carregados.

6 - Os valores indicados sao medics para a faixa usual de secoes nominais, com dispersao geralmente inferior a 5%.

e

5

Tamanho nominal do eletroduto (mm)

NOTAS 1 - Esses fatores sao aplicaveis a gropos de cabos uniforrnemente carregados.

4

Se~iio

Camada unica

2

3

2

referencia

Iechados sabre parede, piso, au em bandeja n50-

121

Tabela 4.9 Ocupacao maxiI!!~dos eletrodutos de aco por condutores isolados com PVC. (Tabela de cabos Pirastic superantiflam da PireIli.)

Tabela 4.7 Fatores de correcao k2 para agrupamento de circuitos ou cabos muItipolares, aplicaveis aos valores de capacidade de conducao de corrente Item

Dimensionamento e Instalacao

,

,

--­

0,9 , l---,

O,~;

~'

- ~~.

'k; CO

. ::1' ,.. j !

:'1:

"llj

'tl I'

Ii

mplo4.1

H

,

Urn circuito de 1.200 W de iluminacao e tomadas de uso geral, de fase e neutro, passa no interior de urn eletroduto embutido de PVC, juntamente com outros quatro condutores isolados de outros circuitos em cobre, PVC == 70°C. A temperatura ambiente e de 35"C. A tensao e de 120 volts. Detenninar a secao do condutor.

" ,:","/1 ','

'II

Iif r

\ j,~

Solu~ao

,i!

, iu

1.200W • Corrente lp == - - - == 10 A 120V • Consideremos fio com cobertura de PVC: Pirastic superantiflam da PireIli, ou Noflam BWF­ 750 da Ficap. • Correcao de temperatura. Para t == 35'C, obtemos, na Tabela 4.6: k I == 0,94 • Corre~ao de agrupamento de condutores. Temos, ao todo, seis condutores carregados, isto e, tres circuitos monofasicos, No item I da TabeIa 4.7, podemos ler que, para cabos em condutos fechados correspondendo a coluna 3 da ta­ bela, obtemos 0 fator de correcao k2 igual a 0,70 para his circuitos.

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I-:·";;?;~:ll~~;':'

;.,'~·.'.i::'r

122

Condutores Eletricos -

Instalacoes Eletricas

Numero de bandejas ou

Metodo de instalacao da Tabe1a 4.4

Numero de circuitos trif3sicos (Nota 5)

leitos

2

3

Numero de

13

perfuradas (Nota 3)

0 0 0 000

T!:l

~0

t"!l

It"!l

2

0,96

3

0,95

13

I

0,87

0,81

0,85

0,78

~

t"!l

- t"!l

t"!l -

6

0,96

0,86

14 15 16

~ K2?ir~~

0,95

0,84

~

~20mm

M. I~~L -H+~

1,00

0,97

0,96

2

0,98

0,93

0,89

3

0,97

0,90

0,86

Bandejas verticals perfuradas (Nota 4)

6

perfuradas (Nota 4)

1,00

0,98

0,96

2

0,97

0,93

0,89

3

0,96

0,92

0,86

13

r,;;@1 225 mm I~

~T L ;

horizontais

15 16

,, , ,, ,

0,79

0,76

0,73

2

1,00

0,87

0,80

0,77

0,73

0,68

3

1,00

0,86

0,79

0,76

0,71

0,66

1,00

1,00

0,98

0,95

0,91

2

1,00

0,99

0,96

0,92

0,87

3

1,00

0,98

0,95

0,91

0,85

1,00 2

1,00

I

I

0,91 0,90

I

1225mm I

.. r---- I

I

,WI'LeitOS' :', sUpOrtes l!ihonzontais . ~~tc. (Nota3)

0,89

I

I

~kWl

~

~~. -" (,'

~

1,00

I 0,88 I 0,82 I 0,78 I 0,73

0,72

1,00

I

0,88

I

0,81

0,70

1,00

I

0,91

I

0,89 J 0,88

I 0,87

1,00

I

0,91

I

0,88

I

I 0,85

I 15

~

'

2

~

•

,

I

i.::;.

1,00

1,00

1,00

'AS

2

0,97

0,95

0,93

"(h

3

0,96

0,94

0,90

I

0,76

I

0,71

I

I

0,87

I

I

I

I

1,00

0,87

0,82

0,80

0,79

0,78

2

1,00

0,86

0,80

0,78

0,76

0,73

3

1,00

0,85

0,79

0,76

0,73

0,70

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

2

1,00

0,99

0,98

0,97

0,96

3

1,00

0,98

0,97

0,96

0,93

Contiguos

~~ I.~,~

16

~

Ie:

I

De

I~~:~~

0,86

2

~

I

;'.".

Espacados

14

0,82

:­

@)

De

Leitos, suportes

0,88

Espacados

14

I®a. Espacados ~I ~ T ~2De I~ I r­ ~r __ I

?

, ,

r.

~

13

1,00

"

",

De

~20mm

verticais

', H -:

~2D

Bandejas

9

" , 225mm ,' ,

k/ 13

6

Espacados

.. W ® ,

Espacados

Bandejas horizontais perfuradas (Nota 3)

4

Contfguos

6 2

3

13

~

Contfguos Leitos, suportes horizonrais, etc. (Nota 3)

_~20mm

I

2

Conttguos

~ ~

~20mm

t"!l225mmlt"!l t"!l

,Bandejas horizontais perfuradas (Nota 3)

Contfguos

t"!l~t"!l

verticais

perfuradas (Nota 4)

b

~---~ 20mm

Bandejas

0,87

0,981 0,91

123

Numero de cabos

bandejas ou L leilos r-­

Metodo de instalacao da Tabela 4.4

UtiJizar como multiplicador para a co1una:

Contfguos horizontais

Dimensionamento e Instalacao

Tabela 4.11 Fatores de correcao para 0 agrupamento de cabos multipolares, aplicaveis aos valores referentes a cabos multipolares ao ar livre - Metodo de referencia E nas Tabelas 4.5c e 4.5d

Tabela 4.10 Fatores de correcao para 0 agrupamento de circuiros constitufdos por cabos unipolares, aplicaveis aos valores referentes a cabos unipolares ao ar livre - Metodo de referencia F nas Tabelas 4.5b e 4.5c.

Bandejas

..:.o.:.·~ ~;.

,"

20mm

~

valores indicados sao medics para os tipos de cabos e a Iaixa de secoes das Tabelas 4.5c e 4.5 d.

Osr~orcs sao aplicaveis a cabos agrupados em uma unica camada, como mostrado acima, c nao se aplicam a cabos dispostos em mais de uma . 4.13. s VIllores para tais dispcsicoes podem ser sensivelmente inferiores e devem ser determinados por um merodo adequado; pode ser uulizada

etc, (Nota 3) ~i .,,-~'

NOTAS 1 - Os valores indicados sao medics para os tipos de cabos e a faixa de secoes das Tabelas 4.5c e 4.5d.

"., .·:l~.~

2 - as fatores sao aplicaveis a cabos agrupados em urna unica camada, como mostrado acima, e nsc se aplicam a cabos dispOSIOS em.m~..:}: uma camada. Os valores para tais disposicoes podem ser sensivelmeme inferiores e devem ser determinados por urn metodo adequado.

ser utilizada a Tabela 4.13.

valores sao indicados para uma distftncia vertical entre bandejas ou Ieitos de 300 mm. Para distancias menores, os fatores devem ser redu­ .,.valoressao indicados para uma distgncia horizontal entre bandejas de 225 mm, estando estas montadas fundo a fundo. Para espacament . cs fmores devem sec reduzidos.

Tabela 4.12a Fatores de agrupamento para mais de urn circuito - Cabos unipolares ou cabos multipolares diretamente enterrados (metodo de referencia D) -Numero de circuitos

Distancias entre cabos"
I

2 3

4 5 6 I)

Condutores Eletricos -

Nula

I diametro de cabo

O,12Sm

O,2Sm

0,75 0,65 0,60 0,55 0,50

0,80 0,70 0,60 0,55 0,55

0,85 0,75 0,70 0,65 0,60

0,90 0,80 0,75 0,70 0,70

Cabos multipolares

- - - l a f-----

0,90 0,85 0,80 0,80 0,80

Cabos unipolares

J@LJ@L

@@ @@

~~

- - - l a I-----

----Ila

• Exemplo 4.2

,@@@@ --1af----­

f - I- -

125

A corrente corrigida sera: lp 7 (k, x k,) = 107 (0,94 x 0,70) = 15,2 A Na Tabela 4.4, acha-se 0 n.? 7 referente a "condutores isolados ou cabos unipolares em eletroduto de secao circular embutido em alvenaria." Na Tabela 4.5a temos 0 metoda de referencia "BI" e "dois condutores carregados", para cor­ rente de 17,5 A (valor mais proximo de 15,2 A), condutor de secao nominal de 1,5 mm'. Ve-se, portanto, que para circuitos internos de iluminacao de 1200 W em apartamentos, deri­ vando do quadro terminal de luz, considerando apenas os efeitos de aquecimento e agrupamento de condutores, 0 condutor de 1,5 mm' e suficiente, dispensando 0 calculo de circuito por circuito. A Tabela 4. 15 fomece 0 diametro adequado de eletroduto para atender ao aquecimento, de modo que os condutores ocupem menos de 1/3 da se~iio do eletroduto, nao havendo necessidade de se fazer a correcao do eletroduto de protecao dos condutores, pois k, sera igual a I.

O,Sm -

Dimensionamento e Insralacao

NOTA - Os valores indicados sao aplicaveis para uma profundidade de 0,7 me uma resistividade termica do solo de 2,5 K.mIW. Sao valons medias para as dimens6es dos cabos constantes nas Tabe1as 4.53 e 4.5b. Os valores medics arredondados podem apresentar erros de 10% emcertos casas. Se forem necessaries valores mais precisos, deve-se recorrer a NBR 11301.

Em uma instalacao industrial, em local onde a temperatura e de 45"C, devem passar, em urn eletroduto aparente, dois circuitos de tres cabos unipolares, sendo a corrente de projeto, em cada condutor, de 36 A. 0 eletroduto e fixado, junto com outros quatro, horizontalmente, em bandejas. Dimensionar os condutores.

Solucao Tabela 4.12b Fatores de agrupamento para mais de urn circuito -

I

Cabos em eletrodutos diretamente enterrados

Cabos rnultipolares em eletrodutos ­

Numero de

0,85 0,75 0,70 0,65 0,60

4 5

6

0,25m

0,5m

1,Om

0,90 0,85 0,80 0,80 0,80

0,95 0,90 0,85 0,85 0,80

0,95 0,95 0,90 0,90 0,80

Cabos unipolares em eletrodutos ­ Ntimerode circuitos (2 ou 3 cabos) 2

3 4

5 6 I)

Cabos multipolares

CiJ(@)

-----II a f------

I

L

---~1~------j1

Nulo.

3

.

Espacamento entre eletrodutos" (a)

circuitos

2

"

Urn cano por ererrouuro

Urn cabo por eletroduto

Espacamento entre eletrodutos" (a) Nulo

I

0,25 rn

0,80 0,70 0,65 0,60 0,60

I

0,90 0,80 0,75 0,70 0,70

0,5 m

1,0 ID

0,90 0,85 0,80 0,80 0,80

0,95 0,90 0,90 0,90 0,90

Cabos unipolares

~~ I a I

QQ QQ

I a ~

-

NOTA - Os valorcs indicados sao aplicaveis para uma profundidade de 0.7 m e uma resistividade terrnica do solo de 2,5 K.m/W. Sao medics para as dimensoes dos cabos constantes nas Tabelas 4.5a e 4.5b. Os valores medics arredondados podem apresentar errcs de 10% casos. Se forem nc:.cessanosvalores mais precisos, deve-se recorrer a NBR 11301

• Consideremos 0 cabo com cobertura de PVCI70. • Correcao da temperatura. Para t = SOT, obtemos na Tabela 4.6, kl = 0,71 • Correcao de agrupamento de condutores, Temos, ao todo, seis condutores carregados no eletroduto. Na Tabela 4.7, obtemos k, = 0,70, referindo-se a 3 circuitos monofasicos (6 cabos). • Correcao de agrupamento de eletrodutos aparentes. Na Tabela 4.13 vemos que, para quatro eletrodutos dispostos horizontalmente, k, = 0,88. • Corrente de projeto, corrigida.

l~

= t, 7

(k l X k, X k,) ~

t; = 36 7

(0,71 X 0,70 X 0,88) ~

t; = 3670,438 = 82,2 A

• Sec;;iio do condutor. Pela Tabela 4.5a, referente a PVC170, vemos que para a maneira de montagem "B I" (cab os isolados dentro de eletroduto, em montagem aparente) e dois condutores carregados, 0 condutor de 25 mm'tem capacidade para 101 A, valor que, por excesso, mais se aproxima do valor calcu1a­ do de 82,2 A.

Tabela 4.13 Fatores k, de correcao em funcao do mimero de eletrodutos ao ar livre N6rnero de eletrodutos dispostos horizontalrnente N6rnero de eletrodutos dispostos verticalmente

~

1

2

3

4

5

6

I

1,00

0,94

0,91

0,88

0,87

0,86

2

0,92

0,87

0,84

0,81

0,80

0,79

3

0,85

0,81

0,78

0,76

0,75

0,74

4

0,82

0,78

0,78

0,73

0,72

0,72

5

0,80

0,76

0,72

0,71

0,70

0,70

6

0,79

0,75

0,71

0,70

0,69

0,68

"' ".'; ,

':'~'"

,

,',_ r. - ""., .'.

;.','

~;,:~

., .:

- -;.::. f,·;,­

·:1;-i<::Hi"~'~"

126

Instalacoes Eietricas

Condutores Eletricos -

Tabela 4.14 Fatores k3 de correcao em funcao do mimero de eletrodutos enterrados ou embutidos

i~ I

I~

1

2

3

4

5

6

1,00

0,87

0,77

0,72

0,68

0,65

2

0,87

0,71

0,62

0,57

0,53

0,50

3

0,77

0,62

0,53

0,48

0,45

0,42

4

0,72

0,57

0,48

0,44

0,40

0,38

5

0,68

0,53

0,45

0,40

0,37

0,35

6

0,65

0,50

0.42

0,38

0,35

0,32

= t,

~

k, X k, = 86 + (0,71 X 0,91) = 133,2 A

• Secao do condutor. Na Tabela 4.4, "cabos multipolaresem bandejas perfuradas" sao designados pela letra "E". Confor­ me nota anterior, devemos considerar esta como disposicao ao ar livre multiplicada pe­ 10 fator de correcao inerente ao problema. Entao, na Tabela 4.5c, vemos que, na col una refe­ rente aos cabos tripolares, 0 cabo com secao nominal de 50 mm' e 0 que por excesso mais se aproxima do valor I' p = 133,2 A. Como devemos ainda multiplicar este valor pelo fator de correcao k, entao 153 A X 0,91 = 139,3 A, que ainda nos leva a usar 0 condutor de secao ortogonal de 50 mm'.

4.5

NUMERO DE CONDUTORES ISOIADOS NO INTERIOR DE UM ELETRODUTO

o

e

eletroduto urn elemento de linha eletrica fechada, de sec;:aocircular ou nao, des­ tinado a conter condutores eletricos, permitindo tanto a enfiacao como a retirada por puxamento, e caracterizado pelo seu didmetro nominal ou diametro extemo (em mm) . Existem: • eletrodutos flexfveis metalicos, que nao devem ser embutidos; • eletrodutos ngidos (de aco ou de PVC), e serni-rigidos (de polietileno), que podem ser embutidos. Nao e permitida a instalacao de condutores sem isolacao no interior de eletrodutos. S6 podem ser colocados, num mesmo eletroduto, condutores de circuitos diferentes quando se originarem do mesmo quadro de distribuicao, tiverem a mesma tensao de iso­ lamento e as secoes dos condutores fases estiverem num intervale de tres valores nor­ malizados (p. ex., 1,5, 2,5 e 4 mrrr'). Podemos considerar duas hip6teses: os condutores sao iguais ou os condutores sao desiguais.

e

• Exemplo 4.3 Em urn eletroduto passam tres circuitos carregados. Urn dos circuitos trifasicos transporta uma corrente de projeto de 25 A. 0 eletroduto acha-se ernbutido horizontalmente e espacadameme ao Iado de tres outros. A temperatura ambiente e de 40'C. Dimensionar 0 condutor do referido circuito,

Solucao • Tipo de cabo. Cobertura PV070. • Correcao de temperatura. Para t = 40"C, obtemos, na Tabela 4.6, k, = 0,87. • Correcao de agrupamento de condutores, Temos, ao todo, no eletroduto, nove condutores carregados. Na Tabela 4.7, obtemos, para 10 condutores, k, = 0,50. • Correcfio de agrupamento de eletrodutos embutidos. Na Tabela 4.14, vemos que, para quatro eletrodutos embutidos, urn ao lado do outro, 0 fato! de correcao e k3 = 0,72. • Corrente do projeto, corrigida.

I; = I, + (k, X k, X k3 )

---7 I;

= 25 + (0,87 X 0,50 X 0,72) = 79,7 A

• Secfio do condutor.

Pela Tabela 4.5a referente a pvcno, para a maneira de montagem "B I" (cabos isolados den'

tro de eletrodutos embutidos) e dois condutores carregados, 0 condutor de 25 mm', com capa­

cidade de 89 A, pode ser empregado.

• Exemplo 4.4 Em uma instalacao industrial pretende-se colocar, instalado em uma bandeja ventilada horizontal. urn cabo tripolar ao lade de quatro outros. A temperatura ambiente e de 50·C. A corrente de prO' jeto e de 86 A.

Solucao

• Consideremos 0 cabo pvcno, tripolar de cobre. • Correcao da temperatura.

Para t = 50'C, pela Tabela 4.6, k, = 0,71.

• Correcao de agrupamento de condutores. Temos, ao todo, cinco condutores carregados, na bandeja.

127

Pela Tabela 4.11, vemos que, para cinco cabos multipolares em bandejas perfuradas horizon­ tais e colo cados espacadarnente, k, = 0,91. • Corrente de projeto corrigid a.

dispostos horizontalmente

Numero de eletrodutos dispostos verticalmente

Dimensionamento e lnstalacao

Tabela 4.15 Nomero de condutoresisolados com PVC, em eletroduto de PVC Ntimero de condutores no eletroduto

Secao

2

3

16 16 16 16 20 20 25 25 32 40 40 50 50 50 60

16 16 16 20 20 25 32 32 40 40 50 50 60 75 75

4

5

7

6

9

10

20 20 25 25 32 40 50 50 60 75 75 85

20 25 25 32 40 40 50 50 60 75 85 85

20 25 25 32 40 40 50 60 70 75 85

-

-

-

-

-

-

8

nominal Tamanho nominal do eletroduto

(mm')

1,5 2,5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240

16 16 20 20 25 25 32 40 40 50 60 60 75 75 85

16 20 20 25 25 32 40 40 50 50 60 75 75 85

16 20 20 25 32 32 40 50 50 60 75 75 85 85

16 20 25 25 32 40 40 50 60 60 75 75 85 -

-

-

-

-

-

.! :

128

Instalacoes Eletricas

Condutores Eletricos -

4.5.1 OS CONDUTORES SAO IGUAIS Neste caso, se 0 eletroduto for de aco, podemos usar a Tabela 4.9 da Pirelli para ca. bos Pirastic superantiflam. Se 0 eletroduto for de PVC rfgido, podemos aplicar a Tabela 4.15 da Pirelli para cabos Pirastic Ecoflam.

4.5.2 OS CONDUTORES SAO DESIGUAIS Deve-se verificar se a soma das secoes transversais dos cabos e inferior a 33% (113) da area do eletroduto. Caso isso se verifique, nao ha necessidade de se fazer a corre~iio de agrupamento de condutores e, portanto, de se deterrninar 0 fator de correcao k,. Tabela 4.16 Eletrodutos rigidos de aco Tamanho nominal diametre externo

Ocupacao maxima 40% da area

33% da area

(mm)

(mm")

(mm')

16 20 25 31 41 47 59 75 88 100 113

-

53 90 152 246 430 567 932 1.525 2.147 2.816 3.642

Pirastic Ecoflam Area total* (mm')

2,8/3,0

6,2/7,1

3,0

3,4/3,7

9,1/10,7

3,6

4

3,9/4,2

11,9/13,8

4,2

6

4,4/4,8

15,2/18,1

4,7

10

5,6/5,9

24,6/27,3

6,1

16

6,5/6,9

33,2/37,4

7,8

25

8,5

56,7

9,6

35

9,5

71,0

10,9

50

11,0

95

13,2

70

13,0

133

15,0

95

15,0

177

120

16,5

214 254

150

18,0

185

20,0

314

240

23,0

415

*Fio/cabo.

I Area total

(mm)

1,5

Calculo do eletroduto de aco para conter 10 cabos Pirastic Ecoflam de 1,5 mm- de diarnetro. ~ Na Tabela 4.17, vemos que 10 cabos Pirastic Ecoflam de 1,5 mm'de diarnetro nominal tern area igual a 10 X 7,1 mm' = 71 mm'. • Na Tabela 4.9 vemos que 0 eletroduto de 20 mm de diametro comporta 10 condutores de 1,5 mm-, • Como 33% da area livre de eletroduto de 20 mm de diametro nominal (extemo) sao iguais a 75 mm", na Tabela 4.16, vemos que nao ha necessidade de calcular 0 efeito do agrupamento dos condutores, se for obedecida a Tabela 4.9.

Solucao

Pirastic Flex Antiflam

2,5

• Exemplo 4.5

Num eletroduto de aco deverao ser instalados tres circuitos terminais, assim discriminados: " Circuito I - F-N;Ip l = 15 A Circuito 2 - F-N-PE (condutor de protecao); Ip' = 30 A Circuito 3 - F-F-PE; Ip3 = 25 A Determinar 0 menor eletroduto de modo que nao haja necessidade de calcular 0 efeito de agru­ pamento dos condutores aplicando 0 fator k,.

44 75 125 203 354 468 769 1.258 1.771 2.323 3.005

Diametro externo

A soma das areas totais dos condutores contidos num eletroduto nao deve ser superior a 40% da area titil do eletroduto. Para 0 calculo da se9ao de ocupacao do eletroduto pe­ los cabos, podemos usar as Tabelas 4.16 e 4.17.

• Exemplo 4.6

Tabela 4.17 Dimensoes totais dos condutores isolados

Sec;ao nominal (mm') Diametro externo*

!

129

Dimensionamento e Instalacao

(mm')

I

7,1 10,2

I I I I I I

Na Tabela 4.5a, temos para dois condutores carregados em cada circuito. Circuito I: 15 A - 2,5 mm' (2 cabos). Circuito 2: 30 A - 6 mm' (3 cabos). Circuito 3: 25 A - 4 mm' (3 cabos). Mas, pela Tabela 4.17, vemos que: 2,5 mm' correspondem a cabo com area total de 10,2 mm-; 4 mm' correspondem a cabo com area total de 13,8 mm'; 6 mm' correspondem a cabo com area total de 17,3 mm'. A area transversal ocupada pelos condutores e de: Circuito I - 2 X 10,2 = 20,4 mm­ Circuit02- 3 X 17,3 = 51,9mm' Circuito 3 - 3 X 13,8 = 41,4 mm'

13,8

Total

113,7 mm-

Pela Tabela 4.16, vemos que para 0 valor mais proximo, isto e, 125 mm', 0 diarnetro do eletro­ duto e de 25 mm, para que os condutores nao ocupem mais de 33% da area transversal.

17,3 29,2 47,8

72,4 93,3

I 136,8 I 176,7

Em uma industria, deverao correr em uma bandeja perfurada horizontal tres circuitos de distribui­ ~ao, trifasicos, sob tensao de 220 Ventre fases, sendo de 30'C a temperatura ambiente. Dimen­

sionar os condutores, sabendo-se que: • 0 circuito I a1imenta motores. I p l = 150 A, 3F.

·0 circuito 2 serve it iluminacao, com ligacoes entre fases de 220 V. I p' = 120 A, 3F-N.

• 0 circuito 3 alimenta urn fomo de inducao, I p3 = 200 A, 3F.

• Os cabos sao dispostos contiguamente, multipolares, PVC/70'C e sao de cobre.

SoIUc;30 • Falor de correciio, devido ao agrupamento de condutores de mais de urn circuito com cabos multipolares contfguos, em uma bandeja perfurada horizontal; na Tabela 4.11, vemos que k, = 0,82, para tres circuitos trifasicos, • Correntes corrigidas. Circuitos I: I p l = 150 70,82 = 183,0 A Circuitos 2: I p' = 12070,82 = 146,4 A Circuitos 3: I p3 = 200 7 0,82 = 244,0 A

,

:~.I!;;I<.·'-

" : ': \

.

".

~'.

··,~~;;'jW·>

;.,",.":-.:

•,-::--', .~! "

130

lnstalacoes Eletricas

.

.;~'

I_~

Condutores Eletricos -

Dimensionamento e Instalacao

. "<::.

131

• Tratando-se de dlsposicao de cabos multipolares em bandejas, ve-se na Tabela 4.4 que a letn correspondente e "E". Entrando na Tabela 4.5c, coluna 2, letra E, vemos 0 seguinte: I p l = 187,5 A temos Spl = 70 mm? Para I p, = 150,0 A ternos Sp' = 50 mm?

I p3 = 250,0 A temos Sp3 = 120 mm' ~

Observe que no circuito 2 devemos dimensionar 0 neutro. Podemos usar a Tabela 4.1b para r. obterrnos 0 diametro do cabo neutro. Vemos que, para 0 condutor fase de 50 mm? do circuito 2,0 neutro sera de 25 mm',

4.6 CALCULO DOS CONDUTORES PELO CRITERIO DA QUEDA DE TENSAo

I

e

4.6.1 INSTALA(:OES ALIMENTADAS A PARTIR DA REDE DE ALTA TENSAO, isto e, a partir da subestacao,

BAIXA TENSAO

• Iluminacao e tomadas: 4% • Outros usos: 4% Para qualquer dos dois casos, a queda de tensao, a partir do quadro terminal ate 0 dispositivo ou equipamento consumidor de energia, devera ser, no maximo, de 4%.A Fig. 4.7 mostra como as quedas de tensao devem ser consideradas. Para 0 dimensionamento do condutor, pode-se adotar 0 procedimento descrito a seguir.

Conhecem-se: • Material do eletroduto. Se e rnagnetico ou nao-magnetico. • Corrente de projeto, Ip (em amperes).

·0 fator de potencia, cos tp. Ver definicao no Capitulo 9.

• A queda de tensao admissivel para 0 caso, em porcentagem (%).

·0 comprimento de circuito I (em Ian).

• A ten sao entre fases U (em volts).

Calcula-se:

• A queda de tensao admissfvel, em volts.

tm = (%) X (u).

, • Dividindo AU por iI, X I), tem-se a queda de tensao em (volt/ampere) X Jan.•. • Entrando na Tabela 4.18 com este valor, obtem-se a se<;ao nominal do conduto'i

.. Exemplo 4.8 Admitamos uma alimentacao em BT. Fig. 4.7 (II)

~

~

'"

Alimentacao em AT (I)

Circuito de distribuicao

Alimcntacao em BT (II)

Fig. 4.7 Queda de tensao a considerar

• Iluminacao e tomadas: 7% • Outros usos: 7%

4.6.2 INSTALA(:OES ALIMENTADAS DIRETAMENTE EM REDE DE

-e-

*

Para que os aparelhos, equipamentos e motores possam funcionar satisfatoriamea . necessario que a tensao sob a qual a corrente Ihes e fomecida esteja dentro de limites prefixados. Ao lange do circuito, desde 0 quadro geral ou a subestacao ate 0 ponto de utilizacao em urn circuito terminal, ocorre uma queda na tensao. Assim,i [ necessario dimensionar os condutores para que esta reducao na tensao nao ultrapasse ~ os limites estabelecidos pela Norma NB-5.41O:1997 da ABNT. Estes limites sao os : seguintes:

te,

?l'

Circuito de.

distribuicao

Um circuito trifasico em 230 V, com 45 metros de comprimento, alimenta urn quadro terminal, e este serve a diversos motores. A corrente nominal total e de 132 A. Pretende-se usar eletroduto de aco. Dimensionar os condutores do circuito de distribuicao, desde 0 quadro geral ate 0 quadro ter­ minal.

Solucao Conhecemos: • Alimentacao em BT. • Material do eletroduto: aco, material magnetico.

-t, = 132,A.

• cos cp = 0,80 (trata-se de motores). • % de queda de tensao admissfvel.

Fator de potencia usualmente adotado.

Podemos considerar essa queda igual a 2%, de modo a sobrarem 2% entre 0 quadro terminal e

os motores, perfazendo 0 total admissfvel de 4%. • Comprimento do circuito: I = 45 rn = 0,045 km. • Tensao entre fases: U = 230 V. Calculemos: • A queda de tensao admissfvel dU = 0,Q2 X 230 V = 4,6 V

_

V

• Queda de tensao em - - ­ Axkm

dU

~=0774_V_ i, XI 132XO,045 ' AXkm • Entrando com este valor ou 0 mais pr6ximo na Tabela 4.18, coluna de eletroduto de mate­ rial magnetico e cos cp = 0,80, achamos para 0,64 urn condutor de secao nominal de 70

132

Instalacoes Eletricas

Tabela 4.18 Quedas de tensao unitarias, Condutores isolados com PVC (Pirastic Ecoflam e Pirastic-Flex Antiflam) em eletroduto ou calha fechada

I'"

_I I'"

8m

I

Eletroduto ou calha de material nae-magnetico

Eletroduto ou calha de material magnetlco

Circuito monofasico

Circuito monofasico ou trifasico

Circuito trifasico

(mm')

cos cp = 0,8 (VIA X km)

1,5

23,03

27,6

20,2

24,0

23,0

27,4

2,5

14,03

16,9

12,4

14,7

14,0

16,8

4

8,9

10,6

7,8

9,2

9,0

10,5

6

6,0

7,1

5,2

6,1

5,9

7,0

10 16

3,6

4,2

3,2

3,7

3,5

4,2

2,3

2,7

2,0

2,3

2,3

2,7

25

1,5

1,7

1,3

1,5

1,5

1,7

Se~ao nominal

Dimensionamento e lnstalacao

Condutores Eletricos -

­

cos cp = 0,95 cos cp = 0,8 (VIA X km) (VIA X km)

cos cp = 1 cos cp = 0,8 (VIA X km) (VIA X km)

.~CJ

cos cp = 0,95 (VIA X km)

35

I, I

1,2

0,98

I, I

I, I

1,2

50

0,85

0,94

0,76

0,82

0,86

0,95

70

0,62

0,67

0,55

0,59

0,64

0,67

95

0,48

0,50

0,50

0,43

0,50

0,51

120

0,40

0,41

0,36

0,36

0,42

0,42

150

0,35

0,34

0,31

0,30

0,37

0,35

185

0,30

0,29

0,27

0,25

0,32

0,30

240

0,26

0,24

0,23

0,21

0,29

0,25

I

-

-

-

133

~I

16 m

I

rzWi)(3) k4>- -

-

-

(l~O'

t

Alimentsdor

1

9

i

I

•

Fig. 4.8 Comprimentos dos condutores a considerar, com indicacao dos mimeros de circuitos e a potencia de cada circuito

Tabela 4.19 Soma dos produtos potencies (watt) X disttincias (m) U = 110 volts

mm', que podemos adotar. Observar que 0 valor 0,86 (imediatamente superior a 0,774)nao pode ser utilizado porque 0 cabo correspondente daria queda de tensao maior do que a cal­ culada.

% de queda de tensao

Condutor serle metrica (mm') S

• ExempJo 4.9 Em urn predio de apartamentos, temos uma distribuicao de carga como indicada na Fig. 4.8. Vejamos os ramais ate 0 quadro terminal, sabendo que a alimentacao e em BT, 220/110 v.

Solucao

..

•

_:_.....;r(ll;

>;.

:;\'

1,5 2,5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240 300 400 500

1%

2%

3%

I(P(w,u)

5 263 8773 14036 21054 35090 56144 87725 122815 175450 245630 333355 421080 526350 649165 842160 1052700 1403600 1754500

10 526 17546 28072 42108 70100 112288 175450 245630 350900 491260 666710 842160 1052700 1298330 1684320 2105400 2807200 3509000

-,r':\I~"

X

ltm))

15789 26319 42108 63162 105270 168432 263 175 368445 526350 736890 1000065 1263240 1579050 1947495 2526480 3 158 100 4210 800 5263500

< .,-

4%

21052 35092 56144 84216 140360 224576 350900 491 260 701 800 982520 1333420 1604320 2105400 2596660 3368640 4210 800 5614400 7018000

.

..

"

";~-~jfHn'

··:~·1 •. ~''''.''' :.

"::-:;'; ::~

134

Instalacoes Eletricas

Condutores Eletncos -

TabeJa 4.20 Soma dos produtos potencias (watt) X disttincias (m) U = 220 volts

(mm-) S

1% f--­

1 -,

2%

3%

I

Dimensionamento e Instalacao

135

Circuito 4

100 X 6 = 600 60 X 16 = 960

100 X 21 = 2.100

600x25= 15.000

% de queda de tensao

Condutor secao nominal

.: ':i:-~'~"'. :./.~:

4%

18.660 (watts X metros).

1',(P(W'") X l(m)

Condutor de 4 mm-. 1,5 2,5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240 300 400 500

21054 42108 63163 35090 70180 105270 56144 112288 168432 84216 168432 253648 140360 280720 421 080 224576 449152 673728 350900 701 800 1052700 491260 982520 1473780 701 800 1403600 2105400 982520 1 965040 2947560 1 333420 2666840 4000260 1 684320 3368640 5052960 2 105400 4210800 6316200 2596660 5193320 7789980 3368640 6737280 10105920 4210800 8421 600 12632400 5614400 11228800 16843200 7018000 14036000 21054000

84216

140360

224576

336864

56144lL

898304

1403600

1965040

2807200

3930080

5333680

6737280

8421600

10360640

13 474 560

16843200

22 457 600

28072 000

• Exemplo 4.10

Alimentador geral.

A carga total no quadro terminal e de: 1.500 + 150 + 200 + 150 + 100 + 60 + 100 + 600 + 1.000 = 3.860 W.

a alimentador devera ser trifasico.

Admitindo que haja um equi1ibriode carga entre as tres fases, podemos dividir 0 total por 3 e

ap1icara mesma Tabe1a 4.19, usando a co1unareferente ii queda de tensao de 2%. Assim, teremos 3.860 7 3 = 1.28.6,6 W. P X I = 1.286,6 X 30 = 38.600 (watts X metros). a condutor a usar sera 0 de 6 mm", Pela Tabela 4.1b, vemos que 0 neutro devera ser de mesma secao. Portanto, teremos como condutores (3 X 6 mm? + 1 X 6 mm/).

4.7

ATERRAMENTO • Por que aterrar? Liga-se 11 terra para proteger edificacoes e pessoas contra descargas atmosfericas e car­ gas eletrostaticas geradas em instalacoes de grande porte. Em instalacoes eletricas, os objetivos da Iigacao 11 terra sao a seguranca do pessoal, a protecao do material e a melhoria do service. • 0 que

Em lim apartamento de um ediffcio, temos uma distribuicao de carga como indicado na Fig.4.8.

Dimensionar os condutores segundo 0 criterio da queda de tensao.

Solucao

A queda de tensao permitida nos ramais e de 2%, como vemos no item 4.6.2.

A tensao nos circuitos dos ramais e de 110 V.

Calculemos, para cada circuito, 0 produto potencies X disttincias (P X l).

Circuito I

1.500 W X 8 m = 12.000 watts X metros. Vemos na Tabela 4.19 que, para queda de tensao de 2% e produto P X 1= 17.546,0 condutor devera ser 0 de 2,5 mm-, pois 0 de 1,5 mm-so atende ao valor P x I = 10.526 W x m. Circuito 2

150 X 4 = 600

200 x 14 = 2.800

150 x 18 = 2.700

6.100 (watts X metros). Na Tabela 4.19, obtemos condutor de 1,5 mrn".

e uma boa Iigacao 11 terra?

Somos lev ados a procurar estabelecer criterios simples quantitativos, verificaveis para urn aterramento; isto e facil, De safda, urn valor limite para a resistencia de aterramento (geralrnente indicado em norrnas de instalacoes) nao tern urn significado realista. Numa determinada localizacao, a resistencia do aterramento e funcao de urn pararne­ tro que depende das caracteristicas do solo (a resistividade) e da area da instalacao. As­ sim, 0 valor mfnimo da resistencia de aterrarnento ja esta fixado, Estender a area tambern tern seus limites porque, por exemplo, para fenomenos de propagacao rapida (descargas atmosfericas), a impedancia de surto, que e 0 pararnetro importante, fica restrita 11 regiao mais proxima. Muito mais importante que estabelecer valor erealizar a instalacao de modo a lirnitar di­ ferencas de potencial que possarn causar riscos pessoais, assegurar protecao contra sobreear­ gas e sobretensoes corretarnente dimensionadas e Iimitar interferencias eletromagneticas por adequado percurso para as correntes eletricas, Por outro lado, a rnedicao da resistencia de aterrarnento, especial mente quando a instalacao abrange uma grande extensao, etrabalhosa, e, se nao for executada por alguem bem-orientado, pode levar a conclusoes falsas. Em essencia, 0 objetivo do aterramento e interligar eletricarnente objetos condutores ou carregados, de forma a ter as menores diferencas de potencial possfveis. Funcional­ mente, 0 aterrarnento proporciona:

Circuito 3

a) Ligacao da baixa resistencia com a terra, oferecendo urn percurso de retorno entre 0 ponto de defeito e a fonte, reduzindo os potenciais ate a atuacao de dispositivos de protecao,

1.000 X 16 = 16.000 (watts X metros).

Condutor de 2,5 mm'.

b) Percursos de baixa resistencia entre equipamento eletrico ou eletronico e objetos metali­ cos pr6ximos, para minimizar os riscos pessoais no caso de defeito intemo no equipamento.

136

Condutores Eletricos -

Instalacoes Eletricas

c) Percurso preferencial entre objeto exposto e 0 solo.

0

ponto de ocorrencia de uma descarga atmosferica em

d) Percurso para sangria de descargas eletrostaticos, prevenindo a ocorrencia de paten­ ciais perigosos, que possam causar urn arco ou centelha.

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N

I

e) Criacao de urn plano comum de baixa impedancia relativa entre dispositivos eletroni­ cos, circuitos e sistemas.

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4.7.1 DEFINI<;:OES

aterramento e a ligacao de urn equipamento ou de urn sistema a terra, por motivo de proteciio ou por exigencia quanto ao funcionamento do mesmo. Essa ligacao de urn equipamento a terra realiza-se por meio de condutores de prote­ ~ao conectados ao neutro, ou a massa do equipamento, isto e, as carcacas metalicas dos motores, caixas dos transformadores, condutores metalicos, armacoes de cabos, neutro dos transforrnadores, neutro da alimentacao de energia a urn predio. Com 0 aterramento, objetiva-se assegurar sem perigo 0 escoamento das correntes de falta e fuga para terra, satisfazendo as necessidades de seguranca das pes so as e funcio­ nais das instalacoes. aterramento e executado com 0 emprego de urn: • Condutor de proteciio. Condutor que liga as massas e os elementos condutores es· tranhos a instalacao entre si e/ou a urn terminal de aterramento principal. • Eletrodo de aterramento, formado por urn condutor ou conjunto de condutores (ou bar­ ras) em contato direto com a terra, podendo constituir a malha de terra, ligados ao tenni­ nal de aterramento. Quando 0 eletrodo de aterramento e constitufdo por uma barra ngi­ da, denomina-se haste de aterramento. Uma canalizacao de agua ndo pode desempe­ nhar 0 papel de eletrodo de aterramento, conforme 0 item 6.4.2.2.5 da NBR 5.410: 1990. o condutor de proteciio ("terra") e designado por PE, e 0 neutro, pela letra N. Quando 0 condutor tern funcoes combinadas de condutor de protecao e neutro, ede­ signado por PEN. Quando 0 condutor de protecao assegura ao sistema uma prote~ao eqtiipotencial, denomina-se condutor de eqiiipotencialidade. Os sistemas eletricos de baixa tensao, tendo em vista a alimentacao e as massas dos equipamentos em relacao a terra, sao classificados pela NB 5.410, de acordo com a se­ guinte simbologia literal: a) A primeira letra indica a situacao da alimentacao em relacao a terra. T para urn ponto diretamente aterrado; I isolacao de todas as partes vivas em relacao a terra ou emprego de urna impe­ dancia de aterramento, a tim de limitar a corrente de curto-circuito para a terra­ b) A segunda letra indica a situacao das massas em relacao a terra. T para massas diretamente aterradas, independentemente de aterramento eventual de urn ponto de alimentacao; N massas ligadas diretamente ao ponto de alimentacao aterrado (normalmente. eo ponto neutro). c) Outras letras (eventualmente), para indicar a disposicao do condutor neutre e do condutor de protecao. S quando as funcoes de neutro e de condutor de protecao sao realizadas pot condutores distintos; quando as funcoes de neutro e condutor de protecao sao combinadas nUJll C unico condutor (que e, alias, 0 condutor PEN). Quando a alimentacao se realizar em baixa tensao, 0 condutor neutro deve sempresel aterrado na origem da instalacao do consumidor.

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Dimensionamento e Instalacao

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137

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Massas

Massas

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Aterramento de alimentacao

Aterramento

de alimentacao

b. SiStema TN·C As funcoes de neutro e de condutor de proteeao sao combinadas em urn iinicocondutor ao longo de loda a instalacao,

a. Slstema TN-S

o condutor neutro e 0 condutor de protecao sao separados ao Jongo de toda a instalacao,

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Massas

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Aterrarnento

Aterramento de alirnentacao

de alimentacao

d. Sistema TT Neutro aterrado independente

do aterramento das massas.

c. Sistema TN-C-S As fun~6es de neutro e de condutor de protecao sao combinadas em urn iinico condutor em uma parte da

instalacao.

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N2W~"ci'

SIMBOLOGIA A. B. C -

Condutores fase

N -

Condorcr neutro

T TN PE PEN ~-

Condutor terra (ou de protecao) Condutor terra e neutro Condutor de prot~o Condutor de protecso e neutro Eletrodo de terra Condutor Neutro (N) Condutor de Protecao (PE)

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~----1 ..J PE

t J

Massa

_ -s-

Aterrarnento

de alimentacao

e. Sistema IT

Nao M ponto de alimentacao

diretamente aterrado.

Massa aterrada.

Condulor(pEN)

4.7.2 MODALIDADES DE ATERRAMENTO • Os casos mais comuns dos diversos sistemas acham-se esquematizados na Fig. 4,

Fig. 4.9 Esquemas de aterramento(NBR-5.41O/97), em sistemas trifasicos

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138

Condutores Eletricos -

Instalacoes Eletricas

Em principio, todos os circuitos de distribuicao e terminais devem possuir urn condu­ tor de protecao que convem fique no mesmo eletroduto dos condutores vivos do circui. to. 0 condutor de protecao podera ser urn condutor isolado (Pirastic superantiflam; BWF 750 W - Ficap) ou uma veia de urn cabo multipolar que contenha os condutores vivos (Sintenax Antiflam multipolar Pirelli; Fisec 0,611 - Ficap). Ii dispensado 0 condutor de proteciio em instalaciies de residencies, nos circuitos terminais de iluminaciio e to· madas, em locais de pisos e paredes nao-condutoras (tacos, alvenariai, como em quar­ tos e salas.

A

B

Dimensionamento e Instalacao

139

C

b

c

N

4.7.3 SE<;AO DOS CONDUTORES DE PROTE<;AO Chave gera!

A secao minima dos condutores de protecao pede ser determinada pela Tabela 4.21,

-

Tabela 4.21 Secao mfnimade condutoresde protecao Se"ao dos condutores fases (S)

Se"ao minima dos condutores de protecao (S')

(mm')

(mm')

S::;; 16mm' 16 < S::;; 35 S > 35

S 16 S' = SI2

Na aplicacao da Tabela 4.21, poderao surgir resultados na determinacao da secao do condutor de protecao (a divisao da secao da fase por dois) que nao correspondam a urn condutor existente na escala comercial. Nesse caso, devemos aproximar para a secao rnais proxima, imediatamente superior. Por exemplo: Condutor-fase: S

= 90 mnf

Condutor de protecao: PE

= ~ = 45 mrrr' ~ 50 mm-, uma vez que nao dispomos do

2 condutor de 45 mm- (Tabela 4.5).

4.7.4 ATERRAMENTO DO NEUTRO No caso do alimentador de urn predio, se a energia for fomecida em alta tensao, 0 ponto neutro de transformador em estrela e aterrado com urn eletrodo de terra. a neutro: chegando ao quadro geral de entrada, devera ser aterrado, niio podendo essa ligal
4.7.50 CHOQUE ELETRICO

o contato entre urn condutor vivo e a massa de urn elemento metalico, a corren~" de fuga normal, ou ainda uma deficiencia ou falta de isolamento em urn condut~r o~" equipamento (maquina de lavar roupa, chuveiro, geladeira etc.), podem representar 11~ Uma pessoa que neles venha a tocar recebe uma descarga de Corrente, em virtude da renca de potencial entre a fase energizada e a terra. A corrente atravessa 0 corpo hu . no sentido da terra. 0 choque eletrico e seus efeitos serao tanto maiores quanta mal'. forem a superffcie do corpo humane em contato com 0 condutor e com a terra, a intensJ de da corrente, 0 percurso da corrente no corpo humane e 0 tempo de duracso do ch

.. ,

Terra

~ Alimentador predial

Fig. 4.10 Ligacao if terra do alimentadorpredial, em sistemade BT, nOllnv

Para evitar que a pessoa receba essa descarga, funcionando como urn condutor terra, ­ as carcacas dos motores e dos equipamentos eletricos sao ligadas ii terra. Assim, quando houver falha no isolamento ou urn contato de elemento energizado com a carcaca do equipamento, a corrente ira diretamente a terra, curto-circuito que provocara a queima do fusfvel de protecao da fase ou 0 desligamento do disjuntor. Apesar do cuidado que existe no isolamento, muitos equipamentos, mesmo em con­ dicoes normais de funcionamento, apresentam correntes de "fuga" atraves de suas isolacoes. Esta corrente, caracterizada pela chamada corrente diferencial-residual, seria nula se nao houvesse fugas, Quando essa corrente atinge determinado valor, provoca a atuacao de urn dispositivo de protecao denominado dispositivo de protecdo a corrente diferencial-residual (dispositivo DR). Em geral, 0 dispositivo DR vern incorporado ao disjuntor termomagnetico que protege 0 circuito. No entanto, existem dispositivos DR isolados, que sao instal ados nos quadros terminais, mas so proporcionam protecao con­ tra choques, e nao contra sobrecarga e curto-circuitos. o choque eletrico pode produzir na vftima 0 que se denomina "morte aparente", isto e, a perda dos sentidos, anoxia (paralisacao da respiracao por falta de oxigenio), asfixia (ausencia de respiracao) e anoxemia (ausencia de oxigenio no sangue como consequen­ cia da anoxia). A violenta contracao muscular devida ao choque pode afetar 0 rmisculo cardfaco, determinando sua paralisacao e a morte. Nao havendo fibrilacao ventricular, 0 paciente tern condicoes de sobreviver, se socorrido a tempo. As alteracoes musculares e outros efeitos fisiologicos da corrente (queimaduras, efeitos eletrolfticos etc.) irao depender da intensidade e do percurso da corrente pelo corpo hu­ mano, A corrente podera atingir partes vitais ou nao. Urn dos casos mais graves e aquele em que a pessoa segura com uma das maos 0 fio fase e com a outra 0 fio neutro, pois a Corrente entra por uma das maos e, antes de sair pela outra, passa pelo torax, onde se acham orgaos vitais para a respiracao e a circulacao (Fig. 4.11 a). Se a pessoa segurar urn fio desencapado ou aperta-lo com urn alicate sem isolamento, a corrente segue das maos para os pes, descarregando na terra. A corrente passa pelo diafragma e pela regiao abdominal, e os efeitos podem ser graves (Fig. 4.11 b)..

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140

Condutores Eletricos -

Instalacoes Eletricas

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Condutor

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Tabela 4.22 Resistencia total, incluindo as resistencias por contatos para corrente altemada - 60 Hz

Terra c)

2.

3.

4.

5.

d)

Fig. 4.11 Percurso da corrente no corpo humane quando ocorre urn choque eletrico

Quando se pisa num condutor desencapado, a corrente circula atraves das pernas,coxas e abdomen. 0 risco e, no caso, menor do que 0 anterior (Fig. 4.11 c). Tocando-se com os dedos a fase e 0 neutro, ou a fase e a terra, 0 percurso da correne pequeno, e as consequencias nao sao graves (Fig. 4.11 d). organismo humane mais sensivel corrente altemada do que corrente continua. Na frequencia de 60 hertz, 0 limiar de sensacao de corrente altemada de 1 miliampere, ao passe que no caso da corrente continua e de 5 rnA. As perturbacoes orgiinicas sao mais acentuadas em acidentes com correntes de baixa frequencia, denominadas indus' triais, do que para as frequencies elevadas. 0 corpo humane comporta-se como condu' tor complexo, mas, numa simplificacao, podemos assernelha-lo a urn condutor simplese homogeneo, Suponhamos, portanto, que, interposto a urn circuito energizado sob uOl a tensao U, 0 corpo seja percorrido por uma corrente eletrica i, determinada por.

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U

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RCont.2

+ Rcorpo

e R eoo!.2 sao resistencias de cantata do corpo com os condutores ou entre co ndu!,,!" , e terra. Sao da ordem de 15.000 ohms por ern- de pele. Reo'!'o a resistencia do corpoa'j Dl: passagem da corrente. Depende do percurso, isto e, dos pontos de ligacao do corpoco as partes energizadas dos circuitos. Reo;po == 500 ohms, des de a palma da mao aoutra planta do pe, Quando a pele se acha molhada, a resistencia de contato toma- se porque a agua penetra em seus poros e melhora 0 contato. A Tabela 4.22 indica val ores de resistencia total para 0 caso de frequencia de 60 .diversas hip6teses de contato do corpo com elementos energizados. Reoot.l

a

e

Corrente no corposob a tensao de 100 volts (miliamperes)

15.700

6

900

III

A corrente entra pela ponta do dedo e sai pelos pes calcados

18.500

5

A corrente entra pela ponta dos dedos e sai pelos pes calcados ou descalcos (molhados)

15.500

6

A corrente entra pela mao atraves de uma ferramenta e sai pelos pes calcados (molhados)

600

116

A corrente entra pela mao molhada e sai por todo 0 corpo mergulhado em uma banheira

500

200

A corrente entra pela ponta do dedo de uma das maos e sai pela ponta do dedo da outra mao (dedos secos)

I.

-

e

Resistencia total ohms (ordem de grandeza)

Situacao

Chave eletrica

141

Dimensionarnento e Instalacao

6.

A corrente entra pela palma de uma das maos e sai pela palma da outra mao (secas)

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A partir de uma corrente de 9 rnA, os choques vao se tomando cada vez mais perigo­ sos, conforme se pode observar pela Tabela 4.23.

Suponhamos que haja uma passagem de corrente para a estrutura extema de uma maquina de la­ var roupa, repousando em pes isolados e alimentada de agua, por meio de tuba de borracha sinte­ tica. Uma pessoa ap6ia uma das maos na maquina e com a outra toea a tomeira para abastecer a maquina, A pessoa tern calcados de borracha. Qual 0 efeito da corrente sobre ela, sendo a tensao de 120 volts? SolU/;ao A palma da mao mede aproximadamente 60 a 80 em', digamos 60 cm-, A ponta dos dedos que toea a tomeira tern I em'. • As resistencias a considerar sao: I.' mao: 15.000 ohms -;- '60 em? = 250 15,000 2: mao (dedo): 15.000 -;- I em' 500 Corpo Resistencia total

15.750 ohms

• Intensidade da corrente: 1=

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Condutores Eletricos -

lnstalacoes Eletricas

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Dimensionamento e lnstalacao

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Urn chuveiro eletrico (220 V - 2.600 W), ligado a uma tubulacaode plastico, apresenta urnde­ feito de isolamento. Ao tomar banho, a pessoa toea com 0 dedo (I em') a caixado chuveiro e esta com os pes na agua (2 pes x 100 em' = 200 em'). 0 choque tera gravidade?

Solucao • As resistencias sao:

Ponta do dedo: 15.000 ohms + I Plantas dos pes: 15.000 + 200 Corpo Resistencia total • Intensidade da corrente

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• Exemplo 4.12

8

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A corrente e inferior a 9 rnA e, embora produza efeito desagradavel, nao e aindaperigosa. Se a pessoa, porern, segurar a torneira, a area de contato pode ser de cercade 6 em', de modoquea resistencia da mao passa a ser de 15.000 + 6 = 2.500 ohms, e a resistencia totalcai para3.250 ohms. A corrente aumenta para 120 + 3.250 = 0,037 = 37 rnA,podendo provocar, portanto, ate mesmo a morte aparente. Recomenda-se, assirn, que a maquina de lavar roupa fique, se possivel, sobrepesmetalicos e que sua caixa seja ligada ao condutor de aterramento. Se a corrente de fuga tomar-se excessiva, 0 disjuntor termomagnetico de protecao desarmara, o mesmo acontecendo se houver, apenas, dispositive DR. Se ocorrerurncurto-circuito, entao0 fusfvel queimara, caso a protecao seja realizada com auxfliodo mesmo.

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Pela Tabela 4.23, vemos que 0 choque para correntes entre 9 e 20 rnAja se apresenta como perigoso.A intensidade da corrente podera acarretardanosgravesse a pessoa segurar0 chuveiro, aumentandoa superficie de contato da mao. Eimprescindivel fazer-se urnaterramento, ligando a caixado chuveiro ao condutor de aterramento.No caso de haverfuga,aIem do limitede seguran­ ~a, 0 dispositivo DR ou 0 disjuntor desarrnarao, e se houver urn curto-circuito 0 pr6prio fusivel queimara,se nao operar 0 disjuntor. Nos banheiros nao devem ser instalados interruptorese tomadasno interiordoboxedochuvei­ ro ou pr6ximo da banheira (no chamado "volume-inv6Iucro"). Existem equipamentos que possuem uma isola~ao especial e que dispensam 0 emprego do condutorde prote~ao. Sao os equipamentos classe II. Na instaIa~ao de urn banheiro e de uma cozinha, devemosprotege-Ia atraves de ligariioeqiii­ potencial. Consiste em interligar todas as canaliza~6es metilicas, os elementos metalicos dosapa­ relhossanitanos, 0 corpo da banheira (se for do tipo que tenha pes),os ralose as estruturas meta­ hC,as do boxe e das esquadrias por urn condutor de aterramento. Este condutorpoderater s~ao mInima de 2,5 mm', se ficar em urneletroduto,e 4 mm', se ficaraparente, fixado11 parede. 0 con­ dutor sera ligado a uma fita metalica de se~ao minima de 20 mm' e espessura minima de I mm. Essafita ficara embutida diretamente nas paredes,no solo ou no rebaixo da laje do banheiro.

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144

Instalacoes Eletncas

15 5.1

Comando, Controle e Protecao dos Circuitos

INTRODUC;;:AO

I

I I

1 1

( I-l.5mm' \

\ \

1......11-2.5mrn' 1 1

I

I

Fita metalica

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Os circuitos eletricos sao dotados de dispositivos que perrnitem:

a) A interrupciio da passagem da corrente por seccionamento. Sao os aparelhos de co­

mando. Compreendem os interruptores, as chaves de faca, os contatores, os disjuntores,

as barras de seccionamento etc.

Estes dispositivos perrnitem a operacaoe a manutencao dos circuitos por eles manobrados.

b) A protectio contra curtos-circuitos ou sobrecargas. Em certos casos, 0 mesmo dispo­

sitivo permite alcancar os objetivos acima citados (disjuntores, p. ex.). Vejamos os dispositivos mais comumente usados em instalacoes de baixa tensao para as

finalidades mencionadas. Destacamos a NBR 5361, Norma da Associacao Brasileira de Normas Tecnicas sobre "Disjuntores de baixa tensao" emitida em setembro de 1998. Essa norma obedeceu 11 IEC 947-2.

<;5.2 DISPOSITIVOS DE COMANDO DOS CIRCUITOS Fig. 4.13 Ligacao equipotencial em urn banheiro, com tubulacao metalica (cobre, par exemplo)

4.8

CORES DOS CONDUTORES A NBR 5.410:1997 recomenda a adocao das seguintes cores no encapamentoisolan· te dos condutores: • condutores fases: preto, branco, vermelho ou cinza; • condutor neutro: azul claro; • condutor terra: verde ou verde-amarelo. No aterramento: • condutor PE: verde ou verde-amarelo; • condutor PEN: azul claro.

Vimos, no Cap. 3, varies tipos de interruptores unipolares que ligam ou desligam lam­ pad as e que interrompem a corrente no fio-fase, ao qual sao ligados. Observamos, na oportunidade, que 0 fio-neutro vai alampada e nao ao interruptor. Analisamos, tambem,

ofuncionamento dos interruptores three-way efour-way. Uma tomada de corrente tam­

bern pode ser considerada como urn dispositivo de seccionamento. Quando 0 circuito for constituido por dois condutores-fase de urn circuito bifasico, 0 interruptor sera bipolar, e se for constituido por tres condutores-fase de urn circuito trifasico, 0 interruptor ou a chave desligadora devera ser tripolar, de modo a ser possfvel o desligamento dos tres condutores simultaneamente. Para cargas rnonofasicas de 550 W em 110 V, ou 1.100 W em 220 V, empregam-se interruptores comuns. No caso de ilurninacao fluorescente, admite-se 0 emprego desses interruptores, porern a corrente a prever no interruptor devera ser a metade da corrente nominal do mesmo. A Pial-Legrand, a Luminex, a Lorenzetti e outras empresas fabricam interruptores de 6 A e 10 A, 250 V, de embutir e sobrepor. As chaves desligadoras podem ser acionadas direta e manualmente, como se ve na Fig. 5.1. Existem, tambem, chaves que podem ser comandadas a distancia. Sao as chaves mag­ neticas. Podemos definir uma chave magnetica simples como sendo uma chave de duas posicoes, acjonada por eletrofrna, compreendendo urn circuito magnetico forma do por urn micleo (parte fixa) e uma armadura (parte m6vel). Possui uma bob ina no micleo que, alimentada por urn circuito externo, se energiza, provocando 0 movimento da armadura no sentido de fechamento do circ~ito. As chaves magneticas podem ser de dois tipos: • Chave magnetica protetora. E a combinacao da chave magnetica com reles de pro­ tec;:ao, geralmente 0 rele de sobrecarga, pois como as chaves rnagneticas simples sao apenas elementos de comando, nao apresentam protecao contra sobrecarga.

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Instalacoes Eletricas

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Comando, Controle e Protecao dos Circuitos

147

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Fig. 5.2 Disjuntortripolar. Fa­ bricante Merlin Gerin,Group Schneider.

Fig. 5.3 Contator tripolar para comando de motores e circuitos em ger:JI. Fabricante Inepar-L.G

• Partida e parada de motores (em gaiola e em anel). Fig. 5.1 Chave seccionadora tripolar

IExemplo 5.1 • Chavemagneticacombinada. Ea associacaoda chave magnetica simples, com releter­ mico e fusiveis ou disjuntor. Esta chave oferece a protecao minima para qualquer motor. Empregam-se em operacoes de circuitos de forca, de ilurninacao ou circuitos de forca e luz combinados, nos quais se deseja ligar ou desligar com muita frequencia, a partir de urn ou de varios pontos de comando. Sao recomendadas em circuitos usados em processamentos automaticos, onde deve ser mantida a continuidade da ligacao do cir­ cuito e onde a chave deve controlar a iluminacao de urn sistema no qual as fortes flutua­ ,
Pretende-se ligar urn aquecedor eletrico (boiler) de 6 kW, 220 Y, a partir de urn quadro geral de comando, distante 80 metros do mesrno, Analisar a conveniencia de utilizar urn contator coman­

dado por urn interruptor, ou chave unipolar colocada no quadro de comando.

Solueao

Intensidade de corrente absorvida pelo boiler:

P

o

• Pressostato Dispositivo de manobra mecanica que opera em funcao de pressoes predetermin~­ das, atingidas em uma ou mais partes determinadas do equipamento controlado. SinoJU­ mo: "dispositivo de pressao".

• Termostato Dispositivo sensivel a temperatura que fecha ou abre automaticamente urn circuit~, em funcao de temperaturas predeterminadas atingidas em uma ou mais partes do eqUJ­ pamento controlado.

1= U=

6.000 (W) = 27,27 A 220(Y)

Consideremos duas hip6teses, traduzidas esquematicamente na Fig. 5.4. a) A chave de comando acha-se no local onde 0 operador pretende ligar ou desligar manual­ mente 0 boiler. A corrente de alimentacao de 27,27 A devera passar pela chave e percorrer a distancia da chave ao aquecedor.

• Cornando local ~

~<.....

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...... ~

- ­ =- -AqUeCedOr~

(a)

5.2.1 CONTATORES

distfuJC~S

Sao dispositivos eletromecanicos que permitem 0 comando de urn circuito a Sao chaves de operacao nao-manual, que tern uma iinica posicao de repo~So e capazes de estabelecer, conduzir e interromper correntes em condicoes normais do cuito, inclusive sobrecargas de funcionamento previstas. Podem possuir contataS au ares para comando, sinalizacao e outras funcoes, A Fig. 5.3 mostra urn contator trip Aplica~oes

dos contatores

.

• Na ligacao e desligamento de cargas nao-indutivas, como fornos deresistenC1a,a' cedores de agua etc.

V

• Comando a distancia

~v

~e~~t~~

----r"1

(b)

Fig.5.4 Esquemade ligacaodo aquecedoreletrico (boiler), mostrandoos dispositivosa determinar

Comando, Controle e Protecao dos Circuitos

148

149

Instalacoes Eletricas

b) Se for usado urn contator, podemos comanda-lo por urn simples interruptor sob I IOV ou terrnostato, energizando sua bobina, nao precisandoestar no local onde esta 0 contator para comanda-Io. 0 comando se faz a distancia .

• Exemplo 5.2 Urn aquecedor eletrico de agua de 5 kW, 220 V, deve Iigar automaticamente por meio de urn terrnostato, quando a temperatura da agua baixar a 70°C,e desligar quando atingir 85°C(Fig. 5.5). Indicar 0 esquema para esta instalacao.

F

'Inov

'r

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Fig. 5.7 Contator de acoplamento tamanho 500, geracao Sirius 3R. Fabricante Siemens

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'1

127 V

N

5.2.2 RELE TERMICO

cD

Cont ator

;: Tennostato . 1'\ -'l(DAquecedor' 1 ) Resis-

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__tencia

_I)

Rele de rnedicao a tempo dependente. Eo que protege urn equipamento contra danos termicos de origem eletrica, pela medicao da corrente que percorre 0 equipamento pro­ tegido e utilizando uma curva caracteristica que simula 0 seu comportamento termico (ABNT).

.5.3 DISPOSITIVOS

DE PROTE<:AO DOS CIRCUITOS

Fig. 5.5 Esquema de ligacao de urn aquecedor eletrico (boiler) por meio de urn termostato

Solucao A corrente na resistencia (1) que aquece 0 boiler e: P

1=

U

=

5.000 (W) 220 (V)

=

22,73 A

Certos terrnostatos (2) nao tern condicoes de suportar uma corrente dessa intensidade e,por sta10 isso, devemosrecorrer a urncontator (3) pelo qualpodepassar a corrente de 22,73 A, e 0 tennO comanda a corrente que passa pela bobina do contator. o circuito do terrnostato-contatorpode ser alimentadoem 127 V, possuindo urn transfonnador decomando. Os contatores perrnitem urn elevadfssimo mimero de operacoes sem que seja necessaria UJ11a revisao ou substituicao de pe~as_ Convern notar que os contatores niio tem por[unciio proteger as instalaciies contraascor' rentes de curto-circuito ou sobrecargas prolongadas, mas devem poder suportar correntes lf3II­ sit6rias que norrnalmente venham a ocorrer, inerentes as operacoes no circuito que comand~ s Pode-se, porem, associar aos contatores fusfveis que irao assegurar prote~ao contra curto .¢· cuitos.

~----i---~-+-+-r- -\- --~

Babina

contator de potencia

Contator auxiliar

Fig. 5.6 Contator - esquema de ligacoes

Os condutores e equipamentos que fazem parte de urn circuito eletrico devem ser protegidos contra.curtos-circuitos e contra sobrecargas (intensidade de corrente acima do valor compatfvel com 0 aquecimento do condutor e que poderiam danificar a isolacao do mesmo ou deteriorar 0 equipamento). Os dispositivos classificam-se conforme 0 ob­ jetivo a que se destinam: a) dispositivos que assegurem apenas protecao contra curto-circuito; b) dispositivos que protejam eficazmente apenas contra sobrecargas. Vejamos algumas particularidades das categorias referidas.

5.3.1 DISPOSITIVOS DE PROTE(:AO CONTRA CURTOS-CIRCUITOS Quando ocorrer urn curto-circuito, 0 dispositivo de protecao devera interromper a Corrente, antes que os efeitos termicos e mecanicos da mesma possam tornar-se peri­ gosos aos condutores, terminais e equipamentos. Em instalacoes de grande carga e nas de alta tensao, deve ser calculada a corrente de curto-circuito nos pontos importantes da rede. A NBR5410 estabelece que "a capacidade de interrupcao dos dispositivos de prote­ ~ao contra curtos-circuitos deve ser igual ou superior 11 corrente de curto-circuito presu­ mida no ponto onde 0 dispositivo de protecao seja instalado, exceto quando houver urn outro dispositivo colocado mais proximo 11 fonte de alimentacao e que tenha capacidade de interrupcao suficiente. Neste caso, as caracteristicas dos dois dispositivos devem ser coordenadas de tal forma que os efeitos das correntes de curto-circuito que os dispositi­ vos deixam passar nao danifiquem 0 dispositivo colocado mais distanciado da fonte, bern como os condutores protegidos por esses dispositivos". tempo de interrupciio das correntes resuItantes de urn curto-circuito que se produz em urn ponto qualquer do circuito deve ser inferior ao tempo que levari a a temperatura dos condutores para atingir 0 limite maximo admissfvel. tempo necessario t para que uma corrente de curto-circuito, de duracao inferior a 5 segundos, eleve a temperatura dos condutores ate a temperatura limite para sua isolacao pode ser calculado pel a formula:

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Instalacoes Eletricas

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duracao em segundos da corrente de curto-circuito; secao de condutor em mm-; S valor da corrente de curto-circuito, em A; I 115, para condutores de cabo isolado com PVC e emendas soldadas a estanho, k nos condutores de cobre correspondendo a uma temperatura de 160"C; k = 135, para condutores de cobre isolado com EPR ou XLPE; k 74, para condutores de alumfnio isolados com PVC; k = 87, para condutores de alumfnio iso1ados com EPR ou XLPE. Os dispositivos empregados na protecao contra curtos-circuitos sao: a) Fusfveis. b) Disjuntores. Os disjuntores termomagneticos protegem, tambem, contra sobrecargas prolongadas. o tempo maximo de duracao do curto-circuito tambem pode ser obtido do gnificoda Fig.5.8. Na Fig. 5.8 vemos, por exemplo, que urn cabo de 16 mm? suporta uma correntede curto-circuito de 10 kA por urn tempo maximo de dois cielos, isto e, 0,0335 segundo. 0 tempo de atuacao da protecao sera fomecido pelo fabricante do dispositivo utilizado. • Exemplo

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(5.000)2

2

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segundo.

17

• Urn disjuntor termomagnetico adequado atuara em cerca de 0,02 s. • Urn fusfvel adequado atuara em cerca de 0,001 s.

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Maximatemcerauna em regime continuo ... .... ... ..........

70°C Maxrma temperaturado curto-clrculto ... 160°C

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5.3.1.1 Fusiveis

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Na origem de urn circuito de distribuicao com condutores isolados de 10 mm', a corrente de curto­ circuito obtida na-Fig. 5.8, em trss cielos, foi de 5 kA. Dai, - A capacidade de interrupcao nominal minima do dispositivo que ira proteger 0 circuito contra correntes de curto-circuito sera de 5 kA. - 0 dispositivo devera atuar num tempo nao superior a:

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'0 80

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5.3

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151

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i II 0 0

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nominal do conoutor • mme

Fig. 5.8 Tempo maximo de duracao do curto-circuito

o fusfvel eurn dispositivo adequadamente dimensionado para interromper a correnU de sobrecarga ou curto-circuito.

Maxima temperatura em regime continuo Maxima temperatura do curto-circuito

70"C 160"C

Tabela 5.1 Temperaturas caracterfsticas dos condutores Temperatura maxima para service continuo (condutor) rC)

Tipo de Isolacao Cloreto de polivinila (PVC)

70

-­

(EPR) Borracha etileno-propileno

I

90

Polietileno reticulado (XLPE)

I

90

Os tipos mais usados sao:

Temperatura limite de sobrecarga (condutor) rC)

• Fusivel de rolba (Fig. 5.9) 160

100

I

Eurn fusfvel de baixa tensao em que urn dos contatos euma peca roscada, que se fixa no contato roscado correspondente da base.

130

• Fusivel cartucho

I

130

I

250

Eurn fusfvel de baixa tensao cujo elemento fusivel de material isolante, com contatos nas extremidades.

e encerrado em urn tuba protetor

152

.Comando, Controle e Protecao dos Circuitos

lnstalacoes Eletricas

Fig. 5.9 Fusfvel de rolha Diazed, Siemens

153

Fig. 5.11 Chave seccionadora tripolar, com fusfveis,sob carga,abertura por traqao frontal datam­ pa, tipo 3NP42. Fabricante Siemens

w

~.<

Tampa

Anel de protecao

Fusivel

Fig. 5.10 Fusiveis de cartucho NH. Siemens

.)-;f Paratusos

• Fusivel Diazed (ou tipo "D")

de ajuste

E urn fusfvel limitador de corrente, de baixa tensao, cujo tempo de interrup~ao 6~ fu curto que 0 valor de crista da corrente presumida do circuito nao e atingida. EsteS ~;, veis sao usados na protecao de condutores de rede de energia eletrica e circuitDS dec!,. man~o. Sa~ emp~egados em correntes de 2 a l~O P: (Fig: ~.9).. c~;. Ainda sao utilizados, em certos casas, os fusfveis tradicionais de rolha e de cartu ": • Exemplo 5.4 Base

Para urn dado circuitodimensionou-se urn fusfvel Diazedpara uma correntenominalde 10A­ se saber 0 tempodefusaoparaestefusfvelquandosubmetidoa uma correntedecurto-circuitode

Fig. 5.12 Fusivel Diazed. FabricanteSiemens

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154

Instalacoes Eletricas

Cornando, CantroIe e Protecao dos Circuitos

PeIa Fig. 5.13, entrando na curva do fusfvel de 10 A, submetido a uma corrente de curto de

100 A, encontra-se um tempo de fusao de 0,05 s, ~

• Fusivel NH

E urn fusfvellimitador de corrente de alta capacidade de interrupcao, para correntes nominais de 6 a 1.000 A em aplicacoes industriais. Protegem os circuitos contra curtos­ circuitos e tambem contra sobrecargas de curta duracao, como acontece na partida de motores de inducao com rotor em gaiola.

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155

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ccrreme em A (valor eficaz)

Fig, 5.14 Curva caracterfsticatempo de fusao/corrente de curto do fusfvelNH. Fabricante Siemens

• Exemplo 5.5 Num circuito, estimou-se um tempo de duracao de 5 segundos para uma correntede curt de 20 A. Que fusfveis Diazed seriam escoIhidos? Entrando na curva da Fig. 5.13 com os valores de 1= 20 A e I = 5 s, vemos queascoOf! se interceptam acima da curva de 6 A. Portanto, 0 fusfvel escoIhido sera de 10 A. .

Fusfvel

Base

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Fig. 5.15 Fusfveis NH. Fabricante Siemens

i

i~

156

Comando, Controle e Protecao dos Circuitos

lnstalacoes Eletricas

157

a) tipo (modelo) do disjuntor;

b) caracteristicas nominais:

• Exemplo 5.6 Qual a corrente de curto-circuito, com duracao de 4 segundos, para a qual urn fusfvelNH de 315A~ • aeha previsto? Entrando na curva, Fig. 5.14, com os valores t = 4 s e fusfvel de 315 A, obtemos, no eixo da< abscissas, I = 2.000 A.

-

5.3.1.2 Coordenacao entre Condutores e Dispositivos de Protecao

-

A caracteristica de funcionamento de urn dispositive protegendo urn circuito contra sobrecargas deve satisfazer as duas condicoes:

-

a) 18 b) 12

:;:;

:;:;

IN :;:; I z 1,45Iz

tensao nominal em Vc.a.; nivel de isolamento; curvas caracteristicas (tempo X corrente) do disparador termico e/ou magnetico; corrente nominal; freqiiencia nominal; capacidade de estabelecimento em curto-circuito (leA crista); capacidade de interrupcao em curto-circuito simetrico (leA eficaz); ciclo de operacao.

-

• Caracteristicas nominais Os val ores recomendados, em amperes, para a corrente nominal, sao os seguintes:

Onde:

I. Iz IN 12

Tabela5.2

= = = =

corrente de projeto do circuito;

capacidade de conducao de corrente dos condutores;

corrente nominal do dispositivo de protecao;

corrente que assegura efetivamente a atuacao do dispositivo de protecao; na

pratica, a corrente 12 e considerada igual acorrente convencional de atua~aodos disjuntores.

5 40

-

lQQ 275 Nota -

10 50 125 300

15 60 150 320

20 63 175 350

25

2Q 200 400

;ill 80 225

35 90 250

Os valores sublinhados correspondem aos recomendados para a corrente nominal da estrutura.

• Exemplo 5.7 Tomemos urn cireuito de distribuicao trifasico, com condutores isolados com 18 = 35 A.

Criterio de capacidade de conducao de corrente: da Tabela 4.8a, vemos que S = 6mm'

= 36 A).

Protecao com disjuntor,

(ell,

I. :;:; IN; logo, escolhemos IN = 35 A

IN'" I,; entao 35 < 36. Essa condicao

e atendida por S = 6 mm' .

• Disjuntores Denominam-se disjuntores os dispositivos de manobra e protecao, capazes de esb­ belecer, conduzir e interromper correntes em condicoes norrnais do circuito, assim como estabelecer, conduzir por tempo especificado e interromper correntes em condi~6es anor' mais especificadas do circuito, tais como as de curto-circuito. _. Os disjuntores possuem urn dispositivo de interrupcao da corrente constituido por nas_de m~tais de co:fic.ientes de dil~tac
I:

• Escolba do disjuntor Para a escolha do disjuntor devem ser fomecidas pelo fabric ante as seguintes}

macoes:

Fig. 5.16 Disjuntor tripolar 3RV, para manobra e protecao.Fabricante Siemens

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Instalacoes Eletricas

Comando, Controle e Protecao dos Circuitos

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159

A Fig. 5.17 representa urn disjuntor com protecao termica e eletrornagnetica. Na Fig. 5.19, vemos que 0 motor e comandado pela botoeira (3), pelo rele termico (I) e pelo disjuntor magnetico (2). A botoeira pode ser substitufda pelo comando atraves de urn termostato, uma chave-b6ia, urn pressostato, uma celula fotoeletrica etc.

Bobina rnagnetica (curto-circuito)

Bimetalico (sobrecarga)

FI

i

1

DIg} a) Ligado

----

•

.

2A

i?: .=~ IRu~'o,-~'o

Botoeira Desliga

b) Desligado

Fig. 5.17 Disjuntor com protecao termica e eletrornagnetica

Existem disjuntores termornagneticos compensados que contem urn segundo par bi­

metalico, capaz de neutralizar 0 efeito de eventual elevacao de temperatura ambiente.

Os disjuntores des arm am as tres fases quando a sobrecarga ocorre em apenas uma das fases.

disjuntor usado na protecao de circuitos de baixa tensao e 0 do tipo em caixa mol­ dada (caixa suporte de material isolante). Como exemplo de uso dos disjuntores de caixa moldada, temos que para a protecao de circuitos de iluminacao e tomadas sao usadosos disjuntores em caixa moldada monofasicos.

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Botoeira Liga

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t-J

Fig. 5.19 Comando e protecao de um motor trifasico atraves dos automaticos de boia

REI.ES DE SUBTENSAO E SOBRECORRENTE Muitos disjuntores, alern dos elementos termicos e eletromagneticos, podern ter como acess6rios bobina de mfnima tensao (tarnbern charnada rele de subtensao), que nurna falta ou queda de tensao interrompe a passagem de corrente, nao danificando os equipamen­ tos (no caso, urn motor trifasico ligado rede de alimentacao), Na Fig. 5.20, ve-se que 0 rele (eletrohna) (1) mantem a pet;a (2), travando a peca e (3) fechando 0 circuito. A mola (4) nao tem condicoes de fazer baixar a peca (2). Faltando tensao, 0 eletrofrna (1) nao funciona e a mol a (4) desloca a peca (2). Com is to, a barra (3) e destravada e, acionada pela mola (5), desarma as tres fases da chave, e esta sopodera ser rearmada manualmen­

a

Fig. 5.18 Minidisjuntor de protecao terrnomagnetica, com dispositivo de corte ultra-rapido mara de extincao de arco de construcao especial. as minidisjuntores de baixa tensao. UIJlPl bipolares e tripolares, tipo N, de fabricacao Siemens, possuem corrente nominalde 0,5 A, I 4 A, 6 A, JO A, 15 A ate 125 A

teo

Assim, ha certeza de que tabelecer.

0

motor nao voltarii a funcionar quando a tensao nao se res­

160

Comando, Controle e Protecao dos Circuitos

Instalacoes Eletricas

161

Tabela 5.3 Interruptoresde corrente de fuga DR. FabricanteSiemens. Corrente nominal (A)

Corrente Tensao de nominal de operaeao fuga (rnA) (V)

5S23446

40

30

220-380

80

5S23466

63

30

220-380

100

5S23473

125

30

220-380

125

Tipo

Rele

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Mola '"

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Protecao de curto-circuito fusfvel maximo

Circuito fechado

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Circuito aberto

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Fig. 5.20 Rele de minima tensso

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5.5

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DISPOSITIVO DIFERENCIAL-RESIDUAL

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Este dispositivo tern por finalidade a protecao de vidas humanas contra acidentespfO'c vocados por choques, no contato acidental com redes ou equipamentos eletnC~)' energizados. Oferece, tambem, protecao contra incendios que podem ser provocadoS) falhas no isolamento dos condutores e equipamentos. A experiencia mostra que n~~ pode, na pratica, evitar que ocorra uma certa corrente de fuga natural para a terra, do isolamento da instalacao. Quando a corrente de fuga atinge valor que possa ~ . meter a desejada seguranca para seres humanos (30 rnA) e instalacoes industn rnA), 0 dispositivo atua, desligando 0 circuito. 0 interruptor de corrente DR P usado em redes eletricas com neutro aterrado, sendo necessario que 0 neutro a seja conectado ao dispositivo. Ap6s este dispositivo, 0 neutro aterrado deve se to neutro isolado, dan do origem a urn circuito a 5 fios (3F + N + T). Como exemplo, citamos 0 modelo DR, tipo 5SM134, que funciona para uma te nominal de 40 A e desarrna para uma corrente nominal de fuga de 30 rnA, sob de 220 a 380 V. A Tabela 5.3 indica, tambem, 0 interruptor para corrente nominal de fuga ~e 5 aplicavel, apenas, para protecao de instalacoes prediais e industriais contra n~co~ cendio, uma vez que esse valor de corrente de fuga ultrapassa em muito 0 HauteI' . . sfvel para protecao contra riscos pessoais. A Fig. 5.21 mostra 0 interruptor de corrente de fuga modelo DR, da Sieme I nomin,] = 40 A e I fug, = 30 rnA. Alem da protecao convencional de circuito e aparelhos domesticos, recomen . talacao de interruptor de corrente de fuga em casas e apartamentos onde e conSJ

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Fig. 5.21 Interruptorde corrente de fuga DR, modelo5SMl. Fabricante Siemens

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500 200

100 Zona de disparo

50

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30

20

10

0,1

0.2

0,5

1

200

500

2000

rnA 10000

Fig. 5.22 Influencia da corrente eletrica sobre 0 corpo humano

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162

lnstalacoes Eletricas

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Comando, Controle e Protecao dos Circuitos

163

mimero de aparelhos domesticos, 0 que tende a aumentar 0 perigo de acidentes. Em locall iimidos, ambientes molhados ou com riscos de incendio, sao especialmente recomendados.• Efeitos da corrente de fuga. Observando-se as cinco faixas da Fig. 5.22, vemosque a faixa I, ate 0,5 rnA, representa as condicoes para as quais nao ha reacao. Para a faixa21 nao hii normalmente efeito fisiopatol6gico. Na faixa 3 nao ha perigo de fibrilacao, Jan; E faixa 4 ha possibilidade de ocorrer fibrilacao (probabilidade de 50%). Na faixa 5 ha pe.. riga de fibrilacao (probabilidade maior que 50%).

5.6 REus DE TEMPO Four-way

Sao dispositivos para utilizacao em manobras que exigem ternporizacao, em esque mas de comando, para partida, protecao e regulagem. Eles tern excitacao permanentee acionamento em corrente alternada. Os reles de tempo do tipo eletr6nico tambem po dem ter aphcacoes em corrente continua.

Three-way

Master switch

N

F Fig. 5.24 Comando de urn conjunto de pontos ativos por uma chave-mestra (master switch) Contador

_

,-­L.....-:::::::: B6ja

I~I

Fig. 5.23 Rele de tempo eletronico 3RPI5. Fabricante Siemens 1.0 CASO:

Ambos os reservatorios esrsccheios,

vazio e 0 inferior, cheio.

5.7 MASTER SWITCH T Quando se pretende comandar, de urn iinico ponto, varias Iampadas situadas ernII)­ cais diferentes, pode-se empregar 0 master switch, ou seja, chave-mestra do circuito OU dos circuitos em que se acham as lampadas ou aparelhos. As lampadas podem ter pol finalidade 0 aIarme contra incendio e podem ser substituidas por cigarras, sirenes ououtr3l formas de aviso de aIarme, em uma ernergencia. 0 master switch, quando associado.e~ urn ou mais circuitos com intenuptores three-way e four-way, atua de modo que as I~ padas sejam normalmente comandadas por estes intenuptores e, na emergencia ou quan desejado, pel a chave descrita (Fig. 5.24). , de Automatico de Mia. A Iigacao e 0 desligamento auto matico das bombas de,~gu\ urn ediffcio sao realizados por urn dispositive conhecido como automdtico de bora, ch, . J ve de boia ou por "controle automdtico" de n f v e I . . i Urn dos sistemas mais empregados, por permitir 0 comando da bornba, co~o~~. exigencia do reservat6rio superior e a disponibilidade de agua no reservat6rio Infe~0 utiliza 0 deslocamento de uma haste de Iatao vertical ao longo da qual desliza urnflu, .. dor, em funcao do nfvel no reservat6rio. Existem dois "esbarros" fixados por P ahaste, nas posicoes extremas entre as quais se permite que 0 myel varie. Quando.

2.° CASO:·

o reservat6rio superior esta

I

•

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3.° CASO: Ambos os reservat6rios estao vazios,

4.° CASO:

o reservatorio superioresta cbeio e 0 inferior, vazio.

Fig. 5.25 Esquema de funcionamento dos automaricos de Mia

164

Cornando, Controle e Protecao dos Circuitos

Insralacoes Eletricas

vel atinge sua posicao mais elevada, 0 flutuador empurra 0 "esbarro" e a haste para cima movimentando urn interruptor de tipo especial, que permite a passagem da corrente pel; bobina de uma chave termomagnetica, ligando assim 0 motor da bomba. Ao atingir0 nfvel inferior, a boia ou 0 flutuador pressiona para baixo a haste, 0 que faz 0 interruptor atuar no sentido inverso da hipotese anterior. Instala-se urn automatico de boia superior e urn inferior, respectivamente, nos reservatorios superior e inferior. A operacao mend, onada refere-se ao reservatorio inferior. o regulador de nivel FIygt e tambem muito empregado. Consta de urn involucre de polipropileno com formato de uma pera, no interior do qual colocado urn interruptor de ampola con tendo merciirio. 0 involucro e suspenso pelo proprio cabo eletrico. Quan­ do 0 nivel do Ifquido no reservatorio superior atinge 0 nfvel mfnimo estabelecido, 0 in­ terruptor de mercuric estabelece contato e a corrente atuara sobre a bobina do disjuntor, ligando a bomba. Ao atingir 0 nfvel maximo desejado, urn nutro interruptor desliga a bomba. Quando se deseja instalar urn sistema de alarme, deve-se usar urn terceiro regulador. No caso do reservatorio inferior, quando 0 nivel atinge a posicao mais baixa permitida, o interruptor desliga a bomba. A Fig. 5.26 mostra a instalacao do regulador de nfvel FIygt, muito usado em instala r;;oes de agua, esgotos e industriais. Para comando de enchimento do reservatorio supe rior, ligam-se os fios vermelho (1) e branco (3) e isola-se 0 fio preto (2). Para bombear agua do reservatorio inferior para 0 superior, ligam-se os fios vermelho (1) e preto (2)e isola-se 0 fio branco (3).

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165

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Incendio

Coluna de

distribuicao

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R.G.

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5.8 REm DE PARTIDA Existem equipamentos de baixa potencia, como geladeiras, bebedouros de agua gela· da, que ligam e desligam com muita frequencia. Para atenuar 0 efeito do torque na pal­ tida, onde a corrente de partida varias vezes maior do que a de marcha normal, usa-se

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AUtom~lico r;: I1

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= Bateria

MI, M2, M3 = Bomba

I = Vermelho

2 = Preto

3 = Branco

Uniao

_

Grupogerador

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de emergencia Terra

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Reservat6rio inferior

Fig. 5.27 Esquema eletrico para instalacao de bombeamento predial

Fig. 5.26 Regulador de nivel Flygt ENH-IO

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166

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Instalacoes Eletricas

Comando, Controle e Protecao dos Circuitos em equipamentos onde a frequencia de ligacoes e grande, 0 rete de partida, cujo funciona. mento pode ser compreendido pela analise da Fig":"S.28.

167

Celula fotoeletrica (fotocelula)

Rele de partida

Bobina b oo

Bobina de partida

~0. o

u:; Rele de sobrecarga

]

o

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I

F

N

Fig. 5.29 Esquema de urn fotointerruptor comandando uma lampada Fig. 5.28 Emprego do rele de partida para motor de pequena potencia

A utilizacao do rele sup6e a existencia no motor, alem do enrolamento normal, de uma bobina de partida, dotada de urn mimero bern menor de espiras do que 0 da bobina de marcha. ' Suponhamos que, por uma elevacao de temperatura, 0 termostato (1) de uma geladej·., ra, por exemplo, ligue os contatos a e b. A corrente passa pela bobina de rnarcha (2)e pela bobina (3) do rele, a qual atraira a peca (4). Com isto, a corrente encontra urnpet· curso de menor resistencia passando pela bobina de partida (6) e pelas pecas (5), (4) e (7). 0 motor podera, entao, partir com uma intensidade de corrente maior, a que lhe perrnite urn maior torque. Logo que entre em regime normal, a bobina de partida (~. desliga, funcionando 0 motor apenas com a bobina de marcha (2). A ocorrencia de mill' . or intensidade da corrente na partida do motor e percebida as vezes por uma breve.redu· ~ao na intensidade luminosa das lampadas, devido a maior queda de tensao na partJdado . motor.

5.9

COMANDO POR CELULAS FOTOELETRICAS

.J

Lurninarias

C61ula

Ligacao manual

foto­ eletrica

Interruptor three-way

I

E conveniente, em

muitos casas, que as luminarias de iluminacao publica, de industriais, de avisos de perigo etc. sejam operadas automaticamente, ligando qu nivel de iluminamento (intensidade luminosa) abaixar ao anoitecer (8 a 10 lux) e gando ao amanhecer (80 a 100 lux). U sam-se, para este fim, as celulas fotoeletri cas, bern denominadas fotorresistores, dispositivos que utilizam a energia lurninosa como de acionamento para emissao de energia eletrica, Quando se trata de uma unica da, e suficiente instalar uma celula proxima a luminaria. Se se pretende comandar liimpadas por uma tinica celula, deve-se introduzir urn contator, cuja atua~ao sera cada pela celula.

Lampada piloto

----.L­ I

I I I

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Fig. 5.30 Comando de luminarias com fotocelula, contator e three-way

168

Comando, Controle e Protecao dos Circuitos

Instalacoes Eletricas

A Fig. 5.29 apresenta 0 esquema de urn fotointerruptor. A Fig. 5.30 mostra 0 diagrs, rna de comando de luminarias a distancia, com a instalacao de contator e fusfveis de pro­ tecao. Pode-se observar na Fig. 5.30 que existe urn interruptor three-way que possibilitaa Iigacao automatics ou manual, quando se atua sobre a botoeira.

169

t,

Is

200 A

--­

= 1.300 A

5.10

SELETIVIDADE

«: oV)

A seletividade representa a possibilidade de uma escolha adequada de fusfveis e disjun­ tores, de tal modo que, ao ocorrer urn defeito em urn ponto da instalacao, 0 desligamento afete uma parte minima da mesma. Para que isto aconteca, e necessario que a protecao mais pr6xima do defeito ocorrido venha a ser a primeira a atuar, Deve-se, entao, coorde­ nar os tempos de atuacao dos disjuntores de protecao, de tal modo que os tempos de desligamento crescam it medida que as protecoes se achem mais afastadas das cargas, no sentido da fonte de surgimento de energia. Vejamos os casos principais.

«:

o o

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1,40 = 1.300 A

a) Esquema unifilar

I, = Tempo de fusao

0,03

10'

10'

10'

A

10'

-I b) Tempos de fusao com I, = 1.300 A

5.10.1 SELETIVIDADE ENTRE FUSIvEIS Suponhamos (Fig. 5.31) uma alimentacao com protecao de urn fusivel de entrada, havendo tres ramificacoes saindo de urn barramento, protegidas tambem por fusfveis Supondo correntes de service diferentes nos ramais, quando houver urn defeito (falta), os fusiveis serao percorridos pel a mesma corrente de curto-circuito,

t

Alimentador

'I ',OJ i'

I~

';1

c) Seccionamento selelivo do ponto de falta A

Fig. 5.32 Seletividadeentre fusiveis em serie

II

5.10.2 SELETIVIDADE ENTRE DlSJUNTORES

Defeitono

ramal A

Fig. 5.31 Protecao de linha e ramais com fusfveis

Como regras teremos: - Fusfveis em serie serao seletivos quando suas curvas caracterfsticas de fusa~.(: faixas de dispersao) nao tiverem nenhum ponto de intersecao e mantiverem uma cia suficiente entre si (Fig. 5.32 b).

A seletividade entre disjuntores em serie s6 e possfvel quando 0 nfvel das correntes de curto varia suficientemente nos diferentes pontos da instalacao, A corrente de opera­ ~ao do disjuntor de entrada sera ajustada para urn cabo de corrente superior it maior cor­ rente de curto possfvel de ser atingida no ponto onde 0 disjuntor de ramal for instalado. Ha casos em que as correntes de curto variam muito pouco devido a baixa irnpedancia dos condutores, entao s6 havera seletividade atraves de disparadores de sobrecorrente de curta ternporizacao no disjuntor de entrada. Suponhamos dois disjuntores: A protegendo a linha e A' protegendo urn ramal (Fig. 5.33). Na faixa correspondente it sobrecarga, a curvaA-B do disjuntor de entrada devera estar sempre acima da curvaA'-B' do disjuntor do ramal (Fig. 5.34). Para a corrente de urn curto-circuito, Icc, a diferenca txi; entre os tempos de atuacao dos dois disjuntores, devera ser maior do que 150 milissegundos. tit;;;. 150 ms para disparadores eletromagneticos,

D.t ;;;. 70 ms para disparadores de curta temporizacao. A corrente de operacao dos disjuntores com disparador de curta temporizacao deve ser ajustada para urn valor superior ou igual a 25% do valor ajustado para 0 disjuntor deramal.

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1 70

Instalacoes Eletricas

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Comando, ControJe e Protecao dos Circuitos

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171

Alimentador

D (entrada)

A

A'

D (entrada)

D (ramal)

F Ramal

V'

ICCircuito

Fig. 5.35 Protecao com disjuntor e fusfveis nos ramais Fig. 5.33 Protecao de linna e rarnais com disjuntores

Acao terrnica do disjuntor de entrada (A-B) (sobrecarga) A~ao termica do disjuntor do - ­ ramal (A' -B') (sobrecarga)

Disparador de

curto-circuito

-

Jill;;' 150ms

I ramal I D = 1,25 I ramal (entrada)

I"

I

I

>I

o

Fig. 5.36 Seletividade entre disjuntor e fusfvel

Fig. 5.34 Protecao com disjuntores em ramais e alimentadores

.11 VARIADOR DA TENSAO EWTRICA

a eontrole da intensidade luminosa de uma ou mais Iampadas de urn circuito e, em geral, realizada utilizando-se a seguinte solucao: ID(en""d.)

2:

1,25

X

I,aocl 5.11.1 EMPREGO DE UM DIMMER OU ATENUADOR

5.10.3 SELETIVIDADE ENTRE DlSJUNTOR E FUSIvEIS EM SERlE Ve-se pela Fig. 5.36 que s6 existira seletividade na faixa de sobreearga se a c earaeteristiea dos fusfveis nao tiver nenhum ponto de intersecao com a eurva care tiea dos disparadores de sobreeorrente termicos dos disjuntores. , . Na pratica, 0 tempo entre os disparadores de sobreeorrente e a eurva dos fusIVCIs. ordem de 100 ms.

a dimmer eurn variador de tensao que utiliza reeursos eletronicos, Eles dispensam a passagem da corrente atraves de resistencias para dissipacao da energia eletrica em ca­ lor. Fazem a luminosidade das lampadas ou a velocidade dos motores variar de zero a urn maximo. Contern uma resistencia fixa, alem de uma resistencia variavel (potencio­ metro), dois capacitores, urn tiristor e urn diodo. a operador gira urn botao ou desloca urn pino, para variar a resistencia do potenciometro, A atuacao do diodo (diac) sobre 0 tiristor (triac) fara variar a tensao aplicada e os capacitores exercerao uma funcao regu­ ladora do sistema eletronico, completando-o.

172

Instalacoes Eletricas

6

73,5

84

--$-­

Instalaaies para Motores

116

6.1 CLASSIFlCAy\.O DOS MOTORES EUTRICOS

120V

-rr!I 31'~

Conforme a natureza da corrente que os aliment a, os motores eletricos dividem-seem: • Motores de corrente continua (CC); • Motores de corrente altemada (AC) ou (CA).

Consideremos cada uma dessas modalidades.

Dimmer

Fig. 5.37 Dimmer(atenuador)

5.11.2 VARIADOR DE POTENCIA

o

titulo refere-se a dois aparelhos eletronicos capazes de regular a luminosidade de urn mimero maior de Iampadas, cuja potencia total estava limitada a 600 W. Essa ea razao de ser chamado de "alta potencia" 0 novo variador de tensao, 0 modelo 400n6, em 110 V, atinge 1.000 W e omodelo 400/77, em 220 V, regula ate 2.000 W. Podemser usados em areas comerciais, alem das residenciais, em saloes, teatros e outras utiliz~·

coes desejaveis,

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1­ Icf

!lWIImlllllJll! 400 76/ 400 77

Fig. 5.38 Variador de potencia (Pial Legrand)

6.1.1 MOTORES DE CORRENTE CONTINUA Funcionam pela acao de urn campo magnetico, produzido pela excitacao dos poles do motor com a corrente continua. Sao usados quando se pretende variar a velocidade durante 0 funcionamento ou quando 0 conjugado resistente de partida (torque) da rna­ quina acionada e elevado. A variacao de velocidade desses motores e conseguida de diversos modos, sendo os mais comuns a variacao da ten sao aplicada ao induzido e a variacao do fluxo no entreferro pel a reducao da corrente de campo. A modificacao no valor de tensao e feita variando-se as resistencias dispostas em se­ rie, com 0 emprego de urn reostato, isio e, resistorou conjunto unitario de resistores in­ terligados cuja resistencia de saida pode ser variada de maneira connnua ou por degraus. Os motores de correnle continua, conforme sua modalidade construtiva, sao c1assifi­ cados em motores shunt, motores serie e motorescompound. Motores shunt. Sao empregados quando as caracterfsticas de partida (torque, tempo de aceleracao) nao sao muito severas. 0 conjugado eproporcional acorrente absorvida, e a velocidade de operacao devera manter-se aproximadamente constante. Sao usados no acionamento de turbobombas, ventiladores, esteiras transportadoras etc. Motoressirie. Neles a velocidade varia com a carga, e 0 conjugado de partida emuito grande. Por isto sao muito empregados em tragao eletrica, em guindasles, pontes rolan­ tes, compressores elc. Nao podem demarrar em vazio, isto e, sem carga resistente, Motores compound. Reunem as caracteristicas dos dois tipos anteriores, portanto, corrente de partida elevada e velocidade de operacao aproximadamente constante, Usa­ dos em cal andras, bombas alternativas etc. Como a corrente fomecida pela rede de energia eletrica e altemada, os motores CC necessitam de equipamentos para a retificacao da correnle, os quais podem ser estaticos ou rotatorios,

6.1.2 MOTORES DE CORRENTE ALTERNADA Sao dois os tipos mais empregados: • Motores sincronos. • Motores assfncronos ou de inducao, Antes de procedennos a uma caracterizacao destes motores, fagamos uma considers­ <;ao sobre a rotacao dos mesmos.

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lnstalacoes para Motores

Instalacoes Eletricas

Em eletrotecnica, demonstra-se que 0 mirnero de rotacoes dos motores de corrente altemada e a formacao do campo girante dependem: Da frequencia f do sistema que fomece a energia eletrica. No Brasil, a legisla~ao " pertinente estabeleceu a frequencia em 60 hertz. Do numero de polos do motor. A rotacao sfncrona de urn motor em rpm e 0 numero de rotacoes com que, para dados val ores do mimero de p610s e da frequencia, ele esus. cetivel de girar. Chamando de p 0 mimero de p610s do motor, teremos:

120!

6.1

11­

p Assim, teremos, quandojfor igual a 60 Hz. Tabela 6.1 Rotacao sfncrona em funcao

do mimero de p61os, para a

frequencia de 60 Hz

Numero de p610s

n Rotacao sfncrona

2 4 6

3.600 1.800 1.200

p

8

900

10 12

720 600

14

514

16 18 20 24

450 400 360 300

n sincrona

-

175

urn agente auxiliar, que geralmente e urn motor de inducao, tipo gaiola. Ap6s atingirem a rotacao sfncrona, conforme mencionamos, eles mantern a velocidade constante para qualquer carga, naturalmente, dentro dos limites de sua capacidade. Assim, caso se qui­ sesse variar a velocidade, ter-se-ia que mudar a freqtiencia da corrente. Antes de se submeter 0 motor sfncrono IIcarga, ele deve ser levado II velocidade de sincronismo. Todos os metodos de partida exigem que, durante a aceleracao, se proceda II rernocao total ou, pelo menos, parcial de carga. Usam-se os seguintes rnetodos de partida: • Partida propria, pela acao de urn motor de inducao auxiliar. • Emprego de motor de "lancarnento" auxiliar. • Partida com tensao reduzida por meio de autotransformador de partida, reator ou resistencia em serie. Os motores sfncronos, quando superexcitados, fazem com que a corrente avance em relacao II tensao, agindo assim de forma analoga ao capacitor, melhorando 0 fator de potencia de uma instalacao, Essa grandeza, cuja significacao ja vimos, sera relembrada neste capitulo. Quando submetidos a uma carga excessiva, os motores sincronosperdem 0 sincronismo e param, Sao usados em maquinas de grande potencia e baixa rotacao.

Dentre estes, os mais robustos, mais importantes e mais comumente usados sao os de induciio trifdsica. A corrente que circula no rotor e induzida pelo movimento relativo entre os condutores de rotor e 0 "campo girante", produzido pela variacao da corrente no indutor fixo. Sao duas as partes essenciais do motor de inducao: 0 estator e 0 rotor, ou induzido.

o estator Consta de urn enrolamento alojado em ranhuras existentes na periferia de urn micleo de ferro larninado (carcaca), A passagem de corrente trifasica vinda da rede gera urn campo magnetico que gira com a velocidade sfncrona - e 0 "campo girante".

o rotor ou induzido

eel­

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l;,::"~.. r~~,

MOTORES ASSINCRONOS

Nos motores sfncronos, a rotacao do eixo e igual II rotacao sfncrona, daf seu nom~. Dentro dos limites aceitaveis de trabalho do motor, a velocidade praticamente nao van3 com acarga. Sao usados em compressores de grande potencia, turbobombas; grupos motor-gera· dor, ventiladores de grande capacidade. Nos motores assfncronos, ocorre urn deslizamento ou defasagem em relacao arola' c;ao sfncrona, pois eles funcionam a uma velocidade menor que a sfncrona, de modoque as rotacoes dos motores referidos na Tabela 6.1 passam a ser, respectivamente, 3.500rpDJ. 1.750,1.150,700 etc. 0 deslizamento ou escorregamento, designado pela letra S, presso por:

ndo motor

llsincrona

MOTORES SINCRONOS

:~~:

Nestes motores, 0 estator e alimentado com corrente altemada, enquanto 0 rot~~ com corrente contfnua proveniente de uma excitatriz, que e urn pequeno dinam? . normalmente montado no pr6prio eixo do motor. Nao possuem condicoes de partt.da -pria, de modo que, para demarrarem e alcancarem a velocidade sfncrona, necessI

Pode ser de dois tipos: Rotor bobinado (em aneis). E composto de urn micleo ou tambor de ferro lamina­ do, com ranhuras onde se alojam enrolamentos semelhantes aos do estator, proporcio­ nando 0 mesmo mimero de p610s. Os enrolamentos do rotor sao ligados em "estrela", e as tres extrernidades do enrolamento sao unidas a tres aneis presos no eixo, de modo a permitir a introducao de resistencias em serie com as tres fases do enrolamento na par­ tida e a colocar em curto-circuito os referidos terminais nas condicoes do regime nor­ mal de funcionamento. Necessitam de urn reostato que ligue em estrela na partida ­ tres series de resistencias que, depois de atingida a velocidade maxima, sejam desliga­ das. Apresentam conjugados de partida elevados, com corrente de partida reduzida. A velocidade pode ser reduzida ate 50% do valor da velocidade normal, variando-se a resistencia do rotor. Aplicaciies: Ventiladores, bombas centrffugas, bombas de embolo, compressores, guindastes, esteiras transportadoras etc. Rotor em curto-circuito ou gaiola de esquilo (squirrel-cage). Trata-se de urn mi­ cleo, com forma de tambor, dotado de ranhuras onde se alojam fios ou barras de cobre que sao postas em curto-circuito em suas extremidades por aneis de bronze. A corrente no estator gera urn campo girante no interior do qual se acha 0 rotor. Os condutores (fios ou barras) do rotor sao cortados pelo fluxo do campo girante e neles sao induzidas forcas eletromotrizes, as quais dao origem a correntes eletricas, Estas corren­ tes, par sua vez, reagem sobre 0 campo girante, produzindo urn conjugado motor que faz o rotor girar no mesmo sentido que 0 campo. Para compreender este efeito, e necessario

::

~~::'7-

176

Instalacoes Eletricas

Instalacoes para Motores

lembrar a chamada lei de Lenz;* que nos diz que "as correntes induzidas tendem a Opor. se causa que as originou". Ora, a causa 0 movimento do rotor em relacao ao campo girante, de modo que 0 rotor gira contrariando esse movimento e, portanto, no mesmo sentido que 0 campo. E importante ressaltar que a velocidade do rotor nunca pode tor. nar-se igual avelocidade do campo, isto e, a velocidade sincrona, pois, se esta fosse atin­ gida, os condutores do induzido nao seriam cortados pelas linhas de forca do campo girante, nao se produzindo entao as correntes induzidas nem 0 conjugado motor. E esta a razao de se chamarem motores assincronos. Quando funciona sem carga, 0 rotor gira com velocidade quase igual a sincrona, pois 0 "deslizamento" e entao peque­ no; porem, com carga, 0 rotor se atrasa mais em relacao ao campo girante, e SaO induzi­ das fortes correntes para produzir 0 conjugado necessario, A velocidade a plena carga pode ser de 5 a 10% menor que 0 valor da velocidade com 0 motor sem carga. Os motores em gaiola absorvem da linha, na partida, uma corrente que pode chegara cinco ou mesmo sete vezes a corrente de plena carga, mas desenvolvem urn conjugado motor cerca de uma vez e meia 0 de plena carga, 0 que e muito conveniente paraa demarragem das maquinas por eles acionadas. A National Electrical Manufacturing Association, NEMA, classifica os motores de rotor em curto-circuito em classes, de A a F. Mencionaremos os principais. CLASSE A. Conjugado e corrente de partida normais. Sao usados em aplicacoes ge­ rais e apresentam born rendimento e born fator de potencia, Conquanto sejam construi­ dos para partida com ten sao plena, acima de 5 cv, sao em geralligados por equipamen­ tos de partida com tensao reduzida. Funcionam com velocidade essencialmente constante.

Aplicaciies: Bombas centrffugas, ventiladores, ventoinhas, compressores rotativos.

CLASSE B. Sao construfdos com 0 rotor limitando a corrente de partida a cercade

cinco vezes a corrente a plena carga. Podem, portanto, ser usados para partida com tea­ sao total em certas aplicacoes onde os motores da classe A obrigariam a recorrer 11 par· tida com tensao reduzida. Embora 0 rendimento e 0 conjugado de partida sejam aproxi­ madamente iguais aos dos motores classe A, 0 fator de potencia e 0 conjugado maximo de regime sao urn pouco menores. CLASSEC. U sados quando se pretende velocidade de regime constante, conjugadode partida razoavelmente elevado, funcionamento com partidas a intervalos de tempo lon­ gos e corrente de partida cerca de quatro vezes a corrente normal. Aplicaciies: Bombas e compressores rotativos (partida com carga), vibradores. pul­ verizadores, agitadores, esteiras transportadoras, elevadores etc. . CLASSE D. Conveniente quando se deseja conjugado de partida elevado, com paW' das nao muito freqiientes e para acionar cargas de picos elevados com ou sern volante. . Sao de baixo rendimento. Aplicaciies: Prensa de impacto, estamparias, tesouroes, viradeiras de chapas, gUID­ chos, guindastes, elevadores etc.

a

6.2

e

V ARIA(XO DE VELOCIDADE DO MOTOR Consegue-se variar a velocidade de rotacao quando se trata de urn motor de rotor

~~

~

Pode-se lancar mao de varias solucoes para variar a velocidade do motor. As JII comuns sao: o • Variacao da intensidade da corrente do rotor, de modo a se obter variac;:li escorregamento. A energia correspondente ao escorregamento e recuperada e,l

:LENZ. Heinrich Friedrich Emil- ffsico russo (1804-1865).

177

volvida 11 rede ap6s retomarem as caracterfsticas de ondulacao na frequencia da rede, o que e conseguido com 0 emprego de uma ponte de tiristores, isto e, dispositivos semicondutores biestaveis com tres ou mais juncoes, que podem ser comutados do estado de conducao para 0 estado de bloqueio, ou vice-versa. • Variacao da frequencia da corrente. • Introducao de resistencias extemas ao rotor (reostato divisor de tensao) para moto­ res de pequena potencia.

6.3 ESCOLHA DO MOTOR Para a escolha do motor pode-se observar

0

que indicam as Tabelas 6.2 e 6.3.

Tabela 6.2 Eseolha do motor levando em eonta a veloeidade Corrente alternada

Corrente continua

Velocidadeaproximadamente constante,desde a carga zero ate a plena carga

Motor de inducao ou sfncrono

Motor shunt

Velocidadesemiconstante, da carga zero ate a plena carga

Motor de inducao com elevada resistencia do rotor

Motor compound

Velocidade variavel, decrescente com 0 aumentode carga

Motor de inducao com a resistencia do rotor

- -

Motor serie

ajustavel

Tabela 6.3 Caracteristicase aplicacoesde varios tipos do motor Tipo de motor

Velocidade

Conjugado de partida

Inducaode gaiola, trifasico

Aproximadamente constante

Conjugadobaixo. ..Bombas, ventiladores, Correnteelevada rnaquinas ferramentas

Inducao de gaiola, com elevado deslizamento

A velocidadedecresce rapidamentecom a carga

Conjugadomaior do que 0 do caso anterior

Pequenos guinchos, pontesrolantes, serrasetc.

Rotorbobinado

Com a resistenciade partida desligada, semelhante ao primeiro caso. Com a resistencia inserida, a velocidade pode ser ajustada a qualquer valor, embora com sacriffcio do rendimento

Conjugadomaior do que os dos casos anteriores

Compressores de ar, guinchos, pontes rolantes, elevadores etc.

I!;

';~.,

;..~.' I

Emprego

-~,

-',':,

...:\\),;':- ~

~~~,~;;:

..~ ~ ~..:'

178

'.,.( .' .

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..

; ~ :.. ;:". '

Instalacoes Eletricas

Instalacoes para Motores

6.4 POTENCIA DE MOTOR ELETRICO Podemos considerar para urn motor as seguintes potencias: Potencia nominal ou potencia de saida (P,,). Ea potencia mecanica no eixo do motOl, Num laborat6rio de ensaios, seria medida com 0 auxflio de urn freio dinamometrioo, E expressa em cv ou kW e eventualmente em HP. Potencia de entrada (P e ) . Corresponde a potencia absorvida pelo motor para 0 seu desempenho. A relacao entre a potencia nominal e a potencia de saida e 0 rendimento meciinico~ do motor.

71

De modo analogo, representando vetorialmenie as potencias, veremos que a chama­ dapotencia total ou aparente (volt X amperes, ou kVA = 1.000 VA) resulta da compo­ sicrao dapotencia ativa ou efetiva (watts) com e potencia reativa (VAr = volts X ampe­ res reativos), e que a potencia ativa e a aparente estao defasadas entre si do angulo tp. Charna-se fator de potencia 0 cosseno desse angulo tp. Isto e, 0 valor dado por:

cos

pot. ativa

II

6.3

- Pe

cos

ip,

pot. aparente

=

kW

= cos

6.7

multiplicando-se a potencia aparente pelo

P" (kW) (kW)

ip

X kVA

6.8

0'<:3-\

71

tEl 0\} \J

~El~ -sEl

'\\l. \l.~-I-

~:f/

"yo\e~c'lo\~ <.J !'>

kVA

.....

P = P" (cv) x 0,736 (kW) e

kW

kVA

obtern-se a potencia ativa, isto e:

A potencia de entrada, expressa em kW, pode ser calculada em funcao da potencia nominal pel as f6rmulas:

Pe

ou ­

ip = - - - " - - ­

o nome fator de potencia decorre de que,

P

179

71

Potencia

reativa

kW Potencia ativa ou efetiva

(watts) Fig. 6.1 Esquema vetorial mostrando a composicao para obter-se a potencia ativa

P = P II (HP) x 0,746 (kW) e 71

Estas expressoes serao corrigidas pela introducao da grandeza denominadafator de potencia, de que tratamos a seguir.

6.5

Quando ha, apenas, resistencias num circuito, dizemos que a corrente esta "em fase" com a ten sao (Fig. 6.2). Entao ip = 0, cos ip = I e a potencia rnonofasica e dada por:

W= VI

FATOR DE POTENCIA Quando num circuito existem intercaladas uma ou mais bobinas, como e 0 casO de , urn circuito com motores, observa-se que a potencia total fomecida, que detenninada pelo produto da corrente lida num amperimetro pel a diferenca de potencial lida ern uDl , voltfrnetro, nao eigual apotencia lida num wattfrnetro. ," No caso d,e have~ m?tor~s, reato~es, t:ansformadores ou lampada~ de descarg~, aJ~~ ~ tura do watnmetro indicaria valor mfenor ao produto volt X amperes. Se no ClfCtUXl\ houvesse apenas resistores, os dois resultados coincidiriam, pois, neste caso, volts .i. amperes = walls. . Fazendo-se a representacao das variacoes de corrente e da tensao em funcrao do po, verifica-se que, quando existe auto-inducao pela passagem da corrente atraves enrolamento, a tensao atinge 0 valor positivo maximo antes que a corrente a1cance valor positivo maximo. Representando por vetores as grandezas l e U, 0 atraSO da .rente I em relacao a tensao U e 0 angulo ip de defasagem.

(watts

=

volt x amperes)

e

6.9

v

Resistencia

~,

Fig. 6.2 Circuito apenas resistivo,em que a corrente esta "em fase" com a tensao

Como foi mencionado acima, no caso de haver indutancias (bobinas, motores ou dispositivos que sofram os efeitos da inducao eletromagnetica da corrente), a cor­

r 180

Instalacoes para Motores

Instalacoes Eletricas

rente fica defasada e em "atraso" em relacao 11 tensao (Fig. 6.3). Neste caso, como vimos,

P ativa = cos tp

X Plotal

181

-- cobrando multas daquelas industrias cujas instalacoes tenham fator de potencia abaixo de 0,92. Veremos, em capitulo pr6prio, os recursos que se podem empregar para melhorar 0 fator de patencia. -

i IIi ~

6.10

r;

i

6.6 CORRENTE NO

. Ii n ·Ii

MOTOR TRIFASICO

Ii II

I attvo

=

cos tp

X

Itolal

6.11

A corrente que produz potencia media positiva ou motriz e, como vimos, a ativa ou efetiva. A potencia reativa produz potencia media nula, daf nao ser utilizavel. Num periodo, 0 gerador fornece esta potencia e a recebe de volta, nao havendo sal­ do de potencia utilizavel. A potencia ativa no circuito trifasico e dada pela expres­ sao:

Ii

-i\

H

Iii

,U!

,I!i

,iii

:1' .,::11

iiiil ',:'~~

p(watls)

=

U x I x

V3 x

x

cos tp

~.12

TJ

ii~l

,,~!

q::~~ ~li'

ll-V ~, Fig. 6.3 Circuito com indutancia, em que a corrente esta "em atraso" com a tensao

onde TJ = rendimento do motor e U = a tensao entre fases. Da Eq. 6.12 obtern-se a corrente nominal, isto e, a corrente de plena carga consumida pelo motor quando fornece a potencia nominal a uma carga.

v

I.

1t

!

,ii,il

-.J3 X cos cP X TJ

6.13

l

:!!iil ".il~1~ iii : 'ji,~

Para urn motor monofasico, teremos:

Quanto maior 0 valor do fator de potencia, tanto maior sera 0 valor de I"i'o' Os condutores e equipamentos eletricos sao dimensionados com base no I,ow' de modo vel: que, para uma mesma potencia uti! (kW), deve-se procurar ter 0 menor valor possi potencia total (kV A), e isto ocorre evidentemente quando I,tivo = 1'0"1' 0 que correspon

a cos e

:ii

,iiii'

l(cv) X 736

I(amperes) = U X (volts)

.i;~

l(cv) X 736

I(amperes)

= U(volts ) X cos

6.14

cP X TJ

--

Quanto mais baixo for 0 fator de potencia, maiores deverao ser, portanto, as se-.) ~6es dos condutores e as capacidades dos transformadores e dos disjuntoreS~l gerador, suponhamos de 1.000 kVA, pode fornecer 1.000 kW a urn circuito ape com resistencias, pois neste caso cos cP = 1. Se houver motores e 0 circuito liver de potencia 0,85, isto e, cos 'P = 0,85,0 gerador fomecera apenas 850 kW de p' util ao circuito. Quando urn motor de inducao opera a plena carga, pode-se ter cos cp == 0,90. se rar com cerca da metade da carga, cos cp == 0,80, e se trabalhar sem carga, cos If' ~ Dai se conclui ser necessaria uma criteriosa escolha da potencia do motor para que. em condicao favoravel de consumo de energia. Como pudemos ver, 0 problema de se ter urn baixo fator de potenci a e, qiientemente, urn alto valor de potencia reativa e que se torna necessaria.que te geradora forneca mais potencia aparente (kVA) do que seria necess:i.no~! eIl1 alto valor do fator de potencia. Por isso, as concessionarias nao permit I ~6es industriais com fator de potencia inferior a 0,92 (Portaria n." 1.569-93 do V.

Quala corrente nominal solicitada pelo motor trifasico de umabombade 5 cv sob umatensao de 220 V, sendo cos cp = 0,80 e 0 rendimento do motor igual a 96% ('Y/ = 0,96)? A corrente nominal e dada por:

P x 736 cose x 'Y/

(I cv

J=U x VJx

I

=

5 x 736

220 x

-'--:-:'~7:'--'"

-'-' ;",

v'3 x 0,80 x 0,96

"--'-'~.'.'

»,:

= 736 watts)

= 12 6 A '

.~. '7;~":'"

,.'.,

.-} ~"~'~" ..~~~<)~;:;";

-'-.--q-~

--'...... •.. .... , '" \

182

-~

".'

-;~-<::'-'-;~',~,:,

.,~ ~~~;-i::t1;'::_~ " ,

;,

183

Instalacoes para Motores

Instalacoes Eletricas

6.7 RESuMO

DAS FORMULAS PARA DETERMINA{:AO DE I (AMPERES), P (cv, KW E KVA) E GRADS DE PROTE{:AO

Tabela 6.5 Graus de protecao contra a penetracaode corpos solidos, liquidos e protecao medlnica

1.' ALGARISMO: PROT~Qii.O CONTRAA PENETRAQAO DECORPOS SOUDOS

IProtecao

IPTTestes

Tabela 6.4 Formulas para deterrninacao de 1(,m,.",), PI")' kW e kVA

2.' ALGARISMO: PROTEQii.O CONTRA A PENETRAQiio DE L10UIDOS

Sem protecao Corrente alternada

Para obter

Corrente continua

Monofasica

PX736 U X 1)

PX736 UX1)XCOSip

Trifasica

50mm (ex.: contato

p(,,)

for

conhecido

I I,m,.",), quando se conhece a potencia expressa em kW

kW (quilowatts)

kW X 1.000

U(Yolts)

UXCOSipx1)

ux-J3xcoscpX~ kVA

U lXU

-­

1.000

lXUXcOSlfJ X1)

X

1.000

ux-J3 IX U X

-J3 XcoscpX

1.000

1.000

lXU

lXUX.J3

1.000

1.000

»-. (® )

t.

~../

-­

demandada 11 rede

Potencia em CY (output)

Potencia em HP (output)

lXUX1)

lXUX1)XcOSip

736

736

lXUX1)

lXUX1)XcOSip

746

746

12mm(ex.: dedos da mao)

)

2,5mm

t(~\ l ) '0--/

t rnrn

Corpos soiidos superiores a

2,5mm (ex.: chave de tenda, fios)

3

,,®J

superiores a

1 mm (ex.: chave de fenda tina, pequenos fios)

4

I

Poeira e areia

®

®

5

(sem deposito prejudicial)

, Totalmente protegido contra poeIra

1

6

lilO

&0

-U'i Ul' -/U . ai M'

7

" -

Quedas de golas de agua 1

3

Chuva de ate 60° de inclinacao 5

Proje,ao de agua de qualquer dire,ao

Sem protscao

b~t

Ilmpaclo de 0,500 joule

500 9

I joules

9

I Impaclode 2,00

b:1

b I \;jg

7

Impactode 0,225 I joule

250g

b~t

. Jato de aqua de qualquer direcao (ex.:mangueira de bombeiro)

Protecao

150g

(condensacao)

Quedas de agua de ate 15°de inclina,ao

0

2

Corpos solidos

.tfr~ '0--/

kVA (input)

•0

1

Corpos solidos superiores a

12~mm

kW X 1.000

kVA X 1.000

0

mao)

kW X 1.000

110m" " ,), quando se conhece a potencia em kV A

IP Testes

Sem protecao

lnvoluntarlo da

~_/

I I ,m" ",)' quando

Protscao

0

superiores a

;:(~. ~®)

MECANICA

IP Testes

Corpos sondos

52,5 mm

1 3 ., A~GARJSMO: PROTEQiio

.

;~~:~to de 6,00

40cm 'Z;g

b

j,mpaclo de 20,00 joules

40t

Protecao de agua

(ex.:vagalh6es)

[l~ l lrnersao ."

lrnersao

8

prolongada sob pressao

0N]UGADO DO MOTOR EUTRICO

o motor eletrico, pelas suas caracterfsticas, sendo capaz de realizar uma potencia de P (CY), exerce sobre seu eixo urn conjugado M, tambemdenominado momenta motorou torque (kgfXm), de modo que, se n for 0 mirnero de rotacoes por minuto, teremos: M

~") = 75

1T7l

X

30

ou

~")

M X n

= 716

6.15

r iF.

.!

Instalacoes para Motores

184

185

tnstalacoes Eletricas

'rj

If! .__f!

/'\

·-%)

1 -~;

o

motor deve ter urn conjugado motor M maior do que 0 conjugado resistente ofere· cido pel a "more" da maquina, de modo a acelera-la e coloca-Ia em regime, apos um intervalo de tempo compatfvel com a operacao que a maquina ira desempenhar. Os motores eletricos de inducao tern uma curva M = fen) de variacao do conjugado em funcao da velocidade sfncrona, tal como indicado na Fig. 6.4.

/

Conjugado de partida, com rotor blOqUea~

200,

~

es. o Ol

~ .g

1

/

V I ",,{\1\)~~

~

I

0'1.0 <;'

Curv~,"

\

Ol

gp

'!? o s» o "U

~

100

6.9 CORRENTE DE PARTIDA NO MOTOR TluFAsICO

!-fj

,Iii}} Quando se liga urn motor de inducao, isto e, "da-se partida", a corrente absorvida e 3,

4, 5 e ate maior mimero de vezes superior acorrente nominal a plena carga. Este ruimero depende do tipo e das caracteristicas construtivas do motor. Designa-se a situacao em que 0 motor e ligado, mas impedido de girar por meio de urn freio dinamometrico, de "rotor bloqueado", e 0 ensaio em que e estabelecido 0 valor da corrente na condicao mencionada denomina-se locked rotor test. Amedida que a carga mecanica no freio vai sendo aliviada, a corrente vai decrescen­ do e a velocidade aumentando, ate que atinja a velocidade de regime, 0 que se dara quando o motor estiver fomecendo a potencia nominal para a qual foi previsto funcionar, em condicoes nonnais. Num motor de inducao trifasico, a corrente varia conforrne a Fig. 6.5 indica. Ve-se que, ao.dar partida, 0 motor consorne mais de 600%da corrente a plena carga. Quanto maior a inercia das partes a receberem a a,
"-;

fil}

Pi

, ii11!

k: 11!~

::;:-(;_~l

75 50 25

-10

20-

-30

-

-40

-~

-60

-70

50 % da velocidade sfncrona

-­

80

-­ 90

-­

~

v---,

- -

100

--......

600

Fig. 6.4 Variacao do conjugado em funcao da velocidade sfncrona A Tabela 6.6 indica, segundo a ABNT, os valores do conjugado maximo de partl em % do conjugado de "plena carga", para motores.

500

da

r-,

\

Ol

bIJ

~ 400

Ol

Tabela 6.6 Valores do conjugado maximo de partida em % do conjugado de plena carga

~ 0.

\

Ol

2

Velocidade sfncrona (rpm) Potencia em regime continuo

I HP (0,75 kW) 2 HP (1,49 kW) 3 HP (2,29kW) 5 HP (3,72 kW) 7 112 HP (5,59 kW) 10HP (7,45 kW) 15HP (11,18 kW) 20 HP (14,91 kW) a

25 HP (18,64 kW) 30 HP (22,37 kW) ou mais

\

so 300 c

\

o

1.800

1.200

333 250 250 202 215 200 200

270 275 248 225 215 200 200

234 225 225 225 215 200 200

200

200

200

3.600

200

200

200

'"

"0

~

200

\\

100

o

20

40

60

80

100

% da velocidade sfncrona

Fig.6.5Varia\=ao da corrente em funcao da velocidade sfncrona (valorespercentuais)

'~

..., .....

,,:.\~ ..', .•• J,

~c,-::·~

..

... <,,,~. <;~~EW":: ~"

-;,;:,;

" ""'~{~~~~::.;

Instalacoes para Motores

186

187

lnstalacoes Eletricas

A NBR 5.410/97 recomenda que para partida de motores com potencia acimade 5 cv, em instalacoes alimentadas por rede de distribuicao publica em baixa tensao deve ser consultada a concessionaria local. ­

6.10 LETRA-CODIGO

• ExempJo 6.2 Uma maquina operatriz de 20 cv sera acionada por urn motor de inducao de 220 V, 60 Hz, cos cp = 0,80 e 7J = 0,96, letra-codigo F. Qual sera a corrente de partida? a) Calculemos a corrente nominal:

In

Para 0 dimensionamento dos dispositivos de protecao do motor, deve-se calculara corrente de partida, que, como acabamos de ver, e consideravelmente maior do que a'­ corrente nominal. Os motores, quando sao classificados segundo as norrnas norte-americanas, pos-.­ suem em sua placa de identificacao uma letta conhecida como letra-codigo do mo tor. A Ietra-codigo convencionada conforme valores da relacao entre a potencia aparenlt kVA demandada a rede (input) e a potencia em cv, com rotor bloqueado (locked rotor),

e

'de acord 0 com 0 va I or kVA - opera nestas condi ~oe~ e, - . N aturaI mente, 0 motor nao cv porem, no instante da partida, ele nao esta girando, de modo que esta condicao podeser considerada valida ate que 0 rotor comece a girar. A Tabela 6.7 indica a letra-c6digo segundo a conceituacao que acaba de ser apreser tada,

. to IS

=

p x 736 U x yi3x coscp

20 X

7J

220

X

X

= 50,3

736

V3x 0,80

X

A

0,96

b) Pela Tabela 6.7. vemos que, para a letra-c6digo F, a relacao kVA/cv varia de 5,00 a 5,59. Adotemos 0 valor 5,00. A corrente de partida I p sera:

Ip

=

kVA cv

xp,. x 1.000 ux..j3

5 x 20 x 1.000 = 263 A 220 x ..j3

Quando nao se conhecer a letra-codigo e 0 motor for de inducao, numa avaliacao pre­ liminar poder-se-a multiplicar 0 valor da corrente nominal por 4 ou mesmo por 6, para ter a corrente de partida.

11 DADOS DE PLACA Os fabricantes em geral afixam ao motor uma plaqueta na qual sao indicados dados referentes ao mesmo e baseados nos quais se pode elaborar adequadamente 0 projeto de instalacao do motor. Estes dados em geral sao os seguintes: .

Tabela 6.7 Letra-c6digo nas placas de idenrificacao dos motores kVA cV com rotor bloqueado

--

Letra-codigo A B C D E F G H

J K L M N P R S T V V

3,14 0 3,15 3,54 3,55 3,99 -- - 4,00 - 4,49 4,50- 4,99 5,00- 5,59 5,60- 6,29 6,30- 7,09 7,10- 7,99 8,00- 8,99 9,00- 9,99 10,00 - 11,19 11,20 - 12,49 12,50 - 13,99 14,00-15,99 16,00-17,99 18,00-19,99 20,00 - 22,39 22,40 - e acima

• Fabricante • Tipo (inducao, aneis, sfncrono etc.) • Modelo e mirnero de fabricacao ou de carcaca (frame number) • Potencia nominal • Niimero de fases • Tensao nominal • Corrente (contfnua ou altemada)

• Freqiiencia da corrente

• Rotacoes por minuto (rpm) • Intensidade nominal da corrente (In) • Regime de trabalho (continuo e nao-permanenre) • Classe de isolamento • Letra-codigo • Fator de service (FS)

Facarnos algumas observacoes quanto a alguns destes itens aos quais ainda nao nos referimos. Classe de isolamento do motor. A classe de isolamento dos condutores das bobinas do motor depende da temperatura a que os mesmos poderao vir a ser submetidos, e esta temperatura e funcao da intensidade da corrente absorvida para atender acarga e ao re­ gime de trabalho do motor. A National Electric Manufacturers Association (NEMA) preve as quatro classes de isolamentos indicadas na Tabela 6.8. Fator de service (FS). Os motores podem funcionar com certa sobrecarga, desde que o regime de operacao nao seja contfnuo. Esta sobrecarga, conforrne veremos, e prevista tanIbem no dimensionamento dos condutores e dispositivos de protecao. Trabalhando em sobrecarga, 0 fator de potencia e 0 rendimento do motor naturalmente cairao. Na pla­ queta consta 0 fator de service, FS, do motor. 0 FS evalor que, multiplicado pela poten­ cia nominal, conduz ao valor de uma potencia toleravel para perfodos nao muito longos de funcionamento. Em outras palavras, sem que ocorra urn aquecimento incornpativel Coma classe de isolamento do motor.

188

Instalacoes para Motores

lnstalacoes Eletricas

Tabela 6.8 Classes de isolantes empregados nos motores Temperatura

CC)

Isolante

0

90'

Algodao, seda, papel nao impregnados de oleo.

lOS'

I Algodao, seda, papel etc. impregnados e revestidos de esmalte sobre os condutores.

125"

I

I

B

MOTORES

Entende-se por "circuito de motor" 0 conjunto formado pelos condutores e dispositivos necessaries ao comando, controle e protecao do motor, do ramal e da linha alimentadora.

Classe

A

6.13 Cmcnrros DE

3

Mica, asbestos, vidro e outras substancias inorganicas, combinadas corn

--

6.12

I

17S'

4

I Mica, asbestos, silicone.

Linha380 V

2

llGAC;;:OES DOS TERMINAlS DOS MOTORES No motor existe uma caixa onde se encontram os bomes para ligacoes. Quando 0 motor e previsto para funcionar sob urna unica tensao, tem-se apenas que ligar os condutores da linha aos bornes ou tenninais numerados I, 2 e 3. Mas ha motores que podern operar sob duas tensoes, por exemplo, 220/380 V, de modo que se deve atender as Iiga~5esnos . terminais, conforme a tensao com a qual 0 motor ira funcionar. Suponhamos urn motor de 220/380 V (Fig. 6.6). Para 220 V, a ligacao intema domo\or el devera ser feita em triangulo, de modo que se devam estabelecer as Iiga~6es dos bom em: T, - T6 , T2 - T. e T3 - Ts. Se a alimentacao for feita em 380 V (Fig. 6.7), a ligacao sera em estrela, de modo que os ·bomes 4, 5 e 6 sao conectados. .

2 Linha

Fig. 6.7 Ligacao ern estrela, 380 V A Fig. 6.8 mostra urn esquema tfpico,

'" ~

Rarn~l do motorau circuito A terminal (motor branch)

_ ~

.g

~

4

S

6

\' " , 2

6

S

f' f' fl

substancias organicas,

C

189

3

Linha

Fig. 6.6 Ligacao ern triangulo, 220 V

Controledo

C

~~ I .g

E Dispositive de protecac

U

do ramal

B

Dispositive

de protecjo

A

secun~~~7

F

---: l--O

D

'- _ H

6rgao de comando do motor

I

J

Reostatc de partida

do alimentador

Fig. 6.8 Esquema tipico de ramal de motor eletrico Facamos algumas observacoes sobre os elementos componentes do esquema da Fig. 6.8. Temos: A) Cabo alimentador lfeeder).

B) Dispositivo de protecao do alimentador (overloadprotective device).

C) Dispositivo de protecao do ramal do motor. Protege os condutores do

ramal, os dispositivos de controle e 0 motor contra curtos-circuitos. D) Dispositivo de seccionamento. Euma chave seccionadora (discon­ necting mean). E) Dispositivo de controle ou comando do motor (controller). F) Dispositivo de protecao do motor (motor runningprotection device).

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190

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Instalacoes Eletricas

Instalacoes para Motores

G) Motor. H) Dispositivo de controle do secundario, Usado quando 0 motor e de rotor em aMis, controlando sua velocidade. I) Resistores ou reostato do secundario. Permite a partida com menor intensidade da corrente e, portanto, mais lentamente. Em certos casos, notadamente para motores de grande potencia, pode haver ainda: • Dispositivos de sinalizacao. • Aparelhos de medicao de corrente, tensao e potencia, Entre as diversas maneiras de se projetarem os circuitos dos motores, aparecem com freqiiencia os esquemas npicos apresentados abaixo.

191

6.13.3 CIRCUITOS INDIVIDUAlS DE MOTORES DERIVANDO DE RAMAIS SECUNDA.RIOS DE UM ALIMENTADOR GERAL

De cada ramal secundario podem derivar varies circuitos individuais. E urn sistema usado em instalacoes fabris para alimentacao de conjuntos de motores (Fig. 6.11).

Alirnentador

geral ouprirnario

6.13.1 CIRCUITOS TERMINAlS INDIVIDUAlS COM DlSTRlBUI<;AO RADIAL

Cada motortern urn ramal individual,partindo de urn centrode distribuicao.Nosedificios,

e usado para alirnentacaoindividual dos motores dos elevadores, das bombas etc. (Fig. 6.9).

~

~

Dispositivo de protecao do Chave separadora

Orgao decomando domotor Dispositivo

deprotecao domotor

Alimentador secundario

Fig. 6.11 Alimentadores secundarios e primario

6.13.4 MESMO CASO QUE 0 ANTERIOR, POREM COM OS RAMAIS SEM PROTE<;AO PROPRIA Fig. 6.9 Circuitos terminais individuais

6.13.2 CIRCUITOS PARTINDO DE UM ALIMENTADOR GERAL

o ramal de cada motor deriva de urn ponto de cabo alimentador geral que the fiqueO mais proximo possivel. Portanto, 0 alimentador vai dando rarnificacoes ao longodesua extensao (Fig. 6.10). Alimentacao

geraI

Fig. 6.10 Circuitos terminais de urnalimentador geral co:

Fig. 6.12 Alimentadores secundarios com protecao apenasdos motores

192

Instalacoes Eletricas

Instalacoes para Motores

6.13.5 ALIMENTA(:AO DE MOTORES OU APARELHOS DE PEQUENA POTENCIA EM CIRCUITOS DE LUZ

2." CASO: ALIMENTADOR PARA VARIOS MOTORES (Fig. 6.10). Ha duas hipoteses: a) Os motores niio partem simultaneamente, ou seja, cada motor parte isoladamente.

Urn mesmo circuito de iluminacao ndo pode conter tomadas, as quais, por deter. minacao da ABNT, atraves da norma NBR5.41O/97, deverao ser ligadas em circuilo pr6prio e exclusivo, independente do circuito de iluminacao. Se a soma das potencias dos aparelhos previstos para serem ligados simultaneamente for igual ou inferior a 1.200 W, pode-se proteger 0 circuito com uma iinica chave com fusiveis ou com urn disjuntor (Fig. 6.13).

r-- - l

-.k'"'-t­ 000 ~-+--tl ~D~is~~u-n-to-r-';::;"--"":::::'-_-~ L __

I alimentador ~ 1,25 X I ,,(molor de maier potencia) + "'iI n{dos motores restanres) Levando em conta

1 alimcntador

Tomadas fase-neutro (110 V)

;::::

0

6.17

fator de demanda (FD), teremos:

1,25 X I n(mOlor de maicr pctenctaj

+ (fator de demanda)

X "'il »(motcres restanres]

6.18

~,

:i'~~'

J

Quadro de luz

193

b) Dois ou mais motores partem simultaneamente.

:';\:

Fig. 6.13 Alirnentador de tomadas para pequenos motores

1 alimentador ~ I ~25

6.14 DIMENSIONAMENTO DOS AuMENTADORES DOS MOTORES 6.14.1 DEFINI(:OES

X

Levando em consideracao

0

1n(motores que partem stmvhaneamemej + 2.1 n(motores restemes)

6.19

fator de demanda, teremos:

1 alimentador~ 1,25 X 1 n(molOresqUe partemslmukaneamenre) + (fator de demanda) X 2,1»(motores renanres) 6.20

Vimos, no item 6.13, divers as maneiras de se realizar a alimentacao de energiaa IUD motor eletrico, Trataremos, agora, do dimensionamento dos condutores. Neste dimensionamento, existem dois fatores a considerar: • Fator de service (FS), que, multiplicado pela intensidade nominal da corrente dP. motor, nos da 0 valor a considerar no ramal de urn motor para 0 dimensionamenlO\ dos condutores, isto a maxima corrente que circulara no motor em funcionam eo·,;. to normal, ap6s sua partida. . • Fatorde demanda (FD), que vern a ser a razao entre a maxima solicita~lio simul~:~ nea prevista para 0 sistema e a carga total instalada. Para introduzir este fatot','<1; necessario urn perfeito conhecimento do regime e dos horarios de fu~cion~~ to dos motores, 0 que supoe urn programa bem-definido das operacoes a que motores estao relacionados. Encontram-se tabelas dos fatores de demanda, ~.~ exemplo, no American Electricians Handbook, de Croft, e no Electrical Engjnt,L~ Handbook, de Knowlton, que servem apenas como uma orientacao. embora previstos pelo NEC (430-26).

3." CASO: ALIMENTADOR GERAL DE VARIOS ALIMENTADORES SECUNDARIOS•

e,

1 alimentador ~ I 25 X 1(alimentador mais carregade) + 2.1 (demais elimemedores) t

geral

Calcular a corrente no ramal de urn motor de 7,5 Solu~ao

A corrente nominal do motor

Admitamos cos
1." CASO: ALIMENTADOR PARA APENAS UM MOTOR (Figs. 6.8 e 6.9). o alimentador e 0 pr6prio ramal partindo de urn centro de distribui~ao. A COl dadapor:

736

uX

X

P

yl3x cos e

= 0,85 e '1 = 0,90; 7,5 cv = 7,5 1

736 =

X

X 'T/

X 736 W

7,5

220

X

v'3 X 0,85

1 = 1,25

X

In = 1,25

n

220 V.

e In =

6.14.2 CRITERIOS A SEREM USADOS NO DIMENSIONAMENTO DOS ALIMENTADORES

CV,

6.21

= X

0,90

= 5.520 W

189 A '

Corrente no alimentador

1 ~ 1,25 X

In (do meter)

X

18,9

=

r

23,6 A

<'.~ ~'.t;

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194

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.(;;{)..')~;\~;~ .

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-

Instalacoes para Motores

lnsralacoes Eletricas

195

l =eomprimento do trecho onde passa a corrente de intensidade / u = queda de tensao absoluta em volts. Por ex.: 0,01 X 220 = 2,2 V

• Exemplo 6.4

p = resistividade do material do condutor

Urn alimentador trifasico, 220 V, alimenta os seguintes motores: A-I X 15cv B-1 X IOcv C-3x5cv D-IX3cv E-IX2cv Os motores A e D partem simultaneamente. Qual a intensidade de corrente a considerar no alimentador geral?

= -1

Para 0 cobre, p

alurninio, p =

Solu~ao

(Ohm X mm

m

56

.l. ( 32

ohm X

m

mm

2

)

,e

para 0

2 )

.

Calculernos as intensidades de corrente pela expressao: .l;

736 x P =

:. Exemplo 6.5

U x yTx cos e x

1)

Motor A-IS cv - I" = 37,87 A

B - 10 cv - I" = 25,24 A

C5 cv -I" = 12,62 A

D- 3cv-I,,= 7,58A

E - 2 cv - I" = 5,05 A

' ~ D partem simultaneamente, teremos para a corrente no alimentadot Con k, ,

1= 1,25

\~;

..

;.. ,~) + 25,:A +

(3 X 12,62)

+ 5,05

Determinar a secao do condutor do alimentador trifasico 220 V do qual partem derivacoes para os quatro motores indicados na Fig. 6.14. Queda de tensao admissfvel igual a 2%.

= 124,97

6.1 :.__ ~_,.~"~0J.Vl~Al\lENTOCO~': ,.".SE NA QUEDA DE TENSAO OS ramais e alimentadores de motores sao dimensionados com base na queda de ten' sao perrnitida pelas nonnas. Usando urn criterio usualmente utilizado para a quedade . tensao, e adotado 0 seguinte valor (ver Fig. 4.7): 4% - no circuito desde 0 quadro geral ate 0 motor mais afastado, sendo:

2% - correspondentes aos alimentadores e

2% - correspondentes aos ramais.

.. A queda de tensao pode ser calculada pelas expressoes seguintes e supoe que a s~ao> do condutor seja unifonne ao longo de toda a extensao. . a) Para circuitos monofasicos:

s = 2p (/,

+ /2 X /2 X COS "'2 + ...)

X /, X COS""

u

2 2, /

X / X cos cp

56 xu

b) Para circuitos trifasicos:

s=

~ p (/, X /,

X cos"'.

+ /2 X /2 X COS "'2 + ...)

u

yTx 2,/ X /

~.

56 xu

5C.V.

cos '1'= 0,65

! ! l

7,5 c.v. cos tp= 0,85

5 c.v. cos '1'= 0,85

10C.V. cos cp= 0,85

Fig. 6.14 Esquema mostrando urn alimentador trifasico do qual partem derivacoes para quatro motores Solu~ao

Existem tres metodos para 0 dimensionamento dos condutores. 0 primeiro estabelece a condicao de atender 11 exigencia da mesma queda de tensao nos ramais, com urn minima de gasto de material do condutor. 0 segundo, menos trabalboso, admite urn condutor de secao uniforrne, dando as ramifi­ cacoes. Aplicam-se as equacoes anteriorrnente indicadas. 0 terceiro admite que a queda de tensao totalpermitida seja subdividida ao longo do alirnentador e que, por exemplo, a queda de tensao de 2% se distribua, de modo que entre A e B, entre B e C, entre C e D e entre DeE a queda seja de 0,5%. Caicula-se, entao, cada trecho separadamente. Consideremos 0 segundo caso: I, = I".E = I, =' 25,28 A I" = I"." = 1,25 X I, + I" = (1,25 x 25,28) + 12,65 = 44,25 A 16 = lu.<· = 1,25 x I, + (/3 + 12 ) = (1,25 x 25,28) + 12,65 + 23,60 = 67,85 A I, = I A _B = 1,25 x I, + (13 + I. + I,) = (1,25 x 25,28) + 12,65 + 23,60+ 12,65 = 80,50 A Tratando-se de circuitos trifasicos, temos para uma queda de tensao de 2%:

s= vTx H x I x cos,," = vr x 56 x u

0,85[(25,28 x 36)+ (12,65 x 28) + (23,60 x 22) + (12,65 x 10») 56 x (0,02 x 220)

sendo:

S = secao do condutor (mm")

1= intensidade da corrente aparente (amperes)

II

s=

1,47 [910,1 + 354,2 + 519,2 + 126,5] 246,4

=

II 4 mm' '

196

lnstalacoes para Motores

lnstalacoes Eletricas Para a queda de tensao de 2%, 0 condutor sera de 16 mm:,,gue e a bitola comercial nOimaliza· da imediatamente superior ao valor encontrado. Sob 0 ponto de vista de aquecimento do condutor, consultando a tabela de capacidade decon· ducao de fios e cabos, dispostos em eletrodutos ernbutidos, temos as bitolas seguintes paratris condutores em eletrodutos: Trecho

D-E

10.E

= 25,28 A - bitola 4 mm' I c.o = 44,25 A - bitola 10 mm'

CoD B-C A-B

c) Produto I x I

I

300 6.14.4 TABELAS PARA ESCOLHA DOS CONDUTORES

._<';~:

pel~~

Os fabric antes de fios e cabos apresentam em seus catalogos tabelas elaboradas formulas que foram indicadas e que permitem a escolha do condutor em fun~ao da que-;;~ da de tensao adotada. Para a utilizacao da Tabela 6.9, calcula-se 0 produto I X I (am~,;~ res X metros), e com este valor entra-se na coluna correspondente queda de leJ}S3041

escolhida.

.

a

• Exemplo 6.6 Um motor de inducao trifasico, 220 V - 7,5 cv, acha-se a 28 metros do quadro de dis

~ao. Admitindo uma queda de tensao de 1% neste ramal, qual devera ser a se~ao dos eond = 0,85 e de

Tf

= 23,7

x

28 = 663,04

Tabela 6.9 Escolha dos condutores em funcao dos amperes x metros - sistema trifasico Dimensionamento dos condutores pela maxima queda de tensao

I B.c = 67,85 A - bitola 16 mm' I A •B = 80,50 A - bitola 25 mrn'

tp

xI

d) Na Tabela 6.9, entrando com 0 valor I-X Ina coluna referente a queda de tensao entre fases, obtemos como valor mais pr6ximo, imediatamente superior, I x I = 711, e 0 condutor sera de 10mm'.

Nao seria pratico utilizar quatro bitolas diferentes numa extensao de 36 metros, de modo que {Tenso~ 220 V utilizaremos 0 condutor de 16 mm' ao longo dos 36 metros. Se supuserrnos que a queda de tensao rnormalS de 2% se distribui no alimentador, de modo que em cada urn dos quatro trechos ela seja de 0,5%, ;: 'entre linhas 380 V teremos: ". ; Isolamento PVC/70 ~ f. serie metrica (mm') Trecho D-E S = .j3 X 25,28 X 8 X 0,85 = 4,83 mm? bitola IEC 56 X 0,005 X 220 6 mm? 1,5 2,5 4 .j3 X 44,25 X 6 X 0,85 = 6,34 mm? 10 mm? 6 C-D S = 56 X 0,005 X 220 10 16 25 35 .j3 X 67,85 X 10 X 0,85 = 16,22 mm? 25 mm? 50 . B--C S = 56 X 0,005 X 220 70 95 120 .j3 X 80,5 X 10 X 0,85 = 19,24 mm? 25 mm? 150 A-B S = 56 X 0,005 X 220 185 240

empregar? 0 valor de cos

197

400 500

1%

2%

3%

4%

5%

6%

0,57%

1,154%

1,732%

2,3%

2,9%

3,4%

I 7%

I 8%

I

L

4,0 %

4,6%

Amperes x metros Condutores singelos de cobre - instalacoes em eletrodutos

::~ ~

106 178 284 426 711 1.137 1.776 2.487 3.553 4.974 6.751 8.527 10.659 13.146 17.054 21.318 28.424 35.530

213 355 568 853 1.421 2.274 3.553 4.974 7.106 9.948 13.501 17.054 21.318 26.292 34.109 42.636 56.848 71.060

320 533 853 1.279 2.132 3.411 5.329 7.461 10.659 14.923 20.252 25.582 31.977 39.438 51.163 63.954 85.272 106.590

426 711 1.137 1.705 2.842 4.548 7.106 9.948 14.212 19.891 27.003 34.109 42.636 52.584 68.218 85.272 113.696 142.120

533 888 1.421 2.132 3.553 5.685 8.882 12.435 17.765 24.871 33.753 42.636 53.295 67.730 85.272 106.590 142.120 177.650

639 1.066 1.705 2.558 4.264 6.822 10.659 14.923 21.318 29.845 40.504 51.163 63.954 78.877 102.326 127.908 170.544 213.180

746 1.244 1.990 2.985 4.974 7.959 12.435 17.410 24.871 34.819 47.255 59.690 74.613 92.023 119.381 149.226 198.968 248.710

853 1.421 2.274 3.411 5.685 9.096 14.212 19.897 28.424 39.794 54.006 68.218 85.272 105.169 136.435 170.544 227.392 284.240

'.

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ii l,:

'i'

.·I,~

1 I

":f

DISPOSITIVOS DE llGA<:AO E DE DESLIGAMENTO Vimos no item 6.13 os elementos constitutivos de urn ramal de alimentacao de urn motor. Consideraremos, agora, os dispositivos empregados para a ligacao ou 0 desliga­ mento dos motores, denominados genericamente de chaves de partida dos motores . As chaves de partida dos motores podem ser de dois tipos:

• De ligaciio direta;

• De reductio da corrente de partida.

= 0,90.

6.15.1 LIGA<;AO DlRETA Soln~ao

a

a) Corrente nominal

I

­ • -

U

P x 736 x V3"x COS""

7,5 X Tf

220

X

X

736

y'1'x 0,85 x 0,90

b) Corrente a considerar no ramal

I = 1,25 x I. = 23,68 A

18,94 A

Para motores ale 5 cv (e excepcionalmente ate 30 cv), ligados rede secundaria trifasica, podem-se usar chaves de partida direta. Acima desta potencia, deve-se empre­ gar urn dispositivo de partida que limite a corrente de partida a urn maximo de 225% da corrente nominal do motor. Nao se devem empregar chaves de faca como chaves de partida, mas apenas como elemento para isolar 0 circuito apos 0 desligamento de urn disjuntor anterior a ela. Empregam-se correntemente os contatores e os disjuntores na ligacao ou desligamento dos mOlores.

!.

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198

c ,••. ,. _

<..-~

'•..-.

Instalacoes Eletricas

Instalacoes para Motores

.:':,;;,·:.,·.n,:::;~--,._,

199

Linha alimentadora A

Ie

Dispositivo de

protecao do ramal

(

Chave seccionadora

:~

Chave de protecao para ligacao direta

A

~

/ B

I

IC

Chave de I partida

ID

Fig. 6.15 Esquema de protecao das linhas alimentadoras dos motores

Fig. 6.15a Composicao: disjuntor, contator e rele de sobrecarga

Caracterfsticas da cornbinacao: desligarnento do curto-circuito e posteriorreligarnentopelo disjuntor.

Desligamento da sobrecarga atraves do rele e religamento pelo contator. Manobras norrnais pelo

contator.

CONTATORES

Sao usados _ ,.J chaves "liga-desliga", ...ionados, como vimos no Cap. 5, porurn dispositivo eletromagnetico. Podem ser acionados no local ou a distancia, com osbo­ toes em local adequado, ou ainda comandados por pressostatos, termostatos, chaves de nivel ou outros dispositivos analogos. Alguns tipos apresentam, associados, fusiveisde a~ao retardada Diazed ou NH e ate mesmo reles de sobrecarga, constituindo-se nullll· chave magnetica (guarda-motor), eficiente contra sobrecarga e curtos-circuitos "L

DISJUNTORES

FU,nci?na.m tam?em ~?mo ch~ve~ "I~ga-desliga", possuindo, como foi visto ~q ~3J\~

5, reles terrmcos (bimetalicos), ajustaveis, para protecao contra sobrecarganas tresrastS,;! e reles magneticos, nao-ajustaveis, para protecao contra curtos-circuitos nas tres r~~i Alguns possuem, tam bern, reles de subtensiio (bobina de minima) para prote~ao c?Jl'1l~

queda de tensao. Podem ser comandados no local ou a distancia, E comum usar'seow disjuntor como chave do motor no quadro ou protegendo 0 ramal do motor e usar'seo:~ contator como chave de comando "liga-desliga", r/ Existem conjuntos pre-montados que reunem, na mesma caixa, disjuntor, COnta1j tripolar (dispositivo de controle), rele bimetalico (protecao contra sobrecarg as).

6.15.2 LIGA«;AO COM DISPOSITIVOS REDUTORES DA CORRENTE PARTIDA Empregam-se: • Chaves "estrela-triangulo": • Chaves compensadoras com autotransformador de partida; • Indutor ou resistor de partida; • Softstarter

6.15.2.1 Chaves Estrela-Trlangulo Sao usadas para motores de inducao trifasicos, com rotor em gaiola, para de ate 130 cv em 220 V. Estabelecem de inicio a ligacao do estator do motor

e, quando 0 rotor atinge a velocidade nominal, mudam a ligacao para "triangulo", Com

isto, a corrente de linha na partida (na ligacao em estrela) fica reduzida de 1/3 da liga­

~ao em triangulo, e a tensao de fase aplicada fica reduzida de 1/.J3. Como 0 conjuga­

do-motor e proporcional ao quadrado da tensao, ele fica reduzido de 1/3 em relacao Iigacao-tnangulo. As chaves estrela-triangulo podem ser de comando manual local (ate 60 A) ou auto­ maticas, a distancia (ate 630 A) por "botao", chaves de nfvel, pressostatos etc. Existem alguns tipos que retinem ainda, num todo, dispositivos auxiliares contra sobrecarga e curto­ circuito. As chaves sao aplicaveis a motores cuja tensiio nominal em tridngulo coincide com a tensiio nominal entrefases da rede alimentadora. Assim, urn motor 220 Li/380 Y nao pode ser ligado com chave estrela-triangulo numa rede de 380 V, entre fases. Para esta rede, 0 motor deveria ser 380 Li/660 Y, porque 380 V e a tensao entre fases da rede. (Ex.: chave estrela-triangulo, 3TE da Siemens.) Como 0 conjugado de partida fica muito reduzido na fase de ligacao em estrela, s6 se deve usar chave estrela-triangulo quando 0 motor tiver conjugado elevado, para partida a plena carga, somente quando as cargas forem leves (por exemplo, ventiladores) ou para condi~oes medias de partida (maquinas-ferramentas), porem nao se deve usar para car­ gas pesadas (maquinas elevat6rias, excentricas etc.). Recomenda-se, sempre que possf­ vel, que a chave estrela-triangulo seja aplicada em partidas em vazio (sem carga) ou com carga parcial; somente depois de ter sido atingida a rotacao nominal, a carga (total) po­ dera ser aplicada.

a

6.15.2.2 Chaves Compensadoras de Partida Sao chaves automaticas utilizadas em carga de motores trifasicos com rotor em gaio­ la, Reduzem a corrente de partida, evitando sobrecarregar a rede alimentadora. Deixarn, porem, 0 motor com urn momento suficiente para 0 arranque, embora 0 reduzam em cerca de 64%. Na partida, urn contator liga em estrela urn autotransformador e, por urn contator auxiliar, liga urn rele de tempo. A tensao na chave compensadora e reduzida atraves de

i!:!

Iff 200

Instalacoes para Motores

rnsralacoes Eletricas

201

f:

I It

It

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A

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B

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C • _._ N

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I

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Fig. 6.16b Chave estrela-triangulo de cornando manual

~I

11i;

--I

Chave y-IJ.

• I

U : V

W)

Z

Y

X

1

I~

I domotor

ey

:

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LL•.... •

'I

·.wLJ

I

I

. I

TTl

-X

I'

d

PI.c. de Iigacoes

IJ.

~

PI.c. de ligacoes do motor

Fig. 6.16 Ligacoes para a partida da chave estrela-triangulo

urn autotransformador com taps para 50, 65 e 80% da tensao normal. 0 motor parte, assim, em tensao reduzida. Ap6s 0 tempo ajustado para a entrada do motor na velocida­ de nominal, 0 rele de tempo desliga 0 contator e introduz no circuito urn outro contator, o qualliga 0 motor diretamente arede. Sao usados na partida de compressores, britado­ res, calandras, bombas helicoidais e axiais e grandes ventiladores. Podem ser aciona­ das por botao local ou por chave de comando. (Ex.: chave compensadora CAT da Siemens.) A Fig. 6.17 mostra 0 diagrama unifilar de uma chave compensadora automatica Siemens, cujo principio de funcionamento e 0 seguinte. Ao comando "liga", segue-se a - "operacao do contator C 3, que conecta em estrela 0 autotransformador. Este contator, por intermedio de urn de seus contatos au xiii ares, liga 0 contator C2 e 0 rele de tempo. 0 motor e, assim, alimentado com tensao reduzida, correspondente atensao da derivacao escolhida. Ap6s 0 tempo ajustado para a partida do motor, 0 rele de tempo desliga 0 contator C 3 e este introduz no circuito 0 contator C j , ligando 0 motor diretamente arede. E de se observar que 0 contator C 2 s6 e desligado ap6s a entrada de C 1 no circuito. Des­ se modo, 0 autotransforrnador trabalha, por curto tempo, como uma reatancia.

C, Contator

VI

,...

,~

I U, Tensao de derivacao escolhida

A:~mll

'OlllatO r

A

AUtotr.nsfonnador

Fig. 6.163 Chave estrela-triangulo. Fabricante Siemens

6.17 Diagrama da chave compensadora

Fig. 6.173 Chave compensadora cam autotrans­ formador de comando manual

....

:~:~.;";'::

...

,

..

-:~;:'-I

;-;"":',

.. 'i?:~;~~]";,"

..:" '>.

202

'!L-:":t

-,

_.~

.~~ ...

Instalacoes Eletricas

Instalacoes para Motores

• Exemplo 6.7

.~

.: .:.'; ';1'.

203

2.° Caso: Resistores de partida propriamente ditos Ajustam-se os tres resistores e ligam-se ao estator, de modo que a tensao de partida

Verificar 0 que ocorre quando se usa uma chave compensadora com tensao calibrada para 65%.

pode ser reduzida a tal ponto que 0 motor, na partida, venha a absorver apenas a corrente nominal. Em geral, para 0 emprego dos resistores, da-se a partida do motor em vazia, isto e, sem carga. Em seguida, aciona-se urn acoplamento magnetico ou oleo-dinamico, para 0 acionamento da carga. Isto e particularmente interessante quando houver sistema de engrenagens na transmissao, Na ligacao em triangulo, os resistores sao ligados antes do enrolamento do estator (Fig. 6.l9a), e a chave possui uma posicao de desligamento. Na ligacao em estrela, 0 ponto de estrela ligado ao dispositive de partida, e a chave nao tern posicao de desliga­ mento (Fig. 6.19b).

supondo tratar-se de urn motor trifasico com rotor em curto-circuito, ligado em 220 Y, com cor~ rente de partida igual a 120 A.

Solm;ao a) Tensao nos bornes, com ligacao nos taps de 65%.

U; = 0,65 X 220

.:.. ;:.,

= 143 Y

b) Corrente no motor 1m ,

e

t; = 0,65 X 120 = 78 A

c) Corrente do circuito no autotransforrnador.

o pmOOtG-twrrenteX tensao) eigual na entradae na safda do autotransforrnador, de modo que: I, X U, = 0,65 U, X

t;

sendo U, a tensao do circuito.

Portanto,

A

ABC

B

1:­

u oV oW

I, = 78 X 0,65 = 50,7 A ~) Conjugado de partida do motor. E proporcional ao quadrado da tensao aplicada aos bomes do motor. Esta tensao ficou reduzi da para 65% do seu valor na linha. A reducao sera, pois, de 0,65' = 0,42 (42% do conjugadoque haveria com partida direta).

.U

1V

rw

6.15.2.3 Resistores de Partida para Motores com Rotor em Curto-Circulto

z sx fty

1.° Caso: Resistores fixos Ligando-se ao enrolamento urn resistor fixo, a tensao se dividira de acordo com a leidas ligacoes em serie entre 0 resistor fixo e a resistencia do enrolamento. Atuando-se sobre 0 resistor fixo, consegue-se reduzir a tensao de partida e, portanto, a corrente de partida.Logo "

Ligado em triangulo D.

que a velocidade nominal atingida, os resistores sao curto-circuitados, e 0 motor fic~ ligado a plena potencia na tensao da rede (Fig. 6.18). Usa-se este metodo para 0 casodl;:. motores de pouca potencia, Tomam a partida suave e 0 dispositivo e de baixo custo.

(a)

(b)

Ligado em estrela Y

Fig. 6.19 Partida com resistores ajustaveis

e

6 DISPOSITIVOS DE

PROTE(:AO DOS MOTORES

Linha

Bornes

do Z eX eY I motor

·

~;tI}. <=>.

-

-

A protecao dos motores e realizada com 0 emprego de: • Fusfveis de a~ao retardada. • Disjuntores. Como vimos no Cap. 5, os fusfveis protegem contra correntes de grande intensidade e curta duracao, ao passo que os disjuntores, alern de atenderem a esse objetivo, prote­ gem, tambem, contra sobrecargas que podem nao ser muito grandes mas que, por serem de longa duracao, oferecem riscos a vida e aseguranca dos equipamentos e condutores, deteriorando os isolamentos. Os motores devem ter dispositivos de protecao, porem estes dispositivos devem per­ mitir que os motores possam funcionar indefinidamente com uma corrente maxima igual a 125% da Corrente nominal dos mesmos, isto e:

Ligacao para service

0'"

1= 1,25

X

In

6.24

"0 "0

Resistores em estrela

.~!>"~

....l<=>.

Fig. 6.18 Partida com resistores fixos em estrela

Acontece que a corrente de partida de urn motor e rnuito superior a 1,25 In' chegando a ser igual a 3 X In' e, em certos tipos de motor, partindo com momento resistente eleva­ do, podendo chegar a 10 X In' Portanto, necessario que se empreguem dispositivos

e

204

Instalacoes para Motores

Instalacoes Eletricas

205

Se for empregado urn fusfvel comum, capaz de permitir a passagem da corrente de

partida do motor, muito embora ele proteja 0 motor contra correntes de curto-circuito

niio 0 protegerd contra sobrecarga prolongada, superior a 125% da corrente nominal,

como se observ:a na Fig. 6.22.

Pela razao apontada, s6 se devem usar fusfveis comuns se 0 motor partir com tensao

reduzida e os porta-fusfveis ficarem fora do circuito, durante a partida.

capazes de, no infcio de funcionarnento, suportar urna sobrecarga e1evada de corrente para depois, ja decorrido certo tempo de funcionamento, desligar 0 motor ou seu ramal: se a corrente absorvida vier a se tomar superior a 1,25 de sua corrente nominal. Veja. mos, atraves de' uma representacao grafica, como se opera a protecao com 0 emprego dos fusfveis de a<;:ao retardada Diazed e NH e dos disjuntores. Representemos (Fig. 6.20) as curvas caracterfsticas (intensidade da corrente em fun· <;:ao do tempo) correspondentes a urn motor e a urn fusivel de a<;:ao instantanea,

: ::

I

It

\~ Fusivel

t

3I,,~ A 1\ I

I I

1,25 I"

I"

3 I"

~Motor -,

""

"­ "

-1,25 I"

.......

~~ -----=--= -=~

I"

I

I I

Fig. 6.22 0 fusfvel, emborasuportea corrente de partida,naoprotegecontrasobrecargas posteriores

t,

Fig. 6.20 FusfveIfundindo antes de a corrente de regime ter atingido valor poucoacimade 1,25 XI,

Vemos que a curva I = f(t) do fusivel encontra a curva correspondente do motor nO' ponto A, ap6s 0 tempo tao Isto mostra que 0 fusfvel ira fundir antes de ser atingida a COl";; rente nominal ou a corrente de 1,25 vez 0 valor da corrente nominal de funcionam~nlo,:! Os fusiveis de a<;:ao instantanea (comuns), por serem de a<;:ao praticamente imediata, £oino / se ve na Fig. 6.20, niio se prestam 11 protecao dos motores, pois bern antes de a correli.~dti partida ter atingido 0 tempo necessario para alcancar 0 valor I", ou mesmo 1,25 X In,;of}i:·i sfvel funde, interrompendo 0 circuito. 0 dispositivo de protecao deve teruma curvaI que se sobreponha 11 curvaI = f(t) do motor, pois, caso contrario, ofusivel de a<;:ao retal.,
~f~ :~iP

7 DISPOSITIVOS

DE PROTE(:AO DO RAMAL

Estes dispositivos deverao suportar a corrente de partida do motor durante urn tempo

reduzido. Quando, porem, 0 motor estiver em regime, se houver sobrecarga prolongada

ou curto-circuito no ramal, deverao atuar interrompendo a corrente. A graduacao dos

dispositivos de protecao e a escolha do fusfvel de a<;:ao retardada dependem do tipo do

motor, da letra-c6digo do mesmo e do metoda empregado para a partida.

Na Tabela 6.10, vemos a percentagem do valor da corrente em relacao ao valor nomi­

nal e que devera ser usada nos dispositivos de protecao.

Tabela 6.10 Percentagem da corrente a plena carga do motor, a considerar na protecao dos ramais de motores Motor com letra-codigo Tipo de motor

Metodo de partida

Motor sem letra-c6digo

Letra

%

300%

A B ateE FateV

150 250 300

Correntenominalate A 30A a 250% B ateE Correntenominal acima FateV de30Aa200%

150 200 250

3 I" Monofasicos, trifasicos, de indu~ao em gaiolas e sfncronos 1,251" .1".1---

-------­

Com tensao reduzida

_

Fig. 6.21 Curvas I = [(t) para 0 motor eo dispositivo de prote~ao

A plena tensao

Trifasico de aneis

-

150%

-

.:::-. ~>,'::'

~.;, ;'~ H;;5~ ~,j-;'

",,:v _v­

_.

206

.. .:... :,,':-:..,.

Determinar a ajustagem da chavemagnetica de protecaode urnmotor de inducao trifasico, 10 CY, 220 V, 60 Hz, letra-c6digo E e a capacidade do fusivel de protecao do ramal. Solu~iio

Bitola minima do condutor

b) Ajuste da chave magnetica de protecao do motor (Tabela 6.11). Para I" = 27, com ajustagem de 125%, obtemos 1,25 X 27 = 33,75 A "" 34 A. c) Pela Tabela 6.10, vemos que, para a letra-c6digo E, a percentagem da corrente a plenacarga do motor a considerar e de 250%. Portanto, 0 ramal deve ser protegido com urn fusivel de 2,5 X 27 = 67,5 A "" 70 A. Achariamos, alias, imediatamente este valor usando a Tabela 6.11, considerando 250como I percentagem da corrente a plena carga do motor. '

Tabela 6.11 Motores de inducao trifasicos, 220 V, rotor em gaiola ou em aneis ,

Bitola minima do condutor

Ielemento temporizado Ajuste maximo do

do dispositivo de prodo motor contra I sobrecarga (amperes) te~iio

2 2,8 3,5 5 6,5 9 15 22 27 40 52 64 78 104 125 185 246 310 350 480

" I tV I

,~

Maxima corrente nominal d~ ~;' ~ fusiveis no ramal alimentador :',,'~ (amperes) ',;, ~l Percentagem da corrente a ple.!i~~ carga do motor (ver Tabela 6.10j,;

Corrente a plena carga aproximada (amperes)

_ mm'

1,2 1,6 2 2,9 - 3,8 5,2 8,7 12,8 15,7 23 30 37 45 60 73 87 107 143 180 209 278

2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 4 4 6 10 16 25 35 35 70 70 120 185 300 400

I

Maxima corrente nominal dos Ajuste maximo do fusiveis no circuito alimentador elemento temporizado (amperes) do dispositivo de pro- 1 - - - - - - - _ te~iio do motor contra Percentagem da corrente a plena sobrecarga (amperes) carga do motor (ver Tabela 6.10)

125%

150

200

250

I 300

1,5 2 2,5 3,6 4,8 6,5 10,9 16 19,6 29 37,7 46,4 56,6 75,4 90,6 108,8 134,1 178,4 224,8 261 348

15 15 15 15 15 15 15 20 25 35 45 60 70 90 110 150 175 225 300 350 450

15 15 15 15 15 15 20 30 35 50 60 80 90 125 150 175 225 300 400 450 600

15 15 15 15 15 15 25 35 40 60 80 100 125 150 200 225 300 400 450 600 800

15 15 15 15 15 20 30 40 50 70 90 125 150 ' 200 225 300 350 450 600 800 1.000

~'

'" cll/2

I" = 27 A

207

Tabela 6.12 Motores de inducao trifasicos, 380 V, em gaiola ou em aneis

,'1

a) Corrente nominal (Tabela 6.11):

Corrente a plena carga aproximada (amperes)

.. -. ;_~~;" ..;.~.:.~"

lnstalacoes para Motores

• Exemplo 6.8

1/2 3/4 I I 1/2 2 3 5 7,5 10 15 20 25 30 40 50 75 100 125 150 200

..... '...,: ...

lnstalacoes Eletricas

As Tabelas 6.11 e 6.12 fomecem os val ores para ajuste do elemento temporizado do dispositivo de protecao contra sobrecarga e da corrente maxima dos fusfveis para prote. ~ao do ramal e do motor. nos casos de tensao de 220 V e 380 V, respectivamente. A Tabela 6.13, da NBR-5.41O, da ABNT, apresenta os valores dos fatores a aplicari corrente de plena carga dos motores, para obter a corrente nominal ou de ajuste maximo dos dispositivos de protecao dos circuitos terrninais.

cv

·""<'~'.r;:.;

.t ' 2 ~ 3 >c., -

8 CENTRO

_

_

DE CONTROLE DE MOTORES

mm' 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 4 6 10 16 25 35 70 70 95 185 300 300 400 600

125%

150

200

250

2,5 3,5 4,4 6,2 8,1 11,2 18,7 27,5 34 50 65 80 98 130 156 231 303 388 450 600

15 15 15 15 15 15 25 35 45 60 80 100 125 175 200 300 400 500 600 800

15 15 15 15 15 20 30 45 60 80 110 150 175 225 250 400 500 800 800 1.000

15 15 15 15 20 25 40 60 70 100 150 175 200 300 350 500 800 800 ].000 1.200

Ha alguns anos, vern sendo usado 0 charnado sistema CCM, designacao que se dii a urn centro de controle de motores. Trata-se de urn equipamento de manobra fomecido de fabrica, pronto para ser insta­ lado e entrar em service. Sua principal vantagem e perrnitir a rapida substituicao de uma gaveta por outra reserva, com reduzido tempo de parada do motor. Urn CCM consta de cubfculos blindados, isto e, armarios de chapa de aco devida­ mente compartimentados, para alojamento de gavetas extrafveis ou modules. Nesses compartimentos sao montados barramentos, cabos, seccionadoras, disjuntores, fusfveis, contatores, reles auxiliares etc. A parte frontal do CCM pode ser constitufda por uma iinica chapa ou dividida em paineis ou modules. Os CCM sao projetados e fabricados obedecendo aNBR 6.808. A Fig. 6.23 mostraesquematicamente urn CCM da Siemensem vistafrontale cortetransversal.

Quando a resistencia timpeddncia de um circuito em corrente altemada) cai a zero, diz-se que ocorre urn curto-circuito. Pela lei de Ohm. E = R X I, ve-se que a tensao, mantendo-se constante, e a resistencia, caindo a zero, a corrente tenderia ao infinito. Na realidade, a impedancia do sistema nunca chega a zero, pois entre 0 ponto onde ocorre 0

208

Instalacoes Eletricas

Corte transversal (simples)

Vista frontal

Allura

Tabela 6.13 Fator a aplicar a corrente de plena carga de motores, para obter a

corrente nominal ou de ajuste maximo dos dispositivos de

protecao dos circuitos terminais

Monofasico, sem letra-codigo

Fusivel sem retardo

~

3,00

_::~ Instantanea ~"b~"," retardado 1,75

7,00

Disjuntores a tempo

~

~

c­ o C

inverse

-

letra-codigo A

a

:J

De aneis (sem letra-codigo) De corrente continua (sem letra-c6digo) Potencia fornecida nominal igual ou inferior a 37 kW (50 cv) Potencia fomecida nominal superior a 37 kW (50 cv)

Frontal e') traseira (duplex)

2.2002 )

600

800

Afaslado da

parede 800 mm

I 1) Somente para CCM cornpartlmentado.

~

-1--_6_00_1 Dimens6es emmm

3,00 3,00 2,50 1,50

1,75 1,75 1,75 1,50

7,00 7,00 7,00 7,00

2,50

1,75

7,00

2,00 2,50 2,00 1,50

1,75 1,75 1,75 1,50

7,00 7,00 7,00 7,00

2,50

1,75

7,00

2,00

1,75

7,00

1,50

1,50

7,00

1,50

1,50

2,50

1,50

1,50

1,75

De gaiola com alta reatancia (sem letra-c6digo) - corrente nominal inferior a 30A - corrente nominal superior a30A

Encoslado ou afastadc da parede

2) Com moldura adicional 2.300 mm de anura. 3) Parte frontal com 24 modu'os e parte traseira com 15 m6dulos.

Sfncrono ou de gaiola com partida por meio de autotransformador

- sem letra-codigo ou inferior a30A - sem letra-c6digo e corrente nominal superior a 30 A - letra-codigo F ate V -letra-c6digo Bate E

600

~

i:

2,50

gaiola ou sincrono, com partida a plena tensao por meio de resistor ou reator

letra-codigo A

600

C

o

-

InstalaQao

2.200 2 )

~

~

-

Monofasico ou polifasico de

- sem letra-codigo - letra-c6digo F ate V -letra-c6digo Bate E

(mm)

Frontal

--

oj

Disjuntores

Largura (mm)

Profundidade

(mm)

Operacao

Fator

Tipo de dispositivo de protecao Tipo de motor

209

lnstalacoes para Motores

2,50 2,50 2,00 1,50

I.

600

Dbs.: Cada modulo tern 80 rnm de altura.

.1

Dimensdes

emmm

Fig. 6.23 Centro de controle de motores da Siemens curto-circuito e a fonte geradora de energia existira sempre uma certa irnpedancia, 0 que conduz a urn valor finito para a corrente, embora muito elevado. Num circuito de corrente continua, 0 curto-circuito e limitado apenas pelas resisten­ cias nele existentes. Quando se trata de corrente altemada, alern das resistencias ohmi­ cas, devemos considerar os valores das reatancias indutivas que ocorrem onde ha bobi­ nas e, portanto, a corrente indutiva a que nos referimos no item 6.5, ao tratarmos dofator de potencia. Da composicao dos efeitos das resistencias e das reatancias indutivas resul­ ta a chamada impediincia, grandeza medida em ohms que limita 0 valor da corrente de curto-circuito nos sistemas de corrente alternada e que, se demonstra em eletrotecnica, e representada pel a hipotenusa do triangulo cujos catetos sao a resistencia e a reatancia indutiva. 0 calculo da irnpedancia total e a soma das impedancias, desde 0 ponto onde se presume que venha a ocorrer 0 curto-circuito ate a fonte que alimenta 0 circuito. Assim, computa-se no calculo da impedancia do circuito de baixa tensao (motores etc.) a impedancia do transforrnador e a impedancia do circuito de alta tensao ate chegar-se it impedancia do gerador. A corrente de curto-circuito sera tanto menor quanta maior for a valor da impeddncia do sistema. Eimportante 0 conhecimento da corrente de curto-circui­ to para a escolha dos dispositivos de protecao e sua calibragem, em uma subestacao receptora. Para isto, a concessionaria de energia fomece 0 valor da potencia de curto-cir­ cuito a que devera atender 0 disjuntor a oleo entre a rede extema e os transforrnadores da sUbesta~ao. Pode-se, entao, calcular a corrente de curto-circuito na baixa tensao do trans­ forrnador, onde sao instal ados disjuntores a ar (air circuit breakers). Urn dos processos que se adotam neste calculo considera as caracteristicas do transforrnador da subestacao que alimenta 0 circuito a proteger, isto e, a potencia (kVA) e a impedanciado transforma­ dor, dada em percentagem. Para simplificar, supoe-se a potencia do lade do primario do ~ansforrnador como se fosse infinita, e que nada existe, alern do transforrnador, para redu­ ZIr a corrente de curto-circuito. Teremos, para 0 valor da potencia de curto-circuito:

kV A (curto-circuito)

=

100

x kV A (transformador)

6.25

Impedancia (%) e

, ~']' - . '

.....

~;

• :,.;;.~.-,." r .: ,

,

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Instalacoes para Motores

210

<,\:;;·:~;t,

.

211

jnstalacoes EIE'tricas Tabela 6.14 Correntes e protecoes conforme a potencia dos motores

1 (curto- circuito) = 1.000 x kVA (curto-circuito) EX -J3

·6.26

Fusiveis retardados adequados (A)

Corrente nominal (A)

Potencia do motor !'t .

• Exemplo 6.9

kW

cv

Em uma elevat6ria, devera ser instalado urn transformador de 750 kVA, 13.800/380 V, com irnpedancia de 5%, para alimentar ires grupos motor-bomba de 200 cv, sendo os motors de inducao em gaioJa. Calcular a corrente de curto-circuito, a corrente de partida dos motore e determinar os dispositivos de protecao e sua calibragem. Admitir partida com chave com­ pensadora. Solm;1io a) Potencia de curto-circuito: 750 X 100

15.000 kVA

5 b) Corrente de curto-circuito:

I (curto-circuito) =

1.000 x kVA

E x y'J'

1.000 x 15.000 = 22.790 A ou 22,8 kA 380 x

\IT

c) Corrente nominal absorvida em cada motor:

I

n -

p x 736 V

X

y'jx cos If' x T/

200 x 736 = 280 A 380 x yj'x 0,83 x 0,96

Na Tabela 6.14 pode-se achar diretarnente este valor para a corrente nominal,

p

entrandOC~~

= 200 cv e U = 380V.i~

d) Corrente de partida.

Admitamos que a lelra-c6digo do motor seja F e que a partida seja com tensao reduzida.

Pela Tabela 6.7, vemos que, para a letra-c6digo F, temos:

kVA cv (com rotor bloqueado) A corrente de partida, se niio [osse empregada chave compensadora, seria: Iparllda.=

5

x In

=

5

x

280

= 1.400

A

Os dispositivos de protecao deverfio ser aptos a: • Suportar permanentemente a corrente igual a 1,25 X I. = 1,25 X 280 = 350 A,a' elevacao de temperatura de 40'C, ou 1,15 X I., quando esta eleva\Oao nao etolera, • Suportar a corrente de partida de 1.400 A durante 0 tempo de aceleraC;aodo ~at' fosse empregada chave compensadora). Este periodo depende do tipo de maqUlna e, no caso de bombas, em geral nao chega a 60 segundos. Norrnalmente considera: gundos para bornbas medias e 20 segundos para as de pequena potencia. . • Podcr interrompcr uma corrente de 22.790 A, caso ocorra urn curto-circuito. A I devera processar-se muito rapidamente e sem que a corrente venha a atingir au mentes, danificando-os.

1/4 1/3 1/2 3/4 1 1,5 2 3 4 5 7,5 10 12,5 15 20 25 30 40 50 60 75 100 125 150 200 271 340 435 545 680

220 V

0,184 0,243 0,368 0,552 0,736 1,104 1,472 2,208 2,944 3,68 5,52 7,36 9,20 11,04 14,72 18,40 22,08 29,44 36,80 44,16 55,20 73,60 92,00 110,40 147,20 200,0 250,0 320,0 400,0 500,0

1,1 1,5 1,8 2,7 3,5 5,0 6,0 9,0 12 14 21 28 39 45 58 68 80 100 124 140 180 237 296 352 450 630 770 975 -

- I

380V 0,7 1,0 1,2 1,8 . 2,3 3,2 3,9 5,7 7,6 9,0 14 18 25 29 37 44 51 64

77 89 115 152 188 224 280 365 445 570 715 890

I

I I

nov

380V

2 2 2 4 4 6 10 16 20 25 35 50 63 63 80 80 100 125 160 200 225 260 350 430 600

2 2 2 2 4 4 6 10 10 16 20 25 35 35 50 63 63 80 100 125 160 200 225 260 350

-

-

-I

-

­

A capacidade que os equipamentos de protecao possuem de proteger contra 0 curto-circuito chama-se capacidade de ruptura dos mesmos. Os fusiveis NH, daSiemens, tern uma capacidade deruptura de 100.000 A (lOOkA), e os tipos Diazed, 10.000 A (10 kA). Se usassernos, como protecao do ramal de cada motor, fusiveis comuns (que ja insistimos que nao sao convenientes) e nao fosse usada chave compensadora, estes teriam:

I

= 5

x In

= 5

x 280

~

1.400 A

Se fossem aplicados fusfveis de acao retardada tipo NH, por exemplo, poderfamos adotar urn dos seguintes procedimentos, considerando 0 emprego de chave compensadora de partida: J. Usar a Tabela 6.14 que da, para motor de inducao de 200 cv, 380 Ve corrente nominal de 280 A, fusiveis retardados de 350 amperes. 2. Usar 0 grafico da Fig. 6.21, da Siemens. Entrando-se com a corrente maxima de partida, e considerando urn tempo de fusao de t scgundos, obtem-se, na curva, 0 fusivel NH reque­ rido.

1212

Instalacoes para Motores

jnstalacoes Eletricas

Se empx:egassemos disjuntores, uti1izariamos a Tabela 6.12 e obteriamos para 200 cv ajusu, gem do e1emento temporizado em 348 A, correspondente a 1,25 X I".

Consideremos a Tabe1a 6.13, da NBR 5.410, para cotejarmos os valores com os que acabamos

de calcu1ar. Os fatores a ap1icar it corrente de plena carga do motor de gaiola, 1etra-c6digo F, usan. do autotransforrnador, seriam: • Usando fusivel NH, fator = 1,75.

Teriamos para 0 valor maximo da corrente do fusfve11,75 X 280 A = 490 A.

• Usando disjuntor, fator = 2,00.

Portanto, a ajustagem maxima do dispositivo de protecao sera de 2,00 X 280 = 560 A.

Vemos que os valores encontrados diferem bastante dos obtidos empregando dados dos fabri­ cantes, 0 que se explica por que a Tabela 6.14 refere-se a valores maximos. Para 0 disjuntor geral correspondente do alimentador dos tres motores 3 X 200 = 600 CV, e

considerando que cada motor parte iso1adamente, teremos corrente nominal total de:

I" = 3 X 280 A

= 840 A

00A

=F -

213

5jDiSjuntor 1---I,/~""'f--

YOA

f,

f.

1

156A

194A

~uste

I Ajuste

Ajuste 21 A

f

3I,5A

Disjentor

~uste

.

.

Chave termo-

magnetics Ajuste

r:

18,7 A

Ajuste 50A

1" = 14 A

I,

= 45 A

M

3­ ~

Se houvesse apenas urn motor, 0 disjuntor, como vimos, seria ca1ibrado para 348 A. Ao partir o segundo motor, a corrente ja esta norrnalizada para 0 primeiro motor, em 280 A, de modoque

teriamos uma corrente no a1imentador de: 280

+ 348

= 628 A

Na partida do terceiro motor, a corrente para os dois primeiros ja sera de 2 X 280 = 560 A,de modo que teremos: 560

+ 348

5 cv

7,5 cv

10 cv

15 cv

LCA

LCA

LC-

LCC

Com eIev. de temperatura

40'C

Sem elev. de temperatura

40'C

Fig. 6.24 Determinacao de urn ramal de alimentacao que serve a quatro motores, conforme esquema

= 908 A

Usariamos, pois, urn disjuntor geral de 1.000 A, calibrando-o para 900 A, aproximadamenl~ .

• Exemplo 6.10 Urn ramal de alimentacao serve a quatro motores de inducao, trifasicos, operando ern 220 V,V ,; sendo urn de 15 cv, letra-codigo C, com elevacao pennitida de temperatura de 40'C; urnde10c, ;, sem letra-c6digo, sem elevaerao de temperatura; urn de 7,5 cv, com letra-codigo A, com eleV~,lo natalf· de temperatura; urn de 5 cv, com [etra-codigo A, com elevacao de temperatura. DeternU ;?: correntes, as capacidades dos disjuntores e sua calibragern.

Solucao

a) Correntes nomina is (Tabela 6.14, da FlCAP), para 220 V: 15 cv (11,04 kW) - 45 A

10 cv (7,36 kW) - 28 A

7,5 cv (5,52 kW) - 21 A

5 CY (3,68 kW) - 14 A b) Correntes dos ramais para cdlculo dos cabos: 1,25 X 45 A = 56,25 A 1,25 X 28 A = 35,00 A 1,25 X 21 A = 26,25 A . .'. _" 14. 1,25 X 14 A = 17,5~ A c) Corrente a ser atendida com a calzbragem do dispositivo de proter;ao. (T.bela 6. . • fustveis NH - Tabela 6.14.

15 CY - 63 A

IOcy - 50A

7,5 cv - 35 A

. 5 CY - 25 A

• Calibragem do disjuntor (chave magnetica), segundo a Tabela 6.11.

.C)· 15 CY _ 50 A, ou 1,25 X 45 = 56,25 A (elevacao de temperatura de 40

10 CY - 34 A, ou 1,15 X 28 32,20 A (sern elevacao de temperatura) D·· .. 7,5 cy _ 27,5 A, ou 1,25 X 21 = 26,25 A (elevacao de temperatura de 4

5 CY - 18,7 A, ou 1,25 X 14 = 17,5 A (com elevacao de temperatura)

d) Correntes a considerar na protecdo dos ramais, isto e, na calibragem dos dispositivos de proteciio, segundo a Tabela 6. /0:

15 cv - letra-c6digo C - 200%: 2,0 X 45 A = 90 A

10 cv - sern letra-codigo - 200%: 2,0 X 28 A = 56 A

7,5 cv - letra-c6digo A - 150%: 1,5 X 21 A = 31,5 A 5 cv -letra-codigo A - 150%: 1,5 X 14 A = 21 A

e) Protecdo de alimentador gera!.

Podemos simplesmente considerar 0 disjuntor com capacidade correspondente it soma das correntes dos ramais, isto e:

I,.", =

90

+ 56 + 31,5 + 21

= 198,5 A

o disjuntor seria de 200 A. Usando a Tabela 6.11 terfamos, para os fusfveis do ramal alimentador: 15 cv 10cv 7,5 cv 5 cv

200% 200% 150% 150%

1= 1= 1= 1=

Capacidade do fusivel

80A 60A 35A 25 A

- 200 A

=

";.1.~;(.~:

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.

214

~_.~--~-----_.

_ ..

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• '-.. '.

,,',-.-,' c.\-~.--.':' :_~~_.c:.::'"

Potentia

J

kW

2 polos 0,75 I 1,5 2 3 5 7,5 10 15 4 poles 0,5 0,75 1 1,5 2 3 5 7,5 10 15

I Modelo

I Peso I kgf

71a2 71b2 80a2 80b2 90S2 100L2 112M2 132S2 132M2

7,2 8,2 1l,4 12,5 17 24 42 64 78

Corrente nominal

I

rpm em em nominal 1220 V 380 V

Rendi­ mento %

Fator de po­

Corrente Conj. partida partida

Torque nominal

3.420 3.440 3.450 3.455 3.490 3.490 3.480 3.475 3.500

2,46 3,34 4,67 6,51 9,18 13,7 19,2 28,6 40,7

1,42 1,93 2,70 3,76 5,30 7,90 1l,5 16,2 23,5

74 76 78 78 83 84 88 81 87

71a4 71b4 80a4 80b4 90S4 90L4 100L4 112M4 132S4 132L4

6 polos -

1.200 rpm

0,5 0,75 I 1,5 2 3 5 7,5 10

0,37 80a6 0,55 80b6 0,75 80c6 1,1 90S6 1,5 90L6 2,2 100L6 132S6 4 5,5 132Ma6 7,5 132L6

8 polos ­

900 rpm

0,37 0,55 0,75 1,1 1,5 2,2 4

80c8 90S8 90L8

ioous 100L8 112M8 132M8

7 8 ll,6 12,2 16,5 20,3 26,5 44,6 64 83,1

1.680 1.690 1.715 1.685 1.720 1.720 1.720 1.735 1.740 1.760

1,94 1,12 3,10 1,79 2,22 3,84 3,10 5,37 3,44 5,95 9,52 5,50 7,90 13,7 20,6 1l,9 26,6 15,4 26,0 45,0

71 72 76 76 87 83 84 86 86 87

cos 'P

IjI"

C/C" %

kgm

0,81 0,76 0,82 0,76 0,76 0,83 0,83 0,85 0,82

5,5 6,2 6,1 6,3 8,3 9,0 7,4 6,7 7,0

180 180 180 180 180 180 180 180 180

0,158 0,208 0,315 0,415 0,619 1,02_ 1,54 2,05 3,07

0,70 0,66 0,65 0,73 0,74 0,73 0,83 0,81 0,85 0,75

4,2 4,5 5,7 5,2 6,6 6,6 7,0 7,0 6,6 7,8

200 200 200 200 200 200 200 200 190 190

0,213 0,318 0,420 0,635 0,835 1,23 2,07 3,10 4,1l 6,12

10,8 1l,2 12 16,3 18,7 26 57,5 70 79,5

1.160 1.150 1.130 1.160 1.150 1.150 1.160 1.150 1.165

2,30 3,:26 3,65 5,13 7,45 10,2 14,9 21,1 31,0

1,33 J,88 2,1l 2,96 4,30 5,87 8,60 12,2 18,0

67 70 72 80 75 81 85 86 85

0,62 0,63 0,73 0,72 0,70 0,70 0,77 0,79 0,72

4,6 4,2 3,8 4,7 5,1 5,9 6,0 6,4 6,7

190 180 170 170 170 170 160 160 160

0,308 0,465 0,631 0,927 1,25 1,88 3,07 4,68 6,18

12

16,3 18,7 22,5 26 38 71,5

860 865 865 860 845 860 860

2,80 4,70 5,00 7,10 7,00 13,5 18,8

1,60 2,70 2,90 4,10 4,00 7,73

61 66 68 74 77 77 78

0,57 0,50 0,56 0,54 0,72 0,60 0,67

3,4 3,5 4,0 4,5 4,1 3,8 5,1

175 175 175 175 130 130 160

0,417 0,620 0,828 1,25 1,69 2,50 4,20

10,9

kgf

m'

cv

kW

Modelo (I)

0,0022 0,0025 0,0048 0,0056 0,0100 0,0170 0,0322 0,0640 0,0836

Car- Peso caca

kg

rpm norninal

~inal Fator CorrenNem Rendide te de 440 V mento poten- partida (2) % cia 1/.1" cos q,

Torque Torque nomi- de Torqne nal partida m3ximr T.em TpIT. Trn,/I'. kgm % %

Eleva­ ~iio

tempe­ ratura (3)

. 2polos - 3.600 rpm 't J~"

4~:

15 ILA4 163·2YA 18,5 ILA4164-2YA ILA4I83-2YC ILA4 187-2YB ILA4208-2YC ILA4 220·2YC ILA4223·2YC ILA4254·2YC ILA4 280·2YC ILA4283-2YC ILA4310-2YD ILA4 312-2YD ILA43I5-2YD ILA4 354-2YD ILA4356-2YD

15 ILA4 I 63-4Y A ' 18,5 ILA4 182·4YA 22 ILA4I83-2YA 30 ILA4 206-4YA 37 ILA4 208-4YA 45 ILA4 220-4YA 55 ILA4 223-4YA 75 ILA4 254-4YA 90 ILA4 280-4YA lID ILA4 283·4YA , 132 ILA4 310-4YA '160 ILA4 313-4YA [185 ILA4 314·4YA ,:220 ILA4354-4YB . '-280 ILA4 356-4YB '355 ILA4 404.-4YB ~450 ILA4 406-4YB

:~

160M 100 160M 110 180M 155 180L 165 200L 240 225S 300 225M 320 250M 430 280S 570 280M 620 315S 790 315M 870 315M 970 355/J 1350 355/1 1550

160M 100 180M 160 180M 170 2 00L 240 2 00L 265 225S 300 225M 325 250M 455 280S 610 280M 670 315S 840 31 5M 950 315M 975 355/1 1 350 355/2 1 650 400/1 2 0 00 400/2 2 3 00

3.540 32 3.540 34,5 3.535 36,5 3.525 49 3.540 60 3.545 73 3.550 89 3.560 120 3.570 142 3.575 172 3.575 205 3.575 247 3.575 290 3.580 390 3.580 467

1.760 26 1.760 32 1.760 39 1.760 51 1.760 62 1.765 75 1.770 91 1.770 122 1.780 145 1.780 175 1.785 210 1.785 255 1.785 295 1.785 347 1.785 432 1.788 550 1.790 692

84,5 86 89,5 90 90,5 91 91,5 92 92,5 93 93 93,5 93,5 94 94,5

88,5 90 89,5 91 91,5 92 92,5 93 94 94,5 94,5 95 95 95 95,5 95,5 96

0,73 0,82 0,88 0,89 0,89 0,89 0,89 0,90 0,90 0,90 0,91 0,91 0,90 0,90 0,90

0,86 0,84 0,83 0,85 0,86 0,86 0,86 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,88 0,89 0,89 0,89

6,8 6,8 6,3 6,8 6,8 6,5 6,9 6,8 6,5 6,8 6,3 6,3 6,8 6,5 6,6

6,8 6,7 6,7 6,7 6,4 6,7 6,8 6,7 6,5 6,8 6,5 6,9 6,5 6,8 6,9 7,6 7,8

3,97 4,96 5,96 7,97 9,92 11,88 14.84 19,72 24,59 29,46 35,36 43,21 49,10 66,69 78,46

7,98 9,97 1l,97 15,96 19,95 23,87 29,75 39,67 49,31 59,17 70,81 86,55 98,35 118,02 149,09 186,55 235,37

250 300 170 220 190 160 170 140 150 160 J20 120 130 120 120

220 230 230 215 200 195 200 200 250 270 230 250 240 210 210 220 220

270 270 260 240 240 240 250 250 220 220 220 220 220 250 250

290 230 220 230 220 240 230 230 190 200 190 200 240 240 240 240 240

da tensao e forma construtiva no modele do motor. Fonna construtiva: ultimo mimero -4

-6 -8 JIlUltiplicar par

B3 B5 VI

5

V1 com tampa protetora

7

i.n. Para 220 V multiplicar por 2.00.

e lass B au F. 1501a93:0 classe F.

L

215

Corre-I te no­

GO'

tencla

1.800 rpm 0,37 0,55 0,75 1,1 1,5 2,2 4 5,5 7,5 II

"'-":""':':".

Tabela 6.16 Motores trifasicos com rotor em curto-circuito, Carcacas 160 a 400 - Siemens

3.600 rpm 0,55 0,75 1,1 1,5 2,2 4 5,5 7,5 II

:','",:,".­

Instalacoes para Motores

Potencia

0,5 0,75 I 1,5 2 3 5

.-

Instalacoes Eletricas

Tabela 6.15 Motores trifasicos com rotor em curto-circuito. Carcacas 71 a 132 - Siemens

cv

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-"-,

0 I

Exempto: Motorde 125cv, 2 p61os, 220/3801 440n60 V, formaconstnniva VI. Modelo N.· ILA4 280-2YC85. Outras renszes ou formes construtivas sob

consulra,

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F

B

F

B

B

F

F

F

F

F F F F F

F B

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F F F B B B B

F F F F F

Tubulacoes Telefonicas -

7

tunutacoes Telej6nicas - Sequencia

Bdsica para Elaboracao do Projeto

217

Sequencia Basica para Elaboracao do Projeto

caso existam, a portaria, 0 apartam~!1to do zelador, 0 salao de festas e demais dependen­ cias. Detennina-se, dentro de cada parte do ediffcio, 0 local onde ficarao as caixas de safda (sala, copa ou cozinha, quartos, lojas, escrit6rios) e a caixa de saida principal, que sera interligada com a caixa de distribuiciio que atende ao andar. A caixa de safda principal deve ser localizada pr6xima a caixa de distribuiciio, e esta, nas partes comuns do pre­ dio (Fig. 7.1). Em caso de ediffcio comercial, se a mesma entidade ocupa 0 andar inteiro, e suficien­ te que a caixa de distribuicao fique em local pr6prio as partes comuns, dentro da pr6pria sala.

7.2.1 PREVISAO DE PONTOS DE TELEFONE Extraordimirio progresso marcou a area de teleclJIIlIlIricac;:6es nos ultimos anos,em nosso pais. E inconcebivel uma edificacao que nao esteja preparada para receber os seus beneffcios. Documentos de duas fontes foram utilizados na elaboracao deste ca­ pitulo. • Sistema de Praticas TELEBRAs (Telecomunicac;:6es Brasileiras S.A.) N." 235-510-602 - Tubulacoes Emissao: 1.0 - Ago ­ 1985. N.O 235-510-601 - RJ. Cabeacao Emissao: 1.0 - Nov ­ 1985. • Normas aprovadas da ABNT (Associac;:ao Brasileira de Normas Tecnicas). 1 _ Redes telefonicas internas em predios. NBR 13300/MAR 1995. Terminolo­ gia. ia IT _ Redes telefonicas intemas em predios, NBRJ3301/MAR 1995. Simbolog . III _ Redes telefOnicas intemas em predios - Tubulacao de entrada telef6nica-; Projeto. NBR 13726/0UT 1996. . .' IV _ Redes telefonicas internas em predios ­ Plantas/partes componentes deplO1 ; jeto de tubulacao teleffmica. NBR 13727/0UT 1996. . '; V _ Redes telefonicas em ediffcios com ate cinco pontos telefOnicos ­ NBR 13822/MAIO 1997. . ,,~

Proj~IO;;~

o

mimero e a localizacao dos pontos de telefone sao estabelecidos com base na Tabe­ la 7.1.

7.2.2 DIMENSIONAMENTO DAS TUBULA<;OES, TRAJETOS EDIAMETROS Determina-se 0 trajeto da tubulacao dentro de cada parte do ediffcio de modo a in­ terligar todas as caixas de safda, projetando caixas de passagem, se estas forem necessarias, para limitar os comprimentos da tubulacao e/ou 0 mimero de curvas. Este trajeto deve ser 0 menor caminho possfvel entre as caixas, com 0 objetivo de economizar material, ou seja, fazer com que a ligacao seja mais economica com 0 mes­ mo resultado. • Determinam-se 0 diametro dos tubos e as dimens6es das caixas pertencentes a tu­ bulacao secundaria utilizando os valores indicados nas Tabelas 7.2, 7.3, 7.4, 7.5 e 7.6. • Em ediffcios comerciais onde existam areas de escrit6rios com mais de 10 caixas de saida (100 m') devem ser utilizados sistemas de distribuicao em malha no piso ou sistemas em canaletas, para a interligacao das caixas ou safdas a caixa de safda prin­ cipal (Figs. 7.6, 7.7 e 7.8).

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7.1 INTRODU<:AO es As etapas basicas para a elaboracao de projetos e execuc;:ao de tubulac;:6 e ente definidas a seguir, aplicam-se a qualquer tipo de predio, independentem a'do que 0 mesmo se des tina. Aplicam-se, tambern, a conjuntos de edificac;:6essitu s IrO de urn mesmo terrene, como vilas, condominios, loteamentos especiai e constituidos por varies blocos.

7.2

TUBULA<:AO SECUNDAIuA

Ea tubulac;:ao destinada a instalacao da fiacao telefonica intema do pre~i.o.

positivos auxiliares, instalam-se caixas de rlisttibuiciio (caixa destinada a ms o,.; blocos terminais para conexao de fios telefonicos intemos), em seu percurs . . liar a fiac;:ao. Detenninam-se 0 mirnero e os locais onde deverao ser instaladas as calX~ (caixa destinada a dar passagem ou permitir a safda de fios de distribuic;:ao d s), telefonicos), em cada parte do ediffcio (apartamento, loja, escrit6rio ~e a: criterios estabelecidos na Tabela 7.1, para os diferentes tipos de pred10S,

Tabela 7.1 Criterios para a previsao dos pontos telefonicos Tipos de predios

I

Niimero minimo de pontos telefOnicos

Residencias ou apartamentos

Ate 2 quartos ­ 1 ponto telefonico, Ate 3 quartos ­ 2 pontos telefonicos, 4 quartos ou mais ­ 3 pontos telefonicos,

Lojas

1 ponto telef6nico/50 m'.

Escritorios

1 ponto telef6nico/lO m'.

Industrias

Area de escritorios: 1 ponto telef6nicoll 0 m'. Area de producao: Estudos especiais a criterio do proprietario.

Cinemas, teatros, supennercados, depositos, annazens, hotels e outros

Devem ser feitos estudos especiais, em conjunto com a concessionaria local, respeitando os limites estabelecidos nos criterios anteriores.

:"

Habitac;:oes populares de baixa renda

1 ponto telef6nico.

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218

Instaiacoes Eletricas

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219

Tubulacoes Telefonicas - Sequencia Basica para Elaboracao do Projeto

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13,98

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oil

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~

'"

~

Terreo

20,00

Rua das Drosophilas

Fig. 7.1 Exemplo de plantas baixas de distribuicao residencial, tubulacao secundaria

Andar-tipo 12 ao 8Q

B~ Fig.7.th.

220

Instalacoes Eletricas

Tubulacoes Telef6nicas -

Sequencia Basica para Elaboracao do Projeto

221

Tabela 7.5 Dimens6es padronizadas para as caixas intemas Dimensiies internas Tabela 7.2 Dimensionamento das tubulacoes primarias e secundarias aeumulados na

Diametro interno minimo dos tubos

se~ao

(rum)

Quantidade minima de tubos

Ate 5 de 06 a 21 de 22 a 35 de 36 a 140 de 141 a 280

19 25 38 50 75

I I I 2 2

Acimade 280

Usar p090 de elevacao

Nurnero de pontos

Caixas

Altura (em)

Largura (em)

Profundidade (em)

I 2 3 4 n.' 5 n." 6 n." 7 n." 8

10 20 40 60 80 120 150 200

10 20 40 60 80 120 150 200

5,0 13,5 13,5 13,5 13,5 13,5 16,8 21,8 ­

n." n." n." n."

-

Tabela 7.6 Dimensionamento de tubulacoes de entrada telefOnica subterriinea Tabela 7.3 Dimens6es de caixas em funcao do mimero de pontos telefonicos

I

Caixas

Dimensiies internas minimas em Largura

Altura Para tomada e/ou passagem

I N.oO

IO

I

5

Profundidade

I

I Quantidade de pontos telefilnicos aeumulados

5

N.o I

IO

10

5

2

De distribuicao IN. ° 2

20

20

7

3a5

20 30

15 20

7 7

Ie 2 3a5

De entrada

telefilnieos aeumulados

Diametro interno minimo do(s) eletroduto(s) mm

Quantidade minima de eletrodutos

6 a 21

50

I

Numero de pontos

22 a 70

75

I

71 a 420

75

2

421 a 840

100

3

Nota: Acima de 840 pontos, 90es.

0

_.-­

dimensionamento e feito em conjunto com a Concessionaria do Service de Telecomunica­

Nota: As dimensoes das caixas n." 0 e n." 1 devem estar de acordo com a NBR 5431.

7.2.3 CRITERIOS A SEREM SEGUIDOS NOS DIVERSOS SISTEMAS DE DISTRffiUI<;AO

Tabela 7.4 Dimensionamento das caixas intemas Pontos aeumulados na eaixa Ate S De 06 a21 De 22 a 35 De 36 a 70 De71al40 De 141 a 280

Acima de 280

Caixade distribuieao

*

geral n." n." n." n." n." n."

Caixa de

Caixa de

distribuicao

passagem

3 4

5 6 7

8

n.' n.' n." n." n."

3 4

5 6 7

n." 2 n." 3 n." 3 n.' 4

n.' 5 n.' 6

SISTEMA EMMALHA DE PISO COM TUBULA<;AO CONVENCIONAL (Fig. 7.3) a) 0 espacarnento maximo entre os eletrodutos que constituem a malha deve ser de tres metros. E, no entanto, conveniente usar 0 espacamento de 1,5 m, para-dar maior flexibilidade ao uso da malha de piso. b) Os itens de distribuicao em malha no piso e de canaletas s6 poderao ser usados em andares inteiramente ocupados pel a mesma empresa. Em caso contrario, 0 projeto sera elaborado tratando cad a sala como se fosse urn projeto residencial, de acordo com a Fig. 7.4. c) Os eletrodutos situados nas proximidades da caixa de distribuicao devem ter dia­ metros intemos maiores que 25 mm, para nao estrangularem 0 tubo de alimenta­ c;ao da malha.

Sala pI a distr. geral e po,o de elevacao

"Tratando-se de caixa para DG, a profundidade desla deve ser de no mfnimo 15 em.

SISTEMA PARALELO DE CANALETAS DE PISO (Fig. 7.6) a) 0 espacamento minimo entre as canaletas paralelas para telefones deve ser de 1,5 m e, no maximo, de 3 m. As dirnensoes das canaletas a serem utilizadas po­ dem ser determinadas adotando-se I ern? de area no corte transversal da canaleta para cada 1,5 m? de area a ser determinada. Esta regra e baseada na ocupacao

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222

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Tubulacoes Telefonicas -

Instalacoes Eletricas

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Sequencia Basica para Elaboracao do Projeto

223

1J19mm

19mm Cx.lsaida

~

82 andar

ex. safda

~

-e-

~

72 andar

~

-s

¢25mm

'" -e­

ex. safda E E

~

52

ex. safda

ex. sarda

E E

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E E

E E

ex. satda

6" andar

q,19mm

¢19mm

E

E

E E

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¢25mm

cxt.ida

ex. saida

E E

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andar

~ p;::: 42

andar

t:1 p.:

- -

3 2 andar

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Fig. 7.3 ExempIo de pIanta baixa de distribuicao comercial convencionaI ern maIha de piso

2 2 andar

~

1° andar

f

Terreo

~] J

Subsolo

-

-

..

media de areas de escrit6rios e nas necessidades medias de service telefonico para estes espacos, b) Devem ser previstas caixas de juncao, cada qual correspondendo a uma caixa de saida. Como regra geral, 0 espacamento entre as caixas de juncao deve ser de 1,20m. c) Se forem utilizadas canaletas de alimentaciio, estas podem ser dimensionadas ado­ tando-se 0,5 ern' de area no corte transversal da canaleta para cada caixa de safda a ser atendida pela mesma.

SISTEMA EM "PENTE" DE CANALETAS DE PISO (Fig. 7.7) ~

Fig. 7.2 Exemplo de urn esquematico vertical de urn predio com prumada telef6nica.

a) 0 sistema em "pente" de canaletas de piso consiste em varies condutos derivados a 90" e do mesmo Iado de urn conduto de alimentacao, Pode ser usado onde hou­ ver necessidade de estabeIecer a distribuicao de eletricidade e telefones num pavi­ mento, sem aumentar demasiadamente a espessura do piso. b) Nos condutos derivados, como regra geral, devem ser adotados 2 crrr' de area trans­ versal da canaleta para cada 1,5 m 2 de area a ser atendida, Na canaleta de alimen­ ta~ao deve ser adotado I ern" de area da secao transversal da mesma para cada caixa de saida a ser atendida por urn mesmo conduto derivado. c) Devera tambem ser apresentado, no projeto de tubulacoes telefonicas, urn corte longitudinal do conjunto, com cotas verticais.

224

Tubulacoes TelefOnicas -

lnstalacoes Eletricas

5-6

S-7

S-8

S-9

Sequencia Basica para Elaboracao do Projeto

Descrieao

S-IO

Em planta

~U2

Caixa de safda ou de passagem para fios, na parede, a 30 em do centro ao piso

~N.o ~U2

Caixa de safda ou de passagem para fios, na parede, a 1,30 m do centro ao piso S-5

S-4

S-3

,g

g­

o

Caixa de distribuicao ou de passagem para cabos, na parede

~

Caixa de distribuicao geral

~

Sala de distribuicao geral

~

Cubfculo em poco de elevacao

I

I

Caixa subterranea para emenda ou passagem de cabos (pisos)

0

Caixa de safda ou de passagem, para fios no piso

©

ffj N.ol,2,3 ... 8

Tubulacao desce

Tubulacao sobe

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~DG_

B

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Em elevacao

-

~

S-2

225

-:

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-:

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Nopiso S-I

~::,-,

Tubulacao

No teto -----

Summo de contagem a) pontos por andar b) pontos acumulados no andar

I I

Extensao Fig. 7.4 Exemplo de tubulacao para predios comerciais com mais de uma firma por andar

Naparede

ffi

-

~'"~

@

No piso

Nopiso Tubulacao ja existente

No teto

><

----Postes

SISTEMA EM "ESPINHA DE PEIXE" DE CANALETAS DE PISO (Fig. 7_8)

a) Este sistema constitui-se num tipo particular de sistema de distribuicao em "pe~'

te", no qual os condutores derivam a 90° de ambos os lados de urn condulOde ali·

mentacao central.

d b) 0 dimensionamento das canaletas deste sistema deve seguir as mesmas regraS 0 sistema anterior.

J • 0 eletroduto de alimentacao deve ser sempre perpendicular acanaleta a quaie e

deve alimentar, qualquer que seja 0 sistema de canaleta.

• A marcacao dos pontos telefonicos deve obedecer sempre ao recomendad o n8

Tabela 7.1.

Existente Projetado Retirar SUbstituir _ Redispor

0

X

~

X -XX

e e

ewe 3m_

3m~

XRDX

Fig. 7.5 Sirnbologia padronizada dos desenhos

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226

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Sequencia Basica para Elaboracao do Projeto

Half ~e circulacso

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227

t

Deixar espaco suficiente para quea porta possa abrir cornpletamente

0

o

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Tubulacoes Telefonicas -

Instalacoes Eletricas

I

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Sistemade distribuicao telefonica

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Fig. 7.6 SistemaparaIelode canaIetas de piso

Dep... ; d,"·,,, ~Jo 0 proj...o da tnbulacao secundana, deve ser elaborado da tubulacao i"

0

projee Sistemade distribuicao de energia ­

7.3

TuBUIA(:AO

PRIMARIA

E a parte da tubulacao que abrange a caixa de distribuicao geral, as caixas de distri· buicao e as tubulacoes que as interiigam. • Detennina-se 0 mimero de prumadas necessarias ao ediffcio. 0 mimero de pruma· das necessarias pode ser maior do que urn, ern funcao dos seguintes criterios: a) Existencia de obstaculos intransponfveis no trajeto da tubulacao vertical. b) Concepcoes arquitetonicas que estabelecam blocos separados sobre a mesmabase· c) Ediffcios que possuam varias entradas, corn areas de circulacao independentes. • Calcula-se 0 mimero de pontos telefonicos (nao incluir as extensoes) de cada and~ atendidos atraves de uma mesma prumada. Calcula-se ern seguida 0 mimero to de pontos telefonicos atendidos por aquela prumada somando-se os valores encoo' trados para cada andar. • Se 0 mimero total de pontos telefonicos, atendidos por uma mesrna prumada,f?f igual ou inferior a 280, e se 0 construtor decidir executar a prumada em tubuI~~a.o convencional, devem-se localizar as caixas de distribuicao e a caixa de distn~Ul' ~ao geral do ediffcio sempre ern areas comuns, ern funcao dos criterios descntoS a seguir. CAIXA DE DISTRIBUI~AO GERAL a) A caixa, obrigatoriamente, devera estar localizada no andar terreo.

Fig. 7.7 Sistemaem "pente" de canaletasde piso

b) A caixa nao deve ser localizada dentro de sal6es de festas ou em outras areas que possam acarretar dificuldades de acesso a mesma. CAlXA DE DISTRIBUI~AO a) A Tabela 7.7 pode ser usada como guia para determinacao da localizacao das cai­ xas. Porem, em casos especiais e de real necessidade devido a peculiaridades do ediffcio para 0 qual a tubulacao esta sendo projetada, 0 esquema de distribuicao das caixas podera diferir do indicado na Tabela 7.7. b) Nos ediffcios onde a numeracao dos andares cornecar pelo terreo, a Tabela 7.7 deve ser adaptada, para ficar de acordo corn a numeracao existente. Neste caso, a desig­ nacao "terreo" deve ser substitufda por "1: andar", e deve-se acrescentar urn an­ dar aos demais.

228

Tubulacoes TelefOnicas -

Instalacoes Eletricas

Sequencia Basica para Elaboracao do Projeto

229

Tabela 7.7 Esquema de localizacao das caixas de distribuicao

Hall de circuleeao

Andares

N: de andares Sistema de distribuicao de energia

-

Sistema de distribuicao telef6nica

Sistemade distribuicjo de energia

terreo

2.'

5 .•

8.'

11.'

14'­

17'­

20'­

23'­

26'­

Ale 2

x

3a4

x

x

5a7

x

x

x

8a10

x

x

x

x

11 a 13

x

x

x

x

x

14 a 16

x

x

x

x

x

x

17 a 19

x

x

x

x

x

x

x

20a22

x

x

x

x

x

x

x

x

23 a 25

x

x

x

x

x

x

x

x

x

26 a28

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

29 a31

x

x

x

x

x

x

x

x

x

x

29'­

etc.

x

Andares sup. --- ­

Fig. 7.8 Sistema em "espinha de peixe" de canaletas de piso

No caso de haver andares ocupados por playground, garagem, salao de fe mesmos nao serao contados como andares para colocacao de caixas de di c;:ao. Os telefones designados pelo construtor para estes andares serao atendidos p xas de outros andares. c) Como regra geral, cada caixa de distribuicao deve atender a urn andar abaix acima daquele em que estiver localizada, salvo as iiltimas caixas das pro que poderao atender ate dois andares para cima. Para a escolha das caixas de distribuicao, pode-se seguir 0 seguinte f' • Calcula-se 0 mimero total de pontos telefonicos acumulados em cada tre tubulacao e, em seguida, 0 rnimero de pontos atendidos por cada caixa de buicao que alimenta urn ou mais andares. • Calcula-se 0 mirnero total de pontos telefonicos acumulados em cada Cal distribuicao, comecando pela mais distante e terminando na caixa de dis c;:ao gera!. • Determinarn-se as dimensoes das caixas e a quantidade e diametro dos tub as interligam, aplicando os valores das Tabelas 7.2, 7.3 , 7.4, 7.5 e 7.6. Se 0 mimero total de pontos telefonicos, atendidos por uma mesma pro for superior a 280, ou se 0 construtor assim 0 decidir, independentem ente mero destes, devem ser projetados urn ou mais pOt,OS de elevaciio, observan

• Calcula-se 0 rnirnero total de pontos telefonicos acumulados em cada trecho da tubulacao e verifica-se 0 mimero de pontos em cada cubfculo de distribuicao. Se 0 ediffcio possuir urn minima de pontos telefonicos superior a 280 ou mais de urn poc;:o de elevacao, deve ser projetada uma sala para 0 distribuidor geral (D.G.) do mesmo.

criterios estabelecidos nos itens seguintes: • Projetam-se cubfculos de distribuicao em todos os andares. Como regra geral cubfculo de distribuicao atendera apenas ao andar no qual estiver localizad

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230

Instalacoes Eletricas

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Tubulacoes Telefonicas - Sequencia Basica para Elaboracao do Projeto

5,' Pav(.O

6£L I

4,' PavCo

ffi

l

Pontes no andar Pomos acumulados no andar

40X40X 13,5 em

231

40x40X 13.5 em 3

4

Caixa de distribuicao do andar 25mm

3, Pavl.°

2,

Pavr."

1. Pavl.°

ffi

40X40X 13,5 em ~

G

@ 8j

Rede telefonica externa

(aerea OU subterranea)

80x80XI3,5 em Caia de distribui~ao

-

-

- 40X40X 13.5 em u: Tubulacao primaria

Piloris

G eagem

Acesso

1

R2

EB EB

20X20XI3,5 em (

Alinhamento da edificayao

r--­ -I

I

2X50mm

Caixa de distribuiyao geral ou sala de DG -------..l..­

I

I

I

20x20x 13,5 em

(

I

120x120XI3,5 em

@

6 ~

IOOmm

J

Caixa de

dislribui~ao

Ponto de terra

Rua

Calcada

Tubulacao de entrada

I

geral

I

-

L

~

I07X52X50 em ou 80x80X1OO em

Cabo telefonico de entrada

Fig. 7.9 Corte esquematico (diagramavertical) das tubulacoes de entrada e primaria

Fig. 7.10 Exemplo esquernatico de entrada telefonica subterraneaem predio a) Se a rede no local e aerea ou subterranea. b) De que lado da rua passam os cabos, no caso de 0 edificio se situar em mais de uma rua. No caso de 0 edificio estar localizado numa s6 rua, 0 construtor devera projetar uma caixa de entrada no alinhamento, e a Concessionana se encarreganl de liga-la 11 rede. c) Se ha ou nao previsao de alteracao da rede no local (passagem de aerea parasub­ terranea ou remanejamento da rede). • Se 0 cabo de entrada do ediffcio for subterraneo, os seguintes pass os devem serst· guidos: I - Locar uma caixa subterranea para 0 atendimento do ediffcio, de dimensoes~e' terrninadas conforme a Tabela 7.8, no limite do alinhamento predial. Esta CaIX~ nao deve ser localizada em pontos onde transitem veiculos (como entradas garagens, por exemplo). . 2 - Determinar 0 trajeto da tubulacao de entrada, desde a caixa de entrada d~ edi' ~, ficio ate a caixa de distribuicao geral, projetando-se caixas de passagem mediarias, se estas forem necessarias, para limitar 0 comprimento da tub .3" ,,; ,
III:'

't

a) Locar a posicao exata em que a tubulacao de entrada saira na fachada do edi­ ffcio, em fun ,
Tabela 7.8 Dimensionamento da caixa de entrada do ediffcio Dimensdes internas

--------~.

Numero total de

pontos do

edificio f--­ Ate 35 De 36 a 140 De 141 a 420 Acima de 420 "Case nne seja encontrado *~Gargalo

com 50 em.

Tipo de eaixa RI R2* R3** 1** 0

Comprimento (em)

Largura (em)

Altura (em)

60 107 120 215

35 52 120 130

50 50 130 180

tampao para esra caixa, usar a caixa de dimens5es 80 X 80 X 100 (em).

232

Instalacoes Eietricas

Tubulacoes Telefonicas -

Sequencia Basica para Elaboracao do Projeto

233

r­

Rede telef6nica ext aerea erna

r----L--­ I

-,

I

I

I

I

I

I

I I

I I

I

I

Alinhamento da ediflcacao Tubulacao de entrada

Alinhamento da

I

I I

L_ Rua

Cabo telef6nico de entrada

sdificacao tt~:

I

_-----l ­

Eletroduto , / '

Calcada

Caixa de

Eletroduto

?

Jubulacao delentrada

I

distribuicao geral

Fig. 7.11 Exemplo esquematico de entrada telefonica aerea em predio

• Cabos de alta tensao: 2,00 m . • Cabos de baixa tensao: 0,60 m. o cabo telefonico deve ficar no mesmo plano ou num plano inferior ao cabo de energia eletrica.

Dlstribuicao geral

Alinhamento da editicacao

Tabela 7.9 Alturas minimas para a entrada de cabos aereos Altura minima da ferragem com relacao ao passeio

Altura minima do eletroduto de entrada com relat;iio ao passeio

(m)

(rn)

Cabo aereo do mesmo lade do edificio

3,50

3,00

Cabo aereo do outro lade da rna

6,00

3,00

Situaeoes tipicas de entradas aereas

Ediffcio em nivel inferior ao do passeio

Eletroduto

Tubulacao de entrada Estudo conjunto com a Concessionarie 7.12Exemplosesquematicos de caixas de passagem intemas em lances de tubulacao de entrada telefonica

Dbs.: Excetuando-se quando se trata de travessias de rodovias estaduais ou federais, cujo estudo deve secfeilOelll conjunto com a Ccncessionaria. .

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234

Instalacoes Eletricas

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•

Tubulacoes Telef6nicas -

Sequencia Basics para Elaboracao do Projeto

EB

15.0 andar

@

14:' andar

EB EB

Jrandar

@

11.°andar-

235

n." amlar

EB EB

]0. 0 andar

9.° andu

@ ~o

EB EB

de entrada

Caixa de distribuicao geral do predio

7!' andar

6.0andar

@

'~:"

5.° andar

EB EB

4.° andar

3." andar

@

&:I

Alinhamentc do predio.

P~";·l

I

RDa

Fig. 7.13 Exemplo de caixa de passagem em lance de entrada telefonica aerea

EB to\

~

'ID

6

1.0 andar-

Ca,,, de ,,,.oo,,,,

-~~':~~O~'I~;5an

lxPVC lOOmm

R2 Cajxa de enu-ada

do prfdio

l07xSlx50

(SOx80xlOO)

2.° endar-

T.crrro

V/I Ponlo de lnra

Subsolo

o

cabo de entrada nao deve, ainda, atravessar terrenos de terceiros e deve ser colocado em posicao tal que nao possa ser facilmente alcancado pelos ocupantes do ediffcio. c) Deterrninar 0 trajeto de tubulacao de entrada, desde 0 ponto deterrninado na fachada ate a caixa de distribuicao geral, projetando caixas de passagern, se estas forem necessaries, para limitar 0 comprimento da tubulacao.

Fig. 7.14 Corte esquernatico das tubulacoes de entrada e primaria.

2Tabela 7.10 Dimensionamento de tubulacoes de entrada telefonica aerea Numero de pontos telefOnicos acumulados

Dlametro interno minima de eletroduto

6e7

38mm

De 8 a 21

50mm

Acimade21

Entrada subterranea ou consulta a Concessionaria

d) Dimensionar a tubulacao de entrada, aplicando-se a Tabela 7.6. Entrada atraves de urn poste de aces so: a) Detenninar 0 trajeto das tubulacoes de entrada, desde 0 paste de acesso do ediffcio ate a caixa de distribuicao geral, projetando caixas de passagem, se estas forem necessarias, para limitar 0 comprimento da tubulacao e/ou 0 mi­ mero de curvas, conforrne os criterios estabelecidos no item referente as cur­ vas. b) Dimensionar a tubulacao de entrada, aplicando-se a Tabela 7.6. c) Se 0 edificio nao possuir altura suficiente para atender aos valores estabeleci­ dos na Tabela 7.9, a Concessionaria deve ser consuItada para detenninar, junto com 0 construtor, a melhor forma de proceder a ligacao do ediffcio a rede ex­ tema.

236

Instalacoes Eletricas

Tubulacoes Telefonicas -

.

237

Sequencia Basica para Elaboracao do Projeto

Distribuidor geral

I

I. I .

Distribuidor geral

c==f---- ~~}--l----t----~ ---.J

BloeoC

I. I

BJoeoD

.subl~ITaneJ II " "

Caixa (proprietario)

='.'

:i I

-=8

I

~~ d~dUI~S (ProPrie:a:~.:.-~c~ ~.+-: - C-- -------ltcx. subterranea r-----;==~~ ...~-,_-{-W rI Linhar deI I ...........

I

I

_.-._.-.- --ll , - . - - - - ­

dUIQS

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I I I ! -.J '--. _.

RuapaniculD.~

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Bloc~D _ .

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I

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I

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I

I

:J13-

I Caixa subrerrsnea ~Jll:OPrieIMiO)

iT' Bloco A

I

Bloco B

.=l~ I,;;&. I ..J,..... Linha de propriedade

r'1 .

H

1[. •

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'C

I . I

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c==f --- -I-i~}r+---+-n_~ Bloco ACaixa sUbterraneJ (proprietario)

I I

I . I

I

-8

Bloco

B

.

I I

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c

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I

I

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915'

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L_._._._._.

I

Rua particular

da companhia

-!l~c~.

.

_._._._._._LJ

J. Linha de oropiledade

CaiXIlS subrerraneesda companhta

Linhas de cutes da companhia Caixes subterraneas da eompanhia

Calxas subterraneas da companhfa

Rua

Fig. 7.16 Conjuntode predioscom arruamentos particulares intemos Fig. 7.15 Conjuntode predios com arruamentos particulares intemos, com dois blocos em cada conjunto

CRITERIO DE CURVAS. DETERMINA~AO DO COMPRIMENTO DAS TUBULA~OES EM FUN~AO DO NUMERO DE CURVAS EXISTENTES Os comprimentos dos lances de tubulacao sao limitados para facilitar a enfia9ao do cabo telefonico no tubo. 0 fator que limita 0 comprimento das tubulacoes, porem. e0 mimero de curvas existentes entre as caixas. As curvas, admitidas nos lances de tubulacao, devem obedecer aos seguintes critenos:

a) As curvas nao podem ser reversas.

b) 0 numero maximo de curvas que pode existir e dois.

,. • Os comprimentos mdximos admitidos para as tubulacoes primaria e secundan a, ou para as tubulacoes de entrada no caso de cabos aereos, dimensionadoscon: fonne a Tabela 7.2, sao os seguintes: ar3 a) Trechos retilineos: ate 15 metros para tubulacoes verticais e 30 metroS P tubulacoes horizontais. ~.' b) Trechos com uma curva: ate 12 metros para tubulacoes verticais e 24 roe ;. para tubulacoes horizontais. c) Trechos com duas curvas: ate nove metros para tubulacoes verticalse 18roe para tubulacoes horizontais.

• Os comprimentos maximos admitidos para tubulacoes de entrada subterranea, dimensionadas conforme a Tabela 7.6, sao os seguintes: a) Trechos retilineos: ate 60 metros para tubulacoes horizontais. b) Trechos comuma curva: ate 50 metros para tubulacoes horizontais. c) Trechos com duas curvas: ate 40 metros para tubulacoes horizonlais.

[.5 EDIFicIOS CONsnTUiDos

DE

VARIos BLOCOS

Nos edificios constitufdos de varios blocos, a tubulacao de entrada deve ser ligada a uma unica caixa de distribuicao geral ou sala de distribuidor geral, pertencente a urn dos blocos, se 0 endereco for 0 mesmo. No caso de cada bloco possuir urn endereco, cada urn tera uma caixa de distribuicao geral ou sala de distribuidor geraI. As caixas de distribuicao dos demais blocos devem ser interligadas a caixa ou sala que deu aces so aos cabos da rede externa. Esta caixa de distribuicao geral ou sala de distribuidor geral e interligada a rede ex­ tema. Deve ser dimensionada pelo somat6rio total dos pontos telefonicos previstos para os varios blocos, acumulados nela. Para 0 dimensionamento das caixas, deve ser utiliza­ da a Tabela 7.4. Em caso de dimensionamento de sala, consul tar a Concessionaria.

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238

Tubulacoes Telef6nicas -

Instalacoes Eletricas

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Sequencia Basica para Elaboracao do Projeto

239

ANEXOB NBR 13822: 1997

NBR 13822: 1997

Anexo A (normativo) Fluxograma

3

Projetar tubulacao com orametrc interno de. 20 mm, da caixa de entrada na fachada ate a prlmeira cetxa para tomada

Projetar tubulacac com

diarnetro tntemo de

20 mm com curve de

'800 (bengala) do

paste particular ate

calxa de entrada

Obter as plantas da

edi'ica/y8o

Localizar urna caixa de entrada exlema para

inlerligaC;8o da tubulalfao

Projetar tubulacac

subterranea. com

interna com a de-entrada e instalecao do DTR

Indicar altur-a minima de 2,80 m do no telef6nico na fachada

dtametro interno de

20 mm, da calxa de

entrada ate a primeira

calxa para tomada

,

Verifiear a alimentalfa.::l

rede telefcnka PUbliC~

----,--------

,::' Projetar mureta no alinhamento predial e nela prcjetar calxa de entrada com acesso lubula,.:ao subterranea

Projetar caixa R~O no

passeto para interligacr80

da caixa de entrada com a

caixa subterranea

Projela' caixa de entrada

~~~u::~:~~ ~~~~~r~~~

embutidano muro, proxima ao peste particular

,i:<:. Para escritcrics,

projetar no mfnimo

1 + AJ40 pontes

passagem, se necessanas

I

N

Projetar caixa de entrada

Indicar afastamento mfnlmo de 60 em do flo talefonico em relacac a energia na fachada

Projetar caixas de

I •

Projetar tubula/yaa de­ diametro interne de 20 mm da curva de 180 0 (bengala) ate a caixa de entrada na fachada

Projetar tubula,ao de

lndicar a altura minima

entrada

de 2,BO m do fio lelefonico no peste particular

~::~~~ ~~~~~ ~~~:;

subterranea

Projetar poste particular no limite do im6vel com altura determinada em funcao da posteacao

Projetar tubulacao com

diametrointerno de

20 mrn, embutida no

muro, da caixa de

entrada ate a pnmeira

caixa para 10m ada

a

Projelar caixa A-O no passeio para interligal;ao da caixa de entrada com a caixa subterranea

Verifiear 0 lipo de acesso da rede telefonlca publica

Projetar pontalete no alinhamento predial

Prajetar caixas de passagem

Projetar tubula,.:ao de oarnetrc interno de 20 mm da curva de 1BOD (bengala) do pontalete ate a caixa de entrada

20 mrn da caixa de entrada

• Projetar caixa de entrada em local de facil acesso

1

R-O, se necassarias

telefonlcos

Projetar a primeira caixa para tom ada no ambiente mais adequado chegada da tubulafY8:o

a

Projetar no mfnimo uma caixa para tomada na sara, copa ou cozinha e nos quartos

Determmar 0 trajeta da tubulacao sicteuanee de ate a primeira caixa para

tomada

Projetar tubulacao de olamerrc interno de 20 mm, interligando lodas as caixas para tomada

Projetar caixa de passag em

A-O,se necessarlas

Projetar caixas de passaqem, sa

necessarias

Fig. 7.17(a) Fluxograma Fig.7.17(b)

Projetar no minimo 1 + AJ200 pontos telefontcos

Projetar no minimo duas caixas para tomada por ponto telefcnlco

240

lnstalacoes Eletricas

As tubulacoes de interligacao das demais caixas de distribuicao a caixa ou sala princi. pal devem ser dimensionadas de acordo com a Tabela 7.6, projetando-se caixas de passa gem. Se estas forem necessarias, e preciso lirnitar os comprimentos das tubulacoe, e/ou elirninar curvas, conforme os criterios estabelecidos no item sobre curvas, deste capitulo. mesmo criterio se aplica para os cabos de edificacoes separadas ou varies predios isolados, dentro de urn mesmo terreno, Em conclusao, apresentamos na Fig. 7.17 0 fluxograma simplificado das rotinas adotadas para a aprovacao do projeto e a obtencao do certificado de aprovacao das ins. talacoes de tubulacoes telefonicas,

o

7.6

PRIvATIZA<:OES DO SISTEMA DE TELEFONIA

o sistema Telebras foi privatizado pelo govemo brasileiro na intencao de introduzir a competicao no mercado nacional de telecomunicacoes. A Telebras consistia em uma grande holding debaixo da qual existiam diversas operadoras regionais de telefonia fixa responsaveis pelos di versos estados brasileiros, bern como uma operadora de longa dis­ tancia, a EmbrateL No processo de privatizacao, ocorrido emjulho de 1998, a operacao da Telebras foi dividida em diversas areas de concessao, a saber: • Longa Distancia N acional (todo 0 territ6rio brasileiro): I empresa • Operadoras locais de telefonia fixa: 3 empresas Num segundo momento, a Anatel (Agencia Nacional de Telecomunicacoes), queeo orgao regulador deste setor, criado em 1997, abriu uma licitacao para a concessao de operacao de empresas-t'espelho", que viriam a competir com as operadoras originadas na cisao da Telebras. Isso levou 0 mimero de operadoras a duplicar (2 de longa distancia e 6 fixas), 0 duop61io se dara ate 0 final de 2002, quando havera a liberalizacao totaldo setor, significando que qualquer companhia podera oferecer services de telefonia na area que escolher. Atualmente, ja estao em operacao cinco operadoras fixas. Com esse novo cenario com­ petitivo, 0 usuario ganha 0 poder de escolha da operadora de sua preferencia, 0 que de­ vera ser ditado pela qualidade dos services oferecidos, bern como pelos pre"os das tari­ fas, que tendem a ser reduzidos com 0 tempo. Com a explosao tecnol6gica na area de telecomunicacoes, devemos dotar, cada vez rnais, os nossos projetos de facilidades (tubulacoes e caixas) para absorverem essas mudancas.

8 8.1

Lurninotecnica

CONCEITOS E GRANDEZAS FUNDAMENTAlS No Cap. 3, vimos como, numa primeira aproximacao, podemos indicar os pontos de luz em recintos convencionais. Existem, porem, muitos ambientes interiores e locais exteriores que exigem uma ilurninacao compatfvel com a utilizacao dos mesmos, Isto exige do projetista a elaboracao de urn estudo para 0 qual sao necessaries conhecimen­ tos basicos de luminotecnica, A escolha da modalidade de iluminacao, dos tipos de lam­ padas e luminarias, sua potencia, quantidade, localizacao, distribuicao, comando e con­ trole acham-se indiscutivelmente unidos ao projeto de instalacoes eletricas, 0 que justi­ fica a enfase dada ao assunto neste livro. N as consideracoes te6ricas basicas e preliminares, serao definidas grandezas e esta­ belecidos conceitos, utilizando ao maximo 0 que se encontra na NBR 5.461/91 ­ Iluminacao - Terminologia, e NBR 5.413/92 - Iluminacao de Interiores, alern do Inmetro - Instituto Nacional de Metrologia, Normalizacao e Qualidade, no que se refe­ re as unidades empregadas, .

LUZ

E uma modalidade da energia radiante que urn observador verifica pela sensacao vi­ sual de claridade determinada no estimulo da retina, sob a a"ao da radiacao, no processo de percepcao sensorial visuaL A faixa de radiacoes das ondas eletromagneticas detectada pelo olho humano se situa entre 380 e 780 nanometros [I nm = 10- 9 m = lO A(angstroms*)], correspondendo 0 menor valor ao limite dos raios ultravioleta, e 0 maior, ao dos raios infravermelhos, As cores sao deterrninadas pela reacao do mecanismo de percepcao sensorial aos di­ versos comprimentos de onda. A Fig. 8.1 mostra que a maior sensibilidade do olho hu-

I

L

400

=:""',

j

I 500

I I (nm) 600 700 750 LARANJA VERMELHO

555 VERDE

AZUL

AMARELO

VIOLETA

Fig. 8.1 Sensibilidade do olho humano ao espectro luminoso, supondo a mesma intensidade de radiacao -ANGSTROM (Anders Jones), fisico sueco (1814-1874).

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-·;;1i~~~~;-;·

242

Instalacoes Eletricas

Luminotecnica

mana, como captor de sensacoes que sao transmitidas ao cerebro, ocorre para 0 amare­ lo-esverdeado, correspondendo ao comprimento de onda de 555 nm. A sensacao psicofisiol6gica produzida pelas radiacoes visfveis traduz-se por uma impressao subjetiva de luminosidade e uma impressao de cor, as quais somente urn pro­ cesso de abstracao mental podera separar e avaliar.

FLUXO LUMINOSO (<\» E a potencia de radiacao total emitida por uma fonte de luz e capaz de produzir uma sen­ sao;;ao de luminosidade atraves do estfmulo da retina ocular. Em outras palavras, e a potenda de energia luminosa de uma fonte percebida pelo olho humano. A unidade e 0 lumen (1m). As Iampadas, confarme seu tipo e potencia, apresentam fluxos luminosos com diver­ sas eficiencias (eficiencia equivale it razao do fluxo luminoso emitido sobre a potencia consumida pela fonte. Unidade: Im·W- 1 ) .

Tabela 8.1 Exemplos de eficiencia lurninosa

Lampada

. , ·-;>~S ~~,~. ;

.,-. '....--'",y.. :~.~ .

"~':' ~'-~i::·_

Potencia W

Eficiencia

1.380 3.000

13,8 75,0

Metalicos

2.000

190.000

95,0

Se uma fonte luminosa, localizada no centro da esfera de raio unitario.irradiar a mesma intensida­ de luminosa de I = I cd, cada metro quadrado da superficie da esfera recebera urn fluxo luminoso de ¢ = 11m. Qual sera 0 fluxq lurninoso que incidira sobre a esfera toda? Como a superffcieS da esfera e igual a 4'11" X r', e r e igual a l m, S = 12,56 m'.

I m'- I 12,56 m' - ¢

¢=

INTENSIDADE LUMINOSA (I) Uma fonte luminosa em geral nao emite igual potencia luminosa em todas as dire­ o;;6es. A potencia de radiacao luminosa numa dada direcao denomina-se intensidade lu· minosa. Ela e a razao do fluxo luminoso (4)) que sai da fonte e se propaga no elemento de angulo s61ido (ver Fig. 8.2), cujo eixo coincide com a direcao considerada para esse elemento de angulo s6lido. A grandeza assim obtida e medida em candelas (cd), cuja expressao podemos representar:

lrn

12,561m

Os fabricantes, em seus catalogos, apresentam a curva de distribuicao da intensidade luminosa. Trata-se de urn diagrama polar no qual se considera a Iampada ou a luminaria reduzida a urn ponto no centro do diagrama, em que se representa a intensidade luminosa nas varias direcoes por vetores, partindo do centro do diagrama. A curva obtida ligando-se as extremidades desses vetores ea curva de distribuiciio da intensidade luminosa (Fig. 8.3). Costuma-se, na representacao polar, referir os valores de intensidade luminosa, cons­ tantes, ao fluxo de 1.000 1m. Se 0 fluxo luminoso da Iampada for diferente desse valor, multiplica-se 0 valor obtido no grafico pelo fator correspondente. Por exemplo, se 0 fluxo luminoso da lampada for de 1.380 1m, 0 fator sera 1.380 07­ 1.000 = 1,38.

8.1

w -,> angulo s6lido

w

• Exemplo 8.1

(Im·W-l)

100 40

= 1!..,

o lumen pode ser definido como 0 fluxo luminoso emitido, segundo urn solido de urn esterradiano, por uma fonte puntiforme de intensidade invariavel em todas as direcoes e igual a 1 candela. Angulo solido. Suponhamos uma esfera de raio unitario e, na superffcie desta esfera, uma area, tambem unitaria, o angulo denominado dngulo solido w, tendo par vertice 0 centro da esfera e que e limitado pelo contorno da area unitaria na superffcie da esfera, vern a ser urn esterradia­ no (sr).

Solucao

Fluxo luminoso (1m)

Incandescente Fluorescente Multivapores

I

243

' IT

1040·

130'

3/4' Rosea NPSC

699

c>=

~

1 1m

E = 1 lux S 1 m'

=

W ttctatl

= 4rr

\

"I

esterradianos ~-.

Fig. 8.2 Urn esterradiano e 0 angulo s61ido raio r = 1 m

w

correspondente a area S = I m', em jjrna esfeI3,. .

Fig, 8.3 Luminaria industrial da General Electric do Brasil, UNIMOUNT LUMINAIRE

244

Lurninotecnica

lnsralacoes Eletricas

No caso da Fig. 8.3, na vertical a intensidade luminosa e cerca de 180 cd para urn fluxo de 1.000 1m. A lampada de 400 W tern urn fluxo vertical de 36.000 1m (multivapor clam), Logo, a intensidade luminosa a 0° (vertical) sera de: (36.000 -i- 1.000) X 180 = 6.480 cd. Tabela 8.2 Valores de intensidade luminosa (Osram do Brasil) Intensidade luminosa

Lampada e luminaria Llimpada incandescente de 100 W perpendicular ao eixo da lampada Lampada fluorescente de 40 W perpendicular ao eixo da lampada Projetor com refletor pintado Projetor com refletor espelhado Holofote

110 cd 180, ..., 300 cd/l.OOO 1m (conforme a cor) 250 cd/l.OOO Im* 700 cd/l.OOO Im* ate 10· cd/l.OOO Im*

245

t

A iluminancia calculada por E = corresponde, na pratica, ao valor medic, porque S o fluxo luminoso nao se distribui uniformemente sobre a superffcie. Alern da iluminancia media, as vezes se considera a iluminancia num ponto da super­ ffcie iluminada. Esta consideracao pode ser feita quando a fonte de luz e puntual, isto e, de dimensoes muito pequenas em comparacao com a distancia a superffcie, e nao se aplica a aparelhos grandes ou a superficies de luminaria e tetos luminosos. A iluminancia em urn ponto A da superffcie, afastada do forro luminoso de uma dis­ tancia d, e dada por

E

=

.,. I 11 ummancia = ­ 2

d

Intensidade luminosa Distancia ao quadrado

8.3

-

*Na direcjo principal de radiacao.

ILUMINANCIA (E) Suponhamos que 0 fluxo luminoso incida sobre uma superffcie. A relacao entre esie fluxo e a superffcie sobre a qual incide denomina-se ilumiruincia. Esta iluminancia me­ dia vern a ser, portanto, a densidade de fluxo luminoso na superffcie sobre a qual este incide. 0 Inmetro denomina essa grandeza de iluminamento. A unidade de iluminancia e 0 lux (Ix), definido como a iluminancia de uma superficie de 1m 2 recebendo de uma fonte puntiforme, na direcao normal, urn fluxo luminoso de 1 lumen unifonnemente distribuido.

B

A

E= 1:..

s

lumen metro quadrado

Fig. 8.5 Iluminancia puntual

8.2

Em pafses de lingua inglesa, adota-se ofootcandle como unidade de iluminancia. Vern a ser a iluminancia de urn pe quadrado recebendo urn fluxo luminoso de 1 lumen, unifor­ memente distribufdo.

Se a incidencia da luz for oblfqua, a iluminancia no ponto B, como se ve na Fig. 8.5, e calculada por E = ..!..- Xcos B> ..!..-xcos 3 d' h' A Tabela 8.3 indica algumas iluminancias.

Ifootcandle = 10,76 lux 1 fat = 10.000 lux

1/9 lux

1 cd

E = --.!....- _ lumens d2-~

Fig. 8.4 Unidade de ilurninancia

Fig. 8.6 Lei da iluminancia

()

8.4

246

lnstalacoes Elerricas

Luminotecnica

Tabela 8.3 Alguns exemplosde iluminancia Dia ensolarado de verao em local aberto Dia encoberto de verao

Dia escuro de inverno Boa iluminacao de trabalho interno Boa iluminacao de rna Noite de lua cheia Luz de estrelas

8.2.1 LAMPADAS INCANDESCENTES

= 100.000 Ix = 20.000 Ix = 3.000 Ix

= 1.000 lx = 20 - 40 lx = 0,25 Ix = 0,0 I lx

LUMINANCIA (L) Considerernos uma superffcie iluminante ou que esta sendo iluminada. Urn observa­ dor, ao o1harpara esta superffcie, tera uma sensacao de maior ou menor claridade, a qual e detectada pelo olho e avaliada pelo cerebro, atraves dos processos de conhecimento sensitivo e intelectivo. A medida desta sensacao de claridade da superffcie iluminante ou iluminada denOmi-l~g na-se luminancia. Seu valor e obtido dividindo-se a intensidade luminosa da superficie ;;: pela s~a ,~rea aparente, ou seja, pode-se defini-Ia como sendo a "densidade luminosa SU-;.' perficial . ~y

I . L = L ummancla = A'

S

Intensidade luminosa Area de superf. iluminada ou luminosa

Devemos ter 0 cui dado em nfio confundir lumindncia com denornina ilumindncia.

0

247

Lampadas nas quais a emissao de luz e produzida par elemento aquecido ate a inc an­ descencia, pela passagem de corrente eletrica, Possuem urn bulbo de vidro, em cujo interior existe urn filamento de tungstenio, en­ rolado urna, duas ou tres vezes, 0 qual, pela passagem da corrente eletrica, fica incandes­ cente. Para evitar que 0 filamento se oxide, realiza-se 0 vacuo no interior do bulbo, ou nele se coloca urn gas inerte, em geral 0 nitrogenio ou 0 argonio. 0 tungstenio e urn metal de ponto de fusao muito elevado (3.400'C), 0 que permite temperatura, no filamento, de cerca de 2.500°C.

8.5

que a NBR 5.413/1992

5

· --: -da percep~ao - visua ' I"e igu al a 10-- cd. O 1irruar 2

m

-
Fig. 8.8 As Iampadas incandescentes sao as mais usadas em nossopais

o bulbo, involucro selado transparente ou transhicido que encerra 0 elemento lumi­ noso de uma lampada, pode ser transparente, translucido ou opalino, sendo este ultimo usado para reduzir a luminancia ou 0 ofuscamento (luminancia muito intensa). A cor da luz e branco-avermelhada. Na reproducao em cores, sobressaem as cores amarela e verrnelha, ficando amortecidas as tonalidades verde e azul.

Luminancia (

~~)

~NJJJ~ ~i}llffr

Fig. 8.7 Luminancia

8.2

!.AMPADAS As lampadas usadas em iluminacao classificam-se em ldmpadas incandesce ldmpadas de descarga. Vejamos os principais tipos de cada uma destas modalidades.

Fig. 8.9 Filamento de Iampada incandescente

248

Luminotecnica

Instalacoes Eletricas

249

Com bulbo temperado

As Iampadas incandescentes podem ser:

Funcionam ao tempo, sem necessitarem de luminaria protetora.

Comuns ou de uso geral Sao empregadas em residencias, lojas e locais de trabalho que nao exijam indices de iluminamento elevados, e sao fabric adas nas potencias indicadas na Tabela 8.4.

Gas inerte ~-----~\.---- Filamento

I

Arames de

rete - filamento retilfneo e nao-espiraladc. au que disposto em trechos retilineos nao-espiralados

e

Com bulbo de quartzo ou incandescentes hal6genas Possuem urn bulbo tubular de quartzo no qual sao colocados aditivos de iodo ou bromo (daf 0 nome de hologenasi, que, atraves de uma reacao ciclica, reconduzem 0 tungstenio volatilizado de volta ao filamento, evitando 0 escurecimento do bulbo. Em temperaturas pro­ ximas a 1.400T, 0 halogenio (bromo ou iodo) adiciona-se ao gas contido no bulbo. Por efei­ to de conveccao, 0 composto se aproxima novamente do filarnento. A alta temperatura af rei­ nante decornpoe 0 charnado haleto, e parte do tungstenio deposita-se de volta no filamento.

.. l

suporre espiralado (simples)­

Bordo de

suporte

filamento enrolado em forma de helice

Condutores

Defletorde

3

duplamente espiralado­ filamento constituldo par filamento espiralado simples que, por sua vez, enrclado segundo uma belice maior

calor Ararnes

e

selndos

~I,

Tuba de

rarefacgo

Base

) •

--::J

Fig. 8.10 Lampada incandescente comum

Tabela 8.4 Lampadas incandescentes para iluminacao geral Fabricante

Fluxo

Potencia (watts)

Osram Philips Base IAcabamento 1MCT IDM I General Electric mmlmm (lumens) TIPO I BULBO ITIPO I BULBO I TIPO I BULBO 127V 220V luminoso

235

225

108

56

A-19

40

455

380

108

56

A-19

60

780

680

108

56

A-19

1.470 1.295 E-27

108

56

A-19

A-19

123

68

A-21

A-23

A-19

c

A-19

150

2.430 2.155

200

2.325 2.985

150

74

A-25

300

5.205 4.835

185

92

PS-30

PS-30

Branco

102

61

R-19

R-19

intemo

102

61

R-19

(fosca)

102

61

R-19

40

430

350

60

740

625

1.365 I.l95

100 • CRI -

crista!

• CI - comercial industrial • ML ~ max-lux • SC - standard clara • AW - alta wattagem

'S

A-19

25

100

-soft

••• _, I

E-27

-c

-comum • AP - alta potencia • B - bellaluz

-

standard

•D

-

domestico

•A

•S

-alvalux

Fig. 8.11 Lampadas hal6genas Par-Sylvania

AP

B

Sao lampadas de grande potencia, mais duraveis, de melhor rendimento luminoso, menores dimensoes, e que reproduzem mais fielmente as cores, sendo, todavia, mais caras. Encontram aplicacao na iluminacao de pracas de esporte, patios de armazenamento de mercadorias e iluminacao externa em geral, teatros, esnidios de TV, museus, rnonumen­ tos etc. Exemplo: lampadas HA-HAD da Philips, de 300,500, 1.000 e 2.000 W.

A-23

R-19 R-19

Lampadas incandescentes para fins especificos Existem Iampadas de diversos tipos, tais como: • coloridas ornamentais; • para far6is de vefculos; • miniaturas; • flash fotografico; • usadas para espantar insetos, Sylvania - Protelux e Osram -

Antiinseto.

Lampadas infravermelhas. Usadas em secagem de tintas, lacas, vernizes, no aque­ cimento em certas estufas e, tambern, em fisioterapia e criacao de animais em dimas

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250

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Luminotecnica

Instalacoes Eletricas

251

frios. Nunca podem, porem, ser usadas como fontes Iuminosas, uma vez que sua radia. c;:ao se encontra na faixa de ondas calorfficas. Podem ser de bulbo ou tubulares, em quartzo. Possuem uma vida media iitil de 5.000 horas. Lampadas refletoras (espelhadas). Sao fontes de luz de alto rendimento luminoso dimens6es reduzidas e facho dirigido. ' Possuem 0 bulbo de formatos especiais e intemamente urn revestimento de alumlnio em parte de sua superficie, de modo a concentrar e orientar 0 facho de luz. Existe urn tipo cuja calota do bulbo e prateada. As Iampadas de bulbo prateado orientam 0 facho Iuminoso no sentido de sua base e devem ser usadas com urn refletor adequado que produza a reflexao da Iuz, proporcio nando iluminacao indireta. As Iampadas de vidro prensado podem ser usadas tanto para ilurninacao intema quanto extema, sem precaucoes especiais, devido a sua grande resistencia as intemperies, A Fig. 8. I 3 mostra lampada refletora da Osram. Vemos, na Fig. 8. 14, sugestoes para a instalacao de lampadas de bulbo prateado, notando-se que a iluminacao do ambiente se realiza por reflexao.

Fig. 8.13 Lampada refletora Concentra, da Osram

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Fluxo luminoso Potencia Base Bulbo (W)

ComptaluxFacho Medic ComptaluxFacho Medic ComptaluxSpot ComptaluxSpot Mini-Spot Mini-Spot Mini-SpotColorida Mini-SpotOUTO

100 150 60 100 40 60 40 60

E27 E27 E27 E27 E27 E27 E27 E27

R95 R95 R80 R80 R63 R63 R63 R63

medio tlm) 127V 220V

Abertura Peso Intensidade no centro do facho(cd) do facho

1.200 1.040 1.670 1.830 660 600 1.230 1.135 350 380 650 600 (127V ou 220V) (127V ou 220V)

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Tabela 8.5 Lampadas refletoras (espelhadas)Philips C6digo comercial

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127V

220V

U50 1.587 850 UOO 319 575

910 1.560 800 1.080 303 564

-

-

(g)

30' 30' 30' 30' 30' 30' 30' 30'

58 58 41 41 25 25

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Fig. 8.14 Instalacao de liimpadasrefletoras de bulbo prateado

• Temperatura de cor ern torno de 2.800 K. • indice de reproducgo de cor (lRC): toO aprox.

• Ignicrao imediata. • Vida media: padronizada em 1.000 h.

8.2.2 LAMPADAS DE DESCARGA

Mini-Spot

Nas Iampadas denominadas "de descarga", a energia e emitida sob forma de radia­ c;:ao, que provoca uma excitacao de gases ou vapores metalicos, devido a tensao eletrica entre eletrodos especiais. -­ A radiacao, que se estende da faixa do ultravioleta ate a do infravermelho, passando pe­ la do espectro luminoso, depende, entre outros fatores, da pressao intema da Iampada, da natureza do gas ou da presenca de partfculas rnetalicas ou hal6genas no interior do tubo. As lampadas de descarga podem ser das seguintes classes: fluorescente (incluindo compactas e economizadoras), sodio (destacando-se as de alta pressao), mercurio, mista e vapores metdlicos. Facamos algumas consideracoes sobre estes divers os tipos de lampadas de descarga.

Comptejux Spot

8.2.2.1 Lampadas Fluorescentes 30lux " 3.50m

~

~ 55 lux "

1,88m

"

80 lux 3.50m

~~ 85 lux

0 l,88m

140 lux 03,50~

Flg. 8.12 Aberturade fachos luminososnas Iampadasrefletoras(espelhadas)Philips

Sao constitufdas por urn tubo em cujas paredes intemas e fixado urn material fluores­ cente e onde se efetua uma descarga eletrica, a baixa pressao, em presenca de vapor de merctirio, Produz-se, entao, uma radiacao ultravioleta que, em presenca do material fluo­ rescente existente nas paredes (cristais de f6sforo), se transforma em luz visfvel.

252

Lurninotecnica

lnstalacoes Eletricas

o bulbo das lampadas fluorescentes e tubular e de vidro, e em suas extremidades encontram-se eletrodos de tungstenio (catodos), enrolados helicoidalmente e recobertos de determinados 6xidos que aumentam seu poder emissor. A instalacao de uma larnpads fluorescente e complementada com os seguintes acess6rios: Reator. Tern por finalidade provocar urn aumento da tensao durante a ignicao e uma reducao na intensidade da corrente, durante 0 funcionamento da Iampada. Consiste es­ sencialmente em uma bobina, com rnicleo de ferro, ligada em serie com a alimentac;:ao da lampada ou atraves de circuito eletronico, Starter on disparador. E uma especie de minildmpada de neonio e destina-se a provo­ car urnpulso na tensao, a fim de deflagrar a ignicao na lampada. 0 starterfunciona segundo o principiodas laminas bimetalicas, que mencionamos no estudo dos disjuntores (Fig.8.15).

253

o reator absorve potencia reativa da rede, e 0 fator de potencia baixa para cerca de 0,5, a nao ser que se utilizem reatores de alto fator de potencia de cerca de 0,9. Para melhorar 0 fator de potencia e eliminar 0 efeito de interferencias em radio e TV, feno­ men os transit6rios que ocorrem por ocasiao da ligacao e desligamento dos eletrodos, 0 starter e provido de urn capacitor ligado em paralelo com 0 elemento bimetalico,

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Laminas

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Reator

~

(Interruptor

Simbolo Esquema

Fig. 8.17Esquema tfpico de ligacfio de umalampada fluorescente, comreator,starter e capacitor Fig. 8.15 Starter

Com 0 calor desenvolvido quando ocorre no starter uma descarga eletrica na--­ lampadazinha de neonio que e 0 starter, 0 elemento bimetalico aquecido fecha 0 circui­ to. A corrente que passa aquece, entao, os eletrodos da lampada. Quando cessa a descar· ga eletrica no starter, os elementos bimetalicos resfriam, abrem 0 contato e cessam a corrente pelo bimetal. Em conseqiiencia da abertura do contato, e gerado no reator urn pulse indutivo de tensao, isto e, uma sobretensao, e 0 circuito passa a fechar-se no inte­ rior da larnpada e nao mais pelo starter.

Por ser uma impedancia, 0 reator atua como urn limitador da intensidade da corrente, que poderia elevar-se excessivamente, uma vez que, no interior da lampada. 0 meio io­ nizado oferece uma resistencia muito pequena a passagem da corrente entre os eletro­ dos. A corrente sofre uma perda de intensidade ao passar pelo reator. Esta perda depen­ de do tipo de reator. Nos reatores de baixo fator de potencia, ligados a uma lampada de 40 W, a perda chega a 8,5 watts, e, nos de alto fator de potencia, atinge II watts.

Reator

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I

Reator capacitivo

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PtfY5+1

Fig. 8.16 Ligacaode umalfunpada fluorescente

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•

Sob a tensao entre os eletrodos da Iampada, os eletrons, em seu deslocamentod,e lamento ao oposto, chocam-se com os atomosdo vapor de mercuric contido na I~paoes Os choques detenninam uma liberacao de energia no comprimento de onda das radiac;:.se ultravioleta. As radiacoes, em contato com a camada fluorescente do tubo, transforrnarn emradiacao visfvel. A tensaofinalno startereinsuficiente parageraruma novadescargaeJe, 0 que faz com que 0 mesmo fique fora de service enquanto a Iampada estiver acesa.

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Reator

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Fig.8.18Ligacao duo ou lead-lag, istoe, emparalelo deduaslampadas, umacomreatorcapacitivo

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254

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Esquema 2

Esquema 1

Instalacoes Eletricas

Pode-se melhorar 0 fator de potencia tomando-o aproximadamente igual a l , pode-s e reduzir 0 efeito estroboscopico executando-se uma ligacao em paralelo de duas Himpa. das fluorescentes. Para isso, liga-se uma das lampadas normalmente com 0 reator, ea outra, em serie com urn reator e urn capacitor de compensaciio, constituindo urn rea. tor capacitivo. Existem tres tipos de reatores: I. Comuns ou convencionais, que podem ser simples e duplos (para uma liimpada ou para duas lampadas fluorescentes). Necessitam do starter para prover a igni­ t;:ao. II. De partida rdpida, que nao necessitam de starter. Podem ser, tambem, dos tipos simples ou duplos. A Tabela 8.6 apresenta dados de reatores Philips, convencionais e de partida rapioa A Fig. 8.20 indica algumas modalidades de ligacoes de lampadas fluorescentes de varias potencias, sob divers as tensoes, com starter, isoladas ou agrupadas, conforme indicacio da Philips,

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RTL20B126PR RTL20B26PR RTL40B126PR RTL40B26PR RTL 110A26PR

RT!20B126

RT!20B26 FF~ Rn40B26 FN Rn65B26

S

FF ~ FN

Realor

Uimpada

Esquema 4

Esquema 3 RTL220A126PR RTL220A26PR RTL240A 126PR RTL240A26PR RTL2110A26PR

. Rn40B126 FF FN

FF FN

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Reator

Umpada

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tamceoa

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Esquema 5

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Fig. 8.20 Diversas modalidades de ligacoes de Iampadas fluores­ centes. (Philips) Tabela 8.6 Reatores para Iampadas fluorescentes -

•

Reator

Partida

Lampada

Tensao de rede (V)

(qtd, X W)

RTL da Philips. Ver os esquemas na Fig. 8.20

Corrente Fator de Perdas Esquema de linha potencia (medias) Capacitor de (A) (medlo) (W) (fLF) liga~ao Starter

para Lampadas Fluorescentes

Fig. 8.19 Reator eletr6nico Enertron, da Philips. Fabricantes: Philips, Sylvania, GE, Osram

Simples Simples Simples Simples Simples Simples Simples Simples Simples 6PR Simples 126PR Duplo 26PR Duplo Duplo I26 26PR Duplo ~PR Duplo . Duplo 6~ Duplo

Convene. Convene. Rapida Rapida

Convene. Convene. Rapida

Rapida Convene. Rapida Rapida Rapida Convene. Rapida Rapida Convene. Rapida

IX20 IX20 IX20 IX20 IX40 IX40 lX40 Ix40 IX65 lXIIO 2X20 2X20 2x40 2X40 2x40 2X65 2XIIO

60Hz-I27 60Hz-22O 60Hz-127 60Hz-22O 60Hz-l27 60Hz-220 60Hz-127 60Hz-22O 60Hz-22O 60Hz-22O 60Hz-127 60Hz-22O 60Hz-nO

60Hz-127 60Hz-22O 60Hz-22O 60Hz-22O

:ada. epara um fator de potencia media de 0.9. Partida n1pidanso necessitam de STarters.

0,38 0,38 0,67 0,45 0,91 0,43 0,90 0,55 0,67 0,61 0,46 0,28 0,47 0,85 0,45 0,73 1,30

0,56 0,36 0,38 0,38 0,48 0,53 0,49 0,49 0,51 ;"0,92 ;"0,92 ;"0,92 0,90 ;"0,92 ;"0,92 ;"0,92 ;"0,85

7.0 10,0 12,0 17,0 15,0 10,0 15,0 19,0 10,0 26,0 16,0 18,0 24,0 23,0 23,0 32,0 35,0

5,0 3,5 15,0 5,0 15,0 4,0 16,0 5,0 5,5

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• Duramax, Super Luz do Dia ­ industrial, comercial, escrit6rios, residencias. • Croma 50 ­ industria textil e grafica, areas de selecao de cores, curtume. •i"-: • Duramax, Alvorada 35 - mesma da "Super Luz do Dia", Destacam-se principalmente;;

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areas sofisticadas.

a) Ldmpadas fluorescentes coloridas, Sylvania (Tabela 8.8). .;;; b) Ldmpadas fiuorescentes RO, Sylvania (Tabela 8.9). _ de:"; Sao Iampadas com potencias de 95 a 110 watts e comprimentos, respeclJvam:nt~~, 2.385,3 mrn e 2.385 mrn. Das Iampadas fluorescentes, as HO sao as mais econorD!., porque tern menor custo de instalacao (reatores, luminarias etc.), alta eficiencia (1 e uma distribuicao de luz mais uniforme.

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mesmas das anteriores, principalmente locais movimentados e

em iluminacao de superrnercados e lojas de departamento. '.. f·'-·i': • Coloridas: azul, verde e rosa - decorativas. • HO Luz do Dia - mesma das fluorescentes comuns de 40 W, porem com maisjyz por comprimento, sendo ideais para iluminacao em "fileira". . • Biax SPX27 -lampadas fluorescentes compactas que se destinam a substituir COlli mais eficiencia e mais vida as lampadas fluorescentes comuns, em dois tipos de de encaixe ou base de rosca.

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• T8 ­ Luz do Dia ­ luminarias de mesa, de banheiro, displays comerciais. • Trimline, SP41 ­ mesma das fluorescentes comuns, porem com consumo 20% me

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Algumas aplicacoes das lampadas fluorescentes Pela Tabela 8.7, poderao ser encontradas, quando existentes, as lampadas fluoresce» tes cujas caracteristicas descritas correspondem as da GE. Por exemplo, a Duramax Su­ per Luz do Dia (GE) pod era ser substituida pela Luz do Dia Plus (Sylvania), Luz doDia Especial (Osram) ou Extra Luz do Dia (Philips).

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Economia de energia, devido as baixas perdas do reator eletronico em relacao aorea­ tor eletromagnetico e a eficiencia das lampadas fluorescentes; vida media alta (supe-\i~ rior a 50.000 horas), Baixa potencia de operacao, reduzindo custo de ar condicionado;)i] partida rapida e suave; trabalha em alta frequencia, sem rufdo; baixa distorcao harmoni­ ~f ca (L 20%); protecao contra interferencia eletromagnetica; menor risco de curto-circui­ ~;~

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As lampadas fluorescentes compactas representam uma grande inovac;:ao na tej" gia das fluorescentes, trabalham dentro do mesmo principio das fluorescentes tub.: mas sao diferentes dos modelos tradicionais, principalmente porque deixarn de te~i extremidades e usam uma unica base. As compactas sao muito menores e, como,~

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• Beneficios para a instalaciio:

Trimline, SPX41 -

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• Beneficios para 0 instalador:

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III. ELelr8nicos Apresentam diversas vantagens em relacao aos reatores eletromagneticos, especial_ mente economia de energia, objetivo com 0 qual devemos ter uma preocupacar, cons­ tante. Segundo a Philips, os principais beneffcios sao os listados a seguir.

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Instalacoes Eletricas

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258

Lurninotecnica

Instalacoes Eletricas

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trif6sforos, sao fluorescentes de eficiencia elevada e de luz com excelente caracteristica de cor, isto e, sao muito economicas. Tern duas vantagens significativas sobre as incan­ descentes: podem ser usadas no lugar del as com mais vida e reducao dos custos de ma­

nutencao. d) Ldmpadas fluorescentes de partida rdpida. Possuem urn catodo de "espiral tnplice", 0 qual possibilita urn aquecimento inicial rapido, gracas a uma auto-inducao auxiliar, e dispensa 0 uso do starter para realizar 0 preaquecimento dos eletrodos, necessario nas larnpadas comuns. Em I a 2 segundos, a lampada acende sob uma ten sao de partida elevada, necessaria para iniciar a descarga pelo vapor de merciirio, e durante sua operacao 0 filamento continua aquecido pela pas­ sagem de uma corrente, porern de pequena intensidade. Eliminam 0 efeito de cintilacao provocado pelos dispositivos de partida que continu­ am tentando acender as lampadas convencionais (catodo preaquecido) cuja vida iitil ja esteja esgotada, mas que ainda tremulam, porque 0 funcionamento das Iampadas de ca­ todo quente e partida rapida cessa de maneira definitiva e instantaneamente. Devem ser usadas com reatores para partida rapida. As lampadas possuem apenas urn pino em cada extremidade, ao contrario do que ocorre com as de catodo preaquecido. Sao usadas em locais que devam pennanecer continua­ mente iluminados, mas a liga~ao muito frequente reduz 0 tempo de vida das mesmas.

8.2.2.2 Lampada de Descarga - Luz Mista Reune em uma so Iampada as vantagens da lampada incandescente, da fluorescente e da de vapor de mercuric. Assim: • A luz do filamento ernite luz incandescente. • A luz do mbo de descarga a vapor de merciirio emite intensa luz azulada. • A radiacao invisivel (ultravioleta), em contato com a camada fluorescente do tubo, transfonna-se em luz avennelhada. • Nao necessita de equipamentos auxiliares (reator, ignitor), tern maior eficiencia e vida media oito vezes maior que as incandescentes. Como resultado, consegue-se uma luz semelhante a luz do dia. 0 fluxo luminoso e de 20 a 35% maior do que 0 da lampada incandescente, e a duracao, cerca de seis ve­ zes maior. Exemplos: Lampadas ML Philips, HWL Osram, cor corrigida GE e LM Sylvania.

Lumtnotecntca

260

261

Instalacoes Eletricas

Eletrodos

Luz azutada

intensa

produzida peJo

vapor de merC!~rio

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'Wf': Fig. 8.22 Lampada de luz mistaLM, Sylvania

Fig. 8.23 Lampada a vaporde merciirio, Sylvania

o bulbo de vidro evita a irradiacao ultravioleta fora do tubo, protegendo, assim, a vista

Tabela 8.10 Lampadas de Juzmista LM, Sylvaniado BrasilS.A.

I I

I

Potencia IFormato IAcabamento Icompr'j Largura Base Fluxo luminoso Rendimento (watts) bulbo (mm) (mm) (lumens) (1m/watt) 90

250

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I

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I

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I Vert. :t 30'1 I Universal 1

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Universal

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8.000

8.000

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A Luz Mista-Llvl nao necessita de reator. E Iigada diretamente a rede de 220 volts. Urna altemativa de baixo-cesro para a substituicao de JampadaS4~, centes de alta potencia, Temperatura de cor 3.500 K e Indice de reproducao de cores 60. ,.

8.2.2.3 Lampada de Descarga a Vapor de Mercurio

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C~n~ta de u.m tubo de qu~zo ou vidro duro contendo u~a ~eq~en.a qu~tidad7J::~

mercuno e cheio de gas arg6mo, com quatro eletrodos - dOIS pnncipais e do~s au~ ;o"~ res - colocados nas extremidades do tubo. Os dois eletrodos auxiliares e 0 gas arg~~.J estabelecem urn arco de ignicao preliminar que vaporiza 0 mercuric. Forma-se, eIll: ,:;: guida, 0 arc~ lumin?so ~efinitivo entre os dois eletrodos principais. erUfo' o bulbo e revestido mtemamente com uma camada fluorescente de fosfatoelh -:«. vanadato, 0 que transforrna a radiacao ultravioleta em luz avennelhada, que rn • ~ reproducao das cores e distribui uniforrnemente a luz do tuba por toda a superf bulbo. evitando ofuscamento a visao.

das pessoas. Ap6s a ligacao, a Iampada leva cerca de tres minutos para atingir a totalidade do flu­ xo luminoso nominal. Depois de apagada, a lampada acendera somente ap6s tres minu­ tos de resfriamento. A radiacao proveniente da descarga sob alta pressao de vapor de merciirio situa-se prmcipalmente na zona visivel. A descarga ocorre num recipiente relativamente peque­ no de quartzo, protegido por urn bulbo de vidro. Para corrigir a reproducao deficiente das cores, aplica-se material fluorescente na parede intema do bulbo, de modo a trans­ formar a radiacao ultravioleta, gerada na descarga, em Iuz, A instalacao requer reator e ignitor para aumentar a tensao de igni<;:ao e urn capacitor de compensacao, a fim de melhorar 0 fator de potencia (Fig. 8.24). Possuem urn fluxo luminoso grande e uma vida util longa, 0 que as toma muito eco­ n6micas.

8.2.2.4 Lampadas a Vapor de S6dio

o tubo de descarga da lampada de s6dio e constituido de sodio e uma mistura de ga­ ses inertes (ne6nio e argonio) a uma determinada pressao suficiente para obter uma ten­ sao de igni<;:ao baixa. A descarga ocorre num involucre de vidro tubular a vacuo, coberto na superficie intema por uma camada de oxide de indio. Esta camada age como urn re­ fletor infravennelho. A lilmpada de s6dio de baixa pressao possui uma radiacao quase monocrornatica, elevada eficiencia luminosa e vida util longa. , J! . ": i~ '. .'

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Tabela 8.12 Lampadas a vapor rnetalico tubular duplo eontato Potencia (watts)

Formato Tonalidade Compr. Largura (mm) (mm) bulbo

Base

Fluxo luminoso (lumens)

HSI-TD, Sylvania

Rendimento Posicao de Unidades Vida media Cddigo (horas) Sylvania (lm/watt) trabalho por caixa

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Tubular

NDL

120

21

RX7s-2

5.500

79

Hor. ± 45"

10

9.000

H4E008

70

Tubular

WDL

120

21

RX7s-2

6.000

86

Hor. ± 45"

10

9.000

H4EOOI

100

Tubular

NDL

120

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RX7s-2

8.550

86

Hor. ± 45"

10

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H4EOll H4E003

100

Tubular

WDL

120

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RX7s-2

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Hor. ± 45"

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Tubular

NDL

137

24

RX7s-2

13.000

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10

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H4E005

150

Tubular

WDL

137

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RX7s-2

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10

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H4E006

250

Tubular

NDL

162

26

Fe2/18

20.000

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Hor. ± 45"

12

9.000

H4EOI0

250

Tubular

80

Hor. ± 45"

12

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H4E012

WDL

162

26

Fe2/18

20.000

A Iampada VaporMetalico Tubular DuploContato - HSI·TOde baixa potencia foi projetada parallurninacao de interiores, Proporciona alto fluxo luminosocom excelente reprodueao de cores. WDL­ temperatura de cor 3.200 K e fndicede reproducdo de cores75. NDL - lemperatura de cor 4.200 K e indicede reprcducao de cores 75.

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Lurninotecnica

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Bulbo ov6ide I -

234567-

8.2.2.5 Lampadas de Multivapores Metalicos

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Base fixa Suporle e condutor (pela forma em espiral, a distribuicao de luz nao e afelada) Tubo de descarga de oxide de aluminio Camada interna de po difusor Aneis de eliminacao do residue de oxigenio no bulbe externo Condutor flexivel Bulbo externo de vidro duro

2-

A adicao de certos compostos metalicos halogenados ao merciirio (iodetos e brome­ tos) permite tomar continuo 0 espectro da descarga de alta pressao. Consegue-se, assim, uma excelente reproducao de cores, que corresponde a luz do dia. As lampadas, neste caso, poderao ter ou nao material fluorescente no bulbo. A Osram fabrica essas llimpadas sob a designacao de Power Stars HQI-T, HQI-E e HQI-TS, e a Philips, sob a designacao NHN-TD, CDM-Te CDM-R. Sao especialmente recomendadas quando se requer 6tima qualidade na reproducao de cores, como, por exemplo, em estadios, pistas de corrida de cavalos, ginasios, mu­ seus, iluminacao de fachadas altas, pavilhoes etc., principalmente quando se pretende televisionamento em cores. Requerem ignitor de partida e eventualmente capacitor para melhorar 0 fates-de pe-­ tencia.

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Bulbo tubular Base fixa Aneis de elirninacao do residuo de oxigenio no bulbo externo

3 -

Condutor flexfvel

4 5 6 -

Bulbo externo de vidro duro Tubo de descarga em oxide de alurninio Suporte e condutor (pela forma em espiral, a dis­ tribuicao de luz nao e afetada)

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Fig. 8.25 Lampadas a vapor de sodio a alta pressao SON/SON-T, Philips

1

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Tabela 8.13 Lampadas a vapor de s6dio de alta pressao SON-SONfT e SON-H, Philips COdigo comercial

SON-H220W SON-H350W

I Base ITensao Inun.da 7ensaorede

I

I

I

Tensao Tensao Corrente Fluxo Temperatura min. da rede media na media na luminoso maxima

para operacao lampada** lampada** medio** ('C)

. estavel (20'C) (V) (A) base (V) (1m)

(V)

para ignic;ao* (20'C) (V)

E40/45 E40/45

220 220

'-, ,190 190

200 200

104 117

2,50 3,60

18.000 34.500

250 250

E40 E40 E40

220 220 220

170 170 170

198 198 198

100::'::15 100::'::15 105::'::15

3,00 4,60 10,60

27.500 48.000 125.000

250 250 250

E27127 E40/45 E40/45

220 220 220

198 198 198

198 198 198

90 100 105

0,98 3,00 4,45

5.600 26.500 49.000

250 250

250

SONfT250W SONfT400W SONfT l.OOOW SON70W SON 250W SON 400W

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Fig. 8.27a Lampada multivapor metalico HQI­

T,Osram

Sodio

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Condensador de .J.. cornpensacao 'j'"

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Fig. 8.27b Lampada multivapor mel alico HQI­ TS,Osram

Fig. 8.26 Lampada a vapor de s6dio a alta pressao, Osram

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266

8.3

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Instalacoes Eletricas

COR DA

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Luminotecnica

Luz

A temperatura do corpo luminoso da lampada caracteriza nao apenas 0 fluxo lumino. so que emite mas tambern a cor da luz. a filamento de tungstenio aquecido ate 2.000K [2.000 kelvin = (2.000 - 273)T = I.72TClfomece uma luz branco-avermelhada. A 3.400 K e quase perfeitamente branca. Mas nao se deve aquecer 0 filamento alem de 2.000 K, e excepcionalmente se atingem 2.500 K e mesmo 3.000 K. Costuma-se referir IIcor da luz de uma lampada de descarga fluorescente e de multi. plos vapores em graus kelvin. Quando se diz, por exemplo, que uma lampada fluores­ cente TLD Extra Luz do Dia tern uma temperatura de cor de 6.250 K, significa que a cor do fluxo luminoso que emite e igual IIque seria emitida por urn filamento de tungstenin de determinadas caracterfsticas naquela temperatura. Quanto maior 0 valor da temperatura de cor, mais uniforme 0 espectro luminoso e mais branca a luz. Nao se deve supor que 0 fluxo luminoso seja de tal modo relacionado com a temperatura de cor que quanta maior for esta, maior sera 0 fluxo luminoso. Uma lampada fluorescente de 30 W, TLD Philips, cor Extra Luz do Dia, temperatura de cor igual a 6.250 K, tern urn fluxo luminoso de 2.000 lumens, enquanto outra de 30 W, Super 84, tern uma temperatura de cor de 4.100 K e urn fluxo luminoso de 2.850 lumens.

Gamade ITemp. cor I eficiencia (LPW)

Luz do dia I 6.250 K

43-70

Alvorada I 3.500 K I

53-84

Branco

Azul

Verde

Esfria, ressalta

Faz brilhar, da urn tom azulado

. Ligeiramente Acinzenta os tons escuros, clareia os claros

i amarelado

Pode-se dizer que, de urn modo geral, quanto maior 0 rendimento de uma lampada, tanto mais econ6mica sera a fonte, e que este rendimento aumenta com 0 valor da poten­ cia da Himpada.

Tabela 8.16 Lampadas incandescentes. Fluxo luminoso e rendimento Poteneia nominal (watt)

25 40 60 75 100 150 200 300 500 1.000

Brilhante, claro, ligeiramente arnarelado

.5 EMPREGO DE

8.4 VIDA Urn. E RENDIMENTO LUMINOSO DAS UMPADAS As lampadas podem funcionar durante urn ruimero de horas designado como vida u/il das mesmas. As variacoes na tensao, vibracces, freqiiencia de liga-desliga, condi~5es ambientais e outras afetam a vida util, de modo que esta grandeza e expressa por urna faixa e nao por urn mirnero. A vida uti] varia de acordo com 0 tipo de lampada, conforme se observa na Tabela 8.15. Tabela 8.15 Vida iitil dos varios tipos de lampadas Tipo de lampada lncandescente lnfravermelha Mista Fluorescente Vapor de s6dio Multivapores metalicos Vapor de mercurio Vapor de s6dio em alta pressao

Vida

uti! (horas)

1.000 a 6.000 2.000 a 5.000 6.000 a 8.000 7.500 a 12.000 12.000 a 16.000 10.000 a 20.000 9.000 a 24.000 24.000

Grupos de tensao (volt)

127/220

F1uxo luminoso (lumen) para tensiies de 220V

Rendimento luminoso (lumen/watt)

230 430 730 960 1.380 2.220 3.150 5.000 8.400 18.800

9,2 10,8 12,2 12,8 13,8 14,8 15,8 16,6 16,8 18,8

IGNITORES

Ignitores sao dispositi vos de partida para lampadas a vapor metalico e a vapor de so­ dio de alta pressao.

No/as: L as ignitores sao proprios para uma rede eletrica de 50 au 60 Hz. 2. Na instalacao deverao ser obedecidas necessariamente as indicacoes para ligacao dos terminais, conforme esquema no proprio ignitor. 3. as equiparnentos auxiliares para larnpadas de sodio e vapores metalicos poderao fi­ car no maximo a 14 metros das lampad as.

Eficiencia (lumen p/watt)

10 a 20

17 a 25 43 a 84 75 a 105 69 a 115 42 a 63 68 a 140

267

8.6

7J=!(ImIW) P

Coloracao aparente nas seguintes cores

Ligeiramente azul

"'

Enecessario conceituarmos 0 rendimento luminoso ou eficiencia de uma lampada, A eficiencia luminosa vern a ser a relacao entre a potencia luminosa irradiada (em lumens) e a potencia eletrica absorvida pela Iampada (em watts).

Tabela 8.14 Comportarnento das cores primarias sob iluminacao fluorescente Tipo de lampada

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Tabela 8.17 Ignitores Philips para lampadas de vapor de mercririo e de vapor de s6dio de alta pressao e multivapores metalicos C6digo comercial

Pico de tensao na partida (V)

(g)

S-50 S-53

3.000 a 4.500 3.000 a 4.500

150 150

Peso

268

Lurninotecnica

Instalacoes Eletricas

269

8.6 LUMINAR1As As lurninarias sao constituidas pelos aparelhos com as lampadas. Nos aparelhos sao colocadas as lampadas. Os aparelhos as protegem, orientam ou concentram 0 facho lu­ minoso; difundem a luz; reduzem a brilhanca e 0 ofusc amento ou proporcionam urn born efeito decorativo. Na escolha da lurninaria ou aparelho de iluminacao, alem dos objetivos menciona­ dos, deve-se atender a fatores de ordem economica, durabilidade, facilidade de manu­ tencao, alern, naturalmente, das caracteristicas do ambiente ou local a ilurninar. . Existem aparelhos pr6prios para iluminacao indireta e outros para iluminacao semi­ indireta, semidireta, direta, semiconcentrante direta e concentrante direta. E 0 que mos­ tra a Tabela 8.18, da General Electric S.A., na qual sao tarnbem indicados os espacamentos e as distancias ao teto dos aparelhos de iluminacao indireta e semi -indireta.

..8.7 PRO}ETQ. DE

hUMINAC'::AO

o

Fig. 8.28 Ignitores Philips

Como ja foi visto, ha certos tipos de lampadas que necessitam, alem de reator, de um starter ou ignitor. 0 ignitor e urn dispositivo de partida usado em lampadas a vapor metalico e a vapor de s6dio de alta pressao. o diagrama da Fig. 8.29 refere-se It ligacao da lamp ada de descarga sem e com ignitor.

Reuter

projeto de iluminacao de urn recinto supoe algumas opcoes preliminares. Deve-se escolher entre: • Iluminacdo incandescente, mista oufluorescente. • Iluminaciio direta, indireta, semidireta, semi-indireta, semiconcentrante direta, concentrante direta. Esta opcao envolve aspectos de decoracao do ambiente e principalmente 0 conheci­ mento da destinacdo do local (sala, escrit6rio, loja, industria etc.), e as atividades que serao desenvolvidas no local (trabalho bruto, trabalhos que exijam iluminancia intensa etc.). Deve-se, de imediato, deterrninar: • As dimensoes do local. • As cores das paredes e do teto. • A altura das mesas, bancadas de trabalho ou maquinas a serem operadas, conforme o caso. • Possibilidade de facil manutencao dos aparelhos. Existem varies rnetodos que podem ser aplicados na elaboracao de urn projeto de ilu­ minacao de ambientes interiores. Alem do metodo proposto pelo IES (Iluminating Engineering Society) no seu Lighting Handbook, encontram-se nos manuais e catalogos de fabric antes de Iampadas e (ou) lu­ minarias roteiros que seguem, em geral, as mesmas consideracoes, aplicando os dados luminotecnicos referentes aos produtos que fabricam. Apresentaremos 0 metodo da General Electric S.A. combinado com os dados das lam­ padas Sylvania do Brasil S.A. eo da Philips do Brasil, embora fosse perfeitamente vali­ do usar dados da Osram do Brasil.

8.7.1 iNDICES DE ILUMINANCIA DE INTERIORES

•

1

A Norma Brasileira NBR 5.413/92 apresenta uma tabela com valores dos Indices de iluminancia requeridos para cada classe A, B e C de tarefas visuais mais comuns. Na referida norma, 0 fndice de iluminacao tern a designacao de iluminamento e e expresso, tambem, em lux.

220 V

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220 V

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Fig. 8.29 Ligacao de lampadas de descarga sem e com ignitor

8.7.2 SELE<;AO DA ILUMINANCIA A NBR 5.413/92 estabelece urn procedimento para a escolha da "iluminancia" cons­ tante da Tabela 8.19. i..

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A Ilumina~ao

geral para areas usadas ininterrup­ tarnente ou com tarefas visuais simples

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lluminacao adicional paratarefas visuais diftceis

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I

Tipo de atividade

I

Areas publicas com arredores escuros .

50 75 100

Orientacao simples para perrnanencia curta.

100 150 200

Recintos nao usados para trabalho continuo, depositos .

200 300 500

Tarefas com requisitos visuais limitados, trabalho bruto de maquinaria, auditorios.

500 750 1.000

Tarefas com requisitos visuais normais, trabalho medic de maquinaria, escrit6rios.

1.000 1.500 2.000

Tarefas com requisi tos especiais, gravacao manual, inspecao, indus­ tria de roup as.

2.000 3.000 5.000

Tarefas visuais exatas e prolongadas, eletronica de tamanho pequeno etc. Tarefas visuais muito exatas, montagem de microeletronica.

5.000 7.500 10.000

JO.OOO 15.000 20.000

00000000 000 ~Vi

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Tarefas visuais muito especiais, cirurgia.

: As classes, bcm como as tipos de atividade, njo sao rfgidas quanta as ilumindncias limites recornendadas, ficando a criteria do projetista an~ ou ngo valores das classes/tipos de atividades adjaccntes, dependendo das caracterfsticas do local/rarefa.

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Observa-se que na Tabela 8.19 constam tres valores de "iluminancia" para cada gru­ po de tarefas visuais. Para a escolha da "iluminancia" em determinado problema, deve­ se atender aos tres fatores que constam da Tabela 8.20 e que sao: • A idade do observador; • A velocidade e a precisao exigidas na operacao; • A refletancia da superficie onde se desenvolve a tarefa.

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Tabela 8.20 Fatores detenninantes da iluminancia adequada

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271

Tabela 8.19 Iluminancias por classe de tarefas visuais, segundo a NBR 5.413/92

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Luminotecnica

Iluminancia

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PesoP

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+1

Idade dos ocupantes

Inferior a 40 anos

40 a 55 anos

Superior a 55 anos

Velocidade e precisao

Sem importancia

Importante

Crftica

Superior a 70%

30 a 70%

Inferior a 30%

efJetanciado fundo da tarefa

272

Lurninotecnica

InstalapSes Eletricas

273

Tabela 8.21 Iluminanciaafiluminamentos) medias em lux

Procede-se da seguinte maneira: 1.°) Determina-se 0 peso (-1, 0 ou + I) correspondente a cada caracteristica. Por exemplo: • Operarios, em media com menos de 40 anos: PI = - 1 • A precisao e importante: Pz = 0 • 0 fundo onde se desenvolve a operacao tern uma refletlincia de 30 a 70%: P, =. 0 2.°) Somam-se algebricamente os valores encontrados (considerando, portanto, os si­ nais). No exemplo, P = PI + Pz + P3 = - I + 0 + 0 = - 1. 3.°) Se 0 valor total for igual a - 20u - 3, usa-se a iluminancia mais baixa do grupo na Tabela 8.19. Se a soma for igual a + 20u + 3, usa-se 0 maior valor da iluminancia. Nos demais casos, usa-se 0 valor central. No exemplo em consideracao, suponhamos que se tratede "tarefas com requisitos visuais normais". Como P = -1, deveremos considerar 0 valor central para a "ilurni­ nancia", ou seja, Faixa B. 750 lux. Vejamos outro caso: Suponhamos uma fabrica, secao de maquinas-ferramentas, de pouca precisao, mas on de a velocidade e importante, Com operarios com menos de 40 anos, refletancia do :;) ;,~~' fundo da tarefa muito pequena, inferior a 30%. Temos no caso: • Idade: PI = - 1 -1 ;.;f.4 • Velocidade e precisao: Pz = 0 0 ,~~i • Refletancia do fundo: P3 = + I +1 P = P j + Pz + P3 = 0 - 0 ­ Vsemos 0 valor medio, Faixa A. trabalho bruto de maquinaria. A iluminancia (Tabe­ la 8.19) devera ser de 300 lux. A NBR 5.413/92 apresenta uma extensa lista, em 13 paginas; de val ores da iluminan­ cia para as mais diversas situacoes, locais e ambientes, que 0 leitor e convidado a con­ suItar, em face de urn projeto de certa responsabilidade. A Tabela 8.21 apresenta alguns valores de "iluminancias" conforme a NBR 5.413/ 92, 0 que permite urn cotejo entre os valores. Uma vez definido 0 Indice de iluminamento, isto e, a iluminancia requerida, trata-se de determinar 0 fluxo luminoso total (lumen) necessario para alcancar 0 fndice estabe­ lecido (lux). Vejamos como a solucao e proposta pela GE e em seguida pel a Philips, ambas basea­ das no chamado metoda dos lumens.

NBR 5.413/92

Atividades Audit6rios e anfiteatros

• plateia

100-150-200

Bancos

• atendirnentoao publico • salas de digitadores • salas de gerentes

300-500-750 300-500-750 300-500-750 300-500-750 200-300-500

• guiches

• arquivos Bibliotecas

• sala de leitura

300-500-750

Escolas

• salas de aula • quadros-negros

200-300-500 300-500-750

Escrit6rios

- desenho decorative e esboco

300-500-750

Hospitais

• mesa de trabalho - radioterapia

300-500-750 100-150-200

Hoteis e restaurantes

Cozinha: - geral
Vitrinas e balc6es* • geral Sala de estar • geral • local (leitura e escrita) Cozinhas: • geral • local (fogao e mesa) Hall, escada e garagern • geral - local Banheiros

Lojas Residencias

• geral

• local (espelhos) Quarto de dormir • geral • local (espelho e carnal

150-200-300 300-500-750 750-1.000-1.500 100-150-200 300-500-750 100-150-200 200-300-500 75-100-150 200-300-500 100-150-200 200- 300- 500 100-150-200 200-300-500

"Centres cornerclais de grandes cidades.

METODO DA GENERAL ELECTRIC Parte das seguintes consideracoes: a) Quando se considera a iluminacao de urn compartimento, interessa especialmente conhecer 0 iluminamento medic no chao, mas, quando se tratar de salas de traba­ Iho, deve-se considerar 0 iluminamento no plano medic das mesas, bancadas au maquinas, plano este situado entre 80 e 100 ern, em geral, acima do piso, edena­ minado plano util de trabalho. b) Quando, em urn compartimento, uma ou varias fontes de luz emitem urn fluxo[ll­ minoso <1>, pode acontecer que apenas uma parte deste fluxo atinja diretamenteO plano iitil ou 0 plano do chao. Uma parte e absorvida pelos pr6prios apareIhoS. atinge as paredes e 0 teto e e em parte absorvida. 0 fluxo, realmente apro V: 1ta ; para a iluminacao, sera, apenas, uma fracao do fluxo total <1>, emitido pelas llil11pa das. Podemos escrever:

Fator de utilizaeao, u o fator u, sempre menor do que 1, denomina-se coeficiente de utilizaciio oufator de utilizacdo, e e a razao entre 0 fluxo utilizado e 0 fluxo luminoso emitido pelas Iampadas. coeficiente de utilizacao depende:

o

1.0) Da distribuicao e da absorcao de luz, efetuadas pelos aparelhos de iluminacao (globos, refletores etc.). 2.°) Das dimens6es do cornpartimento. Esta dependencia exprime-se atraves de urn coeficiente que se denomina indice do local. 3.°) Das cores das paredes e do teto, caracterizadas pelo fator de reflexiio.

?u:

Indice do local e

cp=u

0

Por meio da Tabela 8.22, acha-se 0 indice do local. Para isto, entramos com a largura comprimento do local, e: • a altura do teto, se a iluminacao for indireta ou semi-indireta; • a distancia do foco lurninoso ao chao, e deterrninamos 0 Indice do local, expresso por uma letra, compreendida entre A e J.

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274

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Instalacoes Eletricas

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275

Lurninotecnica Tabela 8.22 Indice do local ..Tabela 8.22 (cont.) lndice do local

Altura do teto em metros

Altura do teto em metros

Para i1umi?~~a~ indireta e semi-indireta

12'7513'00 13'70 14'30 /5,20 \6,40 17'60 19'50 111'30

a a a a a a a a a 2,90 3,50 4,10 5,00 6,00 7,30 9,00 11,00 15,30

Para iIumina~ao indireta e seml-indireta

Dis~, do chao ao f?c~~~~

I Para Iluminacao direta

e semidireta

2,15 a 2,30

5,20 a 6,00

3,00

(2,90-3,20)

3,70

(3,40-3,80)

4,30

(4,00-4,70)

5,20

(4,90-5,65)

H H G G F E

2,50-3,00 3,00-4,30

4,30-6,00 6,00-9,00 9,00-13,00

13,00 au mais

3,00-4,30 4,30-6,00 6,00-9,00 9,00-13,00 13,00-18,30 18,30 au rnais

G G F F E

E

3,00-4,30 4,30-6,00 6,00-9,00 9,00-13,00 13,00-18,30 18,30 au rnais

G F F E E

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7.30

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Indice do local

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9,00-13,00 13,00-18,30 11,00 18,30-27,50 ';[110,40-11,90) 27,50-43,00 43,00-60,00 :-­ 1 60,00 au mais

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18,30-27,50 27,50-43,00 43,00-60,00 .__• 60,00 au mais

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18,30-27,50 27,50-43,00 43,00-60,00 60,00 au mais

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J J J I I

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G

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I

H

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I

7,30

(6,70-7,90)

Para Iluminacao direta e semidireta

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11,00 15,00

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J J

J

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6,00-9,00 9,00-13,00 13,00-18,30 18,30-27,50 27,50-43,00 43,00 au mais

7 5 4 6 1 ,30 1 '20 1 '40 1 '60 \ 9,50 \11,30 a··.a a a a a a 4,10 5,00 6,00 7,30 9,00 11,00 1 5,30

Distancia do chao ao foco luminoso em metros

9,50 '11,30

a

a 3,50

Indice do local

-

6,00 (5,80-6,60)

7,30

7,60 a 9,00

r ,00 \ 3,70

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Largura do Compo do local

(metros) local (metros)

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(2,60-2,75)

I

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2,75 a 2,90

3

J J

J

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J

J J

I I

L

J

Fator de reflexao Obtido 0 fndice do local, para obtermos 0 coeficiente de utilizaciio, entramos na Ta­ bela 8.23 ou 8.23a com 0 tipo de lumintiria que for escolhido e com 0 indice do local. Devemos levar em consideracao, tambem, os fatores de reflexiio das paredes e tetos, que se acham na Tabela 8.24, de acordo com as cores das mesmas. Para maior simplicidade, podemos usar a Tabela 8.25, que nos da a reflctancia de pa­ redes e tetos, independentemente das cores.

276

Instalacoes Eletricas

__

Luminotecnica

Tabela 8.23 Coeficientes de utiliza<;:ao, Aparelhos General Electric Teto Lumimiria

Fator de deprecia~iio

Indlce do local

Tipo

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d

75%

1 H G F E D C B A

J 1 H G F E D C B A

J 1 H G F E D C B A

J 1 H G F E D C B A

Tabela 8.23 (cont.) Coeficientes de utiliza<;:ao. Aparelhos General Electric

50%

Teto

Pared,es 50% 30% 10% 50% 30% 10%

277

Descri~iio

Lumimiria Fator de deprecia~iio

Coeficientes de utiliza~iio

Indice do local

Tipo

@

0,36 0,45 0,52 0,58 0,63 0,69 0,73 0,76 0,80 0,83

0,29 0,38 0,45 0,51 0,56 0,63 0,68 0,71 0,76 0,80

0,25 0,33 0,40 0,47 0,52 0,59 0,64 0,68 0,73 0,77

0,36 0,44 0,51 0,58 0,62 0,68 0,72 0,75 0,79 0,82

0,29 0,37 0,44 0,51 0,56 0,63 0,67 0,71 0,76 0,79

0,25 0,33 0,40 0,46 0,52 0,58 0,63 0,67 0,73 0,77

0,40 0,47 0,52 0,56 0,59 0,63 0,65 0,61' 0,69 0,70

0,35 0,43 0,48 0,52 0,56 0,60 0,63 0,65 0,67 0,69

0,32 0,40 0,45 0,50 0,53 0,58 0,61 0,63 0,65 0,67

0,34 0,46 0,51 0,55 0,58 0,62 0,64 0,66 0,67 0,69

0,35 0,42 0,47 0,52 0,55 0,59 0,62 0,64 0,66 0,67

0,32 Refletor industrial '0 0,40 para lfunpadas ; 0,45 devaporde ; 0,50 mercurio e luz mista '.'. 0,53 I 0,57: 0,60 Espacarnento 0,62 maximo entre ~d=0,70 0,65 aparelhos = altura • 0,66 de montagem X 0,9 ,.

0,68 0,73 0,79 0,82 0,86 0,88 0,90 0,91 0,92 0,94

0,64 0,69 0,75 0,79 0,83 0,85 0,87 0,89 0,91 0,93

0,62 0,67 0,72 0,76 0,80 0,83 0,85 0,87 0,89 0,91

0,67 0,72 0,77 0,80 0,83 0,85 0,87 0,88 0,89 0,91

0,64 0,69 0,74 0,77 0,81 0,83 0,85 0,86 0,87 0,89

0,62 Aparelho de : 0,66 embutirpara 'i 0,72 I~~ada refletora '. ~ 0,75 eliptica ' . . 0,79. 0,81 Espacamento 0,83 maximo entre f, 0,85 aparelhos = altura ;; ,it = 0,60 0,87 de montagem X 0,5 ,~ , 0,88 "&

0,27 0,29 0,31 0,32 0,33 0,34 0,35 0,35 0,36 0,36

0,25 0,28 0,30 0,31 0,32 0,33 0,34 0,34 0,35 0,35

0,24 0,27 0,29 0,30 0,31 0,32 0,33 0,34 0,35 0,35

0,27 0,29 0,30 0,32 0,32 0,34 0,34 0,35 0,35 0,36

0,25 0,28 0,29 0,31 0,32 0,33 0,34 0,34 0,35 0,35

0,24 0,27 0,28 0,30 0,31 0,32 0,33 0,34 0,34 0,35

0,27 0,32 0,36 0,40 0,42 0,44 0,46 0,48 0,49 0,50

0,24 0,29 0,33 0,36 0,39 0,42 0,44 0,46 0,48 0,49

0,21 0,26 0,30 0,34 0,37 0,40 0,43 0,44 0,46 0,48

0,27 0,32 0,36 0,39 0,41 0,44 0,45 0,47 0,48 0,49

0,24 0,29 0,32 0,36 0,39 0,42 0,44 0,45 0,47 0,48

Refletor industrial para lampadas incandescentes e Lucalox

J 1

i

e 6 -~

Espacamento maximo entre aparelhos = altura de montagem X 0,9

35 45

!

. d = 0,70

~

85

-

0

!

®

H G F E D C B A

i ' "

0

c~:

0,21 Apare~ho de -..: ;~ 0,26 embulIr 0,30 para lampadas <'~ 0,34 incandescentes :'/5: 0,36~} 0,40 0,42 maxImo e~~.t 0,44 aparelhoS iU: 0,46 de montagem t 0,47~

Esp~<;:amento ,:~ :

75

!

'@> ~

'07 '5 _

1 H G F E D C B A

J 1

i '®

Aparelho de embutirf: para liimpadai{ refletora "2. , ,'. :~ , ", Espa<;:amento < maximo entre .~, t~ , aparelhos = aI~; :' :-. 0,70 demontag em X ';;~ \ ~ ''f{, :

H G F E D C B A J

i ~

75%

50%

Paredes 50% 30% 10% 50% 30% 10%

.

i 35 45

!

J 1 H G F E D C B A

J 1 H G F E D C B A

Descricao

Coeficientes de utiliza~iio

0,23 0,29 0,33 0,37 0,40 0,44 0,48 0,51 0,55 0,57

0,19 0,24 0,28 0,32 0,35 0,40 0,43 0,46 0,50 0,53

0,16 0,22 0,25 0,28 0,32 0,36 0,39 0,42 0,46 0,49

0,21 0,26 0,29 0,32 0,35 0,39 0,42 0,44 0.48 0,50

0,17 0,22 0,26 0,28 0,31 0,35 0,38 0,40 0,44 0,46

0,15 0,19 0,23 0,26 0,28 0,32 0,35 0,37 0,41 0,43

0,17 0,21 0,25 0,28 0,31 0,35 0,39 0,41 0,46 0,48

0,13 0,17 0,21 0,24 0,27 0,31 0,34 0,37 0,42 0,44

0,11 0,15 0,18 0,21 0,23 0,28 0,31 0,34 0,39 0,42

0,11 0,14 0,16 0,20 0,21 0,24 0,26 0,27 0,30 0,32

0,09 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 0,23 0,25 0,28 0,30

0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,19 0,21 0,23 0,26 0,28

0,09 0,13 0,16 0,20 0,21 0,25 0,28 0,31 0,32 0,35

0,07 0,10 0,13 0,16 0,19 0,22 0,26 0,28 0,30 0,34

0,06 0,08 0,10 0,14 0,17 0,20 0,24 0,26 0,28 0,32

0,07 0,09 0,10 0,13 0,15 0,17 0,20 0,21 0,22 0,24

0,05 0,07 0,09 0,11 0,13 0,15 0,19 0,20 0,21 0,23

0,04 Sanca com - ­ 0,06 lampadas 0,07 fluorescentes 0,10 0,11 A distancia 0,14 da sanca para 0 0,17 teto deve ser 0,19 de 30 a 50 em

0,20

0,23

0,35 0,43 0,49 0,56 0,60 0,66 0,69 0,72 0,76 0,78

0,28 0,36 0,43 0,49 0,54 0,61 0,65 0,68 0,72 0,76

0,24 0,32 0,38 0,45 0,50 0,56 0,61 0,65 0,70 0,73

0,33 0,41 0,47 0,53 0,57 0,63 0,66 0,69 0,73 0,75

0,28 0,35 0,42 0,48 0,53 0,59 0,63 0,65 0,70 0,73

0,24 0,31 0,38 0,43 0,49 0,55 0,59 0,63 0,68 0,71

0,29 0,36 0,41 0,46 0,50 0,56 0,59 0,62 0,65 0,66

0,24 0,30 0,36 0,41 0,46 0,51 0,55 0,58 0,62 0,64

0,20 0,26 0,32 0,37 0,44 0,47 0,52 0,55 0,59 0,61

0,28 0,34 0,40 0,45 0,48 0,53 0,56 0,59 0,61 0,63

0,23 0,30 0,35 0,40 0,44 0,49 0,53 0,55 0,59 0,61

0,19 Luminaria

0,26 comercial

0,31

0,36 0,40 0,46 Espacamento 0,51 maximo entre 0,52 aparelhos = altura 0,56 de montagem X 1,0 0,59

Globos de vidro fechados para Iampadas incandescentes

Espacamento maximo cntre.; , _ aparelhos = altura de montagem X 1,0 Aparelho incandescente para ilurninacao indireta

Espacamento maximo entre aparelhos = altura de montagem X 1,1

Luminaria industrial do tipo Miller Espa<;:arnent
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278

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Tabela 8.23 (cont.) Coeficientes de utilizacao, Aparelhos General Electric Teto

do local

Tipo

®

J

i

~.5: t

@

J

i ~

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.~~

d = 0,70

,

@

°

55

t

I H G F E D C B A

J

i

°

55

t

d = 0,70

@

I H G F E D C B A

J

i

~~

45

t

d = 0,70

@

d = 0,80

I H G F E D C B A

i

,~

"

-

!

I H G F E D C B A

J I H G F E D C B A

\ Fatorde . ~eprecia~ao

0,27 0,32 0,36 0,39 0,42 0,44 0,46 0,47 0,49 0,50

0,23 0,29 0,33 0,36 0,39 0,42 0,44 0,46 0,48 0,49

0,21 0,26 0,30 0,34 0,37 0,40 0,42 0,44 0,46 0,48

0,27 0,32 0,35 0,38 0,41 0,44 0,45 0,47 0,18 0,49

0,23 0,28 0,32 0,36 0,38 0,42 0,44 0,45 0,47 0,48

0,21 0,26 0,30 0,34 0,36 0,40 0,42 0,44 0,46 0,47

0,29 0,35 0,39 0,43 0,46 0,49 0,51 0,52 0,54 0,55

0,24 0,31 0,35 0,39 0,42 0,46 0,48 0,50 0,52 0,54

0,21 0,27 0,32 0,36 0,39 0,43 0,46 0,48 0,51 0,52

0,28 0,34 0,38 0,42 0,45 0,48 0,50 0,52 0,54 0,55

0,24 0,30 0,35 0,39 0,42 0,46 0,48 0,50 0,52 0,53

0,21 0,27 0,32 0,36 0,39 0,43 0,46 0,48 0,50 0,52

0,25 0,31 0,36 0,40 0,43 0,46 0,49 0,51 0,53 0,54

0,21 0,27 0,31 0,36 0,39 0,43 0,46 0,48 0,51 0,53

0,18 0,24 0,28 0,33 0,36 0,40 0,43 0,46 0,49 0,51

0,25 0,31 0,35 0,39 0,42 0,46 0,48 0,50 0,52 0,54

0,21 0,27 0,31 0,36 0,39 0,43 0,46 0,48 0,50 0,52

0,18 0,24 0,28 0,33 0,36 0,40 0,43 0,46 0,49 0,51

0,20 0,25 0,28 0,32 0,34 0,37 0,39 0,40 0,42 0,43

0,16 0,21 0,24 0,28 0,30 0,34 0,36 0,38 0,40 0,42

0,13 0,18 0,22 0,25 0,28 0,32 0,34 0,36 0,39 0,41

0,20 0,24 0,27 0,31 0,33 0,36 0,38 0,39 0,41 0,43

0,16 0,20 0,24 0,27 0,30 0,33 0,36 0,37 0,40 0,41

0,13 0,18 0,21 0,25 0,28 0,31 0,34 0,36 0,38 0,40

0,32 0,40 0,47 0,53 0,58

0,64 0,68 0,72 0,76 0,79

0,25 0,32 0,39 0,46 0,51 0,58 0,62 0,66 0,71 0,75

0,20 0,27 0,34 0,40 0,45 0,52 0,58 0,62 0,67 0,72

0,30 0,38 0,44 0,50 0,55 0,61 0,65 0,68 0,72 0,76

0,24 0,31 0,38 0,44 0,49 0,56 0,60 0,64 0,69 0,72

0,20 0,26 0,32 0,39 Calha 0,44 chanfrada

0,51 I='h 0,56 0,60 0,66 0,70

Jndice

do local

Tipo

J

'@ Refletor parab6lico duplo para 2 Iampadas fluorescentes _ 1 = 0,9 h

i

'----­ i:

i,d= 0,70

~

IO ­ 55

t

"f'

i

t® Refletor com difusor de plastico 1= 0,9h

W

~IO55

ii ~

"

~

"

t

d= 0,70

:('i: ~I® Apareiho para embutir com colmeia 1= h

~

,

, ,

;; , d= 0,70

-;,~±

~ c.

,®

"~

'~'$;

Aparelho para embutir com difusor de phistico

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1

H G F E D C B A

J

,

"

I H G F E D C B A

J

i

!:~

,,;

~.

Descrleao

t

1

H G F E D C B A

J I H G F E D C B A

J 1 H G F E D C B A

Coeficientes de utilizaf;ao Aparelho indicado para recintos baixos, onde 0 teto deve ser levemente iluminado 1= h

0,27 0,33 0,38 0,43 0,46 0,50 0,53 0,55 0,57 0,59

0,23 0,29 0,34 0,38 0,41 0,47 0,50 0,52 0,55 0,57

0,20 0,26 0,30 0,35 0,39 0,44 0,47 0,50 0,53 0,55

0,26 0,32 0,37 0,41 0,44 0,48 0,50 0,52 0,54 0,56

0,22 0,28 0,33 0,37 0,41 0,45 0,48 0,50 0,53 0,55

0,20 0,25 0,30 0,35 0,37 0,42 0,46 0,48 0,51 0,53

0,25 0,31 0,36 0,40 0,44 0,48 0,51 0,53 0,56 0,58

0,20 0,26 0,31 0,36 0,40 0,44 0,48 0,50 0,53 0,56

0,17 0,23 0,28 0,32 0,36 0,41 0,45 0,47 0,51 0,54

0,24 0,29 0,34 0,39 0,42 0,46 0,48 0,51 0,53 0,55

0,20 0,25 0,30 0,35 0,38 0,43 0,46 0,48 0,51 0,53

0,17

0,22 0,27 0,32 0,35 0,40 0,43 0,46 0,50

0,52

0,22 0,27 0,32 0,36 0,39 0,43 0,46 0,48 0,50 0,52

0,17 0,22 0,27 0,31 0,34 0,39 0,42 0,45 0,48 0,49

0,14 0,19 0,23 0,28 0,31 0,36 0,39 0,42 0,46 0,48

0,21 0,26 0,30 0,34 0,37 0,41 0,43 0,45 0,48 0,50

0,16 0,22 0,26 0,30 0,33 0,37 0,40 0,43 0,46 0,48

0,14

0,19 0,23

0,27 Luminaria 0,30 de plastico 0,35 1= 1,1 h 0,38 0,40 0,44

0,46

0,26 0,32 0,37 0,42 0,45 0,49 0,52 0,54 0,56 0,58

0,21 0,27 0,31 0,37 0,41 0,46 0,48 0,51 0,54 0,56

0,18 0,24 0,29 0,34 0,37 0,42 0,46 0,48 0,52 0,54

0,25 0,31 0,35 0,40 0,43 0,47 0,49 0,51 0,54 0,56

0,21 0,27 0,31 0,36 0,39 0,44 0,47 0,49 0,52 0,54

0,18 0,24 0,28 0,33 0,37 0,41 0,44 0,47 0,50 0,53

0,22 0,28 0,32 0,36 0,39 0,43 0,45 0,47 0,49 0,51

0,18 0,24 0,28 0,32 0,35 0,4 0,42 0,44 0,4 7 0,4 9

0,16 0,21 0,25 0,29 0,32 0,37 0,4 0,42 0,44 0,47

0,20 0,25 0,29 0,32 0,35

0,38

°

0,17 0,22 0,25 0,29 0,32 0,36 0,4 0,38 0,42 0,40 0,44 0,42 0,45 0,44

° °

0,15 0,19 0,23 0,27 0,30 0,33 0,3 6 0,38 0,40

0,42

':,:"

279

50%

Paredes 50%130%110%150%130%110%

Lumlnaria

Coeficientes de utilizacao

I

75%

Teto

Descri~iio

Indice

Fator de

,:".~ ;.~,,".:_~

Tabela 8.23 (cont.) Coeficientes de utilizacao. Aparelhos General EleEtric ,~~

50%

75%

Paredes 50% 30% 10% 50% 30% 10%

Luminaria

d = 0,75

:'.' .

Lurninotecnica

Instalacoes Eletrlcas

depreciacao

..~;"" -

Aparelho para ser usado com colmeia ou plastico 1= 1,1 h

Aparelho comcolmeia e plasticos ou vidros

laterais para lojas e escolas 1= 1,1 h

Luminaria ampla, usada na maioria das vezes em linhas contfnuas 1= 1,1 h

",:.,

-..

Luminotecnica

280

Tabela 8.23_(~ont.) Coeficientes de utilizacao. Apare1hos General Electric

Tabela 8.23 (cont.) Coeficientes de utilizacao. Aparelhos General Electric

Teto Paredes

Luminarla Fator de depreclacao

Indice do local

Tipo

@

J

d = 0,70

e

'

Descri.,ao

~

= 0,70

I

@

0,25 0,31 0,35 0,40 0,43 0,47

'20 65

d

1

= 0,70

@

d= 0,70

@

i

j

'45

40

1

I

Tipo

Teto Ip;;;;desI50%1 30%1 10%/50%1 30%110%1 , Indice Coeficientes de utiliza~ao ~Iocal

~

0,23 0,29 0,33 0,37 0,39 0,43 0,45 0,47 0,49 0,50 0,28 0,36 0,41 0,47 0,51 0,57 0,60 0,63 0,65 0,68

0,21 0,26 0,30 0,34 0,37 0,40 0,43 0,45 0,47 0,49 0,24 0,31 0,38 0,43 0,47 0,52 0,56 0,59 0,63 0,65

0,21 0,19 Lurninaria 0,25 0,23 comercia1 para

0,28 0,27 lampadas high

0,30 0,31 output, providas

0,35 0,32 de colmeia

0,37 0,35

0,39 0,38 Espacamento

0,41 0,40 maximoentre

0,43 0,42 aparelhos = altura IIffi' '

In' 0,45 0,44 de montagem X u,~ ' ':,' 0,23 0,20 Luminaria " ,@ 0,30 0,29 industrialpara ,~ 0,36 0,33 lampadas high ." 0,41 0,39 output, providas

If 0,45 0,42 de co1meia 0,50 0,48

0,53 0,51 Espacamento

0,55 0,54 maximo entre 0,59' 0,57 aparelhos = altura ;f, 0,61 0,60 de montagem X 1,01'

J- - 0,29 I 0,38 H 0,45 G 0,51 F 0,55 E 0,63 D 0,67 C 0,70 B 0,73 A 0,76

0,25 0,33 0,40 0,45 0,50 0,58 0,62 0,66 0,70 0,73

0,28 0,36 0,42 0,48 0,52 0,59 0,62 0,65 0,68 0,70

0,24 0,32 0,38 0,43 0,48 0,55 0,59 0,62 0,65 0,68

0,23 0,3 I 0,37 0,41 0,46 0,52 0,55 0,58 0,61 0,63

0,21 0,29 0,35 0,40 0,43 0,49 0,53 0,56 0,59 0,62

1 I H G E D C B A

0,25 0,32 0,37 0,44 0,49 0,55 0,57 0,62 0,66 0,69

0,20 0,27 0,32 0,38 0,42 0,49 0,54 0,57 0,62 0,65

0,24 0,31 0,35 0,42 0,46 0,52 0,54 0,58 0,62 0,64

0,20 0,26 0,31 0,36 0,40 0,47 0,51 0,54 0,58 0,61

0,22 0,29 0,32 0,38 0,40 0,45 0,49

0,51

0,53

0,55

0,19 Luminaria

0,23 comercialpara

0,28 11impadas high

0,33 output, provida

0,37 de co1meia

0,42

" 0,45 Espa~amento 0,48 maximoentre ~ 0,51 apareIhos = altur3 I :1 0,53 de montagem...:0--~:

1 I H G F E D C B A

0,25 0,30 0,34 0,37 0,40 0,44 0,46 0,48 0,50 0,51

0,21 0,25 0,29 0,33 0,36 0,39 0,42 0,44 0,47 0,48

0,19 0,24 0,27 0,31 0,34 0,38 0,41 0,43 0,46 0,48

0,20 0,23 0,26 0,28 0,30 0,32 0,34 0,35 0,37 0,37

0,16 0,20 0,23 0,26 0,27 0,30 0,32 0,33 0,34 0,36

0,16 Teto com

0,19 colmeia

0,22 plastica

0,24

0,26 0,29 0,31

0,32

0,34

0,35

F-

Luminaria

~precia~ao

Coeficientes de utilizacau

0,21 I 0,27 i H 0,32 G 0,36 30 F 0,39 E 0,44 60 D- - B;49 0,47 C 0,51 0,49 1 B 0,54 0,52 A 0,56 0,54 J 0,29 0,24 I 0,37 0,32 i H 0,44 0,39 G 0,50 0,45 F 0,54 0,50 ­ 65 E 0,61 0,56 D 0,64 0,60 C 0,67 0,63 1 B 0,70 0,67 A 0,73 0,70

i

Ill-fFator de

I

r ,~

d

281

lnstalacoes Eletricas

Luminaria

industrialpara lampadashigh

Desericao

J I H G F E D C B A

0,20 0,23 0,26 0,28 0,30 0,32 0,34 0,35 0,37 0,37

0,16 0,20 0,23 0,26 0,27 0,30 0,32 0,33 0,34 0,36

0,16 0,19 0,22 0,24 0,26 0,29 0,31 0,32 0,34 0,35

0,17 0,21 0,23 0,25 0,27 0,29 0,30 0,31 0,32 0,33

0,15 0,18 0,20 0,23 0,24 0,27 0,28 0,29 0,31 0,32

0,14 0,17 Teto com

0,19 colmeia

0,22 de metal

{),23 (branco)

0,26

0,27

0,29

0,30

0,31

J

U,24 0,32 0,37 0,42 0,46 0,52 0,56 0,58 0,62 0,64

0,21 0,28 0,33 0,38 0,42 0,48 0,53 0,56 0,60 0,62

0,17 0,24 0,29 0,34 0,39 0,45 0,49 0,52 0,56 0,60

0,20 0,27 0,32 0,37 0,40 0,45 0,48 0,51 0,54 0,57

0,16 0,23 0,28 0,33 0,36 0,42 0,46 0,49 0,52 0,55

0,13 0,20 0,251Teto com 0,30 plastico

0,33 acrilico 0,39

0,43

0,46 -0,50 0,53

I H

G F E D

C B A

.~a~ao: 0 Iarorde depreciactio deve sec estimado daseguintemaneira:

,

(d = 0,45 = tipo c/pkistico} (d = 0,55 = tipo cleolmeia)

aJ mtmutenciio deficiente

output

(d = 0,65 ~ tipoc/pldstico}

(d = 0,70 = tipa cleo/meio)

b) manutenciio

boa

Espa~arnento

maximoentre

aparelhos = altura de montagem X 1,0

Tabela 8.24 Fatores de reflexao das diversas cores (refletancia) Branco Marfim Creme Amarelo claro Marrom Verde claro Verde escuro Azul claro Rosa Vermelho

Cinzento

75 a 85% 63 a 80% 56 a 72% 65 a 75% 17a41% 50 a65% 10 a 22% 50 a 60% 50 a 58% 10 a 20% 40 a 50%

Tabela 8.25 Refletancias de paredes e tetos Teto branco Teto claro Paredes brancas Paredes claras Paredes medianamente claras

75%

50%

50%

30%

10% .

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282

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Luminotecnica

Instalacoes Eletricas

Fator de

<:!~>'~-'l:~::

de~cia~ao

o fJuxo emitido por urn aparelho de iluminacao decresce com 0

uso. Este fato tern tres causas: a) A diminuicao do fJuxo luminoso emitido pelas lampadas, ao longo da vida util das mesmas. b) A poeira e a sujeira que se depositam sobre os aparelhos e lampadas quando ex­ postas, c) A diminuicao do poder refJetor das paredes e do teto, em consequencia de seues­ curecimento progressivo. A Tabela 8.23, em sua primeira coluna, apresenta valores do fator de deprecia. r;ao d, que vern a ser a relacao entre 0 fJuxo luminoso produzido por uma luminaria no fim do periodo de manutenciio (tempo decorrido entre duas limpezas consecuti­ vas de uma luminaria) e 0 fluxo emitido pela mesma luminaria no infcio de seu fun­ cionamento.

283

• Exemplo 8.2 Projetar a iluminacao de uma sal a de escrit6rio de trabalho comum, com 14 m de comprimento _por 9 m de largura e 3,10 m de pe-direito. 0 teto e branco e as paredes sao pintadas de cor creme. Indice de i1uminamento

Aplicacao da Tabela 8.20

Admitamos:

• Idade dos ocupantes - inferior a 40 anos: Peso PI = - 1. • Velocidade e precisao: Peso Pz = - 1. • Refletfmcia do fundo da tarefa: Peso P, = O. P = - 1 - I + 0 = - 2. Como P eigual a - 2, podemos usar 0 valor mais baixo da iluminancia na Tabela 8.19, confor­ me foi explicado no item 8.7.2. Trata-se do valor E = 500 lux, na Faixa B (iluminacao geral para area de trabalho).

Luminarias

Calculo do fluxo luminoso total, c/>

Ha diversas opcoes, Podemos escolher aparelhos para quatro liimpadas fluorescentes de 40 W, luminaria simples, com difusor plastico. Designado pelo nurnero 18 na Tabela 8.23.

Ja calculamos, ou obtivemos em tabelas, as seguintes grandezas:

Area do local, S

area do compartimento, em rrr' E - iluminamento desejado, em lux U - fator de utilizacao d - fator de depreciacao e refletancias do teto e das paredes Podemos calcular 0 fJuxo luminoso total necessario:

S-

S

= 14 x

Fator de depreciaeao, d, correspondente

9

= 126 m'

a lurninaria (18) na Tabela 8.23 d = 0,70

Indtce do local c/> = EXS

UXd

Com a largura a = 9 m e comprimento b = 14 m e distancia do aparelho ao chao h = 3,10 m, pois trata-se de aparelho de luz direta, obtemos como Indice do local, D (Tabela 8.22).

8.8

Numero, n, de luminarlas

o tipo de luminaria e 0 numero de lampadas em cada umaja terao sido escolhidos,de acordo com os modelos da Tabela 8.23 ou com outros modelos semelhantes, cujosda' dos 0 fabric ante forneceu. Sabe-se, portanto, qual 0 fJuxo luminoso de cada Iampada ou das Iampadas de cada luminaria (se a luminaria contiver mais de uma). Para isto, recorre-se as tabelas que dao 0 fluxo luminoso das Iampadas: Tabela 8.4 - para llimpadas incandescentes para ilurninacao geral. Tabela 8.7 - para lampadas fJuorescentes. Tabela 8.8 - para lampadas fJuorescentes coloridas. Tabela 8.9 - para larnpadas fJuorescentes RO. Tabela 8.10 - para lampadas de luz mista. Tabela 8.11 - para lampadas a vapor de mercuric, Philips. Tabela 8.12 - para lampadas a vapores metalicos, Tabela 8.13 ~ para lampadas .a ~~por de s6d~0.. . , . 10·' Para obter 0 numero n de lununanas, basta dividir 0 fJuxo total necessano. !p,~. . '~ fluxo de cada luminaria (igual ao produto do fJuxo de uma lampada pelo numero del padas em cada luminaria ou aparelho). Entao:

.*:

;11

Coeficiente de utiliza\;iio, u (Tabela 8.23) Na Tabela 8.25, encontramos: • Para teto branco - refletancia de 75%. • E paredes claras - refletancia de 30%.

Entrando na Tabela 8.23, com:

• Aparelho n." 18-luminaria simples com difusor plastico, • Teto-75%. • Paredes - 30%. • Indice do local- D.

Obteremos como coeficiente de utilizacao:

u

= 0,42

F1uxo luminoso total



=

EXS_ 500X126 uXd - 0,42xO,70

Fluxo luminoso do aparelho Temos quatro liiropadas fluorescentes universais, extra luz do dia, de 40 W cada. Na Tabela 8.7 vemosque o fluxo luminoso ede 2.700 lumens por lampada. Logo, para a lumi­ naria teremos: 4 X 2.700 lumens

n

=

rp

Arredonda-se n para urn ruimero inteiro e se processa a melhor distribuiyao de apart:

= 214.286 lumens

= 10.800 lumens

Numero de luminarias

- c/> - 214.286 = 19,9, ou seja, 201uminarias 10.800

n -

q;-

9,00

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1.13

Z.2S

2.2.5

~i"~!P~~~·~~'l::j'j;ij::,~j,~':·~'·7':)t"~_rj"'i~:.r·'T':'!/~"·· .

HDK'7" . ~.----.<.". ZOK.7S\-J; ~,»;.-,:~:. "

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HDK 472 cI ZDK 472· HPL-N 250W

HDK 472 c/ ZDK 473 • HPL·N 400W

HDK 475 c/ ZDK 475· HPL-N 400W

indice do local

Indice do

indice

K

K

Refletancias 751 731 711

311

K

RefletBncias 751 731 711

0.60 0,80 1,00 1,25 1,50

0.47 0,54 0,59 0,64 0,67

0.43 0.50 0.55 0.60 0.64

0.40 0.47 0,53 0,58 0,61

0.46 0.42 0.40 0,42 0.40 0.53 0,49 0,47 0.49 0.46 0,58 0.55 0.52 0,54 0,52 0,63 0,60 0,57 0,59 0,57 0,66 0.63 0.61 0,62 0,60

0.38 0,45 0.51 0,56 0.59

0,60 0.80 1.00 1.25 1.50

0,50 0,58 0,63 0.68 0,72

0.46 0.42 0,53 0,49 0,59 0.56 0,64 0,61 0,68 0,65

0,42 0,49 0.55 0,60 0,64

0,60 0,80 1,00 1,25 1.50

0,33 0.40 0.46 0,51 0,55

0,27 0,34 0,40 0.46 0,50

0.23 0.30 0.36 0.42 0,46

2.00 2,50 3,00 4,00 5,00

0.71 0,74 0,75 0,77 0,78

0,69 0.72 0,74 0.76 0,77

0.67 0.70 0,72 0,74 0,76

0.70 0,72 0,74 0,76 0,76

0,66 0,69 0,71 0,73 0.75

0,64 0,67 0.69 0,71 0,72

2.00 2,50 3,00 4,00 5.00

0,77 0,80 0,82 0,84 0,85

0,74 0,71 0,75 0.73 0,71 0,72 0.70 0,77 0,75 0,78 0,76 0,74 0,75 0,74 0,80 0,78 0,80 0.79 0.77 0,77 0,76 0,82 0,81 0,82 0,81 0,80 0,80 0.79 0,84 0,83 0,83 0.82 0.81 0,81 0.80

2,00 2.50 3.00 4,00 5.00

0,60 0.64 0,66 0,69 0.71

0.57 0.61 0,63 0,67 0.69

0.53 0,59 0.56 0.53 0,55 0,52 0.50 0,58 0.62 0,60 0,57 0.58 0.56 0,54 0.61 0,65 0.62 0.60 0,61 0.59 0.57 0.65 0.68 0,66 0,64 0,65 0.63 0.61 0.67 0,70 0,68 0.66 0,67 0.65 0.63

local

551

531

0.68 0,71 0.73 0,74 0.75

511

331

0,67 0,70 0,72 0,73 0,74

311 000

0,66 0,69 0,71 0,72 0,74

551

531

511

331

0,50 0.57 0,62 0.67 0,70

0.45 0,52 0,58 0,63 0,67

0,42 0,49 0,55 0.61 0,65

0.45 0,52 0,58 0.63 0,66

551

531

511

331

311

000

0.32 0.39 0,44 0,50 0,53

0.27 0,3' 0.40 0,45 0.49

0.23 0,30 0.36 0,42 0,46

0.26 0,33 0,39 0,44 0,49

0,23 0,30 0,36 0.41 0.46

0.22 0,28 0.34 0.40 0.44

HDK 472 d ZDK 472 • HPL·N 400W

SDK 472 c/ ZDK 473 • SON 15~W

HDK 475 c/ ZDK 47I. SON 250W

Indica do local Refletancias

Indice

do

Refletanclas 751 731 711

551

531

511

331

311 000

0.60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,39 0,46 0,51 0.55 0.58

0,35 0.42 0,47 0.52 0,55

0,33 0,39 0.45 0.49 0,53

0,39 0,45 0,50 0,54 0.57

0,35 0.42 0.47 0,51 0,55

0,33 0,39 0,44 0,49 0,52

0,35 0.41 0.46 0,51 0,74

0.32 0,39 0,44 0,49 0,52

2,00 2,50 3,00 4,00 5.00

0.62 0,65 0,66 0.68 0.69

0.60 0,63 0,65 0,67 0.68

0,58 0,61 0,63 0,66 0,67

0.61 0,59 0,57 0,64 0,62 0,60 0,65 0,64 0,63 0,67 0,66 0,65 0.68 0.67 0,66

0.58 0,61 0,63 0,65 0.66

0,57 0.60 0,62 0,64 0,65

K

'.~

local

Indice local

'·5

I

do

Reflet3ncias 751 731 711

551

531

Refletancias

331

311

K

751

731

711

551

531

511

331

311

000

0.47 0.53 0,58 0,62 0.65

0,45 0,51 0,56 0,60 0,63

0,60 0.80 1,00 1,25 1.50

0,36 0.44 0,50 0,56 0.60

0,30 0.38 0.44 0,50 0,55

0,26 0,35 0.33 0,42 0.40 0.49 0.46 0.54 0.51 0,58

0,29 0,37 0,43 0,49 0,54

0,25 0,33 0,39 0.46 0,50

0,29 0,37 0.43 0.49 0,53

0,25 0.33 0,39 0.45 0,50

0,24 0.31 0,37 0.43 0.40

0,69 0,72 0,74 0,75 0,76

0,68 0,71 0,73 0.75 0,76

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,66 0,70 0.72 0,75 0,77

0,62 0,66 0,69 0.73 0,75

0.58 0,64 0.61 0,57 0,59 0,57 0.55 0,63 0.68 0,65 0,62 0,64 0,61 0,59 0,66 0,70 0.68 0,65 0,66 0,64 0.62 0,70 0.73 0,71 0,69 0,70 0,68 0,66 0,73 0.75 0,73 0,72 0,72 0,70 0,68

K

751

731

711

0,31 0,38 0,43 0.48 0,51

0,60 0,80 1,00 1.25 1,50

0,52 0,58 0,62 0.66 0,69

0,48 0.54 0,59 0,63 0,66

0,45 0,51 0,48 0.45 0.51 0,57 0,53 0.51 0,56 0,61 0,58 0,56 0,61 0,65 0,62 0,60 0,64 0,68 0,65 0.63

0,56 0.58 0,60 0,62 0,63

2.00 2,50 3,00 4,00 5,00

0.73 0,76 0,77 0,79 0,80

0,71 0.69 0,74 0,72 0,76 0,74 0,78 0,77 0,79 0,78

0,72 0,74 0,76 0,77 0,78

0,70 0,73 0,75 0,77 0,78

I

do local

511

0.68 0,71 0,74 0,76 0,77

•

r­

35' ~

(1),

8()' "" l\l

~

Tabela 8.26a (cont.)

Fatores de

utilizacao,

7], em

luminarias

Philips

SDK 472 cI ZDK 472 • SON 150W

SDK 472 cI ZDK 473 • SON 250W

HDK 475 cI ZDK 475· SON 400W

indice do local K

751

Refletiincias 731 711

55t

531

511

331

311

000

indice do local K

indice do local Refletancias 731 711 K 751

0,60 0,80 1,00 1.25 1.50

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0,43 0,40 0.49 0,46 0,54 0,52 0,58 0,56 0,61 0,59

0,39 0,45 0,50 0,55 0,58

0,60 0.80 1,00 1.25 1.50

2.00 2,50 3.00 4.00 5.00

0,69 0.71 0,73 0,74 0,75

0,43 0,49 0,55 0,59 0,62

0,40 0,47 0.52 0,57 0,60

0,67 0,65 0,70 0,68 0,71 0,70 0,73 0,72 0,74 0.73

0.68 0.70 0,72 0.73 0,74

0.66 0.69 0,70 0,72 0,73

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0.65 0,68 0,69 0,71 0,72

0,64 0.67 0,68 0,70 0.71

0,62 0.65 0.67 0.69 0.69

2.00 2,50 3,00 4,00 5,00

Relle tancias 751 731 711

551

531

511

331

311

0,53 0,59 0,64 0,68 0,71

0,53 0,58 0,63 0,67 0,70

0,49 0,55 0,60 0,64 0,67

0,47 0,52 0,57 0,62 0,65

0,49 0.54 0,59 0,64 0.66

0,46 0,52 0,57 0,62 0.65

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0,49 0,55 0,60 0,65 0,68 0,73 0,76 0,78 0.80 0.81

0,47 0,53 0,58 0,62 0,66 0,71 0.74 0,76 0,79 0,80

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0,34 0,42 0,48 0,54 0,58 0,64 0,68 0,70 0,73 0,75

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0,60 0.56 0.64 0.61 0,67 0,64 0.71 0.68 0,73 0.71

SDK 472 cI ZDK 472 • SON 400W

SDK 472 cI ZDK 473 • SON 400W

TCS029 ­

indice do local Retletancias

K

751 731 711

indice do local Refletancias 751 731 711 K

Indice do local Refletiincias 751, 731 711 K

N 00 0\

551

531

511

331

311

000

0.33 0,41 0,47 0,52 0.56

0,28 0,36 0,42 0,48 0,52

0.24 0.32 0.38 0.44 0,48

0,28 0.35 0,41 0,47 0.51

0,24 0.31 0,32 0,43 0,48

0,23 0.30 0,36 0,42 0,46

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0.59 0.63 0.66 0.69 0.72

0,56 0,60 0,63 0,67 0,70

0,58 0,62 0.65 0,68 0.70

0,55 0,59 0,63 0.66 0,69

551

531

511

331

311

000

551

531

511

331

311

551

531

511

331

311

000

0,35 0,42 0,47 0.52 0,56

0,32 0,39 0,45 0,50 0.53

0.39 0,45 0.50 0,55 0,58

0,35 0,42 0,47 0,52 0,55

0,32 0.39 0.44 0,49 0,53

0,35 0,41 0,47 0,51 0.54

0,32 0.39 0.44 0.49 0,52

0.31 0.38 0.43 0,48 0,51

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0.45 0.51 0.56 0.61 0,64

0,41 0,47 0.53 0.57 0,61

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0.44 0.50 0.55 0,60 0,63

0,40 0,47 0,52 0.57 0.60

0,37 0,44 0,49 0,54 0,58

0,40 0,46 0,51 0,56 0,59

0.37 0,44 0.49 0,54 0,57

0.60 0,80 1,00 1,25 1,50

0.31 0,37 0,42 0,46 0,50

0.26 0.32 0.37 0,42 0,46

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0.23 0,29 0,34 0,39 0,42

0,26 0,32 0,36 0,41 0,44

0,23 0,29 0,34 0,38 0,42

0,21 0,27 0.32 0.37 0,41

2,00 2,50 3.00 4,00 5,00

0.63 0,65 0,67 0,69 0,70

0,61 0.63 0,65 0,67 0,68

0,59 0,62 0,64 0,66 0,67

0,62 0.64 0.66 0,67 0,68

0,60 0.62 0.64 0,66 0,67

0,58 0,61 0,63 0,65 0.66

0,59 0,57 0,62 0,60 0,63 0,62 0,65 0,64 0,66 0,65

0,56 0,59 0,61 0,63 0.64

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0,67 0.70 0.72 0.74 0.75

0,65 0,68 0,70 0,72 0,74

0,63 0,67 0,69 0,71 0,73

0,64 0.67 0.69 0,71 0,72

0,63 0,66 0,68 0.70 0.72

2.00 2,50 3.00 4.00 5.00

0,55 0.57 0.60 0.62 0,63

0,51 0,55 0,57 0,60 0.62

0,49 0,52 0,55 0,58 0,60

0,53 0,56 0,58 0,61 0.62

0.50 0,54 0,56 0,59 0,61

0,48 0,52 0,54 0.57 0.59

0,51 0.53 0.55 0.58 0,59

0,48 0.51 0.54 0.57 0.58

0,46 0,50 0.52 0,55 0,57

HDK 472 cI ZDK 473 • HPL.N 250W

HDK 475 cI ZDK 475 • HPL·N 250W

CS029 - 2 TDL 32W

indice do

local Refletanclas

K

731 711 751

indice do local Refletanclas

K

751 731 711

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,51 0,57 0,62 0.67 0,70

0,47 0,53 0,59 0,63 0.67

531

511

331

311

000

0,44 0,50 0,56 0,61 0,64

0,50 0,47 0.57 0,53 0,61 0.58 0.66 0.63 0,69 0,66

0,44 0.50 0,56 0,60 0,64

0,46 0,52 0,58 0,62 0,65

0,44 0,50 0.55 0.60 0,63

0,43 0,49 0.54 0.59 0,62

0.60 0,80 1,00 1,25 1,50

Refletancias 751 731 711

551

531

511

331

311

551

531

511

331

311

000

0,34 0,42 0.48 0,54 0,58

0,25 0,32 0,38 0,44 0,49

0,34 0,41 0,47 0,52 0,56

0,28 0,36 0,42 0,48 0,52

0.25 0.32 0,38 0,44 0,49

0,28 0.35 0,41 0,47 0,51

0,25 0,32 0,38 0,44 0,48

0,60 0,80 (,00 1.25 1,50

0,29 0,34 0,39 0,43 0,46

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0.21 0,27 0,31 0.36 0,39

0,24 0,29 0.34 0.38 0,41

0,21 0,26 0,31 0.36 0,39

0,20 0,25 0,30 0.34 0,38

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0,62 0,65 0,68

0,58 0,62 0,65

0.55 0,60 0.63

0,57 0,61 0,64

0.55 0,59 0,62

2,00 2.50 3,00

0,48 0,51 0,53

0,47 0,50

0,45 0.48

0,46 0.49

0,44 0,48

0,43 0,46

0,54

0."70

0,68

0,67

0,61

0,52

0,50

0,49

0.66

4,00

0.58

0.51

0.52

0.69

0,45 0,49 0.51

0,50 0,53

0;71

0,51 0,54 0,56

0,56

0.72

0,70

0."72

0.69

0.69

0,54

0.57

0.54

0.68

5.00

0.55

0,54

0.71

0.59

0.58

0.56

0.58

0.57

o.:>s

0056

0,29 0,36 0,43 0,48 0,53

~::Z;,.A"-1.-4·

t'<1

[­

::!. n so en

2 TLD 16W

0,39 0,46 0,51 0,56 0.59

551

or "'n0' "' en

0,53 0,57 0.61 0,64 0.67

0.60 0,80 1,00 1,25 1,50

indlce do local K

S '" or

0.53

0.55

"".<.;' :~ffi~f}~.t.6~~:f..l:")\,~,~~:;:-"!~:~:+O~:~'';i.-'.~ ..~,._.~.:,."~;-:-,, .....,

0.51 0.:>4

"_.1..____··~··

TMS600

TCS 029 D - 2 TLD 16W

FBN 801- 1 PLO 13W

TMS500

indlce do local K

Indice do local K

Retletincias 751 731 711

551

531

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,27 0,33 0,37 0,41 0,45

0,23 0.28 0,33 0,37 0,41

0,20 0,25 0,30 0,34 0,38

0,26 0,32 0,36 0,40 0,43

0,22 0,28 0,32 0,37 0,40

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,49 0,52 0,54 0,56 0,58

0,46 0,49 0,51 0,54 0,56

0,43 0,47 0,49 0.52 0,54

0,48 0,50 0,52 0,55 0.56

0,45 0,48 0,50 0,53 0,55

TCS 029 D

511

331

311

0,19 0,22 0.19 0,25 0,27 0,24 0,29 0,32 0,29 0,34 0,36 0,33 0.37 0,39 0,37 0,42 0,44 0,42 0,46 0,47 0,45 0,48 0,49 0,47 0,51 0.52 0,50 0,53 0.53 0,52

000

551

531

511

331

311

551

531

511

331

311

000

0,60 0,80 1,00 1,25 1.50

0.61 0.66 0.69 0,73 0.76

Refletancias 711 731

551

531

511

331

311

000

0.32 0.25 0,39 0.31 0,45 0.37 0,50 0,43 0,55 0,48

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0.18 0,24 0,29 0,34 0,39

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0,50 0.55 0,58 0,63 0,66

0,46 0,51 0,55 0,60 0,63

0,46 0,50 0,53 0,57 0,60

0,42 0,47 0.50 0,55 0.58

0.35 0.39 0,42 0,47 0,49

751

0,18 0,23 0,27 0,32 0.35

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0.32 0.39 0.44 0,49 0,52

0,27 0,34 0,39 0,44 0,48

0.24 0,30 0,36 0,41 0,45

0,31 0,38 0,43 0,47 0,51

0,27 0,33 0,39 0,44 0,47

0,24 0,30 0.35 0,40 0,44

0,27 0,33 0,38 0,43 0,47

0,24 0,30 0,35 0,40 0,44

0,22 0,28 0,34 0,39 0,42

0,40 0,43 0,46 0,48 0,50

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,57 0,60 0,62 0,65 0,66

0,54 0,57 0,60 0,63 0,65

0,51 0,55 0,58 0,61 0,63

0,56 0,59 0,61 0,63 0,65

0,53 0,56 0,59 0,62 0,63

0,50 0,54 0,57 0,60 0,62

0,52 0,55 0,58 0,61 0,62

0,50 0,54 0,56 0,59 0,61

0,48 0,52 0,55 0,58 0,59

2.00 2,50 3,00 4,00 5,00

TMS 500·1 TL 20W

TMS 500 ­

Indice do local Refletancias 731 711 751 K

000

Indice do local K

2 TLD32W

Indice do local Refletiincias K 751 731 711

Refletancias 731 711 751

000

551

531

511

331

1 TL65W

indice do local K

311

c I RN 500 -1 TL 20W

Refletanclas 711 751 731

551

531

511

331

311

000

0,26 0,33 0,39 0,45 0,49

0,21 0,28 0,34 0,40 0,45

0.25 0,32 0,38 0,44 0,48

0,21 0,28 0,34 0,40 0,44

0,19 0,26 0,31 0,37 0,42

0,57 0,62 0,65 0,70 0,73

0,53 0,58 0,62 0,67 0,71

0,56 0,60 0,64 0,68 0,71

0,52 0,57 0,61 0,66 0,69

0,50 0,55 0,59 0,64 0,67

0,60 0,80 1,00 1.25 1,50

0,29 0,35 0,40 0,44 0,48

0,24 0,30 0,35 0,40 0.44

0,21 0.27 0,32 0,37 0,40

0,28 0,34 0,39 0,43 0,46

0,24 0,30 0,34 0,39 0,43

0.21 0,26 0,31 0,36 0,40

0,23 0,29 0.34 0,38 0,42

0,20 0,26 0,31 0,36 0,39

0,19 0.25 0,29 0,34 0,37

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,31 0,38 0,44 0,50 0,54

0,24 0,31 0,37 0,43 0,47

0,19 0,26 0,31 0,37 0,42

0,28 0,35 0,40 0,45 0,49

0,22 0,28 0,34 0,39 0,43

0,18 0,24 0,29 0,34 0,38

0,20 0,26 0,30 0,35 0,39

0,16 0,22 0,26 0,31 0,35

0.13 0,17 0,20 0,26 0,29

0.60 0,80 1,00 1.25 1.50

0,33 0,40 0,46 0,52 0,57

0,26 0,33 0,39 0,46 0,51

0,21 0,28 0,34 0,41 0,46

0,32 0,39 0,45 0,50 0,55

2,00 2,50 3,00 4.00 5,00

0,52 0,55 0,58 0,60 0,62

0,49 0,52 0,55 0,58 0.60

0,46 0,50 0.53 0,56 0,58

0,51 0.54 0,56 0,58 0.60

0,48 0,51 0,54 0,57 0,58

0,45 0,49 0,52 0,55 0,57

0,47 0,45 0,50 0,48 0,52 0,51 0,55 0,54 0,57 0,56

0,43 0,46 0,49 0,52 0,54

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,61 0,65 0,68 0,72 0,75

0.54 0,59 0,63 0,68 0,71

0,49 0,54 0,58 0,64 0,68

0,55 0,59 0,62 0,66 0,68

0,50 0,54 0,58 0,62 0,65

0,45 0,50 0,54 0,59 0;62

0,45 0,49 0,52 0,57 0,60

0,41 0,46 0,49 0,54 0,57

0,35 0,39 0,42 0,46 0,49

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,63 0,58 0,68 0,63 0.71 0,67 0,75 0,72 0,78 0,75

0,54 0,59 0,63

0,61 0,66 0,69 0,73 0,75

0.p9

0,72

Tabela 8.26b (cont.) Fatores de utilizacao, 7/, em luminarias Philips TCS 029 TV ­

2 TLD 16W

Indlce do

local

K 0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

I Refletancias 751

I

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

731

TMS500-1 TDL16W

TMS 500 c/ RN 500 - 1 TLD 16W

Indice

Indice

do

711

551

0,13 0,15 0,16 0,17 0,18

0,12 0,14 0,15 0,16 0,17

0,12 0,13 0,15 0,16 0,17

0,13 0,15 0,16 0,17 0,17

0,19 0,19 0,20 0,20 0,20

0,18 0,19 0,19 0,20 0,20

0,18 0,19 0,19 0,20 0,20

0,18 0,19 0,19 0,20 0,20

531

511

0,12 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,19 0,20 0,20

0,12 0,13 0,15 0,16 0,16 0,18 0,18 0,19 0,19 0,20

do

I751 Refletancias 731 711

311

000

local K

0,12 0,14 0,15 0,16 0,17

0,12 0,13 0,14 0,16 d,16

0,11 0,13 0,14 0,15 0,16

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,33 0,40 0,46 0,52 0,56

0,26 0,33 0,39 0,45 0,49

0,18 0,18 0,19 0,19 0,20

0,17 0,18 0,19 0,19 0,19

0,17 0,18 0,18 0,19 0,19

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,63 0,68 0,71 0,75 0,78

0,57 0,62 0,66 0,71 0,74

331

I Refletancias

551

531

511

331

311

000

local K

751

731

711

551

531

511

331

311

000

0,21 0,27 0,33 0,39 0,44

0,30 0,36 0,42 0,47 0,51

0,19 0,25 0,31 0,36 0,41

0,22 0,28 0,33 0,38 0,42

0,18

0,14 0,19 0,23 0,28 0,31

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,34 0,41 0,48 0,54 0,58

0,27 0,35 0,41 0,47 O,!s2

0,22 0,29 0,36 0,42 0,47

0,33 0,40 0,46 0,52 0,56

0,27 0,34 0,40 0,46 0,51

0,22 0,29 0,35 0,41 0,47

0,26 0,33 0,39 0,45 0,50

0,22 0,29 0,35 0,41 0,46

0,20 0,27 0,33 0,39 0,44

0,52 0,57 0,61 0,67 0,71

0,57 0,62 0,65 0,69 0,71

0,24 0,30 0,36 0,41 0145 0!52 0,57 0,60 0,65 0,68

0,48 0,53 0,57 0,62 0,65

0,48 0,52 0,55 0,60 0,63

0,37 0,42 0,45 0,49 0,52

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,65 0,70 0,73 0,77 0,80

0,60 0,(55

0,55 0,61 O,~9 0,65 0,74 0,71 0,77 0,74

0,63 0,68 0,71 0,75 0,77

0,58 0,64 0,67 0,72 0,75

0,54 0,60 0,64 0,69 0,73

0,57 0,62 0,66 0,70 0,73

0,54 0,59 0,63 0,68 0,71

0,51 0,57 0,60 0,65 0,69

0,23

0,28 0,33 0,37 0,44 0,49 0,52 0,57 0,60

FCS 029 ­ 2 PL*l1W

TMS 500 - 1 TL 40W

TMS 500 c/ RN 500 - 1 TL 40W

indice

indice

Indice

do

local

K 0,60 0,80 1,00 1,25 l.50 2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

do

I Refletincias I

751

731

711

551

531

511

331

311

000

0,30 0,36 0,41 0,45 0,48

0,26 0,32 0,37 0,41 0,44

0,23 0,29 0,33 0,38 0,42

0,29 0,35 0,40 0,44 0,47

0,26 0,31 0,36 0,40 0,44

0,23 0,29' 0,33 0,38 0,41

0,25 0,31 0,36 0,40 0,43

0,23 0,28 0,33 0,37 0,41

0,22 0,27 0,32 0,36 0,39

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,31 0,39 0,44 0,50 0,55

0,24 0,31 0,37 0,43 0,48

0,52 0,55 0,57 0,59 0,60

0,49 0,52 0,55 0,57 0,59

0,47 0,50 0,53 0,55 0,57

0,51 0,54 0,55 0,58 0,59

0,48 0,51 0,54 0,56 0,57

0,46 0,50 0,52 0,55 0,56

0,48 0,51 0,53 0,55 0,56

0,46 0,49 0,51 0,54 0,55

0,44 0,48 0,50 0,52 0,54

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,61 0,66 0,69 0,73 0,76

0,55 0,60 0,64 0,69 0,72

FCS 029 ­ 2 PL* 13W

do

I751 Refietincias 731 711

local K

local

551

331

551

531

511

331

311

000

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,32 0,40 0,46 0,52 0,56

0,26 0,33 0,40 0,46 0,51

0,22 0,29 0,35 0,41 0,46

0,32 0,39 0,45 0,50 0,55

0,26 0,33 0,39 0,45 0,50

0,21 0,28 0,34 0,40 0,45

0,25 0,32 0,38 0,44 0,49

0,21 0,28 0,34 0,40 0,45

0,20 0,26 0,32 0,38 0,43

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,63 0,67 0,71 0,74 0,77

0,58 0,63 0,67 0,71 0,74

0,54 0,59 0,63 0,69 0,72

0,61 0,66 0,69 0,72 0,75

0,57 0,62 0,65 0,70 0,73

0,53 0,59 0,62 0,67 0,71

0,56 0,61 0,64 0,68 O,7l

0,53 0,58 0,61 0,66 0,69

0,50 0,55 0,59 0,64 0,67

511

331

531

511

331

311

000

K

0,19 0,26 0,31 0,37 0,42

0,28 0,35 0,40 0,45 0,49

0,22 0,29 0,34 0,39 0,44

0,18 0,24 0,29 0,34 0,39

0,20 0,26 0,31 0,36 0,40

0,17 0,22 0,27 0,32 0,36

0,13 0,18 0,22 0,26 0,29

0,49 0,55 0,59 0,65 0,69

0,55 0,60 0,63 0,67 0,69

0,50 0,55 0,58 0,63 0,66

0,46 0,51 0,54 0,60 0,63

0,46 0,50 0,53 0,58 0,60

0,42 0,47 0,50 0,55 0,58

0,35 0,39 0,43 0,47 0,50

I

TMS 500 - 2 TDL 32W

TMS 500 c/ RN 500 - 1 TLD 32W

Indice

Indice

do

711

Refletancias 751 731 711

551

000

do

local K

Refletiincias 751 731 711

551

531

0,33 0,40 0,46 0,52 0,57 0,64 0.68

0,26 0,33 0,39 0,45 0,50 0,57 0.62

0,21 0,27 0,33 0,39 0,44 0,52 0,57

0,30 0,37 0,42 0,47 0,52 0,58 0,62

0,71

0,66

0.62

0.76

0,71.

0,67

0.79

0.75

0.71

511

331

311

000

0,24 0,19 0,30 0,25 0,36 0,31 0,41 0,36 0,46 0,41 0,52 0,48 0,57 0,53

0,22 0,28 0,33 0.38 0,42 0,48. 0,52

0,18 0,23 0,28 0,33 0,38 0,44 0,49

0,14 0,19 0,23 0,28 0,31 0,37

0.65

0.61

0.57

0,56

0,52

0,42 0,45

0.69

0.66

0.62

0,60

0.57

0.49

0.72

0.69

0.66

0.63

0.61

0.52

local K

Refletanclas 751 .731 711

551

531

311

000

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50 ­

0,35 0,42 0,49 0,55 0,60 0,67

0,28 0,35 0,42 0,48 0,54 0,61 0,67

0,34 0,41 0,47 0,53 0,58 0,65 0,69

0,27 0,23 0,27 0,23 0,35 0,30 0,34 0,30 0,41 0,36 0,40 0,36 0,48 0,43 0,47 0,42 0,52 0,48 0,51 0,48 0.60 0,56 0,59 0,56 0,65 0.62 0,64 0,6]

0,21 0,28 0,34 0,40 0,45 0.53 0,59

2,00

2,50 3.00 4.00 5.00

0,23 0,30 0,37 0,43 0,49 0,57 0,63

0,71 0,74

0,70

0,72

0,69

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Insralacoes Eletricas

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Tabela 8.26d Fatores de utilizacao,

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ReOetancias 751 731 711

551

531

511

331

311

000

do local K

Refletaneias 751 731 711

551

531

511

331

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,45 0,53 0,60 0,66 0,71

0,38 0,47 0,54 0,60 0,65

0,34 0,42 0,49 0,56 0,61

0,44 0,52 0,59 0,65 0,69

0,38 0,46 0,53 0,59 0,64

0,34 0,42 0,48 0,55 0,60

0,38 0,45 0,52 0,58 0,63

0,34 0,41 0,48 0,55 0,60

0,32 0,39 0,46 0,53 0,58

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,31 0,38 0,43 0,49 0,53

0,25 0,32 0,37 0,43 0,47

0,20 0,27 0,32 0,38 0,42

0,27 0,33 0,38 0,42 0,46

0,22 0,28 0,33 0,37 0,41

0,18 0,24 0,29 0,33 0,37

0,19 0,16 0,12 0,24 0,21 0,15 0,35 0,32 0,24

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,78 0,82 0,85 0,89 0,91

0,73 0,78 0,82 0,86 0,89

0,69 0,75 0,79 0,84 0,87

0,76 0,80 0,84 0,87 0,89

0,72 0,77 0,81 0,85 0,88

0,68 0,74 0,78 0,83 0,86

0,71 0,76 0,79 0,83 0,86

0,68 0,73 0,77 0,82 0,84

0,66 0,71 0,75 0,79 0,82

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,59 0,63 0,65 0,69 0,71

0,54 0,58 0,61 0,66 0,68

0,49 0,54 0,58 0,62 0,66

0,51 0,54 0,57 0,60 0,62

0,47 0,51 0,54 0,57 0,60

0,43 0,48 0,51 0,55 0,58

0,40 0,44 0,46 0,49 0,51

551

531

511

331

311

000

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0,28 0,31 0,33 0,36 0,38

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331

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551

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em luminarias Philips

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TI\1S500 - 2 TL 20W

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Luminotecnica

Tabela 8.26c (cont.) Fatores de utilizacao,

Indlce do local Refletancias K 751 731 711

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Indice do local Refletiincias 751 731 711 K

551

531

511

331

311

000

551

531

511

331

311

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,31 0,38 0,44 0,49 0,53

0,25 0,32 0,37 0,43 0,47

0,21 0,27 0,33 0,38 0,43

0,27 0,33 0,38 0,43 0,46

0,22 0,28 0,33 0,38 0,41

0,18 0,24 0,29 0,34 0,38

0,19 0,24 0,28 0,32 0,36

0,16 0,21 0.25 0,29 0,33

0,12 0,15 0,19 0,22 0,24

0,60 0,80

1,00

1,25

1,50

0,31 0,38 0,43 0,48 0,52

0,26 0,32 0,38 0,43 0,47

0,22 0,29 0,34 0,39 0,44

0,30 0,37 0,42 0,47 0,50

0,26 0,32 0,37 0,42 0,46

0,22 0,28 0,34 0,39 0,43

0,25 0,32 0,37 0,42 0,46

0,22

0,28

0,34

0,39

0,43

0,30 0,37 0,42 0,47 0,50

0,25 0,32 0,37 0,42 0,46

0,22 0,28 0,33 0,38 0,42

0,29 0,36 0,41 0,45 0,49

0,25 0,31 0,36 0,41 0,45

0,22 0,28 0,33 0,38 0,42

0,25 0,31 0,36 0,41 0,44

0,21 0,27 0,33 0,38 0,42

0,20 0,26 0,31 0,36 0,40

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,23 0,29 0,33 0,37 0,40

0,19 0,24 0,28 0,32 0,36

0,15 0,20 0,24 0,28 0,32

0,22 0,27 0,31 0,35 0,38

0,18 0,23 0,27 0,31 0,34

0,15 0,19 0,23 0,28 0,31

0,17 0,22 0,26 0,30 0,33

0,14 0,13 0,19--0;17 0,23 0,20 0,27 0,24 0,30 0,27

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,59 0,63 0,66 0,70 0,72

0,54 0,59 0,62 0,66 0,69

0,50 0,55 0,58 0.63 0,66

0,51 0,55 0,57 0,61 0,63

0,47 0,51 0,54 0,58 0,60

0,44 0,48 0,5) 0,55 0,58

0,41 0,44 0,47 0,50 0,52

0,38 0,42 0,44 0,48 0,50

0,29 0,32 0,34 0,37 0,38

2,00

2,50

3,00

4,00

5,00

0,57 0,60 0,63 0,66 0,67

0,53 0,57 0,60 0,63 0,65

0,50 0,54 0,57 0,61 0,63

0,56 0,59 0,61 0,64 0,66

0,52 0,56 0,59 0,62 0,64

0,49 0,53 0,56 0,60 0,62

0,51 0,55 0,58 0,61 0,63

0,49

0,53

0,56

0,59

0,61

0,55 0,59 0,61 0,64 0,65

0,52 0,55 0,58 0,61 0,63

0,49 0,53 0,56 0,59 0,62

0,54 0,57 0,59 0,62 0,64

0,51 0,54 0,57 0,60 0,62

0,48 0,52 0,55 0,58 0,61

0,50 0,53 0,56 0,59 0,61

0,47 0,51 0,54 0,58 0,60

0,46 0,50 0,52 0,56 0,58

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,45 0,48 0,51 0,53 0,55

0,41 0,45 0,47 0,51 0,53

0,37 0,41 0,44 0,48 0,51

0,43 0,46 0,48 0,51 0,53

0,39 0,43 0,45 0,49 0,51

0,36 0,40 0,43 0,46 0,49

0,38 0,35 0,32 0,41 0,39 0,36 0,43 0,41 0,38 0,46 0,45 0,42 0,49 0,47 0,44

000

indiee do local K

TI\1S 500 - 2 TLD 16W

Indlce do local Refletanclas 751 731 711 K 0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,31 0,39 0,44 0,50 0,54

0,25 0,32 0,38 0,44 0,48

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,60 0,64 0,67 0,71 0,73

0,55 0,60 0,63 0,67 0,70

551

531

511

331

311

Refletiincias 751 731 711

551

0,21 0,27 0,33 0,39 0,43

0,27 0,33 0,38 0,43 0,47

0,22 0,28 0,33 0,38 0,42

0,18 0,24 0,29 0,34 0,38

0,19 0,24 0,29 0,33 0,36

0,16 0,21 0,25 0,30 0,33

0,12 0,15 0,19 0,22 0,25

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,32 0,39 0,44 0,49 0,53

0,26 0,33 0,39 0,44 0,48

0,23 0,29 0,35 0,41 0,45

0,31 0,38 0,43 0,48 0,51

0,50 0,55 0,59 0,64 0,67

0,52 0,56 0,58 0,62 0,64

0,48 0,52 0,55 0,59 0,61

0,44 0,49 0,52 0,56 0,59

0,41 0,45 0,47 0,51 0,53

0,38 0,42 0,45 0,49 0,51

0,29 0,32 0,34 0,37 0,39

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0.58 0,62 0,64 0,67 0,69

0,54 0,58 0,61 0,65 0,67

0,51 0,56 0,59 0,63 0,65

0,57 0,60 0,63 0,65 0,67

TCH 751- 2 TL 20W

500dRN 500 - 2 TLD 32W

Tl\1S 500 cI RN 500 - 2 TLD 16W

511

331 311

0,26 0,33 0,38 0,44 0,48

0,23 0,29 0,35 0,40 0,44

0,26 0,22 0,32 0,29 0,38 0,43 0,47

0,54 0,57 0,60 0,63 0,65

0,51 0,53 0,55 0,56 0,58 0,59 0,62 0,62 0,64 0,64

531

000

indiee do local Renetancias K 751 731 711

711

551

531

511

331

311

000

551

531

511

331

311

000

0,26 0,32 0,38 0,43 0,47

0,22 0,29 0,34 0,39 0,43

0,30 0,37 0,42 0,46 0,50

0,25 0,32 0,37 0,42 0,46

0,22 0,28 0,34 0,39 0,43

0,25 0,31 0,37 0,42 0,45

0,22 0,28 0,34 0.39 0,43

0,21 0,27 0,32 0,37 0,41

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,28 0,34 0,40 0,44 0,48

0,22 0,29 0,34 0,39 0,43

0,18 0,24 0,29 0,34 0,38

0,27 0,33 0,38 0,43 0,46

0,22 0,18 0,28 0,24 0,33 0,29 0,38 0,34 0,42 0,38

0,21 0,27 0,32 0,37 0,40

0,18 0,23 0,28. 0,33 0.37

0,16 0,22 0,26 0,31 0,35

0,53 0,57 0,59 0,63 0,65

0,50 0,54 0,57 0,61 0,63

0,55 0,58 0,61 0,63 0,65

0,52 0,56 0,58 0,61 0,63

0,49 0,53 0,56 0,60 0,62

0,51 0,55 0,57 0,60 0,62

0,49 0,53 0,55 0,59 0,61

0,47 0,51 0,54 0,57 0,59

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,54 0,57 0,60 0.63 0.66

0,49 0,53 0,56 0,60 0,63

0,45 0,50 0,53 0,57 0,60

0,52 0,55 0,58 0,61 0,63

0,48 0,52 0,55 0,58 0,61

0,44 0,46 0,48 0,50 0,52 0,53 0,56 0,57 0,59 0,59

0,43 0,41 0,47 0,45 0,50 0,48 0,55 0,52 0,57 0,54

292

Lurninotecnica

Instalacoes Eletricas

Assim, 0 mimero 531, por exemplo, indicaria: 5 3 I..

-

Tabela 8.26d (cont.) Fatores de utilizacao, TMS 500 cJRN 500 ­

2 TL 65W

local K

Retletanctas 751 731 711

551

531

511

331

311

000

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,29 0,36 0,41 0,45 0.49 0,54 0,57 0,59 0,62 0,63

0,25 0,21 0,31 0,27 0,36 0,32 0,41 0,37 0,44 0,41

0,29 0,35 0,40 0,44 0,47

0,24 0,30 0,35 0,40 0,44

0,21 0,27 0,32 0,37 0,41

0,24 0.30 0,35 0,39 0,43

0,21 0,27 0,32 0,37 0,40

0,20 0,25 0,30 0,35 0,39

0,50 0,54 0,56 0,59 0,61

0,52 0,55 0,58 0,60 0,62

0,49 0,53 0,55 0.58 0,60

0,47 0,50 0,53 0,57 0,59

0,48 0,52 0,54 0,57 0,59

0,46 0,50 0,53 0,56 0,58

0,44 0,48 0,51 0,54 0,56

0,47 0,51 0,54 0,57 0,60

Indiee do local K

em luminarias Philips

0,60 0,80 1,00 1,25

1.50 2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

Refletanclas 751 731 711

551

531

511

331

311 000

0,27 0,33 0.38 0,42 0.46 0,52 0,55 0,58 0,62 0,64

0,21 0,27 0,32 0,37 0,41

0,17 0,22 0,27 0,32 0,36

0,20 0,25 0,35 0,38

0,16 0,22 0,26 0,31 0,35

0,47 0,51 0,54 0,59 0,61

0,43 0,47 0,51 0,56 0,59

0,44 0,48 0,51 0,56 0,58

0,41 0,45 0,48 0,53 0,56

Refletancias 751 731 711

551

53]

511

331

311 000

0,21 0,27 0,32 0,37 0,41

0,17 0,23 0,28 0,32 0,36

0,26 0,31 0,36 0,40 0,44

0,21 0,26 0,31 0,35 0,39

0,17 0.22 0,27 0,32 0,35

0,46 0,50 0,53 0,57 0,60

0,43 0,47 0,50 0,54 0,57

0,49 0,52 0,55 0,58 0,60

0,45 0,49 O,5! 0,55 0,58

0,41 0,46 0,49 0,53 0,55

0,20 0,17 0,25 0,22 0,30 0,26 0,34 0,31 0,38 0,35 0,43 0,40 0,47 0,44 0,50 0,47 0,53 0,51 0,56 0,54

0,28 0,35 0,40 0,45 0,49

0,22 0,28 0,33 0,39 0,43

0,18 0,23 0,28 0,34 0,38

0,55 0,59 0,62 0,66 0,68

0,49 0,54 0,57 0,62 0,65

0,45 0,49 0,53 0.58 0,61

TMS 500 cl RA 500 - 2 TLD 32W

TCH751-2TL40W

Iodice do local K

Indice do local K

Refletaneias 751 731 711

55]

531

511

331

311

000

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,37 0,44 0,50 0,55 0,58

0,33 0,39 0,45 0,50 0,54

0,29 0,36 0,41 0,47 0,51

0.37 0,43 0,49 0,53 0,57

0,32 0,39 0,44 0,50 0,53

0,29 0,36 0,41 0,46 0,50

0,32 0,38 0,44 0,49 0,53

0,29 0,35 0,41 0,46 0,50

0,28 0,34 0,39 0.45 0,48

0,60 0,80 1,00 1,50

0,27 0.33 0,37 0,42 0,46

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,63 0,67 0,69 0,71 0,73

0,60 0,57 0,64 0,61 0,66 0,64 0,69 0,68 0,71 0,70

0,62 0,65 0,67 0,70 0,71

0,59 0,63 0,65 0,68 0.70

0,57 0,61 0,63 0,67 0,69

0,58 0,62 0,64 0,67 0,69

0,56 0,60 0,63 0,66 0,68

0,54 0,58 0,61 0,64 0,66

2,00 2,50 3,00 4,00 5,00

0,51 0,55 0,57 0,60 0,62

],25

TCW SOl -I TL 40W

TCH751-4 TL 40W

indice do local K

indice do local Refletdnclas 751 731 711 K

Refletancias 751 731 711

551

531

511

331

311

000

50% de reflexao do teto 30% de reflexao das paredes 10% de reflexao do piso

Para uma avaliacao das percentagens de reflexao, notar que: 0% de reflexao representa absorcao total. 10% de reflexao correspondem a superficies escuras. 30% de reflexao correspondem a superficies mediamente claras. 50% de reflexao correspondem a superficies claras. 70% de reflexao correspondem a superficies brancas.

TCH 751 - I TL 40W

Indica do

2,00 2,50 3,00 4.00 5.00

T),

293

O,~O

O,I~

0,19 0,13 0)7 0,31 0,37 0,41 0,44 0,48 O~I

n; 0,15 0)0 0,24 0,29 0,32 0,38 0,42 0,44 0,48 0,51

~J~

:'~

.,~

Fator de utilizaeao Para entrar na Tabela 8.26 e achar 0 valor de 7/, deve-se ter: - • 0 tipo de Iampada, sua potencia e 0 modelo da luminaria. Por exemplo: A luminaria TCS 029 D-2 TLD 32 W, indicada na Tabela 8.26b, e uma lurninaria comercial para interiores em geral. Difusor de poliestireno opal estabilizado, encaixado e preso nas cabeceiras de chapa de a90, pintadas de branco. • A refletancia, indicada pelo numero de tres algarismos. • 0 fator do local, K-

Com estes dados, obtern-se 0 valor de 7/.

Por exemplo:

Para a luminaria TCS 029 D-2 TLD 32 W, refletancia == 731, Indice do local == 3, terfamos 7/ == 0,55.

Area do local, S

J

J:ss

s == ex L Cm2) Fator de depreciacao, d Podemos adotar a Tabela 8.27, fazendo uma hip6tese quanto ao mimero de horas do perfodo de manutencao.

Tabela 8.27 Fator de depreciacao, d 551

531

511

331

311 000

0,18 0,23 0,27 0,31 0,34 0,39 0,42 044 0:47 0,49

0,16 0,20 0,24 028 0:32

0,1 4 0,19 O,l! 0,2/ 0,30

0,37 0,40 042 0:45 0,47

0,34 0,3 8 0,40 0,43

0,60 0.80 1,00 1,25 1,50

0,27 0,33 0,38 0.42 0,46

0,21 0,17 0,26 0,22 0.31 0,26 0,36 0,31 0,40 0,35

0,25 0,31 0,35 0,40 0,43

0,20 0,25 0,30 0,34 0,38

0,16 0,21 0,25 0,30 0,34

0,19 0,24 0,28 0,32 0,36

0,15 0,20 0,24 0,29 0,32

0,13 0,17 0,21 0,25 0,29

0,60 0,80 1,00 1,25 1,50

0,24 0,29 0,33 0,37 0,40

0,19 0,24 0,29 0,33 0,36

0,16 0,21 0,25 0,30 0,33

0,23 0,28 0,32 0,36 0,39

0,19 0,24 0,28 0,32 0,35

0,16 0,21 0,25 0,29 0,32

2,00 2.50 3,00 4,00 5,00

0,52 0,55 0,58 0,62 0,64

0,46 0,42 0,51 0,46 0,54 0,50 0,58 0,55 0,61 0,58

0,48 0,52 0,55 0,58 0,61

0,44 0,48 0,51 0,55 0,58

0,40 0,44 0,48 0,52 0,55

0,41 0,45 0,48 0,52 0,55

0,38 0,42 0,45 0,50 0,53

0,34 0,38 0,41 0.45 0,48

2,00 2,50 3,00 4,00 5.00

0,45 0.48 0,50 0,52 0,54

0,41 0,45 0,47 0,50 0,52

0.38 0,42 0,44 0,48 0,50

0,43 0,46 0,48 0,50 0,52

0,40 0,43 0,46 0,48 0,50

0,37 0,41 0,43 0,47 0,49

~

Periodn de manutencao

~"..!

I

~ .,

Arnbiente

2.500 h

5.000h

7.500h

Limpo Normal Sujo

0,95 0,91 0,80

0,91 0,85 0,66

0,88 0,80 0,57

Fluxo total necessario,

l/J

Para atender ao nfvel de iluminancia E, deve-se ter urn fluxo total de:

sxt: