UNIVERSIDAD NACIONAL DEL CENTRO DEL PERÚ
FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL
El edificio destinado para centro comercial tiene 4 pisos. El presente trabajo consiste en la aplicación del análisis sísmico estático, dinámico, Pseudo tridimensional. Para ello se aplicara el análisis estructural estructural (el predimensionamiento, predimensionamiento, estructuración estructuración y análisis sísmico sísmico del edificio) ed ificio) y el diseño estructural de un edificio de 4 pisos destinado a un centro comercial y que está ubicado en la provincia de Huancayo.
En el cual se aplicara todos los temas estudiados en la asignatura de ingeniería antisísmica y realizando un análisis estático y dinámico para poder realizar el diseño correspondiente de la edificación destinado para vivienda en la cual usaremos la siguiente normatividad. normatividad.
En todo el proceso de análisis y diseño se utilizarán las normas comprendidas en el Reglamento Nacional de Edificaciones (R.N.E.): (R.N.E.):
Metrado de cargas
Norma E.020
Diseño sismo resistente
Norma E.030
Concreto Armado
Norma E.060
Suelos y cimentaciones Norma E.050
1
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SISTEMA DUAL: Es un sistema mixto de pórticos reforzados por muros de carga. En este sistema los muros tienden a tomar una mayor proporción de los esfuerzos en los niveles inferiores, mientras que los pórticos pueden disipar energía en los niveles superiores. Este es el sistema ya se está empleando en casi toda Latinoamérica. Los muros de corte (placa de C°A°). Absorben con mayor eficacia los esfuerzos símicos la edificación . CONSIDERACIONES BÁSICAS PARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL Entre las consideraciones de carácter estructural a tomar en cuenta, se tiene: -
Se debe buscar que la estructura presente regularidad tanto e planta como en elevación.
-
Se debe procurar evitar una excesiva excentricidad para evitar torsiones perjudiciales a la edificación.
PREDIMENSIONAMIENTO PREDIMENSIONAM IENTO DE LA LOSA ALIGERADA:
-
“Armada en un solo sentido”
El peralte de las losas aligeradas armadas en un solo sentido, podrá ser dimensionado considerando los siguientes criterios:
≥
, : :
Cuando: S /c ≥ 350kg/m2 usar 25 S/c < 350kg/m2 usar 20
e = 17 cm e = 20 cm
Para luces menores de 4m Para luces comprendidas comprendidas entre 4m y 5.5m
PREDIMENSIONAMIENTO DE LOS MUROS:
Como debemos procurar que el peso de la edificación sea mínimo posible para minorar las fuerzas de inercia originadas por el sismo, se ha supuesto inicialmente que los muros sean de un espesor de t = 15 cm, cm, verificando que este espesor asumido cumpla con el espesor mínimo reglamentado por la Norma (N.T.E.-E.060). Se procederá a dimensionar el muro con la siguiente expresión: expresión:
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MATRIZ DE RIGIDEZ LATERAL DE LA ESTRUCTURA
En una primera etapa se consideran separadamente los pisos que conforman la estructura. Para cada uno de ellos debe obtenerse la matriz de rigidez lateral. Esta es una matriz que relaciona fuerzas y desplazamientos horizontales. El procedimiento habitual para determinar la matriz de rigidez lateral lateral consiste en ensamblar primero primero la matriz mat riz de rigidez de los pisos con mayor grado de libertad (incluyendo aquellos asociados a los desplazamientos verticales) y luego eliminar los grados que no corresponden a los desplazamientos laterales, utilizando un proceso de condensación estática. estática. Dónde:
u, v, θu ∶ Componentes de desplazamiento desplazamiento del centro de masas. αj ∶ Orientación del muro j muro j con con referencia al eje X global. rj ∶ Distancia del centro de masas (xo, yo) al eje del muro. kj′ ∶ Rigidez lateral del muro en la dirección de análisis ó Sistema local
− L h kj′ = Et4(L) + 3 (L) DETERMINACIÓN DE LOS PERÍODOS NATURALES Y FORMAS DE MODOS DE VI BRACIÓN
Del sistema de vibración usando un modelo de acoplamiento cercano cercano con masas concentradas, concentradas, se obtuvo:
[M]{X ̈ } + [K]X = 0 Luego, haciendo un cambio de variable:
X = Senωt {X ̇ }=ω } =ω Senωt
{X ̈ }=ω² } =ω² Senωt
Y reemplazando, se obtiene:
ω²Senωt [M] +Senωt [K] = 0 [K]{ i} = ω²[M]{ i}
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ANÁLISIS ESTÁTICO ESTÁTICO (N.T.E. - E.030): CÁLCULO DEL VECTOR DE FUERZAS SÍSMICAS DIRECTO:
Según la Norma de Diseño Sismo resistente (N.T.E. - E.030), la fuerza horizontal o cortante total en la base debido a la acción sísmica, es determinada por:
= .
ANÁLISIS DINÁMICO MODAL MODAL ESPECTRAL ESPECTRAL (N.T.E. - E.030)
Para edificios de muchos pisos o para aquellos casos en que el método general no sea suficientemente suficientemente exacto se hará un análisis dinámico modal espectral. Veamos cómo se deducen las expresiones matemáticas para el cálculo de los efectos estructurales que consisten en las fuerzas (axiales, cortantes y momentos flectores) y deformaciones (desplazamientos (desplazamientos y rotaciones) resultantes de la carga sísmica. Sea un sistema con n grados de libertad (GDL) sometida a una excitación sísmica la cual es representada generalmente como una aceleración horizontal en la base encontraremos las ecuaciones de equilibrio dinámico de la estructura.
X ;
. . C i+1 (X i - X i+1)
D.C.L. de la masa mi:
K i+1 (X i - X i+1) .. -m i Xg (
.. mi xi
)
K i (X i - X i-1 ) C i (X i - X i-1 )
Tenemos:
m { } Ÿ + 2bi wiY ̇ + w21Y = { }[M]{ } Ẍ
De ésta expresión obtenemos el FACTOR DE PARTICIPACIÓN MODAL (FPM) de masas, que define el porcentaje de participación del modo de vibración .
éo
También es llamado Factor de Participación Estática del modo i:
i }Tm { FPM = { i }T[M]{ i }
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PRIMERA PARTE
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DATOS GENERALES - CONSIDERACIONES GENERALES PARA EL DISEÑO: - N° de la lista
:6
- Edificación de concreto armado
: Sistema dual (pórticos y placas)
- Ubicación
: Huancayo
- Uso
: Centro Comercial
- Número de pisos
:
- Altura de piso a techo
:
N = 10
h = 3.50 m h = 2.5050 m e = 0.2525 m c = 2400 2400 kg/m³ kg/m³ p.ac p. ac.. = 100 100 kg/ kg/m² m²
Piso 1
:
Pisos 2 - 4
:
- Espesor de losa maciza
:
- Peso del concreto
:
- Peso de acabados
:
Datos de diseño:
Concreto Acero
: fc'= 210 kg/cm² : fy = 4200 kg/cm²
ESQUEMAS DE LA EDIFICACION.
6
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PARAMETROS SISMICOS DE LA EDIFICACION A. FACTOR ZONA:
ZONA 1
B. CATEGORIA DE EDIFICACION:
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C. SISTEMA ESTRUCTURAL:
D. PERIODO FUNDAMENTAL
PARAMETROS DE SUELO.
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Según las figuras y tablas de la Norma E.030 - 2006 - "DISEÑO SISMORRESISTENTE". Z
=
0.3
Factor de zona
U
=
1.3
Factor de Uso
S
=
1.2
Factor de suelo
Tp
=
0.6 s
Periodo del suelo
R
=
7
Coeficiente de reducción
CT
=
45
Parámetro para determinar el período fundamental
REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES:
Metrado de cargas
: Norma E.020
Diseño sismo resistente
: Norma E.030
Concreto Armado
: Norma E.060
Suelos y cimentaciones
: Norma E.050
E. ESPECTRO DE RESPUESTA: T
C
Sa
0.00
2.5000
1.6397
0.02
2.5000
1.6397
0.04
2.5000
1.6397
0.06
2.5000
1.6397
0.08
2.5000
1.6397
0.10
2.5000
1.6397
0.12
2.5000
1.6397
0.14
2.5000
1.6397
0.16
2.5000
1.6397
0.18
2.5000
1.6397
0.20
2.5000
1.6397
0.22
2.5000
1.6397
0.24
2.5000
1.6397
0.26
2.5000
1.6397
0.28
2.5000
1.6397
0.30
2.5000
1.6397
0.32
2.5000
1.6397
0.34
2.5000
1.6397
0.36
2.5000
1.6397
0.38
2.5000
1.6397
0.40
2.5000
1.6397
0.42
2.5000
1.6397
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(NORMA E 0.20 “CARGAS”) A. PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSA ALIGERADA EN DOS DOS DIRECCIONES: Para no verificar deflexiones y evitar problemas estructurales relacionados a las excesivas deflexiones, el predimensionamiento se realiza de acuerdo a la consideración sigui ente: →CONSIDERANDO
ℎ = 26 Cuando: S/c ≥ 350kg/m2 →usar 25
S/c < 350kg/m2 →usar 20 Dónde: h: Peralte de la losa aligerada Luz más corta de techado (L ≤ 8m)
Como: s/c = 500kg/m2 (Centro comercial) usamos 25.
ℎ = 268 = 0.3030
h (cm) 17 20 25 30
Ladrillo de techo 12 × 30 × 30 15 × 30 × 30 20 × 30 × 30 25 × 30 × 30
B. PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS: METODO JAPONES
NUMERO DE PISOS:
10
10
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COLUMNA C1 CARGA MUERTA ALIGERADO: ACABADO: PESO: VIGA: PESO COLUMNA:
CARGA VIVA
CM= Pcm=
350 100 100 50 600 9000
Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg
S/C= CV = PcV=
250 250 3750
Kg/m2 Kg/m2 Kg
Pserv = Pcm + Pcv Pserv= Pserv Total= f'c= f= n= Ag= bxD=
12750
x piso
127500
Kg
210 1.25 0.25 3300.00
Kg/cm2
cm2
3300.00
b= D=
40 70
cm cm
COMPROBACIONES ALTO RIESGO SISMICO hn
3.5 m
b
40 c m
D
70 c m
fc
210 k g/c m2
p
127500 k g/c m2
n
RECOMENDACIONES
hn/D 5
2
≤
hn/D
0.21683673 2
falla fragil por cortant cortante e
falla ducti ductill o fragil 4
≤
5
hn/D 5
C1
≥
n 0.21683673
>
n 0.21683673
<
4
0.333333333
0.333333333
falla ductil
falla fragil x aplast aplastamiento amiento
falla ductil
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COLUMNA C1 CARGA MUERTA ALIGERADO ACABADO PESO VIGA PESO COLUMNA
CARGA VIVA
350 100
Kg/m2 Kg/m2
CM= Pcm=
100 50 600 15600
Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg
S/C= CV = Pcm=
250 250 6500
Kg/m2 Kg/m2 Kg
Pserv = Pcm + Pcv Pserv= Pserv Total=
22100
x piso
221000
Kg
f'c= f= n=
210 1.25 0.25
Kg/cm2
Ag= bxD=
5200
cm2
5200
b= D=
70
70
cm
cm
COMPROBACIONES ALTO RIESGO SISMICO hn
3.5 m
b
70 c m
D
70 c m
fc
210 k g/c m2
p
221000 k g/c m2
n
0.21477162
RECOMENDACIONES
hn/D 5
2
≤
hn/D 2
falla fragil por cortante
falla ducti ductill o fragil 4
≤
5
C2
hn/D 5
≥
n 0.21477162
>
n 0.21477162
<
4
0.33333333
0.33333333
falla ductil
falla fragil x aplastam aplastamiento iento
falla ductil
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C. PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGAS:
VIGA - 101 DATOS: B Ln Wu
3.5 8 1100
m
Ancho Tributario
m
Luz Libre
Kg/m2 Carga Ultima
CONSIDERACIONES: bmin= b=
0.25 0.175
m m
b
0.40
m
h=
0.70
m
h
0.70
m
NTP m 0 7 . 0
0.40 m
USAR VIGAS: 0.40 cm
X
0.70 cm
RECOMENDACIONES RECOMEND ACIONES ACI
RECOMENDACIONES
Ln
7.6 m
LN
b
0.4 cm
7.6
D
0.7 cm
fc
210 kg/cm2
p
221000 kg/cm2
n
≥
2.8
b≥0.3h
0.4
3758.5034
0 . 21 ≥
b
Viga - 101
0.4
≥
b 0.4
<
0.25
1.45
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VIGA - 102 DATOS: B Ln Wu
3.5 8 1100
m
Ancho Tributario
m
Luz Libre
Kg/m2 Carga Ultima
CONSIDERACIONES: bmin= b=
0.25 0.175
m m
b
0.40
m
h=
0.70
m
h
0.70
m
NTP m 0 7 . 0
0.40 m
USAR VIGAS: 0.40 cm
X
RECOMENDACIONES RECOMEND ACIONES ACI
0.70 cm
RECOMENDACIONES
Ln
7.6 m
LN
b
0.4 cm
7.6
D
0.7 cm
fc
210 kg/cm2
p
221000 kg/cm2
n
≥
2.8
b≥0.3h
0.4
3758.5034
0 . 21 ≥
b
0.4
≥
b 0.4
<
0.25
1.45
Viga - 102
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D. PREDIMENSIONAMIENTO DE PLACAS:
At
40
N° PISOS
10
f'c
210
nm
6
t
30
cm
H
3.50
m
Z
0.3
Factor zona
U
1.3
Tipo d edificio
S
1.2
Factor suelo
C
2.5
Coeficiente de amplificación
Pe=
504
Ton
Vs= n=
589.68 0.007
Ton Máx.
Ec=
L=
m2
Área tributaria Número de pisos
→Por mejor mejor proceso constructivo se
colocara la placa a lo largo de un vano (6 m) con espesor de 30 cm.
Kg/cm2 Numero de muros Espesor
217370.651 Kg/cm2
148.22
cm
RESUMIENDO GEOMETRIA DE LOS ELEMENTOS: ESPESOR DE LOSA: →el = 0.30 m
COLUMNAS: C1: 0.40 x 0.70 m C2: 0.70 x 0.70 m VIGAS: V – 101: 0.40 x 070m V – 102: 0.40 x 0.70m PLACAS: Esp.plc= 0.30 m Lplc=6m
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(NTE E-0.30, Artículo 11). ESTRUCTURAS REGULARES: REGULARES: Son las que no tienen discontinuidades significativas horizontales o verticales en su configuración resistente a cargas laterales. estructura se puede definir como una configuración regular. → La presente estructura
Eje 2-2
Eje A-A 16
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LOSA ALIGERADA:
SOBRECARGA:: SOBRECARGA
350 Kg/m2
METRADO DE CARGAS: METRADO DE CARGAS: PORTICOS Y ALIGERADO - PISO 1
L m
ANCHO m
ALTURA m
ELEM. A 1
0.000
0.000
3.175
ELEM. A 2
0.300
0.600
ELEM. A 3
0.300
ELEM. A 4
ELEMENTO
AREA TRIBUTARIA
PISO: 1° PD (kg)
PL (kg)
3143.250
0.00
3.175
1371.600
0.00
0.600
3.175
1371.600
0.00
0.000
0.000
3.175
3143.250
0.00
ELEM. B 1
0.300
0.600
3.175
1371.600
0.00
ELEM. B 2
0.300
0.600
3.175
1371.600
0.00
ELEM. B 3
0.300
0.600
3.175
1371.600
0.00
ELEM. B 4
0.300
0.600
3.175
1371.600
0.00
PLACA A 2-3
5.700
0.150
3.175
6515.100
0.00
PLACA B 1-3
5.700
0.150
3.175
6515.100
0.00
ELEM. A 1-4
0.300
0.600
16.800
7257.600
0.00
ELEM. B 1-4
0.300
0.600
16.800
7257.600
0.00
ELEM. 1 A-B
0.300
0.600
4.500
1944.000
0.00
ELEM. 2 A-B
0.300
0.600
5.800
2505.600
ELEM. 3 A-B
0.300
0.600
5.800
2505.600
ELEM. 4 A-B
0.300
0.600
4.500
1944.000
0.00
LOSA ALIGERADA
16.800
6.400
0.300
11289.600
32256.000
62250.30
32256.00
VERTICALES 0.413
0.413
HORIZONTALES
TOTAL
METRADO DE CARGAS: PORTICOS Y ALIGERADO - PISO 2-10
ELEMENTO
L m
P IS O : 2 ° ANCHO m
ALTURA m
A R E A T R IB IB U T A R IA IA PD (kg)
PL (kg)
VERTICALES 17
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ELEM. A 1
0.000
0.000
2.850
ELEM. A 2
0.300
0.600
ELEM. A 3
0.300
ELEM. A 4
FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL
0.413
2821.500
0.00
2.850
1231.200
0.00
0.600
2.850
1231.200
0.00
0.000
0.000
2.850
2821.500
0.00
ELEM. B 1
0.300
0.600
2.850
1231.200
0.00
ELEM. B 2
0.300
0.600
2.850
1231.200
0.00
ELEM. B 3
0.300
0.600
2.850
1231.200
0.00
ELEM. B 4
0.300
0.600
2.850
1231.200
0.00
PLACA A 2-3
5.700
0.150
2.850
5848.200
0.00
PLACA B 1-3
5.700
0.150
2.850
5848.200
0.00
ELEM. A 1-4
0.300
0.600
16.800
7257.600
0.00
ELEM. B 1-4
0.300
0.600
16.800
7257.600
0.00
ELEM. 1 A-B
0.300
0.600
4.500
1944.000
0.00
ELEM. 2 A-B
0.300
0.600
5.800
2505.600
ELEM. 3 A-B
0.300
0.600
5.800
2505.600
ELEM. 4 A-B
0.300
0.600
4.500
1944.000
0.00
LOSA ALIGERADA
16.800
6.400
0.300
11289.600
32256.000
59430.60
32256.00
0.413
HORIZONTALES
TOTAL
*METRADO DE CARGAS PARA OBTENER EL PESO SÍSMICO POR PISO DE LA EDIFICACIÓN: EDIFICACIÓN: PESO PARA CADA PISO: Psísmico = 100% CM + % CV
18
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Descripción COL1 (C1) COL2 (C1',C2) VIG1 dirección Y VIG1 dirección X Placa (C°A°) Losa aligerada Acabados 50% S/C
Descripción COL1 (C1) COL2 (C1',C2) VIG1 dirección Y VIG1 dirección X Placa (C°A°) Losa aligerada Acabados 50% S/C
Descripción COL1 (C1) COL2 (C1',C2) VIG1 dirección Y VIG1 dirección X Placa (C°A°) Losa aligerada Acabados 50% S/C
Cantidad 2.00 10.00 4.00 5.00 2.00 1.00 1.00 1.00
Cantidad 2.00 10.00 4.00 5.00 2.00 1.00 1.00 1.00
Cantidad 2.00 10.00 4.00 5.00 2.00 1.00 1.00 1.00
1er PISO h(m) 0.55 0.55 0.60 0.60 3.50
b(m) 0.60 0.30 0.30 0.30 0.15 7.00 7.00 7.00
b(m) 0.60 0.30 0.30 0.30 0.15 7.00 7.00 7.00
b(m) 0.60 0.30 0.30 0.30 0.15 7.00 7.00 7.00
2do - 3er PISO h(m) 0.55 0.55 0.60 0.60 2.85
4to (Techo) h(m) 0.55 0.55 0.60 0.60 2.85
FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL
L(m) 3.50 3.50 6.00 7.00 6.00 18.00 18.00 18.00
carga (Kg/m3) 2400 2400 2400 2400 2400 350 100 500 TOTAL
Peso (Kg) 5544.00 13860.00 10368.00 15120.00 15120.00 44100.00 12600.00 31500.00 148212.00
L(m) 2.85 2.85 6.00 7.00 6.00 18.00 18.00 18.00
carga (Kg/m3) 2400 2400 2400 2400 2400 350 100 500 TOTAL
Peso (Kg) 4514.40 11286.00 10368.00 15120.00 12312.00 44100.00 12600.00 31500.00 141800.40
L(m) 2.85 2.85 6.00 7.00 6.00 18.00 18.00 18.00
carga (Kg/m3) 2400 2400 2400 2400 2400 350 100 200 TOTAL
Peso (Kg) 4514.40 11286.00 10368.00 15120.00 12312.00 44100.00 12600.00 12600.00 122900.40
PESO SISMICO: PISO 1 2 3 4 (Techo) TOTAL
Pi 148212.00 141800.40 141800.40 122900.40 554713.20
Ton 148.21 141.80 141.80 122.90 554.71
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Segunda PARTE
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1. CALCULO DE LA CORTANTE BASAL
= Dónde:
Z U S Tp R
= = = = = =
0.3 1.3 1.2 0.6 s 7 7
Factor de zona Factor de Uso Factor de suelo Periodo del suelo Sistema dual Sistema dual
=2.5();≤2.5 ≥0,125 = ℎ
Además:
Periodo fundamental:
Altura de la edificación: hn= 26 m CT = 45 (ESTRUCTURA MIXTA)
= 2645 =0.578 =2.5∗ 0.0.5678 =2.69>2.5 → C = 2.5 PISO
D IAFR AGMA
Mas s X
Ma s s Y
PISO 10
D1
56 .6 61 6
5 6 .66 1 6
55 5.8 5 02 9 6
PISO 9
D1
65 .0 15
6 5.0 1 5
6 3 7.7 97 1 5
PISO 8
D1
65 .0 15
6 5.0 1 5
6 3 7.7 97 1 5
PISO 7
D1
65 .0 15
6 5.0 1 5
6 3 7.7 97 1 5
PISO 6
D1
65 .0 15
6 5.0 1 5
6 3 7.7 97 1 5
PISO 5
D1
65 .0 15
6 5.0 1 5
6 3 7.7 97 1 5
PISO 4
D1
65 .0 15
6 5.0 1 5
6 3 7.7 97 1 5
PISO 3
D1
65 .0 15
6 5.0 1 5
6 3 7.7 97 1 5
PISO 2
D1
65 .0 15
6 5.0 1 5
6 3 7.7 97 1 5
PISO 1
D1
65 .0 15
6 5.0 1 5
6 3 7.7 97 1 5
TOTAL
MASA
62 96 .0 24 6 5 Ton
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Peso total del edificio: Pt=6 296.025Ton Hallando la cortante basal X:
= 0.3∗1.3∗1.2∗2.5 ∗ 6 296 296.0.02525== 8181..1313 7 Vx =1 045 Ton Hallando la cortante basal Y:
= 0.3∗1.3∗1.2∗2.5 ∗ 6 296 296.0.02525== 92.7272 7 Vy =1 045 Ton
A. ANALISIS ETABS:
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EL PERIODO FUNDAMENTAL ES T=0.8023 EL CUAL DICE QUE SU COMPORTAMIENTO ES PARECIDO AL REAL
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DESPLAZAMIENTO X
PISO 10
DERIVA VAS S ET ETABS
DERIVA REAL
DERIVA MAX
CONTROL
0.0010
0.0052
0.007
OK
PISO
0. 0.0010
0.0054
0.007
OK
PISO
0. 0.0011
0.0055
0.007
OK
PISO
0. 0.0011
0.0056
0.007
OK
PISO
0. 0.0011
0.0055
0.007
OK
PISO
0. 0.0010
0.0053
0.007
OK
PISO
0. 0.0009
0.0048
0.007
OK
PISO
0. 0.0008
0.0040
0.007
OK
PISO
0. 0.0006
0.0029
0.007
OK
PISO
0. 0.0003
0.0015
0.007
OK
0.0001
0.0003
0.007
OK
NTN +0.
DESPLAZAMIENT DES PLAZAMIENTO OY
DERIVAS ET ETABS
DERIVA REAL
DERIVA MAX
CONTROL
PISO 10
0.0010
0.0054
0.007
OK
PISO
0.0011
0.0057
0.007
OK
PISO
0.0011
0.0059
0.007
OK
PISO
0.0012
0.0061
0.007
OK
PISO
0.0011
0.0060
0.007
OK
PISO
0.0011
0.0058
0.007
OK
PISO
0.0010
0.0053
0.007
OK
PISO
0.0009
0.0045
0.007
OK
PISO
0.0006
0.0034
0.007
OK
PISO
0.0004
0.0020
0.007
OK
NTN +0.
0.0001
0.0005
0.007
OK
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DIAGRAMA DE MOMENTOS - SISMO X EJE 2
EJE 3
EJE 4
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DIAGRAMA DE MOMENTOS - SISMO Y EJE A
EJE B
EJE C
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REACCIONES EN LA BASE
USADOS PARA EL DISEÑO DE ZAPATAS.
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TERCERA PARTE
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DISEÑO DE ELEME ELEMENTOS NTOS ESTRUCTURALES:
DISEÑO DE LOSA ALIGERADO: El diseño se realizo n el programa safe 12
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DISEÑO DE VIGAS: DISEÑO DE EJE 4 – PISO PISO 7 ES EL PISO DONDE SE ENCUENTRAN LOS MAXIMOS MOMENTOS FLECTORES.
DISEÑO DE VIGAS GEOMETRIA DEL ELEMENTO Ancho (cm)
b=
40.000
Recubrim ↑
6.000
Altura (cm)
h=
70.000
Recubrim ↓
6.000
Peralte efec (cm) d=
64.000
Momento act en la viga = Factor reduccion de capacidad (ø) CONCRETO f'c = Factor de Sismo 0.75pb ó 0.50pb =
52.300
Tn-m
= ACERO fy =
0.900
OBTENIDO OBTENI DO DE LA ENVO LVENTE
DATOS RESULTANTES PARA LAS
6
CONDICIONES MAXIMAS DE
1=
As = p = pb =
pmin = pmax = min = Amax =
0.85 10.54 cm² 0.00412 0.02125 0.00333 0.01594 8.52 cm² 40.81 cm²
LA FALLA PROBABLE ES FALLA DUCTIL NO REQUIERE ACERO A COMPRESION
70 64
6
40
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DISEÑO DE VIGAS:
EMPALMES:
DISEÑO DE COLUMNAS:
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QUINTA PARTE CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
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Un análisis estático presenta datos muy conservadores en comparación con el análisis dinámico o pseudo p seudo tridimensional.
La edificación no era regular pero en el análisis se consideró de forma regular ya que no se observó diferencias significantes en su configuración, además de la simetría en planta.
En el análisis estático hemos usado los parámetros correspondientes correspondientes R = 8 por ser un pórtico de concreto armado, y también R = 7 por presentar un sistema dual.
Adicional a los cálculos manuales se hizo uso del programa Etabs 9.7.2, para la verificación y diseño de algunos elementos.
Los resultados que se obtuvieron se compararon obteniendo que para la dirección XX las fuerzas internas son mayores calculadas con el método estático a comparación con el método dinámico.
De igual forma en el sentido Y-Y, pero en este sentido solo la fuerza es mayor usando el método dinámico.
Para los diseños se optaron por hacer uso de las fuerzas obtenidas por el método estático, esto debido a que se acostumbra a realizar un diseño conservador, pero si se desea tener los diseños más reales se haría uso de los obtenidos por el método dinámico.
El uso del Reglamento Nacional de Edificaciones fue de gran importancia, ya que a través de sus normas nos ayudaron a regular todos los parámetros mínimos de la edificación y su diseño.
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