Informe Final Estudio de Suelos

PROYECTO: CONSTRUCCION DE ESTACIONAMIENTOS SUBTERRANEOS

Solicitado por: CONCESION ESTACIONAMIENTO MIRAFLORES S.A.

Elaborado Ela borado por : JORGE E. ALVA HURTADO INGENIEROS E.I.R.L. CONSULTOR EN INGENIERÍA GEOTÉCNICA

Lugar: Calle Virgen Milagrosa y Calle Lima - Mira Miraflores flores

Atahualpa Atahua lpa 368 – 201 – Mirafl Miraflores ores Tel. 4216288– 241-2354 – 444-2711 – Lima Perú

Ab ri l , 2013

JORGE E. ALVA HURTADO INGENIEROS E.I.R.L

CONSULTOR EN INGENIERÍA GEOTÉCNICA

_________________ __________________________ __________________ _________________ _________________ _________________ __________________ __________________ _________________ __________________ _________________ _________________ ____________ ___

TABLA DE CONTENIDO

1.0

2.0

3.0

4.0

GENERALIDADES 1.1

Antecedentes

1.2

Objetivo del Estudio

1.3

Ubicación del Área en Estudio

1.4

Características del Proyecto

GEOLOGÍA Y SISMICIDAD Y SISMICIDAD DEL ÁREA DEL ÁREA EN ESTUDIO 2.1

Geología

2.2

Sismicidad

INVESTIGACIÓN GEOTÈCNICA 3.1

Investigación de Campo

3.2

Ensayos de Laboratorio

INVESTIGACION GEOFÍSICA 4.1

Objetivo

4.2

Equipo Utilizado 4.2.1 Generalidades 4.2.2 Características

4.3

Exploraciones Geofísicas 4.3.1 Método de Ondas Superficiales 4.3.2 Trabajos de Campo

4.4

Evaluación Geofísica 4.4.1 Resultados y Evaluación del Ensayo 4.4.2 Parámetros Dinámicos

5.0

ANALISIS DE LA CIMENTACION 5.1

Profundidad de la Cimentación

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION PARA LA CONSTRUCCION DE ESTACIONAMIENTOS SUBTERRANEOS-MIRAFLORES



____________________________________________________________________________________________________________________

6.0

5.2

Tipo de Cimentación

5.3

Capacidad Admisible de Carga

5.4

Cálculo de Asentamiento

5.5

Excavación y Muros Pantalla

5.6

Agresión del Suelo de Cimentación

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

REFERENCIAS FIGURAS TABLAS ANEXO I

REGISTROS DE EXCAVACIONES

ANEXO II

RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO

ANEXO III

RESULTADOS DE ENSAYOS GEOFÍSICOS

ANEXO IV

PANEL FOTOGRÁFICO

PLANOS




____________________________________________________________________________________________________________________

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION PARA LA CONSTRUCCION DE ESTACIONAMIENTOS SUBTERRANEOS EN MIRAFLORES 1.0

GENERALIDADES 1.1

Antecedentes

La CONCESION DE ESTACIONAMIENTOS DE MIRAFLORES S.A. tiene programado ejecutar la construcción de una playa de estacionamientos subterráneos, ubicado en la Calle Virgen Milagrosa y Calle Lima, en el Distrito de Miraflores, por lo que solicita los servicios de la empresa Jorge E. Alva Hurtado Ingenieros E.I.R.L. para realizar el Estudio de Suelos con fines de Cimentación para la Construcción de Estacionamientos Subterráneos. Este estudio se ha realizado mediante una investigación geotécnica que involucra trabajos, ensayos de campo y laboratorio.

1.2

Objetivo del Estudio

El objetivo del presente informe es documentar el Estudio de Mecánica de Suelos con Fines de Cimentación del Proyecto construcción de la playa de estacionamientos subterráneos, a construirse en la Calle Virgen Milagrosa y Calle Lima, en el Distrito de Miraflores del Departamento de Lima. Este estudio se ha realizado mediante una investigación geotécnica que involucra trabajos y ensayos de campo. Así mismo ensayos de laboratorio, con el objeto de determinar las características del subsuelo, obtener la capacidad portante, el asentamiento de la cimentación, recomendar el tipo y profundidad de cimentación de la edificación y los parámetros para el diseño del muro pantalla de las excavaciones. El programa de trabajo realizado con este propósito ha consistido en: 

Revisión de la Información Geológica



Ubicación y Ejecución de Calicatas de Exploración



Ejecución de Investigaciones Geofísicas



Ejecución de Ensayos de Laboratorio



Elaboración del Perfil Estratigráfico



Análisis de la Cimentación



Conclusiones y Recomendaciones




____________________________________________________________________________________________________________________

1.3

Ubicación del Área en Estudio

El área de estudio se encuentra ubicada en las Calle Virgen Milagrosa y Calle Lima, en el Distrito de Miraflores, Provincia y Departamento de Lima y comprende un área aproximada de 6 118.86 m2.

1.4

Características del Proyecto

El proyecto contempla la construcción de una playa de estacionamiento subterráneos, que consta de 03 sótanos con una profundidad aproximada de 9.45m

2.0

GEOLOGÍA Y SISMICIDAD DEL ÁREA EN ESTUDIO Se consultó la literatura sobre la geología y sismicidad de la zona en estudio, la cual consistió en el Boletín N° 43 del INGEMMET (1992) y Alva Hurtado et al (1984). Al final del informe se presentan las referencias.

2.1

Geología

La ciudad de Lima está localizada principalmente sobre un depósito fluvio‐aluvional, correspondiente al cono deyectivo Cuaternario de los ríos Rímac y Chillón. Este cono deyectivo está compuesto por un material de naturaleza lentiforme donde se superponen en forma variable los depósitos de grava, arena, arcilla y limo sin orden ni arreglo. Esto se puede notar muy claramente en la cara expuesta de los acantilados. El distrito de Miraflores está localizado sobre depósitos aluviales, constituidos por los materiales acarreados por los ríos que bajan de la vertiente occidental andina, tapizando el piso de los valles, habiéndose depositado una parte en el trayecto y gran parte a lo largo y ancho de sus abanicos aluviales; así tenemos: aluviales pleistocénicos (más antiguos) y aluviales recientes. La zona en estudio se encuentra localizada sobre un depósito aluvial, el cual ha sido depositado durante el Pleistoceno (Q‐al); superficialmente se encuentran depósitos de arcillas y arenas limosas, subyaciendo a estos suelos se encuentran depósitos de grava arenosa con cantos rodados de forma sub redondeada a redondeada. El mapa geológico adjunto, elaborado por INGEMMET (1992) presenta, en la escala 1:100 000, la geología regional del área en estudio.

2.2

Sismicidad

En la zona de estudio es posible la ocurrencia de sismos de intensidad de IX a X grados en la escala de Mercalli Modificada. La Figura N° 1 presenta el Mapa de Distribución de Máximas Intensidades Sísmicas Observadas en el Perú realizado por Alva Hurtado et al (1984), el cual




____________________________________________________________________________________________________________________

se basó en mapas de isosistas de sismos peruanos y datos de intensidades puntuales de sismos históricos y recientes. El distrito de Miraflores se encuentra comprendido en la Zona 3 en la Zonificación Sísmica del Perú con un factor de zona ‐ 0.4g; los parámetros geotécnicos corresponden a un suelo de perfil tipo S1, con período predominante de Tp = 0.4 seg y factor de suelo S = 1.00 para ser usado en las Normas de Diseño Sismo‐Resistente. La Figura N° 2 presenta el mapa de Zonificación Sísmica del Perú (Norma E‐030.2003 de Diseño Sismoresistente).

3.0

INVESTIGACIÓN GEOTÉCNICA 3.1

Investigación de Campo

La investigación de campo se ha efectuado de acuerdo a la Norma E‐050 de Suelos y Cimentaciones del Reglamento Nacional de Edificaciones. Con el objeto de determinar las características del subsuelo en el área en estudio se programaron excavaciones a cielo abierto o calicatas, las cuales se ubicaron en la zona del terreno en forma conveniente, de tal manera de cubrir el área en estudio y determinar el perfil estratigráfico. A continuación se detallan los trabajos efectuados:

1)

Calicatas Se ejecutaron en total 06 calicatas o excavaciones a cielo abierto. En el Cuadro N° 01 se detallan las profundidades alcanzadas en cada una de ellas. Cuadro N° 01 Calicatas

C–1

Profundidad (m) 5.00

C–2

5.00

C–3

2.40

C–4

5.00

C–5

5.00

C–6

5.00

CALICATAS

2)

Muestreo Disturbado Se tomaron muestras de cada uno de los tipos de suelos encontrados, en cantidad suficiente y debidamente protegidas fueron remitidas al laboratorio para realizar los ensayos de clasificación y el análisis químico.




____________________________________________________________________________________________________________________

3)

Registro de Excavaciones Paralelamente al muestreo se efectuó el registro de excavaciones, anotándose las principales características de los estratos encontrados, tales como: clasificación, compacidad, color, humedad, plasticidad, espesor, nivel freático, etc.

3.2 Ensayos de Laboratorio Los ensayos se efectuaron en el Laboratorio Geotécnico del Consultor, siguiendo las Normas de la American Society for Testing and Materials (ASTM) y fueron los siguientes: 

Análisis Granulométrico por Tamizado, ASTM D422



Límite Líquido, ASTM D 4318



Límite Plástico, ASTM D 4318



Contenido de Humedad Natural, ASTM D2216

El análisis químico de la muestra de suelo, extraída para este fin, se realizó en el Laboratorio de Suelos, Plantas, Agua y Fertilizantes de la Facultad de Ingeniería Agrícola de la Universidad Nacional Agraria de La Molina. Los ensayos realizados fueron: 

Determinación del Contenido de Sales Solubles Totales, ASTM D ‐1884



Determinación del Contenido de Sulfatos, ASTM D‐516



Determinación del Contenido de Cloruros, ASTM D‐512

Los resultados de los ensayos de laboratorio se presentan en el Anexo III. En los Cuadros Nº 02 y Nº 03 se resumen los resultados de estos ensayos. Cuadro N° 02 Resumen de Resultados de Ensayos de Laboratorio

Calicata Muestra

Profundidad (m)

Ensayos Estándar Clasificación W LL SUCS (%) (%)

IP (%)

C‐1

M‐1

0.40 – 1.00

SM

6.44

NP

NP

C‐1

M‐2

1.00 – 5.00

GP

1.60

NP

NP

C‐2

M‐1

0.40 – 1.50

ML

7.10

17.39

3.85

C‐2

M‐2

1.50 – 1.90

ML

6.38

NP

NP

C‐2

M‐3

3.50 – 4.00

GW

1.10

NP

NP




____________________________________________________________________________________________________________________

C‐2

M‐4

4.00 – 4.20

SP

3.81

NP

NP

C‐3

M‐1

0.35 – 0.85

SM

11.30

NP

NP

C‐3

M‐2

0.85 – 2.40

GP

1.93

NP

NP

C‐4

M‐1

0.25 – 1.20

ML

15.50

NP

NP

C‐4

M‐2

1.20 – 5.00

GP

2.02

NP

NP

C‐5

M‐1

0.50 – 0.90

ML

11.05

NP

NP

C‐5

M‐2

0.90 – 1.90

GP

2.45

NP

NP

C‐5

M‐3

1.90 – 3.70

GP

1.21

NP

NP

C‐5

M‐4

3.70 – 5.00

GP‐GM

2.72

NP

NP

C‐6

M‐1

0.60 – 1.50

SM

7.17

NP

NP

C‐6

M‐2

1.50 – 2.20

GP

1.69

NP

NP

C‐6

M‐3

2.20 – 3.80

GP‐GM

1.13

NP

NP

C‐6

M‐4

3.80 – 5.00

GP

1.01

NP

NP

Cuadro N° 03 Resumen de Resultados de Ensayos de Laboratorio Análisis Químicos Calicata Muestra

C‐2

4.0

M‐3

Profundidad (m)

5.00

Cl ppm

SO4 ppm

S.S.T ppm

37.77

45.66

274.50

INVESTIGACIÓN GEOFÍSICA

4.1 Objetivo El objetivo de la investigación geofísica es la determinación de los perfiles sísmicos del suelo y la ubicación de los diferentes estratos en función a sus características de propagación de ondas, con profundidades de investigación variables según el objetivo específico de cada línea. Además, lograr un mayor conocimiento de las propiedades de las diferentes capas que servirán para complementar la información de la superficie y el subsuelo, las cuales serán utilizadas como información complementaria para realizar el estudio geotécnico requerido.




____________________________________________________________________________________________________________________

4.2 Equipo Utilizado 4.2.1 Generalidades El equipo utilizado es un Equipo Electrónico para realizar estudios de Refracción Sísmica, SMARTSEIS ST, desarrollado por la empresa GEOMETRICS.

4.2.2

Características

La estación portátil de Prospección Geofísica SMARTSEIS ST tiene las siguientes características técnicas Número de canales

:

El equipo SMARTSEIS ST tiene 24 canales.

Intervalo de muestreo

:

Se puede seleccionar entre 0.0625, 0.125, 0.25, 0.5,

:

4096 muestras estándar, 16,384 muestras y 65.536

:

Filtro automático. Filtros adicionales que pueden

1.0, 2.0 microsegundos. Longitud de registro muestras opcionales. Filtros

seleccionarse en bajas, altas y medias frecuencias. Las bajas frecuencias son: 10, 15, 25, 35, 50, 70, 100, 140, 200, 280, 400 Hz, 24 o 48 dB. Las frecuencias intermedias son: 50, 60, 150, 180 Hz, con el rechazo de 50 dB de ancho de banda del 2% de la frecuencia central y las altas frecuencias son: 32, 64, 125, 250, 500, 1000 Hz, 24 o 48 dB. Pantalla

:

Luz visible 800 x 600 LCD color.

Disparador

:

El sistema se dispara con martillo, explosivo, contacto

abierto o cerrado, o señal de gráfico. Fuente de poder

:

Funciona con batería externa de 12 voltios.

El equipo SMARTSEIS ST, cuenta con 24 geófonos de 14 y 4.5 Hz de frecuencia natural con amortiguadores instalados y conexiones de cable. El cable de disparo tiene una longitud de 100 metros. Se cuenta con el programa SeisImager para realizar los análisis de refracción sísmica.

4.3 Exploraciones Geofísicas 4.3.1 Método de Ondas Superficiales. En los últimos 50 años, los métodos de ondas superficiales han sido usados en ingeniería geotécnica para determinar las propiedades dinámicas de suelos cercanos a la superficie. Estos métodos han aumentado por desarrollos recientes que incluyen el uso de arreglos multisensoriales, vigorosos algoritmos de inversión, métodos que manejan modos múltiples ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION PARA LA CONSTRUCCION DE ESTACIONAMIENTOS SUBTERRANEOS-MIRAFLORES



____________________________________________________________________________________________________________________

de propagación de ondas Rayleigh, y el uso de medidas activas y pasivas y combinaciones de ambas (Rix et al., 2001). Los métodos de ondas superficiales pueden ser clasificados de acuerdo al tipo de fuente como activos, pasivos o combinación de ambos. En el método activo, una fuente transitoria o continua se usa para generar ondas Rayleigh con un rango de frecuencias de casi 4 a 100 Hz, y además se usa un arreglo de receptores en una dimensión (es decir, lineal) para monitorear la respuesta del suelo causado por la propagación de las ondas. El método activo, sin embargo, está limitado en su habilidad para muestrear suelos profundos, debido a la dificultad de generar energía de baja frecuencia con fuentes razonables (Yoon y Rix, 2004). Esta técnica incluye el método de Análisis Multicanal de Ondas Superficiales (MASW). La técnica de Análisis Multicanal de Ondas Superficiales (MASW) (Park et al., 1999), es un método sísmico no destructivo que evalúa las condiciones de sitio, así como también los módulos elásticos lineales de los materiales. Dicho método analiza las propiedades de dispersión de los tipos de ondas sísmicas superficiales (modos fundamentales de ondas Rayleigh), las cuales se propagan horizontalmente a lo largo de la superficie desde el punto de impacto a los receptores. Los registros simultáneos de 12 o más receptores en distancias cortas (1‐2 m) y largas (50‐100 m) desde una fuente impulsiva o vibratoria, proporcionan una redundancia estadística para medir velocidades de fase. Los datos multicanales muestran un formato de frecuencia variable con el tiempo, además permiten la identificación y rechazo de modos no fundamentales de ondas Rayleigh y otro ruido coherente a partir de los análisis (Louie, 2001). La configuración de campo básica y la rutina de adquisición para el MASW se muestran en la (Fig.4) Figura Nº4.Esquema representativo de la técnica del MASW




____________________________________________________________________________________________________________________

Aplicaciones Las aplicaciones más comunes de la refracción sísmica en la ingeniería es para la determinación de la profundidad del basamento rocoso, para la determinación de las condiciones (meteorización, facturación) y competencia de la roca, grado de compacidad de los diferentes horizontes elásticos presentes en el sub suelo. También es muy útil para detección de fallas geológicas. Sarria (1996) enuncia otras potenciales aplicaciones del método: a) utilización del ruido sísmico para determinar el módulo dinámico G en masas de arcilla; b) evaluación del amortiguamiento; c) evaluación de los límites de Atterberg; d) determinación de módulos E (Modulo de Young) y G (Modulo de Corte).

Parámetros Dinámicos Con las velocidades obtenidas de la refracción sísmica para las ondas de compresión (P) y ondas de corte (S), nos permite estimar la rigidez inicial del suelo así como sus constantes elásticas dinámicas en la determinación de la respuesta dinámica del suelo. Estas constantes están definidas así:





Vp / Vs  2Vp / Vs  

E  2(1  G

  Vs

2

2 2

 1 

)G 2

= Relación de Poisson; Εd = Módulo de Young; Gd = Módulo de Corte

4.3.2 Trabajos de Campo Los trabajos de campo han consistido en realizar 03 ensayos de refracción sísmica y 04 ensayos mediante el método geofísico Multicanal MASW, estos fueron dispuestos estratégicamente en zonas donde se proyecta la construcción de los estacionamientos subterráneos, la longitud de tendido de las líneas de refracción han sido de 72 m y 96 m aproximadamente y la longitud de tendido por el método por el método MASW ha sido de 54 m con lo que se garantiza hasta 30 m de prospección respectivamente. En donde se han realizado los sondajes se ubica la calle Virgen Milagrosa y veredas pertenecientes al parque Kennedy, cubierto con bloquetas de concreto. El objeto del estudio es determinar el perfil estratigráfico de la zona en estudio. Estas investigaciones están orientadas a conocer las características físicas de los materiales suelo.




____________________________________________________________________________________________________________________

Para el presente estudio los ensayos geofísicos, fueron ejecutados en los alineamientos distribuidos y agrupados según en los Cuadros Nº 04 y Nº 05.

Cuadro Nº 04 - Distribución de Líneas Sísmicas Área

Estacionamientos Subterráneos

Línea Sísmica

Tipo de Onda

Longitud Tendido Sísmico (m)

Separación entre Geófonos (m)

Ls‐1

P

96

4.0

Ls‐2

P

72

3.0

Ls‐3

P

72

3.0

Cuadro Nº 05 - Distribución de Líneas Sísmicas Mediante método MASW Línea Sísmica

Tipo de Onda


Lw‐1

S

54

1.5

Estacionamientos

Lw‐2

S

54

1.5

Subterráneos

Lw‐3

S

54

1.5

Lw‐4

S

54

1.5

Área

4.4


Evaluación Geofísica La interpretación de los ensayos de refracción sísmica se realizó tomando en cuenta experiencias anteriores y considerando los siguientes cuadros de velocidades.

Cuadro Nº 06: Arce Helberg (1991) Descripción

Vp (m/s)

Suelo de cobertura

< 1000

Roca muy alterada o aluvión

1000 – 2000

Roca alterada o aluvión muy

2000 – 4000

Roca poco alterada

4000 – 5000

Roca firme

> 5000




____________________________________________________________________________________________________________________

Cuadro Nº 07: Velocidades de Ondas de Corte “S” TIPO DE SUELO*

Vs (m/s)

Limo

210

Arcilla

350

Arena

450

Arena Fina

460

Arena Media

600

Arena Gruesa

300

Arena Marina

360

Grava

510

Grava Gruesa

650

Ref: CISMID Seminario Taller Dinámica de Suelos (1991), *Suelo saturado

4.4.1 Resultados y Evaluación del Ensayo A continuación se presenta un resumen de los resultados de velocidad de propagación de ondas “P” y “S”. De igual manera el número de estratos identificados en cada una de las líneas sísmicas ejecutadas. En los Cuadros Nº 08 y Nº 09, se detalla las velocidades y profundidades de los estratos hallados luego del análisis e interpretación correspondiente.

Cuadro Nº 08: Resultados de Líneas Geofísicas Ondas “P”

Línea Sísmica

Capa Nº

Vs (m/s)

Profundidad (m)

Nº1

346‐581

2.0‐4.0

Material de cobertura y grava suelta

Nº2

699‐1062

2.5‐8.0

Grava medianamente densa

Nº3

1170‐1995

12.0‐15.0

Nº4

2112‐2465

‐‐

Nº1

315‐483

1.0‐3.0


Nº2

567‐1072

1.5‐13.0


Nº3

1156‐1827

‐‐

Descripción

Ls - 01

Ls – 02

Grava densa Grava muy densa

Grava densa




____________________________________________________________________________________________________________________

Nº1

311‐509

1.5‐2.5


Nº2

609‐1006

4.5‐6.5


Nº3

1106‐2001

10.0‐13.0

Nº4

2099‐2500

‐‐

Ls – 03 Grava densa Grava muy densa

Cuadro Nº 09: Resultados de Líneas Geofísicas Ondas “S”

Línea Sísmica

Lw - 01

Capa Nº

Vs (m/s)

Profundidad (m)

Nº1

229‐462

0.0‐3.70

Nº2

512‐900

3.70‐13.20

Grava densa

Nº3

1010‐1230

13.20‐30.0

Grava muy densa

Nº1

238‐428

0.0‐3.7


Nº2

521‐903

3.7‐30.0

Grava densa

Nº1

198‐448

0.0‐3.7


Nº2

566‐974

3.7‐23.7

Grava densa

Nº3

1004‐1027

23.7‐30.0

Grava muy densa

Nº1

233‐498

0.0‐5.3


Nº2

611‐956

5.3‐30.0

Grava densa

Descripción


Lw – 02

Lw – 03

Lw – 04

4.4.2 Parámetros Dinámicos Con los valores de velocidades de ondas de corte “S”, se estimaron los parámetros dinámicos para los horizontes representativos encontrados en la zona del proyecto, para lo cual se asumieron valores de relación de Poisson (u) y densidad. Se caracterizó el sitio mediante velocidades de ondas de corte, de acuerdo al código International Building Code 2009 (Vs30),

para lo cual se ponderó la distribución de

velocidades de ondas de corte hasta 30 m de profundidad. Los valores de velocidades de ondas de corte que considera el código se presentan en el Cuadro Nº 10. Los resultados obtenidos para las velocidades de ondas de corte “S” (Vs30) son presentadas en el Cuadro Nº 11. ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION PARA LA CONSTRUCCION DE ESTACIONAMIENTOS SUBTERRANEOS-MIRAFLORES



____________________________________________________________________________________________________________________

Los valores de parámetros estimados son presentados en el Anexo III Caracterización Dinámica del Suelo. Cuadro Nº 10: Tabla de Clasificación de Sitio Según la International Building Code 2009 SITE CLASS

SOIL PROFILE NAME

Vs30(m/s)

A

Hard rock

Vs30 > 1520

B

Rock

762
C

Very dense soil and soft rock

366
D

Stiff soil profile

183
E

Soft soil profile

Vs30<183

Cuadro Nº 11: Velocidades Vs30 y Clasificación de Sitio Línea

Vs30

Clase de

Sísmica

m/s

sitio

Lw ‐ 01

722

C

Lw ‐ 02

622

C

Lw ‐ 03

664

C

Lw ‐ 04

649

C

Área

Estacionamiento Subterráneo

En conclusión, se realizaron 4 líneas sísmicas por el método MASW, en la zona donde ubicaran los estacionamientos subterráneos (Lw ‐ 01, Lw – 02, Lw – 03 y Lw ‐ 04). Según la caracterización dinámica de suelos la zona donde se ubicarán los estacionamientos subterráneos, se clasifica como clase de sitio tipo “C”, el cual corresponde a suelo muy denso o roca blanda. En las Tablas Nº 01, 02, 03 y 04 se presentan los resultados de los parámetros dinámicos evaluados para cada ensayo, el peso unitario de las capas fueron estimadas y escogidas de tablas para estos materiales, además de la relación de Poisson. El módulo estático se considera que es el 10% del modulo dinámico.




____________________________________________________________________________________________________________________

Tabla Nº 01: Parámetros Dinámicos ensayo LW-01 Profundidad

Velocidad P

Velocidad S

Relación de

Modulo de Corte

Modulo de Young

Modulo de Young

Densidad

h

(m/s)

(m/s)

(Tn/m3)

Poisson

(kg/cm2)

(kg/cm2)

(Kg/cm2)

(m)

Vpi

Vsi

ρ

u

Gd

Ed

Es

1.1

1591.93

229.11

1.7

0.3

910.60

2367.57

236.76

2.3

1621.38

262.13

1.7

0.3

1191.98

3099.14

309.91

3.7

1789.17

462.39

1.7

0.3

3708.86

9643.03

964.30

5.3

1862.19

512.49

1.8

0.3

4824.08

12542.60

1254.26

7.0

1932.07

539.78

1.8

0.3

5351.56

13914.05

1391.40

8.9

2030.15

619.27

1.8

0.3

7043.77

18313.81

1831.38

11.0

2195.13

776.20

1.8

0.3

11065.98

28771.54

2877.15

13.2

2285.27

900.22

1.8

0.3

14884.74

38700.31

3870.03

15.6

2360.30

1010.69

2.0

0.3

20846.62

54201.22

5420.12

18.1

2390.55

1080.80

2.0

0.3

23839.50

61982.71

6198.27

20.9

2402.80

1141.05

2.0

0.3

26571.51

69085.92

6908.59

23.7

2413.30

1179.26

2.0

0.3

28380.63

73789.64

7378.96

26.8

2422.66

1208.12

2.0

0.3

29786.66

77445.32

7744.53

30.0

2430.93

1230.53

2.0

0.3

30902.25

80345.85

8034.59

Tabla Nº 02: Parámetros Dinámicos ensayo LW-02

Profundidad

Velocidad P

Velocidad S Densidad

Relación de

Modulo de Corte

Modulo de Young

Modulo de Young

h

(m/s)

(m/s)

(Tn/m3)

Poisson

(kg/cm2)

(kg/cm2)

(Kg/cm2)

(m)

Vpi

Vsi

ρ

u

Gd

Ed

Es

1.1

1629.27

238.76

1.7

0.3

988.87

2571.06

257.11

2.3

1659.98

287.23

1.7

0.3

1431.13

3720.93

372.09

3.7

1770.91

428.56

1.7

0.3

3186.06

8283.75

828.37

5.3

1866.42

521.43

1.8

0.3

4993.86

12984.03

1298.40

7.0

1934.27

574.63

1.8

0.3

6064.82

15768.53

1576.85

8.9

1979.74

606.16

1.8

0.3

6748.80

17546.88

1754.69

11.0

2023.38

638.86

1.8

0.3

7496.40

19490.64

1949.06

13.2

2064.61

679.64

1.8

0.3

8484.04

22058.50

2205.85

15.6

2095.17

726.21

1.8

0.3

9686.71

25185.44

2518.54

18.1

2101.17

763.50

1.8

0.3

10706.89

27837.91

2783.79

20.9

2101.17

801.28

1.8

0.3

11792.63

30660.83

3066.08

23.7

2101.17

838.30

1.8

0.3

12907.69

33559.99

3356.00

26.8

2101.17

870.80

1.8

0.3

13927.97

36212.72

3621.27

30.0

2101.17

903.22

1.8

0.3

14984.07

38958.58

3895.86




____________________________________________________________________________________________________________________


Velocidad P

Velocidad S

Relación de

Modulo de Corte

Modulo de Young

Modulo de Young

Densidad

h

(m/s)

(m/s)

(Tn/m3)

Poisson

(kg/cm2)

(kg/cm2)

(Kg/cm2)

(m)

Vpi

Vsi

ρ

u

Gd

Ed

Es

1.1

1589.60

198.45

1.7

0.3

683.14

1776.18

177.62

2.3

1635.90

276.15

1.7

0.3

1322.82

3439.34

343.93

3.7

1768.14

448.92

1.7

0.3

3495.96

9089.50

908.95

5.3

1895.94

566.32

1.8

0.3

5890.78

15316.04

1531.60

7.0

1975.93

617.52

1.8

0.3

7003.99

18210.38

1821.04

8.9

2035.05

645.53

1.8

0.3

7653.77

19899.79

1989.98

11.0

2101.05

695.18

1.8

0.3

8876.41

23078.67

2307.87

13.2

2159.86

764.09

1.8

0.3

10723.47

27881.02

2788.10

15.6

2199.01

837.16

1.8

0.3

12872.66

33468.91

3346.89

18.1

2200.63

886.85

1.8

0.3

14445.82

37559.14

3755.91

20.9

2200.63

934.27

1.8

0.3

16032.05

41683.34

4168.33

23.7

2200.63

974.24

1.8

0.3

17433.10

45326.06

4532.61

26.8

2200.63

1004.77

2.0

0.3

20603.22

53568.36

5356.84

30.0

2200.63

1027.75

2.0

0.3

21556.67

56047.33

5604.73


Velocidad P

Velocidad S

Densidad

Relación de

Modulo de Corte

Modulo de Young

Modulo de Young

h

(m/s)

(m/s)

(Tn/m3)

Poisson

(kg/cm2)

(kg/cm2)

(Kg/cm2)

(m)

Vpi

Vsi

ρ

u

Gd

Ed

Es

1.1

1633.12

233.27

1.7

0.3

943.91

2454.17

245.42

2.3

1671.77

307.28

1.7

0.3

1637.93

4258.61

425.86

3.7

1760.33

405.31

1.7

0.3

2849.64

7409.08

740.91

5.3

1865.07

498.26

1.7

0.3

4306.69

11197.38

1119.74

7.0

1973.90

611.54

1.8

0.3

6868.97

17859.31

1785.93

8.9

2023.87

669.70

1.8

0.3

8237.66

21417.91

2141.79

11.0

2058.81

706.12

1.8

0.3

9158.09

23811.04

2381.10

13.2

2092.26

744.07

1.8

0.3

10169.03

26439.47

2643.95

15.6

2105.59

774.61

1.8

0.3

11020.78

28654.02

2865.40

18.1

2112.33

809.39

1.8

0.3

12032.77

31285.21

3128.52

20.9

2112.33

842.37

1.8

0.3

13033.16

33886.23

3388.62

23.7

2112.33

880.70

1.8

0.3

14246.16

37040.02

3704.00

26.8

2112.33

921.08

1.8

0.3

15582.68

40514.98

4051.50

30.0

2112.33

956.54

1.8

0.3

16805.51

43694.33

4369.43




____________________________________________________________________________________________________________________

5.0 ANÁLISIS DE LA CIMENTACIÓN Se presenta a continuación el análisis de la cimentación, que incluye recomendaciones para su diseño.

5.1

Profundidad de la Cimentación En base a las características del perfil estratigráfico y las cargas transmitidas por las estructuras proyectadas, se recomienda cimentar a una profundidad mínima de 1.50 m por debajo del nivel de excavación.

5.2

Tipo de Cimentación Dada la naturaleza del material gravoso de cimentación y las cargas transmitidas, se recomienda una cimentación superficial, en base a zapatas aisladas y/o cimientos corrido s.

5.3

Capacidad Admisible de Carga Se ha determinado la capacidad admisible de carga del terreno basándose en las características de resistencia del subsuelo. La capacidad de carga se ha determinado en base a la fórmula de Terzaghi y Peck (1967) con los parámetros de Vesic (1973). q u S c cN c  S 

q ad 

1 2

BN y S q qN q

qu Fs

Donde: qu

= capacidad última de carga

qad

= capacidad admisible de carga

Fs

= factor de seguridad = 3

c

= cohesión del suelo

q

=  Df



= peso unitario del suelo

Df

= profundidad de cimentación

Nc, N , Nq

= parámetros de capacidad de carga en función de 

Sc, S, Sq

= factores de forma (Vesic, 1973)




____________________________________________________________________________________________________________________

Factores de Capacidad de Carga: N = 2 tg (Nq + 1) Nc = cot  (Nq ‐1) Nq

  e tg tg 2 ( 45  ) 2

Factores de Forma: S  1  0.4 

S q 1  tg 

S c 1

Nq NC



B L



B L



B L



Con la finalidad de establecer los parámetros de resistencia cortante del material de fundación se ha recopilado información de ensayos de corte directo in situ, realizados con anterioridad en la ciudad de Lima: la Universidad Nacional de Ingeniería (1972) realizó tres ensayos de corte directo in‐situ en el conglomerado de la ciudad de Lima, donde se obtuvieron valores de  de 35 a 40 , con una cohesión de 0.4 a 0.5 kg/cm2, característicos en ˚

estos tipos de suelos. Posteriormente Shuan (1997) para el Intercambio Vial Universitaria‐ Venezuela para un material GP‐GM obtuvo valores de  = 34 y c = 0.15 kg/cm2. En el 2001 ˚

Cañari realizó un ensayo de corte directo in situ en la grava GP del acantilado de la Costa Verde en Miraflores arrojando resultados de 40 de fricción y 0.55 kg/cm 2 de cohesión. En ˚

enero del 2008 el consultor realizó un ensayo de corte directo in situ en San Isidro, entre la Av República de Panamá y las calles San Cristóbal y Miguel Seminario, obteniendo valores de  = 43.5 y c = 0.27 kg/cm2 ˚

Considerando que se cimentará sobre grava pobremente gradada (GP) y los resultados obtenidos en los diferentes ensayos de corte directo in situ ejecutados anteriormente, los parámetros seleccionados para el análisis de la capacidad portante son: De manera conservadora en los cálculos se trabaja con una cohesión igual a cero c

= 0.0 kg/cm2

 = 38˚ Nc = 61.35 Nq = 48.93




____________________________________________________________________________________________________________________

N = 78.02

Cimentación Cuadrada: Para una zapata cuadrada de 2.0 m x 2.0m => B = 2.0 m, Df = 1.5 m S c

 1

N q N c

 1.80

S = 0.60 Sq = 1 + tg 38° = 1.78 qult = 0.60 x 0.50 x 1.90x 2.00 x 78.02+1.78 x 1.85 x 1.50 x 48.93 qult = 335 ton/m2 qad = 11.00 kg/cm2

Cimentación Corrida: Para una cimentación corrida de 0.80 m => B = 0.80 m, Df = 1.5 m Sc = S = Sq = 1

qult = 1.00 x 0.5 x 1.90 x 0.80 x 78.02 + 1.00 x 1.85 x 1.50 x 48.93 qult = 197 ton/m2 qad = 6.5 kg/cm2 5.4

Cálculo de Asentamiento La presión anterior puede generar asentamientos mayores a los admisibles, por lo tanto se verificará los asentamientos previstos. En suelos granulares y muy permeables los asentamientos son básicamente instantáneos que vienen a ser los asentamientos totales que sufrirá la cimentación. Los asentamientos dependerán de los valores del Módulo de Elasticidad. Según la teoría elástica podemos utilizar la siguiente expresión: Si



qB (1   2 ) Es

If

Donde: Si

= Asentamiento (cm)

q

= Esfuerzo neto transmitido (ton/m²)

B

= Ancho de cimentación (m)

Es

= Módulo de elasticidad (ton/m²)




____________________________________________________________________________________________________________________



= Relación de Poisson

If

= Factor de influencia que depende de la forma y rigidez de la cimentación (Bowles, 1977)

Tenemos: Es = 12 000 ton/m² = 0.30 

Cimentación Cuadrada: B = 2.00 m S i



60 x 2.0 x 0.91 x 112  1.00 cm 12000

Cimentación Corrida: B = 0.80 m S i



60 x 0.80 x 0.91 x 254  0.95 cm 12000

En base al análisis anterior, considerando la capacidad admisible de carga y el asentamiento, se propone un valor de capacidad portante del terreno de 6.0 kg/cm2, para cimiento individual y/o corrido, con un asentamiento de 1.00 cm.

5.5 Excavación y Muros Pantalla Se deberá diseñar el soporte del talud de excavación y los empujes del terreno sobre el muro de contención del sótano, en base a las propiedades mecánicas del subsuelo, que se proponen como c = 0.2 Kg/cm2,  = 38˚, luego los coeficientes de empuje activo y pasivo son: KA = 0.240 KP = 4.204 Por la profundidad de la excavación se recomienda el empleo de muros pantalla, para el sostenimiento.

5.6 Agresión del Suelo de Cimentación En base al análisis químico realizado con las muestras de suelo se concluye que la muestra está por debajo de los límites permisibles, por lo que no habrá un ataque severo al concreto ni al acero de refuerzo, pudiendo utilizarse un cemento Portland Tipo I en el concreto y un recubrimiento normal del acero de refuerzo. ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION PARA LA CONSTRUCCION DE ESTACIONAMIENTOS SUBTERRANEOS-MIRAFLORES



____________________________________________________________________________________________________________________

6.0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 6.1

El presente Informe Técnico se ha elaborado en base a la Norma Técnica E‐050 Suelos y Cimentaciones del Reglamento Nacional de Edificaciones y corresponde al Estudio de Mecánica de Suelos con Fines de Cimentación para la Construcción de Estacionamientos Subterráneos en Miraflores, ubicado en las calles Virgen Milagrosa y calle Lima en el distrito de Miraflores, provincia y departamento de Lima.

6.2

Para las Normas de Diseño Sismo‐Resistente del RNC se debe considerar un suelo de perfil tipo S1, con período predominante de Tp = 0.4 seg y factor de suelo S=1.0.

6.3

Para el presente trabajo se han realizado 03 ensayos de refracción sísmica y 04 ensayos mediante el método geofísico Multicanal MASW. A continuación se muestran los alineamientos distribuidos y agrupados : Distribución de Líneas Sísmicas Área

Estacionamientos Subterráneos

Línea Sísmica

Tipo de Onda



Ls‐1

P

96

4.0

Ls‐2

P

72

3.0

Ls‐3

P

72

3.0

Distribución de Líneas Sísmicas Mediante método MASW Línea Sísmica

Tipo de Onda



Lw‐1

S

54

1.5

Estacionamientos

Lw‐2

S

54

1.5

Subterráneos

Lw‐3

S

54

1.5

Lw‐4

S

54

1.5

Área

6.4

A continuación se presenta un resumen de los resultados de velocidad de propagación de ondas “P” y “S”. De igual manera el número de estratos identificados en cada una de las líneas sísmicas ejecutadas:




____________________________________________________________________________________________________________________

Resultados de Líneas Geofísicas Ondas “P”

Línea Sísmica

Capa Nº

Vs (m/s)

Profundidad (m)

Nº1

346‐581

2.0‐4.0


Nº2

699‐1062

2.5‐8.0


Nº3

1170‐1995

12.0‐15.0

Nº4

2112‐2465

‐‐

Nº1

315‐483

1.0‐3.0


Nº2

567‐1072

1.5‐13.0


Nº3

1156‐1827

‐‐

Nº1

311‐509

1.5‐2.5


Nº2

609‐1006

4.5‐6.5


Nº3

1106‐2001

10.0‐13.0

Nº4

2099‐2500

‐‐

Descripción

Ls - 01

Ls – 02

Grava densa Grava muy densa

Grava densa

Ls – 03 Grava densa Grava muy densa

Resultados de Líneas Geofísicas Ondas “S”

Línea Sísmica

Lw - 01

Capa Nº

Vs (m/s)

Profundidad (m)

Nº1

229‐462

0.0‐3.70

Nº2

512‐900

3.70‐13.20

Grava densa

Nº3

1010‐1230

13.20‐30.0

Grava muy densa

Nº1

238‐428

0.0‐3.7


Nº2

521‐903

3.7‐30.0

Grava densa

Nº1

198‐448

0.0‐3.7


Nº2

566‐974

3.7‐23.7

Grava densa

Nº3

1004‐1027

23.7‐30.0

Grava muy densa

Descripción


Lw – 02

Lw – 03




____________________________________________________________________________________________________________________

Nº1

233‐498

0.0‐5.3


Nº2

611‐956

5.3‐30.0

Grava densa

Lw – 04

6.5

Los valores de velocidades de ondas de corte que considera el código se presentan a continuación. Los resultados obtenidos para las velocidades de ondas de corte “S” (Vs30) son presentadas en el siguiente Cuadro: Línea

Vs30

Clase de

Sísmica

m/s

sitio

Lw ‐ 01

722

C

Lw ‐ 02

622

C

Lw ‐ 03

664

C

Lw ‐ 04

649

C

Área

Estacionamiento Subterráneo

6.6

A continuación se presentan las tablas con los parámetros dinámicos encontrados en la zona de estudio: Parámetros Dinámicos ensayo LW-01

Profundidad

Velocidad P

Velocidad S

Relación de

Modulo de Corte

Modulo de Young

Modulo de Young

Densidad

h

(m/s)

(m/s)

(Tn/m3)

Poisson

(kg/cm2)

(kg/cm2)

(Kg/cm2)

(m)

Vpi

Vsi

ρ

u

Gd

Ed

Es

1.1

1591.93

229.11

1.7

0.3

910.60

2367.57

236.76

2.3

1621.38

262.13

1.7

0.3

1191.98

3099.14

309.91

3.7

1789.17

462.39

1.7

0.3

3708.86

9643.03

964.30

5.3

1862.19

512.49

1.8

0.3

4824.08

12542.60

1254.26

7.0

1932.07

539.78

1.8

0.3

5351.56

13914.05

1391.40

8.9

2030.15

619.27

1.8

0.3

7043.77

18313.81

1831.38

11.0

2195.13

776.20

1.8

0.3

11065.98

28771.54

2877.15

13.2

2285.27

900.22

1.8

0.3

14884.74

38700.31

3870.03

15.6

2360.30

1010.69

2.0

0.3

20846.62

54201.22

5420.12

18.1

2390.55

1080.80

2.0

0.3

23839.50

61982.71

6198.27

20.9

2402.80

1141.05

2.0

0.3

26571.51

69085.92

6908.59

23.7

2413.30

1179.26

2.0

0.3

28380.63

73789.64

7378.96

26.8

2422.66

1208.12

2.0

0.3

29786.66

77445.32

7744.53

30.0

2430.93

1230.53

2.0

0.3

30902.25

80345.85

8034.59




____________________________________________________________________________________________________________________

Parámetros Dinámicos ensayo LW-02

Profundidad

Velocidad P

Velocidad S Densidad

Relación de

Modulo de Corte

Modulo de Young

Modulo de Young

h

(m/s)

(m/s)

(Tn/m3)

Poisson

(kg/cm2)

(kg/cm2)

(Kg/cm2)

(m)

Vpi

Vsi

ρ

u

Gd

Ed

Es

1.1

1629.27

238.76

1.7

0.3

988.87

2571.06

257.11

2.3

1659.98

287.23

1.7

0.3

1431.13

3720.93

372.09

3.7

1770.91

428.56

1.7

0.3

3186.06

8283.75

828.37

5.3

1866.42

521.43

1.8

0.3

4993.86

12984.03

1298.40

7.0

1934.27

574.63

1.8

0.3

6064.82

15768.53

1576.85

8.9

1979.74

606.16

1.8

0.3

6748.80

17546.88

1754.69

11.0

2023.38

638.86

1.8

0.3

7496.40

19490.64

1949.06

13.2

2064.61

679.64

1.8

0.3

8484.04

22058.50

2205.85

15.6

2095.17

726.21

1.8

0.3

9686.71

25185.44

2518.54

18.1

2101.17

763.50

1.8

0.3

10706.89

27837.91

2783.79

20.9

2101.17

801.28

1.8

0.3

11792.63

30660.83

3066.08

23.7

2101.17

838.30

1.8

0.3

12907.69

33559.99

3356.00

26.8

2101.17

870.80

1.8

0.3

13927.97

36212.72

3621.27

30.0

2101.17

903.22

1.8

0.3

14984.07

38958.58

3895.86

Parámetros Dinámicos ensayo LW-03 Profundidad

Velocidad P

Velocidad S

Relación de

Modulo de Corte

Modulo de Young

Modulo de Young

Densidad

h

(m/s)

(m/s)

(Tn/m3)

Poisson

(kg/cm2)

(kg/cm2)

(Kg/cm2)

(m)

Vpi

Vsi

ρ

u

Gd

Ed

Es

1.1

1589.60

198.45

1.7

0.3

683.14

1776.18

177.62

2.3

1635.90

276.15

1.7

0.3

1322.82

3439.34

343.93

3.7

1768.14

448.92

1.7

0.3

3495.96

9089.50

908.95

5.3

1895.94

566.32

1.8

0.3

5890.78

15316.04

1531.60

7.0

1975.93

617.52

1.8

0.3

7003.99

18210.38

1821.04

8.9

2035.05

645.53

1.8

0.3

7653.77

19899.79

1989.98

11.0

2101.05

695.18

1.8

0.3

8876.41

23078.67

2307.87

13.2

2159.86

764.09

1.8

0.3

10723.47

27881.02

2788.10

15.6

2199.01

837.16

1.8

0.3

12872.66

33468.91

3346.89

18.1

2200.63

886.85

1.8

0.3

14445.82

37559.14

3755.91

20.9

2200.63

934.27

1.8

0.3

16032.05

41683.34

4168.33

23.7

2200.63

974.24

1.8

0.3

17433.10

45326.06

4532.61

26.8

2200.63

1004.77

2.0

0.3

20603.22

53568.36

5356.84

30.0

2200.63

1027.75

2.0

0.3

21556.67

56047.33

5604.73




____________________________________________________________________________________________________________________

Parámetros Dinámicos ensayo LW-04

Profundidad

Velocidad P

Velocidad S

Densidad

Relación de

Modulo de Corte

h

(m/s)

(m/s)

(Tn/m3)

Poisson

(kg/cm2)

(kg/cm2)

(Kg/cm2)

(m)

Vpi

Vsi

ρ

u

Gd

Ed

Es

1.1

1633.12

233.27

1.7

0.3

943.91

2454.17

245.42

2.3

1671.77

307.28

1.7

0.3

1637.93

4258.61

425.86

3.7

1760.33

405.31

1.7

0.3

2849.64

7409.08

740.91

5.3

1865.07

498.26

1.7

0.3

4306.69

11197.38

1119.74

7.0

1973.90

611.54

1.8

0.3

6868.97

17859.31

1785.93

8.9

2023.87

669.70

1.8

0.3

8237.66

21417.91

2141.79

11.0

2058.81

706.12

1.8

0.3

9158.09

23811.04

2381.10

13.2

2092.26

744.07

1.8

0.3

10169.03

26439.47

2643.95

15.6

2105.59

774.61

1.8

0.3

11020.78

28654.02

2865.40

18.1

2112.33

809.39

1.8

0.3

12032.77

31285.21

3128.52

20.9

2112.33

842.37

1.8

0.3

13033.16

33886.23

3388.62

23.7

2112.33

880.70

1.8

0.3

14246.16

37040.02

3704.00

26.8

2112.33

921.08

1.8

0.3

15582.68

40514.98

4051.50

30.0

2112.33

956.54

1.8

0.3

16805.51

43694.33

4369.43

6.6

Modulo de Young

Modulo de Young

El diseño de la cimentación de las obras y edificaciones, deberá utilizar los siguientes parámetros: ‐

Nivel de cimentación: el nivel de cimentación será a una profundidad mínima de 1.50 metros a partir de la excavación de los sótanos, siempre sobre material gravoso (GP). En el caso ubicar la grava a mayor profundidad se deberá emplear falsas zapatas.

‐

Tipo de cimentación: el tipo de cimentación será convencional superficial con zapatas individuales de 2.00 m de ancho y/o cimientos corridos de 0.80 m de ancho.

‐

Capacidad admisible: la capacidad admisible máxima será de: qadm = 6.00 kg/cm2

‐

Asentamiento: Aplicando la teoría de la elasticidad se obtiene un asentamiento diferencial de 1.00 cm, menor al asentamiento máximo admisible (2.54 cm). Este asentamiento deberá ser absorbido por la cimentación propuesta.

‐

Excavación y Muros de Contención: Deberá diseñarse con los parámetros propuestos de c = 0.2 kg/cm2,  = 38˚.

6.7

De acuerdo al resultado de los análisis químicos, el suelo no presenta sales agresivas, por lo cual deberá usarse cemento Portland Tipo I en la preparación del concreto de los cimientos y de toda la estructura enterrada.




____________________________________________________________________________________________________________________

6.8

Los resultados de este estudio se aplican exclusivamente al área en estudio, no se pueden utilizar para otros sectores o para otros fines.




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REFERENCIAS

 Alva Hurtado, J. E. (1992), “Mecánica de Suelos Aplicada a Cimentaciones”, Capítulo de Estudiantes, ACI‐UNI, Lima.

 Alva Hurtado, J.; Meneses, J. y Guzmán, V. (1984), “Mapa de Distribución de Máximas Intensidades Sísmicas Observadas en el Perú”, V Congreso Nacional de Ingeniería Civil, Tacna.

 Arce, J. (1991), “La Geofísica Aplicada a la Microzonificación” – Métodos de Prospección Geofísica en Estudios de Ingeniería, CISMID‐UNI

 Cañari, M. (2001), “Análisis de Estabilidad de Taludes de la Costa Verde”, Tesis de Grado de la Universidad Nacional de Ingeniería Para Optar el Título Profesional de Ingeniero Civil

 Bowles, J.E. (1996), “Foundation Analysis and Design”, 5ta Edición, John Wiley, New York.  Duncan, J.M. y Wright, S.G. (2005), “Soil Strength and Slope Stability”, John Wiley, New York.  Hayashi, K. y Suzuki, H. (2004), “CMP Cross‐correlation Analysis of Multi‐Channel Surface‐Wave Data”, Exploration Geophysics, V35, 07–13

 I Congreso Nacional de Ingeniería Cimentaciones (1997‐1998), “Cimentaciones de Concreto Armado en Edificaciones” – ACI.

 INGEMMET (1992), “Geología de los Cuadrángulos de Lima, Lurín, Chancay y Chosica”, Boletín N° 43, Instituto Geológico, Minero y Metalúrgico.

 Jorge E. Alva Hurtado Ingenieros E.I.R.L. (2012), “Estudio de Mecánica de Suelos con Fines de Cimentación para el Proyecto Centro Médico Reducto – Miraflores”

 Louie, J. 2001 “Faster Better: shear‐wave velocity to 100 meter deph from refraction Microtremor arrays”. Bulletin of Seismological of America. Volumen 91. Nº2.

 Lambe, T.W. y Whitman, R.V. (1969), “Soil Mechanics”, John Wiley, New York.  Miller, R. ; Pullan, S.; Waldner, J. y Haeni, F. (1986), “Field Comparison of Shallow Seismic Sources”, Geophysics, Vol. 51, Nº 11, Pag. 2067 – 2092, U.S.A.

 Park, C.; Miller, R. y Xía, J. (1999), “Multichannel Analysis of Surface Waves”, Geophysics, Vol. 64. Nº 3. p: 800‐808. 0

 Park, C.; Miller, R.; Xia, J. y & Ivanov, J. (2001), “Seismic Characterization of Geotechnical Sites by Multichannel Analysis of Surfaces Waves (MASW) Method”, Tenth International Conference on Soil Dynamics and Earthquake Engineering (SDEE), Philadelphia.




____________________________________________________________________________________________________________________

 Reglamento Nacional de Construcciones (2003), "Norma Técnica de Edificaciones E‐030‐Diseño Sismorresistente”, Lima – Perú.

 Roma, V. (2004), “Dynamic Soil Identification by Means of Rayleigh Waves”, XI Congresso Nazionale “L’ingegneria Sismica in Italia”, Genova 25‐29 gennaio

 Sarria Molina Alberto (1995), “IngenieríaSísmica”, Ediciones Uniandes ‐ Ecoe Ediciones. Primera edición. 1990. Segunda edición. 1995

 Shuan, L. (1997), “Determinación de los Parámetros de Resistencia en Suelos Granulares Mediante el Ensayo de Corte Directo In Situ Para Fines de Cimentación”, Tesis de Grado de la Universidad Nacional de Ingeniería Para Optar el Título Profesional de Ingeniero Civil

 Terzaghi, K. y Peck, R.B. (1967), “Soil Mechanics in Engineering Practice”, John Wiley, New York.  U. S. Army Corps of Engineers (1995), “Geophysical Exploration for Engineering and Environmental Investigations”, Engineer Manual 1110‐1‐1802, Washington, U. S. A.

 Universidad Nacional de Ingeniería (1972), “Ensayos de Corte Directo In‐Situ para el Estudio de Factibilidad de Transporte Rápido Masivo de la Gran Lima”, solicitado por el Consorcio Metro‐ Lima, Laboratorio de Mecánica de Suelos, Lima‐Perú

 Yoon S., Rix G.J. (2004) – Combined active‐passive surface wave measurements for near surface site characterization. SAGEEP 2004, San Antonio, USA, pp.1556‐1564.

 Vesic, A. (1973), “Análisis de la Capacidad de Carga de Cimentaciones Superficiales”, JSMFD, ASCE, Vol. 99.


Informe Final Estudio de Suelos

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