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Ejercicios Resueltos de: Aplicación del Principio de los Trabajos Virtuales Ejercicio Resuelto:
CAÑETE, Joaquín C-3064/3
Año: 2009
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Ejercicio Nº1:
Determinar el descenso de la sección media de la viga.
Diagrama de Cuerpo libre p/Cargas P 0
Cálculo de reacciones P/Cargas P0
∑M ∑F
V
A
= 0 => − R B ⋅ 7 m + 10tn ⋅ 2m => R B = 2,86tn
= 0 => 10tn − R B − R A = 0 => R A = 7,14tn
Cálculo de los Momentos Flectores P/Cargas P0
MA 0 MB 0 MC R A · 2m 14.28 4.28ttm MD R A · 3,50m 10 · 1,50m 10tm
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Diagrama de Momentos Flectores P/Estado “0” P0
Diagrama de Cuerpo Libre P/Carga X 1 = 1tm
Cálculo de Reacciones P/Carga X 1 = 1tm
∑M ∑F
V
A
= 0 => − R B ⋅ 7 m + 1tn ⋅ 3,5m => R B = 0,50tn
= 0 => 1tn − R B − R A = 0 => R A = 0,50tn
3) Cálculo de los Momentos Flectores P/Carga X 1 = 1tm
MA 0 MB 0 MC R A · 2m 1tm MD R A · 3,50m 1,75tm 5tm
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4) Diagrama de Momentos Flectores P/Estado “I” X 1 = 1tm
5) Cálculo del descenso del Punto “D” (Despreciando los Esfuerzos de Corte y Normal) l
Te = Ti = X1 ⋅ δ A =
∫ 0
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M ⋅ M* E⋅I
dx
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54,58 · 54,58 · 0,1397 13,97 ··1 310 · 1,30210 Estructuras 2009
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Ejercicio Nº2:
Calcular la Rotación del Punto “A” Datos:
2
E = 300.000 kg /cm
Estado “0” (P0)
Diagrama de Cuerpo Libre P/Cargas P0
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Cálculo de Reacciones P/Cargas P0
∑M
2
2
A
= 0 => − VD ⋅ 6 m +
q ⋅ (6 m ) 2
+ H ⋅ 3 m =>
1 t ⋅ (6 m) 1t ⋅ 3 m m VD = + 2⋅6m 6m
=>
VD = 3,50 t
∑M ∑F
X
2
2
D
= 0 => VA ⋅ 6 m −
q ⋅ (6 m) 2
+ H ⋅ 3 m =>
1 t ⋅ (6 m) 1t ⋅ 3 m m VA = − 2⋅6m 6m
=>
VA = 2,50 t = 0 => H - H D = 0 => H D = H =>
H = 1,00 t
Cálculo de los Momentos Flectores P/Cargas P0 M 0A = 0 M 0B = 0
M = H D ⋅ 3 m − VD ⋅ 2 m + 0 C
q ⋅ (2 m ) 2
2
= 2,00 tm
M 0D = 0
Diagrama de Momentos Flectores P/Estado “0” P0
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Estado “I” (X 1 = 1tm )
6) Estado de Carga P/Carga X 1 = 1tm
7) Diagrama de Cuerpo Libre P/Carga X 1 = 1tm
8) Cálculo de Reacciones P/Carga X 1 = 1tm
∑M
A
= 0 => VD ⋅ 6 m − X1 => VD =
X1 6m
=
1tm 6m
=>
VD = 0,17 t
∑M
∑F
X
D
= 0 => VA ⋅ 6 m − X1 => VA =
X1 6m
=
1 tm 6m
=>
VA = 0,17 t = 0 => H D = 0
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9) Cálculo de los Momentos Flectores P/Carga X 1 = 1tm M1A = − 1tm M1B = − 1tm M 1C = − VD ⋅ 2 m = − 0,34 tm M 1D = 0
10) Diagrama de Momentos Flectores P/Estado “I” X 1 = 1tm
11) Cálculo de la Rotación del Punto “A” l
Te = Ti = X1 ⋅ Φ A =
∫ 0
M ⋅ M* E⋅I
dx
C D ⎡ B M ⋅ M * M ⋅ M* M ⋅ M* ⎤ ΦA = ⋅⎢ dx + ∫ dx + ∫ dx ⎥ ⋅ ⋅ X1 ⎣⎢ A∫ E ⋅ I E I E I ⎥⎦ B C
1
a) Cálculo de las Inercias: 3
I AB =
0,20 m ⋅ (0,20 m ) 12
= 0,00013 m 4
3
I BC =
0,20 m ⋅ (0,40 m ) 12
= 0,00107 m 4
3
I CD =
0,20 m ⋅ (0,30 m ) 12
= 0,00045 m 4
Adoptando como I 0 = I BC = 0,00107 m 4
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b) Cálculo de los Coeficientes “ α ik ”: α ik
α AB
α BC
α CD
=
I AB
=
I BC
=
I CD
I0 I0 I0
= = =
0,00013 m 4 0,00107 m 4 0,00107 m 4 0,00107 m 4 0,00045 m 4 0,00107 m 4
=
I ik I0
=>
α
AB
= 0,121
=>
α
BC
= 1,00
=>
α
CD
= 0,422
C D ⎡ B M ⋅ M * ⎤ M ⋅ M* M ⋅ M* dx + ∫ dx + ∫ dx ⎥ ΦA = ⋅ ⎢∫ X1 ⎢⎣ A E ⋅ I 0 ⋅ α AB E ⋅ I 0 ⋅ α BC E ⋅ I 0 ⋅ α CD ⎥⎦ B C C D ⎡ B M ⋅ M * 1 M ⋅ M* M ⋅ M* ⎤ dx + ∫ dx + ∫ dx ⎥ ΦA = ⋅ ⎢∫ X1 ⋅ E ⋅ I 0 ⎢⎣ A α AB α BC α CD ⎥⎦ B C
1
c) Cálculo de las Integrales por Tramos:
•
Tramo “AB”: lAB = 3,00 m
;
αAB = 0,121
Nota: Como el Momento Flector correspondiente al Estado “0”, para este tramo es igual a cero, el valor de la integral para dicho tramo también valdrá cero. B
∫
A
•
Tramo “BC”: lBC = 4,00 m
;
M ⋅ M* α AB
dx = 0
αBC = 1,00
Diagramas de Momentos Flectores Estado “0”
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Estado “I”
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Con estos diagramas entramos a la tabla y obtenemos los siguientes datos: C
∫
B C
∫
B C
∫
B
•
M ⋅ M* α BC
M ⋅ M* α BC
M ⋅ M* α BC
dx = dx =
l BC α BC
4m 1,00
{[
3
{[
3
] [
6
] [
6
−A −B ⋅ − 1 ⋅ (M 1B + M1C )⋅ M 0BC − 1 ⋅ (M1B + 2 ⋅ M 1C )⋅ M 0BC
]}
⋅ − 1 ⋅ (1tm + 0,34tm ) ⋅ 2tm − 1 ⋅ (1tm + 2 ⋅ 0,34tm ) ⋅ 2tm
]}
dx = − 5,80 t 2 m 3
Tramo “CD”: lCD = 3,61 m
;
αCD = 0,422
Diagramas de Momentos Flectores Estado “0”
Estado “I”
Con estos diagramas entramos a la tabla y obtenemos los siguientes datos: D
∫
C D
∫
C C
∫
B
M ⋅ M* α CD
M ⋅ M* α CD
M ⋅ M* α BC
dx = dx =
l CD α CD
{[
] [3
−A −B ⋅ − 1 ⋅ M1C ⋅ M 0CD − 1 ⋅ M1C ⋅ M 0CD
3,61m 0,422
3
{[3
]}
] [3
⋅ − 1 ⋅ 0,34tm ⋅ 0,5tm − 1 ⋅ 0,34tm ⋅ 2tm
]}
dx = − 2,42 t 2 m 3
Reemplazando los valores obtenidos en las integrales por tramos en la ecuación general y además reemplazando en esta misma ecuación los datos de E e I 0 tendremos como resultado la rotación del punto “A”. C D ⎡ B M ⋅ M * M ⋅ M* M ⋅ M* ⎤ ΦA = ⋅ ⎢∫ dx + ∫ dx + ∫ dx⎥ X1 ⋅ E ⋅ I 0 ⎢⎣ A α AB α BC α CD ⎥⎦ B C
1
ΦA =
ΦA
1
1tm ⋅ 0,00107m ⋅ 3000000 t 2 m = − 0,00256rad = 0,146"
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⋅ [0 − 5,80t 2 m 3 − 2,42t 2 m 3 ]
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Ejercicio Nº3:
q = 1t/m
At = 5 cm²
2t 1t D
E
F
30/50
30/30
C
30/50
30/30
A
B
Estado “0” (P0)
Diagrama de Cuerpo Libre P/Cargas P0
RC
q = 1t/m 2t 1t D
30/30
30/50
F
E
30/50
C
30/30
B H
A
RB V
RA
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RB
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Reacciones, Momento Flector y Esfuerzo Normal P/Cargas P0 El cálculo para este estado dio los siguientes resultados: REACCIONES
FLECTOR
NORMAL
, , ,
M A = 0 M D = 1 tm M F = 0 M E = -9tm (izquierda) M E = -4tm (abajo) M E = -5tm (derecha) M C = 0 M B = 0
N AD = -0,56t (compresión) N DE = -1t (compresión) N EC = 0 N BE = -8,75t (compresión) N C = 0,75t (tracción)
Diagrama de Momentos Flectores P/Estado “0” P0 -9tm
-5tm
-
-
1tm D + +
A
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F
E
-4tm
C
-
B
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Diagrama de Esfuerzos Normales P/Estado “0” P0
+ 0,75t -1t D
E
F
C
-
-
-0.56t
A
-8,75t
B
ESTADO “1” (desplazamiento horizontal)
Diagrama de Cuerpo Libre P/Carga X 1 = 1t RC
X1=1t D
30/30
30/50
F
E
30/50
C
30/30
B H
A
RB V
RA
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RB
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Reacciones, Momento Flector y Esfuerzo Normal P/Cargas P1 El cálculo para este estado dio los siguientes resultados: REACCIONES
FLECTOR
NORMAL
M A = 0 M D = 0 M F = 0 M E =0 (izquierda) M E = -4tm (abajo) M E = 4tm (derecha) M C = 0 M B = 0
N AD = 0 N DE = -1t (compresión) N EC = 0 N BE = 1t (tracción) N C = 1t (tracción)
Diagrama de Momentos Flectores P/Estado “1” P1
-4tm D
F
E
+
C
4tm -
A
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B
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Diagrama de Esfuerzos Normales P/Estado “1” P1
+ 1t -1t D
F
E
C
+ 1t
A
Cálculo del desplazamiento horizontal del punto “D” l
Te = Ti = X 1 ⋅ δ D =
∫ 0
δ D
M ⋅ M* E⋅I
l
dx +
N N
∫ E Ω dx 0
E C E D ⎡ D M ⋅ M * ⎤ M ⋅ M* M ⋅ M* M ⋅ M* N ⋅ N * dx + ∫ dx + ∫ dx + ∫ dx + ∫ dx + ⎥ ⎢∫ E⋅I E⋅I E⋅I E⋅Ω 1 ⎢ A E ⋅ I D E B A ⎥ = ⋅ E C E * * * ⎥ X1 ⎢ N ⋅ N N ⋅ N N ⋅ N ⎢+ ∫ ⎥ + + dx ∫ dx ∫ dx ⋅ Ω ⋅ Ω ⋅ Ω E E ⎢⎣ D E ⎥⎦ E B
Cálculo de las Inercias:
0,30 m ⋅ (0,30 m )
3
I AD = I EB =
12
= 6,75 ⋅10 − 4 m 4
0,30 m ⋅ (0,50 m )
3
I DF = I FE = I EC =
12
= 3,125 ⋅10 −3 m 4
−4 4 Adoptando como I 0 = 6,75 ⋅10 m
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Cálculo de los Coeficientes “ α ik ”: α ik
α AD
α DF
= α EB =
I AD I0
=
= α FE = α EC =
6,75 ⋅ 10 −4 m 4 3,125 ⋅ 10 −3 m 4
I BC I0
=
=
I ik I0
=>
3,125 ⋅10 −3 m 4 3,125 ⋅10 −3 m 4
α A D
= 0,216
=>
α DF
= 1,00
Cálculo de las áreas “ Ωik ”:
ΩAD ΩEB 0.3 · 0.3 0.09m ΩDF ΩFE ΩEC 0.3 · 0.5 0.15m Calculo de las integrales por tramos
- Momentos flectores: Tramo AD = Tramo DE = 0 Tramo EB (l = 4m) -4tm
-
1 · 4 · 4 · 4 12,8 5 59,26
4tm
Tramo EC (l = 4m) -5tm
1 · 4 · 5 · 4 16 5 16
-
+ 4tm
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- Esfuerzos Normales: Tramo AD = Tramo EC = 0 Tramo DE (l = 4m) =
·· ,
Tramo BE (l = 4m) =
·,· ,
H δ D
26,66 388,88
E C E ⎡ D M ⋅ M * M ⋅ M* M ⋅ M* M ⋅ M* ⎤ = ⋅⎢ dx + ∫ dx + ∫ dx + ∫ dx⎥ + α α α X1 ⋅ E ⋅ I 0 ⎣ A∫ α AD DE EC BE D E B ⎦ E C E ⎡ D N ⋅ N * ⎤ 1 N ⋅ N * N ⋅ N * N ⋅ N * ⋅ ⎢∫ dx + ∫ dx + ∫ dx + ∫ dx⎥ X1 ⋅ E ⎣ A E ⋅ Ω AD E ⋅ Ω DE E ⋅ Ω EC E ⋅ Ω BE ⎦ D E B
1
H
δ D
=
1 1tn ⋅ 3 ⋅10 tn 6
m
2
⋅ 3,125 ⋅10
1 1tn ⋅ 3 ⋅10 tn
−3
⋅ [59,26tn 2 ⋅ m 3 − 16tn 2 ⋅ m 3 ] +
⋅ [26,66tn 2 ⋅ m 3 − 388,88tn 2 ⋅ m 3 ]
6
m2
= 4,61⋅10 −3 m − 1,2074 ⋅10 −4 m = 4,5 ⋅10 −3 m Para Acero
6,42 · 10 ESTADO “II” (desplazamiento vertical)
Diagrama de Cuerpo Libre P/Carga X 2 = 1 t
RC
X 2=1t
D
30/30
30/50
F
E
30/50
C
30/30
B H
A
RB V
RA Estructuras 2009
RB
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Reacciones, Momento Flector y Esfuerzo Normal P/Cargas P2 El cálculo para este estado dio los siguientes resultados: REACCIONES
FLECTOR
NORMAL
, , ,
M A = 0 M D = 1tm M F = 0 M E =-1tm (izquierda) M E = 0 (abajo) M E = -1 (derecha) M C = 0 M B = 0
N AD = -0,56t (compresión) N DE = 0 N EC = 0 N BE = -0,75t (compresión) N C = -0,25t (compresión)
Diagrama de Momentos Flectores P/Estado “II” P2
D
+ + 1tm
A
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F
-1tm E
C
B
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Diagrama de Esfuerzos Normales P/Estado “II” P2
-
D
F
C
E
-0.75t
-
-
-0.25t
-0.56t
A
B
Calculo de las integrales por tramos
- Momentos flectores: Tramo AD (l = 4,47m) + 1tm
1 · 4 , 4 7 · 1 · 1 1,49 3 6,9
+ 1tm
Tramo DF (l = 2m) + 1tm
+
5 · 2 · 1 · 1 0,83 12 0,83
1tm
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Tramo FE (l = 2m) -9tm
1 · 2 · 1 · 9 3,6 5 3,6
-
-1tm -
Tramo EC (l = 4m) -5tm
1 · 4 · 5 · 1 4 5 4
-
-1tm -
- Esfuerzos Normales: Tramo AD (l=4,47m) = Tramo BE (l = 4m) =
V δ D
V
δ D
=
,·,·, ,
·,·, ,
15,55
291,66
E C E ⎡ D M ⋅ M * M ⋅ M* M ⋅ M* M ⋅ M* ⎤ dx + ∫ dx + ∫ dx + ∫ dx⎥ + = ⋅⎢ X1 ⋅ E ⋅ I 0 ⎣ A∫ α AD α α α DE EC BE D E B ⎦ E C E ⎡ D N ⋅ N * ⎤ 1 N ⋅ N * N ⋅ N * N ⋅ N * ⋅ ⎢∫ dx + ∫ dx + ∫ dx + ∫ dx⎥ X1 ⋅ E ⎣ A E ⋅ Ω AD E ⋅ Ω DE E ⋅ Ω EC E ⋅ Ω BE ⎦ D E B
1
1 1tn ⋅ 3 ⋅10 6 tn
m
2
⋅ 3,125 ⋅10
[ ⋅ 6,9tn 2 ⋅ m 3 + 0,83tn 2 ⋅ m 3 + 3,6tn 2 ⋅ m 3 + 4tn 2 ⋅ m 3 ] + −3
1 1tn ⋅ 3 ⋅106 tn
⋅ [15,55tn 2 ⋅ m 3 + 291,66tn 2 ⋅ m 3 ] m2
= 1,63 ⋅10 −3 m + 1,024 ⋅10 −4 m = 1,73 ⋅10 −3 m Para Acero
6,42 · 10
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El Desplazamiento del punto D estará dado por la suma de los desplazamientos horizontal y vertical entonces será HORMIGON
4,5·10 1,73·10 4,82 · 10 ACERO
6,42 · 10 6,42·10 9,08 · 10
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