89 PROCESO DE EXPLOTACION SEMI‐MECANIZADA VETA
CH. 370
NV. 370-GAL
177
IV. Shrinkange stoping
MINA SAN RAFAEL PERU LOCALIZAÇÃO
Puno ‐ Puno ‐ Perú Perú A 1608 Km SE de Lima 4500‐5000 m. Altitude 4500‐
178
Produto: Conc. de Sn
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90 MINA SAN RAFAEL PERU PERU – – YACIMIENT YACIMIENTO O MINERAL
179
Única mina de estanho do Peru e é tipo substituição em n rus vo e xistos. Filõ Filõees e corp corpos os com potencias de 15m‐ 15m‐35m e comp compri rime ment nto o de 50m‐ 50m‐500m. Corpos de San Rafa Rafael el,, Mari Marian ano, o, etc. e filão principal San Jorge.
N70ºE
5200
Vicente Jorge San rafael PedroVictoriaMadano Mata Bena
5000 4500 4000
Pall13 Eitancococha Nazaret
Quenamari Vera San Gregorio Nazaret
´ 5200m 5000m
4500m
4000m
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MINA SAN RAFAEL PERU PERU – – ZONAS DE MINERALIZACION
180
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92 MINA SAN RAFAEL PERU PERU – – EXPLOTACION EXPLOTACION CONVENCIONAL NIVEL SUPERIOR
MINERAL BIT U
MINERAL ROTO ALMACENADO
NIVEL INFERIOR
183
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MINA SAN RAFAEL PERU PERU – – EXPLOTACION EXPLOTACION CONVENCIONAL
184
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93 MINA SAN RAFAEL PERU PERU – – EXPLOTACION EXPLOTACION CONVENCIONAL Martelos
“jackleg” BBC
16W.
en ment mento o furos/turno, com comprimento de 1.5m. Para
disparo, dinamite, detonador No.8, guia de segurança.
Torvas
de madeira, vagões e locomotivas a acumuladores e trole.
185
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MINA SAN RAFAEL PERU PERU – – SEMI‐MECANIZADA Níveis
espaçados a 40m com secção 4m x 4.5m; Bloco o de mine minera rall de 40m 40m x Bloc 100m. No nível inferior se construem duas duas galeri galerias as parale paralelas las,, uma sobre sobre corpo corpo mineral mineral e outro outro em rocha encaixante lapa; Estas galer galerias ias se comun comunica icam m Estas com travessas ou “cross cut” e “dra “drawo woint ints” s” separ separado adoss cada cada m e com se secç o e m x 3m; Para preparação e dese desen nvolv volvim imen entto usam usam‐‐se jumbos, LHDs e camiões de perfil baixo; 186
CHIMENEA PARA PERSONAL Y VENTILACION
MINERALALMACENADO EN EL TAJO PARA SOSTENER LOS HASTIALES
CRUCEROS DE CARGA
GALERIA SOBRE VETA GALERIA DE TRANSPORTE
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94 MINA SAN RAFAEL PERU PERU – – ATUA ATUALMENTE LMENTE SLS
4 1 N I O C A O R R F E E P L D E V N I
N I V
O N C I A C R T E X D E L E N I V
187
0 3 9 O N I C R A F O R P E D E
7 0
S A S P E R O
A M P A R
N W 3 2 5
IV. Shrinkange stoping
DIMENSIONAMENTO DE LOS TAJEOS EN FUNCION DE N´E RADIO HIDRAULICO S Número
de estabilidade modificado N´ N´ = ´*A* ´*A*B* B*C C
Onde: Q´= Valor de Q modificado Q modificado A = Factor de esfuerzo en la roca B = Factor de Ajuste por Orientación Orientación de d e Discontinuidad Crítica C = Factor de Ajuste por Efecto de la Gravedad
188
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95 FACTOR DE ESFUERZO “A” EN LA ROCA Este factor refleja los esfuerzos que actúan sobre la cara libre expuesta del tajeo. Se determina como el cociente de la resistencia a la compresión uníaxial de roca y el esfuerzo compresivo máximo inducido en el macizo rocoso. La magnitud del esfuerzo compresivo máximo inducido se estima empleando el criterio de rotura generalizado de Hoek & Brown
189
IV. Shrinkange stoping
FACTOR DE ESFUERZO “A” EN LA ROCA Estimar la magnitud de los esfuerzos “in ‐situ” (esfuerzo vertical y esfuerzo horizontal)
v
Z
El esfuerzo horizontal se estima como el producto del coeficiente de distribución de esfuerzos “k” y el esfuerzo vertical.
1 k 0.25 7 E GPa 0.001 Z 190
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96 FACTOR DE ESFUERZO “A” EN LA ROCA El esfuerzo horizontal y el esfuerzo vertical se relacionan a través de:
k
191
K v
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FACTOR DE ESFUERZO “A” EN LA ROCA Parámetros Pa rámetros de cl asificación geomecánica RCI (MPa) GSI
115 11 5 MP MPa a 65
mi
Esfuerzo principal máximo v.s Esfuerzo Esfuerzo princi pal minimo
60
14,27
D
0,6
Criterio de Hoek & Brown mb 2,393 s 0,008 0,502 a Rango de aplicación de la envolvente de retura
Apl ic aci ón nad o su bt errán eo Esf. Minimo 6,987 MPa Peso unitario 0,02879 MN/m3 Profundidad 500 m Parametros de la envolvente de M-C
2,82 MPa 45,2 grados(°)
C phi
) a 50 p M( o m i 40 x á M l a 30 p i c rn i p 20 o zr u f s 10 E
Parametros Pa rametros de macizo ro coso
Resit. T. Resit. C.U Resit. C.U.G M. Elast.
192
-0,37 MPa -10,02 MPa 24,62 MPa 16600 Mpa
0 0
0,5 1
1,5
2
2,5
3 3,5
4
4,5 5
5,5 6
6,5
7
7,5
Esfuerzo Esfuerz o pr incipal mínimo (Mpa)
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97 FACTORES DE AJUSTE A Y B Rango
de valores para definir el factor de esfuerzo “A”
Rango de valores para definir el valor del factor de esfuerzo “A” en el macizo rocoso Rango de Factor de esfuerzo en la roca
2.0 <
ci
1 max
ci
1 max
ci
1 max
Discontinuidad
Valor del factor “A”
< 2.0
0.10
< 10.0
0.125* (
< 10.0
ci
1 max
) – 0.125
1.00
crítica y valor del factor de ajuste “B”
Discontinuidades criticas y valores del factor de ajuste “B” para el macizo rocoso Ubicación
193
Factor “B”
Familia de disc discon onti tinu nuid idad ad
Dife Difere renc ncia ia en buzamiento (*)
Techo del tajeo
2
75
0.90
Caja techo del tajeo
1
60
0.80
Caja piso del tajeo
1
60
0.80
IV. Shrinkange stoping
FACTOR DE ESFUERZO “A” EN LA ROCA Calculo del Factor Factor “ A” Factor A de esfuerzo en la roca para distintos valores de
l max
” A “ a c o r a l n e s o z r e u f s e e d r o t c a F
Relación Rela ción de resietencia a compresión uniaxial a esfuerzo incluido
A 194
Resistencia a la compresion uniaxial de la roca Esfuerzo maximo inducido
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98 FACTOR DE AJUSTE “B” POR ORIENTACION DE DISCONTINUIDAD CRITICA
estas sobre la estabilidad de las superficies expuestas del tajeo. Este factor esta esta en función de la diferencia entre entre la orientación del sistema de discontinuidad critica (dominante) y la cara expuesta del tajeo.
195
IV. Shrinkange stoping
FACTOR DE AJUSTE “B” POR ORIENTACION DE DISCONTINUIDAD CRITICA Calculo del Factor Factor de ajuste “ B” Diferencia relativa de buzamiento buzamie nto entre la
Factor de ajuste por
superfici e del tajeo (°) (°)
“ B”
0
0,30
5 10 15 20 25 30 35
0,25 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,30 , 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00
45 50 55 60 75 90
196
Factor de ajust e B (Potvin, 1988)
” B “ e t s u j a e d r o t c a F
Diferencia relativa de buzamiento entre la junta critica y la superficie del tajeo
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99 FACTOR DE AJUSTE “C” POR EFECTO DE LA GRAVEDAD Este factor, es un numero que ingresa la componente de riesgo asocia asociado do al al efect efecto o de la la raved ravedad ad sobr sobree las las cuñas cuñas dovela dovelass ue se se forma el arreglo estructural de los sistemas de discontinuidades con las superficies expuestas del tajeo (paredes y techo). Para el calculo de este factor se parte del postulado de que las fallas pueden ocurrir desde el tech techo o del taje tajeo o (com (como o desp despre rendi ndimi mien ento to de cuña cuñas) s),, desd desdee las las paredes del tajeo (como lajamientos y deslizamientos deslizamientos de cuñas). cuñ as).
197
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FACTOR DE AJUSTE “C” POR EFECTO DE LA GRAVEDAD Factor de ajuste “C” Pa Para ra caidas por deslizamiento
Calculo Ca lculo d el Factor de ajuste “ C”
n c n ac n e a ju nt a cr it ic a (°)
Factor Fa ctor de ajuste “C”
0
8,00
10 20 25 27 29
8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 6,00 4,00 2,00
50 70 90
198
” C “ e t s u j a e d r o t c a F
Inclinación de la junta critica
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100 FACTOR DE AJUSTE “C” POR EFECTO DE LA GRAVEDAD Calculo Ca lculo del Fa Factor ctor “ C”
Factor de ajuste “C” Para caidas por gravedady lajamiento
Inclinación de la superficie del tajeo (°)
Factor de ajuste “C”
0
2,00
30
3,00 , 5,00 6,00 7,00 8,00
60 70 80 90
199
” C “ e t s u j a e d r o t c a F
Inclinación de la sup erficie del tajeo
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CALCULO DEL NUMERO DE ESTABILIDAD (N´) Según Según el proce procedim dimie iento nto de diseño diseño esta estable blecid cido o y utiliz utilizand ando o los valores obtenidos para cada uno de los factores, se calcula el num numero ero de est estabili bilida dad d modi modiffica icado N’ par para los domi domini nio os estructurales.
NUMERO DE ESTABILIDAD “N” PARA LOS TAJEOS – TAJEOS – VETA PIEDAD
200
Dominio estructural
Q’
A
B
C
N’
Caja techo del tajeo
18.50
0.21
0.80
5.70
17.7
Techo del tajeo
18.50
0.10
0.90
5.70
9.5
Caja piso del tajeo
18.50
0.21
0.80
5.70
17.7
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101 RADIO HIDRAULICO S A
Áreade la seccióntransversal de la superficie Perímetrode la superficie
Exemplo de S: Dimensiondel tajeo en el rumbo de la vetay valores de radio hidraulico0
201
Radio Hi dr dr au au li co co ( m) m)
L on on gi gi ttu u ddel ddel tajeo en el rumbo de la veta (m)
Al tura del tajeo (m)
Ancho del tajeo (m)
7.1
20
50
2 .5
9.4
30
50
2 .5
10.4
37
50
2 .5
11.1
40
50
2 .5
11.8
45
50
2 .5
12.5
50
50
2 .5
13.1
55
50
2 .5
13.6
60
50
2 .5
13.9
70
50
2 .5
15.0
80
50
2 .5
16.1
90
50
2 .5
16.7
100
50
2 .5
16.9
105
50
2 .5
17.2
11 0
50
2 .5
17.4
115
50
2 .5
17.6
120
50
2 .5
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METODO GRAFICO DE ANALISIS DE ESTABILIDADE 1000 500 200 N 100 d a 50 ild i b a t 20 s e e 10 d or e 5 m u 2 N
ZONA ESTABL ESTABL E
T O
O N C I O S I C N R A T O E T N A D E I N Z O M I
N E T O T N S E I O M S I N N E O T C S N O ZONA DE HUNDIMIENTO S I O N I C C N A E L R T B A E T D S A E N Z O
1 0,5 0,2
0,1
M I I M E N T O S N S S I N
0
10
5
15
20
25
Radio hidráulico S - mt
202
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