228 VCR Mina Monterrosas, Perú. Preparación Los accesos mediante el uso de rampas. A partir de las rampas construidas se trazan galerías de transporte, en roca encajonante piso. piso Se construyen chimeneas de ventilación, de mineral y desmonte. La preparación comprende la construcción del nivel de perforación, sobre el depósito (superior); y en el nivel de extracción (inferior), también tipo zanja. i l de d extracción ió es El nivel comunicado, a través de travesas, con la galería de transporte (inferior). Alargamento del nivel de extracción hasta el contacto con la roca encajonante. 455
D
NIVEL 1130
C
NIVEL 1070
RAMPA
-10%
NIVEL 1130 A
NIVEL 1110
GAL. LAT. D
NIVEL 1070
CORTE C - C NIVEL 1050
NIVEL 1110
NIVEL 990
GAL. LAT.
NIVEL 1070
CORTE D - D
CORTE A - A
NIVEL 1050
CORTE B - B
IX. Vertical crater retreat
VCR Mina Monterrosas Perú. Explotación La perforación de los taladros se realizaron con 152 mm, de nivel a nivel, utilizando perforadoras dentro del taladro; con una malla previamente dimensionada, para la chimenea (drop raise), la zona del slot y la explotación. El explosivo utilizado fue el ANFO, comezando por el drop raise, el slot y las rebanadas horizontales ((10m cada uno). ) El mineral disparado cae sobre el nivel de extracción (camara de recepción). Realizado con LHD y el transporte con camiones.
456
IX. Vertical crater retreat
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229 VCR Mina Monterrosas, Perú. Equipo de perforación PERFORACION DISPARO Dois “Down The Hole” ROC306 com martelo COP62,compressor ER618, pressão de 18 bares e 750‐ 770 cfm. Barra de perfuração de 5’ e 41/2” para bit de 6”‐ 6.1/2”. Para desenvolvimento “Jumbo” Boomer H115 de b 2 braços com 2 COP 1032 HD, barras de 13’1” e bits de 1.5/8”. Explosivo ANFO Al‐slurrex, booster HDP.1, fanel, cordão detonante.
457
IX. Vertical crater retreat
VCR Mina Monterrosas, Perú. Malla de perforación y carga del taladro CORDON DETONANTE
COLUMNA DE AGUA COLUMNA DE AGUA
RIPIO
CARFA EXPLOSIVA BOOSTER
SOGUILLA RIPIO TAPON DE MADERA O JEBE
458
IX. Vertical crater retreat
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230 VCR Mina Monterrosas, Perú. Equipos Cuatro dumpers de 12 t Tres “scooptrams” de 3.5 Yd3 Una motoniveladora para el mantenimiento del piso las frentes de trabajo y carreteras. Ciencuenta operadores para el trabajo de 3 turnos/día y para una producción de 1000 t/día La productividad alcanzada fue de 16 t/h‐turno, incluyendo supervisores, empleados, topógrafos, geólogos y planta personal de planta.
Departamento de Engenharia de Minas e Georrecursos
459
Área Científica de Geoegenharia
IX. Vertical crater retreat
VCR Mina Monterrosas Perú. Experiencias En perforación: Fue iniciada una malla de 2 m x 2.5 m (19 t/m.p) y se amplió a 3 m x 3 m (30 t/m.p). De 16,000 t/metros por cada mes de producción, fue posible aumentar a 45,000t/mes. Los detritos de la perforación fue analizado cada 3m de taladro, posibilitando saber la ley del mineral, antes de realizar el disparo. En la bogadura: Las cargas esférica con relación del largo de diámetro de 4.1 a 6.1. En Monterrosas fue de 36”/6”. Los “drop drop raise raise” se dispararon cada 3m, 3m dejando un puente de 10 m. Los“slots” dispararon con bancadas de 8 a 10 m. Para evitar a dilución de las rocas encajonantes se utilizó ANFO sin aluminio.
460
IX. Vertical crater retreat
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231 VCR Mina Jaguarari, Bahía‐Brasil. Datos generales Es la única mina de cobre en Brasil. Reserva total de 10 Mt, con una ley de 2.67% de Cu Produce casi 1.1 Mt de mineral de caresa y 70000 Mt de concentrado con 37% de Cu; Acceso a través de una rampa principal de 5 m x 4 m y 20% de inclinación. Se utiliza un pozo de 640m de profundidad, para izaje con 2 skips, de 15 t cada uno. De 1986 a 1998 se utilizaba el método SLS y luego el VCR (top La explotación se realiza mediante el proceso descendente (top‐ down). Utiliza relleno hidráulico (paste fill), para recuperación de los pilares. La recuperación prevista es de un 70 a 90%, con una dilución de 10 a 30%. 461
IX. Vertical crater retreat
VCR Mina Jaguarari, Bahía‐Brasil. Método descendente “top‐down” +455
MCA +155
+129 PI +34 +17
17 m PII
97 m
PIII
1 55 m
PIV
3
25 m 60 m
2
60 m
-80 - 100 - 155 - 180
20 m
- 240 - 300 - 340 462
PV PVI
1 40 m
IX. Vertical crater retreat
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232 VCR Mina Jaguarari, Bahía‐Brasil‐Sequencia de explotación
463
IX. Vertical crater retreat
VCR Mina Jaguarari, Bahía‐Brasil. Tajeo con “paste fill”
Sólidos = 78 % (rejeito de usina + cimento) Cimento = 4 % Cimento = 4 % Slump = 6 ½” (5,5” a 6,5”) Tempo de cura = 28 dias (mínimo); Resistencia à Compresión Uniaxial (UCS‐28 dias) = 0.50 MPa
464
IX. Vertical crater retreat
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233 VCR Mina Jaguarari, Bahía‐Brasil. R&P (Rib Pillar)
465
IX. Vertical crater retreat
VCR Mina Jaguarari, Bahía‐Brasil. Causa de la diluición ZONA DE DILUCION CON PASTA
Las causas de dilución durante la explotación del pilar j calidad lid d de d la l resistencia i i de d pasta B Baja Presencia de material en la base (mucking) de los pajeos, localizados encima del pilar Planos de perforación inadecuados
60 m
Realce RE06-5p
Pilar PE06-5P
Asimismo, las excesiva dilución con la pasta Pérdida de la productividad en el t transporte t Aumento del costo del transporte Aumento del costo del tratamento del mineral Atraso en la secuencia de explotación
466
Realce RE07/5P
45m
IX. Vertical crater retreat
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234 VCR Mina Jaguarari, Bahía‐Brasil. Sill Pillar. Etapa 1 ETAPA 01: • Extracción y posterior llenado con pasta, en los paneles situados encima y debajo del sill pillar, observándose en el detalle; que los realces en el panel inferior son rellenados, hasta el piso del nivel superior. Los pilares en el panel superior poseían cemento en dos bases. • Reabertura de la galería en pasta del nivel superior (top umbral), denominado sill pillar; coincidente al denominado, nivel de extracción del panel superior. Esta galería sirve para la perforación y desmonte del tajeo. • Inicio de la explotación del realce en el sill pillar.
467
IX. Vertical crater retreat
VCR Mina Jaguarari,Bahía‐Brasil‐Sill Pillar . Etapa 2 ETAPA 02:
• El primer pajeo del sill pillar, llena completamente con pasta, hasta el techo de la excavación. • Comienza el desarrollo de perforación de las galerías de las otros dos tajeos. • Explotación de los otros dos tajeos.
468
IX. Vertical crater retreat
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235 VCR Mina Jaguarari, Bahia‐Brasil. Sill Pillar. Etapa 3
ETAPA 03:
• Los otros dos tajeos j de sill pilar son explotados y rellenados con pasta, hasta el techo. • Comienza el desarrollo de las galerías de perforación de los pilares en el nivel inferior del sill p pillar.
469
IX. Vertical crater retreat
VCR Mina Jaguarari, Bahía‐Brasil. Cavity Monitoring System (CMS)
470
IX. Vertical crater retreat
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236 VCR Mina Jaguarari, Bahía Brasil. Datos de voladura RE05
471
IX. Vertical crater retreat
GRAFICOS DE ESTABILIDAD
Measure of rock k mass quality and miining
A STABLE case history of a single excavation surface
The STABILITY BOUNDARY separates the stable and unstable cases as well as possible. It may be linear or curved.
An UNSTABLE case history of a single excavation surface
Measure of excavation geometry
Son métodos no rigurosos, simples de usar. Existen dos métodos Son métodos no rigurosos simples de usar Existen dos métodos publicados: Gráfico de Estabilidad de Mathews (1981) Gráfico de Caving de Laubscher (1987) 472
IX. Vertical crater retreat
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237 STABILITY GRAPH METHOD Se acepta alrededor del mundo para el diseño subterráneo. Se puede ocupar para: • Estudios de prefactibilidad • Planificación • Retro‐análisis Se puede usar solo en condiciones, en las cuales ha sido regresiones) construido (ver los puntos que respaldan las regresiones).
473
IX. Vertical crater retreat
NUMERO DE ESTABILIDAD (N)
Q
RQD J r J w J n J a SRF
N Q A B C N num ero _ estabilidad Q m od ified _ tunel _ quality _ index A stress _ factor f B jo int_ orientation _ factor C gravity _ factor
Q modificado
Q
RQ D J r Jn Ja
RQD= rock quality designation Jn=número de sets Jr= rigurosidad de fracturas Ja= alteración
474
IX. Vertical crater retreat
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238 NUMERO DE ESTABILIDAD DE MATHEWS N=Q´*A*B*C • Q es el índice de la roca (Deere, 1964)‐NGI • A es el ajuste por esfuerzo inducido • B es el ajuste por estructuras, interceptando la pared a estudiar • C es el ajuste debido por la gravedad j p g
475
IX. Vertical crater retreat
FORMA EXCAVACIONES Radio hidráulico RH
Factor de Radio
Area Perimetro RH techo P lan area o f a sto pe crow n
RH pared
RF
476
1 2 n 1 n 1 r
IX. Vertical crater retreat
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239
100 m
DIFERENCIA HR Y RF Hydraulic Radius = 25.0 m Radius Factor = 27.8 m
100 m
100 m
Se usa Rh porque es más simple
Hydraulic Radius = 33.3 m Radius Factor = 35.1 m
100 m
200 m
Hydraulic Radius = 37.5 m Radius Factor = 37.3 m
100 m
300 m
Hydraulic Radius = 41.7 m Radius Factor = 38.5 m
100 m
500 m
477
Hydraulic Radius = 50.0 m Radius Factor = 39.3 m
IX. Vertical crater retreat
AJUSTE POR ESFUERZO INDUCIDO = A
TOR A ROCK STRESS FACT
1.0 0.8 06 0.6 0.4 0.2 0.1 0
5
15
20
= UNIAXIAL COMPRESSIVE STRENGTH = INDUCED COMPRESSIVE STRESS
A se determina gráficamente, determinando la resistencia uniaxial de la roca intacta (UCS) y el esfuerzo inducido en la línea central del caserón. 478
IX. Vertical crater retreat
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240 DETERMINACION DE LOS ESFUERZOS INDUCIDOS Soluciones analíticas considerando casos de elipses, por ejemplo, j p , en 2D Métodos numéricos 2D o 3D Métodos gráficos • Determinar los esfuerzos in‐situ: medidos o registrados regionales (sv y sh o k) • Determinar dimensiones en planos (vertical y horizontal) del tajeo, pueden realizar análisis en 2D j se p • Determinar esfuerzos inducidos en paredes laterales, colgante, pendiente y techo • Para cada caso se calcula A
479
IX. Vertical crater retreat
ESFUERZOS INDUCIDOS Insitu stresses
Induced stresses Crown S1 =70 MPa
r
S I= 38 Mpa
S
N2
Midstope vertical Plana
Hengingwall
= 38 Mpa
S 1 =-27 MPa
Caserón a 1000 m. de profundidad en p q que tiene un cuerpo un ancho de 25 m., largo 30 metros, altura 75m. mantea 80°
Midstope horizontal plana Sidewall
S 1 = 37 Mpa
S1 = 28 MPa
25 m
Plano 1 Plano 2
Fig.2 In-situ (virgin) and induced stress diagrams showing mid-stope planes used to calculated rock stress factors for each surface. After Stewart and Forsysth
480
IX. Vertical crater retreat
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241 ESFUERZO INDUCIDOS‐METODO GRAFICO (CROWN Y SIDE WALL) Ejemplo (caso techo): 8.0
H 1
Tajeo de 75 metros altura y 25 metros de ancho, ubicado a 1000 metros de profundidad
,/
6.0
,/
y
or
Se calculan esfuerzos inducidos en plano l l f d d l vertical 4.0
Sv= 27 Mpa (in‐situ) K= 1.4
2.0
Sh= 38 Mpa (in‐ situ) 0 2:1
4:1
6:1
Caseron en ese plano:
8:1
Fig. Curves for estimation of induced stress in backs andwalls. After Stewart and Forsyth°
H=75 m A=25 m
sv
techo
H/A= 3
sh2
s1/sv=2.6 (esfuerzos en el techo) S1=2.6 x 27 Mpa= 70 Mpa (esfuerzo inducido)
481
IX. Vertical crater retreat
PARED LATERAL sh1
8.0
H 1
sh2
30 m
or
,/
60 6.0
,/
y
K= 2.0 4.0
K= 1.5
H= 30 m 2.0
K= 1.0
W= 25 H/W= 1.2
K= 0.5 0 2:1
4:1
6:1
8:1
Fig. Curves for estimation of induced stress in backs andwalls. After Stewart and Forsyth8
482
K= 1 Si= 38 Mpa
IX. Vertical crater retreat
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242 ESFUERZOS INDUCIDOS PARED COLGANTE (HANGING WALL) Se estiman los esfuerzos inducidos:
1.0
•A lo largo del plano vertical perpendicular p p ((H= 75 m,, W=25 y k= 1.4)
Compression
,/
v
or , /
H
1
2.0
•Si valores <0 i=0, A=1 •En el plano horizontal (H=30 m, W=25 m y k=1)
Tension
0
•K=1; altura/span=1,2 •S1/sh1=0.75 s1=27.8 MPa
-1.0 1:1
2:1
3:1
•Sc/s1=120/27.8= 4.3
Ratio of Opening Dimensions
Fig. 4 Curves for estimation of induced stress in hanging-walls. After Stewart and Forsyth°
• A= 0.35 •Se elige el menor valor de A, para ambas paredes del tajeo.
483
IX. Vertical crater retreat
ESFUERZOS INDUCIDOS‐PARED COLGANTE
Insitu stresses
Induced stresses Crown S1 =70 MPa
r
S I = 38 Mpa
S
N2
Midstope vertical Plana
A lo Largo del manteo
Hengingwall
= 38 Mpa
S 1 =-27 MPa
Midstope horizontal plana Sidewall
S 1 = 37 Mpa
S1 = 28 MPa
A lo largo del rumbo
Fig.2 In-situ (virgin) and induced stress diagrams showing mid-stope planes used to calculated rock stress factors for each surface. After Stewart and Forsysth8
484
IX. Vertical crater retreat
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243 FACTOR DE AJUSTE POR ORIENTACION DE ESTRUCTURAS: B
JO OINT ORIENTATION ADJUSTMENT F FACTOR
DIFFERENCE IN STRIKE 1.0
ORIENTATION OF ROOF
90°
90° 60°
0.8
ORIENTATION OF WALL
1.0
45°
45°
0.6
30° 60°
0.8
60°
0.4
45°
0.4 30° 0.2
45°
0
RELATIVE DIFFERENCE IN DIP BETWEEN THE CRITICAL JOINT AND STOPE SURFACE
20°
Se ajusta el número de estabilidad de acuerdo a la orientación rumbo y manteo de las estructuras, respecto a la pared en estudio. 485
FACTOR B
60°
0.3
20°
0.5
IX. Vertical crater retreat
FACTOR GRAVITACIONAL: C Si existe mayor inclinación, menor será la probabilidad a que ocurra un deslizamiento de cuñas pre‐ formadas formadas. Factor C Design surface orientation factor
C 8 7 cos( ) m anteo _ desde _ horizontal
10
Factor C=8-7 cosine (angle af dip) 8
6
4
2
0 0
20
40
60
80
90
Angle of dip from horizontal (degrees)
486
IX. Vertical crater retreat
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244 ORIGINAL MATHEWS 1000
ne Zo
Inestable: Zo ne
i nt te Po
• Falla localizada • La excavación fallará
nt ia l
10
ly al
le ab st n U
Po te
Stability Number, N
Estable: no requiere soporte
ne zo
Ca vi ng
a St
100
e bl
1.0
0.1 5
0
487
10 20 15 Shape Factor, S (in metres)
25
IX. Vertical crater retreat
GRAFICO DE ESTABILIDAD MODIFIED STABILITY GRAPH MODIFIE ED STABILITY NUMBER (N N’)
1000
STABLE ZONE
Se utiliza para estimar la estabilidad del techo del tajeo, así como también, el tamaño de la pared colgante, El radio hidráulico es una medida del tamaño de la excavación.
100
10
SUPPORT REQUIRED
CAVING ZONE
1.0
Para casos de estudio: Potvin, 1998‐175
0.1 0
10
5
15
20
25
HYDRAULIC RADIUS (m) 488
IX. Vertical crater retreat
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245 GRAFICO DE ESTABILIDAD/CAVING 1000
Stability Number, N
100 te Po
lly ia nt
10 Po
lly ia nt e t
t Po
1.0
Estable: 10% dilución
le ab St
Potencial inestable: 10‐30 % dilución
e bl ta ns U
lly tia en
a M
Falla Potencial: dilución mayor a 30%
re ilu Fa r jo
ia nt te Po
g in av C l
Caving: derrumbe hasta llenar el tajeo
total
0.1 0
5
10 20 15 Shape Factor, S (in metres)
25
After Stewart and Forshyt, 1995 489
IX. Vertical crater retreat
PREDICCION USANDO PROBABILIDADES DE FALLA Se habla de probabilidad de encontrarse en alguno de los estados: 1. Estable 2. Falla/falla mayor 3. Caving (colapsamiento del tajeo)
z 2.9603 -1.4427 ln S + 0.7928 ln N p
1 1 e z
Logit values
Ref: Mawdesley, et al. (2000) 490
IX. Vertical crater retreat
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246 CALCULO DE PROBABILIDAD DE FALLA North Endwall (0.895) 78 % Stable 22% Failure and MF 0% Caving
Probabilities Density Functions 1.00
Footwall (0.951) 96% Stable 4% Failure & MF 0% Caving
0.90 Crown (0 567) Crown (0.567) 10% Stable 90% Failure & MF 0% Caving
0.80
0.60 0.50
Caving Zone
Probability
0.70
South Endwall (0.939) 93% Stable 7% Failure & MF 0% Caving
Combined failure and major failure zone
Stable zone
0.40 Hanginwall (0.682) 14% Stable 14% Stable 86% Failure & MF 0% Caving
0.30 0.20
Stable Failure & Failure Major Failure Caving
1.00
0.90
0.80
0.70
0.60
0.50
0.40
0.30
0.20
0.00
0.00
0.10
0.10
Logit Values
p 491
IX. Vertical crater retreat
METODO‐GRAFICO DE ESTABILIDAD Stable Isoprobability Corrtours 1000 000 95% 90% 75% 50% 33% 100 000
Stavility Number, N
5% 0%
10 000
95%
LEGEND
83%
1 000
60%
Stable
40% 20%
Failure
10% 5%
0 100
Major Faiura 0%
1
10
0%
100
Shape Farther,S. or Hidraulic Radius (in metres)
Fig. 8
Isoprobability contours for stable excavation based on logistic regression
Mawdesley et al, 2001 492
IX. Vertical crater retreat
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247 METODO DE ESTABILIDAD‐CASOS DE FALLA Failure Isoprobability Corrtours 1000 000
10% 30% 50% 64% 60% 50% 30% 15%
Stavility Number, N
100 000
10% 5% 0%
10 000
10% 20%
1 000
LEGEND
40%
Stable
80% 64% 60%
Failure
40% 20%
0 100 1
Major Faiura 100
10
Shape Farther, or Hidraulic Radius (in metres)
Fig. 9
493
Isoprobability contours for failure based on logistic regression
IX. Vertical crater retreat
METODO DE ESTABILIDAD‐CASOS DE FALLA MAYOR
Major Failure Isoprobability Corrtours 1000 000
Stavility Number, N
100 000
10 000
LEGEND
1 000
Stable Failure Major Faiura 0 100 1
10
100
Shape Farther, or Hidraulic Radius (in metres)
Fig. 10
494
Isoprobability contours for major failure base on logistic regression
IX. Vertical crater retreat
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248 CALCULO DE % DILUCION
1000 Slope Width
Strike Length
100
Stability index (N’)
Cross-Sectors Generated from CMS Survey
Equivalent Linear Overbreak Slough (Expreased un meters)
Stope Height
Bla
D st
10
1.0 Se
Equivalent Linear Overbreak Slough
Slough from slope Wails
0.1
0
v
a am
m 0.5m - 1.0 S< ELO 0.5m m S= - 2.0 ELO 0.0m S= O L E
ly On ge
g uin gh i ng l ou gh u S o r se Sl no ap te Mi a ol l r de ll C Mo Wa le ib ss Po g/ din u o sl ere
5
10
S> ELO
2.0m
20
15
25
Hydraulic radius (m)
495
IX. Vertical crater retreat
DISEÑO EMPIRICO DE SOPORTE EN TAJEOS 0.40
tive r va se on
e ns Co
e on
nz e on
z ign es
0.15
nz sig de
sig de
gd n in mi
tive rva
0.20
y nt r ne
0.25
c ry Ve
0.30
No
Zone of instability
e on
Cables density (Cables/m2)
0.35
0.10 0.05 0.00 0
1
2
3
4
5
6
7
8
(RQD/Jn) Hydraulic radius
496
IX. Vertical crater retreat
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249 DETERMINACION DE ESFUERZOS INDUCIDOS Soluciones analíticas que se consideran en los caso de elipses en 2D Métodos numéricos: 2D o 3D (se recomienda en 3D) Métodos gráficos • Determinar los esfuerzos in‐situ, medidos o regionales (verticales, horizontales o la proporción entre ellos (k). • Determinar las dimensiones en planos (verticales y horizontales en el tajeo j (análisis en 2D). • Determinar los esfuerzos inducidos en paredes laterales, (colgante, pendiente y techo). • Para cada caso se calcula A
497
IX. Vertical crater retreat
CALCULO DE LOS ESFUERZOS INDUCIDOS
Insitu stresses
Induced stresses Crown S1 =70 MPa
r
S I = 38 Mpa
Midstope vertical Plana
Hengingwall
S N = 38 Mpa 2
S 1 =-27 MPa
Caserón a 1000 m. de profundidad en un cuerpo que tiene un ancho de 25 m., largo 30 metros, altura 75m. mantea 80°
Midstope horizontal plana Sidewall
S 1 = 37 Mpa
S1 = 28 MPa
25 m
Plano 1 Plano 2
Fig.2 In-situ (virgin) and induced stress diagrams showing mid-stope planes used to calculated rock stress factors for each surface. After Stewart and Forsysth
498
IX. Vertical crater retreat
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250 ESFUERZO INDUCIDOS‐METODO GRAFICO (CROWN Y SIDE WALL) 8.0
K= 2.0
K= 1.5
sv sh2
,/
y
or
,/
H 1
techo
6.0
4.0
K= 1.0
2.0
K= 0.5
0 2:1
4:1
6:1
8:1
Fig. Curves for estimation of induced stress in backs andwalls. After Stewart and Forsyth°
499
Tajeo a una altura 75 metros y 25 metros de ancho, ubicado a 1000 metros de profundidad
IX. Vertical crater retreat
ESFUERZO INDUCIDOS‐METODO GRAFICO (CROWN Y SIDE WALL)
Se calculan esfuerzos inducidos en plano vertical: Se calculan esfuerzos inducidos en plano vertical:
Sv=27 Mpa (in‐situ) K=1.4 Sh=38 Mpa (in‐situ)
500
IX. Vertical crater retreat
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251 ESFUERZO INDUCIDOS‐ METODO GRAFICO (CROWN Y SIDE WALL) Caseron en ese plano: H=75 m H=75 m A=25 m H/A=3 s1/sv=2.6 (esfuerzos en el techo) p p ((esfuerzo inducido)) S1=2.6 x 27 Mpa= 70 Mpa
501
IX. Vertical crater retreat
PARED LATERAL sh1 sh2
30 m
K= 2.0
6.0
or
,/
H 1
8.0
,/
y
K= 1.5 4.0
H=30 m K= 1.0
W=25
2.0
K= 0.5
H/W=1.2
0 2:1
4:1
6:1
8:1
Fig. Curves for estimation of induced stress in backs andwalls. After Stewart and Forsyth°
502
K=1 Si=38 Mpa
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252 ESFUERZOS INDUCIDOS PARED COLGANTE (HANGING WALL) Se estiman los esfuerzos inducidos: 2.0
,/
v
orr , /
H
1
A lo largo del plano vertical perpendicular al rumbo (H=75 m, W=25 y k=1.4).
Compression
1.0
K= 0.5 K= 1.0
Tension
0
K= 1.5 K= 2.0 -1.0 10 1:1
2:1
3:1
Ratio of Opening Dimensions
Fig. 4 Curves for estimation of induced stress in hanging-walls. After Stewart and Forsyth°
503
• Si valores <0 si=0, A=1 En el plano horizontal (H=30m, W=25m y k=1). K=1 ( altura) /span=1.2 S1/sh1=0.75 s1=27.8 MPa Sc/s1=120/27.8=4.3 A=0.35 Se elige el menor valor de A, para ambas paredes del tajeo.
IX. Vertical crater retreat
INTRODUCCION Para llevar a cabo el análisis de la estabilidad de las estructuras mineras subterráneas es habitual el uso de programas informáticos, capaces de proporcionar resultados de forma rápida y precisa.
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253 INTRODUCCION SOFTWARE DE ANALISIS DE ESTABILIDAD DE LAS ESTRUCTURAS MINERAS SUBTERRANEAS
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PHASE2 Tutorial Phase2 v 8.0 (Rocscience).webm
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