16 SELECCION DE LOS METODO DE EXPLOTACION Ponderación en función de la geometría y distribución de leyes Clas Clasif ific icac ació ión n
Valor alor
Preferido Probable Improbable Desechado
3 – 4 1 – 2 0 ‐49 Forma del ya ci miento
Potenci a del minera l
Inclinación
Distr ibución de leyes
Método de Explotación
Cielo abierto Hundimiento por bloques Cámaras por subnivel
T
I
E
IT
P
MP
Ti
IT
IN
U
3
2
3
2
3
4
D
4
3
3
4
3
3
4
2
0
‐49
0
2
ER 3
4
3
2
4
4
2
0 1
2
2
1
1
2
4
2
1
4
3
3
3
4
1
‐49
0
4
4
1
1
4
4
2
0
‐49
0
‐ 49
4
0
‐49
‐49
4
0
‐49
4
2
0
Cámaras y pilares Cámaras almacén
0
4
2
4
2
‐49
‐49
4
1
0
3
3
3
2
2
1
1
2
4
3
2
1
4
3
2
1
Corte y relleno
0
4
2
4
4
0
0
0
3
4
3
3
3
Estibación con marcos
0
2
4
4
4
1
1
2
3
3
3
3
3
Hundimiento por subniveles Tajeo largo
M: Masivo T:Tumbado
31
M
T:Tabular RR: Intermedio
I: Irregular IN: Inclinado
E: Potente D: Diseminado
MP: Muy Potente ER: Errático
II. Room II. Room and pillar
SELECCION DE LOS METODO DE EXPLOTACION Ponderación en función de la geomecánica del depósito mineral
Método de Explotación
Cielo abierto Hundimiento por bloques Cámaras por subnivel Hundimiento por subniveles Tajeo largo Cámaras y pilares Cámaras almacén
Resistencia de las rocas
Espaciamiento entre fracturas
Resistencia de las discontinuidades
P
M
A
MP
P
G
MG
P
M
G
3
4
4
2
3
4
4
2
3
4
4
1
1
4
4
3
0
4
3
0
‐49
3
4
0
0
1
4
0
2
4
0
3
3
0
2
4
4
0
2
2
4
1
0
4
4
0
0
4
3
0
0
3
4
0
1
2
4
0
2
4
1
3
4
0
1
3
4
0
2
4
4
1
1
4
4
2
1
4
3
2
Corte y relleno Estibación con marcos Resistencia de las rocas: Espaciamiento entre fracturas: Resistencia de las discontinuidades:
32
P = Pequeña, M = Media, A = Alta MP = Muy Pequeña, P = Pequeña, G = Grande, MG = Muy Grande P = Pequeña, M = Media, G = Grande
II. Room II. Room and pillar
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17 SELECCION DE LOS METODO DE EXPLOTACION Ponderación en función de la geomecánica de la roca encajante techo
Método de Explotación
Cielo abierto Hundimiento por bloques Cámaras por subnivel Hundimiento por subniveles Tajeo largo Cámaras y pilares Cámaras almacén
Resistencia de las rocas
Espaciamiento entre fracturas
Resistencia de las discontinuidades
P
M
A
MP
P
G
MG
P
M
G
3
4
4
2
3
4
4
2
3
4
4
2
1
3
4
3
0
4
2
0
‐49
3
4
‐49
0
1
4
0
2
4
3
2
1
3
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3
1
4
2
0
4
2
0
4
4
3
0
4
2
0
0
3
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0
1
2
4
0
2
4
4
2
1
4
4
3
0
0
2
0
4
2
2
3
4
2
2
4
3
2
Corte y relleno Estibación con marcos Resistencia de las rocas: Espaciamiento entre fracturas: Resistencia de las discontinuidades:
33
P = Pequeña, M = Media, A = Alta MP = Muy Pequeña, P = Pequeña, G = Grande, MG = Muy Grande P = Pequeña, M = Media, G = Grande
II. Room II. Room and pillar
SELECCION DE LOS METODO DE EXPLOTACION Ponderación en función de la geomecánica de la roca encajante techo
Método de Explotación
Cielo abierto Hundimiento por bloques Cámaras por subnivel Hundimiento por subniveles Tajeo largo Cámaras y pilares Cámaras almacén
Resistencia de las rocas
Espaciamiento entre fracturas
Resistencia de las discontinuidades
P
M
A
MP
P
G
MG
P
M
G
3
4
4
2
3
4
4
2
3
4
2
3
3
1
3
3
3
1
3
0
0
2
4
0
0
2
4
0
2
4
0
2
4
0
1
3
4
0
2
1
2
3
3
1
2
4
3
1
3
3
0
2
4
0
1
3
3
0
3
3
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3
3
2
3
3
2
2
2
3
4
2
2
4
4
2
2
4
4
2
Corte y relleno Estibación con marcos Resistencia de las rocas: Espaciamiento entre fracturas: Resistencia de las discontinuidades:
34
P = Pequeña, M = Media, A = Alta MP = Muy Pequeña, P = Pequeña, G = Grande, MG = Muy Grande P = Pequeña, M = Media, G = Grande
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18 ROOM AND PILLAR Media diante este método se explotaban ban 60% de las minas su err ne neas e m nera es s n os a car n en s a os o s n os en los años 80 y el 90% de las minas de carbón. Este método de explotación es el único aplicable en el caso de yaci yacimi mien ento toss tabu tabula lare ress hori horizo zont ntal ales es o sub sub ‐horiz horizont ontale ales, s, con con inclinaciones de hasta 30º. Se trata, por lo general, de depósitos .
35
II. Room II. Room and pillar
PRINCIPIO Consis Consiste te en lo esenc esencial ial en exca excavar var lo más posibl posible e el cuerpo cuerpo miner minerali aliza zado do dejando pilares de mineral que que permiten sostener el techo de material estéril. Las dimensiones de los caserones y de los los pila pilarres depe depend nde e de la mayo mayorr o menor competencia de la roca sobrepues sobrepuesta ta (estabili (estabilidad dad del techo) techo) y (est (estab abil ilid idad ad de los los pila pilarres), es), como omo asimismo del espesor del manto y de las presiones existentes.
36
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19 PRINCIPIO Por lo general los pilares se dist distri ribu buye yen n en una una disp dispos osic ició ión n o arre arregl glo o lo más más regu regula larr posi posibl ble, e, y pueden tener una sección circular, cuadrada o rectangular semejando un muro. muro. Los caser caserone oness abiert abiertos os tienen forma rectangular o cuadrada. Al término de la explotación de un recupera recuperarr, al menos parcial parcialment mente, e, un cierto porcentaje de los pilares, dependiendo del valor del mineral que se está extrayendo.
37
S L A B B I N G
S W I N G S
0
0 8 2 m 5 ´ 1 1 3 5 m ´
3 0 m
2 8 5 m ´ 1 0 0 f t
S W I N G S
S W I N G S
S W I N G S
S L A B B I N G
S W I N G S
S L A B B I N G
S L A B B I N G
S W I N G S
S W I N G S
S L A B B I N G
S W I N G S
S W I N G S S W I N G
S L A B B I N G SWINGS
SWINGS
SWINGS S L A B B I N G
S L A B B I N G
S L A B B I N G
SWINGS
S W I N G S
S W I N G S
S L A B B I N G
S W I N G S
SWINGS
SWINGS S L A B B I N G
S L A B B I N G
S W I N G S
S L A B B I N G
II. Room II. Room and pillar
DESARROLLOS
38
II. Room II. Room and pillar
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20 CARACTERISTICAS
Método barato, productivo, fácil fácil de mecanizar y simple de diseñar. diseñar.
Se usa en depósitos depósitos horizontale horizontaless o sub‐horizontales (hasta 30º) en roca ra razona emente co competente y espesores e a m en en carbón, sal, potasio, calizas. En algunos casos pueden considerarse mantos de mayor potencia.
Consideraciones de diseño:
• • • •
39
Estabilidad del techo Resistencia de los pilares Espesor del depósito Profundidad de la mina
II. Room II. Room and pillar
CARACTERISTICAS Objetivo:
extraer la cantidad máxima de mineral compatible con condiciones seguras de explotación.
Pilares
pueden recuperarse: recuperarse:
• Relleno (backfill ) en minas no de carbón • Retroceso ( retreat mining ) en minas de carbón, permitiendo subsidencia
40
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21 EXPLOTACION MECANIZADA EN DEPOSITOS INCLINADAS
41
Potencias de 2 a 5 m e inclinação de 15 a 30º; Adaptam-se bem os equipamentos “trackless” “trackless” Mineração de retirada. II. Room II. Room and pillar
EXPLOTACION EN DEPOSITOS INCLINADOS CON PUENTE INTERMEDIO
42
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22 DISEÑO GEOTECNICO Los sistemas de clasificación de la masa rocosa, instrumentos en el diseño de excavaciones subterráneas y superficiales, implican un des desarr arrollo ollo inici nicia ado con Terz erzaghi aghi (19 (1946) 46) y suces ucesiv ivas as inv invest estigac igaciiones nes efectua ctuada dass a part partir ir de lo pos postulad ulado o por por Bieniawski (1973) y Barton (1974). Han permitido la aplicación de dichos sistemas la estimacion 2 de : a. Sostenimiento Sostenimiento requerido en una excavación excavación subterránea b. Esfuerzos b. Esfuerzos ejercidos por la masa rocosa sobre el sostenimiento c. Dimensiones m ximas e a excavaci n y perio o sin sostenimiento d. Propiedades d. Propiedades mecánicas y criterios de falla de la masa rocosa.
43
II. Room II. Room and pillar
DISEÑO DE PILARES La metodología más simple de diseño de pilares asume que el esfuerzo en el pilar está distribuido uniformemente y que es igual al esfue esfuerz rzo o geoes geoestá tátic tico o vertic vertical al origin original, al, dividi dividido do por la razó razón n entre el área del pilar y el área original (tributaria). El fallamiento ocurre cuando este esfuerzo excede la resistencia a la compresión del pilar de roca.
44
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23 DISEÑO DE PILARES Esta aproximación no considera: Extensión y profundidad del área área explotada explotada paralelo al estrato Componente del esfuerzo paralelo deformación del pilar, pilar, techo y suelo Propiedades de deformación explotada Posición de pilares en el área explotada
La resis resiste tenci ncia a del pilar pilar se calcul calcula a a partir partir de las caract caracterí eríst stic icas as geométricas (ancho y alto) y de tests de laboratorio o estudios es a s cos emp emp r cos. cos. Normalmente en la explotación, se separan zonas dejando muros entre ellas 45
II. Room II. Room and pillar
DISEÑO DE PILARES
Vertical benching
Pillar
Pillar
Benchingof Benchingof thicker parts
Room and pillar: yacimiento plano. 46
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24 DISEÑO DE PILARES
Transport level
Pillar
Scraper Scraper cut-out Transport level II
Room and pillar: yaciamiento inclinado 47
II. Room II. Room and pillar
DISEÑO DE PILARES
Pillar Production drilling Stop mined out
Transport ramp
2
3 4
Numbers indicate sequence of extraction
Room and pillar: step mining on na inclined ore body 48
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25 TEORIA DEL AREA ATRIBUIDA
B W + B
B
49
W
II. Room II. Room and pillar
TEORIA DEL AREA ATRIBUIDA Ár ea de pil p il lar
Ár ea de la la columna de roca
50
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26 TEORIA DEL AREA ATRIBUIDA
B W + W B
B
L B+L
51
II. Room II. Room and pillar
TEORIA DEL AREA ATRIBUIDA Cálculo de la tensión pormedio actuando en el pilar:
Sp
Pe.H W B L B ( W.L)
Sp = Tensión promedio actuando en el pilar Profundi ndidad dad ba o la su erfici erficie e m H = Profu B = Ancho de la cámara (m) L = Longitud del pilar (m) suprayacente (MN/m3) Pe = Peso unitario roca suprayacente W = ANCHO DEL Pilar 52
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27 TEORIA DEL AREA ATRIBUIDA Para pilares cuadrados: 2
Sp Pe.H
W
En donde la resistencia resistencia de d e un pilar está en función del: 1. Tamaño o volumen de pilar; 2. Geometria del pilar; 3. Propriedades de resistencia de la roca y efectos de escala
53
II. Room II. Room and pillar
RESISTENCIA DE PILARES
Rp Ri 0.778 0.222
Rp Ri 0.64 0.36
W
overt y Duvall h
W
Bieniawski h
Rp = Resistencia del pilar (Mpa) Ri = Resistencia de un pilar cúbico bajo dimensiones criticas W = Ancho del Pilar h = Altura del pilar (m)
54
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28 FACTOR DE SEGURIDAD
Rp Sp
El factor de seguridad (FS) se define como la relación entre la resistencia del pilar y la tensión promedio actuando sobre éste. Se consideran factores de seguridad de 1,5 a 2 como apropiados e incluso mejores sin son superiores a 2.
55
II. Room II. Room and pillar
FACTOR DE SEGURIDAD msnm
Fs
msnm v s. Factor Factor d e Seguri Seguri dad
4500
6
4400
5
4.84 4300 4.15
4
4200 3.08
3
4100 2.45 4000
2.03 1.74
2 1.52
3900
1.36
1.21
1.10
1
3800
3700
0 Bocamina Cámara 01 Cámara 030
msnm
56
F.S.
4041 manm
3998 msnm
3955 manm
Modelo matemático ajustado
3912 msnm
3989 manm
3926 msnm
3783 manm
3740 msnm
Ubicación
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29 EJEMPLO
Diseñar ñar
los
caserones
y
pilares
para
un
yacimiento
profundidad de 200m
57
Las caracter característ ísticas icas de la roca roca de caja y mineral mineral se presentan presentan a continuación:
II. Room II. Room and pillar
DATOS It em
Rc Caj a
Rc Mx
Peso (KN/m3)
22
30
UCS
120
200
5
7
12
20
37
42
Roca
Sedimentaria alterada
Gabro
Estructuras
Fracturado en bloques, calidad de estructuras regular
Fracturado en bloques, calidad de estructuras buena
32
50
T (MPa) C (MPa) Fric angl.
E (GPa)
58
II. Room II. Room and pillar
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30 LUZ MAXIMA Y DILUCION 1. Estimación de Luz máxima T (MPa) (KN/m3) t (m) L (m)
5 22 1 21.320072
T
2
2t
2. Estimación de dilución E
32
H (m) n(m) %dil
59
10 0.2148438 1.1%
L4 2
32 Et
II. Room II. Room and pillar
RESISTENCIA DEL PILAR UNITARIO 3. Resistencia 3. Resistencia del pilar (criterio Hoek and Brown) 3 (MPa)
UCS (MPa) mi GSI
65 GSI >=25
a
0 .5
s
0 .0 2
m1b
60
0 pilar pilares es no confinados artificialmente, peor caso estimación conservadora GSI 100 s exp 9 200 27 de la tabla rocas a 0.5
(MPa)
7.74
mb ' 1
GSI 100 m i exp 28 ' 3
a
ci mb s ci ' 3
28.6
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31 DISEÑO DE PILARES
Profundidad (m)
200
z (MPa)
0.46 Salamon and and Munro (1967) 0.66 4.4
S p Diseño de
Pilares Cuadrados Wp W0
configuracion 1 2 3 4 5 6 7
61
7 7 6 12 10 5 12
5 7 5.5 21 16 4 21
p (M ( MPa)
W a H
K
Sp(MPa) 7.5 8.8 8.4 12 12.2 11 11.3 8.2 12.2
FS 15.3 15.3 14.3 19.5 18.1 13.1 19.5
L 4
32 E t 2
(m)
R 2.03 1.74 1.69 1.60 1.60 1.60 1.60
41.7% 50.0% 47.8% 63.9% 61.0% W <10 46.4% W p<5 63.9% W p<15
0.01 0.05 0.02 4.18 1.29 0.01 4.18
%Dil 0.07% 0.26% 0.10% 20.89% 6.44% 0.04% 20.89%
II. Room II. Room and pillar
MODELACION MÉTODO DE ELEMENTOS DE FRONTERA
Modelo tridimensional (a) y distribucion de tensiones verticales (b)
62
II. Room II. Room and pillar
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32 MODELACION MÉTODO DE ELEMENTOS DE FRONTERA
Desplazamiento del macizo (a) y del factor de seguridad (b)
63
II. Room II. Room and pillar
METODO DE EXPLOTACION MINA DE PANASQUEIRA PORTUGAL Fases
de explotación : •
1ª Fase:
Pilares de 11x11x2 m Cámaras de 5x2 m
•
2ª Fase:
Pilares de 11x3x2 m Cámaras de 5x2 m
•
3ª Fase:
Pilares de 3x3x2 m
3ª Fase
Cámaras de 5x2 m
64
II. Room II. Room and pillar
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33 OBTENCION DE DATOS DATOS – – 3ª FASE DE EXPLOTACION PARA EL ESTUDIO Datos
obtenidos mediante ensayos de laboratorio y otros estudios
Tipo de esquisto Mosqueado N ormal
Resis tencia compresión Uniaxial c (MPa) N
xi
4
x 75.5
20. 7
82 -127 127 106. 106.5 5
18.7 18.7
24 44 -115
ens a
N 3
ym
u o e oung
xi
r (t/m ) 48 2.64 .64 – 2. 84 84 4 31,6 – 59,3 E(GP E(GPa) a)
x
2.78 33,3
0 . 05 4,04
Adicionalmente, la resistencia a la tracción es de 7.6 MPa, coeficiente de Poisson de 0.25, ángulo de fricción interna de 40º y ángulo de dilatancia de 4º.
65
II. Room II. Room and pillar
MODELO– METODOS DE EXPLOTACION ACTUAL Y METODO SELETIVO Actual
66
Selectivo
II. Room II. Room and pillar
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34 MODELACION – MODELACION – METODO ACTUAL E METODO SELECTIVO
Los elementos fueron generados considerando 3 zonas:
• Zona superior: 0 a ‐300 m • Zona de tajeos: ‐300 a ‐302 m • Zona inferior: ‐302 a ‐350 m
67
Total: 3448 elementos
II. Room II. Room and pillar
MODELACION – MODELACION – METODO DE ROTURA de rotura de Mohor‐Coulomb usado por LFAC3D y basado en la tensión «cut off»:
Modelo plástico
B
0 f = s
c 2 Φ
tanΦ
A
I
0 = 1 3
1 ≤ σ 2 ≤
σ
f
s
f t 68
σ
3
1 3 N 2c /
3 t
N
N
1 sen 1 sen
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35 RESULTADOS DE LA SIMULACION Tensiones verticales – verticales – Corte vertical FLAC3D 3.00 Step5513 ModelPerspective 16:03:56Thu Jul 232009 Center: X: -7.272e+000 Y: 2.647e-001 Z: -2.987e+002 Dist: 9.823e+002
a) Actual
6 MPa
Rotation: X: 360.000 Y: 0.000 Z: 90.000 Mag.: 12.3 Ang.: 22.500
11
Contour of SZZ Magfac = 0.000e+000 Gradient Calculation -9.5046e+007to -9.5000e+007 -9.0000e+007to -8.9000e+007 -8.4000e+007to -8.3000e+007 -7.8000e+007to -7.7000e+007 -7.2000e+007to -7.1000e+007 -6.6000e+007to -6.5000e+007 -6.0000e+007to -5.9000e+007 -5.4000e+007to -5.3000e+007 -4.8000e+007to -4.7000e+007 -4.2000e+007to -4.1000e+007 -3.6000e+007to -3.5000e+007 -3.0000e+007to -2.9000e+007 -2.4000e+007to -2.3000e+007 -1.8000e+007to -1.7000e+007 -1.2000e+007to -1.1000e+007 -6.0000e+006to -5.0000e+006 -3.0000e+006to -2.8364e+006 Interval = 1.0e+006
12 8 4
7 7
8 4 FLAC3D 3.00 Step5520 ModelPerspective 17:55:39TueJul 212009 Center: X: 5.988e+000 Y: -1.262e-001 Z:-3.020e+002 Dist:9.818e+002
ItascaConsulting Group, Inc. Minneapolis, MN USA
Rotation: X:180.000 Y: 0.005 Z: 270.000 Mag.: 12.7 Ang.: 22.500
ContourofSZZ o urofSZZ Magfac = 0.000e+000 ra ien acuaion -6.7562e+007to -6.7000e+007 -6.3000e+007to -6.2000e+007 -5.8000e+007to -5.7000e+007 -5.3000e+007to -5.2000e+007 -4.8000e+007to -4.7000e+007 -4.3000e+007to -4.2000e+007 -3.8000e+007to -3.7000e+007 -3.3000e+007to -3.2000e+007 -2.8000e+007to -2.7000e+007 -2.3000e+007to -2.2000e+007 -1.8000e+007to -1.7000e+007 -1.3000e+007to -1.2000e+007 -8.0000e+006to -7.0000e+006 -5.0000e+006to -4.5294e+006 Interval = 1.0e+006
8 MPa
b) Selectivo
12 MPa 13 MPa 6 7
5 3
ItascaConsultingGroup, Inc. Minneapolis, s, MN USA
69
II. Room II. Room and pillar
RESULTADOS DE LA SIMULACION Tensiones verticales – verticales – Corte horizontal en el techo FLAC3D 3.00
a) Actual
Step5513 ModelPerspective ve 16:05:07ThuJul 07ThuJul 232009 Center: X:-9.047e-001 Y:2.647e-001 Z: -2.987e+002 Dist:9.823e+002
Rotation: X: 90.000 Y: 0.000 Z: 90.000 Mag.: 12.3 Ang.: 22.500
9 5
3 6
Contour of SZZ Magfac = 0.000e+000 Gradient Calculation -9.5046e+007to -9.5000e+007 -9.0000e+007to -8.9000e+007 -8.4000e+007to -8.3000e+007 -7.8000e+007to -7.7000e+007 -7.2000e+007to -7.1000e+007 -6.6000e+007to -6.5000e+007 -6.0000e+007to -5.9000e+007 -5.4000e+007to -5.3000e+007 -4.8000e+007to -4.7000e+007 -4.2000e+007to -4.1000e+007 -3.6000e+007to -3.5000e+007 -3.0000e+007to -2.9000e+007 -2.4000e+007to -2.3000e+007 -1.8000e+007to -1.7000e+007 -1.2000e+007to -1.1000e+007 -6.0000e+006to -5.0000e+006 -3.0000e+006to -2.8364e+006 Interval= 1.0e+006
12 84
77
ItascaConsultingGroup,Inc. Minneapolis, MN USA
FLAC3D 3.00 Step5520 ModelPerspective 17:52:40TueJul 212009 Center: X : -1.558e-001 Y : -1.259e-001 Z : -2.989e+002 Dist : 9.818e 8 18e+00 +0 02
b) Selectivo
Rotation: X:90.000 Y: 0.005 Z:90.000 Ma M agg. : 12. 12. 7 Ang.:22.500
4 8 12
Contourof Contou rof SZZ Magfac = 0.000e+000 GradientCalculation -6.7450e+007to-6.7000e+007 -6.3000e+007to-6.2000e+007 -5.8000e+007to-5.7000e+007 -5.3000e+007to-5.2000e+007 -4.8000e+007to-4.7000e+007 -4.3000e+007to-4.2000e+007 -3.8000e+007to-3.7000e+007 -3.3000e+007to-3.2000e+007 -2.8000e+007to-2.7000e+007 -2.3000e+007to-2.2000e+007 -1.8000e+007to-1.7000e+007 -1.3000e+007to-1.2000e+007 -8.0000e+006to-7.0000e+006 -4.0000e+006to-3.8991e+006 Interval= 1.0e+006
13
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70
II. Room II. Room and pillar
INTERCADE CONSULTA CONSULTA NCY & TRAINING
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36 RESULTADOS DE LA SIMULACION Tensiones verticales – verticales – Corte horizontal a media altura del pilar a) Actual
FLAC3D 3.00 Step5513 ModelPerspective 16:05:47ThuJul 232009 Center: X: -9.047e-001 Y: 2.647e-001 Z: -2.987e+002 Dist: 9.823e+002
Rotation: X: 90.000 Y: 0.000 Z: 90.000 Mag.: 12.3 Ang.: 22.500
95
3 6
Contour of SZZ Magfac = 0.000e+000 Gradient Calculation -9.5046e+007to -9.5000e+007 -9.0000e+007to -8.9000e+007 -8.4000e+007to -8.3000e+007 -7.8000e+007to -7.7000e+007 -7.2000e+007to -7.1000e+007 -6.6000e+007to -6.5000e+007 -6.0000e+007to -5.9000e+007 -5.4000e+007to -5.3000e+007 -4.8000e+007to -4.7000e+007 -4.2000e+007to -4.1000e+007 -3.6000e+007to -3.5000e+007 -3.0000e+007to -2.9000e+007 -2.4000e+007to -2.3000e+007 -1.8000e+007to -1.7000e+007 -1.2000e+007to -1.1000e+007 -6.0000e+006to -5.0000e+006 -3.0000e+006to -2.8364e+006 Interval = 1.0e+006
12 84
77
FLAC3D 3.00 Step5520 Model Perspective ive 17:49:35TueJul 212009 Center: X: -1.558e-001 Y: -1.259e-001 Z: -2.989e+002 Dist: 9.818e+002
Itasca Consulting Group, Inc. Minneapolis, MN USA
b) Selectivo 4
Rotation: X: 90.000 Y: 0 .005 Z: 90.000 Mag.: 12.7 Ang.: 22.500
8 53
Contour of SZZ
12 13
Magfac = 0.000e+000 Gradient Calculation -6.7450e+007to -6.7000e+007 - . + 7 -. + 7 -5.8000e+007to -5.7000e+007 -5.3000e+007to -5.2000e+007 -4.8000e+007to -4.7000e+007 -4.3000e+007to -4.2000e+007 -3.8000e+007to -3.7000e+007 -3.3000e+007to -3.2000e+007 -2.8000e+007to -2.7000e+007 -2.3000e+007to -2.2000e+007 -1.8000e+007to -1.7000e+007 -1.3000e+007to -1.2000e+007 -8.0000e+006to -7.0000e+006 -4.0000e+006to -3.8991e+006 Inter val = 1.0e+006
67
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71
II. Room II. Room and pillar
RESULTADOS DE LA SIMULACION Tensiones horizontales – Corte vertical a) Actual
FLAC3D 3.00 Step5513 ModelPerspective 08:46:28TueAug04 2009 Center: X: -7.391e+000 Y: -6.044e-001 Z: -2.983e+002 Dist: 9.823e+002
Rotation: X: 0.000 Y: 0.000 Z: 90.000 Mag.: 11.3 Ang.: 22.500
Contour of SXX Magfac = 0.000e+000 Gradient Calculation -2.9370e+007to -2.9100e+007 -2.7600e+007to -2.7300e+007 -2.5800e+007to -2.5500e+007 -2.4000e+007to -2.3700e+007 -2.2200e+007to -2.1900e+007 -2.0400e+007to -2.0100e+007 -1.8600e+007to -1.8300e+007 -1.6800e+007to -1.6500e+007 -1.5000e+007to -1.4700e+007 -1.3200e+007to -1.2900e+007 -1.1400e+007to -1.1100e+007 -9.6000e+006to -9.3000e+006 -7.8000e+006to -7.5000e+006 -6.0000e+006to -5.7000e+006 -4.2000e+006to -3.9000e+006 -2.4000e+006to -2.1000e+006 -1.5000e+006to -1.2158e+006 Interval = 3.0e+005
-1.5 -2.1 -4 -25
Itasca Consulting Group, Inc. Minneapolis, MN USA
b) Selectivo
FLAC3D 3.00 Step5520 Model Perspective ve 15:45:55ThuJul 232009 Center: X: 1.724e+000 Y: 1.504e+000 Z: -2.993e+002 Dist: 9.818e+002
Rotation: X: 360.000 Y: 0. 000 Z: 90.000 Mag.: 11.9 Ang.: 22.500
Contour of SXX Magfac = 0.000e+000 Gradient Calculation -1.6386e+007to -1.6300e+007 - . + 7 -. + 7 -1.4400e+007to -1.4300e+007 -1.3400e+007to -1.3300e+007 -1.2400e+007to -1.2300e+007 -1.1400e+007to -1.1300e+007 -1.0400e+007to -1.0300e+007 -9.4000e+006to -9.3000e+006 -8.4000e+006to -8.3000e+006 -7.4000e+006to -7.3000e+006 -6.4000e+006to -6.3000e+006 -5.4000e+006to -5.3000e+006 -4.4000e+006to -4.3000e+006 -3.4000e+006to -3.3000e+006 -2.4000e+006to -2.3000e+006 -1.6000e+006to -1.5688e+006 Interv al = 1.0e+005
-1.6 -2.4 -3.4 16
10
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72
II. Room II. Room and pillar
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37 RESULTADOS ELEMENTOS FINITOS Desplazamientos – Desplazamientos – Corte vertical a) Actual
-17.7
-16.9 -13
FLAC3D 3.00
-1,0
b) Selectivo
Step5520 ModelPerspective ve 15:16:41ThuJul 232009 Center: X: -7.957e+000 Y: 2.162e-001 Z: -2.997e+002 Dist: 9.818e+002
Rotation: X: 0.000 Y: 0.000 Z: 90.000 Mag.: 12.6 Ang.: 22.500
-15.8
Contour of Z-Displacement Magfac = 0.000e+000 -1.7836e-002 to-1.78 00e-002 -1.7200e-002 to-1.71 00e-002 -1.6500e-002 to-1.64 00e-002 -1.5800e-002 to-1.57 00e-002 -1.5100e-002 to-1.50 00e-002 -1.4400e-002 to-1.43 00e-002 -1.3700e-002 to-1.36 00e-002 -1.3000e-002 to-1.29 00e-002 -1.2300e-002 to-1.22 00e-002 -1.1600e-002 to-1.15 00e-002 -1.0900e-002 to-1.08 00e-002 -1.0200e-002 to-1.01 00e-002 -9.5000e-003 to-9.40 00e-003 -8.8000e-003 to-8.70 00e-003 -8.1000e-003 to-8.00 00e-003 -7.6000e-003 to-7.58 67e-003 Interval= 1.0e-004
-13.7 -11 1.0
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73
II. Room II. Room and pillar
RESULTADOS DE SIMULACION Deslocamentos – Deslocamentos – Corte horizontal no teto a) Actual -16
-12 -11 -10
b) Selectivo -10 -13,7 -11,4 -11 -10
74
II. Room II. Room and pillar
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38 RESULTADOS DE SIMULACION Desplazamientos – Corte horizontal a media altura del pilar a) Actual
FLAC3D 3.00 Step5513 ModelPerspective 09:06:53TueAug04 2009 Center: X:-4.361e-001 Y:2.181e-001 Z: -1.750e+002 Dist:9.823e+002
Rotation: X: 90.000 Y:359.975 Z: 0.000 Mag.: 13.6 Ang.: 22.500
-16
Contourof Z-Displacement acement Magfac= 0.000e+000 -1.6070e-002to-1.6050e-002 -1.5600e-002to-1.5550e-002 -1.5100e-002to-1.5050e-002 -1.4600e-002to-1.4550e-002 -1.4100e-002to-1.4050e-002 -1.3600e-002to-1.3550e-002 -1.3100e-002to-1.3050e-002 -1.2600e-002to-1.2550e-002 -1.2100e-002to-1.2050e-002 -1.1600e-002to-1.1550e-002 -1.1100e-002to-1.1050e-002 -1.0600e-002to-1.0550e-002 -1.0100e-002to-1.0050e-002 -9.6000e-003to-9.5500e-003 -9.1000e-003to-9.0500e-003 -8.7000e-003to-8.6710e-003 Interval= 5.0e-005
-15
FLAC3D 3.00 Step5520 ModelPerspective 09:32:13TueAug042009
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Center: X: -2.180e-001 Y: 4.359e-001 Z: -1.750e+002 Dist:9. s t:9.818 8 18e+00 e+0022
Rotation: X : 90.000 Y:359.987 Z: 0.000 Mag.: Mag.: 14.7 Ang.:22.500
b) Selectivo -13,7
ContourofZ-Displacement Mafac = 0000e+ . 000 -1.3715e-0002to 02to -1.3700e-002 -1.3400e-0002to 02to -1.3350e-002 -1.3050e-0002to 02to -1.3000e-002 -1.2700e-0002to 02to -1.2650e-002 -1.2350e-0002to 02to -1.2300e-002 -1.2000e-0002to 02to -1.1950e-002 -1.1650e-0002to 02to -1.1600e-002 -1.1300e-0002to 02to -1.1250e-002 -1.0950e-0002to 02to -1.0900e-002 -1.0600e-0002to 02to -1.0550e-002 -1.0250e-0002to 02to -1.0200e-002 -9.9000e-0003to 03to -9.8500e-003 -9.5500e-0003to 03to -9.5000e-003 -9.2000e-0003to 03to -9.1500e-003 -8.9500e-0003to 03to -8.9002e-003 Interval= 5.0e-005
-12 -12,7
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75
II. Room II. Room and pillar
DISCUSSÃO SOBRE OS RESULTADOS OBTIDOS Comparación del factor de seguridad y indicadores de producción Metod Metodolo olo ía se uridad uridad
indicadores de producción Salmon&Munro, Geenwald, Holland&Graddy (medio)
76
Método act actual MPa
Método selectivo MPa
Mode Modela laci ción ón
Conve Convenc ncio iona nall
Mode Modela laci ción ón
Conve Convenci nciona onall
1.1
1.6
4.3
2.5
Deslocamento máximo(mm)
17.0
13.0
Razão de extracção (e,e´)
0.86
0.72
Razão de seletividade (s, s´)
0.25
0.29
Teor (kg de WO3/m3)
11.34
12.99
II. Room II. Room and pillar
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39 MEDICION DE CONVERGENCIAS EN EL TAJEO AW30 PARA EL METODO ACTUAL
) m 20 m ( a d a l 15 u m u c a 10 a i c n ê g r 5 e v n o C
(a) P31 P35 P37
P39 P38
0
01-01-99 01-01-00
77
01-01-01 01-01-02
II. Room II. Room and pillar
INDICADORES DE PRODUCCION
e 1
s
78
p 2
(c p )
e´ 1 2
h´ h
s´
hp
2
h´( p 2 p´2 ) 2 hc p
h(c p )
h´ (c p )
p´2 2 p 2 2
II. Room II. Room and pillar
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40 DISCUSION DE RESULTADOS Estabilidad de los tajeos Método actual (MPa) Localización del pilar
Modela elació ció
Ecua cuacion cione e
1.1
1.6
Salmon&Munro, Geenwald, Holland&Graddy (Promedio)
Método selectivo (MPa) Modelación
Ecuacion
4.3
2.5
Desplazamiento (mm)
17.0
13.0
Coeficiente de extracción (e,e´)
0.86
0.72
0.25
0.29
11.34
12.99
selectividad (s, s´) Ley del mineral (kg de WO3/m3)
Para la misma producción de concentrado (1330 t WO3/año), el método actual requiere una extracción de 320000 t/año; mientras el selctivo solo de 267900t/año, com una reducción de 52100t/año.
79 79
II. Room II. Room and pillar
CONCLUSIONES El
factor de seguridad de los pilares para la explotación selectiva es 4.3, mayor que el del método actual que es de 1.1.
El radio de selectividad del método método propuesto propuesto es 0.29 y del método actual es 0.25.
El radio de extracción extracción del método método propuesto propuesto es 0.72 y del método método actual es 0.86; lo que permite reducir en 16.28% la extracción de roca estéril.
Los
radios radios de extr extracc acción ión y de minera minera en 14.05%. 14.05%.
select selectivid ividad ad permite permiten n aument aumenta a la ley del
Estos
resultados garantizan que el método selectivo es seguro, reduce la extracció extracción n de roca roca estéril, estéril, reduce reduce los costos costos y contribu contribuye ye a la protecc protección ión ambiental.
80
II. Room II. Room and pillar
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