DISEÑO HIDRÁULICO DE UN ENCAUZAMIENTO Y SOCAVACIÓN EN UN TRAMO DE RÍO QUE INCLUYE PUENTE.docx

UNIVERSIDAD NACIONAL “SAN LUIS GONZAGA”

FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL

DISEÑO HIDRÁULICO DE UN ENCAUZAMIENTO Y SOCAVACIÓN EN UN TRAMO DE RÍO QUE INCLUYE PUENTE

ICA-2015

UNIVERSIDAD NACIONAL “SAN LUIS GONZAGA” DE ICA

FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL UNIVERSIDAD NACIONAL “SAN LUIS GONZAGA”



PRESENTADO A: Msc. Freddy M. Franco Alvarado

ELABORADO POR: Bautista Yupanqui, Jhon Ramírez Mancilla, Enrique

CURSO: OBRAS HIDRÁLICAS ICA-2015


FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL UNIVERSIDAD NACIONAL “SAN LUIS GONZAGA”



PRESENTADO A: Msc. Freddy M. Franco Alvarado

ELABORADO POR: Bautista Yupanqui, Jhon Ramírez Mancilla, Enrique

CURSO: OBRAS HIDRÁLICAS ICA-2015



INDICE RESUMEN RESUMEN_________________________________ _________________________________________________ ________________3 1. TRABAJO DE CAMPO __________________ _________ ___________________ _________________ _______ 4 1.1.

UBICACIÓN DEL TRAMO DEL DEL RÍO. _______________________________________ 4

1.2.

MEDIDAS OBTENIDAS______________________________ _________________________________________________ ___________________ 5

1.3.

TIPO DE SUELO ______________________________________________________ ______________________________________________________ 6

2. MARCO TEÓRICO __________________________ _________________ __________________ ____________ ___ 7 2.1.

CALCULO DE CAUDALES. _________________________________ ______________________________________________ _____________ 7

2.1.1.

DISTRIBUCIÓN LOG-NORMAL ________________________________________ 7

2.1.2.

DISTRIBUCIÓN GUMBEL __________________________________ _____________________________________________ ___________ 8

2.1.3.

DISTRIBUCIÓN LOG-PEARSON LOG-PEARSON ________________________________________ ________________________________________ 9

2.2.

ANCHO ESTABLE ESTABLE DE RIOS. __________________________________ ____________________________________________ __________ 10

2.2.1.

MÉTODO DE PETITS _______________________________________________ 10

2.2.2.

MÉTODO DE SIMONS Y HENDERSON__________________________________ 10

2.2.3.

MÉTODO DE DE BLENCH BLENCH ____________________________ ______________________________________________ __________________ 10

2.2.4.

MÉTODO DE MANNING ____________________________________________ 10

2.3.

FENÓMENO DE SOCAVACIÓN. SOCAVACIÓN. _____________________________ _________________________________________ ____________ 10

2.3.1.

SOCAVACIÓN GENERAL ____________________________________________ 11

2.3.2.

SOCAVACIÓN LOCAL EN PILAS Y ESTRIBOS. ____________________________ 12

2.4.

DIQUES DE PROTECCION LATERAL Y ESPIGONES. __________________________ 12

3. METODOLOGÍA ___________________ _________ ___________________ __________________ ___________ __ 14 3.1.

CALCULO DE CAUDAL DE DISEÑO DISEÑO _______________________________ ______________________________________ _______ 14

3.2.

CALCULO DE ANCHO ESTABLE _________________________________________ _________________________________________ 18

3.3.

TIRANTE DE DISEÑO _______________________________ _________________________________________________ __________________ 19

3.4.

SOCAVACIÓN GENERAL GENERAL Y LOCAL EN PUENTE _____________________________ 20

3.5.

DISEÑO DE DIQUES DE PROTECCION LATERAL ____________________________ 23

4. ANÁLISIS DE RESULTADOS ___________________ _________ ___________________ _________ 25 5. CONLUSIONES ________________________ _______________ __________________ ________________ _______ 26



RESUMEN El presente trabajo de es elaborado como parte de los informes que se realizan para el curso de OBRAS HIDRÁULICAS, sirve para investigar la profundidad de socavación en un puente escogido por los alumnos. Así mismo calcular el ancho estable de la sección del rio en el cual está construido el puente, y calcular el espesor del enrocado de protección. En nuestro caso se ha escogido el puente Los Maestros por ser de fácil acceso, las medidas tomadas en campo son mostradas en la metodología del trabajo, y corresponden a un levantamiento hecho con winchas. Se plantean diferentes métodos de distribución para el ajuste y cálculo del caudal de diseño. El trabajo realizado nos ha servido para validar datos de campo con datos calculados por fórmulas estudiadas en clase.



1. TRABAJO DE CAMPO 1.1. UBICACIÓN DEL TRAMO DEL RÍO. La ubicación del tramo de río elegido y el puente es el siguiente: LATITUD: 14°05’25.20’’ S LONGITUD: 75°43’08’’ O Z: 401 msnm.

El río tiene forma trapezoidal de 28m de base y taludes laterales de 0.5



El ancho de la base del río es de 28m.

1.2. MEDIDAS OBTENIDAS Sección del puente


FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Sección de los pilares

1.3. TIPO DE SUELO El tipo de suelo correspondiente al lecho del rio es arena medianamente cohesiva, con presencia de arcilla.



2. MARCO TEÓRICO 2.1. CALCULO DE CAUDALES. Predecir el comportamiento futuro de los caudales es un punto de interés importante y fundamental en muchas aplicaciones de la ingeniería hidráulica.

2.1.1. DISTRIBUCIÓN LOG-NORMAL Si los logaritmos Y de una variable aleatoria X se distribuyen normalmente se dice que X se distribuye normalmente. Esta distribución es muy usada para el cálculo de valores extremos por ejemplo Qmax, Qmínimos, Pmax, Pmínima (excelentes resultados en Antioquia). Tiene la ventaja que X>0 y que la transformación Log tiende a reducir la asimetría positiva ya que al sacar logaritmos se reducen en mayor proporción los datos mayores que los menores. Limitaciones: tiene solamente dos parámetros, y requiere que los logaritmos de las variables estén centrados en la media. 

Función de densidad:



Estimación de parámetros:

Factor de frecuencia:





Límites de confianza:

2.1.2. DISTRIBUCIÓN GUMBEL Una familia importante de distribuciones usadas en el análisis de frecuencia hidrológico es la distribución general de valores extremos, la cual ha sido ampliamente utilizada para representar el comportamiento de crecientes y sequías (máximos y mínimos). 










2.1.3. DISTRIBUCIÓN LOG-PEARSON Si los logaritmos Y de una variable aleatoria X se ajustan a una distribución Pearson tipo III, se dice que la variable aleatoria X se ajusta a una distribución Log Pearson Tipo III. Esta distribución es ampliamente usada en el mundo para el análisis de frecuencia de Caudales máximos. Esta se trabaja igual que para la Pearson Tipo III pero con Xy y Sy como la media y desviación estándar de los logaritmos de la variable original X. 










Límites de confianza:


FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL 2.2. ANCHO ESTABLE DE RIOS. Se entiende por estabilidad del cauce de una corriente, a la permanencia en el tiempo de las características geométricas de este. En condiciones normales todos los tramos de todos los ríos han alcanzado un cierto grado de equilibrio, esto quiere decir que, si en forma artificial no se modifican uno o varios de los parámetros que intervienen en la condición de estabilidad, el agua y los sedimentos continuaran escurriendo en la forma como lo vienen haciendo. Si se modifica en forma natural o artificial alguno de los parámetros, con el tiempo y lentamente el tramo de río cambiara a una nueva condición de equilibrio. Para el cálculo del ancho estable de un rio se tienen varios métodos.

2.2.1. MÉTODO DE PETITS

=4.44.

2.2.2. MÉTODO DE SIMONS Y HENDERSON

=1./ =1.81.     =  ./+

2.2.3. MÉTODO DE BLENCH

2.2.4. MÉTODO DE MANNING

2.3. FENÓMENO DE SOCAVACIÓN.

La socavación es la remoción de materiales del lecho de un cauce debido a la acción erosiva del flujo de agua alrededor de una estructura hidráulica. La socavación del fondo de un cauce definido es el producto del desequilibrio entre el aporte sólido que trae el agua a una cierta sección y la mayor cantidad de material que es removido por el agua en esa sección. Los materiales se socavan en diferentes formas: suelos granulares sueltos se erosionan rápidamente mientras que los suelos arcillosos son más resistentes a la


FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL areniscas, años en piedras calizas, y siglos en rocas tipo granito. Es posible que varias crecientes se requieran para que se produzca máxima profundidad de socavación dependiendo del tipo de material.

2.3.1. SOCAVACIÓN GENERAL Es el descenso generalizado del fondo del río como consecuencia de una mayor capacidad de la corriente para arrastrar y transportar sedimentos del lecho en suspensión durante crecientes. Ocurre a todo lo largo del río y no necesariamente se debe a factores humanos como la construcción de un puente o de otra estructura. La más común es debida a la contracción del flujo que ocasiona la remoción de material a través de todo o casi todo el ancho del cauce por lo que si los métodos de cálculo de la socavación general se aplican para la sección de un puente, se está considerando incluido el efecto de la contracción del flujo y no deben duplicarse los efectos.



2.3.2. SOCAVACIÓN LOCAL EN PILAS Y ESTRIBOS. El mecanismo que produce la socavación está asociado a la separación tridimensional del flujo en la cara aguas arriba de la pila y a un vórtice periódico al pie de ella, (Dargahi, B. 1990). La acumulación de agua hacia aguas arriba de la obstrucción produce una especie de onda en la superficie y un flujo vertical hacia abajo que crea un fuerte gradiente de presiones lo que ocasiona separación del flujo, como consecuencia de lo cual se origina un sistema de vórtices al pie de la pila llamados vórtices de herraduras que son los principales causantes de la socavación.

2.4. DIQUES DE PROTECCION LATERAL Y ESPIGONES. La protección de un cauce contra socavación consiste en tomar todas aquellas medidas necesarias con el fin de hacerlo menos vulnerable a daños durante crecientes.


FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Es especialmente importante proteger el cauce y las estructuras construidas en él para evitar riesgos a la estabilidad. 

Son obras para proteger directamente la banca de los ríos, tanto en curvas como en tramos rectos.



Evitan el contacto directo de las líneas de corriente de alta velocidad, con los materiales de la banca de modo que éstos no se laven.



Se construyen directamente sobre las bancas del cauce de un río o canal, se orientan paralelamente al flujo y se extienden hasta el fondo del cauce, con el objetivo de que las líneas de corriente con alta velocidad, no puedan arrastrar materiales de las orillas.



3. METODOLOGÍA 3.1. CALCULO DE CAUDAL DE DISEÑO Para el cálculo se ha usado los valores de los caudales recolectados 1 entre los años 1922-1998 que corresponde a la inundación de Ica.

Con estos datos y con ayuda de una hoja de cálculo procedemos a calcular los caudales esperados por los 3 métodos, el caudal de diseño lo calcularemos para un periodo de retorno de 100 años 2


FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DISTRIBUCIÓN LOG-NORMAL

DISTRIBUCION LOGNORMAL DE DOS PARAMETROS Parametros Estadisticos y = 148.425ln(x) + 18.805 R² = 0.993 Campo Normal 800 N = 77.00 750 QX = 190.35 700 SX = 106.59 650 CS = 1.06 600 Cv = 0.56 550 Campo Transformado )500 s / 3 QY = 5.08 450 m ( l a 400 SY = 0.62 d u 350 a CSY = -0.67 C 300 CvY = 0.12 250 K = F´(1-1/TR) 200 K = F´ 0.99 150 K = 2.33 100 QESP = Exp (QY + K SY ) 50 QESP = 680.26 0 1 Iintervalo de Confianza 544.00 850.64

TR (Años)

Probabilidad

2 5 10 25 50 75 100 150 200 300 400 500 1000

0.5000 0.2000 0.1000 0.0400 0.0200 0.0133 0.0100 0.0067 0.0050 0.0033 0.0025 0.0020 0.0010

F´(1-1/TR) 0.5000 0.8000 0.9000 0.9600 0.9800 0.9867 0.9900 0.9933 0.9950 0.9967 0.9975 0.9980 0.9990

K=Z 0.0000 0.8416 1.2816 1.7507 2.0537 2.2164 2.3263 2.4747 2.5758 2.7131 2.8070 2.8782 3.0902

LOGNORMAL

10 100 Periodo de Retorno (Años)

QESP 161.01 271.18 356.13 476.23 574.57 635.46 680.26 745.75 793.94 864.37 916.19 957.45 1,091.86

1000

Intervalo de conf ianza (-) 128.76 216.86 284.80 380.84 459.48 508.17 544.00 596.37 634.91 691.24 732.67 765.67 873.16

(+) 201.34 339.11 445.33 595.51 718.48 794.62 850.64 932.54 992.80 1,080.88 1,145.67 1,197.27 1,365.34

Obteniéndose para un periodo de retorno de 100 años el valor de Q=680.28 m 3/s


FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DISTRIBUCIÓN GUMBEL

DISTRIBUCION DE GUMBEL O EXTREMA T IPO I Parametros Estadisticos y = 86.21ln(x) + 125.62 Campo Normal 800 R² = 0.9991 N = 77.00 750 QX = 190.35 700 SX = 106.59 650 CS = 1.06 600 Cv = 0.56 550 Campo Transformado 500 ) s / QY = 5.08 3 450 m ( SY = 0.62 l a 400 d CSY = -0.67 u a 350 C CvY = 0.12 300 K1 = TR/(TR -1) 250 K1 = 1.0101 200 Ln(Ln(K1)) = -4.60 150 KT = 3.14 100 QESP = QX + KT SX 50 QESP = 524.70 0 1 Iintervalo de Confianza 446.30 603.10

TR (Años)

Probabilidad

2 5 10 25 50 75 100 150 200 300 400 500 1000

0.5000 0.2000 0.1000 0.0400 0.0200 0.0133 0.0100 0.0067 0.0050 0.0033 0.0025 0.0020 0.0010

Ln Ln TR/(TR -1)

METODO DE GUMBEL

10 10 0 Periodo de Retorno (Años)

KT

-0.3665 -1.4999 -2.2504 -3.1985 -3.9019 -4.3108 -4.6001 -5.0073 -5.2958 -5.7021 -5.9902 -6.2136 -6.9073

QESP -0.16 0.72 1.30 2.04 2.59 2.91 3.14 3.45 3.68 4.00 4.22 4.39 4.94

172.84 267.04 329.41 408.21 466.67 500.65 524.70 558.54 582.51 616.28 640.22 658.79 716.44

1000

Intervalo de conf ianza (-) 154.51 236.16 287.70 351.97 399.37 426.86 446.30 473.62 492.98 520.21 539.52 554.48 600.93

(+) 191.18 297.93 371.12 464.46 533.97 574.44 603.10 643.45 672.05 712.35 740.93 763.10 831.95

Con este método se calcula el caudal correspondiente al periodo de retorno seleccionado, así tenemos Q=524.70 m 3/s


FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DISTRIBUCIÓN LOG-PEARSON DISTRIBUCION LOG - PEARSON III O GAMA DE TRES PARAM ETROS Parametros Estadisticos Campo Normal N = 77.00 CS = 1.06 Cv = 0.56 Campo Transformado QY = 5.08 SY = 0.62 CSY = -0.67 K = F´(1-1/TR) K = F´ 0.9900

LOG-PEARSON III y 800 = 93.347Ln(x) + 84.273 R2 = 0.9965 750 700 650 600 550 )500 s / 3 450 m ( l400 a d u a 350 C

Z = 2.33 300 Z -1= 4.41 3 250 Z -6Z= -1.37 200 CS /6 = -0.11 150 KT = 1.833 100 QESP = Exp(QY + KT SY ) 50 QESP = 501.28 0 Iintervalo de Confianza 1 10 100 414.49 606.24 Pariodo de Retorno ( Años) Factor de Frecuencia KT = Z + (Z2-1) (CS / 6) + (1/3) (Z3 - 6Z) (CS / 6)2 - (Z 2-1) (CS / 6)3 + Z (CS / 6)4+ (1/3) (CS / 6)5 2

1000

Intervalo de conf ianza TR (Años) 2 5 10 25 50 75 100 150 200 300 400 500 1000

Probabilidad 0.5000 0.2000 0.1000 0.0400 0.0200 0.0133 0.0100 0.0067 0.0050 0.0033 0.0025 0.0020 0.0010

Z 0.0000 0.8416 1.2816 1.7507 2.0537 2.2164 2.3263 2.4747 2.5758 2.7131 2.8070 2.8782 3.0902

KT 0.1105 0.8554 1.1875 1.5013 1.6832 1.7743 1.8335 1.9101 1.9604 2.0260 2.0693 2.1012 2.1917

QESP 172.42 273.50 335.97 408.07 456.73 483.25 501.28 525.67 542.28 564.78 580.12 591.69 625.84

(-) 153.46 238.80 288.70 344.50 381.30 401.11 414.49 432.48 444.66 461.08 472.23 480.60 505.19

(+) 193.71 313.25 390.97 483.36 547.07 582.20 606.24 638.93 661.32 691.79 712.67 728.46 775.30

Para un periodo de retorno de 100 años tenemos Q=501.28 m 3/s El caudal de diseño que adoptamos para los cálculos es el promedio de los métodos de distribución GUMBEL y LOG-PEARSON, descartamos el LOG NORMAL por tener mucha variación con los datos estimados. Así tenemos el caudal de diseño 3:

  ñ =513 


FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL 3.2. CALCULO DE ANCHO ESTABLE Procedemos a calcular el ancho estable del Rio Ica correspondiente a los periodos de diseño de 50 y 100 años, los eventos con periodo de retorno de 100 años son clasificados como extraordinarios por lo tanto tenemos para calcular el ancho estable Q50 = 467 m3/s , Q100 = 513 m3/s, optamos por el último por dar resultados más conservadores. Procedemos a calcular el ancho estable (B) por los métodos aprendidos en clases y tenemos los siguientes resultados

MÉTODO DE LACEY

/  =4.381  ,  =0.128 / Q: caudal de diseño = 513 m 3/s Ym: tirante medio Dm: diámetro medio. Obtenemos con este método B=99.23m

MÉTODO DE BLENCH-ALTUNIN

/ . .   =1. 8 1  , =1.02[  ] F b: Factor de fondo=0.80 (ver TABLAS B en el Anexo) Fs: factor de orilla =0.20 (ver TABLAS B en el Anexo) H: profundidad media Obtenemos con este método B=81.99 m


FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL MÉTODO DE SIMONS-ALBERTSON

=  K 1=condiciones de fondo de río = 4.20 (ver TABLA C en el anexo) Obtenemos con éste método B=95.13 m Los resultados obtenidos por los tres métodos son similares, los métodos de SIMONS-ALBERTSON y de LACEY son parecidos por lo tanto optamos por tomar el ancho estable para el periodo de retorno de 100 años el siguiente valor.

=100  3.3. TIRANTE DE DISEÑO Calculamos el tirante de máxima avenida en la sección, haciendo uso de la fórmula de Manning-Strickler.

/  =[.. √ ] DONDE: B: ancho del río, B=28 K s: depende del acarreo del cauce, K s=35 (ver TABLA D en el anexo) S: pendiente del lecho S=0.0023 Por lo tanto obtenemos el tirante La sección queda como sigue:

t= 4.19m



El borde libre lo calculamos como sigue:

  .=∅. 2 , ∅ =1.2 ,=9.81, =126.42 4

Haciendo los cálculos respectivos tenemos B.L=1.00m La velocidad media del tramo es de 4.05 m/s

3.4. SOCAVACIÓN GENERAL Y LOCAL EN PUENTE Tenemos a continuación el cálculo del ángulo de ataque (desviaje) de la corriente

∅=20°

.


FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL El cálculo de la socavación general se efectuará por el método de LischvanLevediev, cuyos parámetros son conocidos y estudiados en clase. Para suelo friccionante:

Para suelo cohesivo:

Donde:

Obteniendo los parámetros de tablas 5 y haciendo los cálculos resulta.

513 1.69 , =8 ,=1.00 ,=1.13 = (4.5)280. 88 . / 1. 6 94. 1 9  =[0.688.1.001.13] =6.81


FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Para calcular la socavación al pie de los pilares tenemos:

S = Los valores de K 1 y K 3 son obtenidos de ábacos. Así tenemos K 1=2.6 para una relación H/b =10 y K 3=1.90, para un ángulo de esviaje de 20° y una relación a/b = 14.

S =2.61.900.4 S =1.97 Por lo tanto tenemos: Profundidad de socavación en pilares = Y s+S0-H0= 6.81+1.97-4.19= 4.59m Para la erosión local en estribos tenemos:

 =... , Los coeficientes p son calculados de las tablas (TABLAS F ver anexo)

 =0.81  =2.20  =0.91

Para esviaje de 20°

Para una relación de caudales Q 1/Q=0.135

Talud Z=0.5

 =0.812.20.914.19  =6.79


FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL 3.5. DISEÑO DE DIQUES DE PROTECCION LATERAL Haremos el diseño de protección lateral con enrocado para eso tenemos que calcular la longitud del Fetch, la velocidad del viento es de 11 m/s.

Fetch D=0.42km Cálculo de longitud y altura de ola

Según el método de labzovskiy.

ℎ=0.0073.√ . =0.073  ℎ  :     =11.11:  ,/ =0.42∶ℎ, = 9191 −/ =0.069 ,    =1−./ =1.98,   ℎ=0.27 , =2.00 >/2 Con esto tenemos

como

estamos en aguas


FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Cálculo del peso máximo de las piedras aisladas

 . .ℎ  =  1 √ 1. , =0.025    Con peso específico de la piedra = 2.5, del agua = 1.05 y talud Z=0.5 tenemos:

=0.0031  Diámetro máximo de las piedras

 =  0.524  =0.133 Con este valor calculamos el D 50=0.30 pues el D 50=K*Desf >=0.30, con K=0.6 Con todo esto calculamos el espesor del enrocado e=r.D 50, r=2 para piedra uniforme.

=0.60



4. ANÁLISIS DE RESULTADOS El caudal de Diseño es similar al que ha sido calculado en la referencia igual a 535 m3/s [1], así tenemos para nuestro calculo una variación de 9.5%. El ancho estable del rio calculado es de 100m valor exactamente igual al propuesto por el estudio realizado en [1] que consiste en ampliar la sección del río Ica en el tramo que se encuentra dentro de la ciudad, como se aprecia en la imagen siguiente.

Con cálculos realizados podemos obtener que la capacidad de la sección mostrada es mayor a 700 m 3/s valor mucho mayor a los 513 que tenemos m 3/s. El tirante de diseño calculado para el tramo considerado en el estudio supera ampliamente a los 3.50m que tiene el puente, esto debido a que la capacidad del tramo analizado está entre 350-400 m 3/s en cuyo caso obtenemos un tirante de 3.30-3.60m, dando como válido los cálculos realizados. La socavación general ha sido calculada como 2.62m medidos a partir del nivel de fondo del río, para calcular la socavación se ha sumado 1.97m correspondiente a la socavación local en pilas. Valores próximos a los resultados obtenidos para puentes de condiciones similares al caso estudiado. Es baja la influencia del oleaje en el cálculo del enrocado, dando valores de la altura de la ola = 0.27m, resultando de esta forma el espesor del enrocado con piedra uniforme = 0.60m, que es parecido al diámetro de rocas que actualmente



5. CONLUSIONES Concluimos que las fórmulas estudiadas en clases, para el cálculo hidráulico de obras de protección, cálculo de socavación, y de obras de encauzamiento, se ajustan perfectamente a los trabajos hechos de forma real, y se puede tener confianza al calcular con las mismas. La verificación con el Software RIVER no se ha efectuado por problemas de instalación, pero por la metodología de cálculo podemos estimar que nuestros cálculos serán parecidos a los realizados por el software.



6. RECOMENDACIONES Se recomienda hacer uso de otros métodos de Distribución para el cálculo del caudal de diseño, se puede usar también métodos empíricos. Para el cálculo de la socavación realizar un análisis granulométrico del lecho del rio para tener datos más válidos, pues el valor asumido es en base a inspección visual. Plantear nuevos modelos y hacer uso de investigaciones recientes en el campo de la hidráulica para dar validez a dichos modelos y en lo posible adaptarlos a nuestro entorno, pues se sabe que la actividad fluvial es distinta en todas partes del mundo.



7. ANEXOS TABLAS A. Para selección de periodo de retorno

TABLAS B. Para el cálculo de factores por método de Blench-A ltunin.



TABLA C. Condiciones de fondo de río para método Simons-Albertson

TABLA D. K s coeficiente para cálculo de tirante máximo.

TABLA E. Coeficiente para cálculo de tirante máximo.


FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL TABLA F. Coeficientes para el cálculo de socavación en estribos.

ÁBACOS para el cálculo de socavación local en pilares

DISEÑO HIDRÁULICO DE UN ENCAUZAMIENTO Y SOCAVACIÓN EN UN TRAMO DE RÍO QUE INCLUYE PUENTE.docx

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