DISEÑO DE CORREAS
L=9,0 MTS
Las correas o largueros, que reciben directamente la carga del material de la cubierta para transmitirlo a las cerchas a través de los nudos, pueden diseñarse como una viga con celosía o como otra armadura en cuyo caso la carga uniformemente distribuida se puede asumir pun tualizada en los nudos superiores. 9
0.! 0."!
0.#0
$%&'( $) L% *'++)% Longitud=
9 mts
h=
0."! 0."! mts mts
b=
0. 0.! ! mts mts
p=
0.#0 0.#0 mts mts
&
)n el caso caso de toma tomarl rla a com como o vig viga, a, debi debido do a la la incl inclin inac aci in n que que asum asume e / al colocarla en la armadura, la carga vertical se descompondría en dos fuerzas ortogonales entre sí las cuales producen flein biaial y el m1todo de diseño se complicaría, no obstante muchos autores 2ver figura3 consideran que es suficientemente aproimado diseñar para flein uniaial tomando toda la carga vertical. -ara pendientes de techo menores a 405 2para compensar un poco el error por la simplificacin3 , en tal caso se puede calcular la ecuacin de la fuerza cortante V y la de momento flector M y elaborar una tabla para cada seccin X de interés, seg
-)/$=)/&) 7>/=7% @5 45 (in traslapo 95 *on *on trasla traslapo po "5 (in traslapo 95 *on *on trasla traslapo po !5 (in traslapo 6!5 *on traslapo traslapo 6005
&abla 6.. (eparacin de armaduras en funcin de la Luz LEF 27etros3 !.0 A60.0 60.0 A0.0 0.0 A!0.0 G!0.0
()-%+%*='/ 273 4.0 A".! ".!0 A#.0 #.0 A @.!0 @.!0 A 9.!
&abla 6.4 *argas muertas *EH=)+&%( *analeta "4 en asbestoAcemento *analeta 90 en asbestoAcemento L?mina ondulada asbestoAcemento L?mina de zinc galvanizado *analeta de zinc galvanizado calibre *analeta arquitec. $e zinc galvanizado calibre # -alma seca 2incluye entramado de madera3 *ielo raso liviano *ielo raso de madera *ielo raso de malla y pañete
-)('2IgBm3 40 6J @.@! ! 9 !.0 A60.0 60 A!0 J0 A600
&abla 6." *argas vivas en cubierta de techo &=-' $) *EH=)+&% *ubiertas ligeras con pendiente G 05 *ubiertas ligeras con pendiente 05
*%+K%2IgBm3 4!; !0
; -ara l?mina galvanizada de zinc usar c arga viva de 60 IgBm, si se descarta caida de granizo o nieveM por eN. *osta caribe *olombiana
&abla 6.!. (eparacin entre correas &)O% /o 60 J # "
LEF L=H+)2(eparacin3 .9 .4 6.#9 6.0J
-'+ &%/&' &)/)7'( *P2*arga Piva38 (8 I8 -u8 L8 :8 (a8 %t8 q8
4! 6.#9 6 ! 9 "! 9 6!.6 4.0
QgBm m QgBm m Qg m m QgBm
&abla 6." (eparacin entre correas &abla 6.! se suponen uniones doble articuladas -eso correa por ml Long *orrea -eso total correa (eparacin armadura &abla 6. %rea tributaria por correa -eso unitario correas
*%+K% 7E)+&% -eso l?mina %sbesto *emento -eso propio de la estructura2605 cmcv3 -eso unitario correas L% *%+K% 7E)+&% &'&%L $) $=()R' ()+S #.# 4! JJ 6"J
CM= CV= qu= Qu=
QgBm QgBm QgBm
6J !.#0 4.0
&abla 6.4
QgBm QgBm QgBm QgBm
OR TA!TO X"#$ V"%g$ M"&g'#$ T=C"&g$
0 ##J 0 0
0.! !9" 46# @06
6 !0 !9" 640
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" @" 6"J! 4400
".! 0 6!04 44"6
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4@6 6049 460
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T(b)( *+ E-.u/1o- (d#i-ib)/- /n p/.i)i/- d/ (2/o
$=()R' -'+ *')T=*=)/&)( $) *%+K% U +)(=(&)/*=%A699" )8049000 QgBcm )(H)L&)F %A4# %A"0 %A#0 ILB+ Pr crítico !0 Pr crítico J00 Pr crítico "00 0.00 0.00 !0 0.00 J00 0.00 "00 .!0 0.0J !69 0.09 @99 0.04# "69J !.00 0.0!# !6@ 0.0!9 @9# 0.0@ "696 @.!0 0.0J" !64 0.0JJ @96 0.60J "6@9 60.00 0.66 !0@ 0.66J @J" 0.6"" "6#4 6.!0 0.6"0 "99 0.6"@ @@! 0.6J6 "6"4 6!.00 0.6#J "90 0.6@@ @#" 0.6@ "66J 6@.!0 0.69# "J0 0.0# @!6 0.!4 "0J9 0.00 0." "#J 0.4# @4# 0.J9 "0!# .!0 0.! "!" 0.#! @69 0.4! "06J !.00 0.J0 "49 0.9! @00 0.4#6 49@@ @.!0 0.40J " 0.4" #@9 0.49@ 494 40.00 0.44# "0" 0.4!" #!@ 0."44 4JJ 4.!0 0.4#" 4J" 0.4J4 #44 0."@0 4J40 4!.00 0.49 4#4 0."64 #0@ 0.!0# 4@@" 4@.!0 0."0 4"6 0."" !J0 0.!" 4@6! "0.00 0.""J 46@ 0."@ !!6 0.!@J 4#! ".!0 0."@# 9 0.!06 !0 0.#6" 4!J@ "!.00 0.!0" ## 0.!46 "J9 0.#!0 4!69 "@.!0 0.!4 49 0.!#0 "!! 0.#J# 4""9
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$) $'/$)
M= 6!04 34= 4#000
0."! mts
h=
A-=
5+56 cm
%rriba
*olocar arriba W4B"
A-=
6+6* cm
abaNo
*olocar abaNo 6W4B"
*%L*EL' +)TE)+F' $) L% *)L'(>%
H 0."!
TA! A=
6.!0
V=
##J
td
A!7 A = A!7 8=
!#.46 K 44.#9 K
% 0.40 %-'U'( COS8=
0.J4
A-=
0.#6 cm
Td= PB*os H 8 J04.6
*olocar celosía con W 4BJX2doble3
&abla 6.@ -ropiedades de las barras de refuerzo Harra /o %rea R/i-(#o- Cot(nt/ 0.4 4 0.@6 /ota como P pasa de 4"0 Ig debe usarse W6BX a partir del apoyo, y " 6.@ hasta cuando el cortante llegue a ese valor. ! 6W6BX tiene un -c de 60J! Ig # .J! 6W 4BJX &iene un -c de 4"0 Ig
@ J
4.JJ !.0#
*olocar celosía de 6BX a partir de ambos apoyos y hasta ,!0 mts hacia el centro. )l resto de la celosía en 4BJX
TE!SORES
La componente tangencial de las cargas verticales tiende a producir un pandeo lateral en las coA rreas paralelo a la cubierta. (i este pandeo no se impide, las teNas unidas a las correas quedar?n suNetas a esfuerzos de tensin que podría inducir con el tiempo a fisuras y hasta grietas si el maA terial es fr?gil. -or esta razn deben usarse elementos llamados tensores que absorben estas fuerzas. $iseñando para m?imos esfuerzos, la fuerza de tensin a resistir puede calcularse coA mo 4.00 $istancia entre tensores
l=L/3 =
T8 q8 (8 LY8 n8
3=qSL:S/n;
Tuerza de tensin *arga vertical mayorada en QgBm (eparacin entre cerchas o long correas Long. =nclinada de un lado de la cubierta /
)n este caso
)ntonces
60 mts JJ QgBm 9 mts 60.4! mts 6! Z
60.4! ; 60 Long. *ercha
60!9 Ig a tensin
3=
&abla 6.J *argas
%+)% cm
cms 0.9! 6.9 6.!9 6.96 . .!"
0.@6 6.@ .J! 4.JJ !.0#
*%+K% EL&=7% %cero %A"0 fy8J00 fu8"00 6#J0 Qg 4000 "@40 #@40 96@0 669!0
%cero %A#0 fy8"00 fu8"900 69#0 Qg 4!00 !!60 @J#0 60#90 649!0
$e la tabla 6.J, usando uniones roscadas en los etremos, puede seleccionarse 6W4BJX %A"0 que resiste una carga de tensin en la rosca de 6#J0 Qg 9
cercha
tensor 4
tensor 4
cercha 4
