YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ
Makine Tasarımı 2 2 Kademeli Dişli Kutusu Tasarımı Cihan Demir UTKU ÇETİN 09066063 1/14/2013
1 . VERİLEN BİLGİLER: VERİLENLER Giriş gücü = Pgiriş Giriş mil devri = ng 1. Çevrim Oranı = İ12 2. Çevrim Oranı = İ12 Kademe sayısı 1.Kademe dişli tipi 2.Kademe dişli tipi
= 10000 W = 1440 devir/dakika = 4,33 = 2,77 =2 = Düz dişli çark = Helisel dişli çark
2 . BAŞLANGIÇ İÇİN SEÇİLEN BİLGİLER : Birinci kademe dişlilerin malzemesi : 16 MnCr5 (Sementasyon çeliği) İkinci kademe dişlilerin malzemesi : 16 MnCr5 (Sementasyon çeliği) Birinci kademe düz dişlilerin verimi = i12 = 0,96 İkinci kademe düz dişlilerin verimi = i34 = 0,96 Böylece, toplam verim = itoplam = 0,96 . 0,96 = 0,9216
3 . DİŞLİ SAYILARININ VE DEVİR SAYILARININ HESABI : Çevrim oranı İtoplam ; giriş mil devrinin çıkış mil devrine bölünmesiyle bulunur. İtop = ng / nç ise İtop=12 İ12 = n1 / n2 n2 = n1 / İ12 n2 = 1440 / 4,33 n2 = 332,56 n2 = n3 ( aynı mil üzerinde olduklarından ) İ34 = n3 / n4 n4 = n3 / İ34 n4 = 332,56 / 2,77 n4 = 120 Çevrim oranı İtoplam ; giriş mil devrinin çıkış mil devrine bölünmesiyle bulunur.
BU DURUMDA ; z1 = 18 seçildi. z2 = 78 ( z1 sayısı 1. kademedeki hız düşüşü olan İ12 ile çarpılırsa z2 elde edilir. ) z3 = 20seçildi. z4 = 56 ( z3 sayısı 2. kademedeki hız düşüşü olan İ34 ile çarpılırsa z4 elde edilir. )
4 . GÜÇ HESABI : Giriş gücü olan Pgiriş = 10000 W idi Çıkış gücü olan Pçıkış ; giriş gücü ile toplam verimin çarpılması sonucunda bulunabilir. Pçıkış = Pgiriş . itop = 10000 . 0,9216 = 9216 W bulunur. Toplam redüktördeki güç kaybı ise Pgiriş – Pçıkış = 10000 – 9216 = 784 W olarak bulunur.
5 . DÖNDÜRME MOMENTLERİ HESABI : Md= (9550.P)/n Md1 =66319 N.mm Md2 = 275679 N.mm Md3 = 275679 N.mm
( Md2 ve Md3 aynıdır .Çünkü aynı mildir. )
Md4 = 733440 N.mm Mil ve dişlilerin boyutlandırılmasında bu momentler S katsayısı ile çarpılarak muhtemel maximum momentler bulunacaktır. Emniyet darbe faktörü S = 1,25 tercih edilmiştir.
6 . MODÜLLERİN VE DİŞLİ ÇARKLARIN BOYUT HESAPLARI : 6 .1. BİRİNCİ KADEME İÇİN MODÜLÜN HESAPLANMASI :
Bir dişli çarkın m ve z değerleri bilindiği takdirde, diğer bütün ölçüleri hesaplanabilir.Burada m değerinin (yani modülün) hesaplanabilmesi için bir takım seçimler yapmamız gerekecek. A - ) Genişlik sayısı (Ψ) : Genişlik sayısı modüle göre (Ψm), çapa göre (Ψd), yada adıma göre (Ψt), verilebilir.Burada modüle göre seçim yapılacaktır.Hassas işlenmiş ve iki taraftan yataklanmış dişlilerde Ψm = 18 – 20 arasında seçilmesi uygundur. Ψm = 20 seçildi. B - ) Form faktörü (Kf ) : α = 18o için z = 18 olması durumunda tablodan bakılarak bulunur. Kf = 3 bulundu. C - ) Kavrama oranı (ε) : Kavrama oranı 1,1 – 1,4 arasında alınması tavsiye edilir.Eğer sistemin daha emniyetli çalışmasını istiyorsak küçük alınmasında fayda vardır. ε = 1,25 seçildi. D - ) Malzeme : Birinci kademe dişlilerin malzemesi olarak 16 MnCr5 seçilmişti.Bu malzemenin değerleri aşağıda verilmiştir. σk = 635 N/mm2 ( Kopma mukavemeti ) HB = 2100 N/mm2 ( Brinel sertlik değeri ) E = 2,1 . 105 N/mm2 ( Elastisite katsayısı ) σd = 500 N/mm2 ( Tam değişken mukavemet değeri ) Kç = 1,6 ( Diş kökünde çentik faktörü ) σem = σd / Kç = 310 N/mm2 ρem = 0,25 . HB=550 N/mm2 Böylece diş kökü mukavemetine ve diş yüzeyi ezilmesine göre modülleri hesaplamak için gereken tüm değerler seçilmiş oldu.
Diş kökü mukavemetine göre modül : m=
3
2.S .M d 1 .K f z1 .ψ m .ε .σ em
=
3
2.1,25 .66319 .3,0 = 1,645 mm 18 .20 .1,25 .310
Diş yüzeyi ezilmesine göre modül :
m=
3
i12 + 1 i12 = 2 2 z1 .ψ m .ε .ρ em
2.S .M d 1 .E.
m ≥ 1,645
2.1,25.66319.2,1.10 5. 3
5,33 4,33 = 2,677 mm
18 2.20.1,25.525 2
m = 3 olarak seçilir.
m ≥ 2,677 Bulunan bu m değerini yüzey ezilmesi açısından ve eğilmeden ötürü diş dibi kırılması açısından kontrol etmek gerekir. Eğilmeden ötürü diş dibi kırılması açısından kontrol : Çevre kuvveti Fç = 2 . S .Md1 / d1 bağıntısıyla bulunabilir.Burada d1 yuvarlanma dairesi çapıdır ve d1 = m . z1 bağıntısıyla bulunabilir. d1 = m . z1 = 3 . 18 = 54 mm Fç = (2 . 1,25 . 66319 ) / 54 = 3070 N alınır . σemax = Kf .
Fç m.ε .b
≤ σem olmalı.Burada Kf = 3
b = ψ m . m = 20 . 3 = 60 mm dir. σemax = 3.
500 3070 = 51,16 ≤ =279,51 N/mm2 olduğundan EMNİYETLİDİR 0,8944.1,25.1,6 3.60
Yüzey ezilmesi açısından kontrol : Yüzey ezilmesi açısından kontrol yapmak için hertz bağıntısına bakılır.
ρmax = Km . Kα . Kε .
Fç
i12 + 1 i12 ≤ ρem olmalıdır. b.d1
Burada, malzeme katsayısı Km = malzemesi aynı seçildiği için )
0,35.E bağıntısından bulunabilir ( Dişli çarkların
Yuvarlanma noktası katsayısı Kα =
1
sin α . cos α bağıntısından bulunabilir.Burada α = 20°
seçilmişti. Diş uzunluk katsayısı Kε =
1
ε
bağınıtısından bulunabilir.ε = 1,3 alınmıştı.Bu durumda :
Km = 271,108834 Kα = 1,763930 Kε = 0,89 alınır .
ρmax = 271,108834 . 1,763930 . 0.89 .
3070.1,25.
5,33 4,33 = 512,76 ≤ 525 N/mm2
60.54 olduğu için EMNİYETLİDİR 6.2 . BİRİNCİ KADEME DİŞLİ ÇARKLARIN BOYUTLARI : Döndüren dişli (z1 = 18) Döndürülen dişli (z2 =78) Modül (m) 3 mm 3 mm Adım t = π . m , ( taksimat (P) 9,4247 mm 9,4247 mm 60 mm 60 mm Diş genişliği b = ψ m . m Yuvarlanma dairesi çapı 54 mm 234 mm D1,2 = m . z1,2 Baş dairesi çapı 60 mm 234 mm da1,2 = d1,2 + 2.m Taban dairesi çapı 46,5 mm 226,5mm df1,2 = d1,2 – 2,5.m Mil eksenleri arasındaki uzaklık a = (d1 + d2 )/2 a = 144 mm
6. 3 . İKİNCİ KADEME İÇİN MODÜLÜN HESAPLANMASI : Kavrama açımız α0=15° alınmıştır. A - ) Genişlik sayısı (Ψ) : Genişlik sayısı modüle göre (Ψm), çapa göre (Ψd), yada adıma göre (Ψt), verilebilir.Burada modüle göre seçim yapılacaktır.Hassas işlenmiş ve iki taraftan yataklanmış dişlilerde Ψm = 18 – 20 arasında seçilmesi uygundur. Ψ m = 20 seçildi. B - ) Form faktörü (Kf ) :
α = 20° için z = 20 olması durumunda tablodan bakılarak bulunur. Kfn = 2,86 bulundu.
C - ) Kavrama oranı (ε) : ε = 1,65 seçildi. D - ) Malzeme İkinci kademe dişlilerin malzemesi olarak 16 MnCr5 seçilmişti.Bu malzemenin değerleri aşağıda verilmiştir. σk = 635 N/mm2 ( Kopma mukavemeti ) HB = 2100 N/mm2 ( Brinel sertlik değeri ) E = 2,1 . 105 N/mm2 ( Elastisite katsayısı ) σd = 500 N/mm2 ( Tam değişken mukavemet değeri ) Kç = 1,6 ( Diş kökünde çentik faktörü ) σem = σd / Kç = 310 N/mm2 ρem = 0,25 . HB=550 N/mm2 Böylece diş kökü mukavemetine ve diş yüzeyi ezilmesine göre modülleri hesaplamak için gereken tüm değerler seçilmiş oldu. Diş kökü mukavemetine göre modül :
=
3
2.S .M d 3 .K f z3 .ψ m .ε .σ em
= = 2,265
Diş yüzeyi ezilmesine göre modül :
m=
3
i34 + 1 i34 = 3,88 mm 2 2 z3 .ψ m .ε .ρ em
2.S .M d 3 .E.
m ≥ 2,265 m ≥ 3,88
m = 4 olarak seçilir.
Bulunan bu m değerini yüzey ezilmesi açısından ve eğilmeden ötürü diş dibi kırılması açısından kontrol etmek gerekir. Eğilmeden ötürü diş dibi kırılması açısından kontrol : Çevre kuvveti Fç = 2 . S .Md3 / d3 bağıntısıyla bulunabilir.Burada d3 yuvarlanma dairesi çapıdır ve d3 = m . z3 bağıntısıyla bulunabilir. d3 = m . z3 = 4 . 20 = 80 mm Fç = (2 . 1,25 . 275679) / 80 = 8323 N alınır . σemax = Kf .
Fç m.ε .b
≤ σem olmalı.Burada Kf = 3,09
b = ψ m . m = 20 . 2,5 = 50 mm dir. σemax = 2,86.1,25 .
8323 = 56,35 ≤ 310 N/mm2 olduğundan EMNİYETLİDİR 4.1,65.80
Yüzey ezilmesi açısından kontrol : Yüzey ezilmesi açısından kontrol yapmak için hertz bağıntısına bakılır.
ρmax = Km . Kα . Kε .
Fç
i34 + 1 i34 ≤ ρem olmalıdır. b.d 3 0,35.E bağıntısından bulunabilir ( Dişli çarkların
Burada, malzeme katsayısı Km = malzemesi aynı seçildiği için ) Yuvarlanma noktası katsayısı Kα =
1
sin α . cos α bağıntısından bulunabilir.Burada α = 20°
seçilmişti. Diş uzunluk katsayısı Kε =
1
ε
bağınıtısından bulunabilir.ε = 1,3 alınmıştı.Bu durumda :
Km = 271,108834 Kα = 1,763930 Kε = 0,778 alınır . ρmax = 545≤ 550 N/mm2 olduğu için EMNİYETLİDİR
6. 4 . İKİNCİ KADEME DİŞLİ ÇARKLARIN BOYUTLARI :
Modül (mn) ma Diş genişliği b = ψ m . m Yuvarlanma dairesi çapı D3,4 = m . z3,4 Baş dairesi çapı da3,4 = d3,4 + 2.m Taban dairesi çapı df3,4 = d3,4 – 2,5.m Mil eksenleri arasındaki uzaklık a = (d3 + d4 )/2 Kavrama Açısı
Döndüren dişli (z3 = 20) 4 mm 4,14 mm 80 mm 82,8 mm
Döndürülen dişli (z4 =56) 4 mm 4,14 mm 80 mm 223,5 mm
90,8 mm
240 mm
80,8 mm
230 mm a = 157,3mm
20
20
7 . DİŞ KUVVETLERİ VE YATAKLARA GELEN TEPKİLER : Kuvvet ve momentlerin word dosyasi üzerinde gösterimi oldukça zor ve zahmetli oldugu için elde hesaplamış oldugum degerleri yaziyorum.Hesapların orjinalini ve scan edilmiş hali ekte devam sayfalarındadır. 1.MİL (GİRİŞ MİLİ ) 1. Ft1=2456 N ; Fr1=894 N (Dişli Çarkın Mile Uyguladıgu Kuvvetler) 2. FAy=682,3 N ;FBy=211,7 N | Faz=1874,4 N , FBz=581,6 N (Yatak Kuvvetleri) 3. MmaxA-B=179826 N.mm 2 . MİL ( ARA MİL ) 1. Ft2=2456 N , Fr2=894 N | Ft3=6659 N , Fr3=2579 N , Fa3=1784 N 2. FCy=-1060 N ;FDy=1183 N | FCz=3784 N , FDz=5331 N 3. MmaxC-D=856916 N.mm
3.MİL (ÇIKIŞ MİLİ ) 1. Ft4=6659 N , Fr4=2579 N , Fa4=1784 N 2. FEy=1009 N ;FFy=1570 N | FEz=2103 N , FFz=4456 N 3. MmaxE-F=578965 N.mm
8 . MİLLERİN MUKAVEMET VE DEFORMASYON KONTROLLERİ : 1.MİL (GİRİŞ MİLİ ) : Malzeme : Ck 15 seçildi.z1 çarkı ile yekpare üretilecektir. σAK (ç) = 440 N / mm2 σD (e) = 370 N / mm2 τ AK = 250 N / mm2
σeT = 420 N / mm2 σeTD = 280 N / mm2 τT = 210 N / mm2 τTD = 180 N / mm2 1.mildeki bileşke eğilme momenti ve burulma momenti : Me1 = Memax1 = M ey1 2 + M ez12 =
61380 2 + 168660 2 = 179826 N.mm
merkezinde) Mbmax = S . Md1 = 1,25 . 66319 N.mm = 82898 N.mm alındı. (S = çalışma emniyet katsayısı) Mil çapı için ön hesap : τem = τAK / Smil = 250 / 12 = 20,833 N / mm2 d>
3
16.M b max = 27,26 mm (Sadece burulmanın bulunduğu giriş kısmı için) π .20,833
d = 40 mm seçildi. Z1 kesitinin sürekli mukavemet kontrolü :
(Çark
Kesit burulmaya ve dinamik eğilmeye zorlanmaktadır. Analitik yöntem : 179826
Me Eğilme gerilmesi σe = = π = 28,62 N / mm2 3 .( 40 ) W 32 82898 Mb Burulma gerilmesi τb = = π = 6,5968 N / mm2 .( 40 3 ) Wp 16 τhesap = τem = 6,5968 = τT / S ( S = 12 ) seçilirse τT = τem . S = 6,5968 .12 = 80 N / mm2 τT = 210 > 80 / mm2 σmuk =
σ2 + 2 . τ2
σmuk = 28,62 2 + 2 . 6,5968 2 σmuk = 30,102 N / mm2 σmuk em = σmuk hesap / S
(S = 5)
σmuk hesap = σmuk em . S σmuk hesap = 30,102 . 5 σmuk hesap = 150,51 N / mm2 σeTD = 280 > 208,635 N / mm2 olduğu için
EMNİYETLİDİR
2 . MİL ( ARA MİL ) : Malzeme : 16 MnCr5 seçildi. σAK (ç) = 640 N / mm2 σD (e) = 440 N / mm2 τAK = 360 N / mm2 σeT = 700 (840 ) σeTD = 420 τT = 430 τTD = 270
N / mm2 N / mm N / mm2 N / mm
z2 dişlisi mile kamalanacaktır.z3 dişlisi ise mille yekpare üretilecektir.
2.mildeki bileşke eğilme momenti ve burulma momenti : Me2 =
309480 2 + 799080 2
= 856916 N . mm
Mbmax = S . Md2 = 1,25 . 275679
= 344598,75 N.mm
Mil çapı için ön hesap : τem = τAK / Smil = 360 / 12 = 30 N / mm2
d>
3
16.M b max = 38,81 π .30
d = 47,5 mm seçildi. Kesit burulmaya ve dinamik eğilmeye zorlanmaktadır. 856916 Me Eğilme gerilmesi σe = = π = 81,443mm2 .( 47 ,44 3 ) W 32 344598 ,75 Mb Burulma gerilmesi τb = = π = 16,375 / mm2 .( 47 ,53 ) Wp 16 τhesap = τem = 16,375 = τT / S ( S = 12 ) seçilirse τT = τem . S = 16,375 .12 = 196,5 N / mm2 τT = 430 > 196,5 N / mm2 σmuk =
σ2 + 2 . τ2
σmuk =
81,443 2 + 2 .16,375 2
σmuk = 83,859 N / mm2 σmuk em = σmuk hesap / S σmuk hesap = σmuk em . S
(S = 5)
σmuk hesap = 55,879 . 5 σmuk hesap = 419 N / mm2 σeTD = 420 > 419 N / mm2 olduğu için
EMNİYETLİDİR
3.MİL (ÇIKIŞ MİLİ ) Malzeme : Ck 15 seçildi. σAK (ç) = 440 N / mm2 σD (e) = 370 N / mm2 τ AK = 250 N / mm2
σeT = 420 N / mm2 σeTD = 280 N / mm2 τT = 210 N / mm2 τTD = 180 N / mm2 3.mildeki bileşke eğilme momenti ve burulma momenti :
Me = Memax = M ey 2 + M ez 2 =
221980 2 + 534729 2 = 578965 N.mm (Çark merkezinde)
Mbmax = S . Md4 = 1,25 . 733440= 916800N.mm alındı. (S = çalışma emniyet katsayısı) Mil çapı için ön hesap : τem = τAK / Smil = 250 / 12 = 20,833 N / mm2 d>
3
16.M b max = 60,743 mm (Sadece burulmanın bulunduğu giriş kısmı için) π .20,833
d = 65 mm seçildi. Z4 kesitinin sürekli mukavemet kontrolü : Kesit burulmaya ve dinamik eğilmeye zorlanmaktadır. Analitik yöntem :
578965 Me Eğilme gerilmesi σe = = π = 21,473 N / mm2 .(653 ) W 32 Mb Burulma gerilmesi τb = = Wp
916800 π .(653 ) 16
= 17,002N / mm2
τhesap = τem = 17,002 = τT / S ( S = 12 ) seçilirse τT = τem . S = 17,002 .12 = 204 N / mm2 τT = 210 > 204N / mm2 σmuk =
σ2 + 2 . τ2
σmuk =
21,473 2 + 2 . 17,002 2
σmuk = 32,41 N / mm2 σmuk em = σmuk hesap / S
(S = 5)
σmuk hesap = σmuk em . S σmuk hesap = 32,41 σmuk hesap = 162,225 N / mm2 σeTD = 280 > 162,225 N / mm2 olduğu için
EMNİYETLİDİR
8 . 1 . MİLLERİN DEFORMASYONLARININ KONTROLÜ : 1 . MİL (burulma kontrolü) : ϕ max≤ ϕ em olmalı Ip = π. d4 / 32 = π . (40)4 / 32 = 251327 mm4 ϕ max = Mbmax . L / G . Ip =82898. 380 /( 80000 .251327 ) = 0,001566 ϕ em =
τ AK l 1 250 380 1 . . = . . = 0,004947 S r G 12 20 80000
ϕ max≤ ϕ em koşulu sağlandığı için mil EMNİYETLİDİR. 2 . MİL (burulma kontrolü) : ϕ max≤ ϕ em olmalı Ip = π. d4 / 32 = π . (47,5)4 / 32 = 499774 mm4 ϕ max = Mbmax . L / G . Ip = 344598 . 380 / ( 80000 . 499774 ) = 0,003275 ϕ em =
360 380 1 τ AK l 1 . . . . = = 0,006 12 23,75 80000 S r G
ϕ max≤ ϕ em koşulu sağlandığı için mil EMNİYETLİDİR. 3 . MİL ( burulma kontrolü ) : ϕ max≤ ϕ em olmalı Ip = π. d4 / 32 = π . (65)4 / 32 = 1752481 mm4 ϕ max = Mbmax . L / G . Ip = 733440. 360 / ( 80000 . 1752481 ) = 0,00188 ϕ em =
250 360 1 τ AK l 1 . . . . = = 0,00288 12 32,5 80000 S r G
ϕ max≤ ϕ em koşulu sağlandığı için mil EMNİYETLİDİR.
9 . KAMALARIN BOYUTLANDIRILMASI : z2 , z4 ve dişli çarkları kamalarla bağlanmıştır.Kama malzemeleri olarak St37 – 2 alındı.Kamalar mil ve dişliden daha yumuşak alındığı için ezilme kontrolleri sadece kama açısından yapılacaktır. σAK = 240 N / mm2 τ AK = 140 N / mm2 σem ≈ ρ em = 120 N / mm2 τ em = 70 N / mm2 z2 çarkını bağlayan kama : Mil çapı d = 47,5 mm için kama genişliği b =14mm , h = 9mm , t1 = 5 mm, t2 = 3,8 mm okundu.Kamayı ezilmeye ve kesmeye zorlayan kuvvet ;mil çevresindeki çevre kuvvetidir.
Fç = 2 . S . Md2 / d = 2 . 1,25 . 275979 / 47,5 = 14525 N Kesilmeye göre kama boyunun belirlenmesi : τ=
Fç
≤ τem olmalıdır. τ = τem alınıp l çekilirse.l ≥ Fç / ( b . τem ) alınır. b.l L ≥ 14525 / ( 14 . 70 ) = 15 mm Standart bir boy olarak l = 35 mm Ezilme kontrolü : ρ=
Fç .l.t 2
=
14525 = 109,210 N / mm2 < ρem olduğu için EMNİYETLİDİR. 35 .3,8
Z4 çarkını bağlayan kama : Mil çapı d = 65 mm için kama genişliği b =20mm , h = 12mm , t1 = 7,5 mm, t2 = 4,9 mm okundu.Kamayı ezilmeye ve kesmeye zorlayan kuvvet ;mil çevresindeki çevre kuvvetidir. Fç = 2 . S . Md4 / d = 2 . 1,25 733440 / 65 = 28209 N Kesilmeye göre kama boyunun belirlenmesi : τ= L≥
Fç b.l
≤ τem olmalıdır. τ = τem alınıp l çekilirse.l ≥ Fç / ( b . τem ) alınır.
28209 / ( 20 . 70 ) = 20,149 mm
Standart bir boy olarak l = 50 mm alındı. Ezilme kontrolü : ρ=
Fç .l.t 2
=
28209 = 115,596 N / mm2 < ρem olduğu için EMNİYETLİDİR. 50 .4,9
10 . RULMANLI YATAKLARIN SEÇİLMESİ : 1 . MİLİN ( GİRİŞ MİLİNİN) YATAKLANMASI : Eksenel yük yoktur. n1 = ngiriş = 1440 d / d , ömür denklem üssü = 3 ,
Lh = 15000 saat(günde 8 saat ile öngörülen ömür) , C = dinamik yük sayısı
p=
Rulman seçimlerini elimdeki tablo yetersizliğinden dolayı SKF’nin rulman seçim uygulamasından yapıyorum. A-B yatağının seçimi : Yatağın oturacağı çap =40 mm dir . 1. FAy=682,3 N ;FBy=211,7 N | Faz=1874,4 N , FBz=581,6 N (Yatak Kuvvetleri) 2. FAR=1994 ,FBR=619 L = ( Lh . n1 . 60 ) L = ( 15000 . 1440 . 60 ) L = 1296 . 106 L = ( C / FAr )p . 106 => C = 21740 N C = 21,74 KN
1296 . 106 = (C / 1994 )3 . 106
İç çapı 40 mm olan ve dinamik yük sayısı gerekenden daha büyük olan bir rulman seçeriz.
6208
2 . MİLİN ( ARA MİLİN) YATAKLANMASI : n2 = n3 = 450 d / d , Lh = 15000 saat , p = ömür denklem üssü = 3 , C = dinamik yük sayısı 1. FCy=-1060 N ;FDy=1183 N | FCz=3784 N , FDz=5331 N 2. FCR=3929 ,FDR=5460 N ve 1784 N eksenel kuvvet Eksenel yük vardir. D yatağının seçimi : Yatağın oturacağı çap =50 mm dir . FDr = 5460 ve FDe=1784 FDe/FDr=0,326 L = ( Lh . n2 . 60 ) L = ( 15000 . 332,56 . 60 ) L = 300*10^6 L = ( C / FCr )p
=> 300. 106= ( C / 5460 )3 . 106
İç çapı 50 mm olan ve dinamik yük sayısı gerekenden daha büyük olan (c=36,55)
6210
3. MİL (ÇIKIŞ MİLİNİN ) YATAKLANMASI : n = nçıkış = 120 d / d , C = dinamik yük sayısı
Lh = 15000 saat
,
p = ömür denklem üssü = 3 ,
1. FEy=1009 N ;FFy=1570 N | FEz=2103 N , FFz=4456 N 2. FEr=2332 N FFr=4724 N ve eksenel kuvvet =1784 N F-E yatağının seçimi : Yatağın oturacağı çap = 65 mm dir . FFr = 4724 N ve FFe=1784 N FFe/FFr=1784/4724=0,377 L = ( Lh . nç . 60 ) L = ( 15000 . 120 . 60 ) L = 1296 . 105 L = ( C / FEr )p
=> 1296 . 105 = ( C /4724)3 . 106
İç çapı 65 mm olan ve dinamik yük sayısı gerekenden daha büyük olan ( C = 23,9 )
6013
