DISEÑO ESTRUCTURAL ACERO
DISEÑ O DE COLUMÑAS DISEÑ COLUMÑAS COMPUESTAS CON O SIN CONTACTO ENTRE SI
INTEGRANTES:
ARREAGA GURUMENDI HELEN GABRIELA DAGER PACHECO ENRIQUE MARAK ESTRADA IZQUIERDO ANDREA CAROLINA GAROFALO GUEVARA KATHERINE SAMANTA OÑATE DONOSO KERLY PAMELA PROFESOR:
ING. CARLOS ELVIS CUSME VERA
Contenido Columnas compuestas ......................................... ............................................................... ............................................. ............................... ........ 2 INTRODUCCION INTRODUCCION ............................................. ................................................................... ............................................ .................................. ............ 2
COLUMNAS COMPUESTAS CON COMPONENTES EN CONTACTO ENTRE SÍ. ...........3 REQUISITOS DE CONEXIÓN EN COLUMNAS ARMADAS CUYAS COMPONENTES COMPONENTES ESTÁN EN CONTACTO .......................................... ................................................................. ............................................. .............................. ........5 Ejemplo 1: ........................................... ................................................................. ............................................ ............................................. .......................9 COLUMNAS COMPUESTAS CON COMPONENTES SIN CONTACTO ENTRE SI .........12 Ejemplo 2 ............................................ .................................................................. ............................................ ........................................... .....................12 Ejemplo 3 ............................................ .................................................................. ............................................ ........................................... .....................17 VENTAJAS DE LAS COLUMNAS COMPUESTAS COMPUESTAS ......................................... ....................................................... .............. 19 DESVENTAJAS DE LAS COLUMNAS COMPUESTAS ........................................... ............................................. .. 19 S A T S
SOPORTE LATERAL ............................................ .................................................................. ............................................ ................................ ..........20 E U P M O C S A N M U L O C E D O Ñ E SI D
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Columnas compuestas CON O SIN CONTACTO ENTRE SI
Columnas compuestas S
IÑTRODUCCIOÑ A T S E U P
A
Los miembros a compresión pueden construirse con dos o más perfil les compuestos en un solo miembro. Ellos pueden consistir de partes en contacto entre sí, como las secciones M
con cubreplacas; o pueden consistir en partes que casi se
M O C S N U L
toquen unas con otras, como pares de ángulos que pueden estar separados por una pequeña distancia igual al O C E D
espesor de las conexiones de extremos o placas de nudo entre ellos. Ellos pueden consistir de partes bastante O Ñ E SI D
separadas, como pares de canales etcétera
o cuatro ángulos
,
Las secciones de dos ángulos son probablemente el tipo más común de miembros compuestos. (Por ejemplo, ellos suelen usarse como miembros de armaduras ligeras.) Cuando un par de ángulos se usan como miembro en compresión, ellos necesitan sujetarse uno al otro para actuar como una unidad. Las soldaduras pueden usarse a intervalos (con barras separadoras entre las partes si los ángulos están separados)
2
o pueden conectarse por medio de pernos de costura. Cuando las conexiones son atornilladas, arandelas o anillos de relleno se colocan entre las partes para mantenerlas a la distancia apropiada si los ángulos van a estar separados.
Para columnas largas puede ser conveniente usar secciones compuestas donde las partes de las columnas están apartadas o ampliamente separadas una de otra. Antes de que se tuvieran disponibles las secciones W pesadas, tales secciones se usaban muy comúnmente tanto en puentes como en edifi cios. Actualmente, estos tipos de columnas compuestas se usan comúnmente para pescantes de grúas y para los miembros en compresión de varios tipos de torres. Las partes ampliamente separadas de estos tipos de miembros compuestos deben conectarse cuidadosamente por celosía o unirse entre sí.
COLUMNAS COMPUESTAS CON COMPONENTES EN CONTACTO ENTRE SÍ. Si una columna consta de dos placas de igual tamaño sin estar conectadas entre sí, como se muestra en la Figura 1, cada placa actuará como una sola columna aislada que resistirá aproximadamente la mitad de la carga total de la columna. En otras S A T S E U
palabras, el momento de inercia total de la columna será igual a dos veces el momento de inercia de una placa. Las dos “columnas” se comportarán igual y tendrán iguales deformaciones, como se aprecia en la parte (b) de la figura. Si las dos placas están conectadas e n forma tal que el deslizamiento entre éstas se impida, como se muestra en la Figura 2, trabajarán como una unidad. Su momento de inercia se calculará para todo el conjunto armado de la sección y será cuatro veces más grande de lo que era para la columna de la Figura 1, donde no estaba impedido de deslizamiento. El lector deberá observar que las placas de la columna en la Figura 2 se deformarán con magnitudes diferentes al flexionarse lateralmente la columna. Si las placas están unidas sólo en unos cuantos puntos, la resistencia de la columna resultante tendrá un valor intermedio entre los dos casos antes descritos. En la Figura 1 (b) se observa
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que el desplazamiento máximo entre las dos placas se presenta en los extremos y el mínimo a la mitad de la altura. En consecuencia, las conexiones situadas en los extremos de la columna que impiden el deslizamiento entre las partes, tienen el máximo efecto resistente, mientras que aquellas situadas a media altura tienen el menor efecto.
Figura 1 Columna formada por dos placas sin conexión entre ellas.
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Figura 2 Columna formada de dos palcas conectadas en forma continúa
Figura 3 Columna formada de dos placas conectadas sólo en sus extremos.
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Si las placas se conectan en sus extremos con conectores tipo fricción, esos extremos se deformarán conjuntamente y la columna adoptará la forma mostrada en la Figura 3. Al mantenerse unidos los extremos de la columna, ésta se deformará en forma de una S, como se ve e n la fi gura. Si la columna se fl exiona en forma de S, su factor K será teóricamente igual a 0.5 y su valor KL/r será el mismo que el de la columna conectada en forma continua mostrada en la Figura 2 N M U L O C E D O Ñ E SI D
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Para la columna de la Figura 2 =
Para la columna unida en sus extremos, de la Figura 3 =
Entonces, los esfuerzos de diseño son iguales para los dos casos y las columnas resistirán las mismas cargas. Esto es cierto para el caso particular descrito aquí, pero no es aplicable para el caso común en donde las partes de la columna en la Figura 3 empiezan a separarse.
REQUISITOS DE CONEXIÓN EN COLUMNAS ARMADAS CUYAS COMPONENTES ESTÁN EN CONTACTO
La Especificación E6 del AISC presenta varios requisitos respecto a las columnas armadas. Cuando dichas columnas constan de componentes diferentes que están en contacto y que se apoyan en placas de base o superficies laminadas, éstas deben conectarse en sus extremos con tornillos o soldadura. Si se sueldan, las longitudes de los cordones deben ser iguales, por lo menos al ancho máximo del miembro. Si S A T
se usan tornillos, éstos no deben espaciarse longitudinalmente a más de cuatro diámetros entre centros, y la conexión debe prolongarse una distancia igual, por lo S E U P
menos, a 1 veces el ancho máximo del miembro.
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La Especificación AISC también requiere el uso de conexiones soldadas o atornilladas entre las componentes del extremo de la columna descritas en el párrafo anterior. Estas conexiones deben ser suficientes para transmitir los esfuerzos calculados. Si se desea tener un ajuste perfecto sobre todas las superficies en contacto entre las componentes, puede ser necesario colocar los conectores más cerca aún de lo requerido para la transmisión del cortante.
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Cuando la componente de una columna armada consta de una placa exterior, la Especificación AISC estipula un espaciamiento específico máximo para los conectores. Si se usan cordones intermitentes a lo largo de los bordes de las componentes, o si se usan tornillos a lo largo de las líneas de gramil en cada sección, su separación máxima no debe ser mayor que 0.752
veces el espesor de la
placa exterior más delgada ni mayor de 12 plg. Si los tornillos se colocan en forma escalonada sobre cada línea de gramil, su separación en cada línea no debe ser
mayor que 1.12
veces el espesor de la parte más delgada ni mayor
de 18 plg (Sección E6.2 de la Especificación AISC). 5
En el Capítulo 12 los tornillos de alta resistencia se clasifi can como apretados sin holgura o de deslizamiento crítico. Los tornillos apretados sin holgura son aquellos que se aprietan hasta que todas las c apas de una conexión están en firme contacto entre sí. Esto usualmente implica el apriete obtenido por el esfuerzo manual de un trabajador con una llave de cola o el apriete obtenido después de unos cuantos impactos con una llave neumática. Los tornillos de deslizamiento crítico son apretados mucho más firmemente que los tornillos apretados sin holgura. Ellos se aprietan hasta que sus cuerpos o vástagos adquieren esfuerzos muy altos de tensión (acercándose al límite inferior de su esfuerzo de fluencia). Tales tornillos
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oprimen las partes conectadas de una conexión con tal fuerza entre el vástago y la cabeza de la tuerca que las cargas son resistidas por fricción y el deslizamiento es nulo. (Veremos en el Capítulo 12 que cuando el deslizamiento es potencialmente un problema, deben usarse tornillos de deslizamiento crítico. Por ejemplo, deben utilizarse si las cargas de trabajo o servicio causan un gran número de cambios en el esfuerzo resultando una posible situación de fatiga en los tornillos.) En el siguiente análisis, la letra a representa la distancia entre conectores y ri es e l radio de giro mínimo de una componente individual de la columna. Si se usan miembros en compresión que constan de dos o más perfiles, deben conectarse entre sí a intervalos tales que la relación de esbeltez efectiva Ka/ri de cada uno de los perfiles componentes entre los conectores no sea mayor de 3/4 veces la relación de esbeltez gobernante de todo el miembro compuesto (Comentario E6.1 del AISC). Las conexiones de extremo deben hacerse con soldadura o con tornillos de deslizamiento crítico con superficies limpias de escama o con superficies de contacto pulidas mediante aspersión de arena con recubrimiento Clase A o B. (Estas superficies se describen en la Sección J3.8 de la Especifi cación del AISC.) La resistencia de diseño de miembros en compresión compuestos de dos o más perfiles en contacto entre sí, será determinada con las Secciones E3, E4 o E7 del AISC usualmente aplicables, con una excepción. Si la columna tiende a pandearse de manera que las deformaciones relativas en las diferentes partes causen fuerzas cortantes en los conectores entre las partes, será necesario modificar el valor KL/r para ese eje de pandeo. La Sección E6 de la Especificación del AISC requiere esta modificación. Haremos referencia aquí a la columna con cubreplacas de la Figura 4. Si esta sección tiende a pandearse respecto a su eje y, los conectores entre el perfil W y las placas no están sometidos a ninguna carga calculable. Por otra parte, si tiende a pandearse respecto a su eje x, los conectores quedan sometidos a fuerzas cortantes. Los patines de la sección W y las cubreplacas tendrán esfuerzos diferentes y por consiguiente deformaciones diferentes. (En este caso, los cubreplacas y los patines W a los cuales están unidos se fl exionan de la misma manera, y por tanto desde el punto de vista teórico no se presenta entre ellos ni cortante ni deslizamiento.) El resultado será la presencia de esfuerzos cortantes en la conexión entre esas partes y la (KL/r)x tendrá que modificarse según las
Ecuaciones E6-1, E6-2a o E6-2b del AISC como se describe a continuación. (La Ecuación E6-1 se basa en resultados de pruebas que toman en cuenta las deformaciones por cortante en los conectores. Las Ecuaciones E6-2a y E6-2b se basan en consideraciones teóricas y fue revisada por medio de ensayos.)
Figura 4
S A T S E U P M O C
a) Para conectores intermedios que están atornillados sin holgura, S A N M U L O C E D O
(Ecuación E6-1 del AISC) Ñ E
Es importante recordar que la resistencia de diseño de una columna compuesta se reducirá si la separación entre conectores es tal que una de las componentes de la columna puede pandearse antes de que se pandee toda la columna.
SI D
b) Para conectores intermedios soldados o que tienen tornillos pretensionados, como se requiere para las juntas de deslizamiento crítico:
7
En estas dos ecuaciones,
T
Para el caso en que la columna tiende a pandearse respecto a un eje tal que se genere cortante en la conexión entre la partes de la columna, será necesario U
calcular una relación de esbeltez modificada
S A S E P M
)
para ese eje y revisar si ese
valor ocasionará un cambio en la resistencia de diseño del miembro. Si esto ocurre, puede ser necesario revisar las dimensiones y repetir los pasos descritos antes. O C S A N
La Ecuación E6-1 del AISC se usa para calcular la relación de esbeltez modificada L
alrededor del eje principal para investigar si es mayor que la relación de
U
M O
) C E
esbeltez alrededor del eje menor. Si lo es, ese valor deberá usarse para determinar la resistencia de diseño del miembro. D O Ñ E SI D
La Sección E6 del Comentario del AISC establece que, basándose en el criterio y la experiencia, la separación longitudinal de los conectores para miembros compuestos a compresión debe ser tal que las relaciones de esbeltez de las partes individuales de los miembros no excedan de tres cuartos de la relación de esbeltez de todo el miembro.
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El Ejemplo 1 ilustra el diseño de una columna que consiste en una sección W con cubreplacas atornilladas a sus patines, como se muestra en la Figura 5. Aunque se usan tornillos apretados sin holgura para esta columna, debe ser claro que la Especificación E6 del AISC establece que los tornillos extremos deben ser pretensionados con superficies empalmadas Clase A o B, o bien los extremos deben soldarse. Esto se requiere para que las partes de la sección compuesta no se deslicen entre sí y puedan actuar como una unidad para resistir las cargas. (Como nota práctica, cabe mencionar que la empresa contratada para apretar los tornillos extremos a una condición de deslizamiento crítico probablemente apretará todos a esa misma condición.)
Como este tipo de sección compuesta no se muestra en las tablas de columnas del Manual del AISC, es necesario usar un procedimiento de diseño por tanteos. Se supone una relación de esbeltez efectiva. Entonces, se determinan
para esa relación de esbeltez y la carga de diseño de la columna Æ
se divide entre este valor para estimar el área requerida de la columna. El área de la sección W se resta del área total estimada para obtener el área estimada de la cubreplacas. Se seleccionan entonces tamaños de cubreplacas para proporcionar el área requerida estimada.
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Figura 5 D O Ñ
Sección W usada como columna con cubreplacas. SI D
Ejemplo 1: Se desea diseñar una columna para
=50
E
y
= 750 = 1000 , = 14 se dispone de una
12 ∗ 120 ( = 1290 y Æ = 856 de la Tabla 4-1 del Manual del AISC). Diseñe cubreplacas atornilladas sin holgura a 6 p ulg entre centros a la sección W mostrada en la Figura 5, para que esta columna soporte la carga requerida.
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Solución
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COLUMNAS COMPUESTAS CON COMPONENTES SIN CONTACTO ENTRE SI El Ejemplo 2. Presenta el diseño de un miembro compuesto por dos canales que no están en contacto entre sí. Las partes de tales miembros deben conectarse entre sí o instalarse una celosía a través de sus lados abiertos. El diseño de la celosía se analiza inmediatamente después de este ejemplo y se ilustra en el Ejemplo 3.
Ejemplo 2
S
Seleccione un par de canales estándar de 12 plg para la columna mostrada en la Figura 6, usando Fy = 50 klb/plg2. Para propósitos de conexión, la distancia entre espalda y espalda de las canales es de 12 plg. PD = 100 klb y PL = 300 klb. Considere ambos procedimientos LRFD y ASD. A T S E U P M O C S A N M U L O C E D O Ñ E SI D
Figura 6 Columna compuesta por dos canales.
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Solución
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Los lados abiertos de miembros a compresión fabricados con placas o perfiles pueden conectarse entre sí por medio de cubreplacas continuas con agujeros perforados para fines de acceso, o bien por medio de celosía y placas de unión. (La consideración de la celosía es importante debido al trabajo de remodelación donde se usa especialmente para canales.) El propósito de las cubreplacas perforadas y de la celosía, es mantener las diversas partes paralelas, así como la distancia correcta entre ellas e igualar la distribución del esfuerzo entre las partes. El estudiante entenderá la necesidad de la celosía si considera un miembro compuesto que conste de varias secciones (como el miembro de 4 ángulos de la figura a continuación.
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Que soporta una fuerte carga de compresión. Cada una de las partes tenderá a pandearse individualmente y lateralmente a menos que estas se unan entre sí para actuar como una unidad al soportar la carga. Además de la celosía es necesario tener placas de unión (también llamadas placas de apoyo o de celosía) tan cerca de los extremos de los miembro como sea posible, y en los puntos intermedios si la celosía es interrumpida. Las partes (a) y (b) de la Figura 7 muestran arreglos de las placas de unión y de celosía. En las partes (c) y (d) de la misma figura se muestran otras posibilidades.
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Figura 7 Celosía y cubreplacas perforadas 15
En el pasado el mal funcionamiento de varias estructuras ha sido atribuido a celosías inadecuadas de los miembros compuestos a compresión. Tal vez el ejemplo mejor conocido es la falla del puente de Quebec en 1907. Después de su caída, la opinión general fue que el funcionamiento de la celosía de las cuerdas de compresión fue demasiado débil y provocó la falla. Si se usan cubreplacas continuas perforadas con agujeros de acceso para unir los miembros entre sí, la Especificación E6.2 del AISC establece que: a) éstas deben satisfacer las razones límite de ancho a espesor especificadas para elementos en compresión por la Sección B4.1 de la Especificación AISC;
S
b) la razón de la longitud del agujero de acceso (en la dirección del esfuerzo) al ancho del agujero no debe exceder de 2; A T S
c) la distancia libre entre los agujeros en la dirección del esfuerzo no debe ser menor que la distancia transversal entre las líneas más cercanas de conectores o soldaduras; E U P M O C S A
d) la periferia de los agujeros en todos los puntos debe tener un radio no menor de N
1 plg. Las concentraciones de esfuerzo y los esfuerzos por flexión secundaria M U L O C E D
generalmente se desprecian, pero deben revisarse las fuerzas cortantes laterales, así como se hace para otros tipos de celosía. (Se supone que el ancho no soportado de tales placas en los agujeros de acceso contribuye a la resistencia de diseño del miembro si se cumplen las condiciones en las medidas, razones de ancho a espesor, etc., descritas en la Especificación E6 del AISC.) Las cubreplacas perforadas son atractivas para muchos diseñadores debido a varias ventajas que poseen:
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1. Son fáciles de fabricar con los métodos modernos de corte con gas. 2. Algunas especificaciones permiten la inclusión de sus áreas netas en la sección efectiva de los miembros principales, siempre y cuando los agujeros estén hechos de acuerdo con los requerimientos empíricos, los cuales se han desarrollado basándose en extensas investigaciones. 3. Probablemente se simplifica el pintado de los miembros, si se compara con las barras de celosía ordinarias.
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Generalmente, las dimensiones de las placas de unión y de la celosía son controladas por especificaciones. La Sección E6 de la Especificación del AISC establece que las placas de unión deben tener un espesor por lo menos igual a un cincuentavo de la distancia entre las líneas de conexión de soldaduras u otros sujetadores.
La celosía puede consistir de barras planas, ángulos, canales u otras secciones roladas. Estas piezas deben estar espaciadas de tal manera que las partes
individuales conectadas no tengan valores entre conexiones que excedan tres cuartos de los valores que rigen para el miembro compuesto total. (El valor que rige es
para la sección compuesta total.)
Se supone que la celosía está sometida a una fuerza cortante perpendicular al miembro, igual a no menos del 2% de la resistencia de diseño en compresión del miembro. Se usan las fórmulas para columnas del AISC para diseñar la celosía de la manera habitual. Las relaciones de esbeltez se limitan a 140 para celosía simple y a 200 para celosía doble. La celosía doble o la celosía sencilla hecha con ángulos deben preferirse si la distancia entre líneas de conexión es mayor de 15 plg.
El Ejemplo 3 ilustra el diseño de la celosía y de las placas de unión en los extremos para la columna armada del Ejemplo 2. S A T S
Las especificaciones para puentes son algo diferentes respecto a los requisitos del AISC para la celosía, pero los procedimientos de diseño son prácticamente los mismos. E U P M O C S A
Ejemplo 3 N M U L O
Usando la Especificación del AISC y acero de 36 klb/plg2, diseñe la celosía simple atornillada para la columna del Ejemplo 2. Se hace referencia a la Figura 8. Suponga que se usan tronillos de 3/4 plg.
Solución. La distancia entre líneas de tornillos es de 8.5 plg 6 15 plg; se puede usar entonces celosía simple.
C E D O Ñ E SI D
Suponga que las barras de la celosía estarán inclinadas a 60° con e l eje del miembro. La longitud de las canales entre las conexiones de la celosía es de 8.5/cos 30° = 9.8 plg y
de 1 canal entre conexiones es de 9.8/0.762 = 12.9 6 3/4 * 55.94, que es la
KL/r del miembro principal, ya determinada previamente en el Ejemplo 6-5. Sólo se muestra la solución de LRFD.
Fuerza de una barra de celosía
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Fuerza en una barra (con referencia a las dimensiones indicadas en la Figura 8
S A T S E U P M O C
Figura 8 S A N
Sección de columna de dos canales con celosía. M U L O C E D O Ñ E SI D
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VENTAJAS DE LAS COLUMNAS COMPUESTAS Durante muchas décadas se han usado los perfil les estructurales de acero en combinación con concreto simple o reforzado. Originalmente el concreto se usaba para proporcionar protección contra el fuego y la corrosión en el acero, sin considerar sus efectos estructurales favorables. Sin embargo, durante los últimos 20 o 30 años, el desarrollo y la popularidad creciente de la construcción reticular compuesta ha incitado a los proyectistas a incluir la resistencia del concreto en sus cálculos.1,2 Las columnas compuestas se pueden usar prácticamente en edificios altos y bajos. En los edificios de poca altura como bodegas, estacionamientos, etcétera, las columnas de acero a veces se ahogan en concreto para mejorar la apariencia o como protección contra el fuego, la corrosión y los vehículos en los estacionamientos. Si de todas maneras en tales estructuras se va a ahogar el perfil de acero en concreto, conviene entonces aprovechar las propiedades estructurales del concreto y usar perfiles de acero más pequeños. En edifici os altos los tamaños de las columnas compuestas son considerablemente menores que los requeridos para columnas de concreto reforzado sometidas a las mismas cargas. Los resultados que se logran con el diseño compuesto son ahorros apreciables de espacio en los pisos de los edificios. Se pueden usar en edificios muy altos columnas compuestas colocadas muy juntas y conectadas con vigas de fachada para resistir las cargas laterales, con base en el concepto de estructuración tubular. En ocasiones se colocan en las esquinas de edificios muy altos columnas compuestas muy grandes, para aumentar la resistencia a los momentos laterales. También se pueden usar secciones de acero ahogadas dentro de muros de concreto reforzado (muros de cortante) localizados en el núcleo central de edificios altos. Esto también garantiza un mayor grado de precisión en la construcción del núcleo. En la construcción compuesta, las secciones de acero sin revestimiento soportan las cargas iniciales, incluido el peso de la estructura, las cargas de gravedad y laterales que ocurren durante la construcción y además el concreto que se cuela posteriormente alrededor del perfil de acero o dentro de las formas tubulares. El concreto y el acero se combinan en forma tal que las ventajas de ambos materiales se usan en las secciones compuestas. Por ejemplo, el concreto reforzado permite reducir más S A T S E U P M O C S A N M U L O C E D O Ñ E SI D
fácilmente las deflexiones laterales; al mismo tiempo lo ligero y resistente del acero permite usar cimentaciones más pequeñas y de menor peso.
DESVENTAJAS DE LAS COLUMNAS COMPUESTAS Como se describió en la sección precedente, las columnas compuestas tienen varias ventajas importantes. También tienen unas cuantas desventajas. Un problema particular al usarlas en edificios altos es la dificultad de controlar la rapidez y magnitud de sus acortamientos en relación con los muros de cortante y a las columnas de acero adyacentes. La determinación precisa de estos acortamientos se dificulta mucho, debido a los diferentes tipos y etapas de actividades de construcción que se llevan a cabo simultáneamente en un gran número de pisos del
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edificio. Si se usan columnas compuestas en el perímetro de un edificio de gran altura, y secciones ordinarias de acero en el núcleo (o si se tienen ahí muros de cortante), el flujo plástico en las se cciones compuestas puede ser un problema. Las consecuencias pueden ser pisos de concreto que no se encuentran a nivel. Algunos montadores efectúan mediciones muy cuidadosas de los niveles en los empalmes de las columnas y luego hacen ajustes apropiados con calzas de acero para igualar las diferencias entre las elevaciones medidas y las calculadas. Otro problema con las columnas compuestas es la falta de conocimientos relativos a la adherencia mecánica entre el concreto y los perfiles de acero. Esto es muy im portante para la transmisión de momentos a través de juntas de vigas y columnas. Se teme que si ocurriesen en dicha junta grandes inversiones cíclicas de la deformación (como en una zona sísmica), se presentaría una ruptura severa en la junta. S A T S E
SOPORTE LATERAL U P
La resistencia a cargas laterales en los edificios altos con las estructuras comunes de acero o concreto reforzado, se proporciona conforme avanza la construcción de M O C S A
los pisos. Por ejemplo, durante la construcción de un edificio con estructura de acero puede proporcionarse en cada piso un sistema de arriostramiento diagonal, o bien, juntas resistentes a momento. De igual manera, la resistencia lateral requerida en una estructura de concreto reforzado puede proporcionarse mediante N M U L O C E D O Ñ E SI D
la resistencia a momentos lograda con la construcción monolítica de sus miembros por medio de muros de cortante. En la construcción compuesta, la resistencia lateral deseada de un edificio no se obtiene sino hasta que el concreto se ha colocado alrededor de o dentro de los miembros de acero montados y ha endurecido lo suficiente. Esta situación se logra probablemente 10 a 18 pisos anteriores a donde se está realizando el montaje del acero Como hemos mencionado, al montar la estructura de acero el fabricante proporciona el arriostramiento contraviento necesario conforme va montando los pisos. En general, los marcos de acero usados en edificios altos en construcción compuesta no tienen tal arriostramiento y los marcos no poseen la resistencia lateral deseada. Esta resistencia se logra sólo después de que el concreto se ha colocado y curado en muchos pisos del edificio. El ingeniero responsable de la estructura debe entonces establecer claramente las condiciones generadas por las posibles fuerzas laterales y tomar medidas al respecto durante el montaje
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BIBLIOGRAFIA
https://es.slideshare.net/willushina/248353723-estructurasdeaceromccormac https://issuu.com/tizianoperea/docs/9789703108183 https://www.gerdau.com/gerdaucorsa/es/productsservices/products/Doc ument%20Gallery/construccion-compuesta-acero-concreto.pdf
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