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CAPÍTULO 10 PROTECCIÓN DE LINEAS COMPENSADAS
TÓPICO 10.1 COMPENSACIÓN EN DERIVACIÓN (SHUNT )
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PROTECCIONES DE SOBRECORRIENTE Y DIRECIONAL DE SOBRECORRIENTE • NORMA NORMALME LMENTE NTE LAS LAS LINE LINEAS AS DOTA DOTA-DAS DE COMPENSACIÓN SHUNT NO NO SON PROTEGIDAS EXCLUSIVAMENTE POR RELÉS DE FUNCIÓN 50/51 Y 50/51R O 67 Y 67N • SON APL APLICA ICADA DAS S EN COMPL COMPLEME EMENTA NTA-CIÓN A OTRAS FUNCIONES, LAS AQUI MENCIONADAS NO SON AFECTADAS POR LA COMPENSACIÓN
PROTECCÓN DE DISTANCIA • EN EL EL CASO CASO DE DE CORTO CORTO-CI -CIRCU RCUITO ITO A TIERRA, HAY INFEED DE SECUENCIA CERO INYECTADO POR EL REACTOR • DEP DEPEND ENDIEN IENDO DO DEL TAM TAMAÑO AÑO DEL REACTOR, ESTE INFEED PUEDE SER SIGNIFICATIVO • PAR PARA A LAS LAS UNIDA UNIDADES DES DE DE MEDID MEDIDA A DE LOS LOOPS FASE-FASE LA PRESENCIA DEL REACTOR ES INÓCUA
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA • PARA PARA LAS UNID UNIDAD ADES ES DE DE MEDIDA MEDIDA DE DE LOS LOOPS FASE-NEUTRO, EL INFEED DE SECUENCIA CERO IMPLICAN EN ALGUN SUBALCANCE • EL INFEED DEBE SER CONSIDERADO EN LAS VERIFICACIONES DE SUPERPOSICIÓN DE LOS ALCANCES DE LAS ZONAS 1 EN EL TRECHO CENTRAL DE LA LT
PROTECCIÓN DE DISTANCIA • EL INFEED DE SECUENCIA CERO NO AFECTA LA DETECCIÓN DE LAS FALLAS BIFÁSICAS A TIERRA SI ESTA OCURRE EN LOS LOOPS FASE-FASE • TAL DET DETECC ECCIÓN IÓN SE PUEDA PUEDA DAR EN LOS LOOPS FASE-NEUTRO, ESTE TIPO DE FALLA DEBE SER CONSIDERADO EN LAS VERIFICACIONES DE SUPERPOSICIÓN DE LAS ZONAS 1
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA • LOS MARG MARGENE ENES S DE SOBRE SOBREALC ALCANC ANCE E HABITUALMENE EMPLEADOS EMPLEADOS EN LOS AJUSTES DE LAS ZONAS 2 Y 3 SON SUFICIENTES PARA CUBRIR EL SUBALCANCE IMPUESTO POR EL REACTOR PARA LAS FALLAS A TIERRA, PRINCIPALMENTE EN LAS FALLAS EXTERNAS, PARA LAS CUALES EL REACTOR POCO APORTA
PROTECCIÓN DIFERENCIAL • HACIEN HACIENDO DO PA PARTE RTE DE LA LA LT, LT, LA COMPENSACIÓN SHUNT ES UNA APARENTE FUENTE DE FALSA CORRIENTE DIFERENCIAL • EN VERD VERDAD AD LA COMP COMPENS ENSACI ACIÓN ÓN ACTUA EN EL SENTIDO DE MINIMIZAR EL ERROR IMPUESTO POR LA CAPACITANCIA SHUNT DE LA PROPRIA LT
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PROTECCIÓN DIFERENCIAL • EL SLOPE DE LA FUNCIÓN 87 DEBE SER AJUSTADO COMO SI EL REACTOR NO EXISTIESE, PRINCIPALMENTE EN EL CASO DE REACTOR MANIOBRALE • ESTO ESTO PORQU PORQUE E HAY HAY CASOS CASOS EN QUE LA LA LINEA PUEDE OPERAR SIN REACTOR
TELEPROTECCIÓN • TODAS TODAS LAS LAS LÓGI LÓGICAS CAS QUE DEP DEPENENDAN DE LA FUNCIÓN 21 EN SUBALCANCE DEBEN TENER LA VERIFICACIÓN DE SUPERPOSICIÓN DE LOS ALCANCES EN EL TRECHO CENTRAL DE LA LT CONSIDERANDO EL SUBALCANCE IMPUESTO POR EL INFEED DEL REACTOR PARA LAS FALLAS A TIERRA
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TELEPROTECCIÓN • TODA TODAS S LAS LAS LÓGIC LÓGICAS AS QUE QUE DEPE DEPENNDAN DE LA FUNCIÓN 21 EN SOBREALCANCE DEBEN TENER SUS AJUSTES DETERMINADOS CONSIDERANDO EL SUBALCANCE IMPUESTO POR EL INFEED DEL REACTOR PARA LAS FALLAS A TIERRA
CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN • LAS LIN LINEAS EAS DE TRAN TRANSM SMISI ISIÓN ÓN DOTADAS DE COMPENSACIÓN SHUNT TIENEN SUS INTERRUPTORES ENVUELTOS EN MENOR O MAYOR GRADO CON LA PROTECCIÓN DEL REACTOR, DEPENDIENDO DEL REACTOR SERAN: – MANIOBRABLE – NO MANIOBRABLE MANIOBRABLE
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CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN • CUANDO CUANDO LA LT LT ES DOTA DOTADA DA DE DE COMCOMPENSACIÓN MANOBRABLE, TODA LA PROTECCIÓN DEL REACTOR ACTUA SOBRE SU PROPRIO INTERRUPTOR, SOLO HABIENDO ACTUACIÓN SOBRE LOS INTERRUPTORES DE LA LT EN CASO DE FALLA DEL INTERRUPTOR DE LA COMPENSACIÓN
CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN • REACTO REACTOR R O BANCO BANCO DE REAC REACTOR TORES ES MANOBRABLE BF DEL REACTOR
52 52
50 BF
PROTECCIÓN DEL REACTOR
TDD
RDD 52
TDD – TRANS TRANSMISOR MISOR DE TRANSFERENCIA DE DISPARO RDD – RECEP RECEPTOR TOR DE DE TRANSFERENCIA DE DISPARO
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CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN • CUANDO CUANDO LA LT ES DOTADA DOTADA DE COMPENSACCIÓN NO MANOBRABLE, TODA LA PROTECC PROTECCÓN ÓN DEL REACTOR ACTUA SOBRE EL INTERRUPTOR LOCAL DE LA LT Y SOBRE EL ESQUEMA DE TRANSFERENCIA TRANSFERE NCIA DE DISPARO DISPARO PARA ACCIONAR EL INTERRUPTOR INTE RRUPTOR DEL TERMINAL OPUESTO
CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN • REACT REACTOR OR O BAN BANCO CO DE REAC REACTO TORES RES NO MANIOBRABLE MANIOBRABLE 52
PROTECCIÓN DEL REACTOR
TDD
52 RDD
TDD – TRANS TRANSMISOR MISOR DE DE TRANSFERENCIA DE DISPARO RDD – RECEP RECEPTOR TOR DE DE TRANSFERENCIA DE DISPARO
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CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN • PUEDE PUEDE HABE HABER R ACTUA ACTUACIÓ CIÓN N DE LA PRO PROTETECCIÓN DE LA LINEA PARA FALLAS EN EL REACTOR, PARTICULARMENTE PARA DEFECTOS EN LAS BUCHAS DE EAT • EST ESTO O TIENE TIENE REF REFLEJ LEJOS OS EN EN EL ESQ ESQUEM UEMA A DE RECONEXIÓN AUTOMÁTICA ASOCIADO A LA PROTECCIÓN DE LA LINEA
CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN • RECON RECONEXIÓN EXIÓN AUT AUTOMÁT OMÁTICA ICA DE DE LA LT LT: – DEBE SER BLOQUEADO CUANDO CUANDO DÉ ACTUACIÓN DE LA PROTECCIÓN DEL REACTOR – EN EL TERMINAL LOCAL LOCAL POR CONT CONTACTO TIPO b DEL RELÉ 86R – EN EL TERMINAL REMOTO REMOTO POR CONTACCONTACTO TIPO b DEL RELÉ 86RTDD, ENERGIZADO POR RECEPCIÓN PERMANENTE DE COMANDO DE TRANSFERENCIA DE DISPARO
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TÓPICO 10.2 COMPENSACIÓN SÉRIE
INVERSIÓN DE TENSIÓN • LA INVERS INVERSIÓN IÓN DE DE TENSIÓN TENSIÓN,, DESCRI DESCRITA TA EN EL TÓPICO 1.2, OCURRE EN EL CASO DE COMPENSACIÓN INSTALADA JUNTO AL RELÉ Y PARA FALLAS PRÓXIMAS, EN LAS CUALES LA REACTANCIA CAPACITIVA SÉRIE SE SOBREPONDRA A LA REACTANCIA INDUCTIVA ENTRE EL RELÉ Y LA FALLA
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INVERSIÓN DE TENSIÓN • LA INV INVERS ERSIÓN IÓN DE TENS TENSIÓN IÓN ES INFLUYENTE APENAS EN LOS RELÉS DIRECIONALES, COMO LOS DE DISTANCIA • CON CONSEC SECUEN UENTEM TEMENT ENTE, E, LA INVERSI INVERSIÓN ÓN DE TENSIÓN ES INFLUYENTE EN LOS ESQUEMAS DE TELEPROTECCIÓN BASADOS EN LOS RELÉS DE DISTANCIA
INVERSIÓN DE TENSIÓN PERFIL DE TENSIÓN jXF
I jxX’ j(1-x)X’
V=-j(xX’–XC)I
jXG
ZMEDIDO = -j(xX’-XC)
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INVERSIÓN DE TENSIÓN V=-jXCI I
ZF X
Z’ ZMEDIDO = -jXC X
Z’1 ZR
-jXC
ZG Z’1 ZR
Z’1-jXC
Z’1-jXC
-jXC
R
ZMEDIDO LOS RELÉS DE DIS- ZMEDIDO TANCIA Y DIRECCIO NALES SON AFECTADOS AFECTADOS
R
INVERSIÓN DE TENSIÓN V=-jXCI I
ZF X
ZS
ZMEDIDO = -jXC
ZG
POLARIZACIÓN X ES LA SOLUCIÓN ZR Z’1-jXC
Z’1 ZR
-jXC
Z’
ZMEDIDO
R
-jXC ZS
Z’1 Z’1-jXC
ZMEDIDO
R
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INVERSIÓN DE TENSIÓN • PARA PARA COMPEN COMPENSA SACIÓ CIÓN N EN EL MEDI MEDIO O DE LA LINEA, SOLO HAY POSIBILIDAD DE INVERSIÓN DE TENSIÓN SI LA REACTANCIA CAPACITIVA SÉRIE FUERA MAYOR QUE LA MITAD DE LA REACTANCIA INDUTIVA DE LA LINEA PROTEGIDA Y PARA FALLAS DEL OTRO LADO DE LA COMPENSACIÓN
INVERSIÓN DE CORRIENTE • CONFOR CONFORME ME DESC DESCRIT RITO O EN EL TÓP TÓPICO ICO 1.2, LA INVERSIÓN DE CORRIENTE PUEDE SER EVITADA EN EL PLANEAMIENTO DEL SISTEMA, DE MODO QUE LA REACTANCIA EQUIVALENTE DE LA FUENTE ATRÁS DE LA COMPENSACIÓN NUNCA SEA INFERIOR A LA REACTANCIA CAPA-CITIVA SÉRIE
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INVERSIÓN DE CORRIENTE • LA INVER INVERSIÓ SIÓN N DE CORRI CORRIENT ENTE E AFECTA AFECTA ADVERSAMENTE ADVERSAMEN TE TODAS LAS FUNCIONES DE PROTECCIÓN, LUEGO AFECTA TAMBIEN LA TELEPROTECCIÓN, SALVO LA PROTECCIÓN BASADA EN ONDAS TRAFEGANTES, YA EN DESUSO
GAP
Y MOV
• TODO TODO BANCO BANCO DE CAPA CAPACIT CITORE ORES S SÉRIE SÉRIE TIENE PROTECCIÓN CONTRA SOBRETENSIÓN POR GAP O POR MOV ( METAL METAL OXIDE VARISTOR) Y GAP • EST ESTO O SIGNIF SIGNIFICA ICA QUE QUE LOS LOS FENÓM FENÓMEE NOS DE INVERSIÓNO INVERSIÓNO DE TENSIÓN TENSIÓN Y CORRIENTE PUEDEN SER, EN LO MÍNIMO, ATENUADOS
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GAP
Y MOV
• EL GAP TIENE CARACTERÍSTICA BINARIA, O SEA, ES EFECTIVO PARA CORRIENTES DE FALLA ELEVADAS LO BASTANTE PARA GENERAR TENSIO NES QUE AFECTEN AFECTEN ADVERSAMENTE ADVERSAMENTE EL BANCO DE CAPACITORES SÉRIE • LA OP OPER ERAC ACIÓ IÓN N DE DEL L GAP ANULA LOS EFECTOS DE LAS INVERSIONES I NVERSIONES DE TENSIÓN Y CORRIENTE
GAP
Y MOV
• ACT CTUA UAD DO EL GAP, DEBE SER AUTOMATICAMENTE AUTOMATICAM ENTE CERRADO EL INTERRUPTOR DE PERÍMETRO ( BY BYPASS ) DEL BANCO DE CAPACITORES • EL INTER INTERRUP RUPTOR TOR DE PERÍ PERÍMET METRO RO SOLO DEBE SER REABIERTO, INSERTANDO EL CAPACITOR, DESPUES DE UN TIEMPO SUFICIENTE PARA HABER DESIONIZADO DEL AIRE EN EL GAP
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GAP
Y MOV
• SE DEBE DEBE TEN TENER ER EN EN CUENT CUENTA A QUE, QUE, DEPENDIENDO DE LA IMPEDANCIA DE LA FUENTE, LA CORRIENTE DE FALLA PUEDE NO SER ELEVADA LO BASTANTE PARA ASEGURAR EL DISPARO DEL GAP • EN ESTE ESTE CAS CASO O LAS LAS INVER INVERSIO SIONES NES TIENEN QUE SER OBLIGATORIAMENTE CONESIDERADAS
GAP
S -jX C ZS
Y MOV Z’
G ZG
CONDICIONES DE CORTO MÁXIMO (ZS Y ZG MÍNIMOS): S -jX =0 G C ’ xZ EL CAPACITOR ES (1-x)Z’ CORTO-CIRCUITADO IGMÁX ISMÁX ZSMÍN ZGMÍN CONDICIÓN DE CORTO MÍNIMO (ZS Y ZG MÁXIMOS): S -jX G C xZ’ (1-x)Z’ EL CAPACITOR DEBE SER CONSIDERADO ISMÍN IGMÍN Z ZSMÁX GMÁX
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GAP
Y MOV
• EL MOV MOV ES ES UNA UNA PROTE PROTECCI CCIÓN ÓN MAS MAS RECIENTE PARA EL BANCO DE CAPACITORES SÉRIE • EN ES ESTE TE CA CASO SO EL GAP ES AJUSTADO TAN ALTO, QUE SOLO DISPARA EN CASOS DE FALLA INTERNA CON ELEVADA CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO
GAP
Y MOV
• PARA PARA TODOS TODOS LOS LOS DEMAS DEMAS CASOS CASOS,, NECESARIAMENTE EN LAS CONDICIO NES DE FALLA INTERNA, ES EL MOV QUE LIMITA LA TENSIÓN EN EL CAPACITOR • ASÍ ASÍ,, EL CAPAC CAPACITO ITOR R PUEDE PUEDE VOLV VOLVER ER A TORNARSE EFECTIVO DESPUES DE ELIMINACIÓN DE LA FALLA, CUANDO LA TENSIÓNO CAE ABAJO DEL VALOR LÍMITE DEL MOV
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GAP
Y MOV
• EL MOV MOV ES EFEC EFECTIV TIVO O EN UNA UNA FAJA FAJA EN QUE LA CORRIENTE DE LA LINEA CAUSA EN EL CAPACITOR SÉRIE CAIDAS DE TENSIÓN MAYORES QUE DEL LÍMITE DE CONDUCCIÓN DEL RESISTOR NO LINEAL E INFERIORES AL DISPARO DEL GAP: – VCONDUCCIÓN DEL MOV ILTXCS VDISPARO DEL GAP
GAP
Y MOV
• EN TERM TERMINO INOS S DE VALO VALORES RES INST INSTANT ANTAA NEOS, EL MOV CONDUCE CONDUCE CORRIENTE DE MODO A LIMITAR LA TENSIÓN SOBRE EL CAPACITOR, GENERANDO UNA FORMA DE ONDA NO SENOIDAL: V
1 1/2
CICLOS
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GAP
Y MOV
• EN SU SU FAJA FAJA DE DE ACTUA ACTUACIÓ CIÓN N EL MOV MOV:: – PRODUCE ARMÓNICOS TIENDEN A QUEDAR CONFINADOS AL INTERIOR DEL LOOP FORMADO POR ELE Y EL CAPACITOR SÉRIE – TRANSFORMA EL CAPACITOR SÉRIE EN UN EQUIVALENTE R S – jXCS EN FUNCIÓN DE LA CORRIENTE EN LA LINEA
GAP
IMOV ILT
Y MOV
MOV
ILT
-jXCS R S
-jXC V
X (0/1) -0,2 -0,6 -0,8
I LT 0 /1
0,2 0,4 0,6 ILT=90 / 1 R (0/
1)
-0,4
ILT=20 / 1
ZEQ
-1,0 I <10 / LT 1
ZEQ
I LT
I MOV X X CS 0 /1 CS XC R R S 0 /1 S XC
ZEQ R S jX CS
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PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE Y DIRECCIONAL DE SOBRECORRIENTE • NORMA NORMALME LMENTE NTE LAS LIN LINEAS EAS DE TRANSMISIÓN PROVEÍDAS DE COMPENSACIÓN SÉRIE NO SON PROTEGIDAS EXCLUSIVAMENTE POR LAS FUNCIONES DE SOBRECORRIENTE NI DIRECIONAL DE SOBRECORRIENTE • AU AUN N TALES TALES FUNCI FUNCION ONES ES PUEDE PUEDEN N HAHACER PARTE DE LA PROTECCIÓN DE LA LT, PRINCIPALMENTE LA 67N
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE Y DIRECCIONAL DE SOBRECORRIENTE • LA UNID UNIDAD AD DIRE DIRECCI CCIONA ONAL L DE LA FUNCIÓNO 67N NO ES AFECTADA POR LA CAPACITANCIA SÉRIE, PUES LA IMPEDANCIA POR ELLA MEDIDA PARA FALLA AL FRENTE ES LA IMPEDANCIA DE LA FUENTE ATRÁS DEL RELÉ (VISTO EN TÓPICO 1.6): 3V0 C 0 I 0T ZS0 Z MEDIDO
3I 0
C 0 I 0T
ZS0
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PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE Y DIRECCIONAL DE SOBRECORRIENTE • LAS UNID UNIDAD ADES ES INSTA INSTANTA NTANEA NEAS S DEBEN SER AJUSTADAS CONSIDERANDO QUE TODOS LOS CAPACITORES SÉRIE ESTAN EN SERVICIO ICC LT ADJ ICC BARRA
I CC BARRA I CC LT ADJ.
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE Y DIRECCIONAL DE SOBRECORRIENTE • LAS UNID UNIDAD ADES ES TEMPOR TEMPORIZA IZADA DAS S DEBEN SER AJUSTADAS PARA ASEGURAR LA COORDINACIÓN COORDINACIÓN:: – CON TODOS LOS CAPACITORES EN SERVICIO – SIN CAPACITORES EN SERVICIO – PARA CONFIGURACIONES INTERMEDIARIAS
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA • DE TODA TODAS S LAS FUN FUNCIO CIONES NES DE PROTE PROTECCCIÓN DE LINEAS DE TRANSMISIÓN, LA DE DISTANCIA ES LA MAS AFECTADA POR LA COMPENSACIÓN SÉRIE • EST ESTO O TIENE TIENE REFL REFLEJO EJOS S DIRECT DIRECTOS OS EN LA TELEPROTECCIÓN BASADA EN RELÉS DE DISTANCIA
PROTECCIÓN DE DISTANCIA • LA COMPE COMPENSA NSACIÓ CIÓN N SÉRIE SÉRIE INFLUY INFLUYE E EN LA FUNCIÓN 21 POR PODER IMPONER LOS PROBLEMAS CLÁSICOS DESCRITOS EN EL TÓPICO 1.2: – INVERSIÓN DE TENSIÓN – INVERSIÓN DE CORRIENTE – RESONANCIA SUBSÍNCRONA
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA • EL GRAD GRADO O DE COMP COMPENS ENSACI ACIÓN ÓN SÉRI SÉRIE E (RELACIÓN ENTRE LA REACTANCIA CAPACITIVA SÉRIE Y LA REACTANCIA DE LA LINEA) Y LA LOCALIZACIÓN DE LA COMPENSACIÓN EN LA LINEA PROTEGIDA Y EN LAS LINEAS ADYACENTES DEBEN SER OBLIGATORIAMEN OBLIGATORIAMEN-TE CONSIDERADOS EN LOS AJUSTES DE LA FUNCIÓN 21
PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • OCURRI OCURRIEND ENDO O INVER INVERSIÓ SIÓN N DE CORR CORRIIENTE, LA DIRECCIONALIDAD SOLO PUEDE SER CORRECTAMENTE ESTABLECIDA SI HUBIERA DISPARO DEL GAP
• LAS CON CONSEC SECUEN UENCIA CIAS S DE DE LA LA INVERSIÓN DE TENSIÓN SON CONTORNADAS CONTORNADA S GRACIAS A LA POLARIZACIÓN
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • EL PEOR PEOR CAS CASO O DE DE INVER INVERSIÓ SIÓN N DE DE TENSIÓN PARA FALLA AL FRENTE OCURRE IMEDIATAMENTE DESPUES EL CAPACITOR SÉRIE CON INFORMACIÓN DE POTENCIAL DE BARRA • EN ESTE ESTE CAS CASO O LA IMP IMPEDA EDANCI NCIA A MEDIDA ESTA SOBRE LA PARTE NEGATIVA DEL EJE VERTICAL DEL DIAGRAMA POLAR
PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD USO DE POTENCIAL DE BARRA
V=-jXCI ZF
I
Z’ ZMEDIDO = -jXC
ZG Z’1 SIN COMPENSACIÓN
X
Z’1 CON COMPENSACIÓN LIMITE DEL EFECTO DE LA INVERSIÓN DE POTENCIAL
DIRECCIONAL EN EL INÍCIO DE LA ACCIÓN DE MEMÓRIA O C/ POL. CRUZADA
ZSF -jX C
R MHO
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD USO DE POTENCIAL DE BARRA
V=-ZEQI ZF
I
EN EL INÍCIO DE LA ACCIÓN DE MEMÓRIA O C/ POL. CRUZADA DIRECIONAL
EN LA PRÁTICA ESTO SOLO ACO NTECE SI ZF FUERA MUY GRANDE Y EL GAP NO DISPARARA DISPARARA
Z’ ZMEDIDO = ZEQ X
ZG Z’1 SIN COMPENSACIÓN Z’1 CON COMPENSACIÓN
HABIENDO MOV ZSF Z MEDIDO MHO
R CONDICIÓN TEÓRICA
PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • CON CONCLU CLUSIO SIONES NES IME IMEDIA DIATAS TAS:: – LAS IMPEDANCIAS MEDIDAS PARA FALLAS SÓLIDAS RESULTAN MAS RESISTIVAS CON COMPENSACIÓN Y AUN MAS CON MOV – NO HAY INVERSIÓN DE TENSIÓN SI LA INFORMACIÓN DE POTENCIAL FUERA DE LINEA, PUES ZMEDIDO=0 PARA LA FALLA DESCRITA
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • CONC CONCLUSIO LUSIONES NES IMEDI IMEDIA ATAS: – SI LA INFORMACIÓNO INFORMACIÓNO DE POTENCIAL FUERA DE LINEA, LA IMPEDANCIA DE LA FUENTE (ZS) VISTA POR EL RELÉ EN CADA RED DE COMPONENTES SIMÉTRICAS SERÁ FUNCIÓN DE Z F – jXC – ESTO DISMINUYE LA ACOMODACIÓN DE RESISTENCIA DE FALLA
PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • SI LA COM COMPEN PENSAC SACIÓN IÓN EST ESTUVI UVIERA ERA INSTALADA EN MEDIO DE LA LINEA, SOLO HAY RIESGO DE INVERSIÓN DE TENSIÓNO SI EL GRADO DE COMPENSACIÓN FUERA SUPERIOR A 50 %, QUER A INFORMACIÓN DE POTENCIAL SEA DE BARRA QUER SEA DE LINEA, PARA FALLAS AL OTRO LADO DEL CAPACITOR SÉRIE
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • HABIEN HABIENDO DO APE APENAS NAS ACC ACCIÓN IÓN DE MEMÓRIA, LAS FALLAS EN EL TRECHO QUE CAUSA INVERSIÓN DE TENSIÓNO NO SON MAS DETECTABLES DESPUES QUE LA CARACTERÍSTICA DE OPERACIÓN COLAPSA ALÉM DE LA IMPEDANCIA MEDIDA NEGATIVA, CONFORME LA MEMÓRIA SE ESVAI
PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD V=-jXCI USO DE POTENCIAL DE BARRA
ZF
ZMEDIDO=xZ’-jXC
(1-x)Z’
xZ’
I X
ZG Z’1 SIN COMPENSACIÓN
MHO
Z’1 CON COMPENSACIÓN LIMITE DEL EFECTO DE LA INVERSIÓN
ZSF ZMEDIDO ZS APARENTEMENTE DISMINUYE A LO LARGO -jXC DEL TIEMPO DE ACCIÓN DE MEMÓRIA
R DIRECCIONAL
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • HABIEN HABIENDO DO POLARI POLARIZAC ZACIÓN IÓN CRUZA CRUZADA, DA, EL CUAL SOLO ES EFECTIVA PARA DEFECTOS DESEQUILIBRADOS, LAS CARACTERÍSTICAS DE OPERACIÓN NO VARIAN A LO LARGO DEL TIEMPO • TOD TODO O ESTO ESTO TAMBI TAMBIEN EN SE SE APLIC APLICA A A LA LA POLARIZACIÓN DUAL
PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • EN EL CAS CASO O DE POLAR POLARIZA IZACIÓ CIÓN N DUAL DUAL HECHO POR ACCIÓN DE MEMÓRIA Y POLARIZACIÓN CRUZADA, LAS CARACTERÍSTICAS DE OPERACIÓN SERAN SOMETIDAS A VARIACIONES, MAS LAS FALLAS DESEQUILIBRADA DESEQUILIBRADAS S CONTINUARAN SIENDO DETECTADAS A LO LARGO DEL TIEMPO
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • EN CUAL CUALQU QUIER IER CASO CASO DE POLA POLARIZA RIZA-CIÓN DUAL SE DEBE VERIFICAR SI LA MÍNIMA IMPEDANCIA DE LA FUENTE MEDIDA POR EL RELÉ ASEGURA LA DETECCIÓN DE LA FALLA MAS CRÍTICA, QUE ES LA LOCALIZADA EN x=0
PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • EL PEO PEOR R CASO CASO DE DE INVERS INVERSIÓN IÓN DE TENSIÓN PARA FALLA REVERSA OCURRE IMEDIA IMEDIAT TAMENTE DESPUES O CAPACITOR CAPACITOR SÉRIE SÉ RIE DE LA LINEA ADYACENTE CON INFORMACIÓN DE POTENCIAL DE LINEA • EN ESTE ESTE CASO CASO LA IMP IMPEDA EDANCI NCIA A MEDIDA ESTA SOBRE LA PARTE POSITIVA DEL EJE VERTICAL DEL DIAGRAMA POLAR
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD Z” ZF
-jX”C
-jX’
C
X
USO DE POTENCIAL DE LINEA
ZSG
ZMEDIDO = j(X’C + X”C)
V = -j(X’C + X”C)I Z’ -I ZG
Z’1
MHO
DIRECCIONAL
EN EL INÍCIO DE LA ZMEDIDO ACCIÓN DE MEMÓRIA O C/ POL. CRUZADA R
PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD Z” ZF
-jX”C
-jX’
C
X ZSG
ZMEDIDO = j(Z’EQ + Z”EQ)
USO DE POTENCIAL DE LINEA
Z’1 MHO
EN EL INÍCIO DE LA Z ACCIÓN DE MEMÓRIA MEDIDO O C/ POL. CRUZADA
V = -j(Z’EQ + Z”EQ)I Z’ -I ZG
DIRECIONAL
HABIENDO MOV R
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • MISMO MISMO QUE LA LT LT PROTE PROTEGID GIDA A NO NO SEA COMPENSADA, SE DEBE ATENTAR PARA LA COMPENSACIÓN DE LA LINEA ADYACENTE • SI LA INFO INFORM RMACI ACIÓN ÓN DE DE POTENC POTENCIAL IAL FUERA DE BARRA, SOLO HABRÁ EL EFECTO DE LA COMPENSACIÓN DE LA LT ADYACENTE
PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • SI LA LA COMPE COMPENS NSACI ACIÓN ÓN DE LA LA LT ADYACENTE ESTUBIERA LOCALIZADA EN EL PUNTO CENTRAL, ELLA SOLO PRECISA SER CONSIDERADA SI EL GRADO DE COMPENSACIÓN FUERA SUPERIOR AL 50 % DE LA REACTANCIA DE LA RESPECTIVA LINEA, PARA FALLAS AL OUTRO LADO DEL CAPACITOR
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • HABIEN HABIENDO DO APE APENA NAS S ACCI ACCIÓN ÓN DE MEMORIA, LAS FALLAS EN EL TRECHO QUE CAUSA INVERSIÓN DE TENSIÓN NO SON MAS DETECTABLES DESPUES QUE LA CARACTERÍSTICA DE OPERACIÓN COLAPSA PARA EL ORIGEN
PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD Z”
-jX”C
ZF ZMEDIDO = j(X’C + X”C)
X Z’1
ZMEDIDO = j(Z’EQ + Z”EQ) ZMEDIDO DIRECCIONAL USO DE POTENCIAL DE LINEA
V = -j(X’C + X”C)I C Z’ -I ZG DESPUES DE TERMINADA LA ACCIÓN ACCIÓN DE MEMÓRIA
-jX’
MHO ZMEDIDO
ZMEDIDO SIN MOV ZMEDIDO CON MOV R
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • IMP IMPORT ORTANT ANTÍSI ÍSIMO MO PAR PARA A EL RELÉ RELÉ MHO: – COMO SE VERÁ ADELANTE, ADELANTE, EL ALCANCE DE LA ZONA 1 PUEDE TENER QUE SER MUY PEQUEÑO – ESTO SIGNIFICA UNA DISCRIMINACIÓN INCORRECTA DE FALLAS REVERSAS CON INVERSIÓN DE TENSIÓN LUEGO DESPUES LA INCIDENCIA DEL DEFECTO
PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD Z” ZF ZMEDIDOSM = j(X’C + X”C) ZMEDIDOCM = j(Z’EQ + Z”EQ)
-jX”C
-jX’
X
VSM = -j(X’C + X”C)I C Z’ -I ZG VCM = -j(Z’EQ + Z”EQ)I ZMEDIDOSM SIN MOV ZMEDIDOCM CON MOV
ZSG Z’1
EN EL INÍCIO DE LA Z ZONA 1 MEDIDOSM ACCIÓN DE MEMÓRIA ZMEDIDOCM O C/ POL. CRUZADA
USO DE POTENCIAL DE LINEA
R
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • PORTAN PORTANTO, TO, ES COM COMUN UN QUE QUE LAS LAS PROTECCIONES DE DISTANCIA CON UNIDADES DE MEDIDA TIPO MHO EMPLEEN ZONA REVERSA PARA BLOQUEAR LA ZONA 1 EN CASO DE FALLAS REVERSAS PRÓXIMAS ZONA 1
&
ZONA REVERSA
TRIP
PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD Z” ZF ZMEDIDOSM = j(X’C + X”C) ZMEDIDOCM = j(Z’EQ + Z”EQ)
-jX”
VSM = -j(X’C + X”C)I Z’ -I ZG VCM = -j(Z’EQ + Z”EQ)I
’ C -jX C
X
ZMEDIDOSM SIN MOV ZMEDIDOCM CON MOV
ZSG ZONA 1
Z’1
EN EL INÍCIO DE LA Z MEDIDOSM ACCIÓN DE MEMÓRIA ZMEDIDOCM O C/ POL. CRUZADA
USO DE POTENCIAL DE LINEA
ZONA REVERSA
R
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD Z” ZF
-jX”
X
ZMEDIDOSM = j(X’C + X”C)
VSM = -j(X’C + X”C)I Z’ -I ZG VCM = -j(Z’EQ + Z”EQ)I
’ C -jX C
ZMEDIDOSM SIN MOV ZMEDIDOCM CON MOV
ZMEDIDOCM = j(Z’EQ + Z”EQ) Z’1 FINDA A ACCIÓN DE MEMÓRIA
ZMEDIDOSM
ZMEDIDOCM ZONA 1
USO DE POTENCIAL DE LINEA
ZONA REVERSA
R
PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • SI LA PRO PROTEC TECCIÓ CIÓN N PRESE PRESENTA NTA CARACTERÍSTICA DE OPERACIÓN CUADRILATERAL, LA FALLA REVERSA NO ES CRÍTICA, PUES NO EXISTE EXISTE REGIÓN DE OPERACIÓN DEBIDO AL DESPLAZAMIENTO DE LA CARACTERÍSTICA DIRECCIONAL
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD Z” ZF ZMEDIDOSM = j(X’C + X”C) ZMEDIDOCM = j(Z’EQ + Z”EQ)
-jX”
VSM = -j(X’C + X”C)I Z’ -I ZG VCM = -j(Z’EQ + Z”EQ)I
’ C -jX C
X OPERA ZSG
DIRECCIONAL
NO HAY PROBLEMA Z’1 ZMEDIDOSM SIN MOV ZMEDIDOCM CON MOV CON CARACTERÍSTICA CUADRILATERAL USO DE POTENCIAL ZMEDIDOSM Z MEDIDOCM DE LINEA ZONA 1 R
PROTECCIÓN DE DISTANCIA DIRECIONALIDAD • HABIEN HABIENDO DO OTRA OTRAS S FUENTE FUENTES S CONEC CONEC-TADAS A BARRAS ENTRE EL RELÉ Y LA FALLA, PUEDE OCURRIR EL DISPARO DEL GAP DEL CAPACITOR DE LA LINEA DEFECTUOSA, CON LA CORRESPONDIENTE VARIACIÓN DE LA IMPEDANCIA MEDIDA
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA PRIMERA ZONA • POR SEGU SEGURUR RURIDA IDAD, D, NO NO ES USUA USUAL L CONSIDERAR DISPARO DEL GAP EN EL CÁLCULO DEL AJUSTE DE LA PRIMERA ZONA • CAS CASO O CONTRA CONTRARIO RIO,, ESTARI ESTARIA A SIEND SIENDO O ESTABELECIDA UNA CORRIDA DE RESULTADO IMPREVISIBLE
PROTECCIÓN DE DISTANCIA PRIMERA ZONA • LA ZONA ZONA 1 DEB DEBE E SER AJU AJUSTA STADA DA DE DE MODO A NO HABER SOBREALCANCE ADICIONAL EN FUNCIÓN DE: – ASOCIACIÓN DE CAPACITORES ENTRE LA FUENTE DE INFORMACIÓN DE POTENCIAL Y LA FALLA EXTERNA – EFECTO DE RESONANCIA SUBSÍNCRO NA
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA PRIMERA ZONA • ESTO ESTO SIGN SIGNIFIC IFICA A QUE QUE EL ALCA ALCANCE NCE DEBE SER REDUCIDO PARA CUBRIR TODOS LOS FACTORES DE ERROR APUNTADOS EN EL CAPÍTULO 5 Y MAS LOS DOS RESUMIDOS EN LA DIAPOSITIVA ANTERIOR • ES POR POR ES ESTA TA RA RAZÓ ZÓN N QUE QUE Z1 PUEDE TENER QUE SER MUY CORTO, CAUSANDO PROBLEMAS DE DIRECCIO NALIDAD EN FALLAS REVERSAS
PROTECCIÓN DE DISTANCIA PRIMERA ZONA • ASO ASOCIA CIACIÓ CIÓN N DE DE CAPA CAPACIT CITORE ORES: S: -jX’C -jX”C
Z’
Z”
ZF
ZG X
Z’1
X1A
-jX’C
X
Z”EQ ZMEDIDO
-jX”C ZMEDIDO X1 A
SIN MOV
ZONA 1 R
Z’1 Z’EQ
X1B
ZONA 1 R CON MOV
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA PRIMERA ZONA • CON REL RELACI ACIÓN ÓN A LA DIAP DIAPOSI OSITIV TIVA A ANTERIOR: – EL ALCANCE CON MOV PUEDE PUEDE SER LIGERAMENTE MAYOR QUE SIN MOV – LA LOCALIZACIÓN DE LA FUENTE DE INFORMACIÓN DE POTENCIAL (LINEHA O BARRA) ES IRRELEVANTE – EL CAPACITOR PODRIA ESTAR EN EL MEDIO DE LA LINEA PROTEGIDA
PROTECCIÓN DE DISTANCIA PRIMERA ZONA • ASOC ASOCIACIÓ IACIÓN N DE CAP CAPACIT ACITORES ORES:: -jX’C POTENCIAL DE BARRA
ZF X
Z’1
-jX”C
Z’
X1A
Z” ZG X
-jX”C ZMEDIDO
X1 ’ -jX A C
ZONA 1 R
X1B
Z’EQ
Z’1
Z”EQ ZMEDIDO
ZONA 1 R CON MOV
SIN MOV SITUACIÓN ANÁLOGA A LA ANTERIOR
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA PRIMERA ZONA • ASOC ASOCIACIÓ IACIÓN N DE CAP CAPACIT ACITORES ORES:: -jX’C
-jX”C
Z’
Z”
POTENCIAL DE LINEA
ZF X
ZG X
Z’1 -jX” C
Z’1
X1A
ZMEDIDO ZONA 1
X1 A
-jX’C SIN MOV
R
Z”EQ ZMEDIDO ZONA 1
X1B
Z’EQ
CON MOV
R
ES POSIBLE AUMENTAR EL ALCANCE DE LA ZONA 1
PROTECCIÓN DE DISTANCIA PRIMERA ZONA • EFECTO EFECTO DE DE LA RESON RESONANC ANCIA IA SUBSÍ SUBSÍNNCRONA: X
FALLA SÓLIDA SÓLID A EN FIN DE LA LT ZMEDIDO DE FALLA = Z’1
ZMEDIDO PRÉ-FALLA R
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA PRIMERA ZONA • EFECTO EFECTO DE DE LA RESON RESONANC ANCIA IA SUBSÍ SUBSÍNNCRONA: – LA IMPEDANCIA MEDIDA OSCILA EN TORNO DEL VALOR FINAL DE FALLA – EL ALCANCE DE LA ZONA 1 DEBE SER INFERIOR AL “CAMINO” PERCORRIDO POR LA IMPEDANCIA MEDIDA, PRINCIPALMENTE CON RELÉS DIGITALES
PROTECCIÓN DE DISTANCIA PRIMERA ZONA • EL EFECT EFECTO O DE LA RESO RESONAN NANCIA CIA SUB SUB-SÍNCRONA PUEDE SER COMPENSAD COMPENSADO O POR EL FACTOR (FRSS) CALCULABLE POR LA EXPRESIÓN QUE SE SIGUE (G. ZIEG-LER): FRSS 1
1 U IG 2 VF
DONDE: FRSS ES MENOR QUE UN; UIG ES LA TENSIÓN DE IGNIÇÃO DEL GAP – VALOR INSTANTANEO; VF E LA TENSIÓN PRÉ-FALLA – VALOR EFICAZ FASE-FASE.
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA PRIMERA ZONA • EJE EJEMP MPLO LO DE DE CÁLCU CÁLCULO LO DEL DEL FRSS FRSS:: – LINEA DE 345 kV (VF = 345 kV) – TENSIÓN DE IGNIÇÃO DEL GAP DE 172 kV (UIG = 172 kV)
FRSS 1
1 U IG 2 VF
1
1 0,74 172 2 345
PROTECCIÓN DE DISTANCIA PRIMERA ZONA • USO DEL FR FRSS SS:: – EL ALCANCE DE LA ZONA 1 DEBE SER DETERMINADO COMO INDICADO EN EL CAPÍTULO 5 PARA A MAS DRASTICA ASOCIACIÓN DE CAPACITORES – EL VALOR ENCONTRADO ENCONTRADO DEBE SER MULTIPLICADO POR EL FRSS PARA SI LLEVAR EN CUENTA LA RESONANCIA SUB-SÍNCRONA
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA PRIMERA ZONA • EXE EXEMPL MPLO O DE DE USO USO DEL FRS FRSS: S: – POR EL CAPÍTULO 5 EL ALCANCE DEBE SER UNA FRACCIÓN DE LA MÍNIMA IMPEDANCIA MEDIDA PARA FALLA EXTERNA, EL QUE IMPLICA EN CONSIDERAR LA PEOR ASOCIACIÓN DE CAPACITORES – LUEGO EL ALCANCE DE LA ZONA 1 DEBE SER DETERMINADO ASÍ
Z1 α FRSS ZMEDIDO MÍNIMO
PROTECCIÓN DE DISTANCIA SEGUNDA ZONA • LA SEGU SEGUNDA NDA ZONA DEBE SER SER AJUS AJUS-TADA DE MODO A COBRIR TODA LA LINEA PROTEGIDA: – EL CAPACITOR(ES) CAPACITOR(ES) SÉRIE DE LA LINEA PROTEGIDA Y DE LA(S) ADYACENTE(S) NO DEBE(N) SER CONSIDERADO(S) EN LA DETERMINACIÓN DEL ALCANCE – LA DETERMINACIÓN DE LA TEMPORIZACIÓN DEBE CONSIDERAR LA PRESENCIA DE TODOS LOS CAPACITORES SÉRIE
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA SEGUNDA ZONA ZONA 2
TIEMPO
T2 ZONA 1
ZONA 2
TIEMPO
T2 ZONA 1
PROTECCIÓN DE DISTANCIA SEGUNDA ZONA • PARA PREVE PREVENIR NIR OCURREN OCURRENCIA CIA DE SUBALCANCE DE LA UNIDAD DE MEDIDA DE ZONA 2, PRINCIP PRINCI PALMENTE CUANDO ASOCIADA A TELEPR TELEPROTEOTECCIÓN: – SE DEBE SIEMPRE CONSIDERAR EL INVERSO DEL FRSS – (>1) ES EL MARGEN DE AJUSTE DE LA ZONA 2 (VISTO EN CAPÍTULO 5)
Z2
β Z MEDIDO MÁXIMO
FRSS
FRSS 1
1 U IG 2 VF
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PROTECCIÓN DE DISTANCIA TERCERA ZONA Y PARTIDA • NORMA NORMALME LMENTE NTE LAS LAS LINE LINEAS AS CON CON COMPENSACIÓN COMPENSACI ÓN SÉRIE SÉ RIE Y LAS ADYAADYACENTES SON DE EA EAT T, DONDE EL USO DE RETAGUARDIA REMOTA ES CONTRAINDICADO • NO ES USUA USUAL L EMPLE EMPLEAR AR TERC TERCERA ERA ZONA EN TALES TALES CASOS
PROTECCIÓN DE DISTANCIA TERCERA ZONA Y PARTIDA • DE QUALQ QUALQUIE UIER R MODO, MODO, TERCE TERCERA RA ZO NA Y PAR ARTIDA TIDA SE DEBEN TENER SUS ALCANCES AJUSTADOS SIN CONSIDERAR LOS CAPACITORES SÉRIE • AU AUN N LA DET DETERM ERMINA INACIÓ CIÓN N DE SUS SUS TEMPORIZACIONES DEBE NECESARIAMENTE CONSIDERAR LOS CAPACITORES CAP ACITORES SÉRIE
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TELEPROTECCIÓN • LA SEL SELECC ECCIÓN IÓN DE DE ESQUEMA ESQUEMAS S DE TELETELEPROTECCIÓN PROTECCI ÓN ESTA RESTRIN RESTRINGIDA GIDA POR EL HECHO DE LA ZONA 1 TENER ALCANCE MUY CORTO EN LAS LINEAS CON COMPENSACIÓN SÉRIE: – NADA IMPIDE – Y ES HASTA HASTA PRUDENTE – QUE SE TENGA UN ESQUEMA DE TRANSFERENCIA DIRECTA DE DISPARO POR SUBALCANCE – LA TDD ES NECESARIA PARA LA PROTECCIÓN DEL BANCO DE CAPACITORES SÉRIE
TELEPROTECCIÓN • LOS ESQUE ESQUEMA MAS S MAS AD ADECU ECUADO ADOS S SON LOS DE SOBREALCANCE CON EMPLEO DE LA FUNCIÓN 67N CON ALTA SENSIBILIDAD: – TRANSFERENCIA PERMISIV PERMISIVA A DE DISDISPARO POR SOBREALCANCE UNBLOCKING – UNBLOCKING
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PROTECCIÓN DIFERENCIAL • LA APL APLICA ICACIÓ CIÓN N DE PROTECC PROTECCIÓN IÓN DIFERENCIAL LONGITUDINAL BASADA EN RELÉS PERCENTUALES (CON CORRIENTE DE RESTRICCIÓN) ES MUY ATRAYENTE, ATRAYENTE, PARTICUL ARTICULARARMENTE SE S E IMPLEMENT IMPLE MENTADA ADA COMO SEPARAD SEP ARADA A POR FASE
PROTECCIÓN DIFERENCIAL • DEPEND DEPENDIEN IENDO DO APE APENA NAS S DE LAS LAS CORRIENTES DE LOS TERMINALES DE LA LINEA, LA FUNCIÓN 87 NO ES SUSCEPTIBLE AL FENEMENO DE INVERSIÓN DE TENSIÓN • SU ZONA ZONA DE ACTUA ACTUACIÓN, CIÓN, DEFIN DEFINIDA IDA POR SUS CONECCION CONECCIONES, ES, ASEGURA LA DISCRIMINACIÓN ENTRE LAS FALLAS INTERNAS Y EXTERNAS, DESDE QUE LOS TC SEAN BIEN DIMENSIONAD DIMENSIONADOS OS
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PROTECCIÓN DIFERENCIAL • LA IMPLEME IMPLEMENT NTACIÓN ACIÓN SEPARAD SEPARADA A POR FASE ASEGURA PERFECTA SELECCIÓN DE FASE, LO QUE FACILITA EL USO DE RECONEXIÓN AUTOMÁTICA MONOPOLAR • LA IMPLE IMPLEMENT MENTACIÓ ACIÓN N EN EL EL MODO MODO MESTRE-MESTRE MESTREMESTRE AUMENT AUME NTA A LA DEPENDA-BILITY DEPENDA -BILITY DE LA PROTECCIÓN
PROTECCIÓN DIFERENCIAL • MISMO MISMO EN LOS LOS CASOS CASOS DE DE INVERS INVERSIÓN IÓN DE DE CORRIENTE, LA FUNCIÓN DIFERENCIAL ES APLICABLE A LA PROTECCI PROTECCIÓN ÓN DE LINEAS COM COMPENSACIÓN SÉRIE • BAST BASTA A VERIF VERIFICAR ICAR EN EL DIAGR DIAGRAMA AMA POLAR SI EST ESTAS AS FALLAS NO INHIBEN INHIB EN LA OPERACIÓN DE LAS UNIDADES DE MEDIDA, DE MODO A NO DEPENDER DE LOS MEDIOS DE PROTECCIÓN CONTRA SOBRETENSIONES DEL BANCO DE CAPACITORES SÉRIE (GAP O MOV)
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PROTECCIÓN DIFERENCIAL • ASÍ UNA UNA FALLA CON INVERSI INVERSIÓN ÓN DE CORRIENTE SEA CARACTERIZADA POR UMA ELEVADA ELEVADA RELACIÓN ENTRE E NTRE LA CORRENTE INVERTIDA Y LA CORRIENTE DEL TERMINAL OPUESTO, EL AJUSTE DEL SLOPE PUEDE TAMBIEN SER ALTO, ALTO, CREANDO UNA SIG NIFICATIV NIFICA TIVA A ÁREA DE RESTRICCIÓN EN EL DIAGRAMA POLAR
PROTECCIÓN DIFERENCIAL S IS
XC
ZS ZS
APLICACIÓN ACEPTABLE
x=0 Z’
IG
-jXC 87S
G
87G
ZG
Im() NO OPERA
Re() OPERA
α
IS IG
DIAGRAMA POLAR
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PROTECCIÓN DIFERENCIAL S IS1
XC
xZ ' ZS ZS
APLICACIÓN ACEPTABLE
x=x1 (1-x)Z’
xZ’
-jXC 87S
IG1
G
87G
ZG
Im() NO OPERA
α
Re()
1
OPERA
IS IG
DIAGRAMA POLAR
PROTECCIÓN DIFERENCIAL S IS2
XC
xZ
'
ZS ZS
APLICACIÓN ACEPTABLE
xZ’
x=x2 G I (1-x)Z’ G2
-jXC 87S
87G
ZG
Im() NO OPERA
2 Re() OPERA
α
IS IG
DIAGRAMA POLAR
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PROTECCIÓN DIFERENCIAL S IS3
XC
xZ ' ZS ZS
APLICACIÓN ACEPTABLE
xZ’
x=x3 G I ’ G3 (1-x)Z
-jXC 87S
87G
ZG
Im() NO OPERA
3 Re()
α
OPERA
IS IG
DIAGRAMA POLAR
PROTECCIÓN DIFERENCIAL • AÚN AÚN SI LA LA PROTE PROTECCI CCIÓN ÓN TUV TUVIERA IERA TENDENCIA A OPERAR ANTES DE LA NORMALIZACIÓN DEL SENTIDO DE DE LA CORRIENTE DE LA FUENTE S, SERÁ NECESARIO CONFIAR EN EL GAP O EN EL MOV PARA ASEGURAR LA ACUACIÓN SELECTIVA DE LA FUNCIÓN DIFERENCIAL DE LINEA
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PROTECCIÓN DIFERENCIAL S ISN
XC
xZ ' ZS
x=x N G I ’ GN (1-x)Z
-jXC 87S
ZS
APLICACIÓN CON RIESGO DE NEGATIVA
xZ’
87G
ZG
Im() NO OPERA
Re()
N
α
OPERA
IS IG
DIAGRAMA POLAR
PROTECCIÓN DIFERENCIAL • ES IMPORT IMPORTANTE OBSER OBSERV VAR QUE SIEMPRE PUEDE HABER INVERSIÓN DE CORRIENTE CORRIENT E EN UNA FAJA FAJA DE LOCALIZACIONES DE FALLA (x) QUE BALANCEA LOS MÓDULOS DE LAS CONTRIBUCIONES DE LAS FUENTES Y JUEGA EL PUNTO EN EL INTERIOR DE LA CARACTERÍSTICA DE RESTRICCIÓN XC
ZS xZ '
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PROTECCIÓN DIFERENCIAL • EL SLOPE PUEDE TENER QUE SER ELEVADO PARA COMPENSAR: – ERRORES DE LOS TC – DESEQUILIBRIO IMPUESTO POR PARÁPARÁMETROS SHUNT – ASIMETRIAS DE LOS CANALES DE TELECOMUNICACIÓN
CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN • LAS LINEA LINEAS S DE DE TRANS TRANSMISIÓ MISIÓN N DOT DOTADAS DE COMPENSACIÓN SÉRIE TIENEN LOS INTERRUPTORES Y SU ESQUEMA DE RECONEXIÓN AUTOMÁTICA ENVOLVIDOS ENVOLVIDOS CON LA PROTECCIÓN DEL BANCO DE CAPACITORES
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CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN • TIPICA TIPICAMEN MENTE, TE, UN DEFE DEFECTO CTO EN EL EL BANCO DE CAPACITORES IMPLICA EN: – CIERRE AUTOMÁTICO DEL INTERRUPTOR INTERRUPTOR DE PERIMETRO ( BY-PASS BY-PASS ) – APERTURA AUTOMÁTICA SUBSECUENTE SUBSECUENTE DE LAS LLAVES SECCIONADORAS ISOLADORAS
• ESTO ESTO PERMIT PERMITE E MANTE MANTER R EN SERV SERVICIÓ ICIÓ LA LINEA DE TRANSMISIÓN
CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN • EN EL EL CASO DEL BANC BANCO O SERÁ SERÁ DIVIDI DIVIDI-DO EN SECCIONES, LAS PROTECCIONES DE CADA SECCIÓN DEBEN ACTUAR SOBRE EL RESPECTIVO INTERUPTOR DE CONTORNO Y LAS RESPECT RESPECTIV IVAS AS LLAVES SECIONADORAS ISOLADORAS • PU PUEDE EDE OCURR OCURRIR IR ACTU ACTUACI ACIÓN ÓN DE LA PROTECCIÓN DE LA LINEA PARA DEFECTOS GRA GR AVES EN EL BANCO DE CAPACITORES
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CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN PC
S
52C 52S
89L
89B
PLS GAP
G OTRA SECCIÓN IDENTICA
52G PLG
O MOV
PLS Y PLG - PROTECCIONES DE LOS LO S TERMINALES S Y G DE LA LT LT PC - PROTECCIÓN DE LA SECCIÓN DEL D EL BANCO DE CAPACITORES 52S YE 52G - INTERRUPTORES DE LOS TERMINALES TER MINALES S Y G DE LA LT LT BY-PASS ) 52C - DISJUNTOR DE CONTORNO ( BY-P 89B Y 89L - SECCIONADORAS ISOLADORAS DE LA SECCIÓN DEL BANCO DE CAP CAPACITORES ACITORES
CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN PC
S
52C 52S
89B
PLS GAP
89L O MOV
OTRA SECCIÓN IDÉNTICA
G
ICARGA 52G PLG
CONDICIÓN NORMAL DE CARGA CON EL BANCO DE CAPACITORES EN SERVICIO 52S, 89B, 89L E 52G FECHADOS 52C ABIERTO
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CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN PC
ICARGA
S
ICARGA
52C 52S
89L
89B
PLS GAP
OTRA SECIÓN IDÉNTICA
G
ICARGA 52G PLG
O MOV
DEFEETO LEVE EN EL BANCO DE CAPACITORES: - ACTUA EXCLUSIVAMENTE EXCLUSIVAMENTE LA PROTECCIÓN DEL BANCO - CIERRA EL INTERRUPTOR INTERRUPTOR DE CONTORNO CONTORNO - CORRIENTE DE CARGA NO PASA MAS EN EL CAPACITOR CAPACITOR
CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN PC
ICARGA
S
ICARGA
52C 52S
89B
PLS GAP
89L O MOV
OTRA SECCIÓN IDÉNTICA
G
ICARGA 52G PLG
DEFECTO LEVE EN EL BANCO DE CAPACITORES: - ABREN LOS LOS SECIONADORES SECIONADORES - LA FALLA FALLA ESTA ESTA AISLADA AISLADA - LA LT LT PERMANECE OPERANDO SIN EL BANCO BANCO O SECCIÓN
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CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN PC
S ICCS 52S
52C 89L
89B
PLS GAP
OTRA SECCIÓN IDÉNTICA
O MOV
G
ICCG 52G PLG
DEFECTO GRAVE (CORTO-CIRCUITO) EN EL BANCO DE CAPACITORES: - ACTUA LA PROTECCIÓN PROTECCIÓN DEL BANCO - PODEN ACTUAR LAS PROTECCIONES DE LA LT, PRINCIPALMENTE LA DEL TERMINAL S - HA HAY Y UNA CORRIDA ENTRE PC, PC, PLS Y PLG
CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN PC
S
52C 52S
89B
PLS GAP
89L O MOV
G OTRA SECCIÓN IDÉNTICA
52G PLG
DEFECTO GRAVE (CORTO-CIRCUITO) EN EL BANCO DE CAPACITORES: - ACTUANDO LA PROTECCIÓN DE LA LINEA, ESTA ESTA ES RETIRADA DE SERVICIO
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CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN • RECON RECONEXIÓN EXIÓN AUT AUTOMÁT OMÁTICA ICA DE DE LA LT LT: – DEBE SER BLOQUEADO CUANDO CUANDO DE ACTUACIÓN DE LA PROTECCIÓN DEL BANCO – EN EL TERMINAL LOCAL LOCAL POR CONT CONTACTO TIPO b DEL RELÉ 86BC – EN EL TERMINAL REMOTO REMOTO POR CONTACONTACTO TIPO b DEL RELÉ 86RTDD, ENERGIZADO POR RECEPCIÓN PERMANENTE DE COMANDO DE TRANSFERENCIA DE DISPARO
CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN • LA PROT PROTECC ECCIÓN IÓN PAR PARA A FALLA FALLA DEL INTERRUPTOR DE CONTORNO ( BY BYPASS ) DEL BANCO DE CAPACITORES, O DE LA SECCIÓN DEL BANCO, DEBE ACTUAR SOBRE EL INTERRUPTOR LOCAL DE LA LT Y ENVIAR COMANDO DE TRANSFERENCIA DE DISPARO PARA EL TERMINAL REMOTO
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CONVIVENCIA CON LAS PROTECCIONES DE COMPENSACIÓN BF DEL 52C
TDD
RDD
PC
S
52C 52S
89B
PLS GAP
89L O MOV
G OTRA SECCIÓN IDÉNTICA
52G PLG
EL BF DEL 52C DEBE SER IMPLEMENTADO PARA ACTUAR EN CASO DE FALLA DEL CIERRE DEL INTERRUPTOR
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