MEMORIA DE CÁLCULO ESTRIBOS Y ALEROS
DATOS GENERAL GENERALES ES
Resistencia a compresión del concreto: ESTRIBOS Y ALEROS:
Kgr/cm2
fc
:=
250
Resistencia a la fluencia de acero:
fy
:=
4200 Kg/cm2
Peso especifico del relleno
Ton/m3 γ t := 1.6 Ton/m
Peso especifico del hormigón armado
γH °A ° := 2.4
Angulo de fricción interna del relleno
φ f := 35
Capacidad admisible del suelo
qadm
Luz de calculo:
Luz
Ancho del estribo:
b
:=
8.2
Número de vigas:
Nvig
:= 3
:=
:=
38
(Arena con grava, suelta)
Ton/m Ton/m3 ° (Arena con grava, suelta)
Ton/m2 8 Ton/m m
(Tramo)
m
GEOMETRÍA d1
d2
d1
:=
0.3
d2
:=
2.355 m
d3
:=
0.65
d4
:=
d7 d3
Estribo
d8
Cabezal
d4
d5
d6
Pilote d9
Figura: Elevación
m
m
0.40 m
d5
:=
d6
:=
d7
:= 0.8
m
d8
:=
0.7
m
d9
:=
2.0
m
2.652 m 1.00
m
CALCULO DE CARGAS
Para el cálculo del peso propio se han calculado las siguientes áreas:
A1
= 0.707 m2
A2
= 0.26
m2
:= 0.5⋅ [ (d7 d 7 + d1) − d8] ⋅ d4
A3
= 0.08
m2
A4
:= ( d3 + d4 + d5) ⋅ d8
A4
= 2.591 m2
A5
:= d6⋅ d9
A5
=2
m2
A6
:= 0.5⋅ [ (d7 d 7 + d1) − d8] ⋅ d4
A6
= 0.08
m2
A7
:= [ ( d7 + d1 d1) − d8] ⋅ d5
A7
= 1.061 m2
A8
:= ⎡⎛
A1
:= d1⋅ d2
A2
:= [ ( d7 +
A3
d9
⎣⎝ 2
d1 d1)
−
d8 2
− d8] ⋅ d3
− ( d7 + d1 − d8)⎤ ⋅ ( d2 + d3 + d4 + d5)
⎦
A8
A1
A2 A3
A6 A8
A4 A7
A5
Ár eas para p ara cálc c álc ulo ul o d e peso pes o p ropi ro pi o Figura: Áreas
= 1.514 m2
a.-Peso propio del H°A° y del relleno P1 := A1⋅ b ⋅ γH°A °
P1 = 13.904 Ton
P2 := A2⋅ b ⋅ γH°A °
P2 = 5.117
Ton
P3 := A3⋅ b ⋅ γH°A °
P3 = 1.574
Ton
P4 := A4⋅ b ⋅ γH°A °
P4 = 50.999 Ton
P5 := A5⋅ b ⋅ γH°A °
P5 = 39.36
P6 := A6⋅ b ⋅ γt
P6
P7 := A7⋅ b ⋅ γt
P7 = 13.918 Ton
P8 := A8⋅ b ⋅ γt
P8 = 19.867 Ton
Total
:=
Total
= 145.788 Ton
Sobrecarga mínima:
S
:=
Peso del relleno:
γt = 1.6 Ton/m3
P3
+
P4
+
Ton
+
P2
+
= 1.05
P5
P1
+
Ton
P6
+
P7
+
P8
b .- Empuje de relleno
Altura adicional por sobrecarga:
h1
:=
S
h1
γt
Ton/m2
1.0
= 0.625
m
Coeficiente de presión activa 2 π ⎛ φf ⎞⎤ ⎡ Ka := tan ⋅ 45 − 2 ⎦ ⎣ 180 ⎝
Ka
= 0.271 Para α := 0
β := 0
φf = 35
Empujes: Altura del estribo mas el cabezal del pilote: h
:= d2 +
h
= 7.057
d3 + d4
+
d5
+
d6
PLS := Ka ⋅ γt⋅ h1⋅ h ⋅ b
PLS = 15.681 Ton
2
PEH = 88.531 Ton
PEH := 0.5⋅ Ka⋅ γt⋅ h ⋅ b
δ := 0
P1
P2 P3 P6
PLS
PEH
P4 P8 P7
P5
Figura: Cargas por p eso propio y empuje de tierras
c.- Fuerzas de frenado vehicul ar: BR
Según AASTHO Criterio I: Tomar el 25% del eje pesado de HS20-44 aplicada simultaneamente a la vía de diseño.
14.5ton
14.5ton
4.3m
3.6ton
4.3m
Figura: Carga por eje BRc1
:=
14.5 ⋅ 0.25
BRc1 = 3.625
Tn
Criterio II: Tomar el 5% de la carga viva (HS20-44) sin impacto aplicada a la vía de diseño. Se usará la carga equivalente.
8200 kgr para momento 11800 kgr para cortante
950 kgr/m
Figura: Carga equivalent e por carr il (HS20-44)
BRc2 :=
Carga distribuida
q
Peso para momento
Qm
0.05( q⋅ Luz + Qm)
:= 95
:=
Kgr/m 8200 Kgr
BRc2 = 2.215 Ton
1000
Entonces; de los dos criterios se asume el mayor, es decir: BR := max( BRc1, BRc2) BR
= 3.625 Ton
d.- Viento so bre carga viva: WL
Según AASTHO-LRFD:3.8.1.3: WL
:=
0.146(Ton/m)
Entonces: WL
:= WL⋅ b
WL
= 1.197 Ton
e.- Cargas pro venientes de la su perestructura
Carga muerta de plataforma CM
:=
178.06 Ton
(Reacción total en un extremo del tramo, incluye la reaccion de todas vigas)
Carga viva de plataforma +impacto CV
:=
84.22 Ton
(Reacción total en un extremo del tramo, incluye la reaccion de todas vigas)
CALCULO A FLEXIÓN PANTALLA DEL ESTRIBO
Modelo Estructural CM
P1 CV
WL
BR P2 P3 PLS
PEH
P4
A
Figura: Hipótesis N°3 Calculo de Brazos respecto al punto A: Bcm Bcv
:= :=
0 0
m m
Bp1
:=
0
m
Conservadoramente
Bp2
:=
0
m
Conservadoramente
Bp3
:=
0
m
Conservadoramente
Bp4
:=
0
m
Bpls
:=
d2
+
d3
+ 2
d4
+
d5
Bpls
= 3.029 m
Bpeh
:=
d2
d3
+
d4
+
d5
Bpeh
3
Bwl := d3 Bbr
+
= 2.019 m
+
d4
+
d5
Bwl
= 3.702
m
:= d3 +
d4
+
d5
Bbr
= 3.702
m
Fuerzas Resultantes en el Punto A: P
:= CM +
CV + P1 + P2 + P3 + P4
V := PLS + PEH + WL M
:= Bpls⋅ PLS +
+
BR
Bpeh ⋅ PEH + Bwl⋅ WL + Bbr⋅ BR
P
M
V A
Figura: Resultant e de Cargas = 333.874
Ton
V = 109.035
Ton
P
M
= 244.088
Momento Ultimo: γ :=
1.6
Ton.m
Coeficiente de Mayoracion
Mu
:= γ ⋅ M
Mu
= 390.541 Ton.m
Canto útil de cálculo: Recubrimiento Diam
:=
:=
20 mm
7.5
cm
Diametro de la Barra de Refuerzo
d
:= 100( d8) − Recubrimiento −
d
= 61.5
cm
Diam 2⋅ ( 10)
Cuantia Necesaria: φ := 0.9
ρ :=
fc 1.18⋅ fy
⎛ 1 −
1
−
2.36⋅ Mu⋅ 1000
⎝
2
φ⋅ fc ⋅ b ⋅ d
ρ = 0.0034492
Cuantia Balanceada: β 1 := 0.85
ρ b := 0.85⋅ β1⋅
6090
⎝ 6090 + fy
fc fy
ρ b = 0.025
Cuantia Maxima y Minima: ρ max :=
0.75⋅ ρ b
Verificacion := if ( ρ
ρ max = 0.0191 < ρ max, "cumple" , "no cumple" )
Verificacion = "cumple"
ρ min := 0.0018
Cuantia de Diseño: ρ := if ( ρ ≥ ρ min, ρ , ρ min) ρ = 0.0034492
Acero de Refuerzo: As
:= ρ ⋅ ( b ⋅100) ⋅ d
As
= 173.943 cm2
Diam = 20
mm
:=
cm2
Ao
3.14
N°Barras
:=
N ° Barras
As
N°Barras
Ao
= 55.396
:= 58
Area de acero proporcionada: Asprop
:= N°Barras⋅ Ao
Asprop
= 182.12
cm2
Usar Acero Vertical Principal en la Pantalla del Estrib o: N°Barras
= 58
Diam = 20 mm
Separacion
Area de acero mínimo vertical:
Asv
1
:= ⋅ As
Diam Ao
:=
:=
16 mm
2.01
N°Barras N ° Barras
:=
14 cm
(un tercio del área de acero principal vertical):
Asv
3
:=
= 57.981 cm2
Diametro de la Barra de Refuerzo
cm2 Asv
N°Barras
Ao
= 28.846
:= 30
Area de acero proporcionada: Asprop
:= N°Barras⋅ Ao
Asprop
= 60.3
cm2
Usar Acero Vertical Secundario en la Pantalla del Estribo : N°Barras
= 30
Diam = 16 mm
Separacion
:=
27 cm
Área de acero mínimo horizontal: ρ minh := 0.002 Cuantia minima horizontal Ag
:=
( d8 ⋅ 100 ) ⋅ 100
Ag
= 7000
cm2
Ash Ash
:= ρ minh⋅ Ag = 14 cm2/m
:=
Diam Ao
:=
(repartida en ambas caras de la pantalla)
16 mm
cm2
2.01
Ash
N°Barras
:=
N°Barras
:= 4
N°Barras
2⋅ Ao
= 3.483
(por metro)
Area de acero proporcionada: Asprop
:= 2⋅ N°Barras⋅ Ao
Asprop
= 16.08
cm2
Usar Acero Horizontal en la Pantalla del Estribo : Diam = 16 mm N°Barras
=4
Separacion
:=
25 cm
VERIFICACÍON A CORTE PANTALLA DEL ESTRIBO
Cortante último: Vu
:= γ ⋅ V
Vu = 174.456 Ton
Cortante resistente φVnc :=
0.85⋅ 0.55⋅ fc ⋅ ( b ⋅100) ⋅ d 1000
φVnc = 372.77 Ton Verificacion := if ( φVnc
> Vu, "Cumple" , "no cumple" )
Verificacion = "Cumple"
CALCULO PANTALLA DE LA SILLETA
Modelo estructural
Cv
WL
BR
PLS PEH
A
Empujes: PLS := Ka ⋅ γt⋅ h1⋅ d2⋅ b
PLS = 5.233 Ton
2
PEH = 9.859 Ton
PEH := 0.5⋅ Ka ⋅ γt⋅ d2 b
Reaccion por Carga Viva sobre una Viga: Cv
:=
CV
Cv
3
= 28.073
Ton
Calculo de Brazos: Brpls Brpeh Brbr
:= :=
d2 2 d2 3
:= d2
Brwl := d2
= 1.178
Brpls Brpeh
= 0.785
m m
= 2.355
m
Brwl = 2.355
m
Brbr
:=
Brcv
d1
Brcv
2
= 0.15
m
Reacciones en el Punto A: P
:= Cv
:=
M
Brpls ⋅ PLS + Brpeh ⋅PEH + Brbr⋅ BR + Brwl⋅ WL
V := PLS + PEH + BR + WL P
= 28.073
Ton
= 29.469 Ton m
M
V = 19.914
Momento Ultimo: γ :=
1.6
Mu
:= γ ⋅ M
Mu
= 47.15
Ton
Coeficiente de Mayoracion Ton.m
Canto útil de cálculo: Recubrimiento Diam
:=
:=
12 mm
7.5
cm
Diametro de la Barra de Refuerzo
d
:= 100( d1) − Recubrimiento −
d
= 21.9
cm
Diam 2⋅ ( 10)
Cuantia Necesaria: φ := 0.9
ρ :=
fc 1.18⋅ fy
⎛ 1 −
1
−
2.36⋅ Mu⋅ 1000
⎝
2
φ⋅ fc ⋅ b ⋅ d
ρ = 0.0032782
Cuantia Balanceada: β 1 := 0.85
ρ b := 0.85⋅ β1⋅ ρ b = 0.025
6090
⎝ 6090 + fy
fc fy
+
Brcv ⋅ Cv
Cuantia Maxima y Minima: ρ max :=
0.75⋅ ρ b
ρ max = 0.019
Verificacion := if ( ρ
< ρ max, "cumple" , "no cumple" )
Verificacion = "cumple"
ρ min := 0.0018
Cuantia de Diseño: ρ := if ( ρ ≥ ρ min, ρ , ρ min) ρ = 0.0032782
Acero de Refuerzo: As
:= ρ ⋅ ( b ⋅100) ⋅ d
As
= 58.87
cm2
Diam = 12
Ao
:=
mm
1.13
N°Barras
:=
N ° Barras
cm2
As
N°Barras
Ao
= 52.097
:= 54
Area de acero proporcionada: Asprop
:= N°Barras⋅ Ao
Asprop
= 61.02
cm2
Usar Acero Vertical Principal en la Silleta: N°Barras
= 54
Diam = 12 mm
Separacion
:=
15 cm
Área de acero minimo horizontal: ρ minh := 0.002 Cuantia minima horizontal Ag
:=
( d1 ⋅ 100 ) ⋅ 100
Ag
= 3000
cm2
Ash Ash
:= ρ minh⋅ Ag = 6 cm2/m
Diam Ao
:=
:=
(repartida en ambas caras de la Silleta)
12 mm
cm2
1.13
Ash
N°Barras
:=
N°Barras
:= 5
N°Barras
2⋅ Ao
= 2.655
(por metro)
Area de acero proporcionada: Asprop
:= 2⋅ N°Barras⋅ Ao
Asprop
= 11.3
cm2
Usar Acero Horizontal en la Sill eta : Diam = 12 mm N°Barras
=5
Separacion
:=
20 cm
VERIFICACIÓN A CORTE PANTALLA DE LA SILLETA
Cortante último Vu
:= γ ⋅ V
Vu = 31.863 Ton
Cortante resistente φVnc :=
0.85⋅ 0.55⋅ fc ⋅ ( b ⋅100) ⋅ d 1000
φVnc = 132.742 Ton Verificacion := if ( φVnc
> Vu, "Cumple" , "no cumple" )
Verificacion = "Cumple"
A5
:=
d2⋅ d3
A5
2
= 0.969 m2
Calcul o de cargas a.- Peso pro pio y peso del relleno
Fv
P1 := A1⋅ γH°A °
P1 = 2.325
Ton
P2 := A2⋅ γH°A °
P2 = 4.649
Ton
P3 := A3⋅ γH°A °
P3 = 6.048
Ton
P4 := A4⋅ γt
P4 = 15.497 Ton
P5 := A5⋅ γt
P5
:=
P1
+
P2
+
P3
+
P4
+
P5
= 1.55
Fv
Ton
= 30.068
b.- Empuje del relleno
Coeficiente de presión activa 2 π ⎛ φf ⎞⎤ ⎡ Ka := tan ⋅ 45 − 2 ⎠⎦ ⎣ 180 ⎝
Ka
= 0.271 Para α := 0
β := 0
φf = 35
δ := 0
Empujes: Altura del alero PEH := 0.5⋅ Ka ⋅ γt ⋅ ha
ha 2
:= d3 +
d4
ha
PEH = 10.797
= 7.057 Ton
m
ESTABILIDAD DEL ALERO
P5
P4
P2 P1
P3
Conservadoramente despreciamos el coeficiente de fricción y la inclinacion del muro. Fuerzas y momentos estabilizadores := ⎡d7 + d1 +
M1
⎣
⎛ d7 + ⎝
M2
:=
M3
:=
M4
:=
⎛ d5 − ⎝
M5
:=
⎛ d7 + ⎝
d5 2
⎛ d2 ⎤ ⋅ P1 ⎝ 3 ⎦
d1 ⎞ 2
⎠
⋅ P2
⋅ P3 d6 ⎞ 2
d1
⎠
⋅ P4
+
2 3
⋅ d2 ⋅ P5
Momentos Estabilizadores: Mes
:= M1 + M2 + M3 + M4 + M5
Mes
= 86.466 Ton/m
Fuerzas Verticales Estabilizadoras: Fv
= 30.068
Ton
Fuerzas y momentos desestabilizadores
M1
= 5.811
Ton/m
M2
= 10.46
Ton/m
M3
= 12.701 Ton/m
M4
= 53.464 Ton/m
M5
= 4.029
Ton/m
Momento Desestabilizador: + d4
d3
Mdes
:=
Mdes
= 25.397
3
⋅ PE Ton/m
Fuerza Lateral Desestabilizadora: PEH = 10.797
Ton
Exentricidad resultante
Ancho de la base de la zapata
er :=
a 2
−
Mes
− Mdes
er
Fv
⎛ ⎝
Verificacion := if er ≤
a 6
a
:= d5
= 0.069
a
= 4.2
m
m
, "si cumple trapezoidal" , "no cumple triangular"
Verificacion = "si cumple trapezoidal"
Verific acion de la Capacidad Admisi ble
Largo de calculo del alero
bal
:= 1 m
Pcompmax :=
⎛ Fv ⋅ 1 + 6⋅ er a ⎝ a⋅bal ⎝
Pcompmax = 7.865
Ton/m2
Pcompmin :=
⎛ Fv ⋅ 1 − 6⋅er a ⎝ a⋅bal ⎝
Pcompmin = 6.454
Ton/m2
qadm
=8
Ton/m2
Verificacion := if( Pcompmax < qadm, "cumple" , "no cumple" ) Verificacion = "cumple" Verificacion := if( Pcompmin > 0, "cumple" , "no cumple" ) Verificacion = "cumple"
Verific acion al Volteo
FSV :=
Mes Mdes
FSV = 3.405
Verificacion := if( FSV > 2.5, "Cumple a Volteo" , "No cumple a Volteo" ) Verificacion = "Cumple a Volteo"
Verific acion al Deslizamiento
Coeficiente de friccion (hormigon - suelo) Cf
:= 0.6
FSD := Cf ⋅
Fv PEH
FSD
= 1.671
Verificacion := if( FSD > 1.5, "Cumple a Deslizamiento" , "No cumple a Deslizamiento" ) Verificacion = "Cumple a Deslizamiento"
CALCULO A FLEXION PANTALLA DEL ALERO Modelo estructural
PEH
brz
Momento solicitante PEH = 10.797 Ton
:=
brz
+ d4
d3
3
γ = 1.6 Mu
− d4
brz
:= γ ⋅ ( PEH⋅ brz)
= 1.752 m
Mu
= 30.271 Ton.m
Canto útil de cálculo
:= 20 mm
Diam
:= 7.5 cm
Recubrimiento d
:= [ ( d1 + d2) ⋅ 100] − Recubrimiento −
d
= 51.5
cm
Cuantia Necesaria: φ := 0.9 ρ :=
⎛ 1 −
fc 1.18⋅ fy
1
−
2.36⋅ Mu⋅ 1000
⎝
2
φ⋅ fc ⋅ bal ⋅ d
ρ = 0.0031156
Cuantia Balanceada: β 1 := 0.85 ρ b := 0.85⋅ β1⋅ ⎛
6090
⎝ 6090 + fy
fc fy
ρ b = 0.025
Cuantia Maxima y Minima: ρ max := 0.75⋅ ρ b Verificacion := if ( ρ
ρ max = 0.0191 < ρ max, "cumple" , "no cumple" )
Verificacion = "cumple"
ρ
min
:=
0.0018
Cuantia de Diseño: ρ := if (ρ ≥ ρ min, ρ , ρ min)
Diam 2⋅ ( 10)
ρ = 0.0031156
Acero de Refuerzo: As
:= ρ ⋅ ( bal ⋅100) ⋅ d
As
= 16.045 cm2
Diam = 20
Ao
mm
:= 3.14 cm2
N°Barras
:=
As
N°Barras
Ao
N ° Barras
:=
= 5.11
6
Area de acero proporcionada: Asprop
:= N°Barras⋅ Ao
Asprop
= 18.84
cm2
Usar Acero Vertical Princ ipal en el Alero: N°Barras
=6
Diam = 20 mm
Separacion
Area de acero mínimo vertical:
Asv
1
:= ⋅ As
Diam Ao
(un tercio del área de acero principal vertical):
Asv
3
:= 20 cm
= 5.348
cm2
:= 12 mm Diametro de la Barra de Refuerzo
:= 1.13 cm2
N°Barras N ° Barras
:=
Asv Ao
:=
N°Barras
= 4.733
5
Area de acero proporcionada: Asprop
:= N°Barras⋅ Ao
Asprop
= 5.65
cm2
Usar Acero Vertical Secundario en la Pantalla del Estri bo :
N°Barras
=5
Diam = 12 mm
:= 20 cm
Separacion
Área de acero minimo horizontal: ρ minh := Ag
0.002
:= 100 ⎛
2 d1
+ d1 + d2
⎝
:= ρ minh⋅ Ag
Ash
= 58.113
cm2
Diam := 12
mm
:= 1.13
cm2
N°Barras N ° Barras
:=
⋅ d3
2
Ash
Ao
Cuantia minima horizontal
N°Barras
2⋅ Ao 26
= 29056.5 cm2
(repartida en ambas caras de la pantalla)
Ash
:=
Ag
= 25.714
(en cada cara)
Area de acero proporcionada: Asprop
:= 2⋅ N°Barras⋅ Ao
Asprop
= 58.76
cm2
Usar Acero Horizontal en la Pantalla del Alero : Diam = 12 mm N°Barras
= 26
Separacion
:= 25 cm
VERIFICACIÓN A CORTE PANTALLA DEL ALERO
Cortante último Vu
:= γ ⋅ PEH
γ = 1.6 Vu = 17.274 Ton
Cortante resistente φVnc :=
0.85⋅ 0.55⋅ fc ⋅ ( bal ⋅100) ⋅ d 1000
φVnc = 38.068 Ton Verificacion := if ( φVnc
> Vu, "Cumple" , "no cumple" )
Verificacion = "Cumple"
CALCULO A FLEXIÓN ZAPATA DEL ALERO Modelo estructural
d7
B
d4
A
d6
d1+d2 d5
Pcompminim
Pcompmax
Pcompmed
Pcompmax = 7.865
Ton m
Pcompmin = 6.454
Ton m
Pcompmed
:= Pcompmin +
Pcompmed
= 7.159 Ton.m
Pcompmax − Pcompmin d5
⋅ ( d6 + d1 + d2)
Momento máximo: 2
d7
Mb
:= Pcompmed ⋅
Mb
= 16.823 Ton.m
γ = 1.6 Mu
:= γ ⋅ Mb
2
+
⎛ 2 ⎞ ⋅ ( Pcompmax − Pcompmed ) ⋅ d72 ⎝ 6
Mu
Ton.m
= 26.917
Canto útil de cálculo
:= 20 mm
Diam
:= 7.5 cm
Recubrimiento d
:= [ ( d4) ⋅ 100] − Recubrimiento −
d
= 51.5
Diam 2⋅ ( 10)
cm
Cuantia Necesaria: φ :=
0.9
ρ :=
fc 1.18⋅ fy
⎛ 1 −
1
−
2.36⋅ Mu ⋅ 1000
⎝
2
φ⋅ fc ⋅ bal ⋅ d
ρ = 0.0027603
Cuantia Balanceada: β 1 :=
0.85
ρ b := 0.85⋅ β1⋅ ⎛
6090
⎝ 6090 + fy
fc fy
ρ b = 0.025
Cuantia Maxima y Minima: ρ max := 0.75⋅ ρ b Verificacion := if ( ρ
ρ max = 0.0191 < ρ max, "cumple" , "no cumple" )
Verificacion = "cumple"
ρ min :=
0.0018
Cuantia de Diseño: ρ := if (ρ ≥ ρ min, ρ , ρ min) ρ = 0.0027603
Acero de Refuerzo:
As
:= ρ ⋅ ( bal ⋅100) ⋅ d
As
= 14.216
cm2
Diam = 20
Ao
mm
:= 3.14 cm2 As
N°Barras
:=
N°Barras
:= 5
N°Barras
Ao
= 4.527
Area de acero proporcionada: Asprop
:= N°Barras⋅ Ao
Asprop
= 15.7
cm2
Usar Acero Princip al en la Zapata del Alero: N°Barras
=5
Diam = 20 mm
:= 20
Separacion
cm
Área de acero minimo horizontal: ρ minh := Ag
0.002
2
:= 100 ( d4⋅ d5)
Ash
:= ρ minh⋅ Ag
Ash
= 50.4
Diam Ao
Cuantia minima horizontal Ag
cm2
= 25200
(repartida en ambas caras de la pantalla)
:= 12 mm
:= 1.13 cm2
N°Barras N ° Barras
:=
Ash
N°Barras
2⋅ Ao
:=
23
(en cada cara)
Area de acero proporcionada: Asprop
:= 2⋅ N°Barras⋅ Ao
cm2
= 22.301
= 51.98
Asprop
cm2
Usar Acero Horizontal en la Zapata del Al ero : Diam = 12 mm N°Barras
= 23
(en cada cara)
VERIFICACIÓN A CORTE EN LA ZAPATA DEL ALERO
Cortante último V := Pcompmed⋅ d7 + 0.5⋅ ( Pcompmax − Pcompmed ) ⋅ d7 V = 15.775
Ton
γ = 1.6 Vu := Vu
γ⋅
= 25.24 Ton
Cortante resistente φVnc :=
0.85⋅ 0.55⋅ fc ⋅ ( bal ⋅ 100) ⋅ d 1000
φVnc = 38.068 Ton Verificacion := if ( φVnc
> Vu, "Cumple" , "no cumple" )
Verificacion = "Cumple"
