Calcul hourdis avec excel.xls

Justification du hourdis

I / HYPOTHESES DE CALCUL: 1°) Mode de calcul:

nbre de poutres 8 2°) Caractéristiques géométriques : b2 = 1.5070 m b1 = 0.450 m L= 17.000 m bentrto!e = 0.!00 m a= b= "# = $t = $ro%$ab$e = $&ta'ro%$ =

Distance entre-axes des poutres Largeur supérieure de la poutre préfabriquée ortée des poutres

1.057 m 1&.70 m

"paisseur de l#entretoise $largeur% Distance entre nus des poutres Distance entre nus des entrtoises

0.'00 m 11.00 m 8.00 m 8.00 m

"paisseur du (ourdis Largeur du tablier Largeur roulable Largeur d#étanc(éité et couc(e de roulement

3°) Matériaux à utiliser: )éton dosé * 400+g,m!

; f c'8 

!0 a

; f t'8 

'.4 a

; f bu 

17 a

rmatures * (aute ad(érence /" " 400 /issuration préudiciable ss  '1&<1 pa ontrainte limite d#ad(érence tsa
!.0 cm

p' 

'.'00 ,m! ,m! épaisseur épaisseur et poids olumique olumique étanc(éité étanc(éité

(r 

0.020 m

p! 

'.500 ,m! poids olumique béton

P=

0.710 ,m3 a  a 

(arge permanente 0.022 m,ml 0.!75 ,ml

2°) Sous l'effet des surcharges d'exploitatio: a6% oefficient de maoration dnamique9 (n)portée * ax) ax)largeur roulable * distance L 10.55m nous considérons pour le calcul du coefficient de maoration dnamique un rectangle 11.00x D#o: les c(arges permanentes portées par ce rectangle 9 Dalle 9 58.0'0  "tanc(éité 9 5.570 

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ouc(e de roulement 9 ornic(es 9 =lissi>res de sécurité 9 =arde-corps 9 rottoirs 9

0.5!! ,ml 0.'50 ,ml 0.0'4 ,ml 0.81' ,ml +=

?bc  ?c1'0  onoi )c 9 onoi c1'0

1'.15'  5.&17  '.&!7  0.'5!  8.5&1 

&&  110  d= d=

,2-.1# T ?urc(arge ) maximale susceptible d#@tre pla ?urc(arge  maximale susceptible d#@tre pla

1.'12 1.'&&

Ampact d#une roue sur le feuillet moen 9 u  uo  1<5 ( r  (d   o  1<5 ( r  (d

%#

re1@tement dalle

(r (d,' (d,'

plan mo8en %

%# /#

/

rectangle de répartition $ u x 1 % rectangle d#impact $uo x 1o%

%

b6% ?ollicitations dans le panneau de dalle 9 Les résultats du tableau suiant sont déterminés * partir des sorties du prologiciel - Dalle Cono

(o0ent! a% entre % 3annea% !en! $on4t%na$'(2'

!en! tran!er!a$'(1' 5 5t 5r (12# a $ 1n'%d

1.!20 1.580 1.8&0 1.!&0 aec n =

1.140 1.'80 1.5'0 0.2'0 0 en "LB







(o0ent! 5 5t 5r (12#

(a )T0/0$6 1.&25 1.2'& '.'&8 1.7'1

Les moments totaux max pondérés sont9 Etat ELU (o0ent! (a )T0/0$6 )c '.854 )t !.''& )r !.774 c1'0 '.458 (AX

!.774

(b )T0/0$6 1.!20 1.5&1 1.85! 1.1&5

(a )T0/0$6 1.27! '.'!8 '.&!8 1.254

(b )T0/0$6 1.7'2 1.24& '.!07 1.502

(b )T0/0$6 '.'!1 '.505 '.274 1.57'

ELS (a )T0/0$6 '.4&& '.785 !.'&5 '.054

(b )T0/0$6 '.075 '.!!5 '.7&8 1.502

'.274

!.'&5

'.7&8

D#o: les moments fléc(issants de calcul sont 9 Sen! tran!er!a$ Sen! $on4t%na$ "n traée ?ur appui "n traée ?ur appui 0.8 a $m,ml% $m,ml% -0.5 a $m,ml $m,ml%% 0.8 b $m,ml% $m,ml% -0.5 b $m,ml $m,ml%% !.012 -1.887 '.!72 -1.487 '.&1' -1.&!! '.'14 -1.!84

Etat ELU ELS

c% alcul et érification de l#effort tranc(ant E  10 . d

pour une roue )r

E

1'.12' 

u0 

0.&00 m

u

0.2!5 m

0 

0.!00 m

 Fu  F 

0.&!5 m 4.8&7  4.!47 

G

14.7& cm

Fu  E ,$'u% F  E ,!u "fforts tranc(ants pondérés

tu
Fa  Fb 

8.!18  &.27& 

b0 

1.000 m tu
0.5&4 a

c% érification de la condition de non poinHonnement Cn doit satisfaire * la condition 9 Eu I 0.045 uc (0 fc Eu  Eu  1.5;1.07 E 12.5&8  u  '$ % ! 140

f c  f c'8 , gb 

'0 a







sous lJeffet de la surc(arge Les moments de calcul sont9 ; "n traée 9

)c

1 file

"LB 9 "L? 9

!.171 m,ml '.!70 m,ml

"LB 9 "L? 9

-1.28' m,ml -1.481 m,ml

; ?ur appui

Bne comparaison faite entre les aleurs des moments fléc(issants dans le sens tranersal de la flexion locale et ceux de la flexion globale montre que ceux derniers sont déterminants

Etat ELU ELS

Sen! tran!er!a$ "n traée ?ur appui a $m,ml% a $m,ml% !.171 -1.28' '.&1' -1.&!!

Sen! $on4t%na$ "n traée ?ur appui b $m,ml% b $m,ml% '.!72 -1.487 '.'14 -1.!84

IV / DETER(INATION ET VERIFICATION DU FERRAILLA+E : 3°) détermiatio et !érificatio des ferraillages tras! et log : Le ferraillage est déterminé et érifié moennant le logiciel KC)C

a - /erraillage * l#"LB dans le sens transersal 9 ; "n traée 9

u 

!.171 m,ml 5.20 cm3 -1.28' m,ml

s$adopté% 

11.!1 cm3

101'

; ?ur appui 9

s  u  st 

!.70 cm3

s$adopté% 

11.!1 cm3

101'

'.50 cm3 -1.487 m,ml

s$adopté% 

5.&5 cm3

51'

'.50 cm3

s$adopté% 

5.&5 cm3

51'

b - /erraillage * l#"LB dans le sens longitudinal 9 ; "n traée 9 st  st 

4.40 cm3 ; ?ur appui 9 '.70 cm3

u  smin  u  smin 

'.!72 m,ml

 - Férification du /erraillage * l#"L? dans le sens transersal 9 ; "n traée 9 s  st  enrobage inf

'.&1' m,ml 11.!1 cm3 cm3 !.0 cm

ss  sb 

1&4.0 a &.4 a

s  st  enrobage sup

-1.&!! m,ml 11.!1 cm3 cm3 !.0 cm

ss  sb 

10'.0 a 4.0 a

; ?ur appui 9

 - Férification du /erraillage * l#"L? dans le sens longitudinal 9







s  st  enrobage sup f trans

-1.!84 m,ml 5.&5 cm3 4.' cm

ss  sb 

1!&.' a 4.0 a

"°) #érificatio des armatures du hourdis !is$à$!is de l'effort de glissemet à sa %octio a!ec la poutre: La section des armatures de couture nécessaire calculée auparaant est assurée par les armatures transersales du (ourdis . ''.&' cm3

M

4.8' cm3







ment









ée sur le rectangle cée sur le rectangle







-1.&5 -'.11 -'.05 -'.&'

-0.8! -1.12 -1.!8 -1.12







'.'2' 1.48' 0.000 0.257 -0.'55 0.7&4 1.040

5 5 5 5t 5t 5r ($tare

1 9$e 2 9$e!  9$e! 1 tane0 2 tane0! 1 ro%e (12#

1.!05 0.2'1 0.000 0.&54 -0.174 0.5'' 0.8''

1 9$e 5 5t 5r ($tare

2 9$e!  9$e! 1 tane0 2 tane0! 1 ro%e (12#

'.!70 1.5&0 0.078 1.0!5 -0.17& 0.84' 1.118 ELS

'.'2'

)c

1 file

'.'217'0&4

(a;

'.!70





















!.171 '.088 0.105 1.!85 -0.'!5 1.1'7 1.510 ELU

!.171

Calcul hourdis avec excel.xls

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