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ACI 543R-12

Guía para Diseñar, Fabricación, e Instalación de Pilas Concretas

Informado por ACI Comité 543

Primera Impresión March 2012 Instituto Concreto americano® Adelantando conocimiento concreto

Guía para Diseñar, Fabricación, e Instalación de Pilotes Concreto Copyright por el Instituto de Concreto Americano, Farmington Hills, MI. Todos los derechos reservados. Este material no puede ser reproducido o copiado, en su totalidad o parte, imprimido, mecánico, electrónico, película, u otra distribución y medios de comunicación de almacenamiento, sin el consentimiento escrito de ACI. Los comités técnicos responsables para ACI informes de comité y estándares strive para evitar ambigüedades, omissions, y errores en estos documentos. A pesar de estos esfuerzos, los usuarios de ACI los documentos ocasionalmente encuentran información o requisitos que puede ser subject a más de una interpretación o puede ser incompleto o incorrect. Usuarios quiénes tienen sugerencias para la mejora de ACI los documentos están pedidos para contactar ACI vía el errata sitio web en www.concrete.org/committees/errata.asp. El uso apropiado de este documento incluye periódicamente comprobando para errata para las revisiones más actuales. ACI Documentos de comité están pretendidos para el uso de individual quiénes son competentes de evaluar la importancia y limitaciones de su contenido y las recomendaciones y quién aceptarán responsabilidad para la aplicación del material contiene. Individuals quiénes utilizan esta publicación en cualquier manera supone todo riesgo y aceptar responsabilidad total para la aplicación y uso de esta información. Toda información en esta publicación está proporcionada “cuando es” sin garantía de cualquier clase, tampoco expresar o implicado, including pero no limitado a, el implicó garantías de merchantability, forma física para un propósito particular o no-contravención.

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ACI 543R-12 Guía para Diseñar, Fabricación, e Instalación de Pilotes de Concreto Informado por ACI Comité 543 William L. Gamble, Chair

Viswanath Krishna Kumar

Roy M. Armstrong* Robert N. Bruce Jr. William Ciggelakis M. T. Davisson Rudolph P. Frizzi Jorge L. Fuentes John S. Karpinski John B. Kelly

Hugh S. Lacy Stanley Merjan Clifford R. Ohlwiler Chad Un. Saunders John Un. Tanner Edward J. Ulrich *

Difunto.

Consultando miembros Ernest V. Acree Jr.

Jose yo. Restrepo

Reconocimiento Especial a Rudolph P. Frizzi Por su contribución a este informe.

Estas recomendaciones de presentes del informe para asistir el ingeniero de arquitecto/ del diseño, fabricante, ingeniero de construcción,   y   contratista   en   el   diseño,   fabricación,   e instalación de más tipos de pilotes de concreto. Palabras  clave:  pilote   hincado;  construcción  compuesta;  pilotes de hormigón;   la   corrosión;   pilotes   perforados;   fundaciones;   estructuras portuarias; cargas; hormigón pretensado; control de calidad; refuerzo de acero; mecánica de suelos; almacenamiento; tolerancias.

CONTENIDOS Capítulo 1—Introducción, p. 2 1.1—General 1.2 —Tipos de  pilotes

1.3—consideraciones de Diseño

ACI Informes de comité, Guías, y los comentarios están pretendidos para guiaje en planear, diseñando, ejecutando, e inspeccionando   construcción.   Este   documento   está pretendido para el uso de individual quiénes son competentes de evaluar la importancia y limitaciones de su contenido y las recomendaciones y quién aceptarán responsabilidad para la   aplicación   del   material     contiene.   El   Instituto   Concreto americano disclaims cualquiera y toda responsabilidad para el   declaró   principios.   El   Instituto   no   será   propenso   para cualquier loss o el daño que surge therefrom.

Referencia   a   este   documento   no   será   hecho   en documentos de contrato. Si los elementos encontrados en este   documento   está   deseado   por   el   Ingeniero/de

Arquitecto   para   ser   una   parte   de   los   documentos   de contrato,    serán  reafirmados en  lengua obligatoria  para incorporación por el Ingeniero/de Arquitecto.

Axial  Capítulo 2—Notación y definiciones, p. 5 2.1—Notación 2.2—Definiciones Capítulo 3—Consideraciones Geotecnicas de diseño, p. 5 3.1—General 3.2— condiciones de subsuelo 3.3— Capacidad portante de pilotes  individuales3.4—Asentamientos 3.5—Acción de Grupo en  compresión 3.6— Espaciamiento de Pilotes  3.7—soporte Lateral 3.8 —Pilotes inclinados 3.9 —Distribución de carga 

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3.10—rendimiento en el  tiempo 3.11—capacidad  Lateral 3.12—capacidad de  elevacion Capítulo 4—diseño Estructural consideraciones, p. 16

4.1—General 4.2—Cargas y esfuerzos para ser resistidas

ACI 543R­12 supersedes ACI 543R­00 y estuvo adoptado y Marcha publicada 2012. Copyright © 2012, Instituto Concreto americano. Todos  los     derechos  reservaron   incluir   derechos   de  reproducción  y  uso  en cualquier forma o por cualquier medio, incluyendo el haciendo de copias por cualquier proceso de foto, o por dispositivo electrónico o mecánico, imprimido, escrito,   u oral,   o grabando  para  sonido  o visual  reproduc­tion  o para  uso  en cualquier conocimiento o retrieval sistema o dispositivo, a no ser que permiso en escribir está obtenido del copyright proprietors.

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GUÍA para DISEÑAR, FABRICACIÓN, E INSTALACIÓN OF PILAS CONCRETAS (ACI 543R-12)

4.3—Diseño Estructural y capacidad de servicio 4.4—Instalacion y condiciones de servicio que  afectan el diseño 4.5—Otro diseño y consideraciones de  especificación

Capítulo 5—diseño Sísmico y detallando consideraciones, p. 27 5.1—Introducción 5.2— Impacto sísmico sobre el  comportamiento del pilote 5.3—  Comportamiento sísmicos del pilote 5.4—Consideraciones geotenicas y de diseño  estructural 5.5—Detalle sísmico de pilotes de  concreto 5.6— AceleracionVertical  Capítulo 6—Materiales, p. 35 6.1—Hormigón 6.2—Grout 6.3—Refuerzo y prestressing  materiales 6.4—Acero casing 6.5—acero Estructural  núcleos y colillas 6.6— Empalma Capítulo 7—Fabricación de precast pilas concretas, p. 39 7.1—General 7.2—Formas 7.3—Espaciamiento de  refuerzo de acero 7.4— Embebidos elementos 7.5—Mezclando, transportando, colocación, y  curando hormigón 7.6—fabricación de Pilote 7.7—Manejo y almacenamiento Capítulo 8—Instalación de pilas de concreto, p. 43 8.1—Propósito y alcance 8.2—equipamiento de Instalación, técnicas, y  métodos 8.3—Prevención de averiar a piling  durante instalación 8.4—Manejando y  colocando durante instalación 8.5— Reforzando acero y núcleo de acero  placement 8.6—Concretos placement para  CIP y CIS pilas 8.7—Pila detaqueja 8.8—Extracción de  pilas concretas 8.9— hoja Concreta pilas Capítulo 9—Referencias, p. 57 9.1—Referenced estándares e informa 9.2—Citó  referencias

CAPÍTULO 1— INTRODUCCIÓN 1.1—General Pilotes son elementos estructurales esbeltos  instalados en el suelo para soportar una carga o  compactar el suelo. Están hechas de varios  materiales o combinaciones de materiales y se  instalan por el impacto de conducción, pajas,  vibrando, chorro, perforación, lechada, o  combinaciones de estas técnicas. Pilotes son  difíciles de resumir y clasificar, porque hay  muchos tipos, y todavía se están desarrollando  nuevos tipos. Este informe abarca solamente los  tipos de pilotes que se utilizan actualmente en los  proyectos de construcción de América del Norte.  Un tipo de pila se puede asignar una amplia  variedad de nombres o clasificaciones por varias  agencias, códigos, grupos técnicos, y en varias  regiones geográficas. No se intenta aquí conciliar  la gran variedad de nombres que se utilizan con un tipo de pilote dado. Pilotes pueden ser descritas por el material  predominante de las que están hechos: acero,  hormigón (o cemento y otros materiales), o  madera. Pilotes compuestas tienen una sección  superior de un material y una sección inferior de  otro. Piles hechas completamente de acero son  generalmente H o los perfiles de tubo sin llenar;  sin embargo, pueden utilizarse otros miembros de  acero. Pilotes de madera son típicamente troncos  de los árboles que se pelan, ordenar en tamaño, e  impulsados en su lugar. La madera es usualmente  tratada con conservantes, pero montones sin tratar  puede ser usado cuando se encuentra totalmente  por debajo del nivel freático permanente. El  diseño de pilotes de acero y la madera no se  considera en el presente documento excepto  cuando se usa en conjunto con hormigón. La  mayoría de los restantes tipos de pilas existentes  contienen hormigón o un material a base de  cemento. Pilotes hincados son típicamente accionados parte  superior con un martillo de impacto activado por  aire, vapor, hidráulicos, o mecanismos de diesel,  aunque los conductores vibratorios se utilizan  ocasionalmente. Algunos pilotes, tales como  camisetas corrugadas de acero y pilotes de tubos  de pared delgada, se destruye si impulsada  superior. Para este tipo de pilas, un mandril de  acero interno se inserta en la pila para recibir los  golpes del martillo y apoyar la cáscara durante la  instalación. La pila está enterrada en el suelo con  el mandril, que se retira entonces. Pilotes hincados tienden a compactar el suelo debajo de la punta  del pilote. Existen varios tipos de pilas se instalan mediante  la perforación o giratorio con presión a la baja, en  lugar de conducir. Pilotes perforados por lo  general implican la colocación de hormigón o de 

la lechada en contacto directo con el suelo, que  puede producir la resistencia lateral de fricción  mayor que la observada para pilotes hincados.  Montones Por otro lado, debido a que se perforan  en lugar de expulsados, perforados no compactan  el suelo debajo de la punta del pilote y, de hecho,  se puede aflojar el suelo en la punta. Post­grouting se puede utilizar después de la instalación para  densificar el suelo debajo de la punta del pilote. Pilotes de hormigón se clasifican de acuerdo con  las condi­ción en las que se cuela el concreto.  Algunas pilas de hormigón (pilotes prefabricados)  se echan en una planta antes de conducir, lo que  permite la inspección de todas las fases de  fabricación controlado. Otros pilas son vaciados  en el lugar (CIP), un término que se utiliza en este  informe para designar pilotes de hormigón  colocado en un recipiente cerrado impulsado  anteriormente. Camisetas corrugadas rellenas de  hormigón y tubería de extremo cerrado son  ejemplos de pilas CIP. Otros pilas están 

moldeados in situ (CIS), un término que se utiliza  en este informe para designar hormigón colado  directamente contra la tierra. Embarcaderos  perforados y pilotes barrena­lechada son ejemplos  de pilas de CIP. 1.2—Tipos de pilas 1.2.1  Pilotes   de   concreto   prefabricados  Esta clasificación   general   abarca   tanto   los   pilotes   de hormigón armado convencionalmente y pilotes de hormigón   pretensado.   Ambos   tipos   pueden formarse   por   colada,   haciendo   girar (centrifugación),   con   encofrado   deslizante,   o extrusión   y   se   hacen   en   diferentes   formas   de sección   transversal,   tales   como   triangular, cuadrada, octogonal, y redondo. Algunas pilas se echan con un núcleo hueco. Pilotes prefabricados suelen   tener   una   sección   transversal   uniforme, pero   pueden   tener   una   punta   cónica.   Pilotes   de hormigón   prefabricados   están   diseñados   y fabricados para resistir la manipulación y el estrés de conducción, además de las cargas de servicio.

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1.2.1.1 Pilas   concretas   reforzadas—Estas   pilas   están construidas de hormigón reforzado convencionalmente con el refuerzo interno que consta de una jaula hecha de varias barras de acero longitudinales y acero lateral en la forma de lazos individuales o una espiral.  1.2.1.2 Pilas   de concreto pretensado— Estas pilas son construido con varillas de acero, hilos o cables bajo tensión. El acero de pretensado es típicamente encerrada en espirales de alambre o corbatas. Filamentos no metálicos también se han estudiado para su uso en pilas (Sen et al., 1998a, b, 1999a, b), pero   su   uso   no   está   cubierto   en   este   informe. Pilotes   pretensados   pueden   ser   o   bien   antes   o   después   del tensado. Pilotes pretensados son generalmente emitidos larga duración   en   bancadas   permanentes.   Pilas   postensado   suelen fabricarse en secciones que luego se ensamblan y pretensado a las longitudes de pelo requeridos en la planta de fabricación o en el lugar de trabajo. 1.2.1.3   Pilotes   prefabricados   de   hormigón   seccionales­ Estos pilotes de hormigón prefabricado seccionales tipos de pilas son o secciones de pilotes pretensados con empalmes o mecanismos   que   les   extienden   a   la   longitud   requerida convencionalmente   reforzados   o.   Los   empalmes   suelen proporcionar   la   resistencia   a   la   compresión   completa   de   la pila,   y   algunos   empalmes   pueden   proporcionar   la   tensión plena,   flexión   y   resistencia   al   corte.   Convencionalmente reforzadas y secciones pila pretensado se pueden combinar en la misma pila para fines de diseño, si se desea. 1.2.2 pilas   de   concretas   vaciados   en   el   lugar— Generalmente, las pilas CIP pueden ser un corrugado, mandril impulsada,   carcasa   de   acero,   o   un   tubo   de   acero   superior impulsada   o   mandril   impulsada;   todos   tienen   un   extremo cerrado. El hormigón se echa en el shell o tubería después de conducir.  Por  lo  tanto,  a  menos  que  sea  necesario  volver  a empujar   la   pila   después   de   la   colocación   del   hormigón,   el hormigón   no   está   sometido   a   tensiones   de   conducción. Las   conchas   de   cartón   ondulado   pueden   ser   de   sección uniforme, cónica, o cilindros escalonados, también conocida como   paso   cónico.   Pipe   también   está   disponible   en configuraciones   similares,   pero   normalmente   es   de   sección uniforme   o   una   sección   superior   uniforme   con   una   sección inferior   cónica. Cubiertas de pelo CIP pueden ser inspeccionados internamente antes de la colocación del concreto. El acero de refuerzo se puede añadir de longitud completa o de longitud parcial, según lo dictado por el diseño.

1.2.3 Pilas   de consejo ampliado—En   tierras granulares,  pila­consejo  La   ampliación   generalmente   aumenta   pila   aguantando capacidad.   Uno   escribe   de   pila   de   consejo   ampliado, también llamó una pila concreta compactada, está formado por que conduce inferior un tubo con un tapón concreto a la profundidad   deseada.   El   tapón   concreto   es   entonces forzado   fuera   a   la   tierra   como   concreto   está   añadido.   A conclusión   de   la   base,   el   tubo   está   retirado   mientras expandiendo   hormigón   fuera   del   consejo   del   tubo;   esto

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forma un CIS fuste concreto. Alternadamente, un tubo o corrugated concha casing puede ser inferior­conducido a la base   y   el   tubo   con   dibujado.El   espacio   anular   resultante (entre tierra y pila) cualquiera cierra a la concha, o más material   de   relleno   granular   está   añadido   para   llenar   el espacio.   La   pila   es   entonces   completada   como   CIP   pila concreta.   En   cualquier   el   CIS   o   CIP   configuración, reforzando steel puede ser añadido al fuste cuando dictado por el diseño. Otro pila de consejo ampliado consta de un precast reforzó base concreta en la forma de un frustum de un cono que está sujetado a un fuste de pila. Más frecuentemente, el fuste es un corru­gated   concha   o   thin­tubo   amurallado,   con   el   fuste   y ampliado­

mandrel   está   conducido,   no   perforado,   y   la   resistencia   de conducción puede ser utilizada como un índice de la capacidad de aguantar.

Ser de base del consejo mandrel­conducido para aguantar en generalmente subsuelos granulares.   Habrá un espacio Composite   Pilas  concretas—Composite   las   pilas anular entre la pila y tierra, cuando notó anteriormente. El 1.2.6 concretas constan de dos pila diferente secciones, al menos fuste de pila está completado como CIP pila, y el refuerzo uno de ellos siendo hormigón. Estas pilas haber un poco está añadido tan dictado por el diseño. Precast, bases de limitó   aplicaciones   y   es   normalmente   utilizado   bajo consejo  ampliado   también   han   sido  utilizadas   con   fustes condiciones especiales. La capacidad estructural de la pila sólidos,   como   timber   pilas.   Precast,   bases   de   consejo está gobernada por el más débil de las secciones de pila.  ampliado   pueden   ser   construidas   en   una   gama   ancha   de Un   común   composite   la   pila   es   un   mandrel­conducido medidas. corrugated   concha   arriba   de   un   untreated   timber   pila. 1.2.4 Perforado­en   caissons—Un   perforado­en   caisson Condiciones   especiales   que   puede   hacer   tal   pila es un special  tipo de CIP pila concreta que está instalado económicamente atractiva es una longitud larga requerida, una como unidad de capacidad alta llevó abajo a y socketed a fuente económica disponible de timber, un timber sección que bedrock. Estos foun­dation las unidades están formadas por está   colocado   bajo   la   mesa   de   agua   permanente,   unnd   un conducir   un   abierto­acabado,   pesado­tubo   amurallado   a relativamente capacidad requerida abajo.  bedrock,   limpiando   fuera   del   tubo,   y   perforando   un Otro   común   composite   la   pila   es   un   precast   sección casquete   al   bedrock.   Una   sección   de   acero   estructural arriba   de   un   acero   H­   o   sección   de   tubo,   con   un   punto (caisson núcleo) está insertado, extendiendo del fondo del reforzado   donde   necesario.   Un   CIP   la   pila   concreta casquete de rock a cualquiera el superior o manera de parte construida con un acero­canalizar sección más baja y un arriba del tubo. El casquete entero y el tubo son entonces mandrel­conducido, delgado corrugated­concha de acero la llenado con concreto. La profundidad del casquete depende sección superior es otra   ampliamente utilizado composite de   la   capacidad   de   diseño,   el   diámetro   de   tubo,   y   la pila.   La   pila   entera   (concha   y   secciones   de   tubo)   está naturaleza del rock.  llenado   con   concreto,   y   reforzando   el   acero   puede   ser 1.2.5 Mandrel­Consejo    conducido—Un    mandrel­pila añadido tan dictado por el diseño.  de consejo  conducido  Perforó   las   pilas—Perforaron   las   pilas   están Consta de un oversized acero­plato de consejo conducido por 1.2.7 instaladas   sólo   por  perforar.   A   pesar   de   que   las   pilas un   slotted,   acero­tubo   mandrel.   Esta   pila   está   conducida   a conducidas pueden ser predrilled, la operación final de su través de una tolva que contiene bastante grout para formar instalación está conduciendo.  una pila la medida del plato de consejo. El grout introduce el interior del mandrel a través de las ranuras como el pile está conducido y está llevado abajo el annulus causó por el plato de consejo.   Cuándo   el   requerido   aguantando   está   logrado,   el mandrel está retirado, resultando en un CIS fuste. Refuerza­ ment puede ser bajado al grout fuste antes de conjunto inicial del   grout.   Esta   pila   differs   de   más   CIS   pilas   en   aquel   el Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

1.2.7.1 Reparto­en­pilas de agujero perforado—Estas pilas, también  sabidos  cuando  perforados   piers,  está   instalado  por mechanically drilling un agujero a la profundidad requerida y llenando  que  agujero con  hormigón reforzado  o sencillo. A veces,   una   base   ampliada   puede   ser   formada   mechanically para aumentar el área de aguantar. Un acero

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GUÍA para DISEÑAR, FABRICACIÓN, E INSTALACIÓN DE PILAS CONCRETAS (ACI 543R-12)

liner Está insertado en el agujero donde los lados del agujero son inestables. El liner puede quedar en   sitio   o   retirado   como   el   hormigón   está colocado.   En   el   caso   último,   las   precauciones están   requeridas   para   ser   seguro   que   el   fuste concreto no contiene separaciones caused por los efectos   friccionales   de   retirar   el   liner.   Para lanzado­en­pilas de agujero perforado 30 en. (760 mm)   y   más   grande   en   diámetro,   refiere   a   ACI 336.1­01. 1.2.7.2 La fundación perforó piers o caissons— Estos tienen mucho fondo  unidades de fundación que   a   menudo   función   como   pilas.   Son esencialmente   que   aguantan   fin   unidades   y   está diseñado   como   profundo   footings   combinó   con fustes   concretos   para   llevar   las   cargas   de estructura al  estrato de aguantar. Este tipo de la fundación profunda no es cubierta en este informe; para más información, refiere a ACI 336.1­01 y ACI 336.3R­93.  1.2.7.3 Auger­grout O concreto­inyectó pilas—Auger­  grout   Las   pilas   son   normalmente   instaladas   por girar   un   continuo­vuelo,   vacío­raíz   auger   a   la tierra   al   requerido   depth.   Cuando   el   auger   está retirado,   grout   o   el   hormigón   está   bombeado   a través   de   la   raíz   vacía,   llenando   el   agujero   del inferior   arriba.   Este   CIS   la   pila   puede   ser reforzada por un centrado, barra de longitud llena colocada a través de la raíz vacía del auger, por reforzar acero a la extensión   pueda ser colocado al grout fuste después de que conclusión, o ambos. 1.2.7.4 Pilas   de   cubicaje   perforado—pilas  de cubicaje   Perforado   son   similares   a   auger­grout   las pilas   exceptúan   que   el   augers   está   diseñado   para desplazar   porciones   del   penetró   tierras   laterally   y para   eliminar   o   minimizar   la   tierra   sacada   por   el auger vuelos. Cuando comparado a auger­grout pila augers, pila de cubicaje perforado augers típicamente tener un tubo de raíz vacía más grande, campos de vuelo   más   grande,   y   un   unflighted­elemento   de cubicaje   o   bulge   para   inducir   cubicaje   de   tierra lateral. Dependiente en el diseño del auger vuelos y la sección bajo el cubicaje bulge, las pilas pueden ser referidas a como cualquier llenos­ o pilas de cubicaje parcial.   Cuando   el   auger   está   retirado,   cualquier grout o el  hormigón está colocado  por gravedad o inyección de presión a través del auger raíz. 

1.2.7.5 Perforado   y grouted       pilas— Estas  pilas  son  Instalado por rotating un casing habiendo un borde tajante  a la  tierra,  sacando  la tierra  cuttings por circular  perforando  fluido, insertando reforzando acero,   bombeando   una   arena­cemento   grout   a través   de   un   tremie   para   llenar   el   agujero   del inferior arriba, y retirando el casing. Tal CIS las pilas   están   utilizadas   principalmente   para underpinning trabajo o donde abajo­headroom las

condiciones   existen,   como   en   sótanos   o   bajo puentes.   Estas   pilas   son   a   menudo   instaladas   a través de una fundación de existir. 1.2.7.6  Postgrouted   pilas—las   pilas   Concretas pueden tener grout  tubos embedded dentro les de modo que, después de que instalación, grout puede ser   inyectado   debajo   presión   para   realzar   el contacto con la tierra, para consolidar la tierra bajo el consejo, o ambos. 1.3—consideraciones de Diseño El éxito del diseño de una cimentación por pilotes  de hormigón implica un conocimiento profundo de los requisitos pertinentes geotécnicos y  estructurales de diseño, fabricación y transporte  pila detalles y procedimientos de instalación de la  pila. Pilas adecuados pueden ser dañados por una  instalación inadecuada, por lo que la inspección y  el control de la instalación de la pila son  esenciales para la producción de una base  satisfactoria.   Inadecuadamente diseñadas pilotes pueden  satisfecho con el rendimiento debido a: 1) la falta  de capacidad de carga del sistema de pila­suelo; 2) Solución de excesiva debido a la compresión y  consolidación del suelo subyacente; o 3) o fallo  estructural del eje de la pila o su conexión con la  tapa de la pila. Además, las fundaciones de pila  incorrectamente diseñados podrían satisfecho con  el rendimiento debido a: 4) asentamiento excesivo  o falta capacidad de carga causada por métodos  inadecuados de instalación; 5) falla estructural  resultante de procedimientos de pila a la  instalación perjudiciales; o 6) fallo estructural  relacionada con las condiciones ambientales. Factores 1 a 3 están claramente relacionados con  el diseño. Los factores 4 y 5 también están  relacionados con el diseño en que el diseñador  puede disminuir estos efectos proporcionando  especificaciones técnicas adecuadas y esbozar los  procedimientos de inspección adecuados para ser  utilizados durante el proceso de instalación. Factor 6 se refiere a factores medio­ambiental que  pueden reducir la resistencia de la perforación de  pilote durante la instalación o durante la vida de  servicio. El diseñador puede considerar los efectos ambientales mediante una cuidadosa selección de  materiales concretos, mediante la selección de una sección de pila a compensar por deterioro futuro,  utilizando revestimientos u otros métodos para  impedir o eliminar los efectos ambientales, y  implementando una inspección periódica y el  programa de reparación de detectar y corregir el  deterioro estructural. Defectos pila ocultos  producidos durante la instalación puede ocurrir  incluso si el diseño de la pila, la fabricación, la  instalación y la inspección parecen ser impecable  (Davisson y col., 1983). Inspección adecuada 

durante la fabricación y la instalación, sin  embargo, puede reducir la incidencia de defectos  imprevistos. El diseño del sistema de cimentación, la preparación de las especificaciones, y la  inspección de la instalación pila debe ser un  esfuerzo de cooperación entre los ingenieros  estructurales y geotécnicos. Una discusión detallada de los procedimientos de  seguimiento de la instalación pila está más allá del alcance de este informe, aunque algunos artículos  que el ingeniero podría querer considerar en la  determinación de los procedimientos de  inspección de la instalación se indican en el texto.  Para obtener información más detallada sobre la  instalación monitorieo de pila, se remite al lector a General se refierencias en materia de inspección  pila (Davisson 1972b; Fuller 1983). En el diseño de cualquier fundación de pila, la  naturaleza del subsuelo y la interacción del  sistema de pila­suelo bajo cargas de servicio  (Factores de 1 a 3) por lo general controlan el  diseño y se analizan en los capítulos 3 y 4. 

Consideraciones relativas a factores 4 y 5 están  cubiertos en el Capítulo 8, aunque algunas  orientaciones sobre estos factores, así como Factor 6, se ofrece en los capítulos 3, 4 y 6, en relación  con la preparación de las especificaciones técnicas adecuadas. Con referencia a Factor 3, se dan  recomendaciones específicas en el Capítulo 4 en la prestación de una cimentación por pilotes de  capacidad estructural adecuado. Los  procedimientos de diseño recomendados se basan  en los valores conservadores obtenidos a partir de  consideraciones teóricas, datos de investigación, y  la experiencia con el rendimiento en el servicio. El capítulo 5 presenta una discusión general de  algunas consideraciones de diseño geotécnicos y  estructurales que pueden ser importantes cuando  se utilizan pilas en regiones de alta sismicidad. Una pila puede diseñarse estructuralmente y  construido para llevar con seguridad las cargas de  diseño, pero la pila no se puede considerar haber  alcanzado su capacidad portante requerida hasta  que esté

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en nominal

correctamente instalado y funcionando como una parte de  un sistema adecuado de pila­suelo. Por lo tanto, además de  su capacidad estructural requerida carga de diseño, pilotes  hincados tienen que ser estructuralmente capaz de ser  instalado para su capacidad de soporte requerida. Para ello  es necesario tener un conjunto de consideraciones  estructurales para conducir y otro para el servicio normal.  Por lo general, en las condiciones más severas de estrés,  una pila perdurará se producen durante la conducción. Tres límites a la capacidad de soporte de carga de una pila  se pueden definir: los dos primeros son de naturaleza  estructural, mientras que la tercera depende de la capacidad del subsuelo para soportar la pila. En primer lugar, las  tensiones de percusión no pueden ser superiores a los que  dañará la pila. Esto, a su vez, limita la fuerza impulsora de  la pila contra el suelo y, por lo tanto, el desarrollo de la  capacidad del suelo para apoyar la pila. En segundo lugar,  las pilas están diseñados para cumplir con los requisitos  estructurales en condiciones de carga y códigos aplicables,  teniendo en consideración las condiciones de apoyo  laterales provistos por el suelo. En tercer lugar, el suelo  debe ser capaz de soportar las cargas de la pila con un  factor de seguridad adecuado contra un fallo de capacidad  de soporte del suelo y con desplazamientos tolerables. En  las pruebas de carga pila estática realizadas al fracaso, por  lo general es el suelo que cede y permite que la pila de  penetrar en el suelo; fallos de eje pila, sin embargo,  también pueden ocurrir. Los tres de estos límites deben ser  satisfechos en un diseño adecuado pila. CAPÍTULO 2—NOTACIÓN Y DEFINICIONES 2.1—Notación 2

2

=\ Cruz de pila­sectional área, in.  (mm ) =\ Área de concreto (incluyendo prestressing acero),  2 2 en.  (mm )

\ =\ Un g – Unst , para pilas concretas reforzadas, en.2 (mm2)  Unaárea\ =\ de núcleo de núcleo de sección, a diámetro exterior  del 2

2

Acero de espiral, en.  (mm ) 2 2 =\ Área bruta de pila, en.  (mm )

=\ Área de núcleo dentro de refuerzo transversal, midió  2 2 fuera­a­fuera del refuerzo, en.  (mm ) 2 =\ Área de tubo de acero o tubo, en.   2 2 (mm ) =\ área de prestressing acero, en. 2 (mm )

=\ Área total del refuerzo transversal en dirección  2 2 consideró, en.  (mm ) 2 2 Unsp\  =\ área de espiral o barra de lazo, en.  (mm ) 2 2 Unst \ =\ área total de refuerzo longitudinal, en.  (mm ) bc\ =\ ancho de la sección en dirección consideró, en. (mm) D\ =\ concha de acero diámetro, en. (mm) dDiámetro\ =\ de núcleo de sección de núcleo, a outside de espiral, en.  (mm)

=\ modulus De elasticidad para material de pila, psi  2 (MPa = N/mm ) 2 2 =\ flexural stiffness De la pila, lb­en.  (N­mm ) =\ Especificado compressive fuerza de concreto, psi  (MPa) =\ eficaz prestress en concreto después de  pérdidas, psi (MPa) =\ tensión en prestressed refuerzo 

Fuerza de miembro, psi (MPa) =\ Tensión de cosecha de nonprestressed refuerzo,  psi (MPa) =\ Tensión de cosecha de lazo o espiral transversales  refuerza­ment, psi (MPa) =\ Tensión de cosecha de tubo de acero o tubo, psi  (MPa)

=\ Tensión de cosecha de concha de acero, psi (MPa) =\ Tensión de cosecha de refuerzo transversal, psi  2 2 (MPa) =\ aceleración de gravedad, en./s  (m/s ) =\ Cruz­sectional dimensión de núcleo de pila,  centro­a­centro de hoop refuerzo, en. (mm) 4

4

=\ Momento de inercia de la sección de pila, en.  (mm ) 4 =\ momento de inercia de la sección de pila bruta, en.   4 (mm ) =\ horizontal subgrade modulus para cohesive  tierras, psi 2

(N/mm ) =\ Coeficiente para determinar pila de longitud de pila =\ eficaz longitud, en. (mm) =\ Profundidad abajo superficie de tierra para señalar de fixity, en. (mm) =\ Longitud de pila encima superficie  de tierra, en. (mm)

le \ =\ Longitud de pila eficaz = Klu, en. (mm) lu\ =\ unsupported structural Longitud de pila, en.  (mm) M\ =\ momento de pila, en.­lb (N­mm) (N1)60\=\ penetración estándar prueba N­valorar scaled a un estándar

Eficacia de martillo de 60 por ciento y a un  estándares eficaces­presión sobrecargada de 1  2 tonelada/ft  (96 kPa) =\ Coeficiente de horizontal subgrade modulus,  3 3 lb/en.  (N/mm ) =\ Carga de prueba axial encima pila, lb (N) =\ allowable Capacidad de servicio de compresión  axial, lb (N) =\ allowable Capacidad de servicio de tensión  axial, lb (N) =\ factored carga axial encima pila,  lb (N) =\ Radio de gyration de área bruta de pila, en. (mm) =\  Relativo stiffness factor para preloaded arcilla, en.  American Instituto concreto Copyrighted Material—www.concrete.org

(mm) =\ Espaciando de conjuntos de lazo a lo largo de  longitud de miembro, en. (mm) =\ undrained shear  2

2

Fuerza de tierra, lb/ft  (kPa = kN/m ) =\ espaciando de  hoops o campo de espiral a lo largo de longitud de

Miembro, en. (mm) =\ Relativo stiffness factor para normalmente arcilla  cargada, tierras granulares, limo, y turba, en. (mm) =\ Grosor de pared de concha de acero, en. (mm) =\ Proporción de volumen de refuerzo de espiral a  volumen total de núcleo (fuera­to­fuera de espiral) =\ Factor de reducción de la fuerza =\ Factor de reducción de la fuerza en compresión =\ Factor de reducción de la fuerza en puro flexure,  flexure combinó con tensión, o tensión pura 2.2—Definiciones ACI Proporciona una lista comprensible de definitiones a través de un recurso on­line, “ACI Terminología Concreta” (http:/ terminology.concrete.org). CAPÍTULO 3— CONSIDERACIONES DE DISEÑO GEOTECNICA 3.1—General En el diseño de cualquier fundación de pila, la naturaleza del   subsuelo,   la   instalación   significa   y   métodos,   y   el   inter­ acción de la pila­sistema de tierra debajo cargas de servicio normalmente controlan el allowable capacidad de carga de la pila.   Este   informe   no   cubre   en   detalle   los   principios   de mecánica de tierra y comportamiento cuando   pueden afectar pila­rendimiento de fundación. Este capítulo incluye, aun así, una   discusión   general   del   más   importante   geotechnical   las consideraciones relacionaron al apropiados

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Diseño de fundaciones de pila. Para más detallado information   en   geotechnical   consideraciones, refiere a referencias generales encima mecánica de tierra y diseño de pila (ASCE/SEI 7­05; NAVFAC 1982; Peck et al. 1974; Prakash y Sharma 1990; Terzaghi et al. 1996). 3.2—Subsurface condiciones Conocimiento   de   subsurface   condiciones   y   su efecto   en   la   pila­diseño   de   fundación   y   la instalación es esenciales. Este conocimiento puede ser   obtenido   de   varias   fuentes,   incluyendo experiencia   previa   en   el   área   geográfica, rendimiento   de   existir   fundaciones   under condiciones   similares,   conocimiento   de formaciones   geológicas,   mapas   geológicos, perfiles de tierra expuestos en cortes abiertos, y exploratorios borings con o sin pruebas de tierra detallada.   De   tal   información,   junto   con conocimiento de la estructura para mantenerse y el carácter y magnitud de cargar (por ejemplo, carga de columna y espaciando), es a menudo posible de hacer una elección preliminar de tipo de pila(s), longitud(s), y carga de diseño de la pila(s). Encima   algunos   proyectos,   existiendo subsurface el dato y la experiencia previa pueden sersu fficient para completar el final founda­tion diseño, con conducción de pila que procede en la base de resistencia de penetración, profundidad de embedment, o ambos. En otros proyectos, diseño y exploración   extensos­testaje   de   pila   de   la   etapa puede ser requerido para desarrollar final design y requisitos de instalación. Subsurface La exploración no puede sacar toda incertidumbre   sobre   subsurface   condiciones   en proyectos con fundaciones de pila. Dato adicional en   la   extensión   real   de   vertical   y   hori­zontal variaciones   de   subsuelo   en   un   sitio   particular pueden ser obtenidas de observaciones de campo durante   instalación   de   pila   de   la   producción. Subsurface   La   información   recogida   por   el diseñador  para  uso  en  en  desarrollo el   diseño  y controlando   instalación   de   pila   es   a   menudo inadecuada. Un resultado común de inadecuado subsurface la exploración es pila ­elevaciones de consejo que caída bajo la profundidad de la exploración más profunda. Esta situación a menudo ocurre porque una pila foun­dation no fue considerado cuándo la exploración empezó. Mientras que la exploración más   profunda   no   impedirá   problemas   de   devel­ oping durante construcción en todos los  casos, la información   de   tales   exploraciones   puede   ser valiosa   en   determinar   corrective   opciones   para solucionar aquellos problemas que desarrolla. El coste   adicional   de   la   exploración   más   profunda durante   la   etapa   de   diseño   es   trivial   comparado con el coste de un retraso de construcción requirió

para obtener información de subsuelo adicional en qué para basar una decisión. Inadecuado   subsurface   exploración   de   otra naturaleza   a   menudo   desarrolla   cuándo   la   decisión para   utilizar   una   fundación   de   pila   está   hecha temprano   en   el   diseño   process.   En   tales   casos,     a menudo hay una tendencia para actuar exploración detallada   de   un   preconceived   aguantando   estrato mientras   obteniendo   dato   limitado   sólo   en   el overlying estratos que las pilas tienen que penetrar. Esta   práctica   es   detrimental   porque   diseño parameters,   como   fricción   de   piel   negativa,   es dependiente   en   las   propiedades   del   encima­lying estratos. Además, una escasez de información en el overlying   los   estratos   también   pueden   dirigir   a errores   de   juicio   por   ambos   el   diseñador   y   el contratista   cuándo   evaluando   installation   los problemas   asociaron   con   penetrantes   el   overlying estratos

Y evaluando el tipo de sistema de reacción más económico para actuar pruebas de carga estática. Prueba   borings   tendría   que   ser   hecho   en bastantes   ubicaciones   y   a   una   profundidad suficiente bajo la elevación de consejo anticipada de   las   pilas   para   proporcionar   información adecuada   encima   todos   los     materiales   que afectará   la   construcción   de   fundación   y rendimiento. Los resultados del borings y pruebas de tierras, tomados a consid­eration con la función de las pilas en servicio, asistirá en determinar el tipo, espaciando, y longitud de pilas que tendría que   ser   utilizado   y   cómo   las   pilas   serán clasificadas (por ejemplo, pilas que aguantan fin, pilas   de   fricción,   o   una   combinación   de   ambos tipos). 3.2.1 Pilas que aguantan fin—Una pila puede ser   fin   considerado  aguantando   cuándo     pasa   a través   de   tierra   habiendo   abajo   resistencia friccional y sus restos de consejo encima rock o es embedded en un material de resistencia alta a más lejano   penetration   de   modo   que   la   carga   es principalmente transmitida a la tierra en o cercano al   consejo   de   pila.   La   capacidad   de   pilas   que aguantan fin depende de la capacidad de aguantar de   la   tierra   o   sacudir   subyacente   las   pilas   y   la capacidad   estructural   del   fuste   de   pila.   El poblamiento   de   pilas   está   controlado principalmente   por   la   compresión   de   materiales debajo los consejos de pila.  3.2.2 La fricción que aguanta pilas—Una pila de fricción   deriva   su  soporte   de   la   tierra   circundante, principalmente a través del desarrollo de resistencia de cizallamiento a lo largo de los lados de la pila con fuste   insignificante   carga  quedar en  el consejo.  La resistencia de cizallamiento puede ser desarrollada a través   de   fricción,   cuando   implicado,   o   de   hecho pueda constar de adhesión. La capacidad de carga de pilas de fricción depende de la capacidad de la tierra para distribuir pile cargas a la tierra debajo el grupo

de   pila   dentro   de   los   límites   tolerables   de poblamiento de la estructura soportada.  3.2.3 Fin y fricción combinados­aguantando pilas —fin  y   fricción   Combinados­aguantando   las   pilas distribuyen las cargas de pila a la tierra a través de ambos   soír   a   lo   largo   de   los   lados   de   la   pila   y aguantando en la tierra en el consejo de pila. En esta clasificación,   tanto   la   resistencia   de   lado   y componentes que aguantan fin es de suficiente rela­ tive   magnitud   que   uno   de   ellos   no   pueden   ser ignorados. 

3.3—Aguantando capacidad de pilas individuales Un   requisito   de   diseño   fundamental   de   todas fundaciones de pila es que   están diseñados para llevar la carga de servicio del diseño con un factor adecuado   de   seguridad   contra   una   capacidad   de aguantar   fracaso.   Normalmente,   los   diseñadores determinan   el   factor   de   seguridad   contra   una capacidad de aguantar fracaso que está requerido para un proyecto particular, junto con las cargas de fundación, tipo de pila(s) y medida(s) para ser utilizado,  y  una  estimación  de  las longitudes  de pila probablemente para ser requeridos. El diseño tendría que considerar el behavior de la fundación de pila entera sobre la vida de la estructura. Condi­ tions Aquello tendría que ser considerado allende la   capacidad   de   aguantar   de   una   pila   individual durante   el   relativamente   corto­plazo   instal­lation el proceso es comportamiento de grupo , mucho tiempo­comportamiento de plazo, y settlement. Especificaciones   de   proyecto   prescriben definitivas   aguantando­requisitos   de   capacidad, procedimientos   de   instalación   para   pilas individuales,   o   ambos,   para   controlar   la construcción   real   de   las   fundaciones.   Por   tanto, durante  construcción  de  la  fundación  de  pila,  el designer   generalmente   ejercita   el   control   basado en   la   capacidad   de   carga   de   pilas   individuales como instalados.

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Una   pila   individual   falla   en   aguantar   cuándo   la   carga aplicada   en   la   pila   supera   ambos   la   resistencia   de cizallamiento definitiva de la tierra a lo largo de los lados de la pila y la resistencia definitiva de la tierra debajo el consejo de pila. El definitivo aguantando la capacidad de una pila individual puede ser determinada más reliably por la carga estática que prueba a fracaso. Generalmente utilizó métodos para evaluar la capacidad de aguantar de la pila­sistema de tierra incluye testaje de carga de pila   estático,   resistencia   observada   a   penetración   para   pilas conducidas,   y  static­análisis   de   resistencia.   La   resistencia­a­ métodos   de   penetración   incluyen   fórmulas   de   conducción dinámica, los análisis basaron encima el­ecuación ondulatoria dimensional, y analiza que medidas de uso de aceleración y tensión dinámicas cerca la cabeza de pila durante installation. Juicio   prudente   de   un   ingeniero   cualificado   en   el   diseño   e instalación   de   pila   foun­dations   está   requerido   cuándo utilizando estos métodos. Frecuentemente, dos o más de estos métodos   suelen   evalúa   aguantar   capacidad   de   pilas individuales   durante   diseño   y   construction.   Por   ejemplo, pruebas de carga estática a fracaso (o prueba­pruebas de carga a algún múltiplo de la carga de diseño) puede ser actuado en único unas cuantas pilas, con las pilas de producción restantes que son evaluados en la base de una resistencia­a­método de penetración,   calibrated   contra   los   resultados   de   prueba   de carga estáticos.

El factor de diseño de seguridad en contra aguantando fracaso   de   capacidad   de   las   pilas   individuales   para   un proyecto particular depende de muchas variables, como: • El tipo de estructura y las implicaciones de fracaso de un   individual   pila   en   el   comportamiento   de   la fundación.  •

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Construyendo   provisiones   de   código   respecto   de   las reducciones   de   carga   aplicadas   (por   ejemplo,   áreas cargadas) en determinar las cargas estructurales aplicaron a   las   fundaciones,   o   sobrecargar   dejado   para   viento   y condiciones de terremoto. 

La fiabilidad de métodos utilizó a evaluate aguantando capacidad.  • La fiabilidad de métodos utilizó para evaluar cargas de servicio de la pila.  • El   control   de   construcción   aplicado   durante instalación.  • Los cambios en subsuelo condiciona que puede ocurrir con el paso de tiempo.  • La manera en qué tierra­impuso cargas, como fricción de piel negativa, está introducido al factor de cálculos de seguridad.  • La variabilidad de las condiciones de subsuelo en el sitio.  • Efectos de pila­tolerancias de ubicación encima carga de servicio   de  la   pila.   En  general,   el   factor   de   diseño  de seguridad contra un aguantando  Fracaso   de   capacidad   no   tendría   que   ser   menos   de   2. Consideración   del   anteriormente   declaró   las   variables podrían   dirigir   al   uso   de   un   factor   más   alto   de   safety. Cuándo la capacidad de pila está basada encima análisis y no   probado   por   pruebas   de   carga   estática,   el   factor   de

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diseño de seguridad tendría que ser más alto que utilizado cuándo   las   pilas   están   sometidas   a   pruebas   de   carga estática. 3.3.1 Carga que prueba—pruebas de carga de pila Estáticas quedan el más reliable herramienta para el geotechnical diseño de   fundaciones   de   pila.   Pruebas   de   carga   de   pila   estáticas pueden   ser   actuadas   antes   del   finales   foun­dation   diseño, conjuntamente con la instalación de fundación de pila real, o ambos. Las pruebas actuaron durante la etapa de diseño puede serutilizada   t   o   desarrolla   sitio­parámetros   concretos   para criterios de diseño final; marca comparaciones económicas y técnicas

De   varios   tipos   de   pila   y   cargas   de   diseño;   verifica suposiciones   de   diseño   preliminar,   incluyendo comparaciones   o   superiores­de­movimientos   de   pila midieron en las pruebas con aquellos pronosticados por los análisis   estructurales;   evalúa   métodos   de   instalación especial   requirieron   para   lograr   el   deseado   aguantando estratos y capacidad; y desarrollar criterios de instalación. Las pruebas actuaron como parte de producción­instalación de pila está pretendida para verificar suposiciones de diseño final,   establece   instal­lation   criterios,   satisface   construir requisitos de código, develop control de calidad del proceso de instalación,   y   obtener   dato   para   evaluar   unanticipated   o comportamiento de instalación inusual.

Pilas   que   es   statically   probó   conjuntamente   con construcción   de   pila   real   para   conocer   construyendo requisitos   de   código,   y   para   control   de   calidad,   es generalmente   prueba­cargado   a   dos   tiempo   la   carga   de servicio del diseño. Dónde práctico, particularmente para las pruebas actuaron serfore diseño final, pruebas de carga de la pila tendrían que ser llevadas a fracaso que aguanta tierra   de   modo   que   el   cierto   definitivo   aguantando   la capacidad puede ser determinada para las condiciones de prueba.   Sabiendo   el   definitivo   aguantando   capacidad   de cada tipo de pila probó puede dirigir a una redefinición más segura o más económica. Con cargas de fracaso sabido, los resultados   de   prueba   pueden   soler   cali­brate   otras herramientas   analíticas   utilizaron   para   evaluar   pila individual­aguantando capacidad en otras áreas del sitio de proyecto   donde   pruebas   de   carga   estática   no   han   sido actuadas. FurthermMena, conocimiento de la evaluación de ayudas   de   cargas   de   fracaso   de   conducir   cambios   de equipamiento   y   cualesquier   cambios   en   instalación   o criterios   de   diseño   que   puede   ser   requerido   durante construcción. Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

Dato de subsuelo suficiente (refiere a 3.2 ) tendría que ser disponible de revelar disímilities entre condiciones de tierra en la prueba­ubicaciones de pila y otras áreas donde las pilas son para ser conducidos. Los resultados de una prueba de carga en una pila individual puede ser aplicada a otras pilas dentro de una   área   de   generalmente   condiciones   de   tierra   similar, proporcionados que el piles es del mismo tipo y medida y es instalado   utilizando   igual   o   equipamiento   equivalente, métodos, y criterios como aquel establecidos por la prueba de pila. Para un sitio de proyecto con generalmente condiciones de tierra similar, bastantes pruebas tendrían que ser actuadas para establecer la variabilidad en capacidad a través del sitio. Si   un   sitio   de   construcción   contiene   condiciones   de   tierra disímil, pruebas de pila tendrían que ser conducidas dentro de cada área de generalmente condiciones de subsuelo similar, o en   las   ubicaciones   menos   favorables,   si   el   ingeniero   puede hacer esta distinción. Los resultados de una prueba de carga en una pila individual es estrictamente aplicable sólo en el tiempo de la prueba y bajo las   condiciones   de   la   prueba.   Varios   aspectos   de   pila­ comportamiento de tierra puede causar la tierra­interacción de pila en el completado structure para diferir de aquel observado durante una prueba de carga en una pila individual. Algunos de estas consideraciones están hablados en  Secciones 3.3.5  a través de 3.3.8 , 3.4 a través de 3.7 , y 3.10 . Encima algunos proyectos,   procedimientos   de   testaje   especial   podrían   ser warranted   para   obtener   dato   más   comprensible   para   uso   en dirigir la influencia de estas consideraciones en el rendimiento de pila debajo carga. Estos procedimientos especiales pueden incluir:

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Aislando   el   fuste   de   pila   del   superior   nonbearing tierras   de   modo   que   la   capacidad   de   pila   está determinada dentro del material de aguantar.  Equipando la pila con varillas de tensión (telltales) o gauges para determinar la distribución de carga a lo largo del fuste de pila. 

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Testaje   piles   conducido   ambos   a   y   justos cortos de un estrato para evaluar que aguanta fin el shear resistencia en el overlying tierra así   como   la   capacidad   en   el   estrato   de aguantar.  • Actuando   uplift   pruebas   conjuntamente   con pruebas   de   compresión   descendente   a determine distribución de capacidad de carga de la pila entre fricción y fin­aguantando.  • Lanzando   jacks   o   células   de   carga   en   el consejo de pila para  determinar  distribución de capacidad de carga de la pila entre fricción y fin­aguantando.  • Cyclic Cargando para estimar resistencia de tierra   distribution   entre   fricción   y   fin­ aguantando.  Dónde     es   tampoco   técnicamente   o económicamente   poco   práctico   de   actuar   tales pruebas   especiales,   técnicas   analíticas   y   engi­ neering juicio, combinado con factores más altos de seguridad cuando proceda, nos tendría queser ed   para   evaluar   el   impacto   de   estas   varias consideraciones en la pila individual­resultados de prueba. A pesar del potencial dissimilarities entre una   prueba   de   pila   sola   y   comportamiento   de fundación   de   la   pila,   dato   de   pruebas   de   carga estática   en   pilas   individuales   ofrecen   el   más fiables infor­mation para determinar la capacidad de   aguantar   de   una   pila   sola   bajo   el   probó condiciones   y   para   controlar   la   instalación   de fundaciones de pila. Muchos   métodos   de   interpretación   han   sido propuestos   para   estimar   la   carga   de   fracaso   de resultados   de   prueba   de   carga   estáticos. Procedimientos numerosos o construyendo criterios de   código   son   también   utilizados   para   evaluar   el rendimiento de una pila bajo la prueba estática que carga. La prueba que carga los procedimientos y la duración   requeridos   por   los   varios   métodos   de interpretación son también altamente variables. Criterios   de   aceptación   para   los   varios   métodos son a menudo basados en allowable pila bruta­cabeza deflection bajo la carga de prueba llena, pila neta­ encabezar deflection quedando después de la carga de prueba ha sido sacada, o pila­cabeza deflections bajo   la   carga   de   diseño.   A   veces,   el   allowable deflections   está   especificado   como   valores definitivos,   independientes   de   ancho   de   pila, longitud, o magnitud de carga. En otros métodos, el permis­sible   los   cubicajes   pueden   ser   dependientes en únicos la carga o (en los métodos más racionales) encima   tipo   de   pila,   ancho,   longitud,   y   carga. Algunos métodos definen fracaso como la carga en qué la pendiente de la carga­deflection la curva logra un   valor   especificado   o   requiere   testaje   especial   o plotting   procedimientos   para   determinar   carga   de cosecha.   Otros   métodos   utilizan   definiciones imprecisas de fracaso como “una rotura aguda en la

carga­curva   de   poblamiento”   o   “un   poblamiento desproporcionado   bajo   una   carga   increment.”   La balanza utilizó en plotting los resultados de prueba y la medida y dura­tion de la carga increments mucho puede   influir   las   cargas   de   fracaso   interpretaned utilizando   tales   criterios.   Estos   criterios   para   eval­ uating   el   rendimiento   satisfactorio   de   una   pila   de prueba representa definiciones arbitrarias de la carga de fracaso, exceptuar donde la pila de prueba exhibe un   definitivo   sumergiendo   a   la   tierra.   Algunas definiciones   de   pila   failure   en   el   modelo   que construye   los   códigos   son   demasiado   liberales cuándo   aplicados   a   alto­pilas   de   capacidad.   Por ejemplo, el método que deja un poblamiento neto de 0.01 en./Tonelada (0.029 mm/kN) de carga de prueba podría   ser   adecuada   si   aplicado   a   abajo­pilas   de capacidad, pero el permitted red settlements supera las   tolerancias   aceptables   cuándo   aplicadas   a   alto­ pilas de capacidad.

Este   informe   no   presenta   detalló recomendaciones   para   los   varios   métodos   para pilas que prueban carga, los métodos

Y la instrumentación utilizó para medir respuesta de pila debajo prueba de carga, or los métodos de interpretación   de   prueba   de   la   carga.   ASTM D1143/D1143M­09,   D3689­07,   D3966­07,   y Davisson (1970un, 1972un) habla estos elementos. Construyendo   los   códigos   normalmente especifican  cómo  pruebas  de  carga  tendrían  que ser   actuadas   y   analizó.   Cuándo   el   método   de análisis está seleccionado por el ingeniero, aun así, está   recomendado   que   el   método   propuesto   por Davisson   para   pilas   conducidas   ser   utilizados. Davisson   el método define fracaso de pila como la   carga   en   qué   la   pila­encabezar   resolver­ment supera la pila compresión elástica por 0.15 en. (4 mm) plus 0.83 por ciento del ancho de pila, donde la   pila   la   compresión   elástica   está   computada mediante la expresión  PL/AE  (Davisson 1972un; Peck   et   al.   1974).   Davisson     el   criterio   es demasiado restrictive para perforó pilas, a no ser que   la   resistencia   es   principalmente   fricción,   y engineers   tendrá   que   utilizar   su   juicio   propio   o modificación. 3.3.2 Resistencia a penetración de pilas durante conducir— Una fundación de pila generalmente tiene tantas pilas   que   lo   sería   poco   práctico   de   cargar­   o prueba­probarles   todo.     Es   necesario   de   evaluar the   aguantando   capacidad   de   pilas   que   no   es probado en la base del que conduce pila récord y la   resistencia   a   penetración   durante   instalación. Resistencia   de   conducción   final   es   normalmente weighted más fuertemente en esta evaluación. Conduciendo los criterios basaron en resistance a   la   penetración   es   de   valor   y   a   menudo indispensable en asegurar que todas las  pilas están conducidas   a   relativamente   capacidad   uniforme. Esto minimizará causas posibles de poblamiento diferencial   de  la estructura  completada  debido  a variaciones normales en el subsurface condi­tions dentro del área de la pila­estructuras soportadas.

En   efecto,   la   adhesión   a   una   resistencia   de conducción establecida tiende para permitir cada pila para buscar su longitud propia para desarrollar la capacidad requerida, por ello compensando para el natural varia­tions endep th, densidad, y calidad de los estratos de aguantar. Para sobre un siglo, los ingenieros han intentado cuantificar la relación entre el definitivo aguantando capacidad de una pila y la resistencia a la penetración observada   durante   conducir.   Los   intentos   más tempranos   estuvieron   basados   encima   métodos   de energía y teoría newtoniana de impacto (3.3.2.1). El shortcomings   de   pila   dinámica­conduciendo   las fórmulas mucho tiempo han sido sabidas (Cummings 1940), pero todavía aparecen en construir códigos y especificaciones. El acuerdo entre estático definitivo aguantando la capacidad y la capacidad pronosticada basaron encima energía formulas es en general tan pobre y erratic que su uso no es justificado exceptúa debajo   limitó   circunstancias   donde   el   uso   de   una fórmula   particular   está   justificado   por   pruebas   de carga previa y experi­ence en condiciones de tierra similar   con   pilas   similares   y   conduciendo unssemblies   (Olson   y   Flaate   1967;   Terzaghi   et   al. 1996). Cummings   (1940)   sugirió   que   la   dinámica   de conducción   de   pila   ser   investigado   por   análisis   de ecuación ondulatoria. Los ordenadores han hecho el­ análisis   de   ecuación   ondulatoria   dimensional   de   la pila que conduce una herramienta indispensable para el   founda­tion   ingeniero   (3.3.2.2).   Instrumentación de campo que medidas y fuste de registros tensión y aceleración   cerca   la   parte   superior   de   pila   es disponible y ha incitado intenta para pronosticar el definitivo aguantando la capacidad que utiliza estas medidas (3.3.2.3).

A   pesar   de   que   el   desarrollo   del   análisis   de ecuación   ondulatoria   y   los   métodos   basaron encima   tensión   y   medida   de   aceleración­ments representar   una   mejora   vasta   sobre   el fundamentalmente

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unsound Fórmulas dinámicas, estos refined los métodos no son   sustitutos   fiables   para   pruebas   de   carga   de   la   pila (Selby   et   al.   1989;   Terzaghi   et   al.   1996).   Alguna conducción   y   condiciones   de   tierra   derrotan   todo   del geotechnical   las   herramientas   del   ingeniero   excepto   la prueba   de   carga   estática   (Davissencima   1989;   Prakash   y Sharma   1990).   Tales   problemas   han   ocurrido   con   la ecuación ondulatoria así como con los métodos basaron en medidas dinámicas (Davisson 1991; Terzaghi et al. 1996). A   pesar   de   su   shortcomings,   resistencia­a­métodos   de penetración de estimar aguantando la capacidad basada en la ecuación ondulatoria queda una herramienta valiosa debido al impracti­cality de probar todas las   pilas en un proyecto, su uso   como   herramienta   de   diseño   para   evaluar   la   pila driveability y conduciendo tensiones, y su uso en selección de equipamiento.   Pruebas   de   carga   estática   son   todavía necesitadas para confirmar aguantando capacidad y calibrar el penetra­tion­método   de   resistencia   utilizó   para   extender control de calidad sobre las pilas restantes. En algunos casos, el uso aumentado de las medidas dinámicas de hecho ha sido associated con un aumento en la frecuencia de actuar pruebas de carga estática porque tal dato de prueba de la carga está requerido   para   calibrar   predicciones   de   capacidad (Schmertmann y Crapps 1994).

3.3.2.1  fórmulas   Dinámicas—las   pilas   son   miembros largas , con respetar a su ancho, und  no behave cuerpos tan rígidos.   Bajo   el   impacto   de   un   martillo,   tiempo­olas   de tensión   dependiente   están   instaladas   en   la   pila   y   tierra circundante.   Todo   de   las   fórmulas   dinámicas   ignora   el tiempo­aspectos   dependientes   de   tensión­transmisión ondulatoria y es por tanto fundamentally unsound. El   plazo   “la   fórmula   dinámica”   es   misleading,   cuando implica una determinación de la capacidad dinámica de la pila. Tales fórmulas de hecho han sido desarrolladas para reflejar la capacidad estática de la pila­sistema de tierra cuando medido por el dinámico resistance durante conducir. Esto es también cierto   del   análisis   de   ecuación   ondulatoria   y   los   métodos basaron   encima   tensión   y   accel­eration   medidas   (3.3.2.2   y 3.3.2.3 ). Bajo condiciones de subsuelo seguro, resistencia de penetración como la medida de capacidad de pila puede ser misleading   en   aquel   no   refleja   fenómenos   de   tierra   como relajación o congelación (3.3.5), los cuales tampoco pueden reducir o aumentar la pila estática final­capacidad de tierra.

Fórmulas   dinámicas,   en   su   forma   más   sencilla,   está basado   encima   equiparando   la   energía   de   un   golpe   de martillo al trabajo hecho como la pila mueve una distancia (conjunto) contra la resistencia de tierra. El más complicó las   fórmulas   también   implican   principios   de   impacto newtoniano y otros intentos a cuenta para la mucha energía individual   pérdidas   dentro   del   martillo­capblock­pila­ sistema de tierra. These Las fórmulas suelen determinar la resistencia   requerida   a   penetración   (golpes   por   pulgada [mm]) para una carga dada o para determinar la capacidad de carga basada en una resistencia de penetración dada o conjunto. Algunos las fórmulas dinámicas están expresadas en plazos de   definitivos   pile   capacidad,   mientras   que   otros   están expresados   en   plazos   de   dejar­capacidad   de   servicio   capaz.

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Todo   las   fórmulas   dinámicas   son   empíricas   y   proporcionar factores   de   seguridad   diferente,   a   menudo   de   magnitud desconocida. En general, tales fórmulas son más aplicables a noncohesive  tierras. El  unpplicability  de  una fórmula  a  una pila concreta­sistema de tierra y conduciendo las condiciones pueden ser evalu­ated por pruebas de carga a fracaso en una serie de pilas.

Las fórmulas dinámicas han sido utilizadas exitosamente cuándo   aplicados   con   experiencia   y   juicio,   y   con reconocimiento apropiado de sus limitaciones. Porque las fórmulas   son   fundamentalmente   unsound,   aun   así,     hay ninguna razón para esperar que el uso de una fórmula más complicada dirigirá a more predicciones fiables, exceptuar donde las correlaciones empíricas locales son sabidas para una   fórmula   dada   bajo   un   conjunto   dado   de   subsurface condiciones. Cuándo capacidad de pila es para ser determinado por una   fórmula   dinámica,   la   resistencia   de   penetración requerida tendría que ser verificada por pruebas de carga de la pila, exceptuar donde la fórmula ha sido validada por experiencia satisfactoria previa para el tipo de pila y tierra implicó. Además, tales prácticas tendrían que ser limitadas a   relativamente   capacidades   de   pila   baja.   Intentos   de utilizar   correlación   empíricas   para   una  fórmula  dinámica determinada para un tipo de pila dado y condición de sitio con   otros   tipos   de   pila   y   condiciones   de   sitio   diferente pueden   dirigir   a   cualquier   ultraconservative   o   unsafe resultados. 3.3.2.2  análisis   de   ecuación   Ondulatoria—Los   efectos de   conducir   una  pila   por   impacto   puede   ser   descrita matemáticamente según las leyes de mecánica ondulatoria (Isaacs   1931;   Glanville   et   al.   1938).   Cummings   (1940) hablado   los   defectos   de   las   fórmulas   dinámicas   que   no considera   el   tiempo­aspectos   dependientes   de   tensión­ transmisión ondulatoria y pointed fuera de los méritos de utilizar mecánica ondulatoria en hacer un análisis racional del proceso que conduce pila. Desarrollos   tempranos   en   aplicación   del   análisis   de ecuación   ondulatoria   a   conducción   de   pila   estuvo

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adelantado por Smith (1951, 1955, 1962). El advenimiento de   dígito   de   velocidad   altaal   ordenadores   permitted aplicación  práctica   de   análisis  de   ecuación   ondulatoria   a diseño de equipamiento de la pila y la predicción de tensión que conduce pila y capacidad de pila estática. El primer ordenador   digital   públicamente   disponible   el   programa estuvo   desarrollado   en   Texas   Una&M   Universidad (Edwards 1967). Desde aquel tiempo, análisis de ecuación ondulatoria ha tomado su sitio como la herramienta estándar utilizada en diseño de fundación de la pila y control de construcción. A través   del   patrocinio   de   la   Administración   de   Carretera Federal, programas de ecuación ondulatoria son fácilmente availcapaces a través de fuentes públicas (Goble y Rausche 1976, 1986; Hirsch et al. 1976), así como de varias fuentes privadas. Hoy, con ambos software de análisis de ecuación ondulatoria y hardware de ordenador fácilmente disponible a   ingenieros,     hay   ninguna   razón   para   utilizar   dynamic fórmulas. El­la   ecuación   ondulatoria   dimensional   matemáticamente describe el longitudinal­transmisión ondulatoria a lo largo del fuste de pila de un golpe concéntrico del martillo (Edwards 1967; Hirsch et al. 1970; Lowery et al. 1968, 1969; Mosley y Raamot 1970; Samson et al. 1963; Smith 1951, 1955, 1962). Programas de ordenador pueden tener en cuenta las muchas variables implicaron, especialmente las características elásticas de la pila. Los programas tempranos eran deficientes en sus intentos a martillos de diésel del modelo. Búsqueda (Davisson y   McDonald   1969;   Goble   y   Rausche   1976,   1986;   Rempe 1975;   Rempe   y   Davisson   1977)   ha   demostrado   que     es esencial que los efectos de fuerzas gasistas y el acero­encima­ impacto de acero, el cual occurs cuándo el carnero contacta el anvil, ser incluido en el modelo de ecuación ondulatorio para un martillo de diésel. Fracaso de incluir

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Ambos   de   estos   efectos   resultarán   en   una evaluación   nula   del   comportamiento   de   pila dinámico. En análisis de ecuación ondulatoria de conducción de   pila,   una   pila   definitiva   capacity   (lb   o   N)   está supuesto para un conjunto dado de condi­tions, y el programa actúa cálculos para determinar el conjunto neto, o movimiento descendente (en. O mm) de la pila.  El   recíproco  del conjunto  es  la  resistencia  de conducción   ,   normalmente   expresado   en   golpe   de martillos por pulgada (mm) de pila penetra­tion. El análisis también pronostica las fuerzas de fuste de la pila   como   función   de   cronometrar   después   de   que impacto, los cuales pueden ser transformados a las tensiones de conducción en la sección de cruz de la pila. El proceso está repetido para varias resistencia definitiva values. De la producción de ordenador, una curva que muestra la relación entre la capacidad de pila definitiva y la resistencia de penetración pueden ser plotted. El máximo calculó tensile y compressive las   tensiones   también   pueden   ser   plotted   como función de cualquier el penetra­tion resistencia o la capacidad de carga definitiva. En el caso de martillos de   diésel   y   otros   martillos   de   golpe   variable,   el análisis está actuado en varios golpes  diferentes, o equiva­dejó golpes en el caso de cerrado­martillos de diésel   superior,   para   cubrir   el   potential   gama   de golpe que podría desarrollar en el campo.

A   pesar   de   que   los   resultados   son   aplicables principalmente   al   conjunto   de   condiciones describió por el dato de entrada, interpolaciones y extrapolaciones   para   otros   conjuntos   de condiciones pueden ser hechos con experiencia y juicio. Routine Dato de entrada que describe las condiciones   analizaron   incluir   tales   parámetros cuando: • Peso de carnero del martillo.  • Golpe de martillo.  • Stiffness Y coeficiente de restitución del cojín de martillo (y cojín de pila si utilizado).  • Peso de cabeza del paseo.  • Tipo   de   pila,   propiedades   materiales, dimensiones, peso, y longitud.  • Tierra quake y damping factores.  • Porcentaje de capacidad de pila desarrollada por la fricción y el fin que aguantan.  •

Distribución   de   resistencia   friccional   sobre   la longitud de pila. Con martillos de diésel, el modelo tendría que tratar el 

Efectos de ambas fuerza gasista en la producción de   martillo   y   el   acero­encima­el   acero   impacta aquello ocurre como el carnero contacta el anvil, cuando notó anteriormente. Análisis   de   ecuación   ondulatoria   es   una herramienta   fiable   y   racional     para   evaluar   la dinámica de conducción de pila y correctamente tiene   en   cuenta   la   mayoría   de   los   factores   no incluidos   en   las   otras   fórmulas   dinámicas

(3.3.2.1). A pesar de que ondulatorio­equa­tion el análisis está basado en el fundamentally teoría de sonido   de   propagación   ondulatoria unidimensional, es todavía empírico. El contenido empírico primario es los parámetros de entrada  y modelo  matemático   para   la  resistencia  de   tierra. Afortunadamente, el modelo de tierra matemático sencillo y empírico coefficients propuso por Smith (1951, 1955, 1962) aparece para ser adecuado para aproximar   comportamiento   de   tierra   real   en   una variedad   ancha   de,   pero   no   todo,   conduciendo condiciones. Excepto   condiciones   donde   inusualmente   tierra alta quake o damping está encontrado, un análisis de ecuación   ondulatoria   coupled   con   un   factor   de seguridad de 2 generalmente puede proporcionar un criterio   de   conducción   razonable,   la   consideración apropiada proporcionada está dada al efecto posible de congelación de tierra o relajación (3.3.5). Cuándo el

Resistencia de penetración de pila requerida está determinada   por   un   análisis   de   ecuación ondulatoria,   los   resultados   de   tal   análisis   y   la capacidad de pila tendrían que ser verificados por pruebas de carga estática. Con pruebas de carga de la   pila   llevaron   a   fracaso,   ajustamientos   en   la tierra­entrada   parame­ters   cun   ser   hecho,   si   es necesario,   para   calibrar   la   ecuación   ondulatoria para uso en un sitio dado. Información de medida dinámica­ments y análisis (3.3.2.3) también puede asistir   en   entrada   de   refinado   al   análisis   de ecuación   ondulatoria   que   se   preocupa   martillo, cojín, pila, y tierra behavior. La   ecuación   ondulatoria   es   un   diseño extremadamente   valioso     herramienta   porque   el diseñador puede actuar análisis durante la etapa de diseño   de   una   fundación   de   pila   para   evaluar ambas pila drivability y tensiones que conducen pila para las varias etapas de installa­tion. Estos results   ayuda   en   hacer   decisiones   de   diseño encima   equipamiento   que   conduce   pila   para   la sección   de   pila   finalmente   seleccionada   y asegurando   que   la   pila   seleccionada   puede   ser instalada   a   la   capacidad   requerida   en   pila aceptable­conduciendo   niveles   de   tensión.   Para precast pilas, el análisis es útil para seleccionar el martillo   y   la   pila   que   acolcha   de   modo   que   la capacidad   de   carga   de   pila   requerida   puede   ser obtenida   sin   averiar   la   pila   con   tensiones   de conducción   excesiva   (Davisson   1972un).   Tales análisis son también útiles en estimar la cantidad de   tensión,  si  cualquiera,  durante  la  longitud  de pila así como en propuso empalmar ubicaciones. Esto   es   especialmente   importante   en   el   caso   de precast y prestressed pilas que es mucho más débil en tensión que en compresión. Un drivability el estudio   puede   soler   ayuda   en   especificación   y

diseño en desarrollo las provisiones relacionaron a equipamiento   selec­tion   y   requisitos   operativos, acolchando   requisitos,   reforzando   o   prestressing requisitos,   empalmar   detalles,   y   criterios   de conducción preliminar. Por tanto,   es posible de diseñar   precast   y   prestressed   pilas   con   más grandes   assur­ance   que   conduciendo   tensile   y compressive las tensiones no averiarán la pila. El análisis de ecuación ondulatoria, aun así, no pronostica   penetración   de   pila   total   (pila embedment). Procedimientos para penetración de pila prediction ha sido presentado anteriormente. 3.3.2.3  medidas   Dinámicas   y   análisis— Instrumen­tation y el equipamiento es disponible para   hacer   las   medidas   de   aceleraciones   y tensiones dinámicas se acercan la cabeza de pila como   pila   está   siendo   conducida   o   re­golpeó. Procedimientos para hacer las medidas y grabando las   observaciones   están   cubiertas   en   ASTM D4945­08. El dato medido, cuándo combinado con otro infor­ mation,   puede   ser   utilizado   en   modelos   analíticos aproximados para evaluar pila dinámica­conduciendo tensiones,   integridad   estructural,   static   aguantando capacidad,   y   numeroso   otro   golpe   de   valores­por­ soplar   mientras   la   pila   está   siendo   conducida (Rausche   et   al.   1972,   1985).   Posteriormente,   la información grabada puede ser utilizada en análisis más   exactos   (Rausche   1970;   Rausche   et   al.   1972, 1985)   que   cosecha   estimates   de   ambas   pila   que aguanta capacidad y tierra­distribución de resistencia a lo largo de la pila. Determinación de capacidad de pila   estática   de   las   medidas   requiere   empir­ical entrada y es dependiente en el juicio de ingeniería del individual actuando el evaluation (ASTM D4945­08; Fellenius 1988). La entrada a los modelos analíticos puede   o   no   puede   resultar   en   una   evaluación dinámica   que   partidos   dato   de   prueba   de   carga estático.  Es deseable y puede ser necesario a cali­

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brate Los resultados del análisis dinámico con aquellos de una prueba de carga de pila estática (ASTM D4945­08, refiere a 3.3.1  de este informe).

Análisis   y   medidas   dinámicos   pueden   proporcionar información de diseño cuándo sitio­las medidas dinámicas concretas   están   obtenidas   en   un   que   conducen   pila   y programa que prueba carga debajo­tomado durante la fase de diseño de un proyecto. Sin tal programa de prueba, el diseñador tiene que decidir en el tipo de pila, medida de pila, y el equipamiento que conduce pila confiando en otras técnicas y experiencia. El análisis de ecuación ondulatoria es   una   herramienta   de   diseño   útil     que   las   ayudas proporcionan la información que dirige a las decisiones de diseño necesarias (3.3.2.2). Medida dinámica­ments y los análisis   encuentran   uso   en   la   verificación   del   diseño original   y   desarrollo   de   criterios   de   instalación   final después   de   que   conducción   de   pila   de   la   producción comienza. El ability para hacer las medidas dinámicas es una adición útil  al geotech­nical los recursos del ingeniero cuándo correctamente utilizaron.  hay, aun así, limitaciones al uso de este método en determinar capacidad de carga de pila  estática  y  estos  métodos no  son  un fiable  substitute para   pruebas   de   carga   de   la   pila   (Selby   et   al.   1989; Terzaghi et al. 1996). Prueba   y   equipamiento   especializados   los   procedimientos han   sido   desarrollados   que   puede   someter   miembros   de fundación profunda a un pulso de fuerza con una duración que es significativamente más largo que el corto impact duraciones de   fuerza   unas   experiencias   de   pila   durante   conducción   de pila. Pila­fuerzas de cabeza y los cubicajes están medidos y grabados durante la prueba. Pila­aceleraciones de cabeza son también generalmente grabados como copia de seguridad para la medida de cubicaje­ment. El especializado equipament para la fuerza­prueba de pulso puede constar de un martillo de gota con un elemento de cojín especial entre el carnero y la pila encabezan aquello modera el golpe y alarga la duración del acontecimiento de impacto, o el pulso puede ser inducido por una fuerza explosiva utilizó a accelerate una masa de reacción. La masa de martillo, gota, y acolchando, o los explosivos y masa de reacción, es especialmente diseñado para conseguir la cumbre   deseada­nivel   de   fuerza   y   duración   de   pulso.   En adicional   a   los   procedimientos   para   actuar   la   prueba proporcionada en ASTM D7383­10, información en el método y algunos de los procedimientos propusieron para evaluar los resultados de prueba están proporcionados por Middendorp et al. (1992), Mullins et al. (2002), y Kusakabe et al. (2000). A pesar   de   que   la   fuerza­pulso   dura­tion   de   este   método   de prueba   (typically   0.1   a   0.2   segundos)   es   considerablemente más   largo   que   la   fuerza   típica­duración   de   pulso (aproximadamente 0.02 segundos) durante pila­conducción de impacto, es todavía una prueba dinámica y mobilizes ambos damping fuerzas y resistencia de tierra fuerzas. De ahí, uso del test   para   estimar   pila   estática­capacidad   de   carga   encuentra algunos   de   las   mismas   dificultades   habladas   anteriormente para los métodos que utilizan aceleración y tensión dinámicas el dato medido durante conducción de pila, y no es un sustituto fiable para pila estática­pruebas de carga (refer a 3.3.1 ). 3.3.3  análisis   de   resistencia   Estática—La   aplicación   de

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análisis  estático   utiliza   varias   propiedades   de   tierra determinaron   de   labo­ratory  y   pruebas   de  campo,   o  cuando supuestos de tierra dato aburrido. La capacidad de pila está estimada   por   aplicar   el   cizallamiento   resis­tance   (fricción   o adhesión)   a   lo   largo   del   embedded   porción   de   la   pila   y añadiendo la capacidad de aguantar de la tierra en el fin de pila.   Tales   análisis   tendrían   que   reflejar   los   efectos   de   pila taper,   cruz­sectional   forma   (square   o   ronda)   y   textura   de superficie,   el   compaction   de   tierras   granulares   sueltas   por conducir desplaza­

ment­Pilas   de   tipo,   y   los   efectos   de   los   métodos   de instalación   utilizaron.   Cada   cual   de   estos   factores   puede tener una influencia en la carga final­llevando capacidad de una pila (Ningúnrdlund 1963). El progreso ha sido hecho en comprensivo cómo tierra prop­erties   afecta   capacidad   de   pila   y   diseño   de   pila estático numeroso los procedimientos han sido propuestos. Comparaciones estadísticas de pila pronosticada y medida capacidades (Olson y Dennis 1982; Olson 1984; Olson y Mucho   tiempo   1989)   sugiere   que   los   factores   de   la seguridad requerida con tales métodos para proporcionar un margen   razonable   de   seguridad   en   contra   la   pila   que aguanta el fracaso es significativamente más grande que el factor de seguridad de 2 normalmente utilizado con pruebas de   carga   estática.   The   Margen   de   la   incertidumbre   con predicciones de capacidad estática indica aquel sitio­testaje de carga concreta queda una parte integral del proceso de diseño   para   pilas   conducidas   y   perforó   fustes   (O'Neill 2001). Cuándo longitud de pila está seleccionada en la base de   experiencia   o   static­resis­tance   análisis,   pruebas   de carga estática tendrían que ser actuadas para verificar tales predicciones. 3.3.4 Casquetes de rock para perforados­en caissons— El   diseño   de   perforado­en  caissons   (1.2.4)   requiere   la determinación de un casquete de rock adecuado para las cargas laborables implicó. El diseño del casquete de rock es normalmente   basado   en   el   periph­eral   vínculo   entre   el relleno   concreto   y   el   rock.   Si   el   casquete   puede   ser exhaustivamente   limpiado   fuera   e   inspeccionado,   y   el hormigón puede ser colocado en el seco,  pueda ser posible de   utilizar   unc   ombination   de   ambos   fin   que   aguanta   y vínculo   para   desarrollar   la   carga   requerida.   El   uso combinado de ambos fin que aguanta y vínculo, aun así, no puede ser permitted por el código de edificio aplicable.  Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

3.3.5 Relajación y  congelación  de tierra—En algunas tierras, pila­  Aguantando   la   capacidad   puede   disminución   después   de instalación de pila inicial a raíz de un fenómeno generalmente referido a cuando relaja­ation. La relajación es evidenced por una   reducción   en   resistencia   de   penetración   después   de conducción inicial y podría ser acompañado por una pérdida de aguantaring capacidad. En otros perfiles de tierra, aumentos de   capacidad   de   la   pila   después   de   instalación   inicial.   Este fenómeno es generalmente referido a tan congelación y está asociado   con   recuperar   de   fuerza   de   tierras   después   de   ser perturbados durante el proceso de conducción. A pesar de que tierra freeze y la relajación es generalmente asociada con pilas conducidas,   estos  fenómenos   también   pueden   ocurrir   en   las pilas   instaladas   por   jacking.   Si   relajación   de   tierra   o   la congelación ocurre, la resistencia de penetración final durante la   conducción   inicial   de   la   pila   es   generalmente   no   un indicatión de la  pila  real capacidad estática. En tales casos, métodos   dinámicos   de   predicción   de   capacidad   (3.3.2)   no producirá los resultados válidos sin modificaciones basaron en una prueba de carga o redriving resultados.

La   posibilidad   de   estos   fenómenos   tendría   que   ser reconocerd   por   el   diseñador   cuándo   estableciendo   tales requisitos   cuando   tipo   de   pila,   longitud   de   pila,   y conduciendo   resistencia.   La   relajación   puede   ser comprobada por re­conduciendo algunas pilas varias horas después   de   instalación   inicial   para   determinar   si   la resistencia de conducción ha sido mantieneed. Congelación de   tierra   también   puede   ser   comprobada   por   re­ conduciendo,   pero   testaje   de   carga   es   más   positivo.   El tiempo  suficiente  tendría  que  ser  dejado  antes  de  probar para permitir la fuerza de tierra para ser recuperado. Esto el tiempo   requerido   podría   variar   de   unas   cuantas   horas   a mientras   30   días.   Re­Grifoping   de   las   pilas   produce información más válida si el martillo­cojín­sistema de pila es igual en cuanto a conducción inicial.

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3.3.6 Compaction—Muchas   tierras   están compactadas y densified  a través del proceso de conducción   de   pila,   especialmente   cuándo cubicaje­tipo   piles   está   instalado   sin   pre­ excavación   como   jetting   o   predrilling.   Las propiedades   de   fuerza   de   la   tierra   son normalmente   aumentadas,   a   pesar   de   que   la extensión y grado al cual  aumentarán no es fácil de   pronosticar.   Compaction   Es   normalmente progresivo cuando más las pilas están conducidas dentro de un grupo. Secuencia de instalación o los métodos tendrían que ser controlados para impedir variaciones extremas en longitudes de pila debido a tierra compaction (8.2.6 y 8.2.7 ).  3.3.7 Licuefacción—de   licuefacción   es normalmente   asociada  con   terremoto   o   grande vibratory fuerza combinado con liquefiable tierras granulares.   Esto   puede   resultar   en   pérdida   de capacidad   de   pila,   soporte   lateral,   o   ambos.   A pesar   de   que   no   es   generalmente   necesario   de considerar   esto   en   diseño   de   fundación   de   pila normal,  es necesario de considerar licuefacción en seismically   regiones   activas.   La   licuefacción durante   acontecimientos   sísmicos   está   hablada más allá en Capítulo 5.  Algunas tierras exhiben licuefacción provisional durante   conducción   de   pila   con   reducción correspondiente   en   penetración   resis­tance.   El reestablishment   de   la   tierra   resistance   puede   ser detectado   por   re­conduciendo   la   pila,   pero   bajo severo   condi­tions   donde   re­conduciendo inmediatamente crea licuefacción, la capacidad de la pila puede tener que ser determinada por testaje de carga estática.  3.3.8 Alza   y   Pila—de   flotación   alza   es   el upward  movimiento   de   una   pila   anteriormente conducida   causada   por   la   conducción   de   pilas adyacentes. El diseñador tendría que ser alerta   a la   pila   posible   alza,   incluir   provisiones   en   la especificación   para   comprobar   para   este fenómeno,   y  tomar   precautionary   medidas.   Alza de  fricción  piles puede  tener  ningún  detrimental efecto encima pila­capacidad de tierra, pero puede afectar la  capacidad  estructural  de la  pila  si    es débil en tensión.  Alza   puede   tener   lugar   cuándo   conduciendo pilas a  través  de superiores cohesive tierras que no   fácilmente   comprimir   o   consolidar   during conducción.   Bajo   condiciones   severas,   alza   es bastante evidente del movimiento ascendente de la superficie de tierra. Cuándo alzar las condiciones existen,   controles   de   elevación   tendrían   que   ser apechugados con las partes superiores de las pilas conducidas.   Tales   lecturas   de   nivel   pueden   ser apechugadas   con   las   partes   superiores   de   pila casings   aquello   puede   no   elon­puerta significativamente.   Para   spirally   corrugated conchas   de   pila   (aquello   es,   conchas   con

corrugations alineó de modo parecido a una rienda de   espiral­forzando   hoop),   niveles   de   control tendrían que ser hechos encima canalizar telltales aguantando  en los consejos  de pila, porque  alza que causas tramo de concha única no tendría que afectar la capacidad de pila.  Alza   a   menudo   puede   ser   limitado   o   incluso eliminado por pila pre­excavación o aumentando la pila que espacía. Mojado rotativo pre­métodos de excavación pueden también tierra de causa alza si la prensa de recirculaciónures superar la presión sobrecargada (et al de Rayo. 1979). Las conchas para CIP las pilas concretas tendrían que quedar unfilled   hasta   la   operación   que   conduce   pila   ha progresado   allende   el   alzar   gama.   CIS   Pilas concretas   y   sectional   pilas   concretas   habiendo juntas que cannot toma la tensión no tendría que ser utilizada debajo alzar condiciones a no ser que las medidas positivas están tomadas para impedir alzar.  Si la pila alza ocurre, el unfilled conchas o casings para CIP pilas concretas y más precast concrete las pilas pueden ser redriven para compensar para alzar. CIS Las pilas concretas que contienen llenos­ 

Refuerzo   de   longitud   puede   ser   sometido   a   una cantidad   limitada   de   re­conduciendo   a   reseat   la pila. CIS Las pilas concretas sin refuerzo interno tendrían que ser abandonadas si heaved. Sectional precast   Pilas   concretas   habiendo   resbalón­juntas de tipo pueden ser redriven para verificar que  son sonido  y que las juntas están cerradas. En el caso de sectional pilas, aun así, todo del  alza tendría que   ser   considerado   para   tener   ocurrido   en   una junta sola y la junta no tendrían que haber sido abiertas completamente a raíz de la pila alza. Si es necesario, CIP las pilas pueden ser redriven para compensar  para  alzar después  de la  concha  está llenada   con   concreto,   si   las   técnicas   apropiadas están   utilizadas.   Un   análisis   de   ecuación ondulatoria   puede   soler   ayuda   en   el   diseño   del martillo­cojín   combina­tion   requerido   para   tal redriving. La  flotación puede ocurrir  cuándo conchas  de pila o casings está conducido en tierras fluidas y un   positivos   buoyancy   la   condición   existe. Elevaciones de control tendrían que ser hechas en cuanto   a   alzar,   y   el   piles   redriven   si   requirió. Pueda ser necesario de crear negativo buoyancy o utilizar   algunos   significa   para   aguantar   las   pilas abajo hasta el casings está llenado con concreto. 3.4—Poblamiento La investigación del diseño de fundación de pila global para objectionable el poblamiento implica las propiedades de tierra y la capacidad de la tierra para llevar la carga transfirió a él sin cubicaje o consolidación excesivos, el cual en tiempo podría causar   puestotlements   más   allá   que   para   qué   la estructura está diseñada. Las tierras bien bajo los consejos de pila pueden ser afectados por cargar, y tales efectos varían con el  magni­tude de cargar

aplicado y la duración de cargar. Muchos de las consideraciones de diseño habladas ent su capítulo relaciona   a   la   evaluación   de   poblamiento.   La mecánica de tierra implicó es allende el alcance de esta guía. El poblamiento de plazo largo de una fundación de pila debajo el servicio que carga no es   igual   como   el   poblamiento   observado   en   a escaso­denominar  carga  estática  test   en  una  pila individual (3.3.1). 3.5—acción de Grupo en compresión La capacidad de aguantar de un grupo de pila que   consta   de   pilas   o   pilas   que   aguantan   fin conducidos   a   estratos   granulares   en   normales espaciando  (3.6)   puede   ser  considerado   para   ser igual a la suma de las capacidades de aguantar de las pilas individuales. La capacidad de aguantar de un grupo de pila de la fricción en cohesive la tierra tendría que ser comprobada por evaluar el shear fuerza   y   aguantando   capacidad   de   la   tierra, suponiendo que el grupo de pila se mantiene con shear  resistencia en  la periferia  del  grupo y por acaba aguantar en el área de base del grupo. El uso de fórmulas de reducción del grupo basó encima espaciando   y   número   de   las   pilas   no   es recomendadas. 3.6—Pila que espacía La pila que espacía está medido de centrar para centrar.   El   mínimo   recomendable   espaciando   es tres tiempo la pila diam­eter o ancho en el cutoff elevatiencima.   Varios   factores   tendrían   que   ser considerados en establecer la pila que espacía. Por ejemplo,   las   consideraciones   siguientes   pueden necessitate   un   aumento   en   la   pila   normal   que espacía: Un) Para las pilas que derivan su soporte  principal de fricción.

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b) Para   extremadamente   pilas   largas,   especialmente   si     son flexibles, para reducir interferencia con pilas adyacentes.  c) Para CIS pilas concretas donde instalación de pila podría averiar adyacente unset fustes concretos.  d) Para las pilas que llevan cargas muy altas.  e) Para pilas que está conducido en tierra obstruida.  f) Dónde capacidad de grupo gobierna.  g) Dónde   presiones   de   tierra   pasiva   están   consideradas   un factor importante  en pila en desarrollo capacidad de carga lateral.  h) Dónde la tierra excesiva alza puede ocurrir.  i) Dónde allí is una mezcla de vertical y batter pilas.  j) Dónde densification de las tierras granulares pueden  ocurrir. Métodos de instalación especial pueden ser  utilizados como una alternativa  A la pila creciente que espacía. Por ejemplo, predrilling en Casos b, e, y h o una secuencia de instalación escalonada en   Caso   c   podría   ser   utilizado.   Más   cercano   espaciando podría ser permitted para pilas que aguantan fin instalados en predrilled agujeros. Bajo condiciones especiales, el pile espaciando   podría   ser   determinado   por   el   área   de construcción disponible. 3.7—soporte Lateral Todas   las     tierras,   exceptúa   extremadamente   tierras 2 blandas   (su  menos  de   100   lb/   ft   [5   kPa]),   normalmente proporcionará   soporte   lateral   suficiente   para   impedir   el embedded longitud de más común secciones de cruz de pila concreta de buckling bajo carga axial. En extremadamente tierra blanda, aun así, pila muy esbelta las secciones pueden hebilla. Todo laterally unsupported las porciones de pilas tendrían   que   ser   diseñadas   para   resistir   buckling   debajo todo cargando condiciones y tendría que ser tratado como columnas   en   determinar   longitudes   eficaces   y   buckling cargas. 3.8—Batter pilas Batter   Las   pilas   son   generalmente   utilizadas   para   resistir fuerzas horizontales grandes o para aumentar la rigidez lateral de   la   fundación   bajo   tal   cargando.   Cuándo   used,   batter   las pilas   tienden   para   resistir   más,   si   no   todo,   del   horizontal cargando.   El   diseño   tendría   que   reflejar   este   tipo   de comportamiento. El uso de batter pilas para resistir las fuerzas sísmicas requiere cuidado extremo porque estas pilas restrain cubicaje   lateral   y   puede   requerir   unattainable   ductilidad   de deformación axial. Cuándo batter las pilas están utilizadas, un análisis estructural completo que incluye las pilas, gorras de pila, estructura, y la tierra es necesaria si las fuerzas son para ser correctamente accounted para, incluyendo la posibilidad de la tensión que desarrolla en algunas pilas. Hrennikoff (1950), Saul   (1968),   y   Reese   et   al.   (1970)   ha   informado   análisis adecuados.

Cuándo batter las pilas están utilizadas junto con pilas verticales, el diseño de la estructura de fundación tendría que considerar que el batter piles aceptará una porción de la carga vertical. La inclinación y posición del batter piling tendría que ser seleccionado de modo que cuando una carga lateral   está   aplicada,   el   resultante   del   lateral   y   vertical

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loadings  es   axial,   y   los   efectos   de   doblar   momentos   are mantuvo a un mínimo. Doblando tensiones debido al peso de   la   pila   él,   como   los   que   ocurren   para   un   largos freestanding porción de un batter pila en marino struc­tures, tendría que ser tomado a consideración. Dónde fricción de piel negativa puede desarrollar (3.10.1), el peso de la tierra de resolver y arrastrar las fuerzas en la pila pueden inducir ambos doblando y cargas axiales en batter pilas.

3.9—carga Axial distribución Distribución   de   carga   axial   incluye   ambos   índice   de transferencia de carga de la pila a la tierra y distribution de carga   entre   la   fricción   y   el   fin   que   aguantan   (tierra­ distribución de resistencia). La distribución de carga puede ser   aproximada   por   análisis   teórico,   por   carga   especial­ métodos   de   prueba,   o   por   correctamente   instru­mented carga­pilas   de   prueba.   Cualquier   análisis   teórico   de distribu­tion de la carga entre pila y tierra tendría que tener en   cuenta   todos   los   factores,   como   tipo   de   tierra   y propiedades de tierra, grosor y arreglo verticales de estratos de   tierra,   comportamiento   de   grupo,   tipo   de   pila (incluyendo   material   de   pila,   textura   de   superficie,   y forma), y efectos de tiempo. La carga de diseño llena puede ser considerada para actuar en   la   pila   abajo   a   la   superficie   de   la   capa   de   tierra   que proporciona soporte permanente. Bajo aquel nivel, las cargas aplicaron a la pila será distribuida a la tierra en índices que variará   con   el   tipo   de   tierra,   tipo   y   forma   de   pila,   y   otros factores.

Incluso para las pilas clasificadas tan que aguantan fin, alguna parte de la carga puede ser transferida de la pila a la tierra a lo largo de aquella porción de la pila embedded en tierra que proporciona soporte lateral  permanente. Dónde condiciones de fricción de piel negativas existen (3.10.1), la   carga   de   pila   llena,   incluyendo   la   carga   de   fricción negativa, tendría que ser considerado para actuar en la parte superior   del   estrato   de   aguantar.   Davisson   (1993) proporciona  análisis y caso  histo­ries de esquí  negativon efectos de fricción. 3.10—rendimiento de plazo Largo Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

Every fundación de pila representa una interacción entre las pilas   y   el   subsurface   materiales   que   rodea   y   underlie   la fundación. En el diseño de fundaciones de pila,  es imperativo de considerar los cambios en subsuelo condiciona que puede ocurrir sobretim e y adversamente afectar el perfor­mance de la fundación. Las consecuencias típicas de cambios posibles son   mucho   tiempo­consolidación   de   plazo   de   la   tierra   que rodea o underlies las pilas, cubicajes laterales debido a unbal­ anced   excavaciones   o   cargas   verticales   adjacent   al   founda­ tions, efectos de consolidación de vibraciones y fluctuación en agua subterránea, y registrar.   Es a veces tampoco posible ni práctico   de   evaluar   los   efectos   de   tales   cambios   mediante pruebas de carga de la pila. En muchos casos, decisiones de juicio  tendrían  que  ser  hizo  basado  en  una   combinación   de teoría   y   experiencia.   Algunos   de   estos   cambios   posibles   en subsurface   condiciones,   aun   así,   no   es   previsible   y   así   no puede ser evaluado con exactitud por el ingeniero de diseñar.

3.10.1 consolidación de plazo Largo y negative piel fric­ tion—Si   las   pilas   extienden   a   través   de   arcillas compresibles   blandas   y   limos  a   penetración   final   a adecuado   aguantando   material,   los   estratos   superiores pueden   llevar   alguna   porción   de   una   carga   de   prueba   o carga   laborable   por   fricción.   La   capacidad   friccional   de estos   compressible   los   estratos   superiores   podrían   ser provisionales,   aun   así,   y   prolongados   cargando   puede causar   consolidación   de   estas   tierras,   con   una   parte creciente del diseño la carga muerta que es llevado por el subyacente aguantando material. Bajo tales condiciones, las cargas   vivas   provisionales   no   pueden   tener   un   efecto importante   en   la   distribución   de   carga.   Los   análisis   de efectos   de   plazo   largo   tendrían   que   ser   actuados   por profesionales   cualificados   quiénes   tienen   información adecuada sobre el proyecto.

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Poblamientos de plazo largo posibles debido a la consolidación de estratos compresibles localizó beneath,   o   incluso   en   un   consid­erable profundidad abajo, el consejo de pila tendría que ser   evaluado.   Tales   poblamientos   de   grupos   de pila   y   las   fundaciones   enteras   no   pueden   ser evaluados   mediante   pruebas   de   carga   sólo. Pueden,   aun   así,   ser   estimados   con   un   grado razonable de exactitud mediante tierra apropiada borings, muestras de tierra, pruebas de laboratorio, y teoría de mecánica de la tierra. Movimiento descendente de la tierra con respetar a la   pila,   resultando   de   consolidación   de   las   capas superiores blandas a través de qué la pila extiende o el encogimiento de tipos seguros de tierras de arcilla cuándo   el   moisture   disminuciones   de   contenido, produce fricción de piel negativa loading en la pila. La  consolidación  es  generalmente  causada  por  una carga adicional que es aplicado en la superficie de tierra,   como   de   un  recientemente   colocado   llena   o por bajar de la mesa de agua, y continúa hasta un estado   de   equilibrio   está   logrado   otra   vez.   Bajo negative   fricción   condi­tions,   la   fricción   de   piel positiva sobre la porción superior de las pilas puede ser invertida completamente, causando piel negativa fric­tion (downdrag) y un aumento en la carga total que será llevado por las pilas. La sección crítica de la pila   puede   ser   localizada   en   la   superficie   del permanente aguantando estratos. La magnitud de esta carga   está   limitada   por   factores   seguros,   como   la resistencia de cizallamiento entre la superficie de pila y   la   tierra,   el   interno   shear   fuerza   de   la   tierra,   la forma de pila, und el volumen de la tierra que afecta cada   pila   (Davisson   1993).   Si   condiciones   de subsuelo son de este tipo, el dato de pruebas de carga condujo   en   pilas   de   longitud   diferente,   las   pilas equiparon para revelar distribución de carga real, o pilas cased fuera a través del consolidatiencima zona, junto con los resultados de laboratorio prueba aquello evalúa   la   tensión­propiedades   de   tensión   del subsuelo, puede soler determinar criterios de diseño apropiado. Cargas de fricción de piel negativas tendrían que ser consideradas cuándo evaluando tanto la tierra que aguanta capacidad y los requisitos de fuerza de fuste de pila (4.2.2.2). La evaluación de pruebas de carga de la pila tiene que cuenta para la fricción positiva que   desarrolla   durante   la   carga   de   plazo   corto­ duración   de   prueba   como   opposed   al   nega­tive fricción que desarrolla en condiciones de servicio de plazo largo (Davisson 1993). Además de fricción de piel   negativa   axial   cargas,   el   peso   de   la   tierra   de resolver y arrastrar las fuerzas en los lados de pila pueden inducir doblar cargas en batter pilas.

3.10.2 Fundaciones   de   Pila—de   cubicaje laterales para retener paredes unnd abutments, así como muchos otros tipos de estructuras, puede ser

actuado a por las fuerzas laterales desarrollaron en el subsuelo debajo las estructuras. Tal profundo­ fuerzas laterales sentadas en contra fundaciones de pila   son   generalmente   debido   a   las   cargas verticales   desequilibradas   produjeron   por   tales cosas como el peso añadido de adyacente llenar o reducción   en   subsuelo   pres­sures   causado   por excavación   adyacente.   Si   el   subsuelo   consta   de material   susceptible   a   mucho   tiempo­denominar movimientos   laterales,   los   cubicajes   de fundaciones   de   pila   pueden   ser   progresivos   y become   muy   grandes.   Además,   bajo   tales condiciones,   las   pilas   pueden   ser   sometidas   a grandes shear y flexural  tensiones y tendría que ser diseñado consiguientemente.  3.10.3 Consolidación de vibración—Si una pila de fricción founda­tion en la tierra granular suelta está   sometida   a   excessive   vibra­tions,   los poblamientos   inaceptables   pueden   ocurrir   a   raíz del densification de la tierra granular que rodea o underlies 

Las pilas. El diseño de fundaciones de pila bajo tal condi­tions   pide   juicio   y   experiencia   además   de theo­retical el análisis basado en dato de subsuelo adecuado.   Pueda ser necesario de desarrollar la capacidad de pila dentro de estratos bajo aquellos afectados port él vibraciones. 3.10.4 Agua subterránea—El diseño tendría que considerar los efectos posibles de fluctuaciones de agua subterránea en el rendimiento de plazo largo de fundaciones de pila. Bajando del nivel de agua subterránea puede causar consolidación de arcilla blanda   y   limo   plástico.   Si   tales   estratos compresibles rodean o underlie las pilas, entonces consolidation puede resultar en piel negativa fric­ tion   cargas   (3.10.1)   y   poblamiento   de   las fundaciones. Por otro lado, un aumento en la mesa de   agua   subterránea   en   loessial   la   tierra   puede causar   poblamiento   de   fricción­fundaciones   de pila   si     están   sometidos   a   vibraciones   o   shock loadings. También, los tipos seguros de tierras de arcilla   son   subject   a   retroceso   o   hinchamiento como el moisture cambios de contenido, el  cual adversamente podría afectar la pila­rendimiento de fundación.   Bajo   tales   condiciones,   los   pasos tendrían que ser tomados para aislar la pila de la zona   de   vari­capaz   moisture   contenido   y desarrollar la capacidad de pila en las tierras de constantes   moisture   contenido   o,   cuando   una alternativa,   qué­nunca   las   precauciones   son necesarias tendría que ser tomado para mantener un   bastante   constante   moisture   contenido   en   las tierras.   Si   hinchamiento   de   the   la   tierra   ocurre antes   de   la   carga   llena   es   en   la   pila   (o   para ligeramente pilas cargadas),   pueda ser necesario de proporcionar refuerzo de tensión en la pila.  Para fundaciones de pila que aguantan en arena, levantando los resultados de mesa del agua en una

disminución de tensión eficaz y un corre­sponding reducción en la pila que aguanta capacidad. Este phenom­enon generalmente ocurre donde las pilas están   conducidas   en   una   excavación   profunda donde provisional dewatering ha tenido lugar.  3.10.5 Registra—Para   fundaciones   de pila de puentes u otro  Estructuras   encima   agua,   o   para   estructuras adyacentes  de  abrevar  subject a  acción  ondulatoria que   podría   socavar   la   fundación,   la   posibilidad   de registra   tendría   que   ser   considerado   en   el   diseño. Dónde   materiales   de   tierra   superior   pueden   ser sacados por registrar, las pilas tendrían que tener el anuncioequipara   capacidades   axiales   y   laterales produjeron   por   penetración   suficiente   bajo   la profundidad de registrar para el varias condiciones de cargar.   Además,   aquella   porción   de   la   pila   que extiende   a   través   de   la   zona   de   posible   registra tendría   que   ser   diseñado   para   cargas   laterales   y buckling (4.3.4).

3.11—capacidad Lateral Cargas horizontales y excéntricas causan doblar tensiones en las pilas y afectar la distribución de la carga axial total a pilas individuales en el grupo. Las   fuerzas   laterales   en   pilas   dependerán   de   el entorno   y   function   de   la   estructura   soportada   y puede ser producido por viento, olas, berthing y/o mooring de barcos, acción de hielo, presiones de tierra, acción sísmica, o causas mecánicas. Batter Las   pilas   son   frecuentemente   utilizadas   para resistir cargas laterales (3.8). La capacidad de vertical pilas para resistir las cargas laterales depende de: • Tipo de pila, material, y stiffness.  • Condiciones de subsuelo.  • Embedment   De   pila,   gorra   de   pila,   y   la fundación amuralla la tierra.  • Grado de fixity de pila­a­conexión de gorra. 

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La pila que espacía.  Existencia y magnitud de cargas axiales.  Lateral   cargando  es   a  menudo  repetitivo  y  en  algunos casos reversibles en dirección, los cuales pueden dirigir a un   aumento   en   la   pila   deflections   y   momentos   sobre aquellos observados bajo un ciclo solo de loading. Grupo­ limitaciones de efecto son más severas para laterally pilas cargadas   que   para   aquellos   con   cargas   axiales   sólo (Davisson 1970b). Laterally Cargado, corto, pilas muy rígidas pueden fallar en una tierra lateral que aguanta modo de capacidad por rotating a través de la tierra (Davisson y Prakash 1963). La mayoría de pilas de fundación, aun así, es suficientemente flexible con respetar a la tierra de modo que la pila que dobla los momentos y la cizalla inducidos por las cargas laterales   superarán   la  fuerza   estructural   del   fuste   de   pila antes de lograr una tierra beamodo de capacidad del anillo. A pesar de que lateral aguantando la capacidad tendría que ser comprobada, el diseño lateral de pilas de fundación es más típicamente controlado por cualesquier los cubicajes laterales tolerables o la fuerza estructural del fuste de pila. En   evaluar   la   capacidad   lateral   de   pilas   verticales,   la resistencia de tierra contra la pila, gorra de pila, y paredes de fundación tendrían que ser consideradas. Resistencia de tierra puede contribuir sustancialmente a la capacidad lateral de un grupo  de  pila   o  pila  foun­dation,   providing  que  la   tierra  es presente para el cargando condi­tions debajo consideración. La presencia de axial compressive las cargas pueden contribuir a la pila   lateral (doblando) capacidad por reducir tensiones de tensión causaron por doblar debido a cargas laterales. Diseño methods para lateral cargando de las pilas concretas tendrían que   considerar   cargas   axiales,   si   compresión   o   tensión,   y resistencia de tierra lateral. Si capacidad de carga lateral es crítica, tenga que ser investigado o verificado por pruebas de campo   bajo   reales   en­el   servicio   que   carga   conditions, incluyendo la carga muerta vertical que podría ser considerado permanente.   ASTM   D3966­07   habla   procedimientos   para probar pilas bajo cargas laterales. Para evaluar doblando y shear tensiones en pilas debido a cargas horizontales, momentos, o ambos, aplicados en o por encima de la superficie de tierra, la distribución de momento y shear las fuerzas a lo largo del eje de pila tendrían que ser determinadas   por   flexural   análisis,   incluyendo   el   horizontal subgrade reacción de la tierra. Nondimensional Las soluciones basaron   en   la   teoría   de   una   viga   en   elastic   fundaciones (Hetenyi   1946)   es   disponible   para   una   variedad   de distribuciones   de   horizontales   subgrade   modulus   con profundidad (Reese y Matlock 1956; Matlock y Reese 1962; Broms   1964un,b,   1965;   Davisson   1970b;   NAVFAC   1982; Prakash y Sharma 1990). El valor de la horizontal subgrade modulus utilizó en el análisis tendría que considerar efectos de grupo   y,   donde   warranted,   la   influencia   de   cyclic   cargando (Davisson 1970b; Largo y Vanneste 1994). En tales análisis, el flexural stiffness del fuste de pila,  EI, puede ser tomarn como el calculado EIg para la sección bruta, a   no   ser   que   las   cargas   horizontales   y   momentos,   cuándo actuando   con   las   cargas   axiales   concurrentes   aplicables,   es suficiente de causar agrietando sobre una longitud significativa

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de   la   pila.   Cuándo   la   magnitud   del   aplicado   horizontal   las cargas y los momentos son suficientes de causar agrietando a lo   largo   de   una   porción   significativa   de   la   pila,   el   flexural stiffness   puede   ser   calculado   en   accor­baile   con   las recomendaciones de ACI 318­08 Sección 9.5 (momento eficaz de inercia) o Secciones 10.10 y 10.13. 

(Evaluación aproximada de slenderness efectos), a no ser que un más refined el análisis está utilizado. El uso de nondimensional el análisis es un primer paso eficaz   en   el   diseño   de   un   laterally   pila   cargada,   cuando permite   juzgar   qué,   si   cualquiera,   unfavorable   conditlos iones   existen,   y   si   más   refined   el   análisis   es   warranted (Terzaghi et al. 1996). Nondimensional Las soluciones son también   herramientas   valiosas   para   evalu­ating   la producción  de  ordenador  de  más refined  análisis.  Dónde más   detalló   los   análisis   están   requeridos   a   cuenta   para complejo   variations   del   subgrade   modulus   con profundidad, variaciones en flexural stiffness  EI  del fuste de   pila   a   lo   largo   de   la   longitud,   o   el   nonlinear comportamiento de las reacciones de tierra horizontales con deflection, programas de ordenador pueden soler solucionar la   viga   en   elástico   foundation   problemas   en   forma   de diferencia finita (Matlock y Reese 1962; Reese 1977). La influencia de un nonlinear resistencia de tierra­deflection la relación   también   puede   ser   determinada   utilizando nondimensional   soluciones   en   un  procedimiento   iterativo (Prakash y Sharma 1990). Consideración de nonlinear ventajas de comportamiento de la tierra a nonlinear relaciones entre el aplicó cargas y el momento resultante y shear distribución a lo largo de la pila.   Por   tanto,   cuándo   el   diseñador   tiene   información suficiente encima tierra prop­erties a con exactitud define la reacción de tierra horizontal rela­tionships (p­y curvas), y las condiciones warrant el uso de nonlinear reacciones de tierra,   la   distribución   del   factored   momento   y   factored shear a lo largo del eje de pila tendría que ser determinado por   actuar   el   análisis   ucantar   el   aplicado   factored momentos y cargas horizontales. El   más   frecuentemente   procedimientos   recomendables Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

para esti­apareando el  p­y  curvas (Reese 1984; O'Neill y Reese 1999) estuvo desarrollado en la base de unos cuantos fuertemente instru­mented pruebas de carga lateral en pilas solas , verticales (Matlock 1970; Cox et al. 1974; Reese et al.   1974;   Reese   y   Welch   1975).   Comparaciones   de comportamiento pronosticado con resultados de prueba de carga   lateral   en   otros   sitios   (Murchison   y   O'Neill   1984) illus­trate la naturaleza empírica del  p­y  aproximación de curva y la incertidumbre en extrapolar los procedimientos a otros   sitios   y   tipos   de   tierra.   La   aplicación   de   los procedimientos   requiere   consid­erable   juicio   y   un conocimiento   minucioso   de   la   tensión­deformación­ propiedades   de   tiempo   de   tierras   (Terzaghi   et   al.   1996). Métodos   de   modificar   el  p­y  los   procedimientos   para efectos de grupo son en etapas tempranas de desarrollo, con el   relativamente   pocos   prueba   ser   restringidos   a   grupo pequeños   (generalmente   nueve   pilas   o   menos)   y   a   un número pequeño de sitios. 3.12—Uplift capacidad Los ingenieros tendrían que ejercitar amonestación cuándo aplicando   prueba   de   carga   de   pila   de   tensión   resultados   al diseño   de   la   porción   que   resiste   tensión   de   una   estructura. Debido a la naturaleza de tension configuraciones de prueba, unas medidas de prueba de carga de tensión sólo la capacidad de una pila para adherir a la tierra. En servicio, aun así, la capacidad   de   tensión   está   limitada   a   cuánto   peso   de   tierra (buoyant peso) la pila puede coger sin superar la adhesión a la pila.   Por   tanto,   las   características   geométricas   (longitud   de pila, forma, y espaciando) de la pila­sistema de tierra también venido a juego.

Para   una   pila   de   interior   en   un   grupo   de   pilas,   la capacidad   de   tensión   de   pila   definitiva   está   limitada   al buoyant peso de la tierra volume definió por la plaza de la pila que espacía tiempo el

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Longitud de pila. Pilas exteriores en un grupo de pilas puede sujetar a más tierra, pero no el acuerdo general existe en este tiempo en la cantidad. En resumen, la capacidad de tensión para una fundación está limitada por ambas la adhesión a la pila   desarrollada   de   una   prueba   de   carga   y   la cantidad   de   tierra   buoyant   peso   disponible   de resistir   tensión.   La   capacidad   más   baja   indicada para estos dos límites está utilizado. CAPÍTULO 4—DISEÑO ESTRUCTURAL CONSIDERACIONES 4.1—General Estos   tratos   de   capítulo   principalmente   con asuntos   que   tendría   que   ser   considerado   cuándo dirigiendo   el   diseño   estructural   requiere­ments para pilas, a pesar de que la discusión de cargas en 4.2 es también de interesar cuándo evaluando el geotechnical   capacidad   de   las   pilas.   El recommendations   en   este   trato   de   capítulo principalmente   con   nonseismic   cargando. Consideraciones   de   diseño   sísmico   están presentadas en Capítulo 5. 4.2—Cargas y tensiones para ser resistidas Tensiones   en   resultado   de   pilas   de   cualquier provisional   o   perma­nent   cargas.   Tensiones provisionales   include   aquellos   la   pila   puede   ser sometida a antes de ser puesto a servicio, como manejar   y   conduciendo   tensiones,   y   acentúa resultar  de   en­el   servicio   que  carga   de  duración corta   e   intermitente   (como   viento,   ola,   barco,   y otras cargas de impacto, y sísmicos loading). Las tensiones   permanentes   incluyen   aquellos resultando   de   cargas   muertas   y   vivas   de relativamente duración prolongada. Las pilas y la tierra­sistema de pila está diseñado para   ser   capaz   de   resistir   el   unfactored   cargas   de servicio   en   todo   razonables   combi­naciones.   Estos fuerza should no causar deformaciones de fundación excesiva,   poblamiento,   u   otro   daño.   Además,     no tendría que haber un derrumbamiento del sistema de fundación en el factored cargas. La pila tendría que ser   diseñada   para   resistir   las   fuerzas   máximas   que razonablemente   podría   ocurrir,   a   toda   costa   de   su fuente. El factored combinaciones de carga definitiva en ACI 318­08, Capítulo  9 y Apéndice C,  u  otros códigos de controlar tendrían que ser considerados.

Todas las   pilas o grupos de pila tendrían que ser   estables   debajo   todo  appli­combinaciones   de carga   del   cable.   Para   normal­sized   piling,   la estabilidad será proporcionada por los grupos que constan   de   al   menos   tres   pilas   que   apoyan   una columna   aislada.   Pared   o   cinta   footings   no

laterally   apoyados   se   tendría   que   mantener   con una fila escalonada de pilas. Grupos de dos pilas son   estables   si   adecuadamente   braced   en   una perpendicular de dirección a la línea a través de los   centros   de   pila.   Las   pilas   individuales   son estables   si   las   partes   superiores   de   pila   son laterally   braced   en   dos   direcciones   por construcción como un piso estructural slab, vigas de grado, puntales, o paredes. 4.2.1 cargas Provisionales y tensiones 4.2.1.1 Manejando tensiones—pilas Concretas que es lifted,  almacenado,   y   transportado   está   sometido   a sustancial   manejando   tensiones.   Doblando   y   buckling las tensiones tendrían que ser investigadas para todas las condiciones,   incluyendo   manejando,   almacenando,   y transportando.   Para   levantamiento   y   transportando tensiones, el análisis tendría que serba sed encima 150 por ciento del peso de la pila para dejar para impacto. Elige­arriba y los puntos bloqueadores tendrían que ser arreglados y

Claramente   marcado   de   modo   que   todas   las tensiones   son   dentro   del   allowable   límites   y agrietando no ocurre (refiere a 7.7 , 8.3.2, y 8.4 ). 4.2.1.2 La   conducción   acentúa—Conducir   las tensiones   son   funciones  complejas     de   pila   y propiedades   de   tierra   y   está   influido   por   la resistencia de conducción requerida, el  tipo y la operación del equipamiento de conducción utilizó, y el método de instalación. Ambos compressive y tensile   las   tensiones   ocurren   durante   conducir   y puede   superar   la   cosecha   o   tensile   agrietando fuerzas   del   material   de   pila.   Dinámico compressive   tensiones   durante   conducir   es normalmente   considerablemente   más   alto   que  el estático compressive acentúa resultar de la carga de servicio.  El diseño de la pila y el sistema de conducción should   proporciona   fuerza   estructural   adecuada para resistir las tensiones de conducción esperadas sin averiar la pila. Generalmente, estas tensiones de instalación pueden ser evaluadas durante diseño por   análisis   de   ecuación   ondulatoria   (3.3.2.2). Durante construcción, medida dinámicas también puede   proporcionar   información   útil   para   eval­ uating tensiones de conducción (3.3.2.2).  4.2.1.3 Tensile   Y   shear   Pilas—de tensiones son a veces  Sometido   a   provisional   axial   tensile   acentúa resultar   de   tales   cosas   cuando   viento,   fuerzas hidrostáticas,   acción   sísmica,   e   hinchamiento   de tipos   seguros   de   arcillas   cuándo   el   moisture aumentos   de   contenido.   Provisional   doblando   y shear   las   tensiones   pueden   resultar   de   fuerzas sísmicas,   ganad   fuerzas,   y   barco   o   acción ondulatorios impacto en waterfront  y estructuras marinas. 4.2.1.4  tensiones   Sísmicas—cargas   de Terremoto   encima   pila   foun­dations   puede   ser ambos   lateral   y   vertical,   y   resultado

principalmente   de   tierra   horizontal   y   vertical aceleraciones   trans­mitted   a   la   estructura   por acción de tierra en las pilas. Tierra­quake cargas y el   diseño   y   detallando   de   pilas   para   resistir movimientos y fuerzas sísmicos están hablados en Capítulo 5. 4.2.2 cargas Permanentes y tensiones 4.2.2.1  Muerto­   y   vivo­la   carga   acentúa— cargas Muertas y vivas causa compressive, tensile, doblando, y shear tensiones, o combinaciones de estas   tensiones,   en   pilas.   El   cálculo   del compressive fuerza para ser llevada por una pila tendría que ser basada en la carga muerta total y la carga viva que es razonablemente expected para ser impuesto en la pila. Servicio las cargas vivas están   reducidas   de   acuerdo   con   principios   de ingeniería   aceptada   y   el   edificio   de   gobernar código. La magnitud del resultante compressive la fuerza puede variar a lo largo de la longitud de pila   según   el   distributiencima   de   la   carga   a   la tierra (refiere a 3.9 ). Algunas   fuerzas   de   tensión   pueden   ser   casi permanentes,   como   aquellos   debido   a   presión hidrostática prolongada. La tensión en la pila puede disipar con profundidad bajo la superficie de tierra, dependiendo de condiciones de subsuelo, pila type, y otros factores. Estructuras   altas   ,   esbeltas,   como   chimeneas, poder­trans­estructuras de  misión,  y torres,  es  muy sensible a cargas laterales. Las fuerzas que puede ser inducido  en pilas   de  tal struc­tures  tendría  que  ser cuidadosamente   investigado   para   todo   posible cargando   combinaciones   y   carga­combinaciones   de factor para identificar la pila más crítica fuerzas en ambas tensión y compresión. Cargas   horizontales   y   excéntricas   causan   doblar tensiones en las pilas y afectar la distribución de la carga axial total a pilas individuales en el grupo. La determinación de shear y distribución de momento a lo largo de una pila sometió a lateral cargando

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Tendría   que   considerar   la   tierra­interacción   de   pila.   Los factores que influyen tierra­interacción de pila y métodos de análisis disponible están hablados en 3.11. En   algunas   estructuras,   segundo­orden   deflection  (P­  ) los efectos pueden devenir importantes. En tales casos, sus fundaciones de pila tendrían que ser diseñadas para resistir el aumentado fuerza asociado con estos efectos (refiere a ACI 318­08 Sección 10.10.2.2). 4.2.2.2 piel Negativa fricción—movimiento Descendente de la  tierra con respetar a la pila produce piel negativa fric­tion cargando en la pila y la pila que dobla tensiones si las pilas son battered. Movimiento descendente de la tierra también puede imponer   cargas   de   tierra   encima   enterraron   partes   de estructuras, como las paredes de bombear estaciones y tubos de utilidad, el cual resulta en addi­tional las cargas que son transmitidos   a   partes   superiores   de   pila.   Cargas   de   pila indujeron por fuerzas de tierra encima enterraron porciones de estructuras   en   resolver   tierra   y   cargas   de   fricción   de   piel negativas on las pilas tendrían que ser consideradas cuándo evaluando   tanto   la   tierra   que   aguanta   capacidad   y   los requisitos de fuerza de fuste de pila (refiere a 3.10.1 ).

4.3—fuerza Estructural diseño y allowable capacidades de servicio 4.3.1  aproximación   General   a   capacidad   estructural—El uso  más común de pilas de fundación  es para  proporcionar soporte de fundación para estructuras, con compresión axial frecuentemente siendo el modo primario de la pila que carga. Construyendo los códigos y las agencias reguladoras limitan el allowable   axiales,   servicio­capacidades  de  carga  para   varios tipos de pila basaron en ambas tierra­comportamiento de pila y en   estructural­comportamiento   material.   A   pesar   de   que   la capacidad de pila permisible es frecuentemente controlada por la   tierra­comportamiento   de   pila   en   plazos   de   la   tierra   que aguanta capacidad o cubicajes tolerables, es también posible for la fuerza estructural del fuste de pila para controlar esta capacidad. Históricamente, el diseño de pilas de fundación ha sido en un allowable, servicio­base de capacidad, con la mayoría de códigos de edificio y las agencias reguladoras que especifican el estructurales requerir­ments fo los varios tipos de piling en un allowable,  unidad­base  de  tensión.  Por  ejemplo, tanto  el Código de Edificio Uniforme (1997) y el Código de Edificio Internacional   (IBC   1808:2.9­2006)   limita   el   allowable concreto compressive tensión para CIP pilas concretas a 0.33fc ′ y proporcionar provisiones para el allowable tensión para ser aumentada   por   confinamiento   concreto   (hasta   un   valor máximo   de   0.40fc′),   proporcionó   requerido   condi­tions   está conocido. De modo parecido, ambos de estos códigos limitan el   dejar­capaz   compressive   tensión   en   prestressed   concrete pilas a (0.33fc′ – 0.27fpc). Estos allowable tensiones de unidad eran primero publicadas en el 1970s y es para las condiciones de   un   plenamente   embedded   y   laterally   pila   soportada. Estuvieron basados encima conceptos de diseño de la fuerza (Davisson   et   al.   1983;   más   Lleno   1979;   PCA   1971)   y   era también la base de anterior recommen­dations de este comité. Mientras que  la compresión axial a menudo  puede  ser  el

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modo   primario   de   cargar,   las   pilas   concretas   son   también frecuentemente sometidos a tensión axial, doblando, y shear loadings así como various combinaciones de cargar, cuando notado en  3.1. Las pilas concretas están diseñadas para tener capacidad   estructural   adecuada   para   todos   los     modos   y combinaciones   de   cargar   que     experimentarán.   Para combinado   flexure   y   empujado   loadings,   el   estructural adequacy

Puede   ser   evaluado   más   fácilmente   a   través   del   uso   de momento­esquemas de interacción empujada y métodos de diseño de la fuerza. Esta sección recomienda provisiones para asegurar que las pilas concretas tienen la capacidad estructural adecuada basó encima   métodos   de   diseño   de   la   fuerza.   Recommendations Está proporcionado en 4.3.2, 4.3.4, y 4.3.5  para el uso directo de   métodos   de   diseño   de   la   fuerza   basó   en   ACI   318­08. Debido al uso histórico de allowable capacidades y tensiones en  piling  diseño,  aun   así,  las   recomendaciones   son  también proporcionadas para allowable capacidades de servicio axial para   concentrically­cargados,   laterally­pilas   soportadas.   El allowable   capacidades   de   servicio  Pun  dados   en  4.3.3  está pretendido   específicamente   para   los   casos   en   qué   la   tierra proporciona soporte lateral lleno a la pila y donde la fuerza aplicadas causa no más de menor doblando los momentos que resultan   de   excentricidades   accidentales.   Laterally­Las   pilas soportadas sometieron a más grandes doblando los momentos tendrían que ser tratados de acuerdo con las  provisiones de diseño de la fuerza en 4.3.2,  4.3.4, y 4.3.5   de este informe. Laterally­unsupported Las pilas tendrían que ser tratadas como columnas   de   acuerdo   con   ACI   318­08  y  las   provisiones  en 4.3.2, 4.3.4, y 4.3.5  de este informe.

Pilas de fundación behave de modo parecido a columnas, pero  puede haber diferencias importantes entre el dos con respecto a condiciones de soporte lateral, y construcción y métodos   de   instalación.   Las   pilas   al   cual   el   básico allowable   las   tensiones   aplican   es   plenamente   rally tardíoapoyado,   mientras   que   las   columnas   pueden   ser laterally unsupported o a veces apoyados sólo a intervalos. El modo de fracaso de una columna se debe a estructural inadequacy, mientras que pila­fracasos de fundación están Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

causados   por   cualquier   capacidad   inadecuada   de   la   pila­ sistema   de   tierra   (exces­sive   poblamiento)   o   de   la capacidad estructural de la pila. Una columna es a veces un elemento   estructural   más   crítico   que   una   pila   individual. Una   columna   es   una   unidad   aislada     cuyo   fracaso probablemente   derrumbamiento   de   causa   de   aquella porción   del   struc­ture   supported   por   la   columna.   Una columna estructural sola, aun así, es a menudo apoyado por un grupo de cuatro o más pilas con la carga de columna compartida por varias pilas. El   diseño   estructural   de   la   pila   tendría   que   considerar ambas cargas provisionales y permanentes y tensiones. Por ejemplo, conduciendo tensiones durante instalación de pila (4.2.1.2)  puede  gobernar  el  diseño  estructural   de  la pila. Experiencia   de   conducir   precast   las   pilas   dirige   a   una recomendación que el mínimo concreto compressive fuerza fc′ tendría que ser 5000 psi (35 MPa) y que la fuerza más grande es a menudo necesaria. El struc­tural diseño de la pila   también   tendría   que   considerar   las   condiciones   de subsuelo,  cuando     afectan   la  magnitud   y  distribución   de fuerzas dentro de la pila. 4.3.2  diseño   de   Fuerza   métodos—Las   provisiones   para strength   diseño   de   las   pilas   concretas   dadas   herein   estuvo desarrollado   utilizando  principios  de  diseño  de  la   fuerza   de ACI 318­08, a pesar de que ningún intento ha sido hecho a completamente seguir los requisitos de diseño de la columna de ACI 318. En ACI 318­02, los factores de carga y cargar combinatlos iones estuvieron revisados para ser compatibles con aquellos de ASCE 7, y fuerza reduc­tion los factores  φ estuvieron   revisados   para   mantener   un   nivel   compatible   de seguridad. Los factores de carga y factores de reducción de la fuerza para el pre­2002 versiones de ACI 318 ahora aparecer cuando alterna load y factores de reducción de la fuerza en ACI 318­08, Apéndice C. El revisado ACI 318­08 factores de carga y reducción de fuerza

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GUÍA para DISEÑAR, FABRICACIÓN, E INSTALACIÓN DE PILAS CONCRETAS (ACI 543R-12)

Mesa 4.3.2.1—Recomendable compressive factores de reducción de la fuerza φc

Tipo de pila

Compressive Factor de reducción de la fuerza φc Para uso con factored las cargas Para uso con factored las cargas basaron basaron Encima Capítulo 9 de ACI 318 Encima Apéndice C de ACI 318

Concreto­concha llenada, ningún confinamiento Concreto­concha llenada, confinamiento*

0.60 0.65

0.65 0.70

Uncased, llanura u hormigón reforzado† Precast Reforzó concreto o CIP reforzó concreto dentro concha Pretensioned, prestressed reforzó concreto Concreto­tubo de acero llenado

0.55 0.65 0.65 0.70

0.60 0.70 0.70 0.75

*

Concha de 14 gauge grosor mínimo (0.747 en. [1.9 mm]), diámetro de concha no encima 16 en. (400 mm), para una tensión de cosecha de la concha  fys de 30,000 psi (210 MPa) mínimo, fc′ no encima 5000 psi (35 MPa), noncorrosive entorno, y la concha no es diseñada para resistir cualquier porción de carga axial. El aumento en fuerza concreta debido al confinamiento no tendría que superar 54 por ciento. †

Auger­grout Pilas, donde concreting tiene lugar a través de la raíz de un vacío­raíz auger cuando  está retirado de la tierra, no puede ser internamente inspeccionó. El factor de reducción de la fuerza de 0.55 a 0.6, dependiente en los factores de carga utilizaron, representa una frontera superior para condiciones de tierra ideal con altos­calidad workmanship. Un valor m ás bajo para la fuerza reduc­tion el factor puede ser apropiado, dependiendo de las condiciones de tierra y la construcción y procedimientos de control de la calidad utilizaron. El diseñador cuidadosamente tendría que considerar el fiable grout la fuerza que prueba métodos y la cruz mínima­sectional área de la pila, teniendo en cuenta condiciones de tierra y procedimientos de construcción. La adición de un central reforzando la barra que extiende al menos 10 ft (3 m) a la pila is recomendado, cuando esto añade toughness para resistir accidental doblando y la tensión fuerza resultar de otras actividades de construcción.

Los factores no han sido incorporados a todos códigos de edificio,   así   que   este   informe   contiene   recomendaciones applicable a ambos los factores revisados en ACI 318­08, Capítulo 9, y alternar factores en ACI 318­08, Apéndice C. El requisito de diseño de fuerza general para piling es que la pila ser diseñado para tener fuerzas de diseño en absoluto las secciones al menos iguales al requirió las fuerzas calcularon para el factored cargas. El factored las cargas tendrían que ser determinadas   utilizando   los   factores   de   carga   y   las combinaciones de servicio carga tan estipuladas en ACI 318­ 08 Sección 9.2 o, donde aplicable, utilizando los factores de carga y las combinaciones de servicio carga tan estipuladas en ACI 318­08 Sección C9.2. La fuerza de diseño de la pila está computada por multiplicar la fuerza nominal de la pila por un factor de reducción de la fuerza φ, el cual es menos de 1. La fuerza nominal de la miembro tendría que ser determined de acuerdo con ACI 318 y los factores de reducción de la fuerza utilizaron   tendría   que   ser   compatible   con   la   carga­ser   de sistema del factor utilizó.

Los factores de reducción de la fuerza φ recomendables herein   para   varios   tipos   de   cargar   las   condiciones generalmente siguen ACI 318 Sections 9.3 y C9.3, excepto aquellos   factores   de   reducción   de   la   fuerza   para compresión, φc, ha sido determinado por el comité para el miembro de pila escribe no cubierto por ACI 318. Factores de reducción de fuerza recomendables para varias formas de   cargar,   así   como   recomendaciones   adicionales,   está proporcionado en 4.3.2.1 a través de 4.3.2.8 . Más lejano recommen­dations para el uso del método de diseño de la fuerza con piling está proporcionado en 4.3.4 y 4.3.5 . 4.3.2.1  Compressive   fuerza—El   recomendable compressive   factores   de   reducción   de   la   fuerza  φc  para varios tipos de pilas concretas están dados en Mesa 4.3.2.1 para uso con ACI 318­08 factores de carga o el alternar ACI 318­08 Apéndice C factores de carga, tan aplicables. Estos   factores   de   reducción   están   basados   encima consideración   de   experiencia   de   construcción   y   los comportamientos diferentes bajo las cargas que se acercan las cargas de fracaso para los varios tipos de pila. Además de   la  aplicación  de   un  factor   de  reducción   de  la  fuerza, todas las  pilas sometieron a la compresión tendría que ser

diseñada para la excentricidad que corresponde al momento máximo que puede acompañar la condición de cargar, pero no menos de una excentricidad de 5 por ciento de la pila diam­eter o ancho.

El   uncased   miembros   concretos   (CIS   pilas),   como   clase general, no puede ser inspeccionado después de placement del hormigón, y  ha habido muchos problemas con penetración de la tierra circundante a la sección de pila en algunos tipos de tierra   y   con   algunas   técnicas   de   construcción.   Es   también incierto   a   qué   grado   el   refuerzo   puede   ser   colocado   en   su posición diseñada en un reforzado uncased pila. El factor de reducción de la fuerza es una función  de ambas la fiabilidad dimensional   de   la   sección   de   cruz   y   la   dependencia   de   la fuerza de miembro en la fuerza del concreto de hecho logrado en el miembro. El factor de reducción de la fuerza está puesto más bajo para uncased pilas: 0.55 para ACI 318­08 Capítulo 9 factored cargas, y 0.6 para ACI 318­08 Apéndice C factored cargas. En algunos tipos de tierra, la experiencia local puede indicar que valores más bajos de  φ   c es prudent. Davisson Et al. (1983) proporciona un extenso discus­sion de estos factores de diseño. 4.3.2.2  Flexural la fuerza—Para pilas concretas sometió  a flexure sin carga axial o flexure combinó con tensión axial, el ACI 318­08 reducción de fuerza factor  φt  es 0.9 para cargar Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

combinaciones en ambos Capítulo 9 y Apéndice C. Este factor de  reducción  de la fuerza  puede ser utilizado  para las pilas subject a las limitaciones de 4.3.2.7  de este informe. Para las pilas sometieron a flexure combinados con compresión axial, el recommended compressive factor de reducción de la fuerza φc  dado   en   Mesa   4.3.2.1   tendría   que   ser   utilizado   para   el aplicable cargando factores.

Para   pilas   concretas   reforzadas,   prestressed   pilas concretas, o concretos­pilas de tubo llenado sometieron a flexure y valores bajos de compresión axial, el φ puede ser aumentado   del   valor   de   compresión   recomendable  φc  al valor   recomendable   para   flexure   sin   carga   axial,  φt,   de acuerdo   con   los   procedimientos   dados   en   ACI   318­08 Secciones 9.3.2.2 y C.9.2.2. 4.3.2.3 Tensile fuerza—Para concrete las pilas sometieron a tensión axial (uplift) cargas, el factor de reducción de la fuerza φt  valora   utilizado   tendría   que   ser   0.9   para   cargar combinaciones   en   ACI   318­08   Capítulo   9   y   Apéndice   C. Además   del   appli­catión   de   un   factor   de   reducción   de   la fuerza, todas las   pilas subjected a la tensión tendría que ser diseñada para la  excentricidad que corresponde  al  momento máximo que puede acompañar el cargando

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Condición, pero no menos de una excentricidad de 5 por ciento del diámetro de pila o ancho. 4.3.2.4 Fuerza debajo combinada axial y flexural cargando —El diseño y análisis de pilas concretas,  excepto concretos­ pilas   de   concha   llenada   con   confinamiento,   aquello   está sometido   a   un   significativo   doblando   momento   además   de fuerzas   axiales,   tendría   que   ser   hecho   utilizando   momento­ empujado   inter­información   de   esquema   de   la   acción desarrollada   de   acuerdo   con   ACI   318­08   Capítulo   10.   Para unsupported secciones de pila, el efecto de pila slenderness en carga axial y doblando capacidad de momento tendría que ser considerada   (refiere   a   4.3.4   ,  4.3.5,   y   ACI   318­08   Sección 10.10).   El  φ  en  4.3.2.1  y  4.3  .2.2  de   este   informe,   cuando ajustado por las provisiones de 4.3.2.7 dónde aplicable, y los factores de cargar y combinaciones de acuerdo con ACI 318­ 08  Capítulo  9  o  Apéndice   C,  tan  aplicable,  tendría  que  ser utilizado.   En   ninguna   circunstancia   tener   que   la   capacidad axial supera la capacidad que corresponde a una excentricidad de 5 por ciento del diámetro o ancho de la pila. Muchos de las ayudas de diseño para columnas concretas reforzadas   (SP­17   [Saatcioglu   2009];   CRSI   2008)   también puede ser utilizado para el diseño de pilas  para resistir que doblan más fuerza axial. Algunos ajustamientos, aun así, es necesario a cuenta para valores diferentes de  φ  . Plenamente entendiendo   cualesquier   suposiciones   hicieron   en   la preparación   de   las   ayudas   de   diseño,   especialmente   la inclusión o exclusión del  φ  factor, es imperativo. PCI (1993, 2004,   2005)  ha   publicado   dato  de   diseño   para   pretensioned pilas   concretas,   y   una   aproximación   básica   al   cálculo   de momento­relaciones   de   interacción   empujada   está   dada   por Apuesta   (1979).   Esquemas   de   interacción   que   muestran   el impacto   de   slenderness   efectos   en   carga   axial   y   doblando capacidades   de   momento   de   prestressed   las   pilas   concretas están   informadas   por   Anderson   y   Moustafa   (1970)   y   PCI (1993). Las   suposiciones   hicieron   para   el   análisis   de   concreto­el tubo llenado requiere algunos comentarios concretos.   Pueda ser supuesto que  hay adequate vínculo entre el concreto y el tubo de modo que las tensiones en concretos y partido de acero en  la  interfaz.  Esta  suposición  no puede ser  universalmente cierto; por ejemplo, en las secciones se acercan los fines del tubo, la calidad de vínculo puede variar, y el juicio tendría que ser   utilizado   por   el   ingeniero.   La   tensión   de   fracaso   de compresión concreta puede ser tomada cuando 0.003. La pared de tubo puede ser modeled cualquiera como tubo continuo o como número de áreas discretas de acorazarse equitativamente espaciado alrededor del perímetro de la sección. La pared de tubo puede actuar tan tensión o compressive refuerzo, pero no pueda actuar cuando limita­ment refuerzo al mismo tiempo. La suposición   de   vínculo   adecuado   es   razonable   en   este   caso, pero no es factible cuándo considerando cargando en un caso donde   el   objetivo   es   para   anclar   una   fuerza   de   tensión importante   al   concreto  piling  en  una   estructura   permanente. Shear   Los   conectores   u   otros   anclajes   positivos   están requeridos en este escenario. Cuándo un concreto­la concha llenada está contada encima para   confinamiento,   la   concha   es   eficaz   en   creciente   el concéntrico compres­sion capacidad. La concha, aun así,  ha sólo   efectos   menores   en   la   capacidad   de   doblar,   el   cual

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significativamente   aumenta   el   sensi­tivity   del   miembro   a excentricidad de carga. El procedimiento en Davisson et al. (1983) está recomendado para construir el momento­esquema de   interacción   empujada   para   dirigir   eccentrici­lazos   para concretos­pilas de concha llenada con confinamiento.

reducción   de   fuerza   de   tensión.   De   ahí,   los   factores   de reducción de fuerza recomendables para flexure, shear, o tensión en  4.3.2.2  a través de 4.3.2.5 no ha sido reducido para   potential   escondido   deserta   compatible   con   la reducción de fuerza de compresión más baja los factores recomendados   para   uncased,   llanura,   o   pilas   concretas reforzadas. 

4.3.2.5 Shear   Pilas—de   fuerza   que   tiene   significativo doblando los momentos a menudo tendrán significativos shear fuerzas. Provisiones de ACI 318­08 Capítulo 11 tendría que ser   seguido   cuándo   diseñando   shear   refuerzo.   La   atención especial   está   requerida   cuándo   pilas   tener   ambas   tensión significativa y signif­icant soye fuerzas. El factor de reducción Cuándo uncased CIS las pilas son subject a flexure, shear, o de   la   fuerza   para   shear   (0.75   para   ACI   318­08   Capítulo   9 cargas   de   tensión,   el   diseño   tendría   que   considerar   el   tanil factores de carga o 0.85 para ACI 318­08 Apéndice C factores condiciones,   la   calidad­procedimientos   de   control   que   será de  carga,  tan  aplicables)  tendría   que  ser  utilizado  con   pilas implementado,   el   probable   workmanship   calidad,   y concretas   reforzadas,   prestressed   pilas   concretas,   y   pilas   de experiencia   local,   y   ajustar   los   factores   de   reducción   de   la tubo. Paran onreinforced pilas, el shear factor de reducción de fuerza para los modos de cargar en  la   fuerza   para   hormigón   sencillo   (0.55   para   ACI   318­08 4.3.2.2 A   través   de   4.3.2.5   en   una   manera   similar   a Sección 9.3.2, o 0.65 para ACI 318­08 Sección C.3.5) tendría recommenda­tions en 4.3.2.1.  que ser utilizado. El shear factores de reducción de la fuerza Como recomendación preliminar,  está recomendado que tendrían que ser ajustados por las provisiones de 4.3.2.7 dónde factores de reducción de la fuerza en  4.3.2.2  a través de aplicable. 

4.3.2.5 ser ajustado por un factor de reducción adicional 4.3.2.6 Desarrollo   de   Desarrollo—de   refuerzo   de que no tendría que ser más grande que la proporción del tensión  en   embedded   refuerzo   (vínculo)   tendría   que 4.3.2.1 compressive la fuerza rojauction factor para el tipo corresponder a la información en ACI 318­08 Capítulo 12.  de   pila   particular   al   ACI   318­08   compressive   factor   de 4.3.2.7 Consideraciones   especiales   para reducción   de   la   fuerza   para   nonspiral   rienda­forzó uncased CIS pilas—  columnas   (Capítulo   9   o   Apéndice   C,   tan   aplicable).   Por Los   factores   de   reducción   de   fuerza   de   compresión   en ejemplo,   el   superior   atado   de   este   factor   de   reducción 4.3.2.1  para   uncased,   llanura,   o   las   pilas   concretas adicional   para   un   uncased,   llanura,   o   la   pila   concreta reforzadas son una frontera superior   para condiciones de reforzada sería 0.85, aquello es, 0.60/0.70.  tierra ideal con trabajo de calidad alta­manship y calidad de Prestressed   Pilas—Prestressed   las   pilas sonido­procedimientos de control. Un valor más bajo para 4.3.2.8 diseñaron   por  métodos   de   diseño   de   la   fuerza   también la   fuerza   reduction   el   factor   puede   ser   apropiado, requieren   serviceability   controles   para   demostrar   que   su dependiendo de las condiciones de tierra y la construcción comportamiento de carga del servicio es adecuado, además y   procedimientos   de   control   de   la   calidad   utilizados de   las   capacidades   limitativas   encontradas   a   través   de (Davisson et al. 1983). Davisson Et al. (1983) proporciona diseño de fuerza. Estos serviceability los controles tendrían recomendaciones   sólo   para   ajustamiento   del   hecho   de que ser actuados de acuerdo con las recomendaciones en reducción de fuerza de compresiónors para pilas; no dirigen 4.3.3.3 de este informe.  ajustamientos similares para el flexure, shear, o factores de Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

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Mesa 4.3.2.8—Allowable serviciotensiones de carga en prestressed pilas* Cargando  condición

Permanente, psi

Provisional, psi

Tensión Tensión concreta† Tensión concreta Tensión concreta Para trabajo marino Concreto Compresión

0 Flexure Compresión de plus

3√fc′

0

6√fc′

0

3√fc′

0.45fc′

0.6fc′

Flexure Tensión de plus† Tensión concreta Concreto Compresión

0

3√fc′

0.45fc′

0.6fc′

*

Unidades para allowable tensiones y f c′ en las ecuaciones en esta mesa son psi (1 psi = 0.0069 MPa). Porque las tensiones de tensión son una función   de la raíz cuadrada de f   c′, si otras unidades están utilizadas para  fc′, es también necesario de cambiar los coeficientes enfro nt del radical. Las conversiones para las ecuaciones son: Ecuación en plazos de  3√fc′ (√fc′)/4\ psi Ecuación en plazos de  6√fc′ (√fc′)/2\ MPa †

En pilas que está esperado para ser sometido a tensión, la capacidad definitiva del prestressing el acero tendría que ser igual a o más grande que 1.2 tiempo la tensión directa que agrieta fuerza, a no ser que la fuerza disponible es más grande que dos veces el requerido factored carga de tensión definitiva; aquello es, fpsUnps ≥ 1.2(fpc + 7.5√fc′)Unc , donde fpc y f ps es en psi unidades.

La   evaluación   de   la   capacidad   de   momento empujado   de   prestressed   pilas   bajo   tensile cargando es un caso especial. Para tensile cargas en excentricidades pequeñas, la tensión de ruptura del   prestressing   hebra   más   que   la   tensión aplastante   del   hormigón   puede   controlar   la capacidad de momento nominal, y esto tendría que ser   considerado   cuándo   desarrollando   nominal­ fuerza,   momento­esquemas   de   interacción empujada   para   prestressed   pilas.   El   segundo footnote   de   Mesa   4.3.2.8   impone   límites   de   la tensión que carga que está pretendido para dirigir este asunto. 4.3.3  Allowable capacidades de servicio axial para   concentri­cally­cargados,   laterally­ Ecuaciones de pilas—soportadas para el allowable axiales compressive capacidad de servicio puede ser   devel­oped   para   tipos   diferentes   de   pilas   de fundación   concreta   por   considerar   el recommended   compressive   fuerza   reduc­tion factores   en  4.3.2.1,   un   factor   de   excentricidad mínimo, y un factor de carga mediano combinado. El factor de excentricidad es una función  de la cruz   de   pila­sectional   forma   (octagonal,   ronda, plaza,   o   triangular)   para   sencillo   concrete   pilas. Para   una   pila   concreta   reforzada,   el   factor   de excentricidad es también una función del acero de reforzar   proporción,   la   ubicación   del   refuerzo dentro   de   la   sección   de   cruz,   y   el   concreto   y

fuerzas  de  acero.  El   eccen­tricity factor  para  un particular sección de pila puede ser determinada de su esquema de interacción de fuerza nominal como la proporción de la fuerza axial nominal en una 5 excentricidad de porcentaje a la fuerza axial nominal bajo concéntrico cargando. El allowable ecuaciones   de   capacidad   de   servicio   axiales   in Mesa   4.3.3   está   basado   encima   factores   de excentricidad tomados de una Administración de Carretera Federal (FHWA) informe (Davisson et al.   1983)   y   PCA   (1971),   en   qué   las   formas generales de momento­esquemas de interacción de fuerza axiales para varios tipos de pilas estuvieron estudiados en detalle.

de otras actividades de construcción.

Mesa 4.3.3—Allowable capacidad de servicio para pilas con insignificantes doblando*

Aplicable si la cruz de acero longitudinal­sectional el área es al menos 1.5 por ciento del área de pila bruta y al menos cuatro symmetrically colocado   reinforcing   las   barras   están   suministradas   (con   seis   barras preferidas). ||

Tipo de pila Concreto­concha llenada, ningún  confinamiento

Allowable compressive  Capacidad

Un factor de excentricidad de 0.86 ha sido supuesto para pilas concretas reforzadas. Para pilas concretas reforzadas con una fuerza concreta  fc′ menos de 5000 psi (35 MPa), o para pilas con axiales reinforcement áreas (como porcentaje del área de pila bruta) más grande que 3 por ciento para pilas redondas o más grandes que 4.5 por ciento para pilas cuadradas,   el   factor  de  excentricidad  tendría   que  ser   evaluado  de   un momento   de   fuerza   nominal­esquema   de   interacción   empujada   y   el allowable ecuación de capacidad ajustó consiguientemente.

Concreto­concha llenada,  confinamiento†

PUn = 0.32fc′Unc PUn = 0.26(fc′ + 8.2 tconcha f Unc ≤ 0.4fc′Unc

Uncased Hormigón sencillo‡

PUn = 0.29fc′Unc

Uncased Reforzó concreto§|| Precast Reforzó concreto o reparto­ En­colocar reforzado concreto dentro Concha§||

PUn = 0.28fc′Un c + 0.33fyUn ser computado como la proporción del factored carga

Pretensioned, prestressed hormigón

PUn = Unc (0.33fc′ – 0.27fpc

Concreto­tubo de acero llenado

PUn = 0.37fc′Un c + 0.43fyp

PUn = 0.33 fc′Un c + 0.39fy

*

Basado en una  excentricidad  de  5  por ciento de diámetro de  pila  o ancho, y un factor de carga mediano supuesto de 1.4 para ACI 318­02 Capítulo 9 factored combinaciones de carga y 1.55 para ACI 318­02 Apéndice  C  factored  combinaciones  de carga.   En casos  de  muy  alto vivos u otro loadings tal que el factor de carga mediano supera estos valores,   el   dejar­capacidad   capaz   equations   tendría   que   ser   reducido consiguientemente. †

Concha de 14 gauge grosor mínimo (0.0747 en. [1.9 mm]), diámetro de concha no encima 16 en. (400 mm), para una tensión de cosecha de la concha fys de 30,000 psi (210 MPa) mínimo, fc′ no encima 5000 psi (35 MPa), noncorrosive entorno, y la concha no es diseñada para resistir cualquier porción de carga axial. El allowable carga Pun no tendría que superar 0.40fc′Unc , en la base de IBC y otros códigos. ‡

§

Auger­grout Pilas, donde concreting tiene lugar a través de la raíz de un vacío­raíz   auger   cuando     está   retirado   de   la   tierra,   no   puede   ser internamente inspeccionó. El factor de reducción de la fuerza de 0.6, en qué el coeficiente de fuerza de 0.29 está basado, representa una frontera superior para condiciones de tierra ideal con altos­calidad workmanship. Un valor más bajo para el factor de reducción de la fuerza puede ser apropiado, dependiendo de las condiciones de tierra y la construcción y procedimientos   de   control   de   la   calidad   utilizaron.   El   diseñador cuidadosamente tendría que considerar el fiable grout fuerza, grout la fuerza que prueba métodos, y la cruz mínima­sectional área de la pila, teniendo   en   cuenta   condiciones   de   tierra   y   procedimientos   de construcción. La adición de un central reforzando la barra que extiende al menos 10 ft (3 m) a la pila está recomendada, cuando estoun dds toughness para resistir acci­dental doblando y la tensión fuerza resultar

El factor de carga mediano combinado tendría que

a la carga de servicio. El dejar­capacidad de servicio axial   capaz   ecuaciones   en   Mesa   4.3.3   supone   un factor de carga mediano combinado de 1.4 para ACI 318­08 Capítulo 9, y 1.55 para ACI 318­08 Apéndice C.   Estos   factores   están   basados   en   una   media   del ACI 318­08 factores de carga para carga muerta y viva (suponiendo la carga muerta es igual de vivir carga),   el   cual   es   generalmente   una   suposición conservadora. Si tcontrole­ling cargando el caso está dominado por muy alto carga viva u otro loadings, tal  que el factor  de  carga  mediano  real supera  1.4 bajo ACI 318­08 Capítulo 9, o 1.55 bajo ACI 318­08 Apéndice C, el allowable ecuaciones de capacidad en Mesa   4.3.3   tendría   que   ser   reducido consiguientemente. El   allowable   axial   compressive   capacidad   de servicio   equa­tions   dado   en   este   informe   es específicamente   restringido   a   los   casos   en   qué   la tierra   proporciona   soporte   lateral   lleno   a   la   pila   y donde el aplicó las fuerzas causan no más de minor doblando   momentos   (resultando   de   excentricidad accidental).   Laterally   Las   pilas   soportadas sometieron   a   más   grandes   doblando   los   momentos tendrían   que   ser   tratados   de   acuerdo   con   las provisiones de diseño de la fuerza

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En  4.3.2,   4.3.4,   y   4.3.5     de   este   informe.   Laterally unsupported   Las   pilas   tendrían   que   ser   tratadas   como columnas de acuerdo con ACI 318­08 y las provisiones en 4.3.2, 4.3.4, y 4.3.5  de este informe. 4.3.3.1 Compresión   concéntrica—El   allowable   axial compressive   capacidad   de   servicio   para   laterally   pilas concretas sólidas soportadas puede ser determinado por las ecuaciones   dadas   en  Mesa   4.3.3.   Estas   ecuaciones   eran desarrolló   basado   en   los   procedimientos   en  4.3.3  y corresponder a un factor nominal de seguridad (proporción del factor de carga mediano al factor de reducción de la fuerza)   que   gamas   de   aproximadamente   2.1   a   2.6, dependiendo   de   el   tipo   de   pila.   Pilas   y   pilas   vacías   con secciones de cruz triangular tendrían que ser analizadas y diseñó utilizar fuerza un momento axial método de diseño de la interacción, ingenioh una excentricidad mínima de 5 por ciento del diámetro de pila o ancho, cuando descrito en 4.3.2.  4.3.3.2 Tensión   concéntrica—las   pilas   Concretas sometieron   a   tensión  axial   (uplift)   las   cargas   están diseñadas para la carga de tensión llena para ser resistido por   el   acero   (refiere   a   4.5   ).   El   allowable   capacidad   de servicio de la tensión para reforzar el acero es  \

PEn = 0.5fy Un st \

(4.3.3.2)

Para prestressed pilas concretas donde la carga de tensión llena, o parte de aquella carga (parte de forzar llevado por hebras   y   parte   por   dowels),   es   para   ser   resistido   en   la cabeza de pila por unstressed las hebras extendieron a un footing o gorra, el allowable capacidad de servicio de la tensión tendría que ser basada en un allowable tensión de hebra de 30,000 psi (207 MPa) (PCI 1993). Otros aceros de fuerza alta, como correo­tensioning barras o very­refuerzo de fuerza alta, es también limitado al 30,000 psi (207 MPa) allowable tensión. 4.3.3.3 consideraciones Especiales para prestressed  pilas— Prestressed Las pilas son subject a serviceability los controles aplicaron para demostrar que su carga de servicio behavior es adecuado, además de las capacidades limitativas describieron en 4.3.2. El allowable tensión de carga del servicio limita dada en  Mesa   4.3.2.8  tendría   que   ser   determinado   utilizando concreto compressive fuerza  fc′  corre­sponding a la edad del concreto debajo consideración. 4.3.4  Laterally unsupported pilas—Que porción de la  pila que extiende a través de aire, agua, o extremadamente tierra blanda (Prakash y Sharma 1990) tendría que ser considerado unsup­ported   y   ser   diseñado   como   columna   para   resistir buckling bajo el impuso cargas (refiere a 3.7 ). Los efectos de longitud en la fuerza de pilas should ser tenidos en cuenta de acuerdo con ACI 318­08 Secciones 10.10 y 10.13. Mientras que   10.11   y   10.13   de   ACI   318­08   da   un   traje   de   método aproximado­capaz   para  Klu/r  <   100,   10.10.3   describe   los requisitos para un análisis racional de los efectos de length.

La   longitud   de   pila   eficaz  le  está   determinado   por multiplicar   el   unsupported   longitud   de   pila   estructural  lu por el valor apropiado del coeficiente K de Mesa 4.3.4un o

21

de   ACI   318­08   Capítulo   10.   Para   casos   en   qué   la   parte superior de la pila es libre a transtarde, el  coeficiente  K requiere   prudente   considerar­ation   y   tendría   que   superar 1.0, siguiendo ACI 318­08 Sección 10.10.7.2. El unsupported la porción de una pila de fundación es un exten­sion   del   laterally   porción   soportada,   los   cuales pueden ser muchos

\

Mesa 4.3.4un—Values para K para varias cabeza y condiciones de fin

(4.3.4un)

*

Condiciones de fin Condición de  cabeza Nontranslating Traduciendo

Ambos fijo 0.6 >1.0

lu = Lu + Ls \

Uno fijo 0.8 >2.0

Ambos hinged

La profundidad bajo la superficie de tierra al punto de fixity,  Ls,   puede   ser   estimado   por   Eq.   (4.3.4b)   para preloaded   arcillas,   o   por  Eq.   (4.3.4c)   para   normalmente arcilla cargada, tierras granulares, limo, y turba.

1.0 Inestable

*

Para pilas doweled a la gorra, el grado de fixity en el doweled el fin podría variar de 50 a 100 por ciento, dependiendo de el embedment de la pila a la gorra, el diseño del doweled conexión, y la resistencia de la estructura a traducción y rotation. Para fines fijos, los valores de K   está basado en completo fixity y tendría que ser ajustado dependiendo de el grado real de fixity (refiere a ACI 318­08, Davisson [1970b], Joen y Parque [1990b], y PCI [1993]).

El tiempo más largo que el unsupported porción. Thus, tal pila es profundamente embedded para su longitud más baja y, en alguna profundidad bajo la superficie de tierra, podría ser considerado para ser fijado. Consiguiendo fin completo fixity   para   una   columna   de   edificio   es   diffi­culto.   Para muchos estructura utilizar unsupported longitudes de pila, however, las partes superiores de pila están enmarcadas a la estructura   mucho   más   fuertemente   que   la   mayoría   de columnas   de   edificio   con   un   fin   resultante   más   grande fixity en la parte superior. Para penetraciones superficiales, el punto de pila tendría que ser considerado hinged a no ser que dato de prueba prueba otherwise. El structural longitud lu cuando definido herein es el unsup­ ported longitud de pila entre puntos de fixity o entre hinged fines. Para una pila fijada en alguna profundidad  Ls  bajo la superficie de tierra, la longitud estructural  lu  sería igual a la longitud de pila por encima de la tierra surface,  Lu, más la profundidad Ls.

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\

\

Ls = 1.4R dónde

R  4

T

Ls = 1.8T donde     5

E I k

\

(4.3.4b)

\

(4.3.4c)

E I n h

La longitud total de la porción de la pila embedded en la tierra tendría que ser más larga que 4R o 4T para este análisis para   ser   válido;   otherwise,   un   análisis   más   detallado   está requerido. Además, el unsupported longitud encima la tierra tendría que ser más grande que 2R  (aquello es, Lu  > 2R) o T (aquello es, Lu > T) para Eq. (4.3.4b) y (4.3.4c) para ser válido. En más practical casos, el unsupported longitud encima tierra, Lu, será más grande que 2R  o T . Para casos donde el  L u  el valor no satisface las restricciones en Eq. (4.3.4b) y (4.3.4c), modificaciones de los coeficientes en estas ecuaciones están requeridos   (Davisson   y   Robinson   1965;   Prakash   y   Sharma 1990). La horizontal subgrade modulus  k  es aproximadamente 67 tiempo el undrained shear fuerza de la tierra (k = 67su).  Está supuesto para ser constante  con  profundidad para preloaded arcilla y para variar con profundidad para normalmente arcilla cargada. El valor del

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Coeficiente   de   horizontal   subgrade   modulus,  nh, para normalmente la arcilla cargada es igual a k dividido   por   la   profundidad   y   puede   ser aproximado   por   la   acceso   triangular   mejor (pendiente   de   línea   a   través   del   origen)   para   la parte superior 10 a 15 ft (3 a 4.5 m) en el k­versus­ parcela de profundidad (Davisson 1970b). Valores representativos   del   coeficiente   de   horizontal subgrade   modulus  nh  para   otras   tierras   están mostradas en Mesa 4.3.4b. These Valora también aplicar a sumergió tierras. 4.3.5  Pilas en trestles—Para las pilas que apoyan trestles   o   estructuras  marinas   que   ocasionalmente podría recibir grande encima­cargas, las capacidades determinaron en la base de diseño de fuerza (4.3.2) o el allowable servcapacidades de hielo determinaron en  4.3.3  tendría que ser reducido por 10 por ciento. La capacidad está reducida más allá por un factor de reducción que depende de tanto el  l u/r proporción y la cabeza y condiciones de fin (4.3.4).

4.4—Instalación y el servicio condiciona afectar diseño Varias condiciones de instalación pueden afectar el diseño de fundación de pila global y la determinación de capacidad de pila. Algunos de estos relacionar a métodos   de   instalación,   equipamiento,   y   técnicas (Capítulo 8). Otros relacionan al subsuelo condi­tions o   el   qualifications   del   contratista   de   pila. Evidentemente,   el   ingeniero   no   puede   dejar   para todas las   contingencias en un diseño, pero muchos pueden   ser   proporcionados   para   por   análisis apropiado   de   dato   de   subsuelo,   preparación   de especificaciones   competentes,   uso   de   quali­fied contratistas, e inspección adecuada del trabajo. Los efectos de variaciones de posiciones de cabeza de la pila y alineación de pila encima cargas de pila y fuerza de pila tendrían que ser incorpo­valorados en el   diseño  de  pila.   La  selección  de  tolerancias   para incor­poration   a   especificaciones   de   construcción tendrían que considerar el practicality de instalación de   pila   al   propuso   tolerancias   con   el   tipo   de   pila concreto(s)   seleccionó   para   el   sitio­concreto subsurface   condiciones   y   su   impacto   económico potencial, así como sus efectos en el diseño de pila. 4.4.1  Pila­éltolerancias de ubicación del anuncio —Alguna tolerancia  tendría que ser dejada entre el tan­posición   instalada   de   la   cabeza   de   pila   y   la ubicación de diseño. Desviaciones de la pila de plan­ ubicaciones   de   cabeza   pueden   ser   causadas   por errores de encuesta; inaccu­valora colocar de la pila sobre   su   loparticipación   de   catión;   equipamiento inadecuado de aguantar la pila encima ubicación; la pila   que   va   a   la   deriva   fuera   ubicación   debido   a obstrucciones   subterráneas   o   sloping   estratos   de tierra dura; desalineación de las pilas conducidas a través de sobrecargados; o por movimientos de tierra

general   después   de   las   pilas   have   ser   conducidos causados   por   embankment   presiones,   construcción oper­ations, u otro surcharge cargas.

La desviación que tendría que ser dejado varía con   la   carga   de   pila   y   medida   de   grupo.   Una tolerancia   más   pequeña   está   requerida   para   una pila   sola   que   lleva   una   carga   muy   alta.   Una tolerancia  más  grande   puede  ser  dejada  para  un grupo grande de pilas bajo una estera estructural. Una   tolerancia   de   3   en.   (75   mm)   en   cualquier dirección es razonable para uso de pila normal. El trabajo marino y las pilas grandes pueden requerir tolerancias más grandes. Generalmente, un sobrecargar de 10 por ciento en una pila debido a desviación de la ubicación de pila no requiere modificando la gorra de pila o grupo. Si esto sobrecarga está superado, las pilas adicionales tendrían   que   ser   instaladas   y,   donde   necesarios,   la gorra de pila

Mesa 4.3.4b—Valores de n h nh Tipo de  tierra

lb/En.3

kN/m3

*

Suelto Medio Denso Limo orgánico Turba

Arena  y limo  inorgánico 1.5 10 30 0.4 a 3 0.2

407 2710 8140 109 a 814 54

*Los valores dados para las tierras granulares son conservadoras. Los  valores más altos requieren justificación por prueba de carga lateral  (Davisson 1970b).

Modificado de modo que el centro de gravedad de los restos de grupo sustancialmente debajo que de la carga. A veces las pilas conducidas fuera de la ubicación puede   ser   estirada   o   empujó   atrás   a   ubicación   de plan, pero esta práctica no es recom­mended. Si esta práctica es permitted, la fuerza utilizó para mover la pila a posición apropiada tendría que ser limitada y cuidadosamente   controlado   according   a   un   análisis de  carga  lateral,  considerando el  tipo  y medida  de pila y las condiciones de tierra. Esto es especialmente crítico   para   precast   las   pilas   utilizaron   para   trestle estructuras donde un brazo de momento largo puede resultar   en   daño   estructural   a   la   pila   incluso   con relatively fuerzas bajas (refiere a 8.4.5 ).

4.4.2  alineación   Axial   Desviaciones—de tolerancias   de   alineación  axial   requerida   pueden resultar de la pila conducida alineación requerida fuera pero con su axial quedando directamente, la pila conducida con su eje no en una línea recta de pila   se   dirige   a   consejo,   o   una   combinación   de estos dos con la pila doblada y el consejo de su ubicación de plan. Las desviaciones de un eje de

línea   recto   pueden   tomar   la   forma   de   un   largo barriendo la curva o una curva aguda llamaron un dogleg. La desviación del  eje de pila del especificado alinear­ment, si vertical o battered, tendría que ser dentro de las tolerancias siguientes: • Dos   por   ciento   de   la   longitud   de   pila   para embedded   las   pilas   conducidas   a   través   de tierras arenosas o arcillas blandas.  • Cuatro por ciento de la longitud de pila para embedded   las   pilas   conducidas   a   través   de tierras   difíciles   de   nonuniform   consis­tency, boulder­tierras   montadas,   o   batter   las   pilas conducidas a grava.  • Un máximo de 2 por ciento de la longitud de pila total en estructuras marinas.  Las   pilas   conducidas   exteriores   de   estas tolerancias   tendrían   que   ser   revisadas   por   el ingeniero.   La   revisión   tendría   que   incluir consideración   de   interferencia   y   fuerzas horizontales   con   otras   pilas   y   puede   requerir revisión de la gorra de pila. Para   desviaciones   axiales   de   una   línea   recta (dobló   pilas),   el   allowable   la   tolerancia   podría variar de 2 a 4 por ciento de la longitud de pila, dependiendo de condiciones de subsuelo y tipo de curva,   el   cual   podría   ser   agudo,   excluyendo roturas   en   la   pila,   o   barriendo   curvas   de   radios variables.   Experiencia   y   pruebas   de   carga   have demostró que, en más casos, las presiones de tierra pasivas son suficientes a restrain la pila contra las tensiones   de   doblar   que   puede   desarrollar.   Para severamente  dobló pilas,  la capacidad  puede  ser analizada por principios de mecánica de la tierra o comprobados   por   prueba   de   carga.   When   La alineación   axial   no   puede   ser   adecuadamente medido   para   pilas   conducidas,   las   tolerancias tendrían que ser más conservadoras.

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4.4.3 Corrosión—El   entorno   de   pila   tendría   que   ser cuidado ­plenamente comprobado para corrosión posible de cualquier   el   concreto   o   el   acero   que   aguanta   carga.   La corrosión puede ser causada por ataque químico directo (de tierra,   residuos   industriales,   u   orgánicos   llena),   acción electrolítica   (químico   o   corrientes   directas   perdidas),   u oxidación.  Cuándo   la   pila   es   embedded   en   depósitos   de   tierra natural, cuando opposed a recientemente colocados llena, la corrosión debido a oxidación normal  es generalmente no progresivo y frecuentemente muy menor. La presencia de corrosive   sustancias   químicas   o   destruc­tive   corrientes eléctricas   should   ser   determinados   y   las   precauciones apropiadas   tomadas.  Tierras  y  agua  con   altos  sulfate  los contenidos   requieren   precauciones   especiales   para   dirigir durabilidad (refiere a Capítulo 6).  Bajo   detrimental   corrosive   entornos,   carga   expuesta­ aguantando   el   acero   tendría   que   ser   protected   por recubrimientos,   hormigón   encasement,   o   cathodic protección.   El   hormigón   puede   ser   protegido   de   ataque químico   por   utilizar   cementos   especiales,   muy   ricos   y mezclas   densas,   recubrimientos   especiales,   y   algunos­ tiempo por utilizar acero encasement. Fiberglass Chaquetas haber   también   seren   utilizó.   La   pila   empalma   puede requerir tratamiento especial para proporcionar resistencia de corrosión adecuada.  4.4.4 Empalma—Precast   las   pilas   son   normalmente diseñadas y construidos  en una pieza;  aun así, el campo empalma   puede   ser   necesitado   si   las   longitudes   son misjudged.   En   los   casos   de   pilas   muy   largas,   aquellos mucho   tiempo   bastante   para   hacer   fabricación,   trans­ portation, y manejando inconveniente, el campo empalma será parte del diseño original. Algunos sectional precast las pilas   tienen   longitudes   accionarias   estándares   y empalmando es una parte de su normal manufacture y uso. Sectional   Las   pilas   también   pueden   ser   mandated   por headroom limitaciones en las ubicaciones de pila o por los límites   del   equipamiento   del   contratista.   El   ingeniero tendría que ejercitar control sobre el uso de o la necesidad para pila empalma a través de su elección de tipos de pila y preparación de requisitos de instalación especificada.  Empalma conducido bajo la superficie de tierra tendría que ser   diseñada   para   resistir   las   fuerzas   de   conducción   y   las cargas de servicio con el mismo factor de seguridad como el material   de   pila   básico.   Above­La   tierra   empalma   y construido­arriba secciones de pila tendrían que ser diseñadas para   desarrollar   la   fuerza   de   pila   requerida   para   el   impuso cargas,   y   también   conduciendo   fuerzas   si     son   para   ser conducidos después de empalmar. Empalma puede necesitar ser diseñado para resistir el lleno compres­sion, doblando, y fuerza de tensión del cuerpo de la pila. Torsional La fuerza puede ser una consideración   en algunos casos. El potencial para   corrosión   tendría   que   ser   considerado   cuándo seleccionando   las   ubicaciones   finales   para   empalma.   Las mangas protectoras especiales u otro medio protector pueden tener   que   ser   proporcionados   cuándo   la   pila   empalma   será expuesto a seawater u otra corrosión severa hazards. Bruce y Hebert (1974un,b), Apuesta y Bruce (1990), y Venuti (1980)

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informe en el comportamiento de varios diferente empalma y hablar muchos otsu empalma que puede ser disponible.  Para el diseño detallado del empalmar, varios diferente crit­ ical las secciones y modos de fracaso diferente tendrían que ser consid­ered. Para caso, si el empalmar implica dowels (en cualquier   forma),   la   mayoría   de   sección   crítica   podría   ser cualquiera  en los fines de las secciones que son unidos o en los fines del dowel barras. La capacidad podría ser gobernada por cualquier la fuerza de pila, 

Empalma fuerza, o capacidades de vínculo de cualquier el dowels o el refuerzo de pila. El problema de vínculo será especialmente severo para pretensioned pilas, y el dowels tendría que extender la longitud de desarrollo llena de la hebra. Muchos los requisitos concretos pueden ser colocados en mecánicos empalma, incluyendo: • Los   fines   de   segmentos   tendrían   que   ser   avión   y perpendiculares al pile eje.  • Empalma tendría que tener un dispositivo de centrar.  •

Empalma   tendría   que   ser   simétrico   sobre   axial   del miembro. 

•

Cerrando y dispositivos de conexión tendrían que ser diseñados   e   instalados   para   impedir   dislodgement durante conducir.  Refuerzo   de   confinamiento   adecuado   tendría   que   ser proporcionado en el empalmar región. Dowel Barras que es embedded   en   la   pila   cuando   parte   del   empalmar   el mecanismo puede necesitar tener stag­gered cutoff puntos más que todo final en la misma sección. Dowel Empalma tener   que   haber   oversized   grout   agujeros   para   permitir relleno   fácil   y   completo   de   los   agujeros.   Los   agujeros pueden ser tampoco perforados o reparto. 4.4.5 Comportamiento de subsuelo que afecta capacidad de diseño de la pila—    Hay varias condiciones de comportamiento de tierra que puede desarrollar durante o subsiguiente a instalación de pila que puede afectar la capacidad de pila estructural, el geotechnical capacidad de pila, o ambos. La posibilidad de estos   fenómenos   tendría   que   ser   recog­nized   por   el diseñador cuándo estableciendo tales requisitos cuando tipo de   pila,   longitud   de   pila,   reforzando   detalles, procedimientos   de   instalación,   y   procedimientos   de inspección. Algunos de estos condi­tions es:  Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

• •

Relajación de tierra y congelación (3.3.5).  Compaction   O   densification   de   subsuelos   cuando   la instalación   progresa   que   ventajas   a   variaciones   en longitudes de pila (3.3.6, 8.2.6, y 8.2.7 ).  • Licuefacción provisional de tierras durante instalación de   pila   (3.3.7)   o   durante   acontecimientos   sísmicos (5.3.1).  • La pila alza o floatation durante instalación (3.3.8).  4.4.6 Efecto   de   vibración   en   concreto—Esto   es normalmente   una  consideración  en   instalar   CIP   las   pilas concretas que utilizan un acero casing o concha. Instalación de   pila   está   hecha   en   dos   operaciones   separadas: conduciendo   la   concha   y   llenando   él   con   concreto. Normalmente   el   concreting   la   operación   sigue estrechamente detrás de la conducción, proporcionado que las   vibraciones   causaron   por   conducir   no   avería   el hormigón fresco. Las pruebas han indicado que vibración que   conduce   pila   durante   la   inicial   setting   periodo   de concreto tiene no detrimental efecto en la fuerza de la pila (Bastian   1970).   La   distancia   mínima   entre   conducir   y concreting operaciones, aun así, es a menudo especificado cuando 10 a 20 ft (3 a 6 m) (Davisson 1972b; más Lleno 1983).   Cuándo   un   minidistancia   de   mamá   no   es especificada,  es generalmente satisfac­tory si uno restos de pila   abierta   entre   la   operación   de   conducción   y   un concreted   pila   o   si   la   distancia   mínima   es   20   ft   (6   m), whichever es menos. Cuándo la tierra alza o la relajación está   ocurriendo,   aun   así,   the   concreting   la   operación   no tendría que ser más cercana a conducción de pila que el alzar   gama   o   la   gama   dentro   de   qué   redriving   está requerido.  La secuencia de  instalación de CIS  las pilas concretas tendrían   que   ser   controladas   para   impedir   daño   a recientemente   hormigón   colocado   por   la   conducción   o perforando   de   pilas   adyacentes.   Esto   frecuentemente impide la instalación de adyacente piling en el mismo día 

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área igual a al menos 3 por ciento de la sección de pila bruta. 

Como medios de impedir cubicajes de tierra que 4.5.3 podría hacer daño el hormigón inmaduro. 4.4.7 Estallando de vacío­núcleo prestressed pilas —presiones  radiales   Internas   en   ambos   abiertos­ acabados y cercanos­acabados vacíos precast ventaja de   pilas   a   tensión   en   las   paredes   de   pila   y   puede causar estallar de tales pilas. Estas presiones radiales pueden   resultar   de   conducir   o   condiciones   de instalación, como uso de jets internos, agua­efectos de martillo, presiones de tapón de tierra laterales, o presiones   concretas   si   llenados   después   de   que instalación.   También   pueden   desarrollar   debajo condiciones de servicio como presión gasista buildup de   descomposición   de   materiales   de   forma   del núcleo, o presión de hielo de helado de libre water en el núcleo. Los efectos potenciales de tales presiones internas tendrían que ser evaluados durante el diseño de tales pilas (7.2.5 y 8.3.1.5 ).

4.5—Otro diseño y consideraciones de especificación La pila­diseño de fundación tendría que incluir otro   considerar­ations   then   puede   relacionar   a tipos concretos de las pilas o aquello pueden tener que ser cubiertos en los planes y especificaciones de modo que las pilas están instaladas de acuerdo con   el   diseño   global.   Algunos   de   estas consideraciones son estrechamente relacionados a los elementos hablados en Capítulos 7 y 8 . 4.5.1 Dimensiones   de   pila—Normalmente   el diámetro aceptable  mínimo o dimensión de lado para pilas conducidas es 8 en. (200 mm). Excepto auger­inyectó pilas y perforados y grouted pilas, perforó las pilas son normalmente un mínimo de 16 en. (400 mm) diámetro, pero 12 en. (300 mm) casos   de   diámetro   han   sido   informados.   Si construction   o   personal   de   inspección   está requerido   para   introducir   el   fuste,   aun   así,   el diámetro   tendría   que   ser   al   menos   30   en.   (760 mm).  4.5.2 Conchas   de   Pila—de   conchas   de   pila   o casings conducidos sin un mandrel tendría que ser de   grosor   y   fuerza   adecuados   a   withstand   el driving   tensiones   y   transmitir   la   energía   de conducción   sin   fracaso.   La   selección   apropiada puede   ser   hecha   con   un   análisis   de   ecuación ondulatoria.   La   pila   pela   conducida   con   un mandrel   tendría   que   ser   de   grosor   y   fuerza adecuados para mantener la cruz­sectional forma y alineación   de   la   pila   después   del   mandrel   está retirado.  Corrugated   Las   conchas   no   son   consideradas para llevar cualquier carga de diseño axial. Para ser   la   carga   considerada   que   aguanta,   llanura   o fluted casings tendría que ser un mínimo de 0.10 en. (2.5 mm) grueso y tener una cruz­sectional el

Refuerzo—de   refuerzo   será   requerido   en pilas concretas principalmente para resistir doblando y tensiones de tensión, pero puede soler llevar una porción del compressive carga. Para doblar, refuerzo consists de barras longitudinales con lazos laterales de   hoops   o   espirales.   Cuándo   requerido   para transferencia   de   carga,   las   barras   longitudinales principales   están   extendidas   a   la   gorra   de   pila,   o dowels   está   utilizado   para   la   pila­a­conexión   de gorra. 

La extensión del refuerzo requerido enun y la sección de la pila dependerá de las cargas y las tensiones aplicaron a aquella sección (4.2 y 4.3 ). Las barras longitudinales utilizaron para llevar una porción de la carga axial puede ser interrumpida a lo largo del fuste de pila cuándo ya no requerido debido a transferencia de carga a the tierra, pero no más de dos barras tendrían que ser paradas en cualquiera señala a lo largo de la pila. 

4.5.3.1 Refuerzo   para   precast   viga   de   Pila—de pilas  concreta­comportamiento   de   columna   está determinado,   a   una   extensión   grande,   por   la proporción   de   refuerzo.   Una   sección   ligeramente reforzada,   con   aproximadamente   0.5   acero   de porcentaje,     haber   aproximadamente   el   mismo agrietando y momentos de cosecha, implicando una reducción   extremadamente   grande   en   stiffness después   de   agrietar   principal   a   immi­nent derrumbamiento.   En   1.0   acero   de   porcentaje,   el momento   de   cosecha   sería   más   de   dos   veces   el momento   de   agrietar,   pero   la   disminución   en stiffness después de agrietar es todavía importante. En 1.5 por ciento contenido de acero longitudinal, el momento de cosecha será 3.5 a 4 tiempo el momento de   agrietar   y  la   pérdida   de  stiffness   en   agrietar   es menos importante. Pilas con menos de 1.5 acero de porcentaje ha sido utilizado exitosamente en algunas condiciones   de   tierra,   pero   el   cuidado   grande   está requerido   en   manejar,   transporte,   unnd   conducción para   evitar   daño   debido   a   excesivo   doblando tensiones. La pérdida de stiffness en agrietar puede ser extremadamente impor­tant para una pila en qué efectos   de   longitud   de   la   columna   deviene importante, como en las pilas que extienden a través de   aire   o   agua.   Debido   a   este   behavior,   el   comité recomienda rienda­pilas concretas forzadas que está conducido   a   su   requerido   aguantando   los   valores tienen una cruz de acero longitudinal­sectional  área no menos de 1.5 por ciento ni más de 8 por ciento de la cruz bruta­sectional área de la pila. Si después de un análisis minucioso del manejando, conducción, y servicio­condiciones de carga, el diseñador elige para utilizar   menos   de   1.5   por   ciento   (de   área   bruta) longitu­dinal acero, tal uso tendría que ser limitado a nonseismic   áreas.   Al   menos   seis   barras longitudinales   tendrían   que   ser   utilizadas   para redondos u octagonal pilas, y al menos cuatro barras para pilas cuadradas. 

El acero longitudinal tendría que ser encerrado

con   rienda   de   espiral­forcement   o   equivalente hoops.   El   acero   lateral   no   tendría   que   ser   más pequeño   que   W3.5   o   D4   cable   (ASTM Un1064/Un10M­10) y espació no more que 6 en. (150 mm) en centros. El espaciando tendría que ser más cercano en cada fin de la pila.  4.5.3.2 Refuerzo   para   precast prestressed pilas—  Dentro del contexto de este informe, longitudinal prestressing   no   es   carga   considerada­aguantando refuerzo. Sufficient prestressing Acero en la forma de alto­tensile cable, hebra, o la barra tendría que ser   utilizada   de   modo   que   el   eficaz   prestress después de las pérdidas es suficientes de resistir el manejando,   conducción,   y   servicio­tensiones   de carga   (4.5.3.3).   Correo­tensioned   las   pilas   están lanzadas con suffi­cient refuerzo de acero suave para   resistir   manejando   tensiones   antes   de acentuar.  Para   pretensioned   pilas,   el   longitudinales prestressing el acero tendría que ser encerrado en una   espiral   de   acero   con   la   medida   de   cable mínima   que   varía   de   W3.5   a   W5   (D4   a   D5) (ASTM Un1064/ Un1064M­10), dependiendo de la medida de pila. La espiral de cable tendría que tener un máximo 6 en. (150 mm) campo con más cercano espaciando en cada fin de la pila y varias vueltas cercanas en el consejo y cabeza de pila. El cercano espaciando tendría que extender encima al menos dos veces el diámetro o grosor de la pila, y las   pocas   vueltas   se   acercan   los   fines   son   a menudo en 1 en. (25 mm) espaciando.  Ocasionalmente,   prestressed   las   pilas   están diseñadas y construidos con refuerzo convencional además   del   prestressing   acero   para   aumentar   la capacidad estructural y ductilidad de la pila. Este refuerzo   reduce   las   tensiones   en   el   concretos   y tendría que ser tenido en cuenta.  4.5.3.3 Eficaz   prestress—Para   prestressed   pilas concretas, el eficaces prestress después de todo las pérdidas no tendrían que ser 

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Menos de 700 psi (4.8 MPa). Significativamente más alto eficaz prestress valores (1000 a 1200 psi [6.9 a 8.3 MPa]) es   generalmente   utilizado   y   puede   ser   necesario   de controlar   conduciendo   tensiones   en   algunas   situaciones. Refiere a 8.3.2 , Elemento j, para addi­tional comentarios en el uso de más alto eficaz prestress valores. 4.5.3.4 Refuerzo para CIP y CIS pilas concretas —  Excepto tubo y pilas de tubo de grosor de pared adecuada que no es someter a detrimental corrosión, el refuerzo está requerido   en   CIP   y   CIS   pilas   concretas   para   cualquier unsupported sección de la pila y cuándo uplift las cargas son   presentes.   El   refuerzo   también   será   requerido   para lateral   cargando   excepto   muy   pequeño   cargas   laterales donde   la   compresión   axial   mínima   concurrente   carga presente   es   suficiente   a   develop   el   requerido   flexural fuerza.  Unsupported Las secciones tendrían que ser diseñadas de acuerdo   con  4.3.   Acero   longitudinal   y   lateral   suficiente tendría que ser utilizado para las cargas y tensiones para ser resistidas.  Uplift   Las   cargas   pueden   ser   proporcionadas   para   por uno o más longi­tudinal las barras que extienden a través de aquella porción de la pila sometió a tensile tensiones. Para tubo   o   pilas   de   tubo,   dowels   welded   a   la   concha   o embedded   en   el   hormigón,   junto   con   adecuado   shear connectors,   puede   soler   transferir   el   uplift   cargas   de   la estructura a la pila.  Para cargas laterales, la pila tendría que ser diseñada y reforzada para tomar las cargas y las tensiones implicaron con la consideración dada a la resistencia ofrecida por la tierra   contra   la   pila,   la   gorra   de   pila,   y   las   paredes   de fundación,   así   como   el   efecto   de   comprimirive   cargas axiales.  En   general,   la   cantidad   de   refuerzo   requirió   será gobernado por las cargas implicadas y el análisis de diseño. Excepto   uplift   cargas,   no   menos   de   cuatro   barras longitudinales tendrían que ser utilizadas. La extensión del refuerzo bajo la superficie de tierra depende de el flexural y análisis de distribución de la carga.  Para auger­grout pilas, la adición de un central reforzando la barra   que   extiende   al   menos   10   ft   (3   m)   a   la   pila   está recomendada.   Esto   añade   toughness   para   resistir   accidental doblando y tensión forces resultando de otras actividades de construcción. 

4.5.3.5 Colillas en prestressed pilas—colillas de acero Estructural  (O stingers) es a veces utilizado como extensiones de los consejos de prestressed pilas. Colillas de acero estructural más frecuentemente constar de pesado H­secciones de pila, pero otras formas estructurales, fabricated cruces, raíles de acero, y grandes­diámetro dowels es también usod. Las colillas pueden ser welded para acorazarse platos, los cuales   son   en   girar   anclado   a   la   pila.     Son,   aun   así,   más frecuentemente anclados por directos embedment de la colilla al   cuerpo   del   precast   pila.   El   diseño   del   anexo   de   colilla requiere   atención   especial   a   provide   para   transferencia apropiada de las fuerzas entre el prestressed pila y la colilla.

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Los   lazos   transversales   pesados   o   refuerzo   de   espiral   están necesitados alrededor del embedded porción de la colilla para proporcionar confinamiento, y shear studs es a veces utilizado a ayuda en vínculo development. Agujeros  de  ventilación a través   de   la   web   y   los   rebordes   de   la   colilla   pueden   ser requeridos   para   permitir   la   escapada   de   aire   y   agua,   y   así permitir   hormigón   apropiado   placement   (refiere   a   7.  5.3.1, 8.7.2, y 8.7.3 ).

Mesa 4.5.3.6—cubierta clara Recomendable para refuerzo Tipo y exposición CIS Pilas CIP Pilas Precast­Reforzó las pilas—normales Exposición* Precast­Reforzó pilas—exposición normal, Núm. de barras 5 (Núm. 16) y más pequeño Precast­Reforzó pilas—exposición marina† Precast­prestressed Pilas—exposición  normal Precast­prestressed Marine—de pilas Exposición†‡

Cubierta mínima, en.  (mm) 3.0 (75) 1.5 (40) 1.5 (40) 1.25 (35) 2.0 (50) 1.5 (40) 2.0 (50)

*

Una  cubierta   en   la   espiral   de  7/8   en.   (22   mm)   para   10   en.   (250   mm)   pilas   de diámetro y 1­3/8 en. (35 mm) para 12 en. (300 mm) las pilas han sido exitosamente utilizadas para precast pilas que está lanzado verticalmente e internamente vibrado del inferior arriba como el hormigón está colocado, o utilizando self­consolidando hormigón. †

Para   exposiciones   marinas,   refiere   a   ACI   318­08   Sección   R7.7.6   cuando seleccionando cubierta y materiales concretos valores. ‡

Para prestressed pilas bajo exposición marina, la cubierta requerida puede variar de 2   a   3   en.   (50   a   75   mm).   Para   tipos   seguros   de  centrifugally   reparto   prestressed correo­tensioned pilas, una cubierta de 1.5 en. (40 mm) ha dado servicio satisfactorio debajo 20 años de exposición marina en el Golfo de México (Nieve 1983). Un 1.5 en. (40 mm) la cubierta está recomendada sólo si tales pilas están fabricadas por un proceso que utiliza ningún­desplomarse concreto conteniendo un mínimo de 658 lb de cemento por yd3 (390 kg/m3) de concreto.

4.5.3.6  Cubierta   para   refuerzo—El   mínimo   recom­ mended la cubierta clara para cualquier refuerzo de pila es summa­rized enT capaz 4.5.3.6 para varios tipos de pila y condiciones de exposición. 4.5.4 Hormigón   para   CIP   y   CIS   pilas   concretas—El diseñador tendría que considerar los factores que afectan sitio concreto­ment   en   CIP   y   CIS   pilas   cuándo   preparando Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

especificaciones para esta clase de trabajo. ThEs incluye cosas como proportioning del concretos de dar una recesión en el 4 a 6 en. (100 a 150 

am) Gama  o valores  de cono de  flujo adecuados para  auger­ grout pilas y placement métodos (refiere a 6.1 , 6.5, y 8.6 ).  4.5.5 Pila­a­Pila   de   conexiones   de   gorra—de pila las gorras están diseñadas  Para   resistir   el   factored   fuerzas   (4.2),   considerando   flexure, shear, y desarrollo de refuerzo. Capítulo 15 de ACI 318­08 define las secciones críticas  apropiadas  para estos  efectos y refiere   a   otras   partes   de   ACI   318   para   detalles.   Para nonseismic   casos   cuándo   las   fuerzas   de   pila   son principalmente   compressive,   las   pilas   son   generalmente embedded 3 a 6 en. (75 a 150 mm) al bottom de la gorra y el acero   de   reforzar   la   estera   es   colocada   3   en.   (75   mm)   por encima de las partes superiores de las pilas. La gorra de pila está hecha bastante grande para proporcionar cubierta lateral significativa a las pilas, quizás 10 en. (250 mm) mínimo, con consideración del probable tolerances encima ubicaciones de pila. Dato de prueba citado por Souza et al. (2009) sugiere que la cubierta lateral mínima tendría que ser al menos el diámetro de pila o ancho. Cuándo la gorra y las pilas están sometidas a significativo   lateral   cargando,   algunos­lo   que   pila   más profunda   embedment   en   la   gorra   puede   ser   requerida   para acomodar   la   transferencia   de   pila­momentos   de   cabeza   y cizalla. Placement Del más bajo­el refuerzo mate bajo la parte superior   de   pila   puede   devenir   deseable   cuándo   pila   alta­ cabeza fixity está deseado.

El CRSI Manual  (2008) tiene ambas mesas de diseño e illustrations de detalles típicos. El  ACI Manual de Diseño (SP­17 [Saatcioglu 2009]) también considera gorras de pila. Más temprano ACI los códigos a menudo dirigieron el diseñador   para   considerar   comportamiento   de   viga profunda para el shear diseño, pero ACI 318­08

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Dirige uno a puntal­y­métodos de lazo de analyses y   diseño,   cuando   descrito   en   ACI   318­08 Apéndice Un. Adebar Et al. (1990), Siao (1993), y Souza et al. (2009) específicamente gorras de pila de la dirección que utilizan puntal­y­conceptos de lazo. Sección   5.5.4  presentes   más   discusión   del diseño   y   comportamiento  de   casos   donde   hay momentos   significativos,   fuerzas   de   tensión,   o ambos aquello tendría que ser transmitido entre las pilas   y   gorras   de   pila.   Aquella   sección   está preocupada con efectos sísmicos, pero los mismos métodos   generales   aplican   a   casos   donde   los momentos   o   las   tensiones   están   generados   por wind u otras fuerzas laterales o por grandes aplicó momentos de carga muerta y viva efectos. 4.5.6  integridad   de   Pila   Anormalidades—de investigaciones,  defectos, y el daño a secciones de cruz   de   pila   concreta   puede   desarrollar   durante construcción   de   pila   debido   a   instalación   proce­ dures, condiciones de tierra, o ambos. Anteriormente las   pilas   instaladas   pueden   sufrir   menoscabo   por laterales   o   uplift   las   fuerzas   indujeron   por   subse­ quent   cercanos   construction   actividades. Medioambiental condi­tions también puede dirigir a cambios en pila propiedades estructurales durante su vida   de   servicio,   como   cuándo   las   pilas   están expuestas   a   agua   subterránea   de   agua   salada   o agresiva   condiciones.   El   pres­ence   de   defectos   y daño enconc rete las pilas pueden impactar ambos el estructurales y geotechnical capacidad de la pila para apoyar carga. Cuándo los defectos o el daño están sospechados, es a menudo necesario de investigar la naturaleza   de   los   defectos   o   daño   y   evaluar   su impacto  en  el  estructural  y georendimiento  técnico del   afectó   pilas,   de   modo   que   apropiados   reme­ medidas   de   dial,   si   es   necesario,   puede   ser desarrollado. CIS   Las   pilas   concretas   son   particularmente susceptibles   al   desarrollo   de   anormalidades   o defectos durante construc­tion porque el hormigón es placed en contacto directo con la tierra y exposición a las condiciones de agua subterránea. La mayoría de CIS las pilas  tendrán algunos variaciones naturales en cruz­sectional área a lo largo de la pila a raíz de la interacción   del   perforando   y   concreto   placement métodos con la tierra variable condi­tions. Defectos de construcción también pueden desarrollar en CIP pilas   concretas   cuándo  el casings  sufre  menoscabo durante instalación o a raíz de impropio concreting procedimientos.   El   potencial   para   el   desarrollo   de defectos está aumentado en ambos CIS y CIP pilas cuándo el hormigón está colocado a través de agua o perforando   fluidos,   o   cuándo   refuerzo   pesado impedes   sitio   concreto­ment.   Defectos   de construcción también pueden desarrollar  en precast pilas (1.2.1) cuándo las tensiones de instalación de la pila son excesivas.

Numeroso methods ha sido desarrollado sobre el último   40  o   más   años   para   asistir   en   investigar   la naturaleza y loca­tions de defectos o daño en pilas concretas. La mayoría de estos métodos está basado en una interpretación de las señales electrónicas que informan la energía transmissiencima o respuesta de reflexión a excitaciones. Cuando notado en  3.3.2.3, las   medidas   dinámicas   grabadas   de   mancha   y aceleración   durante   conducción   de   pila   o   durante restriking   de   anteriormente   las   pilas   instaladas pueden ser examinadas para evidencia de cambios en propiedades   de   pila   along   la   longitud   de   pila. Conducción de pila induce tensiones y tensiones altas en pilas y es generalmente referido a tan alto­testaje de tensión (ASTM D4945­08). Otro grupo de probar los métodos disponibles, en conjunto referidos a tan nondestructive testaje

(NDT)   Métodos,   utiliza   la   interpretación   de señales   electrónicas   indujo   por   bajo­energía   y abajo­excitaciones de tensión. ACI 228.2R­98 presentes una revisión detallada de varios   NDT   métodos   y  una   bibliografía   extensa   al cual   el   lector   está   referido   para   adicional   técnico background   en   NDT.   ACI   228.2R­98   Sección   2.3 específicamente cubre tensión­métodos ondulatorios para fundaciones profundas, y ACI 228.2R­98 Mesa 2.3 summarizes las ventajas generales y limitaciones de   tensión­métodos   ondulatorios   para   fundaciones profundas. La subcomisión de fundaciones profunda de   ASTM   Comité   D18   ha   preparado   stan­dard métodos de prueba para el pulso­eco y métodos de respuesta   transitoria   (ASTM   D5882­07)   y   para   el ultrasónicos   crosshole   método   (ASTM   D6760­08). Refiere a Chernauskas (2004) para más información en NDT y evaluación. A   pesar   de   que   mucho   del   conocimiento   actual encima   utilizando   NDT   para   la   investigación   de fundaciones   profundas   ha   sido   derivada   de programas   de   prueba   encima   perforados   piers,   los cuales   son   generalmente   del   diámetro   más   grande que los miembros cubrieron por este informe (refiere a   1.2.7.1   ),   el   general   los   principios   son   todavía aplicables   a   investigaciones   de   imperfecciones   o daño en pilas concretas. Con sus longitudes largas, pilas concretas problemas especiales presentes para NDT   los   métodos   basaron   encima   transmisión   de energía o respuesta de reflexión inducida por bajo­ energía   und   excitaciones   de   tensión   baja. Interferencia o ruido en estas señales electrónicas, los cuales complican NDT interpretación, puede resultar de   la   pila   empalma;   casing   corrugations,   pasos,   y tapers;   y   rienda   de   pila­forcement.   Cruz   natural menor­sectional   anormalidades   en   CIS   las   pilas

también   pueden   complicar   interpretación.   Además, tierra stiffness y damping puede colocar limitaciones en las longitudes de pila que puede ser examinado por los varios métodos. Las   llaves   a   minimizar   el   desarrollo   de   las imperfecciones en pilas concretas son la selección de la   pila   escribe   apropiada   para   las   condiciones   de tierra   particulares,   uso   de   apropiado   installa­tion procedimientos   para   el   tipo   de   pila   particular (Capítulo   8),   e   implementando   un   programa apropiado   para   inspección   y   controlando   de   la fabricación   e   instalación   de   pilas   concretas.   Un registro   correctamente   mantenido   de   pila   concreta installa­tion proporciona no información única sobre el geotechnical capacidad, pero también información significativa   sobre   la   integridad   de   conducido   o perforó pilas. La prueba programa utilizar varios NDT métodos y   alto­métodos   de   tensión   han   demostrado   que interpretaciones   de   la   integridad   que   prueba   los métodos   pueden   resultar   en   resultados   falsos (Holeyman   et   al.   1988;   Samman   y   O'Neill   1997; Macnab   et   al.   2000).   A   pesar   de   que   pruebas   de integridad pueden resultar en información útil para asistir en una evaluación de integridad de pila, el uso de NDT dato como la base única de la evaluación no es   recomendada.   Además   de   información   provided por   pila   documentada   correctamente   registros   de instalación y registros de subsurface condi­tions, otro testaje   como   coring,   alto­testaje   de   tensión,   o extracción de pila también puede ser requerida para evaluar el NDT resultados y lograr una conclusión apropiada encima pila entegrity. El ASCE comité de fundación profunda (Macnab et al. 2000), el ASTM comité de fundación profunda (ASTM D6760­08), y el DFI auger­comité de pila lanzada (Frizzi 2003) ha logrado conclusiones similares.

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CAPÍTULO 5—DISEÑO SÍSMICO Y DETALLANDO CONSIDERACIONES 5.1—Introducción Este   foco   de   capítulo   sólo   encima   terremoto­inducido loadings   en   pilas.   Aun   así,   cargas   dinámicas   en   las   pilas también  pueden ser iniciadas por maquinaria  soportada, por operacional   loadings   como   impactos  de   barco,  por   hombre­ acontecimientos   dinámicos   hechos   como   accidentales   o ententionally   explosiones   previstas,   por   actividades   de construcción,   y   por   otros   acontecimientos   naturales   como viento y ondulatorio loadings, los cuales no son cubiertos en este capítulo (refiere a 4.2.1 ).

El   comportamiento   de   fundaciones   de   pila   y   sus estructuras soportadas durante un earthquake es una tierra compleja­pila­struc­ture   problema   de   interacción, influyendo   las   condiciones   (cargas   y   deformaciones)   las pilas   tendrían   que   sostener   y   ambos   geotech­nical   y aspectos estructurales  de diseño de  fundación de la  pila. Las secciones siguientes presentan una visión general de some efectos de actividad sísmica encima fundaciones de pila   (5.2),   observaciones   en   comportamiento   de   pila sísmica   (5.3),   geotechnical   y   consideraciones   de   diseño estructural   (5.4),   y   algunos   comentarios   en   sísmicos requisitos   que   detallan   estructurales   para   las   pilas impusieron por códigos de modelo fo zonas sísmicas (5.5). El riesgo sísmico y requisitos de diseño sísmico han sido descritos   en   varias   maneras.   La   versión   anterior   de   este informe, y ACI 318 a través de la 2005 versión, referido a casos de moderados y riesgo sísmico alto. El 1997 Edificio Uniforme Código (UBC) provisiones sísmicas para founda­ tions  estuvo  basado   encima   zonas  sísmicas   especificadas (numerados 0 a través de 4) para la ubicación de sitio. El UBC   contieneed   ningún   requisito   sísmico   especial   para pilas en Zonas Sísmicas 0 y 1 (también llamó regiones de riesgo sísmico bajo) o Zona 2 (también llamó regiones de riesgo sísmico moderado). Para Zonas 3 y 4 (también llamó regiones de riesgo alto), el UBC requirió especial treatment de pilas, cuando será hablado en el siguiente. ACI 318­08 definiciones de riesgo sísmico son en plazos de Categorías de   Diseño   Sísmico   (SDC)   Un   a   través   de   F,   para   ser compatibles   con   terminología   en   NEHRP   (FEMA 2003un,b) informes y el Código de Edificio Internacional (yoBC 1808.2.9­2006). El SDC es una clasificación asignó a   una   estructura   basada   en   su   grupo   de   uso   sísmico   y severidad   de   los   movimientos   de   tierra   de   terremoto   de diseño para el sitio. SDC Un y B es abajo casos de riesgo sísmico que requieren ningún o consideraciones especiales mínimas fo diseño de pila sísmica. SDC C corresponde al caso   de   riesgo   sísmico   moderado   anterior,   mientras   que SDC D, E, y F corresponde al caso de riesgo sísmico alto anterior. SDC E Y F es para sitios con aceleraciones muy altas   (mapped   terremoto   considerado   máximo   spectral respuesta   accel­erations   en   1­segundo   periodo   igual   a   o más grande que 0.75 g), con Grupos de Uso Sísmico yo e II siendo   asignado   a   SDC   E   y   Grupo   de   Uso   Sísmico   III siendo   asignado   a   SDC   F.   En   este   informe,   tanto   las

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clasificaciones   de   riesgo   sísmico   anteriores   y   SDC   está utilizado   porque   las   provisiones   que   detallan   pila   de algunos   códigos   de   modelo,   organizaciones,   y   búsqueda predate el SDC clasificaciones. 5.2—impactos sísmicos Generales encima comportamiento de pila Las   distorsiones   de   la   costra   de   la   tierra   durante   un terremoto   generalmente   puede   ser   categorized   como cualquier tierra permanente

Cubicajes (PGDs) o la tierra transitoria que sacude (TGS). Culpa   ruptures   y   tierra   general   subsidence   o   upheaval puede resultar en grande PGD. Grande PGD puede también resultado   de   terremoto­poblamiento   de   tierra   inducida, lateral   ground­flujo   o   movimiento   extendidos   los deslizamientos asociaron con liquefac­tion, y de terremoto­ indujo   derrumbes.   TGS   Los   movimientos   ocurren   tan terremoto­olas   de   tensión   de   tierra   inducidas   propagan aunque la costra de la tierra. Durante un terremoto, las pilas tienden para mover con el earth  costra y está distorsionado en una manera similar a la tierra circundante. Ambos la tierra­propiedades de masa y la   pila­dimensiones   y   propiedades   materiales   influyen   el geotechnical y comportamiento estructural de una pila bajo el terremoto­tierra inducida displacementos y movimientos. En   el   caso   de   la   tierra­quake­inducido   PGD,   las   pilas tampoco experiencia perma­nent distorsiones (cerrados­en cargas de pila o tensiones) cuándo los materiales de pila pueden   acomodar   el   inducidos   PGD,   o   struc­tural   daño cuándo el inducido displacements es más grande que los materiales de pila pueden sostener. Para evaluar los efectos de   terremoto­inducido   PGD   en   pilas,     sea   necesario   de identificar el PGD tipo(s) probablemente para desarrollar, la magnitud potencial de los cubicajes de tierra, y la pila strains y carga que desarrollaría cuándo los cubicajes de tierra estimados están impuestos en las pilas. Los efectos de estos PGD las acciones están superpuestas en las cargas de pila   para   la  estructura   soportada   y  el   terremoto­inducido estructural loadings. La aproximación de diseño preferida es para evitar áreas vulnerables donde el grandes PGDs probablemente puede Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

desarrollar,   porque   esti­apareando   la   magnitud   de terremoto­inducido   PGD   implica   incertidumbre considerable. A veces  es posible a mini­mize daño de pila por   modifying   las   condiciones   de   tierra   por   tomar licuefacción   o   derrumbe   medidas   terapéuticas   cuándo evitando tales áreas no es posibles. TGS Movimientos durante los terremotos también inducen tensiones   en   pilas,   cuando   las   pilas   flexibles   están distorsionadas   para   conformar   a   la   tensión   de   campo   libres impuso   por   la   tierra   de   propagar   olas.   Eval­uation   De transitorio­tierra los efectos ondulatorios en pilas requiere una estimación   de   las   tensiones   de   campo   libre,   los   cuales   son dependientes   en   la   forma   de   las   olas   críticas   (shear, compresión, y superficie), la velocidad del propagating olas en la tierra circundante, la fuerza de tierra, y la magnitud de la cumbre­movimientos de  tierra (aceleraciones,  velocidades, y desplazar­ments) y su attenuation con distancia de la fuente. TGS­Tensiones   de   pila   inducida   entonces   pueden   ser estimadas por imponer los movimientos de campo libre en la pila, en el más sencillo approxi­mation, o por utilizar tierra dinámica­interacción   de   pila   programa   que   cuenta   para   la influencia de la flexibilidad de pila y la tierra­interacciones de pila   con   los   movimientos   de   tierra.   Sísmico­induced movimientos de pila, y movimientos de tierra donde las gorras de pila u otros elementos de fundación son embedded bajo la superficie,   entusiasmar   las   superestructuras   soportadas.   Las fuerzas inerciales generaron por el producto de superestructura oscilante fuerzas dinámicas (axiales, shear, y momentos) en su base que está transmitido a la subestructura. La subestructura y su   piling   experimentará   los   movimientos   dinámicos adicionales como estas fuerzas inerciales están transferidos a las   tierras   de   apoyo.   Estos   dos   tipos   de   respuesta   están referidos a enel l iterature

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Tan   cinemático­   y   respuesta   de   pila   inercial, comportamiento, o cargas. Un resumen general de tierra sísmica­métodos de análisis de interacción de estructura y la respuesta cinemática e inercial de   pila­las   estructuras   soportadas   y   una   lista   de referencia detallada están presentadas por Gazetas y Mylonakis (1998). Los análisis son complejos y las   fuerzas   cinemáticas   e   inerciales   no   son generalmente en fase. Las  pilas  tienen que  ser capaces de  resistir el impuesto TGS fuerzas cinemáticas e inerciales y transfiriéndoles a la tierra de apoyo sin developing cubicajes que sería intolerable para la estructura particular. Todos los   elementos de la fundación, incluyendo   las   gorras   de   pila   u   otros   elementos que conectan las pilas y estructura, está diseñado para   resistir   las   fuerzas   cinemáticas   e   inerciales más   cualquier   effects   de   PGD   que   podría desarrollar. Comportamiento   observado   de   pilas   durante terremotos, cuando hablados en el siguientes, sugiere que los índices de daño más altos están asociados con áreas donde PGD desarrollar. A pesar de que el daño asociado con terremoto­indujo TGS puede ser menos intenso que PGD, TGS puede ocurrir sobre las áreas grandes   sacaron   de   las   zonas   de   culpa.   Ausente grande PGD, la estructura­fuerzas de inercia inducida generalmente control seismic diseño de pila más que el TGS­tensiones de pila inducida.

5.3—pila Sísmica comportamiento 5.3.1  Tierra—de   Licuefacción   los   movimientos durante   terremotos  pueden   resultar   en   licuefacción cuándo   el   perfil   de   tierra   contiene   satu­valorado liquefiable tierras granulares. Métodos de determinar si   las   tierras   en   un   sitio   particular   pueden experimentar   lique­la   facción   tendría   que   ser utilizada   siempre   que     hay   actividad   sísmica significativa   (Kriznitsky   et   al.   1993;   Ohsaki   1966; Poulos   et   al.   1985;   Semilla   1987;   Semilla   y   más Duro 1990; Semilla e Idriss 1971, 1982; Semilla et al.   1983,  1985;   Terzaghi et al.   1996;  Tokimatsu  y Semilla   1987;   Youd   et   al.   2001;   ASTM   D6066­ 96(2004)). Si la licuefacción puede desarrollar, sus efectos en la superestructura y diseño de fundación tendrían que ser evaluados. La evaluación de la licuefacción potencial depfines en   ambas   la   magnitud   de   terremoto   y   la   tierra   de cumbre   accelera­tion   aquello   puede   ser experimentado,   así   como   en   la   naturaleza   de   los subsuelos   en   el   sitio   particular   debajo   estudio.   En general,   anal­yses   del   potencial   de   licuefacción   de depósitos de tierra está hecho porc omparing la tierra cyclic­shear   resistencia   a   la   tierra   cyclic­shear   las tensiones   indujeron   por   movimientos   de   tierra   del terremoto. La licuefacción probablemente puede ser provocada   bajo   los   movimientos   de   tierra   del terremoto en  aquellas  ubicaciones  dentro  del perfil

donde   el   cyclic­shear   resisteance   es   menos   del sísmico­inducido   cyclic­shear   tensión.   El   sísmico­ inducido   shear   tensión   en   una   profundidad   dada dentro   del   perfil   de   tierra   es   generalmente   estimó basado en la fuerza inercial en la columna de tierra por encima de aquella profundidad (Semilla e Idriss 1971, 1982; et al de Semilla. 1983). El cyclic­shear la   resistencia   puede   ser   estimada   utilizando correlaciones   de   en­colocar   dato   de   prueba   de penetración estándar y casos de campo real donde la licuefacción   hizo   o   no   ocurrió   (et   al   de   Semilla. 1985; Semilla y más Duro 1990). Estas correlaciones están basadas en un ajustados prueba de penetración estándar  N­valorar scaled a una eficacia de martillo estándar   de  60  por   ciento   y  a   un  estándar,  eficaz­ 2

presión sobrecargada de 1 tonelada/ft   (96 KPA), el cual   está   denotado   por   el   símbolo   (N1)60.   Liao   Y Whitman (1986)

Presente un sencillo correction factor para ajustar el medido  N­valorar   a   un   estándar,   eficaz­presión 2

sobrecargada de 1  tonelada/ft   (96 KPA) aquello ha sido   encontrado   a   modelo   las   varias   relaciones propuestas   (et   al   de   Semilla.   1985;  Semilla   y  más Duro 1990; Terzaghi et al. 1996). El et al de Semilla. (1985)   y   Semilla   y   más   Duro   (1990)   las correlaciones son entre el cyclic shear­proporción de resistencia,   la   prueba   de   penetración   estándar ajustada valor (N1)60, y las multas de porcentaje para terremotos   con   un   magni­tude  M  de   7.5   para generalmente condiciones de tierra del nivel donde hay no iniciales estáticos shear tensiones en la tierra. Et al de semilla. (1985) y Semilla y más Duro (1990) también presente prelimi­nary factores de corrección para ajustar las correlaciones a otras magnitudes de terremoto y a condiciones donde iniciales shear las tensiones son presentes. Tokimatsu Y Semilla (1987) presenta   un   método   de   estimar   poblamientos   de arenas debajo el terremoto que sacude para tierra de nivel. La licuefacción generalmente no ocurre bajo una profundidad   de   aproximadamente   30   ft   (9   m)   o encima 50 a 60 ft (15 a 18 m). La licuefacción de estratos   de   tierra   puede   dirigir   a   una   pérdida   de fuerza de tierra en el licuó estratos; la arena hierve; fisuras de tierra; poblamiento de tierra enl evel tierra; y poblamiento más lateral extendiendo y fracasos de flujo en sloping tierra o donde una cara libre lateral es   presente,   como   cercano   coastlines,   adyacente riverbanks, o adyacente sunken roadways. Pérdida de fuerza   en   licuó   los   estratos   pueden   reducir   ambos axiales­   y   capacidad   de   pila   lateral,   reducir   el constreñimiento lateral en contra pila buckling bajo las cargas de pila axiales impuestas, y reducir lateral resis­tance de otros elementos de subestructura. La licuefacción   es   menos   probablemente   para   ocurrir dentro   de   un  grupo   de   pila   conducida   debido   a   la

tierra   compaction   resultando   de   la   conducción   de pila.   La   licuefacción   puede   ocurrir   alrededor   del perímetro de un grupo de pila; por tanto, bajo estas condiciones, la estabilidad del grupo tendría que ser evalu­ated.   Poblamientos   de   tierra   pueden   inducir fricción   de   piel   negativa   (NSF   o   abajo­arrastrar) cargas en pilas y otros elementos de subestructura en la zona licuada y en nonliquefiable estratos overlying la zona licuada. Lateral extendiendo la tierra puede inducir cubicajes de pila laterales grandes, laterales arrastrar fuerzas en pilas y otro buried elementos de subestructura, y P ­ efectos en pilas. Estos efectos de licuefacción   pueden   imponer   adicionales   axiales, flexural,   y   cargas   de   cizalla   en   pilas,   limitando   la capacidad   de   pilas   para   resistir   el   normales estructurales   y   cargas   inerciales   sísmicas.   Si   la licuefacción   tiene   que   ser   proporcionada   para,   la pila­capacidad de tierra tendría que ser desarrollada bajo la zona de licuefacción de tierra posible. 5.3.2  pila   Observada   comportamiento   durante terremotos—Un   de   los  informes   más   tempranos   más extensos   encima   comportamiento   de   pila   durante   un terremoto es el Ross et al. (1969) descripción de daño de puente de la carretera durante el 1964 terremoto de Alaska.   Los   daños   de   pila   informados   más   pesados estuvieron   asociados   con   cualquier   tierra   licuada   o movimientos laterales de abutments y la aproximación llena   hacia   el   waterway.   Daño   a   puentes   founded   en nonlique­fiable   tierras   o   bedrock   era   moderado   a ninguno.

EE.UU.   cooperativos­Japón   geotechnical   talleres (Hamada y O'Rourke 1992un,b; O'Rourke y Hamada 1992, 1994; Bardet et al. 1997; Celebri et al. 2004; Boulanger y Toki­matsu 2005) informe observations de tierra, perforado­pier, y comportamiento de pila durante terremotos y hablar necesidades de búsqueda encima comportamiento de pila durante terremotos. Estos documenta también

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GUÍA para DISEÑAR, FABRICACIÓN, E INSTALACIÓN DE PILAS CONCRETAS (ACI 543R-12)\

Proporciona   bibliografías   extensas   para   información   más lejana.   Un   resumen   detallado   de   estos   documentos   es allende el alcance de este informe. Resúmenes de historias de caso encima pila perfor­mance durante los terremotos pueden ser encontrados en varios informes de investigación (Bardet   et   al.   1997;   Meymand   1998;   Bobet   et   al.   2001; Bhattacharya 2003; Boulanger et al. 2003). La naturaleza del informado daño de pila sísmica generalmente consta de: 1) agrietando a aplastante o formación de bisagra en la pila­ interfaz de gorra; o 2) agrietando en un significativo depth bajo la pila­interfaz de gorra que corresponde a puntos de momento   máximo,   a   fronteras   de   tierra   grande   stiffness cambios, o a cambios en refuerzo. Batter   Las   pilas   que   apoyan   bulkheads   de   wharves   o puente abutments ha padecido aflicción porque ellos diezd para resistir todo de la fuerza horizontal en la estructura, dirigiendo a fracaso de cualesquier las pilas o la gorra de pila   (Roth   et   al.   1992;   Bardet   et   al.   1997;   Harn   2004; Schlechter et al. 2004). Más largo, más flexible batter las pilas han actuado mejores. Otro seismic fracasos de pila han ocurrido debido a pobres connec­tion detalles entre las pilas   y   la   gorra,   carencia   de   pila   adecuada­fuerza   de sección y ductilidad rotacional, y debido a faulty análisis. El potencial para daño de pila es más grande para casos de la licuefacción acompañada por la tierra lateral que extiende y grande,   pila   permanente   ,   lateral   cubicajes   (grandes   PGD). Obser­vations De fundaciones de pila durante terremotos han mostrado que pilas en la tierra firme generalmente actúa bien, mientras que el rendimiento de piles en muy blando o la tierra licuada puede variar de excelente a pobre, aquello es, padece daño estructural o deformaciones excesivas (Ross et al. 1969; Bardet   et   al.   1997;   Wilson   1998;   Boulanger   et   al.   2003). Ambas   sacudida­modeling   de   mesa   (Meymand   1998)   y numerical   análisis   (Bobet   et   al.   2001)   de   pilas   en nonliquefiable los perfiles sugieren que inerciales­momentos de   pila   inducida   generalmente   superarán   los   momentos cinemáticos a no ser que las pilas son ligeramente cargadas. El inercial­ y cinemático­fuerzas de pila inducida no son en phase de modo que directos summation de los dos efectos no es un rectos­adelante proceso (Dickenson y McCullough 2005). El comportamiento observado de pilas en licuados y tierra que extiende lateral ha dirigido a los estudios que intentan para pronosticar el lateral­arrastrar fuerzas en pilas y evaluar pila­ modos de fracaso (O'Rourke et al. 1994; Wilson 1998; Dobry et al. 2003, 2005; Bhattacharya y Bolton 2004; Bhattacharya et al.   2004;   Brandenberg   et   al.   2005;   Boulanger   y   Tokimatsu 2005). Del interés particular es el daño de pila  reported en dos casos que no fue descubierto hasta que 20 a 25 años después de   un   terremoto.   Uno   de   estos   edificios—el   cuatro­historia Niigata   Casa   de   Tribunal   Familiar—era   en   una   área   donde spread   lateral   de   aproximadamente   3.3   a   6.6   ft   (1   a   2   m) ocurridos   y   el   permanent,   cubicajes   de   tierra   lateral   en   la proximidad del edificio variado de aproximadamente 2.6 a 4 ft (0.8   a   1.2   m).   Después   del   terremoto,   el   edificio   estuvo inclinado   aproximadamente   1   grado.   Las   reparaciones menores estuvieron hechas al inclinó pisos, y el edificio wtan utilizado   sin   modificación   adicional   para   25   años.   El   daño informado en dos pilas debajo este edificio estuvo observado

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25   años     después   del   terremoto   cuándo   el   edificio   estuvo reemplazado (Hamada 1992). La extensión del daño de pila asociado con inicial

pile La instalación y el escombro no es sabidos. Algunos informes han descrito esto como fracaso de pila mientras que   otros   lo   llaman   daño   de   pila.   Algunos   informes atribuyen la pila daño estructural a doblar los momentos que resultan del laterales­extender fuerzas e impuestos pile cubicajes, mientras que otros sugieren que  P­ los efectos tuvieron   una   función   importante   (O'Rourke   et   al.   1994; Dobry et al. 2003, 2005; Bhattacharya 2003; Bhattacharya y Bolton 2004; Bhattacharya et al. 2004; Brandenberg et al. 2005).   Estos   puntos   de   caso   fuera   de   los   problemas   en definir   la   ductilidad   que   las   pilas   tendrían   que   ser requeridas para sostener y qué constituye fracaso de pila sísmica. 5.4—Geotechnical y consideraciones de diseño estructural Los terremotos pueden inducir axiales, momento, y shear cargas   encima   fundaciones   de   pila.   Ausente   PGD conditions,   las   cargas   son   principalmente   inertially inducidos por la estructura soportada, a pesar de que las cargas   cinemáticas   pueden   devenir   importantes   para ligeramente   pilas   cargadas.   Además   de   nonseismic requisitos de diseño, las pilas en regiones sísmicas tendrían que   ser   diseñadas   a   geotechni­cally   resistir   las   fuerzas sísmicas que razonablemente podría ocurrir bajo servicio aplicable­ o factored­combinaciones de carga de ACI 318 u otros   códigos   de   controlar.   Cuándo   evaluando   el   lateral geotechnical capacidad de pilas bajo sísmicos cargando en nonliquefiable sitios, el cyclic la naturaleza de las cargas sísmicas   tendría   que   ser   considerada   (Davisson   1970b; Largo y Vanneste 1994). Una mayoría de los casos de daño de pila informados Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

referenced   en  5.3.2  era   en   Japón   donde   la   actividad   de terremoto es frecuente y en las ubicaciones dominaron por hombre­tierra   hecha   o   depósitos   aluviales   sueltos.   El potencial   para   la   licuefacción   bajo   las   condiciones   de diseño   sísmico   tendría   que   ser   investigada   (5.3.1).     Es deseable   a   cualquier   avoid   liquefiable   áreas   o   reducir   el potencial  de licuefacción por modificar la tierra. Cuándo tales   opciones   no   son   posibles,   el   potenciales   axiales   y transversales   geotechnical   arrastrar   las   cargas   o   los cubicajes indujeron en el piling por resolver y extendiendo necesidad   de   tierra   para   ser   dirigido.   El   geotechnical capacidad   de   pila   tendría   que   ser   evaluada   con   estos arrastrar   las   cargas   y   los   cubicajes   superpusieron   en cualquier terremoto­cargas inerciales inducidas y las cargas estructurales normales que podría actuar al mismo tiempo. El geotechnical  la capacidad tendría que ser desarrollada bajo cualquier liquefiable zonas, y testaje de pila y otros controles de instalación de la pila tendrían que dirigir esta condición. Las   pilas   en   zonas   sísmicas   son   también   structurally diseñados para resistir las fuerzas que razonablemente podría ocurrir   bajo   appli­cable   servicio   sísmico   o   factored combinaciones   de   carga   de   ACI   318   u   otros   códigos   de controlar,   y   para   sostener   impuesto   PGD   donde   presente. Regiones de pila sin soporte de tierra lateral a raíz de acciones sísmicas   tendría   que   ser   diseñado   como   columnas,   con consideración   prevista   de   cualquier   seismic­inducido  P­ efectos. Pilas concretas structurally diseñados y detallados a accom­modate   el   empujados,   momento,   y   shear   las   cargas impusieron   por   el   sísmicos   cargando   combinaciones,   para transmitir   estas   fuerzas   entre   la   pila   y   pila­gorra   u   otra estructura   connections,   y   para   acomodar   la   instalación   y manejando   las   fuerzas   asociaron   con   en   desarrollo   el requeridos geotechnical capac­

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ities A menudo satisfará la mayoría de código de modelo  reforzando­requisitos de  detalle  y  actuar adecuadamente structurally. En áreas de riesgo sísmico, aun así, defirmando pilas u otros miembros estructurales en la base de la   fuerza   sólo   no   puede   ser   adecuada.   Estos miembros también tendrían que poseer ductilidad adecuada y, más importantly, la ductilidad debajo plenamente   invirtió   cargar   condiciones,   para acomodar   las   deformaciones   that   podría   ocurrir. Una discusión general de flexural ductilidad y una visión   general   de   algún   código­la   pila   sísmica detallando   requiere­ments   a   la   ductilidad proporcionada   está   presentada   en   la   sección siguiente. 5.5—Sísmico detallando de pilas concretas 5.5.1 General—Cuando notado en 5.3, las áreas de rotación  concentrada pueden ocurrir donde la pila está conectada a la gorra de pila y en puntos a lo largo de la longitud de la pila, como puntos de momento máximo bajo cargas inerciales o cuando el   resultado   de   cinemático   cargando   en   las interfaces   entre   tierra   poneners   con significativamente   difiriendo   stiffnesses.   Una descripción   adecuada   de   métodos   de   análisis propio   para   la   computación   de   kine­matic deformaciones   y   concentró   las   rotaciones   es allende el alcance de este informe.  Es importante que   tierra­interacción   de   estructura   ser correctamente   accounted  para   en  tal  un  análisis, cuando   fracaso   de   incluir   tierra­efectos   de interacción   de   la   estructura   pueden   dirigir   a unrealistically   rotación   y   curvatura   grandes requisitos para las pilas. El análisis cinemático es complejo y no routinely actuó. A account para la incertidumbre   en   la   exactitud   de   las   fuerzas cinemáticas computadas y cubicajes, requisitos de refuerzo   mínimo   son   a   menudo   impuestos   para animar   comportamiento   dúctil   en   el   afectó regiones de la pila. Más reforzado­ y prestressed­ concreto   structural   miembros   haber   un   poco ductilidad   inherente,   pero   esto   puede   ser inadecuado   para   análisis   y   respuesta   sísmicos propósitos   a   no   ser   que   las   medidas   especiales están tomadas para realzarlo. La ductilidad es una medida  de toughness y es una función de muchos factores. Cuando utilizado eneste re   puerto,   la   ductilidad   es   la   capacidad   de experimentar     cantidades   medibles   de   inelastic deformación con cambio pequeño en las fuerzas que causan   deformación   antes   de   lograr   un   estado   de fracaso.   La   curvatura   o   la   ductilidad   rotacional   es importantes   a   respuesta   sísmica.   Ductilidad disminución si el área de tensile refuerzo, su fuerza de cosecha, o ambos están aumentados; si la fuerza de   compresión   axial   que   actúa   en   una   pila   o   la

columna está aumentada; o si la fuerza concreta es decreased.   La   ductilidad   aumentará   si   refuerzo   de compresión está añadido, si la fuerza concreta está aumentada,   si   la   fuerza   de   compresión   axial   es decreased, o si la zona de compresión de la miembro está proporcionada con refuerzo de confinamiento.

El   ejemplo   más   común   de   utilizar   rienda   de confinamiento­forcement   a   proporcionado ductility es la espiral requerida en spirally reforzó columnas concretas según ACI 318­08 Eq. (10­5), el cual está expresado, con ligeramente modi­fied notación, en Eq. (5.5.1un).

U fc′

ρs   0.45 \

f Un yh

n

g

núcleo

− 1

\

(5.5.1u n)

Dónde ρs es la proporción de acero de la espiral; fc′ es el compressive fuerza de concreto; fyh es la tensión de cosecha de espiral refuerza­ment (antiguamente, 2 fyh estuvo limitado a 60 kip/en.  [414 MPa], pero el 2 límite superior estuvo aumentado a 100 kip/en.  [689 MPa] en ACI 318­05 y ediciones más tardías); Un g es el área bruta  de

Sección de cruz del miembro; y Un núcleo es el área de   núcleo   de   sección,   a   diámetro   exterior   de   la espiral. La proporción de acero de la espiral  ρs  es una proporción de volumen que relaciona el volumen de   acero   en   la   espiral   al   volumen   de   concreto contenido dentro de la espiral 4Unsp

d ρs \



shear  contribución  de fuerza.  A pesar de  que el ACI ventajas de Espiral  a miembros dúctiles, la selección de la proporción de acero de la espiral, área de  barra, y espaciando  es no relacionado  a flexural   o   shear   requiere­ments   sino   está relacionado   a   la   compresión   axial   considera­ ations.   Mejoras   importantes   en   flexural   la ductilidad   puede   ser   obtenida   con   espirales   más ligeras que el ACI Espiral. El ACI la espiral ha sido ampliamente adoptada para   uso   en   el   diseño   de   construir   columnas   y puente   piers   para   resistir   fuerzas   sísmicas importantes y deformaciones donde el objetivo es para proporcionar flexural ductilidad. Por ejemplo, el   ACI   la   espiral   está   utilizada   en   ACI   318­08 Capítulo  21 para  SDC   D,  E, o  F  casos,  con  un límite más bajo de

 Núcleo

s

sp

Mínimo ρs   0.12 fc′ \

Dónde Un sp es el área del cable o la barra utilizados en   espiral;  del   núcleo  es   el   diámetro   exterior     de espiral; y  s sp es el espaciando o campo de

Espiral a lo largo de longitud de miembro. Ecuación   (5.5.1un),   el   cual   está   referido   a   en esta   sección   como   el   ACI   Espiral,   estuvo desarrollado para asegurar comportamiento dúctil de   columnas   bajo   carga   axial   estática.   Tests   Y espectáculo de experiencia que columnas con esta cantidad de exposición de refuerzo de la espiral considerable toughness y ductilidad (ACI 318­08 Sección R10.9.3). Experiencia de terremotos pasados y de pruebas de   laboratorio   demuestra   que   el   ACI   la   espiral también   proporciona   signifi­cant   ductilidad   en flexural   modos   y   proporciona   un   significativo

f

(5.5.1b) \

yh  

\

El mínimo ρs  requisito de Eq. (5.5.1c) gobierna Cuándo   la  proporción  de    Ung  /Unnúcleo  deviene menos de  aproximadamente  1.27, el   cual  ocurre sólo en columnas grandes. Porque   el   ACI   la   espiral   era   explícitamente derivada   para   espirales   circulares,   no   dirige   los requisitos   para   cuadrados   o   arreglos   de   refuerzo transversales rectangulares. El ACI 318­08 Capítulo 21   requisitos   para   SDC   D,   E,   o   F   casos   para cuadrados   o   rectangular   el   refuerzo   transversal   es más empírico que para espirales circulares, pero las ecuaciones son similares en formato.  Son

\

Un sh = 0.3(sbcfc′/fyt)[(Ung /Unch ) 

– 1]\

(5.5.1d)

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(5.5.1c)

\

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deflection.  \ (5.5.1e)

Pero no menos de Un  sh = 0.09sbcfc′/fyt \   

Dónde  Un  sh es el área total del refuerzo transversal en la dirección consideró; s es el espaciando de conjuntos de lazo a lo largo de longitud de miembro;  bc  es el ancho de la sección   en   la   dirección   consideró;  fyt  es   la   tensión   de cosecha de refuerzo transversal;  y Un   ch es el  esun de núcleo dentro de refuerzo transversal, midió fuera­a­fuera del refuerzo. Hay   muchos   detalló   requisitos   en   el   arreglo   de   este refuerzo   transversal,   y     está   requerido   para   las   mismas distancias en cuanto a la espiral. Uno el requisito clave es que la espiral o refuerzo de lazo ser espaciado de modo que el   longi­tudinal   el   refuerzo   es   laterally   apoyado   para impedir barra buckling. 5.5.2 confinamiento Transversal refuerzo para piling— A   pesar   de   que   el   ACI   la   espiral   proporciona   excelente flexural ductilidad, es extremadamente difícil de proporcionar la cantidad resultante de refuerzo de espiral en muchos casos de pila práctica, como pilas pequeñas o pilas cuadradas con el refuerzo   longitudinal   arreglado   en   un   patrón   circular.   Esta dificultad surge porque la proporción de área Ung /Unnúcleo es grande para los miembros cuadrados que contienen espirales circulares.   Octagonal   Las   pilas   tienen   un   significativamente más bajos

Proporción de  Ung /Unnúcleo que pilas cuadradas del mismo diámetro y cubierta a la espiral, y es bastante extensamente utilizó. Alto Las fuerzas concretas también dirigen a acero grande  ρs requisitos.   No   es   deseable   de   tener   el   campo   de   espiral demasiado   pequeño   porque     pueda   impede   concreto placement   durante   fabricar.   También,   cuando   el   campo deviene más pequeño,   hay una tendencia aumentada para la cubierta concreta exterior del  estrechamente espaciado spiral a spall fuera durante operaciones que conducen pila. De ahí, a pesar de que el ACI la espiral es ampliamente adoptada para diseño de columna, su adopción para piling es   menos   universal.   Algunos   ejemplos   del   acero   de confinamiento   transversal   sísmico   recomendaciones   en varios   códigos   de   modelo   y   otras   organizaciones   son summarized en los incisos siguientes. 5.5.2.1 Código   de   Edificio   uniforme   1997   provisiones—El Código de Edificio Uniforme (1997) adopta el ACI requisitos de   refuerzo   transversal,   pero   para   especiales   sísmicos detallando requisitos de concrete pilas,   limita el requisito de acero transversal a aquel requerido para satisfacer Eq. (5.5.1b) para   espiral   o   circular   hoop   refuerzo,   o   para   satisfacer   Eq. (5.5.1e)   para   rectangular   hoop   refuerzo   en   nonprestressed concreto   piling   en   Zonas   Sísmicas   3   y   4,   o   SDC   D.   Para prestressed 

Pilas concretas, UBC prescribe proporciones volumétricas mínimas  ρs  de   refuerzo   de  espiral  de   0.021  para   14  en. (355.6 mm) pilas y 0.012 para 24 en. (610 mm) pilas, y lineales   inter­pretation   entre   estos   valores   para intermedicomió medidas de pila, a no ser que un valor más pequeño   puede   ser   justificado   por   análisis   racional.   Este refuerzo   transversal   está   requerido   para   extender   bajo   la gorra de pila a 1.2 tiempo el flexural longitud, el cual está definido   como   la   longitud   al   primer   punto   de   cero

5.5.2.2 PCI   1993   provisiones—El   PCI   (1993) Comité  En   Prestressed   Hormigón   Piling   recomienda   mínimo   trans­ requisitos de acero de confinamiento de verso para la región dúctil de  prestressed   pilas  en  bajos­a­moderados  y  áreas  de riesgo   sísmicas   altas,   donde   las   tierras   no   son   someter   a licuefacción. Para detallar propósitos, PCI define las regiones dúctiles   como   la   longitud   de   pila   llena   para   pilas   con longitudes de 35 ft (10.7 m) menos; y

El más grande de 35 ft (10.7 m) o la distancia del fondo de la   gorra   de   pila   al   punto   de   cero   plus   de   curvatura   tres diámetros de pila para pilas con las longitudes más grandes que 35 ft (10.7 m). El 1993 PCI las recomendaciones están repetidas para referencia. Regiones de bajos de moderar riesgo sísmico (SDC C)— En  regiones   de   bajos   de   moderar   riesgo   sísmico,   PCI (1993) recom­mends el refuerzo lateral para prestressed las pilas concretas conocen la proporción de acero siguiente fc′ ≥  ρs   0.12 0.007 \

yh

(5.5.2.2u n)

Regiones   de   riesgo   sísmico   alto   (SDC   D,   E,   o   F)—En regiones  de   riesgo  sísmico   alto,  PCI  (1993)  recomienda  las cantidades mínimas siguientes de refuerzo de confinamiento.

Refuerzo de espiral o lazos circulares

′

ρs  0.25

f

Un G

Un yh

úcleo

n

−1

0.5  1.4

P

u

U n

g

fc′  \

(5.5.2.2b)

Pero no menos de

\

′

Un

sp

 0.3ssp hc

fc

yh

Un G

Un

ρs   0.12 fc′ 0.5  1.4 fyh

P

u

Un g fc′ 

(5.5.2.2c)

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P

− 1  0.5  1.4

u

Un g fc′  nú

\

cleo

(5.5.2.2d)

Pero no menos de Unsp   0.12ssp  hc

Con dos límites en materiales: • fc′ ≤ 6000 psi (40 MPa)  • fyh ≤ 85,000 psi (585 MPa). 

fc

Dónde  Pu  es el máximo factored axial compressive carga encima pila con dos límites en materiales: • fc′ ≤ 6000 psi (40 MPa); y  • fyh ≤ 85,000 psi (585 MPa).  Refuerzo de lazos o espiral cuadrados 

f

f

\

\

fc′

0.5  1.4

Pu

Un g f ′  

\  

c   

(5.5.2.2e) \ fyh Dónde Un sp es el área total de área del refuerzo transversal en   la   dirección   consideró,   y   h  c  es   la   cruz­sectional dimensión   de   núcleo   de   pila   centro   medido­a­centro   de espiral o refuerzo de lazo; y con el límite que • fyh ≤ 70,000 psi (480 MPa)  PCI Unlso recomienda que el centro­a­centra espaciar del refuerzo transversal en la región dúctil no supera el menor de uno­quinto del diámetro de pila, seis tiempo el diámetro de hebra longitudinal, o 8 en. (203 mm). Los formatos, pero no el numéricosal constantes, del afore­ mencionados PCI ecuaciones para prestressed pilas concretas en

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Regiones de riesgo sísmicas altas (SDC D, E, o F) sigue   la   búsqueda   conducida   en   Nueva   Zelanda (Joen y Parque 1990un, Pam 1988) y NZS 3101. El  PCI   Hombre   de   Diseño   del   Puenteual  (PCI 2004)   contiene   las   provisiones   más   cercanas   al 1982   Código   de   Nueva   Zelanda,   junto   con modificaciones a aquel código sugerido por Pam (1988).   Pam   (1988)   recomendable   añadiendo   el efecto del  prestressing fuerza al  efecto del  axial compres­sion   cuándo   finding   el   refuerzo   de confinamiento   requerido.   Esta   ventaja   de provisiones a muchas espirales más pesadas que requeridos por el PCI (1993) formulaciones. Pam (1988)   recomendado   una   espiral   máxima   que espacía   de   cuatro   tiempo   el   diámetro   de   hebra longitudinal. 5.5.2.3  ACI 318 provisiones—Antes de ACI 318­ 99, el ACI el código no cubrió el diseño e instalación de porciones de piling embedded en tierra (refiere a ACI 318­95 Sección 1.1.5). Esto estuvo modificado en el subsiguiente ACI 318 versiones a la extensión que   ACI   318   provides   requisitos   para   concretos piling   en   regiones   de   riesgo   sísmicas   altas   o   altos sísmicos   perfor­mance­   o   diseño­categorías   (ACI 318­08 Sección 21.12.4). En forma abreviada, ACI 318­08 Sección 21.12.4, requiere:

•

Refuerzo  longitudinal  continuo  enel  p ile la región que resiste las fuerzas de tensión del diseño, y detallando del refuerzo a la pila y gorra de pila.  • Las   pruebas   que   demuestran   que   grouted barras   o   dowels,   cuándo   utilizados   como conexiones,   desarrolla   al   menos   125   por ciento   de   la   fuerza   de   cosecha   de   barra especificada.  • Refuerzo   transversal   de   acuerdo   con   ACI 318­08   Sección   21.6.4   para   una   distancia igual al más grande de five anchos de pila o 6 ft (1.83 m) bajo la parte superior de pila, o bajo   el   unsupported  longitud  cuándo   la  pila penetra   aire,   agua,   o   la   tierra   incapaz   de proporcionar soporte de pila lateral.  • La   longitud   del   refuerzo   transversal proporcionado en precast pilas concretas ser suficientes   a   cuenta   para   poten­tial variaciones de consejo de la pila.  • Gorras de pilas que contienen batter pilas para ser   diseñadas   para   resistir   el   lleno compressive   fuerza   del   batter   las   pilas   que actúan columnas tan cortas.  Cuando puede ser visto de este listado, el ACI 318   requirements   sólo   tratar   unsupported longitudes de piling, la zona corta bajo la gorra de pila donde una bisagra plástica podría formar, y la pila­a­conexiones de gorra. 5.5.2.4 NEHRP 2003 e IBC 2006 provisiones— El  Código de Edificio Internacional (IBC) estuvo desarrollado   porel   gr   oups   produciendo   el   tres

modelo importante que construye códigos (BOCA, UBC,  y SBC)  y  estuvo emitido en  2000  con  el intent de reemplazar los tres códigos de modelo. El   IBC   piling   las   provisiones   contuvieron   una colección de requisitos derivó de los tres códigos, y   ha   undergone   revisión   significativa   desde entonces   2000.   El   IBC   requisitos   sísmicos   para piling   (IBC   1808.2.9­2006)   estrechamente,   pero no   exactamente,   seguir   el   NEHRP   provisiones recomendables   para   controles   sísmicos   para edificios nuevos (FEMA 2003un,b). IBC   Y   NEHRP   recomendar   provisiones   de confinamiento transversales mínimas especiales para pilas en SDC C a través de F aquello difiere para la zona de la pila justo bajo la gorra de pila donde una bisagra   plástica   podría   formar   y  en   fronteras   entre blandos   o   liquefiable   tierras   y   stiffer   tierras;   la longitud restante de

La pila significativamente afectada por el flexural demanda   de   movimientos   de   terremoto;   y   las porciones   restantes   de   las   pilas   bajo   el   flexural longitud.   Estas   provisiones   de   refuerzo   de confinamiento   transversal   recomendables   para concrete las pilas varían basadas encima tipo de pila, y algunas provisiones son dependientes en la categoría de clase del sitio y la susceptibilidad del sitio a licuefacción. Las varias definiciones del flexural longitud, a veces   llamó   la   longitud   dúctil   o   región,   donde transverse­limitar­ment el refuerzo está requerido también   varía   con   el   tipo   de   pila   y   SDC.   Por ejemplo, en el IBC: • El flexural la longitud está definida como la profundidad   al   primer   punto   de   cero deflection   (IBC   1808.2.9­2006,   aplicable   a todas las  pilas).  • Para  reinforced  precast   pilas, la  longitud de pila   llena   requiere   refuerzo   transversal especial.  •

•

•

Para  prestressed  pilas  concretas  en  SDC C,  el superiores 20 ft (6.1 m) de la pila aparece para ser   definido   como   la   longitud   dúctil   con   una proporción   de   acero   transversal   mínima recomendable, mientras que la porción abajo 20 ft   (6.1   m)   requiere   mitad   única   del recomendable transverse proporción de acero.  Para   prestressed   pilas   concretas   en   SDC   D   a través de F, la región dúctil está definida como el más grande de 35 ft (10.7 m) o tres diámetros de pila bajo el primer punto de cero curva­ture, mientras que la mitad única de la proporción de acero   transversal   recomendable   está   requerida bajo la región dúctil. 

Para CIS y CIP pilas en SDC C, la zona que requiere   refuerzo   de   confinamiento

transversal especial está definido como el más grande del superior un­tercer de la pila, 10 ft (3 m), o aquello requerido por análisis.  • Para CIS y CIP pilas en SDC D a través de F, el flexural la longitud está definida como el punto donde la fuerza de momento requerida es   menos   de   0.4   tiempo   el   momento   de agrietar fuerza de la sección concreta.  NEHRP Las provisiones son similares, pero ha ligeramente different wording, y con definiciones variables   de   la   zona   donde   refuerzo   de confinamiento transversal está requerido. El   variable   IBC   y   NEHRP   definiciones   del flexural   longitud   o   la   región   dúctil   para   varios tipos de pila concretos choca cada cual otro. Una tecnología racionalnical definición del terremoto­ inducido flexural la demanda basada en tipos de pila   diferente   está   necesitado.   El   IBC   1808.2.9­ 2006   definición   basada   en   la   profundidad   al primer   punto   de   cero   deflection   es   idéntico   al UBC definición (refiere a 5.5.2.1 ), mientras que el IBC defini­tion basado en el  primer punto de cero curvatura para prestressed las pilas concretas es idénticas a las recomendaciones de PCI (1993); refiere   a   5.5.2.2   .   La   definición   basada   en   la demanda de momento y el momento de agrietar la fuerza aparece para tener originated en el NEHRP, pero su lógica no es obvia porque también utilizan el   primer   punto   de   cero   definición   de   curvatura para prestressed pilas. Porque   la   curvatura   es  igual  a   M  /EI,  el   primer punto   de   cero   curvatura   también   corresponde   al primer punto de cero momento. De ahí, el flexural definición   de   longitud   basó   encima   cero   curvatura podría dirigir a un underestimation de la región de demanda dúctil cuándo la cabeza de pila es otro que clavó. Por otro lado, el IBC definición prescrita del flexural   longitud   como   mínimo   de   35   ft   (10.7   m) (IBC 1809.2.3.2.2),

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Para prestressed  las pilas  podrían mucho  overestimate  el flexural zona de demanda para inercial cargando. Además, allí no aparece para ser un rational razón para el imposition de   un  mínimo  prescrito  de   35  ft   (10.7  m)  longitud  para prestressed   pilas   en   SDC   D   a   través   de   F   mientras prescribiendo sólo un mínimo de 10 ft (3 m) para CIS y CIP pilas. Para   prestressed   pilas   concretas,   IBC   y   NEHRP específicamente state que ACI 318­08 Capítulo 21 no aplica a este tipo de pila y proporcionar provisiones para refuerzo de confinamiento transversal mínimo en el flexural longitud que sigue PCI (1993) (aquello es, Eq. (5.5.2.2un) para SDC C pilas y Eq. (5.5.2.2b) a través de (5.5.2. 2e) para SDC D a través de F) exceptúa que un límite superior de ρ s = 0.021 está indicado para refuerzo de espiral y la fuerza concreta mínima fc′ es 5000 psi   (34.5   MPa).   Para   la   porción   de   la   pila   bajo   el   flexural longitud, el refuerzo transversal mínimo recomendable es un­ medio   de   aquel   recomendable   en   el   flexural   longitud.   Para SDC   C   estructuras,   el  IBC  no  proporciona   límites  sísmicos especiales   encima   espiral   o   medidas   de   lazo   y   espaciando requisitos,   así   que   las   provisiones   de   código   estáticas   para prestressed   las   pilas   aplican.   Para   SDC   D   a   través   de   F estructuras,   IBC   las   provisiones   limitan   el   máximos espaciando   de   espiral   y   hoop   refuerzo   en   la   zona   dúctil   al menor de uno­quinto el ancho de pila, seis tiempo el longitu­ dinal­diámetro de hebra, o 8 en. (200 mm). Nota que el 8 en. (200 mm) criterion en el sísmico espaciando es más grande que   el   6   en.   (150   mm)   la   limitación   impuesta   por   el   IBC nonseismic la pila que refuerza requisitos. Esta incongruencia probablemente desarrollada del uso de NEHRP provisiones de pila sísmica, los cuales no dirigen nonseismic pile requisitos. Es también de interesar para notar que IBC no requiere más stringent   requisitos   de   confinamiento   transversal   para prestressed   pilas   en   el   potenciales   altos­momento­región   de demanda   cerca   la   pila­interfaz   de   gorra,   los   cuales   están impuestos para otros tipos de pila. Para   reforzado   precast   (nonprestessed)   pilas   en   SDC   C estructuras,   IBC   las   provisiones   requieren   refuerzo   de confinamiento transversal dentro tres pila widths bajo la gorra que consta de cerró lazos o espirales de 0.375 en. (10 mm) o el diámetro   más   grande   espaciado   en   el   menor   de   ocho   barra longitudinal diámetros o 6 en. (150 mm). En el resto de la pila, el lazo o la espiral que espacía puede ser aumentado al menor de 16 diámetros de barra o 8 en. (200 mm). Para precast pilas en   SDC   D   a   través   de   F   estructuras,   IBC   las   provisiones requieren el refuerzo de confinamiento transversal dentro de los tres anchos de pila de la gorra para ser proporcionada por cerró lazos o espirales de acuerdo con ACI 318­08 Secciones 21.4.6.2 a través de 21.4.6.4, el cual requeriría que el refuerzo en esta región satisface  Eq. (5.5.1un)  y (5.5.1b)   a través de (5.5.1e)  para columnas. Para Clases de Sitio Un a través de D aquello no es someter a liquefac­tion, la proporción de acero de la espiral puede ser limitada a un­medio de aquel requerido por Eq. (5.5.1un) y (5.5.1b) . El lazo máximo o la espiral que espacía en esta zona sería el menor de uno­cuarto del ancho de pila, seis barra longitudinal diámetros, o 4 a 6 en. (100 a 150 mm), dependiendo de el pile ancho y la barra transversal que espacía (ACI 318­08 Sección 21.6.4.3). En profundidades bajo los   tres   diámetros   de   pila,   el   IBC   requisitos   de   refuerzo

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transversal para SDC D a través de F las estructuras son el mismo tan SDC C estructuras (0.375 en. [10 mm] o espirales o lazos   más   grandes   espaciaron   en   el   menores   de   16   barra longitudinal diámetros o 8 en.

de la concha de Capítulo 4, Mesa 4.3.2.1.

[200   mm]).   Otra   vez,   el   8   en.   (200   mm)   espaciando criterios en el sísmicos espaciando en la longitud abajo tres anchos de pila es más grandes que el 6 en. (150 mm) la limitación impuesta por el IBC ningúnnseismic la pila que refuerza requisitos. Para   uncased,   auger   grout,   y   concreto­pilas   de   concha llenada, el IBC provisiones para SDC C pilas de estructuras requiere trans­refuerzo de verso con 3/8 en. (10 mm) o más grande cerró los lazos o las espirales equivalentes espaciaron en el menores de ocho longi­tudinal diámetros de barra o 6 en. (150 mm) en el superior tres anchos de pila, y espaciados en ningún más de 16 barra longitudinal diámetros en el resto del flexural   longitud.   Para   SDC   D   a   través   de   F   estructuras, refuerzo transversal en la zona dentro tres anchos de pila de la gorra   es   para   ser   de   acuerdo   con   ACI   318­08   Secciones 21.6.4.2 a través de 21.6.4.4 (refiere a Eq. (5.5.1b) a través de (5.5.1e) ), exceptúa que para Clases de Sitio Un a través de D, los  cuales  no  son someter  a  licuefacción,  la  espiral steel  la proporción puede ser limitada a un­medio de aquel requerido por  Eq.   (5.5.1un)  y   (5.5.1b)  .   El   refuerzo   transversal   es también  requerido para ser un mínimo de Núm. 3 (Núm. 10) barras  para  anchos  de pila   de  20  en.  (500  mm)  o menos  y Núm. 4 (Núm. 13) barras para anchos de pila más grandes que 20 en. (500 mm). En el flexural longitud abajo tres anchos de pila, el requeridos mínimos espaciando del acero transversal es el  menor de 12 barra longitudinal diámetros, un­medios del ancho de pila, o 12 en. (300 mm). Nota que el IBC definición de flexural la longitud para estas pilas es diferente para el SDC D a través de F estructuras que para SDC C struc­tures. IBC waives Los requisitos de refuerzo transversales para concretos­ llenados pela aquello conoce los requisitos de confinamiento Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

Para concreto­tubo de acero llenado y pilas de tubo, el IBC     no   mandato   refuerzo   transversal   pero   requiere   un minimum   grosor   de   pared   de   3/16   en.   (5   mm)   como opposed   al   mínimo   0.1   en.   (2.5   mm)   grosor   para nonseismic loadings. 5.5.3  refuerzo axial Sísmico para piling—A pesar de que ACI 318­08 Sección 21.12.4.2 requiere continuo longitu­dinal refuerzo en la región de pila que resiste las fuerzas de tensión del diseño, y detallando del refuerzo a la pila a la gorra de pila, no prescribe un mínimo longi­tudinal proporción de acero. De ahí,   ACI   318­08   proporciona   no   provisiones   de   acero longitudinales   especiales   allende   aquellos   requeridos   para nonseismic cargas. De modo parecido, PCI (1993) no propone adicional   prestress   en   regiones   sísmicas.   El   IBC,   aun   así, impone   proporciones   de   acero   longitudinales   mínimas adicionales para algunos tipos de pila en SDC C a través de F estructuras, como sigue:

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Para   reforzado   precast   pilas,   IBC   las   provisiones requieren  un  refuerzo  longitudinal  mínimo igual   a  1 por ciento de la sección concreta para la longitud de pila llena en sísmico SDC C a través de F estructuras, cuando opposed a los 0.8 por ciento IBC requiere para nonseismic cases. Ambos de estos valores son menos de los 1.5 por ciento  recomendados  en este  informe para   cubrir   que   maneja   e   instalación   condi­tions (refiere a 4.5.3.1 ).  Para prestressed pilas concretas, IBC requiere no addi­ tional   requisitos   de   hebra   otro   que   el   length­depen­ abolladura,   mínimo   eficaz   prestress   límites   IBC impone en nonseismic casos, algunos de los cuales son menos de 

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GUIDE para DISEÑAR, FABRICACIÓN, E INSTALACIÓN DE PILAS CONCRETAS (ACI 543R-12)

escalonados por al menos 1 ft (300 mm). Recomendado en este informe para  nonseismic cargando (refiere a 4.5.3.2 ). •

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Para uncased, auger grout, y concreto­pilas  de concha llenada, donde el IBC tiene no el acero longitudinal   mínimo   requiere­ments   para nonseismic casos, IBC las provisiones indicaron proporciones de acero longitudinal de 0.25 por ciento para SDC C estructuras y 0.5 por ciento para SDC D a través de F struc­tures. Este acero longitudinal,   el   cual   es   para   constar   de   un mínimo cuatro barras, es para extender durante el flexural zona de demanda cuando indicado en 5.5.2.4. 

Para   concreto­tubo   y  tubo  llenados   pilas,   el IBC   aumenta   la   proporción   de   acero longitudinal   mínima   requirojo   en   SDC   C   a través de F estructuras por crecientes el grosor de   pared   mínimo   a   3/16   en.   (5   mm)   del nonseismic valor de 0.1 en. (2.5 mm).  5.5.4  Pila­a­conexiones   de   gorra—Las conexiones   de   pila  a   gorras   de   pila   u   otros elementos   de   estructura   están   diseñados   y detallados   para   resistir   combinaciones   de   pila­ encabezar axial, shear, y el momento fuerza que puede desarrollar bajo las combinaciones de carga apropiadas.   Además  de   la  fuerza   de  compresión habitual,   diseño   más   sísmico   los   casos   pueden incluir   pila   significativa­momentos   de   cabeza   e incluso fuerzas de tensión significativa. Momento­ conexiones   resistentes,   tensión­conexiones resistentes, o ambos, ha sido hecho por extender refuerzo   de   pila   a   la   gorra;   por   añadir   dowels aquello   extiende   al   pile   gorra   y   es   grouted   con epoxy o cemento­basó materiales a perforados o preformed agujeros en la pila; por extender la pila una distancia significativa a la gorra; o por alguna combinación de estos tratamientos. La conexión es también diseñada ser capaz a transfer el aplicable factored shear cargas. Refuerzo   de   pila   puede   ser   expuesto   por chipping   fuera   concreto   después   de   conducir,   o por extender la jaula de refuerzo para CIS y CIP pilas. Las longitudes necesarias están gobernadas por   la   longitud   de   desarrollo   en   tensión   de   tél barras o ser de hebras utilizaron. Las barras son a menudo   hooked   para   reducir   el   requerido embedment longitudes. Las hebras expuestas han sido desgastadas fuera (broomed) en el exteriores 6   en.   (150   mm),   ha   sido   doblado   90   grados   en algunas  pruebas,  y ha  tenido  otras  cosas  hechas para realzar bond. Cuándo dowel tubos o preformed los agujeros están lanzados a la pila se dirige a recibe refuerzo de acero como conector de tensión a la gorra de pila, PCI (2004) recomienda que el área total del dowel   tubos   ser   menos   de   6   por   ciento   de   la sección   de   pila   bruta,   y   que   tél   puntos   de terminación del dowel los tubos tendrían que ser

Pruebas   de   seis   pila­a­conexiones   de   gorra estuvieron conducidas en Nueva Zelanda (Pam 1988; Joen y Parque 1990b), utilizando 15.75 en. (400 mm) prestressed   pilas   concretas   de   octagonal   cross sección   con   0.5   en.   (12.5   mm)   siete­cable   longi­ tudinal   hebras   y   añadió   reforzar   barras   en   algunos casos. Las  espirales de confinamiento transversales satisfechas el 1982 Código de Nueva Zelanda en una región de bisagra plástica  (o aproximadamente dos veces aquello sugerido por  Eq. (5.5.2.2b)) para una distancia   de   22   en.   (560   mm)   bajo   la   gorra   y aproximadamente   un­medio   que   cantidad   sobre   la longitud   de   prueba   restante.   Para   dos   pruebas,   las pilas estuvieron extendidas 31.5 en. (800 mm) a la gorra de pila, con el embedded ser de superficie de la pila   roughened.   Un   undditional   la   espiral   ligera estuvo colocada alrededor de la colilla de pila antes de la gorra

desarrollado. El   hormigón   estuvo   lanzado.   Estos   dos   pruebas dieron el comportamiento mejor, y la conexión era más fácil de construir. Tres de las pruebas eran en pilas que tuvo el concreto sacado para exponer las hebras. En dos casos, el hormigón estuvo sacado para una distancia de 23.6 en. (600 mm) y la pila concreta que extiende 2 en. (50 mm) a la gorra, para un total embedment de 25.6 en. (650 mm). Una espiral igual a   aquello   en   el   precast   la   pila   estuvo   colocada alrededor   de   la   hebra   de   edadde   ancla   expuesta longitud. En el tercer caso, una longitud de hebra de 33.5 en. (850 mm) era expuesto y, en addi­tion, tuvo un trucaje de vínculo llamó una oliva. Esto implicado unwinding   el   exterior   seis   cables   de   la   hebra   para approxi­mately 12 en. (300 mm), resbalando un 1/2 in. (12.5 mm) ID hex fruto seco sobre el cable central y entonces torciendo los seis cables exteriores atrás a sitio. Estos tres pilas todo behaved adecuadamente, con factores de ductilidad de al menos 9. El tercer caso, con la longitud expuesta más larga y la oliva era   más   fuertes,   pero   todo   logrado   o   superó   las capacidades   de   momento   teóricas.   Los   autores sentían que las espirales bastante pesadas realzaron la capacidad   de   vínculo   de   las   hebras   expuestas   así como la capacidad de las pilas que era meramente extendido   a   la   gorra.   La   sexta   prueba   tuvo   cuatro 0.79 en. (20 mm) el diámetro que refuerza las barras puestas   a   1.57   en.   (40   mm)   agujeros   de   diámetro perforaron 20.9 en. (530 mm) a la parte superior de la pila. Las extensiones de barra a la gorra tuvieron 90­grado   ganchos   estándares.   La   fuerza   superó   la fuerza   computada   y   el   factor   de   ductilidad   era approxi­mately 12. Las deformaciones más grandes estuvieron concentradas en la interfaz de la pila a la gorra   y   una   grieta   muy   grande   desarrollaron.   Los autores   notaron   que   el   espacio   disponible   para dowels   dentro   de   la   espiral   severamente   podría limitar   la   capacidad   de   momento   que   podría   ser

Los   códigos   de   edificio   tienen   algunos requisitos para pila­conexiones de gorra de la pila. Para SDC D, E, o F, ACI 318 requiere que si las fuerzas   están   transferidas   por   correo­instalado dowels, el grouting el sistema será demostrado por probar   para   ser   capaz   de   en   desarrollo   125   por ciento de la tensión de cosecha especificada. Pruebas de conexiones de pilas a wharf slabs, bajo   simu­lated   condiciones   sísmicas,   ha   sido conducido en el Univer­sity de California en San Diego  (UCSD)  y  la  Universidad  de  Washington (UW). El UCSD las pruebas incluidas uno 24 en. (610   mm)   el   diámetro   reforzó   pila   concreta (Sritharan   y  Priesteley  1998)   y  dos  24  en.  (610 mm) diámetro octag­onal prestressed pilas (Krier et al. 2008). Anclaje al wharf slab en cada prueba implicó   bulb­acabó   barras.   La   bombilla   era   un caliente­forjó   trastornado   aproximadamente   1.5 tiempo el diámetro de la barra. En   uno   prestressed   pila,   diseñado   para   fuerzas sísmicas   nominales,   cuatro   Núm.   9   (Núm.   29)   las barras   eran   grouted   a   60   en.   (1.52   m)   preformed agujeros con la bombilla­fin extending 15 en. (380 mm) a un 24 en. (610 mm) grueso slab. El fin de pila extendió   2   en.   (51   mm)   al   slab.   El   segundo prestressed pila y la pila concreta reforzada, ambos diseñado   para   fuerzas   sísmicas   importantes   y deformaciones, cada cual tuvo ocho Núm. 10 (Núm. 32)   bombilla­acabó   barras   que   extendió aproximadamente 27.5 en. (700 mm) a 36 en. (914 mm) grueso slabs. En addi­tion, cada espécimen tuvo ocho Núm. 9 (Núm. 29) barras de vínculo. Las barras de vínculo eran 24.5 en. (622 mm) barras largas con una bombilla­fin en el fin más bajo y una cabeza de barra   (ASTM   Un970/Un970M­09)   en   la   parte superior, con la cabeza colocada con 3 en. (75 mm) cubierta clara

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De   la   parte   superior   del   slab.   El   overlap   de   los   dos conjuntos de barra era aproximadamente 18 en. (460 mm). Las   pilas   hubieron   substan­tial   espirales   y   la   barra embedments al  slabs era también encerrado en espirales. Todo tres pruebas lograron valores de ductilidad grande en las pruebas sísmicas simuladas. El UW pruebas (Roeder et al. 2001, 2005) incluido ocho pila­wharf slab las conexiones que utilizan 16.5 en. (419 mm) octagonal las pilas conectaned a 24 en. (610 mm) grueso slabs. Dos   connec­tions  era  modeled  tan  reforzado  extensiones  de pila   concreta   y   el  otro   seis   era   prestressed   pilas.   Todas   las pruebas utilizaron doweled conexiones en varios arreglos. Uno prueba tenido un arreglo de barra del vínculo similar al UCSD las pruebas y uno hubieron T­encabezados dowel las barras similares   al   ASTM   Un970/   Un970M­09   cabezas.   Una extensión de pila el caso tuvo una espiral que rodea el dowels en el slab, y todos los  casos tuvieron espirales en las secciones de   pila.   Cinco   del   prestressed   los   especímenes   tuvieron   las cargas axiales iguales a aproximadamente 10 por ciento de la pila   fuerza   de   carga   axial   durante   las   pruebas   sísmicas simuladas.

El dos reforzó extensiones concretas y el prestressed pila sin carga axial todo logró deformaciones grandes mientras manteniendo el momento lleno capaciudad en las pruebas sísmicas   simuladas.   El   cinco   prestressed   pilas   con   carga axial   todo   padeció   pérdida   significativa   en   capacidad   de momento en más grande defor­mations.   Hay diferencias que   puede   ser   relacionado   a   detalles   del   anclaje   a   la cubierta, pero el efecto predominante era de la carga axial. El 2006 IBC supone las conexiones serán cualesquiera por   refuerzo   de   pila   expuesta   o   por   correo­instalado dowels,   sin   reconocimiento   concreto   del   caso   de   la   pila embedded a la gorra. El refuerzo requerido embedment las longitudes son las longitudes de desarrollo  en compresión o tensión, tan apropiados al caso. SDC C casos requieren refuerzo   de   confinamiento   surrounding   el   acero   anclado, con   al   menos   a   medias   el   refuerzo   requerido   para   una columna. SDC  D, E, o F  los casos consideran tensión y doblando   por   separado.   Una   pila   en   tensión   es   para   ser anclado para desarrollar el más pequeño del tensile fuerza del   refuerzo   de   pila,   the   pila­tierra   uplift   la   capacidad multiplicada   por   1.3,   o   la   fuerza   máxima   del   apropiado factored cargas. Una pila en doblar es para ser anclado para desarrollar el más pequeño de la fuerza nominal de la pila o el factored cargas de la carga apropiada combinationes. Gorras de pila son evidentemente diseñadas para resistir todo   del   aplicó   fuerzas.   El   2006   IBC   específicamente requiere que connec­tions entre una gorra de pila y batter pilas ser diseñados para la “fuerza nominal de la pila que actúa como columna corta.” ACI 318 contains un requisito similar. 5.5.5  búsqueda   Necesitada—La   mayoría   del   invertido doblando  las   pruebas   de   pilas   han   sido   conducidas   en octagonal   pretensioned   miembros   (Falconer   y   Parque   1982; Parque y Falconer 1983; Sheppard 1983; Banerjee et al. 1987). Pruebas   de   cuadrados   members   con   refuerzo   redondo   y cuadrado patrones y miembros de ronda de ambos reforzados y prestressed el hormigón está necesitado, junto con trabajo

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analítico   de   apoyo.   Estas   pruebas   tendrían   que   incluir   una gama   llena   de   confinamiento   refuerza­ment   proporciones   o áreas,   y   should   incluye   pruebas   con   y   sin   cargas   axiales. Cuando   de   2010,   ninguna   prueba   ha   incluido   la   tensión empuja. Ambos miembros sólidos y vacíos tendrían que ser

Considerado.   Además   de   estudios   de   las   capacidades   de rotación que es posible de varios miembros, estudios de the rota­tional demandas o requisitos que puede ser impuesto por la estructura soportada con varios perfiles de tierra está necesitada. 5.6—aceleraciones Verticales Experiencia  del  1994 Northridge  terremoto  en  Cali­fornia revela que en/cercano el epicentro, vertical accelera­tions se acercó   la   magnitud   de   aceleraciones   horizontales.   Esto   es significativo porque aceleraciones en el orden de 1.0 g estuvo grabado. Las ramificaciones de altos verticales accelera­tions tendría que ser considerado por el ingeniero estructural rela­ tive a piling porque severo axial sobrecargando de las pilas pueden ocurrir debajo condiciones de terremoto. Un ejemplo es   pilas     de   wharves   o   plataformas   en   terminales   de contenedor, donde laden los contenedores son stacked unlmost permanentemente.   En   áreas   geográficas   donde   las aceleraciones   verticales   altas   son   posibles,     pueda   ser aconsejable de considerar otro caso de cargar que los códigos no   ahora   consideran,   concretamente,   servicio   normal   carga axial más aquel producido por vertical sísmico accelerations.

CAPÍTULO 6— MATERIALES 6.1—Hormigón Durable el hormigón es esencial de producir fundaciones de pila exitosa. A pesar de que el cemento es el elector de principio  en producir hormigón duradero, consideración de otro requerir­ments más allá tipo de cemento como agua­ cementitious   proporción   material   (w/cm),   admixtures, fuerza, aire entrain­ment, consolidación adecuada, cubierta adecuada   encima   rienda­forcement,   y   la   curación   es Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

esencial   a   producir   una   estructura   concreta   duradera. Refiere a ACI 201.2R­08 para información en durabilidad concreta. 6.1.1 Cementitious materiales 6.1.1.1  Cemento—Portland   el   cemento   tendría   que conformar a cualquier  ASTM C150/C150M­11 (Tipos yo, II,   III,   o   V)   o   ASTM   C595/C595M­11   (los   tipos   ES, ES[SEÑORA],   P,   o   IP).   Selec­tion   De   la   especificación apropiada   y   tipos   de   cemento   para   un   proyecto   de   pila concreto particular should ser basado en el envi­ronment al cual  las  pilas  son para  ser expuestos y el  dura­bility los requisitos dados en ACI 318­08 Capítulo 4. La   consideración   principal   en   la   selección   de   tipo   de cemento   para   sulfate   resistencia   en   ACI   201.2R­08   es   el tricalcium   aluminate   (C3Un)   contenido.   Por   ejemplo,   pilas concretas   con   exposición   moderada   a   sulfate­conteniendo tierras o agua, aquello es, las tierras que contienen 0.1 a 0.2 por ciento por peso de agua­soluble sulfate (ASÍ QUE4) o el agua  que  contiene  150  a  1500 ppm  sulfate,  tendría  que  ser hecho con el cemento que contiene no más de 8 por ciento tricalcium aluminate, como ASTM C150/ C150M­11 Tipo II cemento   o   moderado   sulfate­resistente   blended   cemento (SEÑORA).   De   modo   parecido,   para   severo   sulfate exposición, uso ASTM C150/C150M­11 Tipo V cemento, el cual contiene no más de 5 por ciento tricalcium aluminate, y para   muy   severos   sulfate   exposición,   uso   ASTM C150/C150M­11 Tipo V cemento con un pozzolan o escoria admixture.

En   áreas   donde   Tipo   V   cemento   no   es   disponible,   un compa­rable la sustitución tendría que ser especificada— por ejemplo, Tipo II con tricalcium aluminate menos de 8 por   ciento   con   Escribir   F   ceniza   de   mosca   en aproximadamente 20 a 50 por ciento por masa del

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que   está   identificado   tan   potencialmente   reactivo tendría  que ser probado para alkali reactividad por evaluar   potencial   de   expansión   de   acuerdo   con ASTM   C227/C227M­11.   Conjuntos   que   falla   estas pruebas pero ha sido mostrado por pruebas especiales o   servicio   real   para   producir   el   hormigón   de durabilidad y fuerza adecuadas puede ser utilizado si autorizado   por   el   ingeniero.   En   general,   evitar   t utilice   de   conjunto   reactivo   en   pilas   concretas. Información   más   lejana   en   el   potencial   para reacciones adversas entre el alkali del cemento y el sílice   en   los   conjuntos   está   contenido   en   ACI 201.2R­08, ACI 221R­96, y ACI 221.1R­98. 

Total cementitious material (refiere a 6.1.1.2). De modo parecido, la proporción de sílice fume puede ser esperado para ser en la gama de 7 a 15 por ciento por masa del total cementitious compañero­ rial y la proporción de escoria puede ser esperada para ser en la gama de 40 a 70 por ciento por masa del total cementitious material. Cuándo blending múltiple   pozzolans   y   escoria,   el   indivilas proporciones   duales   de   cada   cual   pueden   ser esperadas para ser menos de las gamas referenced anteriormente. Hormigón en seawater entornos, con portland el Agua—de   agua   utilizada   para   curar, cemento que contiene 5 a 10 por ciento tricalcium 6.1.3 lavando conjuntos, y mezclando el hormigón para aluminate, ha sido informado para mostrar menos pilas   concretas   tendría   que   conformar   a   los agrietando   debido   a   acorazarse   corrosión   que requisitos en ACI 318­08 Capítulo 3.  cemento   con   menos   de   5   por   ciento   tricalcium aluminate (ACI 201.2R­08). Por tanto, si seawater más que el  agua fresca está esperada, el  uso de Tipo V cementos para dirigir sulfate la resistencia no es recomendada porque, incluso aunque el bajo tricalcium aluminate el cemento aumenta el sulfate resistencia,   también   aumenta   el   riesgo   de corrosión de  acero. Esta condición es accounted para en ACI 318­08 Sección 4.2.1, el cual clasifica seawater tan moderado sulfate exposición, incluso aun así seawater generalmente contiene suldestino en superar la expo moderada­límites seguros. 6.1.1.2 Ceniza   de   mosca—Si   ceniza   de   mosca   u otro   pozzolans   (refiere   a   6.1.4)  está   utilizado, entonces la cantidad recomendada por ACI 211.4R­ 08 puede ser utilizado. Porque el contenido de ceniza de la mosca afecta el índice de desarrollo de fuerza, las   consideraciones   prácticas   pueden   limitar   la cantidad de ceniza  de mosca  utilizada  para precast pila   applica­tions   a   menos   de   permitted   por   ACI 211.4R­08.   Algunos   especificaciones   de departamento  de  carretera   estatales  también  límites de sitio en el uso de ceniza de mosca en pilas. Ceniza de mosca u otro pozzolans tendría que conformar a ASTM C618­08. El calcio­contenido de óxido de la ceniza   de   mosca   utilizada   en   hormigón   de producción tendría que ser no más de dos porcentaje señala más alto que el contenido de óxido del calcio de  la  ceniza  de  mosca  utilizada  en  las  mezclas  de prueba aprobadas. 

6.1.1.3 Escoria   de   cemento—de   la escoria utilizada en mezclas concretas  Tendría que conformar a los requisitos de ASTM C989­10.   El   calcio­óxido   content   de   la   escoria utilizada en hormigón de producción tendría que ser no más de dos porcentaje señala más alto que el óxido de calcio contenta la escoria utilizada en las mezclas de prueba aprobadas. 6.1.2 Conjuntos—los   conjuntos   Concretos tendrían que conformar a ASTM C33/C33M­11. Los conjuntos   tendrían   que   ser   examinados petrographically   para   potenciales   alkali   reactividad de acuerdo con ASTM C295/C295M­11. Conjuntos

los   cloruros   totales   y   agua­cloruros   solubles   que puede ser presente en el concreto would superar los límites   recomendables   dados   en   ACI   201.2R­08. Significativamente   los   límites   más   bajos   están aplicados   a   prestressed   concretos   que   a   hormigón reforzado. 

6.1.4  Admixtures—información   Concreta   en admix­tures   está   dado   en   ACI   201.2R­08,   ACI 212.3R­10, y ACI 212.4R­04. 6.1.4.1 Aire­entraining   admixtures—Hormigón para   pilas   que  será   expuesto   a   helado   y   la Cloruro de Calcio—de cloruro de calcio descongelación   tendría   que   contener   un   aire­ 6.1.4.4 no tendría que ser utilizado como un admixture en entraining   admixture.   El   uso   de   aire­entraining concreto   que   seráexp   osed   a   severo   sulfate­ admix­tures,   aun   así,   no   reduce   la   necesidad   de conteniendo soluciones cuando definidos en ACI proteger hormigón fresco de freezing condiciones 318­08   Capítulo   4   y   nunca   tendría   que   ser durante   las   etapas   tempranas   de   hydration.   Tal utilizado con prestressed  congelando severamente puede averiar la fuerza y Concreto.  durabilidad del hormigón.  6.1.5  Agua­cementitious   proporciones Aire­entraining   admixtures   utilizado   en   concreto materiales—El  w   /cm  proportioning   está para   las   pilas   tendrían   que   conformar   a   ASTM relacionado a la fuerza especificada y durabilidad C260/C260M­11. La cantidad de aire entrainment y pronosticada.  su efectividad depende de el admix­tures utilizado, la 6.1.5.1 Directrices—de   directrices   para medida   y   la   naturaleza   de   los   conjuntos   toscos seleccionar   apropiado  w/cm  está   dado   en   ACI utilizó,   y   otras   variables.   Demasiado   aire   en   la 211.1­91 y ACI 301­10. Limita­tions En el w /cm mezcla   concreta   bajará   la   fuerza   concreta,   y   aire para requisitos de durabilidad está dirigido en ACI demasiado pequeño reduce su resistencia a helado­y­ 318­08 Capítulo 4.  derritiendo daño. ACI 201.2R­08 recomienda que el entrained contenido de aire de fresco concreto ser en la   gama   de   3   a   7   por   ciento,   dependiendo   de   la medida   de   conjunto   tosco   y   en   la   severidad   de exposición. 

6.1.4.2 Otro   admixtures—que   reduce Agua admixtures,  Atrasando admixtures, acelerando admixtures, que reduce agua y atrasando admixtures, y que reduce agua   y   acelerando   admixtures   tendría   que conformar   a   ASTM   C494/   C494M­11   o   ASTM C1017/C1017M­07. 6.1.4.3 Cloruros—El   uso   de   admixtures   aquello contiene  significant   las   cantidades   de   cloruro tendrían   que   ser   minimizadas   en   rienda­hormigón forzado, particularmente en entornos marinos. El uso de   cloruro­libre   admixtures   puede   ser   warranted   si

Los efectos de bajar el w /cm incluye aumentos en fuerza, durabilidad, y resistencia a sulfate ataque. Las permeabilidades más bajas de hormigones con bajos w   /cm  aumenta   la   resistencia   a   penetración   de fluidos.   Estos   resultados   en   una   resistencia aumentada   a   los   efectos   degradantes   de   agentes químicos  surtidos y  a  helados­y­derritiendo efectos de   ciclismo.   El   uso   de   agentes   que   reducen   agua, alto­agua   de   gama   reducers,   y   pozzolans   puede ayudar bajar el w /cm de una mezcla. 

6.1.5.2 El   cemento   contenta—La cantidad de cemento en un  mixture Es una variable  importante. Antiguamente, el recom­mended contenido de cemento mínimo de 3 una   mezcla   de   pila   concreta   era   564   lb/yd   (335 3

kg/m )   debido   a   durabilidad   consid­erations.   En entornos agresivos, como para marinos

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de entrained  3

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Uso,   un   mínimo   de   658   lb/yd   (390   kg/m )   era   recom­ mended.   Para   hormigón   estructural   convencional,   752 3 3 lb/yd   (445   kg/m )   estuvo   considerado   un   máximo razonable. Reducido   tosco­agregar   mezclas   concretas,   conteniendo 3 3 aproximadamente 800 lb/yd  (475 kg/m ) de conjunto tosco y 3

3

con tanto como 846 lb/yd   (500 kg/m ) de cemento, ha sido informado   (Raymond   Internacional   1970;   Snow   1976;   más Lleno   1983).   Estas   mezclas   estuvieron   desarrolladas   para algunos   del   más   difíciles   placement   las   condiciones encontraron con CIP pilas, como pilas largas con corrugated conchas (8.6.4).

Estos   contenidos   de   cemento   históricos   no   pueden   ser apropiados   para   los   hormigones   que   contienen   actuales pozzolans   o   admixtures,   o   ambos.   El   w   /cm,   tipo   de cemento   y   composición   química,   pozzolan   contenido   y tipo, y contenido de aire será más predictivo de durabilidad que contenido de cemento sólo. Las proporciones de mezcla concretas pueden necesitar ser ajustadas   en   el   caso   de   bombear   o   tremie   placement   para producir   un   fluido,   mezcla   factible   para   las   condiciones particulares.   Gener­Todoy,   mezclas   ricas   (564   a   752   lb/yd

3

3

[335 a 445 kg/m ]) de cemento, recesiones más altas (6 a 8 en. [150 a 200 mm]), más pequeño­sized conjuntos toscos (3/4 en. [20 mm] medida máxima o menos), y proporciones más altas del conjunto bueno (43 por ciento o más arena) are utilizó para tremie   placement.   Un   plasticizing   admixture   también   puede ser beneficioso. Anti­washout admixtures También puede ser útil para tremie­hormigón colocado.

6.1.5.3 Agua contenta—El contenido de agua correcto es impor­tant   a   una   mezcla   concreta.   Agua   demasiado pequeña   results   en   placement   dificultades,   mientras   que demasiada agua puede seriamente fuerza de disminución y características   de   durabilidad.   El   óptimo   quan­tity   es   el menos abrevar aquello proporcionará apropiado hydration y   permitir   eficaz   placement   del   hormigón.   El   deseado workability no tendría que ser conseguido meramente por la adición de agua. La durabilidad de las disminuciones de producto acabadas con un crecientes w/cm. 6.1.6 pruebas de Control 6.1.6.1 Pruebas   de   Recesión—de   pruebas   de   recesión hicieron de acuerdo con  ASTM C143/C143M­10, pruebas de flujo   hicieron   de   acuerdo   con   ASTM   C939­10,   y   recesión­ pruebas de flujo de self­consol­idating el hormigón hecho de acuerdo   con   ASTM   C1611/   C1611M­09   es   medidas   del workability   de   mezclas   concretas.     Está   recomendado   que trabajo specificationes que refiere a ASTM C1611/C1611M­ 09   incluye   un   límite   superior   en   el   Índice   de   Estabilidad Visual   descrito   en   Apéndice   X1   de   aquella   especificación. Resultados de prueba de la recesión son loosely relacionados al  contenido de agua  total  de  la mezcla. La  recesión  de  un hormigón   mixture   tendría   que   ser   limitado   a   la   recesión mínima   que   es   compatible   con   el   placement   requisitos   y métodos. Pruebas de recesión tendrían que ser actuadas en el tiempo   de   placement   cuándo   muestras   de   fuerza   están obtenidas   o   siempre   que   la   posibilidad   de   una   recesión inapropiada existes. Refiere a 6.5   para controlar fluidez de grout mezclas para auger­grout pilas. 

6.1.6.2

Contenido de aire prueba—La presencia

El aire tendría que ser verificado durante placement cuándo muestras de fuerza están obtenidas o cuándo un contenido de aire   inapropiado   es   suspected.   Entrained­Pruebas   de   aire tendrían que ser hechas de acuerdo con ASTM C173/C173M­ 10   o   ASTM   C231/C231M­10,   tan   aplicables.   Indicadores, como el metro de Persecución, tener que

Ser frecuentemente calibrado para una mezcla dada para un proyecto concreto. 6.1.6.3 Unidad de medidas de peso—de unidad medida de peso­ments   tendría   que   ser   actuado   con   cada   conjunto   de muestras de fuerza y medida de contenido del aire. El peso de unidad de recientemente el hormigón mixto está determinado de acuerdo con ASTM C138/C138M­10. La medida de peso de la unidad es una medida directa  de la cosecha de la mezcla concreta y puede servir como medida secundaria del contenido de aire. 

6.1.6.4 La fuerza prueba—Compressive pruebas de fuerza tienen que  Ser   actuado   en   las   muestras   obtuvieron   en   el   tiempo   de placement. Al menos uno puesto de especímenes de prueba 3

3

tendrían   que   ser   obtenidos   para   cada   50   yd   (40   m )   de concreto   colocado,   con   al   menos   uno   puesto   para   la producción   de   cada   día.   Las   muestras   tendrían   que   ser obtenidas de acuerdo con ASTM C172/C172M­11 y ASTM C31/ C31M­10 y probados de acuerdo con ASTM C39/C39M­ 11.   Un   conjunto   consta   de   al   menos   tres   especímenes   de prueba.   Aquellos   especímenes   de   cilindro   utilizaron   para controlar   transferencia   de   prestressing   fuerza   y   temprano manejando las condiciones para pilas tendrían que ser campo­ curados bajo las mismas condiciones como las pilas concretas.

La edad de prueba para concreto compressive la fuerza tendría   que   ser   28   días     o   la   edad   designada   para determinación   del   speci­fied   valor   de   f  c′  o,   cuándo especificado, en la edad más temprana en qué el concrete puede recibir su carga llena o tensión máxima. El uso de ceniza   de   mosca   o   índices   de   dosificación   pesada   de admixtures   puede   retrasar   el   beneficio   de   fuerza   de concreto,   requiriendo   testaje   de   fuerza   en   una   edad   más tardía,   como   56   días.   Para   prestressed   hormigón,   addi­ Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

tional las pruebas son required para establecer la fuerza en el   tiempo   de   prestress   transferencia.   Especímenes adicionales para pruebas tempranas (7 o 14 días) también puede ser deseable con CIP o CIS pilas para proporcionar avisos   tempranos   de   cualesquier   problemas   de   calidad concretos potenciales. Para augered CIP pilas, pruebas de fuerza del grout es normalmente   hecho   encima   2   en.   (50   mm)   cubos   de acuerdo   con   ASTM   C109/C109M­11.   Un   molde   de pandilla típicamente tendrá tres compartimentos de cubo. Un conjunto de seis a nueve cubos es typi­cally hechos, con dos o tres cubos probaron en 7 días, two o tres cubos en 28 días, y los cubos restantes utilizaron para pruebas de fuerza temprana o aguantados en reserva para probar en una fecha más   tardía   si   requirió.   Las   tensiones   de   fracaso   para pruebas encima cubo speci­mens es aproximadamente 15 por ciento más altos que para pruebas encima especímenes de cilindro utilizaron para determinar fc′. 6.1.6.5 Madurez que prueba—El método de madurez es un proce­dure para estimar fuerza concreta cuando representado por la relación entre horas de grado de curar y compres­sive fuerza. Este método de estimar la fuerza ha obtenido uso por muchas agencias de transporte para la fuerza accep­tance de concreto. El método de madurez cuándo actuado de acuerdo con   ASTM   C1074­11   es   un   procedimiento   aprobado   para determinar the curación de terminación de concreto por ACI 308.1­11. Refiere a ACI 308R­01 para información adicional. Consiguientemente,   este   método   podría   ser   útil   para   los propósitos de determinar cuándo curando puede ser rescindido y   cuándo   las   formas   pueden   ser   sacadas.   Fuerza   final verification tendría que ser por pruebas de cilindros de acuerdo con   ACI   318­08  Sección  5.1.2.   Brettmann   Et   al.   (2004)  ha sugerido que el matu­rity el método puede ser una herramienta útil   para evaluar el beneficio de fuerza temprano en auger­ grout pilas.

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6.1.6.6  Curando   temperaturas—control   y precauciones  Apropiados   tendrían   que   ser actuados para controlar el aumento de temperatura en el hormigón recientemente colocado así como la   temperatura   máxima   el   hormigón   conseguirá durante   la   curación   inicial.   Información   encima calentando   índices,   maximum   tempera­tures,   y enfriando los índices están dados en 7.5.5.3. 6.2—Grout Grout Para auger­inyectó pilas, preplaced­pilas de conjunto, y perforó pilas (1.2.7.3 a través de 1.2.7.5 ) tendría   que   constar   de   una   mezcla   de   cemento aprobado,   bien   conjunto,   admixtures,   y   agua.   El grout tendría que ser mezclado para proporcionar un grout capaz de mantener los sólidos en suspensión. Esta   mezcla   también   tendría   que   ser   capaz   de   ser bombeado sin dificultad. TÉl la mezcla tendría que ser capaz de laterally penetrante y llenando cualquier voids   en   las   tierras   o   preplaced   conjuntos. Admixtures Tendría que incluir aquellos pozzolans y grout   fluido­izers   poseyendo   características   que aumentará   flowability   de   la   mezcla,   improve dispersión   de   cemento,   y   neutralizar   encuadre­ encogimiento   del   mortero   de   cemento.   Si   grout   la expansión   está   considerada   apropiada   para   la aplicación, la expansión tendría que ser limitada a 4 por   ciento.   Grout   Utilizó   para   llenar   prestressing ducts   de   correo­tensioned   prestressed   las   pilas normalmente   consta   de   portland   cemento, admixtures,   y   agua   proportioned   para   producir   un pumpable mezcla. Para auger­grout o cemento­inyectó pilas (1.2.7.3 y 1.2.7.4 ), comprobando el índice de flujo del grout es una calidad­herramienta de control para controlar la   fluidez   de   la   mezcla.   El   índice   de   flujo   está determinado   como   el   tiempo   de   efflux   para   un volumen   concreto   de   grout   de   un   cono   de   flujo estandarizado.   El   cono   de   flujo   especificado   en ASTM   C939­10   tiene   un   volumen   de   105.3   en.

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3

(0.001725 m ) y un diámetro de tubo del caudal de 0.5 en. (12.7 mm). El diámetro de caudal del estándar ASTM   C939­10   cono   de   flujo   no   puede   ser modificado. El Cuerpo de Ejército de los EE.UU. de estándar de Ingenieros para medir el flujo de grout (CRD­C611)   es   esencialmente   igual   tan   ASTM C939­10.

El ASTM C939­10 cono de flujo erai ntended para uso con grouts habiendo efflux tiempo de 35 segundos   o   menos.   Cuándo   el   efflux   el   tiempo supera 35 segundos, o cuándo   hay una rotura en la   continuidad   de   caudal   con   anterioridad   a esencialmente   emptying   el   cono,   el   grout   es demasiado grueso para el índice de flujo para serp rop­erly   evaluado   por   ASTM   C939­10.   Para   tal grouts,   ASTM   C939­10   recomienda   flowability ser determinado por el método de mesa del flujo

encontrado en ASTM C109/C109M­11, utilizando cinco   gotas   en   3   segundos.   La   mesa   de   flujo utilizada en ASTM C109/ C109M­11 está descrito en ASTM C230/C230M­08. El grouts utilizó con auger­grout  las pilas son generalmente   demasiado   gruesas   de   permitir control apropiado del índice de flujo con el ASTM C939­10 cono de flujo método. Porque el Cuerpo actual de método de cono de flujo de Ingenieros (CRD­C611) es iden­tical a ASTM C939­10,   es también   no   aplicable   a   auger­grout   pilas.   Por tanto, si los usos de ingeniero sólo estándares de referencia actual en preparar las especificaciones, la   opción   única   sería   para   utilizar   una   mesa   de flujo  (ASTM   C109/C109M­11).   Sin  un   estándar publicado y aceptado,  hay un Cuerpo de Ejército de EE.UU. más viejo de método de prueba de los Ingenieros   para   flujo   de   grout   mezclas   por   el método   de   cono   del   flujo   (CRD­C79­77).   Este método describe un cono de flujo con un volumen y

270 (1860).  Prestressing   Cable—de   cable   utilizado Caudal­diámetro de tubo idéntico al ASTM C939­10 6.3.3 para prestressing  tendría que conformar a ASTM cono. Aun así, el 0.5 en. (12.7 mm) tubo de caudal en Un421/Un421M­10.  el CRD­C79­77 cono de flujo puede ser sacado para

Prestressing   Barras—Alto­barras   de   acero exponer   un   0.75   en.   (19   mm)   abriendo. 6.3.4 de la fuerza utilizaron para  prestressing tendría que Históricamente,   el   CRD­C79­77   cono   de   flujo, conformar a ASTM Un722/Un722M­07.  modificado para utilizar el 0.75 en. (19 mm) libera Epoxy­coated   Refuerzo—Epoxy­coated   el abrir,   ha   sido   utilizado   como   un   índice   de   grout 6.3.5 acero ha sido utilizado como refuerzo lateral (espiral fluidez paraun uger­grout pilas. El típico grout efflux o lazos) en pilas concretas. El uso de epoxy­coated gama   de   10   a   25   segundos   utilizaron   para   auger­ rienda longitudinal­forzando barras o prestressing la grout las pilas está basada en las observaciones que hebra en pilas concretas está limitada. En estos limitó utilizan el 0.75 en. (19 mm) abriendo del CRD­C79­ casos,   los   fabricantes   han   informado   que   algunos 77   cono   de   flujo   (Moskowitz   1994;   Frizzi   2003; ajustamientos están requeridos, como especiales echa Neely 1990). El CRD­C79­77 cono de flujo ess la a agarrador la hebra y tratamientos especiales en los caja   disponible   de   algunos   proveedores   de fines   de   forma   o   bulkheads,   cuándo   produciendo equipamiento del testaje y suele monitor auger­grout precast   pilas   con   epoxy­coated   hebra.     hay   no mezclas de pila (Moskowitz 1994; Frizzi 2003). El informes   definitivos   enel   p   erformance   de   pilas uso   continuado   del   0.75   en.   (19   mm)   abriendo   es concretas   con   epoxy­coated   hebras   debajo deseable porque ambos contratistas y los ingenieros manejando,   conducción,   o   en­condiciones   de son   familiares   con   los   índices   de   flujo   observaron servicio.   En   la   ausencia   de   infor­mation   encima con   este   diseño   de   cono   particular   y   lo   puede instalación   y   mucho   tiempo­comportamiento   de relacionar   a   experiencia   pasada.   Si     deviene servicio   del   plazo,   el   comité   tampoco   aprueba   ni inutilizable en el futuro,  pueda ser necesario a hecho condena   el   uso   de   epoxy­coated   reinforcement   o de   encargo   fabricate   un   cono   con   un  0.75   en.   (19 hebra en prestressed pilas. Altera­los indígenas son mm) abriendo o recurrir a métodos de mesa del flujo, disponibles   que   dirección   el   control   de   corrosión a   no   ser   que   un   uncceptable   reemplazar­ment potencial (ACI 222R­01). Hormigón de calidad alta, estándar para CRD­C79­77 está desarrollado. con más bajo  w/cm  y aire entrainment para reducir permeabilidad, ha sido utilizado. Cubierta adecuada, 6.3—Refuerzo y prestressing materiales dentro de los límites recomendados en este informe, 6.3.1 Acero—de Refuerzo del refuerzo tendría es   otra   medida   protectora   que   puede   ser   utilizado. que conformar a la revisión más tardía de ASTM Admixtures Como sílice fume (ASTM C1240­11) y Un615/Un615M­09,   ASTM   Un706/Un706M­09, corrosión   inhibitors   está   obteniendo   uso   para ASTM Un955/Un955M­11, Un996/ Un996M­09, hormigón duradero en entornos marinos. Si, después o Un1064/Un1064M­10 cuando apropiado.  de   que   consideración   de   estos   alter­nate   métodos 6.3.2 Prestressing   Hebra—de   hebra   utilizada para   resistir   corrosión,   epoxy­coated   el   acero   está para prestressing  tendría que conformar a ASTM utilizado, tal acero tendría que conformar a ASTM Un416/Un416M­10   Grado   250   (1725)   o   Grado Un775/Un775M­07,  Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

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ASTM Un882/Un882M­04(2010), o ASTM  Un884/Un884M­06, tan aplicable. 6.4—Acero casing 6.4.1 Que aguanta carga casing—Acero casing pretendió para  la carga permanente  que aguanta,  en composite acción con CIP hormigón, tendría que tener un grosor de no menos de 0.1 en. (2.5 mm). El acero utilizado en el casing tendría que conocer   el   requerir­ments   de   ASTM   Un252­10,   ASTM Un283/Un283M­03(2007),   o   ASTM   Un1011/Un1011M­11 (refiere unlso a 4.4.3 ). 

La   conveniencia   del   pretendió   los   materiales   para soldadura   tendrían   que   ser   predeterminados.   El   ASTM Un252­10   especificación     no   estrictamente   implica weldability.   Otras   especificaciones   de   acero   pueden   ser utilizadas, proporcionados que la cosecha, alargamiento, y otro elementos es satisfactorio.  6.4.2 No­que   aguanta   carga   casing—Acero   casing   no pretendido  para   la   carga   permanente   que   aguanta   en composite acción con CIP el hormigón tendría que conocer los requisitos de ASTM Un1008/ Un1008M­11 o ASTM Un1011/Un1011M­11.  6.5—acero Estructural cores y colillas El acero utilizó tan permanente, núcleos estructurales que aguantan carga o tan extensiones (colillas) para las pilas concretas   tendrían   que   conocer   los   requisitos   de   ASTM Un36/Un36M­08,   ASTM   Un242/   Un242M­04(2009),   o ASTM   Un572/Un572M­07.   El   grueso­ness   de   acero   en cualquier parte del estructural steel el núcleo no tendría que ser menos de 3/8 en. (10 mm). 6.6—Empalma Los   materiales   utilizaron   para   empalmar   las   pilas concretas   tendrían   que   conformar   a   las   especificaciones listaron en este capítulo donde posible. Aspectos de diseño estructural de pila empalma está hablado en 4.4.4. Doweled   Empalma   implica   insertar   empalma   barras (dowels)   a   los   agujeros   perforados   o   preformed   en   uno   o ambos segmentos de pila. El espacio entre el agujero y la barra está llenado con un material adecuado. Estos materiales han incluido   epoxies,   cemento   que   pone   rápidamente­basó materiales, y fundió materiales que es a menudo azufre­basado con varios aditivos. Este material también normalmente llena el espacio entre los fines concretos de los segmentos de pila, el cual habilita la junta para transmitir compresión. Epoxy U otros compuestos que ponen rápidos tendría que tener   la   fuerza   y   la   durabilidad   al   menos   iguales   a   los materiales   concretos   en   la   pila.   Métodos   de   prueba   para evaluar epoxy los compuestos tendrían que conformar a las recomendaciones de ACI 503R­93.

CAPÍTULO 7—FABRICACIÓN DE PRECAST PILAS CONCRETAS 7.1—General Estableció   plantas   o   lanzando   los   patios   actualmente fabrican más precast pilas concretas, a pesar de que trabajo­

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el   sitio   que   lanza   los   patios   pueden   ser   utilizados   para proyectos   grandes.   Métodos   de   producción   moderna   y controles de calidad desarrollaron por los fabricantes gener­ ventaja de aliado a alto­quality productos y normalmente requerir menos control e inspección de campo que trabajo­ fundición   de   sitio.   Estab­lished   prestressed   O   precast plantas de fabricación concreta son a menudo certificadas por   nacionalmente   reconoció   agencias,   por   ello proporcionando control de calidad reconocida.

Requisitos   mínimos   y   construcción   básica   proce­dures tendría que ser establecido de modo que los requisitos de diseño   para   calidad,   fuerza,   y   la   durabilidad   será   dada cuenta   para   todas   las     condiciones,   si   las   pilas   están producidas   en   un   establecidos   precasting   planta   o   by trabajo­fundición   de   sitio.   Los   ingenieros   tendrían   que considerar   especificar   que,   en   un   mínimo, precast/prestressed   plantas   de   fabricación   concreta   tienen una calidad­el  control  programa aquello es equivalente a aquel   establecido   por   PCI   MNL   116­99.   Los   ingenieros tendrían que considerar requerir inspection del prestressing planta   durante   fabrication   de   las   pilas   por   el   personal enterado en pila fabrication.

pueden causar concentraciones de tensión y puede causar grietas superficiales para formar en el hormigón. Moliendo t forme las superficies pueden ser requeridas para corregir offsets. Leaky Las juntas tendrían que ser selladas.  Cacerolas o trough­formas de tipo pueden tener un leves taper   o   borrador   a   los   lados   verticales   para   facilitar   que desnudan. Un borrador máximo o taper de 1/4 en./ft  (20 mm/m)   en   cada   vertical   el   lado   generalmente   será aceptable, proporcionado que la cruz­sectional   área de la pila   no   es   menos   de   la   sección   especificada   con   lados verticales   ciertos.   Verifica   aquello   cubierta   de   acero especificado   está   mantenida   cuándo   tapered   las   formas están utilizadas.  Slipforming Puede seruso d para la fabricación de precast pilas   para   ambas   cruz   sólida   y   vacía   secciones.   Las   pilas vacías   pueden   ser   formadas   por   un   ambulantes   mandrel   y forma superior o screed. Las secciones sólidas requieren una forma superior ambulante sólo. En ambos casos, la mitad más baja de la sección de pila is formó por un molde fijo de diseño convencional. El ambulante mandrel y screed tendría que ser metal   y   tener   superficies   lisas.   El   método   de   controlar   el concentricity   del   mandrel,   hebra,   espiral,   y   ubicaciones   de refuerzo   tendrían   que   satisfacer   el   trabajo   require­ments (refiere a 7.2.5 , 7.5.3, y 7.6.3  para otra discusión). 

7.2—Formas 7.2.1 Encofrado   de   requisitos—generales   tendría   que ser de acuerdo con ACI 347­04 y ACI 318­08, exceptúa tan modificado herein.  7.2.2 Tipo—formas   permanentes   Adecuadas (normalmente   de   metal,  plástico,   o   concreto)   está construido   de   modo   que   las   tolerancias   dadas   en  7.6.3 puede   ser   mantenido.   Madera   o   formas   de   madera   con fiberglass   los   recubrimientos   pueden   ser   utilizados   para Formas   de   Fin—de   formas   de   fin   o   bulkheads carreras   cortas   de   formas   especiales   y   tendría   que   ser 7.2.3 tendría   que   ser   bastante   rígido   para   impedir   distorsión construired   para   producir   trabajo   de   una   calidad   igual   a durante placement y compac­tion delconcreto y tendría que aquel producido por formas de tipo permanente. En todos ser fastened securely a la forma de pila de modo que la los     casos,   una   fundación   concreta   para   la   cama   de cabeza de pila quedará en una perpendicular de avión cierta fundición   está   recomendada.   Todas   las     formas   para al eje de pila. Juntas de forma y formas de fin tendrían que prestressed las pilas concretas tendrían que ser construidas ser suficientemente estancos de impedir pérdida excesiva para permitir movimiento del miembro durantet ransfer del de   pasta   de   cemento   durante   concreto   placement   y prestressing   fuerza   sin   daño.   Offsets   en   juntas   de   forma vibración.   Los   agujeros   o   las   ranuras   para   refuerzo debido a la desalineación o las juntas abiertas tendrían que longitudinal   tendrían   que   ser   plugged   o   sellados   para ser evitadas. Las aletas o los offsets en la pila de reparto impedir grout escape.  Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

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7.2.4 Chaflanes y redondeados acorrala—Todas las     esquinas   de   pilas  cuadradas   tendrían   que   ser chamfered   o   redondeó.   Chaflanes   o   radios   de aproximadamente   3/4   a   1   en.   (20   a   25   mm)   es generalmente utilizó. Chaflanes en la cabeza de pila y   el   consejo   son   recom­mended   para   impedir concreto   spalling   durante   conducción   de   pila.   Los chaflanes son generalmente no utilizados en pilas de cilindro vacío.  7.2.5 Núcleos vacíos—núcleos Vacíos o voids en las   pilas   tendrían   que  ser   concéntricas   con   la   pila centerline   o   axial   y   paralelo   a   los   bordes   de   la sección   de   cruz   durante   la   longitud   entera   de   la sección   vacía.   Estancia­en­formas   de   sitio   tendrían que   ser   de   un   aprobados,   agua­material   resistente como   papel   plástico   ,  tratado,   o  fiber   que   resistirá breakage   o   deformación   durante   colocar   del hormigón. Los núcleos también pueden ser formados con metal desmontable o goma hinchable mandrels. Control­downs y colocando los dispositivos tendrían que   ser   adecuados   a   principales­tain   posición   del núcleo dentro del tolerances dado en 7.6.3. 

Estancia­en­formas de núcleo del sitio tendrían que   ser   descargadas   para   impedir   un   potencial largo­plazo   buildup   de   las   presiones   gasistas internas   causaron   por   deterioro   del   material   de forma   del   núcleo.   Congelando   del   agua   libre dentro de pilas vacías puede causar pila breakage. Dónde severo helado conditlos iones existen, las ventilaciones   o   los   agujeros   tendrían   que   ser proporcionados para permitir circulación o drenaje del agua. Agujeros de ventilación también pueden ser   requeridos  a   ayuda  en   control  de   efectos  de martillo del agua (refiere a 4.4.7  y 8.3.1.5 ).  7.3—Placement de refuerzo de acero 7.3.1  General   requirements—Todo   reforzando acero y prestressing  el acero tendría que ser con exactitud   colocado   y   satis­factorily   protegido contra la formación de enmohecer u otra corrosión antes de placement en el hormigón. Todo prestressing acero y unstressed reforzando el acero   tendría   que   ser   libre   de   suelto   enmohece, suciedad,   grasa,   aceite,   u   otros   lubrificantes   o sustancias   que   puede   impair   su   vínculo   con   el hormigón.   Leve   enmoheciendo,   proporcionó   no   es suficiente de causar las fosas visibles al unaided ojo, no tendría que ser causa para rejec­tion de unstressed refuerzo. Prestressing La hebra tendría que ser libre de enfrentar y excesivo enmohece. Un óxido ligero es   permitted   (ACI   318­08   Sección   7.4.3).   Todos ligan   cable,   sillas   de   metal,   y   otros   soportes   para reinforcement tendría que tener una cubierta mínima cuando   dado   en  Capítulo   4,   o   tendría   que   ser   de noncorrosive material o protegido por una capa  de noncorrosive material. Hebras y refuerzo de espiral, incluyendo espirales cuadradas,   puede   requerir   anillos   de   espaciador   y

control­arriba   de   soportes   durante   concretos placement   para   mantener   el   patrón   de   hebra,   para impedir necking abajo de la hebra por las vueltas de espiral,   y   a   encima­venir   el   natural   sag   debido   al peso  de  la  hebra  y refuerzo  de  espiral.  Espaciador hoops fabricated de dos o tres  vueltas de cable  de espiral con un diámetro exterior igual al diámetro de interior del grupo de hebra puede ser instalado dentro del círculo de grupo de la hebra para mantenert  él patrón   de   hebra   (o   reforzando   jaula   de   barra) concéntrico con la sección de cruz de la pila dentro ±1/4 en.  (6 mm) y  para impedir necking. Hebra y jaula   de   espiral   control­arriba   de   soportes   en   el espaciador­ubicaciones   de   anillo   están   requeridas para   mantener   lleno­longitud   concentricity   en   la sección de pilas más largas. La frecuencia de apoyar requerido,   típicamente   25   a   35   ft   (7.5   a   10.5   m), dependerá de el peso de la hebra y refuerzo de espiral y la longitud de pila. Especial

El soporte puede ser requerido para mantener  tolerancias para pilas containing espirales pesadas  o refuerzo adicional. 7.3.2 Placement  De unstressed    refuerzo  de acero—  Unstressed El refuerzo tendría que ser colocado de acuerdo con requisitos de ACI 318­08 Capítulo 7. Detalles   de   acero   que   fuerza   rienda   tendría   que conformar to ACI 315­99.  7.3.3 Placement   De   prestressed   Sitio —de refuerzo­  ment   De   prestressed   refuerzo   y   la   aplicación   y medida   de   prestressing   la   fuerza   tendría   que conformar   a   estándares   de   industria   como   ACI 318­08 Capítulo 18 y PCI MNL 116­99. 7.3.4 Dowel placement—Cutoff Puntos a favor dowel   los   agujeros  pueden   ser   escalonados   de evitar  tensión risers.  El   mismo  aplica  a  añadido unstressed el acero lanzado a la pila.  7.3.5 Detensioning   prestressed   Hebras— Prestressing  las   hebras   tendrían   que   ser detensioned de acuerdo con PCI MNL 116­99. El detensioning   el   método   tendría   que   minimizar cualquier movimiento longitudinal de la pila en el prestress   cama.   Hebra­detensioning   los procedimientos   tendrían   que   minimizar   unsym­ metrical tensiones en la sección de cruz y evitar shock de de repente detensioned strands.  7.3.6 Condiciones   de   fin   de   la   pila—Para prestressed pilas, las hebras que proyectan después de  que  la  transferencia  tendría  que  ser  tierra     o quemado flush en los fines de pila para eliminar protruding   acero   que   puede   causar   fin   spalling. Bajo   conducción   dura   o   pila   pobre­acolchando condiciones, aun así, spalling de la cabeza de pila también   ha   sido   observada   en   pilas   con   flush hebras.   En   tales   casos,     pueda   ser   necesario   de

rebajar la hebra aproximadamente 1/2 en. (13 mm) en la cabeza de pila. Para reforzado precast pilas, control los fines del refuerzo longitudinal 2 en. (50 mm) bajo la cara de fin del hormigón.  7.4—Embedded elementos 7.4.1 Embedded   Mangas—de   elementos, inserta,   tubo,   u   otro  embedded   los   elementos tendrían   que   ser   con   exactitud   puestos   en   las formas   y   asegurados   para   impedir   movimiento durante concreto placement y compaction.  7.4.2 Embedded   El   jet   canaliza—jet   Interno­ asambleas de tubo embedded en la pila tendría que tener roscada o glued juntas, cuando en el case de tubo plástico, para impedir la migración de pres­ surized agua a la sección concreta. Acero fittings tendría que ser utilizado dónde el tubo de jet sale el  lado de la pila y donde   gira 90 grados para correr abajo el eje de la pila; el tubo plástico puede ser uso d para la carrera vertical.  7.5—Mezclando, transportando, colocación, y curando hormigón 7.5.1 Mezclando—Mezclando   tendría   que conformar a los requisitos generales en ACI 318­ 08  Capítulo  5.   Detallado   recom­mendations  está dado   en   ACI   304R­00.   El   w   /cm  (por   masa) tendría   que   ser   en   estricto   conformance   con   el diseño specifica­tions y no más grande que 0.40 para las pilas concretas expuestas a agua salada o potencialmente   corrosive   agua   subterránea. Información   adicional   encima   diseño   de   mezcla está dado en Capítulo 6 de este report.  7.5.2 Transportando—Las   proporciones   de mezcla y el  medio de transporte tendría que ser tal que   el   hormigón   llegará   en   su   punto   de   final placement sin segregación o 

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loss   De   materiales   y  sin   requerir   la   adición   de   agua,   sobre aquel   originalmente   especificado,   para   conseguir   apropiado workability.

7.5.3 Colocando—La colocación de concreto tendría que conformar   a   ACI  304R­00   y   ACI   318­08   Capítulo   5, exceptúa tan modificado herein. 7.5.3.1 Mucho   tiempo­tacha   lanzar—Precast   las   pilas concretas requieren  uso de una mezcla concreta habiendo un bajo w /cm. En mezclas estándares sin que reducen agua admixtures, se desploma gener­gama de aliado de 0 a 3 en. (0   a   75   mm),   y   el   cuidado   especial   está   requerido   en manejar, colocación, y compactando el hormigón. El uso de agua   de   gama   alta­reduciendo   admixtures   afectará   la recesión medida. Recesiones de 5 a 7 en. (125 a 175 mm) no   es   uncommon   para   mezclas   con   agua   de   gama   alta­ reduciendo   agentes.   En   estas   mezclas,   el   w   /cm  es importante,  no  la  recesión. Normalmente,  hormigón para precast las pilas es depos­ited directamente a las formas de un cubo, tubo, chute, o transportador.  Compaction Tendría que ser por vibradores de frecuencia alta.   El   hormigón   tendría   que   ser   vibrado   internoly   o externally,   o   ambos,   cuando   requeridos   para   consolidar   el hormigón.   Uniformemente   consoli­el   hormigón   datado   es particularmente importante en una pila que puede ser sometido a   muy   alto   impacta   cargar   durante   conducir.   El   cuidado especial es necesario de consolidar el hormigón en congested áreas,   como   al   frente   de   la   pila   donde   espiral   o   lazos adicionales   que   refuerzan   es   a   menudo   colocado,   y   donde reforzando   el   acero   o   las   mangas   están   utilizados   para doweling.   Detallado   recommen­dations   está   dado   en   ACI 309R­05. 

Cuándo   zapatos,   colillas   de   acero,   o   mecánicos empalmando   sujeta­ments   (4.4.4,  4.5.3.5,   y   8.7   )   está lanzado en los fines de precast pilas, el cuidado particular tendría que ser tomado para consolidar hormigón alrededor de tales elementos durante lanzar. Agujeros de ventilación a través de la web y los rebordes de la colilla pueden ser required   para   apropiados   concretos   placement.   Estos agujeros de ventilación permiten la escapada de aire y agua durante lanzar que poder otherwise ser atrapado y resultado en voids.  Slipforming   Las   técnicas   requieren   extremadamente control cercano de la consistencia concreta, vibración, y la velocidad   de   viaje   del   mandrel   o   forma.   El   método   de slipforming tendría que ser tal que la pila está formada a la sección   de   cruz   cierta   sin   sloughing,   internal   spalling,   o plucking de la superficie concreta.  7.5.3.2 Centrífugo lanzando—las pilas cilíndricas Vacías fabricaron   por   el   proceso   centrífugo   está   formado   y compactado   por   fuerza   centrífuga   en   una   máquina adecuada   de   modo   que   los   moldes   de   pila   pueden   ser revueltos en velocidades necesarios de obtener un incluso distribución   y   denso   empaquetando   del   hormigón   sin   la creación   de   voids   detrás   del   acero   de   reforzar.   Los vibradores externos y los rodillos internos pueden soler la ayuda compacta el hormigón.  Formas   de   metal   tendrían   que   ser   utilizadas   para fundición   centrífuga.   Las   formas   tendrían   que   ser   bien­

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braced y agarrotados contra deforma­tions debajo presión del hormigón mojado durante girar. Si pretensioning está utilizado, la forma tendría que ser suficientemente rígida de resistir el prestressing fuerza sin dejaring deformación, el cual reduciría la velocidad de hiladura.  Relleno   del   molde   y   la   hiladura   tendrían   que   ser   una operación continua, y la hiladura tendría que tener lugar antes   de   que   cualquiera   del   hormigón   en   el   molde   ha tomado un conjunto inicial. Sobrante 

El agua forzó al céntimoer necesita ser drenado o expulsó. Recesión concreta para pretensioned las pilas no tendrían que   superar   1­1/2   en.   (40   mm),   y   para   correo­tensioned pilas,   tenga que ser cercano a cero. La pila concreta no tendría   que   ser   sacada   del   molde   hasta   el   hormigón   ha logrado sufficient fuerza para impedir daño. 7.5.4 Llegada—Unformed   las   superficies   concretas tendrían que ser  flotadas y ligeramente troweled. Agua y burbujas   de   aire   pueden   aparecer   en   sloping   superficies como   las   fronteras   superiores   en   octagonal   o   pilas circulares.   Spading,   rodding,   y   la   vibración   minuciosa ayudará para minimizar la formación de burbujas pero no les   eliminará.   Aire   y   agua   menores   las   burbujas   son normalmente  aceptables,  proporcionó     son menos  de  3/8 en. (10 mm) profundo. Agujeros de burbuja más profundos que 3/8 en. (10 mm) requiere remendar o llenando si la cubierta concreta llena es esencial.  7.5.5 Curando—La   curación   de   concreto   tendría   que seguir las recomendaciones de ACI 308R­01, exceptúa tan modificado herein. Para curación acelerada, refiere a ACI 517.2R­92. Hot Tiempo concreting tendría que conformar a ACI   305R­10.   Tiempo   frío   concreting   tendría   que conformar a ACI 306R­10.  7.5.5.1 Curación   de   agua—Para   curación   de   agua, unformed  las   superficies   tendrían   que   ser   cubiertas   con burlap,   algodón,   u   otras   esteras   de   tejido   aprobadas   y mantenidos continuosly moja utilizar toberas de espray o perforated soaker mangueras. Ponding Es generalmente no factible para curar pilas concretas.  Si las formas están sacadas antes del fin del periodo de curación,   la   curación   tendría   que   ser   continuada   tan   en unformed   superficies,   utilizando   materiales   adecuados. Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

Refer   A   ACI   308.1­11   y   ACI   308R­01   para   duración requerida de curar.  7.5.5.2 La   membrana   que   cura—El   uso   y aplicación de  Membrana   líquida­formando   compuestos   para   curar   tendría que seguir las recomendaciones de ACI 308R­01. Membrana líquida­formando compuestos de curación tienen que comply con   los   requisitos   de   ASTM   C309/C309M­11.   Para   efecto beneficioso máximo, membrana líquida­formando compounds tendría que ser aplicado después de acabar y apenas el agua libre en la superficie ha desaparecido y ninguna agua sheen es visible, pero no tan tarde que el compuesto de curación líquido será   absorbido   al   hormigón.   Si   el   acabado   no   ha   sido completado antes de la pérdida de una película visible de agua, addi­tional   el   agua   tendría   que   ser   aplicada   utilizando   un misting tobera. La superficie tendría  que ser mantenida  con una película visible de agua hasta justo antes de la aplicación del   compuesto.   El   compuesto   de   curación   tendría   que   ser aplicado   justo   after   el   agua   visible   sheen   ha   desaparecido. Compuestos   de   curación   que   forman   membrana   no   es recomendado como medio único de curar.

7.5.5.3 Aceleró curar—curación Acelerada con vapor de presión baja u otros puntos de calor, como calientes­agua o líneas   de   aceite   calienteu   nder   la   forma   o   elementos   de calefacción eléctrica fastened a la forma, es frecuentemente utilizado   para   curar   precast   pilas  concretas   en   estableció lanzar patios. Las directrices siguientes son aplicables para aceleró curar por estos métodos. Si el vapor suele accelerate curación,  tenga que ser distrib­ uted  equitativamente   a  lo largo de  la  cama  y ser  contenido dentro de un cuarto de curación que mantiene una atmósfera de   curación   saturada   en   todo   momento.   El   cuarto, normalmente un insulated tarp o túnel rígido, tendría que dejar circulación libre del vapor. Si convective­

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O conductor­los puntos de calor están utilizados, una cubierta de curación es también requerida para retener   el   calor   y   así   dejar   la   sección   concreta entera   para   ser   curado   en   una   temperatura uniforme. Además, si convective­ o conductor­los puntos   de   calor   están   utilizados,   la   superficie abierta del hormigón tendría que ser sellada con una   cinta   de   plástico   (por   ejemplo,   polietileno) para   impedir   pérdida   de   moisture   del   hormigón fresco. Temperatura y termómetros suficientes los reguladores tendrían que ser proporcionados para mantener   uniforme   tempera­tures   durante   la longitud de la cama. Un preset periodo de aproximadamente 2 a 4 horas está requerida antes de la aplicación de calor, con la duración   requerida   que   es   dependiente   en   la temperatura   ambiental   y   el   diseño   de   mezcla concreto.   Tipo   II   cemento,   ceniza   de   mosca,   y algunos   admix­tures   en   la   mezcla   normalmente requiere un preset periodo de 3+ horas. El preset el periodo   puede   ser   determinado   por   ASTM   C403/ C403M­08. Durante el preset periodo, el hormigón fresco tendría que ser protegido del sol y viento, los cuales   pueden   dirigir   a   una   pérdida   of   moisture   y pérdida   subsiguiente   de   fuerza.   En   tiempo   frío, control la temperatura concreta entre 70 y 100°F (21 y 38°C) durante el preset periodo.

En la conclusión del preset periodo, aplica calor uniformemente  sobre  el   producto  lleno  tacha  tal que  el  rcomió de  aumento de  temperatura  en el recinto no supera 60°F/h (33°C/h). La temperatura máxima no tendría que superar 165°F (74°C). La curación tendría que continuar hasta la fuerza de transferencia   deseada   está   desarrollada, normalmente 10 a 15 horas. Prestressed   Las   pilas   curaron   en   las temperaturas altas no tendrían que ser dejadas para enfriar   mientras   las   hebras   son   plenamente ancladas al pretensioning cama porque las grietas térmicas pueden desarrollar antes del prestress la fuerza puede ser transferida. Las grietas térmicas longitudinales   probablemente   pueden   desarrollar en grandes piles (18 en. [450 mm] o más grande) si   el   hormigón   es   de   repente   sometido   a temperaturas   ambientales   frías.   Para   minimizar esto, un fresco­abajo ciclo de vapor tendría que ser utilizado. El punto de calor está rescindido y la temperatura en el recinto está dejada para declinar a razón de 40°F/h (22°C/h) hasta que   es dentro 20°F (11°C) de la temperatura ambiental exterior. Para   2­   o   3­día   produc­tion   ciclos   (un   fin   de semana, para caso), térmico agrietando puede ser evitado   por   reducir   la   temperatura   de   curación máxima a 130°F (54°C) para el 10­ a 1calor de 5 horas   periodo,   entonces   apagando   el   calor   y manteniendo   la   línea   cubierta   hasta   que detensioning un día o dos más tarde.

7.6—fabricación de Pila 7.6.1  Correo­tensioned—Correo­tensioned   las pilas son a menudo fabricadas en secciones de 12 a 16 ft (3.7 a 4.9 m) mucho tiempo y puede ser lanzado   cualquier   centrifugally   o   en   formas verticales. Durante lanzar, longitudinal ducts está formado   para   el   prestressing   acero   que   está acentuado después de las secciones están reunidas para hacer trequiera longitud de pila. Las   secciones   adyacentes   tendrían   que   ser alineadas dentro de una tolerancia máxima de 1/4 en. (6 mm). El máximo circumferential desviación en la alineación de los agujeros para prestressing el acero no tendría que superar 1/4 en. (6 mm) en la junta. Abutting Superficies de junta tendrían que ser cubiertas   por   un   material   de   sellar   de   grosor suficiente para llenar todo voids entre superficies de   fin   exceptúan   en   el   prestressing   acero   duct. Después   del   material   de   sellar   está   aplicado, secciones de pila tendrían que ser traídas

A contacto y aguantado together por compresión mientras el sellando conjuntos materiales. El ducts tendría que ser presión­grouted después de prestressing. El grout la presión tendría que ser aguantada   para   aproximadamente   2   minutos, forzando el agua libre en el grout a los poros de las   paredes   del   correo­tensioning   ducts   y empaquetando el grout. El prestress en el tendons tendría que ser mantenido por el acentuando echa hasta   el   grout   ha   logrado   suffi­cient   fuerza   a adecuadamente   vínculo   el   acero   y   transferir   el prestress sin resbalón. Las pilas no tendrían que ser   manejadas   o   movidos   en   cualquier   manera detrimental   a   la   pila   durante   este   periodo. Prestressing Acero ducts tendría que ser grouted de   acuerdo   con   las   provisiones   de   ACI   318­08 Capítulo 18, y Capítulo 6 de este informe. 7.6.2 Prestressing—Las   fuerzas   concretas mínimas tendrían que ser 3500 psi (24 MPa) para pretensioned pilas en el tiempo de transferencia de tensión,   y   4000   psi   (28   MPa)   para   correo­ tensioned pilas en el tiempo de prestressing, a no ser que las fuerzas más altas están requeridas por el diseño.  7.6.3 Las   tolerancias—Exceptúan   tan modificadas   en   este   chapter   u  otherwise especificó, precast las pilas concretas tendrían que ser manu­factured a las tolerancias dimensionales que conforman con los requisitos de ACI 117­10.  El   permitted   salida   de   la   cabeza   de   pila   de   un avión en ángulos correctos al eje longitudinal del pile según   ACI   117­10—1/4   en./ft   (20   mm/m)   de dimensión de cabeza—puede ser demasiado grande para condiciones donde las pilas serán sometidas a conducción dura. En tales casos, el ingeniero puede querer   especificar   cabezas   de  conducción   cuadrada con tolerancias más cercanas. Fin de pila cuadradas también   puede   ser   requerido   cuándo   utilizando

mecánico   empalma   (4.4.4).   La   salida   de   una   línea recta paralela al centerline de la pila permitted según ACI   117­10—1/8   en.   Por   10   ft   (1   mm/m)   de   la longitud—tendría que ser interpretada como el tan­ construido   straightness,   incluyendo   los   efectos acumulables de formar, curación, y mucho tiempo­ almacenamiento de plazo. 

7.7—Manejando y almacenamiento Las   pilas   no   tendrían   que   ser   manejadas   o almacenados en cualquier manera que resultará en averiar a la pila. Las pilas tendrían que ser lifted y bloqueados   para   almacenamiento   en   pre­designó puntos,   tal   aquello   doblando   las   tensiones   serán dentro de límites aceptables. Fuerza concreta en el tiempo the la pila es lifted de la cama no tendría que ser menos de 3500 psi (24 MPa). Tensiones de impacto debido a manejar o   el   almacenamiento   no   tendría   que   superar   los valores   dados   en  Capítulo   4.   Para   calcular manejando tensiones, un 50 impacto de porcentaje el   factor   está   recomendado   (4.2.1.1).   Las   pilas tendrían que ser almacenadas en una manera que no resultará en neto tensile tensión bajo el peso muerto de la pila. Dónde los lados y el fondo de la pila es accesible, el levantamiento es normalmente cumplido por tongs o cabestrillos alrededor de la pila. Inserta o lifting los bucles   pueden   ser   utilizados   dónde   esto   no   es posible. Inserta tendría que tener la cubierta mínima especificada.   Para   pilas   para   ser   utilizadas   en marinos   u   otro   corrosive   envi­ronments,   donde   el bucle será por encima de la línea de barro, el bucle tendría que ser cortado fuera bajo la superficie de the pila de modo que la pensión apropiada para cubierta está proporcionada. Los recesos formaron por bucle cutoff tendría  que  ser plugged con  epoxy  mortero. Epoxy Los compuestos tendrían que conformar a los requisitos dados en 6.6.

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Manejando   los   agujeros   no   son   recomendados   dónde conduciendo   condi­tions   resultado   en   tensión   neta   en   la sección. CAPÍTULO 8—INSTALACIÓN DE CONCRETO PILAS 8.1—Propósito y alcance

Muchos métodos han sido exitosamente utilizados para instalar   pilas   concretas,   y   métodos   y   técnicas   nuevos constantemente   están   siendo   desarrolló.   Estos   métodos difieren según el tipo de la pila concreta que es instalado, el propósito para ser servido por la pila, las fuerzas para ser resistidas,   las   tierras   a   qué   las   pilas   están   instaladas,   la estructura   para   sersupporte   d,   y   la   orientación   de   pila (vertical o battered). Los métodos de instalación para ser utilizada también diferirá según los aspectos prácticos del sitio particular y su ubicación y los factores económicos implicaron. Una descripción detallada de todo instalaation técnicas y operaciones   de   equipamiento   utilizaron   para   instalar   las pilas concretas es allende el alcance de este informe. Para información   más   detallada   encima   pila­técnicas   de instalación y equipamiento, refiere a referencias generales encima   instalación   de   pila   (ASCE/SEI   7­05;   Davishijo 1972b;   más   Lleno   1983;   Gerwick   1993;   Gendron   1970; equipa­ment fabricantes' manuales). El   propósito   primario   de   este   capítulo   es   para proporcionar   principios   generales   por   qué   conducidos piling   puede   ser   correctamente   instalado.   En   hablar   los métodos más comunes, el intent de este capítulo no es para limitar o restringir métodos y técnicas nuevos, proporcionó pueden ser mostrados para cumplir el recom­mendations de este informe. Sólo limitó recomendaciones para perforó las pilas   son   incluidas   herein.   Información   adicional   en   el installatión de perforó las pilas pueden ser encontradas en publica­tions por Neely (1990), El Instituto de Fundación Profundo   (DFI   1995;   Moskowitz   1994;   Frizzi   2003),   La Administración de Carretera Federal (Brown et al. 2007), y en ACI 336.1­01 y ACI 336.3R­93. El   método   de   instalación   tiene   que   no   permanentemente impair la capacidad de la tierra para apoyar la pila. Algunas técnicas actu­el aliado fortalece tierras seguras. Por otro lado, el   deseo   de   mantener   o   mejorar   propiedades   de   tierra   no tendrían   que   dictar   un   método,   como   overdriving,   el   cual endangers la integridad estructural de pilas concretas. Las pilas concretas   tendrían   que   ser   instaladas   de   modo   que   la interacción de pila deseada con la tierra será devel­oped sin impairing la integridad estructural de la pila.

La instalación conocióhod tendría que ser integrado con el diseño. El diseñador tendría que confirmar que las pilas pueden ser instaladas bajo condiciones de sitio particular en una   manera   compatible   con   su   función   pretendida.   Los documentos de construcción tendrían que limitar o excluir el uso de aquellos installa­tion métodos que sería nocivo. El contratista tendría que instalar las pilas en una manera que  comply con los requisitos de diseño esenciales. Dentro de estas limitaciones necesarias, el  diseñador tendría que

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dejar   libertad   en   la   selección   de   installa­tion   methods, especificando   resultados   en   vez   de   métodos   donde prácticos, de modo que la economía está obtenida y una división apropiada de responsabilidad está mantenida. La interrelación de diseño, fabricación, e instal­lation es vital a la fundación adecuada actúaance. Construc­tion Los procedimientos   a   menudo   tienen   influencias   profundas encima pila

Comportamiento,   e   incluso   las   salidas   sutiles   de procedimientos   de   construcción   establecieron   por   los documentos de proyecto pueden dirigir a rendimiento de fundación   de   pila   insatisfactorio   o   fracaso.   Diseño personnel   implicó   en   ingeniería   de   campo   e   inspec­tion durante  la   instalación  tendría   que  ser   experimentada   con construcción de fundación de la pila, así como familiar con los requisitos de diseño del proyecto. El diseñador puede querer   considerar   especificando   experiencia   mínima requirements   para   el   piling   contratista,   su   personal   de ventaja, o ambos. 8.2—equipamiento de Instalación, técnicas, y métodos 8.2.1  Pila­conduciendo   pica—El   método   más   común  de instalar   las   pilas   concretas   es   mediante   golpes   de   martillo. Martillos   que   conducen   pila   es   de   varios   tipos   diferentes   y tiene valoró energías de 356 ft­lb (483 J) a en sobrantes de 1,000,000 ft­lb (1,360,000 J) por golpe. La medida del martillo (energía   valorada)   should   ser   compatible   con   la   medida   de pila, longitud, peso, y requisitos de capacidad. La selección apropiada y diseño del martillo­cojín­sistema de pila para un conjunto   dado   de   condiciones   puede   ser   asistido   por   un análisis de ecuación ondulatoria del sistema (refiere a 3.3.2.2 y 8.3 , donde pila­tensiones de instalación son discutidas). Por ejemplo, si el capblock y la pila que acolcha el material está aguantado constante , un carnero pesado con un relativamente abajo­velocidad de impacto es más deseable que un carnero ligero   con   una   velocidad   de   impacto   alto   para  controlar   tél tensiones   de   cumbre.   Esto   es   especialmente   cierto   cuándo conduciendo pilas largas. Cualquier combinación de peso de carnero, golpe, y apropiado acolchando los materiales pueden Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

ser   utilizados,   proporcionados   que   la   combinación   causa duración   de   fuerza   de   cumbre   adecuada   y   magnitud   para desarrollar   el   requerido   pile   capacidad   y   penetración   y   no causa averiando tensile o compressive tensiones.

8.2.1.1  martillos de Gota—martillos de Gota son pesos que  está   levantado   y   dejado   para   caer   libremente   en   la cabeza   de   la   pila.   La   velocidad   del   peso   en   impacto   es proportional a la raíz cuadrada de la altura de caída, y las tensiones de pila generaron por el aumento de impacto del martillo con la velocidad de impacto. La manera en qué las liberaciones   de   operador   o   restrains   el   martillo   de   gota durante   su   caída   tiene   un   efecto   importante   en   el   real velocity en impacto y así en la energía eficaz entregada por el  golpe. Un martillo de  gota tendría  que ser  controlado durante   la   caída   por   guías   de   modo   que   la   pila   está golpeada squarely y concentrically. Para eficacia y para impedir daño a la pila, el peso de tcaiga el martillo tendría que ser sustancial en relación al peso de la pila, en el orden de uno o dos tiempo el peso de pila, y la caída tendría que ser mantenida abajo, en el orden de   3  ft   (1   m).  Algunas   autoridades   recomiendan   incluso caídas   más   bajas,   particularmente   cuándo   driving   a   rock (8.3.1.2). Las caídas más altas son a veces utilizadas, pero estos frecuentemente resultado en averiar a la pila. Dónde un   martillo   de   gota   dado   prueba   inadecuado,   es normalmente mejor de aumentar el peso del martillo más que la altura de caída. Un   especial   type   de   martillo   de   gota   suele   instalar   pilas concretas   compactadas   (1.2.3).   Esto   es   un   acero   largo, cilíndrico   peso que caídas libremente dentro de un paseo de acero   pesado   casing   o   tubo,   impactando   en   un   tapón   de hormigón de cero recesiones. Alturas de caída para este tipo de gota hammer puede variar hasta 20 o 30 ft (6 o 9 m)

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Durante la formación de la base compactada. El predesig­nated la caída mínima está controlada por una   marca   en   la   línea   de   martillo.   Cuando   con otros martillos de gota, aun así, el resultado de fin es sensible a control de operador. 8.2.1.2  Externally   powered   los   martillos—Pica powered  por   vapor,   aire,   o   uso   fluido   hidráulico fuentes   de   poder   externo   como   calderas, compresores,   o   unidades   de   poder   hidráulico   para operar el martillo. Para vapor­ o aire­operó martillos, la presión está liberada al atmospaquí. La liberación de presión en hydraulically  powered martillos, aun así,   implica   recir­culation   del   fluido   hidráulico   a través de un sistema cerrado. Algunos de los avances más recientes en tecnología de martillo han sido en martillos   hidráulicos.   Además   de   la   ventaja   que   a menudo  pueden ser operados del  sistema  de poder hidráulico en el aparejo que conduce pila, muchos de estos martillos hidráulicos también dejan el golpe de martillo   para   ser   cuidadosamente   controlado   y diverso, y contener velocidad de carnero interno que controla   dispositivos.   Externally   powered   Los martillos   pueden   ser   clasificados   como   solos­, dobles­,   o   diferenciales­suplentes,   dependiendo   de cómo   el   motivo   actos   fluidos   durante   el   ciclo   de operación, cuando descrito en los párrafos siguientes.

Solo­vapor de uso de martillos suplente, aire, o hidráulico   pres­seguro   único   de   levantar   el carnero. El  carnero está acelerado arriba bajo la fuerza   que   resulta   de   la   presión   operativa   que actúa   en   el   fondo   del   pistón   de   levantamiento. Después   de   aumentar   una   distancia   segura, generalmente llamó el golpe­a­cutoff, una válvula de viaje está comprometida aquello   cierra de la fuente de presión y liberaciones (agota) la presión debajo   el   pistón   de   levantamiento.   Cuándo   el carnero compromete la válvula de viaje,  tiene una velocidad ascendente y continúa viajar arriba hasta la aceleración descendente de gravedad reduce la velocidad de carnero ascendente to cero. La altura total   del   aumento   de   carnero   en   cero   velocidad ascendente   es   el   golpe   de   martillo.   El   carnero entonces empieza su caída bajo la aceleración de gravedad para impactar la pila. La presión fluida suficiente   y   el   volumen   tendrían   que   ser suministrados en el pistón de martillo para resultar en   una   velocidad   de   carnero   ascendente   en   el golpe­a­cutoff   aquello   levantará   el   carnero   al golpe de martillo deseado. Barras de deslizamiento de válvula externas, los cuales comprometen la válvula de viaje, a veces puede   ser   modificado   o   ajustado   a intencionadamente   variar   el   golpe­a­cutoff distancia y por ello el golpe de martillo (altura de caída).   Algunos   martillos   están   equipados   con mecha­nisms aquello lo hace posible a remotely cambia   el   golpe­a­cutoff   distancia   en   segundos. Así, la energía entregada puede ser ajustada para

conocer   condiciones   de   conducción   especial. Cuándo operating un solo­martillo suplente en a escaso­modo   acariciado,   el   modi­fied   golpe­a­ cutoff la distancia fija sólo el límite más bajo en el golpe   de   martillo.   El   golpe   real   desarrolló dependerá de la presión de fuente, y un oversupply del aire o el vapor pueden dirigir a overstroking. Doble­vapor de uso de martillos suplente o presión de aire a poder tanto el upstroke y el downstroke del carnero   durante   el   ciclo   de   martillo.   Cuándo   la válvula   de   viaje   está  comprometida   en  el upstroke para   liberar   (agota)   la   presión   debajo   el   pistón   de levantamiento,   un   exhaust   válvula   por   encima   del pistón, el cual era abierto durante uplift, está cerrado y la presión de fuente está desviada hasta arriba del pistón.   Durante   el   downstroke,   el   carnero   está acelerado abajo por la fuerza de la presión que actúa arriba del pistón, ademást o la fuerza de gravedad.

Por tanto, la velocidad de carnero en impacto, y energía de martillo, es una función de la presión en   la   parte   superior   del   pistón   durante   el downstroke   así   como   el   golpe   de   martillo.   El doble­el martillo suplente agota el vapor o aire en ambos upstroke y downstroke. Doble­los martillos suplentes   tienden   para   tener   carneros   ligeros   y velocidades altas. Diferencial­vapor   de   uso   de   martillos   suplente, aire, o presión hidráulica a poder tanto el upstroke y downstroke. Este tipo de martillo difiere de un doble­ martillo suplente en aquel durante el downstroke, el cilindro es bajo presión igual tanto encima y bajo the pistón, y el martillo agota sólo durante el upstroke. Cuándo la válvula de viaje está comprometida en el upstroke, el agotar válvula por encima del pistón, el cual   es   abierto   durante   uplift,   está   cerrado   y   la presión está suministrada hasta arriba del pistón. La presión bajo el pistón, aun así, no es liberado tan con el   doble­martillo   suplente.   El   área   de   la   parte superior de pistón es más grande que el pistón área inferior (difiere­ence equals el área de la varilla de pistón), resultando en una fuerza descendente neta de la presión de fuente durante el abajo­golpe. Durante el downstroke, el carnero está acelerado por la fuerza descendente   diferencial   en   el   pistón   además   de   la fuerza   de   gravedad.   Por   tanto,   la   velocidad   de carnero en impacto es una función de la presión en el pistón durante el downstroke así como el golpe de martillo. Control de la energía y velocidad de carnero así pueden ser afectadas por el throttle. La   energía   máxima   que   un   martillo   diferencial puede   entregar   es   igual   al   peso   total   del   martillo, excluyendo la cabeza de paseo, multiplicado por el golpe del carnero de martillo. La presión operativa correcta está indicada por un leve levantando de la base   de   martillo   en   el   inicio   de   cada   golpe

descendente.   Los   martillos   diferenciales generalmente   tienen   golpes   más   cortos   que comparables solos­martillos suplentes, resultando en velocidades de martillo más rápido, aquello es, más golpes   por   minuto.   Acción   más   rápida   de   estos martillos, aproximadamente dos veces que de solos­ martillos suplentes, puede resultar en un tiempo de conducción total más bajo. 8.2.1.3  martillos   de   Diésel—martillos   de   Diésel son   powered  por   combustión   interna   en   qué   el explosion tiene lugar bajo el carnero cerca el fin de su caída. Por tanto, el impacto o el empujón es una combinación   de   la   caída   de   carnero   y   la   reacción explosiva.   Esta   fuerza   explosiva   también   sirve   a propel   el   carnero   atrás   hasta   la   parte   superior   del golpe   y   retomar   el   ciclo.   Muereel   los   martillos desarrollan energía máxima en conducción dura. El empujado   de   la   combustión   en   martillos   de   diésel está mantenida sobre un periodo relativamente más largo que el impacto real y así realza penetración de pila.   A   pesar   de   que   martillos   de   diésel   haber relativamente carneros más ligeros und golpes más largos que solos­martillos suplentes o diferenciales, la velocidad de carnero en impacto es menos de la velocidad que resulta de la altura de caída debido al efecto de acolchar de compresión de aire en el cuarto de   combustión.   La   mayoría   de   martillos   de   diésel tienen un fuel throttle ajusta­ment para controlar el golpe   de   carnero,   y   por   ello   las   tensiones   de   pila durante   conducción   fácil.   El   sistema   apropiado (martillo,   cojín,   y   pila)   para   condiciones   de conducción   particular   pueden   ser   seleccionadas utilizando   un   programa   de   análisis   de   ecuación ondulatoria que correctamente models tanto el ciclo de combustión y las fuerzas de impacto de martillos de diésel. La energía variable de las necesidades de martillo   del   diésel   para   ser   considerados   cuándo estableciendo la pila de producción

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Criterios de instalación, si todas pilas de producción son para ser conducidos a la misma resistencia de conducción final. 8.2.1.4  martillos Vibratorios—conducción Vibratoria, o vibración  rápida   de   una   pila,     penetración   de   ayuda   en tierras seguras, espe­cially en materiales granulares como arenas y gravas. Peso de sesgo (la adición de peso extra a la pila­sistema de martillo) o abajo­multitud (la aplicación de fuerza descendente por el aparejo que conduce pila) puede ser  requerido  además  del   peso de  la  pila  y el   conductor vibratorio para conseguir pene­tration durante vibración. Los martillos vibratorios son cualesquiera   de tél abajo­ o alto­tipo de frecuencia. Abajo­vibradores de frecuencia operan en menos de 50 Hz (típicamente 10 a 20 Hz) y alto­vibradores de  frecuencia   operan  hasta   aproximadamente   150  Hz.   Alto­ vibradores   de   frecuencia   son   capaces   de   operativos   en   el resonantes   longitudinales   frequency   de   la   pila,   los   cuales pueden penetración de ayuda en algunos casos.

La efectividad de los métodos vibratorios de instalación es   generalmente   proporcionales   a   la   energía   transmitió. Algunos   los   martillos   vibratorios   están   reunidos   en unidades de modo que una unidad puede ser añadida para aumentar   effectiveness.   Hydraulically   powered   Los martillos   vibratorios   pueden   trabajar   plenamente sumergidos   para   conducir   y   extrayendo   pilas   bajo   la superficie de agua. La   conexión   de   un   martillo   vibratorio   a   la   pila, normalmente   con   un   clamp,   es   particularmente   crítico   y tendría que ser adecuado y seguro de impedir disipación de energía.   Los   martillos   vibratorios   pueden   ser   utilizados eficazmente encima pilas de hoja, H­pilas, pilas de tubo, y en mandrels para CIP pilas concretas. 8.2.2 Peso   y   empujar—las   pilas   Concretas   pueden   ser instaladas  por   superponer   pesos   muertos.   Este   método   es práctico en tierras muy blandas donde las pilas grandes están puestas y entonces hundidos por colocar un peso arriba. Esta técnica es normalmente unugmented por excavación de dentro o debajo el consejo y por jetting. 

Las   pilas   pueden   ser   jacked   abajo   por   los   carneros hidráulicos   que   reaccionan   contra   pesos   o   anclas   o   en contra anteriormente pilas instaladas. Un usos de máquina mucho   tiempo­acariciar   los   carneros   hidráulicos   que reaccionan contra el transporte fuertemente cargado de la máquina.   Otra   máquina   se   sujeta   hydraulically   a   varias pilas contiguas y entonces empuja encima una pila mientras aguantando a varios otros, este ser hecho progresivamente para   mover   el   grupo   entero   de   pilas   abajo.   Este  tipo   de máquina está utilizado principalmente para instalar pilas de hoja del acero.  8.2.3 Pilas de cabezas—del paseo que son conducidos por impactar   requerir  una   cabeza   de   paseo   adecuada,   también referido a tan cascos o gorras de paseo, para distribuir el golpe del martillo a la cabeza de la pila. La cabeza de paseo también frecuentemente controles o retiene protec­tive material (8.2.4) para   reducir   el   shock   del   golpe   y   extendido   lo   más equitativamente   sobre   la   cabeza   de   la   pila.   La   cabeza   de conducción tendría que ser axialmente alineada con el martillo y la pila. 

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La   cabeza   de   conducción   para   acero   pipe   tendría   que caber snugly para impedir bulging y distorsión a la cabeza de   la   pila.   Machined   Cabezas   de   acero   son   beneficiosas cuándo   conduciendo   directamente   en   delgados­tubo   de acero   amurallado.   El   uso   de   paseo­cabido   fuera   de   las mangas montaron sobre la parte superior del tubo puede eficazmente   reduce   distorsión   de   tubo   que   resulta   de conducir.  La cabeza de conducción para precast las pilas concretas no tendrían que caber estrechamente, cuando esto podría causar la transferencia de momento o torsión; aun así, el casco  no tendría  que ser  tan suelto cuando  para impedir alineación axial apropiada de hammer y pila. 

8.2.4 Capblocks Y cojines—Capblocks, martillo llamado también cojines, está utilizado entre la cabeza de paseo y el carnero de martillo para proteger ambos la pila y martillo de averiar aquello puede ser causado por impacto directo. El capblock, aun así, eficazmente tendría que transmitir la energía de martillo a la pila sin pérdida excesiva de energía. Las propiedades importantes de capblock los materiales son su elásticos y energía­propiedades de transmisión (modulus de elasticidad, coeficiente de restitución, y dimensiones), y la   estabilidad   de   aquellos   prop­erties   bajo   las   tensiones altas y calor buildup aquello ocurre con golpes de martillo repetido.  Muchos   los   materiales   diferentes   están   utilizados   para capblocks. Un tipo común de capblock es un hardwood bloque con el grano paralelo al eje de pila sentado en un acero que cabe estanco enclo­seguro. Hardwood Los bloques tienen el advantage de un bajos modulus de elasticidad y coeficiente de restitución   que   suaviza   o   modula   el   golpe   de   martillo, reduciendo las tensiones de pila y alargando la duración de fuerza.   Hardwood   Los   bloques   tienen   las   desventajas   de devenir   aplastado   y   quemado   fuera,   requiriendo   frequent sustitución, y teniendo propiedades elásticas variables durante conducir.   Dónde   un   blando   capblock   está   necesitado   para controlar tensiones de pila durante conducir, y sus desventajas no son críticas, una madera capblock puede ser eficaz.  Capblocks   De   alterno   aluminum   y   micarta   (el   comercio­ marca   para   un   material   generically   describió   como   resina fenólica­tela laminate) las capas son también comunes. Estos transmiten   la   energía   mejor   que   hardwood,   mantiene   casi propiedades   elásticas   constantes,   y   tener   una   vida relativamente   larga.   CapbCerraduras   de   numerosos   otros materiales,   como   varias   resinas   y   plas­tics,   goma, Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

contrachapado,   bobinas   de   cuerda   del   cable,   cable comprimido, y papel comprimido, es disponible de convenir una   variedad   de   tipos   de   pila   y   conduciendo   condiciones. Capblocks Es a menudo compuesto de capas of estos varios materiales que alternan con discos de aluminio que aumento la fuerza  radial del composite  el bloque  y la  ayuda  disipan  el calor generado en el cojín. 

Cojines de pila están utilizados entre una pila concreta y la cabeza de conducción y es generally requirió para todos los     tipos   de   precast   pilas   para   distribuir   el   golpe   de martillo,   proteger   la   cabeza   de   pila,   y   el   control   que conduce tensiones en la pila.  Son normalmente laminated, constando   de   softwood   o   hardwood   tableros   o contrachapado, a pesar de que otros materiales han sidou sed. El grosor requerido de acolchar el material varía con las   condiciones   de   trabajo.   El   efecto   de   propiedades   de cojín   y   grosor   de   cojín   encima   tensiones   de   pila   y transmisión de energía pueden ser evaluadas por un análisis de ecuación ondulatoria para las condiciones de conducción involved (3.3.2.2).  8.2.5 Mandrels—Conchas de pila de acero delgadas son frecuentemente  conducidas   por   acorazarse   mandrels aquello transmite el golpe de martillo uniformemente a la tierra e impedir la concha de colapsar tan  está conducido a través de la tierra. Muchos tipos de mandrels está utilizado. Uno   escribe   compromete   paseo   espaciado   estrechamente anillos   o   pasos   en   la   concha.   Otros   expanden pneumatically, mechanically, o hydraulically a agarrador la concha en puntos numerosos a lo largo de la pila. Mandrels Es generalmente diseñado para uso repetido, el cual resulta en   pared   pesadat   hicknesses.   El   resultante   alto   axial stiffness   del   mandrel   permite   las   conchas   para   ser conducidas a capacidades más altas que sería permitted por el axial stiffness de las conchas sólo. 

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Correctamente   diseñado   mandrels   ha   probado muy eficaz en obtener penetración del consejo de pila   a   través   de   capas   de   tierra   dura   y obstrucciones. Cuándo materiales duros y obstruc­ tions   resultado   en   derrumbamiento   de   concha   o desgarra aquello  admite agua  y arenas buenas e impedir   apropiado   concreting   de   la   concha   o extrac­tion   del   mandrel,   aun   así,   el   uso   del mandrel   puede   ser   uneconomical.   Mandrels Tendría   que   impedir   distorsión   de   la   concha   y resistir   doblando   y   doglegging   dentro   de   los límites puestos por el ingeniero de diseño. Tipos seguros de CIS las pilas concretas están construidas por conducir mandrels sin conchas, y entonces colocando concretos aunque el mandrel núcleo como el mandrel está retirado. Zapatos o consejos de tal mandrels puede ser consumible y quedar en sitio como el consejo de la pila. Cuándo el zapato está diseñado para extracción,  tenga que ser diseño ed tan cuando no a unduly perturbar o interrumpir el hormigón durante retirada. Mandrels   Ha  solido  pilas  de   tubo   del  paseo  por comprometer   sólo   el   fondo   del   tubo,   por   ello estirando   el   tubo   abajo.   Un   detalle   de   consejo especial está requerido en el punto de paseo inferior a take el concentrado mandrel fuerza y distribuirlo a la pared  de tubo. El  consejo  consuetudinario­plato de clausura   para   superior­pilas   de   tubo   conducido   es generalmente inadecuadas para este propósito. Pilas de tubo también han sido conducidas con mandrels que   simultáneamente   comprometer   el   plato   de clausura o un tapón en el consejo de pila y la parte superior del tubo. En este caso, el tubo y mandrel las longitudes   tendrían   que   ser   cuidadosamente emparejadas de modo que la fuerza de conducción no es   trans­mitted   principalmente   a   través   de   la   parte superior de tubo.

8.2.6  Jetting—Una   distinción   está   hecha   entre prejetting y jetting. Prejetting Tiene lugar antes de la   pila   está   insertada   a   la   tierra,   mientras   que jetting tiene lugar durante el inser­tion de la pila a la tierra. Jet spudding, o prejetting, es la técnica de instalar   un   weighted   jet   de   agua   en   el   pile ubicación   para   romper   arriba   de   capas   duras   y cemented estratos. El jet es entonces retirado y la pila   instalada   en   el   mismo   loca­tion.   Este prejetting   puede   también   temporalmente suspender   o   licuar   las   tierras,   el   cual   reduce   la resistencia   a   penetración   de   pila.   En   tierras containing   boulders,   cobbles,   o   grava   grande, prejetting   o   jetting   puede   segregate   estos materiales   toscos   hasta   abajo   del   jetted   agujero, haciéndolo difícil de conducir la pila a través de ellos. El   uso   de   jets   externos   o   internos   durante instalación   de   pila   también   puede   asistir penetración de  pila.  Jetting, con  cualesquier  jets externos   o   internos,   reduce   fricción   de   piel   en

arenas y materiales arenosos. Los flujos de agua arriba a lo largo de la pila, reduciendo la fricción en los lados de pila. Cuándo hundiéndose una pila con un jet externo solo, la pila tiende para mover hacia   el   jet.   Allí­fore,   los   jets   son   a   menudo agrupados   en   pares   o   como   anillo   para proporcionar   distribución   uniforme   de   agua alrededor de la pila. Jets internos en algunos casos haberm   ultiple   toberas   para   distribuir   el   agua alrededor de la pila. El efecto de jetting encima alineación de pila es particularmente un problema con batter pilas y requiere atención especial. La influencia de jetting en las propiedades de tierra de plazo largo y el consiguientes interacción de tierra y   pila   después   de   installa­tion   tendría   que   ser considerado. Jetting Es normalmente parado antes de la elevación de consejo final está lograda de modo que la pila puede ser conducida el últimos pocos pies a   undisturbed   material.   La   mayoría   de   tierras granulares serán reconsolidated after jetting parones y la conducción

De   la   pila   con   un   martillo   aumenta   esta consolidación. Un número seguro de los golpes del martillo tendrían que ser especificados, así como una distancia   mínima   para   la   pila   para   ser   conducida después de jetting parones, para conseguir el deseado consolidation y la evitación de cualquier deleterious efecto encima pilas conducidas anteriormente. Jetting No tendría que ser hecho bajo los consejos de pilas conducidas   anteriormente.   El   efecto   de   jetting   en pilas   adyacentes   y   struc­tures   tendría   que   ser considerado. En  general,  simultáneo jetting  y conduciendo de precast   o   prestressed   las   pilas   concretas   es indeseables. Esto es particularmente cierto cuándo el jetting está teniendo lugar bajo el consejo de pila, el cual probablemente puede resultar en resistencia de consejo   bajo   y   tensión   alta­reflexiones   de   tensión. Especial   precautiones,   como   restricciones   en   la profundidad   al   cual   los   jets   pueden   ser   operados mientras   conduciendo   y   martillo­restricciones   de energía, tendría que ser tomado si las pilas concretas son   para   ser   conducidos   mientras   jetting   está teniendo   lugar   de   modo   que   las   tensiones   de conducción   no   son   excesivas.   Cuándo   driving   de precast   o   prestressed   las   pilas   concretas   comienza después del comple­tion de jetting, la pila tendría que ser sentada utilizando  una energía  de martillo baja para desarrollar una resistencia de consejo razonable antes de la energía de conducción llena está utilizada.

El uso de alto­presión jets internos en vacíos­ núcleo las pilas concretas pueden estallar la pila si las   roturas   de   tubo   del   jet   durante   instalación, cualquiera   de   la   presión   de   jet   alta   o   de   las presiones   altas   generaron   por   agua­efectos   de martillo   (8.3.1.5)   durante   conducción subsiguiente.   Externo   jetting   está   preferido   para vacío­núcleo pilas concretas. Si interno jetting es necesario,   pueda ser deseable de cambiar a una pila de sección de cruz sólida.

8.2.7  Predrilling—Predrilling   es   una   técnica eficaz para facilitar instalación de pila en muchas tierras,   como   aquellos   conteniendo   hardpan, cemented   estratos,   arcilla   dura,   o   arena compactada   densa.   Seco   predrilling   puede   ser hecho con cualquier un continuo­vuelo auger o un fuste  de  drill  con  a  escaso­vuelo  auger.  Cuándo drilling   a   través   de   arcilla,   las   tierras   de   arcilla pueden   proporcionar   fuerza   suficiente   para mantener   la   estabilidad   de   agujero.   En   tierras plásticas   que   se   aferra   a   el   auger   vuelos, perforando   a   menudo   puede   ser   facilitado   por añadir agua o aire a través de la raíz de drill para romper arriba de la tierra y llevarlo a la superficie. Mojado­rotativo   perforando   ha   solido   excava agujeros profundos donde el poder requerido para augering   sería   excesivo.   Es   particularmente convenido a tierras plásticas que se aferraría a el auger vuelos y a tierras que colapsaría a no ser que los   restos   de   agujero   llenaron   con   fluidos.   En mojado­rotativo perforando, una raíz de drill del tubo con varios tipos de pala o pez­bits de cola reemplaza   el   auger.   Agua   o   perforando­barro, normalmente una bentonita slurry, está circulado a través de la raíz de drill para llevar el cuttings a la superficie y para mantener el agujero abierto. La cantidad   grande   de   slurry   produjo   puede   ser   un problema serio, y su eliminación tendría que ser planeada para por adelantado. Predrilling   Es   generalmente   una   forma   más controlable   de   pre­excavación   que   jetting,   con menos   potential   para   detrimental   efectos   en estructuras   o   pilas   adyacentes   y   la   capacidad friccional   del   predrilled   pila.   Profundidad, diámetro,   fluido   pres­seguro,   y   tiempos   de   drill son   entre   las   variables   que   tendría   que   ser controlado para limitar los efectos de predrilling encima   gorra   de   pilaacity.   El   efecto   posible   de predrilling   en   pilas   adyacentes   y   struc­tures tendría que ser considerado.

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8.2.8 Perforando   abierto­pilas   de   tubo   acabado—En intentar   para  instalar   pilas   a   través   de   tipos   seguros   de tierras,   como   aquellos   conteniendo   boulders,   una combinación   de   conducir   y   perforando   es   a   menudo   el método   más   práctico.   Conducción   alterna   con   perforar dentro del tubo suele avance la pila. Deforma­tion Del pile el consejo tendría que ser impedido. El consejo puede ser rienda  ­forzado  o  un zapato  de  acero  especial  puede  ser utilizado. La conducción preferentemente tendría que ser actuada con un alto­golpe­martillo de índice o vibrador.  Cuándo instalando abierto­tubo acabado para sacudir, un casquete puede ser perforado en el rock after el tubo está sentado. Reseating El tubo después de perforar el casquete es casi siempre necesario.  Excavando   de   dentro   pilas   de   tubo,   especialmente aquellos de un diámetro más grande, puede ser actuado con aire­bombas de ascensor. Altera­natively, el material puede ser apagado con aire de presión alta o una combinación del vapor   y   el   agua   de   repente   inyectados   bajo   el   tapón   de tierra. Un deflector temporalmente sujetado a la cabeza de la pila a menudo será útil para controlar el geiser del agua y la   tierra   expulsadas   durante   el   blowout   ópera­tión. Perforando   dentro   de   la   pila   de   tubo   conducida   es   una manera eficaz  de sacar la tierra.  Bombeo   de   dentro   del   interior   de   pilas   vacías   cuándo instalándoles   en   las   arenas   o   los   limos   pueden   causar material   de   tierra   para   fluir   bajo   el   consejo,   por   ello creando   una   condición   rápida   und   aiding   hundimiento. Alternativamente, el  nivel de agua puede ser traído a un mucho nivel más alto dentro de la pila que exterior, y la liberación   repentina   lavaría   fuera   de   material   bajo   el consejo.   Este   último   proceso   es   difícil   de   controlar   y seriamente perturba el adja­céntimo tanil.  8.2.9 Spudding Y conduciendo a través de obstrucciones —Spud­ding es el uso de un fuste o mandrel para forzar un agujero   a   través   de   overlying   llenar,   basura,   riprap,   o boulders   para   hacerlo   posible   para   instalar   una   pila.   Un precast   la   pila   concreta   a   menudo   hace   un   excel­dejado spud en él y necesita no ser retirado. Prestressed Las pilas concretas   han   sido   exitosamente   conducidas   a   través   de riprap, miscellaneous llena, y capas de coral donde incluso pilas de acero deforman, pero durante tal  conducción, la pila   no   tendría   que   ser   restrained   o   excesivo   bending resultará. La naturaleza y la extensión de las obstrucciones dictará el método mejor para instalar las pilas. Dónde las obstrucciones   superficiales   son   dominantes   y   onerosas, como un boulder­laden estrato, es a menudo más ventajoso a pre­excavar el obstruiriones. Protección de consejo de la pila puede ser necesaria en algunos casos (8.7.2  y 8.7.3 ). La naturaleza y la extensión de las obstrucciones dictará el método mejor.  Cuándo   conduciendo   pilas   de   tubo   de   fin   cerrado,   es   a menudo  posible  a  primer paseo la   pila  al nivel obstruido  y hormigón de sitio para algunos o todo de la longitud de pila, y entonces redrive la pila después del hormigón ha conseguido una   fuerza   adecuada.   Esta   señal   de   procesoificantly   mejora energía de martillo transmis­sion y minimiza el potencial para daño de pila. Redriving Sólo tendría que ser hecho después de

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que  ha sido determinado, por análisis de ecuación ondulatoria, por ejemplo, que las tensiones concretas durante conducir es tolerable.   Redriving   Puede   ser   hecho   por   directamente conduciendo en la parte superior del concreto o por el uso de un mandrel extendiendo hasta arriba del hormigón. Un cojín de pila arriba del hormigón generalmente será requerido para distribuir   el   impacto   equitativamente   al   hormigón.   En cualquier caso, considerar­ 

ation Tendría que  ser  dado al  efecto  de esta  conducción dura   en   cualesquier   estructuras   contiguas,   calles,   o utilidades. 8.2.10  Seguidores—Frecuentemente  una  pila  necesitará ser  conducida en un agujero o a través de sobrecargado a un   cutoff   elevación   bajo   el   nivel   en   qué   el   aparejo   de conducción está operando y allende el nivel que el martillo puede lograr. Cuándo el uso de extensiones de ventaja del martillo no es factibles, una tecnología común­nique para completar   la   conducción   bajo   el   martillo   logra   es   para utilizar un seguidor de pila entre el paseo encabeza unnd la cabeza de pila. Un seguidor es un miembro estructural  , generalmente hecho de acero, el cual está diseñado para ser suficientemente rígido de transmitir la energía de martillo a la pila. Porque los seguidores son generalmente sometidos al uso repetido similar a mandrels, el allowable tensiones de   conducción   en   seguidoras   son   normalmente seleccionados conserva­tively. Los seguidores tendrían que tener guías u otro significa adaptado a las ventajas de modo que el martillo, seguidor, casco, y la pila está mantenida en alineación buena.

8.3—Prevención de averiar a piling durante instalación 8.3.1 Daño a precast o prestressed piling durante conducir —Agrietando   o   spalling   durante   conducir   de   reforzado  o prestressed las pilas concretas pueden ser clasificadas a seis tipos:

1. 2. 3.

4.

5.

La consideración tendría que ser dada al effect del seguidor en   los   criterios   de   conducción   de   piling   instalados   con   un seguidor. Las especificaciones frecuentemente prohíben el uso de   seguidores   porque     pueden   influir   las   características   de conducción del sistema. Uso apropiado de un seguidor, aun así,   es   un   asunto   de   diseño.   El   seguidor   tendría   que   ser 1. diseñado y construido de modo que   sea capaz a withstand tensiones   de   conducción   dinámica   y   dejar   transmisión adecuada   de   energía   de   martillo   a   la   pila.   El   análisis   de ecuación ondulatoria (3.3.2.2) puede soler evaluar el efecto de 2. the seguidor en las características que conducen pila y también la pila y tensiones adeptas. Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

Spalling  De  concreto  en  la cabeza  de  pila  debido a  alto compressive tensión.  Spalling   De   concreto   en   el   consejo   de   pila   debido   a resistencia de conducción dura en el consejo.  Transversal   agrietando   o   rompiendo   de   la   pila   debido   a tensile reflexiones de tensión del consejo o cabeza de la pila.  Espiral o transversal agrietando debido a una combinación de torsión y reflejado tensile tensión. Este tipo de agrietar es a veces acompañado por spalling en la grieta.  Spalling   Y   agrietando   debido   a   una   combinación   de compres­sion o reflexiones de tensión y doblando la tensión que resulta de curvatura de pila.  6.

Rupturas longitudinales de pilas vacías debido a internos radiales 

Presiones.  8.3.1.1 Pila­cabeza spalling—Spalling de concreto en el  Cabeza   de   pila   está   causada   por   alto   o   irregular compressive concentraciones de tensión. Este tipo de daño puede ser causado por el siguiente: La pila insuficiente que acolcha material entre la cabeza de paseo   y   la   pila   concreta,   resultando   en   un   muy   alto compres­sive   tensión   encima   impacto   del   carnero   de martillo.  La parte superior de la pila no es cuadrada o perpendicular al   eje   longitudinal   de   la   pila,   resulting   en   un   golpe   de martillo excéntrico y concentraciones de tensión alta. 

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3.

4.

5. 6.

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Alineación impropia del martillo y pila, resultando en   un   golpe   de   martillo   excéntrico   que   causas concentraciones de tensión alta.  Impacto   en   longitudinal   reinforcing   acero protruding   por   encima   de   la   cabeza   de   pila, resultando en concentraciones de tensión alta en el concretos adyacentes al refuerzo.  Carencia   de   refuerzo   transversal   adecuado (confinamiento de espiral) en la cabeza de pila.  Los   bordes   superiores   y   maízers   de   la   pila concreta no es chamfered, causando los bordes o esquinas a spall.  7. Fracaso   de   fatiga   del   hormigón   bajo   un número grande de  Golpes de martillo en un nivel de tensión alto.  8.3.1.2  Pila­consejo   spalling—Spalling   de concreto en el punto  De   la   pila   puede   ser   causada   por   resistencia   de conducción  alta.  Este  tipo  de  resistencia   puede  ser encontrado   cuándo   fundando   el   punto   de   pila   en bedrock   u   otros   estratos   altamente   resistentes. También,   pilas   raramente   interfaz   equitativamente con el rock, resultando en eccen­tric cargando und más   alto­que­tensiones   medianas.   Compressive Tensión en el consejo de pila cuándo conduciendo en bare   el   rock   puede   theo­retically   ser   dos   veces   la magnitud del compressive la tensión producida en la cabeza de pila por el impacto de martillo. Bajo tales condiciones, overdriving de la pila y particularmente velocidades de carnero alto tendrían que ser evitadas. En   los   casos   más   normales   donde     hay   tierra overlying el rock, tensiones de consejo  gener­aliado ser del mismo orden de magnitud como las tensiones de   cabeza.   Conducción   prolongada   en   cuentas   de golpe alto y consejo alto­niveles de tensión también pueden   dirigir   a   fracaso   de   fatiga   concreta   en   el consejo. Como la cabeza de pila, el consejo de pila tendría   que   ser   proporcionado   con   refuerzo transversal adecuado (confinamiento de espiral).

8.3.1.3  grietas Transversales—Transversales­la tensión que agrieta de una pila debido a reflejado tensile   la   tensión   es   un   complejo   phenom­enon. Pueda ocurrir en el fin superior, midlength, o fin más bajo de la pila. Normalmente ocurre en pilas 50 ft  (15  m) o más en  longitud.   Pueda ocurrir cuándo la resistencia de consejo es abajo durante conducir, such cuando conduciendo en tierras muy blandas o cuándo jetting o predrilling ha reducido la   resistencia   de   tierra   en   el   consejo   de   pila. También pueda ocurrir, a pesar de que raramente, con   martillos   ligeros   cuándo   la   resistencia   es extremadamente dura en el punto, como conducir en rock sólido. Un compressive la tensión está producida cuándo un   carnero   de   martillo   golpea   la   cabeza   de   pila   o cojín.   Este   compressive   tensión   en   viajes   de   pilas concretas   como   ondulatorios   abajo   la   pila   en   una velocidad de aproximadamente 12,000 a 15,000 ft/s

(3700 a 4600 m/s). La magnitud de cumbre del stress la ola depende de el carnero prop­erties (peso, forma, material),   velocidad   de   impacto,   acolchando, material de pila (modulus de elasticidad, velocidad ondulatoria), y resistencia de tierra. Porque la tensión viajes   ondulatorios   en   una   velocidad   constante   en una   pila   dada,   la   longitud   de   tacentúe   ondulatorio depende de la duración que el carnero de martillo es en contacto con el cojín o cabeza de pila. Un carnero pesado se quedará en contacto con el cojín o cabeza de   pila   para   un   tiempo   más   largo   que   un   carnero ligero, por ello produciendo una ola de tensión más larga. Si un carnero golpea un cojín grueso o blando, él  también estancia en contacto para un periodo más largo   de   tiempo,   resultando   en   una   ola   de   tensión más larga. El   compressive­acentuar   ondulatorio   viajando abajo la pila puede ser reflejada del punto de la pila como cualquier un tensile­ o compressive­stress ola, dependiendo de la resistencia de tierra en el punto, o puede pasar a la tierra. Si poco o ninguna resistencia de tierra

Es presente en el punto de pila, el compressive­ola de   tensión   será   reflejada   atrás   arriba   de   la   pila 2. como   tensile­acentuar   ondulatorio.   En   cualquier tiempo dado, tél tensión neta en un punto en la 3. pila   es   la   suma   algebraica   del   compressive­ acentuar   ondulatorio   viajando   abajo   la   pila   y   el reflejado ondulatorio viajando arriba de la pila. Si o   no   un   crítico   tensile   tensión   suficiente   de agrietar la pila resultará depende de la magnitud del inicial compressive tensión, la longitud de la tensión pariente ondulatorio a la longitud de pila, y la naturaleza (tensión o compresión) de la ola reflejada. Una ola de tensión larga es deseable de minimizar la posibilidad de averiar la pila. Si significant la resistencia existe en el punto de 4. pila,   el   inicial   compressive   la   tensión   agita   viajar abajo   la   pila   será   reflejada   atrás   arriba   de   la   pila como   compressive   ola   de   tensión.   Tensile   Las tensiones no ocurrirán bajo estas condiciones hasta el reflejados compressive la tensión agita viajar arriba de  la   pila   está   reflejada  de  la   cabeza   de   pila  libre como   descendente­ambulante,   tensile­acentuar ondulatorio.  Es posible para crítico tensile tensiones para ocurrir se acercan la cabeza de pila en este caso, como cuándo conduciendo a rock con un muy ligero hammer peso de carnero.

1.

En   resumen,   tensile   agrietando   de   precast   las pilas pueden ser causadas por el siguientes: Insuficiente acolchando material utilizado entre la cabeza de paseo y la pila concreta, resultando en una   ola   de   tensión   de   magnitud   alta   y   longitud corta. El uso de un adecuado softwood el cojín es frecuentemente   la   manera   más   eficaz   de   reducir tensiones de conducción. Stress Reducciones en el orden   de   50   por   ciento   puede   ser   obtenido   con nuevo,   uncrushed   cojines.   Cuando   el   cojín   está comprimido por conducción dura, la intensidad de la tensión aumentos ondulatorios. Por tanto, el uso

de   un   cojín   nuevo   para   cada   pila   está recomendado.  Velocidad de carnero alto, el cual produce una ola de tensión de magnitud alta.  Crítico tensile­reflexiones de tensión que resultan de pequeños o ninguna resistencia de consejo. Esta condición es más crítica en pilas largas, 50 ft (15 m)   o   más   en   longitud.   Esto   es   posible   cuándo conduciendo   en   tierras   blandas,   a   través   de   una capa dura  a una  capa  más blanda  subyacente, o cuándo la tierra en el consejo ha sido debilitada por jetting o perforando. Más generalmente, estos crítico   tensile   las   tensiones   ocurren   acercarse   el superior­tercer   punto,   pero     pueden   ocurrir   en midlength o más bajos.  Crítico   tensile   acentúa   resultar   de   la   ola   corta producida cuándo conduciendo en contra consejo muy alto resistencia con  Un martillo relativamente ligero peso de carnero.  8.3.1.4  grietas Diagonales—Diagonales tensile la tensión que resulta de un momento de torcer aplicó a la   pila   puede   causar   fracaso   de   pila,   generalmente apareciendo tan espiral o transversal agrietando. Si reflejado   tensile   las   tensiones   ocurren   durante conducir   y   combinar   con   diagonal   tensile   tensión debido a torque, la situación puede devenir even más crítico. La torsión en la pila puede ser causada por la cabeza de paseo que cabe demasiado estrechamente en   la   pila,   impidiendo   él   de   rotating   ligeramente debido a acción de tierra en el embedded porción de la pila, y restricción excesiva de la pila en el 

Ventajas y rotatiencima de las ventajas.  8.3.1.5  grietas   que   estallan   Internas—presiones radiales Internas 

En   ambos   abierto­   y   cercano­acabado   vacío precast ventaja de pilas a tensión en las paredes de pila   y   puede   causar   estallar.   Longitu­dinal Rupturas   debido   a   internos   estallando   las presiones pueden ocurrir

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Con   abierto­acabado   vacío   precast   pilas.   Cuándo conduciendo en extremadamente blando, semifluid tierras, las complexiones de presión fluidas arriba y un efecto de carnero   hidráulico   ocurre.   Esto   puede   ser   impedido   por proporcionar   ventilaciones   en   las   paredes   de   la   pila   de cilindro o por limpiar o bombeando periódicamente. Esto también   puede   ocurrir   cuándo   la   cabeza   de   pila   está conducida abajo agua, en qué caso sustancial descargando tendría que ser proporcionado en la cabeza de conducción. Tapones   de   tierra   pueden   formar   dentro   de   la   pila   y ejercer una acción de partir cuándo conduciendo abierto­ acabado   precast   pilas.   El   tapón   puede   ser   roto   arriba durante conducir por uso prudente de un interior de jet de presión   baja,   pero   la   mayoría   de   remedio   practicable aparece   para   ser   la   provisión   de   refuerzo   transversal adecuado en la forma de espirales o lazos en la zona que forma tapón. Los consejos sólidos eliminarán algunos de los   problemas   con   fluidos   o   presiones   de   tierra   pero   no puede ser compatible con otra instalación requiere­ments, como requerir pilas para ser abiertas­acabados para facilitar acceso bajo el consejo. Los   jets   internos   a   veces   pueden   causar   estallando, particularmente en  pilas  de núcleo  vacío con  un consejo cerrado  y cabeza.  Si   las roturas  de  jet  durante  conducir, presión de agua en el cuarto de núcleo puede resultar en las tensiones tangenciales en la pila muran aquello supera el hormigón tensile fuerza. Las ventilaciones impedirán esto si     están   localizados   tan   cuando   no   a   tapón   durante conducir. Además, descargando en la parte superior de un vacío   precast   la   pila   impedirá   un   potencial   largo­plazo buildup de presión gasista interna. Congelando del agua libre dentro de la cavidad de pila puede también pila de causa breakage. Agujeros de desagüe a través de la pared de pila tendrían que ser proporcionados en   la   línea   de   agua   subterránea   y   la   pila   llenada   con material que drena libre. Para las pilas que están en agua abierta, un tapón concreto tendría que ser colocado de la congelación   más   baja   depth   a   por   encima   del   nivel   de marea   alta.   Agujeros   de   desagüe   tendrían   que   ser localizados   justo   por   encima   de   la   superficie   del   tapón. Alternativamente,   la   pila   entera   puede   ser   llenada   con concreto. Las   presiones   laterales   durante   placement   del   interior concreto   de   pilas   de   cilindro   vacío   puede   también leanuncio a ruptura longitudinal­ting fuerzas para tapones profundos. Por tanto, cuándo lanzando tapones dentro de tales   pilas,   el   circumferential   la   tensión   en   la   pila   mura resultar   de   las   presiones   laterales   del   hormigón   fresco tendrían  que   ser  consideradas.   En  algunos  casos,   precast plugs aquello es grouted en el sitio ha solido vencer este problema. Algunos   prestressed   las   pilas   concretas   son   fabricated con   flex­ible   metal   conduit   en   la   cabeza   de   pila   para grouting dowels después de conducir. Agua libre dentro de estos   flex­los  tubos  tendrían   que   ser   impedidos   en   áreas donde congelando puede ocurrir. 8.3.1.6 Allowable grietas—Precast o prestressed las pilas concretas   con   grietas   menores   pueden   ser   aceptables   en

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algunos   casos.   En   el   acontecimiento   de   daño   más   serio, pueda   ser   posible   de   implementar   reparaciones   de   pila adecuada.   La   naturaleza   y   extensión   de   estas   grietas (número, ubicación, y alineación), el  entorno de pila (de agua salada y corrosive tierras), y los modos de cargar para ser resistido por la pila tendría que ser evalu­ated junto de determinar si una pila de sustitución es necesaria. 8.3.2 conducción Buena práctica para prestressed o precast pilas   concretas—Algunas   reglas   de   pulgar   para   conducción buena   prac­tice   para   precast   las   pilas   concretas   pueden   ser summarized como sigue:

llena está utilizado; 

a)

El   uso  adecuado   acolchando   material   entre   la   cabeza   de paseo del martillo y la pila concreta. Tres o 4 en. (75 o 100 mm)   de   softwood   acolchando   el   material   puede   ser adecuado para pilas 50 ft (15 m) o más cortos con razón­ ably   resistencia   de   consejo   alto.   Softwood   Cojín thicknesses de 6 a 8 en. (150 a 200 mm), o incluso más grueso,   probablemente   puede   ser   requerido   cuándo conduciendo   pilas  largas   contra   consejo  bajo   resis­tance. Un cojín nuevo tendría que ser proporcionado para cada pila. La madera que acolcha tendría que ser reemplazado cuándo   deviene   altamente   comprimido,   carbonizado,   o quemado durante conducir de una pila. Si  es necesario de cambiar la madera que acolcha hacia el  fin de conducir, entonces conduciendo tendría que continuar hasta el nuevo cush­ioning ha sido adecuadamente comprimido antes de observar   el   conjunto   final.   El   uso   de   un   adequcomió   el cojín   es   normalmente   un   medio   muy   económico   de controlar tensiones de conducción;  b) Reduce conducir tensiones, cuándo posibles, por utilizar un carnero pesado con velocidad de impacto bajo (golpe corto) para obtener la energía de conducción deseada más que un carnero   ligero   con   unh   igh   velocidad   de   impacto   (golpe largo).   Conduciendo   las   tensiones   también   pueden   ser reducidas   por   utilizar   el   martillo   apropiado   que   acolcha (gorra­bloque) materiales;  c) Reducir la velocidad de carnero (golpe) durante conducción temprana   y   cuándo   resistencia   de   tierra   ligera   está encontrada   para   evitar   crit­ical   tensile   tensiones.   Esto   es muy   eficaz   cuándo   conduciendo   pilas   largas   a   través   de tierra muy blanda;  d)

Si  predrilling   o  jetting   es   permitted   en   colocar   las   pilas,   el punto de pila tendría que ser bien sentado con resistencia de tierra razonable en el punto antes de energía de conducción Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

e)

Evita jetting cercano o bajo el consejo de la pila donde esto puede   lavar   fuera   de   un   agujero   al   frente   de   la   pila   o producto abajo resis­tance en el consejo. En muchas arenas, es  preferible  de  conducir  con   martillos  más  grandes  o  a resistencia de conducción más grande más que a jet y drive simultáneamente;  f) La cabeza de paseo tendría que caber loosely alrededor de la parte superior de pila de modo que la pila puede rotate dentro de la cabeza de paseo. La cabeza de paseo tiene que no, aun así, ser tan suelto cuando para permitir alineación impropia de martillo y pila;  g) La pila tendría que  sers traight  y no cambered debido  a desigual   prestress,   almacenamiento   o   fabricación   pobres métodos,   o   ambos.   Alto   flexural   las   tensiones   pueden resultar durante conducir de una pila cuerva;  h) La parte superior de la pila tendría que ser perpendicular al longi­tudinal eje del pile y las hebras o el refuerzo tienen que no protrude de la cabeza;  i) Uso   refuerzo   de   espiral   adecuada   durante   la   pila, particularmente acercarse la cabeza y consejo;  j)

Uso   un   nivel   de   prestress   adecuado   de   impedir   agrietando durante transporte y manejando y para resistir reflejado tensile tensiones durante conducir. El mínimo eficaz prestress el nivel después de pérdidas es normalmente 700 a 800 psi (4.8 a 5.5 MPa), a pesar de que pilas muy cortas han sido instalaed con más bajo prestress niveles. Pilas largas, batter pilas, y pilas que está esperado para encontrar alterno denso y blando lenses o los estratos pueden requerir más altos prestress valores, con effec­tive prestress niveles de 1000 a 1200 psi (6.9 a 8.3 MPa)  frequently El ser utilizó. Dónde doblando la resistencia es un requisito de servicio , valores más altos de prestress hasta 0.2fc ′  o más ha sido utilizado sin dificultad. Prestress Los valores requirieron 

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Para   acomodar   conduciendo   condiciones   de tensión tendrían que ser determinadas por análisis de   ecuación   ondulatoria   (3.3.2.2)   u   otro   medio aceptable; k) La pila tendría que ser correctamente curada para las   condiciones   de   conducción   anticipadas. Breakage Puede ocurrir en cabezas de pila y otras ubicaciones   durante   la   conducción   dura   de   una pila lanza sólo unos cuantos días anteriormente. A pesar   de   que   adecuado   compressive   la   fuerza puede ser desarrollada en unos cuantos días por curación de vapor, el tensile fuerza y modulus de la   elasticidad   puede   aumentar   más   despacio. Siempre que posible, las pilas tendrían que ser al menos 2 semanas viejos en el tiempo de conducir a no ser que conduciendo las condiciones no son difíciles; y  l) Uso   técnicas   apropiadas   para   impedir   el desarrollar­ment de presiones internas en vacíos­ núcleo y pilas de cilindro  (8.3.1.5).  8.3.3 Bulging y distorsión de cabezas de tubo de acero—  Esto puede ser minimizado por habiendo la cabeza del tubo cierto, plaza, e incluso (preferentemente vio cortado),   y   por   utilizar   un   estrechamente   cabiendo cabeza de conducción. Para tubo de acero, la torsión no es un problema de modo que un estrechamente fitting cabeza de paseo es permisible y útil 

En impedir bulging.  8.3.4 Dogleg y dobló pilas—alineación Axial de una pila  Puede ser difícil  de controlar en tierras seguras, particularmente   si   boulders   está   encontrado.   El deflections puede tomar la forma de curvas largas, curvas  agudas,  o  incluso  roturas. El   uso de  una pila   o   pila­mandrel   combinación   de   apropiado stiffness   ayudará   combatir   este   problema   de conducción.   Un   consejo   de   pila   plano generalmente causa menos deflection que cónico o señalado unos. Empalma y las juntas tendrían que sers trong bastante para resistir doblando durante conducir,   y   secciones   de   pila   contigua   tendrían que ser con exactitud alineó. La   alineación   axial   puede   ser   verificada   por inspección interna en CIP conchas de pila y tubos después de que  están conducidos. Esto es también cierto de algún vacío­núcleo las pilas concretas y las   pilas   sólidas   equiparon   con   una   inspección duct. Esta inspección también tendría que verificar la cruz interna de la pila­sectional  área y que la longitud llena de la pila puede ser correctamente concreted. Una pila de tubo con una curva larga o dogleg   es   generalmente   aceptable   si   cualquier parte   del   consejo   de   pila   es   visible   de   la   parte superior.   Si   esto   no   es   el   caso,   electrónico inclinometer las medidas u otros métodos pueden soler determinar la geometría de la pila. Si   hay

muchos   tales   pilas,     pueda   ser   deseable   de seleccionar   el   caso   peor   para   carga   probar   para establecer la porra máxima que puede ser tolerado para la capacidad requerida. Pruebas de carga en pilas   con   largos   barriendo   curvas   y   doglegs   ha indicado   la   capacidad   sustancial   que   resulta   del stiffness   de   la   pila   y   restricción   lateral   de presiones de tierra pasiva. 8.3.5 Desalineación de las pilas que—Especifican un axiales­alinear­ment tolerancia uns un porcentaje de   longitud   real   es   común.   La   tolerancia frecuentemente   especificada   de   2   por   ciento normalmente pueden ser conocidos en relativamente tierras uniformes con equipamiento bueno y práctica de   construcción   buena.   En   nonuniform   o   boulder­ tierras montadas, aun así,   es a menudo impossible para impedir algunas pilas de superar esta tolerancia, y las tolerancias más grandes pueden ser apropiadas (4.4.2). Restricción excesiva en la alineación axial a menudo   dirige   a   un   intento   a   restrain   las   pilas demasiado,   por   ello   introduciendo   doblando tensiones   que   puede   ser   more   detrimental.   La alineación inicial apropiada de la pila es importante.

El martillo tendría que ser guiado en las ventajas de   modo   que   la   pila   está   golpeada   squarely   y concentrically.   Alineación   apropiada   de   la   pila­ ventajas   de   conductor   y   soporte   estable   para   el aparejo que conduce pila ese ssential. Predrilling O spudding un agujero de empezar puede   ser   útil   si   material   cercano   la   superficie tiende a deflect la pila. Altera­nately,   pueda ser necesario de excavar y sacar este material antes de empezar   instalación   de   pila.   En   boulder­laden tierras, un boulder puede caer al agujero como el spud   es   con­dibujado,   haciendo   el   spudding ineficaz   o   detrimental,   en   qué   caso     pueda   ser mejor de conducir la pila directamente. Las pilas que superan la tolerancia especificada tendría que ser revisada por el ingeniero para neto horizontal   fuerzas,   interferencia   con   pilas adyacentes, y el restraining efecto de la gorra de pila así como otros grupos structurally conectados al grupo habiendo el misaligned pilas. 8.3.6 La distorsión de distorsión—de Pila de las pilas   puede   ser   producida  durante   instalación cuándo   conduciendo   pasado   o   a   través   de obstrucciones o boulders. Para casings conducido sin un mandrel, el uso de una pared más pesada y un   zapato   reforzado   ayudarán.   Para   las   conchas conducidas con un mandrel, el uso de un grosor de concha   más   pesado   puede   ayudar.   El   tipo   de mandrel   es   importante;   mientras   distor­tion   será minimizado   durante   conducir   si   el   mandrel agarradores   los   lados   de   la   concha   firmemente, tenga que retract suficientemente para permitir su retirada.  Concha y delgado­pilas de tubo amurallado son subject   a   locales   buckling   y   derrumbamiento durante conducir y después del  mandrel  es con­ dibujado a raíz de tierra o presiones hidrostáticas, o   ambos,   o   cuando   este   aumento   de   presiones mientras conduciendo pilas adyacentes. El uso de

thicker   los   materiales   impedirán   daño   durante conducir. Derrumbamiento mientras conduciendo las   pilas   adyacentes   pueden   ser   impedidas   por utilizar concha o tubo más gruesos, aumentando el circumferential   fuerza   con   corrugations, temporalmente   colocando   tubos   habiendo   un marginalmente más pequeños diameter a las pilas conducidas,   o   tempo­rarily   llenando   la   pila   con agua.   En   casos   muy   severos,   la   secuencia   de conducir puede ser ajustado por colocar y curando el   hormigón   en   las   pilas   susceptibles   antes   de conducir las pilas adyacentes.  Un fenómeno similar can tiene lugar con CIS pilas. La instalación de una pila adyacente puede desplazar material al hormigón fresco antes de que  ha logrado fuerza suficiente. Este peligro es más frecuentemente asociado   con   relativamente   incom­pressible, cohesive   tierras.   El   spacing   de   las   pilas   es, naturalmente, importantes. Utilizando un acelerando admixture tendría que ayudar para reducir el tiempo de exposición; esto entonces puede ser coupled con una secuencia controlada de conducir. Uncased Las pilas   son   mucho   más   vulnerables   a   distorsión   que cased pilas. 

8.3.7Distorsión de Distorsión de consejos—de la pila de lata de consejos de la pila  Ocurre como el consejo encuentra material duro o irregular, como boulders. Refuerzo del consejo por un   plato   inferior   más   grueso   está   recomendado. Cuándo   un   mandrel   está   utilizado,     tenga   que caber   el   consejo   uniformemente   y   snugly.   En algunos casos, prefilling o precasting de la sección de   consejo   con   concreto   puede   minimizar distorsión.   Si   la   distorsión   está   causada   por guijarral   de   superficie,   pre­la   excavación   de   las obstrucciones puede ser más apropiada. 8.3.8 pilas de consejo Ampliado—Cuándo pilas de consejo ampliado están conducidas a través de tierras seguras,     pueda   ser   necesario   de   tomar   medidas especiales   para   restablecer   el   soporte   lateral   de   la tierra

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Alrededor del fuste de pila o para reforzar el fuste de pila para acción de columna. El espacio anular creado por el enlarged el consejo podría ser rellenado por la conducción de   pilas   adyacentes,   exceptúa   que   frecuentemente   tales pilas están utilizadas con relativamente capacidades altas, resultando en el uso de pilas solas o grupos de dos pilas para cada columna. Cualquier espacio anular tendría que ser llenado con granular tierras. Si jetting o predrilling es necesario de conseguir penetración del consejo ampliado, la   pérdida   posible   de   soporte   lateral   merece   atención especial. 8.3.9  Pila alza y la flotación—Refiere a 3.3.8   para un discus­sion de la pila alza y flotación, which puede influir métodos de instalación de la pila. 8.4—Manejando y colocando durante instalación Las pilas tendrían que ser manejadas y colocadas para obtener la ubicación de pila apropiada y alineación (vertical o batter) sin impairing la integridad estructural de la pila. 8.4.1 Manejando—las pilas tendrían que ser cogidas con objeto de no causar local bulging o deformación, o inducir excesivo   doblando.   Precast   Las   pilas   tendrían   que   ser cogidas y manejadas con objeto de evitar tensile grietas y cualquier daño de impacto (4.2.1.1 y 7.7 ).  8.4.2 Positioning—El posicionamiento correcto requiere encuadre  inicial   cuidadoso   de   la   pila.   Extracción   de cercano­superficie obstruc­tions facilitará posicionamiento cuidadoso. Dónde la exactitud de posición es crítica, una plantilla, un predrilled starter agujero, o ambos, puede ser útil. Si tecnologíaniques como prejetting o predrilling está utilizado,   control   de   posición   apropiada   también   tendría que ser ejercitado en hacer tal pre­excavaciones.  Posición de pila es en gran parte establecida cuándo la pila  es  inicialmente  puesta.  Intentos  de  corregir  posición después de  que  la  conducción  ha  commenced  a  menudo resultado en excesivo doblando y daño a la pila. Corrección de posición de pilas durante o después de que instal­lation sin arriesgar el daño normalmente requiere extenso jetting a lo   largo   de   la   longitud   de   pila.   Esto   puede   causar debilitamiento indeseable de la tierra or otros problemas.  Offset de participaciones de la referencia de la ubicación de pila apropiada antes del inicio de conducir asistirá resetting la pila si el movimiento significativo está observado antes de la pila   ha   penetrado   demasiado   lejos.   Estas   participaciones también   pueden   soler   determinar   drift   de   pila   de   diseño location después de la conclusión de conducir, así haciéndolo posible   a   offset   el   placement   de   otras   pilas   en   el   grupo   y excentricidad de grupo del límite en la gorra de pila. El uso de tales   participaciones   de   referencia   para   certificar   tan­pila conducida loca­tions no es recomendado; esto tendría que ser hecho por una encuesta separada e independiente después de todo las pilas en un grupo están conducidas.  8.4.3 Control de alineación—Cuando con colocar, control aplicado correctamente de alineación tendría que ser ejercitado antes de conducir empieza. El aparejo de conducción tendría que   tener   soporte   estable   de   modo   que   alineación   de   los dirigentes y la pila no cambia durante instalación. Si técnicas

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como   prejetting   o   predrilling   está   utilizado,   control   de alineación apropiada también tendría que ser ejercitado 

En hacer tal pre­excavaciones.  8.4.3.1 Tanto eld dirigentes de río y la pila tendrían que ser  Correctamente alineado a la orientación de pila requerida (vertical o batter) antes de conducir inicios. Alineación de pila vertical tendría que ser comprobada mediante el nivel de un carpintero. Batter Las pilas tendrían que ser puestas con un apropiados template y nivel.

enhombre y instalaciones submarinas. El diseñador tendría que   controlar   la   fuerza   de   estirar   por   speci­fying   la atracción máxima dejada en la parte superior de la pila o el máximo allowable deflection (4.4.1).

Una   vez   los   inicios   de   conducción,   el   golpe   de   martillo tendría   que   ser   deliv­ered   esencialmente   axialmente,   y excesivo balancear de los dirigentes impidieron. 8.4.3.2 Soporte de pila en los dirigentes tendría que ser 8.5—Reforzando acero y núcleo de acero proporcionado dónde necesario para pilas largas. Batter Las placement pilas se tendrían que mantener para reducir la gravedad que dobla   a   límites   aceptables;   el   uso   de   los   rodillos   en   los 8.5.1 General—Requerido  reinforcing  el  acero   tendría dirigentes es uno tal método. Las pilas verticales esbeltas que ser  colocado de acuerdo con dibujos de diseño y ser pueden requerir guías a intervalos para impedir buckling libres   de   material   extranjero   que     impair   su   vínculo. bajo el golpe de martillo.  Preassembly A jaulas, con barras de espaciador adecuado, 8.4.3.3 Uso de un telescoping la extensión en las facilitará cuidadoso placement. Las barras tendrían que ser dirigentes puede  bien   ligó.   Las   barras   suficientes   tendrían   que   ser Ser requerido para impedir excesivo doblando y buckling proporcionadas para dar un marco o truss acción si la jaula de   la   longitud   de   pila   bajo   los   dirigentes   cuándo es para ser manejado. Los lazos laterales pueden impede conduciendo un largos, unsup­ported longitud de pile bajo concretos placement (8.6.7); por tanto,  tendrían que ser de el fondo de los dirigentes, espe­cially con batter pilas. una   medida   y   espaciando   que   minimiza   placement 8.4.4 Protección en contra doblando—Después de que problemas.  instalación en agua, la pila tendría que ser protegida contra En CIP o CIS pilas, parando todo reforzando las barras excesivo doblando de olas, corriente, peso muerto (en caso en   una   elevación   pueden   crear   un   avión   de   debilidad de batter pila), e impacto accidental. Quedándose y girting (4.5.3). Algunos diseñadores prefieren extender uno o más tendría que ser utilizado hasta la pila es finalmente ligada a barras hacia el consejo en el CIS o CIP pilas con conchas la estructura. Cabezas de pila tendrían que ser stayed para muy delgadas para proporcionar continuidad de pila.  eliminar   doblando;   esto   es   particularmente   pertinente   a 8.5.2Dowels—Dowels puede soler conectar la pila  batter pilas donde la cabeza se tendría que mantener para Dirigirse   a   la   gorra   de   pila   o   estructura   encima   y   para vencer   el   peso   muerto.   Frecuentemente,   cuándo resistir fuerzas o movimientos al frente de la pila. Para CIP conduciendo en agua profunda, un batter la pila tendría que pilas, dowels puede ser aguantado en colocar refuerzo tan ser quedada antes de que  está liberado del martillo.  normal   durante   sitio­ment   del   hormigón,   o   placed   por 8.4.5 Estirando   a   colocar—Las   cabezas   de insertar (vibrando) al hormigón recientemente colocado. pilas, incluso  Dowels   En   precast   las   pilas   pueden   ser   parcialmente En   agua,   no   puede   ser   estirado   a   posición   sin   inducir embedded en la cabeza de pila e izquierdo protruding. En este doblando.   Muchas   pilas   han   sido   severamente   averiadas caso,   la   cabeza   de   conducción   será   construida   para   tener structur­aliado,   incluso  con  relativamente   abajo  estirando agujeros correspondientes con bastante juego a prevent torsión fuerzas,   debido   al   brazo   de   palanca   largo   disponible o doblando en la pila. Dowels Lata Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

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• También   ser   plenamente   embedded,   con   la porción   superior   que   es   expuesto   después   de   la pila   está   conducida.   Dowels   También   puede   ser insertado a preformed los agujeros lanzados en la pila o en los agujeros perforaron después de la pila está   conducida.   Para   formó   agujeros,   un   metal flexible   conduit   es   a   menudo   utilizado   y   puede quedar   en   sitio.   Si   los   núcleos   desmontables suelen forma los agujeros, el compuesto de separar utilizó tendría que ser sacado por flushing u otro significa   tan   cuando   no   a   impair   el   vínculo. Dowels   Insertó   en   preformed   o   perforó   los agujeros   son   grouted   con   cualquier   cemento   o epoxy   grout.   Seco   empaquetando   no   es recomendado.   Admixtures   Aquello   reduce   el encogimiento   de   cemento   grout   es   beneficioso. Las hebras que extienden de prestressed las pilas pueden   proporcionar   adecuadas   doweling   en muchos casos. Sufficient embedment La longitud tendría que ser proporcionada. 8.5.3  núcleos   de   Acero—núcleos   de   Acero, dónde   especificados,   normalmente  consta   de reforzar   fardos   de   acero,   H­núcleos   de   pila,   o secciones de raíl del acero. Los espaciadores o las guías tendrían que ser utilizados de modo que el núcleo   está   centrado   para   el   lleno   length   de embedment. 8.6—Concreto placement para CIP y CIS pilas Un CIP o CIS la pila no es completar hasta el hormigón   ha   sido   correctamente   colocado. Concreto   placement   las   operaciones   para   tales pilas son tan importantes a la conclusión exitosa de la pila como la conducción o perforando de la pila.   Materiales   concretos   y   placement   los métodos son a menudo dictados por condiciones de   campo   y   tendría   que   ser   seleccionado   para impedir el desarrollar­ment de voids y segregación de   los   conjuntos   toscos   durante   concretos placement.   Concreto   placement   los   métodos tendrían que resultar en una calidad uniforme de concreto para la sección de cruz de diseño llena durante la longitud de la pila. Cuando colocado, el hormigón   tendría   que   desarrollar   la   fuerza requerida. Si el  hormigón no es correctamente colocado, defectos de pila pueden desarrollar aquello podría causar   la   estructura   propuesta   para   resolver excesivamente.   Algunos   defectos   concretos   que puede desarrollar en CIP y CIS las pilas son: • Voids   Resultando   de   entrapped   agua, migración de  agua,  o incomplete  concreting causó   por   arquear,   blockages,   o derrumbamiento de concha.  • Las zonas débiles que resultan de inclusiones de tierra, inclusiones de objeto extranjero, o una sección de cruz de pila reducida. 

Bolsillos   de   conjunto   que   resultan   de segregación   de   conjunto   tosco   durante placement, o erosión de pasta de cemento y multas por migración de agua.  • Las zonas concretas  débiles que  resultan de mezclas   de   hemorragia,   presente   de   agua excesiva   durante   concreto   placement,   y segregación.  • Separaciones,   roturas,   o   los   cubicajes causaron   por   actividades   de   construcción circundante, como la pila alza o el  cubicaje lateral   causado   por   conducción   adyacente, cubicajes  y  presiones   laterales  de   tráfico   de construcción adyacente, y presiones laterales y   displacements   relacionó   a   excavaciones adyacentes o llena.  A veces, la presencia de defectos potenciales  está indicada durante construcción por: • Una gota en el nivel concreto en la cabeza de pila después de concreto placement.  • Agua   seepage   a   la   cabeza   de   pila   de somewhere abajo.  • Acumulaciones   excesivas   de   laitance   en   la cabeza de pila. 

Variación excesiva entre el teórico placement volúmenes y volúmenes concretos entregados. • Fracasos   de   prueba   de   carga   de   pila   o poblamiento excesivo.  • Observaciones   de   obvios   impropios concreting   proce­dures   para   las   condiciones particulares.  La   prevención   de   defectos   concretos   y   la identificación   de   condiciones   conducive   a   su desarrollo   en   CIP   y   CIS   las   pilas   requieren inspección   de   pila   apropiada   antes   de   concrete sitio­ment,   materiales   concretos   apropiados, apropiados   placement   proce­dures,   y   pila experimentada concreting personal. Cooperación y coordinación cercanas entre inspección de pila y concreto placement el personal está requerido. 8.6.1  Factores   que   afectan   placement—El placement de concretos en CIP y CIS las pilas está afectada por varios factores, como: • Tierra   y   pila­Pila   de   condiciones—de   la instalación   que   espacía,  secuencia   de instalación,   pre­métodos   de   excavación,   y condiciones   de   tierra   pueden   afectar   el concretos   placement   tecnología­niques, cuando   estos   elementos   influyen   la   tierra potencial   pres­sures,   dirigiendo   a   casing derrumbamiento con CIP pilas e intrusión de tierra con CIS pilas. Las condiciones de tierra también   influyen   las   longitudes   de   pila requeridas   y   el   potencial   para   porras   o doglegs aquello afecta placement.  • Configuración   de   pila—El   potencial   para concreto   segre­gation,   arqueando,   daño   de pila, y agua subterránea inflow está afectado por   las   propiedades   geométricas   del   casing: diámetro;   grosor   de   pared;   forma   de   pila (recto­sided, tapered, dado un paso); interior roughness   (liso,   corru­gated,   fluted);

frecuencia   y   configuración   de   juntas; longitudes   de   pila;   inclinación   de   pila (vertical versus battered); y pila straightness (directamente, porras suaves, porras agudas, y doglegs).   Por   tanto,   estas   propiedades geométricas   influence   la   selección   del placement procedimientos y materiales. 

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Refuerzo—La presencia de reforzar acero influ­ ences el placement técnicas porque la longitud; loca­tion;   clearance;   y   espaciando   de   acero longitudinal,   lazos   o   espiral   laterales,   und   los espaciadores   que   aguantan   el   refuerzo   en   su ubicación   de   diseño   puede   constrict   flujo   y contribuir   a   segregación   y   arqueando   durante concreto   placement.   La   barra   que   espacía   y clearance   tendría   que   ser   considerado   en determinar la medida de conjunto máxima y el vibra­tiencima   o   rodding   requisitos   para proporcionar   flujo   concreto   a   través   de   y alrededor del refuerzo.  Condición de pila—Las condiciones de la pila, como  presencia de agua, tierra, u otro debris, y ruptures y filtraciones, afectar las técnicas que está requerido to limpia la pila en preparación para concreting. Si el inflow de agua subterránea a la pila no puede ser controlada,  pueda dictar el uso   de   especial   submarino   placement tecnología­niques   como   tremie   o   bomba placement. 

Mezcla   concreta   proportioning—El depropiedades   de   mezcla  de   la   señal,   como recesión, proporción de tosco­a­bueno aggre­ puerta,   medida   de   conjunto   tosca   máxima, w/cm,   factor   de   cemento,   y   admixtures, afectar   el   workability   y   cohe­siveness   de   la mezcla   y   la   calidad   del   material   colocado. Cuándo   seleccionando   o   estableciendo   la mezcla   de   diseño,   el   placement   técnicas   y deseables 

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Propiedades de mezcla para combatir los obstáculos  listaron en el precediendo cuatro elementos tendrían  que ser considerados. 8.6.2 Inspección   antes   de   concreting—Después   de   un CIP la pila está  conducida,   tenga que ser inspeccionado para ser seguro que lo no ha sido cerrado en o parcialmente llenado   por   movimientos   de   tierra   o   presión.   Tal inspections   también   revelaría   la   presencia   de   cualquier material   extranjero   o   cantidades   excesivas   de   agua,   así como cualquier detrimental daño a cualquier casing utilizó. Tales   inspecciones   tendrían   que   incluir   no   sólo observaciones   visuales   con   un   espejo   o   alto­luz   de intensidad,   pero   también   quantitative   verificación   de longitud   de   interior   y   diámetro,   y   la   profundidad   de cualquier   agua,   tierra,   debris,   u   otras   obstrucciones   a concretos placement aquello es presente. Leaky, averiado, u otherwise obstruyó pilas que no puede ser dewatered y limpió   adecuadamente   a   permit   apropiado   concreto placement tendría que ser identificado de modo que pilas de   sustitución,   si   es   necesario,   puede   ser   conducido mientras el aparejo de conducción es todavía cercano.  Si  habrá un retraso antes de la pila es concreted, cuando es   frecuentemente   el   case,   las   pilas   tendrían   que   ser cubiertas para protec­tion de inflow de agua de superficie, tierra,   pre­la   excavación   estropea,   y   otro   debris   hasta   el concreting   tiene   lugar.   La   pila   entonces   tendría   que   ser reinspected inmediatamente antes de concreto placement. Cuándo   concreto   placement   está   ocurriendo   al   mismo tiempo tan instalación de pila, es generalmente imposible para un inspector solo a correctamente inspeccionar ambas operaciones.  Es esencial en tales casos que la inspección y tripulaciones de construcción para ambas operaciones son correctamente staffed ingenioh personal cualificado.  8.6.3Filtrando de las pilas que—Filtran del tubo o las conchas es un  Indicación   de  un  rupture   o  unsealed   junta(s).   Leaky  Las pilas siempre tendrían que ser comprobadas para distorsión, derrumbamiento o sepa­ración, y la presencia de tierra o debris. Si agua, soil, o debris es presente en la pila, la tierra y debris tendría que ser exhaustivamente limpiado fuera; el agua tendría que ser dibujada abajo a un nivel aceptable, normalmente 2 en. (50 mm) profundidad máxima; y la pila tendría   que   ser   reinspected   antes   de   que     pueda   ser aceptado para concreting. Varios métodos son disponibles de sacar este material, como por jet interno, puente aéreo, comprimido­aire blowout, y bombeo. En casos severos de agua inflow no acompañado por tierra inflow,   pueda ser posible   a   concreto   la   pila   por   tremie   métodos.   These Requiere   cuidado,   habilidad,   control,   y   experiencia,   y tendría que ser permitted sólo bajo quali­fied supervisión. 8.6.4  mezcla   Concreta   proporciones—proporciones   de mezcla Concreta para CIP las pilas tendrían que ser diseñadas para   tener   adecuado   workability   y   fluir   characteristics   de modo   que   el   hormigón   puede   ser   colocado   bajo   las condiciones particulares y desarrollar la fuerza requerida. Para hormigón   de   grado   estructural   convencional   colocado   en   el seco, recesiones de 4 a 6 en. (100 a 150 mm) es normalmente deseable.   La   mezcla   concreta   tendría   que   contener   un

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contenido de cemento de al menos 564 lb/yd  (335 kg/m ) y la medida   de   conjunto   máxima   normalmente   tendría   que   ser limitada   a   3/4   en.   (19   mm).   La   mezcla   tiene   que   no   bleed exces­sively. La hemorragia está afectada principalmente por las   propiedades   del   cemento   y   el   physical   propiedades   del conjunto bueno. Cemento­las mezclas ricas son menos prone a hemorragia que apoyar unos. El uso de admixtures puede ser beneficioso en obtener

El   deseado   workability   y   nonbleeding   características (Capítulo 6). Las mezclas concretas que contienen aproximadamente 800 3

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lb/yd  (475 kg/m ) de conjunto tosco (menos de medio que de conven­tional   hormigón   estructural)   y   con   un   aumento correspondiente   en   arena   y   contenido   de   cemento   ha   sido encontrado para producir un muy factible e highly cohesive mezcla con una recesión de aproximadamente 4 en. (100 mm) (Raymond Internacional 1970; Snow 1976; más Lleno 1983). Estas mezclas son espe­cially útiles cuándo dirigiendo difíciles placement condiciones, como reforzó pilas donde el hormigón tiene que ser colocado a través de la jaula de refuerzo, batter pilas, y pilas muy largas con extensos corrugations o pasos. Tales   mezclas   pueden   ser   bombeadas,   tremied,   o  colocados por métodos convencionales. Mientras estas mezclas requieren 3

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40 a 100 lb (18 a 45 kg) más cemento por 1 yd  (0.8 m ) para fuerzas comparables, el precharge de grout requeridos con las mezclas   convencionales   no   es   generalmente   requeridos   con reducidos­mezclas   de   conjunto   tosco   (8.6.5.1).   Más   bomba diseñada   correctamente   las   mezclas   utilizaron   con   las   pilas tienen un reducidos toscos unggregate contenido y medida de conjunto   máximo,   resultando   en   cemento   y   arena   altos   los contenidos   y   el   comportamiento   similares   a   aquello   de   las mezclas   con   conjunto   tosco   reducido   describieron anteriormente.

8.6.5 Concreto  placement  métodos  y técnicas— El hormigón no tendría que ser vertido directamente a la parte superior de la pila. Si colocado de la parte superior, tenga   que   ser   depositado  a   través   de   un  empinado­sided tolva de embudo. Hormigón para CIP las pilas pueden ser satisfactoriamente colocadas por tremie, cubo de vertedero inferior, o bombeando además de convencional placement a través de un embudo en la parte superior de la pila. La Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

selección   de   métodos   de   colocación   apropiada   y   las técnicas   está   dictado   por   condiciones   de   campo   y equipamiento disponible. 8.6.5.1  Seco placement—Convencional concreto placement para  las  pilas  secas   consta  de depositar  the  hormigón de  la parte superior a través de un empinado­sided embudo con un caudal spout diam­eter al menos 2 en. (50 mm) más pequeño que la parte superior de pila diam­eter y no más grande que el diámetro   más   pequeño   de   la   pila.   Un   spout   diámetro   de aproximadamente 8 a 10 en. (200 a 250 mm) generalmente trabaja bien, a pesar de que un diámetro como pequeño cuando 6   en.   (150   mm)   puede   ser   requerido   cuándo   colocando hormigón a través de una jaula de refuerzo. El embudo tendría que ser centrado en la pila y se tendría que mantener arriba fuera de la parte superior de pila de modo que el desplazado air de la pila puede libremente escapada. Inmediatamente antes de concreto placement, la pila tendría que ser inspeccionada, o reinspected, para ser seguro que  es libre de asunto extranjero, incluyendo   agua   apreciable   (2   en.   [50   mm]   profundidad máxima). Cuándo   utilizando   convencional   structural   hormigón,     es frecuentemente especificó que un lote pequeño de rico grout (gener­aliado un cemento de parte y dos partes arena concreta, y agua) ser colocado en la pila inmediatamente antes del sitio concreto­ment.   El   propósito   del   grout   es   a   parcialmente precoat los lados de pila y refuerzo con una mezcla de mortero y suministrar un cargo de cemento rico grout al consejo de la pila   a   counteract   la   segregación   de   conjunto   tosco   en   el consejo   de   pila   durante   el   cargo   inicial   de   concreto.   La decisión   para   requerir   el   nose   de   un   precharge   de   grout   es dependiente encima no sólo la longitud y configuración de la pila pero también otras variables, como la medida de conjunto tosca máxima, porcentaje de

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Conjunto tosco en la mezcla, y el cohesiveness de la mezcla concreta. Cuándo utilizando mezclatures con   conjunto   tosco   reducido,   u   otro   cohesive mezclas   que   tiene   arena   y   cemento   altos contenidos,   un   precharge   de   ricos   grout   no   es típicamente requirió. Proporcionado el hormigón está colocado en las condiciones secas que utilizan un empinados­sided el   embudo   centrado   en   la   pila   cuando   descrito herein,   un   grout   precharge   antes   de   concreto placement es generalmente no requerido para pilas con las longitudes más cortas que 50 ft (15 m), lados   verticales,   los   diámetros   más   grandes   que aproximadamente 12 en. (300 mm), y sin reforzar jaulas   o   con   las   jaulas   puestas   después   del hormigón ha sido colocado hasta abajo de la jaula. Condiciones  de  colocación  difícil  pueden  causar segregación   de   la   mezcla   concreta   debido   a contacto   del   hormigón   con   los  lados   de   la  pila, pasos,   o   refuerzo   durante   su   caída.   Tales condiciones   están   encontradas   en   battered   pilas, tapered o dio un paso pilas, fuertemente reforzó pilas, y pilas largas con porras extensas o doglegs; para   estos,   un   precharge   de   grout   antes   de concreting está recomendado. La   cantidad   de   grout   requirió   varía   con   la colocación conditions. Para pilas hasta 50 ft (15 m)   mucho   tiempo   con   pequeños   o   ningún 3 3 refuerzo, aproximadamente 0.5 ft   (0.014 m ) de grout es típicamente utilizó. Para pilas que es más largo,   battered,   tapered   o   dado   un   paso, fuertemente   reforzado,   o   con   porras   extensas   o 3 doglegs, aproximadamente 1 a 1.5 ft  (0.03 a 0.04 3 m ) de grout tendría que ser utilizado. El hormigón tendría que ser liberado al embudo tan   rápidamente   tan   posible   sin   derramar   del camión, chute, o embudo. El flujo tendría que ser uninterrupted. El flujo alto está requerido cuándo llenando pilas, especialmente para la primera parte del  sitio­ment cuándo el initial varios pies de la pila está colocado. Un caudal rápido proporciona un volumen concreto más grande a través de qué cualquier   presente   de   agua   en   el   consejo   será distribuido, por ello minimizando la influencia del agua en el hormigón. Cuándo   colocando   convencional   estructuralc oncrete   mezclas   (no   reducidos­toscos­conjunto   o pumpable   mezclas),   el   uso   de   tubos   de   vertedero inferior  está  recomendado  para  concreto  placement en las porciones más bajas de largos corrugated­pilas de   concha.   Estos   tubos   de   vertedero   son generalmente 8 a 10 en. (200 a 250 mm) en diametro, 6 a 12 ft (2 a 4 m) mucho tiempo, tiene solapas o puertas inferiores que puede ser liberado de la parte superior,  y un empinado­sided  embudo  en  la  parte superior del tubo. Con esta tecnología­nique, el tubo está   llenado   con   concreto   y   entonces   la   puerta 3

inferior está tropezada, enviando el 2.5 a 5 ft  (0.07 a 3

0.14 m ) cargo al fondo de pila. La puerta inferior es

relatched   y   el   proceso   repetido   hasta   la   pila   está llenada hasta dentro approxi­mately 50 ft (15 m) de cutoff   elevación,   donde   placement   puede   ser completado   por   flujo   continuo   a   través   del   dump tubo   o   a   través   del   estándar,   empinado­sided embudo. Cuándo utilizando esta técnica, el 0.5 a 1 ft

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(0.014 a 0.028 m ) lote de rico grout normalmente colocado   en   la   pila   inmediatamente   antes   de convencional   concreto   placement   tendría   que   ser colocado   en   el   fondo   del   dump   tubo   en   el   cargo inicial. 8.6.5.2  Submarino   placement—Donde   el   agua significativa es presente en la pila, cuando en abierto­ pilas de tubo acabado, o donde el escape es excesivo, cuando   puede   ocurrir   en   conchas,   sitio   submarino­ ment   está   utilizado.   Submarino   placement   puede utilizar   eitsu   tremie   o   métodos   de   bomba.   Para cualquier de estos métodos, la pila casing

del   hormigón   restante   está   colocado.   Extracción de laitance es más difícil como las disminuciones de diámetro de la pila y si el refuerzo es presente en la junta.

Es expresamente llenado con agua y limpió fuera por flushing u otro significa tan descrito en  8.6.3. Bien­ grained   material   que   los   restos   en   suspensión   está 8.6.6 Vibración   y   consolidación   concretas— desplazado por el tremie hormigón. Mechanical  la   vibración   es   generalmente   no Para   tremie   placement,   un   tubo   de   diámetro requerido   en   normal   CIP   pilas   que   no   contiene pequeño con un plugged el fin está bajado hasta refuerzo,   proporcionado   que   mezclas   concretas abajo   de   la   pila.   El   tubo   está   llenado   con   un apropiadas con recesiones altas y buenos workability adecuado   tremie   mezcla   concreta   cuándo está utilizado. La razón para este es que las presiones descansando   en   el   fondo.   El   tubo   es   entonces altas y flujo charac­teristics de la recesión alta, 3/4 gradualmente   levantado,   manteniendo   el   consejo en. (19 mm) minus mezcla de conjunto, compatible bien­embedded en el concreto y evitando alboroto con   pila   normal   concreting   práctica,   dirigirá   a o shock repentinos. Cuándo tremie placement está consolidación   adecuada,   exceptúa   en utilizado,  es preferible de lanzar la pila entera en aproximadamente el superior 5 ft (1.5 m) de la pila, un   placement   para   la   altura   llena,   evitando   una donde   el   hormigón   tendría   que   ser   rodded.   El junta fría. superior   5   a   15   ft   (1.5   a   4.5   m)   de   las   pilas   con Para   bomba   placement,   un   tubo   de   diámetro refuerzo   pueden   requerir   vibración   mecánica, pequeño con un plugged el fin está bajado hasta dependiendo de el refuerzo que espacía, medida de abajo de la pila. Cuándo descansando en el fondo, conjunto máximo, y la característica de flujo de la está   llenado   debajo   presión   con   hormigón mezcla   concreta.   Vibración,   si   es   necesario,   puede bombeado   adecuado.   Cuando   el   hormigón ser cumplido por rodding o con un vibrador interno. bombeado   introduce   el   fuste   de   pila,   el   tubo Encima­la vibración tendría que ser evitada porque tendría   que   ser   levantado   gradualmente, pueda inducir hemorragia excesiva.  manteniendo la tobera de caudal  bien embedded

8.6.7 Obstrucción a concreto placement—Pasos ent él concreto. en conchas  y reforzando los lazos pueden causar Cuándo   bomba   placement   está   utilizado,     es segregación   y   voids   a   no   ser   que   la   mezcla   es preferible de lanzar la pila entera en un placement sufficiently   fluido   y   factible   de   impedir para   la   altura   llena,   evitando   una   junta   fría. arqueando. Vibración de acuerdo con 8.6.6 puede Normalmente, el flujo de concreto está continuado ser deseable bajo estas circunstancias.  hasta el concreto emergiendo de la parte superior Compaction   De   uncased   pila—Algún   CIS de   la  pila  tiene   la  misma   calidad   cuando  ent   él 8.6.8 mixer,   sin   agua   sobrante.   Si   laitance   desarrolla uso   de   pilas  ramming   durante   concreto   placement después de la conclusión de concreto placement, para compactar y consoli­datar el hormigón (1.2.3). tenga   que   ser   exhaustivamente   limpiado   y En   aquellos   tipos   de   pila   donde   el   casing   es reemplazó. simultáneamente retirado, el cuidado tendría que ser Si   el   tremie   o   bombeando   los   métodos   están ejercitado   para   vencer   atracción­arriba   efecto   en utilizados sólo para colocar un sello en la porción concreto   (arqueando   dentro   del   casing)   durante más baja de la pila, entonces el surface tendría que retirada de casing y proporcionar hormigón adecuado ser cuidadosamente limpiado y laitance sacó antes de modo que si un estrato débil es encounterojo y el  Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

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Concreto   está   empujado   fuera   para   llenar   el   void, continuidad del struc­tural la columna no es impaired. Bastante   hormigón   tendría   que   ser   proporcionado   para hacer   para   concreto   forzado   laterally   a   la   tierra.   Las técnicas   utilizaron   para   compaction   y   casing   withdrawal tendría que impedir separación de la columna. 8.6.9 Reparto­en­Reparto de pilas de agujero—perforado­ en­pilas  de agujero perforado 30 en. (760 mm) y más grande está cubierto en ACI 336.1­01 y ACI 336.3R­93. La discusión de   métodos   de   construcción   y   las   precauciones   en   estas publicaciones   son,   en   general,   igualmente   aplicables   al reparto­en­pilas   de   agujero   perforado   cubrieron   herein.   La colocación   of   hormigón   en   lanzado­en­pilas   de   agujero perforado cuando cubiertos por este informe tendría que seguir el  mismo básico proce­dures cuando aquello para  CIS pilas concretas. Para tierras inestables, un provisionales liner tendría que ser instalado para impedir derrumbamiento del agujero o sloughing   fuera   del   tanil   durante   concreto   placement. Provisional   liners   también   tendría   que   ser   utilizado   para profundo   perforó   agujeros   cuándo   los   efectos   de   concretos placement en los lados del agujero no puede ser observado. Cuándo colocando hormigón en tempo­rarily tachó agujeros, la parte superior del hormigón tendría que ser seguida bien por encima del fondo del acero liner cuando  está retirado. Abajo­ hormigón de recesión no tendría que soler evitar la posibilidad de   arquear   del   hormigón   en   el   liner   y   discontinuidades posibles en el fuste de pila como el liner está retirado. 

8.6.10 Auger­grout   O   concreto­inyectó   pilas— Auger­  grout Pilas (1.2.7.3 y 1.2.7.4 ) está instalado por perforar un agujero   a   una   profundidad   predeterminada   con   un continuo­vuelo, vacío­raíz auger, plugged en el consejo. El auger es entonces lifted ligeramente (6 a 12 en. [150 a 300 mm]) y fluido grout, u hormigón, está bombeado al auger raíz   bajo   presión   suficiente   para   expulsar   el   tapón   y empezar forzando grout arriba en el auger vuelos. El auger es   entonces   despacio   retirado   mientras   continuamente bombeando   grout   debajo   presión   para   impedir derrumbamiento   del   agujero.   El   completado   grout   la columna forma un CIS pila. Auger­grout Las pilas son frecuentemente utilizadas en vez   de   pilas   conducidas   para   limitar   daño   a   estructuras adyacentes o evitar vibra­tions y ruido. Cuándo utilizado impropiamente,   aun   así,     pueden   causar   damage   a estructuras   adyacentes   (Lacy   y   Moskowitz   1993). Información adicional en la instalación de auger­grout las pilas   está   proporcionada   por   Neely   (1990),   Moskowitz (1994), Frizzi (2003), y Brown et al. (2007). Grout Tendría que conformar a las recomendaciones de 6.5 . Si  el   hormigón  está  utilizado,   tenga  que contener cemento suficiente,   correctamente   sized   conjuntos,   y   requirió admixtures para producir un rico, pumpable mezcla. Aceite y otro enmohecer inhibitors tendría que ser sacado de mezclar tambores y grout o bombas concretas. Cuándo llenando el agujero perforado como el auger está retirado, el control prudente es esencial de impedir separación o necking del grout o fuste concreto y para proporcionar un fuste  de cruz  llena­sectional  área. Cada pila tendría  que ser

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instalada en uno ópera continuation. Concreto o grout tendría que ser bombeado continuamente, y el índice de retirada del auger tendría que ser controlado de modo que el agujero es completamente llenado como el auger está retirado. Si   hay evidencia   que   el   auger   ha   sido   retirado   demasiado rápidamente, él should ser redrilled a la elevación de consejo original y la pila recast del consejo arriba.

El volumen de grout o concreto colocado tendría que ser medido   y   ser   más   grande   que   el   volumen   teórico   del agujero creado por el auger. La parte superior de cada pila tendría que serc ast más alto que la pila requerida cutoff elevación para permitir trimming la pila atrás para sonar grout u hormigón. A no ser que la tierra es suficientemente estable de resistir la presión del grout o fuste concreto sin movimiento   lateral   mientras   las   pilas   adyacentes   están instaladas,   las   pilas   adyacentes   no   tendrían   que   ser instaladas hasta el grout o el hormigón ha puesto. Si el refuerzo está requerido, las barras de reforzar o las jaulas tendrían que ser con exactitud colocados, alineados, e insertados al fuste de pila mientras el grout o el hormigón es fluido quieto . Un solo reforzando la barra puede ser instalada a través de la raíz vacía antes de grouting. 8.6.11 Perforado y grouted las pilas—Perforadas y grouted pilas   (1.2.7.5)   está   adelantado   por   rotating   un   pesado­pared casing a la tierra con agua de lavado que regresa arriba del exterior del casing. Cuándo boulders es presente, un sierra­bit dentado o un disposable tricore mordió es a veces utilizado para adelantar el casing. En algunos casos, los drill rotativos internos   suelen   avance   el   casing,   y   el   regreso   puede   ser   a través del annulus entre el fuste de drill y el casing. Cuando el casing   logra   la   profundidad   de   pila   prevista,   reforzando   el acero   está   colocado,   el   fluido   de   perforar   está   cambiado   a arena­cemento   u   ordenado­cemento   grout,   y   el   agujero   está llenado del inferior arriba como el casing está retirado while grout continúa ser bombeado. En otros casos, el casing puede ser sólo parcialmente con­dibujado a través de una zona de vínculo de pila prevista y entonces rotated abajo a la zona de vínculo   y dejado  en   sitio.  Cuándo  dejado   en   sitio,  el  acero casing   proporciona   una   parte   grande   de   tél   capacidad

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estructural mientras el vínculo de cemento entre el exterior del casing   y   la   tierra   proporciona   resistencia   de   lado   alto   y transferencia  de  carga a  tierra  circundante.  Regrouting  Es a veces utilizado para aumentar capacidad de pila dentro de la zona   de   vínculo   que   utiliza   un   tubo   con   puertosde encaminamiento del g para inyectar grout en niveles discretos.

Cuándo instalando perforado y grouted pilas, el cuidado tendría que ser tomado de modo que un lleno­sized y la pila continua está producida. Toda tierra cuttings tendría que ser sacado del casing exceptúa los que quedarán ensu spension y ser desplazados con el fluido de perforar. Reforzando el acero   tendría   que   tener   espaciadores   suficientes   para aguantar él en posición. Esto es especialmente importante cuándo   instalando   batter   pilas.   Grout   Tendría   que conformar a 6.6  y el casing no tendría que ser retirado más rápido que el agujero está siendo llenado con grout. 8.7—detalles de Pila 8.7.1  Consejos—Los consejos de pilas tendrían que ser fuertes y bastante rígidos para resistir distorsión. Grosor de pared   adecuada,   rienda­forzado   como   necesario,   tendría que   ser   utilizado   para   CIP   conchas   de   pila.   Consejo   de acero­los   platos   tendrían   que   tener   grosor   suficiente   a withstand distorsión local. La conexión (weldment o paseo­ asamblea   cabida)   entre   el   plato   de   consejo   y   la   concha tendrían que ser herméticos y capaces a withstand impacto repetido. Apuntado o wedge­shaped los consejos pueden penetración de   ayuda   a   través   de   overlying   riprap,   boulders,   o miscellaneous   llena,   y   también   puede   soler   penetración   de ayuda   a  rock  descompuesto.   Such  Consejos,  aun  así,   puede guiar   la   pila   de   alineación   axial.   Romo   (redondeado)   los consejos a menudo cumplirán la penetración a través de

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embedment de la colilla al cuerpo del precast pila. Diseño   del   anexo   de   colilla   y   sitio­ment   de concreto en el área de la colilla requiere especial atten­tion (4.5.3.5 y 7.5.3.1 ). 

Rock o guijarral de superficie con un mínimo de desalineación   y   punto   breakage.   Los   consejos planos   conducen   más   rectos   y   más   ciertos   que 8.7.4 consejos apuntados. 8.7.2 Zapatos   para   precast   pilas—Cuándo   los consejos de precast y prestressed  las pilas concretas están   proporcionadas   con   adecuados   trans­refuerzo de verso (confinamiento de espiral) y las esquinas de pilas   cuadradas   son   chamfered   para   impedir concentraciones de tensión y spalling (7.2.4 y 8.3.1.2 ),   zapatos   de   pila   especial   no   son   generalmente requeridos ni utilizó. Reparto o fabricated puntos de acero   y   platos   de   acero   plano   son   a   veces beneficiosos cuándo necesidad de pilas para penetrar enterrado timber, riprap, o rock débil. Zapatos con cortos dowels también ha sido reported para ser útil en sentar precast pilas en sloping superficies de rock. Cuándo los zapatos están utilizados con precast pilas concretas,  los  efectos  potenciales   de  forma  encima penetración y alineación de pila son el mismo tan con otros tipos de pila (8.3.4 y 8.7.1 ). 

Los zapatos tendrían que ser securely sujetados al cuerpo principal de la pila por varillas de ancla. Estas   varillas   tendrían   que   tener   suficientes embedment  longitud para desarrollar anclaje por vínculo   bajo   el   repetido   alto­acentúa   cargar   que puede ocurrir bajo conducción dura en el consejo, y   las   varillas   de   ancla   should   ser   securely sujetados al plato o zapato. El cuidado particular tendría   que   ser   tomado   a   correctamente   sitio   y consolidar hormigón en el zapato durante lanzar. Dependiendo   de   la   configuración   del   zapato, agujeros   de   ventilación   en   el   zapato   pueden   ser requeridos (7.5.3.1).  8.7.3 Colillas   para   prestressed   pilas—colillas de acero Estructural (stingers) es a veces utilizado como extensiones de los consejos de prestressed pilas.   Colillas   de   acero   estructural   más frecuentemente constar de pesado H­secciones de pila,   pero   otras   formas   estructurales,   fabricated cruces,   acero   rail,   y   grande­diámetro   dowels también ha sido utilizado.  Las colillas pueden soler rotura arriba y penetrar estratos duros, como coral o limerock, al frente de la   pila   o  para   asegurar   penetración   de   blando   o weathered   rock.   Para   actuar   este   func­tion,   las colillas   tendrían   que   sero   f   grosor   suficiente, stiffness,   y   fuerza   para   impedir   su   distorsión propia. Las colillas son frecuentemente utilizadas bajo   condiciones   sabidos   de   ser   conducive   para averiar de formas de acero estructural, como H­ pilas, durante conducir. Por tanto, colillas de acero estructural   should   generalmente   ser proporcionados con lanzados o fabricated consejos de acero.  Las colillas pueden ser welded para acorazarse platos que es en girar anclado a la pila.  Son, aun así,   más   frecuentemente   anclados   por   directos

Empalma—Durante   conducir   y   debajo condiciones   de   servicio,  empalma   tendría   que desarrollar   el   requisite   fuerza   en   compresión, doblando, tensión, shear, y torsión en el empalmar. Empalma a veces puede ser localizado de modo que estos   requisitos   están   minimizados;   directo aguantando (compresión) es a menudo la condición única que requiere fuerza de pila llena. Empalma los detalles son 

Hablado en 4.4.4.  8.7.4.1 Diseño de welded empalma en conchas o precast pila  Las   juntas   tendrían   que   considerar   el   efecto   de impacto repetido. Varilla de soldadura y las técnicas utilizaron   tendría   que   ser   de   acuerdo   con   ANSI/ AWS D1.1/D1.1M:2010 y AWS D1.4/D1.4M:2011 y seleccionado   para  condiciones  de  impacto.  Cuándo welded empalma es

una acceso de paseo y tiene que ser fabricated para ambos diámetro de pila y grosor de pared. 8.7.5 Cutoff   of   precast   O   prestressed   pilas— Precast   o   prestressed  las   pilas   tendrían   que   ser cortadas   fuera   en   el   requeridos   eleva­tion   por técnicas   que  impedirá   spalling   o  debilitando   del hormigón. El seleccionado cutoff la técnica tiene que   también   no   averiar   el   refuerzo   cuándo exposed   refuerzo   o   prestressing   tendons   suele conectar la pila a la estructura.  Un   circumferential   el   corte   alrededor   de   la cabeza   de   pila   permitirá   el   uso   de   rompientes hidráulicos sin spalling. Varios mechan­ical y las herramientas hidráulicas son disponibles de cortar pilas   concretas   deprisa   y   eficazmente.   El equipamiento   aplastante   concreto   es   también disponible de romper arriba de los materiales de residuos de la pila y así simplificar el proceso de eliminación, pero no tendría que ser utilizado en la pila él.  Clamps   De   timber   o   ayuda   de   acero   impide spalling.   En   general,   los   explosivos   no   tendrían que   ser   utilizados   como   medios   de   tajantes   de pilas concretas. 

Utilizado con precast pilas, el efecto de calor y  consiguiente partiendo y spalling acercarse el  empalmar necesidades de ser vencidas. 8.7.4.2 Platos   de   copia   de   seguridad   u   otras técnicas adecuadas tendrían que soler desarrollar lleno   weld   penetración   cuándo   empalmando conchas   de   acero   que   aguantan   carga, especialmente   para   conchas   3/8   en.   (10   mm)   o más grueso.  8.7.4.3 Cuándo   empalmando   precast   o prestressed pilas, el cuidado especial tendría que ser   tomado  para  evitar  una  discontinuidad   en  el punto   de   empalmar,   el   cual   resultará   en   tensile fracaso   de   la   pila.   Doweled   Empalma   utilizar cemento   o   epoxy   grout   ha   sido   utilizado exitosamente   con   precast   pilas   debajo ampliamente   variando   condiciones,   y   cumplir continuity   si   correctamente   instalado   (Bruce   y Hebert   1974b).   Curación   adecuada   antes   de conducir es esencial.  Un número de fabricado empalma es disponible a   deprisa   y   eficazmente   empalmar   precast   o prestressed   pilas   concretas   (Bruce   y   Hebert Extensión de precast Extensiones—de pilas 1974un; Venuti 1980; Apuesta y Bruce 1990). La 8.7.6 están  utilizadas   cuándo   la   pila   ha   sido   distancia   a pila fabrication los métodos y las formas tendrían escasa conducida abajo grado. Bajando la gorra de que acomodar el  concretos empalmar aquello es pila   o   la   capital   en   la   pila   baja   es   a   menudo   la para   ser   utilizado.   El   cuidado   tendría   que   ser solución mejor si la parte superior de pila no ha sido tomado en empalmar para proporcionar alineación conducida   demasiado   lejos   bajo   cutoff   grado. concéntrica, lleno aguantando en la interfaz, y el Extensión   de   la  sección   de  pila   él,   cuando   rienda­ tensile   adequacy   del   connection.   El   diseñador forzado concrete y con dowels a la pila, es adecuado tendría   que   ejercitar   control   sobre   el   uso   de sólo cuándo fuerzas de sección comparable pueden empalma en precast pilas y el empalmar el diseño ser obtenidas.  requiere­ments (4.4.4).  Secciones   de   pila   pueden   ser   empalmadas 8.7.4.4 Mangas   de   paseo   exterior   han encima   para   extensiones,   cuando   en   8.7.4. sido utilizadas exitosamente  Cuidado   especial   para   proporcionar   para   la Para empalmar ambos precast hormigón y tubo de durabilidad tendría que ser tomada en el empalmar acero   pilas.   Dentro   de   las   mangas   pueden   ser donde la pila es subject a marino y otra exposición utilizadas para tubo de acero, pero estas mangas adversa.  no son tan eficaces como mangas exteriores para Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

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8.8—Extracción de pilas concretas Las   pilas   concretas   pueden   ser   extraídas   por   atracción directa,   jetting,   vibración,   excavación,   jacking,   o   una combinación de este medio. Para las pilas que desarrollan su capacidad principalmente a través de fricción, redriving la pila justo antes de empezar la operación de extracción puede unid en extracción por romper la fricción de tierra o congelación a lo largo de los lados. Pilas grandes , caras, como  pilas  de cilindro, es  occa­ sionally estirado y reused. Estirando a menudo introduce doblar tensiones que grietas de causa en pilas. Estos pueden ser   serios   enough   para   impedir   reutilización   o   puede producir discontinuidades que averiará la pila en redriving (8.3.1). Para minimizar agrietando, los cabestrillos tendrían que ser arreglados para estirar axialmente. Un cabestrillo doble que dirige sobre un igualando sheave y estirando en cada lado de la pila ha sido utilizado con éxito. Antes de una pila estirada es reused, su condición tendría que ser cuidadosamente evaluada (8.3.1.6). 8.9—hoja Concreta pilas Precast Y prestressed pilas de hoja concreta, con lengua­ y­juntas de surco, está instalado como otras pilas concretas, con   los   puntos   siguientes   que   son   enfatizados   o consideración especial dada. 8.9.1 Instalación  • Jetting   Es   frecuentemente   útil   y   necesario.   Jets   de pandilla pueden ser útiles.  • El   encuadre   cuidadoso   es   esencial.   Falsework   O   las guías son normalmente necesarias.  • Los   consejos   tendrían   que   ser   beveled   en   el   borde principal de modo que los paseos de consejo de la pila hacia el adyacentes, pila conducida anteriormente.  • Durante conducir, la cabeza es continuamente estirada en hacia la pila anterior.  • Tongued  El  borde tendría que  dirigir donde posible, cuando tierra otherwise wedge en el surco.  •

Para   facilitar   colocando   del   martillo   y   conduciendo   de frente pilas de hoja individual, extendiendo la cabeza de pila 18 a 24 en. (450 a 600 mm) con un reducido (tapered) ancho,   para   aproximar   una   cabeza   de   pila   concreta cuadrada es a menudo desirable. Otherwise, el casco y el martillo   pueden   pegar   la   pila   de   hoja   contigua.   Esta extensión más tarde puede ser cortada fuera, exponiendo las hebras para ligar al soportando o gorra. 

8.9.2 Cuidado especial—el cuidado Especial tendría que ser tomado para impedir alas del borde estriado de romper fuera   durante   conducir.   Esto   puede   ser   minimizado   por exactitud en poner, el uso de jets para asistir conducción, y provisión de ligero reforzar­ment en las alas.  8.9.3 Grouting De Juntas—de juntas pueden ser grouted directamente  o por  primero  insertando  un tubo de  tejido ligero.   Si   el   tubo   es   ligeramente   poroso   (burlap,   por ejemplo), algún vínculo desarrollará. Poly­ethylene Y tubos de tela han sido ampliamente utilizó. Un jet  puede soler primer limpio fuera de la junta antes de grouting. Juntas de surco   pueden   ser   proporcionadas   en   ambos   lados   de

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contiguos precast y prestressed pilas de hoja concreta de la parte superior de las pilas a 4 ft (1.2 m) abajo marea alta o grado en el lado exterior de la hoja para dejar para grouting de   las   juntas.   El  PCI  Manual   de   Diseño  (PCI   2005) contiene   detalles   de   estándares  prestressed   pilas   de   hoja concreta. 

CAPÍTULO 9— REFERENCIAS 9.1—Referenced estándares e informes Instituto Concreto americano 117­10   –   Especificación   para   Tolerancias   para   Concretos Construc­tion   y   Materiales   (ACI   117­10)   y Commentary

201.2R­08 – Guiar a Hormigón Duradero 211.1­91 – Práctica Estándar para Seleccionar Proporciones para   Normales,   Heavyweight,   y   Hormigón   de Masa 211.4R­08   –   Guía   para   Seleccionar   Proporciones   para Hormigón   de   Fuerza   Alta   que   Utiliza   Portland Cemento y Otro Cementitious Materiales 212.3R­10 – Informe en Químico Admixtures para Concreto 212.4R­04 – Guía para Uso de Agua de Gama Alta­Reduciendo Admixtures   (Superplasticizers)   en Concreto (Retirado) 221R­96 – Guía para Uso de Peso Normal y Conjuntos de peso Pesado en Concretos 221.1R­98   –  Informe   en   Alkali­Reactividad   de   Conjunto 222R­01 – Protección de Metales en Concretos en contra Corrosión 228.2R­98   –   Nondestructive   Métodos   de   Prueba   para Evaluación de Concreto en Estructuras 301­10 – Especificaciones para Hormigón Estructural 304R­00 – Guía para Medir, Mezclando, Transportando, y Colocando Hormigón 305R­10 – Guiar a Tiempo Caliente Concreting Instituto Concreto americano Copyrighted Material—www.concrete.org

306R­10 – Guiar a Tiempo Frío Concreting 308.1­11 – Especificación Estándar para Curar Hormigón 308R­01 – Guiar a Curar Hormigón 309R­05 – Guía para Consolidación de Concreto 315­99 – Detalles y Detallando de Refuerzo Concreto 318­ 08  –  Construyendo  Requisitos  de Código  para Hormigón Estructural (ACI 318­08) y Comentario 336.1­01 – Especificación para la Construcción de  Perforado Piers 336.3R­93 – Diseño y Construcción de Perforados  Piers 347­04 – Guiar a Encofrado para Concreto 503R­93 – Nose de Epoxy Compuestos con Concretos  (retirados) 517.2R­92 – Aceleró Curar de Concreto en Presión  Atmosférica (retirado) Sociedad americana de Ingenieros Civiles ASCE/SEI 7­05 – Cargas de Diseño Mínimo para Edificios y Otras Estructuras Sociedad de Soldadura americana ANSI/AWS  D1.1/D1.1M:2010  –  Soldadura  Estructural Acero—de código AWS D1.4/D1.4M:2011 – Rienda de Código de Soldadura— Estructural­

Forzando Acero ASTM Internacional Un36/Un36M­08 – Especificación Estándar para Carbono  Struc­tural Acero Un242/Un242M­04(2009) – Especificación Estándar para  Alto­Fuerza Abajo­Aleación Acero Estructural

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GUÍA para DISEÑAR, MANUFACTURE, E INSTALACIÓN DE PILAS CONCRETAS (ACI 543R-12)

Un252­10 – Especificación Estándar para Welded y Seamless Pilas de Tubo del Acero Un283/Un283M­03(2007)   –   Especificación Estándar para Bajo e Intermedio Tensile Platos de Acero de Carbono de Fuerza Un416/Un416M­10   –   Especificación   Estándar para   Hebra   de   Acero,   Uncoated   Siete­ Cable para Prestressed Hormigón Un421/Un421M­10 – Especificación Estándar para Uncoated Tensión­Aliviard Cable de Acero para Prestressed Hormigón Un572/Un572M­07 – Especificación Estándar para Alto­Fuerza Abajo­ Aleación Columbium­Vanadio Acero Estructural Un615/Un615M­09 – Especificación Estándar para Carbono Deformado  y Sencillo­Barras    de Acero  para  Concretos Refuerzo Un706/Un706M­09   –   Especificación   Estándar para   Acero   de   Aleación   Baja   Barras Deformadas   y   Sencillas   para   Refuerzo Concreto Un722/Un722M­07 – Especificación Estándar para Uncoated Barras de Acero de Fuerza Alta para Prestressing Hormigón Un775/Un775M­07  – Especificación  Estándar  para  Epoxy­ Coated   se   acoraza   Reforzar   Barras   de Acero Un882/Un882M­04(2010) – Especificación Estándar para Llenó Epoxy­Coated Siete­Alambrar  Prestressing Hebra de Acero Un884/Un884M­06 – Especificación Estándar para Epoxy­Coated Cable de Acero y Welded Refuerzo de Cable Un955/Un955M­11 – Especificación Estándar para Deformó Y Barras de Acero Inoxidable Sencillas  para Refuerzo Concreto Un970/Un970M­09   –   Especificación   Estándar para   Barras   de   Acero   Encabezado   fo Refuerzo Concreto Un996/Un996M­09   –   Especificación   Estándar para Raíl­Acero y Eje­el acero Deformó Barras para Refuerzo Concreto Un1008/Un1008M­11   –   Especificación   Estándar para Acero, Hoja, Frío­Rolled, Carbono, Estructural, Alto­Fuerza Abajo­Aleación, Alto­Fuerza   Abajo­Aleación   con Mejorado   Formability,   Solución Hardened, y Cocer Hardenable Un1011/Un1011M­11   –   Especificación   Estándar para   Acero,   Hoja   y   Cinta,   Calientes­ Rodados,   Carbono,   Estructural,   Alto­ Fuerza   Low­Aleación,   Alto­Fuerza Abajo­Aleación   con   Mejorado Formability, y Ultra­Fuerza Alta Un1064/Un1064M­10   –   Especificación   Estándar para Cable de Acero y Welded Refuerzo de   Cable,   Llanura   y   Deformado,   para Concreto

C31/C31M­10  – Práctica  Estándar  para  Hacer  y Curing Especímenes de Prueba Concreta en el Campo C33/C33M­11   –   Especificación   Estándar   para Conjuntos Concretos C39/C39M­11 – Método de Prueba Estándar para Compressive Fuerza de Especímenes Concretos Cilíndricos C109/C109M­11 – Método de Prueba Estándar para Compressive Strength De Morteros de Cemento  Hidráulico (Utilizando 2­en. O [50­mm]  Especímenes de Cubo)

C138/C138M­10   –   Método   de   Prueba   Estándar para   Densidad   (Peso   de   Unidad), Cosecha,   y   Contenido   de   Aire (Gravimetric) de Concreto C143/C143M­10   –   Método   de   Prueba   Estándar para Recesión de Hormigón de Cemento Hidráulico C150/C150M­11   –   Especificación   Estándar   para Portland Cemento C172/C172M­11   –   Práctica   Estándar   para Muestreo   Recientemente   Hormigón Mixto C173/C173M­10 – Método de Prueba Estándar para Contenido de Aire de Recientemente Hormigón Mixto por el Método Volumétrico C227/C227M­10 – Método de Prueba Estándar para Potencial Alkali Reactividad de Cemento­ Conjunto Combina­ tions (Mortero­Método de Barra) C230/C230M­08   –   Especificación   Estándar   para Mesa  de  Flujo para  Uso en  Pruebas de Cemento Hidráulico C231/C231M­10 – Método de Prueba Estándar para Contenido de Aire de Recientemente Hormigón Mixto por el Método de Presión C260/C260M­10 – Especificación Estándar para Aire­Entraining

Admixtures Para Concrete C295/C295M­11   –   Guía   Estándar   para Petrographic Exami­nación de Conjuntos para Concretos C309/C309M­11   –   Especificación   Estándar   para Membrana   Líquida­Formando Compuestos para Curar Hormigón C403/C403M­08 – Método de Prueba Estándar para Tiempo de Poner de Concrete Mezclas por Resistencia de Penetración

C494/C494M­11   –   Especificación   Estándar   para

Químico Admixtures para Concreto C595/C595M­11   –   Especificación   Estándar   para Blended Cementos Hidráulicos C618­08 – Especificación Estándar para Ceniza de Mosca del Carbón y Crudo o Calcined Natural Pozzolan para Uso en Concreto C939­10 – Método de Prueba Estándar para Flujo de Grout para Preplaced­Hormigón   de Conjunto   (Cono de Flujo Método) C989­10 – Especificación Estándar para Cemento de   Escoria   para   Uso   en   Hormigones   y Morteros C1017/C1017M­07 – Especificación Estándar para Químico Admixtures para Uso en Producir Fluyendo Hormigón C1074­11 – Práctica para Estimar Fuerza Concreta por El Método de Madurez C1240­11   –   Especificación   Estándar   para   Sílice Fume Utilizó en Cementitious Mezclas C1611/C1611M­09 – Método de Prueba Estándar para   Flujo   de   Recesión   de   Self­ Consolidando Hormigón D1143/D1143M­09 – Métodos de Prueba Estándar para Fundaciones Profundas bajo Estáticos Axiales Compressive Carga D3689­07 – Métodos de Prueba Estándar para Fundaciones Profundas Bajo Estático Axial Tensile Carga D3966­07   –   Método   de   Prueba   Estándar   para Fundaciones   Profundas   bajo   Carga Lateral D4945­08   –   Método   de   Prueba   Estándar   para Tensión   Alta   Testaje   Dinámico   de Fundaciones Profundas D5882­07   –   Standard   Método   de   Prueba   para Integridad   de   Impacto   de   Tensión   Baja Testaje de Fundaciones Profundas

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D6066­96(2004)   –   Práctica   Estándar   para   Determinar   la Resistencia   de   Penetración   Normalizada   de Arenas   para   Evaluación   de   Potencial   de Licuefacción D6760­08 – Método de Prueba Estándar para Testaje de Integridad   de   Fundaciones   Profundas   Concretas por Cross Ultrasónico­Testaje de agujero D7383­10   –   Métodos   de   Prueba   Estándar   para   Axiales Compressive Pulso de Fuerza (Rápido) Testaje de Fundaciones Profundas Consejo de Código internacional IBC 1808.2.9­2006 – Código de Edificio Internacional Precast/Prestressed Instituto concreto MNL   116­99   –   Manual   para   Control   de   Calidad   para Plantas   y   Producción   de   Precast   y   Prestressed Productos Concretos Cuerpo de Ejército de los EE.UU. de Ingenieros CRD­C6­11 – Método de  Prueba Estándar para  Flujo of Grout   para   Preplaced­Hormigón   de   Conjunto (Flujo­Método de Cono) CRD­C79­Método   de   77   Pruebas   para   Flujo   de   Grout Mezclas (Flujo­Método de Cono) 9.2—Citó referencias Adebar,   P.;  Kuchma,   D.;   Y  Collins,  M.  P.,  “Puntal­y­ Modelos  de   Lazo   para   el  Diseño  de   Gorras  de  Pila:   Un Estudio   Experimental,”  ACI   Revista   Estructural,   V.   87, Núm. 1, Ene.­Feb. 1990, pp. 81­92. Anderson,   Un.   R.,   y   Moustafa,   S.   E.,   1970,   “Fuerza Definitiva   de   Prestressed   Columnas   y   Pilas   Concretas,” ACI Journal, Proceedings V. 67, Núm. 8, Ago., pp. 620­635. Prohibiciónerjee, S.; Stanton, J. F.; Y Hawkins, N. M., 1987, “Rendimiento Sísmico de Precast Prestressed Pilas Concretas,”  Revista   de   Ingeniería   Estructural,   V.   113, Núm. 2, pp. 381­396. Bardet, J.  P.;   Idriss,  yo. M.;  Y  O'Rourke,  T.  D., eds., 1997, “Informe del Taller de Japón norteamericano en el Geotechnical   Aspectos   del   Kobe,   Loma   Prieta,   y Northridge Terremotos,” Fundación de Ciencia Nacional, Oficina   de   Fuerza   del   Aire   de   Búsqueda   Científica,   y japonés Geotech­nical Sociedad, 126 pp. Bastian, C. E., 1970, “El Efecto de Vibraciones encima Recientemente   Hormigón   Colocado,”  Hecho   de Fundacións,   V.   VI,   Núm.   1,   Raymond   División   de   Pila Concreta,  Raymond  Internacional,  Inc.,   Nueva   York,  pp. 14­17. Bhattacharya,   S.,   2003,   “Pila   Instability   durante Licuefacción de Terremoto,” PhD dissertation, Universidad de Cambridge, Cambridge, Reino Unido, 255 pp. Bhattacharya,   S.,   y   Bolton,   M.   D.,   2004,   “Errores   en Diseña   Dirigir   a   Fracasos   de   Pila   durante   Sísmicos Liquefac­tion,”  Proceedings:   Quinta   Conferencia Internacional encima Historias  de Caso en Geotechnical Motorering, Nueva York, Núm. de Papel 12Un­12, 8 pp. Bhattacharya, S.; Madabhushi, S. P. G.; Y Bolton, M. D.,

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