TEMA: DRENAJE EN MUROS DE CONTENCION
INTRODUCCION En la práctica se ha observado que los muros de contención fallan por una mala condición del suelo de fundación y por un inadecuado sistema de drenaje. Determinar cuidadosamente la resistencia y compresibilidad del suelo que va a quedar debajo de la base, así como el estudio detallado de los flujos de agua superficiales y subterráneos subt erráneos son aspectos muy importantes en el proyecto de muros de contención. Los geocompuestos de drenaje son utilizados comúnmente en aplicaciones de sistemas de subdrenaje para muros de contención o muros bajo tierra, como en los sótanos de edificios. El sistema de subdrenaje diseñado en la cara de un muro de retención tiene que ser capaz de evacuar el agua del suelo saturado para evitar las cargas hidrostáticas que pudieran desestabilizar el sistema, y para evitar que aparezca la humedad provocada por la saturación del suelo en contacto con el muro. Tradicionalmente, este subdrenaje puede ser formado por una capa ca pa vertical de grava encapsulada por un geotextil no-tejido, construida sobre la cara del muro. Para la construcción de este tipo de subdrenaje, generalmente se utilizan métodos a base de formaletas para contener provisionalmente la grava, haciendo de este un método caro, complicado y tardado que puede ser reemplazado por la instalación de un geocompuesto de drenaje, lo cual provee una solución más económica, sencilla y rápida. FUNDAMENTACION TEORICA Descripción Los drenes o subdrenes son mecanismos para el manejo de aguas sub-superficiales los cuales pueden ser conformados de diferentes formas y materiales, como tuberías ranuradas perforadas, zanjas que contengan materiales permeables recubiertas con geotextiles de tipo no tejido que generen un filtro evitando el arrastre de suelos y las cuales se pueden asistir con tuberías perforadas, o uso de geocompuestos conocidos como Geodrenes (geotextil, geored y tubo ranurado ra nurado perforado). Principales tipos de drenaje Una vez identificado el problema de drenaje mediante estudio a básicos de reconocimiento y diagnostico, se selecciona el método o sistema de drenaje, más apropiado para contrarrestar el abatimiento del agua en el suelo que afectara la estructura, cada método seleccionado para el diseño del sistema de drenaje se encuentra a criterio del ingeniero.
Drenaje Longitudinal - Drenajes de Borde - Subdrenes Drenes Transversales y Horizontales Bases Permeables Sistemas de Pozo
Sistema de Drenaje más utilizado en muros de Contención Sistema de Subdrenaje con Geodrén (PAVCO) Lo que tradicionalmente en la ingeniería se ha llamado filtros, realmente es un sistema de drenaje o subdrenaje. Un sistema de drenaje eficiente y estable es necesario que esté compuesto por un medio filtrante y otro drenante. Para el caso de sistemas de drenaje con geodrén, la función de filtración (retener el suelo permitiendo el paso del agua) la desempeña el geotextil No Tejido punzonado por agujas. El medio drenante es el encargado de captar y conducir el agua que pasa a través del filtro, función realizada por un elemento sintético que se conoce con el nombre de geored. El geodrén planar PAVCO es un geocompuesto que combina dos geosintéticos (geotextiles y geored). Cuando se le coloca un tubo de drenaje para evacuar los fluidos captados se le denomina geodrén planar con tubería.
Drenaje Estructural con Tubería Perforada (PLASTIGAMA) Para evitar la falla de muros de contención o pilas de puentes u otros tipo de estructura de vías que son afectados por la subpresión que ocasiona el escurrimiento subsuperfical, se hace necesario ubicar subdrenes (ver fig 5) en los pies de estas obras para que disipen esta subpresión que podría producir la inclinación y hasta el volcamiento de la estructura.
Instalación: La zanja debe excavarse 10 cm más bajo del pie del muro y con un ancho no menor a 60 cm, luego se rellena con material granular de 2 cm (3/4´) hasta 10 cm de espesor, se coloca la tubería perforada fijando con estacas y piola de nylon la pendiente, posteriormente se rellena con grava de
3.8cm (1 ½´) hasta 30cm sobre el lomo, culminando con una capa de 30cm de grava tamaño máximo de 7.5 cm (3´) y sello de arcilla. Fuerzas del agua sobre los muros La presencia de agua detrás de una estructura de contención tiene un gran efecto sobre la magnitud de las fuerzas aplicadas sobre el muro. La mayoría de los muros que han fallado ha sido debido a la acción del agua, por lo tanto es de la mayor importancia el proveer un adecuado drenaje detrás del muro y calcular adecuadamente las presiones de agua en el diseño. Aunque en muros convencionales con adecuado drenaje la presión del agua podría ser asumida como cero, en el diseño es conveniente tener en cuenta una carga adicional para el caso en el cual ocurra obstrucción del sistema de drenaje, lo cual es de común ocurrencia. Presión de agua Las presiones de diseño del agua deben basarse en la condición más crítica que pueda ocurrir durante la vida útil de la estructura de contención, por ejemplo, inundaciones, o rompimiento de tuberías principales de agua. Donde hay nivel freático que varía con las lluvias el diseño debe basarse en la lluvia máxima para un periodo de retorno superior a 100 años. Como es difícil predecir los niveles de agua asociados con las lluvias, se recomienda a los diseñadores ejercitar un criterio muy conservativo, teniendo en cuenta el efecto negativo de la presión de poros sobre el muro. En el caso de que haya tuberías de acueducto o alcantarillado detrás del muro en todos los casos se debe asumir la posibilidad de rotura, la cual es muy frecuente. Para determinar las condiciones del nivel freático en el sitio donde se plantea la construcción de un muro debe establecerse un modelo hidrológico basado en la geología, y si es necesario, colocando piezómetros u otros elementos de medición. Es importante determinar el nivel de permeabilidad de las diversas unidades geológicas y de los materiales de relleno. Siempre que sea posible se recomienda hacer diagramas de las redes de flujo bien sea con base en elementos finitos o métodos manuales y si es posible utilizar programas de computador. La infiltración del agua lluvia detrás de un muro puede causar un aumento intempestivo de los niveles de presión de aguas. Cuando la permeabilidad del suelo retenido es mayor de 10-4 m/seg. , debe considerarse la posibilidad de saturación en un evento lluvioso de gran intensidad. Sistemas de Drenaje Los sistemas de drenaje tienen como propósito drenar el agua del trasdós de muros de contención, para evitar o eventualmente reducir el empuje hidrostático debido a la presencia de esta. El sistema de drenaje más sencillo lo constituyen tubos conocidos como mechinales (o barbacanas), que tienen un diámetro de 15 ó 20 cm empotrados en el muro, con espaciamiento vertical y horizontal de 1,50m. También se emplean sistemas de drenaje continuo en el trasdós constituidos por materiales granulares, tal como lo muestra la figura (a). Este sistema, empleado en muros de gravedad, se adosa completamente a su trasdós y permite el drenaje continuo del agua por toda la altura del muro. Sin embargo, la filtración del agua que se crea hacia el sistema de drenaje puede ocasionar un empuje adicional en la estructura, debido a la componente horizontal de la filtración, la cual puede ser eliminada mediante la construcción de un sistema de drenaje inclinado tal como se muestra en la figura (b).
En los muros de tierra mecánicamente estabilizada, los sistemas de drenaje están constituidos preferentemente por materiales granulares de drenaje libre (tipo 1, tabla 2.8) formando una cuña de relleno tal como se muestra en la figura (c). Dado que el revestimiento exterior de estas estructuras está formado por segmentos articulados, las juntas que se crean entre los sistemas permiten el drenaje del agua que pueda acumularse en el suelo reforzado. (c)
Tabla 2.8: Tipos de rellenos para muros de retención.
TIPO 1 2 3 4 5
CLASE DE RELLENO Suelo granular grueso sin presencia de partículas de suelo fino, muy permeable (arenas limpias o gravas). Suelo de grano grueso de baja permeabilidad debido a la presencia de partículas de tamaño limo. Suelo residual con piedras, arena limosa fina y material granular, con importante contenido de arcilla. Arcilla blanda o muy blanda, limos orgánicos, o arcillas limosas. Arcilla media o firme
( Tomada de Terzaghi et al, 1996. Soil Mechanics in Engineering Practice) Subdrenajes Con excepción de los muros diseñados para resistir presiones de agua tales como las paredes de sótanos de edificios, es una buena práctica de Ingeniería construir subdrenes detrás de todo tipo de muros. El sistema de drenaje debe diseñarse en tal forma que se anticipe a capturar el agua antes de que afecte el muro. En los esquemas adjuntos se muestra sistemas típicos de subdrenaje para estructuras de contención. Adicionalmente, a los subdrenes deben colocarse huecos de drenaje para prevenir la presión hidrostática, los cuales son normales de diámetro de dos a tres pulgadas espaciados no más de 1.5 metros horizontalmente y 1.0 metros verticalmente, las columnas deben intercalarse. Los lloraderos deben colocarse desde una altura baja mínima de 30 centímetros por encima del nivel del pie del muro. Como una guía general el material de drenaje debe tener una permeabilidad de al menos 100 veces mayor que la del suelo o roca a drenarse. El espesor de las capas de drenaje generalmente es determinado por criterios de construcción más que por capacidad de drenaje. Se pueden utilizar drenes en geotextil o materiales compuestos, de acuerdo a los criterios de diseños de la mecánica de suelos. Líneas de flujo del agua en muros con drenaje
Líneas de flujo del agua en un muro sin drenaje
Aspectos que se podrían considerar para el diseño de Subdrenes. Caudal de infiltración Qinf = IR * A * Fi Donde: IR = Precipitación máxima horaria de frecuencia anual, registrada en el sitio más cercano al proyecto. Usualmente se toma el intervalo entre 60 y 120 minutos se escoge la curva de 2 años. A = Área en consideración. Fi = Factor de filtración que se considera el efecto de pérdida de agua por efecto de evaporación y saturación del suelo. (Se sugiere usar de 0.7 a 0.8). Caudal por abatimiento del nivel freático En sitios donde el nivel freático o el agua proveniente a presión alcancen una altura tal, que supere el nivel de relleno, es necesario abatir este nivel de manera que no genere inconvenientes por excesos de agua. El cálculo de este caudal se basa en los siguientes parámetros: QNF = k * i * Aa i = (Nd ± Nf) / B Aa = (Nd ± Nf) * L Donde: k= i= Nd = Nf = Aa = B= L=
Es el coeficiente de permeabilidad del suelo adyacente. Es el gradiente hidráulico. Cota inferior del subdrén. Cota superior del nivel freático. Es el área efectiva para el caso de abatimiento del nivel freático. Para el caso de subdrenes transversales, B es la distancia entre subdrenes. Longitud del tramo de drenaje.
Una vez estimados los caudales de aporte al sistema se obtiene el caudal total de d iseño: QT = Qinf + QNF
Permeabilidad y drenaje De la mencionada ley de Darcy se deriva también una fórmula que relaciona el volumen de agua que atraviesa una muestra con su permeabilidad teniendo en cuenta el diferencial de presión: Q=K*I*A Donde: y y
y y
Q = Cantidad de agua drenada a través de la muestra por unidad de tiempo, (cm3 /h) K = Conductividad hidráulica o coeficiente de permeabilidad. Se expresa generalmente en (cm/h). I = Gradiente piezométrico disponible; (m/m) A = Sección transversal por donde se filtra el agua en la muestra (cm2 ).
Cuando se mide la filtración tanto en el campo como en laboratorio, al inicio de la prueba los valores son mayores y progresivamente se estabilizan en los valores finales que son los que interesan para caracterizar un suelo desde este punto de vista. La velocidad final de infiltración se denomina V f. Para la medición de la velocidad final de infiltración, en el campo, sobre el suelo inalterado, se utiliza el infiltrómetro de doble cilindro. Los valores finales de infiltración (V )f para los diversos suelos se presentan en la tabla siguiente.
Textura
V f (cm/h)
SC, SiC, C
0,25 ± 0,75
SCL, CL, SiCL
0,65 ± 1,90
SL (finísimo), L, SiL
1,25 ± 3,80
SL
2,50 ± 7,50
LS
5,00 ± 10,0
S
> 7,5
Incertidumbre en el Diseño de Subdrenes Horizontales La mayoría de las incertidumbres en el diseño, están relacionadas con el desconocimiento de detalles de estructuras geológicas que determinan el sistema de drenaje interno del agua subterránea. Los drenes horizontales son eficientes cuando los niveles freáticos se encuentran por encima del pie del talud, en suelos algo permeables. La eficiencia de los subdrenes es muy baja en las gravas o suelos de permeabilidad muy alta en los cuales el abatimiento del nivel freático es mínimo y en los suelos arcillosos intactos, en los cuales no hay efecto directo de los subdrenes sobre las presiones internas. Igualmente, ocurre con alguna frecuencia que el dren horizontal no intercepte materiales lo suficientemente permeables para obtener el efecto deseado sobre la estabilidad del talud. En los deslizamientos profundos con superficie de falla circular es difícil abatir suficientemente los niveles freáticos para obtener efectos significativos sobre los factores de seguridad .
Ejemplo de Ilustrativo de Diseño: Se va a construir un muro en suelo reforzado para estabilizar una ladera, el muro va a tener 7 m de alto y 30 metros de largo. El material de la ladera es una arena limosa (SM), con un peso específico de 18.KN/m3 y una permeabilidad k s de 1.6 x 10 -5 m/s, de acuerdo con la curva granulométrica presenta un D85 de 0.25 mm. Diseñar y evaluar el sistema de drenaje utilizando inicialmente geotextil y verificar si es adecuado para el proyecto. Luego realice el mismo diseño empleando geodrén PAVCO con red de 5mm. Solución: 1. Cálculo del caudal total de diseño Número de canales de flujo nc = 4 Número de equipotenciales nf = 5 QT = k * h * n c / nf * L QT = 1.6 x 10 -5 m/s * 7.0 m * (4/5) * 30.0 m QT = 2.688 x 10 -3 m3 /s 2. Escogencia del tipo de geotextil a usar como material drenante
Para escoger el geotextil más adecuado para esta aplicación se realiza un chequeo con base en los criterios de dicha aplicación y los datos del enunciado. Criterio de retención (TAA) Este criterio asegura que las aberturas sean lo suficientemente pequeñas para evitar la migración del suelo hacia el medio drenante o hacia donde se dirige el flujo. TAA < B * D85 B = 1.8; Para geotextiles No Tejidos. TAA 1.8 * 0.25 mm TAA < 0.45 mm
Donde: TAA = Tamaño de abertura aparente, dato suministrado por el fabricante. Corresponde a la abertura de los espacios libres (en milímetros). Se obtiene tamizando unas esferas de vidrio de diámetros conocidos, cuando el 5% de un tamaño determinado de esferas pasa a través del geotextil, se define el TAA. Ensayo ASTM D4751, INV E-907. D85 = Tamaño de partículas (en milímetros) que corresponde al 85% del suelo que pasa al ser tamizado. Este dato se obtiene de la curva granulométrica del suelo en consideración. B = Coeficiente que varía entre 1 y 3. Depende del tipo de suelo a filtrar, de las condiciones de flujo y del tipo del geotextil. Para arenas, arenas gravosas, arenas limosas y arenas arcillosas (con menos del 50% pasa tamiz #200), B es función del coeficiente de uniformidad Cu, donde Cu = D60/D10, de la siguiente manera: 2 < Cu 8 --- B = 1 2 < Cu 4 --- B = 0.5 x Cu 4 < Cu 8 ---B = 8/ Cu Para suelos arenosos mal gradados: B entre 1.5 y 2 Para suelos finos (más del 50% pasa tamiz #200) B es función del tipo de geotextil. Para Tejidos: B = 1 --- TAA D85 Para No Tejidos: B = 1.8 --- TAA 1.8 * D85 Según Christopher y Holtz, para suelos cohesivos con un índice de plasticidad mayor a 7, el valor del Tamaño de Abertura Aparente debe ser de: TAA < 0.30 mm Criterio de permeabilidad Debe permitir un adecuado flujo del agua a través del geotextil considerado su habilidad para esto. El coeficiente de permeabilidad es la propiedad hidráulica por medio de la cual, el geotextil permite un adecuado paso de flujo perpendicular al plano del mismo; para revisar la permeabilidad del geotextil se debe tener en cuenta lo siguiente:
Para condiciones de flujo estable o flujo laminar y suelos no dispersivos, con porcentajes de finos no mayores al 50%, y de acuerdo con el criterio de Schober y Teindl (1979); Water (1980); Carroll (1983); Christopher y Holtz (1985) y otros: kg > ks Donde: kg = Permeabilidad del geotextil ks = Permeabilidad del suelo
Para condiciones de flujo crítico, altos gradientes hidráulicos y buscando un correcto desempeño a largo plazo reduciendo los riesgos de colmatación se recomienda usar el criterio de Carroll (1983); Chistopher y Holtz (1985): kg > 10 * ks Como es un suelo con alto contenido de finos, se debe cumplir: kg > 10 * ks ks = 1.6 x 10-5 m/s kg > 1.6 x 10-4 m/s Criterio de colmatación
En aplicaciones críticas o en proyectos que involucren suelos muy finos se recomienda realizar ensayos de colmatación con los suelos del sitio, la norma que describe este ensayo es la ASTM 5101 ± 90. Este criterio considera que existe la posibilidad de taparse algunos de sus vacíos debido a incrustación de partículas de suelo, con una incidencia en la reducción de la permeabilidad, por lo tanto el geotextil debe tener un porcentaje mínimo de espacios vacíos o una alta porosidad. Los geotextiles con una mayor resistencia a la colmatación, son los geotextiles No Tejidos punzonados por agujas, en los cuales el riesgo a que se taponen gran parte de sus orificios es muy bajo debido al espesor que poseen y a los altos valores de porosidad que presentan. Los geotextiles No Tejidos unidos por temperaturas o calandrados, son mucho más delgados y rígidos, razón por la cual se parecen en su comportamiento a los geotextiles tejidos, Leuttich (1993). Los geotextiles tejidos tienen baja porosidad y el riesgo de colmatación muy alto, con la consecuencia de una pérdida súbita en la permeabilidad. Razón por la cual no se recomienda usar como filtros en sistemas de drenaje. De acuerdo con el criterio de Chistopher y Holtz, 1985; R. Koemer, 1990, los geotextiles usados como medios filtrantes deben tener una porosidad: > 50% La porosidad de los geotextiles No Tejidos punzonados por agujas son superiores al 80%, por lo tanto todos los geotextiles No Tejidos punzonados por agujas cumplen con este criterio. Los geotextiles Tejidos y los No Tejidos termounidos o calandrados no cumplen con este criterio. Criterio de supervivencia Cuando se presentan condiciones severas de instalación con esfuerzos de contacto altos. Se evalúan todas las características mecánicas que tienen los posibles geotextiles a usar frente las especificaciones según el artículo 673 del INVIAS o en su defecto la norma AASHTO M288-05.
Con base en los criterios anteriores y comparando las especificaciones de los geotextiles (Ver tabla de anexos), los geotextiles que cumplen estos criterios son: NT2500, NT3000, NT4000, NT5000, NT6000, NT7000. Se selecciona el geotextil NT2500 por ser el técnica y económicamente más conveniente. 3. Cálculo hidráulico para la escogencia del geotextil El caudal por unidad de longitud ó tasa de flujo que se requiere evacuar es: QT = 2.688 x 10-3 m3/s qw req = QT / L qw req = 2.688 x 10-3 m3/s / 30.0 m qw req = 8.96 x 10-5 m3/s-m Cálculo de la tasa de flujo última del geotextil Q=k*i*A Q = k * i * t * W Q / W = i * (k * t) qw ult = i * (k * t) Donde: qw ult = Q / W. Tasa de flujo última del geotextil i= Gradiente hidráulico k= Permeabilidad del geotextil t= Espesor del geotextil Reemplazando los valores se obtiene la tasa de flujo última para el geotextil NT2500 es: qw ult = 1.0 * (3.6 x 10-3 m/s * 1.8 x 10-3 m) qw ult = 6.48 x 10-6 m3/s-m Una vez obtenida la tasa de flujo última para el geotextil, se calcula la tasa de flujo admisible, teniendo en cuenta los factores de reducción para drenaje por gravedad que aparecen en la Tabla 3.3.
qw adm = qw ult / (FRSCB * FRCR * FRIN * FRCC * FRBC)
qw adm = 6.48 x 10-6 m3/s-m / (2.0 * 2.0 * 1.2 * 1.2 * 1.2) qw adm = 9.375 x 10-7 m3/s-m Finalmente se compara la tasa de flujo admisible con la requerida para determinar el factor de seguridad global: FSg = qw adm / qw req FSg = 9.375 x 10-7 m3/s-m / 8.96 x 10-5 m3/s-m FSg = 0.010 << 1.0 Por lo que no es viable usar un geotextil No Tejido como medio ³drenante´ en el sistema debido a su la magnitud de caudal a conducir en su plano. Es por esto que se hace necesario en este tipo de proyectos la colocación de un sistema de subdrenaje compuesto por grava y geotextil No Tejido ó estudiar la opción de colocar un geodrén planar como medio de captación que pueda captar y conducir caudales considerables como los que se presentan en este tipo de proyectos. 4. Evaluación del geotextil a usar en el geodrén Debido a que en la selección del geotextil como material drenante ya se revisaron los criterios para la escogencia, se sabe que el geotextil NT3000 con el cual se fabrica el geodrén 3000/3000/5mm cumple con todos los criterios de selección y es apropiado para este diseño en particular. 5. Cálculo hidráulico para la escogencia del geodrén Evaluación según la permitividad del sistema Cálculo de la permitividad requerida por el geotextil del geodrén como medio filtrante.
Q=k*i*A Q = k * h / t * A k / t = Q / (h * H * L) req = Q / (h * H * L) req = 2.688 x 10-3 m3/s / (7.0 m * 7.0 m * 30.0 m) req = 1.83 x 10-6 s-1 Una vez calculada la permitividad requerida por el sistema, se toma la permitividad suministrada por el fabricante como la permitividad última para la realización del diseño. ult = 1.8 s-1 (Ver Anexos. Especificaciones De Productos) Con base a la permitividad última del geodrén, se calcula la permitividad admisible, teniendo en cuenta los factores de reducción para filtros en el espaldón de muros de contención que aparecen en la Tabla 3.3. adm = ult / (FRSCB* FRCR * FRIN* FRCC* FRBC) adm = 1.8 s-1 / (2.0 * 1.5 * 1.1 * 1.0 * 1.0) adm = 0.55 s-1 Finalmente se compara la permitividad admisible con la requerida para determinar el factor de seguridad global: FSg = adm / req FSg = 0.55 s-1 / 1.83 x 10-6 s-1 FSg >> 1.0 Por lo que el geotextil NT3000 es apto como medio ³filtrante´ en el sistema. Evaluación de la conducción del agua en el plano del geodrén Se determina el esfuerzo normal al geodrén con base al peso específico del suelo y a la profundidad más crítica donde se encuentra el geodrén, debido a que para este proyecto el geodrén se instalará de forma vertical, el esfuerzo normal es equivalente al esfuerzo lateral de tierras, por lo que se tiene en cuenta el coeficiente de presión activo, este se debe calcular para cada proyecto según los parámetros dados por el tipo de suelo y geometría del sistema, para este caso y con el fin de ilustrar el cálculo se toma un valor aproximado: n = * h * Ka n § 18.5 KN/m3 * 7.0 m * 0.5 n § 64.75 KPa Debido a que el geodrén se ubicará de forma vertical, el valor del gradiente hidráulico será igual o aproximado a 1.0.Con estos dos valores, se determina la tasa de flujo última para el geodrén 3000/3000/5mm según la Figura 9.6.
qw ult = 2.5 x 10-4 m3/s-m Con base a este dato, se calcula la tasa de flujo admisible. Teniendo en cuenta los factores de reducción para muros de contención que aparecen en la Tabla 3.4.
qw adm = qw ult / (FRCR * FRIN* FRCC* FRBC)
qw adm = 2.50 x 10-4 m3/s-m / (1.3 * 1.2 * 1.1 * 1.0) qw adm = 1.46 x 10-4 m3/s-m Finalmente se compara la tasa de flujo admisible con la requerida para determinar el factor de seguridad global: FSg = qw adm / qw req FSg = 1.46 x 10-4 m3/s-m / 8.96 x 10-5 m3/s-m FSg = 1.62 > 1.0 Por lo tanto el geodrén 3000/3000/5mm es adecuado para el sistema de subdrenaje en el espaldón del muro. 6. Sistema de evacuación de los líquidos Se revisa la capacidad de conducción del caudal total (Ver Figura 9.7). Las tuberías que cumplen lo anterior son:100, 160, 200. Se escoge la tubería 100 mm por ser la solución técnica y económicamente más conveniente.
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CONCLUSIONES:
y
y
En condiciones estables de humedad, las arcillas contribuyen a disminuir el empuje de tierra, pero, si estas se saturan, generan empujes muy superiores a los considerados en el análisis. Por esta razón es conveniente colocar material granular (>0) como relleno en los muros de contención. Hemos analizado que el de agua en el suelo influye en el comportamiento de las estructuras de contención de diferentes maneras.
1. En primer lugar, los parámetros de resistencia al corte del suelo, en particular la cohesión, disminuyen cuando la humedad aumenta. 2. El peso específico del suelo aumenta por la presencia de agua en los vacíos. 3. Además de estos factores de influencia, la presión de agua altera el valor del empuje que actúa sobre la estructura y
Se ha concluido diciendo que resulta más económico proyectar muros de contención que no soporten empujes hidrostáticos, colocando drenes ubicados adecuadamente para que canalicen el agua de la parte interior del muro a la parte exterior
BIBLIOGRAFIA:
Dr. Ingeniero de Caminos CALAVERA RUIZ, José. ³Muros de Contención y de Sótano´, 2da. Edición. España-Madrid. 1987.
BRAJA M., Das. ³Principios de Ingeniería de Cimentaciones´, México. 2002.
Ing. Gonzalo Andrés Jara Moli, Tesis Doctoral ³Estudio de la aplicabilidad de materiales Compuestos al diseño de estructuras de Contención de tierras y su interacción con el Terreno, para su empleo en obras de Infraestructura viaria´ España-Madrid Mayo del 2008.
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Crespo V., Carlos; Mecánica de Suelos y Cimentaciones, 4 edición, Editorial LIMUSA, S.A., México, D.F., 1990. Fratelli, Maria G.; Suelos, Fundaciones y Muros, Caracas, Venezuela. Juárez B. y Rico R.; Mecánica de Suelos, Tomo 2: Teoría y Aplicaciones de la Mecánica de Suelos, 2 ed., Editorial LIMUSA, S.A., México, D.F., 1996. Nilson, Arthur y Winter, George; Diseño de Estructuras de Concreto, 11 edición, McGRAWHILL, Inc, 1997.
ANEXOS: Contenido del Anexo Magnético
1. ESPECIFICACIONES TECNICAS DE TUBERIA PLASTIGAMA PARA DRENES 2. MOP - 001-F 2002 ( CAP. 600 , Seccion 606-1 ³Subdrenes´)(CAP.800, Seccion 822´Drenes y Subdrenes´) 3. ESPECIFICACIONES TECNICAS DE GEODRENES PAVCO 4. GEODREN VS DREN FRANCES
