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"'.,"",,'.. ...""""'". ..."....Cálculos estructútCíles de ed¡f~Qcíone$, Muros, Tanques y Obras civites, lnspé~d6tt, A$esor~ féonico..
L..-\ ¡
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W 1(/) :) u...
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I
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Ea
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0.45 H'
,
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H'
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fJ A
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Ep }~ f
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0.15H'
,
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0.10H'
I :,
TALON
{
I~
,
P
L 0.50 H' a 0.75 H'
MUROS EN CANTILEVER Predimensionado Zapata o base: entre 0,50 H' a 0,75 H' Puntera: Ancho 0,15 H',Altura:0,10 H' Talón: 0,45 h', Altura:0,10H' Fuste: Parte superior: alrededor de 25 cms. Parte inferior:0,10 H' COEFICIENTEDE EMPUJEACTIVO
~ =Angulode inclinacióndel talud e =Coeficientede friccióndel suelo (Estudiode suelo) Cuando ~ = ° Ka = Tang. (450 -8/2) Cuando ~ * °
Ka= Gos r3
Gosr3 - ~ Gas 2 r3 - Gos 2 e -I Gosr3 + -v Gos 2 r3 - Gos 2 e
1 ..-mail:
~..".~.-v.n.CH..e.V
TI ,u"c'e..-o,-,';:;,
Teléfono: 0212-442.25.26
'
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Celular: 0414-239.4390
~Ovc'~",o,i¡;,<.v"
..." ",'IQ..
".., "'~7 , r-. -'""""" .-"'-,,"'-....
. Cc:ílculos eswuc:tura!es
de edificoc:io!'Ies, Muros, Tanques y Obras civiles, Inspe«ÍÓrt,
AsesorÍQ té<:nKo..
Empuje Pasivo
1 Ka
Kp=
Empuje Activo v Pasivo
~
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XS1 '1,
1 1\11
XC1
XS2
r
I
XC2
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I
J.-XC3 Ea = % "(suelo (H')2 Ka
í.c,,~
~;
...
Ep= %
"(suelo
(H')2 Kp
Ep > Ea
WS1= Masa de suelo que descarga sobre el talón. WS2=Masa de tierra que descarga sobre la puntera, no se toma en cuenta en él cálculo por lo pequeña que es, únicamente el empuje pasivo sobre la puntera. WC1y WC2= Pesodeconcretodel fuste WC3=Peso de concreto de la base o zapata. MOMENTO DE VOLCAMIENTO MVA= EaCos
~ H'/3
MOMENTO ESTABlLlZANTE MEA= Ws1Xxs1 + WS2 X Xs2 + WC1 X Xc1 + WC2 X Xc2 + WC3 X Xc3 + Ep X H/3
FACTOR DE SEGURIDAD AL VOLCAMIENTO MEA MVA
FS VOLCAMIENTO =
~
2 Ó2,5 2
e-mail:
Wy ~-
v.
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Teléfono: 0212-442.25.26
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J. ~~ ~ Celular: 0414-239.4390 "'.~
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-, T" -r-w-t, '¡'J"NI'. r'C:1o.~
, "'" t"t;KC:4..
C4lculos estruc1urale$ A$C$Ot"Ít:a fécn,".
DESUZAMIENTO:
de edificccÍOl\es, Muros, Tc:at'lquUy Obrc:asciviles, Inspecci6n,
Es debido a la fuerza EaxCos 13, este se contrarresta con una fuerza
suelo-base llamada V.
v = x N + C' x B
C' = Coeficiente de cohesión del suelo
J.I.
J.I.
=tango
4>
ó 2/3 tango
B= Dimensión de la base o zapata del muro
4>
C' = 0,50 C ó 0,75 C
C= cohesión del suelo (Estudio de suelo)
Donde hay incertidumbre de las propiedades del suelo, despreciamos C'B. J.I.=
0,577 si se despreciala cohesión,sino se despreciadebe estar entre los valores
0,577 -0,384. Si se considera el empuje pasivo (Ep) FACTOR DE SEGURIDAD AL DESUZAMIENTO FS
DESLIZAMIENTO
=
V+Ep
~
Ea x Cos 13
1,5
Si el muro no chequea por deslizamiento, se coloca un dentellón en la base.
Dimensiones del dentellón Esta entre e160% ó 70 % del espesor de la base (30 a 70 cm. Mínimo). Si es menor de 20 cm. Se deforma. Si no chequea por deslizamiento se coloca otro dentellón de las mismas dimensiones, uno en la puntera y otro en el talón del muro. La resultante N tercio medio central para que haya tracciones en la base.
Sobrecarga Wcv= 1.000 Kg.lm2
rnITITIJJ
1
Eiemolo:
Supongamos
que tenemos
el
siguiente ejemplo. Se quiere construir un muro don las siguientes características del suelo y la sobrecarga indicada
8m
Ysuelo= 1.800 Kg.lm3
Terraza
e =300
3 .:-mail:tce'€.:.
819@ho"'-'~'..;om
<~
Teléfono: 0212-442.25.26
ez4S::r.2:'
-~~
es
,; ,- [-"1'::-(2.'
Celular: 0414-239.4390
,
,
It.,¡G. Fa.IX PeREZ Cólcutosestructurales de edifiC4ciones,Muros, Tanques y Obras civiles, Inspeccíón, Asesona técn~.
CJsuelo
Relleno 0,25
Ir
Fy = 4.200 Kg.lcm2
.....-..
La profundidad mínima de desplante del muro es de 1,50 m. PREDIMENSIONADO
BASE = 0,50 H' = 0,50 x 9,50 m = 4,75 m :::;
H' =9.50 m I I
t-
=2 Kg.lcm2fe= 210 Kg/cm2
'~1~
3 .00
.
5,00 m
--'t<
~.i1==°'70'
H
= 0,10 H' = 0,10 x 9,50 m = 0,95
m.. muy grande se lleva a 0,70 m
t
5,00m
PUNTERA
L
= PUNTERA
0,15 H' = 0,15 x 9,50 m =
1,425 m:::; 1,30 m. TALON= 0,45 H' = 0,45 x 9,50 m = 4,275 m:::;3 m. Los valores anteriores son para tener una idea
1.000 kglm2
aproximada de las dimensiones del muro, las variaciones de estas medidas las dará el cálculo ES1
Coeficiente de empuje activo (KaJ. Como
S2
,¡.
~ =0
Ka = tang.2 (450 -8/2) = Ka =tang.2 (450 -300/2)= 0,333
Coeficiente de empuje pasivo (KoJ WC3
Kp=
Kp=
1 0,333
1 Ka
=3
EMPUJE DEL SUELO DEBIDO A LA SOBRECARGA
ES1=Wcv x Ka x h = 1.500 Kg/m2x 0,333 x 9,50 m = 4.745,25 Kg.lml (franjade muro de 1 m)
4 é-mail:',,€Ore., 819 @ h".' ndl '-vf" 'per€
[email protected] Teléfono: 0212-442.25.26
fe!r,.f485@qrr,,-,! corn Celular: 0414-239.4390
n~.
"
,
FaIX PéREZ
Cálculoses11'ucturofe$de edifi<4c1onU. Muros, T4nqueSy Obras civiles,tnspección, A_soria 'técnica.
EMPUJE ACTIVO PRODUCIDO POR EL SUELO (Ea)
ES2 =%x Ysuelo (H')2x Ka
=% x 1.800 Kg.lm3x (9,50) 2m2x 0,333 =26.804,25 Kg.lml
EMPUJE PASIVO PRODUCIDO POR EL SUELO ENCIMA DE LA PUNTERA (Eo) Ep= % 1soolo(H')2 X Kp = % x 1.800 Kg.lm3x (1,50)2 m2 x 3
=6.075
Kg.lml
Estado límite de servicio Ca~aas Peso del suelo Darmetro lineal de muro WS1,2 =
150010 x ancho x altura
=47.520 Kg =1.872 Kg
WSi=
1.800 Kg.lm3 x 3 m x 8,80 m x 1 m
WS2=
1.800 Kg.lm3 x 1,30 m x 0,80 m x 1 m Wcv =C.V. x ancho x 1 m
Wcv=
1.500 Kg.lm2x 3 m x 1 m
= 4.500
WCi =
2.400 Kg.lm3x 0,25 m x 8,80 m
WC2=
% x (0,70 -0,25) m x 8,80 m x 1 m x2.400 Kg.lm3
=5.280 Kg. =4.752 Kg.
WC3=
2.400 Kg.lm3x 5 m x 0,70 m x 1m
= 8.400
Kg.
Kg.
L =72.324 Kg.
N =72.324 Kg MOMENTO DE VOLCAMIENTO Alrededor del Dunto A. MVA= ESi x H'/3 + ES2xH'12 = 26.804,25 Kg. x (9,50/2) m + 4.745,25 Kg x (9,5/2) m
=
107.420,06 Kg.f- m @ mi de muro. MOMENTO ESTABILlZANTE Alrededor del Dunto A.
MEA=WSixXsi + WS2x Xs2+ WCi x Xci + Wcv x Xcv + WC2x ~
+ WC3
x ~ + Epx H/3
MEA= 47.520 Kg. x 3,50 m + 1.872 Kg. x (1,3/2) m + 4.500 Kg. x 3,50 m + 5.280 Kg. x 1,875 m + 4.752 Kg. x (2/3*0,45 + 1,30) m x 8.400 Kg. x 2,5 m = 221.790 Kg.f-m @ mi FACTOR DE SEGURIDAD AL VOLCAMIENTO FS
VOLCAMIENTO
=
ME MV
~ 2 Ó 2,5 5
e-mail: fperez_8l9 @ hotmo,j.com fpere z485@ yahoo.es fehx f485@gmodcom Teléfono: 0212-442.25.26 Celular: 0414-239.4390
l""t:.
F"Á,,)( PEI
Cákutos estructurales Asesoró fécnica.
FS VOLCAMIENTO
de edificaciones,
Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección,
221.790 Kg.f-m 107.420,06 Kg.f- m
=
= 2,06 ~ 2 o 2,5
OK!
Revisamos si las cargas no superan el esfuerzo admisible del suelo. Con la fuerza normal, se calcula a que distancia se encuentra apliacad del punto A. Se debe cumplirla ecuación de equilibrio: ¿: MA=0
x= 221.790 Kg.f-m-107.420,06Kg.f- m
N x X = MEA- MVA
= 1,58m
72.324 Kg
Se chequea si esta dentro del tercio medio central de la zapata del muro. Calculamos la excentricidad B 5m B 5m =092m> -=-=083m ~-X< 1,58m e= 2 6 , 6 6 2 No chequea 0,92 m> 0,83 m
'
hay tracción en la zapata del muro
Si se genera zona de tracciones, calculamos el valor de esta. Para un tributariode 1 m Bx =500 cm Area
By = 100 cm
= Bx x By
N =72.324 Kg. a máx.=
. a máx
=
N Area
( 1:t
72.324 Kg (1 500 x 100 cm2
:t
6xe Bx
)
)=
6 x 92 cm
500 cm
a 1= 3,043 Kg.lcm2> 2 Kg.lcm2 a 2
=-0,15
Kg.lcm2 <2 Kg.lcm2 Sobrecarga 'yIcv= 1.000 Kg./m2
a 1= 3,043 Kg.lcm2> 2 Kg.lcm2 No chequea, supera el
DIIIITID
esfuerzo admisible del suelo. a 2
=-0,15 Kg.lcm2<2 Kg.lcm2 Hay tracción en la base del
muro. Solución: Aumentamos el ancho de la zapata del muro un (1) metro mas de manera de repartir con mas área las cargas y volver a realizar él calculo anterior de nuevo.
x é-mail:
...c.:..vi
7 '-'
'V
= "'~,
Teléfono: 0212-442.25.26
~
"'~
Celular: 0414-239.4390
FACTOR DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO Chequeamos el muro por deslizamiento. Calculamos la fuerza: C' = 0,50 C ó 0,75 C
f-l= tango $ ó 2/3 tango $
V = ¡..tx N C' x B=
¡..t= tango
v = f-lx N C' x B = 0,577 x 72.324 Kg. + 0,50 x 5 m = 41.733,45 Kg Ep =6.075 Kg.lml
V+Ep ES1 + ES2
=
FS
DESLIZAMIENTO
FS
DESLIZAMIENTO=
~ 1,5
41.733,45 + 6.075 4.745,25 +26.804,25
=1,51 < 1,5 No chequea
CALCULO DEL DENTELLON Se calcula con la ecuación del facto de seguridad al deslizamiento. V+ Ep
FS DESLIZAMIENTO=
ES1 +ES2
~ 1,5
Despejamos el empuje pasivo, cuyo valor nos dará la altura del dentellón. Siendo el FS =1,5. FS*(Es1+Es2) = V+Ep
-4;i*(4.745,25
+26.804,25) = 41.733,45 + Ep
Ep = 1,5*(4.745,25 +26.804,25) - 41.733,45 = 5.590,80 Kg. Ep = 5.590,80 Kg. Despejamos la altura del dentellón de la ecuación: Ep= % Ysuelo (H)2 Kp = 5.590,80 Kg. = % x 1.800 Kg.lm3 x (H)2x 3
H=
...¡
2 x 5.590,8 1.800 x 3
= 1,43 m
La altura del dentellón sería: HDENTELLÓN=
H- H
PUNTERA
= 1,43 m - 0,70 = 0,73 m
Calculamos el empuje pasivo y chequeamos el factor de seguridad al deslizamiento. 7 e-mili!:f¡.,;.";;;:- .:1:" ::' h:;T~-;;-:.cc'-;; f ,..-, -;:~ 85':' ,.~' - -. -. f .: f' '3:'::.'.,.,,:;.:~.- .. Teléfono: 0212-442.25.26 Celular: 0414-239.4390
I~.
rE"LIXPéKEL
Cólculo$ es1N~tutole$ A$e$orÍCItécnico.
Ep = ~
X
de edifkociol'le$, Muro$, To"
1.800 Kg.lm3 X (1,43 m)2 X 3 = 5.521,23 Kg.lm
FS
41.733,45 + 5.521,23 4.745,25 +26.804,25
DESLIZAMIENTO =
=1,49 ~ 1,5 cheque a
DEL ACERO
CALCULO
Se calcula una excentricidad con carga mayorada, para colocar acero Caraa
mavoradas WS1
= 1,4 X 47.520 Kg.
= 66.528 Kg.
WS2= 1,4 X 1.872 Kg.
= 2.620,8 Kg.
Wcv = 1,7 x 4.500 Kg.
= 6.300 Kg.
WC1= 1,4 x 5.280 Kg.
= 7.392 Kg.
WC2= 1,4 x 4.752 Kg.
= 6.652,8 Kg.
WC3= 1,4 x 8.400 Kg.
= 11.760 Kg. N= 101.253,6 Kg.
MVA= 1,7 x 107.420,06 Kg.f- m = 182.614,102 Kg.-m @ mi MEA = 66.528 Kg. x 3,50 m + 2.620,8 Kg. x (1,3/2) m + 6.300 Kg. x 3,50 m + 7.392 Kg. x 1,875 m + 6.652,8 Kg. x (2/3*0,45 + 1,30) m x 11.760 Kg. x 2,5 m = 310.506 Kg.f-m @ mi L MA=0
x= 310.506 Kg.f-m-182.614,102Kg.f-m 101.253,6 Kg
N x X = MEA- MVA
= 1,26 m
Calculamos la excentricidad B
e=
2
-x <
B 6
cr máx.::
5m 2
N Area
B
- 1,26 m
(1
:t
= 1,24 m>
6xe Bx
6
5m = 6
= 0,83 m*1 ,55 = 1,29 m
)
8 é-1l1ai1:fp(;r:::z_3~9
@ h"t:T.c:Lccr;,
f~r:::z'~35€'
Teléfono: 0212-442.25.26
.,.C;-;;';w::;::; h!:;;.f':35€"j;-;",';::'cc:-;,
Celular: 0414-239.4390
t:H~ -'t'f'';::!.
-""T~' ...iLh'E7 f"t:II...LXn:I"..1::-
Cá1culos est~turales A$CSQríQ1écn~.
=
. (j máx
101.253,6 Kg.
500 X 100 cm2
de edíficaciones,
( 1 :t
Muros, Ta~lJes y Obr4s civiles, Il'\specdón,
(j 1= 2,055Kg.lcm2
)=
6 X 1,24 cm 500 cm
(j 2 = 1,99 Kg.lcm2
Nota:_Los esfuerzos calculados son esfuerzos por rotura, no de servicio, por lo tanto no se comparan con el esfuerzo admisible del suelo.
Caraas Mavoradas
':,~fi~'~"'.::. !~f./:,;
A = Peso de la f)untera(Wf))
f... <,.' ~ Wt . < í.?~':'.~;~:.. '. ".; y., ir
t
1 m x 0,70 m x 2.400 Kg.lm3 =
t~i?~t:~.~~):~./.: '¡¡:'
1.680Kg.lm
x 1m
= 1.680
Kg x 1,4
=
2.352 Kg. B= Peso del talón (Wt)
0.70
r
0,70 m x 2.400 Kg.lm3x 4,30 m x 1 m = 7.224 Kg x 1,4
= 10.113,6
Kg.
e = Peso del suelo (Ws)
+
8,80 m x 1 m x 4,30 m x 1.800
Kg.lm3= 68.112 Kg. x 1,4 = 95.356 Kg. 0= peso CarQa Variable (Wcv)
1.500 Kg.lm2x 1 m x 4,30 m =6.450 Kg.x 1,7
=10.965
Kg.
Wt + Ws + Wcv = 10.113,6 Kg+ 95.356 Kg+ 10.965 Kg = 116.434,6 kg.
2.352 Kg
116_435 Kg
!
1 I I .
...........
L-Mu.--Mu
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I
9 e-mail: fP"-t'G__819 @ h,;+r.¡c:i C()~¡; f¡x:.,'l,z485@ Teléfono: 0212-442.25.26 Celular:
fd¡x" 0414-239.4390
48j@9r¡,c~¡!.cc T.
'ffI,rNG,fá.:rx Y!KEL 'CótCl.'ltos ~t~k$ Asesoría iicnk;o,
cH ~ifita~,
M\l'ro$,TcwquMy Obras tM1M, tfl~tt'ÍÓfl,
Tenemos un muro con dentellón y las siguientes dimensiones como muestra la figura
r!
EMPUJE POR:
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11
I.UUl\rlc.~ O.~O ;:100 I"::-~ ~~.~
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)
N
ES1
.
ES2
= 1.500 Kg/m2x 0,333 x 11 m =
5.945,50 Kg.@mI Por Suelo: ES2=1/2 x 1.800 Kg/m3xO.333x (11m)2
=35.937
Kg @ml
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U
'0',
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Ep~~O
Sobrecama
,,~,:'
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..
i
6.00
Car.aas
WS1
= 4,30m x 8,8 mx1 m x 1.800Kg.lm3
=68.112Kg.
Wcv
=
= 6.450
Kg.
WC1
= 5.280
= 5.280
Kg.
1.500 Kg.lm2x 4,3 m x 1 m
WC2= ~ x 0,45 m x 8,80 m x 2400 Kg/m3 x 1m WC3
= 6 m x 0,70 m x 2400
Kg/m3 x 1 m
=4.752 Kg. = 10.080 Kg. N= 94.674 Kg.
MVA= 107.219 Kg-m
MEA= (68.112+6.450)x3,85 + 5.280 x1,575 + 4.752 x 1,3 + 10.080 x 3 = 331.797,3 Kg-m FS
VOLCAMIENTO
=
331.797,3 Kg.f-m 107.219 Kg.f- m
= 3 ,-09 > 2 o,. 2 5
OK' .
Fuerza de Corte en la base del muro
V = Il x N + C' x 8 V = 0,30 x 94.674 Kg = 28.402.20 Kg. Fuerza resultante FR = V + ¿:Ep
Ep = Empuje pasivo en el dentellón
¿:Ep= ~ x1.800 Kg.lm3x (0,70 + 1,50
l
m2x3 + ~ x 1.800 (1,5f x 3
=
=19.143 Kg. FS
DESLIZAMIENTO
=
28.402,20 Kg + 19.143 Kg. 26.804 Kg + 4.745,25 Kg
=1,51 < 1,5 10
e-mail:
[email protected].)
[email protected]$feÍ
[email protected] Teléfono: 0212-442.25.26 Celular:0414-239.4390
'.. -,,. ...,. ,- . '. -. ,. Cálculos estructurales de edificaciones, Asesoró
Muros, Tar¡qlles
y Obras
civiles, Inspección,
técnico,
Cheaueo con el esfuerzo admisible del suelo Calculo de la excentricidad N x X = MEA- MVA 94.674
x X = 331.797,3 -107.219 B T-X<
e=
B 6
(J
. (J máx =
máx.=
X = 2,37 m 6m 2
N Area
94.674 Kg. 600 x 100 cm2
(
- 2,37m
1:t
6xe Bx
~6
= 0,63 m<
--e--=1m 6m
)
(J 1= 2,57Kg.lcm2
( 1 :t
6 x 0,63 cm 600 cm
< 3 Kg.lcm2
)= (J 2
= 0,59 Kg.lcm2 < 3 Kg.lcm2
Cheaueo (Jmayorado
;., ¡,«',.
X
1,55
Calculamos la excentricidad con carga
@Z~ E~~,
8.00
= (Jmáx
t
~ l;.~ ..':(,-<,
mayorada, para colocar el acero de
~~}r.~t:i.'..:~,:{r~{ .'
refuerzo, las cargas están al nivel de servicio
0.80
!0.10
r
3.300 Kg/ml 41.000 Kg./ml
1
~
WS1
=
Caraa mavoradas
1,4 x 68.112 Kg.
= 95.357 Kg.
Wcv = 1,7 x 6.450Kg.
= 10.965 Kg.
WC1= 1,4 x 5.280 Kg.
= 7.392Kg.
WC2= 1,4 x 4.752 Kg.
= 6.652Kg.
WC3= 1,4 x 10.080 Kg.
= 14.102 Kg. N= 134.468 Kg.
11 ".mai!: Teléfono: 0212-442.25.26
Celular: 0414-239.4390
..0_0,0 .. "0'-
.. -..
Cálculos estructurales de edificaciones,
Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección,
AsesOf'ta técnica.
MVA
= 1,7 X (107.219) = 182.272 Kg-m
MEA= (65.357 + 10.965) x3,85 + 7.392 X 1,575 + 6.652 X 1,3 + 14.102 X 3 = 471.966 Kg-m N X X = MEA- MVA 134.468 X X = 471.966 -182.272 X=2,15m
Excentricidad mavorada e = 0,63 X 1,55 = 0,98 (mayorada) e=
~2
-X <
B 6
cr máx.=
. crmáx =
6m 2 N Area
134.478 Kg. 600 X 100 cm2
(
- 2,15 m
1:t
6xe Bx
= 0,85 m< 1!.- - 6 m 6 -S-=1m
)
cr 1= 4,091 Kg.lcm2 < ( 1 :t
6 X 0,85 cm 600 cm
)= cr 2 = 0,33 Kg.lcm2
Estos son esfuerzos de rotura, no de servicio, por lo cual no se comparan con el esfuerzo admisible del suelo. crmáx =
4,1
Kg. Cm2
(100) cm2 1 m2
X1m
cr máx =
0,33
Kg. Cm2
(100) cm2 1 m2
x 1m
6.00
1
LOO
~,
4.30
t 3.300 Kg./ml
=41.000 Kg.lml
=3.300 Kg.lml
~
4.30:=-1
N.~;~ vuL-T
41.000 Kg./ml
12 ".mlli!: Teléfono: 0212-442.25.26
Celular: 0414-239.4390
.--. .. .-
. -.-
---. Cálculos estructurales
de edificaciones,
Muros, Tanques y Obras civi1es, Inspección,
AsesorÍó técnica.
41.000 -3.300 6
--.Yj
Y1 =27.018,33 Kg.lml
- 4,30
27.018,33 Kg.lml + 3.300 Kg.lml = 33.018,33 Kg.lml Cargas puntuales aplicadas al talón.
3.300 Kg.lmlx4,30 m = 14.190 Kg. 27.018 Kg.lmlx 4,30 m 2
=
58.088,70 Kg.
Corte último en el Talón (VUTALOtd VUTALON
= 116.435
Kg. - (58.089 Kg. + 14.190 Kg.)
= 44.156
Kg.
Momento último en talón (MuTALotd MuTALON= (116.435 -14.190)
Kg.
x 4,30 m /2 - 58.089 Kgx 1/3 x (4,30 m) = 136.565,85
Kg.f-m Verificación del cotte en el concreto (Vc}
v
0,85 x Vc = 0,53 x fc x b x d Recubrimiento H = 70 cm
= 7,5 cm. D= 70 cm -7,5 cm = 62,5 cm
0,85 x Vc = 0,53 x ~ 210 Kg.lcm2 x 100 cm x 62,5 cm
=48.002,685
Kg x 0,85
=
=40.802,283 Kg VUadmisible > Vu actuante
44.156 Kg > 40.802,283 Kg
No chequea por corte
Solución: Aumentamos el espesor del talón en 5 centímetros.
D = 75cm -7,5 cm = 67,5 cm. 0,85 x Vc
= 0,53 x '>/21 O KgJcm2 = 44.066,465 Kg.
x 100 cm x 67,5 cm
= 51.842,90
Kg x 0,85
=
VUadmisible > Vu actuante
44.156 Kg. > 44.066,465 Kg. CALCULO DEL AREA DE ACERO
Chequea
Area de acero del talón ASTalón=
MUTa/ón
$ x fy x 0,9 x d
AsTalón =
n n
u
136.566Kg.f-m A ...nn 1/_1__2 n n un, u
", --
-- 59,47
cm2 / mi
13 .;-mail: Teléfono: 0212-442.25.26
Celular: 0414-239.4390
6~71 ~~~:Io~:;;:c;~r:~:de ..;¡~:I .~--~ -
edificaciones, Muros,Tanques
y Obras civiles, Inspección,
Asesoría técnica.
Area de acero mínima del talón 14 P
14
=
mln=
fy
ASmln
4.200 Kg.lcm2
= P mlnX b x d = 0,0033
= 0,0033
x 100 x 67,5
=22,5 cm2/ml
ASTalón=59,47 cm2 > ASmln=22,5 cm2
Area de acero de la Duntera
r
1.00
2.35 2 Kg. , "
",
"
",
~'
;;-¡ '
31.416,666 Kg..Iml + 3.300 Kg.lml =34.716,666 Kg.lml
Vu .:. ,.!.tu
Y2'1
3300K g I ml
-
,"'" i
17358.333 Kg 3.141.667 Kg
41.000 -3.300 6
- Y2 - 5,00
Y1 =31.416.666 Kg.lml
CarDas I>untua/es al>licadas a la I>untera 34.716,666 Kg.lml x 1,00/2 m = 17.358,333 Kg.
=
(41.000-34.716,6~6)Kg.lmlx 1,00 m
3.141,667 Kg.
Corte último en la I>untera NUPUNTERAl VUPUN1ERA
= 2.352
Momento
último en talón (M'IPUNTERAl.
Kg. - (17.358,333 Kg. + 3.141,667 Kg.) = -18.148 Kg.
MuPUN1ERA= (-2.352+17.358,333) Kg. x 1m/2 + 3.141,667 Kg x 2/3 x (1,00 m)
Kgf-m Verificación del corte en el concreto NcJ
=0,53
0,85 x Ve
Recubrimiento
H =70 cm
= 9.597,61
x ...¡re x b x d
=7,5 cm. D= 70 cm -7,5 cm = 62,5 cm
0,85 x Vc = 0,53 x...¡210 Kg.lcm2 x 100 cm x 62,5 cm
= 48.002,685
Kg x 0,85
=
=40.802,283 Kg 14 e-mail:.
.,-
"
,,'" ,- '"--
Teléfono: 0212-442.25.26
Celular: 0414-239.4390
'
'u
..
-
. . -. .-
"-'"
'-
'-'
Cálcu10s estructurales Asesoría técnica.
de edificaciones,
Muros, Tanques y Obras civiles, tnspección,
VUadmisible > Vu actuante
44.156 Kg > -18.148 Kg No chequea por corte CALCULO DEL AREA DE ACERO
Area de acero de/IJuntera 9.597,61 Kg.f -m AsTalón = 0,9 x 4.200 Kglcm2x 0.9 x 0,625 m
MUpuntera
ASpuntera=
cpX fy x 0,9 x d
= 4,51
cm2¡ mi
Area de acero mínima de la /Juntera 14 P mfn=
ASmln
14
=
fy
= P mlnX
= 0,0033
4.200 Kg.lcm2 bxd
= 0,0033
= 20,83
x 100 x 62,5
cm2¡ml
ASPUNTERA =4,51 cm2 < ASmln=20,83 cm2
Gobierna el área de acero mínima ASPUNTERA =20,83 cm2
Área de acero en el fuste - - - - - - - .- i;i: O Kgf m - - - -- - - - - - - - -0.1H ~0.88 ID.- - -1'fI-444.93 Kgfm- - - - -
r
0.211~1.76 .. - - - ),;t¡ 0.3H
~2 64 m
.
"01
.. -
momentos son
--- -
mayores, a medida
1:\:;:1 - - - - ti..7.;-:.~ 1-6.089.43 Kgfm - - - - - -
va subiendo bajan. El momento lo
l~~'::-:"¡
0.4H t.3 52 m- - -
.
"-243.116
En la base los
t' -t12 679 07 Kg m -- -- l~lJ¡ .. <~~:::'~
calculamos de
0.5H 14.40 m- -- '¡'~';~"'.r--r-22.707.01 Kgf m - - -B . I,';;r;::;;..¡ .
0.6H 1.5.28 m- - -¡¡[::;,~.~t - - T36.868.28
Kgf
~1
----
m
del fuste.
1~:5');.~~~!
0.7H t6.16
m--t..;;;,t::;...¡--:,j';'~"~ f:~D'¡
Seccionamos el
O.OH1.7~O4ID. f.'-i-;,¡-i.~~.":i.t. - - - - "':80.370.96 O 9H
.
~7
92
"fl:
~i:! ~)'.:;;¡;j; m - f:8.":.'..,~,..-:-r- ';;:~"§,J
1.0 H 18.80m"";'ft)..:~...
acuerdo a la altura
Kgf m
~2 fuste en diez partes.
- - - - - -
H =8,00 M
11~Krfm 148.747.36
Kgf m
15 ...mail: ."'. Teléfono: 0212-442.25.26
Celular: 0414-239.4390
~. --.
.....-..-... -- ~'. . _.
--~
Cálculos estructurales Asesoría técnica.
de edificaciones,
Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección,
TABLA DE VALORES EMPUJE POR SOBRECARGA EA1
=Wev
X H X Ka
EA2
Wev EA1 (Kg)
EMPUJE POR TIERRA
(Kg/m2)
=~
X "( X H2 X Ka
H (m)
Ka
EA2(Kg)
"( (Kg/m3)
H2(m2)
Ka
0,00
1.500,00
0,00
0,33
0,00
1.800,00
0,00
0,33
439,96
1.500,00
0,88
0,33
232,30
1.800,00
0,77
0,33
879,91
1.500,00
1,76
0,33
929,19
1.800,00
3,10
0,33
1.319,87
1.500,00
2,64
0,33
2.090,67
1.800,00
6,97
0,33
1.759,82
1.500,00
3,52
0,33
3.716,75
1.800,00
12,39
0,33
2.199,78
1.500,00
4,40
0,33
5.807,42
1.800,00
19,36
0,33
2.639,74
1.500,00
5,28
0,33
8.362,68
1.800,00
27,88
0,33
3.079,69
1.500,00
6,16
0,33
11.382,54
1.800,00
37,95
0,33
3.519,65
1.500,00
7,04
0,33
14.866,99
1.800,00
49,56
0,33
3.959,60
1.500,00
7,92
0,33
18.816,04
1.800,00
62,73
0,33
4.399,56
1.500,00
8,80
0,33
23.229,68
1.800,00
77,44
0,33
CALCULO DEL MOMENTO EN EL FUSTE Me=(~ X'YX H2X Ka H/2)x1,7 + (Wev X H X Ka X H/3)x 1,7 Me (Kgf-m)
H(m)
0,00
0,00
0,0 H
444,93
0,88
0,1H
2.243,06
1,76
0,2H
6.089,43
2,64
0,3H
12.679,07
3,52
0,4H
22.707,01
4,40
0,5H
36.868,28
5,28
0,6H
55.857,93
6,16
0,7H
80.370,96
7,04
0,8H
111.102,43
7,92
0,9H
148.747,36
8,80
1,OH 16 .'u' .
.:-mail: Teléfono: 0212-442.25.26
Celular: 0414-239.4390
~
.~ '-
~~ :~ ~;:~;;~~~ ~ C
...¡ ''''''~
.. .
.
.
'~.
-~;:;;~~de
.
.
Asesoría
edificaciones,
Muros, Tanques y Obras civ11eS,Inspección,
técnica.
=
Recubrimiento fuste 5 cm e =Y + 25 cm d=e-5cm Cálculo de la altura util (d)
-------.0.2H
d (cm) 20,00 24,50 29,00 33,50 38,00 42,50 47,00 51,50 56,00 60,50 65,00
e (cm) 25,00 29,50 34,00 38,50 43,00 47,50 52,00 56,50 61,00 65,50 70,00
Y (m) 0,00 0,05 0,09 0,14 0,18 0,23 0,27 0,32 0,36 0,41 0,45
H (m) 0,00 0,88 1,76 2,64 3,52 4,40 5,28 6,16 7,04 7,92 8,80
Calculo del Area de Acero en el Fuste
=
r,:" ::jo:;
0.3H ~2.64 m -- - - ir, .y.¡
b~;;'..f
OAH ~-3.52 m- - -
0 5HI440m--'. ,
~,~
r~
i
.'>: :'..,¡
a.
,,¡,~ y~
i: i~ ,:'''j
! ;
O6HI.5.28 m--- "e: Yal
.
(r~;(>'~:1
0.1Ht6~16m-- i..e~: y;! :,¡..::.:,~.".u
i
O 8H 1,1.04 m - ,..':e;., y..¡
~
. , .';,:,;; '
e
MUFUSTE
ASFUSTE
cj>
X
fy x 0,9 x d
Para H = 0,88 m
-
As FUSTE
444,93 Kg. f -m
= 0,53 cm2 I mi
- 0,9 x 4.200 Kg/cm2x 0.9 x 0,245 m
ASmin= 2x10-3 X 100 x 24,50 = 4,9 cm2/ml Para H = 1,76 m
-
As FUSTE
2.243,06Kg.f -m
= 2,27 cm2 I mI
- 0,9 x 4.200 Kg/cm2x 0.9 x 0,29 m
ASmrn= 2x10-3 X 100 cm x 29,00
cm = 5,8 cm2/ml
Para H = 2,64 m As
-
FUSTE
6.089,43 Kg. f-m
= 5,34 cm2 I mi
- 0,9 x 4.200 Kg/cm2x 0.9 x 0,335
ASmrn = 2x10-3X 100 cm x 33,50 cm = 6,7 cm2/ml Para H = 3,52 m 12.679,07 Kg. f-m ASFuSTE
= 9 ,8 cm2 I mi
= 0,9 x 4.200 Kg/cm2 x 0.9 x 0,38 m
17 .:-mail: ,",", '"'
"lO ,- """"""
""",
Teléfono: 0212-442,25,26
",'''h~
,~",.""."..,
"e".,.
Celular: 0414-239.4390
...,,,,"o¿,~..,,,.,.,.,,'"
-.- -,_.._úilculos dtrocturoles Asesoría técnica.
ASmin
de edifkaciones,
Muros, 'Tanques y Obras civi1eS,Inspección,
= 2x10-3X 100 cm x 38 cm = 7,6 cm2fml
Para H = 4,40m
-
As FUSTE
22.707,01 Kg. f -m
= 15,7 cm2f mi
- 0,9 x 4.200 Kgfcm2 x 0.9 x 0,425 m
ASmln= 2x10-3 X 100 cm x 42,5 cm = 8,5 cm2fml Para H = 5,28 m
-
As FUSTE
36.868,28Kg.f -m
= 23,06 cm2 f mi
- 0,9 x 4.200 Kgfcm2x 0.9 x 0,47 m
ASmrn= 2x10-3 X 100 cm x 47 cm = 9,4 cm2fml Para H = 6,16 m
As
FUSTE
55.857,93 Kg. f -m
= 31,88 cm2f mi
- 0,9 x 4.200 Kgfcm2x 0.9 x 0,515 m
ASmin= 2x10-3X 100 x 51,5 cm = 10,30 cm2fml Para H = 7,04m
-
As FUSTE
80.370,96Kg.f -m
= 42,19 cm2f mI
- 0,9 x 4.200 Kgfcm2x 0.9 x 0,56 m
ASmln= 2x10-3x 100 cm x 56 cm = 11,2 cm2fml Para H = 7,92 m As
FUSTE
111.102,43 Kg. f -m
= 53,98 cm2f mi
- 0,9 x 4.200 Kgfcm2x 0.9 x 0,605 m
ASmln= 2x10-3 X 100 cm x 60,5 cm = 12,1 cm2fml Para H = 8,80 m As FUSTE
-
148.747,36Kg.f -m
= 67,27 cm2f mI
0,9 x 4.200 Kgfcm2 x 0.9 x 0,65 m
ASmrn= 2x10-3 X 100 cm x 65 cm = 13 cm2fml
18 ..-mail: i"e.,'e.z dd
"'" "OT([",,,,,-Ü,"
"""""2",,u::;,,"'
Teléfono: 0212-442.25.26
"""00,e.,,
Te.,,;, ,-""o~~:.."'''u'LtA"r,
Celular: 0414-239.4390
It~.
F€~IX f'~~;~~
CákulO$ eStl"uc:turate$ ~ edifk
AREA DE ACERO DEL FUSTE Y AREA DE ACERO MINIMA
------_..
ASfuSTE (cm2) .
ASmín (cm2;
¡ 4.9
0.53
- --
.2.27 5.8
- --
5.34
6.7
9.80
7.6
15.7
85
23.06
t 9.4
-----
----- - --
- -- -
31.88 +10.3
- - --
42.19 11.2 53.98 1 12.1 67.27.1-13-
As ASmin(cm2) (Cm2) seleccionada
H (m)
As (Cm2)
0,00 0,88 1,76 2,64 3,52 4,40 5,28 6,16 7,04 7,92
0,53 2,27 5,34 9,80 15,70 23,06 31,88 42,19 53,98
4,90 5,80 6,70 7,60 8,50 9,40 10,30 11,20 12,10
4,90 5,80 6,70 9,80 15,70 23,06 31,88 42,19 53,96
8,80
67,27
13,00
67,27
Diámetro de la cabilla por mi 3 $5/8" 3 $ 5/8" 4 $ 5/8"
5
<1>
<1>
<1>
<1>
19 . e-mail: rnLez.H...leC.¡
:
U¡!.Ci}h.
Teléfono: 0212-442.25.26
-" eZ4 :::J'-"c'',.",\00..<05
. . Tei,x ,'+ü::Jl?C,."r¡(-¡¡!.c0,¡,
Celular: 0414-239.4390
-.L. ...~~.........!.~. rn,!.~ M:~& tátcutos esm.tctur
lfl~ctf6n,
ACCION SISMICA SOBRE MUROS Método de Mononobe
v Okabe oara hallar el emouie sísmico
Se r
1
~ I<'
L
-'~
r7 .
'"" -' !
¡ i
!.'.
.if
0.10 H
.. !V
.
/'
Cos e [1 +
H2 x Ks
2/3 (1.1 H)
j
-I
San
-'1
Cos e
Angulo de fricción interna
e=
Tg
-1
siguiente
Es = 'Y2YsueloX (1,1 H)2 x Ks = 1.149,50
Cos 2 (
Ks=
la
Es
i
H , , ¡,c--l
H
mediante
ecuación:
!'
L~ I
calcula
]
2
[
Cos 2
-I
]
2
C. (Según las Normas 1756-98 C= O,75
corrección de la Tabla 5.1. Capitulo 5
C=
Coeficiente Sísmico
Es =
Empuje sísmico
En las Normas Covenin 1756-98 (revisión 2001) EDIFICACIONES
SISMORRESISTENTES, en el Capítulo 11, extraemos la sección 11.5 referente a muros de sostenimiento la cual dice: 11.5 MUROS DE SOSTENIMIENTO 11.5.1 CLASIFICACiÓN A los fines de la verificación de la estabilidad, los muros de sostenimiento se
clasificarán en los siguientes tipos: a) Gravedad b) Voladizo e) Anclados d) Tierra reforzada 20 e-mail: [email protected]:!.comfperez485@ychoo_esfe!ix.f455@gmci!.com
Teléfono: 0212-442.25.26
Celular: 0414-239.4390
-~-
_n_- .. .~~. -,. ._-'-----~ --~
~
~-~
-
..--
Cálculos estructurales Asesorkl técnica.
de edificaciones,
Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección,
11.5.2 ANÁLISISPSEUDOESTÁTICO DE LOS MUROS DE SOSTENIMIENTO Cuando se utilicen métodos basados en equilibrio de fuerzas, el empuje dinámico deberá calcularse considerando el comportamiento entre el muro y el material sostenido. Adicionalmente, si el material detrás del muro está saturado durante las condiciones de servicio,
se incluirá el efecto hidrodinámica en el análisis.
Cuando se utilicen métodos de desplazamientos admisibles, se debe contar con estimados representativos de las velocidades máximas del terreno.
11.5.3 SUPERPOSICiÓN DE EFECTOS Los casos de carga a considerar con los métodos de análisis que utilicen el equilibrio de fuerzas se definen en la Tabla 11.3.
TABLA 11.3 SUPERPOSICiÓN DE EFECTOS CASO DE ANALlSIS Con solicitaciones sísmicas Postsísmico
Q 1.1 CP + CV + ED :t:S 0.9 CP + ED :t:S 1.1CP + CV
Donde: Q = Solicitaciones para la verificación de la capacidad. CP= Efecto debido a cargas permanentes. CV= Efecto debido a cargas variables. ED= Empuje dinámico de la cuña de terreno movilizada detrás del muro. S =Efecto debido a las acciones sísmicas diferente al empuje del terreno, pero considerando las fuerzas inerciales del muro, coeficiente 11.5.4 VERIFICACiÓN
sismico
calculadas con un
igual a 0.75 (fJAo.
DE LA ESTABILIDAD
La estabilidad de los muros se realizará con arreglo a la Tabla 11.4:
21 é-mnil: Teléfono: 0212-442.25.26
Celular: 0414-239.4390
--- ---. -o _o_o o. ---o --o~P-_o
Cálculos estructurales Asesoria técnica.
o-
de edificaciones, Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección,
TABLA 11.4 CRITERIOS DE VERIFICACiÓN SíSMICA PARA MUROS TIPOS DE MURO
GRAVEDAD VOLADIZO ANCLADOS TIERRA REFORZADA
ESTABILIDAD GLOBAL, CAPACIDAD DE SOPORTE Y DESLIZAMIENTO SI SI SI SI
ESTABILIDAD AL DES LIZA MlENTO
ELEMENTOS DE SUJECCiÓN
SI SI SI SI
NA NA SI NA
11.5.4.1 REQUISITOS PARA LA VERIFICACiÓN DE LA ESTABILIDAD LA CAPACIDAD DE SOPORTE Y EL DESLIZAMIENTO.
ESTABILIDAD INTERNA
NA NA NA SI
GLOBAL,
La verificación de la estabilidad global se realizará de acuerdo con lo estipulado en el Artículo 11.6.
La verificación de la capacidad de soporte del terreno de fundación debajo del muro y del deslizamiento se hará para las combinaciones de la Tabla 11.3, de acuerdo con lo establecido en las Subsecciones 11.4.5.1 y 11.4.5.2. Igualmente, en caso de que el muro esté fundado sobre pilotes, se deberá satisfacer lo establecido en la Sección 11.4.6.
11.5.4.2 REQUISITOS PARA LA VERIFICACiÓN DE
LA ESTABILIDAD AL
VOLCAMIENTO. Para la verificación de la estabilidad al volcamiento se utilizarán las combinaciones de la Tabla 11.3, de acuerdo con la siguiente expresión: ¡;Ma 0.7 ¡;Mr
(11.4)
donde:
¡;Ma= Sumatoria de momentos actuantes provenientes de los casos de carga establecidos en la Sección 11.5.3. ¡;Mr= Sumatoria de momentos resistentes. 11.6 ESTABILIDAD DE LOS TERRENOS EN PENDIENTE La estabilidad se verificará obligatoriamente en los siguientes casos: 22 e-mail:
Teléfono: 0212-442.25.26
Celular: 0414-239.4390
- --
.
H
- -.
Cálculos estructurales Asesoría 'técnica.
a)
-. de edificaciones,
Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección,
Cuando las condiciones geológicas regionales y locales indiquen inestabilidad potencial de la zona.
b)
Cuando el área esté afectada por modificaciones en su topografía original, incluyendo terraceos, en especial donde existan zonas con línea de drenaje alta y cuerpos de relleno no confinados en bordes de laderas.
c)
Lugares con condiciones geotécnicas desfavorables como altas presiones de poros o suelos cuya resistencia se degrade durante la acción sísmica.
d)
Cuando
la
superficie
discontinuidades
de
geológicas,
falla en
pueda cuyo
estar
caso
controlada
deben
por
considerarse
superficies potenciales de falla a lo largo de dichas discontinuidades.
11.6.1 ANÁLISIS PSEUDOEST ÁTICO DE TERRENOS EN PENDIENTE Para el caso de los métodos pseudoestáticos de equilibrio inercial, la fuerza de inercia máxima horizontal se calculará con un coeficiente sismico no menor Que O.5(J1AQI-la cual actuará en la dirección más desfavorable. Asimismo, se utilizará la resistencia al corte sin degradar.
Cuando ocurra la reducción de resistencia al corte del suelo se evaluará
la
estabilidad post sísmica del terreno en pendiente utilizando la resistencia degradada.
Para el caso de métodos basados en desplazamientos admisibles se deberá contar con valores representativos de las velocidades máximas del terreno. 11.6.2 FACTORES DE SEGURIDAD Para todos los casos de análisis pseudoestáticos de equilibrio inercial; i) con acciones sísmicas y ii) post sísmicas, el factor de seguridad mínimo a la falla deberá ser mayor o igual que 1.2.
23 ~~ -
e-mail: Teléfono: 0212-442.25.26
Celular: 0414-239.4390
",,",,-
ó-..",
'" =~=,=
Cálculos estructurales Aseso1"tOtécnica.
~
de edificaciones,
11.7 MÉTODOS DE ANÁLISIS ACELEROGRAMAS
Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección,
ACOPLADOS
ESFUERZO-
DEFORMACiÓN
Estos métodos pueden ser utilizados en el análisis de fundaciones, sostenimiento
y terrenos
adecuadamente
en pendiente,
el comportamiento
siempre
y cuando
los mismos
CON
muros de incorporen
no lineal del suelo y, en el caso de fundaciones y
muros, la interacción entre éstas y el terreno.
Para el análisis se utilizarán al menos cuatro (4) acelerogramas representativos de la acción sísmica esperada en el sitio. Dichos aceJerogramas podrán ser eventos ya registrados o bien simulados mediante procedimientos reconocidos. El espectro elástico promedio de los acelerogramas seleccionados deberá aproximarse conservadoramente al espectro de diseño dado en el Artículo 7.2 para el valor R=1. La respuesta dinámica para el diseño se obtendrá del análisis de las respuestas obtenidas para todos los casos con el conjunto de acelerogramas.
24 -
,,-mail:
Teléfono: 0212-442.25.26
Celular: 0414-239.4390
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-.". ., .
'
~
. Cálculos
estl"\Jcturales de edificaciones, Asesor&:! técntca.
Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección,
TABLA
= 300
'Y = 1.900
kg.lm3
C
0,09
0,12
0,13
0,17
0,18
0,24
Ks
0,072
0,093
0,1006
0,1313
0,1393
0,1916
EMPUJE SISMICO
H (mts) 10,0
8.390
10.690
11 .840
15.2 85
16.435
22.180
9,5
7.570
9.640
10.680
13.790
14.830
20.010
9,0
6.796
8.660
9.590
12.380
13.310
17.970
8,5
6.062
7.720
8.550
11.040
11.870
16.030
8,0
5.370
6.840
7.580
9.780
10.520
14.200
7,5
4.720
6.010
8.660
8.600
9.250
12.480
7,0
4.111
5.240
5.800
7.490
8.050
10.870
6,5
3.545
4.520
5.000
6.460
6.940
9.370
6,0
3.020
3.850
4.260
5.500
5.915
7.980
5,5
2.538
3.230
3.580
4.620
4.970
6.710
5,0
2.097
2.670
2.960
3.820
4.110
5.540
4,5
1.700
2.165
2.400
3.100
3.330
4.490
4,0
1.340
1.710
1.890
2.440
2.620
3.540
3,5
1.030
1.310
1.450
1.880
2.020
2.720
3,0
755
960
1065
1.375
1.480
2.000
1. Estos valores de Es se combinaran con los empujes de tierra para el diseño de muros de sostenimiento antisísmicos. 2. Los valores de e se fijaran según la importancia de la obra y la sismicidad de la
región.
25 e-mail:
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Teléfono: 0212-442.25.26
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Celular: 0414-239.4390
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Cálculos estruéturttles Asesorfa técnica.
de edificttcíooes, Muros, Tanques y Obras éivites, Inspección,
DRENAJES Los muros de sostenimiento deben ser drenados convenientemente para evitar la presión hidráulica, se recomienda algunos de los procedimientos siguientes: CON OREN COLECTOR
CON BARBACANAS
Barbacanas
dE~1 O
cm en cuadros
~
de 2.00 le2.00 mts
Oren
3 mts
~ 10
cm cada
~
.Dren colecto! 15 cm con pendiente minina 1%
JUNTAS DE DILA TACION Se deben disponer de juntas de dilatación de 1 centímetro, rellenas con material asfáltico, cada 18 metros. Se deberán hacer juntas de construcción cada 9 metros.
26 e-mail:
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Teléfono: 0212-442.25.26
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Cálculos estructurales Asesorfa técnica,
de edificaéiol'les, Muros, Tanques y Obras civiles, Inspeécion,
ANEXOS
27 é-mail:
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Teléfono: 0212-442.25.26
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Celular: 0414-239.4390
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PROPIEDADES MECANICAS y CARACTERISTICAS DE LOS SUELOS
TABLA A- Peso ESlJecifico v CalJacidad Porlante PESO
CLASE DE SUELO
CAP ACIDAD
(aadm.,
PORT ANTE
2 CJadmfKa./cm-J
ESPECIFICO
Suelo Seco '1 (Kg./m3)
OBSERVACION
Suelo inundado
Roca dura, estratificada, sana y compacta
2.800 a 3.000
60 a 100
-
(1)
Roca no estratificada con algunas fisuras
2.700
40 a 50
-
(1)
Rocas estratificadas
2.600
25 a 30
-
(1)
Piedra caliza compacta
2.500
10 a 20
-
Piedra caliza porosa
2.000
8 a 10
-
1.800 a 2.000
8
-
2.000
5a8
2a4
Arena gruesa firmey con algo de humedad (1 a 3 mm)
1.900 a 2.000
4a6
2
(2)
Arena gruesa seca
1.800
3a5
-
(2)
Arena fina húmeda
1.750
2a5
1a2
(2)
Arena fina seca
1.700
1a2
-
Arena arcillosa mediana y densa
1.900
2a3
0,5 a 1
Arena arcillosa seca y suelta
1.700
1a2
-
Arcilla dura compacta
1.800
4
-
ArCillamuy firme
1.800
2a3
-
Arcilla semidura
1.750
1a2
-
Arcilla mediana
1.700
0,5 a 1
-
Arcilla blanda
1.700
< 0,5
-
Esquistos o roca blanda Grava con arena
compacta (al menos 1/3 de grava de 70 mm)
(2)
28 e-mail,"""''"'''7' "'''' \~ ","""'" ""'"' ''''''''''7~'''H- c',,,,,,,,,',. '''''''' '~"'''-''''r"" Teléfono: 0212-442.25.26
Celular: 0414-239.4390
",,'"
CAP ACIDAD PORT ANTE
PESO CLASE DE SUELO
r (Kg./m3)
OBSERVACION
CJadm fKn 1cm21
ESPECIFICO
Suelo Seco Suelo inundado
Limos
1.700
<0,4
-
FangO,lodo o turba inorgánica
900
-
-
(3)
Suelos orgánicos
1.600
-
-
(3)
Tierra vegetal seca
1.700
-
-
(3)
Rellenos sin consolidar
1.700
-
-
(3)
(1) Cuando la roca presenta estratificación inclinada capacidad portante del 50 % de las cifras dadas. (2) En el caso en que el nivel freático
diste de la superficie
o desfavorable, de
apoyo
se debe adoptar una
de la base menos
del ancho
B, en los suelos cohesivos se adoptará un (Jadm igual al 0,8 de (Jadm que aparece en la tabla. (3) En general, resistencia nula, salvo que se determine experimentalmente el (Jadm.
29 e-mail: tDerez
tE9 i~ rDt~Q!1 CD~
t~~(.'Z4'ijí~
Teléfono: 0212-442.25.26
":1""° es
t?'!'(tLl1:'j(~Q"';'Q!'
Celular: 0414-239.4390
':0"';'
TABLAB -AnQulos
CLASE DE SUELO
f/J
de fricción interna ¿jde fricción entre suelo v muro o "ilote ANGULO DE FRICCION INTERNA
ANGULO DE FRICCION ENTRESUELO y MURO O PILOTE
o
el>
SUELO
F=tg,
SUELO
Seco
Húmedo
Seco
Húmedo
40° a 42°
35° a 37°
38°
30°
0,7 A 0,58
Arena gruesa y mediana normal
38°
27°
32°
26°
0,62 a 0,48
Arena gruesa y fina
35°
30°
29°
27°
0,55 a 0,5
Arena mediana y fina
35°
28° a 30°
25°
21°
0,46 a 0,38
Arena fina limosa
36°
29°
29
26°
0,55 a 0,48
Limo arenoso
35°
26°
28°
25°
0,53 a 0,46
Limo arcilloso y arena mediana
-
31°
-
29°
0,55
Arcillaarenosa
16° a 20°
10° a 18°
17°
12°
0,3 a 0,25
Tierra vegetal
20° a 26°
-
6°
-
0,1
Limo Turba
15° 5°
-
-
-
-
Arena gruesa y mediana, bien compactada
30 e-mail: +Derez_tHY(~ho+.".o.i!.cc.~ tDer.?zLl':''J(~ VQt'ooes +?f!Y f4':''::'@q'''o.H Teléfono: 0212-442.25.26 Celular: 0414-239.4390
CC'T
,
.!.Ntr
FELI
,
",~R€:..
Cdtculos es1ructurales Ase$Or~ técnica.
de edificaciones,
Muros. T<1nqoosy Obras civiles, Inspección,
TABLAC- Valores de la cohesión "c" en suelos arcillosos CLASE DE SUELO Arcilla muy blanda
C (Kg. I cm7)
Arcilla blanda
0,05 a 0,10
Arcilla mediana
0,25 a 0,50
Arcilla firme
0,60 a 0,80
Arcilla muy firme
0,80 a 1
Arcilla dura y compacta
1 a 1,2
Arcilla arenosa densa
0,40 a 0,60
Arcilla arenosa suelta
0,10
Limo
0,10 a 0,30
-
TABLAD Número de aO/Des "N" de resistencia a Denetración standard CLASE DE SUELO Grava y arena gruesa compacta
N (Golpes I pie) 50
Arena gruesa uniformedensa
40 a 42
Arena mediana firme
36 a 38
Arena fina firma
30 a 32
Arena suelta
10 a 20
Arenamuysuelta
< 10
Arena arcillosa mediana
25
Arena arcillosa suelta
15
31 e-mail: fporooz_tllS.(~hot..!1()..!.comfpcr()z4!:j.:>{~ycrh()().esfe!I.(.f4t1.)(~q.11C\d._.c.11
Teléfono: 0212-442.25.26
Celular: 0414-239.4390
It-.~. r~i.o!X f>é~ CtH~\os~'Ium~$
de ed;f~ciones,
MU~$, T~1'Iq~$ y Obro! t:M~,
1"'~ttt6n,
Ase$Orú:l t~<:t1kQ.
TABLAE -Anaulo "/3"de talud natural CLASE DE SUELO
(3
PENDIENTE Yerto I horiz.
Arenas muy sueltas
30°
1:1,75
Arenas sueltas
35°
1:1,45
Arenas y gravas
32° a 36°
1:1,4 a 1,6
Arenas medianamente compactas
40°
1:1,2
Arenas compactas
50°
1:0,85
Arcillas fluidas
20°
1:2,75
Arcillas blandas
30°
1:1,75
Arcillas medianas
34a a 36a
1:1,4 a 1,5
Arcillas semiduras
40a
1:1,2
Arcillas duras
50°
1:0,85
Arcillas arenosas
26° a 30°
Limo, fango
20a
1:2
Suelos orgánicos
25°
1:2
Rellenos sin consolidar
28°
1:1,9
Rellenos consolidados
35°
1:1,45
Turba
10° a 18°
-
1:1,75aa2
I
Información recopilada por ellng. Félix Pérez
32 e-mail: fperez_819 @ hotmaiLcom fperez485@ yahoo.c3 felix.f485@g:naiLoom Teléfono: 0212-442.25.26 Celular: 0414-239.4390
