Rapport PFE route

Projet fin d’étude

mai 2014

Remerciement…………………………………………………………………………………………. 3 Introduction ………………………………………………………........................... 4 Présentation du projet : ………………………………………………………………………………….5 -

Objet de l’opération…………………………………….5 Situation géographique………………………………....5 Plan de situation………………………………………...5 Méthodologie de l’étude………………………………..6 Etude de définition……………………………………..6 Etude d’exécution……………………………………...7

Données de base : ……………………………………………………..8 -

Climat……………………………………………………8 Végétation ………………………………………………8 Donnée de trafic………………………………………...9 Aspect socio-économique et démographique………….9

Description de projet : ………………………………………………11 - Etat actuel………………………………………………11 - Caractéristiques géométriques routières……………..11 - Aspect géotechnique…………………………………...12 INSTITUT SPECIALISE DES TRAVAUX PUBLICS

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Calculs hydrologique et hydraulique : ………………………………15 -

Objet de l’opération…………………………………….15 Etude hydrologie………………………………………..15 Délimitation des B.V……………………………………18 Coefficient de ruissellement…………………………....19 Détermination des débits d’apports…………………...19 formules empiriques utilisées pour l’estimation des B.V... 20 Temps de concentration…………………………………….22 Tableau récapitule le calcul du temps de concentration….24 Calcul des intensités…………………………………………24 Tableau récapitulatif de calcul des débits des B.V .............25 Capacité des ouvrages hydrauliques…………………….....26 Liste des ouvrages hydrauliques……………………….…..27

Avant métré du corps de chaussée ……………………………….28 Avant métré des ouvrages………………………………………….29 Bordereaux des prix détail estimatif……………………………...37

Conclusion………………………………………………. ……...38

INSTITUT SPECIALISE DES TRAVAUX PUBLICS

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e rapport de fin d’étude ne peut être ouvert sans présenter nos sincères remerciements à l’ensemble des personnes qui, d’une part, nous ont offert l’opportunité de travailler dessus, et d’autre part, ont contribué à sa réussite et à l’atteinte de ses objectifs. erci à, Monsieur Oqbani Yahya pour son encadrement et son suivi le long de notre démarche. Ses suggestions et remarques ont beaucoup contribué à l’amélioration de notre projet.

ous remercions également tous les Formateurs Pour leurs soutiens, leurs disponibilités et leurs conseils.


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Afin d’appliquer les méthodologies et les notions enseignées à l’ISTPO, nous devons réaliser un Travail d'Etude et de Recherche durant 1 mois. Celui-ci nous permet à nous, étudiants, de nous initier à la recherche, d’appliquer les connaissances acquises durant notre scolarité et de favoriser le travail en groupe. Le

projet que nous avons réalisé c’est « L’ETUDE DE LA CONSTRUCTION DE LA ROUTE RELIANT LAAOUINATE-MAJMAASALIHINE-TADOUAOUTE SUR 3.449 KM » Afin de comprendre utilisée pour mener ce projet structure de la façon suivante :

la démarche que nous avons à son terme, notre rapport se

Tout d'abord, nous présentons le cadre général de notre projet, c'est-à-dire ce qui existe et ce que notre projet va apporter. Puis, nous présentons le travail d'étude et de recherche que nous avons effectué, Ensuite nous décrivions les résultats obtenus.


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I-Objet de l’opération : La construction de la N.C reliant LAAOUINATE-MAJMAA SALIHINETADOUAOUTE, a pour objectif :    

Créer un raccourci entre Jerada et la ville d’Oujda ou Guenfouda. Désenclaver la population de la région. Développer le tourisme local. Desservir la forêt entre Jerada et Majmaa Salihine.

II-Situation géographique de projet : La liaison à l’étude prend son origine du PK 80 au PK5400.055, alors que l’extrémité du projet se localise à l’intersection avec la RN17 avant la localité de Guenfouda de 3,449km. Selon les coordonnées Lambert :  Le projet débute au point : (x=801901.21 ; y=422624.15)  La fin du projet coïncide avec le point : (x= 803746.354 ; y=425243.065)

III-Plan de situation :


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IV- Méthodologie de l’étude : L’étude est répartie en deux phases : - Etude de définition. - Etude du projet d’exécution.

IV.1- Etude de définition :

L’objet de cette phase consiste en la définition de la solution technique la mieux adaptée au problème et la méthodologie des études ultérieures.

La présente étude est essentiellement basée sur un recueil des données de base à travers la cartographie disponible et des visites sur terrain effectuées conjointement avec les représentants de l’Administration.


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Vu son caractère essentiellement social et pour un souci d’optimisation du coût du projet, le tracé s’efforcera de suivre les pistes existantes (instructions REFT).

III.2- Etude d’Exécution : Le projet d’exécution a pour objectif l’établissement des différents supports à la préparation des dossiers de consultation des entreprises aux appels d’offres. Lors de cette phase, toutes les composantes du projet seront définies avec précision.  Présentation en forme définitive des solutions retenues au terme des missions précédentes  fourniture de tous les plans nécessaires pour l’exécution du projet

De plus, l’étude consiste-en :

 reconnaissance du terrain pour recueillir tous les éléments socioéconomiques, environnementaux, ainsi que les points singuliers constituant une gêne de circulation ou déterminant le niveau de service de la route à étudier  une analyse critique de la situation actuelle de la route objet de l’étude  évaluation et calcul du coût nécessaire pour la réalisation des aménagements proposés.


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

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Géologie de la zone :

De point de vue topographique, le tracé étudie traverse des terrains montagneux accidentés appartenant à la chaine des HORTS.

Les formations rencontrées sont attribuées au Jurassiques et Quaternaire, représentées essentiellement par des calcaires et des couvertures de limons plus ou moins graveleux. 

Climat :

Le climat de la zone du projet est caractérisé par son aridité relative en comparaison avec la zone côtière qui s’allonge entre les mêmes latitudes. Ce type de climat est lié à une avancée du milieu subdésertique en direction de la Méditerranée due principalement à la disposition des chaines de montagnes qui accentuent la continentalité du Maroc Oriental. Ces steppes semi-arides sont brulantes l’été mais balayées par les orages et les vents glacés d’hiver. La zone est classée dans la région semi-aride.

La pluviométrie moyenne est assez constante sur l’ensemble de la région. Elle se situe aux alentours de 350 mm/an suivant les données de la station d’Ain BniMathar (245 mm, moyen de 10 ans) 

Végétation :


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Le long de la piste, la végétation est caractérisée par la forêt du PK0 au PK8 et les cultures céréalières ainsi que les arbres fruitières du PK8 au PK15. 

Données de trafic :

Actuellement le trafic est très faible en raison de l’état de la piste rocheuse et montagneuse, il constitué des véhicules de la protection de la forêt, mais néanmoins nous pouvons prévoir un volume de trafic correspondant la classe TPL2 suivant le catalogue des structures types de chaussées neuves (édit 1995) en raison de l’importance de cet axe (raccourci entre Jerada et Oujda et vice versa). 

Aspect socio-économique et démographique :

Le projet est situé dans la région de l’Oriental, Wilaya d’OUJDA, Province de JERADA, communes de LAAOUINATE et GUENFOUDA.

Les communes de LAAOUINATE et GUENFOUDA comptaient en 2004 une population de 9538 habitants avec 1637 ménages.  Les principales administrations socio-économiques sont : -

Chef-lieu de Province : 1 (JERADA) Chef de cercle : 1 (JERADA) Chef de la commune : 2 (Laaouinate et Guenfouda) Dispensaire desservi par la piste : 0 Ecoles primaires desservies par la piste : 2 Souk :0


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 Activités économiques : - Principales ressource de l’eau : Gravitaire (puits ou forages) - Nature des terrains : Bour - Nature des cultures : Céréales et arbres fruitières - Nature de l’élevage : Bovins, ovins et caprins Après la construction de la NC reliant Laaouinate-Majmaa Salihine-Tadouaoute, elle deviendra plus importante et il est sûr que le transport mécanisé sera développé et assurera une liaison directe entre Jerada et Oujda.


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

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Etat actuel :

Le jour de la reconnaissance, il s’est avéré que la liaison NC reliant LaaouinateMajmaa Salihine-Tadouaoute est à l’état de piste sur la totalité du projet. En zone montagneux, elle est presque impraticable par contre en zone vallonnée, le trafic local circule librement. 

Caractéristiques géométriques routières :  Choix de la catégorie :

Compte tenu du relief traversé, la route sera aménagée avec des caractéristiques géométriques « REFT » Routes Economiques à Faible Trafic de la Direction des Routes.  Caractéristiques géométriques projetées :

Le tracé en plan et le profil en long respecteront les normes minimales cidessous :


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Caractéristiques Tracé en plan Rayon des courbures : -Minimum libre - Minimum normale - Minimum absolu Profil en long Rampes et pentes : -Maximale normale - Maximale absolue Raccordement en angle saillant -Rayon de courbure minimum Raccordement en angle rentrant -Rayon de courbure minimum



Normes 75 m 30 m 15 m

4% 12% 1000 m

500 m

Aspect géotechnique :  Nature du sol :

Les sols traversés par la liaison sont constitués généralement par des sols limoneux graveleux surmontant une croute calcaire de classe ST1.

 Trafic :

Le trafic estimé est de classe TPL2 selon le nouveau catalogue  Dimensionnement de la chaussée : Par référence au rapport géotechnique fourni par ma DRET, la structure adoptée est la suivante :


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Section Chaussée Accotements Du PK0+000 au 10 AC+20GNF2+20GNB+RSB 10 AC+20GNF2+20MS1 PK15+400  Pentes des talus : Conformément au rapport géotechnique les pentes des talus adoptés sont détaillées comme suit : - Pentes des talus en déblais = 1h/5v - Pentes des talus en remblais = 3h /2v

 Profile en travers type : (VOIR ANNEXE)

La plate forme sera aménagée avec un profil en travers type de 6 m de large dont 4 m de chaussée et 1 m d’accotement de chaque coté En section courant, la chaussée a un profil en travers constitué par deux versants plans à 2.5% de pente vers l’extérieur avec un raccordement parabolique central de 1.0m de largeur, elle sera prolongée par deux accotements déversés à 4% vers l’extérieur.

 Fossés : Les fossés font partie intégrante du système d’assainissement de la route. Il est proposé d’adopter des fossés de type triangulaire de 0.5m comme profondeur minimum (voir profils en travers types) Des valeurs de vitesse minima et maxima sont considérées afin d’éviter soit le dépôt de matières solides en suspension, soit l’érosion des fossés et en générale pour éviter la dégradation des différents ouvrages. INSTITUT SPECIALISE DES TRAVAUX PUBLICS

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 Pente de talus : Vu que le site où se développe notre piste on pose de problème de stabilité des talus, les pentes conçues de la façon suivante :  Déblai : 1/5  Remblai : 3/2

 Matériaux de viabilité : Les gravillons de revêtement superficiel RS, sont généralement élaborés dans des stations de concassage de roche massive. De telles stations fixes, sont plus performantes pour avoir de bonnes caractéristiques de fabrication (classe granulaire, forme, etc.). Ces stations existent sur des rayons de 20 à 40 kms du projet. Les graves GNT semi concassées, sont généralement élaborées à partir des ballastières d’Oueds. Les gisements possibles dans la zone du projet sont les ballastières d’Oueds Isly et Oued Al Hay, situés à quelques kms. Les alluvions présentes sont grossières et permettent d’avoir des GNT ayant les indices de concassage requis.


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A) Objet de l’étude : La route peut constituer un obstacle préjudiciable à l’écoulement naturel et celui-ci réciproquement peut générer des dommages à la route. Pour limiter les risques d’inondation et de submersion ou de dégradation de la route dans des seuils admissibles et pour augmenter le niveau de service offert à l’usager, les ouvrages hydrauliques de rétablissement des écoulements naturels, les dispositifs d’assainissement des plates-formes et le réseau de drainage de la chaussée devront être correctement positionnés et bien dimensionnés.

B) Étude hydrologique : L’étude hydrologique a pour but de déterminer les débits maximaux de ruissellement pour un période de retour à utiliser dans le dimensionnement des ouvrages d’interception. La détermination du débit résulte de l’analyse hydrologique des bassins versants, sur la base des données hydrométriques de la zone. Le tracé intercepte plusieurs cours d’eau dont certains sont parfaitement bien marqués avec des bassins versants clairement délimités.


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C) Délimitation des BV : Pour une section donnée d’un cours d’eau, le bassin versant correspond à la totalité de la surface qui contribue à l’écoulement en cette section. Le bassin versant “BV” peut être défini (sauf accidents géologiques spéciaux) topographiquement par la zone délimitée par la ligne de crête tracée à partir de la section (emplacement de l’ouvrage au droit du tracé de la route) à laquelle se rattache sa définition. Ces lignes de crêtes peuvent facilement être tracées sur une carte à courbes de niveau. La précision du tracé dépend de l’échelle de la carte ou du plan. Pour cette phase d’étude, on a recours aux cartes régulières du 1/50.000 e. Les paramètres recherchés sont les suivants :  surface du bassin versant, exprimée en km²  la longueur du talweg principal, qui est la longueur du trajet le plus long qu’une goutte d’eau est susceptible de parcourir entre son point de chute et sa sortie du BV. La sortie du BV correspond à l’emplacement de l’ouvrage au droit de la route.  La pente moyenne d’un BV est la pente d’une droite qui délimite avec le profil en long du bassin, deux surfaces égales, à celle du point le plus haut du bassin et celle de l’exutoire ou point de calcul.


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Délimitation des Bassins Versants

Délimitation des B V


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BV N° 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

PK 80 258,907 418,822 526,553 867,054 1309,368 1499,988 1667,859 1805,397 4158,444 5065,419 5109,802 5400,055

SURFACE ( ha ) LONGEUR DU DRAIN ( m ) 205,756865 2110,2864 3,513697 35,3112 38,383191 1336,7669 11,304967 444,7159 54,305879 1704,8385 10,185159 487,1522 36,198495 1540,2123 35,313401 1595,5523 23,557289 1055,9094 50,303053 1174,1508 8,216576 372,7308 16,42465502 895,4704 41,25014384 901,7707


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DENIVELLEE ( m ) 292,39 18,819 118,869 28,77 336,952 29,329 313,542 313,508 157,783 179,62 34,373 152,545 289,538

PENTE (m/m) OBSERVATION 0,138554653 Chaâba 0,532947054 Chaâba 0,088922758 Chaâba 0,064692987 Chaâba 0,197644528 Chaâba 0,060205004 Chaâba 0,203570638 Chaâba 0,196488702 Chaâba 0,14942854 Chaâba 0,152978646 Chaâba 0,092219371 Chaâba 0,170351806 Chaâba 0,321077187 Chaâba

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D) Coefficient de ruissellement : Le coefficient de ruissellement noté C’est un indice très utilisé en hydrologie de surface. Il permet de quantifier la part de pluie qui s’est écoulée au niveau de l’exutoire par rapport à la pluie moyenne qui est reçue par le bassin. Ce coefficient constitue un facteur principal influençant directement les crues d’un bassin versant donné. Il s’agit ici du coefficient instantané au moment de la crue et non d’une valeur moyenne déterminée par le bilan hydrique sur une période relativement longue. Le coefficient de ruissellement dépend essentiellement des facteurs morphologiques (géologie, lithologie, topographie), du couvert végétal, de l’état de saturation du sol et de la taille du bassin versant. Par ailleurs, le coefficient de ruissellement dépend fortement de la saison. L’évolution saisonnière du coefficient de ruissellement est à considérer en liaison avec l’état de saturation du sol, lui-même influencé par l'antécédent pluviométrique. Ce coefficient est généralement beaucoup plus élevé en période hivernale. Quant à la taille du bassin versant, elle conditionne essentiellement la vitesse d’infiltration par la limitation du temps d’écoulement à des valeurs avoisinant le temps de concentration. Le tableau ci-après récapitule les caractéristiques des bassins versants :



Détermination des débits d’apports :

Les besoins en assainissement du projet seront déterminés d’une part grâce à l’identification sur la carte au 1/50000 de tous les écoulements, ainsi que la détermination des bassins versants correspondants, et l’autre part grâce aux relevés sur le terrain de tous les écoulements visibles franchis par l’itinéraire en question et leur report sur carte les différentes formules empiriques utilisées pour l’estimation des bassins verseaux sont :


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Petite bassins versants (<1km²) : Le débit retenu est le maximum des valeurs données par les formules suivantes -Mac math -Rationnelle -Burkli-ziegler

Bassins versants (entre 1km²et 10km²) : Le débit retenu est le maximum des valeurs données par les formules suivantes -Rationnelle -Burkli-ziegler

Grand bassins versants ( >10km²) : Le débit retenu est la moyenne des valeurs données par les formules suivantes : -Mallet Gauthier -Fuller II -Hazan Lazerevic

• Formule de « Mac-Math »: QT  K  H

Avec QT K =

=

24 h

 A

0 . 58

 P

0 . 42

Débit en l/s correspondant à la période de retour T.

Coefficient dépendant de la nature de la surface du bassin versant,

H24h = Hauteur de pluie maximale tombée en 24h sur le bassin versant en mm (égale à 69 mm pour T=10 ans) A =

Surface du bassin versant (en Ha),

P =

Pente du bassin versant (en mm/m).


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• Formule «Rationnelle» : Elle permet une bonne approche des débits. Elle calcule le débit d’apport d’un bassin versant en tenant compte de la couverture végétale, la forme, la pente et de la nature du terrain. QT 

C  IT  A 3 .6

Avec : QT = Débit en m3/s correspondant à la période de retour. T = Période de retour pour laquelle le débit est calculé, pour T=100ans

C = Coefficient de ruissellement, IT = Intensité de pluie correspondant à la période de retour T (en mm/h), A = Surface du bassin versant en km².

• Formule « Fuller II» : Elle permet de passer d’un débit de pointe pour une période de T (QT) à un débit pour une période de retour t Qt : Q(t) = Q(T) x (1+a.Log(t)) / (1+a.Log(T)) Avec

a : Coefficient variant de 0.8 à 1.2 pour notre cas a=0.8.

• Formule «HAZEN LAZAREVICH» : QT = Q1000. (1+ a. Logt)/ (1+ a.Log1000) Q1000 =k1 Q1000 = débit de pointe en m3 de récurrence 1000 ans a : coefficient identique à la formule de Fuller II INSTITUT SPECIALISE DES TRAVAUX PUBLICS

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S = superficie du bassin versant en Km²

a = 0,8 k1 = 9, 38 k2 = 0.742

• Formule de «Mallet-Gauthier» : Q(T) = 2 K log (1+aH) A √ (1+4Log T – Log A) / √ L Avec : Q: Débit pour la période retour T (m3). L: Longueur du drain principal en Km. T: Période de retour égale à 10ans. a : coefficient pris = 20 k : coefficient variable de 0.5 à 6 pour notre cas 2.



Temps de concentration

:

Le temps de concentration Tc est le temps nécessaire à l’eau pour s’écouler depuis le point le plus éloigné du bassin jusqu’à son exutoire ou le point de calcul. On trouve dans la littérature plusieurs formules pour calculer le temps de concentration. Les formules indiquées ci-après, font intervenir la pente du thalweg principal, la longueur développée du bassin selon le cheminement le plus long et/ou la superficie du bassin. Certaines formules portent les noms scientifiques, d’autres d’organismes spécialisés, et certaines ont un attribut de régions de tel ou tel pays. Ces dernières sont le fruit de recherches, d’expérimentation sur le terrain et d’adaptations à des conditions spécifiques. Ces formules, calées empiriquement, sont fortement liées aux régions pour lesquelles elles ont été établies. Elles ne reflètent pas donc réellement la valeur caractéristique du Tc, mais donnent un ordre de grandeur qu’il s’agit d’apprécier.


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*

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Formule de Kirpich: Tc  19 . 47  10

3

L



I

*

 L   60  0 . 3   0 . 25   I 

0 . 77

Formule Californienne :  L  T c  60  0 . 1452     I 

*

0 . 385

Formule Espagnole : Tc

*

0 . 77

0 . 77

Formule de Turazza : 3

T c  60  0 . 108 

A L I

*

Formule de Ventura : T c  76 . 32 

A 100  I

Avec : Tc : Temps de concentration en minutes, L : Longueur du cheminement hydraulique en Km, sauf pour Kirpich en m, I : Pente du cheminement hydraulique en m/m, A : Surface du BV en Km2, H : Dénivelée totale en m, Ces formules empiriques utilisent des coefficients et des exposants différents, difficiles à justifier, et mettent finalement dans un embarras du choix, surtout quand les valeurs qu’elles donnent sont très éloignées les unes des autres. Le tableau suivant récapitule les résultats de calcul du temps de concentration :


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Projet fin d’étude N° du A i / 00 B.V (Km²)

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L

Temps de concentration

Intensité

(m /s)

(Km) Kirpich VanTeChow Espagnole Californienne US corps Giandotti Turraza Ventura Moyenne

1 2,058 139 2,11

Q

14,9

22,4

46,8

33,1

43,2

39,1

28,3

294,1

34,8

54,6

18,73

2 0,035 532,95 0,035311 0,4

1,1

1,5

0,8

1,4

13,9

1,0

19,6

1,2

307,6

1,80

3 0,384 88,923 1,336767 12,5

19,3

35,9

27,7

33,1

30,8

17,4

158,6

26,7

62,5

4,00

4 0,113 64,693 0,444716 6,0

10,6

16,3

13,4

15,1

28,1

9,5

100,9

15,5

82,4

1,55

5 0,543 197,64 1,704839 11,1

17,4

37,1

24,5

34,3

22,5

14,2

126,5

25,5

63,9

5,79

6 0,102 60,205 0,487152 6,7

11,4

17,8

14,8

16,4

27,8

9,8

99,3

14,0

86,7

1,47

7 0,362 203,57 1,540212 10,1

16,2

34,1

22,4

31,5

20,0

11,8

101,8

23,2

67,1

4,05

8 0,353 196,49 1,595552 10,5

16,8

35,3

23,4

32,6

20,2

12,1

102,3

24,0

65,9

3,88

9 0,236 149,43 1,055909 8,5

14,0

27,1

18,9

25,0

21,0

10,6

95,8

19,1

74,1

2,91

10 0,503 152,98 1,174151 9,2

14,9

29,2

20,3

27,0

25,7

13,9

138,4

21,1

70,5

5,91

11 0,082 92,219 0,372731 4,6

8,4

13,3

10,2

12,3

21,8

6,8

72,0

10,2

102,1

1,40

12 0,164 170,35 0,89547 7,1

12,1

23,2

15,8

21,5

18,0

8,3

74,9

16,2

80,6

2,21

13 0,413 321,08 0,901771 5,6

9,9

20,7

12,5

19,1

17,3

8,3

86,5

14,1

86,6

5,95



Calcul des intensités :

La formule de Montana est utilisée pour calculer les intensités de pluie pour le temps de retour considéré. IT  a  t

Avec :

b

IT = Intensité de pluie pour la période de retour T considérée, T = Temps de concentration en mn.


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mai 2014

 Tableau récapitulatif de calcul des débits des bassins versants :

Grand bassin versant :

N° du B.V 1

A (Km²) 2,05756865

i o/00 (m3/s) 139

L (Km) 2,11

BURKLIRationnelle ZIEGLER 4,362 18,73

Valeur retenue 11,546

Petits bassins versants :

N° du B.V 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

A (Km²) 0,035137 0,383832 0,11305 0,543059 0,101852 0,361985 0,353134 0,235573 0,503031 0,082166 0,164247 0,412501

i o/00 532,947054 88,9227583 64,6929871 197,644528 60,2050037 203,570638 196,488702 149,42854 152,978646 92,2193712 170,351806 321,077187

L MAC MATH (Km) (*) 0,0353 1,03 1,3368 1,95 0,4447 0,84 1,7048 3,33 0,4872 0,77 1,5402 2,67 1,5956 2,59 1,0559 1,83 1,1742 2,86 0,3727 0,81 0,8955 1,57 0,9018 3,49


BURKLIZIEGLER 0,29 0,29 1,11 0,41 1,76 0,37 0,570 0,076 0,076 0,076 0,076 0,076

Rationnelle Valeur retenue (m3/s) 1,80 1,80 4,00 4,00 1,55 1,55 5,79 5,79 1,47 1,76 4,05 4,05 3,88 3,88 2,91 2,91 5,91 5,91 1,40 1,40 2,21 2,21 5,95 5,95

25




mai 2014

Capacité des ouvrages hydrauliques :

Dalots et buses : Le calcul de la capacité des ouvrages des ouvrages peut être effectué selon les formules de Delorme suivantes : Q=1.5×L×H 3/2 Q= 2.8×R×H4/3×0.88

pour les dalots Pour les buses

L : Ouverture du dalot en (m) R : Rayon de la buse en (m) H : Hauteur sous dalles pour les dalots ou le diamètre intérieur pour les buses en (m)


26


mai 2014

 Liste des ouvrages hydrauliques :

B.V n° PT 1 10 2 33 3 51 4 65 5 107 6 166 7 194,00 8 213 9 234

PK 80,00 258,91 418,82 526,55 867,05 1+309 1499,99 1667,86 1805,40

Débit à évacuer 11,546 1,80 4,00 1,55 5,79 1,76 4,050 3,880

O.H projetée Dalot double 1,8*1,8 2 buse 1000 Dalot simple 1,6*1,6 2buse 1000 Dalot simple1,8*1,8 2buse 1000 Dalot Simple 1,5*1,6 Dalot Simple1,5*1,6

Débit capable 11,82 2,46 4,49 2,46 5,92 2,46 4,21 4,04

2,91

Dalot simple 1,4*1,3

2,98

10

262

4158,44

5,91

Dalot simple1,8*1,8

5,92

11

359

5065,419

1,4

2buse 1000

2,46

12 13

366 405

5109,802 5400,055

2,21 5,95

2buse 1000 Dalot simple1,8*1,8

2,46 6,24


27


*

mai 2014

Revêtement superficielle (RS) : 4 x 3449 = 13796 m²

*

La couche d’imprégnation : 4 x 3449 x 1.2 = 16.5552 T

*

Matériaux sélectionnés d’accotement (MS) : 2.3 x 0.2 x 3449 = 1586.54 m³

*

La couche de base (GNB) : 4 x 3449 x 0.2 = 2759.2 m³

*

La couche de fondation (GNF2) : (6 + 6.6) / 2 x 0.2 x 3449 = 4345.74 m³

*

La couche Anti Contaminant (AC) : (6.6 +6.9) / 2 x 0.10 x 3449 = 2328.075 m³


28


mai 2014

OUVRAGE N° 1 PR n° : 10 DALOT DOUBLE 1.8 *1.8 :

1- Partie Central:

Déblais : V = (604.67x4.2) + (0.1 x 6 x 4 .2) = 2542.134

m³

Béton B5 : V = (4.2+0.2) x 6 x 0.1 = 2 .64 m³ Béton B2 : V’ =4.2x2.2x6 = 55.44 m³ V ‘’=1.8x1.8x6x2=38,88 m³ A déduire : V=V’-V’’ V=55 .44-38,88 = 16,56 m³ Béton B2 pour les poutres de rives : V=0.2x0.2x4 .2x2=0, 33 m³ *

Coté amont : Déblais : V = (352.8006x7. 03) + 2.144= 2482.33

m³

Béton B5 :  Radier : 3.8+7.03 V=( ) x 0.1 x 2.8 = 1.51 2


m³

29


mai 2014

 Para fouille : V= 0.25 x 0.1 x 7.03 = 0.175

m³

Béton B2 :  Radier : V=

3.8+7.03 2

x 0.2 x 2.8 = 3.03 m³

 Para fouille : V=0.2 x 1.2 x 7 .03 = 1.68 

m³

Mur en ail : 0.2+1.8+0.2

V= ( *

2

)x 2 x 2.8 x0.2 = 1.23

m³

Coté aval : Déblais : V = (110.72 x 4.2) + 1.365= 466.389

m³

Béton B5 :  Radier : V = 0.1 x 3 x 4.2 = 1.26  Para fouille :

m³

V= 0.25 x 0.1 x 4.2 = 0.105

m³

Béton B2 :  Radier : V = 0.2 x 3 x 4.2 = 2.52 m³  Para fouille : V=0.2 x 1.2 x 4.2 = 1.008


m³

30


mai 2014

Mur en ail :



0.2+1.8+0.2

V= (

2

)x 2 x 2.8 x0.2 = 1.23

m³

OUVRAGE N° 2 PR n° : 33 Buse double Ø1000 :

2- Partie Central: Déblais : V = 483.107 x 2.8 = 1352.69

m³

Béton B5 : V = 0.1 x 2.8 x 7.5 = 2.1 m³ Béton B3 ‘Enrobage de la buse : V’ =1.4 x 2.8 x 7.5 = 29.4 m³ V ‘’=2(𝜋 x 0.6²) x 7.5= 16.96 m³ A déduire : V=V’-V’’ V=29.4 -16.96 = 12,44 m³

.

Béton B3 pour les poutres de rives : V=0.2x0.2x2.8x2=0.224 m³ *

Coté amont : Déblais : V = (137 ,1053 x 3.31) + 0.10= 453.91


m³

31


mai 2014 Béton B5 :

 Radier : 2.4+4.22 V=( ) x 0.1 x 1.58 = 0.52 2

m³

 Para fouille : V= 0.25 x 0.1 x 4.22 = 0.10

m³


2.4+4.22 2

x 0.2 x 1.58 = 1.04 m³

 Para fouille : V=0.2 x 1.2 x 4.22 = 1.01 

m³

Mur en ail : 0.2+1.4

V= ( *

2

)x 2 x 1.82 x0.2 = 0.58

m³

Coté aval : Déblais : V = (119.99 x 4.22) + 0.105= 506.46

m³

Béton B5 :  Radier : V = 0.1 x 1.58 x 2 .4 = 0.379  Para fouille :

m³

V= 0.25 x 0.1 x 2.4 = 0.006 m³ Béton B3 :  Radier : V = 0.2 x 2.4 x 1.58 = 0.75 m³


32


mai 2014

 Para fouille : V=0.2 x 1.2 x 2.4 = 0.57

m³

Mur en ail :



0.2+1.4

V= (

2

)x 2 x 1.88 x0.2 = 0.60

m³

OUVRAGE N° 3 PR n° : 51 Dalot simple1.6*1.6 :

3- Partie Central: Déblais : V = 615.58 x 2 + 1 .2= 1233.56

m³

Béton B5 : V = 0.1 x 2x 6 = 1.2 m³

.

Béton B2 : V’ =2 x 2 x 6 = 24 m³ V ‘’=1.6 x 1.6 x6 = 15.36 m³ A déduire : V=V’-V’’ V=24 -15.36 = 8 .64m³ Béton B2 pour les poutres de rives : V=0.2x0.2x2 x2=0.16 m³


33


*

mai 2014

Coté amont : Déblais : V = (358.75 x 4.9) + 1.102= 1758.9

m³

Béton B5 :  Radier : 1.6+4.9 V=( ) x 0.1 x 2 .71 = 0.88 2

m³

 Para fouille : V= 0.25 x 0.1 x 4.9= 0.13

m³


1.6+4.9 2

x 0.2 x 2.71 = 1.76 m³

 Para fouille : V=0.2 x 0.8x 4.9 = 0.78 

m³


V= ( *

2

)x 2 x 2.91 x0.2 = 1 .16

m³

Coté aval : Déblais : V = (191.30 x 2) + 0.61= 383.21 m³ Béton B5 :  Radier :


34


mai 2014

V = 0.1 x 2 x 2 .8 = 0.56  Para fouille :

m³

V= 0.25 x 0.1 x 2= 0.05 m³ Béton B2 :  Radier : V = 0.2 x 2.8 x 2 = 1.12 m³  Para fouille : V=0.2 x 2 x 1 = 0.4



m³


V= (

2

)x 2 x 2.99 x0.2 = 1.196

m³

Et voilà le tableau qui récapitule avant métré des dalots :

N° N° PK

Type dalot

Coté Amont

Coté Aval

Enrochement

Déblais (m³) Remblais (m³) B5 (m³) B2 (m³) Déblais (m³) B5 (m³) B2 (m³) Déblais (m³) B5 (m³) B2 (m³)

PT

1 10 80

Partie centrale

2 dalot (1.8 x 1.8 ) 2542.134

(m³)

-

2 .64

16,56 2482.33

1.685 5.94 466.389

1.365 4.758

-

1.01

0.61 2.716

-

1.156 6.67 796.595 0.723 2.087

-

2 51 418,822 Dalot ( 1.6 x 1.6 )

1233.56

-

1.2

8.8

1758.9

3 107 867,054 Dalot ( 1.8x 1.8 )

1420.65

-

1.54

3.256

12.89

4 194 1499,99 Dalot ( 1.6x 1.6 )

275.852

-

1.632 11.910 535.572

1.019 3.88

5 213 1667,86 Dalot ( 1.5x 1.6 )

983.266

-

1.406 24.062 961.508

0.946 4.373 292.572

0.57 2.428

6 234 1805,4 Dalot ( 1.4x 1.3 )

823.81

4020.22

2.57

38.78

1.46

2.56

-

0.4

7 262 4158,44 Dalot ( 1.8x 1.8 )

445.60

50.666

1.641

3.458 2793.433 0.693 1.716

-

0.648 3.484

-

8 405 5400,06 Dalot ( 1.8x 1.8 )

661.223

-

1.24

4.50

-

3.34 2.908

759.92


551.74

3550.25

3.7

1.093 4.012

383.21

-

0.6

2.78

2.34

394.52 429.19

35


mai 2014

Et voilà le tableau qui récapitule avant métré des buses :

N° N° PK Type Buse PT

Partie centrale

Coté Amont

Coté Aval Enrochement

Déblais (m³) Remblais (m³) B5 (m³)B3 (m³) Déblais (m³)B5 (m³)B3 (m³) Déblais (m³)B5 (m³) B3 (m³) (m³)

1 33 258,907 2 buse  1000 1352.69 - 2.1 2 65 526,553 2 buse  1000 851.088 - 2.31 3 166 1309,37 2 buse  1000 693.392 - 1.876 4 359 5065,42 2 buse 1000 8.198 1492.728 0.212 5 366 5109,8 2 buse  1000 421.159 - 1.545


12.664 453.91

0.62 2.63 506.46 0.385 1.92

-

13.77 305.32 0.62 1.57 167.72 0.53 2.163

-

11.269 352.900 0.60 1.92 122.79 0.53 1.93

-

16.406 710.284 1.57 4.29 1.02 0.54 2.024

-

11.630 376.361 0.605 2.157

-

2.47 2.08 87.70

36


N° 1

mai 2014

DESIGNATION Installation de chantier

2

Signalisation temporaire

3

S/TOTAL Installation de chantier

4

A,1 Terrassement et Chaussée

5

Déblais en terrain de toute nature

6

Remblais compacté par voie humide Couche Anti Contaminaant

7 8 9 10

Couche de fondation GNF2 Couche de base GNB Revetement superficiel Imprégnation en émulsion 55%

11

Matériaux seléctionnés pour accotement MS type 1

12

S/TOTAL Terrassement etChaussée

13

A,2 O uvrages

14

Déblais pour fouilles

15 16

Remblais pour fouilles Béton de classe B5 dosé à 200kg/m ³

U

QTE

PRIX UNIT EN DHS

MONTANT EN DHS

F

1,00

120 000,00

120 000,00

J

240,00

100,00

m³ m³ m³ m³ m³ m² T m³


232 807,50

4 345,74

120,00

521 488,80

2 759,20

170,00

469 064,00

13 796,00

170,00

2 345 320,00

16,56

7,00

115,89

1 586,54

80,00

126 923,20

250 362,63

41,91

800,00

33 531,20

88,42

900,00

79 580,70

130,59

1 200,00

156 702,00

1 671,33

350,00

584 965,50

ml

40,30

1 800,00

72 540,00

kg

20 186,98

15,00

302 804,70

m³

Enrochements

S/TOTAL Ouvrages

2 328,08

5 563,61

m³

m³

22

234 625,00

100,00

1 318 264,92

m³

Acier haute adhérence

9 385,00

45,00

18

21

664 800,00

25,00

45,00

Béton de classe B2 dosé à 350kg/m ³

Buse Ø1000

25,00

29 294,78

m³

Béton de classe B3 dosé à 300kg/m ³

20

26 592,00

4 622 144,39

17

19

24 000,00 144 000,00

m³

375 344,70 TO TAL

5 141 489,09

TVA (20%)

1 028 297,82

TO TAL TTC

6 169 786,91

37


mai 2014

a période de notre projet de fin d’étude, reste pour nous un souvenir inoubliable, vu l’importance de diverses taches d’un projet routier En effet nous avons pu mettre en pratique certaines connaissances théoriques acquises à l’ISTP. ette période nous permet de familiariser avec les méthodes et outils de travail, et a constitué une bonne approche au métier. n peut déduire que cette expérience été très bénéfique, il nous permet d’accéder à la vie Professionnelle avec compétence.


38

Rapport PFE route

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