Projeto Executivo - Ponte Mario Andreazza

GOVERNO DOESTADO DE MATO GROSSO SECRETARIA DE ESTADO DE INFRAESTRUTURA SUPERINTENDÊNCIA DE OBRAS DE TRANSPORTE

PROJETO EXECUTIVO DE ENGENHARIA PARA DUPLICAÇÃO E ADEQUAÇÃO DE CAPACIDADE E SEGURANÇA Rodovia:

MT-444

Trecho:

AV. Miguel Sutil – Entr BR -070/163/364 (Trevo do Lagarto)

Sub-Trecho: AV. Miguel Sutil – Rio Cuiabá (Av. Ciríaco Cândia) Entr BR -070/163/364 (Trevo do Lagarto)

VOLUME 2.1 – PROJETO DE OBRAS ARTE ESPECIAIS DIREÇÃO: COORDENAÇÃO: SPERVISÃO: ELABORAÇÃO: CONTRATO: RESP.TÉCNICOS:

Superintendência de Obras de Transportes Coordenadoria de Estudos e Projetos Gerência de Estudos e Projetos JBS Consultoria, Projetos e Construções Ltda 086/2010/00/00-ASJU Engª Claúdia Cristina Ferro – CREA 2602492949 Engº Eder Dias Machado – CREA 1205788832 Engª Luana Caterine Perboni – CREA 1200563999

DEZEMBRO/2010

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MEMORIAL DESCRITIVO

MEMORIAL DESCRITIVO

MEMORIAL DESCRITIVO

A estrutura da ponte sobre o Rio Cuiabá é constituída por um sistema isostático composto de sete tramos em vigas pré-moldadas ou moldadas no local com a geometria de um “I”, e dimensionada para um trem tipo de 45 t. Esta estrutura é complementada por uma laje de concreto armado que recebe a pista de rolamento, duas barreiras do tipo New Jersey e uma passarela, totalizando a seção transversal de 11,00 m. Este conjunto se apóia em travessas de concreto armado por intermédio de aparelhos de apoio Neoprene fretado. Toda a superestrutura foi dimensionada conforme recomendações da NBR 6118/03 e adotado trem tipo 45 para cargas móveis. A fundação adotada, em função dos resultados resultados das sondagens foi do tipo tubulões pneumáticos com bases alargadas em terreno compatível com as tensões de cálculo atuantes. Especificações dos Materiais Concreto Infraestrutura..................................... Infraestrutura............................ ......... Mesoestrutura..................................... Superestrutura..................................... Vigas Pré-moldadas........................... Aço CA 50 Neoprene fretado (lâminas)

25 MPa 25 MPa 30 MPa 40 MPa

ESPECIFICAÇÕES DOS SERVIÇOS

Norma Rodoviária Especificação de Serviço DNER-ES 329/97 Obras-de-arte especiais - serviços preliminares

RESUMO Este documento define a sistemática empregada na execução de serviços preliminares em obrasde-arte especiais. Para tanto, são apresentados os requisitos concernentes a preparo do terreno, instalações, levantamentos topográficos e preservação ambiental, além dos critérios para aceitação, rejeição e medição dos serviços.

SUMÁRIO 0 Prefácio 1 Objetivo 2 Referências 3 Definição 4 Condições gerais 5 Condições específicas 6 Manejo ambiental 7 Inspeção 8 Critérios de medição

0 PREFÁCIO Esta norma estabelece a sistemática a ser empregada na execução e no controle da qualidade do serviço em epígrafe.

1 OBJETIVO Fixar as condições exigíveis para a viabilização do início da execução de uma obra-de-arte especial.

2 REFERÊNCIAS Para o entendimento desta Norma deverão ser consultados os documentos seguintes:

a) ABNT NBR - 06497/83, (NB (NB - 601) 601) Levantamento geotécnico; b) ABNT NBR- 12284/92, (NB - 1367) - Áreas de vivência em canteiros de obras; c) DNER-ISA 07 - Instrução de Serviço Ambiental; d) DNER - Manual de Construção de Obras d e Arte Especiais - 1995.

3 DEFINIÇÃO Para os efeitos desta Norma, é adotada a definição seguinte: Serviços preliminares - atividades necessárias ao início da construção de uma obra compreendendo, entre outros, o preparo do terreno, a execução do projeto do canteiro de obra, a discriminação dos equipamentos utilizados e a locação da obra.

4 CONDIÇÕES GERAIS 4.1 Informações locais Antes do início da construção será feita no local, a comprovação dos dados já obtidos, antecipadamente, sobre recursos da região, tais como: clima, enchentes, salubridade, qualidade e quantidade de mão de obra, serviços de tráfego e de sondagem geotécnica, períodos prováveis de trabalho, contínuo ou não, incluindo paralisações prolongadas e facilidades de acesso.

5 CONDIÇÕES ESPECÍFICAS ESPECÍFIC AS 5.1 Preparo do terreno Após estudo dos locais locais mais adequados, adequados, incluindo a análise análise da capacidade capacidade de suporte do solo solo para estocagem de materiais e trânsito de equipamento pesado, o executante dever á proceder a limpeza do terreno em toda a área a ser ocupada pela obra e instalações necessárias à execução, com eliminação de mato e poças d’água, causas possíveis de prolifer ação de mosquitos. 5.2 Instalações Ao executante cabe cabe providenciar instalações instalações adequadas adequadas para escritório, escritório, almoxarifado, alojamento alojamento e alimentação de funcionários, oficinas, depósito de materiais e combustíveis, preparo de fôrmas e armações, produções de concreto e fabricação de pré-moldados, se houver, bem como operações de equipamentos necessários ao controle de obra. As instalações deverão ser executadas em compartimentos compartimentos independentes. independentes. 5.3 Remoção de obras-de-arte obras-de-arte ou obstáculos obstáculos As obras-de-arte ou obstáculos que impeçam a boa execução dos serviços deverão ser removidos pelo Executante e o material resultante transportado para locais previamente determinados, a fim de minimizar os danos inevitáveis e possibilitar a recuperação ambiental.

5.4 Locação da obra A locação geral da obra será indicada no projeto compreendendo o eixo longitudinal e as referências de nível. Ao executante cabe verificar e complementar a locação da obra.

6 MANEJO AMBIENTAL Considerar como condição básica para a instalação do canteiro, a disponibilidade de água potável, a disposição de esgotos em fossas sépticas instaladas a distâncias seguras de poços de abastecimento d’água e de talvegues naturais. As áreas utilizadas c omo canteiro de serviço deverão ter os efluentes, como graxas e óleos utilizados na limpeza e manutenção de equipamentos das oficinas de campo, controlados através de dispositivos de filtragem e contenção. Adotar cuidados para evitar represamento e empoçamento d’água que possam prod uzir áreas

insalubres proliferadoras de mosquitos e outros vetores. Os solos vegetais da área destinada à instalação do canteiro de obra serão estocados em local não sujeito à erosão e reincorporados à origem após a desmobilização, abrangendo recuperação de uso da área de origem após conclusão da obra.

7 INSPEÇÃO 7.1 Controle Realizar o controle dos serviços preliminares executados com base, principalmente, em dados constantes do Manual de Obra-de-Arte Especial do DNER, estabelecendo as tolerâncias admitidas. 7.2 Aceitação e rejeição Os serviços rejeitados deverão ser corrigidos, complementados ou refeitos.

8 CRITÉRIOS DE MEDIÇÃO Os serviços preliminares serão medidos de acordo com as condições estabelecidas no contrato.

Norma Rodoviária Especificação de Serviço DNER-R-ES 334/97

Obras-de-arte especiais – Fundações

Resumo Este documento define a sistemática empregada na execução de concretos, argamassas e caldas de cimentos em obras-de-arte especiais. Para tanto, são apresentados os requisitos concernentes a material, equipamento, execução, verificação final de qualidade, ale, dos critérios para aceitação, rejeição e medição de serviços.

Sumário 0 Prefácio 1 Objetivo 2 Referências 3 Definição 4 Condições gerais 5 Condições específicas 6 Inspeção 7 Critérios de medição

0 PREFÁCIO Esta norma estabelece a sistemática a ser empregada na execução na execução e no controle da qualidade do serviço em epígrafe.

1 OBJETIVO Fixar as condições exigíveis para preparação, execução e aceitação das fundações de obras-de-arte especiais.

2 REFERÊNCIAS Para o entendimento desta Norma deverão ser consultados os documentos seguintes: a) DNER-ES 330/97- Concretos e argamassas; b) DNER-ES 331/97- Armaduras para concreto armado; c) DNER-ES 335/97- Estruturas de concreto armado; d) DNER-ES 038/97 – Estruturas de concreto protendido; e) DNER- EM 034/94 – Água para concreto;

f) DNER- EM 036/95- Cimento Portland – recebimento e aceitação; g) DNER-EM 037/94 – Agregados graúdo para concreto de cimento; h) DNER-EM 038/94) – Agregados miúdo para concreto de cimento; i) DNER- ISA 07- Instrução de serviço Ambiental; j) ABNT NBR-06118/03, (NB –1) - Projeto e execução de obras de concreto armado; l) ABNT NBR- 06122/86, (NB – 51)) Projeto e execução de fundações; m) ABNT NBR – 065502/80- Rochas e solos n) ABNT NBR- 07187/87, (NB-2) - Projeto e execução de pontes de concreto armado e protendido; o) ABNT NBR- 09061/85, (NB- 1223) Segurança e escavação a céu aberto; p) ABNT NBR- 10839/89, (NB- 1223) - Execução de obras de arte especiais em concreto armado e protendido; q) ABNT NBR- 12131/92, (MB-3472)-Estacas- prova de carga estática; q) DNER - Manual de construção de Obras de Arte Especiais- 1995

3 DEFINIÇÕES Para os efeitos desta Norma, são adotadas as definições seguintes: 3.1 Fundações – parte da obra de arte especial destinada a transmitir ao solo os esforços provenientes do peso próprio e das cargas atuantes. São executadas em concreto, aço ou madeira e classificadas conforme a profundidade de assentamento em f undações superficiais ou profundas. 3.2 Fundações superficiais - ou fundações diretas, assentes em profundidades inferiores a 1,50m e maiores duas vezes que a menor dimensão de sua base, exceto as fundações apoiadas diretamente na rocha que podem ter profundidade meno r que 1,50m. são os blocos, as sapatas e os “r adiers”. 3.3 Fundações profundas - utilizadas quando os solos resistentes estão a profundidade difícies de atingir por escavações convencionais. São as fundações em estacas, tubulões e caixões. 3.4 Estacas- elementos estruturais longos e esbeltos, executadas mediante cravação sob a ação de repetidas pancadas produzidas através da queda de um peso ou por escavação ou ainda moldadas no local. 3.5 Tubulões- peças cilíndricas, que podem ser executadas a céu aberto ou sob ar comprimido e ter ou não a base alargada. Podem ser executadas sem ou com revestimentos, de concreto ou aço, neste caso a camisa pode ser perdida ou recuperada. 3.6 Caixão – elemento de forma prismática, concretado na superfície e instalado por escavação interna, usa-se ou não ar comprimido, podendo ter ou não a base alargada. 4 CONDIÇÕES GERAIS Preliminarmente à execução das fundações, prever alguns serviços complementares, tais como: escavações, escoramentos, drenagem de cavas e rebaixament o de lençol d’ água.

5 CONDIÇÕES ESPECÍFICAS 5.1 Material 5.1.1 Concreto Deverá satisfazer a especificação DNER-ES 330/97 e apresentar qualidades outras, tais como: permeabilidade, estanqueidade, compatibilidade com a agressividade do meio ambiente, exposição ou confinamento ou presença de água. 5.1.2 Aço O aço empregado nas armaduras deverá esta de acordo com a especificação DNER-ES 331/97. Também, poderão ser empregados perfis e chapas de aço na confecção de estacas e tubulões. Qualquer material escolhido deverá sempre atender ás indicações do projeto. 5.2

Equipamentos

A natureza, capacidade e quantidade do equipamento utilizado dependerão do tipo de serviço a executar. O executante apresentará a relação detalhada do equipamento empregado em cada obra. Será de uso obrigatório, dependendo do serviço, os seguintes equipamentos: bate estacas, martelo de gravidade, automáticos ou vibradores, perfuratriz, gerador e equipamentos para escavação de estacas e injeção de argamassa, campânulas, compressores, guinchos, betoneira de no mínimo 320 litros ou central de concreto. 5.3

Execução

Poderão ser empregadas na fundações das obras de arte especiais somente quando indicado no projeto e forem encontradas as condições satisfatórias sobre a conveniência de tal medida. Neste caso, em fundação definitiva, deverão ter seus topos de cota de arrastamento a baixo do nível d’ água permanente, sendo a exigência dispensada em obras provisórias. As emendas deverão ser evitadas, bem como, a sua cravação em terrenos com matacões. 5.3.1 Tubulões e caixões 5.3.1.1 Tubulões cravados sem revestimentos Poderão ser executados com escavação manual ou mecânica. Quando escavados manualmente só poderão ser executados acima do nível d’ água, nat urais ou

rebaixados ou quando for possível bombear a água sem risco de desmoronamento ou perturbação no terreno de fundação, abaixo deste nível. Poderão ou não dotados de base alargada tronco-cônica. Quando escavados mecanicamente com equipamento adequado, a base poderá ser aberta quando seco, manual, ou mecanicamente. Poderá ser utilizado total ou parcialmente para evitar risco de desmoronamento, escoramento de madeira, aço ou concreto.

A concretagem quando a escavação for seca é feita com concreto lançado da superfície, através de trompa (funil), de comprimento igual ou superior a cinco vezes o seu diâmetro. Sob água, o concreto deverá ser lançado através de tremonha ou processo equivalente. Será desaconselhável o uso de vibrador quando o concreto apresentar plasticidade adequada. 5.3.1.2 Tubulões cravados com revestimento em concreto armado A camisa de concreto armado (cilindro) do tubulão é concretada em partes, com comprimento dimensionado em função do projeto. Poderá ser concretada sobre a superfície aplainada do terreno e introduzida depois de estar o concreto com resistência adequada à operação, por escavação interna. Após um elemento ser arriado verticalmente é concretado sobre ele o elemento seguinte, ate atingirse o comprimento final de projeto. Previsto o alargamento da base, será feita a escavação sob a camisa devidamente escorada, de modo a evitar a sua descida. Caso for atingido o lençol d’ água, deverá ser adaptado o equipamento pneumático à c amisa já

cravada, de forma a permitir a execução dos trabalhos a seco sob pressão conveniente de ar comprimido. Durante a descida a distribuição das cargas deverá ser regulada de maneira a não comprometer a estabilidade da obra. Em obra dentro d’ água, a camisa deverá ser concretada quando possível no próprio local, sobr e

estrutura provisória e descida ate o terreno com auxilio de equipamento, ou concretada em terra e transportada para local definitivo. Em casos especiais as camisas poderão ser executadas com alargamento, de modo a facilitar o preparo da base alargada. No assentamento do tubulão sobre uma superfície de rocha devem ser previstos recursos para evitar fuga, lavagem do concreto ou desaprumo do tubulão. Após, a abertura do alargamento de base será executada a concretagem, conduzida de maneira a obter um maciço compacto e estanque. O período máximo entre o término da execução do alargamento de base e sua concretagem deverá ser de vinte e quatro horas. Caso este período seja ultrapassado, será feita nova inspeção, limpando-se cuidadosamente o fundo as base e removendose a camada eventualmente amolecida. O concreto empregado no fuste deverá ter resistência característica mínima de 20 MPa (200kgf/cm²) e no núcleo de 300MPa (200kgf/cm²).

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MANEJO AMBIENTAL

Observar os cuidados visando a preservação do meio ambiente, no decorrer das operações destinadas à execução da fundação das obras-de-arte especiais, relacionados a seguir: a) não provocar queimadas como formar de desmatamento

b) nas estradas de acesso deverão seguir as recomendações da Especificação DNER-ES 279/97 e DNER-ISA 07- Instrução de Serviço Ambiental; c) não realizar barragens ou desvios de curso d’ água que alterem em definitivo o leito dos rios; d) evitar a realização de serviços em aérea de preservação permanente

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INSPEÇÃO

7.1

Controle do material

Deverá atender ao constante nas especificações DNER-EM 034/94; EM 0036/95, EM 037/94 e EM 038/94. 7.1 controle de execução

7.2.1Tubulões e caixões Deverão ser anotados na execução da fundação em tubulão os seguintes elementos, conforme o tipo: cota de arrastamento; dimensões reais da base alargada; material de apoio; equipamento de cada etapa; deslocamento e desaprumo; comparação do consumo de material durante a concretagem com o previsto; qualidade dos materiais; anormalidade de execução e , providências tomadas, inspeção do terreno ao longo do fuste e asssentamento da fundação. É tolerado em desvio entre eixos do tubulão e ponto de aplicação da resultante das solicitações do pilar, de 10% do diâmetro do fuste do tubulão. Ultrapassados os limites quanto à excentricidade e, ou ao desaprumo, será feita verificação estrutural com os redimensionamentos necessários.

7.2

Aceitação e rejeição

7.3.1 Aceitação Serão aceitas as fundações que atendam às recomendações dos itens 5.1, 5.3, 7.1 e 7.2.

7.3.2 Rejeição Os serviços que não atenderem ao item 7.3.1, deverão ser corrigidos, complementados, ou refeitos, incluindo provas de carga.

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CRITÉRIOS DE MEDIÇÃO

8.1 Tubulações e caixões Os tubulões serão medidos por metro de camisa implantada e cheia de concreto e por metro cúbico de concreto da base alargada. Os caixões serão medidos por metro de camisa implantada e por metro cúbico de material de enchimento e de alargamento de base, se houver.

Norma rodoviária Especificação de Serviço DNER-ES 337/97 p. 01/05

Obras de arte especiais - escoramentos

RESUMO Este documento define a sistemática adotada na execução do escoramento de obras-de-arte especiais. Para tanto, são apresentados os requisitos concernentes a materiais, equipamentos, preservação ambiental, verificação final de qualidade, além dos critérios para aceitação, rejeição e medição dos serviços.



1 OBJETIVO Fixar as condições exigíveis para a execução de escoramentos a fim de suportar a estrutura definitiva na fase de construção.

2 REFERÊNCIAS Para o entendimento desta Norma deverão ser consultados os documentos seguintes: a) ABNT NBR - 06118/03, (NB-1) - Projeto e execução de obras de concreto armado; b) ABNT NBR - 06494/90, (NB-56) – Segurança nos Andaimes; c) ABNT NBR - 07190/82, (NB - 11) - Cálculo e execução de estruturas de madeira; d) ABNT NBR - 10839/89, (NB - 1223) - Execução de obras especiais de concreto armado e protendido; e) DNER-PRO 207/94 - Projeto, execução e retirada de cimbramentos de pontes de concreto armado e protendido; f) DNER - Manual de Construção de Obras-de-Arte Especiais, 1995.

3 DEFINIÇÃO Para os efeitos desta Norma é adotada a definição seguinte: 3.1 Escoramento - conjunto de escoras e elementos de ligação, projetado para resistir ao peso próprio da estrutura, evitando deformações prejudiciais à forma da estrutura e esforços no concreto na fase de endurecimento.

4 CONDIÇÕES GERAIS O escoramento será projetado e construído sob a responsabilidade do executante. Deverá suportar com a rigidez necessária todas as cargas e ações possíveis de ocorrer durante a fase construtiva e também garantir na obra acabada a geometria, os alinhamentos e os greides do projeto executivo. Deverá suportar o peso das estruturas de concreto armado, até adquirir resistência e módulo de elasticidade necessário à sua auto-sustentação, para as obras em concreto protendido, até concluir as operações de protensão.

5 CONDIÇÕES ESPECÍFICAS 5.1 Material Os materiais usados são: madeira roliça ou serrada, aço em perfis metálicos ou peças tubulares e, excepcionalmente, concreto.

5.1.1 Madeira roliça Peça vertical ou diagonal de contraventamento utilizada em escoramentos convencionais de diâmetro compatível com as cargas a suportar. Não deverá apresentar falhas que reduzam a seção transversal, bem como rachaduras, ainda usada como estaca, em caso de solo de baixa resistência. 5.1.2 Madeira serrada A seção transversal deverá ser compatível com as cargas, preferencialmente utilizada no contraventamento. 5.1.3 Aço Geralmente utilizados em perfis metálicos ou treliças executadas com peças tubulares não poderão suportar cargas superiores às recomendações dos fabricantes. A capacidade suporte deverá ser reduzida no caso de reutilização, em função da sua manutenção. 5.1.4 Concreto Deverá obedecer ao recomendado na DNER-ES 330/97. 5.2 Equipamento A natureza, capacidade e quantidade dos equipamentos utilizados dependerão do tipo e dimensão de cada serviço a executar. O executante deverá apresentar a relação detalhada do equipamento a ser empregado em cada obra. 5.3 Execução O escoramento deverá ser executado de acordo com o projeto previamente apresentado, compatível com a obra a executar. Especial atenção deverá ser dada à fundação, às emendas, nós e apoios, principalmente nos escoramentos convencionais. Deverá ser evitado o escoramento convencional, com pequenos vãos, em leito de rios de rocha lisa aparente, sujeitos a enchentes com impacto de materiais carregados pela correnteza. Se utilizado, deverá ser executada fixação eficaz na rocha, com o maior espaçamento possível entre os apoios. Quando o terreno natural for rochoso ou de boa consistência, sem ser suscetível à erosão ou ao desmoronamento , o escoramento poderá apoiar-se diretamente sobre o terreno, no caso de rocha, ou sobre pranchões horizontais, no caso de solos. Deverão ser cravadas estacas quando o terreno não tiver a capacidade de suporte necessário. Os escoramentos deverão ser construídos de modo a permitir a retirada de trechos, separadamente, em obras de concreto protendido, onde a protensão descarrega trechos inteiros de escoramento, podendo até passar a ex ercer uma pressão de baixo para cima na estrutura já concluída e autoportante de concreto. Escoramentos adjacentes ou sobre rodovias, com ex igência de aberturas para manutenção do tráfego, serão projetados e construídos de maneira a continuar estáveis se atingidos por veículos. Ao executante cabe a colocação de dispositivos adicionais e especiais de proteção para garantir a estabilidade do escoramento contra este tipo de impacto.

Para colocar as fôrmas no greide desejado e eliminar qualquer recalque excessivo nos escoramentos, antes ou durante a concretagem, serão usados calços, aos pares, para assegurar assentamento uniforme, e macacos hidráulicos ou tóricos.

6 MANEJO AMBIENTAL Somente deverá ser autorizada a utilização de madeiras, roliça ou serrada com a licença ambiental para exploração. O material resultante do descimbramento será removido do local, não podendo ser lançado nos cursos d’água.

7 INSPEÇÃO Os escoramentos deverão permanecer íntegros e sem modificações até que o concreto adquira resistência suficiente para suportar as tensões e deformações a que é sujeito com aceitável margem de segurança. O controle das deformações verticais dos escoramentos, no decorrer da concretagem, deverá ser feito com a instalação de defletômetros, ou com nível de precisão para que se possa reforçá-lo em tempo hábil, em caso imprevisto. Os períodos mínimos para retirada de escoramentos dependerão de fatores tais como: a velocidade do aumento da resistência do concreto, processos de cura adotados e comportamento das deformações. Assim, só será feito quando o concreto se achar suficientemente endurecido para resistir as ações que sobre ele atuem e não conduzir a deformações inaceitáveis. Caso não demonstrado o atendimento às condições já mencionadas e não tendo sido utilizado cimento de alta resistência inicial, ou qualquer processo que acelere o endurecimento, a retirada das fôrmas e do escoramento não se dará antes dos seguintes prazos: a) faces laterais: 3 dias; b) faces inferiores, deixando pontaletes, bem cunhados, e convenientemente espaçados: 14 dias; c) faces inferiores, sem pontaletes: 21 dias. A retirada do escoramento e da fôrma deverá ser efetuada sem choques e obedecendo programa elaborado de acordo com o tipo de estrutura. Quando o escoramento não for mais necessário será inteiramente removido, incluindo os que utilizam trechos de concreto ou mesmo apenas dentes engastados nas estruturas definidas. Estacas utilizadas para apoio de escoramento serão extraídas ou cortadas até, pelo menos, 50cm abaixo do nível acabado do terreno. Todos os remanescentes dos trabalhos de escoramento devem ser removidos, de maneira a deixar o local limpo e em condições apresentáveis. Efetuar controle do nivelamento do concreto após a retirada do escoramento, com levantamento detalhado, em seções transversais e longitudinais, nas bordas e no centro, para futuras conferências. 7.2 Aceitação e rejeição 7.2.1 Aceitação Serão aceitos os escoramentos que atendam às recomendações dos ítens 5.1, 5.3 e 7.1.

7.2.2 Rejeição Os serviços que não atenderem ao ítem 7.2.1, deverão ser corrigidos, complementados ou refeitos.

8 CRITÉRIOS DE MEDIÇÃO Os escoramentos serão medidos pelo volume determinado pela projeção do tabuleiro e altura compreendida entre o fundo da laje e o terreno, em metros cúbicos, ou em área de tabuleiro nos casos específicos de escoramentos superiores. Não será medido em separado, o estaqueamento provisório (se houver), o descimbramento, o levantamento topográfico da estrutura ou quaisquer outros serviços necessários à execução do escoramento.

Norma rodoviária Especificação de Serviço DNER-ES 333/97

Obras-de-arte especiais - fôrmas

RESUMO Este documento define a sistemática empregada na execução de fôrmas. Para tanto, são apresentados os requisitos concernentes a materiais, equipamentos, preservação ambiental, verificação final de qualidade, além dos critérios para aceitação, rejeição e medição dos serviços.



1 OBJETIVO Fixar as condições exigíveis para a execução e controle de fôrmas, molde do concreto plástico, de acordo com os elementos constantes no projeto estrutural.

2 REFERÊNCIAS Para o entendimento desta Norma deverão ser consultados os documentos seguintes: a) ABNT NBR - 06118/03, (NB - 1) - Projeto e execução de obras de concreto armado;

b) ABNT NBR - 10839/89, (NB - 1223) – Execução de obras-de-arte especiais de concreto armado e protendido c) DNER - Manual de Construção de Obras-d e-Arte Especiais, l995

3 DEFINIÇÃO Para os efeitos desta Norma é adotada a definição seguinte: • Fôrmas - moldes provisórios destinados a receber concreto.

4 CONDIÇÕES GERAIS As fôrmas deverão ser dimensionadas para suportar o peso e a pressão do concreto plástico, considerando o processo e a velocidade de concretagem, rigidamente contraventadas, robustas, sem deformações, defeitos, irregularidades ou pontos frágeis para evitar qualquer alteração de forma e dimensão durante a concretagem.

5 CONDIÇÕES ESPECÍFICAS 5.1 Material Os materiais utilizados para a confecção das fôrmas são madeira maciça ou compensada e aço. A escolha dependerá do vulto da obra, das condições locais e das recomendações do projetista. 5.1.1 Madeira corrida ou maciça Tábuas corridas empenam facilmente e provocam um acabamento do concreto, inferior ao obtido com outros tipos de fôrmas. Só poderão ser usadas para superfícies acabadas não aparentes. 5.1.2 Madeira compensada Comercialmente apresentada em peças de área relativamente grande, espessuras variando de 6mm a 25cm possibilitam acabamento muito bom do concreto, principalmente se revestidas internamente com folhas metálicas ou tratadas superficialmente com líquidos especiais. 5.1.3 Chapas finas de aço Face ao seu alto custo, somente utilizadas em peças que permitam grande reaproveitamento, tais como, pilares padronizados de seção circular e vigas pré-moldadas. 5.2 Equipamento A natureza, capacidade e quantidade dos equipamentos a utilizar dependerão do tipo e dimensão de cada serviço a executar. O executante deverá apresentar a relação detalhada do equipamento a ser utilizado em cada obra. 5.3 Execução As fôrmas deverão ser executadas com uma contra flecha, tal que, após a retirada do escoramento a estrutura adquira a forma prevista no projeto.

Deverão ser evitadas as exposições demoradas das fôrmas às intempéries, ser vedadas todas as juntas e feita limpeza cuidadosa, especialmente em peças estreitas e profundas, bem como, molhadas abundantemente, antes do lançamento do concreto. Em pilares, deixar aberturas provisórias para facilitar a limpeza.

Deverão ainda ser construídas de maneira a permitir fácil remoção sem danificar o concreto, evitar os cantos vivos com a utilização de chanfros triangulares. Os tirantes ou outros dispositivos metálicos que atravessam o concreto, usados para manter a fôrma no lugar, deverão ser removidos até uma profundidade, no mínimo, igual a do cobrimento das armaduras. Tratar os furos resultantes com argamassa idêntica a do concreto a ser reparado.

6 MANEJO AMBIENTAL Somente utilizar madeiras com a aprovação para exploração. O material resultante da desfôrma será removido do local e não deve ser lançado nos cursos d’água.

7 INSPEÇÃO 7.1 Controle do material As tábuas corridas não deverão apresentar nós em tamanhos prejudiciais e a madeira compensada deve ter comprovada resistência à água e à pressão do concreto. 7.2 Controle da execução Verificar cuidadosamente as dimensões, nivelamento, alinhamento e verticalidade das fôrmas, antes, durante e após a concretagem, não será permitido ultrapassar a tolerância mencionada no item 11 da ABNT NBR-6118/80. O prazo para a desmoldagem será o previsto na ABNT NBR-6118/80. 7.3 Aceitação e rejeição 7.3.1 Aceitação Serão aceitas as fôrmas que atendam às recomendações dos ítens 5.1, 5.3, 7.1 e 7.3. 7.3.2 Rejeição Serão rejeitadas as fôrmas que apresentarem defeitos que coloquem em risco a obra e não atendam as recomendações acima, as frágeis, as não estanques, e outras.

8 CRITÉRIOS DE MEDIÇÃO As fôrmas serão medidas por metro quadrado de superfície colocada, não cabendo medição em separado para escoras laterais, tirantes, travejamento e quaisquer outros serviços necessários ao seu posicionamento.

Norma Rodoviária Especificação de Serviço DNER-R-ES 330/97 Obras-de-arte especiais - concreto e argamassas

Resumo Este documento define a sistemática empregada na execução de concretos, argamassas e caldas de cimentos em obras-de-arte especiais. Para tanto, são apresentados os requisitos concernentes a material, equipamento, execução, verificação final de qualidade, ale, dos critérios para aceitação, rejeição e medição de serviços.

Sumário 0 Prefácio 1 Objetivo 2 Referências 3 Definição 4 Condições gerais 5 Condições específicas 6 Inspeção 7 Critérios de medição

PREFÁCIO Esta norma estabelece a sistemática a ser empregada na execução e no controle da qualidade do serviço em epígrafe.

OBJETIVO Fixar as condições exigíveis para a execução e recebimento de concretos, argamassas e caldas de cimento para realização de uma obra-de-arte especial.

REFERÊNCIAS Para o entendimento desta Norma deverão ser consultados os documentos seguintes: DNER-EM 034/94- Água para concreto; DNER-EM 036/95- Cimento Portland- recebimento e aceitação; DNER-EM 037/94- Agregado graúdo para concreto de cimento; DNER-EM 038/97 – Agregado miúdo para concreto de cimento; ABNT NBR- 5738/94, (MB – 2) – Moldagem e cura de corpos-de-prova cilíndricos ou prismáticos de concreto; ABNT NBR- 5746/94, (MB – 513)- Cimento Portland – determinação do enxofre na forma de sulfeto;

ABNT NBR- 5793/94, (MB – 3) – Concreto de ensaio de compressão de corpos de prova cilíndricos; ABNT NBR- 5750/92, (MB – 833) - Amostragem de concreto fresco; ABNT NBR-6118/03, (NB –11) - Projeto e execução de obras de concreto armado; ABNT NBR- 7187/87, (NB-2) - Projeto e execução de pontes de concreto armado e protendido; ABNT NBR- 7212/84, (EB- 136) - Execução de concreto dosado em central; ABNT NBR- 7223/92, (MB- 256) – Concreto – determinação da consistência pelo abatimento do tronco cone; ABNT NBR – 7681/83, (EB – 1342) – Calda de cimento para injeção; ABNT NBR – 7682/82, (MB – 1760) – Calda de cimento para injeção - determinação do índice de fluidez; ABNT NBR- 7683/82, (MB – 1761) – Calda de cimento para injeção - determinação dos índices de execução e expansão; ABNT NBR – 7684/83, (MB – 1762) – Calda de cimento para injeção - determinação da resistência à compressão; ABNT NBR- 7685/83, ( MB – 1763) – Calda de cimento para injeção- determinação de vida útil; ABNT NBR- 8953/92- Concreto para fins estruturais - classificação de resistência; ANNT NBR- 9062/85, (NB- 949) – Projeto e execução de concreto pré-moldado; ABNT NBR- 9606/92, (MB – 2519) - Determinação da consistência pelo espalhamento do tronco cone; ABNT NBR- 10839/89, (NB- 1223) - Execução de obras de arte especiais em concreto armado e protendido; ABNT NBR- 12655/92- Preparo, controle e recebimento do concreto; DNER - Manual de construção de Obras de Arte Especiais- 1995

DEFINIÇÕES Para os efeitos desta Norma, são adotados as definições seguintes: Concreto – mistura de agregado com ligantes (água e cimento) que endurece adquirindo características semelhantes à rocha.

o

o

Elemento estrutural- parte da estrutura que apresenta uma configuração geométrica claramente definida, com mesma resistência característica à compressão (fck) e mesmo tipo de solicitação (p.e. fundações, blocos de apoio, pilares, encontros, paredes, vigas, transversinas, lajes e sobre laje).

CONDIÇÕES GERAIS Deverão ser executados de acordo com as fôrmas e resistências características indicadas no projeto.

CONDIÇÕES ESPECÍFICAS Material

o

Cimento



Os cimentos devem satisfazer às Especificações brasileiras, podendo ser de qualquer tipo e classe, desde que o projeto não prefira ou faça restrição a este ou aquele. Nos concretos, argamassas e caldas em contato com armaduras de protensão, o cimento empregado não poderá apresentar teor de enxofre sob a f orma de sulfeto superior a 0,2%.

Nos cimentos empregados exigir a apresentação do certificado de qualidade. Todo cimento deverá ser guardado em local seco e abrigado de agentes nocivos e , não deverá ser transportado em dias úmidos. O cimento poderá ser armazenado nos sacos de 50Kg ou em silos, quando entregue a granel e para cimentos de uma única procedência. O período de armazenamento não poderá comprometer a sua qualidade. Exceto em clima muito seco, deverá ser verificado, antes da utilização se o cimento ainda atende às Especificações. Deverá ainda atender à Especificação DNER-EM 036/95. Agregados



Os agregados deverão constituir-se de materiais e inertes, substâncias minerais naturais ou artificiais, britados ou não, duráveis e resistentes, com dimensões máximas características e formas adequadas ao concreto a produzir. Deverão ser armazenados separadamente, isolados do terreno natural, em assoalho de madeira ou camada de concreto de forma a permitir o escoamento d’água. Não conter substâncias nocivas que prejudiquem a pega e/ou o

endurecimento do concreto, ou minerais deletérios que provoquem expansões em contato com a umidade e com determinados elementos químicos. Deverão atender à Especificação DNER-EM 037/94 e DNER-EM 038/94. 

Agregados miúdos

São normalmente constituídos por areia natural quartzosa, de dimensão máxima característica igual ou inferior a 4.8mm. deverão ser bem graduados, são recomendadas grossas que não apresentem substâncias nocivas , como torrões de argila, matérias orgânicos, e outros. Somente será admitido, após estudos em laboratório, o emprego de agregados miúdos provenientes de rocha sadia. 

Agregados graúdos

Deverão apresentar dimensão máxima característica entre 4.8mm e 76mm e ser naturais ( cascalhos ou seixos rolados, britados ou não) ou artificiais ( pedras britadas, britas, argilas expandidas). Não apresentar substâncias nocivas, como torrões de argila, matéria orgânica. O agregado graúdo será constituído pelas partículas de diversas graduações nas proporções indicadas nos traços do concreto e armazenado, em funções destas graduações. Pedra de mão A pedra de mão para concreto ciclópico, de granito ou outra rocha estável, deverá ter qualidade idêntica a exigida par a pedra britada a empregar na confecção do concreto. 

Deverá ser limpa e isenta de incrustações nocivas e sua máxima dimensão não inferior a 30cm, e nem superior à ¼ da mínima do elemento a ser construído. Água



A água ara a preparação do concreto não deverá conter ingredientes nocivos em quantidade que afetem o concreto fresco ou endurecido ou reduzir a proteção das armaduras contra a corrosão. Deverá ser razoavelmente clara e isenta de óleo, ácidos, álcalis, matéria orgânica, e obedecer à exigência do item 6.1.3 desta Norma. Guardá-las em caixas estanques de modo a evitar a contaminação por sustâncias estranhas. Aditivos



A utilização de aditivos deve implicar no perfeito conhecimento de sua composição e propriedades, efeitos no concreto e armaduras, sua dosagem típica, possíveis efeitos de dosagem diferentes, conteúdo de cloretos, prazo de validade e condições de armazenamento. Somente usar aditivos expressamente previstos no projeto, ou nos estudos de dosagem de concreto empregados na obra, realizados em laboratório e aprovados pela autoridade competente. Para o concreto protendido os aditivos que contenham cloreto de cálcio ou quaisquer outros halogenetos serão rigorosamente proibidos. Não deverão conter ainda ingredientes que possam provocar a corrosão do aço, as mesmas recomendações para a calda de injeção. Adições



As adições não poderão ser nocivas ao concreto e deverão ser compatíveis com os demais componentes da mistura. Equipamento 

A natureza, capacidade e quantidade do equipamento a ser utilizado dependerão do tipo e dimensões do serviço a executar. Para os concretos preparados na obra poderá ser utilizada betoneira estacionaria de no mínimo 320L, com dosador de água, central de concreto ou caminhão betoneira. Para o lançamento poderão ser utilizados carrinhos-caçambas, bombas. Execução

o

53.1 Concreto O concreto pode se apresentar quanto a sua densidade como concreto normal, como massa especifica entre 2000 a 2800 kg/m³. O concreto deve apresentar uma massa fresca trabalhável com os equipamentos disponíveis na obra, para que depois de endurecido se torne um material homogêneo e compacto.

5.3.1.1 Dosagem Os concretos para fins estruturais deverão ser dosados, racional e experimentalmente, a partir da resistência característica à compressão estabelecida no projeto, do tipo de controle do concreto, trabalhabilidade adequada ao processo de lançamento empregado e das características físicas e químicas dos materiais componentes. O cálculo da dosagem deverá ser refeito cada vez que prevista uma mudança de marca, tipo ou classe de cimento, na procedência e qualidade dos agregados e demais materiais e quando não obtida a resistência desejada. Os concretos são classificados conforme a resistência característica à compressão (fck) em grupos I e II e, dentro dos grupos, em classes, sendo o grupo I subdividido em nove classes, do C10 ao C50 e o grupo II em quatro classes ( C50, C 60, C70 e C80). Somente o traço do concreto da classe C10, com consumo mínimo de 300Kg de cimento por metro cúbico, poderá ser estabelecido empiricamente. Serão consideradas também para a dosagem dos concretos, condições peculiares como: impermeabilidade, resistência ao desgaste, ação da águas agressivas, aspecto das superfícies, condições apresentadas na tabela seguinte:

Condições

Classe de Resistência C10 A C15 C10 a C20

C B

A o o

o

Cimento

Água

Agregados

Massa Massa

Volume (1) Volume com dispositivo dosador (1) Volume, com dispositivo, dosador (1)

Volume Volume (2)

C10 a C25

Massa

C10 a C80

Massa

Massa (1)

Massa combinada com volume (3) Massa

Corrigido pela estimativa ou determinação da umidade dos agregados. Volume do agregado miúdo corrigido através da curva de inchamento e umidade, determinada em pelo menos três vezes no mesmo turno de serviço. Umidade da areia medida no canteiro, em balanças aferidas para permitir a rápida conversão de massa para volume de agregados.

5.3.1.2 Preparo Para os concretos executados no canteiro, antes do inicio da concretagem, deverá ser preparada uma amassada de concreto, para comprovação e eventual ajuste do traço definido no estudo de dosagem. O preparo do concreto destinado às estruturas deverá ser mecânico, em pequenos volumes nas obras de pequena importância, não podendo ser aumentada, em hipótese alguma, a quantidade de água prevista para o traço. Os sacos de cimento rasgados, parcialmente usados, ou com cimento endurecido, serão rejeitados. Os componentes do concreto medidos de acordo com o item anterior devem ser misturados até formar uma massa homogênea. O tempo mínimo de mistura em betoneira estacionária é de 60 segundos, aumentando em 15 segundos para cada metro cúbico de capacidade nominal de betoneira, ou conforme especificações do fabricante. Para central de concreto e caminhão betoneira deverá ser atendida a ABNT NBR-7212/84. Após a descarga não poderão fiar retidos nas paredes do misturador volumes superiores a 5% do volume nominal. Quando o concreto for preparado deverá ser preparado por empresas de serviços de concretagem, a central deverá assumir a responsabilidade por este serviço e cumprir as prescrições relativas às etapas de execução do concreto (ABNT NBR- 12655/92), bem como, as disposições da ABNT NBR- 7212/84. O concreto deverá ser preparado somente nas quantidades destinadas ao uso imediato. Não será permitida a remistura do concreto parcialmente endurecido. 5.3.1.3 Transporte Quando a mistura for preparada fora do local da obra, o concreto deverá ser transportado em caminhões betoneiras, não podendo segregar durante o transporte, nem apresentar temperaturas fora da faixa de 5º a 30º C. em geral, descarregados em menos de 90 minutos após a adição de água. A velocidade do tambor giratório não deverá ser menor que duas e nem maior que seis rotações por minuto. Qualquer motivo provável da aceleração da pega, deverá acelerar o período completo de descarregamento, ou serão empregados aditivos retardadores da pega do concreto já colocado, não excedendo a 30 minutos. O intervalo entre a colocação de água no tambor e a descarga final do concreto da betoneira nas formas não deverá exceder 60 minutos, devendo a mistura ser resolvida de modo contínuo para que o concreto ao fique em repouso antes do seu lançamento por tempo superior a 30 minutos.

No transporte horizontal deverão ser empregados carros especiais providos de rodas de pneus, e evitando o uso de carros com rodas maciças, de ferro ou carrinhos comuns. 5.3.1.4 Lançamento O lançamento do concreto só pode ser iniciado após o conhecimento dos resultados dos ensaios da dosagem, verificação da posição exata da armadura, limpeza das fôrmas, que quando de madeira devem estar suficientemente molhadas, e do interior removidos os cavacos de madeira, serragem e demais resíduos de operações de carpintaria. Serão tomadas precauções para não haver excesso de água no local de lançamento o que pode ocasionar a possibilidade do concreto vir a ser lavado. Não será permitido lançamento do concreto de uma altura superior a 2 m, ou acúmulo de grande quantidade em um ponto qualquer e posterior deslocamento ao longo das fôrmas. Na concretagem de colunas ou peças altas o concreto deverá ser introduzido por janelas abertas nas fôrmas, fechadas a medida que a concretagem avançar. Calhas, tubos ou canaletas poderão ser usados como auxiliares no lançamento do concreto, dispostos de modo a não provocar segregação. Deverão ser mantidos limpos e isentos de camadas de concreto endurecido, preferencialmente, executados ou revestidos com chapas metálicas. O concreto somente poderá ser colocado sob água quando sua mistura possuir excesso de cimento de 20% em peso. Em hipótese alguma será empregado concreto submerso com consumo de cimento inferior a 350 kg/m³. Para evitar segregação o concreto deverá ser cuidadosamente colocado na posição final em uma massa compacta, por meio de funil ou de caçamba fechada, de fundo móvel, e não perturbado depois de ser depositado. Cuidados especiais serão tomados para manter a água parada no local de deposito. O concreto não deverá ser colocado diretamente em contato com a água corrente. Quando usado funil, este deverá consistir de um tubo de mais de 25cm de diâmetro, construído em seções acopladas umas ás outras, por flanges providas de gachetas. O modo de operar deverá permitir movimento livre da extremidade de descarga e seu abaixamento rápido, quando necessário, para estrangular ou retardar o fluxo. O enchimento deverá processar-se por método que evite a lavagem do concreto. O terminal deverá estar sempre dentro da massa do concreto para não haver penetração da água. O fluxo do concreto deverá ser contínuo e regulado de modo a obter camadas aproximadamente, até o término da concretagem. Quando o concreto for colocado com caçamba de fundo móvel esta deverá ter capacidade superior a meio metro cúbico (050m³). Abaixar a caçamba, gradual e cuidadosamente, até apóiála na fundação preparada ou no concreto já colocado, elevá-la muito vagarosamente durante o percurso de descarga. Pretende-se, com isso, manter a água parada quanto possível no ponto de descarga e evitar agitação da mistura. 5.3.1.5 Adensamento do concreto O concreto deverá ser bem adensado dentro das fôrmas, mecanicamente, usando vibradores, que poderão ser, internos, externos ou superficiais, com freqüência mínima de 3.000 impulsos por minuto. O número de vibradores deverá permitir adensar completamente, no tempo adequado, todo o volume de concreto a ser colocado. Somente será permitido o adensamento manual em caso de interrupção no fornecimento de força motriz e pelo mínimo período indispensável ao termino da moldagem da peça em execução, com acréscimo de 10% de cimento, sem aumento da água de amassamento. Normalmente serão utilizados vibradores de imersão internos, os externos apenas quando as dimensões das peças não permitirem inserção do vibrador, ou junto com os internos quando se desejar uma superfície de boa aparência, e os vibradores superficiais em lajes e pavimentos.

O vibrador de imersão deverá ser empregado na posição vertical evitando-se o contato demorado com as paredes das formas ou com a armação, bem como, a permanência demasiada em um mesmo ponto. Não será permitido o uso de vibrador para provocar o deslocamento horizontal do concreto nas fôrmas. O afastamento de dois contíguos de imersão do vibrador deverá ser de, no mínimo, 30 cm. 5.3.1.6 Cura do concreto Para atingir sua resistência total, o concreto deverá ser curado e protegido eficientemente contra o sol, vento e chuva. A cura deve continuar durante um período mínimo de sete dias, após a laçamento, caso não existam indicações em contrário. Para o concreto protendido, a Cura deverá inicial, esse período poderá ser reduzido. A água para a cura deverá ser da mesma qualidade usada para a mistura do concreto. Poderão ser utilizados, principalmente, os métodos de manutenção das fôrmas, cobertura com filmes plásticos, colocação de coberturas úmidas, aspersão de água ou aplicação de produtos especiais que formem membranas protetoras. 5.3.1.7 Juntas protetoras As juntas de concretagem deverão obedecer, rigorosamente, ao disposto no Plano de Concretagem, integrante do projeto. O número de juntas de concretagem deverá ser o menor possível. 5.2.2 Argamassa As argamassas serão preparadas em betoneiras. Sendo permitida a mistura manual, a areia e o cimento deverão ser misturados a seco até obter-se coloração uniforme, quando, então, será adicionada a água necessária para a obtenção da argamassa de boa consistência, para manuseio e espalhamento fáceis com a colher de pedreiro. A argamassa não empregada em 45 minutos, após a preparação, será rejeitada e não será permitido seu aproveitamento, mesmo com adição de mais cimento. As argamassas destinadas ao nivelamento das faces superiores dos pilares e preparo do berço dos aparelhos de apoio deverão ter resistência característica à compressão de 25 MPa ( 250 kgf/cm²). 5.3.3 Calda de cimento para injeção Produto da mistura conveniente de cimento, água e, eventualmente, de aditivos, para preenchimento de bainhas ou dutos de armadura de protensão de peças de concreto protendido, a fim de proteger a armadura contra a corrosão e garantir a aderência posterior ao concreto da peça.

Recomenda-se a injeção até, no máximo 8 dias após a protensão dos cabos. O cimento utilizado deve ser o cimento Portland comum, ou outro tipo de cimento que satisfaça as seguintes exigências: teor de cloro proveniente de cloreto: máximo igual a 0,10%; teor de enxofre proveniente de sulfetos (ABNT NBR-5746/92): máximo igual a 0,20%.

A água será considerada satisfatória se atender ao constante do item 6.1.3 desta Especificação. Não serão permitidas aditivos que contenham halogenetos ou reatores ao material de calda, deteriorem ou ataquem o aço. O fator água/cimento não deverá ser superior a 0,45 em massa.

INSPEÇÃO o

Controle do Material

A ABNT NBR-12654/92 fixa as condições exigíveis para realização do controle tecnológico dos materiais componentes do concreto. Cimentos

o

Os ensaios de cimento deverão ser feitos em laboratório, de acordo com as normas ABNT NBR05740/77 (quando necessário) e as ABNT NBR-07215/91, ABNT NBR-7224/84, ABNT NBR11580/91, ABNT NBR-11581/91 e ABNT NBR-11582/91, desnecessária a realização freqüente de ensaios se existir garantia de homogeneidade de produção para determinada marca de cimento.

O peso do saco de cimento deverá ser verificado para cada 50 sacos fornecidos, com tolerância de 2%. 

Agregados Miúdo e Graúdo

Deverão obedecer à ABNT NBR-7211/83. Água



Controle da água desde que apresente aspecto ou procedência duvidosa. Para utilização em concreto armado ou protendido será considerada satisfatória se apresentar PH entre 5.8 e 8.0 e respeitar os seguintes limites máximos: o o o o o

matéria orgânica: 3mg/l (oxigênio consumido); resíduo sólido: 5000mg/l; sulfatos: 300mg/l (ions SO4); cloretos: 500mg/l (ions Cl) açúcar: 500mg/l.

Para casos especiais considerar outras substâncias prejudiciais. O gelo a ser utilizado, quando necessário para resfriamento, da mistura (concreto ou calda de cimento) deverá obedecer os requisitos acima. o

Controle da Execução Concreto 

De acordo com a ABNT NBR-12655 para a garantia da qualidade do concreto a empregar na obra, para cada tipo e classe de concreto, serão realizados os ensaios de controle, adiante relacionados, além de outros recomendados em projetos específicos:

a) ensaios de consistência, de acordo com a ABNT NBR-7223/92 e, ou ABNT NBR-9606/92 (para concreto anti-adensável), sempre que ocorrerem alterações na umidade dos agregados, na primeira amassada do dia, após o reinicio, seguido de interrupção igual ou superior a 2 horas, na troca de operadores e cada vez que forem moldados corpos de prova. Para concreto fornecido por terceiros deverão ser realizados ensaios a cada betonada; b) ensaios de resistência à compressão de acordo com a ABNT NBR-5739, para aceitação ou rejeição dos lotes. A consistência do concreto deverá atender aos valores estipulados nos métodos de ensaio. Acaso não os atenda na primeira amostra, repetir nova amostragem; se persistir, provavelmente não apresenta a necessária plasticidade e coesão. Verificar a causa e corrigir antes da utilização, com exceção para os concretos cuja plasticidade excedam os limites dos métodos de ensaio, como o concreto bombeado. A amostragem mínima do concreto para ensaios de resistência à compressão deverá ser feita dividindo-se a estrutura em lotes. Cada lote corresponderá a um elemento estrutural, limitado pelos critérios da tabela adaptada da ABNT NBR-12655 apresentada a seguir: Limites superiores Volume de concreto Tempo de concretagem

Solicitação principal dos elementos da estrutura Compressão ou Compressão e Flexão

Flexão Simples

50m³

100m³

3 dias de concretagem (1)

(1) Este período deve estar compreendido no prazo total máximo de sete dias, inclui eventuais interrupções para tratamento de juntas. De cada lote retirar uma amostra, de no mínimo seis exemplares, para os concretos até a cla sse C50 e doze exemplares para as classes superiores a C50. Cada exemplar é constituído por dois corpos de prova da mesma amassada para cada idade do rompimento, moldados no mesmo ato. A resistência do exemplar de cada idade é considerada a maior dos dois valores obtidos no ensaio. O volume de concreto para a moldagem de cada exemplar e determinação da consistência deverá ser de 1,5 vezes o volume necessário para estes ensaios e nunca menor que 30 litros. A coleta deste concreto em betoneiras estacionárias deve ocorrer enquanto o concreto está sendo descarregado, representando o terço médio da mistura. Caso contrário, deve ser tomada imediatamente após a descarga, retirada de três locais diferentes, evitando-se os bordos. Homogeneizar o concreto sobre o recipiente com o auxílio de colher de pedreiro, concha metálica ou pá. A coleta deste concreto em caminhão betoneira, deverá ocorrer enquanto o concreto está sendo descarregado e obtida em duas ou mais porções, do terço médio da mistura. Para o concreto bombeado, a coleta deve ser feita em uma só porção, colocando-se o recipiente sob o fluxo de concreto na saída da tubulação, evitando o início e o fim do bombeamento. 6.2.2 Concreto Ciclópico O concreto empregado em concreto ciclópico deverá ser submetido ao controle especificado nos itens 6.1 e 6.2.1.

6.2.3 Argamassa As argamassas serão controladas através dos ensaios de qualidade de água e de areia. 6.2.4 Calda de Cimento para Injeção Os materiais serão medidos com precisão de 2%, sendo o cimento medido em massa. Além do controle estabelecido com antecedência e em separado para a água e o cimento, devem ser realizados os seguintes ensaios para a calda, de acordo com a ABNT NBR-7681/83:

Ensaio

Fluidez

Método

NBR 7682

Freqüência e local da amostragem Em cada cabo, uma vez na entrada e quantas forem necessárias na saída da bainha.

Limites admitidos Imediatamente antes da injeção: máximo de 18 segundos. Na saída da bainha: mínimo de 8 segundos.

Vida Útil

Exsudação

Expansão

Resistência

NBR 7685

NBR 7683

Uma vez para mesma composição e condição de mistura, no recipiente da estocagem.

Índice de fluidez maior que 18 segundos, durante o período de 30 minutos, após a conclusão da mistura.

Uma vez no início do primeiro dia 3 horas após a mistura, a água de trabalho, repetindo no máximo exsudada máxima de 2% do a cada 100 sacos de cimento volume inicial da calda. consumidos por frente de trabalho e/ou a cada duas semanas; e a cada vez que mudar a composição e/ou condição de mistura e/ou materiais

NBR 7683

NBR 7684/82

Quando empregado aditivos expansores, 3 horas após a mistura, expansão total livre máxima 7% do volume inicial da calda. A calda deve ser injetada em um tempo tal que no mínimo 70% da expansão total livre ocorra dentro da bainha. f ck28 maior ou igual a 25 MPa.

à compressão 6.3 Controle Estatístico 6.3.1 Concreto O controle poderá ser feito por amostragem parcial, quando são retirados exemplares de algumas betonadas de concreto atendidas às limitações já constantes do item 6.2.1, ou por amostragem total, quando são retirados exemplares de todas as amassadas de concreto e o valor estimado da resistência característica à compressão (f ck est), na idade específica obtido conforme tabela seguinte:

Resistência Característica Estimada f ck est

Amostragem parcial

Amostragem total

6

n > 20

fcm - 1,65 S Se maior que

f1

fi

6 f 1

Sendo: n = número de exemplares m = n/2, desprezando-se o valor mais alto de n, se n for impar f1, f2, ....fm = valores das resistências dos exemplares, em ordem crescente 6 =

valores constantes da tabela valores de

6

fcm = resistência média dos exemplares do lote, em MPa S = desvio padrão do lote para n - 1 resultados, em MPa i = 0,05n, adotando-se a parte inteira imediatamente superior, para o valor de i fracionário. No início da obra ou quando não se conhecer o valor do desvio padrão S, considerar os seguintes valores para Sd, de acordo com a condição de preparo: Condição A: Sd = 4,0 MPa Condição B: Sd = 5,5 MPa Condição C: Sd = 7,0 MPa

VALORES DE

Condição de Preparo

6

Número de Exemplares (n)

2

3

4

5

6

7

8

10

12

14

A

0,82

0,86

0,89

0,91

0,92

0,94

0,95

0,97

0,99

1,00

1,02

B ou C

0,75

0,80

0,84

0,87

0,89

0,91

0,93

0,96

0,98

1,00

1,02

Em casos excepcionais, em lotes correspondentes a no máximo 10m³, com número de exemplares entre 2 e 5: f ck est = 6 f 1.

6.3.2 Calda de Cimento O controle da calda de cimento deve ser realizado antes da injeção, inclusive o referente à resistência à compressão.

6.4 Aceitação e Rejeição Realizar inspeção visual após a retirada das fôrmas e escoramento quanto a existência de brocas, falhas no posicionamento das armaduras, e outros. Os lotes de concreto serão aceitos automaticamente quando atingirem a idade de controle: f ck est

ck

Os serviços rejeitados deverão ser corrigidos, complementados ou refeitos.

7 CRITÉRIOS DE MEDIÇÃO 7.1 Concreto O concreto, simples, armado, protendido ou ciclópico, será medido por metro cúbico de concreto lançado no local, volume calculado em função das dimensões indicadas no projeto ou, quando não houver indicação no projeto, pelo volume medido no local de lançamento. Inclui o fornecimento dos materiais, preparo, mão de obra, utilização de equipamento, ferramentas, transportes, lançamento, adensamento, cura, controle e qualquer outro serviço necessário a concretagem. 7.2 Argamassa A argamassa será medida por metro cúbico aplicado, em função das dimensões indicadas no projeto. Não caberá a medição em separado quando se tratar de alvenaria de pedra argamassada. 7.3 Calda de Cimento Será medida em conjunto com a protensão.

MEMÓRIA DE CÁLCULO DOS QUANTITATIVOS

GOVERNO DO ESTADO DE MATO GROSSO

SINFRA

Secretaria de Estado de Infraestrutura 01/16

MEMÓRIA DE CÁLCULO DOS QUANTITATIVOS Obra: Local: Rodo Rodovi via: a: Trech Trecho: o:

Construção de Ponte em Concreto Armado Pré-Moldado Protendido (Duplicação) e Adequação da Seção Transversal da Ponte Existente

RIO CUIABÁ Av. Av. Cir Ciry yaco aco Fortu Fortuna nato to Cân Cândi dia a / Av. Av. Mári Mário o Andr Andrea eazz zza a Entrº Entrº Av. Av. Mig Migue uell Sut Sutil il (Cui (Cuiab abá) á) - Trev Trevo o do do Lag Lagar arto to (Vár (Várze zea a Gran Grande de))

Extensao:

228,00 m

11,00 m

Largura:

CONSTRUÇÃO DE PONTE DE CONCRETO PROTENDIDO (DUPLICAÇÃO) SERVIÇOS PRELIMINARES 2S 0000 000 000 01

Insta Instala laçõ ções es de de Cant Cantei eiro ro e Aca Acamp mpam amen ento to Total Acumulado

=

=

1,00

vb

A =

25,00

m²

V

1,00

4S 06 202 01 Placa da Obra Total Acumulado

=

25,00

INFRAESTRUTURA E1

P1

1,50

1,50

Pilar E1

Tub. CA 1 7 , 2 0

Tub. AC

BASE

3,60

0 , 9 5 0

Pilar E1

2 , 0 0

1 2 , 3 5

1 , 6 0 0 , 3 0

Tub. CA 1 4 , 3 5

1 8 , 2 5

Tub. AC

1 , 9 0

BASE

3,60

5 , 9 5

0 , 0 0

1 0 , 4 0

1 , 6 0 0 , 3 0

1 0 , 4 0

1 , 9 0


SINFRA


INFRAESTRUTURA (cont.) P2

P3

1,50

1,50

Pilar E1

Tub. CA 1 8 , 2 0

Tub. AC

5 , 9 5

E1

0 , 0 0

1 0 , 3 5

1 , 6 0

BASE

Pilar

Tub. CA 1 0 , 3 5

1 9 , 4 5

Tub. AC

1 , 9 0

3,60

1,50

Pilar E1

Tub. CA 2 0 , 5 0

Tub. AC

3,60

1 , 9 0

P5

1,50

BASE

1 1 , 6 0

1 1 , 6 0

0 , 3 0

3,60

P4

0 , 0 0

1 , 6 0

BASE

0 , 3 0

5 , 9 5

5 , 9 5

Pilar E1

0 , 0 0

1 2 , 6 5

1 , 6 0 0 , 3 0

Tub. CA 1 2 , 6 5

1 7 , 4 0

0 , 0 0 9 , 5 5

Tub. AC

1 , 9 0

5 , 9 5

BASE

3,60

9 , 5 5

1 , 6 0 0 , 3 0

1 , 9 0


SINFRA


INFRAESTRUTURA (cont.) P6

E2

1,50

1,50

Pilar E1

Tub. CA 2 0 , 1 0

Tub. AC

BASE

3,60

2S 03 415 21

5 , 5 5

Pilar E1

0 , 0 0

1 2 , 6 5

1 , 6 0

Tub. CA 2 1 , 2 5

1 2 , 6 5

Tub. AC

1 , 9 0

1 , 5 0

1 3 , 8 9

1 , 6 0

BASE

0 , 3 0

3 , 9 6

1 5 , 3 9

1 , 9 0

0 , 3 0

3,60

Tubulão à céu aberto diâm. externo = 1,50 m c/ AC/BC/PC L = ( E1 + E2 ) x 2

L = ( 2 + 1,5 ) x 2 Total Acumulado

2S 03 416 21

=

7,00

m

L =

7,00 m

Tubulão a ar compr D = 1,50 m, prof até 12 m lâminina d'água LF AC/BC/PC (Fck= 25 MPa) L = ( P1 + P2 + P3 + P4 + P5 + P6 ) x 2

L = ( 12,35+10,4 + 10,35 + 11,6 + 12,65 + 9,55 + 12,65+13,89 ) x 2 Total Acumulado = 186,88 m L =

2S 03 412 01

186,88 m

Escavação p/ alarg base tub ar compr prof até 12 m LF

V = { (π/12) x H x [( φexterno)2+ (φbase)2+ (φexterno x φbase)] + π x (φbase)2 x S / 4} x 16 B ase Ø 360 - x 12 H = 1,60 φ = 1,50 S = 0,30 Φ = 3,60 Total Acumulado = 186,976 m³ V = 186,976 m³

2S 03 412 61

Forn lanç concreto base tub ar compr prof até 12 m LF AC/BC/PC (Fck= 25 MPa)

V = { (π/12) x H x [( φexterno)2+ (φbase)2+ (φexterno x φbase)] + π x (φbase)2 x S / 4} x 16 B ase Ø 360 - x 12 H = 1,60 φ = 1,50 3,60 S = 0,30 Φ = Total Acumulado = 186,976 m³ V = 186,976 m³


SINFRA


MESOESTRUTURA Detalhamento das vigas de Encontros SEÇÃO TRANSVERSAL DETALHE GENÉRICO DOS ENCONTROS

Detalhamento das travessas intermediarias SEÇ O TRANSVERSAL

DETALHE GENÉRICO DOS PILARES

2S 03 371 02

Forma de placa compensada plastificada

Pilares Comprimento total = C = ( E1 + P1 + P2 + P3 + P4 + P5 + P6 + E2 ) x 2 = Compr total = C = ( 0,95 + 5,95 + 5,95 + 5,95 + 5,95 + 5,95 + 5,55 + 3,96 ) x 2 Atub =

C=

Atub

π x 1,5 x 80,42

=

80,42

m

378,97 m²

Vigas Encontros ( x 2 ) A= B= C= S=

0,20 0,45 0,67 0,07

m m m m

D= E= F= T=

1,00 0,25 0,15 0,15

m m m m

G= H= I= U=

1,20 1,82 0,30 8,00

m m m m

J= K= L= V=

2,10 2,02 1,50 0,11

m m m m

M= N= O= W=

3,90 1,85 4,39 2,00

m m m m

P= 11,00 m Q= 10,50 m R= 0,25 m

Avig enc = [ ( 0,67 + 0,25 + 0,15 + 2,1 ) x 10,5 + ( 1,85 + 1,2 + 1,82 ) x 11 + ( 0,2 x 0,67 + 0,25 x 0,45 + + 0,9 x 0,3 + 1,85 x 1,2 ) x 2 - ( π x 1,5² / 4 ) x 2 + ( 0,07 + 0,15 ) x 0,50 x 8 x 2 + ( 0,11 + 0,07 ) x 0,50 x 2 x 2 ] x 2

Aviga enc

=

181,82 m²

Alas ( x 4 ) Aalas = { ( 1 + 4,39 ) x 0,25 + [ 1 x 4 + 2,02 x 3,9 x 0,50 - 0,25 x 0,25 - ( 1 - 0,67 - 0,25 ) x ( 0,3 - 0,2 ) ] x 2 } x 4

Aalas

=

68,33 m²


SINFRA


MESOESTRUTURA (CONT.) Travessas Intermediárias ( x 6 ) A= 0,30 m B= 0,90 m C= 0,922 m Avig int =

D= 1,60 m E= 0,20 m F= 1,20 m

G= 1,50 m I= 2,00 m J= 11,00 m

K=

6

und

{ ( 0,3 + 0,922 + 1,6 + 0,922 + 0,3 ) x 11 + [ 0,3 x 2 + ( 2 + 1,6 ) x 0,9 x 0.50 ] x 2 -

Aviga int

- ( π x 1,5² / 4 ) x 2 } x 6

272,33 m²

=

Calços das vigas ( x 168 ) A= 0,55 Quant. =

m 168

B= m

0,55

m

C=

0,143

m

Acalços = ( 0,55 + 0,55 ) x 2 x 0,143 x 168

Acalços Atotal =

378,97 +

2S 03 327 50

181,82

+

68,33

+

272,33

+

52,85

52,85 m²

=

Atotal

954,30 m²

=

Concreto estr. Fck = 25 MPa - contr raz uso gerr confecção e lançamento

Pilares 80,42

Comprimento total = ( 0,95 + 5,95 + 5,95 + 5,95 + 5,95 + 5,95 + 5,55 + 3,96 ) x 2 = Vtub = Vtub ( π x 1,5² ) / 4 x 80,42

m

= 142,113 m³

Vigas Encontros ( x 2 ) Vviga enc =

( 0,2 x 0,67 + 0,25 x 0,45 + 0,3 x 0,9 + 1,85 x 1,2 ) x 11 x 2 + ( 0,07 + 0,15 ) x 0,2 x 0,50 x 8 x 2 +

Vviga enc

+ ( 0,11 + 0,07 ) x 0,50 x 0,2 x 2 x 2

60,627 m³

=

Alas ( x 4 ) Valas =

[ 4 x 1 + 2,02 x 3,9 x 0.50 - 0,25 x 0,25 - ( 1 - 0,67 - 0,25 ) x ( 0,3 - 0,2 ) ] x 0,25 x 4

Valas

7,868 m³

=

Travessas Intermediárias ( x 6 ) Vviga int = [ 2 x 0,3 + ( 2 + 1,6 ) x 0,9 x 0.5 ] x 11 x 6

Vviga int

= 146,520 m³

Vcalços

=

Calços das vigas ( x 168 ) Vcalços = ( 0,55 x 0,55 x 0,143 ) x 168

Vtotal =

142,113 +

60,627

+

7,868

+ 146,520 +

7,267

Vtotal

=

7,267 m³ 364,395

m³


SINFRA


MESOESTRUTURA (CONT.) 2S 03 580 02

Fornecimento, preparo e colocação de aço CA-50 na forma

Pilares = 23 x 2,5 x ( 80,42 + 0,8 x 16 ) + ( 80,42 / 0,2 + 1 x 16 ) x 0,63 x 4,5 = 8.289,4 Ptotal P encontros/alas + calços = kg

2S 03 119 01

=

6.545,1

kg

14.834,5

kg

Escoramento com madeira OAE

A =

7,75 m

C=

8,50 m

E=

2,02 m

F=

3,90 m

B=

13,00 m

D=

3,90 m

G=

0,25 m

HE1 =

1,95 m

HE2 =

4,96 m

Encontro 1 V = [ 7,75 x 13 x 1,95 - 8,5 x 3,9 x 1,95 + ( 3,9 x 2,02 x 0,25 x 0.5 ) x 2 ]

VE1

= 133,789 m³

Encontro 2 V = [ 7,75 x 13 x 4,96 - 8,5 x 3,9 x 4,96 + ( 3,9 x 2,02 x 0,25 x 0.5 ) x 2 ]

VE2

= 337,265 m³

A = B= C= D= E= HP1 =

4,00 13,00 0,20 0,90 11,00 11,84

m m m m m m

HP2 =

13,17

m

HP3 =

12,93

m

HP4 =

12,27

m

HP5 =

12,38

m

HP6 =

7,65

m

Intermediarias - P1 V = [ 4 x 13 x 11,84 + 0,2 x 0,9 x 0.5 x 11 x 2]

VP1

= 617,660 m³


VP2

= 686,820 m³


SINFRA


MESOESTRUTURA (CONT.) Intermediarias - P3 V = [ 4 x 13 x 12,93 + 0,2 x 0,9 x 0.5 x 11 x 2]

VP3

= 674,340 m³


VP4

= 640,020 m³


VP4

= 645,740 m³


VP4

= 399,780 m³

Ponte Branca ÁREA = 1290,19 m²

Vtransv.

V= 1290,19 m² x 4,00 m

=

5.160,760 m³

Vtotal = 133,789 + 337,265 + 617,660 + 686,820 + 674,340 + 640,020 + 645,740 Vtotal = 9.296,174 m³ + 399,780 + 5160,760 2S 03 510 00

Aparelho apoio neoprene fretado, forn e aplicação A = B= C= Quant. = Peso =

5,00 3,50 0,57 168 0,390

dm dm dm und kg/dm³

P = ( 5 x 3,5 x 0,57 x 168 ) / 0,39

P

=

4.296,92

kg


SINFRA


SUPERESTRUTURA 2S 03 371 02

Forma de placa compensada plastificada

Detalhamento das vigas G

E

E

F

F

G A= B= C= D=

1,40 1,14 1,18 0,12

Avigas =

m m m m

E= F= G= H=

0,14 0,04 0,07 0,96

m m m m

I= J= K= L=

0,15 0,05 0,195 0,03

m m m m

M N= O= P=

0,60 0,15 0,10 0,40

m m m m

Q= 32,46 m R= 15,83 m S= 0,197 m Quant. vigas =

T= 0,200 m U= 0,076 m V= 0,030 m 84 und

{ [ ( 1,18 + 0,05 + 0,2 + 0,14 + 0,6 x 0,50 ) x 2 x 0,4 x 2 + ( 0,12 + 0,197 + 0,076 + 0,96 + + 0,05 + 0,2 + 0,14 + 0,6 x 0,50 ) x 2 x 15,83 x 2 ] + [ 0,15 x 1,18 + ( 0,15 + 0,15 + 0,03 x 2 ) x x 0,50 x 0,04 + ( 0,15 + 0,03 x 2 + 0,03 x 2 + 0,195 x 2 + 0,15 ) x 0,04 x 0,50 + 0,14 x 0,6 ] x 2 + + [ 0,12 x ( 0,195 + 0,03 ) + 0,03 x 0,195 x 0,50 + 0,07 x 0,03 x 0,50 + 0,03 x 0,03 ] x 2 x 2 } x 84

Avigas

=

11.176,28 m²

Transversina

A= 11,00 m B= 0,350 m

C= 1,26 m D= 7 und

Atransv = { 11 x 1,26 x 3 - [ 0,12 x ( 0,195 + 0,03 ) + 0,195 x 0,03 x 0,50 + 0,03 x 0,07 x 0,50 + 0,03 x x 0,03 ] x 2 x 12 x 2 - 0,15 x 1,18 x 12 x 2 - ( 0,15 + 0,03 + 0,03 ) x 0,50 x 0,04 x 12 x 2 - ( 0,15 + 0,03 x 2 + 0,195 x 2 + 0,15 ) x 0,50 x 0,04 x 12 x 2 } x 2 x 7 + ( 0,35 x 0,4 x 11 + + 1,26 x 0,4 x 2 ) x 3 x 7

Atransv =

548,28 m²


SINFRA


SUPERESTRUTURA (Cont.) Laje

A= 11,00 m B= 0,22 m Alaje =

C= 0,20 m D= 0,20 m

E= 227,5 m

( 11 + 227,5 ) x 2 x 0,22 + ( 0,2 + 227,5 ) x 2 x 0,2 + 11 x 0,22 x 6

Alaje

=

210,54 m²

Pavimento Rigido

A= 0,07 m B= 4,00 m

C= 0,150 m D= 228,0 m

F= 2,00 m G= 0,11 m

Apav.rig. = [ ( 0,07 + 0,15 ) x 4 x 0,50 x 2 + ( 0,11 + 0,07 ) x 0,50 x 2 ] x 6 Apav.rig. =

6,36

m²

Laje de Transição

A= 10,45 m AL.Trans =

B= 4,00 m

C= 0,25 m

( 4 + 10,45 ) x 2 x 0,25 x 2

Alaje tran

=

14,45 m²


SINFRA


SUPERESTRUTURA (Cont.) Guarda Corpo A= 0,150 m B= 0,845 m C= 0,100 m D= 0,775 m E= 0,225 m F= 0,750 m G= 0,025 m H= 0,230 m I= 0,2 m Quant. 112 und

A

A

AG. corpo= [ ( 0,15 + 0,15 ) x 2 x 0,75 x 2 - 0,1 x 0,1 x 2 x 2 + 0,1 x ( 0,845 + 0,1 + 0,775 ) x 3 + 0,1 x 0,225 x

Alaje tran =

x 4 + 0,1 x ( 0,845 + 0,775 ) x 3 + 0,1 x 0,1 x 2 ] x 112

Atotal = +

2S 03 328 50

11.176,28

+

548,28

+

210,54

+

6,36

+

14,45

220,86 m²

+ 220,86 Atotal = 12.176,77 m²

Concreto estr. Fck = 30 MPA - contr raz uso ger conf e lanç AC/BC

Transversina Vtransv = { 11 x 1,26 x 0,4 x 3 - [ 0,15 x 1,18 + ( 0,15 + 0,03 + 0,03 + 0,15 ) x 0,50 x 0,04 + + ( 0,15 + 0,03 x 2 + 0,195 x 2 + 0,15 ) x 0,50 x 0,04 ] x 12 x 0,4 } x 7

Vtransv

= 109,730 m³

Laje Vlaje =

11 x 227,5 x 0,22 + 0,2 x 0,2 x 227,5 - 0,05 x 0,22 x 11 x 6 - 0,2 x 0,2 x 0,05 x 6

Vlaje

= 558,912 m³

Laje de Transição Vlaje trans

VL.Trans = 4 x 10,45 x 0,25 x 2

=

20,900 m³

Pavimento Rigido VPav =

[ ( 0,07 + 0,15 ) x 4 x 0,50 ] x 2 x 227,5 - ( 0,07 + 0,15 ) x 4 x 0,05 x 0,50 x 4

Vpav

= 200,024 m³

Guarda Corpo VG. corpo = [ 0,15 x 0,15 x 0,75 x 2 + 0,1 x 0,1 x ( 0,845 + 0,1 + 0,775 ) x 2 + 0,1 x 0,1 x 0,225 ] x x 112

Vtotal = +

109,730 +

558,912 +

20,900 +

200,024 +

Vlaje tran =

7,884 m²

7,884 Vtotal

897,450

=

m³


SINFRA


SUPERESTRUTURA (Cont.) Concreto estr. Fck = 40 MPA - contr raz uso ger conf e lanç AC/BC

s/n

Vvigas = { [ 0,12 x 0,6 + ( 0,195 x 0,03 x 0,50 + 0,07 x 0,03 x 0,50 + 0,03 x 0,03 ) x 2 + 0,15 x ( 1,14 - 2 x 0,04 ) + ( 0,15 + 0,03 + 0,03 + 0,15 ) x 0,04 x 0,50 + ( 0,15 + 0,03 x 2 + 0,03 x 2 + + 0,195 x 2 + 0,15 ) x 0,04 x 0,50 + 0,14 x 0,6 ] x 15,83 x 2 + [ 0,15 x 1,18 + ( 0,15 + 0,03 + + 0,03 + 0,15 ) x 0,04 x 0,50 + ( 0,15 + 0,03 x 2 + 0,03 x 2 + 0,195 x 2 + 0,15 ) x 0,04 x x 0,50 + 0,14 x 0,6 ] x 0,4 x 2 - 0,15 x 0,1 x 0,15 x 3 } x 84

2S 03 03 580 0022

Fornec Fornecime imento nto,, prepa preparo ro e colo colocaç cação ão de de aço CA CA-50 na na forma forma P =

179.458,8 kg

P =

77.350,52 kg

U =

5.544 ud

Guarda Guarda-co -corpo rpo tipo tipo GM mold moldado ado no loca locall - AC/B AC/BC C (Fck (Fck 25 Mpa) Mpa) L = 228 x 2 L =

456,00 m

Conforme projeto = Trav. intermediarias vigas longarinas laje + transversina pré laje laje trans guarda roda

s/n

179.458,8 = = = = =

113.694,0 42.802,6 6.003,5 1.702,1 2.286,3

= = = = = =

12.970,3 113.694,0 42.802,6 6.003,5 1.702,1 2.286,3

Protensão e injeção de cabo cord D = 12,7 mm U = 33 x 2 x 84

2S 0033 700 51

s/n

Lançamento de vigas pré-moldadas L

s/n

kg kg kg kg kg kg

Confecção e colocação de 12 cord D = 12,7 mm Conforme projeto : vigas = 920,84 x 84

s/n

3 Vvigas = 944,428 m

= 32,46 x 84

L = 2.726,64 m

Junta de Vedação elastoméricas tip tipo JJ5070 VV, inclusive execução de lábios poliméricos ou similar L = 8x7 L = 56,00 m


SINFRA


ACABAMENTO 2S 03 951 01

Pintura com nata de cimento

Guarda roda A= B= C= D=

0,870 0,470 0,250 0,150

m m m m

E= 0,175 F= 0,060 G= 0,165 H= 0,400

m m m m

I= 228,0 m J= 0,474 m K= 0,300 m

Ag roda = { ( 0,87 + 0,474 + 0,3 + 0,15 ) x 228 + [ ( 0,175 + 0,235 ) x 0,47 x 0,50 + + ( 0,235 + 0,4 ) x 0,25 x 0,50 + 0,4 x 0,15 ] x 2 } x 2

A =

DETALHE DO GUARDA-CORPO CORTE A-A

A

A

819,00 m²

A= 0,150 m B= 0,845 m C= 0,100 m D= 0,775 m E= 0,225 m F= 0,750 m G= 0,025 m H= 0,230 m I= 0,2 m Quant. 112 und

Ag roda = [ 0,15 x 0,75 x 3 x 2 - 0,1 x 0,1 x 2 x 2 + 0,845 x 0,1 x 2 x 2 + 0,775 x 0,1 x 2 x 2 + 0,1 x ( 0,1 +

A =

+ 0,225 + 0,1 ) x 2 ] x 112 + 0,2 x 228

2S 03 991 02

198,81 m²

Dreno de PVC D = 100 mm U

= [ 228 / 4 ) + 1 ] x 2 =

116

ud

U =

116

ud

TRANSPORTES 2S 09 002 05

Transporte local em rodovia pavimentada ( const.) Total Acumulado

= 197.627,320

L = 197.627,320 tkm


SINFRA


ADEQUAÇÃO DA SEÇÃO TRANSVERSAL DA PONTE EXISTENTE 5 S 04 999 08

Demolição de dispositivos de concreto armado

Pavimentação

V = ( 0,04 + 0,12 ) x 0,50 x 8 x 228

V

= 145,920 m³

V

=

26,220 m³

V

=

29,640 m³

V

=

13,028 m³

V

=

28,500 m³

Vtotal =

243,308 m³

Placas (lajotas)

V = ( 1,15 x 0,50 x 0,05 ) x 912

Passeio

V = [ ( 0,20 + 0,25 ) x 0,50 x 0,30 - 0,05 x 0,05 ] x 228 x 2

Guarda corpo

V = ( 0,15 x 0,15 x 0,75 x 2 + 0,15 x 0,15 x 1,72 x 2 + 0,23 x 0,15 x 0,15 ) x 112

Viga Guarda corpo

V = [ ( 0,20 x 0,20 ) + ( 0,15 x 0,15 ) ] x 228 x 2

Vtotal =

145,920 +

26,220 +

29,640 +

13,028 +

28,500


SINFRA


ADEQUAÇÃO DA SEÇÃO TRANSVERSAL DA PONTE EXISTENTE s/n

Limpeza das superficies para remoção de materiais soltos, rompidos e

Pavimentação A = 1824,00 m²

A = 8 x 228

Guarda Roda A = 182,400 m²

A = 0,40 x 228 x 2

Passeio A = 410,400 m²

A = 1,80 x 228

Atotal = s/n

1824,00 +

182,40 +

410,40

Atotal =

Execução de furos em concreto armado D=32 mm - L= 20 cm

N =

N = 3 x 224 x 2

s/n

2416,80 m²

1344

und

Fornecimento e aplicação de adesivo tipo Sikadur 31 ou similar p/ fixação de

0,07 D = ( 0,32 - 0,25 ) = V = ( π x 0,07 ² x 0,20 / 4 ) x 1344 = 1,034 P = 1,034 x 1,70 x 1000

P

=

1757,8 kg

L

=

452,48 m

V =

4,032 m³

2 S 03 700 01 Fabricação guarda-corpo tipo GM, moldado no local L = 224 x 2,02

s/n

Fornecimento e colocação de grout V = 0,017 x 0,15 = 0,00255 m³ 1344 und N= V = 0,003 x 1344

≈

0,003

m³


SINFRA


ADEQUAÇÃO DA SEÇÃO TRANSVERSAL DA PONTE EXISTENTE s/n

Fornecimento e aplicação em superficie de concreto para ponto de aderencia

Pavimentação A = 1824,00 m²

A = 8 x 228

Guarda Roda A = 182,400 m²

A = 0,40 x 228 x 2

Passeio A = 410,400 m²

A = 1,80 x 228

Atotal =

1824,00 +

182,40 +

410,40

Atotal =

2416,80 m²

2 S 03 371 02 Forma de placa compensada plastificada

Apav.rig. = [ ( 0,07 + 0,15 ) x 4 x 0,50 x 2 + ( 0,11 + 0,07 ) x 0,50 x 2 ] x 8 Apav.rig. =

8,48

m²

2 S 03 328 50 Conc.estr.fck=30 MPa-controle razoável uso ger.conf.e lanç AC/BC VPav =

[ ( 0,07 + 0,15 ) x 4 x 0,50 x 2 + ( 0,07 + 0,11 ) x 0,50 x 2 ] x 227,5

Vpav = 241,150 m³ s/n

Fornec., corte, dobragem, colocação e fixação armadura de aço CA-50 V

P = 0,50 x 3 x 224 x 2 x 4,0

s/n

Fornecimento e aplicação de argamassa para reparos tipo sikatop 122 ou similar

V

V = 0,025 x 0,15 x 228

s/n

= 2688,00 m³

=

0,855 m³

Execução de furos em concreto armado D=100 mm - L = 30 cm U

= [ 228 / 3 ) + 1 ] x 3 =

231

ud

U =

231

ud


SINFRA


ADEQUAÇÃO DA SEÇÃO TRANSVERSAL DA PONTE EXISTENTE 2 S 03 991 02 Dreno de PVC D=100 mm U

2S 03 951 01

= [ 228 / 3 ) + 1 ] x 3 =

231

ud

231

U =

ud

Pintura com nata de cimento

Guarda roda

Ag roda = { ( 0,87 + 0,438 + 0,3 + 0,15 ) x 226,24 + [ ( 0,175 + 0,225 ) x 0,47 x 0,50 + + ( 0,225 + 0,4 ) x 0,25 x 0,50 + 0,4 x 0,15 ] x 2 } x 2

A =

796,33 m²

DETALHE DO GUARDA-CORPO CORTE A-A

A

A Ag roda = ( 0,15 +0,15 + 0,15 ) x 228 x 2 + 0,15 x 0,15 x 2 x 2 + ( 0,10 x 1,72 x 2 + 0,23 x 0,10 + 0,15 x 0,75 x 2 + 1,72 x 0,10 ) x 112 x 2 - 0,10 x 0,10 x 112

Atotal =

796,33 +

375,30

A =

375,30 m²

Atotal =

1171,63 m²

PLANILHA ORÇAMENTÁRIA

A I R Á T N E M A Ç R O A H L I N A L P

O S S O A R R G U T O T U R A T M S E E A D R F O N I D E A T D S A I E R A O T D E R O C N E S R E V O G

A R F N I S

. 3 0 / 1 0

. s b O

) 0 1 / t e S ( T M / A R F N I S a l e b a T : a i c n ê r e f e R

a d o ã ç a u q e d A e ) o ã ç a c i l p u D ( o ) d e i d d n n a e r t o G r P a e o z d r á a d l a V ( o z o z M r a t é e r r a d g P a n L o A d o a o d i r m e á o r t v A n M e r e . o t t v T s i e A r x c E / ) 1 n a á b 1 o t e i a : C n d n i u a r o â C m u P ( C e g l r i a o t e t a d t l u a L n S n o a u l t P s r r e e e v o u g d s F i o n B o M ã a c . r A ç T I a v y u r A 0 r o U i t C s ã C º r 0 , n ç O . t n 8 o e I v E 2 C S R A 2

$ R l a i c r a P l a t o T $ R l a i c r a P o t s u C . t i n U . r P

. t n a u Q

d i n U

o ã ç i r c s e D

: m : o e t : a ã i o s Í : v h n : l o a a d e r c o c e t b x r o O L R T E

) O Ã Ç A C I L P U D ( O D I D N E T O R P O T E R C N O C E D E T N O P E D O Ã Ç U R T S N O C

I

9 4 , 3 3 9 . 2 6 2

3 0 , 7 9 2 . 6 4 7 . 1

7 6 , 0 0 4 . 0 0 0 . 1

9 0 9 , 5 , 1 1 4 9 0 . 8 . 7 5 5 2

4 9 1 9 0 , 1 , 9 , 8 , 5 6 6 8 2 0 7 8 4 . 0 . 4 . 3 . 4 6 9 6 1 2 1 8 1 . 4 1 1

6 2 3 5 1 1 , 5 , 0 , 8 , 1 , 8 4 8 8 1 2 1 8 8 8 6 . 0 . 4 . 8 . . 3 6 7 4 3 8 5 1 4 0 7 1 1 2 4

3 5 3 5 , 9 , 2 , 9 5 1 6 0 6 5 . 4 . 5 . 2 7 5 2 9 7 7 2 3

9 6 9 , 6 , 1 5 4 3 0 . 2 7 5 2

2 9 8 6 7 , 2 , 4 , 8 , 0 5 3 6 6 2 4 9 0 . 0 . 2 . 9 2 6 2

4 2 4 5 6 3 , 1 , 7 , 4 , 4 , 9 1 9 7 1 5 2 4 5 3

4 9 6 3 , 3 , 6 , 9 1 7 5 3 9 3 3

0 0 0 , 0 , 1 5 2

0 8 6 6 0 , 8 , 7 7 7 6 9 , 9 , 8 6 6 1 8 8 1 1

0 5 5 , 9 , 4 3 7 , 9 4 6 4 3 , 3 9 1 , 5 4 8 2 6 . . 9 6 4 4 9 3 1 2 . 9

7 0 8 7 , 5 2 6 4 , 4 , 7 7 4 1 . 9 4 2 8 9 1

b ² v m

³ ³ m m m m

² ³ g g ³ m m k k m

² ³ ³ m m m

o t n e m a t n e s s a e a t o n t o n r e p m a a c p l a m p S a e c d E A R e o A ã ç o N r i I i s i e M u I t q L n a E C A R e a P d r S s b O e O õ a Ç I ç d a V l R t a a c E s l a S I n P

) a p M 5 2 ) ( a C p / M P C 5 C P / B 2 ( / C C / C A B P C / A C F L B f / a L C u A g F m á L 2 - ' d m 1 m é m 2 t 0 â 1 5 , l é a 1 m t p m = 2 a . o o 1 f c o n r t r r é p a e . a t . p b x f u e o t r m o e o p c s r t e m r a a . b m 0 b A â 5 o , u t R i d 1 t e U o = e r T t s c a n U r e D b o R b p . c . T a m g ç S u o r n a E é c l l a a A c r / , . R a a p . n F b b c r u u s o N I T T E F

C B / C A ç n a l e . 0 f n 5 o A . c . C i c r e o l g ç p a o a e s s . a u a n m r d l o r a e v o f c á f i o f i o o d t E ã a A s z a a r ç t l e r O p l e a c f e o e d a o l r o n d t a a n c e r s o e r i p e n c e a o o d e r a p A m P a n m p R o M e m U c 5 r e m T a 2 p o o , i c U c = o o a k t o t R l c n p n T p f . a r e e S e t m o m E d s i h a O a e . c l e r S m c e r o n r a c E r n o p s o o M F C F A E

C C B / B / C C A A ç ç n n a l a l e e . f f n n o o c . c r e r g e g o o s s a u u d l z a e v a r c á i r f i o t t n s z a a r o l c p l e a o r A d t a n P s o M n c 0 e A p a 4 R m P = U o M k T c 0 c U a 3 F . = r R c a k t T l c s S p f . e r E e t o t R d s E a e . e r c P m c n r U o o n o S F C C

1 0 0 0 1 . 0 N / 1 0 S 0 S 2

1 0 2 1 2 N N . / / 4 N / 1 S S 3 S 0 S 2

2 0 2 0 1 0 5 0 0 0 1 7 0 0 9 7 2 8 1 1 3 . 3 3 5 5 1 1 3 3 3 3 3 0 0 0 0 0 S S S S S 2 2 2 2 2

2 0 0 5 1 8 7 2 4 . 3 3 N / 1 3 3 S 0 0 S S 2 2



A R F N I S

. 3 0 / 2 0

. s b O



$ R l a i c r a P l a t o T $ R l a i c r a P o t s u C . t i n U . r P

. t n a u Q

d i n U

9 5 , 4 4 0 . 4 5 5 . 7

: m : o e t : a ã i o s Í : v h n : l o a a d e r c o c e t b x r o O L R T E

3 9 , 9 8 7 . 0 0 1

1 4 , 2 6 7 . 0 1 7 . 0 1 $ R

1 2 8 4 3 7 , 1 , 8 , 0 , 1 , 8 3 2 3 0 2 4 8 3 2 9 . 3 . 1 . 7 . 3 . 7 4 1 5 9 4 6 5 4 4 7 . 0 . 1 . 1 0 . 1 1 2 1

0 0 , 6 0 1 . 6 3

6 4 8 , 8 , 5 4 3 5 3 . 8 . 8 1

3 9 , 9 8 7 . 0 0 1

4 6 2 9 4 7 , 7 , 0 , 5 , 8 , 9 3 8 9 4 1 8 1 8 3 3 3

5 9 9 7 , 1 , 9 , 4 8 5 4 1 6

1 5 , 0

8 0 4 , 2 0 8 5 , 0 , 0 , 6 , 5 0 4 6 6 4 5 4 5 2 . 9 3 . 5 . 4 7 . 7 7 5 2 1 7

0 0 , 6 5

0 2 3 , 7 2 6 . 7 9 1

g g d m m k k n u

1 0 8 , 0 , 7 6 1 1 0 . 1 1

² d m m n u

m k t

C B / 0 C 5 A A C l o m m a c ç m o a 7 m l s , 7 , o a 2 2 n 1 m 1 l d r o = = o f D s o D m , a ã d r d ç o d M r a a c o G d c c l 2 o o o l o i p m o 1 b c e a t é e d c o r o e p r p o r ã d o s a ç o c - a p a g c ã a i e r l o ç d v r p o j e e , c n a i u d o t g o n e e o t e o o ã n e m ã ç ã ç i a m c c s c a e n e f e i r ç t n r n o b n o o r a a F C P F L

s o i b á l e d o ã ç u c e x e e v i s u l c n i , V V 0 7 0 5 J J o p i t s a c i r é o t m n o e m t s m m i a r c 0 l a e l i e 0 o m d 1 ã i a = D O ç s t a u a T d N e o n C E v s m V P M e o c o e c í d A r a d B s e r o a m u n A t l t C n i n e r i u A J o p P D

) . t s n o c ( . m i v a p . v o d o r m e S l E a T c o R l O t e P r S o N p A s n R a r T T

2 0 0 8 5 N / N / N / N / 3 S S S S 0 S 2

1 2 0 0 1 1 5 9 5 N . / 9 9 1 S 3 3 0 0 S S 2 2

5 0 2 0 6 . 0 1 9 0 S 2

) a p M 5 2 k c F (

o ã ç i r c s e D

0 7 , 6 9 2 . 6 4

Á B A I U C O I R o e r b o s e t n o P l a t o T



A R F N I S

. s b O



6 7 , 6 3 5 . 4 7 7

$ R l a i c r a P l a t o T

6 7 , 6 3 5 . 4 7 7 $ R

$ R l a i c r a P o t s u C

8 1 , 6 6 6 . 6 1 1

. t i n U . r P

. t n a u Q

0 0 , 3 8 4 . 9 6

2 1 , 5 8 2 . 1 8

3 9 , 1 6 9 . 3 3 1

8 3 0 , 1 , 8 6 0 6 6 . . 5 4 0 4 1 1

6 5 , 1 3 6 . 8 5

5 7 , 8 2

8 4 , 0 6

1 2 , 6 7

9 7 5 , 5 , 9 0 1 2 3 6 . 2

6 2 , 4 2

4 9 6 6 2 9 9 3 , 3 , 9 , 9 , 4 , 9 , 1 , 9 1 0 5 1 5 8 5 3 1 9 2 1 3 4 . 1 9

8 0 3 , 3 4 2

0 8 , 6 1 4 . 2

0 , 4 4 3 . 1

8 , 7 5 7 . 1

8 2 4 , 3 2 0 , 5 4 4

0 8 , 6 1 4 . 2

8 0 0 0 , 5 , 0 , 3 4 5 1 6 , 5 8 1 , 8 1 , 8 8 , 3 3 1 1 6 0 2 2 7 . 4 2 1 . 2 1

² m

² ³ g ³ d d ² n m m k m n u u m

d i n U

³ ² d g m m n u k

o ã ç i r c s e D

s e a r r t r r n r a a l a e i l b i a m i i i e c m s d s n u o e r u o ã o e ç 0 e 2 r d a 5 - 2 s x a A i f o A 1 d e C / d C p i d n B p o / o t p o r o t b C ç a m m a l o k c n t A a i o m i r o i c i ç e s 0 m , p N n d o 3 s 0 s a a a i p o 2 u l r o t p l r t = a i t e = o L o u . p f d s s o L 1 a o l n o r a ã n s 3 t a i i o a m e c c a s m r r s i . m r p u m o e r s r c l e e r a r 0 e r m d e n o t o a p e o g o 2 k a d a n r 0 c d a 3 i o ã a m ç t a 1 o = S = l e s e a p D m e a D o d s u d r x a i a a f a a d b o i p e b d l d s o i l d t a e e s d o o o v c o t s i a c ã a o á f i o a a e f v m t r o o m i r ç i o ã m m t e t , z r c o t u s s a ç a r p u a n m n o e M a a r c r g a r u d l o e e o d o G g s o c r m t a p l e l a t o r e a e e m p o e a a o r e e o o e c d r c d r d e p t d r d c t t i a a n t o ² a n , m n n s p j o o o o ã o m ã o m e m s o ã ã o o s o / c n c c c e ç p v e r m m i ç ç , g e i r ç d t i m a i i a o k p a g a m 0 c o a c c s f h c c c 2 i c P a e i o i r i l - l l v / l e 0 e o r 1 m d a o p o o M b p s 1 p e m s p n = a o a o a d c a s p o o e c 0 d i r r r e t D d u c f a e e o d a 3 , e f u e u a s c s = u C o e t n e o o t o h o e a k t o e t g t l m l V d s r c o n d n n e a d d n p f m o P u . o d a o e e e v s r c e o e o e t 0 ã ã a g ã , m ç m m m o ã n d s . i ç d c ç 5 i i t i r ç i l z e c - a c c e o a e a . c c c u e g c o r o A i e e r e u c e r u c e c p a c n n n n m n n t m e r C b r r n m r n r r e e n m s e i e x o e a o o o o o o o o x r i D L d E F d F F F c c F C F F E D P

E T N E T S I X E E T N O P A D L A S R E V S N A R T O Ç E S A D O Ç A U Q E D A

: m : I o e I t : a ã i o s Í : v : l o h n a a d c e r c o e t b r x o O L R T E

8 0 9 9 n / n / n 9 / 4 s s s 0 S 5

³ m m

1 0 0 0 n 7 / 3 s 0 S 2

n / s

$ R

0 9 8 4 2 9 4 2 , 6 , 4 , 0 , 0 , 6 , 6 , 3 4 0 9 8 3 5 0 1 6 1 4 9 9 5 9 . 4 . 1 . 0 . 6 . 5 . 9 9 8 8 3 9 7 2 2

0 5 , 9 7 4

2 0 2 1 0 5 0 0 1 8 1 1 7 2 9 5 n / n / n 9 9 3 3 / 3 3 s s s 3 3 0 0 0 0 S S S S 2 2 2 2

. 3 0 / 3 0

7 1 , 9 9 2 . 5 8 4 . 1 1

o ã ç a u q e d A a d l a t o T

l a r e G l a t o T

e s i a e r e v o n e a t n e v o n e s o t n e z u d , l i m o c n i c e a t n e t i o e s o t n e c o r t a u q , s e õ h l i m e z n o ) ( s 7 o v 1 a , t 9 n 9 e 2 . c 5 t e 8 e 4 . s 1 s 1 e $ z e R d : m e o t n e m a ç r o e t n e s e r p o a t r o p m I

PLANILHA DE TRANSPORTE

S E T R O P S N A R T E D A H L I N A L P

O S S O R A G R U O T T U A R T M S E E A D R F O N I D E A T D S A I E R A T O E D R C O E N S R E V O G

A R F N I S

) m k t ( v a P . C . L . r T

e t n e t s i x E e t n o P a d l a s r e v s n a r T o ã ç e S a d o ã ç a u q e d A e ) o ã ç a c i l p u D ( o d i d n e t o r P o d a d l o M a z é z r P a e r o d d n a A m o r i r A á o M t . e r v c A n / o a C i d n m â e e C t o n t a o P n u r e t o d F Á o ã B o c ç A I a u y r U r t i s C C n O . o I v C R A

: o : h : l c a a r e r b c o T O L

2 s n a r T M

0 0 1 0 4 , 0 , 1 6 6 1 1 6

0 0 6 4 2 , 4 , 9 5 0 4 3 . 4 . 4 6 1

0 0 3 0 0 , 4 , 0 1 4 1 4 . 3 . 2 9

0 0 5 4 3 , 8 , 5 6 5 4 7 . 1 . 4 8 1

0 3 2 , 7 8 1 . 3 3

0 0 0 4 6 , 8 , 8 9 3 6 9 . 7 . 8 8 3

0 0 2 0 5 , 6 , 6 2 1 3 2 . 9 . 8 1 4

0 0 0 0 8 , 0 , 8 8 8 0 1 . 2 . 2 8

0 0 1 0 4 , 0 , 1 6 6 1 1 6

0 0 6 4 2 , 4 , 9 5 0 4 3 . 4 . 4 6 1

0 0 3 0 0 , 4 , 0 1 4 1 4 . 3 . 2 9

0 0 5 4 3 , 8 , 5 6 5 4 7 . 1 . 4 8 1

0 3 2 , 7 8 1 . 3 3

0 0 0 4 6 , 8 , 8 9 3 6 9 . 7 . 8 8 3

0 0 2 0 5 , 6 , 6 2 1 3 2 . 9 . 8 1 4

0 0 0 0 8 , 0 , 8 8 8 0 1 . 2 . 2 8

) m k ( 2 T M D

0 0 1 4

0 0 1 4

0 0 1 4

0 0 1 4

0 7 1

0 0 1 4

0 0 1 4

0 0 1 4

s n a r T o s e P

1 4 4 , 1 , 5 6 1 1

6 6 2 3 9 , 1 , 0 1 3 1 4 4

3 5 0 8 0 , 7 , 4 2 4 3 2 2

5 1 3 7 5 , 6 , 5 3 7 5 4 4

9 1 2 , 5 9 1

6 6 4 8 , 2 , 3 9 9 6 8 9

2 5 5 1 3 6 , , 1 8 2 4 8 0 1

8 2 8 , , 8 5 1 0 2 2

d i n U

m m / t / t

m m / t / t

³ ³ m m / t / t

³ ³ m m / t t /

³ m / t

³ ³ m m / t t /

³ ³ m m / t / t

m m / t / t

r o t a F

9 0 5 0 0 0 3 , 2 , 2 2

9 0 5 0 0 0 3 , 2 , 2 2

0 0 5 5 0 4 3 , 2 , 1 1

0 0 5 5 0 4 3 , 2 , 1 1

0 1 2 0 , 0

0 0 6 0 9 8 9 , 0 , 0 1

0 0 0 0 7 1 8 , 1 , 0 1

0 0 0 0 8 5 4 , 4 , 0 0

0 0 0 , , 0 7 7

8 8 8 , , 8 6 6 8 8 1 1

6 6 7 7 9 , 9 , 6 6 8 8 1 1

5 5 9 9 3 , , 3 4 4 6 6 3 3

4 7 1 , 6 9 2 . 9

0 0 5 5 4 , , 4 7 7 9 9 8 8

8 8 2 2 4 , 4 , 4 4 4 4 9 9

0 , , 0 6 6 5 5 4 4

d i n U

³ ³ m m

³ ³ m m

³ ³ m m

³ ³ m m

³ m

³ ³ m m

³ ³ m m

³ ³ m m

l a i r e t a M

a a i t i e r r A B

a a i t i e r r A B

a a i t i e r r A B

a a i t i e r r A B

a r i e d a M

a a i t i e r r A B

a a i t i e r r A B

a a i t i e r r A B

t n a u Q

) a p M 5 2 ( C P / C B / C A m 0 o 5 ã , ç 1 a n = i o m i n r r c e t s i x D e o r t e A m â R i U d T t o U r e R b T a S u E - é A c R a F b N u I T

2 ( C P / C B / C A F L a u g á ' d m â l m 2 1 é t a . f o r p m 0 5 , 1 = D p m o c r a b u T

C P / C B / C A f L m 2 1 é t a p m o c r a b u t e s a b o t e r c n o c . ç n a l , . n r o F

o g i d ó C

N / S

N / S

N / S

C B / C A ç n a l e . f n o c . r e g o s u l e v á o z a r e l o r t n o c a A P R M U 5 T 2 U = R k c T f . r S t E s O e . S c E n o M C 0 5 7 2 3 3 0 S 2

E A O e d a r i e d a m m o c o t n e m a r o c s E 1 0 9 1 1 3 0 S 2

C B / C A ç n a l e . f n o c . r e g o s u l e v á o z a r e l o r t n o c A a R P U M T 0 U 3 = R k T c f S . r E t R s . E e P c n U o S C 0 5 8 2 3 3 0 S 2

C B / C A ç n a l e f n o c r e g o s u z a r r t n o c A P M 0 4 = k c F . r t s e o t e r c n o C

N / S

p M 5 2 k c F ( C B / C A l a c o l o n d l o m , M G o p i t o p r o c a d r a u g o ã ç a c i r b a F

N / S

0 2 3 , 7 2 6 . 7 9 1

L A T O T

CRONOGRAMA FÍSICO-FINANCEIRO

e o t d i n e d t n s e i t x o r E e P t o n d o a P d l a o d l M - a s é r r P e v o s d n á a a b r a m r T i u A o C o ã ç o t e i e r S R c n a o o d n C o e ã d ç a e u t n q e o d P A e e d ) o o ã ã ç ç a u r i c t s l n p o u C D (

O S S O R A G R U O T T U A R T M S E E A D R F O N I D A E T D S A I E R A T O E D R C O E N S R E V O G

A R F N I S

0 1 , 0 6 0 . 0 5 1

0 8 1

O R I E C N A N I F O C I S Í F A M A R G O N O R C

) s o v i t u c e s n o c s a i d ( o z a r P

0 5 1

9 2 , 1 1 1 . 9 1 4

0 2 1

5 3 , 5 8 1 . 4 8 3

% 0 0 , 5 1

3 0 , 8 2 7 . 9 5 3 . 1

9 9 , 8 7 0 . 0 1

% 0 , 8 1

% 0 0 , 4 2

1 2 , 4 2 1 . 0 1 3

% 0 0 , 2 2

9 1 , 6 1 1 . 0 9 2

0 9

7 3 , 2 2 7 . 6 6 3

% 0 0 , 1 2

7 1 , 0 0 1 . 0 5 2

0 6

2 3 , 8 4 6 . 1 0 4

% 0 0 , 3 2

0 2 , 3 6 0 . 8

9 4 , 3 0 3 3 9 . 2 6 2

0 7 , 9 2 6 . 4 7 1

% 0 0 , 0 1

0 5 , 9 3 0 . 5

% 0 0 1

% 0 0 , 1 3

9 9 , 8 7 0 . 0 1

% 0 0 , 9 2

9 9 , 8 7 0 . 0 1

% 0 0 , 5 2

9 9 , 8 7 0 . 0 1

% 0 0 , 0 1

2 1 , 7 6 8 . 9 1 5 . 1

8 8 , 7 7 7 . 2 2 4 . 4

% 0 0 , 0 1

9 4 , 4 1 3 . 9 3 7

6 7 , 0 1 9 . 2 0 9 . 2

% 0 0 , 0 1

3 5 , 0 8 3 . 4 8 6

7 2 , 6 9 5 . 3 6 1 . 2

% 0 0 , 0 1

3 5 , 1 0 9 . 6 2 6

4 7 , 5 1 2 . 9 7 4 . 1

% 0 0 , 8

2 5 , 1 1 7 . 9 0 4

1 2 , 4 1 3 . 2 5 8

% 0 0 , 5

9 6 , 2 0 6 . 2 4 4

9 6 , 2 0 6 . 2 4 4

S E L P M I S

O D A L U M U C A

) $ R ( R O L A V

9 4 , 3 3 9 . 2 6 2

3 0 , 7 9 2 . 6 4 7 . 1

7 6 , 0 0 4 . 0 0 0 . 1

9 5 , 4 4 0 . 4 5 5 . 7

0 7 , 6 9 2 . 6 4

3 9 , 9 8 7 . 0 0 1

6 7 , 6 3 5 . 4 7 7

7 1 , 9 9 2 . 5 8 4 . 1 1

%

9 2 , 2

1 2 , 5 1

1 7 , 8

7 7 , 5 6

0 4 , 0

8 8 , 0

4 7 , 6

0 0 , 0 0 1

S O Ç I V R E S

S E R A N I M I L E R P S O Ç I V R E S 1

A R U T U R T S E A R F N I 2

A R U T U R T S E O S E M 3

A R U T U R T S E R E P U S 4

O T N E M A B A C A 5

S E T R O P S N A R T 6

. V S N A R T O Ã Ç E S A D . Q E D A 7

) $ R e % ( L A T O T

O T S I V E R P O S L O B M E S E D

e o t d i n e d t n s e i t x o r E e P t o n d o a P d l a o d l M - a s é r r P e v o s d n á a a b r a m r T i u A o C o ã ç o t e i e r S R c n a o o d n C o e ã d ç a e u t n q e o d P A e e d ) o o ã ã ç ç a u r i c t s l n p o u C D (

O S S O R A G R U O T T U A R T M S E E A D R F O N I D A E T D S A I E R A T O E D R C O E N S R E V O G

A R F N I S

L A T O T

9 4 , 3 3 9 . 2 6 2

% 0 0 1

3 0 , 7 9 2 . 6 4 7 . 1

% 0 0 1

7 6 , 0 0 4 . 0 0 0 . 1

% 0 0 1

9 5 , 4 4 0 . 4 5 5 . 7

% 0 0 1

0 7 , 6 9 2 . 6 4

0 6 3

O R I E C N A N I F O C I S Í F A M A R G O N O R C

) s o v i t u c e s n o c s a i d ( o z a r P

0 7 , 6 9 2 . 6 4

0 3 3

1 0 , 4 6 8 . 9 7 6

0 0 3

5 1 , 1 1 5 . 8 8 8 . 1

0 7 2

8 4 , 0 0 2 . 5 7 7 . 1

0 4 2

3 9 , 0 4 7 . 0 5 8 . 1

% 0 0 1

% 0 0 , 0 0 1

3 9 , 9 8 7 . 0 0 1

0 3 , 5 5 0 . 7

% 0 0 , 9

0 0 , 9 7 0 . 0 1

% 0 0 , 5 2

9 9 , 8 7 0 . 0 1

% 0 5 , 3 2

9 9 , 8 7 0 . 0 1

% 0 5 , 4 2

9 9 , 8 7 0 . 0 1

% 0 0 1

7 1 , 9 9 2 . 5 8 4 . 1 1

7 1 , 9 9 2 . 5 8 4 . 1 1

% 0 0 , 0 5

8 3 , 0 2 6 . 0 4 4

7 1 , 9 9 2 . 5 8 4 . 1 1

% 0 0 , 0 5

9 3 , 1 1 2 . 7 7 0 . 1

0 8 , 8 7 6 . 4 4 0 . 1 1

% 0 0 , 0 1

4 1 , 0 9 5 . 8 9 8 . 1

1 4 , 7 6 4 . 7 6 9 . 9

% 0 0 , 0 1

7 4 , 9 7 2 . 5 8 7 . 1

7 2 , 7 7 8 . 8 6 0 . 8

% 0 0 , 0 1

2 9 , 9 1 8 . 0 6 8 . 1

0 8 , 7 9 5 . 3 8 2 . 6

S E L P M I S

O D A L U M U C A

% 0 0 1

6 7 , 6 3 5 . 4 7 7

% 0 0 , 7

8 3 , 8 6 2 . 7 8 3

% 0 0 , 0 1

8 3 , 8 6 2 . 7 8 3

) $ R ( R O L A V

9 4 , 3 3 9 . 2 6 2

3 0 , 7 9 2 . 6 4 7 . 1

7 6 , 0 0 4 . 0 0 0 . 1

9 5 , 4 4 0 . 4 5 5 . 7

0 7 , 6 9 2 . 6 4

3 9 , 9 8 7 . 0 0 1

6 7 , 6 3 5 . 4 7 7

7 1 , 9 9 2 . 5 8 4 . 1 1

%

9 2 , 2

1 2 , 5 1

1 7 , 8

7 7 , 5 6

0 4 , 0

8 8 , 0

4 7 , 6

0 0 , 0 0 1

S O Ç I V R E S

S E R A N I M I L E R P S O Ç I V R E S 1

A R U T U R T S E A R F N I 2

A R U T U R T S E O S E M 3

A R U T U R T S E R E P U S 4

O T N E M A B A C A 5

S E T R O P S N A R T 6

. V S N A R T O Ã Ç E S A D . Q E D A 7

) $ R e % ( L A T O T

O T S I V E R P O S L O B M E S E D

PLANO DE EXECUÇÃO DA OBRA

PLANO DE EXECUÇÃO 1.1

Introdução

O Viaduto sobre a Av. Ademar Raiter, a ser construído com o projeto, objeto destas especificações não apresenta nenhuma dificuldade que exijam soluções diferentes dos normalmente usados na construção de Viaduto de Concreto Armado Pré-moldado Protendido.

1.2

Serviços Preliminares

A Construção do Viaduto deverá ser procedido dos Serviços Preliminares que se dividem em: 1.2.1 Implantação É a fase em que deverá ser feita a demarcação topográfica da obra em termos de alinhamentos e referências altimétricas. Todos os marcos de locação e referências de nível devem ficar em locais bem protegidos, onde não sofram danos que possam induzir a erros na construção da obra. 1.2.2 Preparo do Terreno Esta fase consistirá na limpeza e conformação da área do terreno ocupada pela obra, e deverá atender ás especificações DER-RO. 1.2.3 Instalação A escolha do local e a construção das edificações deverão atender, primordialmente às condições de segurança, salubridade e funcionalidade. A instalação consistirá, essencialmente dos seguintes elementos:  

           

Escritório e almoxarifado; Escritório para fiscalização; Alojamento; Sanitários em quantidades suficientes; Cozinha e refeitório; Oficina, depósito e ferramentaria; Depósito de combustível; Casa de máquina para produção de força e luz; Depósito de cimento; Depósito de pedra britada; Depósito de areia; Depósito de água, fora uso exclusivo na produção de concreto; Depósito de aço; Área de funcionamento de betoneira ou usina;

  

Bancada de carpintaria; Bancada de armação; Local de instalação d máquinas.

1.2.4

Equipamentos

Deverá estar disponível no canteiro, equipamento compatível com a natureza e o porte da obra. No caso da obra em questão o equipamento deverá atender, pelo menos, as seguintes atividades:



Preparo dos locais do canteiro e da obra; Topografia Produção de força e luz; Mecânica e carpintaria;



Esgotamento d’água;



 

Execução de fundação; Transporte de materiais; Armação de aço para concreto armado.

  

1.2.5

Materiais

Deverão ser cumpridas as exigências das especificações para materiais em anexo.

1.3

Fundações

7.3.1

Introdução

A fundação será executada através de estacas pré-moldadas cravadas, Será feito na obra um registro detalhado dos dados de execução da estaca, onde constarão os seguintes elementos:     

1.3.2

Cota de arrasamento; Material de apoio Equipamento usado nas várias etapas; Deslocamento e desaprumo; Anormalidade de execução / providências tomadas. Controle

Os erros de locação da ordem de 15 centímetros e os de desaprumo de 5 centímetros pôr metro são admissíveis. Caso os erro sejam superiores aos valores indicados, deverá haver a verificação do cálculo de estabilidade das fundações para a situação encontrada, que servirá de base para as medições a serem tomadas pela Fiscalização no tocante à aceitação ou não das fundações executadas.

1.3.3

Medição

As medições serão elaboradas por comissão de engenheiros designado pelo DNIT. 1.3.4

Pagamento

Os pagamentos serão efetuados conforme métodos e critérios adotados pelo DNIT.

1.4

Cimbramento

Cimbramento são as estruturas provisórias destinadas a suportar o peso de uma estrutura permanente, durante sua execução, até que q mesma se torne autoportante, e neste caso serão contruídos com madeira, e serão do tipo de montante verticais contraventados, com fundação de madeira roliça de 20 cm. Após a conclusão da obra os cimbramento serão removidos, juntamente com os respectivos suportes, sem deixar vestígios aparentes. Nos casos de vãos bi-apoiados, a retirada será procedida do centro em direção aos apoios, e no caso de vãos em balanço o decimbrarmento será executado dos extremos para os apoios. As fundações dos cimbramentos, construídos acima do nível do terreno, serão arrasados até este nível. As fundações colocadas em lâmina d’água, serão arranca dos ou cortados no nível do fundo. Os consoles e furos nos pilares, destinados ao apoio dos escoramentos, serão acabados como previsto no projeto da obra definitiva.

1.5 1.5.1

Estruturas de Concreto Armado Formas

As formas serão executadas de modo que o concreto acabado tenha as formas,dimensões, alinhamentos e cotas previstos em projeto. Poderão ser de madeira serrada ou compensada, metálica ou de concreto, e para que atendam às suas finalidades, serão tomadas as seguintes precauções: Serão dimensionadas de modo que não possam sofrer deformações prejudiciais, quer sob ação dos fatores ambientais, quer sob ação da carga, especialmente a do concreto fresco. Serão executados com uma contra-flecha prevista no projeto, tal que, retirado o escoramento, a estrutura na temperatura média e sob a ação da carga permanente total, depois de terminada a retração e a deformação lenta, adquira a forma prevista no projeto.

As formas serão suficientemente estanques,´para que não haja perde de argamassa. Suas peças serão alinhadas para se justaporem do melhor modo possível e juntos sejam vedados.

As formas de madeira serão molhadas até a saturação, momentos antes do início do lançamento do concreto. Serão previstos dispositivos, tais como aberturas próximos ao seu fundo, que permitam a sua limpeza. Para evitar a aderência ao concreto, as superfícies das formas poderão ser tratadas com produtos anti-aderentes que facilitem a desmoldagem. Este tratamento será feito antes da colocação da armadura e, não poderá deixar na superfície do concreto, resíduos que sejam prejudiciais. A retirada das formas e do escoramento só Serpa feita quando o concreto se achar suficientemente endurecido para resistir as ações que sobre ele atuem e não conduzir as deformações inaceitáveis, tendo em vista o valor baixo do módulo de deformação longitudinal do concreto e a maior probabilidade de grande deformação lenta quando o concreto é solicitado com pouca idade. Quando não forem atendidas as condições acima e não se tendo usado cimento de alta resistência inicial ou processo que acelere o endurecimento, a retirada das formas e do escoramento não acontecerá antes dos seguintes prazos: 

Faces laterais: 3 dias.

Faces inferiores, deixando-se pontaletes convenientemente espaçados: 14 dias Faces inferiores, sem pontaletes: 21 dias



bem

incunhados

e



1.5.2 Armaduras 1.5.2.1 Limpeza Antes de serem introduzidas nas formas, as barras de aço serão convenientemente limpas de qualquer substância prejudicial à aderência, sendo removidos as crostas de borda e argamassa, manchas de óleo e graxa, assim como as escamas eventualmente destacas por oxidação. 1.5.2.2

Dobramento

As barras de armadura serão dobradas de acordo como projeto, respeitando-se os raios de curvatura mínimos indicados nos itens 6.3.4.1 e 6.3.4.3.2 da NBR-6118.

Tanto as barras de aço classe A, como principal os de classe B, serão sempre dobrados a frio. As barras não serão dobradas junto às emendas com solda.

1.5.2.3

Montagem

A armadura será montada no interior das formas na posição indicada no projeto e modo que se mantenha firme durante o lançamento do concreto, conservando-se inalteradas as distâncias das barras entre si e das faces internas das formas. Para isto serão usados arames e tarugos de aço ou tocos de concreto. Nas lajes será feita amarração das barras de modo que em cada uma delas o afastamento entre duas amarrações não exceda a 35 cm. 1.5.2.4

Cobrimento

Todas as barras da armadura, inclusive os de distribuição de montagem e estribos, terão cobrimento de concreto pelo menos igual ao seu diâmetro e nunca menor que:   

3,0cm para concreto ao ar livre; 3,5cm para concreto em contato como solo; 4,0cm para concreto fortemente agressivo.

Para cobrimentos maiores que 6,0cm será colocado armadura de pele complementar, em rede. 1.5.2.5 Emendas As emendas serão por transpasse, luvas rosqueados ou solda. 1.5.3 Lançamento do concreto Após o amassamento o concreto será lançado, num intervalo inferior à uma hora entre o final de amassamento ou agitação mecânica. Quando houver necessidade de aumentar este intervalo, será utilizado um retardado de pega e endurecimento. A altura de queda livre não ultrapassará a 2 ou 3m. Empeças com alturas superiores, medidas especiais serão tomadas para evitar segregação, entre elas:  

 

lançamento através de funis ou trambes; abertura de janelas nas formas que permitam diminuir a altura de lançamento e facilitem o adensamento; emprego de concreto mais plástico e rico em cimento; colocação de 5 a 10 cm de espessura de argamassa de cimento, feita com o mesmo traço do concreto que vai ser utilizado, porém sem agregado graúdo.

1.5.3.1 Plano de Concretagem A concretagem será procedida por um estudo, que estabelecerá o plano de concretagem, prazos e planos de retirada de forma, colocação de armadura adicional nos locais de interrupção forçada de concretagem na estrutura.

As juntas de trabalho nunca serão feitas onde as tensões tangenciais sejam elevadas e onde não haja ferragem suficiente para absorve-las 1.5.3.2 Adensamento do Concreto Para se obter o concreto compactado com o mínimo de vazios, serão utilizados processos mecânicos de compactação através de vibradores, que poderão ser internos, com agulhas vibrantes ou externos, com réguas de superfície, mesas vibratórias e de formas. 1.5.3.3 Cura do Concreto A cura do processo que tem por objetivo evitar a evaporação da água utilizada na mistura de concreto e que deverá reagir com o cimento hidratando-o. A cura será feita por um dos processos abaixo:   





Irrigação ou aspersão d’água; Submersão da ´peça sob uma lâmina d’água;

Recobrimento com areia úmida, pó de serra ou folha molhada, sacos de linhagem umedecidos, etc.; Membrana de cura, com emulsões aquosos ou soluções de produtos resinosos ou parafínicos; Conservação das formas.

1.5.3Dispositivo Protetores 1.5.4.1 Defensa As defensas, quando necessárias, deverão ser executadas a fim de atender à sua finalidade de proteção do trânsito, sem prejuízo do aspecto arquitetônico da obra. Deverão atender a especificação ESP-MT AO 02/93. 1.5.3.2 Guarda-Rodas Os guarda-rodas em concreto armado serão executados com o concreto de resistência igual a estabelecida para a estrutura. 1.5.3.3 Pintura

As superfícies aparentes de concreto deverão ser pintadas com duas demãos de aguarda de forte de cimento, após vistoria procedida pela Fiscalização. 1.5.3.4 Controle Além dos controles já estabelecidos para os serviços e materiais que integram a estrutura, e para que sejam garantidas as cotas determinadas no projeto, deverão se instalados deflectômetros sobre a superestrutura, em quantidade suficiente, para que sejam c ontroladas as deformações da mesma no decorrer da concretagem.

MEMÓRIA DE CÁLCULO DE ESTRUTURAS

INDICE

SUPERESTRUTURA___________________________________________________________________________ 1 1. – CRITERIOS DE CÁLCULO _________________________________________________________________ 1 2. – NORMAS DE REFERÊNCIA ________________________________________________________________ 2 3. - CARACTERÍSTICAS DOS MATERIAIS ______________________________________________________ 3 4. – CARACTERÍSTICAS GERAIS DA SUPERESTRUTURA ________________________________________ 4 5. – CARGAS PERMANENTES (G) ______________________________________________________________ 6 6. – CARGAS MÓVEIS (Q)______________________________________________________________________ 6 7. – COMBINAÇÕES DE CARGA________________________________________________________________ 7 8. – DESCRIÇÃO DO MODELO _________________________________________________________________ 8 9. – VERIFICAÇÃO À FLEXO-COMPRESSÃO E CORTANTE PARA C.P. ___________________________ 11 10. - LAJE ___________________________________________________________________________________ 20 12. – REAÇÕES DE APOIO ____________________________________________________________________ 23 MESOESTRUTURA __________________________________________________________________________ 27 1- TRAVESSAS DOS PILARES INTERMEDIÁRIOS. ______________________________________________ 27 2- TRAVESSAS DOS ENCONTROS. ____________________________________________________________ 31 INFRAESTRUTURA __________________________________________________________________________ 35 CARREGAMENTOS__________________________________________________________________________ 35 1-

DIMENSIONAMENTO DOS TUBULÕES ____________________________________________________ 38

2-

PARÂMETROS GEOTÉCNICOS ___________________________________________________________ 41

Fck Engenharia e Consultoria Lt.da Ponte Mário Andreaza - Rio Cuiabá

SUPERESTRUTURA

1. – CRITERIOS DE CÁLCULO Neste memorial de cálculo se desenvolve a verificação, através do método semi probabilistico dos estados limites, da ponte sobre o Rio Cuiabá-(Duplicação da Ponte Mário Andreaza), obra inserida na MT-444, Trecho: Entr. Av. Miguelo Sutil (Av. Ciríaco Cândia) – Rio Cuiabá – Entr. BR-070/163/364 (Trevo do Lagarto). A superestrutura será realizada com 12 vigas tipo I, em concreto com protensão aderente, postas à uma distância entre eixos de 95cm. As vigas serão protendidas com cordoalhas de 12,7mm de diâmetro. As vigas, calculadas sobre apoios simples, são caracterizadas por uma altura de 140cm e um comprimento total de 3251cm (vão de cálculo 3141cm), serão completadas (na obra) com uma laje de espessura colaborante total de 22cm. O peso da laje e as cargas permanentes de segunda fase (pavimentação, barreiras de proteção, etc) aplicam-se às diferentes vigas em função de suas respectivas áreas de influência. As cargas móveis previstas pela NBR 7188/82 (Carga Móvel em Ponte Rodoviaria e Passarela de Pedestres), são repartidas transversalmente na superestrutura mediante um modelo baseado no método dos elementos finitos. Os parâmetros flexionais e torcionais dos elementos que compõem a superestrutura foram calculados tendo como referência as características estáticogeométricas da seção de concreto não homogenizada com a laje colaborante. As verificações de estabilidade se desenvolveram na viga que resultou mais solicitada, as armaduras, assim determinadas, foram consideradas iguais para todas as outras vigas. Leva-se em conta a diferente classe de resistência do concreto entre as vigas e a laje atravéz de um coeficiente de homogenização, que equivale à razão entre aos seus respectivos módulos de elasticidade convencionais. As perdas de tensão nas armaduras de protensão são descontadas ora na viga isolada, ora na seção composta, nas proporções indicadas nesse memorial. Nas seções perto do apoio, em função do insuficiente comprimento de ancoragem das cordoalhas, a verificação ao cisalhamento foi efetuada considerando uma seção de concreto armado. Consideram-se positivos os momentos que tracionam as fibras inferiores da viga e da laje e as forças de compressão; quanto às tensões, convencionou-se como negativas as de compressão. O elemento que representa a viga no modelo computacional têm coordenada de origem na sua extremidade.

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2. – NORMAS DE REFERÊNCIA O cálculo se desenvolveu com referência, onde aplicável, às seguintes normas: NBR 6118 - 2003 - Projeto de estruturas de concreto – Procedimento; NBR 6120 - 1980 - Cargas para o Cálculo de Estruturas; NBR 6122 - 1996 - Projeto e Execução de Fundações; NBR 06123 - 1988 - Forças devidas ao vento em edificações; NBR 7187 - 2003 - Projeto de pontes – procedimento; NBR 7188 - 1982 - Carga Móvel em Ponte Rodoviaria e Passarela de Pedestres; NBR 7483 - 2005 - Cordoalhas de Aço para Concreto Protendido; NBR 8681 - 2003 - Ações e segurança nas estruturas; NBR 9062 - 2001 - Projeto e Execução de Estruturas de Concreto Pré-Moldado.


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3. - CARACTERÍSTICAS DOS MATERIAIS 3.1 Concreto para as vigas pré-moldadas protendidas - Diâmetro máximo agregados: - Relação água/cimento máxima:

16mm 0,40

Fase inicial

- Resistência característica à compressão - Módulo de elasticidade - Resistência à tração admissível - Compressão admissível E.L.U. - Coeficiente de segurança - Resistência à compressão de cálculo - Resistência à tração de cálculo

Fckj = 25MPa E = 23800Mpa ftkj = 1,35MPa σc = 0,7 fckj = 17,50MPa γc = 1,4

fcdj = fckj/γc = 17,85MPa fcdj = fctkj / γc = 0,96MPa

Fase final

- Resistência característica à compressão - Módulo de elasticidade - Resistência à tração admissível E.L.U. - Coeficiente de segurança - Resistência à compressão de cálculo - Resistência à tração de cálculo

Fck = 40MPa E = 35417,51Mpa ftk = 3,10MPa γc = 1,4

fcd = fck/γc = 28,57MPa fcd = fctk / γc = 2,21MPa

3.2 - Concreto moldado in loco -Diâmetro máximo dos agregados - Relação água/cimento máxima - Resistência característica à compressão - Resistência à tração admissível - Módulo de elasticidade E.L.U. - coeficiente de segurança - resistência à compressão de cálculo - resistência à tração de cálculo

25mm 0,45 fck = 30Mpa ftk = 1,52MPa 30672,46MPa

γc = 1,4

fcd = fck/γc = 21,43Mpa fctd = fctk / γc = 1,08MPa

3.3 – Aço para cordoalha de 12,7mm CP 190 RB - fptk = 1900MPa - fpyk = 1710 Mpa

A tensão maxima resistente da cordoalha deve verificar as seguintes desigualdades: σpi < 0,77 fptk = 0,77 x 1.900 = 1.463 MPa = 146,3 kN/cm2 ou σpi < 0,85 fpyk = 0,85 x 1.710 = 1.453 MPa = 145,3 kN/cm2


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4. – CARACTERÍSTICAS GERAIS DA SUPERESTRUTURA A superestrutura tem as seguinte características:


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Propriedades geométricas* das vigas isoladas: *unidades: (kN - m - ºC)

O tabuleiro completo possui as seguintes propriedades geométricas:


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5. – CARGAS PERMANENTES (g) a) Peso próprio da longarina

PPviga=(0.3533m²x25kN/m³)=8.83kN/m b) Peso da transversina:

PPtransversina=(0.5152m²x25kN/m³)=12.88kN/extremidade de viga c) Peso da laje:

PPlaje = 0.22m x 25kN/m³ = 5.5kN/m² d) Peso da pavimentação:

PPlaje = 0.1m x 25kN/m³ + 2kN/m³= 4.5kN/m² e) Peso do guarda rodas

PPgr=(0.2318m²x25kN/m³)=5.8kN/m f) Peso do guarda corpo

PPgcorpo=1kN/m

Pode-se considerar portanto, para o cálculo da superestrutura que age sobre ela uma carga permanente de valor aproximadamente igual a: Longarinas: Transversinas: Laje: Pavimentação: Guarda-rodas: Guarda-corpo: Total:

9.62kN/m² 0.86kN/m² 5.50kN/m² 4.50kN/m² 1.05kN/m² 0.09kN/m² 21.63kN/m²

6. – CARGAS MÓVEIS (q) Trem-Tipo da NBR 7188/82 – Classe 45. Carregamento de “Multidão” - de acordo com a NBR 7188/82.


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7. – COMBINAÇÕES DE CARGA As combinações de carga consideradas são as seguintes: Considerando: - g1 = permanentes de primeira fase; - g2 = permanentes de segunda fase; - q = cargas móveis; - P0 = Força de protensão inicial; - P = Força de protensão a tempo infinito. ∞

Estado limite de serviço(ELS). Combinação 1: 0,8g1 + P0 (Combinação especial de transporte, sob supervisão) Combinação 2: g1 + P0 (Combinação especial de estocagem ou repouso, sob supervisão) Combinação 3: g1 + peso da laje + P0 (sem considerar a contribuição geométrica da laje) (Combinação de estado em vazio→ações permanentes) Combinação 4: g1 + g2 + P ∞ (Combinação de estado em vazio→ações permanentes) Combinação 5: g1 + g2 + 0,4. ϕ.q + P∞ (Combinação quase-permanente) Combinação 6: g1 + g2 + 0,6. ϕ.q + P∞ (Combinação freqüente) Combinação 7: g1 + g2 + ϕ.q + P∞ (Combinação rara) O coeficiente dinãmico φ é calculado atravéz da fórmula: ϕ = 1,4 − 0,007 ⋅ L

Para o caso em exame, com L=21,50m, se obtêm ϕ=1,2495.

Estado Limite Ultimo (ELU). Md = 1,35 ⋅ M g 1 + M g 2 + 1,5 ⋅ ϕ ⋅ M q


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8. – DESCRIÇÃO DO MODELO Nesse capítulo é apresentada uma breve descrição das características do modelo (seções, materias e cargas aplicadas), idealizado com a finalidade de representar da maneira mais fiel possível o comportamento da superestrutura. A análise foi baseada no método dos elementos finitos, com o auxílio de programas apropriados. Os parâmetros flexionais e torcionais das vigas que compões o tabuleiro foram calculados considerando as características estático-geométricas das seções de concreto simples (sem homogenização) considerando a contribuição resistente da laje, quando apropriado.

Fig. 8.1 Modelo da ponte As longarinas são identificadas com um número atribuído a partir da viga de bordo, de acordo com o esquema a seguir:

Fig. 8.2 Numeração das longarinas ________________________________________________________________________________________________ Memorial de Cálculo [email protected]

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A intenção do modelo de elementos finitos é determinar o comportamento da estrutura em serviço, ou seja, a partir do momento em que a laje é solidarizada à longarina, onde a seção reagente é a seção composta e corresponde às características seção composta. No modelo, portanto, a longarina e os elementos de repartição são modeladas exclusivamente com a finalidade de definir a rigidez efetiva da superestrutura, enquanto seus pesos próprios agem em primeira fase, onde a seção reagente equivale à seção da viga protendida, sem contribuição geométrica da laje. O peso próprio da longarina e da laje são calculadas automaticamente pelo programa. O peso próprio da viga e da laje são calculados e aplicados diretamente na viga, em esquema isostático com carga uniformemente distribuida. O esquema de vínculos prevê um apoio em neoprene fretado, portanto com rotação liberada. Ao modelo supracitado foram aplicadas as cargas permanentes e cargas móveis definidas nos capítulos 5 e 6 deste memorial. As cargas foram combinadas entre si de modo que respeitassem as combinações descritas no capítulo 7. Da análise do modelo emerge que a viga mais solicitada é a viga número 1, da qual se reproduzem os esforços solicitantes devido às cargas permanentes de segunda fase e as móveis a seguir: Peso próprio longarina + transversina: Posição Cortante Carga

(cm) 0 50 148 247 345 444 542 641 739 1626

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

M. Torçor

M. Fletor

(kN) -141.22 -136.87 -128.30 -119.73 -111.16 -102.58 -94.01 -85.44 -76.87 0.26

(kN.m) 3.20 9.50 2.65 -1.99 -2.31 -1.49 -0.84 -0.41 0.23 0.10

(kN.m) 0.00 69.52 200.07 322.18 435.86 541.09 637.88 726.24 806.15 1145.63

Taglio

Torcente

Momento

(kN) -84.78 -80.42 -71.85 -63.28 -54.71 -46.14 -37.57 -29.00 -20.43 56.70

(kN.m) 1.77 4.34 1.29 -1.70 -1.79 -1.33 -0.96 -0.69 -0.50 0.02

(kN.m) 0.00 41.73 120.11 193.41 261.65 324.83 382.93 435.97 483.95 687.74

Peso próprio da laje: Posizione

(cm) 9680 9730 9828 9927 10025 10124 10222 10321 10419 11306

Carico

PPlaje PPlaje PPlaje PPlaje PPlaje PPlaje PPlaje PPlaje PPlaje PPlaje


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Permanentes de segunda fase: Pavimentação + Guarda-rodas. Posição

(cm) 0 50 148 247 345 444 542 641 739 1626

Carga

PPpav+gr PPpav+gr PPpav+gr PPpav+gr PPpav+gr PPpav+gr PPpav+gr PPpav+gr PPpav+gr PPpav+gr

Cortante

M. Torçor

M. Fletor

(kN) -11.47 110.56 -104.00 -94.35 -87.25 -80.37 -73.27 -66.07 -58.95 -1.18

(kN.m) 6.91 12.45 20.34 -21.21 -21.45 -20.17 -18.56 -16.85 -15.12 -0.81

(kN.m) -0.04 -12.69 94.53 180.32 255.92 324.40 386.59 442.64 492.75 700.78

M. Torçor

M. Fletor

(kN.m) 15.17 37.81 47.43 47.61 46.35 44.65 42.67 40.50 38.20 19.25

(kN.m) 1.96 19.04 203.05 360.38 491.49 608.18 713.98 809.48 897.81 1267.07

Carga móvel (Moving load) Posição Cortante Carga

(cm) 0 50 148 247 345 444 542 641 739 1626

ML1 ML1 ML1 ML1 ML1 ML1 ML1 ML1 ML1 ML1

(kN) 8.93 223.32 200.23 186.22 176.06 167.55 159.87 152.67 145.85 95.20

Observação: Os eixos indicados referem-se a um sistema de coordenadas que tem origem na extremidade da viga, assim como o programa de verificação da longarina.

A disposição das cordoalhas na longarina são indicadas na tabela seguinte: Cordolha Ø 12,7mm

fila

n°

1 2 3 4 5

13 13 2 2 2 32

Área cordoalha =0,987 cm² Coef. homog. n=7.67 Area d 2 [cm ] [cm] 6 12,83 12,83 10 1,97 14 112 1,97 116 1,97


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9. – VERIFICAÇÃO À FLEXO-COMPRESSÃO E CORTANTE PARA C.P.

A verificação baseia-se, no que se refere às características mecânicas dos materiais e aos procedimentos de cálculo, nas normas técnicas vigentes (ver capítulo 2 “Normas de referência”) considerando todas as suas indicações e limitações. No que conserne as características estáticas e geométricas das seções reagentes, é prevista a possibilidade de que a estrutura a ser verificada seja realizada em duas diferentes fases de concretagem: a primeira geralmente coincide com a pré-fabricação em fábrica e a segunda, com a sucessiva concretagem integrativa (laje) realizada na obra. As características de resistência da concreto empregado nas duas fases podem ser diferentes, nesse caso usa-se um coeficiente de homogenização para a concretagem em segunda fase, equivalente à razão entre os módulos de elasticidade dos dois materiais. No caso em estudo, as larguras de concretagem da laje coincidem com a distância entre os eixos das longarinas; o coeficiente de homogenização entre os concretos é 0,87. As armaduras de precompressão têm coeficiente de homogenização n igual a 7,67. No que se refere às solicitações, e consequentemente o estado tensional, são previstas 6 diferentes fases que visam definir o estado de solicitação do elemento estrutural ao longo da sua vida útil: I – Tranporte; II – Estocagem; III – Primeira fase da concretagem da laje, onde age na estrutura o peso da laje mas não se considera a seção colaborante. Nessa fase são consideradas as perdas imediatas de protensão; IV – Segunda fase de concretagem da laje, onde existe contribuição geométrica da laje no conjunto, considera-se nessa fase todas as perdas de protensão; V – Inclusão das cargas permanetes de segunda fase; VI – inclusão das cargas móveis, considerando combinação quase-permanente, frequente e rara.


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Propriedades geométricas das vigas homogenizadas nas diferentes seções de verificação considerando a contribuição geométrica da armadura de pré-compressão: Geometria viga sozinha, para verificação em primeira fase (na fábrica) Seção

Ap (cm³)

Ach (cm²)

ep

Ix-x h (cm4)

Whi (cm3)

Whs (cm3)

d (cm)

0.00m 0.50m

19.74 19.74

3593.45 3593.45

35.68 35.68

8789875 8789875

129497 129497

-121874 -121874

108 108

1.48m 2.47m 3.45m

19.74 19.74 21.714

3593.45 3593.45 3604.64

35.68 35.68 37.46

8789875 8789875 8789751

129497 129497 129417

-121874 -121874 -121941

108 108 110

4.44m 5.42m 6.41m

21.714 25.662 25.662

3604.64 3627.03 3627.03

37.46 41.46 41.46

8789751 8789539 8789539

129417 129259 129259

-121941 -122076 -122076

110 113 113

7.39m 16.26m

31.584 31.584

3660.62 3660.62

44.83 44.83

8789378 8789378

129106 129106

-122208 -122208

117 117

Geometria da viga + laje, para verificações de segunda fase (em exercício) Seção

Ap (cm³)

Ach (cm²)

ep

Ix-x h (cm4)

Whi (cm3)

Whs (cm3)

d (cm)

0.00m 0.50m

19.74 19.74

5363.48 5363.48

63.94 63.94

17003629 17003629

176867 176867

-258170 -258170

130 130

1.48m 2.47m

19.74 19.74

5363.48 5363.48

63.94 63.94

17003629 17003629

176867 176867

-258170 -258170

130 130

3.45m 4.44m 5.42m

21.714 21.714 25.662

5370.68 5370.68 5385.08

65.72 65.72 69.71

17003455 17003455 17003143

176798 176798 176658

-258310 -258310 -258598

132 132 135

6.41m 7.39m 16.26m

25.662 31.584 31.584

5385.08 5406.68 5406.68

69.71 73.07 73.07

17003143 17002905 17002905

176658 176528 176528

-258598 -258869 -258869

135 139 139


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Cálculo das perdas: Perdas de primeira fase (viga na fábrica) Perdas progressivas bord a super. borda infer.

Ac om. Ancoragem

Def. imediata

Relax. Aç o

0.00m 0.50m

1.61% 1.61%

1.31% 1.31%

2.27% 2.27%

1.95% 1.99%

3.68% 3.64%

1.48m 2.47m 3.45m

1.61% 1.61% 1.61%

1.31% 1.31% 1.36%

2.27% 2.27% 2.27%

2.07% 2.14% 2.14%

3.57% 3.50% 3.44%

4.44m 5.42m 6.41m

1.61% 1.61% 1.61%

1.36% 1.46% 1.46%

2.27% 2.27% 2.27%

2.20% 2.11% 2.16%

3.38% 3.35% 3.30%

7.39m 16.26m

1.61% 1.61%

1.56% 1.56%

2.27% 2.27%

2.06% 2.25%

3.23% 3.05%

Seção

TOTAL (primeira fase)

8.88% 8.84% 8.77% 8.70% 8.68% 8.63% 8.70% 8.65% 8.67% 8.49%

Perdas de segunda fase (viga em exercício) Perdas progressivas bord a super. bord a infer.

Seção

Rilax. Aç o

0.00m 0.50m 1.48m

5.14% 5.14% 5.14%

6.81% 6.84% 6.89%

7.99% 7.96% 7.90%

2.47m 3.45m

5.14% 5.14%

6.94% 6.91%

7.85% 7.78%

4.44m 5.42m

5.14% 5.14%

6.95% 6.82%

7.73% 7.63%

6.41m 7.39m 16.26m

5.14% 5.14% 5.14%

6.86% 6.69% 6.82%

7.59% 7.45% 7.31%

TOTAL (segunda fase)

13.14% 13.10% 13.05% 12.99% 12.92% 12.87% 12.78% 12.74% 12.59% 12.45%


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Verificação das seções no E.L.S: Nas tabelas seguintes, a primeira coluna indica a seção analizada, σs e σi (em kN/cm²) representam respectivamente as tensões na borda superior e inferior da viga pré-fabricada. As tensões máximas admissíveis para cada caso estão indicadas acima das tabelas: Combinação 1: 0,8g1 + P0 (Combinação especial de transporte, sob supervisão) σc,lim = -0,7 fckj= -0,7 x 25 = -17,50 MPa = -1,75 kN/cm2 σt,lim = 1,2 ftkj= 1,2 x 1,35 = 1,62 MPa = 0,162 kN/cm2 Seção σs σi 0.00m 0.000 0.000 0.50m -0.046 0.043 1.48m -0.095 -1.271 2.47m -0.175 -1.197 3.45m -0.203 -1.302 4.44m -0.272 -1.238 5.42m -0.209 -1.559 6.41m -0.266 -1.506 7.39m -0.150 -2.003 16.26m -0.372 -1.797 Combinação 2: g1 + P0 (Combinação especial de estocagem ou repouso, sob supervisão) Seção σs σi 0.00m 0.000 0.000 0.50m -0.057 0.054 1.48m -0.128 -1.240 2.47m -0.228 -1.147 3.45m -0.275 -1.235 4.44m -0.361 -1.155 5.42m -0.313 -1.461 6.41m -0.385 -1.393 7.39m -0.282 -1.878 16.26m -0.559 -1.620 Combinação 3: g1 + peso da laje + P 0 (sem considerar a contribuição geométrica da laje) (Combinação de estado em vazio→ações permanentes) Seção σs σi 0.00m 0.000 0.000 0.50m -0.091 0.086 1.48m -0.226 -1.147 2.47m -0.387 -0.997 3.45m -0.489 -1.033 4.44m -0.627 -0.904 5.42m -0.627 -1.164 6.41m -0.743 -1.056 7.39m -0.678 -1.503 16.26m -1.122 -1.087


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Combinação 4: g1 + peso da laje + P ∞ (considerando a contribuição geométrica da laje) σc,lim = -0,5 fck= -0,5 x 40 = -20MPa = -2,00 kN/cm2 σt,lim = 0 Seção 0.00m 0.50m 1.48m 2.47m 3.45m 4.44m 5.42m 6.41m 7.39m 16.26m

σs

σi

0.000 -0.043 -0.008 -0.083 -0.127 -0.192 -0.187 -0.241 -0.200 -0.409

0.000 -0.001 -0.847 -0.739 -0.762 -0.669 -0.848 -0.770 -1.089 -0.792

Combinação 5: g1 + g2 + P ∞ (Combinação incluindo cargas permanentes de segunda fase) σc,lim = -0,5 fck= -0,5 x 40 = -20 MPa = -2,0 kN/cm2 σt,lim = 0 Seção σs σi 0.00m 0.000 0.000 0.50m -0.038 -0.001 1.48m -0.044 -0.794 2.47m -0.153 -0.637 3.45m -0.226 -0.617 4.44m -0.318 -0.485 5.42m -0.336 -0.629 6.41m -0.412 -0.520 7.39m -0.390 -0.810 16.26m -0.680 -0.395


15


Combinação 6: g1 + g2 + 0,4q + P∞ (Combinação quase-permanente) σc,lim = -0,5 fck= -0,5 x 40 = -20,0 MPa = -2,0 kN/cm2 σt,lim = 0 Seção σs σi 0.00m 0.000 0.000 0.50m -0.042 0.061 1.48m -0.081 -0.740 2.47m -0.219 -0.541 3.45m -0.316 -0.487 4.44m -0.428 -0.324 5.42m -0.466 -0.440 6.41m -0.559 -0.305 7.39m -0.553 -0.571 16.26m -0.909 -0.058 Combinação 7: g1 + g2 + 0,6q + P∞ (Combinação freqüente) σc,lim = -0,5 fck= -0,5 x 40 = -20,0 MPa = -2,0 kN/cm2 σt,lim =1,2 ftk= 1,2 x 3,1 = 3,72 MPa = 0,372 kN/cm2 Seção σs σi 0.00m 0.000 0.000 0.50m -0.043 0.063 1.48m -0.100 -0.713 2.47m -0.251 -0.494 3.45m -0.360 -0.421 4.44m -0.484 -0.243 5.42m -0.530 -0.345 6.41m -0.633 -0.197 7.39m -0.634 -0.452 16.26m -1.024 0.110

O coeficiente dinãmico φ é calculado atravéz da fórmula: ϕ = 1,4 − 0,007 ⋅ L

Para o caso em exame, com L=24,71m, se obtêm φ=1,22.


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Verificação no E.L.U da seção no meio do vão sob ação de carregamentos combinados:

Dados: A p = P0=

31.58cm² 4416.00kN

a) pré-alongamento Pd = 4416.0 kN 9.75 MPa σcPd= Pn = 4242.1 kN Ep = 200000MPa 0.6716% ε pn= b) momento solicitante Md = 1,3 . Mg1 + 1,5 . (Mg2+Mq) = 5152.97kN.m. c) Verificação da tensão na armadura ε p= ε pt= σ pi =

0.14% 0.81% 1420.2MPa

d) Verificação da armadura Rpt = Rcc =

4485.6kN (força de tração na armadura) Acc . 0,85 . Fcd (força de compressão na armadura)

Posição da linha neutra: x = 32.39cm. y = 0,8.x =25.91cm. Com a posição da linha neutra, podemos determinar o momento resistente: Acc = 1847.01cm² Rcc = 4485.6 kN z= 125.87cm Mrd = Rcc.z Mrd = 5646.4kN.m , que é maior que o momento atuante. e) Cálculo da deformação no concreto: ε c=

0.04%

< 0,35%, portanto a verificação está satisfeita


17


Verificação ao esforço cortante na longarina Cortante e momento torçor de projeto:

Seção

Vsdg (kN)

Vsdq (kN)

Tsdg (kN.m)

Tsdq (kN.m)

0.00m 0.50m 1.48m 2.47m 3.45m 4.44m 5.42m 6.41m 7.39m 16.26m

-13.83 440.38 136.79 134.08 126.29 117.31 108.24 99.20 90.03 -1.67

13.40 334.98 334.98 300.34 279.34 264.10 251.32 239.80 229.00 149.99

16.03 35.50 32.77 -33.62 -34.50 -31.04 -27.48 -24.24 -20.79 -0.94

11.37 28.36 35.57 35.70 35.70 34.76 33.48 32.01 30.38 15.54

Verificação das seções:

Parâmetros da seção resistente: Seção

0.00 0.50 1.48 2.47 3.45 4.44 5.42 6.41 7.39 16.26

Area cortante Ø estribo (cm²) (mm)

1947.00 1947.00 1947.00 1947.00 1973.18 1973.18 2031.92 2031.92 2081.25 2081.25

10.00 10.00 10.00 10.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00

S (cm)

Asw (cm²)

d (cm)

he (cm)

Ae (cm²)

ue (cm)

10.00 10.00 10.00 10.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00

1.57 1.57 1.57 1.57 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01

129.80 129.80 129.80 129.80 131.55 131.55 135.46 135.46 138.75 138.75

21.63 21.63 21.63 21.63 21.92 21.92 22.58 22.58 23.13 23.13

2808.0 2808.0 2808.0 2808.0 2884.0 2884.0 3058.3 3058.3 3208.6 3208.6

302.87 302.87 302.87 302.87 306.94 306.94 316.08 316.08 323.75 323.75

Verificação da armadura nessessária para absorver o esforço cortante:

Seção

VRd2 (kN)

Vc0 (kN)

M0 (kN.m)

Msd,max (kN.m)

Vc (kN)

Vsw (kN)

VRd3 (kN)

0.00 0.50 1.48 2.47 3.45 4.44 5.42 6.41 7.39 16.26

1261.66 1261.66 1261.66 1261.66 1278.62 1278.62 1316.69 1316.69 1348.65 1348.65

204.95 204.95 204.95 204.95 207.71 207.71 213.89 213.89 219.08 219.08

1376.23 1377.46 1379.78 1381.95 1564.23 1566.33 1964.16 1966.33 2540.53 2551.01

1.17 29.58 713.63 1327.66 1865.81 2355.25 2803.36 3210.91 3582.46 5152.97

409.90 409.90 409.90 409.90 381.84 345.84 363.75 344.87 374.45 327.54

797.83 797.83 797.83 797.83 258.74 258.74 266.44 266.44 272.91 272.91

1207.73 1207.73 1207.73 1207.73 640.58 604.58 630.19 611.31 647.35 600.45

Vsd (kN)

27.23 775.36 471.77 434.42 405.63 381.40 359.57 339.00 319.03 151.66


18

Fck Engenharia e Consultoria Lt.da Ponte Mário Andreaza - Rio Cuiabá Verificação da armadura nessessária para absorver a torção:

Seção

TRd2 (kN.m)

TRd3 (kN.m)

TRd4 (kN.m)

TSd (kN.m)

0.00 0.50 1.48 2.47 3.45 4.44 5.42 6.41 7.39 16.26

728.96 728.96 728.96 728.96 758.76 758.76 828.57 828.57 890.38 890.38

383.55 383.55 383.55 383.55 126.06 126.06 133.68 133.68 140.24 140.24

254.63 254.63 254.63 254.63 258.06 258.06 265.74 265.74 272.19 272.19

27.41 63.86 68.34 2.08 1.21 3.72 6.00 7.76 9.59 14.61

Os esforços solicitantes são menores que os resistentes, portanto o elemento foi verificado.


19


10. - LAJE 10.1 – EFEITOS GLOBAIS Devido ao comportamento global do tabuleiro, o momento máximo longitudinal é igual a 20,10kN.m/m e o mínimo -15kN.m/m.

Os momento máximo transversal, por sua vez, vale 42kN.m transversal vale -6kN.m/m.

enquanto o mínimo


20


10.2 – EFEITOS LOCAIS

O esquema de cálculo consiste em uma barra bi-engastada com vão de cálculo correspondendo à distância entre faces das almas das longarinas. A difusão das cargas ocorre a 45º até a altura média da laje. As armaduras são dimensionadas para uma tensão tal que satisfaça a vericação a fadiga. Análise das cargas (por metro): Peso próprio da laje= 22cm x 25kN/m³ = 5.5kN/m² Peso da pavimentação= 10cm x 25kN/m³ + 2kN/m³ = 4.5kN/m² Permanentes = 10.00kN/m² Carga móvel (roda de 75kN, dimensões 42x72cm) = 1.4 x 75 / (0.42 x 0.72) = 347.22kN/m² Móveis= 347.22kN/m² Diagrama de momentos para as cargas móveis:

Diagrama de momentos para as cargas permanentes:

Momento máximo de cálculo: 1,5xMkmóvel + 1,35xMkperm=14,64kN.m Momento mínimo de cálculo: 1,5xMkmóvel + 1,35xMkperm=29,28kN.m

10.4 – VERIFICAÇÃO 10.4.1 – VERIFICAÇÃO NO ESTADO LIMITE ULTIMO PARA FLEXÃO Perto dos apois, predomina o efeito local, a medida que nos aproximamos do meio do vão, o efeito global se manifesta como principal. A laje será armada uniformemente ao longo do comprimeito, portanto, o momento solicitante transversal máximo é o maior entre o oriundo dos efeitos locais e globais, resulta portanto igual a: Msdmín = - 29,28kN.m/m < Mresistente = -37,70kN.m/m, para Ø12.5 a cada 20cm Msdmáx = 20,10kN.m/m < Mresistente = 24,67kN.m/m, para Ø10 C/20cm O momento solicitante longitudinal é resultado do efeito global, e vale: Msdmín = - 15kN.m/m < Mresistente = -15,98 kN.m/m, para Ø8 C/20cm Msdmáx = 20,1kN.m/m < Mresistente = 24,67kN.m/m, para Ø10 C/20cm ________________________________________________________________________________________________ Memorial de Cálculo [email protected]

21


Verificação da Armadura transversal bw (cm) h (cm) d (cm) As/As' (cm²) fyd (Mpa) fck (Mpa) x (cm) x23 (cm) x34 (cm) MRd (kN.m)

Mmáx

100

18

15

3.93

435

25

1.41

3.89

9.43

24.67

Mmín

100

18

15

6.14

435

25

2.20

3.89

9.43

-37.70

Verificação da armadura longitudinal

Mmáx Mmín

bw (cm)

h (cm)

d (cm)

As/As' (cm²)

fyd (Mpa)

fck (Mpa)

x (cm)

x23 (cm)

x34 (cm)

100 100

18 18

15 15

3.93 2.51

435 435

25 25

1.41 0.90

3.89 3.89

9.43 9.43

MRd (kN.m) 24.67 -15.98


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12. – REAÇÕES DE APOIO Foi previsto previsto um apoio por extremidade de longarina. As longarinas são identificadas pelo número indicado na figura abaixo:

12.1 – REAÇÕES DE APOIO DEVIDO ÀS CARGAS PERMANENTES

Permanentes verticais

PP longarina PPtransversina PPlaje Pppavimentação Ppguarda-rodas Ppguarda-corpo PPalas PPlaje_aprox. Total:

(kN/apoio) 143.35 12.88 81.95 67.05 15.70 1.35 7.99 26.69 356.97kN/apoio


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12.2 – REAÇÕES DE APOIO DEVIDO ÀS CARGAS OCASIONAIS (kN/apoio)

Ocasionais

Frenagem (longitudinal) Creep (longitudinal) Vento (transversal) Total longitudinal: Total Transversal:

5.63 9.16 6.88 14.78kN/apoio 6.88kN/apoio

12.3 – REAÇÕES DE APOIO DEVIDO À CARGA MÓVEL As reações verticais foram determinadas através da análise do modelo de elementos finitos; as cargas móveis consideradas são as previstas pela NBR 7188 – 1982. Considerando que todos os apoios serão iguais, posicionou-se o veículo a fim de determinar a mair reação possível e a partir desse valor dimensioná-lo.

Reações verticais (em kN) Apoio 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Reação máxima [kN] 208.39 116.02 134.70 158.50 100.39 139.08 139.08 100.39 158.50 134.70 116.02 208.39

Reação mínima [kN] 6.93 2.41 2.55 0.90 3.71 3.34 3.34 3.71 0.90 2.55 2.41 6.93

12.4 – VARIAÇÕES DIMENSIONAIS DO TABULEIRO Para fins de determinação da variação dimensional do tabuleiro, fez-se referência a um gradiente térmico uniforme de 20ºC. Tratando-se de uma estrutura isostática, com apoios simples, a variação do comprimento pode ser calculada como: ∆L = α L ∆T = 10x10-6 x 32,51 x 20 = 0,65 cm


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13. - DIMENSIONAMENTO DO APARELHO DE APOIO Carga permanente Carga acidental Fator majoração cargas vivas Rotação long. permanente Rotação long. acidental Horizontal long. permanente Horizontal long. acidental Deslocamento long. permanente

Deslocamento long. acidental

565.36 363.9 1.5 2.72E-03 1.38E-04 0 34.99 0 5.2

kN kN rad rad kN kN mm mm

largura do aparelho: // eixo long. obra: 500 mm

comprimento do aparelho: 350 9 espessura camada de elastômero: ti altura total elastômero = n.ti 36 G 0.9 fyk 210 6 atrito: concreto (6) ou demais (2)

Deslocamento total permanente

0.0 mm

Deslocamento total acidental

9.6 mm

Tensão normal considerando área total do aparelho

5.31 MPa

Tensão normal com área reduzida

5.63 MPa

Tensão normal permanente com área reduzida

3.36 MPa

Tmin - deslizamento - cargas permanentes

mm mm mm MPa MPa fator

0.0 mm

Tmin - deslizamento - cargas totais

15.8 mm

Tmin - limitação deslocamento horizontal

13.8 mm

Ttmáx para estabilidade

408.31 mm

Soma das deflexões das camadas internas

2.0835 mm

Soma das deflexões das camadas de cobrimento

0.0148 mm

Deflexão total

2.0984 mm

Rotação admissível pela análise da estabilidade

1.28E-02 rad

Rotação admissível sem considerar camadas cobrimento

1.27E-02 rad

Rotação adicional permanente pelo limite deformação 5

7.13E-03 rad

Deformação de cisalhamento por esforços normais

1.00

Deformação de cisalhamento por esforços horizontais

0.24

Deformação de cisalhamento devida às rotações

1.09

Deformações totais por cisalhamento no elastômero

2.34

Deformações totais por cisalhamento no cobrimento

3.69

Espessura mínima para a chapa interna de aço

0.63 mm


25


3 3 2 4 168 1

espessura da chapa externa espessura da chapa interna cobrimento vertical cobrimento horizontal nº de aparelhos para uso nº de aparelhos p/ ensaio

Fator de forma ti

11.21

Fator de forma cobrimento

36.03 55.0 mm

H total σmáx adm σmínadm

mm mm mm mm unidades unidades

15 MPa

em area reduzida

3 MPa

em área reduzida

9.625 dm3

Volume Unitário Volume Total para Compra

1,626.625 dm3

VERIFICAÇÃO PELO UIC-CODE Soma deflexões cam.internas

0.4001 mm

Soma deflexões cam. cobrim.

0.0044 mm

Deflexão total

0.4045 mm

Rot.adm. por estabilidade (K=1)

4.85E-03 rad

Idem, sem cam. cobrimento (K=1)

4.80E-03 rad

Rot. adm. permanente

2.90E-03 rad


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Mesoestrutura

1- Travessas dos pilares intermediários. Cargas permanentes Os esforços característicos nas travessas dos pilares intermediários são os seguintes: Momento mínimo:

Momento máximo:

Esforço cortante:

Cargas móveis As cargas móveis foram posicionadas ao longo da viga a fim de causar os máximos esforços. O valor encontrado será acrescido, no dimensionamento, pelo coeficiente dinâmico ϕ = 1,4 − 0,007 ⋅ L (coeficiente dinâmico). Envoltória de momentos fletores:

Envoltória de esforços cortantes


27


Esforços de cálculo

Os resultados usados para o dimensionamento das armaduras são resultado da seguinte combinação: 1,35 x Permanentes + 1,5 x ϕ x Móveis (ϕ=1,18)

Dimensionamento Dimensionamento à flexão

Os esforços resultantes para o dimensionamento à flexão foram: Md = -4507,95kN.m Md= +2211,45kN.m Fazendo o arredondamento do diagrama de momento negativo temos: ∆M = R x t /8 =

3781,88kN x 1,4m /8 = 661,83kN.m Assim, o momento negativo usado para o dimensionamento é igual a: Md1 = Md – ∆M = -4507,95+ 661,83 = -3846,12kN.m Portanto a viga será dimensionada para os seguintes esforços: Md = -3846,12kN.m < Mresistente = -4234kN.m Md= +1933,32kN.m < Mresistente = 2288kN.m Adotou-se uma armadura NEGATIVA igual a 18Ø25.


28

Fck Engenharia e Consultoria Lt.da Ponte Mário Andreaza - Rio Cuiabá ARMADURA POSITIVA igual a 15Ø20.


29

Fck Engenharia e Consultoria Lt.da Ponte Mário Andreaza - Rio Cuiabá Dimensionamento ao esforço cortante + torção:

Os esforços cortantes de cálculo usados para o dimensionamento foram Trecho 1 – 0 a 1,30m  V = 1028,35kN, T = 406,77kN.m Trecho 2 – 1,30 a 3,5m  V = 3217,48kN, T = 429,02kN.m Trecho 3 – 3,5m a 7,7m  V = 1612,06kN, T=466,40kN.m Trecho

1 2 3

Trecho

1 2 3

Trecho

1 2 3

Area cortante

Ø estribo

S

Asw

d

he

Ae

ue

(cm²)

(mm)

(cm)

(cm²)

(cm)

(cm)

(cm²)

(cm)

19200 19200 19200

10 12.5 10

25 15 25

4.71 7.36 4.71

115 115 115

34.29 34.29 34.29

4114.29 4114.29 4114.29

560.00 560.00 560.00

VRd2

Vc0

Vc

Vsw

VRd3

Vsd

(kN)

(kN)

(kN)

(kN)

(kN)

(kN)

7984.29 7984.29 7984.29

1415.86 1415.86 1415.86

1415.86 1415.86 1415.86

848.23 2208.93 848.23

2264.09 3624.79 2264.09

1028.35 3217.48 1612.06

TRd2

TRd3

TRd4

TSd

(kN.m)

(kN.m)

(kN.m)

(kN.m)

Vsd/TRd2 + Tsd/TRd2

1133.53 1133.53 1133.53

16859.23 26342.55 16859.23

564.48 564.48 564.48

406.77 429.02 466.40

0.49 0.78 0.61


30


2- Travessas dos encontros. Cargas permanentes Os esforços característicos nas travessas de encontro são os seguintes: Momento mínimo:

Momento máximo:

Esforço cortante:

Cargas móveis As cargas móveis foram posicionadas ao longo da viga a fim de causar os máximos esforços. O valor encontrado será acrescido, no dimensionamento, pelo coeficiente dinâmico ϕ = 1,4 − 0,007 ⋅ L = 1,2133 (coeficiente dinâmico). Envoltória de momentos fletores:

Envoltória de esforços cortantes


31


Esforços de cálculo

Os resultados usados para o dimensionamento das armaduras são resultado da seguinte combinação: 1,35 x Permanentes + 1,5 x

ϕ

x Móveis

Dimensionamento Dimensionamento à flexão

Os esforços resultantes para o dimensionamento à flexão foram: Md = -2956,32kN.m Md= +1363,75kN.m Fazendo o arredondamento do diagrama de momento negativo temos: ∆M = R x t /8 = 2735kN x

1,4m /8 = 478,73kN.m Assim, o momento negativo usado para o dimensionamento é igual a: Md1 = Md – ∆M = -2953,32+ 478,73= -2474,59kN.m Portanto a viga será dimensionada para os seguintes esforços: Md = -2474,59kN.m Md= +1363,75kN.m Adotou-se uma armadura igual a 18Ø20 (56,55cm²) para o negativo e 15Ø16 (30,16cm²) para o positivo.


32



33

Fck Engenharia e Consultoria Lt.da Ponte Mário Andreaza - Rio Cuiabá Dimensionamento ao esforço cortante + torção:

Os esforços cortantes de cálculo usados para o dimensionamento foram: Trecho 1 – 0 a 1,35m  V = 865,44kN, T = 144,94kN.m Trecho 2 – 1,35 a 3,2m  V = 2696,72kN, T = 91,54kN.m Trecho 3 – 2,60 a 3,39m  V = 1289,35kN, T=76,68kN.m

Trecho

1 2 3

Trecho

1 2 3

Trecho

1 2 3

Area cortante Ø estribo

S

Asw

d

he

Ae

ue

(cm²)

(cm)

(cm²)

(mm)

(cm)

(cm²)

(cm)

(cm)

22200 22200 22200

10 10 10

20 20 20

4.71 4.71 4.71

115 115 115

36.39 36.39 36.39

VRd2

Vc0

Vc

Vsw

VRd3

Vsd

(kN)

(kN)

(kN)

(kN)

(kN)

(kN)

9231.83 9231.83 9231.83

1637.09 1637.09 1637.09

2697.38 2697.38 2697.38

865.44 2696.72 1289.35

TRd2

TRd3

TRd4

TSd

(kN.m)

(kN.m)

(kN.m)

(kN.m)

Vsd/TRd2 + Tsd/TRd2

1277.18 1277.18 1277.18

17895.66 17895.66 17895.66

352.05 352.05 352.05

144.94 91.54 76.68

0.21 0.36 0.20

1637.09 1060.29 1637.09 1060.29 1637.09 1060.29

4367.21 610.00 4367.21 610.00 4367.21 610.00


34


Infraestrutura

Carregamentos a) Peso próprio da longarina

PPviga=(0.3533m²x25kN/m³)=8.83kN/m b) Peso da transversina:

PPtransversina=(0.5152m²x25kN/m³)=12.88kN/extremidade de viga c) Peso da laje:

PPlaje = 0.22m x 25kN/m³ = 5.5kN/m² d) Peso da pavimentação:

PPlaje = 0.1m x 25kN/m³ + 2kN/m³= 4.5kN/m² e) Peso do guarda rodas

PPgr=(0.2318m²x25kN/m³)=5.8kN/m f) Peso do guarda corpo

PPgcorpo=1kN/m g) Peso próprio da travessa central (viga de apoio):

PPtrav.central=(2.22m²x25kN/m³)=55.5kN/m h) Peso próprio da travessa do encontro

PPtrav.encontro=(2.7065m² x 25kN/m³) = 67.66kN/m i) Peso próprio das alas

PPalas = 1.92m³ x 25kN/m³= 47.96kN/ala j) Peso laje de aproximação + camada de 50cm de solo

PPlajeaprox= (4m x 0.25m x25kN/m³ + 4m x 0.5m x 18kN/m³)/2= 30.5kN/m l) Peso próprio do pilar

PPpilar = 3.1415 x (1.4)^4/4 x 25kN/m³= 75.43kN/m


35


36

CARGAS VARIÁVEIS a) Frenagem

Veículo: Carga multidão: p=5kN/m² Carga móvel do caminhão: P=450kN Largura da pista: 8m Comprimento da pista: 32.51m

T45

F1 = 0.3 x 450 = 135kN F2 = 0.05 x 21.63 x 8 x 32.51 = 281.25kN

(adotado)

b) Força longitudinal devida às deformações lentas e variação térmica (Creep)

Considerou-se, de forma simplificada, que as cargas horizontais causadas por esses fenômenos sejam equivalentes a 3% do peso total da superestrutura: Flong = 3% x 1933.58 = 58.01 kN/pilar Força transversal devida ao vento c) Vento

S1= categoria= classe= S3= Coef. de força (Cf)= Velocidade básica= z= S2= Área de influência = Vk= qv= Fvento =

1 1 B 1.1 1.4 30.0m/s 4m 1.025 84.12m² 33.83m/s 0.98kN/m² 82.60kN/pórtico

d) Correnteza

Seção do pilar = circular ângulo de incidência= 90° Vmáx da água (Va)= 2.0m/s k= 0.34 largura do pilar = 1.40m p = k x Va^2 = 1.36kN/m² Fcorrent = 1.90kN/m


Fck Engenharia e Consultoria Lt.da Ponte Mário Andreaza - Rio Cuiabá a) Empuxo:

Considerações: Peso específico do solo do aterro: 18kN/m³ Ângulo de atrito do solo do aterro: ϕ = 30 ° Peso específico do concreto armado:

γ c =

25 kN m

3

Coesão do solo do aterro: c = 10kPa = 10kN / m 2 Coeficiente de Empuxo Ativo (Coulomb):

(

)

ϕ 2 K a = tan 2   45 − 2  = tan 45 − 30 2 = 0,33   o

o

o

Resultado: Para o encontro E1 qmáx=15.43kN/m² Para o encontro E2 qmáx=21.31kN/m²

Cargas móveis As cargas móveis (Classe 45) foram posicionadas ao longo da viga a fim de causar os máximos esforços. O valor da resultante máxima atuante em cada pilar, pilar considerando a distribuição de cargas mais desfavorável para cada caso, é igual a: Pórtico E1 E1 P1 P1 P2 P2 P3 P3 P4 P4 P5 P5 P6 P6 E2 E2

Nk 813.48 813.48 1278.73 1278.73 1283.28 1283.28 1282.69 1282.69 1282.77 1282.77 1282.42 1282.42 1280.36 1280.36 813.15 813.15


37


1- Dimensionamento dos tubulões O dimensionamento dos pilares foi baseado na verificação do pilar mais carregado. O pórtico mais carregado é o P4, cujas dimensões podem ser consultadas no projeto executivo anexo a este memorial. Os esforços solicitantes foram encontrados com o auxílio de um programa de elementos finitos cujo modelo está ilustrado a seguir:

Os esforços oriundos do pórtico mais carregado vêm da envoltória de esforços conseqüente das seguintes combinações de esforços: () = 1,35 × ( +  ) + 1,5 ×  ×  + 0,75 × (. + +  + ); () = 1,35 × ( + ) + 1,5 ×  + 0,75 × (. + ×  +  + ); () = 1,35 × ( + ) + 1,5 ×  + 0,75 × (. + ×  +  + ); () = 1,35 × ( + ) + 1,5 × . +0,75 × (. + +  +  × ) ; () = 1,35 × ( + ) + 1,5 × . +0,75 × (. + +  +  × ). NL GROUP = Envoltória das combinações acima descritas.


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Fck Engenharia e Consultoria Lt.da Ponte Mário Andreaza - Rio Cuiabá A seguir são indicados os esforços solicitantes no tubulão do pórtico mais carregado, condiderando efeito de segunda ordem global (pelo método P-delta): Frame Station OutputCase StepType Text m Text Text 12244 0 ELU(corrent) Max 12244 21.4 ELU(corrent) Max 12244 0 ELU(corrent) Min 12244 21.4 ELU(corrent) Min 12244 0 ELU(creep) Max 12244 21.4 ELU(creep) Max 12244 0 ELU(creep) Min 12244 21.4 ELU(creep) Min 12244 0 ELU(frenag) Max 12244 21.4 ELU(frenag) Max 12244 0 ELU(frenag) Min 12244 21.4 ELU(frenag) Min 12244 0 ELU(ML1) Max 12244 21.4 ELU(ML1) Max 12244 0 ELU(ML1) Min 12244 21.4 ELU(ML1) Min 12244 0 ELU(vento) Max 12244 21.4 ELU(vento) Max 12244 0 ELU(vento) Min 12244 21.4 ELU(vento) Min 12244 0 GROUP ELU Max 12244 21.4 GROUP ELU Max 12244 0 GROUP ELU Min 12244 21.4 GROUP ELU Min

P KN -6615.38 -5503.57 -7653.69 -6541.88 -6585.25 -5473.43 -7623.56 -6511.74 -6585.25 -5473.43 -7623.56 -6511.74 -6475.47 -5363.65 -9008.95 -7897.13 -6685.57 -5573.75 -7723.88 -6612.06 -6475.47 -5363.65 -9008.95 -7897.13

V2 KN -27.59 -30.36 -33.63 -38.09 -18.64 -29.51 -24.67 -37.24 -18.64 -29.51 -24.67 -37.24 -14.16 -24.30 -28.90 -43.16 -30.68 -60.50 -36.72 -68.23 -14.16 -24.30 -36.72 -68.23

V3 KN -6.65 88.57 -28.16 52.64 -13.58 121.47 -35.10 85.54 -9.32 101.43 -30.84 65.50 8.96 114.94 -43.54 27.27 -6.70 88.46 -28.21 52.53 8.96 121.47 -43.54 27.27

T KN-m 19.52 19.52 -12.72 -12.72 18.65 18.65 -13.59 -13.59 18.66 18.66 -13.58 -13.58 41.87 41.87 -36.80 -36.80 20.36 20.36 -11.88 -11.88 41.87 41.87 -36.80 -36.80

M2 KN-m 1058.18 268.37 818.29 -161.52 1484.74 274.41 1244.85 -155.48 1224.56 270.19 984.67 -159.70 1236.09 574.51 650.77 -474.42 1057.36 269.57 817.47 -160.32 1484.74 574.51 650.77 -474.42

M3 KN-m -473.24 554.03 -525.18 434.31 -346.63 460.81 -398.56 341.09 -346.63 460.81 -398.56 341.09 -310.06 546.13 -436.77 254.01 -584.35 753.07 -636.28 633.35 -310.06 753.07 -636.28 254.01

O pilar será calculado para os seguintes esforços críticos: GROUP ELU

a b

-6475.47 -5363.65

1484.74 574.51

-310.06 753.07

Considerando os efeitos locais de 2.º ordem, chega-se ao seguinte valor para o momento na direção 2 (longitudinal). M21dx,min 338.16

MA,3 1484.739

MC,2 e1,2 αb,2 λlim,2 1029.622 1.158 0.12 30.213

A 6.204

B -7399.981

C Md,tot,2 -1.2E+07 2123.47

A B 6.204 -2860.993

C Md,tot,3 -6217858 753.07

para o momento na direção 3 (tranversal) os valores são os seguintes: M3A,MÍN M3B,MÍN M A,3 MB,3 e1,3 αb,3 λlim,3 280.098 338.159 753.07 28.10 0.614924 0.072 56.92

Assim, o momento resultante para o dimensionamento é igual a Md = 2253,05kN.m


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Fck Engenharia e Consultoria Lt.da Ponte Mário Andreaza - Rio Cuiabá Verificação da seção resistente do tubulão:

Para a armadura principal adotada, igual a mínima: 23 Ø 20mm. O momento resistente vale 4188kN.m, portanto é maior que o atuante (Md=2253.05kN.m). A seção está verificada.


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2- Parâmetros geotécnicos No cálculo das fundações em tubulões, foram definidos os valores dos módulos de reação horizontal e vertical, a partir das proposições de Terzaghi, considerando a dimensão da fundação e a profundidade do apoio elástico, de forma a simular de forma satisfatória a contenção do solo em camadas sucessivas de 1m de profundidade.

Verificação da base alargada O dimensionamento da base e de cada tubulão foi feito em função das características de resistência do solo abaixo da cota da base, levou-se em conta ainda, a profundidade de assentamento da base, o esforço a esta altura e possíveis dificuldades na execução. Decidiu-se em função do perfil geotécnico instalar a base dos tubulões na camada julgada resistente e suficiente para o suporte dos mesmos. Considerou-se: Base apoiada em Filito, com tensão admissível qadm ≤ 1200kPa. Os valores característicos máximos de reação na base dos tubulões são: Joint OutputCase CaseType StepType F1 Text Text Text Text KN E1 BASE TUBO Combination Max 3825.65 E1 BASE TUBO Combination Max 3609.14 P1 BASE TUBO Combination Max 6017.78 P1 BASE TUBO Combination Max 5758.43 P2 BASE TUBO Combination Max 6149.37 P2 BASE TUBO Combination Max 5848.51 P3 BASE TUBO Combination Max 6244.64 P3 BASE TUBO Combination Max 5906.01 P4 BASE TUBO Combination Max 6294.51 P4 BASE TUBO Combination Max 5933.27 P5 BASE TUBO Combination Max 6313.38 P5 BASE TUBO Combination Max 5952.19 P6 BASE TUBO Combination Max 6164.47 P6 BASE TUBO Combination Max 5846.10 E2 BASE TUBO Combination Max 3878.40 E2 BASE TUBO Combination Max 3627.67

M2 KN-m 1442.27 1447.63 1225.55 1235.90 1201.64 1215.60 1161.54 1172.62 1206.55 1212.50 1289.08 1284.04 1768.19 1751.48 3366.03 3350.97

M3 KN-m 320.68 333.32 406.83 387.50 452.92 439.45 502.12 489.79 526.86 515.03 522.84 511.19 478.17 463.35 357.81 369.05


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Fck Engenharia e Consultoria Lt.da Ponte Mário Andreaza - Rio Cuiabá A tensão máxima atuante para o diâmetro de base considerado em cada pilar, equivale a:

Pórtico E1 E1 P1 P1 P2 P2 P3 P3 P4 P4 P5 P5 P6 P6 E2 E2

Nk 3825.65 3609.14 6017.78 5758.43 6149.37 5848.51 6244.64 5906.01 6294.51 5933.27 6313.38 5952.19 6164.47 5846.10 3878.40 3627.67

Mky 1442.27 1447.63 1225.55 1235.9 1201.64 1215.6 1161.54 1172.62 1206.55 1212.5 1289.08 1284.04 1768.19 1751.48 3366.03 3350.97

Mkx 320.68 333.32 406.83 387.5 452.92 439.45 502.12 489.79 526.86 515.03 522.84 511.19 478.17 463.35 357.81 369.05

qadm (kPa) Ø base (m) 1000.00 3.60 1000.00 3.60 1000.00 3.60 1000.00 3.60 1000.00 3.60 1000.00 3.60 1000.00 3.60 1000.00 3.60 1000.00 3.60 1000.00 3.60 1000.00 3.60 1000.00 3.60 1000.00 3.60 1000.00 3.60 1000.00 3.60 1000.00 3.60

tensão máxima 537.24 522.22 671.64 652.69 680.38 659.06 684.43 659.75 696.79 669.62 710.73 681.92 773.48 746.06 861.57 840.31

Em todos os casos, a tensão admissível é maior que a máxima atuante. A base está verificada.


42

PROJETO EXECUTIVO

Projeto Executivo - Ponte Mario Andreazza

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