Programa de Perforación CIS-92

GERENCIA DE YACIMIENTOS DEPARTAMENTO DE PERFORACIÓN PROGRAMA DE PERFORACIÓN POZO CIS-92 MACOLLA 30

GERENCIA DE YACIMIENTOS DEPARTAMENTO DE PERFORACIÓN

PROGRAMA DE PERFORACIÓN LOCALIZACIÓN: N- 10,86; E-18,42

POZO CIS 92 MACOLLA 30

Elaborado por: Ing. Yajaira Suarez

Docum ocumeento nto Núm Número: ero:

Fecha echa:: 02/11/2010

Revisado por: Ing. Rafael Molero

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Elaborado Por:

Revisado Revis ado Por:

Ing.Yajaira Suarez Ingeniero de Operaciones C. I.V. N° 186.855 Indicador:

Ing. Jose Flores Desarrollo de yacimient os C. I. V. N°

[email protected]

Indicador: [email protected]

Cruz Vas quez Geólogo C. I.V. N° 62. 217 Indicador:

Ing. Rafael Molero Coordinador de Perforación C.I. V. N° 111. 884

vasquez.c ruz @sinov ensa.com

Indicador:

molerorp@sinov ensa.pdvsa.com

Ing. Eloy Pinedo Gte (e) de perforación C.I.V. N° 11.119 11.119 Indicador:



[email protected]

Fecha echa:: 02/11/2010


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Elaborado Por:

Revisado Revis ado Por:

Ing.Yajaira Suarez Ingeniero de Operaciones C. I.V. N° 186.855 Indicador:

Ing. Jose Flores Desarrollo de yacimient os C. I. V. N°

[email protected]

Indicador: [email protected]

Cruz Vas quez Geólogo C. I.V. N° 62. 217 Indicador:

Ing. Rafael Molero Coordinador de Perforación C.I. V. N° 111. 884

vasquez.c ruz @sinov ensa.com

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molerorp@sinov ensa.pdvsa.com

Ing. Eloy Pinedo Gte (e) de perforación C.I.V. N° 11.119 11.119 Indicador:



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ÍNDICE 6

1. INFORMACIÓN GENERAL

8

2. RESUMEN GEOLÓGICO 2.1 Descripción Geológica 2.2 Prognósis Geológica 2.3 Descripción del Yacimiento

9 9 10

2.3.1Yacimiento OFIM CNX 24 2.4 Resumen de Pozos Vecinos

15 18 21

3. PROGRAMA DE CONSTRUCCION DE POZO 3.1 HOYO DE SUPERFICIE DE 17 1/2” 3.1.1 Objetivo 3.1.2 Especificaciones de Mecha 3.1.3 Ensamblaje de Fondo Recomendado 3.1.4 Programa de Fluido de Perforación 3.1.5 Equipos de Control de Sólidos 3.1.6 Procedimiento Operacional de Perforación 3.1.7 Programa de Revestidor 13 3/8” 3.1.7.1 Procedimiento Operacional para Bajar Revestidor de 13 3//8” 3.1.8 Programa de Cementación 3.1.8.1 Información de Equipo de Flotación y Accesorios 3.1.8.2 Características y Propiedades de la Lechada 3.1.8.3 Cálculos de Volúmenes 3.1.8.4 Procedimiento de Bombeo y Desplazamiento de la Lechada 3.1.8.5 Top Job 3.1.8.6 Cálculos de Volumenes Top Job 3.1.8.7 Diagrama del Pozo Revestidor de 13 3/8” 3.1.8.8 Procedimiento Operacional de Cementación del Revestidor de 13 3/8”



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21 21 21 22 22 23 25 25 26 27 27 27 28 28 28 29 29 30


3.2 HOYO INTERMEDIO DE 12 1/4” 3.2.1 Objetivo 3.2.2 Especificaciones de Mecha 3.2.3 Ensamblaje de Fondo Recomendado 3.2.3.1 Ensamblaje Convencional 3.2.3.2 Ensamblaje Direccional 3.2.4 Análisis de Ingeniería 3.2.5 Programa de Fluidos de Perforación 3.2.6 Equipos de Control de Sólidos 3.2.7 Procedimiento Operacional de Perforación 3.2.7.1 BHA Convencional 3.2.7.2 BHA Direccional 3.2.8 Programa de Revestidor 9 5/8” 3.2.8.1 Procedimiento Operacional para Bajar Revestidor de 9 5//8” 3.2.9 Programa de Cementación 3.2.9.1 Información de Equipo de Flotación y Accesorios 3.2.9.2 Características y Propiedades de la Lechada de Llenado 3.2.9.3 Cálculos de Volúmenes de Lechada de Llenado 3.2.9.4 Características y Propiedades de la Lechada de Cola 3.2.9.5 Cálculos de Volúmenes de Lechada de Cola 3.2.9.6 Diagrama del Pozo Revestidor de 95/8” 3.2.9.7 Procedimiento de Bombeo y Desplazamiento de la Lechada. 3.2.9.8 Aditivos Usados Usados en la Lechada 3.2.9.9 Procedimiento Operacional de la Cementación 3.2.9.10 Equipos de Cementación 3.2.9.11 Personal de Cementación 3.2.10 Planes de Contigencia 3.3 HOYO DE PRODUCCION DE 8 1/2”


31 31 32 32 33 34 37 38 40 40 41 43 43 45 46 46 47 47 48 48 49 49 50 53 54 54 55 55

3.3.1 Objetivo


31

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3.3.2 Especificaciones de Mecha 3.3.3 Ensamblaje de Fondo Recomendado 3.3.4 Análisis de Ingeniería 3.3.5 Programa de Fluidos de Perforación 3.3.6 Equipos de Control de Sólidos 3.3.7 Procedimiento Operacional de Perforación 3.3.8 Programa de Liner de 7” 3.3.8.1 Revestimiento del Hoyo de Producción 3.3.8.2 Procedimiento Operacional para Bajar Liner de 7” 4. Consideraciones de Seguridad 5. Consideraciones Operacionales Anexos ANEXO A. DIAGRAMA HORIZONTAL

MECÁNICO

55 56 57 60 61 63 67 67 67 69 70

PROPUESTO

78

ANEXO C. DISTRIBUCIÓN DE TIEMPOS

80

ANEXO D. COSTOS ESTIMADOS

87

ANEXO E. DIAGRAMA

84

ANEXO H.CONTACTOS

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74 75

ANEXO B. PLAN DIRECCIONAL


HOYO


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1.- INFORMACIÓN GENERAL 30-23

N° Celler Localización/Pozo

N 10,86; E 18,42/CIS -92

Bloque / Macolla OIE

Carabobo / 30 -

Tipo de pozo

Horizontal 3D

Estado

Monagas

Municipio

Libertador

Campo/ Área

Carabobo / Sinovensa

Yacimiento

OFIM CNX 24

Parcela

MONA –7-16.064

Presion del yacimiento

1115 lpc @ 2400’ DATUM

EMR = elevación terreno + mesa KOP Inicio tangente (MD/TVD/ INC)

291,53’ = 260,35 + 31,18’

Fin de tangente (MD/TVD/ INC)

1365’ 3074,9’/2748’/63,27° 3187,6’/2798,7’/63,27°

Longitud de tangente

112,7’

Punto final (MD/TVD)

7385,5’/ 3096,5’

Profundidad zapata 13 3/8”

550’

Profundidad zapata 9 5/8”

4325,9’

Profundidad zapata 7”

7385,5’

Origen de coordenadas

UTM La Canoa

N: 969421,21 E: 508945,99 Coordenadas inicio sección horizontal N: 969031,76 E: 508501,35 (UTM) Coordenadas de superficie (UTM)


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Coordenadas final sección horizontal (UTM) Unidad litoestratigráfica

N: 969030,97 E: 507571,85 O – 12

Espesor de unidad objetivo

130’

Producción Estimada

1200 BPD

Azimuth de navegación

89,91°

TVD punto de aterrizaje

3086,5’

Longitud total sección horizontal Registros

3096,5’ LWD: GR, resistividad

Días estimados

15

Taladro

GW-68

Costos estimados del pozo (MM.Bs.F) 5,26


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2.- RESUMEN GEOLÓGICO La sección estratigráfica a ser perforada en el área Sinovensa, está conformada por sedimentos Terciarios acumulados sobre el basamento ígneo-metamórfico en un espacio relativo generado por la invasión marina (transgresión tectónica) motorizada por la colisión entre las Placas del Caribe y la Suramericana. La sección superior pertenece a las formaciones Las Piedras y Mesa, compuestas por arenas y arcillas; siguen las capas de la Formación Freites y al profundizar se encuentran las arenas y lutitas de los Miembros Pilón, Jobo, Yabo y las arenas masivas con intervalos lutíticos del Miembro Morichal, miembros todos pertenecientes a la Formación Oficina. La Formación Oficina esta conformada por una secuencia de arenas alternadas con lutitas con un espesor total que varia entre 456 y 1146 pies y profundidades entre 1870 y 3150 pies con un promedio entre 2260 y 3210 pies en el área Sinovensa. El Miembro Morichal, de acuerdo a la información obtenida de núcleos, muestra características de ambientes de sedimentación típicas de deltas con dominación de marea. De base a tope han sido identificadas facies representativas de estos ambientes, tales como canales de marea, canales estuarinos, barras de marea, llanuras de marea, cerrando el ciclo depositacional con ambientes abiertamente marinos en la parte superior de este miembro e infrayacente al Miembro Yabo de origen marino. La estructura en el área de Sinovensa es un monoclinal que buza aproximadamente 2 grados al Norte de rumbo EO-NE, cortado por un sistema de fallas normales de dirección Este-Oeste con desplazamientos


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entre 20 y 100 pies, lo cual supone que no hay un efecto sellante de estas fallas sobre los yacimientos del Miembro Morichal, cuyos espesores oscilan entre 200 y 300 pies. 2.3.- DESCRIPCIÓN GEOLÓGICA Tabla 1. Descripción geológica de la arena O-12

FORMACION

Objetivo: Miembro Morichal – Inferior Unidad O - 12

EDAD

Terciario Superior

AMBIENTE

Fluvial/Deltaíco

ESPESOR

El Miembro Morichal está compuesto de arenas masivas de grano medio a fino, intercaladas con capas delgadas lutitícas y en esta localización, presenta un espesor de 130’ son de arena neta Petrolífera presentes en la Unidad Morichal Inferior (O-12)

2.2.- PROGNÓSIS GEOLÓGICA Prognosis presentada según el modelo geológico 3-D, revisado y actualizado en marzo del 2010. Tabla 2. Topes de las Formaciones FORMACIÓN Freites Pilón Jobo Yabo O-11b O-12


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PROFUNDIDAD TOPE (pies) TVD TVDSS 1414 -1122,5 1802 -1510,5 2300 -2008,5 2676 -2384,5 2875 -2583,5 3000 -2708,5

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2.3.- DESCRIPCIÓN DEL YACIMIENTO La estructura geológica donde se perforará la localización N10,86; E18,42 ubicada en la Macolla 30, observar figura 1, (pozo horizontal de producción), está representada por un bloque monoclinal de buzamiento suave de 1°- 2° hacia el Norte y estructuralmente afectado por un pequeño sistema de fallas normales y buzamiento hacia el Sur y rumbo SW-NE ubicado al norte de la estructura, dentro de este sistema se destacan las fallas F3 y F4 las cuales presentan un saltos de 80 y 100 pies respectivamente buzando hacia al sur y tienen rumbo NE-EW. Los desplazamientos verticales promedios de las fallas BO y AO son de unos 120 pies y 140 pies, respectivamente, todo esto tomado de la interpretación estructural basada en la Sísmica 3-D, grabada en el año 2003 y reinterpretada en el año 2008 (Observar figura 2). La combinación de los sistemas de fallas y, principalmente, la estratigrafía presente definen los diferentes compartimientos y/o yacimientos detectados en el área Sinovensa.


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Figura 1. Plano de ubicación de la Macolla La sección vertical a ser penetrada está conformada por 3086,5 pies, aproximadamente, de sedimentos Terciarios acumulados sobre el Elaborado por: Ing. Yajaira Suarez

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basamento ígneo/metamórfico (tope estimado a 3000 pies), en un espacio relativo generado por la invasión marina (trasgresión tectónica) motorizada por la colisión entre las Placas del Caribe y la Suramericana. La sección superior pertenece a las formaciones Las Piedras y Mesa, compuesta por arenas y lutitas, al profundizar se detectarán las arenas y lutitas de los miembros Pilón (1802 pies), Jobo (2300 pies), Yabo (2676 pies) y, por último, se hallarán las arenas masivas con intervalos lutíticos del miembro Morichal (tope a 3000 pies), con un espesor total de 346 pies en esta localización. Todos los miembros mencionados pertenecen a la formación Oficina (Ver figura 2).

Figura 2. Columna estratigráfica generalizada en la localización


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Usando las correlaciones locales con los pozos vecinos (figura 3) y las características lito-estratigráficas generales observadas hasta la fecha, el miembro Morichal se ha subdividido en tres sub-unidades: Morichal Inferior Unidad O-11b, Morichal Medio Unidad O-12 y Morichal Superior Unidad O-13 (Ver Figura 3). El pozo tendrá como objetivo la Unidad Morichal Inferior O-12, la cual penetrará 3096,5 pies, 943,81 m, hacia el Oeste. La Unidad Morichal Inferior O-12 tendrá un espesor aproximado de 130 pies de arena neta (información tomada del Modelo Geológico 3D, revisado y actualizado en marzo del 2009) y el pozo propuesto drenará volúmenes de hidrocarburos contenidos dentro del yacimiento OFIM CN 42 (Figura 6. Mapa Isópaco/estructural oficial vigente del miembro Morichal). La continuidad y existencia de la Unidad objetivo O-13 Morichal Inferior está garantizada por los pozos CN-193 ubicado a 1433,6 m al NorOeste y CN-52, ubicados a 1480, m al Sur-Oeste de la localización. El pozo vecino perforado al Sur de la macolla 31 registró 58,3’ de ANP aproximadamente. Los pozos exploratorios CN-52 y CN-193, perforados en campañas anteriores, encontraron 101 y 105 pies de arena neta petrolífera, respectivamente (información tomada del Modelo Petrofisico existente, revisado y actualizado en diciembre 2008). El miembro Morichal Inferior (O-12), objetivo primario de este pozo, es parte de la formación Oficina, de edad Mioceno Medio-Superior, acumulada en un ambiente Fluvio-Deltaíco y contenido dentro del depocentro del Campo Carabobo. Los ambientes de sedimentación durante la acumulación de Morichal cambiaron de continentales, en la base, a más marinos, hacia el tope, como consecuencia de la subida relativa del nivel del mar, controlada tectónicamente por el


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empuje de la Serranía del Interior hacia el Sur, como resultado de la colisión oblicua de la Placa del Caribe contra el borde Norte de la Placa Suramericana. Se espera conseguir arenas limpias saturadas de petróleo, no consolidadas con ciertas intercalaciones de intervalos arcillosos muy delgados.

Figura 3. Sección Estratigráfica pozos vecinos


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2.3.1.- YACIMIENTO OFIM CNX 24 Para el yacimiento OFIM CNX 24 dentro del área asignada a Sinovensa se calculó un POES de 5.613.983 MBN con reservas recuperables de petróleo extrapesado de 1.122.796 MBN, según informe técnico de Revisión de Reservas por Unificación PDVSA, División Faja, Distrito Morichal, Área Extrapesado-Petrolera Sinovensa, presentado en el año 2008 ante el Ministerio del Poder Popular para la Energía y Petróleo (MPPEP), estimándose que un 40% de estas reservas se encuentran en el Miembro Morichal Inferior O- 13 es decir, 89.824 MBN. El total, para el área de Sinovensa, que incluye además del yacimiento OFIM CNX-24, los yacimientos OFIM CN-42, OFIM CNX-3 y OFIM CNX-9, representa 2.588.261 MBN de Reservas Recuperables de Petróleo.

Figura N° 4 Mapa isópaco estructural-isópaco de ANP


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A continuación, en la tabla 2, se presentan los parámetros del yacimiento OFIM CNX-24, con los cuales se calculó el POES y las reservas, en este caso se utilizó un factor de recobro del 20% de acuerdo a los Lineamientos Oficiales para la Faja Petrolífera del Orinoco. Tabla 3. Parámetros del Yacimiento OFIM CNX-24 Porosidad (Fracción) 0,32

Saturación de Petróleo (Fracción) 0,82

Factor Volumétrico (BY/ BN) 1,05

Volumen de Roca (Acre-pie) 2.887.851

cuantificar las reservas que puede drenar el yacimiento, se calculó el IPR con la información del pozo seleccionado de acuerdo a las premisas planteados; a partir de ello, con el uso de la presión de fondo de 850 lpc aproximada (por encima del punto de burbuja) se determina una tasa de producción inicial de 1200 BPD Observar figura 5. Es importante considerar el hecho de que este valor es teórico, ya que considera propiedades uniformes y una total continuidad del yacimiento a través de todo el intervalo, por lo tanto se podría decir que corresponde a un estimado optimista.


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Figura 5. IPR, N 10,86; E 18.42 Macolla 30

A continuación, en la figura 6, es presentado el gráfico del comportamiento productivo esperado para los pozos a perforar en la Macolla 30, en el horizonte O-12, en un periodo de 20 años, con declinación del 12% y una tasa inicial de 1200 BPD (obtenida al graficar el IPR), la cual declina hasta 155 BPD. Esta gráfica se llevó a cabo considerando la experiencia en las áreas vecinas, donde la declinación de la producción es de 12%, luego de un mantenimiento de la producción durante 5 años, se construyó un perfil de producción de petróleo para el pozo a 20 años, obteniéndose para ese periodo una producción acumulada de petróleo de 6,24 MMBls.


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Declinación y Producción Acumuladas Estimadas

1400 1200

5

Qo (BPD)

4,5

NP (MMBls)

4 1000 ] D P 800 B [ o Q 600

3,5 ] s l B 3 M 2,5 M [ p 2 N 1,5

400

1 200

0,5

0

0

0 2 4 6 8 0 2 4 6 8 0 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 3 / / / / / / / / / / / 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 / / / / / / / / / / / 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Fecha

Figura 6. Comportamiento productivo esperado. LOC. N 10,86; E 18.42. Macolla 30

2.4.- RESUMEN DE POZOS VECINOS El pozo horizontal de producción propuesto, es parte de un total de doce (12) pozos que conforman la Macolla 30, los pozos vecinos perforados en la campaña exploratoria durante el año 80 son:


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1. CN-52 (1,2 Km al Nor-Este del Centro de la Macolla 30): se dispone sólo una prueba de producción tomada el día 17/11/1980 donde se refleja 1 día de producción con una tasa de petróleo (Qo) de 109 BN/D asociada a una tasa de gas (Qg) de 6,8 MPC/D. 2. CN-193 (1,7 Km al Nor-Oeste del Centro de la Macolla 30): se dispone la prueba de producción tomada el día 01/12/1981 donde se reflejan 7,5 días de producción con una tasa de petróleo de 299 BN/ D asociada a una tasa de gas de 9 MPC/D y una producción acumulada NP de 2.244 BN y GP de 66 MPCN. Es importante resaltar, que la producción observada para los pozos verticales anteriormente descritos, fue por flujo natural (producción en frío). En el momento de la perforación de ambos pozos exploratorios la tecnología de pozos horizontales no se había implementado, aún así el pozo vertical mostró una producción en frío por lo que esta garantizado el éxito productivo de los pozos de la Macolla 30. Estructuralmente se espera conseguir

el tope del objetivo de la

unidad Morichal-inferior O-12, aproximadamente a los 3000 pies. Los espesores de la arena neta del miembro Morichal unidad O-12 destacados por los pozos vecinos son los siguientes: CN-193: 105 pies y CN-52: 101 pies. Usando esa información y la de otros pozos existentes en el área de Petrolera Sinovensa, se concluye que la existencia y ocurrencia del Miembro Morichal Inferior O-13 a ser penetrada por esta localización está garantizada, como puede apreciarse en las correlaciones regionales y locales (figura 7). El espesor total de arena neta saturada de petróleo


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esperado para esta unidad será aproximadamente 100 pies. Como se establece en el diseño del pozo, la trayectoria horizontal será en sentido Este franco.

Figura 7. Correlación Estratigráfica con pozos vecinos


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PLANO DE REFERENCIA DE POZO GERENCIA DE YACIMIENTOS

NOMBRE DE LALOCALIZACION N10,86;E10,42 DISTRITO FAJA

MUNICIPIO LIBERTADOR

PARCELA MONA-7-16.064 CAMPO CARABOBO

ESTADO MONAGAS Titulo Publicado Gaceta N° 38.860

DISTANCIAS DE REFERENCIAS AL POZO CN 52: 2200 m Al POZO CN 53: 153 m ING. GEOLOGO MIGUEL GOMEZ C.I.V.: 192.316


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3. PROGRAMA DE CONSTRUCCIÓN DEL POZO. 3.1. HOYO DE SUPERFICIE DE 17 1/2” 3.1.1 OBJETIVO. Perforar hoyo de superficie con mecha de 17 1/2” hasta 560', asentar zapata de 13

3/8”

@ +/- 550 pies en la formación Mesa y Las Piedras a fin de

proteger los acuiferos y garantizar la integridad necesaria para continuar la perforación del pozo.

3.1.2 ESPECIFICACIÓN DE MECHA HOYO DE 17 1/2” TIPO

CODIGO IADC

TFA

Tricónica

115

0,89

INTERV. (pies)

LONG. (pies)

PSM (Rot.)

RPM

0’ – 560'

560’

2 – 10

30 - 80

GPM

450-600

HSI

0,88

P max lpc

804

VANULAR MINIMA

CRITICA

(FT/MIN) 61

(FT/MIN) 203

Recomendaciones: Controlar la tasa de penetración, durante los primeros 180 pies de perforación, con la finalidad de evitar el socavamiento de las paredes del hoyo y/o pérdidas de circulación. 

Mantener un galonaje en el rango pre-establecido en el programa, para garantizar la limpieza en el hoyo. 

Perforar con (2 -10) Klbs. de peso sobre la mecha y las revoluciones de la mesa rotaria (40-80 rpm) ajustados de acuerdo al comportamiento de la perforación. 

Utilizar chorro central en la mecha de 17 1/2” para mejorar la limpieza del hoyo y evitar posible embolamiento de la misma. 


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VANULAR

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3.1.3 ENSAMBLAJE DE FONDO RECOMENDADO HOYO DE 17 1/2” Descripción de la Sarta: Mecha tricónica de dientes de 17 ½” + BIT SUB 8” (float valve) + 02 DC DE 8” + X/O 8” + 2 DC 6-1/2” + 14 HWDP 5” hasta superficie (560' aproximadamente). CONEXIÓN N°

DESCRIPCIÓN CANTIDAD

OD

ID

(PULG)

(PULG)

TOPE

BASE

LONGITUD (PIE) UNIT

ACUM

1,47

1,47

1

Mecha

1

17 1/2

N/A

7 5/8 REG

2

Bit sub

1

8

-

7 5/8 REG 6 5/8 REG

3

4,47

3

Drill collar

2

8

2 7/8

6 5/8 REG 6 5/8 REG

62,81

67,28

4

Cros-over

1

8

2 3/4

4 ½ IF

6 5/8 REG

2,58

69,86

5

Drill collar

2

6 1/2

2 7/8

4 ½ IF

4 ½ IF

62,6

132,46

6

HW DPs

14

5

3

4 ½ IF

4 ½ IF

427,54

560

Nota: verificar con tiempo que los elementos que componen el BHA estén en la localización, inspeccionados y calibrados. 3.1.4 PROGRAMA DE FLUIDO DE PERFORACIÓN HOYO 17 1/2”

La perforación del hoyo superficial se realizará con un fluido de perforación base de agua, “agua-gel”. Este fluído resulta de la mezcla de un compuesto mineral de procedencia natural (Bentonita Wyoming) con agua. Se perforara hasta 560’.

VOLUMEN A UTILIZAR (BLS) Hoyo 17 1/2” Superficie Dilución Sistema


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218 600 150

968


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El sistema a ser utilizado constará de las siguientes concentraciones: PRODUCTOS

FUNCIONES

Bentonita (lbs)

Viscosificante Minimizar problemas de embolamiento Alcalinidad

Detergente (lbs) Alcalinizante

CONCENTRACIÓNES CONSUMO (LBS/BLS) 10 – 12

9676,02

0,5 – 1

483,8

Ph entre 9 y 10

-

Las propiedades requeridas en el fluido para la perforación de este hoyo se especifican a continuación. RANGO DE PROPIEDADES DEL FLUIDO Propiedades Rango Fase 8,5 – 8,9 Densidad (lpg) 38 -45 Viscosidad de embudo 1/2” 9 – 10 17 Ph 10 – 15 MBT 3– 9 % Solidos

3. 1. 5 EQUIPOS DE CONTROL DE SÓLIDOS. DESCRIPCIÓN CANTIDAD Zarandas primarias

Tres en uno


2

1

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GPM MALLAS MÍNIMO

OBSERVACIÓN

700

110 – 84 – 84 Combine: inició 110, intermedio 84 y salida 84 mesh para reducir pérdidas.

1500

Operar continuamente con una presión > 30 psi, así como la descarga de sus conos debe ser en forma de spray y densidad de lodo 210 – 210 - 210 descargada por los conos del Desarenador y Desinter debe ser 3 LBS/GAL por encima a la del lodo procesado.

Fecha: 02/11/2010


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RECOMENDACIONES: 

Mantener los equipos y reactivos de laboratorio calibrados, para que

los resultados de los análisis del fluído sean confiables y los tratamientos al mismo, sean los correctos. 

Disponer en la localización los productos químicos necesarios para

la construcción del pozo, incluyendo producto de tratamientos especiales y material antiperdidas. Prehidratar Bentonita, un mínimo de ocho horas antes de comenzar



a perforar. 

Mant Manten ener er una una rel relaci ación adec adecua uada da entr entree PS PSM M y las RPM,

recomendando un peso entre 2-10 Klbs; RPM. RPM. entre 30-80 y galonajes por encima de 450 gpm. 

Bombear píldora viscosa de 30 bls, de 100 seg/qto, al llegar a la

profundidad final y circular pozo hasta retorno limpio. 

Realizar y reportar a Petrolera Sinovensa diariamente pruebas de

fluídos, productos y volúmenes manejados. 

Monitorear el funcionamiento de los equipos de control de sólidos,

mediante mediante pruebas pruebas de retorta, retorta, densidad densidad del fluído, temperatura temperatura y porcentaje porcentaje de sólidos. Realizar las recomendaciones respectivas. 

Generar reportes de funcionamiento de los equipos de control de

sólidos, especificando la eficiencia de remoción de sólidos de los mismos. 

Durante la corrida del revestidor de superficie se debe monitorear

conti continu nuam ament entee el fluí fluído do entra entrando ndo y sali salien endo do del del pozo pozo (vis (visco cosi sidad dad de embudo embudo y densida densidad). d). Esto Esto debe ser report reportado ado al superv superviso isorr Pet Petrol rolera era Sinovensa; así como los volúmenes de fluídos desplazados. 

Desech Desechar ar todo el fluído fluído bentoni bentonitic ticoo y supervis supervisar ar

limpie lim pieza za de

tanques.



Fecha echa:: 02/11/2010


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GERENCIA DE YACIMIENTOS DEPARTAMENTO DE PERFORACIÓN PROGRAMA DE PERFORACIÓN POZO CIS-92 MACOLLA 30 

Cons Consid ider erar ar,, el bombe bombeoo de píld píldor oras as visc viscos osas as (si (si el pozo pozo así así lo

requiere) requiere) de 80-100 seg./qt seg./qt en la perforación, perforación, para garantiza garantizarr la efectiva limpieza. 

En caso de notarse problemas de pérdidas de circulación en esta

fase, fase, además, además, del uso de materi material al antipérd antipérdida ida (control (control de sello), sello), debe incrementarse la concentración de bentonita 5 Lbs/Bls por encima de la concentración utilizada en el momento de presentarse la pérdida. 3.1.6 PROCEDIMIENTO OPERACIONAL PARA PERFORAR HOYO 17 1/2” 

Armar Armar ensamb ensamblaj lajee convenc convencion ional al con mecha mecha tricónic tricónicaa de 17

1/2”

según BHA. 

Bajar sarta hasta profundidad profundidad del fondo del “Celler” con precaución

y asentar mecha. 

Perforar los primeros 180' a una tasa controlada con los siguientes

parámetros: GPM:200, PSM:5, RPM:30, para estabilizar la verticalidad del hoyo. 

Contin Continuar uar perfora perforando ndo hasta hasta la profun profundid didad ad de +/- 560 con los

parámetros recomendados.  

No realizar viaje de calibración, para no socabar el hoyo. Circ Circul ular ar dos dos cicl cicloo hast hastaa reto retorn rnoo limp limpio io reci recipr proca ocand ndoo la sart sartaa

lentamente y rotando la tubería con 25 rpm. 

Llenar celler, para mantener nivel del hoyo, para el momento de

iniciar a sacar la sarta de tuberia fuera del pozo.




Sacar tuberia hasta superficie.



Parar BHA en cabria.



Acondicionar planchada para bajar revestidor de 13 3/8”


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3.1.7 PROGRAMA DE REVESTIDORES HOYO DE 17 1/2” TAMAÑO Pulg 13 3/8” 13 3/8”

PESO Lb/ft 54,5

GRADO

Nº PI PIEZAS

J-55

1 13

PROFUNDIDAD (Pies) 550 – 548,52 548,52 – 0

OBSERVACIONES Zapata válvula 2 3/4” Rosca BTC, R-3.

3.1.7.1 PROCEDIMIE PROCEDIMIENTO NTO OPERACI OPERACIONAL ONAL PARA PARA BAJAR BAJAR REVESTIDOR DE 13 3/8” 

Conectar zapata flotadora de 13 3/8” con soldadura en frío y ajustar

@ 8500 psi. 

Colocar centralizador soldado de 17 1/2” * 12 1/4” un contacto cada dos

juntas juntas por cada conexión, conexión, iniciando iniciando con el primero en el centro del cuerpo de la primera junta (Instalar aro sujetador “ stop Collar” y recubrirlo con el primer centralizador), y de alli cada dos juntas. 

Bajar revestidor 13 3/8” con bolsillo a fondo de 10', y ajustar de 8000

a 8500 psi de torque, llenandolo cada dos juntas hasta 550'. 

Desenroscar la caja del último revestidor, 3 hilos afuera y ajustar

con 2000 psi de torque. (Omitir el ajuste con 2000 psi si se cuenta con un tubo de maniobra). 

Conect Conectar ar tubo maniobr maniobraa (caja(caja-pin pin)) con el último último revesti revestidor dor y

ajustar de 2000 a 2500 psi torque. 

Medir 18,5'' desde la base del cuello cuello (caja) del tubo tubo en fondo hasta

el cuerpo del tubo maniobra. 

Trazar línea alrededor del cuerpo del tubo maniobra para identificar

la medida.




Bajar revestidor hasta que la línea línea coincida con el borde del celler.



Acuñar revestidor.


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Colocar botella de circulación para circular a baja tasa por espacio

de ½ hora. 

Cementar (ver procedimiento para cementar) y esperar por fraguado

de la lechada de 6 horas. (más 6 de vestida de BOP), paralelamente realizar limpieza a los tanques y equipos de control de sólidos, verificar que no exista fuga en el sistema. 

Retirar tubo maniobra.



Conectar la sección “A” del cabezal de producción, (enroscado).

3.1.8 PROGRAMA DE CEMENTACIÓN HOYO DE 17 1/2” El objetivo de la cementación del revestidor de 13

3/8”

es crear un

sello hidráulico entre el revestidor y la formación Mesa y Las Piedras hasta una profundidad de 550 ft MD. El tope del cemento está calculado hasta superficie basados en un diámetro diámetro del hoyo teórico de 20”, para un 57% de exceso anular (casing-hoyo abierto). 3.1.8.1 INFORMACIÓN DE EQUIPO DE FLOTACIÓN Y ACCESORIOS. EQUIPO Zapata Tapón de desplazamiento Centralizador Flexible Stop Collar Tube Lock Cabezal de cementación


DESCRIPCIÓN

CANTIDAD

Flotadora de 13 3/8”, 54,5 lb/ft, N-80, Butres. Sin centralizar.

01

De 13 3/8”. Sistema no rotatorio.

01

Un solo contacto de 13 3/8”x 17 1/2”. Soldado. De bisagra y tornillo Allen de 13

5

3/8”

.

1

Pega epóxica.

02

Cabezal Sencillo.

01


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3.1.8.2 CARACTERÍSTICAS Y PROPIEDADES DE LA LECHADA CONVENCIONAL. CARACTERISTICAS

PROPIEDADES Cemento “B” API+ 0,2% Acelerador + 0,01 GPS

Formulación

Antiespumante 15,6 1,18 5,17 0 – 50 cc/30min

Densidad (LPG) Rendimiento (pie3/sk) Requerimiento de agua (gal/sk) Control de filtrado (ml/30 min.) Tiempo de espesamiento 52 Bc (hh:mm) Volumen (Bls) Sacos de cemento (Sk) Temperatura de fondo Método de bombeo:

02:24 123,57 588 110 °F. “Mezcla y bombeo continuo

3.1.8.3 CÁLCULO DE VOLÚMENES. DESCRIPCIÓN

LONGITUD (PIE)

VOLUMEN (BLS)

550

118,14

10

3,89

10

1,55

Vol. De lechada única (Anular Hoyo – Casing) Vol.de lechada Única (Bolsillo) Vol. De lechada única dentro del revestidor

Volumen Lechada Llenado (Bls) Sacos

123,57 588

3.1.8.4 PROCEDIMIENTO DE BOMBEO Y DESPLAZAMIENTO DE LA LECHADA. ACTIVIDAD Bombear agua fresca (espaciador) Mezclar y bombear lechada única convencional Desplazamiento Bombear agua con equipo de cementación.


Documento Número:

Fecha: 02/11/2010

VOLUMEN (Bls)

TASA (BPM)

TIEMPO (min)

30 123

4 4

7,5 30,7

60 14

5 4

12 2,5


Página 29


10 84

Total desplazamiento

2

7 60

Total Tiempo Operacional

3.1.8.5 TOP JOB: Se realizará cementación por el anular si no retorna cemento a superficie, utilizando tubería de 1,9”. Efectuar la cementación, utilizando la misma mezcla de la lechada de cola hasta retorno de cemento limpio en la superficie. LECHADA TOP JOB CONVENCIONAL: Cemento “B” + 0, 50% Cloruro de Calcio (CaCl 2) + 0,01 GPS Antiespumante Cemento “B” + 0, 50% Cloruro de Calcio (CaCl 2) +

Formulación Densidad (LPG) Rendimiento (pie3/sk) Requerimiento de agua (gal/sk) Control de filtrado (ml/30 min.) Tiempo de espesamiento 46 Bc (hh:mm) Volumen (Bls) Sacos de cemento (Sk) Método de bombeo:

0,01 GPS Antiespumante 15,6 1,18 4,98 0 -50 cc/30min 01:34 22 105 “Mezcla y bombeo continuo”

3.1.8.6 CÁLCULO DE VOLÚMENES TOP JOB.


DESCRIPCIÓN

LONGITUD ANULAR (PIES)

VOLUMEN (BLS)

Vol. Lechada Top Job (Anular Hoyo– Casing)

100

22

Exceso OH (%) Volumen Lechada Llenado (Bls) Sacos

0

Documento Número:

Fecha: 02/11/2010


22 105

Página 30


3.1.8.7 DIAGRAMA DEL POZO REVESTIDOR 13 3/8”

Tope llenado: superficie

Zapata 13

3/8”

@ 550’

Hoyo@ 560’

3.1.8.8 PROCEDIMIENTO OPERACIONAL DE LA CEMENTACIÓN. o

Bajar revestidor 13 3/8” hasta 550 ft MD.

o

Vestir cabezal de cementación e instalar líneas de circulación y

camiones. Probar el equipo a las presiones de operación. Circular al menos 2 veces a tasa minima hasta obtener retornos

o

limpios. o

Realizar reunión de seguridad con todo el personal involucrado.

o

Realizar prueba de líneas @ 1000 psi verificar estabilidad y luego subir @ 2000 psi y mantener por 5 min.

o

Bombear 30 bls de agua a 4bpm (espaciador).

o

Mezclar y bombear 123 bls de lechada única convencional 15,6 lpg @ 4 bpm.

o

Liberar tapón de desplazamiento (tapón duro).

o

Desplazar de la siguiente forma: (Total de 84 bls de desplazamiento) 


60 bbl de agua @ 6 bpm

Documento Número:

Fecha: 02/11/2010


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




Verificar retorno en superficie. De ser necesario se realizará trabajo

de top job Recomendaciones:  

No se utiliza cuello flotador ni tapón blando de limpieza. Presión final estimada de bombeo es de 200 psi con una ECD de

15,8 lpg. 

El Ing. de fluidos estará pesando el retorno para informar sobre la

densidad del fluido retornando. Personal de PSSA a cargo dará instrucciones para movilizar o no



equipos. 3.2 HOYO INTERMEDIO DE 12 ¼" 3.2.1 OBJETIVO Perforar hoyo intermedio con mecha de 12 ¼'' hasta cubrir la zona de presión normal a fin de garantizar una buena integridad que permita continuar perforando horizontalmente hasta profundidad final. Cubrir zonas de lutitas de las formaciones de Freites y Oficina. Asentar zapata de 9 5/8” @ +/-4325,9 MD Problemas potenciales: 

Pérdida de circulación.



Pega de tubería.



Capa de cortes en la sección tangencial.




Documento Número:

Fecha: 02/11/2010


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3.2.2 ESPECIFICACIONES DE MECHAS HOYO DE 12 1/4” Para la perforación desde 550 pies (Zapata Rev. 13

3/8”

hasta +/- 4335,9'

pies (Punto Horizontal) se utilizará una Mecha TRICÓNICA de 12 1/4”. El diseño a utilizar es: TIPO

CODIGO IADC

TFA

Tricónica

117

0,74

Hidraúlica y parámetros

recomendados durante la corrida con el

ensamblaje de fondo convencional: INTERV. LONG. PSM PSM (pies) (pies) (Rot. (Desliz.) ) 550’ – 850' 300’ 5 -12 5 -15

RPM -

GPM 450-600

HSI 0,7

P max lpc 3000

VANULAR

VANULAR

MINIMA

CRITICA

(FT/MIN) -

(FT/MIN) -

Hidraúlica y parámetros recomendados durante la corrida con el ensamblaje de fondo direccional. INTERV. LONG. PSM PSM (pies) (pies) (Rot.) (Desliz.) 850’ – 4335,9 3485,9'


5 -15

Documento Número:

-

RPM 30

Fecha: 02/11/2010

GPM 450-600

HSI 0,7


P max lpc

VANULAR

VANULAR

MINIMA

CRITICA

(FT/MIN)

(FT/MIN)

-

-

1331,3

Página 33


3.2.3 ENSAMBLAJE DE FONDO RECOMENDADO HOYO DE 12

1/4”

3.2.3.1 BHA CONVENCIONAL CONEXIÓN N°

DESCRIPCIÓN CANTIDAD

OD

ID

(PULG)

(PULG)

TOPE

BASE

LONGITUD (PIE) UNIT

ACUM

7 5/8 REG

1,1

1,1

1

Mecha

1

12 1/4

N/A

2

Bit sub

1

8

-

7 5/8 REG 6 5/8 REG

3

4,1

3

Drill collar

2

8

2 7/8

6 5/8 REG 6 5/8 REG

62,81

66,91

4

Cros-over

1

8

2 3/4

4 ½ IF

6 5/8 REG

2,58

69,41

5

Drill collar

2

6 1/2

2 7/8

4 ½ IF

4 ½ IF

62,6

132,01

6

HW DPs

24

5

3

4 ½ IF

4 ½ IF

717,99

850

3.2.3.2 BHA DIRECCIONAL CONEXIÓN N°

DESCRIPCIÓN

CANTIDAD

OD

ID

(PULG)

(PULG)

LONGITUD (PIE)

TOPE

BASE

UNIT

ACUM

7 5/8 REG

-

1,1

1,1

1

Mecha

1

12 1/4

N/A

2

Motor de fondo

1

8

5

6 5/8 REG 6 5/8 REG

31,92

33,02

3

Float sub

1

8

2,75

6 5/8 REG 6 5/8 REG

2,9

35,92

4

LWD

1

8

1,92

6 5/8 REG 6 5/8 REG

22,82

58,74

5

MWD

1

8

1,92

6 5/8 REG 6 5/8 REG

15,46

74,20

6

MONEL

1

8

3

6 5/8 REG 6 5/8 REG

31

105,20

7

Cros-over

1

8

3

4 ½ IF

6 5/8 REG

2,58

107,78

8

HW DPs

1

5

3

4 ½ IF

4 ½ IF

31,26

139,04

9

DRILLING JAR

1

6,75

2,5

4 ½ IF

4 ½ IF

29

168,04

10

HW DPs

1

5

3

4 ½ IF

4 ½ IF

31,23

199,27

11

HW DPs

54

5

3

4 ½ IF

4 ½ IF

1688,29

1887,56

12

Dps

79

5

4,28

4 ½ IF

4 ½ IF

2448,34

4335,9


Documento Número:

Fecha: 02/11/2010


Página 34


3.2.4 ANÁLISIS DE INGENIERÍA PARA HOYO DE 12  Análisis hidráulico.


Documento Número:

Fecha: 02/11/2010


1/4

Página 35


Análisis de peso disponible perforando en modo rotado y modo

orientado hoyo de 12 1/4”




Análisis de torque y arrastre hoyo de 12 1/4”

Documento Número:

Fecha: 02/11/2010


Página 36


Análisis de peso requerido para generar buckling sinosoidal,

helicoidal rotando y orientando.


Documento Número:

Fecha: 02/11/2010


Página 37


3.2.5 PROGRAMA DE FLUIDOS HOYO DE 12

1/4”

Para este intervalo el cual esta constituido por arcillas altamente hidratables, areniscas de grano fino, lutitas alternadas y algunos lignitos se utilizará un sistema Polimérico Inhibido, con un 3% de un Poliglicol de alto peso molecular + 6 lpb de Acetato de Potasio. Será perforado hasta 4335,9'

El sistema constará de las siguientes concentraciones y propiedades:


Documento Número:

Fecha: 02/11/2010


Página 38


Las propiedades requeridas para la perforación de este hoyo se especifican a continuación: RANGO DE PROPIEDADES DEL FLUIDO Fase Propiedades Rango Densidad

8,6 – 9

Viscosidad de embudo

12

1/4”

viscosidad plastica Punto de cedencia Filtrado api Revoque ph geles mbt % so lidos %arena lectura 6/3

40 – 55 10 – 16 18 – 25 <6 1 9 – 10 6/12/19 - 8/14/22 <15 8 -12 <1 12/10 - 13/11

3.2.6 EQUIPOS DE CONTROL DE SÓLIDOS:

DESCRIPCIÓN Zarandas primarias

Tres en uno


CANTIDAD 2

1

Documento Número:

GPM MÍNIMO

MALLAS

OBSERVACIÓN

500

175 -140 - 110 Combine: inicio 175, intermedio 140 opcional: y salida 110 mesh, en caso de (140-140-110) perdidas utilizar 140 – 140- 110.

1500

Operar continuamente con una presión > 30 psi, así como la descarga de sus conos debe ser en forma de spray y 250 -250 - 210 densidad de lodo descargada por los conos del Desarenador y Desilter debe ser 3 LBS/GAL por encima a la del lodo procesado.

Fecha: 02/11/2010


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RECOMENDACIONES: 

Mantener los equipos y reactivos de laboratorio calibrados para

obtener resultados confiables en las pruebas realizadas al fluido y aplicar los tratamientos correctos. 

Mantener durante la perforación del intervalo, las concentraciones

de poliglicol (3%), acetato de potasio (4 - 6 lpb) y 8 a 10 % de lubricante. En caso de utilizar unicamente poliglicol, aumentar la concentración hasta un máximo de 4% . 

Iniciar la perforación con lecturas de 6/3 en un rango entre 6/5 ,

hasta el KOP, después de éste punto incrementar las lecturas de 6/3 en un rango entre 12/10 - 13/11, manteniendo buena limpieza en el hoyo. 

De ser necesario (dificultad en conexiones, incremento de presión

por abundancia de ripios en anular, etc.) bombear píldoras viscosas de 30 bls cada 300 pies o menos según la tasa de penetración hasta el KOP, a partir de 30° de inclinación implementar el uso de píldoras pesadas con 2.5 lpg por encima de la densidad del sistema para mejorar la limpieza del hoyo. 

Correr programa de hidraúlica durante la perforación de la sección

curva para estimar la limpieza del hoyo. 

La diferencia de viscosidad de embudo (entrada y salida) no debe

de exceder de 10 seg/qto gal. 

Realizar pruebas de compresibilidad del revoque con 100 y 200 lbs

de presión, y reportar los resultados (diferencias no mayores del 15 %). Así como también realizar pruebas de progresividad de geles, para garantizar la bajada del revestidor. 

Mantener el control del filtrado en el rango recomendado durante el

intervalo a perforar.


Documento Número:

Fecha: 02/11/2010


Página 40


Acondicionar el fluido antes de la corrida y cementación del

revestidor, según las recomendaciones emitidas oportunamente en el programa. De observar problemas en los viajes de calibración o pérdida de circulación dejar una píldora de material antiperdida antes de sacar la tubería para bajar el revestidor. 

Realizar el desplazamiento del cemento con agua duarante la

cementación. 

Preparar la logística de disposición final del fluido remanente, luego

de cubrir la etapa de perforación, bajada de revestidor y cementación. No transportar fluido fuera de localización hasta no concluir la operación de cementación del revestidor de 9 5/8”. 

Llevar registros estadísticos, diariamente relacionados con los

volúmenes de fluido procesados, nuevo, preparado, perdido (ECS, superficie, viaje, formación, desplazamiento, evaporación y cualquier otro concepto, especificando su naturaleza). 

En caso de pérdidas de circulación se debe utilizar carbonato de

calcio de granulometría de fina a gruesa en concentración de 30 lb/bls. (Mantener disponibilidad de material anti pérdida en sitio). 

Es necesario mantener durante la perforación de este intervalo el

monitoreo de los parámetros de perforación para garantizar que el galonaje utilizado sea el requerido para la fase, aproximadamente 600 gpm ó más. 

Controlar la espuma (en caso de existir) mediante el uso de

antiespumante para evitar la variación de los parámetros de perforación (presión de bomba) y de las propiedades del fluido. 

Mantener en la localización los productos químicos necesarios y de

buena calidad para cubrir cualquier eventualidad y evitar pérdida de tiempo


Documento Número:

Fecha: 02/11/2010


Página 41


por espera de los mismos. Esto pone en riesgo la continuidad de las operaciones. 3.2.7

PROCEDIMIENTO

PERFORACIÓN HOYO DE 12

OPERACIONAL

DE

1/4”

3.2.7.1 BHA - CONVENCIONAL 

Asegurarse de la presencia del “WEAR BUSHING” dentro de la

sección “A”. 

Armar ensamblaje convencional con mecha TRICÓNICA de 12



Bajar tuberia al hoyo con precaución 200' antes al tope teórico del

¼”.

cemento llenar tubería. 

Probar revestidor de 13

3/8”

' con 500

psi por 10 min

aproximadamente. (80 % de la presion de estallido del revestidor - ver tabla). 

Limpiar hasta 5' por encima de la zapata, cemento y realizar

nuevamente prueba al revestidor con 500 psi (80 % de la presion de estallido del revestidor - ver tabla). 

Desplazar agua por Lodo Polimérico y circular hasta homogenizar

el fluido. 

Perforar zapata flotadora de 13

3/8”

y cemento Bolsillo con

GPM:350, PSM:5 Klbs, RPM:30. 

Perforar seccion vertical desde la zapata de 13

3/8”

hasta +/- 100’

antes del inicio KOP. 

Bombear píldora pesada de 30 Bls seguida de una píldora Viscosa-

Pesada (dos libra por encima del peso de lodo), circular dos ciclos completos (de superficie a superficie), visualizar en zaranda retorno limpio,


Documento Número:

Fecha: 02/11/2010


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si no se observa retorno limpio, continuar circulando manteniendo la tubería en movimiento (30 rpm) y reciprocandola, durante la circulación. 

Sacar tuberia fuera del hoyo en enganche (sin circulación) hasta

superficie. 

Desconectar Mecha, Bit-Sub y portamechas.

3.2.7.2 BHA - DIRECCIONAL 

Armar y probar ensamblaje direccional con mecha TRICÓNICA de

12 ¼”. 

Bajar con sarta direccional y mecha triconica 12 ¼”.



Identificar zapata de 13

3/8”

con la herramienta LWD y reportar la

profundidad. 

Continuar bajando tuberia hasta fondo del hoyo.



Perforar +/- 300 verticalmente hoyo de 12 ¼” hasta el KOP +/-

1365'. 

Construir primera sección curva con azimuth de 212,82° a una tasa

de incremento de ángulo de 3,70º/100’ hasta conseguir una inclinación de 63,27º a 3074,9’ MD (2748’ TVD). 

Construir sección tangencial de +/- 112,7’

manteniendo la

inclinación 63,27º y un azimut de 212,82º hasta 3187,6' MD (2798,7’ TVD) tomando en cuenta ΔTVD al eje de navegación el cual no debera ser mayor al propuesto aprobado en el plan direccional (< 300 pies) . 


Pesada (dos libra por encima del peso de lodo), circular hasta retorno limpio manteniendo la tubería en movimiento (High Side gravitacional) durante la circulación. 

Realizar viaje de calibración en back reaming (velocidad de sacada

500 PPH.) desde el final de la tangente hasta la zapata para luego bajar


Documento Número:

Fecha: 02/11/2010


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(velocidad de bajada 1000 PPH.)a fondo en modo enganche (sin circulación), llenando tubería cada 1000' hasta el fondo, de presentarse algun apoyo durante la bajada de la tuberia llamar al operador direccional para efectuar la maniobra de forma tal de poder continuar con las operaciones. 

Continuar perforando para iniciar la construcción de la segunda

sección curva con una tasa de giro de 4,98º/100’ y de incremento de +/2,31º/100’ para una severidad de +/- 5,30º/100’ hasta conseguir una inclinación de 89,81º y un azimut de 269,95° a 4335,9’ MD (3086,5’ TVD) a la entrada de la arena objetivo (realizar viajes cortos de calibración del hoyo adicional a los indicado de acuerdo a la condición observada de arrastres, apoyos, derrumbes, torque excesivos, etc.). 

Orientar herramienta en modo High Side gravitacional.




Pesada (dos libra por encima del peso de lodo), circular dos ciclos completos (de superficie a superficie) visualizar en zaranda retorno limpio, si se observa sucio, continuar circulando orientado. 


500 PPH.) desde la entrada de la arena objetivo hasta el KOP, circular hasta retorno limpio manteniendo la tubería en movimiento (High Side Magnetico) durante la circulación para luego

bajar (velocidad de bajada 1000 PPH.) a fondo en modo

convencional, llenando tuberia cada 1000' y los ultimos 200' bajarlos en modo orientado y con circulación. 


Pesada (dos libra por encima del peso de lodo), circular dos ciclos hasta retorno limpio manteniendo la tubería en movimiento (High Side gravitacional) durante la circulación


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Sacar tuberia fuera del hoyo en modo convencional hasta superficie.



Drenar Motor, desconectar mecha, recuperar memoria del LWD,

desconectar ensamblaje direccional 

Retirar “WEAR BUSHING” dentro de la sección “A”.



Acondicionar planchada, para bajar revestidor.



Vestir llave hidraúlica para torque al revestidor.



El geólogo en sitio podrá solicitar la corrida de una segunda

evaluación de la formacion (gamma y resistividad), siempre y cuando el Ing de operaciones de perforación considere que las condiciones del pozo están dada para realizar dicha operación. 

Correr revestidor 9

5/8”

hasta la profundidad de 4503’ MD, (ver

procedimiento para bajar revestidor) 

Cementar

el revestidor de 9

5/8”

, (ver procedimiento para

cementación) 

Realizar limpieza a los tanques y equipos de control de sólidos,

verificar que no exista fuga en el sistema. 3.2.8 PROGRAMA DE REVESTIDOR 9 5/8” TAMAÑO

PESO

GRADO

Lb/ft

9 5/8” 9 5/8” 9 5/8” 9 5/8”

36,0 -36,0

J-55 --J-55

Nº

PROFUNDIDAD

OBSERVACIONES

Piezas

(PIE)

1 1 1 119

4325,9' – 4324,43' 4324,43'- 4288,43' 4288,43' – 4287,43' 4287,43' - 0

Zapata Flotadora Rev. Rosca BTC, R-3 Cuello Flotador Rev. BTC

3.2.8.1 PROCEDIMIENTO OPERACIONAL PARA BAJAR REVESTIDOR DE 9 5/8” 

Conectar zapata flotadora de 9 5/8” con soldadura en frío y ajustar @

8500 psi. de acuerdo al triángulo impreso en el tubo.


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Conectar cuello flotador y siguiente junta utilizando soldadura fría

(Baker lock) en las uniones y ajustar @ 8500 psi. de acuerdo al triángulo impreso en el tubo. 

Colocar centralizador doble contacto de 12 ¼''x 9 5/8” cada dos juntas

por cada conexión, iniciando con el primero en el centro del cuerpo de la primera junta (Instalar aro sujetador “ stop Collar” y recubrirlo con el primer centralizador), y de alli cada dos juntas. 

Bajar revestidor 9 5/8” hasta 10' por encima del fondo, ajustando de

8000 a 8500 psi torque de acuerdo al triángulo impreso en el tubo, llenando 1 x 1 las primeras 10 para luego continuar cada 5 juntas. 

Desenroscar la caja del último revestidor.



Conectar casing hanger (colgador de revestidor 9 5/8”) con el último

revestidor y ajustar de 8000 a 8500 psi torque. 

Conectar tubo maniobra, ajustar con 2000 psi de torque, bajar y

colgar en la seccion ''A''. 

Acuñar revestidor.



Abrir válvulas laterales de la sección ''A'', para chequear el retorno

del fluido durante la circulación y cementación. 

Conectar cabezal de cementación.



Instalar lineas para cementación.



Probar lineas con 1000 psi y 3000 psi.



Circular pozo a baja tasa (5 bls/min con bombas del taladro) y

chequear flujo de retorno a través de las válvulas laterales. 

Cementar (ver procedimiento para cementar) y esperar por fraguado

de la lechada de 6 horas. (más 8 de vestida de BOP), paralelamente realizar limpieza a los tanques y equipos de control de sólidos, verificar que no exista fuga en el sistema. 


Retirar tubo Maniobra

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Cortar y Biselar Casing Hanger 13 3/8” a 95/8” según procedimiento:



1.- Levantar BOP's. 2.- Verificar mediante equipo de detección de gases en boca de pozo las condiciones seguras para trabajos en caliente. 3.- Proceder a cortar en bruto el casing hanger con equipo oxicorte, 7” a partir del flange superior de la seccion “A” de BES. 4.- Biselar la sección con un angulo de +/- 45°. 5.- Instalar BOP's y realizar prueba de presión al conjunto. 3.2.9 PROGRAMA DE CEMENTACIÓN HOYO DE 12 1/4” Objetivo: Asentar revestidor de 9 5/8” a +/- 4325,9’ MD. A fin de cubrir la zona de presión normal y garantizar una buena integridad que permita continuar perforando horizontalmente hasta profundidad final. Cubrir zonas de lutitas de las formaciones de Freites y Oficina. A continuación se especificarán las consideraciones de las lechadas de cemento a utilizar: - Lechada de llenado: 

Para los cálculos se consideró un hoyo de 13”.



Tope de lechada de llenado hasta 200' de superficie



Longitud de lechada de cola +/- 1100 pie. Hasta cubrir las arenas de

interes. 

Desplazamiento: capacidad interna del revestidor desde superficie

hasta el tope del cuello flotador. Las profundidades y diámetros serán ajustadas en sitio con el Ingeniero por parte de PDVSA y el representante de la empresa de servicio.


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3.2.9.1 EQUIPOS DE FLOTACION Y ACCESORIOS. EQUIPO

DESCRIPCIÓN

CANTIDAD

Zapata

9 5/8” autollenado, 43.5 Lbs/Ft, N-80, Rosca Butts, peso 36 lb/ft

1

Cuello flotador Tapón de desplazamiento Tapón de limpieza Centralizador Flexible Stop Collar Tube Lock Cabezal de cementación Cross over

9 5/8”. autollenado, 43.5 Lbs/Ft, N-80, Rosca Butts, peso 36 lb/ft

1

9

5/8”

Sistema no rotatorio.

1

9 5/8” Sistema no rotatorio. Un solo contacto de 9 5/8”x 12 1/4”. Soldado.

1 35

De bisagra y tornillo Allen de 9 5 /8”.

1

Soldadura epóxica.

1

Cabezal doble pin

1

Pin rosca Butts

1

3.2.9.2 CARACTERÍSTICAS Y PROPIEDADES DE LA LECHADA DE LLENADO CARACTERISTICAS

PROPIEDADES

Formulación Cemento Resistencia a la compresión Densidad (LPG) Rendimiento (pie3/sk) Requerimiento de agua (gal/sk) Control de filtrado (ml/30 min.) Tiempo de espesamiento 52 Bc (hh:mm) Volumen (Bls) Sacos de cemento (Sk) Temperatura de fondo Método de bombeo:


Documento Número:

Cemento “B” API+ SO64 1,00% + 0,28% FL-334 + 0,01 GPS 71D5 Plus Clase “B” extendido con bentonita Mayor de 2000 lppc a las 24 horas 13,2 1,78 9,56 0 - 50 cc/30min. Agua libre = 0 03:36:00 213 671 135 °F. “Mezcla y bombeo continuo”

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3.2.9.3 CÁLCULO DE VOLÚMENES LECHADA DE LLENADO. VOLUMEN (BLS)

DESCRIPCIÓN Vol. De lechada (Anular Rev 13 3/8” – Rev 9 5/8”) Vol. De lechada (Anular Hoyo 12,8” – Rev 9 5/8” )

22,61 198,49

Total

221,1

- Lechada de cola: 3.2.9.4 CARACTERISTICAS Y PROPIEDADES DE LA LECHADA DE COLA. CARACTERISTICAS Formulación Cemento Resistencia a la compresión Densidad (LPG) Rendimiento (pie3/sk) Requerimiento de agua (gal/sk) Control de filtrado (ml/30 min.) Tiempo de espesamiento 52 Bc (hh:mm) Volumen (Bls) Sacos de cemento (Sk) Temperatura de fondo Método de bombeo:


Documento Número:

PROPIEDADES Cemento “B” API+ 0,20% FL – 344 + 0,1 GPS S-110 + 0,01 GPS 71 D5 Plus Clase “B” extendido con bentonita Mayor de 2000 lppc a las 24 horas 15,6 1,18 5,17 0 - 50 cc/30min. Agua libre = 0 03:14:00 87 410 135 °F. “Mezcla y bombeo continuo”

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3.2.9.5 CÁLCULO DE VOLÚMENES LECHADA DE COLA. DESCRIPCIÓN

VOLUMEN (BLS)

Vol. De lechada (Anular Hoyo 12,8”– Rev 9 5/8”)

81,6

Vol.de lechada (Rev 9 5/8” )

2,94

Vol. De lechada bolsillo

1,64

Total

86,18

3.2.9.6 DIAGRAMA DEL POZO REVESTIDOR DE 9 5/8”

Zapata 13

3/8”

@ 550’

CF @ 4288,43’ Zapata 9 5/8” @ 4325,9' Hoyo@ 4335,9'


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3.2.9.7 PROCEDIMIENTO DE BOMBEO Y DESPLAZAMIENTO DE LA LECHADA. ACTIVIDAD Liberar tapon de limpieza Bombear lavador base agua @ 8,34 lpg Bombear agua fresca @ 8,34 lpg Mezclar y bombear lechada de llenado Mezclar y bombear lechada de cola Liberar tapon de desplazamiento Desplazamiento Bombear agua con equipo de cementación Total desplazamiento

VOLUMEN (Bls)

TASA (BPM)

TIEMPO (min)

10 30 221,1 86,18 -

5 5 5 5 -

5 2 6 44,22 17,24 10

254,52 66,7 10,28 331,5

5 4 2

50,9 16,68 5,14 -

Total Tiempo Operacional

157,16

3.2.9.8 ADITIVOS USADOS EN LAS LECHADA ADITIVOS

FUNCION

S-110 FL - 344 71D5 Plus Bentonita

Retardador Controlador de filtrado Antiespumante Extendedor

PREFLUJO: Usar espaciador base agua compatible con el fluido de perforación y el cemento, usar 30 barriles de espaciador, cumpliendo con la norma de los 10 minutos de tiempo de contacto o 1000 pies lineales.


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3.2.9.9 PROCEDIMIENTO OPERACIONAL DE LA CEMENTACION (9 5/8” @ 4325,9’): 

Participar en la reunión con las empresas involucradas para

distribuir responsabilidades y discutir los riesgos asociados a la operación. 

Verificar la disponibilidad de todos los elementos necesarios para la

operación. 

Dictar charla de seguridad previa a la operación.



Cargar los dos tapones de desplazamiento en presencia del

Supervisor e Ingeniero de operaciones de PDVSA. 

Probar líneas de cementación de la empresa de servicio con 4000

psi por cinco (5) minutos. 

Soltar tapón inferior (blando) de limpieza verificar que el

desplazamiento este asegurado con el pin, bombear 10 Bls de lavador 8,34 Lpg base agua y 30bls de preflujos base agua compatible con el fluido de perforación y el cemento, para lavar y remover el lodo gelificado dejado en las paredes de la formación. 

Mezclar y bombear 221,10 Bls de lechada de llenado de 13,2lpg @

5 BPM. 

Mezclar y bombear 86,18 Bls de lechada de cola de 15,6LPG @ 5.0

BPM. Soltar tapón superior (duro) de limpieza, verificar con el indicador el pase de este. 

Desplazar tapón y lechadas de cemento con 331,50 Bls agua fresca, usando el camión bomba como se especifica en la tabla 3.2.9.7. 

Asentar tapón con 500 psi, por encima de la presión de desplazamiento. 


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Nota: En caso de no asentar tapón se desplazará el volumen entre cuello flotador y zapata. En este caso se bombeará un máximo de 2 a 4 bls sobre el desplazamiento teórico. Esperar 2 min antes de chequear contraflujo. Al chequear



contraflujo desahogar lentamente la presión hasta alcanzar cero psi. Contabilizar retornos. En caso de fallar el equipo de flotación, el volumen retornado será bombeado al pozo nuevamente. Se mantendrá el pozo cerrado hasta fraguar el cemento garantizando que no se produzcan micro anillos. 

El químico estará pesando el retorno para informar sobre la

densidad del fluido saliente. 

Personal de PSSA a cargo dará instrucciones para movilizar o no

equipos. RECOMENDACIONES: 

Asegurarse de conectar las líneas de las bombas del taladro, para

completar el desplazamiento en caso de tener problemas con las bombas del camión. 

No realizar movimientos de lodos (transferencias) desde los tanques

activos, a fin de llevar mejor control de los volúmenes desplazados. 

Realizar la planificación adecuada a fin de manejar el volumen de

lodo desplazado del hoyo por los fluidos utilizados en la cementación. 

Calcular eficiencia real de las bombas antes de realizar

desplazamiento y utilizar la que tenga la eficiencia más confiable. 

Instalar los sensores de flujo, presión y densidad de la unidad de

registro de la empresa de servicio, antes del múltiple de entrada al cabezal


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de cementación, a fin de registrar los datos del desplazamiento y compararlos en tiempo real con el diseño previo. 

Con el fin de evitar la creación de revoque en las zonas permeables

de la formación, se recomienda acondicionar el lodo y circular el pozo hasta estabilizar las propiedades entrando y saliendo del lodo antes de la cementación. 

Circular mínimo 02 veces fondo arriba ó hasta cuando el lodo bien

acondicionado retorne a superficie. No debe haber partículas sólidas en el lodo que retorna. Una velocidad en el anular de 262 ft/min es la óptima recomendada, si es posible. 

Se recomienda que en el momento de iniciar la cementación el lodo

tenga las propiedades reológicas lo mas bajas permisible. 

Los geles del lodo ante de bajar el revestidor debe tener valores de

resistencia al gel en 10s(segundo)/10m(minutos)/30m(minutos), tal que la resistencia al gel de 10m sea menor que el doble de 10s y la de 30m sea menor de 20 lbs/100 pie². 

Centralizar el revestidor, para obtener alta eficiencia en el

desplazamiento. Los centralizadores mejoran el “Standoff” entre el hoyo y revestidor, el standoff mínimo de 70% es el recomendado para obtener una buena centralización lo cual ayuda a igualar la distribución de fuerzas ejercidas por la lechada de cemento del flujo en el anular. 

Se recomienda bombear el volumen teórico calculado del

desplazamiento para no sobredesplazar. 

Revisar con cuidado el equipo de flotación.



Controlar la velocidad de corrida del revestidor para evitar el efecto

pistón sobre la formación. 


Efectuar un caliper de fluido previo a la operación de cementación.

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Considerando los tiempos de espesamiento de las lechadas y la

distancia a la locación: 

Solicitar los equipos con 12 horas de antelación.



Suministrar las condiciones finales del pozo con tiempo suficiente

para corregir propiedades de las lechadas de cemento. 

Ordenar el mezclado del cemento tan pronto se disponga de los

volúmenes exactos para la cementación. 3.2.9.10 EQUIPOS DE CEMENTACIÓN: 

Unidad cementadora. Motor principal Caterpilar Serie 3176, dos

motores GM8V92T con transmisión Allison Serie CLT750, dos bombas Triplex SPM con pistones de 4,5 pulg. Y bombas centrífugas Mission. Poseen sistema de recirculación con capacidad de mezcla de 8 Bls. Densidades de trabajo hasta 22 lpg. Con control por densómetros de alta y baja presión. 

Un (1) Bulk Cemento. Con capacidad de 850 pie3 de mezcla de

cemento con aditivos para transporte. 

Un (1) Vacumm Con capacidad para transportar retorno de cemento

en superficie. 

Un (1) Cabezal de cementación. Cabezal de 13 3/8” y de 9 5/8”

sencillo y doble respectivamente con barra de seguridad y pin bandera indicador. Posee su múltiple de doble válvula y crossover para diferentes tipos de roscas.


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3.2.9.11 PERSONAL DE CEMENTACIÓN. 

Un (1) Supervisor de operaciones. Técnico petrolero con 15 años

de servicio en cementación y estimulación. 

Un (1) Ingeniero de servicios. Ingeniero con 10 años de servicio

en cementación y estimulación 

Un (1) Operador. Operadores con promedio de 10 años de

experiencia en cementación y estimulación. 

Seis (6) Ayudantes. Personal de apoyo para la instalación de las

líneas y equipos en el pozo. 3.2.10 PLANES DE CONTINGENCIA PROBLEMA

ACCIONES A TOMAR

Taponamiento de líneas de Habrá personal y equipos atentos para destapar o cambiar la cemento. manguera o línea obstruida para garantizar la continuidad de la operación. Se colocarán debajo de los equipos alfombras ambientales para evitar el contacto de los derrames con el piso (lonas). Derrames Se colocarán adicionalmente medios tambores para recoger en estos cualquier derrame y/o desechos. Se bombeará el retorno y se vuelve a chequear el contraflujo. Si se Las Válvula del Equipo de observa retorno se procederá a dejar el pozo cerrado y presurizado esperando Flotación fallan fraguado de las lechadas. Todos los equipos serán lavados en locación y los desechos colocados en el vacum destinado para los desechos. Lavado de los Equipos Sí se moja la locación como consecuencia de la limpieza de los equipos habrá personal asignado para limpiar y recoger cualquier derrame. Movilización del agua de Se dispondrá en locación de tanques adecuados para tal fin. mezcla Se bajará la tasa de bombeo hasta el límite permisible que nos provee Pérdida de Circulación el tiempo de seguridad. Fallo de bombas del Conectar y mantener listas las bombas de TES para terminar Taladro desplazamiento Retorno de Cemento Habrá un vacum en locación preparado para recibir retornos Los equipos y la logística estarán dispuestos para mantener un prePre-Mezclado mezclado y bombeado continuo de las lechadas.


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3.3 HOYO DE PRODUCCION DE 8

1/2”

3.3.1 OBJETIVO. El objetivo de esta fase es perforar hoyo horizontal de 8 1/2” hasta 7385,5’ MD, navegando 3049,6’ en la arena objetivo “O-12” y completar el hoyo con liner ranurado 0,020'' de 7" en la zona productora. Problemas potenciales:   

Pérdida de circulación Pega de tubería Capa de cortes en la sección horizontal 3.3.2 ESPECIFICACIONES DE MECHA HOYO 8 1/2”

Para la perforación desde 4325,9 pies (zapata 9

5/8”

) hasta 7385,5 pies (+/-

3049,6’ de Hoyo de Producción) se utilizará mecha PDC de 8 1/2”. El diseño a utilizar es:

TIPO

CODIGO IADC

TFA

PDC

M323

0,84

INTERV. (pies)

LONG. (pies)

PSM (Rot.)

4335,9’ – 7385,5'

3049,6’ 10– 15

RPM

30 - 60

GPM

450-600

HSI (Hp/pulg2)

P max lpc

1

1900

VANULAR

VANULAR

MINIMA

CRITICA

(FT/MIN) (FT/MIN)

Nota: El galonaje recomendado en esta fase es de 450 a 600 gpm y se recomienda perforar con (10 - 15) Klbs. de peso sobre la mecha, el peso sobre la mecha y demás parámetros serán ajustados de acuerdo al comportamiento de la perforación.


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3.3.3 ENSAMBLAJE

DE

FONDO

RECOMENDADO

HOYO DE 8 ½'' CONEXIÓN N°

1

DESCRIPCIÓN

Mecha PDC

CANTIDAD

1

OD

ID

(PULG)

(PULG)

8 1/2

N/A

LONGITUD (PIE)

TOPE

BASE

UNIT

ACUM

6 5/8

-

0,72

0,72

4 ½ IF

29,02

29,74

REG 2

Motor de fondo

1

6 3/4

4,5

6 5/8 REG

3

Float sub

1

6 3/4

2,75

4 ½ IF

4 ½ IF

2,9

32,64

4

LWD

1

6 3/4

2,87

4 ½ IF

4 ½ IF

23,41

56,05

5

MWD

1

6 3/4

2,81

4 ½ IF

4 ½ IF

15,6

71,65

6

MONEL

1

6 3/4

2,5

4 ½ IF

4 ½ IF

26,98

98,63

8

HW DPs

1

5

3

4 ½ IF

4 ½ IF

31,17

129,8

9

DRILLING JAR

1

6,75

2,5

4 ½ IF

4 ½ IF

29

158,8

10

HW DPs

1

5

3

4 ½ IF

4 ½ IF

31,23

190,03

11

DPs

144

5

4,2

4 ½ IF

4 ½ IF

4464

4654,03

12

HW DPs

88

5

3

4 ½ IF

4 ½ IF

2731,47

7385,5


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3.3.4 ANÁLISIS DE INGENIERIA PARA HOYO DE 8 ½''.  Analisis hidraulico.


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Analisis de peso disponible perforando en modo rotado y modo

orientado hoyo de 8 ½”




Análisis de torque y arrastre hoyo de 8 ½”

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Análisis de peso requerido para generar buckling sinosoidal,

helicoidal rotando y deslizando.


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3.3.5 PROGRAMA DE FLUIDOS DE PERFORACIÓN HOYO DE PRODUCCIÓN. Para este intervalo el cual esta constituido por la formación oficina, la cual esta constituida por Areniscas masivas con intercalaciones de Lutitas (no se descarta la posibilidad de encontrar lentes arcillosos), se utilizará un sistema de fluidos base agua (Viscoelástico). Se Perforará hasta 7385,5'.

VOLUMEN A UTILIZAR (BLS) 0 Rev. 9 5/8” 1/2” 240 Hoyo 8 Superficie 0 Dilución 100 Sistema 340

El sistema de fluido constará de las siguientes concentraciones y propiedades:


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CONSUMO: Dependerá de los volúmenes de dilución aplicados. Las propiedades requeridas para la perforación de este hoyo se especifican a continuación.

RANGO DE PROPIEDADES DEL FLUIDO Fase Propiedades Rango 8,5 – 8,8 Densidad 45 – 60 Viscosidad de embudo 12 – 16 Viscosidad plastica Punto de cedencia 20 – 35 Filtrado api <5 1 Revoque 8 1/2” 9 – 10 Ph 7/14/25 - 10/18/26 Geles <5 Mb t 8 -12 % Solidos %Arena <1 Lectura 6/3 9/8 - 12/10

3.3.6 EQUIPOS DE CONTROL DE SÓLIDOS. DESCRIPCIÓN CANTIDAD

GPM MALLAS MÍNIMO

Zarandas primarias

2

500

Tres en uno

1

1500


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OBSERVACIÓN

175 -140 - 110 Combine: inicio 175, opcional: intermedio 140 y salida 110 (140-140-110) mesh para reducir pérdidas. Operar continuamente con una presión > 30 psi, así como la descarga de sus conos debe ser en forma de spray y densidad 250 -250 - 210 de lodo descargada por los conos del Desarenador y Desilter debe ser 3 LBS/GAL por encima a la del lodo procesado.


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RECOMENDACIONES 

Romper y limpiar cemento con agua.



Desplazar el agua con el fluido Viscoelástico dentro del revestidor,

el mismo debería estar preparado con anterioridad y pretratado con Bicarbonato de Sodio y ácidos débiles (Cítrico/acético), para evitar contaminaciones con cemento. 

Bombear 30 bls de GASOIL después de perforar los primeros 120

pies (2 parejas) de la sección, para remover parte de la mezcla de crudo, cemento y arena que se pueda formar en esta zona. 

Bombear píldoras pesadas con 2.5 lpg por encima de la densidad de

trabajo, para garantizar la limpieza del hoyo aproximadamente cada 500 pies perforados, o cuando se observen indicadores de falta de limpieza (alto torque, arrastres en conecciones, etc.). Analizar comportamiento de las mismas y hacer sus recomendaciones, las píldoras pesadas se prepararan con carbonato (115/120). 

Evaluar periódicamente los equipos de control de sólidos y

mantener los mismos en condiciones operativas. Garantizar óptimo funcionamiento de los equipos de control de sólidos. 

Llevar registros estadísticos, diariamente relacionados con los

volúmenes de lodo procesados, nuevo, preparado, perdido (ECS, superficie, viaje, formación, desplazamiento, evaporación y cualquier otro concepto, especificando su naturaleza) 

Se utilizara Carbonato de Calcio micronizado dolomítico, en una

concentración de 30 lbs/bbl, distribuido así: 15 lpb con granulometría (7075) y 15 lpb con granulometría (115-120) para la preparación inicial del lodo, luego el mantenimiento se debe hacer solo con carbonato (70-75) y las píldoras pesadas con carbonato (115-120).


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Realizar análisis de distribución de partículas al comienzo de la

fase, a 1500¨ de avance y al final del hoyo perforado. 

Se perforara el hoyo de 8 ½”, con estricto control del volumen del

lodo en él sistema, durante la perforación total del intervalo horizontal. 

Mantener en las Zarandas, el arreglo de mallas recomendados u

optimizar si es necesario. 

Si se observa taponamientos de mallas con el crudo de formación,

limpiar las mismas con cepillo y gasoil. 

De ser necesario sacar tubería, usando Carbonato de Calcio del tipo

(115-120) como material densificante del fluido. 

La dilución debe realizarse con lodo formulado.



Deben realizarse pruebas de progresividad de Geles, para garantizar

la bajada del Liner 

El fluido remanente de la perforación de ésta fase debe ser tratado

para mantener las propiedades en rango con el propósito de ser re-utilizado en algún otro pozo. 

Para la fase de completación se utilizara como fluido agua salada



Para el desplazamiento del fluido de perforación con el agua salada,

bombear el siguiente tren de píldoras en el siguiente orden y volúmenes: •

Primera píldora: 20 bls de agua + 3 lpb potasa cáustica

•

Segunda píldora: 20 bls de agua + 10 lpb de surfactante (detergente)


•

Tercera píldora: 20 bls de píldora viscosa ( 80 – 100 seg./qt)

•

Luego bombear el volumen de agua salada hasta retorno limpio.

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3.3.7 PROCEDIMIENTO OPERACIONAL DE PERFORACIÓN HOYO DE 8 ½'' 

Antes de iniciar la perforación de la fase de producción se debe

realizar un chequeo al funcionamiento de las bombas, Top Drive y demás componentes asociados al proceso de perforación. 

Realizar revisión al inventario de química (no iniciar la perforación

sin contar con toda la química necesaria para perforar los 3049,6' de sección horizontal), también revisar equipos de control de sólidos; Mallas, vibración, etc; para garantizar que los mismos puedan procesar el galonaje requerido para perforar la sección (500 – 550 GPM), la presión estará entre 800 – 1100 psi. 

Armar, probar y bajar con sarta direccional y mecha PDC de 8

1/2”

hasta el cuello flotador ( Tomar precaución 200' antes del tope del cuello flotador), llenando tubería cada 1000' . 

Perforar cuello, cemento hasta 5’ por encima de la zapata flotadora

con agua. 

Probar revestidor de 9

5/8”

con 500

psi por 1 0 min

aproximadamente. (80 % de la presión de estallido del revestidor) 

Desplazar agua por fluido viscoelástico.



Circular hasta homogeneizar el lodo para obtener las condiciones

reológicas del fluido requeridas en el programa. 

Limpiar zapata de 9

e iniciar perforando 180’, sacar en Back

5/8”

Reaming hasta la Zapata de 9 5/8” para remover la mezcla de crudo, cemento y arena que se acumula al nivel de la Zapata de 9

5/8”

durante el proceso de

cementación. (minimizar el riesgo de una pega de tubería a causa de acumulación ripios ). 


Continuar perforando hasta TD, de acuerdo a los siguientes pasos:

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1. Perforar cada pareja con galonaje optimo de 450 – 600 gpm, para la limpieza del hoyo según análisis hidraúlico y el resto de los parámetros de perforación a criterio del perforador direccional. 2. Repasar realizando Back Reaming a lo largo de cada pareja perforada si la ROP es mayor de 650 PPH en la pareja perforada, realizar segundo repaso con circulación en back reaming. 3.

Verificar tension y apoyo.

4. Tomar Survey en un tiempo máximo 3 min. Si la lectura falla levantar un tubo con circulación para luego bajar y tomar nuevamente la lectura. 5. Reciprocar tuberia y realizar conexión máximo tiempo 3 min. 6. Circular e iniciar perforación de la próxima pareja. 

Realizar viajes cortos de calibración , segun las condiciónes

observada de: arrastres, apoyos, derrumbes, torque excesivos, etc. Que se observe durante la perforacion. 

Bombear píldora pesada de 30 Bls seguida de una píldora viscosa-

pesada (dos libra por encima del peso de lodo),

circular dos ciclos

completos visualizar en zaranda retorno limpio, si se observa sucio, continuar circulando rotando la tuberia y reciprocandola continuamente. 


500 PPH.) desde TD

hasta hasta 10´

antes de la zapata de 9

desenergizar bombas y atravesar sin circulación zapata de 9

5/8”

5/8”

hasta estar

5´ dentro del revestidor de 9 5/8”. 

Energizar

bombas de lodo a 450 gpm orientar herramienta

direccional hacia el lado bajo del pozo ( TFG-180 LOW SIDE).


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Sacar en low side y con circulacion (450 gpm) desde los 5 ´ antes

de la zapata hasta hasta +/- 40°. 

Regresar hasta los 5´ antes de la zapata de 9 5/8 en enganche (sin

circulación). 

Energizar bombas a 450 gpm, orientar herramienta direccional

hacia el lado bajo del pozo ( TFG-180 LOW SIDE). 

Bombear 30 Bls de gasoil y desplazarlos hasta la punta de la mecha

para luego sacar tubería en low side con circulación (450 gpm) desde los 5 ´ antes de la zapata hasta +/- 40°. 

Continuar sacando sarta direccional en modo convencional desde

+/- 40°. hasta superficie. 

Drenar motor, desconectar mecha, recuperar memoria del LWD,

desconectar ensamblaje direccional dejar parada únicamente la tubería necesaria para la corrida del liner ranurado. 

Bajar liner ranurado 7” N-80 23.0 Lbs/pie BTC (ver procedimiento

para bajar liner) 

Acondicionar planchada para bajar liner.



Vestir llave hidráulica para torque al revestidor. Recomendaciones:



El geólogo en sitio podrá solicitar la corrida de una segunda

evaluación de la formación (gamma y resistividad), siempre y cuando el Ing de operaciones de perforación considere que las condiciones del pozo están dada para realizar dicha operación. 

Durante los viajes con tubería se debe mantener el llenado continuo

del pozo. 

Bombear píldora viscosa cada 300' o de acuerdo a las condiciones

observada de: arrastres, apoyos, derrumbes, torque excesivos, etc. y circular Elaborado por: Ing. Yajaira Suarez

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hasta retorno limpio. Hacer viaje corto con Back Reaming hasta la zapata de 9

5/8”



dado estas condiciones.

Si en caso de presentarse problemas de arrastre antes de realizar un

survey o en una conexión se seguirá el siguiente procedimiento: 

Circular y reciprocar la tubería hasta asegurarse que las sarta esta libre.



Parar la rotación de la tubería y circular por 30 segundos, levantar la

tubería y verificar que la misma esta libre. 

Parar la rotación de la tubería y circular por 60 segundos, levantar la

tubería y verificar que la misma esta libre. 

Si después de estas dos pruebas la tubería esta completamente libre

proceder a realizar la conexión. Caso contrario consultar para realizar viaje corto. 

Evitar circular en puntos fijos para prevenir socavamiento de la

formación (cavernas). 

Monitorear torque, arrastre y presión durante la perforación, en caso

de observarse incremento, realizar viaje de calibración. 

Tomar medidas de densidad del fluido cada 30 minutos, llevando el

control en una tabla para verificar la variación de la densidad, este control puede indicar cuando el acarreo esta deficiente y decidir un posible viaje de limpieza.


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3.3.8 PROGRAMA DE LINERS HOYO 8 ½'' 3.3.8.1 REVESTIMIENTO DEL HOYO DE PRODUCCIÓN (LINER) TAMAÑO 9 5/8” x 7” 7” 7” 7”

PESO -23,0 23 --

GRADO -N-80 N-80 --

Nº

PROF.

OBSERVACIONES

Piezas 1 4207,9’ – 4215,9’ 3 4215,9’ – 4335,9’ 53 4335,9'- 7384,5' 1 7384,5’ –7385,5'

Colgador del Liner(Tope) Rev, Liner liso Rev, Ranurado, 0,020” Zapata Guía

3.3.8.2 PROCEDIMIENTO OPERACIONAL PARA BAJAR LINER DE 7'' 

Conectar zapata ciega de 7'' y ajustar @ 4500 psi. de acuerdo al

triángulo impreso en el tubo. 

Bajar liner de 7” y ajustar @ 4500 psi. de acuerdo al triángulo

impreso en el tubo. 

Bajar tuberia al hoyo con colgador

9

5/8”

X 7” hasta TD o

profundidad de asentamiento siguiendo el tally, tomando en cuenta el tope real del cemento encontrado con la sarta direccional para perforar el hoyo de 8

. La velocidad recomendada de corrida es de 10 a 12 parejas por

1/2”

hora. (Asegurarse de que las cuñas no sean colocadas en ningún momento en la camisa de asentamiento de la empacadura de tope). 

Asentar calgador 9 5/8” X 7” bajo los siguientes pasos:



Registrar pesos subiendo y bajando cuando se este en hoyo abierto.



Registrar pesos subiendo y bajando a la profundidad de

asentamiento antes de asentar la empacadura, levantando y bajando la sarta 15 pies.


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Lanzar esférica y bombear lentamente (1-2 bpm) hasta se observe

un incremento de presión. Prepárese para asentar la empacadura. (Asegúrese de probar las líneas antes de ejecutar este paso). 

Incremente la presión hasta 1400psi para asentar la empacadura.

Mantenga la presión por 5 min. Pruebe por anular con 500psi descargue presión a cero. 

Lleve la herramienta a peso neutro, aplique 10000lbs de peso, e

incremente la presión hasta +/- 2300psi para liberar la herramienta descargue la presión a cero. 

Levante aproximadamente 15 pies y verifique liberación de setting tool.



Realizar segunda prueba antes de sacar el setting tool del colgador.

Recomendaciones: 

De requerirse circular en algún momento mientras se corre el

ensamble, el punto de circulación será el primer liner ranurado. Considerar la presión de asentamiento de 1400psi. 

La configuración de la herramienta de asentamiento permite usar

una esférica tanto de 1 ½” como de 1 ¾” para la operación de asentamiento. 

Si la esférica no llega al asiento o la presión no puede ser

alcanzada: a. Lleve el liner hasta el fondo, libere el la herramienta de corrida con 2325lb-ft de torque hacia la izquierda. b. Levante 6 pies para sacar los setting dogs y aplique entre 2000040000 lbs de peso. c. Manteniendo el peso, aplique 500psi por anular para asentar la empacadura y mantenga la presión por 5 min. Libere la presión y luego saque herramienta del hoyo. Elaborado por: Ing. Yajaira Suarez

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Nota: La herramienta de asentamiento esta calibrada para liberar a aproximadamente 2300psi. Si no se logra una liberación hidráulica, el mecanismo de liberación mecánico puede ser activado con 2325 ft-lb de torque hacia la izquierda en la herramienta. 

Sacar tuberia fuera del hoyo con setting tool del colgador hasta

superficie. 

Armar sarta combinada DP'S (5'' x 3'' ) punta libre.



Bajar sarta combinada hasta 200' del tope del cogador.

Desplazar el fluido dentro del casing de

9

5/8”

por

fluido de

completación. (Agua Industrial). 

Sacar sarta combinada fuera del hoyo hasta superficie e iniciar

limpieza de tanques. 

Retirar conjunto BOP.



Instalar sección ''B''



Instalar preventor anular.



Bajar sarta de producción o tuberia punta libre hasta 200' del

colgador.




Instalar colgador (bolo).



Retirar preventor anular.



Instalar valvula maestra.



Iniciar proceso de Mudanza.

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4. CONSIDERACIONES DE SEGURIDAD INDUSTRIAL AMBIENTE E HIGIENE OCUPACIONAL. 

Aplicar las normas y estándares del Manual de Operaciones de

Petrolera Sinovensa como material de referencia de control de pozos. 

Realizar inspección de seguridad por parte del personal de

supervisión de SIAHO de Petrolera sinovensa, al finalizar la mudanza antes de iniciar operaciones. Asegurar que los anclajes del taladro se realicen con bloques de



cemento y no realizar perforaciones en la locación. 

Revisar el aterramiento de los trailers luego de cada mudanza, antes

de iniciar operaciones. 

En caso de cualquier eventualidad operacional no controlable,

seguir los procedimientos de SIAHO para el caso que aplique. 

Cualquier cambio en los procedimientos indicados en este programa

debe contar con la aprobación de la Gerencia de Yacimientos. 

Es obligatorio el uso de bragas con mangas largas manufacturadas

con materiales a prueba de fuego (o retardadores de fuego) son el estándar mínimo para operaciones de prueba de pozo y para cualquier persona que se enfrente a la posibilidad de resultar herido por fuego o explosión, además del resto de los equipos de protección personal (botas, casco, lentes). 

La ambulancia debe estar operativa durante todo el tiempo de

operaciones. 

Realizar la permisología respectiva de acuerdo a las operaciones a

realizar. 

No se permite el ingreso de personas bajo efectos del alcohol,

drogas o cualquier otro estimulante que impida el comportamiento normal de la persona.


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Todas las políticas y documentos deben revisarse cuidadosamente.

Estos documentos incluyen: 

Definir roles y responsabilidades.



Establecer procedimientos generales a seguir en los pozos

incluyendo procedimientos de emergencia. 

Procedimientos de emergencia.



Responsabilidades para el plan de contingencia en caso de

derrames. 5. CONSIDERACIONES OPERACIONALES: 

Realizar pruebas de funcionamiento de la BOP antes de iniciar la

sección intermedia y horizontal. 

Inspeccionar los tubulares de perforación periódicamente (al menos

cada 3 meses). 

Conejear los tubulares (DPs, HWDPs o Revestidores) antes de

subirlos a planchada. 

Deben estar al alcance del contratista de perforación los

procedimientos para movilización de taladro. 

Chequear/inspeccionar el desgaste interno del BOP durante la

mudanza. 

Chequear/ reinspeccionar el BOP por desgaste interno al final del

pozo. 

Registrar todas las pruebas de presión hechas al BOP, cabezal,

casing y pruebas de integridad de los reportes IADC. 

El BOP presentará un ram ciego en la posición del ram superior.



El conjunto de BOP puede consistir en un BOP con doble ram y un

BOP anular.


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Todos los componentes del BHA se inspeccionarán a DS-1

estándar, nivel 5. 

Todas las mediciones aquí descritas son reflejadas desde la mesa

rotaria. 

Las mediciones de profundidad son realizadas usando la tubería de

perforación medida. 

Los registros GR y Resistividad tienen como datum la EMR, así

como el asentamiento de los revestidores y colgadores. 

El direccionamiento de los pozos es realizado solo con herramientas

MWD/LWD, con un margen de error mostrado en el reporte de anticolisión. 

Monitorear el reporte de anticolisión para minimizar los riesgos de

interferencia o colisión entre los pozos cercanos. Especialmente en la salida de la zapata de 13-3/8” . El factor de seguridad (FS) debe ser mayor que 2. En casos especiales, se permitirá operar en el siguiente rango 1,5 < FS > 2. 

Se tomará survey cada pareja (90 pies). Si se observa problemas en

el control direccional se tomara survey cada 30 pies. 

El personal de campo de la compañía de servicio de direccional

debe usar el programa para calcular a tiempo el tamaño seguro del elipsoide de la distancia entre pozos, si los cilindros de seguridad son invadidos mutualmente, deben tomarse algunas medidas para ajustar la tendencia de la trayectoria. Mientras, se requiere monitorear la variación de las muestras de arena en las zarandas así como la variación de la ROP. 

Se requiere un conjunto completo de monitoreo y programa

procesador de datos en tiempo real para trayectoria de pozos, para analizar la distancia más cercana entre pozos en 3-D. 

Debe definirse el radio de seguridad de las trayectorias en

concordancia con la medida de seguridad del shot/MWD sencillo.


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Si es necesario debe instalarse un dispositivo magnético en las

zarandas para detectar la presencia de metales. 

Los supervisores de perforación deben hacer cumplir el SIAHO y

las regulaciones de control de pozos. 

Los supervisores deben vigilar el cumplimiento del plan de

perforación y los procedimientos. 

Los supervisores harán un plan diario de trabajo para cumplir con el

programa de perforación. 

Los supervisores deben estar en la planchada durante las siguientes

operaciones: 

Colocando una nueva mecha.



Probando el motor del sistema de fluido.



Cementando.



Los últimos tres levantamientos de tubería.

El primer tubo y la conexión del segundo (pozo nuevo o después del back reaming)  Los tres primera parejas sacados del hoyo. 

Los supervisores verificarán las propiedades del fluido tales como: densidad, viscosidad, punto cedente, lecturas de 3 y 6, contenido de sólidos y arena. 

Los supervisores verificarán la cantidad de sólidos y disposición de fluidos durante la perforación. 

Los supervisores verificarán el contenido de los reportes presentados por las empresas de servicio. 

Los supervisores informarán cualquier situación especial o desviación del plan de perforación establecido o de las actividades del taladro. 


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ANEXOS


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ANEXO A. DIAGRAMA MECÁNICO PROPUESTO HOYO HORIZONTAL


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ANEXO B. PLAN DIRECCIONAL


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ANEXO C. DISTRIBUCION DE TIEMPOS

Tiempo Total de Perforación 0

) s e i p (

D M D A D I D N U F O R P

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000 0

3

6

9

T (dias)

12

15

ANEXO D. COSTOS ESTIMADOS

Programa de Perforación CIS-92

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