Problema Resuelto 5.5 McCormac

Para Para cada inc iso calcular: 1) Pandeo por flexion 2) Pandeo local (solo revisar si controla o no el pandeo local en la columna) 3) Pandeo por torsion o flexotorsion

 A)  At = 

KL :=

W 14x90 2

tw = 

plg

26.5

Ix

r x =

 At

=

144

tf  = 

0.44

Fy :=

plg

Ix =

0.71

999

ksi Iy =

 At

=

3.696

CALCULO DE LA RELACION DE ESBELTEZ

KL r x

=

KL

23.453

E :=  

1) PANDEO POR FLEXION

:=

KL r y

Fy

×

=

 

2

=

r y

38.961

ksi

28847.46

FR :=

0.516

n :=

0.9

×E Fy

Rc :=

1

(1 +

2× n

 

- 0.15

2× n

× At× FR  =

1077.76

)n

Rc = 

klb

1077.76

2) PANDEO LOCAL Tipo de secc ion ion

ba :=

14

- 2 × tf    = ba tw

=

12.58

28.591

como

1.47 ×

28.5 28.591 91

E

 

Fy

<

=

362

b :=  h :=

Iy

r y =

6.14

50

35.309

35.3 35.309 09

La seccion es Tipo1 Por lo tanto no s e presenta el pandeo local

1.4

14.5

14

- tf 

3) PANDEO POR TORSION O FLEXOTORSION

n :=

FR. := 

1.4

0.85

Constante de torsion por alabeo 2

b

3

Ca := tf × h ×   = 24

15929.46

Constante de torsion de Saint Venant

J :=

1

×

3

(

2×b ×t

3

f  +   h × tw

)=

3

3.84

Esfuerzo critico de pandeo elastico por torsion o flexotorsion

Fe :=

æ  2 × E × C a è 

KL

 ö + G× J ×

2

 ø

1

 

Ix + Iy

=

193.236

Parametro de esbeltez

e :=

Fy

=

Fe

0.509

Fy

Rc. :=

1

è 1 +

2× n

e

 

- 0.15

2× n

Rc. = 

× At × FR.  =

n

1021.95

klb

1021.95

G :=

0.4 × E

B)  At = 

21.1

KL :=

W12x72 2

tw = 

plg

Ix

r x =

 At

=

0.43

264

tf  = 

Fy :=

plg Ix =

0.67

ksi

Iy =

597

195

h :=

Iy

r y =

5.319

50

 At

=

3.04

CALCULO DE LA RELACION DE ESBELTEZ

KL r x

=

KL

49.632

E :=  

1) PANDEO POR FLEXION

:=

KL r y

Fy

×

=

 

2

=

r y

ksi

28847.46

FR :=

1.151

86.842

n :=

0.9

×E Fy

Rc :=

1

(1 +

2× n

 

- 0.15

2× n

× At× FR  =

496.73

)n

Rc = 

klb

496.73

2) PANDEO LOCAL Tipo de secc ion

ba :=

12

- 2 × tf    = ba tw

=

10.66

24.791

como

1.47 ×

24.791

E

 

Fy

<

=

35.309

35.309

La seccion es Tipo1 Por lo tanto no s e presenta el pandeo local

1.4

b := 12

12

- tf 

3) PANDEO POR TORSION O FLEXOTORSION

n :=

FR. := 

1.4

0.85

Constante de torsion por alabeo

b

2

3

Ca := tf × h ×   = 24

6192.52

Constante de torsion de Saint Venant

J :=

1

×

3

(

2× b ×t

3

f  +   h × tw

3

)=

2.71

Esfuerzo critico de pandeo elastico por torsion o flexotorsion

Fe :=

æ  2 × E × C a è 

KL

 ö + G× J ×

2

 ø

1

 

Ix + Iy

=

71.371

Parametro de esbeltez

e :=

Fy

=

Fe

0.837

Fy

Rc. :=

1

è 1 +

2× n

e

 

- 0.15

2× n

Rc. = 

× At × FR.  =

n

640.25

klb

640.25

G :=

0.4 × E

C)  At = 

KL :=

S10x35 2

tw = 

plg

10.3

Ix

r x =

 At

=

144

tf  = 

0.594

Fy :=

plg

Iy

r y =

3.778

Ix =

0.491

 At

=

50

147

ksi Iy = 

r x

=

KL

38.117

E :=  

1) PANDEO POR FLEXION

:=

KL r y

Fy

×

=

 

2

=

r y

0.898

160.414

ksi

28847.46

FR :=

2.126

n :=

0.9

×E Fy

Rc :=

1

(1 +

2× n

 

- 0.15

2× n

× At× FR  =

94.56

)n

Rc = 

klb

94.56

2) PANDEO LOCAL Tipo de secc ion

ba :=

10

- 2 × tf    = ba tw

=

9.018

15.182

como

1.47 ×

15.182

E

 

Fy

<

=

b :=  h :=

CALCULO DE LA RELACION DE ESBELTEZ

KL

8.30

35.309

35.309

La seccion es Tipo1 Por lo tanto no s e presenta el pandeo local

1.4

4.94

10

- tf 

3) PANDEO POR TORSION O FLEXOTORSION

n :=

FR. := 

1.4

0.85

Constante de torsion por alabeo 2

b

3

Ca := tf × h ×   = 24

223.01

Constante de torsion de Saint Venant

J :=

1

×

3

(

2×b ×t

3

f  +   h × tw

)=

3

1.05

Esfuerzo critico de pandeo elastico por torsion o flexotorsion

Fe :=

æ  2 × E × C a è 

KL

 ö + G× J ×

2

 ø

1

 

Ix + Iy

=

98.041

Parametro de esbeltez

e :=

Fy

=

Fe

0.714

Fy

Rc. :=

1

è 1 +

2× n

e

 

- 0.15

2× n

Rc. = 

× At × FR.  =

n

346.95

klb

346.95

G :=

0.4 × E