PERENCANAAN KOLOM

PROGRAM SARJANA LINTAS JALUR TEKNIK SIPIL – FTSP SEMESTER GENAP 2014

TUGAS STRUKTUR Beton

BAB VI PERHITUNGAN KOLOM 6.1. Perencanaan Kolom Interior

Gambar 6.1 Letak Kolom Frame 11 yang ditinjau Dalam struktur bangunan ini terdapat satu macam dimensi kolom, yaitu 55/55 cm dengan tinggi lantai dasar 5 m. Sebagai contoh perhitungan, akan direncanakan kolom interior 55/55 cm dengan data – data sebagai berikut : Tinggi kolom

:5m

Dimensi Kolom

: 550 x 550 mm

Mutu beton fc’

: 35 Mpa

Mutu baja fy

: 300 Mpa

Ø tul memanjang

: D 22 mm

Ø tul sengkang

: Ø13 mm

Harfandi Almi (3113 106 014) Febriandi Amri (3113 106 017)

VI-1



Tabel 6.1Momen Dan Gaya Aksial Kolom Frame 11

Gambar 6.2Detail Kolom yg Ditinjau (Warna Merah) dengan mempertimbangkan Balok yang Menumpu dan Kolom diatasnya (Warna Hijau)


VI-2



1. Cek syarat komponen struktur penahan gempa - Gaya aksial terfaktor maksimum yang bekerja pada kolom harus melebihi Agf’c/10 (SNI 2847:2013 pasal 21.6.1). Pu = 1283 kN Ag . f ' c 550 x550 x35   1.058 .750 N  1.058,75kN 10 10 Pu 

Ag f 'c 10

 memenuhi syarat

- Sisi terpendek penampang kolom tidak kurang dari 300 mm (SNI2847:2013 pasal 21.6.1.1) Sisi terpendek kolom = 550 mm → syarat terpenuhi - Rasio dimensi penampang tidak kurang dari 0,4 (SNI 2847:2013 pasal 21.6.1.2) b 550   1  syarat terpenuhi h 550

2. Tentukan tulangan longitudinal penahan lentur. Luas tulangan longitudinal penahan lentur tidak boleh kurang dari 0,01Ag atau lebih dari 0,06Ag (SNI 2847:2013 pasal 21.6.3.1). Dari trial error dengan PCACOL didapat konfigurasi tulangan longitudinal 12D19 dengan ρ= 1,54% seperti pada Gambar 6.3

Gambar 6.3 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom interior bawah Harfandi Almi (3113 106 014) Febriandi Amri (3113 106 017)

VI-3



Gambar 6.4 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom interior atas 3. Cek syarat strong column weak beam. Kekuatan kolom harus memenuhi a. Menentukan nilai

M

M

nc

 1, 2 

M

nb

(SNI 2847:2013 pasal21.6.2.2).

nb

* Balok Tumpuan Balok Kanan -

Dimensi Balok 350/600 mm

-

As tul atas tumpuan balok = 7D19 (1984,70mm2)

-

As Pelat lantai = 8Ø10 = (628,32 mm2)

-

As total = 2613,02 mm2

Gambar 6.5 Penampang balok B1 35/60 cm daerah tumpuan Harfandi Almi (3113 106 014) Febriandi Amri (3113 106 017)

VI-4


y=

π

1984,7 × 40 + 10 +

+ 4 × × 10

x 20 +

2613,02

y = 59,62 mm


π

+ 4 × × 10

120 − 10 −

d = h - y = 600 - 59,62 = 540,38 mm

a= ∅M

0,85

= ∅A f

=

2613,02 × 300 = 75,28 mm 0,85 × 35 × 350

d−

a 75,28 = 0,9 × 2613,02 × 300 × 540,38 − 2 2

= 354,773 x 106 N.mm

* Balok Tumpuan Kiri -


-

As' tul bawah tumpuan balok = 4D19 (1131,11mm2)

a= ∅M

0,85

= ∅A f

=

1131,11 × 300 = 32,59 mm 0,85 × 35 × 350

d−

a 32,59 = 0,9 × 1131,11 × 300 × 540,5 − 2 2

= 160,09 x 106 N.mm

ΣMg = ∅M

kanan + ∅M

kiri = 514,865 x 10 N. mm = 514,865 KN.m

Berdasarkan buku " Disain Kapasitas Struktur Daktail Tahan Gempa Kuat" karangan Prof.Ir.Rachmad purwono, Besarnya Momen nominal kolom (ΣMnc) adalah umlah kuat nominal dari kolom dimuka sisi atas dan bawah HBK (Hubungan Balok Kolom) dari hasil penulangan terpasang akibat kombinasi beban berfaktor. Kuat momen ini harus dicek pada beban aksial maksimum yang memberikan kuat momen terendah.


VI-5



Gambar 6.5. Output SP Column Kolom Interior Bawah

Gambar 6.6. Output SP Column Kolom Interior Atas Dari SP Column V.4.2 diperoleh : Σ Mnc = Mnc bawah + Mnc atas = 504,73 + 460,75 = 965,48 kN.m ΣMnc > 1,2 ΣMng

Jadi

965,48 kN.m > 1,2 (514,865 kN.m) 965,48 kN.m > 617,83 kN.m Kontrol : syarat strong coloumn weak beam terpenuhi


VI-6



4. Perhitungan tulangan transversal sebagai confinement. a. Tentukan daerah pemasangan tulangan sengkang persegi (hoop). Tulangan hoop diperlukan sepanjang lo dari ujung-ujung kolom dengan lo merupakan nilai terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.1) : - Tinggi komponen struktur di joint, h= 550 mm -

1

/6 bentang bersih komponen struktur

1

/6 Ln = 1/6 x (5000 - 600) = 733 mm

- 450 mm b. Tentukan spasi maksimum hoop, smax, pada daerah sepanjang lo dari ujung-ujung kolom. Nilai smax merupakan nilai terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.3): - Seperempat dimensi komponen struktur minimum b 550   137 ,5mm 4 4

- 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil 6db = 6 x 22 = 132 mm - so, dengan so tidak melebihi 150 mm dan tidak kurang dari 100 mm.

S 0  100 

350  0,5hx 350  0,5(550  2( 40)  (10 / 2)  100   139,1mm 3 3

Digunakan spasi hoop sepanjang lo dari ujung-ujung kolom 100 mm. c. Penentuan luas tulangan confinement. Untuk daerah sepanjang lo dari ujung-ujung kolom total luas penampang hoop tidak boleh kurang dari salah satu yang terbesar antara (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.4) :  sb f ' Ash1  0,3  c c  f yt 

  Ag sbc f 'c   1  dan Ash2  0,09    Ach f yt  

bc  lebar penampang inti beton (yang terkekang)

 b  2( se lim ut  1 / 2db)  550  2(40  1 / 2 x10)  460mm

Ach  (b  2 cov er ) x(h  2 cov er )  (550  2(40)) x(550  2(40))  220.900mm 2


VI-7


Ash1


2   s.bc. f ' c  Ag   100 x 470 x35  550    0,3  1  0,3  1  607,65mm 2  300   220.900   fyt  Ach 

 s.bc. f ' c   100 x 460 x35  2   0,09 Ash 2  0,09   483mm 300    fyt 

Digunakan 4 Ø 13mm = 4  0,25  π  (13)2

Aspasang

= 530,93 mm2 > Ash = 483 mm2.......memenuhi. Untuk daerah sepanjang sisa tinggi kolom bersih (tinggi kolom total dikurangi lo di masing-masing ujung kolom) diberi hoops dengan spasi minimum (SNI 2847:2013 pasal 21.6.45) : - 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil 6 d b  6  25  150 mm

6db = 6 x 22 = 132 mm

- dipakai 130 mm 5. Perhitungan gaya geser desain, Ve Gaya geser desain yang digunakan untuk menentukan jarak dan luas tulangan transversal ditentukan dari nilai (i), tetapi tidak perlu lebih besar dari nilai (ii), dan harus melebihi nilai (iii) (MacGregor,2009) (i) Vsway1 

Mprc,atas Mprcbawah ,

(ii) Vsway2 

lu

M

prb,atas DFatas



M

prb,bawah DFbawah

lu

(iii) Vu hasil analisis struktur a. Hitung Mprc,atas, dan Mprc,bawah Mprc,atas, dan Mprc,bawah didapat dari diagram interaksi kuat mungkin, Pn-Mpr kolom. Diagram interaksi didapat dengan menggunakan fs = 1,25 fy dan ø=1. Dari Gambar 6.4 diketahui besarnya Mprc,atas, dan Mprc,bawah. Mprc,atas = 460,75 kNm Mprc,bawah = 504,73 kNm


VI-8



b. Hitung Ve.

Ve 

M prcatas  M prcbawah lu



460,75  504,73  219,43kN 4,4

c. Hitung Vu Berdasarkan hasil analisa SAP, didapat nilai Vu = 78,020 kN d. Kontrol ; Ve > Vu  219,43 kN > 78,020 kN Perencanaan Geser memenuhi syarat sesuai SNI 2847:2013,Pasal 21.6.5.1, dimana nilai Ve tidak boleh lebih kecil dari pada nilai gaya geser terfaktor yang dibutuhkan berdasarkan hasil analisa struktur. 6. Perhitungan sambungan lewatan Karena seluruh tulangan pada sambungan lewatan disalurkan pada lokasi yang sama, maka sambungan lewatan yang digunakan tergolong kelas B. Untuk sambungan kelas B panjang minimum sambungan lewatannya adalah 1,3 ld. (SNI 2847 2013 pasal 12.15.1). Besarnya ld ditetapkan berdasarkan SNI 2847 2013 pasal 12.2.3 dengan menggunakan nilai Ktr = 0 untuk penyederhanaan desain.   t e s fy ld    1,1 f ' c Cb  K tr  db 

     300 1x1x1  db   22  378,17 mm   1,1x1x 35 58  1     22   

1,3ld  1,3 x378,17 mm  491,62 mm

Digunakan sambungan lewatan sepanjang 500 mm

Gambar 6.7. Detail Kolom Interior Harfandi Almi (3113 106 014) Febriandi Amri (3113 106 017)

VI-9



7. Desain joint/ hubungan balok kolom (HBK) a. Cek syarat panjang joint Dimensi kolom yang sejajar dengan tulangan balok tidak boleh kurang dari 20 kali diameter tulangan longitudinal terbesar (SNI 2847:2013 pasal 21.7.2.3). b = h = 550 mm 20db = 20 x 22 = 440 mm b  20db  memenuhi syarat

b. Tentukan luas efektif joint, Aj Aj merupakan perkalian tinggi joint dengan lebar joint efektif (SNI 2847:2013 pasal 21.7.4.1) b = 275 mm h = 550 mm x = (550-275)/2 = 138 mm Tinggi joint = tinggi keseluruhan kolom,h = 550 mm Lebar joint efektif merupakan nilai terkecil dari :  b+h = 275+550=825 mm  b+2x =275+2(138)= 550 mm Aj = tinggi joint x lebar efektif joint = 550 x 550 = 302.500 mm2 c. Hitung tulangan transversal untuk confinement Untuk joint interior, jumlah tulangan confinement setidaknya setengah dari tulangan confinement yang dibutuhkan di ujung-ujung kolom. Spasi vertikal tulangan confinement ini diizinkan untuk diperbesar hingga 150 mm (SNI 2847:2013 pasal 21.7.3.2). Digunakan s =100 mm d. Hitung gaya geser pada joint - Hitung Me Balok yang memasuki joint memiliki Mpr = ....kNm, dan Mpr = ....kNm. Pada joint, kekakuan kolom atas dan kolom bawah sama, sehingga DF= 0,5 untuk setiap kolom. Me = 0,5 (Mprb1+Mprb2)=0,5 x (567,78 + 395,68) = 481,73 kN.m


VI-10



- Hitung geser pada kolom atas

Vsway 

Me  Me 481,73  481,73   218,96kN lu 4,4

- Hitung gaya-gaya pada tulangan balok longitudinal Dalam perhitungan diasumsikan bahwa tegangan pada tulangan tarik lentur adalah 1,25fy (SNI 2847:2012 pasal 21.7.2.1).  Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kiri As balok kiri 7D19 = 1984,70 mm2 T1  1,25 As. fy  1,25 x1984 ,70 x 300  744 ,26 kN Gaya tekan yang bekerja

pada balok ke arah kiri C1 = T1 = 744,26 kN  Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kanan As balok kanan 4D19 = 1134,11 mm2 T2  1,25 As. fy  1,25 x1134 ,11x300  425,29 kN Gaya tekan yang bekerja

pada balok ke arah kanan C2 = T2 = 425,29 kN - Hitung gaya geser pada joint

Vj  Vsway  T1  C2  218,96  744,26  425,29  537,93kN Arah sesuai T1 e. Cek kuat geser joint Kuat geser joint yang dikekang di keempat sisinya adalah (SNI 2847:2013 pasal 21.7.4.1)

Vn  1,7 f ' c . Aj  1,7 35 x302.500  1.252.729,89 N  1.252kN  Vn  0,75 x1252 kN  939,54 kN  Vj  537 ,93kN ( memenuhi )

Gambar 6.8 Analisa geser HBK tengah Harfandi Almi (3113 106 014) Febriandi Amri (3113 106 017)

VI-11



6.2. Perencanaan Kolom Exterior

Gambar 6.9 Letak Kolom Frame 5 yang ditinjau Tinggi kolom

:5m

Dimensi Kolom

: 550 x 550 mm

Mutu beton fc’

: 35 Mpa

Mutu baja fy

: 300 Mpa

Ø tul memanjang

: D 22 mm

Ø tul sengkang

: Ø13 mm


VI-12



Tabel 6.2 Momen Dan Gaya Aksial Kolom Frame 5

Gambar 6.10 Detail Kolom yg Ditinjau (Warna Merah) dengan mempertimbangkan Balok yang Menumpu dan Kolom diatasnya (Warna Hijau) Harfandi Almi (3113 106 014) Febriandi Amri (3113 106 017)

VI-13



1. Cek syarat komponen struktur penahan gempa - Gaya aksial terfaktor maksimum yang bekerja pada kolom harus melebihi Agf’c/10 (SNI 2847:2013 pasal 21.6.1). Pu = 1283 kN Ag . f ' c 550 x550 x35   1.058 .750 N  1.058,75kN 10 10 Pu 

Ag f 'c 10

 memenuhi syarat

- Sisi terpendek penampang kolom tidak kurang dari 300 mm (SNI 2847:2013 pasal 21.6.1.1) Sisi terpendek kolom = 550 mm → syarat terpenuhi - Rasio dimensi penampang tidak kurang dari 0,4 (SNI 2847:2013 pasal 21.6.1.2) b 550   1  syarat terpenuhi h 550

2. Tentukan tulangan longitudinal penahan lentur. Luas tulangan longitudinal penahan lentur tidak boleh kurang dari 0,01Ag atau lebih dari 0,06Ag (SNI32847:2013 pasal 21.6.3.1). Dari trial error dengan PCACOL didapat konfigurasi tulangan longitudinal 12D19 dengan ρ= 1,54% seperti pada Gambar 6.3

Gambar 6.11 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom Exterior Bawah Harfandi Almi (3113 106 014) Febriandi Amri (3113 106 017)

VI-14



Gambar 6.12 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom Exterior Atas 3. Cek syarat strong column weak beam. Kekuatan kolom harus memenuhi b. Menentukan nilai

M

M

nc

 1, 2 

M

nb

(SNI32847:2013 pasal21.6.2.2).

nb



-

As tul atas tumpuan balok = 5D19 (1417,64mm2)

-

As Pelat lantai = 4Ø10 = (314,16 mm2)

-

As total = 1731,8 mm2

Gambar 6.13 Penampang balok B12 30/55 cm daerah tumpuan Harfandi Almi (3113 106 014) Febriandi Amri (3113 106 017)

VI-15


y=

1417,64 × 40 + 10 +

y = 59,59 mm

π

+ 2 × × 10

x 20 + 10 + 1731,8


π

+ 2 × × 10

120 − 20 − 10 −

d = h - y = 550 - 59,59 = 490,41 mm a= ∅M

0,85

= ∅A f

=

1731,8 × 300 = 58,21 mm 0,85 × 35 × 300

d−

a 58,21 = 0,9 × 1731,8 × 300 × 490,41 − 2 2

= 215,699 x 106 N.mm



-

As' tul bawah tumpuan balok = 3D19 (850,59 mm2)

a= ∅M

0,85

= ∅A f

=

850,59 × 300 = 28,59 mm 0,85 × 35 × 300

d−

a 32,59 = 0,9 × 850,59 × 300 × 490,5 − 2 2

= 108,905 x 106 N.mm

ΣMg = ∅M

kanan + ∅M

kiri = 324,604 x 10 N. mm = 324,604 KN.m

Berdasarkan buku " Disain Kapasitas Struktur Daktail Tahan Gempa Kuat" karangan Prof.Ir.Rachmad purwono, Besarnya Momen nominal kolom (ΣMnc) adalah umlah kuat nominal dari kolom dimuka sisi atas dan bawah HBK (Hubungan Balok Kolom) dari hasil penulangan terpasang akibat kombinasi beban berfaktor. Kuat momen ini harus dicek pada beban aksial maksimum yang memberikan kuat momen terendah.


VI-16



Gambar 6.14. Output SP Column Kolom Exterior Bawah

Gambar 6.15. Output SP Column Kolom Exterior Atas Dari SP Column V.4.2 diperoleh : Σ Mnc = Mnc bawah + Mnc atas = 424,31 + 336,92 = 761,23 kN.m ΣMnc > 1,2 ΣMng

Jadi

761,23 kN.m > 1,2 (324,604 kN.m) 761,23 kN.m > 389,524 kN.m Kontrol : syarat strong coloumn weak beam terpenuhi


VI-17



4. Perhitungan tulangan transversal sebagai confinement. a. Tentukan daerah pemasangan tulangan sengkang persegi (hoop). Tulangan hoop diperlukan sepanjang lo dari ujung-ujung kolom dengan lo merupakan nilai terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.1) : - Tinggi komponen struktur di joint, h= 550 mm -

1

/6 bentang bersih komponen struktur

1

/6 Ln = 1/6 x (5000 - 600) = 733 mm

- 450 mm b. Tentukan spasi maksimum hoop, smax, pada daerah sepanjang lo dari ujung-ujung kolom. Nilai smax merupakan nilai terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.3): - Seperempat dimensi komponen struktur minimum b 550   137 ,5mm 4 4

- 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil 6db = 6 x 22 = 132 mm - so, dengan so tidak melebihi 150 mm dan tidak kurang dari 100 mm.

S 0  100 

350  0,5hx 350  0,5(550  2( 40)  (10 / 2)  100   139,1mm 3 3

Digunakan spasi hoop sepanjang lo dari ujung-ujung kolom 100 mm. c. Penentuan luas tulangan confinement. Untuk daerah sepanjang lo dari ujung-ujung kolom total luas penampang hoop tidak boleh kurang dari salah satu yang terbesar antara (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.4) :  sb f ' Ash1  0,3  c c  f yt 

  Ag sbc f 'c   1  dan Ash2  0,09    Ach f yt  

bc  lebar penampang inti beton (yang terkekang)

 b  2( se lim ut  1 / 2db)  550  2(40  1 / 2 x10)  460mm

Ach  (b  2 cov er ) x(h  2 cov er )  (550  2(40)) x(550  2(40))  220.900mm 2


VI-18


Ash1


2   s.bc. f ' c  Ag   100 x 470 x35  550    0,3  1  0,3  1  607,65mm 2  300   220.900   fyt  Ach 

 s.bc. f ' c   100 x 460 x35  2   0,09 Ash 2  0,09   483mm 300    fyt 

Digunakan 5 Ø 12mm = 4  0,25  π  (13)2

Aspasang

= 530,93 mm2> Ash = 483 mm2.......memenuhi. Untuk daerah sepanjang sisa tinggi kolom bersih (tinggi kolom total dikurangi lo di masing-masing ujung kolom) diberi hoops dengan spasi minimum (SNI 2847:2013 pasal 21.6.45) : - 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil 6 d b  6  25  150 mm

6db = 6 x 22 = 132 mm

- dipakai 130 mm 5. Perhitungan gaya geser desain, Ve Gaya geser desain yang digunakan untuk menentukan jarak dan luas tulangan transversal ditentukan dari nilai (i), tetapi tidak perlu lebih besar dari nilai (ii), dan harus melebihi nilai (iii) (MacGregor,2009) (i) Vsway1 

Mprc,atas Mprcbawah ,

(ii) Vsway2 

lu

M

prb,atas DFatas



M

prb,bawah DFbawah

lu

(iii) Vu hasil analisis struktur a. Hitung Mprc,atas, dan Mprc,bawah Mprc,atas, dan Mprc,bawah didapat dari diagram interaksi kuat mungkin, Pn-Mpr kolom. Diagram interaksi didapat dengan menggunakan fs = 1,25 fy dan ø=1. Dari Gambar 6.4 diketahui besarnya Mprc,atas, dan Mprc,bawah. Mprc,atas = 336,92 kNm Mprc,bawah = 424,31 kNm Harfandi Almi (3113 106 014) Febriandi Amri (3113 106 017)

VI-19



b. Hitung Ve.

Ve 

M prcatas  M prcbawah lu



336,92  424,31  171,07kN 4,45

c. Hitung Vu Berdasarkan hasil analisa SAP, didapat nilai Vu = 91,376 kN d. Kontrol ; Ve > Vu  171,07kN > 91,376 kN Perencanaan Geser memenuhi syarat sesuai SNI 2847:2013,Pasal 21.6.5.1, dimana nilai Ve tidak boleh lebih kecil dari pada nilai gaya geser terfaktor yang dibutuhkan berdasarkan hasil analisa struktur.

6. Perhitungan sambungan lewatan Karena seluruh tulangan pada sambungan lewatan disalurkan pada lokasi yang sama, maka sambungan lewatan yang digunakan tergolong kelas B. Untuk sambungan kelas B panjang minimum sambungan lewatannya adalah 1,3 ld. SNI3-2847:2013 pasal 12.15.1). Besarnya ld ditetapkan berdasarkan SNI:2847:2013 pasal 12.2.3 dengan menggunakan nilai Ktr = 0 untuk penyederhanaan desain.   t e s fy ld    1,1 f ' c Cb  K tr  db 

     300 1x1x1  db   22  378,17 mm   1,1x1x 35 58  1     22   

1,3ld  1,3 x378,17 mm  491,62 mm

Digunakan sambulangan lewatan sepanjang 500 mm


VI-20



7. Desain joint/ hubungan balok kolom (HBK) a. Cek syarat panjang joint Dimensi kolom yang sejajar dengan tulangan balok tidak boleh kurang dari 20 kali diameter tulangan longitudinal terbesar (SNI 2847:2013 pasal 21.7.2.3). b = h = 550 mm 20db = 20 x 22 = 440 mm b  20db  memenuhi syarat

b. Tentukan luas efektif joint, Aj Aj merupakan perkalian tinggi joint dengan lebar joint efektif (SNI3 2847:2013 pasal 21.7.4.1) b = 275 mm h = 550 mm x = (550-275)/2 = 138 mm Tinggi joint = tinggi keseluruhan kolom,h = 550 mm Lebar joint efektif merupakan nilai terkecil dari :  b+h = 275+550=825 mm  b+2x =275+2(138)= 550 mm Aj = tinggi joint x lebar efektif joint = 550 x 550 = 302.500 mm2 c. Hitung tulangan transversal untuk confinement Untuk joint interior, jumlah tulangan confinement setidaknya setengah dari tulangan confinement yang dibutuhkan di ujung-ujung kolom. Spasi vertikal tulangan confinement ini diizinkan untuk diperbesar hingga 150 mm (SNI 2847:2013 pasal 21.7.3.2). Digunakan s =100 mm d. Hitung gaya geser pada joint - Hitung Me Balok yang memasuki joint memiliki Mpr = ....kNm, dan Mpr = ....kNm. Pada joint, kekakuan kolom atas dan kolom bawah sama, sehingga DF= 0,5 untuk setiap kolom. Me = 0,5 (Mprb1+Mprb2)=0,5 x (244,924 + 150,755) = 197,83 kN.m


VI-21



- Hitung geser pada kolom atas

V sway 

Me  Me 197,83   44,45kN lu 4,45

- Hitung gaya-gaya pada tulangan balok longitudinal Dalam perhitungan diasumsikan bahwa tegangan pada tulangan tarik lentur adalah 1,25fy (SNI 2847:2012 pasal 21.7.2.1).  Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kiri As balok kiri 5D19 = 1417,64 mm2 T1  1,25 As. fy  1,25 x1417,64 x 300  531,615 kN Gaya tekan yang bekerja

pada balok ke arah kiri C1 = T1 = 531,615 kN  Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kanan As balok kanan 3D19 = 850,59 mm2 T 2  1,25 As. fy  1,25 x850,59 x300  318 ,97 kN Gaya tekan yang bekerja

pada balok ke arah kanan C2 = T2 = 318,97 kN - Hitung gaya geser pada joint

Vj  Vsway  T1  C 2  44,45  531,615  318,97  260,095kN Arah sesuai T1 e. Cek kuat geser joint Kuat geser joint yang dikekang di keempat sisinya adalah (SNI 2847:2013 pasal 21.7.4.1)

Vn  1,7 f ' c . Aj  1,7 35 x302.500  1.252.729,89 N  1.252kN  Vn  0,75 x1252 kN  939,54 kN  Vj  260,095 kN ( memenuhi )

Gambar 6.16 Analisa geser HBK tepi Harfandi Almi (3113 106 014) Febriandi Amri (3113 106 017)

VI-22

PERENCANAAN KOLOM

Recommend Documents