Opc-ms-cl-002 Memoria de Calculo Para El Diseño de Pilotes Del Muelle y Pasarelas

CHINA HARBOUR ENGINEERING COMPANY HONDURAS, S.A. DE C.V. Contrato de Diseño-Construcción Diseño-Construcción para la Construcción Construcción de la Fase I Obras de Infraestructura: Muelle, Pasarela, Dragado y Trabajos Complementarios en OPC Puerto Cortes, Honduras.

MEMORIA DE CÁLCULO PARA EL DISEÑO DE D E PILOTES PILOT ES DEL MUELLE Y PASARELAS

CHINA HARBOUR ENGINEERING COMPANY HONDURAS, S.A. DE C.V. Contrato de Diseño-Construcción Diseño-Construcción para la Construcción Construcción de la Fase I Obras de Infraestruc I nfraestructura: tura: Muelle, Pasarela, Dragado y Trabajos Complementarios Complementarios en OPC Puerto Cortes, Honduras.

CONTENIDO 1 Cálculo de la fuerza de pilote para la sección típica del muelle ................................................................... 1 1.1 Criterios de diseño ....................................................................................................................... 1 1.1.1 Sección típica del muelle ........................................................................................................... 1 1.1.2 Vida Útil de Diseño ............................................................................................................ 2 1.1.3 Embarcación de Diseño ...................................................................................................... 2 1.2.2 Condiciones Hidrológicas ................................................................................................... 8 1.2.3 Sismo ............................................................................................................................... 9 1.2.4 Factores y Combinaciones de Carga C arga..................................................................................... 9 1.3 Cálculos (en los Casos No Sísmicos) ............................................................................................1 ............................................................................................11 1 1.3.1 Modelo ............................................................................................................................1 ............................................................................................................................11 1 1.3.2 Resultado de Cálculos ...................................................................................................... 15


CONTENIDO 1 Cálculo de la fuerza de pilote para la sección típica del muelle ................................................................... 1 1.1 Criterios de diseño ....................................................................................................................... 1 1.1.1 Sección típica del muelle ........................................................................................................... 1 1.1.2 Vida Útil de Diseño ............................................................................................................ 2 1.1.3 Embarcación de Diseño ...................................................................................................... 2 1.2.2 Condiciones Hidrológicas ................................................................................................... 8 1.2.3 Sismo ............................................................................................................................... 9 1.2.4 Factores y Combinaciones de Carga C arga..................................................................................... 9 1.3 Cálculos (en los Casos No Sísmicos) ............................................................................................1 ............................................................................................11 1 1.3.1 Modelo ............................................................................................................................1 ............................................................................................................................11 1 1.3.2 Resultado de Cálculos ...................................................................................................... 15


2.4 Cálculo (Caso Sísmico) .............................................................................................................. 40 2.4.1 Modelado ....................................................................................................................... 40 2.4.2 Resultado de Cálculo ....................................................................................................... 41

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1 Cálculo de la fuerza de pilote para la sección típica del muelle 1.1 Criterios de diseño 1.1.1 Sección típica del muelle La longitud del muelle de contenedores es 350m, el ancho es 41m, y su elevación superior es + 3.30m. La elevación inferior de las aguas de atraque es -15.5m. Se utilizan los pilotes de tubos de acero con diámetros de 1200mm y 1000mm. La sección estructural típica del muelle de contenedores se demuestra en la siguiente figura:

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El muelle de 350m de largo tiene solamente una unidad, ninguna junta estructural se ha fijado. El espaciamiento de la viga transversal es de 7,5 m, y hay 4 pilotes de diámetro Ф 1000 mm y 2 pilotes de diámetro Ф 1200mm (bajo la viga de la grúa) colocados bajo cada curvatura.

Bajo cada viga de la grúa hay un pilote más de Ф1200mm que se fija en medio de dos curvaturas adyacentes. Las estructuras laterales del muelle están diseñadas para ser ejecutadas o construidas en el sitio y para construcción prefabricada. Las vigas transversales (HW 2.4mx1.6m) y las vigas carril de grúa (HW 2.15mx1.8m) se encajan en el sitio y las losas, son losa de concreto laminada. La pieza prefabricada es de 400 mm y la pieza fundida en el sitio es de 270 mm.

1.1.2 Vida Útil de Diseño La vida útil de diseño de las principales estructuras marinas es de 50 años.

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Donde: L

es la longitud total de la Embarcación,

B

es el ancho de la embarcación,

D

es la altura de la embarcación,

es la profundidad moldeada de la embarcación.

H

1 Carga Muerta (1) Losa de concreto prefabricada más capa superior fundida en el sitio Cubierta = 25 x 7,5 x 0,67 = 125,63kN / m (2) Viga Transversal Viga Transversal= 25 x (2.4-0.67) x 1.6 = 69.2kN/m


2 Carga Viva (1) Carga uniforme del muelle q Lado Mar L1 = 3.5m, ancho del carril L2 = 30.48m, mostrado en Fig1-2, q1 = 15kPa, q2 = q3 = 35kPa. La Carga Viva de la Cubierta deberá coexistir con las cargas de las grúas de muelle, pero no se considerará a menos de 1,5 metros de ambos lados de los carriles de la grúa delantera y trasera.

Fig1-2 Distribución de la carga uniforme del muelle (2) Grúa de Carga muelle de contenedores




Fig1-4 Distribución de la grúa portuaria móvil


Energía maxima de impacto

1246kNm

Carga máxima de reacción de la defensa horizontal

1606kN

Cargas de la línea de amarre Línea de la fuerza de tracción

1.2.2 Condiciones Hidrol gicas (1) Nivel de agua de diseño (Nivel medio del mar) Promedio máximo de Agua

+ 0.202m

Promedio alto de Agua

+ 0.192m

Promedio medio de Agua

+ 0.117m

1500kN (nominal 150t tracción)


(3) Corriente Se supone que la corriente es de 0,5 m / s.

1.2.3 Sismo La aceleración máxima del suelo (PGA por sus siglas en inglés) es 0.41g.

1.2.4 Factores y Combinaciones de Carga Las combinaciones de carga del diseño de la capacidad de servicio para la carga axial y tensiones del pilote se muestran como sigue:

• Caso 1 1.0D+1.0L+1.0C • Caso 2 1.0D+0.75L+0.75C+1.0BE


• Caso 12 1.2D+1.6L+1.6BE+1.45C (Fuera de servicio2) • Caso 13 1.2D+1.6L+1.6BE+1.45C (Fuera de servicio3) • Caso 14 1.2D+0.5×1.05L+1.05C (Sobrecarga) • Caso 15 1.2D+1.6L+1.6M+1.45MC

De combinaciones sísmicas: • Caso 16 (1.0±0.5PGA)D+0.1L+1.0E

Donde: D: Carga Muerta BE: Carga de Atraque L: Carga Viva M: Carga de Amarre C: Carga de la Grúa W: Carga de Oleaje


1.3 Cálculos (en los Casos No Sísmicos) 1.3.1 Modelo Utilice el programa STAAD PRO V8i para modelar la sección típica del muelle en los casos no sísmicos. Vea Fig1-5.


Donde Fw1 = 1,3, Fw2 = 2,0 ~ 4,4 para pilotes circulares. El método para determinar el valor del coeficiente de rigidez en la dirección axial de la implantación de los pilotes se explica en la parte 8.4 de la API RP 2GEO. Se aplica la curva t-z para calcular el coeficiente de rigidez del lado del pilote.




0,5. Esto significa desplazamiento z = 0.31 zpeak = 0.31 * 0.01D = 0.0031D cuando la fuerza de la pila es de 0.5 tmax, y Q / Qp de pilote TIP es un poco más de 0.25. Dado que la rigidez total de la parte inferior del pilote en el suelo es alrededor de (0.5tmax+0.25Q p)/0.0031D=0.5 (tmax+0.5Q p)/0.0031D, la fuerza de fricción es responsable de la pequeña proporción. Tmax + 0.5 Qp es básicamente igual al valor estándar Qud de la capacidad de carga final de la base del pilote. Por lo tanto, la rigidez total es de alrededor de 160 / D * Qud. D = 1.2m de la viga de la grúa, la rigidez total es alrededor 130 veces de Qud. Por lo tanto, la rigidez vertical del resorte del suelo se ha calculado de la siguiente manera: K=T c Qud

Donde Tc se asume como 130m-1, Qucd es el estándar de un solo pilote vertical, valor estándar de la capacidad de carga, para pilote de diámetro Ф1000mm se asumió Qucd como 7400 kN, para pilote de diámetro de Ф1200mm se asumió Qucd como 11000 kN.

Los resultados del cálculo del resorte del suelo se muestran en el APÉNDICE A.


Combinación

Condición de estibado

P1

P2

P3

P4

P5

P6

Max

4397

3644

3702

3739

3747

2264

C4

3858

3575

3586

3521

3523

2164

C5

3934

3570

3485

2881

1906

1216

C6

1607

3066

3641

3550

3543

2275

Max

3934

3575

3641

3550

3543

2275

Donde P1~P6 es el número de pilote desde el mar hasta terreno. P1 y P5 son pilotes de Ф1200mm , y los demás son deФ1000mm. (2) El esfuerzo máximo del pilote de acero es de 250MPa .(el caso 13, el efecto P-delta se ha considerado) (3) El desplazamiento máximo de estructura es de 40.1mm .(Caso 2)


Fig1-6 Desplazamiento máximo de estructura (Caso 3) (4)Cálculo de reforzamiento para el tapón de pilote Esta sección indica el cálculo de reforzamiento para el tapón de pilote . Los pilotes de la fila 1 y 5 están reforzados con varillas de 30#11 y de la fila 2,3,4, y 6 están reforzados con varillas de 26#11 en el concreto de tapón.


Fila 1, 5

Fila 2, 3, 4,6 Figura 1-8: Diagrama de Interacción P-M Tabla 1-5: Resultados de cada punto en la Figura 9-3


FILA 2~4

Pr, kN

Mr, kN-m

Caso 10

5318

1621

Caso 11

5182

1724

Caso 12

5169

1400

Caso 13

5164

2160

Caso 14

3175

30

Caso 15

4953

1696

FILA 5

Pr, kN

Mr, kN-m

Caso 10

5281

2479

Caso 11

5004

2932

Caso 12

2716

2240

Caso 13

5047

3634


1.4 Cálculo (en los Casos Sísmicos) 1.4.1 Modelado En base a las condiciones geológicas existente, la Aceleración Máxima de Suelo (PGA por sus siglas en inglés) es 0.41g. En la condición sísmica, la grúa se situará a 5.1m de distancia a la orilla del muelle existente en la fase 1A. Hay cuatro casos de cargas considerados en la fase 1A. Caso 1: cuatro grúas están reunidas en el muelle sureño, con una distancia de 2.13m entre las grúas. Caso 2: cuatro grúas están distribuidas en el lado sureño del muelle, con una distancia de 57.63m entre 4 grúas. El espacio entre cada rueda de la grúa es de 1.41m y el espacio de base es de 15m. La carga de rueda es de 1570 kN en los dos casos. La carga de grúa de pórtico de 280kN/m se aplica para las grúas. Caso 3:cuatro grúas están reunidas en el muelle sureño, con una distancia de 2.13m entre las grúas. Caso 4:cuatro grúas están distribuidas en el lado norteño del muelle, con una distancia de 57.63m entre 4 grúas. El espacio entre cada rueda es de 1.41m, y el espacio de base es de 15m. La carga de rueda es de 1570 kN en los dos casos. La carga de grúa de pórtico de 280kN/m se aplica para las grúas.


Figura 1-10 Distribución de la carga de grúa sobre las vigas de grúa en el caso 2.


Figura 1-12 Distribución de la carga de grúa sobre las vigas de grúa en el caso 4. Como se considera la expansión del muelle, la grúa se situará en la orilla del muelle existente en las fases futuras. Hay cuatro casos de carga considerados para las fases futuras. Como la longitud de cantiliver es de 2.5m,


370000kN/m. El SAP2000 15.2 se usa para calcular la carga de trabajo de los pilotes en la condición sísmica . Desde la figura 1.11hasta la figura 1.14 muestran la distribución de la carga de grúa de 1570 kN y la carga de grúa de pórtico de 280 kN/m sobre las vigas de grúas en los casos de 5 a 8. Las combinaciones de carga se ponen en una lista de la siguiente manera en todos los casos: (1.0±0.5PGA)D+0.1L+1.0E


Figura 1-14 Distribución de la carga de grúa sobre las vigas de grúa en el caso 6


Figura 1-16 Distribución de la carga de grúa sobre las vigas de grúa en el caso 8

1.4.2 Resultado de Cálculo Tabla1-6 Resultado de la carga axial de los pilotes del muelle en el caso sísmico. Unidad: kN


Caso Los demás

P1

P2

P3

P4

P5

P6

6999

3132

3132

3132

5318

1238

4926

2629

2107

2410

3421

757

6530

2970

2193

2864

4946

1284

6373

3013

3013

3013

4957

1160

5684

2814

2187

2681

4335

1208

6118

2887

2180

2771

4508

1099

6825

3042

3042

3042

5181

1370

Primera Fila 4

Secunda Fila Los demás Primera Fila

5

Secunda Fila Los demás Primera


Caso Los demás Máx

P1

P2

P3

P4

P5

P6

6226

2984

2984

2984

4770

1088

6999

3145

3145

3145

5318

1519

La unidad de la carga de trabajo es kN . P1~P6 es el número de pilote desde el mar hasta el terreno. Su unidad es kN. P1 y P5 son de Ф1200mm., y los demás son de Ф1000mm. La longitud de todos los pilotes es de 55m. La primera fila y la segunda fila se cuentan desde el lado sureño del muelle. Los desplazamientos máximos de los pilotes, en casos diferentes de sismo, se muestran en la siguiente tabla. El U1 es el desplazamiento hacia la dirección transversal, y U2 es el desplazamiento hacia la dirección longitudinal.

Tabla1-7

Desplazamiento máximo de pilotes en los casos diferentes de sismo


2. Cálculo de los Pilote para las secciones de pasarela de acceso 2.1 Criterios de diseño 2.1.1 Sección típica de la pasarela de acceso Hay dos pasarelas de acceso para este proyecto. La elevación de dos pasarelas es de + 3.3m (hacia el muelle) a + 2.1m (hacia tierra). El ancho de la pasarela de acceso norte es 10m mientras que el ancho de la pasarela de acceso sur es de 16m. Se utilizan los pilotes de tubos de acero con un diámetro de 1000 mm. Las estructuras laterales de las pasarelas están diseñadas para la construcción en el sitio y prefabricados. Las vigas transversales se moldean en sitio y las losas son placas de concreto laminadas. La pieza prefabricada es de 350 mm y la pieza fundida en el lugar es de 200 mm. La sección estructural típica de la pasarela se demuestra en la Figura 1 y la Figura 2.



2.2 Carga de Diseño 2.2.1 Cargas 1 Carga Muerta

(1) Losa de Concreto Cubierta = 25 x 7.0 x 0.55= 96.25kN/m (2) Viga Transversal Viga Transversal = 25 x (1.90-0.55) x 1.6 = 54 kN/m 2 Carga Viva

(1) Carga Uniforme q =20kPa. (2) Carga del Vehículo ① Remolque de Contenedores 55t se muestra en la Fig-3.







2.2.2 Condiciones Hidrológicas (1) Nivel de agua de diseño (nivel medio del Océano Atlántico) Promedio Máximo de Agua

+0.202m

Promedio alto de agua

+0.192m

Promedio medio de agua

+0.117m

Promedio bajo de agua

+0.04m

Promedio mínimo de agua

+0.0m

(2) Oleaje de Diseño El oleaje de diseño para el muelle y el revestimiento se enumeran en la Tabla-3.


2.2.3 Sismo La aceleración máxima del suelo (PGA por sus siglas en inglés)es 0.41g .

2.2.4 Factores y combinaciones de cargas Las combinaciones de carga del diseño de la capacidad de servicio para la carga axial y tensiones de los pilos se muestran como sigue: •Caso 1: 1.0DC+1.0LS •Caso 2: 1.0DC+1.0LL+1.0BR •Caso 3(Fuerza I): 1.2DC+1.6LS •Caso 4(Fuerza I): 1.2DC+1.6LL+1.6BR

Donde: DC: Cargas muertas de los componentes estructurales y no estructurales, archivos adjuntos LL: Carga viva del vehículo


Fig2-8 Modelado de Staad de la sección típica del muelle sur


El soporte se supone como soporte fijo

2.3.2 Resultados de los Cálculos 1 Pasarela sur

(1) Carga axial del Pilote

Combinación

FILA1

FILA2

FILA3

C1

1480

1685

1480

C2

2304

2201

2304

Máx

2304

2201

2304

La tensión máxima de los pilotes de acero de 45MPa.


Pasarela Sur

Pr, kN

Mr, kN-m

C3

2346

42

C4

3381

173

Pasarela Norte

Pr, kN

Mr, kN-m

C3

2264

42

C4

2066

42

En comparación con las cargas axiales y los momentos de cada pilote en las pasarelas, se concluye que la capacidad del reforzamiento del tapón de pilote puede cumplir los requerimientos del servicio en los casos no sísmicos.


Donde: DC: Cargas muertas de los componentes estructurales y no estructurales, archivos adjuntos LL: Carga viva vehicular E: Carga por Sismo

2.4.2 Resultado de Cálculo 1. Pasarela sur

Combinación

Caso 1

P1

P2

P3

P4

P5

P6

FILA1

1341

1328

1311

1298

1249

1230

FILA2

1507

1508

1507

1508

1508

1507

FILA3

1417

1421

1433

1448

1498

1516

FILA1

1343

1329

1316

1304

1257

1240


Máx

1474

1516

1562

1606

La unidad de la carga de trabajo es kN. La carga máxima de trabajo de los pilotes en la pasarela norte es 1606 kN. Los desplazamientos máximos de los pilotes, en los dos casos sísmicos, se representan en la siguiente tabla. U1 es el desplazamiento hacia la dirección transversal y el U2 es el desplazamiento hacia la dirección longitudinal. Caso

U1

U2

1

0.239 m

0.174 m

2

0.233 m

0.171 m


APÉNDICE A


El resorte o amortiguador de suelo se ha usaso para modelar el comportamiento del suelo. El resorte o amortiguador horizante del suelo, que varía de la profundidad , se ha usado para modelar las restricciones pasivas dadas por el suelo que rodea los pilotes. La rigidez del resorte o amortiguador de suelo para el suelo , se ha calculado según las ecuaciones siguientes del libro de Análisis y Diseño de Cimentación (Bowles 1996) (Foundation Analysis and Design (Bowles 1996) ) :

 =  +    =   ( + 0.5  )   =   (  ) Donde:

Fw1=1.3, Fw2=2.0~4.4 para los pilotes circulares Cm :

.


Donde el T c se supone como 130m -1, el Qucd es el valor estándar de la capacidad vertical última de soporte de un sólo pilote, para el pilote de supuesto como7400 kN , para el pilote de

Ф1200mm,el

Ф1000mm

,el Qucd

Qucd supone como 11000 kN.


Pilotes de la línea A

Capa

φ

Nc

Nγ

Nq

c

γ

Bp

Z

C

n

Cm

Fw1

Fw 2

As

SM

37.9

60.62

55.02

48.16

0

6.20

1.2

0.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

13305

27981

-15

41286

SM

37.2

56.85

49.21

44.19

0

6.20

1.2

1.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

11900

36997

-16

48897

SM

36.6

53.63

44.43

40.85

0

6.20

1.2

2.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

10742

41269

-17

52011

SM

36.1

50.85

40.42

38.02

0

6.20

1.2

3.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

9774

4361 4

-18

53388

SP

37.9

60.74

55.20

48.28

0

6.20

1.2

4.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

13349

60991

-19

74340

SP

39.7

72.63

74.84

61.20

0

6.20

1.2

5.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

18097

83550

-20

101648

SP

41.3

86.98

100.9 3

77.50

0

6.20

1.2

6.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

24404

112911

-21

137315

SP

40.1

76.30

81.28

65.30

0

6.20

1.2

7.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

19654

100602

-22

120256

SW-SM

39.0

67.68

66.44

55.75

0

6.20

1.2

8.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

16065

90206

-23

106271

SW-SM

37.9

60.61

55.01

48.14

0

6.20

1.2

9.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

13301

81378

-24

94678

BsZn

Elv.

ks


SW-SM

34.8

45.33

32.87

32.52

0

6.20

1.2

10.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

7948

57174

-25

65122

SW-SM

30.7

31.93

16.91

19.97

0

6.20

1.2

11.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

4089

36399

-26

40488

SW-SM

25.4

21.26

7.16

11.07

0

6.20

1.2

12.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

1732

20856

-27

22587

SW-SM

25.6

21.68

7.49

11.41

0

6.20

1.2

13.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

1812

22146

-28

23958

SW-SM

25.9

22.10

7.82

11.73

0

6.20

1.2

14.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

1891

23431

-29

25321

SW-SM

26.2

22.51

8.14

12.05

0

6.20

1.2

15.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

1969

24711

-30

26680

SW-SM

27.0

23.99

9.37

13.24

0

6.20

1.2

16.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2265

27824

-31

30089

SW-SM

27.8

25.45

10.63

14.43

0

6.20

1.2

17.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2570

31040

-32

33610

SW-SM

28.3

26.47

11.54

15.27

0

6.20

1.2

18.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2791

33579

-33

36370

SW-SM

28.3

26.47

11.55

15.28

0

6.20

1.2

19.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2792

34300

-34

37092

SW-SM

28.3

26.48

11.55

15.28

0

6.20

1.2

20.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2794

34999

-35

37793

SW-SM

28.3

26.48

11.56

15.29

0

6.20

1.2

21.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2795

35679

-36

38474

SW-SM

31.5

34.02

19.15

21.84

0

6.20

1.2

22.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

4631

51912

-37

56543

SW-SM

34.0

42.33

28.99

29.60

0

6.20

1.2

23.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

7009

71580

-38

78589

SC

36.0

50.62

40.10

37.78

0

6.20

1.2

24.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

9695

92886

-39

102581


SC

35.5

48.50

37.14

35.65

0

6.20

1.2

25.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

8981

89055

-40

98036

SC

35.1

46.56

34.51

33.73

0

6.20

1.2

26.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

8343

85539

-41

93883

SC

34.6

44.44

31.69

31.64

0

6.20

1.2

27.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

7663

81437

-42

89100

CL

33.1

38.99

24.86

26.42

40

6.20

1.2

28.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

107383

68977

-43

176360

CL

31.5

34.16

19.31

21.97

40

6.20

1.2

29.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

93487

58145

-44

151632

CL

29.9

29.83

14.76

18.14

40

6.20

1.2

30.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

81141

48643

-45

129784

CL

29.9

29.79

14.72

18.10

40

6.20

1.2

31.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

81007

49161

-46

130168

CL

29.8

29.74

14.67

18.06

40

6.20

1.2

32.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

80877

49667

-47

130544

CL

29.8

29.70

14.63

18.02

40

6.20

1.2

33.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

80751

50163

-48

130914

CL

29.4

28.81

13.76

17.26

40

6.20

1.2

34.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

78239

48606

-49

126845

CL

29.0

27.96

12.94

16.53

40

6.20

1.2

35.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

75836

47099

-50

122935

CL

28.7

27.15

12.17

15.84

40

6.20

1.2

36.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

73533

45640

-51

119173

CL

34.5

44.04

31.17

31.25

40

6.20

1.2

37.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

122038

91008

-52

213045

CL

38.3

63.53

59.65

51.26

40

6.20

1.2

38.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

179609

150852

-53

330460

SC

39.4

70.64

71.44

59.01

0

6.20

1.2

39.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

17274

175412

-54

192686


SM

40.4

78.59

85.39

67.89

0

6.20

1.2

40.67

40

0.4

1.25

1.3

2.2

20648

203840

-55

224488


Pilotes de la línea B~E

Capa

φ

Nc

Nγ

Nq

c

γ

Bp

Z

C

n

Cm

Fw1

Fw 2

As

SM

29.7

29.32

14.25

17.69

0

6.20

1.2

0.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

SM

33.2

39.41

25.36

26.81

0

6.20

1.2

1.21

40

0.4

1.25

1.3

SM

35.8

49.80

38.95

36.96

0

6.20

1.2

2.21

40

0.4

1.25

SM

37.9

60.62

55.02

48.16

0

6.20

1.2

3.21

40

0.4

SM

37.2

56.85

49.21

44.19

0

6.20

1.2

4.21

40

SM

36.6

53.63

44.43

40.85

0

6.20

1.2

5.21

SM

36.1

50.85

40.42

38.02

0

6.20

1.2

SP

37.9

60.74

55.20

48.28

0

6.20

SP

39.7

72.63

74.84

61.20

0

SP

41.3

86.98

100.9 3

77.50

SP

40.1

76.30

81.28

65.30

BsZn

Elv.

ks

3446

6462

-12

9908

2.2

6133

19736

-13

25869

1.3

2.2

9417

34614

-14

44031

1.25

1.3

2.2

13305

52365

-15

65669

0.4

1.25

1.3

2.2

11900

53554

-16

65454

40

0.4

1.25

1.3

2.2

10742

53921

-17

64663

6.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

9774

53827

-18

63601

1.2

7.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

13349

72563

-19

85911

6.20

1.2

8.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

18097

96884

-20

114981

0

6.20

1.2

9.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

24404

128467

-21

152871

0

6.20

1.2

10.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

19654

112797

-22

132451


SW-SM

39.0

67.68

66.44

55.75

0

6.20

1.2

11.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

16065

99971

-23

116035

SW-SM

37.9

60.61

55.01

48.14

0

6.20

1.2

12.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

13301

89335

-24

102636

SW-SM

34.8

45.33

32.87

32.52

0

6.20

1.2

13.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

7948

62272

-25

70220

SW-SM

30.7

31.93

16.91

19.97

0

6.20

1.2

14.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

4089

39382

-26

43471

SW-SM

25.4

21.26

7.16

11.07

0

6.20

1.2

15.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

1732

22437

-27

24169

SW-SM

25.6

21.68

7.49

11.41

0

6.20

1.2

16.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

1812

23708

-28

25520

SW-SM

25.9

22.10

7.82

11.73

0

6.20

1.2

17.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

1891

24976

-29

26867

SW-SM

26.2

22.51

8.14

12.05

0

6.20

1.2

18.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

1969

26241

-30

28210

SW-SM

27.0

23.99

9.37

13.24

0

6.20

1.2

19.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2265

29448

-31

31713

SW-SM

27.8

25.45

10.63

14.43

0

6.20

1.2

20.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2570

32753

-32

35323

SW-SM

28.3

26.47

11.54

15.27

0

6.20

1.2

21.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2791

35337

-33

38128

SW-SM

28.3

26.47

11.55

15.28

0

6.20

1.2

22.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2792

36007

-34

38799

SW-SM

28.3

26.48

11.55

15.28

0

6.20

1.2

23.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2794

36660

-35

39454

SW-SM

28.3

26.48

11.56

15.29

0

6.20

1.2

24.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2795

37297

-36

40092

SW-SM

31.5

34.02

19.15

21.84

0

6.20

1.2

25.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

4631

54165

-37

58796


SW-SM

34.0

42.33

28.99

29.60

0

6.20

1.2

26.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

7009

74559

-38

81568

SC

36.0

50.62

40.10

37.78

0

6.20

1.2

27.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

9695

96599

-39

106295

SC

35.5

48.50

37.14

35.65

0

6.20

1.2

28.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

8981

92481

-40

101462

SC

35.1

46.56

34.51

33.73

0

6.20

1.2

29.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

8343

88709

-41

97053

SC

34.6

44.44

31.69

31.64

0

6.20

1.2

30.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

7663

84349

-42

92012

CL

33.1

38.99

24.86

26.42

40

6.20

1.2

31.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

107383

71360

-43

178742

CL

31.5

34.16

19.31

21.97

40

6.20

1.2

32.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

93487

60087

-44

153574

CL

29.9

29.83

14.76

18.14

40

6.20

1.2

33.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

81141

50217

-45

131357

CL

29.9

29.79

14.72

18.10

40

6.20

1.2

34.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

81007

50702

-46

131708

CL

29.8

29.74

14.67

18.06

40

6.20

1.2

35.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

80877

51177

-47

132054

CL

29.8

29.70

14.63

18.02

40

6.20

1.2

36.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

80751

51644

-48

132395

CL

29.4

28.81

13.76

17.26

40

6.20

1.2

37.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

78239

50000

-49

128239

CL

29.0

27.96

12.94

16.53

40

6.20

1.2

38.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

75836

48413

-50

124249

CL

28.7

27.15

12.17

15.84

40

6.20

1.2

39.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

73533

46879

-51

120412

CL

34.5

44.04

31.17

31.25

40

6.20

1.2

40.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

122038

93414

-52

215452


CL

38.3

63.53

59.65

51.26

40

6.20

1.2

41.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

179609

154740

-53

334348

SC

39.4

70.64

71.44

59.01

0

6.20

1.2

42.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

17274

179821

-54

197095

SM

40.4

78.59

85.39

67.89

0

6.20

1.2

43.21

40

0.4

1.25

1.3

2.2

20648

208840

-55

229488

Pilotes de la línea F

Capa

φ

Nc

Nγ

Nq

c

γ

Bp

Z

C

n

Cm

Fw1

Fw 2

As

BsZn

SM

30.5

31.38

16.33

19.48

0

6.20

1.2

0.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

3949

10070

Elv. -12

ks 9908


SM

30.2

30.53

15.47

18.74

0

6.20

1.2

1.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

3740

15034

-13

25869

SM

29.9

29.90

14.83

18.19

0

6.20

1.2

2.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

3586

17900

-14

44031

SM

29.7

29.41

14.34

17.77

0

6.20

1.2

3.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

3468

20003

-15

65669

SM

29.9

29.91

14.83

18.20

0

6.20

1.2

4.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

3587

22651

-16

65454

SM

29.8

29.58

14.51

17.92

0

6.20

1.2

5.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

3508

24163

-17

64663

SM

29.7

29.32

14.25

17.69

0

6.20

1.2

6.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

3446

25506

-18

63601

SM

33.2

39.41

25.36

26.81

0

6.20

1.2

7.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

6133

40942

-19

85911

SM

35.8

49.80

38.95

36.96

0

6.20

1.2

8.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

9417

59328

-20

114981

SM

37.9

60.62

55.02

48.16

0

6.20

1.2

9.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

13305

80821

-21

152871

SM

37.2

56.85

49.21

44.19

0

6.20

1.2

10.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

11900

77189

-22

132451

SM

36.6

53.63

44.43

40.85

0

6.20

1.2

11.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

10742

74012

-23

116035

SM

36.1

50.85

40.42

38.02

0

6.20

1.2

12.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

9774

71207

-24

102636

SP

37.9

60.74

55.20

48.28

0

6.20

1.2

13.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

13349

93255

-25

70220

SP

39.7

72.63

74.84

61.20

0

6.20

1.2

14.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

18097

121636

-26

43471

SP

41.3

86.98

100.93

77.50

0

6.20

1.2

15.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

24404

158205

-27

24169


SP

40.1

76.30

81.28

65.30

0

6.20

1.2

16.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

19654

136673

-28

25520

SW-SM

39.0

67.68

66.44

55.75

0

6.20

1.2

17.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

16065

119466

-29

26867

SW-SM

37.9

60.61

55.01

48.14

0

6.20

1.2

18.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

13301

105488

-30

28210

SW-SM

34.8

45.33

32.87

32.52

0

6.20

1.2

19.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

7948

72769

-31

31713

SW-SM

30.7

31.93

16.91

19.97

0

6.20

1.2

20.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

4089

45600

-32

35323

SW-SM

25.4

21.26

7.16

11.07

0

6.20

1.2

21.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

1732

25768

-33

38128

SW-SM

25.6

21.68

7.49

11.41

0

6.20

1.2

22.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

1812

27031

-34

38799

SW-SM

25.9

22.10

7.82

11.73

0

6.20

1.2

23.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

1891

28290

-35

39454

SW-SM

26.2

22.51

8.14

12.05

0

6.20

1.2

24.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

1969

29548

-36

40092

SW-SM

27.0

23.99

9.37

13.24

0

6.20

1.2

25.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2265

32981

-37

58796

SW-SM

27.8

25.45

10.63

14.43

0

6.20

1.2

26.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2570

36502

-38

81568

SW-SM

28.3

26.47

11.54

15.27

0

6.20

1.2

27.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2791

39205

-39

106295

SW-SM

28.3

26.47

11.55

15.28

0

6.20

1.2

28.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2792

39784

-40

101462

SW-SM

28.3

26.48

11.55

15.28

0

6.20

1.2

29.50

40

0.4

1.25

1.3

2.2

2794

40351

-41

97053

Opc-ms-cl-002 Memoria de Calculo Para El Diseño de Pilotes Del Muelle y Pasarelas

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