Memoria de Calculo tanque

MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO

AUSTRAL GROUP S.A.A.

MEMORIA DE CÁLCULO PROYECTO :

MEJORAMIENTO Y CONSTRUCCION DE LAS ESTRUCTURAS DE APOYO DE LOS RESERVORIOS CIRCULARES DE LA EMPRESA AUSTRAL GROUP S.A.A. “

”

UBICACIÓN :

FECHA

1.

:

DISTRITO PROVINCIA DEPARTAMENTO REGION

: PACOCHA. : ILO. : MOQUEGUA. : MOQUEGUA.

ILO, OCTUBRE DEL 2014

INTRODUCCION DEL PROYECTO Dentro de la gran actividad industrial y de suministros de servicios básicos de un país se utilizan elementos de almacenamiento de materias primas o procesadas. Un tipo de estos elementos son los estanques verticales de almacenamiento de líquido apoyados en el suelo. El aseguramiento del buen funcionamiento de estas estructuras durante su vida útil y, más Importante aún, frente a un sismo, es de vital importancia para la seguridad de las estructuras mismas, las personas y el medio ambiente.

2.

UBICACIÓN El proyecto se ubica en carretera costanera de la provincia de Ilo Departamento de Moquegua.

1 ACEITE CONSUMO HUMANO Ø=9.56m

3

H=10.79m

ACEITE CONSUMO PETROLEO BUNKER Ø=9.56m

H-1

HUMANO Ø=9.56m H=10.78m

H=10.78m

AGUA AGUA

PETROLEO DIESEL Ø=9.56m

5

4

AGUA DE BOMBEO

ACEITE CONSUMO

Ø=9.56m

HUMANO Ø=9.56m

H=10.80m

H=10.79m

Ø=7.618m

6

Ø=7.618m H=11.10m

H=11.10m

AGUA Ø=9.56m H=10.79m

H-3

H=10.79m

MEMORIA DE CALCULO

1



3.

OBJETIVOS GENERAL Diseñar la cimentación de un tanque de almacenamiento de Petróleo, agua y aceite. 4.

MARCO TEORICO

4.2.

CONCEPTOS GENERALES

4.2.1. CIMENTACION Los cimientos tienen la función de transmitir en forma repartida las cargas de la estructura al terreno donde se asienta. La estructura proporciona esfuerzos, de compresión o tracción hasta las bases, y se deben distribuir en forma pareja para que no originen tensiones mayores de la que puede soportar. Por esta razón el coeficiente de seguridad que se aplica, debe considerar probables diferencias en la predeterminación de su capacidad portante. Como los cimientos están solicitados a esfuerzos de compresión y también de tracción, efectos de fricción y de adherencia al suelo; es conveniente que estén solicitados por una carga centrada

4.2.2. TIPOS DE TANQUES DE ALMACENAMIENTO Los tanques de almacenamiento se usan como depósitos para contener una reserva

suficiente

de

algún

producto

para

su

uso

posterior

y/o

comercialización. Los tanques de almacenamiento, se clasifican en:



Cilíndricos Verticales de Fondo Plano.

Por lo general, se usan para almacenar volúmenes pequeños. Los Tanques Cilíndricos Verticales de Fondo Plano nos permiten almacenar grandes cantidades volumétricas con un costo bajo. Con la limitante que solo se pueden usar a presión atmosférica o presiones internas relativamente pequeñas. Estos tipos de tanques se clasifican en:



De techo fijo.

MEMORIA DE CALCULO

2



5.

NORMAS DE DISEÑO La ejecución del presente proyecto se rige por las siguientes Normas: Norma Técnica de Edificación E.050 Suelos y Cimentaciones. Norma Técnica de Edificación E.030 Diseño Sismo Resistente. Norma Técnica de Edificación E.060 Concreto Armado. American Concrete Institute (ACI) American Institute of Steel Construction (AISC)

6.

CARGAS Las cargas de diseño empleadas son debido al peso propio, a la carga viva y la carga por efectos sísmicos. Dichas cargas son como se detalla a continuación: Las cargas consideradas para el proyecto son:

Cargas Permanentes. Cargas vivas Cargas de Sismo. Carga de viento

Cargas Permanentes: Peso específico del acero

: 7850 Kg./m3

Cargas Vivas: Techo 7.

: 30Kg/m2.

ESPECIFICACIONES DE DISEÑO En esta etapa se definen lo más concreta y completamente posible las limitaciones que han de regir el desarrollo del proyecto. La resistencia se asegura mediante un análisis y diseño de la estructura, adoptando un factor de seguridad adecuado fijado en las normas de Diseño sismoresistente. MEMORIA DE CALCULO

3



En los elementos de Concreto Armado Acero Estructural

fy = 4200kg/cm2

Concreto

f’c = 280kg/cm2

Módulo de Elasticidad del concreto

Ec = 15000√fc kg/cm2

Modulo de Elasticidad del Acero

Es = 2.10 E+6kg/cm2

Radio de poisson para el concreto

V = 0.20

En los elementos de Estructura Metálica Acero estructural A36

: Fy = 2530 Kg/cm2

Módulo de elasticidad

: 2100000 kg/cm2

Relación de Poisson’s (u)

: 0.30

Recubrimientos libres: Zapatas:

r = 7.5 cm

Muro pedestal

r = 5.0 cm

Se Asume: (Según estudio de Mecánica de Suelos por la zona del proyecto)

8.

Capacidad Portante

t = 2.23kg/cm2

Angulo de fricción interna

 = 28.00°

Peso Volumétrico

 =1.80 Ton/m3

DISEÑO DE CIMENTACIÓN

Para el análisis de la fuerzas sísmicas y de viento utilizaremos la Norma “API Standard 650” (ApéndiceE).

MEMORIA DE CALCULO

4



1. DATOS PARA EL DISEÑO

d = H = L = HL = Ws = Xs = Wr = tm = tb = s = Ø = Rs = Kb = f'c = c = Fy =

DIAMETRO DEL TANQUE: ALTURA DEL TANQUE: PESO ESPECIFICO DEL LIQUIDO: NIVEL MAXIMO DEL LIQUIDO: PESO PARED DEL TANQUE: ALTURA CENTRO DE GRAVEDAD (CUERPO): PESO DEL TECHO DEL TANQUE: ESPESOR PROMEDIO PAREDES DEL TANQUE: ESPESOR PLANCHA BASE DEL TANQUE: PESO UNITARIO DEL SUELO: ANGULO DE FRICCION INTERNA DEL SUELO: CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO: MODULO DE BALASTO DEL SUELO: RESISTENCIA A COMPRESION CONCRETO: PESO UNITARIO DEL CONCRETO: RESISTENCIA A FLUENCIA ACERO REFUERZO:

9.56 11.80 1,000 10.80 25,600 5.90 6,661 8.00 8.00 1,800 28 2.23 N/A 210 2,400 4,200

m m kg/m³ m kg m kg mm mm kg/m³ ° kg/cm² kg/cm² k /m³ kg/cm²

masa flexible (efecto convectivo)

W2

0 8 . 1 1

0 8 . 0 1

2 X

W1 1 X

9.56

masa solidaria (efecto impulsivo)

MEMORIA DE CALCULO

5



2. CALCULO DE PESOS

y ALTURAS EFECTIVOS

Pesos efe ctivos Peso total del líquido:

W =

p d

2

775,228

H L  L / 4 = d / H L =

kg

0.89

W1 / W = tanh (0,866 (d / H L))

=

0.841

0,866 (d / H L) W2 / W = 0,23 (d / H L) tanh (3,67 / (d / H L)) = W1 =

652,215

kg

W2 =

157,752

kg

0.203

Alturas efectivas

X1 / H L =

0,5 - 0,094(d / H L))

X2 / H L =

1 -

=

0.417

cosh (3,67 / (d / H L)) - 1

=

0.766

(3,67 / (d / H L)) senh (3,67 / (d / H L)) X1 =

4.50

m

X2 =

8.28

m

3. CALCULO DE FUERZAS SISMI CAS Paráme tros que definen la zona sísmica Ubicación de la estructura:

Ilo - moquegua

a* =  =

0.4 2.2

2

cm/s

Características del contenido y riesgos asociados El contenido del tanque es: Grado de Riesgo

no inflamable

=

B

MEMORIA DE CALCULO

6



Probabilidad de excedencia anual del movimiento sísmico de diseño

p1 =

0.001

Aceleración horizontal máxima del terreno

a = a* ( -ln (1 - p1) )

-1/ 2

a = Ao =

9.24 a/g

cm/s

g =

981

cm/s

Ao =

2

0.009

Valore s que define n el espectro de respuesta

= j = b = o T = T* =

Perfil de suelo

S2 1.0 2.6 0.2 0.8

s s

Condición inicial de anclaje asumida para el tanque Condición de anclaje Nota:

=

anclado

En el caso de " no anclado " esta condici ón deberá ser verificada en el cálc ulo de la estabi lidad

Coeficiente de amortiguamiento equivalente a) Efect o impuls ivo horizont al

z = 0.05 b * = b / 2.3 (0.0853-0.739 ln z) b* = 2.599 b) Efect o convectivo

z = b* =

0.005 4.523

Períodos de vibración a) Modo impuls ivo horizontal

T1 = 1,762 (H L / K h) ( L / g*E s)

1/2

MEMORIA DE CALCULO

7



tm / 1000 (0,5d) =

0.00167

H L / 0,5d =

2.26

Kh =

0.085

E s =

2,1*E06

T1 =

0.156

s

20 p (d / 2g)

1/2

kg/cm2

b) Efect o convectivo

T2 =

(1,84 tanh (1,84 H L / 0,5*d)) T2 =

3.234

1/2

s

Ordenadas de los espectros de diseño para la componente horizontal + c

+

Ad = ( j Ao (1 + T (b * - 1)) / (1 + (T / T ) (D - 1))

para

T < T

Ad =

j Ao b * / D

para

T

Ad =

j Ao b * (T* / T)

para

T*  T  3

para

T > 3

0,8

/ D

Ad = ( j Ao b * / D) (T* / 3) c

= ( D / b* )

0,8

(3 / T)

2,1

+

 T  T*

1/4

Factor de ductilidad

D =

1

T = 0.1*( D - 1 ) =

0

+

como debe cumplirse +

o

T = T =

0.20

+

T°  T  T* entonces s

a) Ordenada del espectro para el modo impulsivo horizontal

T1 =

0.156

Ad1 =

0.021

s T < T+

b) Ordenada del espec tro para el modo convecti vo horizont al

T2 = Ad2 =

3.234 0.013

s T > 3

Altura máxima de oscilación del líquido

h = h (camara aire) =

0,48*d*Ad2 =

0.06

m

11.8 - 10.8 =

1.00

m

h < h (camara aire)

MEMORIA DE CALCULO

OK

8



Fuerza cortante en l a base del tanque

a) Modo impulsivo:

V1 = Ad1 ( W1 + Ws + Wr ) V1 =

14,485

kg

b) Modo convectivo:

V2 = Ad2 * W2 V2 =

1,993

kg

c) Cortante Basal máximo probable:

V = ( V1 + V2 )

2

2

1/2

V =

kg

( cortante último )

kg

( cortante de servicio )

14,621

d) Cortante Basal reducida en la base:

Vr = 0,8 V

=

11,697

Momento de volcamiento en la base del tanque

a) Modo impulsivo:

M1 = Ad1 ( W1*X1 + Ws*Xs + Wr*Xr ) M1 =

66,987

kg*m

b) Modo convectivo:

M2 = Ad2 * W2*X2 M2 =

16,495

kg*m

c) Momento de volcamiento máximo probable: 2

2

M = ( M1 + M2 ) M =

68,988

1/2

kg*m

( momento último )

d) Momento de volcamiento reducido en la base:

Mr = 0,8 M =

55,190

kg*m

( momento de servicio )

MEMORIA DE CALCULO

9



4. CALCULO DE FUERZAS DE VIENTO

V = qs =

VELOCIDAD BA SICA DEL VIENTO : PRESION STANDARD A 10 m DE ALTURA : TIPO DE EXPOSICION :

Cq = Ce = Iw =

COEFICIENTE DE PRESION : COEFICIENTE COMBINADO : FACTOR DE IMPORTANCIA :

80 80 C 0.80 1.31 1.00

km/hr 2 k /m

Fuerza horizontal result ante en la pared del tanque :

A L

Fvh = Ce * Cq * Iw * qs * A L 2 = d*H = 112.81 m Fvh = 9,458 kg

Momento de volcamiento :

M v = Fvh * H/2 Mv = 55,801

kg*m

TABLA 16 - F PRESION STANDARD DE VIENTO A 10 m DE ALTURA ( qs ) VELOCIDAD DE VIENTO mph ( km/hr ) PRESION qs ( kg/m2 )

70 (113)

80 (129)

90 (145)

100 (160)

110 (177)

61.5

80.00

101.6

125.0

151.4

TABLA 16 - G COEFICIENTE COMBINADO DE ALTURA, EXPOSICION Y RAFAGA (Ce) ALTURA SOBR E

EXPOSICION

EXPOSICION

EXPOSICION

EL SUELO (m)

B

C

D

0.0 - 4.5

0.62

1.06

1.39

4.5 - 6.0

0.67

1.13

1.45

6.0 - 7.5

0.72

1.19

1.50

7.5 - 9.0

0.76

1.23

1.54

9.0 - 12.2

0.84

1.31

1.62

12.2 - 18.3

0.95

1.43

1.73

18.3 - 24.4

1.04

1.53

1.81

24.4 - 30.5

1.13

1.61

1.88

30.5 - 36.6

1.20

1.67

1.93

36.6 - 48.8

1.31

1.79

2.02

MEMORIA DE CALCULO

10



5. VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD Límite elástico de la plancha base:

Fby

=

2

2,530

kg/cm

Peso máximo del contenido que resiste el volcamie nto 1/2

4,179 2,065 2,065

WL = 3,16 tb (Fby * G * HL) = WL max = 20*G*HL*d = WL =

kg/m kg/m kg/m

Peso de tanque vacío por unidad de circunferencia ( solo pared y techo )

Wt = ( Ws + Wr ) / π d =

1,074

kg/m

Factor de estabilidad 2

SF = Mr / d ( Wt + WL ) 0.19 < 0,785 SF sismo = 0.57 < 0,785 SF viento =

(tanque lleno => W L  0) (tanque vacío => W L = 0) EL TANQUE ES ESTABLE

Requerimiento de anclajes

C M d W = Ws + Wr C

= 2*M / d*W = 55,801 = 9.56 = 32,261 = 0.36

kg*m m kg <

GOBIERNA VIENTO

0,66

NO SE REQUIEREN ANCLAJES

6. DISEÑO DE PERNOS DE ANCLAJE

( NO APLICA )

s max =

SEPARACION MAXIMA DE ANCLA JES : NUMERO MINIMO DE ANCLA JES :

Np min =

NUMERO DE ANCLAJES COLOCADOS : DIAMETRO PERNOS DE ANCLA JE (min. 1") : DIAMETRO CIRCULO DE PERNOS :

p

d / s max N d dc

N.A. N.A.

= = = =

32 50.80 9.76 A -307

CALIDAD DE PERNOS :

COLOCAR MIN. N.A. PERNOS

mm m

Tracción en pernos de anclaje Según…...Sec ción 9.5 PDVSA FJ-251 : 2

T uniforme = ( 1,273*Mr / d ) - Wt T sismo =

-305

kg/m

T viento =

-297

kg/m

MEMORIA DE CALCULO

11



Separación entre pernos de anclaje :

sp =

p

dcp / Np =

0.96

m

-285

kg

Tracción máxima en cada perno :

T max = max T unif * s

=

Según……Guía PDVS A 0603.1.203 :

T max

= ( 4*M / Np *dcp ) - W / Np

T sismo

=

-301

kg

T viento

=

-293

kg

T max

=

-285

kg

Veri ficación de esfuerzos máxim os en pernos de ancla je

( NO APLICA )

Esfuerzo de tracción :

A p = A (efectiva) = 0,75 Ap = f t act = T max / A ef = Ft adm = 1.33*1400 =

2

20.27 15.20 -19 1,862

cm 2 cm 2 kg/cm 2 k /cm

OK

NO SE REQUIEREN PERNOS DE A NCLAJE

7. DISEÑO DE LA FUNDACION ANULAR Dimensiones y propieda des geométricas del anillo ALTURA DEL ANILLO SOBRE EL TERRENO :

ht =

0.30

m

ALTURA PEDESTAL (min 1.00) :

hp =

1.20

m

ESPESOR ZA PATA (min 0.30) :

hz =

0.40

m

ANCHO PEDESTAL (min 0.30) :

bp =

0.45

m

b z ( min ) = 2 Wt / (L * HL + 2 (h p + h z)* (s - c)) =

0.23

m

ANCHO SELECCIONADO ZAPATA :

bz =

1.50

m

DIAMETRO EXTERNO DEL A NILLO :

De =

11.06

m

DIAMETRO INTERNO DEL ANILLO :

Di =

8.06

m

AREA DE LA BASE DEL ANILLO :

A =

45.05

m

ANCHO MINIMO PRELIMINAR ZAPATA :

2 4

INERCIA BASE DEL ANILLO :

I

=

527.34

m

MODULO DE SECCION :

S =

95.36

m

3

MEMORIA DE CALCULO

12



EJE PARED TANQUE Y ANILLO DE FUNDACION

t

h

p

bp

h

z

h

b

z

Verificación de esfuerzos en el suelo

Cargas verticale s (por unidad de longitud de circunferencia)

PESO DE PAREDES Y TECHO TANQUE :

Wt 1 =

1,074

kg/m

PESO DEL LIQUIDO SOBRE EL ANILLO :

Wt 2 =

8,100

kg/m

PESO DEL ANILLO DE CONCRETO :

Wt 3 =

2,916

kg/m

PESO DEL RELLENO DE TIERRA :

Wt 5 =

1,890

kg/m

MAX. COMPRESION EN LA BASE POR SISMO : 2

Wt 4

= 1,273 M / d = (Wt + WL) * k - WL

cuando SF



0,785

ó

tanques anclados

cuando 0. 785 < SF

= 1.49 (Wt + WL) / (1 - 0.637*SF) FACTOR DE ESTABILIDAD POR SISMO :

1/2

- WL



1.50

cuando 1.50 < SF

SF S =

0.22

k =

N/A

Wt 4 =

884



1.57

kg/m

Caso : Operación (ta nque lle no) : CP + F

Cálculo de esfuerzos en el suelo :

s

(adm) s

=

= P/A =

P =  s

=

2

2.23

kg/cm S

419,875 0.93

Wi / A =

p *

d ( Wt 1 + Wt 2 + Wt 3 + Wt 5 ) / A

kg 2

kg/cm

<

2.23

OK

MEMORIA DE CALCULO

13



Caso : Operación + Sismo (tanque lleno) : CP + F + S Cálculo de esfuerzos en el suelo : s

(adm)

= 1.33 * Rs =

2

2.97

k /cm

= P / A = S Wi / b z = ( Wt 1 + Wt 2 + Wt 3 + Wt 4 + Wt 5 ) / b z P max = 14,864 kg/m P min = 13,096 kg/m s

 s max  s min

= =

0.99 0.87

2

< 2.97

kg/cm

OK

2

OK

kg/cm

Caso : Tanque vacío + Vie nto : CP + V

Cálculo de esfuerzos en el suelo :

= P/A ± M /S

s

s s

P = p *d ( Wt 1 + Wt 3 + Wt 5 ) =

176,603

kg

M = M v + F v * ( hp + hz ) =

71,407

kg*m

2

max

=

0.47

kg/cm

min

=

0.32

kg/cm

<

2.97

2

OK OK

Diseño del acero de refuerzo

Presión horizontal interna del anillo :

K o = 1 - sen  =

0.53

h o = h z + h p =

1.65

2

F = 1/2 * Ko *  s * ho + Ko * ho *  L * H L =

m

10,754

kg/m

51,404 87,387

kg kg

Tracción actuante en el anillo :

Tf = 1/2 * F * d = Tu = 1,7 * Tf =

(servicio) (última)

Acero principal requerido por tracción :

23.12 18.56

cm² cm²

=

18.00

cm²

Asv = ( 0,0015*b *100 ) / 2 =

3.38

Ashmin

Ash = Tu / 0,9 Fy = = 0,0025 * h o * b p = Ash colocado

Acero vertical requerido en cada cara (estribos) :

cm²/m

MEMORIA DE CALCULO

14



Tracción admisible en el concreto:

f ct adm = 0,15 f'c = Ec

= 15100*( f'c ) n

1/2

=

31.50

kg/cm²

218,820

kg/cm²

= E s / E c =

10.00

= ( 0,0003*Es*Ash + Tf ) / ( Ac + n Ash ) =

5.09

Tracción actuante :

f ct

kg/cm²

OK

Refuerzo inferior en zapata :  max

2

=

9,909

kg/m

q =  max - s (hp - ht) - c hz =

7,389 0.53

kg/m m

M = q x / 2 = Mu = 1.5 * M =

1,018

kg*m/m

1,528

kg*m/m

d = hz - rec =

0.375

m

x = 0.5 ( bz - bp ) = 2

q x

As inf =

1.08

2

2

cm / m

Refuerzo superior en zapata :

q = s (hp - ht) + c hz = x = 0.5 ( bz - bp ) =

q

2

M = q x / 2 = Mu = 1.5 * M =

x

d = hz - rec =

2,520

2

0.53

kg/m m

347

kg*m/m

521

kg*m/m

0.400

m 2

As inf =

0.34

cm / m

As min = 0.0018*100*d =

7.20

cm / m

V = q max ( x - d ) =

1,108

kg/m

Vu = 1.5 * V =

1,663

kg/m

1/2

24,481

kg/m

Refuerzo mínimo a flexión : 2

Chequeo por corte en zapata :

Vcu = 0.85*0.53*(f'c) *b*d =

OK

MEMORIA DE CALCULO

15



AGUA Ø=9.56m H=10.79m

.43

.45

.43

4 Ø 3/4" ACABADO DE CEMENTO PULIDO

.40

2 Ø 5/8"

BRUÑA E=1cm. 4 Ø 3/4"

.10 CRETO f'c=175 kg/cm²

2 Ø 5/8" CEMENTO PULIDO S/COLOR

.70

Ø3/8" 1 @ 0.05 m Rto. @ 0.15 m

4 Ø 3/4"

RELLENOCOMPACTADO CON MATERIAL DE PRESTAMO EN CAPAS DE 0.20M (VER ESP.TECNICAS)

15 Ø 5/8"

.45

3 Ø 3/4"

ZAPATA F'C=280 kg/cm2

Hasta encontrar

SUB - ZAPATA CºCº 1:12 +P.G.

suelo firme

1.50

MEMORIA DE CALCULO

16



9.

DISEÑO DE SOPORTE DE LA ESTRUCTURA

PEDESTAL DE SOPORTE

PEDESTAL DE SOPORTE

PEDESTAL DE SOPORTE

PEDESTAL DE SOPORTE

W 6'' X 15lbs/pies

PEDESTAL DE SOPORTE

PEDESTAL DE SOPORTE

PEDESTAL DE SOPORTE

 W 6'' X 15lbs/pies



W 6'' X 15lbs/pies



MEMORIA DE CALCULO

17



10. MODELAMIENTO DE LA ESTRUCTURA

Modelamiento de la estructura de soporte

En el grafico se muestra los resultados obtenidos con el programa sap2000 en la columna mayor esforzada cumpliendo con el reglamento E 090, Tanto en esbeltez como en la capacidad resistente, también se puede indicar el perfil W 6''X15 lbs/pie es adecuado ya tiene un radio de capacidad de 0. 819 menor a 1 por lo que puede decir el diseño es adecuado para soportar el tanque metalico.

MEMORIA DE CALCULO

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11.


CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES CONCLUSIONES 

Para la verificación de los Elementos estructurales se utilizó la norma E060, cumpliendo así con la normatividad.

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El diseño de la cimentación para soportar el tanque de almacenamiento cumple con todo los requerimientos de las normas empleadas.

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Para la suspensión del tanque metalico se utilizara 8 pedestales de W 6’’ X 15 LBS/PIE que serán soldados en al tanque tal como se indica en los planos de detalles

RECOMENDACIONES 

Asimismo se recomienda utilizar cemento tipo V, ya que el concreto será expuesto a sulfatos y contacto de suelo de mar la relación máxima de agua – cemento igual a 0.45.

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De acuerdo las recomendaciones del comité de ACI, uno de los aspectos más importante es la dosificación de cemento es la relación agua cemento por lo que se recomienda utilizar aditivo plastificante e impermeabilizante (plastiment HE 98 o similar) para mejorar la trabajabilidad del concreto y mejorar la dosificación.

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Se recomienda utilizar concretos con una resistencia mínima de f’c=245 kg/cm2.

MEMORIA DE CALCULO

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Memoria de Calculo tanque

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