Efectos de los sismos sobre las edificacionesDescripción completa
Descripción: muros de corte diseño
Descripción: CONCRETO ARMADO
Descripción: placas
Descripción: Tema 7 (Muros de Corte (Placas))
Descripción: Análisis Matricial en Porticos Con Muros de Corte
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Muros de sotanoDescripción completa
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Especificaciones de muros de retención de mampostería naturalDescripción completa
EJEMPLO DISEÑO MUROS DE CORTE
(1) Verificación si el muro de corte c orte es dúctil o frágil H/L = 27/4 = 6.75 > 2
Muro Dúctil
(2) Determinación de cargas últimas D1 = 205 + 65 = 270 Ton. L' = 0.7 x 63 = 44.1 Ton. (Reducción de s/c) Ls = .25 x 44.1 = 11.02 Ton. (s/c para análisis sísmico)
a) Cargas verticales Nu = 1,4 D + 1.7 L' = 452 Ton. Mumin = 452 x 0.1 x 4.0 = 180 Ton x m.
b) Cargas verticales + Cargas horizontales Numax = 1.25 (D + L s + E) = 1.25 (270 + 11 + 70) = 439 Ton. Numin = 0.9 D - 1.25 E = 0.9 x 270 - 1.25 x 70 = 156 Ton.
c) Momento último Mu = 1.25 x 809 = 1012 T x m
(3) Determinación del cortante último Vu
W T
Ø o
V s
Factor de ampliación sísmica
n W T
1 .3
1 . 633
30
Coeficiente de magnificación del esfuerzo cortante Ø O (Toma en cuenta que el momento flector del sismo puede alcanzar mayores valores que los del análisis, por mayor resistencia de los materiales, endurecimiento del acero en la fluencia, etc.). Ø o
fc u
Ø o
Ø o
W T
fc u f ' c
1 .5
452 , 000
Kg / cm
45 . 2
25
Pero menor de 2.15
2 .9
2
400
45 . 2 1 .5 2 . 9 2 . 12 210
2 . 12
Ø o
1 . 63
2 . 12
(Este valor no puede ser mayor que R d = 4.0)
3 . 46
usaremos 3.46 Vu = 43 x 3.46 = 149 Ton
(4) Cortante resistente límite del muro V n
f ' c
2 . 65
25
0 .8
400
(5) Refuerzo por corte
V u
Ø V c
V c
0 . 53
V s
f ' c
Ton
307 . 2
156
.
Vu = Ø Vn
b
d
0 . 53
210
25
320
0 .8
Vc = 61 Ton. < Vu 149 V s
0 . 85
61
OK.
Ton .
114
Ton .
400
requiere armadura
V s
A v f y d
s1
s1
A v f y d
V s
asumiendo Ø 1/2 S 1
2 . 48
4200
320
A v = 1.24 x 2 = 2.48 cm² (Ø en las dos caras) 100
29 . 3
2 . 48
8 . 46
8 . 46
2
cm
p n
29 . 3
114 , 000
100
0 . 00338
25
Usaremos Ø 1 / 2 @ 25 cm en c/cara (10 cm²). Acero mínimo: 0.0025 x 25 x 100 = 6.25 cm²/m < Que lo requerido por diseño. Refuerzo vertical p v 0 . 0025
pv p v
0 .5
p v
2 .5
0 . 0025
6 . 75
0 .5
0 . 00338
2 .5
0 . 0025
H / L
h
0 . 0025
= 0.0025 – 0.00187
0 . 00063
0 . 0025
Refuerzo vertical mínimo 0.0025 x 25 x 100 = 625 cm²/m o sea Ø 3/8 @ 25 en c/cara.
(6) Diseño por flexo-compresión a) Cargas estáticas:
N u = 452 Ton. Mu = 180 T xm
b) Cargas estáticas + sismo: (1) Nu = 439 Ton. Mu = 1012 T xm (2) Nu = 156 Ton. Mu = 1012 Ton.
(7) Resultados Condición a) Secc. 25 x 400 A s min = 0.1 A g Comprobando de acuerdo al R.N.C. A smin se puede bajar a 0.008 x 12.5 x 400 = 40 cm² repartidos y distribuidos simétricamente en los dos extremos. Condición b) Se construirá los gráficos de interacción y se obtendrá la
Colocar aprox. 70 cm² en cada extremo y 24 cm² en el resto. (18 cm en cada cara). El diseño que manda es la condición b y dentro de ella, la segunda combinación.
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(8) Procedimiento para escoger la armadura para iniciar la construcción de los gráficos de interacción Para una primera aproximación en el diseño por flexo-compresión se puede comenzar suministrando refuerzo a la tracción total asumiendo un comportamiento elástico.
439 , 000
1012
25
1000
400 25
400
2
100
43 . 9
151 . 8
6
= 44 ± 152 Kg/cm²
graficando
Para el primer gráfico de interacción asumir 60 cm² en cada extremo.
