memoria de calculo tanque combustiblesDescripción completa
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Descripción: Informacion Suplementaria r.f.
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MathCad functions and commands explained with numerical method of root finding.
dinamica estructutral 1 grado de libertad
kjhj
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Calculo de armadu armadu ra suplementaria
1.- Re Resistenci sistenci a de acero acero a tracción del perno d e ancl ancl aje Datos de entrada: d 1.5in fya 2530
kgf 2
futa 4080
cm kgf 2
cm
Ductilidad del anclaje Estatus1
"Cumple" if futa 1.9fya "No cumple" cumple" otherwise otherwise
Estatu Estatus1 s1 "Cumpl "Cumple" e" Estatus2
"Cumple" if futa 8. 8.79
tonnef 2
cm "No cumple" cumple" otherwise otherwise Estatu Estatus2 s2 "Cumpl "Cumple" e"
Calculo de área efectiva del perno de anclaje según ACI318 según comentario RD 5.1.2 considerando 8 hilos por pulgada. 2
2
Ase 1.4in 9.032 cm
Finalmente el calculo de la tracción maxima del perno según ACI 318 se tiene de: ϕ 0.75
Factor de reducción de la resistencia ϕ Nsa ϕ Ase futa 27.639 tonnef
2. Calculo de armadura suplementaria según ACI 318 ít em D5.2.9 se permite usar la resis tencia de diseño del refuerzo del anclaje para determinar ϕNn, EN LUGAR DE LA RESISTENCIA DEL ARRANCAMIENTO DEL CONCRETO, finalmente. fys 4200
kgf
Tensión de fluencia de armadura A63-42H
2
cm As req
ϕ Nsa
Con 4 barras dispuestas en forma de corchete de 16 se tiene un área de 16.09 cm^2
2
8.774 cm
0.75 fys
2
As 16.09cm
ϕ Nn 0.75fys As 50.683 tonnef Estatus3
"Cumple" if ϕ Nn ϕ Nsa "No cumple" otherwise
Estatus3 "Cumple"
3. Calculo de longitud de desarrollo ld y longitud ldh que de igual forma aseguran el comportamiento dúctil del perno λ 1
ψt 1
ψe 1
db 16mm
fc 25.5MPa
fys 2.1 λ
ψt ψe ψs db 1
ld
FR 0.75
fc
ψs 1
Cb 1
Ktr 1
fys 420MPa smm 0.5
m
0.5
633.694 mm 650mm
kg
Factor de reducción ACI318 12.5.3 a
β 1 0.24 fys β λ smm ldh FR db 1 239.536 mm 0.5 0.5 fc m kg
Por lo tanto la armadura suplementaria quedaría de la siguiente forma