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SECADO POR ATOM ATOM IZACIÓN IZACIÓN 1. OBJETIVO y
Conocer el equipo de secado por atomización y su funcionamiento por medio de una corrida de prueba en el equipo.
y
Conocer las relaciones existentes entre las condiciones de operación de equipo de secado y las características características del producto final.
2. FUNDAM FUNDAM ENTO ENTO TEORICO alimentos y/o produ ctos orgánicos disueltos El secado por atomización es utilizado para alimentos en agua. Inicialmente, el alimento fluido es transformado en gotas, g otas, que se secan por atomización en un medio continuo de aire caliente. El modo más común utilizado en estos tipos de secado es un ciclo abierto, tal como se muestra en la siguiente figura:
El aire de secado es calentado utilizando un reostado (calentador por resistencias eléctricas), además, es limpiado con ciclones antes de ser lanzado a la atmósfera. En este tipo de operación el aire que abandona el sistema todavía puede contener calor. Un segundo tipo es la utilización de un circuito cerrado con un medio de calefacción (aire, CO 2 , etc.). El aire se utiliza en el proceso de secado, después se limpia, se seca y se reutiliza de nuevo en un pr oceso continuo. La eficiencia de este tipo d e secado es superior superior a la de los sistemas abiertos. En los sistemas de circuito cerrado únicamente sale del sistema el producto seco, mientras que en los de circuito abierto también se lanza al exterior aire caliente, caliente, que en algunos o casiones puede contener micro partículas. partículas.
Este tipo de secado incluye la atomización del alimento en un medio de secado en el que se elimina la humedad por evaporación. El secado se realiza hasta que se llega al nivel de humedad fijado para el producto. Este secado se controla por las condiciones de flujo y temperatura, tanto del producto como del aire de entrada.
Figura 1. Ciclo abierto, secado por atomización
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El secado por a tomización se utilizo utilizo por primera vez en el secado de leche hacia 1900 y más tarde se aplico en huevos y café.
Tabla 1. Efecto del proceso p roceso en algunos tamaños de gotas
Los tipos de secadores, la distancia que recorre una gota hasta que se ve afectada por completo por el aire depende del tamaño, forma y densidad de la misma. Los atomizadores ordinarios son más independientes del flujo de aire, mientras que en los atomizadores finos debe considerarse el flujo de aire. El movimiento de la atomización se puede clasificar de acuerdo al diseño del secadero como equicorriente, contracorriente o flujo mezclado.
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figura 2. Clasificación de secadores por medio corriente de la atomización
Descripción del equipo el equipo, utilizado en el laboratorio es e s un equipo que consta de las siguientes partes: Cámara de secado. y y El atomizador. Calentador eléctrico de aire (en la actualidad se utiliza el equipo de ésta manera). y y Calentador a gas d el aire. y Motor y ventilador (aspirador de aire).
Ingreso de líquido a secar:
Ingreso de aire presurizado, el cual sircve para aumentar los RPM del disco c entrífugo
EQUIPO DE SECADO POR ATOMIZACION
CICLON
Ingreso de sólido al ciclon, para sepa ración s ólido-aire. El sólido se recupera en la parte inferior del cic lon.
CAMARA DE SECADO
CONSOLA CONSOLA DE
Ingreso de aire caliente Salida en forma de polvo, del fluido secado.
5
MANEJO
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Figura 3. Descripción del equipo y disco centrifugo.
Aplicación del ³Spray Dryer´ o secado por atomización: Es aplicado a cualquier producto posible de bombear emulsiones, pastas, soluciones y suspensiones de las
siguientes industrias: y
Alimenticias: Tales como cereales y extractos de plantas, lacticinios en general,
cafés y sus sucedáneos, levaduras, hidrolizados de proteínas, derivados marinos, subproductos d e frigoríficos, huevos, frutas y extractos de frutas. y
F armacéuticas: armacéuticas: Antibióticos y derivados, vacunas, vitaminas, fármacos en
general. y y
Arcillas para aplicaciones diversas y especiales C erámica: erámica: Arcillas
Ácidos, sales orgánicas, compuestos nitrogenados, Química Orgánica: plásticos, resinas, catalizadores y colorantes, fertilizantes, pesticidas, insecticidas, detergentes en general, taninos naturales y sintéticos etc. Compuestos de aluminio, bario, boro, cromo, azufre, flúor, yodo, magnesio, hidróxido y óxidos en general.
y
Química Inorgánica:
y
C elulosa: elulosa:
S uphite waste liquor, lignosulphonates, etc.
Secadores a nivel industrial: NIRO ATO M IZ ER (marca del secador por atomización en
laboratorio) NIRO es especialista especialista en sistemas de secadores por atomización de todos los tamaños para aplicaciones en la industria alimenticia y química. Está empresa ofrece un gama complete de productos y servicios, dependiendo de las necesidades de sus clientes. Para una capacidad de secado dado, las propiedades del líquido a ser secado y las características del polvo a ser producido, son cruciales y deben ser consideradas cuidadosamente cuando se selecciona el diseño de un secador por atomización.Los secadores de esta empresa son diseñadas para obtener el producto que uno desea, esto se
logra realizando una simulación con la información de la alimentación que se les debe proporcionar y las especificaciones especificaciones del producto q ue se desea obt ener.
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Esta empresa ofrece un rango completo de tamaños y capacidades, para procesos, para laboratorios y para plantas piloto, en general los secadores que ofrecen se pueden agrupar en las siguientes categorías: Large S ystems, plantas piloto y F luidized luidized Spray Dryer que explicaremos detalladamente en el anexo del informe.
Figura 4. Equipos que proporciona NIRO ATO M IZER IZER
3. ESQUE M MA DEL EQUIPO
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4. DATOS EXPERI M MENTALES E NTALES Datos tomados en la experiencia: T1
Temperatura entrada de aire
160ºC
8
320
ºF
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T2
Te Tem m eratura salida de aire
45 º º C
113
º F F
To :
Tem Tem eratura del am am iente
27 º º C
80.6
º F F
Xs :
fracción de sólidos en la carga
0.25
Xh :
fracción de agua en sólidos de salida
0
¡
C AIRE calorífica del aire a T 1 AIRE T1 : capacidad calorífica
0.2432
BTU/Lb-º BTU/Lb-º F F
C AIRE calorífica del aire a T 2 AIRE T2 : capacidad calorífica
0.2406
BTU/Lb-º BTU/Lb-º F F
C AGUA calorífica del agua a T 1 (vapor) AGUA T1: capacidad calorífica
0.4735
BTU/Lb-º BTU/Lb-º F F
C AGUA calorífica del agua a T 2 (vapor) AGUA T2: capacidad calorífica
0.5550
BTU/Lb-º BTU/Lb-º F F
1050
BTU/Lb
l VAP Tr
entalpía de vaporización a Tr
(2442 KJ/Kg)
C* AGUA AGUA
capacidad calorífica calorífica del agua (liquida)
1
BTU/Lb-º BTU/Lb- º F F
Cs
capacidad calorífica calorífica de los sólidos de la leche
0.85
BTU/Lb-º BTU/Lb- º F F
Tr :
tem temperatura de referencia
20 º º C
68
º F F
Trocío :
tem temperatura de rocío
14 º C
57.2
º F F
rl:
densidad de la leche
1.06
gr/cc
ra:
densidad del agua
1
gr/cc
s:
tensión superficial del agua
72.75
dinas/c m
V:
volum volu men tratado
300
ml
t:
tiem tiempo de operación
2529
s
1
cp
66.5
gr
(20 º º C) (20 C)
m agua: viscosidad del agua W tss
Peso total de solido seco
Datos usando la Carta Psicomé Psico métrica trica T sat :
tem temperatura de saturación
42.00 º 42.00 º C
9
107.6 º º F F
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Y1:
Hum Humedad abs. de entrada
0.00700
lb agua/lb aire seco
H 1 :
Hum Humedad abs. de entrada
0.01128
lb-m lb- mol agua/lb-m agua/lb-mol aire seco
Y2:
Hum Humedad abs. de salida
0.05200
lb agua/lb aire seco
H 2 :
Hum Humedad abs. de salida
0.08378
lb-m lb- mol agua/lb-m agua/lb- mol aire seco
Cálculo del flujo de leche
Ma :
flujo de entrada de la leche
0.12574 gr/s.
0.000277 lb/seg.
Mp :
flujo de salida de la leche
0.03144 gr/s.
0.693
lb/seg.
5. TRATAMIENTO DE DATOS 5.1. Det Det ermi ermi ¢
i ¥
£
¤
¦
¢
e l humedad y t emperat emperat ura ura de sat sat uraci uraci ¥
£
¢
ad i i abáti abáti ca: ca:
De la Carta Psicométrica con:
Temp eratura d e bulbo s eco d el air e de alim entación (To)
2 7 °C
Temp eratura d e bulbo húm edo d el air e de alim entación (Th)
15 °C
Humedad de la alimentación (H1):
0.01128
lb agua/lb aire seco
de saturación adiabática:
Temperatura
de saturación adiabática (TSat ):
42.00 ºC
107.6°
§
Seguimos la r ecta d e saturación adiabática hasta cortar a la v ertical de la
temp eratura 2 y leemos la hum edad d e salida: Humedad de salida (H 2):
5.2. Det Det ermi ermi aci aci ©
¨
¨
0.08378
lb agua/ lb. aire seco
del del f f l u ent rada rada de l a l eche eche y del del so soli do obt obt eni eni do: do: lujo jo de ent li do
10
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Flujo de entrada d e la l eche= Flujo
V LECHE .V
Ma !
t
0.000277 lb/s
de entrada de la leche (MA)=
Mp
!
Flujo de salida d el sólido = Flujo
Ma.x s
1 xh
0.693 lb/s
de salida del sólido (Mp)=
5.3. Cal Cal cul cul o de l a vi vi scosi scosi dad dad de l a l eche: eche: Cálculo d e la viscosidad d e la L ech e Cpo: En la experiencia ll evada a cabo e n el laboratorio s e utilizó el viscosím etro d e Ostwald, se tuvo registros de tiempos de paso para el a gua así como para la l ech e: Tiempo de paso de agua por el viscosím etro d e Ostwald = (ta) Tiempo de paso de la l eche por el viscosím etro d e Ostwald = (tl) Entonces: lech e = agua * (t l eche / t a gua ) * ( V leche/ V agua )
Cálculo d e la t ensión sup erficial d e la leche ( l) dinas/cm:
En la exp eriencia se registraron las alturas d e liquido en los capilar es para el agua y la l eche respectivam e nte.
l eche=(h l eche/h a gua)*( V le che/ V agua)* a gua
5.4. Cal Cal cul cul o del del f f l lujo u jo de ai ai re re (caso ad i iabáti a báti co) co) Balance de humedad:
entrada - salida + generación = acumulación
generación = acumulación = 0
G
Ma.(1 !
xs
(1 x h ).(Y 2
xh ) Y 1 ) 11
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0.004620 0.000159
G = G =
lb air e seco /s lb-mol air e seco/s
Cálculo d e la d ensidad d el air e a las condicion es de entrada: P =
1 atm.
T =
301 K
n =
1.00 6 mol-gr/s
R =
82.06 atm. cc/g-mol K
M=
28.97 gr/gr.-mol
d air e =
0.001 2 gr/cm
Q air e =
2487 0.2 cm /s
Q air e =
0.02 49 m /s
3
3
3
Ga = Gs*(1+ Y 1) 0.000159 0.004652
G = Ga =
5.5 Cal Cal cul cul o del del f f l lujo u jo de ai ai re re (caso no ad i iabáti a báti co) co) Ecuación general:
G1 .H 1 M A .H A y
y
y
!
G 2 .H 2 M p .H p Qperd .
G 1 .H 1 = Gs. [(Cp aire + Y1 xCp vapor agua )(T1 - Tr ) + Y1 .P agua Tr] G 1 . 1 69.472xG 1 G 2 .H 2 = Gs [(Cp aire + Y2 * Cp vapor agua )(T2 - Tr ) + Y2 .P agua Tr] G 2 .H 2 = (10.8278 + Y2 * 1074.9750) xG 2 a.Ha =
a.Xs.Cs.( Ta - Tr ) + a.(1 - Xs).Cp agua li .(Ta - Tr )
a.Ha = 0.003361 y
p.Hp
=
p.Hp
!
Qperdido
BTU s
).[(1 - X h ) * Cs + X h * Cp agua li ] p.(T 2bh - Tr ).[(1
0.0023327
!
BTU s
Z * Gs(T1 - To) * (Cpaire
Con un Z asumido d e 10%
12
Y1 * Cp vapor agua)
mol -lb aire seco/s mol -lb aire húmedo/s
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Qperdi perdi o 5.9015 * Gs !
G
Ma.(1 !
xs
(1 x h ).(Y 2
s
xh ) Y 1 )
Reemplazando todas las expresiones anteriores en la ecuación del balance de energía tendremos:
Gs
!
0.004920
Y 2
!
0.049259
Ga
!
0.004954
Lb ( aire aire sec o ) s Lb ( agua ) Lb ( aire aire sec o )
Lb( aire aire sec o) s
5.6 Cal Cal cul cul o de l as as ef i enci as as del del proceso proceso i ci enci
Eficiencia
Formula
Eficiencia térmica global (Egb)
Eid Eid !
Eficiencia térmica ideal (Eid)
Eid Eid !
Eficiencia térmica evaporativa (Eev)
E ev ev !
Eficiencia de secado
E s
!
T 1 T 2 T 1 T 0 T 1 Ts T 1 T 0 T 1 T 2
T 1 Ts Pr od uct uct o sec o
sol idosdea dosdea li entaci entacio o
13
Respuesta 86.47 % 88,72% 97,46 % 0,8365
5.7 Cal Cal cul cul o y d i is t r ri i buci b uci n de t amaño amaño de par tí tí cul cul as: as:
y
Según Friedman: N úm ero
d e revoluciones por minuto
N
Viscosidad d e la l ech e.
:
30800 r.p.m
ul :
tensión sup erficial d e la l eche
0,459 lb/pi e -min
tsup:
# V entanas* altura d e cada una .
nh :
0,44 pie
r:
0,082 pie
radio d el rodet e d ensidad d e la l eche alim entación d e lech e car ga d el liquido en la v entana
417,44 lb/min^2
dl:
68,94 0 lb/pi e3
Ml:
0,023 lb/min
Mp:
(MP / dl*N *r2)^0,6 = (ul/MP)^ 0,2
0,052 lb/min-pi e
0,000 548
1,543
=
(tsup*nh/Mp2)^0,1 =
4,638
Entonces Dvs = K'*r*(Mp/dl*N*r2)0,6*(ul/Mp)0,2 *(tsup.*nh/Mp)0,1
Dvs=
0,00011908 pies 36,296 micras
Dvs= D95%= Dmáx.=
y
icras
50,814
m
108,887
m
icras
Según Herring y Marshall ML =
0,023 lb/min
(ML)^0,24 =
0,405
N=
30800,0
d=
1,97 pulg
(N*d)^0,83 =
9330,482
n=
24
h= (nh)^0,12 =
r.p.m.
0,236 pulg 1,23
entonces
X=
(D*Nd0,83 *(nh)0,12* 10-4)/(ML 0,24)
X=
2,839 *D
D=
0,352 X,,,,,,,,,,,,(5)
de donde
con los si guie ntes datos d e N , d, Mp' y Vt en la tabla 6,12 proporcionada e n la guía Vt =
velocidad tan gencial = w*r = 2*pi*f*r
Vt =
264,481 pies/s
% de volum en acumulado d e partículas m e nor es qu e D=50%
X1/2 =
9, 3
=
86,49
X
% de volum en acumulado d e partículas m e nor es qu e D=95 %
X1/2 =
12, 8
=
163,8 4
X
% de volum en acumulado d e partículas m e nor es qu e D=99, 9%
X1/2 =
1 5, 8
=
249,6
X
e n ( 1)
[Escribir texto]
D5 0%
= D 95 % = D99,9% =
30, 469 micras 57,718 micras 87,9 44 micras
6. OBSERVACIONES Con respect pecto a la inf luenci encia de las var iables de oper aci n
y
Se
deb e mantener la presi n de ent ada de aire compr imido a 4 Kg/cm2 en el panel entr ada nel d e
cont control rol con la f inalidad de que la v eloci ocidad de giro del rodete sea constante 30800 rpm. y
La
aliment entaci n al s ecador se hi o con f lujo constante par a así obtener mayor ef icienci encia
en el secado de las gotas al tener con ener conttacto con el aire. Con respect pecto al manej nejo del equipo. y
Ant es
de iniciar la oper aci n de secado, se deb e precalent entar la cámar a de s ecad o y ada se encuent cerci cercior ar s e de qu e la corr ient ente de aire de ent entr ada entre lo su f icient entement ent e calien lientte par a asegur ar qu e el producto que s e va a obtener se encuent entre s eco.
C on on respect respect o al prod uct uct o obt obt enid enid o y
Ini cial ment ente
se obtuvo un pro ducto que se car acter i aba por mostr ar se como un pol polvillo illo f ino, aparent rentement ente s eco al tacto. Pero cuando se detuvo la oper aci n, y se pesó ado, se procedió a sacar residuos remanent el total de producto recuper ad nentes de pro ducto que están en el inter ior del equipo, pero que no tení enían las mismas car acter ístic ticas del producto que s obtuvo inicialment ente, ya que tení enía ap ar ienci encia pastosa, debido a su elevado asas. cont conteni enido de humedad y gr asas. !
"
7. CONCLUSIONES y
y
y
y
proces o de S ecado por atomi ación involucr a fenómenos d e tr ansferenci ferencia d e masa y calor . La tr ansferenci ferencia de masa ocurre desde las par tes per ifér icas de la gota disper sada sada hacia el aire calien lientte. La tr ansferenci ferencia de calor ocurre ha cia la gota disper sada sada, ocasionando la evapor ación del solvent ente, en nuestro caso Agua.
El
#
secador NIR Atomi ar es un equipo a nivel industr ial usado par a la remoci oción a gr an escala de solvent entes pres ent entes en una suspensión y se usa ampliament ente en muchas industr ias. El
%
$
La humedad rel relativa del aire luego del calent entamient ento f ue muy baja, sin embar go al sadas por tr ansferenci reci recibir la humedad de las gotas disper sadas ferencia de masa su estado a. rel relativo de satur ación aument entó, aument entando a la vez la temper atur a.
Par a obtener re ener respuestas más reales s e deb er ía proceder a calcular el f lujo de gas y su humedad teni eniendo en cuent enta el punto 4.10 p uesto qu e estos cál cálculos involucr an todas las var iables medidas en el exper iment ento, el cál cálculo par a el caso adiabático ti co toma consider aciones y aproxi proximaciones qu e son poco probables par a obtener un resultado conf iable.
[Escribir texto]
8 .
[Esc
ANEXO
te to] )
&
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[Esc
te to] 3
0
1
2
1
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te to] 7
4
5
6
5
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te to] A
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B
C
D
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te to] I
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G
H
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V
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