2
Perencanaan Konstruksi Gedung I
BAB II PERENCANAAN KAYU
A4
A3 H1 V2
A2
V1
D1
B1
A1
A5 D2
B2
V3
B3
A6
B4
840.00 1140
2.1 Perhitungan Panjang Batang
a. Bidang datar B1 = B2 = B3 = B4 = H1 = 2,10 m
b. b. Bata Batang ng kaki kaki kuda kuda-k -kud udaa A1 = A6 = A2 = A5 = A3 = A4 =
1,5 cos 35
B1 cos 35
B1
+
=
=
B2
cos cos 35
1,5 0,819
2,1 0,819
−
A2
=
=1,83
=
m
2,56 m
4,2 0,819 819
−
2,564
=
2,56 m
c. Batan atang g ver verti tik kal V1 = V3 = 2,1 tg 35 = 1,47 m V2 = 2 (1,47) = 2,94 m
d. Bata Batang ng Diag Diagon onal al D1 = D2 =
V 1
2
2 + B2 = 1,47 2 + 2,12 =2,56 m
Tabel 1.1 Panjang Batang
38
Hendri /080301076
3
Perencanaan Konstruksi Gedung I
Nama Batang B1 = B2 = B3 = B4 A1 = A6 A2 = A5 A3 = A4 V1 = V3 V2 D1 = D2 H1 2.2
Panjang Batang 2,10 m 1,83 m 2,56 m 2,56 m 1,47 m 2,94 m 2,56 m 2,10 m
Perencanaan Gording
Direncanakan : Jarak antar kuda-kuda
: 3,3 m
Ukuran gording
: 8 x 12 cm
Jarak gording
: 0,9 m
Atap Atap yang ang digu igunaka nakan n
: Meta Metall Mult Multii Roof, oof, ukura kuran n 77x10 7x100 0 cm 5,32 kg/lembar ( 7 kg/m 2).
Kayu Kayu yang yang dipaka dipakaii adalah adalah kayu Rasamala Rasamala ( Kelas Kelas Kuat II ) dengan dengan berat jenis 810 kg/m 3. PKKI (NI_5.1961).
2.2.1 Momen Inersia Gording ω x =
ω y =
I x
=
I y
=
1 6 1
bh 2
6 1
12 1 12
=
b2h = bh 3
=
b3h =
1 6 1
×
×
6 1
12 1 12
2
8 ×12
8
2
×
×
12
×
8 ×12
8
3
=
192 cm
=
128 cm
3
12
×
3
3
=
1152 cm
=
512 cm
4
4
2.2.2 2.2.2 Pembebana Pembebanan n
a. Beban mati Berat Berat gordin gording g
: 0,08 0,08 x 0,12 0,12 x 810
= 7,776 7,776 kg/m kg/m
Berat Atap
: 0,9 x 7 kg/m2
= 6,3 6, 3
kg/m kg /m
q = 14,076 kg/m
38
Hendri /080301076
4
Perencanaan Konstruksi Gedung I
qx
qy q
35°
q x
=
q cos α = 14 ,076 cos 35
q y
=
q sin α = 14 ,076 sin 35
M x
=
M y
=
1 8 1
q x L2
=
q y L2
=
8
1 8 1
11,530
×
8
8,074
×
×
×
= =
11,530 kg / m
8,074 kg / m
3,3
2
3,3 2
=
=
15 ,695 kgm
10 ,991 kgm
b. Beban hi hidup Beban hidup disini adalah beban terpusat akibat pekerja dan peralatan serta beban terbagi rata akibat air hujan.
•
Beban terpusat
Berdasarkan PPI 1983, akibat beban gravitasi yang bekerja di tengah bentang merupakan beban hidup sebesar P = 100 kg. P x
=
Pcoc
P y
=
100 cos 35
=
81,915 kg
P sin α = 100 sin 35
=
57 ,358 kg
M x
=
M y
=
•
1 4 1 4
α =
P x L
=
P y L
=
1 4 1 4
×
81,915
×
×
57 ,358
3,3 = 67 ,580 kgm
×
3,3 = 47 ,320 kgm
Beban terbagi rata
Menurut PPI 1983, muatan air hujan permeter persegi bidang dapat ditentukan dengan rumus ( 40 − 0,8α ) kg / m 2 Maka diperoleh beban terbagi rata sebesar ( 40-0,8 x 35 ) = 12 kg/m 2 Jadi, beban air hujan yang diterima konstruksi adalah :
38
Hendri /080301076
5
Perencanaan Konstruksi Gedung I
q
=
12 kg / m 2
1 = 12 kg / m
×
q x
=
q cos α = 12 × cos 35
q y
=
q sin α = 12 × sin 35
M x
=
M y
=
1 8 1 8
q x L2
=
q y L2
=
1 8 1 8
=
9,829 kg / m
=
6,883 kg / m 2
×
9,829
×
3,3
×
6,883
×
3,3 2
=
13,340 kgm
=
9,369 kgm
Jadi, momen yang menentukan adalah momen yang terbesar yaitu beban terpusat akibat pekerja dan peralatan.
c. Beban angin yang bekerja tegak lurus pada bidang atap adalah sebesar ω =
40 kg/m2, sehingga arah angin yang bekerja hanya pada sumbu x
saja sedangkan sumbu y gaya angin adalah nol.
•
Angin tekan
Koefisien angin tekan untuk α < 650 adalah ( 0,02α − 0,4) , sehingga : c = 0,02 x 35 - 0,4 = 0,3 ( ω = 40 kg/m2) Beban angin yang timbul akibat angin tekan adalah :
q x
=
0,3 × 40
q y
=
0
M x
=
1
8 M y = 0
q x L2
=
12 kg / m
=
1
12
×
8
×
3,3
2
=
16 ,335 kgm
• Angin Hisap Koefisien angin hisap ( c ) adalah – 0,4 Beban angin yang timbul akibat angina hisap adalah angin q x
(
= −
0,4 ) × 40
1 = −16 kg / m
×
q y = 0 M x
=
1
8 M y = 0
q x L2
=
1 8
( 16 ) × 3,3 2
× −
38
=
21,780 kgm (−)
Hendri /080301076
6
Perencanaan Konstruksi Gedung I
Tabel 1.2. Kombinasi Momen Gording Momen (kgm) 1 Mx My
Beban Mati
Beban Hidup Terpusat 3 67,580 47,320
2 15,695 10,991
Beban Angin
Air Hujan 4 13,340 9,369
Tekan Hisap 5 6 16,335 -21,780 0 0
Kombinasi Momen Primer Sekunder 7 8 83,275 99,610 58,311 58,311
2.2.3 Kontrol keamanan
Berdasarkan PKKI 1961 kayu Rasamala dengan BJ = 810 kg/m 3 ,tergolong kayu kelas II, konstruksi terlindung (β = 1), menerima muatan angin dan muatan tetap δ = 5 , σ lt = 10 0 kg/m2 .
4
a. Kontrol Tegangan 1. Tegangan yang timbul akibat muatan tetap ( β =1, δ =1 ) Untuk kombinasi primer _
σ lt
= β ×δ ×σ lt = 100
M x
= 83 , 275
M y
= 58 ,311 kgm = 5831
σ lt ytb
=
M x ω x
kgm
kg / cm 2
+
,5kgcm
= 8327
M y ω y
=
,1kgcm
8327 ,5 192
_
σ ytb
= 88 ,928 < σ lt = 100
+
5831 ,1 128
= 88 ,928
kg / cm 2
kg / cm 2 .......... .......... .......... .......... .( aman )
2. Tegangan yang timbul akibat muatan sementara ( β = 1, δ = 5 )
4
Untuk kombinasi sekunder _
σ lt = β × δ × σ lt = 1 x 5/4 x 100 = 125 kg/cm
2
M x = 99,610 kgm = 9961 kgcm M y = 58,311 kgm = 5831,1 kgcm σ ytb
=
M x ω x
+
M y y
=
ω
9961 192
+
_
ytb
σ lt
= 97 ,436 < σ lt = 125
38
5831 ,1 128
= 97 ,436
kg / cm 2
kg / cm 2 .......... .......... .......... .......... ..( aman )
Hendri /080301076
7
Perencanaan Konstruksi Gedung I
b. Kontrol Lendutan 1. Lendutan akibat beban mati q x = 11,530 kg/m = 0,1153 kg/cm q y = 8,074 kg/m = 0,0807 kg/cm Terhadap sumbu y – y f x1
=
5q x l 4
=
384 . E . I x
5( 0,1153 ) × 330 4 384 ×100000
1152
=
0,155 cm
=
0,243 cm
×
Terhadap sumbu x – x f y1
=
5q y l 4
=
384 . E . I y
5( 0,0807
) ×330 4
384 ×1000000
×
512
2. Akibat beban hidup q x = 81,915 kg/cm q y = 57,357 kg/cm Terhadap sumbu y – y f x 2
=
P x .l 3 48. E . I x
=
81,915 × 330 3 48 ×100000
1152
=
0,532 cm
×
Terhadap sumbu x – x f y 2
=
P y I 3 48 . E . I y
=
57 ,358 ×330 48 ×100000
×
3
512
=
0,839 cm
3. Lendutan akibat beban air hujan Karena angin hisap hanya memperkecil lendutan, maka tidak perlu ditinjau lagi dan yang ditinjau hanya akibat angin tekan. q x = 12 kg/m = 0,12 kg/cm q y =
0 kg/m = 0 kg/cm
Terhadap sumbu y – y f x 3
=
5q x l 4 384 . E . I x
=
5( 0,12 ) × 330 4 384 ×100000
1152
=
0,161cm
×
Terhadap sumbu x – x f y 3
=
0
38
Hendri /080301076
8
Perencanaan Konstruksi Gedung I
4. Kombinasi Lendutan Menurut PKKI (NI_5.1961), lendutan pada konstruksi kuda-kuda seperti gording, kasau, dan sebagainya adalah : f maks ≤ f izin
=
1 200
L
=
1 200
1 200
L
(330 ) = 1,65 cm
f x total = f x1 + f x2 + f x3 = 0,155 + 0,532 + 0,161 = 0,848 cm f y total = f y1 + f y2 + f y3 = 0,243 + 0,839 + 0 Maka, f ytb =
f x 2
+
f 2 y
=
0,848
2
1,082
+
= 1,082 cm 2
= 1,375 cm
F ytb = 1,375 < f izin = 1,65 cm ……………………….………….(aman)
Berdasarkan perhitungan di atas, gording yang direncanakan dengan ukuran 8/12 dapat digunakan, karena telah memenuhi syarat kontrol tegangan.
38
Hendri /080301076
9
Perencanaan Konstruksi Gedung I
BAB III PERHITUNGAN PEMBEBANAAN
H A3
A4 H1
F A2
A1
A
V1
D1
B
B2
B1
G A5
V2 D2 C
V3
B3
D
B4
E
A6
840.00 1140.00
3.1 Beban Mati 3.1.1
Berat Sendiri
Direncanakan :
•
Balok bint
: 2 x 6/12
Balok kaki kuda kuda
: 8/12
Balok Vertikal
: 8/12
Balok Diagonal
: 8/12
Balok gapit
: 2 x 6/12
Berat Balok bint : 2 x 6/12 B1 = B2 = B3 = B4 = 2,1 meter P = 2 x 0,06 x 0,12 x 2,1 x 810 = 24,494 kg
•
Berat Balok kaki kuda kuda : 8/12 A2 = A3 = A4 = A5 = 2,56 m P = 0,08 x 0,12 x 2,56 x 810 = 19,907 kg
•
Berat Balok Vertikal : 8/12 V1 = V3 = 1,47 m P = 0,08 x 0,12 x 1,47 x 810 = 11,431 kg V2 = 2,94 m P = 0,08 x 0,12 x 2,94 x 810 = 22,861 kg
38
Hendri /080301076
10
Perencanaan Konstruksi Gedung I
•
Berat Balok Diagonal : 8/12 D1 = D2 = 2,56 m P = 0,08 x 0,12 x 2,56 x 810 = 19,907 kg
•
Berat Balok gapit : 2 x 6/12 H1 = 4,20 m P = 2 x 0,06 x 0,12 x 4,20 x 810 = 48,989 kg
•
Tritisan = 0,08 x 0,12 x 1,83 x 810 = 14,230 kg
3.1.1.2 Pelimpahan Beban Terhadap Titik Buhul Akibat Berat Sendiri
•
Titik A = E
= A1 + ½ (A2 + B1) = 14,230 + ½ (19,907 + 24,494)
•
Titik B = D
= ½ (B1 + V1 + B2) = ½ (24,494 + 11,431 + 24,494)
•
Titik F = H
= 36,431 kg
= 30,210 kg
= ½ (A2 + V1 + D1 +A3) = ½ (19,907 + 11,431 + 19,907 + 19,907) = 35,576 kg
•
Titik C
= ½ ( B2 + D1 + V2 + D2 + B3) = ½ (24,494 + 19,907 + 22,861 + 19,907 + 24,494) = 55,832 kg
•
Titik G
= ½ ( A3+ A4 + V2 ) = ½ (19,907 + 19,907 + 22,861)
= 31,338 kg
3.1.1.3 Berat Penutup Atap + Berat Gording
Penutup atap
= Metal Multiroof tanpa reng dan kasau (7 kg/m2)
Gording
= 0,08 x 0,12 x 810 = 7,776 kg/m
P1 = Berat penutup atap
= 7 x jarak kuda-kuda x jarak gording = 7 x 3,3 x 0,9 = 20,79 kg
P2 = Berat gording
= Berat gording x jarak kuda-kuda = 7,776 x 3,3 = 25,661 kg
P = P1 + P2 = 20,79 + 25,661 = 46,451 kg
38
Hendri /080301076
11
Perencanaan Konstruksi Gedung I
•
Batang A – F
1.00
0.83
0.17
1.00
1.00
0.39
R A
R F
Σ MF = 0 R A
=
P(0,77 ) +P(1,67 ) +P(2,56 ) −P(0,13 ) −P(1,03 ) −P(1,83 ) 4,39
= 21,268 kg
Σ MA = 0 = 3P + R A – 3P + R F1 = 0 R F1
•
= 21,268 kg
Batang F – G
0.61
1.00
0.95
R F
R G
Σ MG = 0 R F2
=
113 ,608 (0,61 ) +113 ,608 (1,61 ) +113 ,608 (2,56 ) 2,56
= 212,127 kg
Σ MG = 0 = R F2 – 3P + R G = 0 R G
= 128,697 kg
Jadi beban gording untuk tiap titik buhul :
•
Titik A = E
==> 21,977 kg
•
Titik F = H
==> P = F1 + F2
•
Titik G
==> 128,697 kg
= 91,631 + 212,127 = 303,758 kg
3.1.1.4 Berat Plafon
38
Hendri /080301076
12
Perencanaan Konstruksi Gedung I
Berat plafon dan penggantung = (11 + 7) = 18 kg/m (PPI-1983)
•
Titik A dan E = 1,5 + ½ B1 x jarak kuda-kuda x berat plafon dan penggantung = ½ x 2 x 2 x 18
•
= 91,8 kg
Titik B dan D = ½(B1 + B2)xjarak kuda-kudax berat plafond dan penggantung = ½ (2,1+ 2,1) x 2 x 18
•
Titik C
= 75,6 kg
= ½(B2 + B3)xjarak kuda-kudax berat plafond dan
penggantung = ½ x (2,1 + 2,1) x 2 x 18 = 75,6 kg
3.1.2
Beban Hidup
3.1.2.1 Muatan Orang / Pekerja
PPI-1983 menegaskan bahwa pada tiap titik buhul bagian atas perlu ditambah beban sebesar 100 kg yang diakibatkan oleh seorang pekerja dan peralatannya. Demikian juga pada titik buhul bagian bawah ditambah 100 kg sebagai akibat dari pemasangan instalasi listrik atau pada waktu pemasangan. Penyambungan titik buhul dan keduanya merupakan bagian dari beban hidup.
3.1.2.2 Muatan Air Hujan
Menurut PPI-1983, muatan air hujan yang bekerja pada titik buhul bagian atas dapat dicari dengan menggunakan rumus : Muatan air hujan = 40 – 0,8 α = 40 – (0,8 x 35 o) = 12 kg/m Beban terhadap titik buhul masing-masing :
•
Titik A dan E
= (1,83 +½ 2,564) x 2 x 12 = 74,688kg
•
Titik F dan H
= ½ (2,564+2,56) x 2 x 12 = 61,488 kg
38
Hendri /080301076
13
Perencanaan Konstruksi Gedung I
•
Titik G= ½ (2,56+2,56) x 2 x 12 = 61,44 kg
3.1.3
Beban Angin
3.1.3.1 Angin Tekan
C = 0,02 α – 0,4 = (0,02 x 35 o) – 0,4 = 0,3 Beban angin = 40 x 0,3 = 12 kg/m 2 Beban yang diterima masing-masing titik buhul :
•
Titik buhul A dan E
= (A1 + ½A2) x jarak kuda-kuda x tekanan
angin = (1,83 +½ 2,564 ) x 2 x 12 = 74,688 kg
•
Titik buhul F dan H
= ½ (A2 +A3) x jarak kuda-kuda x tekanan
angin = ½ (2,564 + 2,56) x 2 x 12 = 61,488 kg
•
Titik buhul G
= ½ (A3 +A4) x jarak kuda-kuda x tekanan
angin = ½ (2,56 + 2,56) x 2 x 12 = 61,44 kg
3.1.3.2 Angin Hisap
C = – 0,4 Besarnya beban untuk masing-masing titik buhul :
•
Titik buhul A = E
= (1,83 + ½ 2,564) x 2 x (-0,4) x 40 = -
99,584 kg
•
Titik buhul F = H = ½ (2,564+ 2,56) x 2 x (-0,4) x 40 = - 81,984
kg
38
Hendri /080301076
14
Perencanaan Konstruksi Gedung I
•
Titik buhul G = ½ ( 2,56 + 2,56) x 2 x (- 0,4) x 40
= -81,92 kg
Tabel 3.1 Kombinasi Muatan Tetap
Titik Berat Buhul Sendiri
Beban Mati (kg) Beban Hidup Berat Berat atap Orang Plafond Hujan + Pekerja + (Kg/m) Gording (Kg) Penggantung 74,68 21,977 91,8 100 8
A
59,243
B
38,375
-
75,6
-
100
C
64,028
-
75,6
-
100
D
38,375
-
75,6
-
100
E
59,243
21,977
91,8
F
42,248
303,758
-
G
37,973
128,697
-
H
42,248
303,758
-
74,68 8 61,48 8 61,44 0 61,48 8
38
100 100 100 100
Jumlah Pembulatan (kg) 347,70 8 213,97 5 239,62 8 213,97 5 347,70 8 507,49 4 328,11 0 507,49 4
(kg)
348 214 240 214 348 507 328 507
Hendri /080301076
15
Perencanaan Konstruksi Gedung I
Cremona
38
Hendri /080301076
16
Perencanaan Konstruksi Gedung I
Tabel 3.2 Kombinasi Muatan Panjang Batang
Beban Tetap
Batang (m) (1) A2 A3 A4 A5
(2) 2.564 2.564 2.564 2.564
(kg) (3) -1752.16 -1123.65 -1123.65 -1752.16
Beban Angin (kg) Tek. Tek. Ki Ka His Ka His Ki (4) (5) 56.14 2.85 76.54 26.98 -23.84 73.4 -6.56 49.43
Kombinasi Muatan
Gaya Maks
Gaya Desain
(kg)
(kg)
-1758.72
Sekunder
Sekunder
I (3)+(4) -1696.02 -1047.11 -1147.49 -1758.72
II (3)+(5) -1749.31 -1096.67 -1050.25 -1702.73
-1749.31 -1096.67 -1147.49 -1758.72
B1
2.1
1435.29
B2 B3 B4
2.1 2.1 2.1
1435.29 1435.29 1435.29
177.2 7 177.2 7 50.85 50.85
V1 V2 V3
1.48 2.94 1.48
214 961 214
0 -13.45 0
0 -9.85 0
214 947.55 214
214 951.15 214
214 951.15 214
951.15
D1 D2
2.564 2.564
-628.51 -628.51
-65.44 88.89
87.24 -70.08
-693.95 -539.62
-541.27 -698.59
-693.95 -698.59
-698.59
-210.9
1612.56
1224.39
1612.56
-210.9 -82.04 -82.04
1612.56 1486.14 1486.14
1224.39 1353.25 1353.25
1612.56 1486.14 1486.14
38
Hendri /080301076
1612.56
17
Perencanaan Konstruksi Gedung I
BAB IV PENDIMENSIAN BATANG
Untuk rangka kuda-kuda digunakan kayu kelas II, yaitu kayu Rasamala dengan berat jenis rata-rata 810 kg/cm2, berdasarkan PKKI-1961 daftar II untuk kayu kelas I adalah: = 100 kg/cm2
•
•
•
= 25 kg/cm2
•
= 12 kg/cm2
lt tk II =
tr II = 85 kg/cm2
tk
II
Konstruksi terlindung (konstruksi kuda-kuda), factor akibat muatan tetap dan angin, factor
= 1. Pembebanan
= 5/4 (PKKI-1961), maka tegangan-
tegangan izinnya adalah:
•
•
•
= 1 x 5/4 x 100 kg/cm 2
lt tk II = tk
tr II = 1 x 5/4 x 85 kg/cm 2
= 1 x 5/4 x 25 kg/cm 2
38
= 125 kg/cm2 = 106,25 kg/cm 2 = 31,25 kg/cm 2
Hendri /080301076
18
Perencanaan Konstruksi Gedung I
•
= 1 x 5/4 x 12 kg/cm 2
II
= 15 kg/cm2
Alat sambung plat kokot bulldog, pelemahannya 20%-30% sehingga Fnetto = 80% x Fbruto. Berdasarkan bab V pasal 9 PKKI-1961, batang-batang kayu konstruksi rangka (vanwerk) harus mempunyai ukuran lebih besar atau sama dengan 4 mm, dan luas penampang lebih besar atau sama dengan 32 mm. Perhitungan batang tarik menggunakan rumus:
• •
Fn = 0,8 Fbr P P σ ytb = = < σ lt// Fn 0,8 × Fbr
Untuk perhitungan batang tekan, ujung batang dianggap sensi-sendi (Lk = L). Menurut PKKI-1963, gaya yang ditahan batang harus digandakan dengan faktor tekuk (ω) untuk menghindari bahaya tekukan. Jadi untuk batang tekan menggunakan rumus: P × ω
•
σ ytb =
Fbr
< σ tk//
Pada batang tekan akan terjadi tekuk, angka kelangsingannya adalah : Lk
I min
•
imin =
F br
imin
dan =
Harga ω dapat dilihat pada daftar III PKKI-1963, sedang untuk dimensi batang gaya maksimum diambil dari tabel 4.
4.1 Batang bawah (balok Bint)/ B1, B2, B3, dan B4
Batang bawah (balok bint) dipilih dua batang dimana bekerja gaya tarik maksimum, kayu yang digunakan berukuran 2 x 5/10 cm. Gaya batang desain =1612,56 kg (tarik)
•
Fbr
= 2 x 5 x 10
= 100 cm 2
Faktor perlemahan akibat alat sambung dianggap 20%
•
Fn = 0,8 x 100
= 80 cm 2
38
Hendri /080301076
19
Perencanaan Konstruksi Gedung I
Kontrol tegangan σ ytb
=
P Fn
=
1612 ,56 80
=
20,16 / cm 2
< σ trII =
106 ,25kg / cm 2
(OK)
4.2 Batang Vertikal (V1,V2,V3)
Batang atas dipilih batang tunggal dimana bekerja gaya tekan maksimum, kayu yang digunakan berukuran 5/10 cm. Gaya batang desain = 951,15 kg (tekan)
•
= 5 x 10 = 50 cm2
Fbr
Faktor perlemahan akibat alat sambung dianggap 20%
•
= 40 cm 2
Fn = 0,8 x 50 Kontrol tegangan σ ytb
=
P Fn
=
951 ,15 40
=
23 ,78 kg / cm 2
< σ trII
=
106 ,25 kg / cm 2 .......... .......... .....( aman )
4.3 Batang Diagonal (D1 dan D2)
Batang diagonal bekerja dua gaya yaitu gaya tekan dan tarik, kayu yang digunakan berukuran 5/10 cm. Batang D1 = D2 ,gaya yang bekerja adalah gaya tekan sebesar 698,59 kg.
• Panjang batang l=lk = 2,564 m = 256,4 cm = 50 cm 2
•
Fbr
•
Imin = 1/12. b. h 3
•
i min
•
λ =
= 5 x 10
=
l k imin
416 ,67 50 =
=
256 ,4 2,89
= 1/12 x 5 x 10 3
= 416,67 cm 4
2,89 cm
=
88,72cm
Dari daftar PKKI 1961didapat factor tekuk ϖ = 2,45 σ ytb =
P ω Fbr
=
698 ,59 × 2,45 50
=
34,23 < 106 ,25kg / cm 2 ……………(aman)
4.4 Perhitungan Batang Tekan
38
Hendri /080301076
20
Perencanaan Konstruksi Gedung I
4.4.1 Batang kaki kuda-kuda A2,A3, A4 dan A5
Batang kaki kuda-kuda dipilih dimana bekerja gaya tekan maksimum, kayu yang digunakan berukuran 5/10 cm.
• Gaya batang yang bekerja P = 1758,72 kg (-) • Panjang batang l=lk = 2,564 m = 256,4 cm • Fbr = 5 x 10 = 50 cm 2 •
I m in =
•
i min
•
λ =
1 bh3 12
=
l k imin
416 ,67 50 =
1 × 5 × 103 12
=
=
256 ,4 2,89
=
416,67cm4
2,89 cm
=
88,72cm
Dari daftar PKKI 1961didapat factor tekuk ϖ = 2,45 σ ytb =
P ω Fbr
=
1758 ,72 × 2,45 50
=
86,18
38
<
2
106 ,25 kg / cm ……………(aman)
Hendri /080301076
21
Perencanaan Konstruksi Gedung I
BAB V PERHITUNGAN SAMBUNGAN
G A3
A4 147.04
695.84
F
H B5
A2
A1
A
V1 B1
B
210.00
B6 A5
V2
D1
D2
B2
C
210.00
B3
147.04
V3 D
210.00
B4
E
A6
210.00
840.00
Gambar 5.1 Bentuk Rangka Kuda-Kuda
Sebagai dasar perhitungan, digunakan PKKI-1961 NI-5. Rangka kudakuda menggunakan Kayu Rasamala (kayu kelas kuat II), maka tegangan yang diperkenankan untuk kayu kelas kuat II dengan bentuk konstruksi kuda-kuda termasuk konstruksi terlindung ( β = 1) dan jenis pembebanan berupa beban tetap dan tidak tetap (δ = 5/4) adalah :
=σ × β × δ
= 100 × 1 × 5/4 = 125 kg/cm2
σ lt
38
Hendri /080301076
22
Perencanaan Konstruksi Gedung I
σ tk // =
σ tr //
=
85 × 1 ×
=
25 × 1 ×
5
/4 = 106,25
kg/cm2
σ tk ⊥
5
/4 =
31,25
kg/cm2
= 12 × 1 × 5/4 = 15
τ //
kg/cm2
5.1
Sambungan Perpanjangan Batang
5.1.1 Sambungan pada Batang Horizontal
Karena panjang kayu yang tersedia di pasaran berukuran 4 – 5 meter, sedangkan balok bint pada konstruksi mempunyai panjang 8,4 m, maka pada balok bint diperlukan sambungan perpanjangan. Pada konstruksi kuda-kuda ini direncanakan satu kali penyambungan yaitu pada batang B 3.
•
Gaya batang (S) B 3 = 1612,56 kg (tarik)
•
Ukuran kayu balok bint 2 × 5/10
•
Direncanakan menggunakan plat penyambung dengan ukuran
4
/10
•
Digunakan kayu rasamala (kelas kuat II) Bj = 0,81 gr/cm 3
•
Konstruksi terlindung β = 1
•
Muatan tidak tetap δ = 5/4
•
Alat sambung yang digunakan kokot bulldog (perlemahan alat
sambung sebesar 20%) Ukuran kayu minimum = 4/10 Maka dipakai plat kokot bulldog bulat 2” = 4,8 cm (syarat kayu minimum untuk kokot bulat 2” adalah 1,905/6,35), dengan digunakan baut Ø 1/2 ” didapat P = 300 kg (Bj = 0,5). Plat sambungan yang direncanakan adalah kayu rasamala (Bj = 0,81), maka perlu diberi faktor pengali.
•
Kekuatan sambungan
38
Hendri /080301076
23
Perencanaan Konstruksi Gedung I
Pr = P x δ x Bj/0,5 Pr = 300 x 5/4 x 0,81/0,5 Pr = 607,5 kg
•
Jumlah kokot n= n=
•
S Pr 1612,56
= 2,65 digunakan 3 kokot untuk tiap bagian sambungan
607 ,5
Jarak baut jarak ujung kayu sampai baut = 4 cm jarak antar baut
•
= 7 cm
Panjang plat penyambung
= (4 x 4) + (7 x 4) = 44 cm
kokot φ 2''
baut φ ½''
44 cm
10 cm
4
7
7
7
7
4
4 4
Tampak Depan 4 cm
Tampak Samping
5 cm 5 cm 5 cm 4 cm
Tampak Atas
Gambar 5.2 Sambungan perpanjangan batang pada balok bint
5.1.2 Sambungan pada Batang kaki Kuda-kuda
Pada rangka kuda-kuda yang direncanakan panjang batang A ke G dan dari E ke G = 6,96 m. Oleh karenanya pada kaki kuda-kuda dilakukan satu kali
38
Hendri /080301076
24
Perencanaan Konstruksi Gedung I
penyambungan yaitu pada pertengahan bentang A 3 dan bentang A4, Besar gaya yang diterima batang A4 lebih besar dari batang A 3 adalah 1147,49 kg. Ukuran kayu 5/10 cm,Ukuran kayu untuk plat penyambung minimum = 4/10 Maka dipakai plat kokot bulldog bulat 2” = 4,8 cm (syarat kayu minimum untuk kokot bulat 2” adalah 1,905/6,35), dengan digunakan baut Ø 1/2 ” didapat P = 300 kg (Bj = 0,5). Plat sambungan yang direncanakan adalah kayu rasamala (Bj = 0,81), maka perlu diberi faktor pengali.
•
Kekuatan sambungan Pr = P x δ x Bj/0,5 x (1-0,25 x sin 35 o) Pr = 300 x 5/4 x 0,81/0,5 x (1-0,25 x sin 35 o) Pr = 520,39 kg
•
Jumlah kokot n= n=
•
S Pr 1147,49
= 2,21 digunakan 3 kokot untuk tiap bagian sambungan
520 ,39
Jarak baut jarak ujung kayu sampai baut = 4 cm
•
Jarak antar baut
= 7 cm
kokot φ 2'' Panjang plat penyambung baut φ ½''
= (4 x 4) + (7 x 4) = 44 cm
44 cm
5
4
4
4
Tampak Samping
7 7 4
4
7 7 10 cm
4
Tampak Depan
4 cm 5 cm 4 cm
4 7 7 4
4
7 7 4
Tampak Atas
38
Hendri /080301076
25
Perencanaan Konstruksi Gedung I
Gambar 5.3 Sambungan perpanjangan batang kaki kuda-kuda
5.2 Sambungan pada Titik Buhul 5.2.1 Titik Buhul A dan E 5/10
A2
A2 = 1749,31 kg (tekan)
35°
A
B1
B1 = 161256 kg (tarik)
2x 5/10 5/10
Perhitungan berdasarkan gaya maksimum (S) yaitu A 2 = 1749,31 kg (tekan) Direncanakan menggunakan kokot ∅ 2 ″
dan baut ∅ 5/8 ″
= 1,6 cm dan di
dapat P = 500 kg.
•
Kekuatan sambungan Pr = P x δ x Bj/0,5 x (1-0,25 x sin 35 o) Pr = 500 x 5/4 x 0,81/0,5 x (1-0,25 x sin 35 o) Pr = 867,31 kg
•
Jumlah kokot n=
S Pr
38
Hendri /080301076
26
Perencanaan Konstruksi Gedung I
n=
•
1749,31
= 1,95 digunakan 2 kokot
867 ,31
Jarak baut Jarak antar baut
= 7 cm 10
φ5/8''
10
10
7cm
5
Tam pakDepan
Tam pakSam ping 5 5 5 7cm
Tam pakAtas
Gambar 5.4 Sambungan titik buhul A dan E 5.2.2 Sambungan Titik B dan D 5/10
V1 = 214 kg (tarik)
V1
B1 = 1612,56kg (tarik) B2 = 1612,56 kg (tarik)
2x 5/10
2x 5/10
B
B1
B2
Perhitungan berdasarkan gaya vertikal (S) yaitu V 1 = 214 kg (tarik) Kekuatan kokot yang didapat (P) = 300 kg
•
Kekuatan sambungan Pr = P x δ x Bj/0,5 x (1-0,25 x sin 90 o) Pr = 300 x 5/4 x 0,81/0,5 x (1-0,25 x sin 90 o) φ ½''
Pr = 455,63 kg
•
kokot φ 2''
Jumlah kokot 10cm
n=
S Pr
5
5
5
Tampak Depan
n=
214
455 ,63
= 0,47 digunakan 1 kokot
Tampak Samping
5cm 5 cm 5 cm
Tampak Atas
38
Hendri /080301076
27
Perencanaan Konstruksi Gedung I
Gambar 5.5 Sambungan Titik Buhul B dan D 5.2.3
Sambungan titik Buhul F dan H 5/10 A3
F A2
Gaya batang : A2 = 1749,31 kg (tarik)
70°
A3 = 1096,67 kg (tarik)
55°
D1 5/10
V1 = 214
V1 8/16
5/10
kg (tarik)
D1 = 693,95 kg (tekan)
5/10
a). Sambungan batang kaki kuda-kuda dengan batang vertikal (V 1)
Ukuran kayu 5/10 cm,Ukuran kayu untuk plat penyambung minimum = 4/10 Maka dipakai plat kokot bulldog bulat 2” = 4,8 cm (syarat kayu minimum untuk kokot bulat 2” adalah 1,905/6,35), dengan digunakan baut Ø 1/2 ” didapat P = 300 kg (Bj = 0,5) dengan α 55 o Plat sambungan yang direncanakan adalah kayu rasamala (Bj = 0,81), maka perlu diberi faktor pengali.
•
Perhitungan berdasarkan gaya V1 = 214 kg (tarik)
Kekuatan sambungan
38
Hendri /080301076
28
Perencanaan Konstruksi Gedung I
Pr = P x δ x Bj/0,5 x (1-0,25 x sin 55 o) Pr = 300 x 5/4 x 0,81/0,5 x (1-0,25 x sin 55 o) Pr = 483,09 kg
•
Jumlah kokot n= n=
•
S Pr 214 = 0,44 digunakan 1 kokot untuk tiap bagian sambungan 483 ,09
Jarak baut jarak ujung kayu sampai baut = 4 cm
•
Panjang plat penyambung
= (4 x 4) + (7 x 4) = 44 cm
b). Sambungan batang kaki kuda-kuda dengan batang diagonal (D 1)
•
Perhitungan berdasarkan gaya D1 = 693,95 kg (tekan)
•
Digunakan sambungan gigi menurut garis bagi sudut luar (sambungan gigi
tunggal)
•
Besar sudut α = (180° – 2× 55°) = 70°
•
Kayu Kelas Kuat II ½α
= σ tk // - ( σ tk // - σ )Sin½α tk ⊥ = 106,25 – {(106,25– 31,25) × Sin (½ .70°)} = 63,23 kg/cm 2
•
Kedalaman Gigi (tv) Kedalaman gigi dihitung dengan : 2 1
P C os tv =
2
b σ 1 / 2α
α
=
38
693,95 Cos 2 ( 12 .70°) 5 × 63,23
= 0,72 cm
Hendri /080301076
29
Perencanaan Konstruksi Gedung I
Kontrol kedalaman gigi :
α ≥ 60°
tv ≥ 1/6 h = 1/6 (10 cm) = 1,67 cm
⇒
Karena tv = 0,72 cm < t v = 1,67 cm, maka sambungan gigi tunggal dapat digunakan dengan menggunakan t v = 1,67 cm.
•
Kontrol Tegangan pada Gigi 2 1 2 α
2
P C os σ ½ ytb
=
=
b t v
σ ½ ytb = 55,77 kg/cm 2
693,95 × Cos ( 12 .70°) 5 × 1,67 <
½α
= 55,77 kg/cm 2
= 63,23 kg/cm 2 ................................
(aman)
•
Digunakan plat strip untuk mengikat kaki kuda-kuda dengan batang diagonal
10
Ø1.27
kokot Ø4.80 cm
3 cm 12 cm 24 cm tv =1.67 cm
4
4
Tampak Depan
5 Tampak Samping
4 cm 5 cm 4 cm 10 Tampak Atas
Gambar 5.5 Sambungan Titik Buhul B dan D
38
Hendri /080301076
30
Perencanaan Konstruksi Gedung I
5.2.4 Sambungan titik Buhul C
Gaya batang : V2 = 951,15 kg (tarik)
5/10
D1 = 693,95 kg (tekan)
V2 5/10
D2 = 698,69 kg (tekan)
5/10
D1
D2
B2 = 1612,56 kg (tarik)
55° 35°
2x 5/10
2x 5/10 B2
B3 = 1486,14 kg (tarik)
B3
C
a). Sambungan batang vertikal (V 2) dengan batang bawah (horizontal)
Perhitungan berdasarkan gaya vertikal (S) yaitu V 2 = 915 kg (tarik) Kekuatan kokot yang didapat (P) = 300 kg
•
Kekuatan sambungan Pr = P x δ x Bj/0,5 x (1-0,25 x sin 90 o) Pr = 300 x 5/4 x 0,81/0,5 x (1-0,25 x sin 90 o) Pr = 455,63 kg
•
Jumlah kokot n= n=
S Pr 915 = 2,00 digunakan 2 kokot 455 ,63
b). Sambungan batang V2 dengan D1 = batang V2 dengan D2
Perhitungan berdasarkan gaya maksimum yaitu D2 =
698,59 kg (tekan)
Digunakan sambungan gigi menurut garis bagi sudut luar
(sambungan gigi tunggal)
Besar sudut α = 55° Kedalaman Gigi (tv)
38
Hendri /080301076
31
Perencanaan Konstruksi Gedung I
Untuk sambungan gigi menurut garis bagi sudut luar 20 ° < α < 60 °, kadalaman gigi dihitung dengan : S
698 ,59
tv = 112 b = 73 ×5 = 1,91 cm Kontrol kedalaman gigi :
α ≤ 55°
⇒
tv ≤ 1/5 h = 1/5 (10 cm) = 2 cm
Karena tv = 1,91 cm < t v = 2 cm, maka sambungan gigi tunggal dapat digunakan dengan menggunakan t v = 2 cm.
Kayu Kelas Kuat II ½α
= σ tk // - ( σ tk // - σ )Sin½α tk ⊥ = 106,25 – {(106,25 – 31,25) × Sin (½ . 35 °)} = 83,70 kg/cm 2
Kontrol Tegangan pada Gigi 2 1
S C o s σ ½ ytb
=
2
α
b t v
698,59× C o s2 ( 12 .55° )
=
σ ½ ytb = 54,96 kg/cm 2
5× 2 <
½α
= 54,96 kg/cm 2
= 83,70 kg/cm 2 ................................
(aman)
Perhitungan Kayu Muka l v =
10
S Cos α b τ //
=
698 ,59 10
×Cos
55 °
5 ×12
= 6,68 cm 10
Syarat : l v ≥ 15 cm, jadi l v diambil 15 cm
•
Dipakai plat strip ukuran (0,5x5x20) cm untuk mengikat batang
diagonal dengan batang vertikal Ø1.27 10
10
tv = 15 cm
Tampak Samping Tampak Depan
5 cm
38
5 cm /080301076 Hendri 5 cm
32
Perencanaan Konstruksi Gedung I
Gambar 5.5 Sambungan Titik Buhul C
5.2.5
Sambungan titik Buhul G
G Gaya batang : A3
55°
55°
A3 = 1096,67 kg (tekan)
A4
A4 = 1147,49 kg (tekan) 5/10
V2
5/10
V2 = 951,15 kg (tarik)
5/10
a). Sambungan batang A3 dengan V2 = batang A4 dengan V2
Perhitungan berdasarkan gaya maksimum yaitu A4 =
1147,49 kg (tekan)
Direncanakan
menggunakan
sambungan
gigi
tunggal
dengan α 1 = 55°
38
Hendri /080301076
33
Perencanaan Konstruksi Gedung I
Kayu Kelas Kuat II ½α
= σ tk // - ( σ tk // - σ )Sin½α tk ⊥ = 106,25 – {(106,25 – 31,25) × Sin (½ .55°)} = 71,62 kg/cm 2
Kedalaman Gigi (tv) Untuk sambungan gigi menurut garis bagi sudut luar 20 ° < α < 60°, kadalaman gigi dihitung dengan : 1147,49
S
tv = 73
=
b
= 3,14 cm
73 ×5
Kontrol kedalaman gigi :
α = 55°
tv ≥ 1/5 h = 1/5 (10 cm) = 2 cm
⇒
Karena tv = 2,025 cm > t v =2,687 cm, maka sambungan gigi tunggal tidak dapat digunakan, dicoba dengan gigi ganda. Gigi kedua dibuat tegak lurus kaki kuda-kuda, diambil S 2 = ½ S S2 = ½ x 1147,49 = 573,75 kg
= σ tk // - ( σ tk // - σ )Sin½α tk ⊥
α
= 106,25 – {(106,25 – 31,25) × Sin 55°} = 44,81kg/cm2 tv2 =
S 2 . cos α b.σ
=
573,75.cos
α
5 x 44 ,81
55
= 1,47 cm
tv2 < 1/5 h, digunakan t v2 = 2 cm
ts =
t v 2 cos α
=
2 cos 55 o
= 3,49 cm, gigi kedua mendukung gaya sebesar :
S2 = ts2 . b . σ α = 3,49 x 5 x 44,81 = 781,93 kg Sehingga S1 menjadi = 1147, 49 – 781,93 = 565,56 kg
38
Hendri /080301076
34
Perencanaan Konstruksi Gedung I
tv1 =
565 ,56 73 .5
= 1,55 cm
Kontrol Tegangan pada Gigi ke-satu
σ ½ ytb = σ ½ ytb
2 1
S 1 C o s
2 α
b t v1
2
=
565,56 × Cos ( 12 .55°) 5 × 1,55
= 64,73 kg/cm 2 <
½α
= 64,73 kg/cm 2
= 71,62 kg/cm 2 ......................................
(aman) Perhitungan Kayu Muka
lv1 =
S 1 Cos α b τ //
=
×Cos
565,56
55 °
5 ×12
= 5,41 cm
Syarat : l v1 > 15 cm, jadi l v1 diambil 19 cm lv2 =
S Cos α 1147,49 ×Cos 55 ° = = 10,97 cm b τ // 5 ×12
Syarat : l v2 > 30 cm, jadi l v1 diambil 30 cm
lv1 = 19 cm lv2 = 30 cm
tv1 = 1.55 cm
baut φ ½'' plat besi 5x20x0.5 cm
tv2 = 2 cm
10
10
10
5
Tampak Samping
Tampak Depan
5
Gambar 5.6 Sambungan Titik Buhul G 10 Tampak Atas
38
Hendri /080301076
35
Perencanaan Konstruksi Gedung I
BAB VI PERHITUNGAN ZETTING
Karena adanya beban-beban yang bekerja pada konstruksi rangka, batang batang pada konstruksi tersebut berubah panjangnya, sebagai akibatnya seluruh konstruksi mengalami perubahan bangunan, yaitu peralihan vertikal yang dikenal dengan penurunan atau zetting. Zetting maksimum yang diperkirakan untuk konstruksi kayu adalah : f maks =
1 300
. L
(PKKI-1961, NI-5)
Untuk perhitungan zetting pada konstruksi dianggap bekerja gaya P = 1 satuan yang mempunyai harga maksimum pada saat beban di tengah-tengah
38
Hendri /080301076
36
Perencanaan Konstruksi Gedung I
konstruksi. Besarnya zetting yang ditimbulkan pada konstruksi dihitung dengan rumus: SF =
S × L ×U E × F
Dimana : SF
= Penurunan(zetting) yang terjadi (cm)
S
= Gaya batang (kg)
L
= Panjang batang (cm)
U
= Gaya batang akibat 1 satuan di tengah bentang (ton)
E
= Modulus Elastisitas Kayu (kg/cm2 )
F
= Luas penampang kayu (cm 2 )
Dalam perhitungan zetting, digunakan metode cremona untuk mendapatkan gaya batang akibat beban 1 satuan yang berada di tengah-tengah konstruksi. Hasil yang diharapkan adalah aman, dengan syarat: f ytb < f max f maks =
1 300
×
840
=
2,80 cm
Tabel 6.1 Perhitungan Zetting
38
Hendri /080301076