Informe Geotecnico y Geofisico Final Puente La Joya Agosto de 2015

CONSULTORA JIMÉNEZ GALARZA

PROYECTO CONSTRUCCIÓN PUENTE VEHICULAR “LA JOYA” SOLICITADO POR EMPRESA VOLCAN S.A. ESTUDIO GEOTÉCNICO, GEOFÍSICO Y PERFORACIONES A DIAMANTINA MSC. ING. ALBERTO JIMÉNEZ G. Cochabamba, Julio de 2015 CONSULTORES EN INGENIERÍA ESTRUCTURAL, GEOTECNIA Y GEOFÍSICA Calle Hernando Zanabria y Luca Marenzio (Urbanización El Profesional) Telf.: (591-4) 4-243300 Cel.: 764-91299 / 703-64710 www.consultorajimenezgalarza.com Cochabamba - Bolivia

PROYECTO: CONSTRUCCIÓN PUENTE VEHICULAR “LA JOYA”

Contenido 1. Objetivo 2. Sondeos de Refracción Sísmica (SRS) 2.1 Nivel de Referencia 2.2 Investigación de Campo con SRS 2.3 Procedimiento 2.4 Resultados 2.4.1 Determinación de las Dromocromas 2.4.2 Determinación de las Velocidades 2.4.3 Determinación de las Profundidades 2.4.4 Propiedades y Tipos de Suelo 2.5 Excavabilidad 3. Ensayos de Penetración Estándar (SPT) 3.1 Resultados en Campo 3.1.1 3.1.2 3.1.3 3.1.4

Pozo N° 1 Pozo N° 2 Pozo N° 3 Pozo N° 4

3.2 Cota de Fundación 4. Perforaciones a Diamantina y descripción Geológica del área en estudio 4.1 Sitio de las Perforaciones 4.2 Perforación a Diamantina 4.3 Ubicación de los Sondeos 4.4 Toma de Muestras 4.5 Materiales obtenidos con la Perforación a Diamantina 4.6 Sondeo de Perforación a Diamantina P1 4.7 Sondeo de Perforación a Diamantina P2 4.8 Conclusiones del Trabajo de Perforación a Diamantina

ESTUDIO GEOTÉCNICO Y GEOFÍSICO: MSC. ING. ALBERTO JIMÉNEZ GALARZA

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5. Determinación de la Capacidad Portante del Terreno 5.1 Para SPT N° 1 y Zona SRS-01 5.2 Para SPT N° 2 y Zona SRS-01 5.3 Para SPT N° 3 y Zona SRS-04 5.4 Para SPT N° 4 y Zona SRS-04 5.5 Coeficiente de Balasto y Parámetros para diseño por empuje de Suelo 6. Nivel Freático 7. Conclusiones 8. Recomendaciones 9. Referencias Bibliográficas

Anexos Ubicación General del Proyecto Ubicación de Sondeos Memoria Fotográfica Resultados de los Ensayos de Refracción Sísmica Diagramas de Resistencia para Fundación Directa en base al ensayo SPT Hojas de Control de las Pruebas SPT y Ensayos de Laboratorio en Suelos Ensayos de Laboratorio en Rocas Perfil Geológico de los Ensayos de Perforación a Diamantina


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ESTUDIO GEOTÉCNICO, GEOFÍSICO Y PERFORACIONES A DIAMANTINA PROYECTO: CONSTRUCCIÓN PUENTE VEHICULAR “LA JOYA”

1. Objetivo.Se trata de determinar las características físicas y capacidad de soporte de los suelos donde se realizara la construcción de un puente vehicular, ubicado sobre el río Desaguadero, en el municipio de La Joya, en el departamento de Oruro. El trabajo de campo se llevo a cabo con el objeto de obtener un conocimiento del perfil estratigráfico del terreno y de las condiciones del agua subterránea. Los objetivos principales del estudio son los siguientes: -

Evaluar la adecuabilidad general del terreno para construir la obra propuesta.

-

Llevar a cabo la preparación de los criterios básicos para la elaboración de un diseño seguro y económico de las fundaciones.

-

Detectar posibles dificultades relacionadas con las características del suelo que puedan surgir durante la etapa de construcción.

El presente informe contiene una descripción de los trabajos efectuados en el sitio de la obra, los resultados de las pruebas de campo y laboratorio, una evaluación de las condiciones geotécnicas y geofísicas del suelo.


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2. Sondeos de Refracción Sísmica (SRS).El trabajo de campo fue dirigido a la obtención del perfil del subsuelo mediante la realización de Sondeos de Refracción Sísmica. Este trabajo fue realizado el mes de Diciembre del presente año 2014 y consistió en la ejecución de 4 sondeos de refracción sísmica (SRS).

Ubicación de sondeos

Sondeo SRS-01 SRS-02 SRS-03 SRS-04

# Golpe 1 5 1 5 1 5 1 5

Coordenadas UTM (Zona 19 K) Elev. E, m N, m m.s.n.m 662637 8033993 3723 662552 8034036 3723 662546 8034100 3723 662589 8034014 3723 662663 8034165 3723 662700 8034077 3723 662677 8034167 3723 662711 8034107 3723

2.1 Nivel de Referencia.Las profundidades de los estratos presentados en las Figuras de los anexos están referidas respecto al nivel natural del terreno donde se tendieron las líneas para realizar los ensayos SRS.

2.2 Investigación de Campo con SRS.Se han realizado un total de 4 sondeos de refracción sísmica distribuidos en distintas líneas correspondientes a sitios de los posibles emplazamientos de los estribos y pilas del puente, además de accesibles para su realización.


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La separación entre geófonos empleada fue de 4 [m] para el ensayo SRS-01, para el ensayo SRS-02 y para el ensayo SRS-03. Para el ensayo SRS-04 se empleó una separación entre geófonos de 3 [m]. Las distancias offset empleadas se tomaron en función a lo propuesto por Palmer (1980, 1981), siendo iguales a la mitad de longitud de línea en ambos extremos, en este sentido, para el ensayo SRS-01, para el ensayo SRS-02 y para el ensayo SRS-03 se tomó un offset de 24 [m], y para el ensayo SRS-04 se tomó un offset de 18 [m]. El equipo de refracción sísmica utilizado es de la marca PASI (Fabricación Italiana) modelo 16S24-P, con 12 geófonos de 4.50 [Hz]. Los datos registrados son almacenados en formato digital en el mismo equipo, para su posterior interpretación en gabinete.

2.3 Procedimiento.Se define la separación de geófonos en función a la profundidad de sondeo que se desea alcanzar y se clavan en el terreno en una línea y dirección escogida de acuerdo a la accesibilidad del lugar. Se ubica cada geófono en coordenadas espaciales (x,y,z) relativas al primer geófono; cuyos datos son registrados en el equipo. Se ubican las posiciones de los 5 disparos, según la configuración propuesta por Palmer (1980, 1981), requeridos para el ensayo: el primer golpe se encuentra a una distancia medida desde el inicio de la línea igual a la mitad de la separación más la distancia offset empleadas , el segundo golpe a una distancia medida desde el inicio de la línea igual a la mitad de la separación empleada, el tercer golpe se encuentra entre el sexto y séptimo geófono de la línea, el cuarto y quinto golpe se encuentran a distancias simétricas con respecto al centro, a las distancias en las que se realizan el segundo y primer golpe, respectivamente. La ubicación de los golpes se realiza considerando el golpe número dos como el origen. Para cada golpe, se registran en cada geófono las ondas de propagación de la misma. Debe distinguirse claramente el tiempo de llegada de la onda a cada geófono para pasar al siguiente golpe, ya que este tiempo es preponderante para la elaboración de las dromocromas.

2.4 Resultados.Con los datos obtenidos en campo se procede a la interpretación, mediante el programa denominado InterSism v.2.1 desarrollado por la empresa geo&soft international.


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El procedimiento consiste de los siguientes pasos:

2.4.1 Determinación de las Dromocromas.La determinación de las dromocromas se realiza mediante la selección de los tiempos de llegada de las ondas a cada uno de los geófonos. Es necesario para esto que el arribo de las ondas sea claro en cada uno de los geófonos para cada uno de los golpes.

2.4.2 Determinación de las Velocidades.Las velocidades de los estratos se determinan distinguiendo el número de pendientes existentes en cada una de las dromocromas. El paquete InterSism solo requiere que se especifique los geófonos que han captado los diferentes estratos y automáticamente calcula la velocidad del estrato (inversa de la pendiente) y el tiempo de intersección.

2.4.3 Determinación de las Profundidades.La determinación de las profundidades de los estratos es simple, el programa posee dos métodos para determinar la profundidad de los refractores. El método de la intercepción del tiempo con el cual se determina la profundidad debajo de cada golpe, el método funciona siempre y cuando se tenga un horizonte de refractor horizontal o ligeramente inclinado. El método del tiempo de retraso consiste en determinar el tiempo de retraso de la onda en cada uno de los geófonos con el cual es posible determinar la profundidad del refractor debajo de cada geófono por medio de golpes recíprocos (golpe 2 y 4).

2.4.4 Propiedades y Tipos de Suelo.La estratigrafía del sitio de estudio está conformada, por las siguientes zonas:


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Para SRS-01  La zona 1 está conformada por suelos no consolidados de origen aluvial compuestos por arenas, limos y arcillas que poseen una velocidad longitudinal de propagación aproximada de 596 [m/s].  La zona 2 está conformada por suelos saturados ligeramente más consolidados compuestos por arenas y limos con una velocidad longitudinal de propagación aproximada de 1234 [m/s].  La zona 3 está conformada probablemente por rocas volcánicas fracturadas con velocidad longitudinal de propagación aproximada de 3050 [m/s].

una

 La zona 4 está conformada probablemente por rocas sedimentarias fracturadas con una velocidad longitudinal de propagación aproximada de 4000 [m/s].

Para SRS-02  La zona 1 está conformada por suelos no consolidados de origen aluvial compuestos por limos, arenas y arcillas que poseen una velocidad longitudinal de propagación aproximada de 938 [m/s].  La zona 2 está conformada por suelos saturados ligeramente más consolidados compuestos por arenas y limos con una velocidad longitudinal de propagación aproximada de 1715 [m/s].  La zona 3 está conformada probablemente por rocas volcánicas fracturadas o rocas sedimentarias fracturadas con una velocidad longitudinal de propagación aproximada de 3537 [m/s].


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Para SRS-03  La zona 1 está conformada por suelos saturados ligeramente más consolidados compuestos por arenas, limos y arcillas con una velocidad longitudinal de propagación aproximada de 1636 [m/s].  La zona 2 está conformada probablemente por rocas volcánicas fracturadas en una matriz areno arcillosa con una velocidad longitudinal de propagación aproximada de 2690 [m/s].  La zona 3 está conformada probablemente por rocas volcánicas fracturadas pero ligeramente más competentes en cuanto a resistencia con una velocidad longitudinal de propagación aproximada de 4233 [m/s].

Para SRS-04  La zona 1 está conformada por suelos saturados ligeramente más consolidados compuestos por arenas, limos y arcillas con una velocidad longitudinal de propagación aproximada de 1797 [m/s].  La zona 2 está conformada probablemente por rocas volcánicas fracturadas en una matriz areno arcillosa con una velocidad longitudinal de propagación aproximada de 2786 [m/s].  La zona 3 está conformada probablemente por rocas volcánicas fracturadas pero ligeramente más competentes en cuanto a resistencia con una velocidad longitudinal de propagación aproximada de 4323 [m/s].


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Los rangos de velocidad obtenidos para cada zona corresponden a los rangos referenciales establecidos por Greenhalgh y Whitely (1977), que se presentan en la siguiente tabla.

Velocidades de onda longitudinales

Velocidad, [m/s] 200-400 400-1400 1400-1800 1800-2400 2400-3700 3700-4500 4500-6000

Descripción Suelo, depósitos superficiales no consolidados. Arcillas no consolidadas, limos, arenas no saturadas, gravas. Arenas y gravas saturadas; arcillas y limos compactos; rocas completamente meteorizadas. Sedimentos consolidados; probablemente saturados de agua; rocas ígneas y metamórficas altamente meteorizados/fracturados; pizarras y areniscas meteorizadas o fracturadas. Pizarra, areniscas; rocas ígneas y metamórficas meteorizadas y calizas. Rocas ígneas fracturadas y o ligeramente meteorizadas. Calizas. Algunas areniscas duras y pizarras. Rocas ígneas y metamórficas no meteorizadas. Algunas calizas y dolomitas.

Los perfiles determinados se presentan en los anexos correspondientes.


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2.5 Excavabilidad.Desde el punto de vista de excavabilidad con maquinaria convencional (Bulldozer D-9 como referencia con ripper), ensayos realizados por Caterpillar condujeron a varios autores a establecer diferentes tablas con los rangos de velocidad de onda compresionales o Vp para efectos de uso de maquinarias, una de las cuales se presenta a continuación como guía:

Guía de Escarificabilidad

Velocidad, [m/s] < 450 450-1200

Fácilmente excavable. Excavables sin mayor dificultad.

1200-2000

Excavables con algún grado de dificultad.

2000-2500

Excavables con dificultad.

2500-3000 3000-4000 > 4000

Caracterización

Zona transicional, excavación difícil, en algunos casos no es posible y deben emplearse explosivos. Poco probable el uso de maquinaria debe usarse explosivos. Debe usarse explosivos.


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3. Ensayos de Penetración Estándar (SPT).El método de prospección a ser utilizado será la Prueba de Penetración Estándar (SPT) con equipos de la marca SOILTEST, de acuerdo a especificaciones ASTM D-1586, que consiste en el hincado de la cuchara de partir estándar (diámetro exterior de 2 pulgadas) a través de un martillo de peso igual a 63.50 [kg] (140 [lb]) con una altura de caída libre igual a 76.20 [cm] (30 [plg]), para la obtención de muestras alteradas a diferentes cotas de profundidad para ser posteriormente ensayadas en Laboratorio. Durante el proceso de hincado se cuenta el número de golpes necesarios para la penetración de 1 pie (30.48 [cm]) de la cuchara normalizada, y se considera como rechazo cuando ocurre una de las siguientes condiciones: -

Que se haya aplicado un total de 50 golpes en cualquiera de los tres incrementos de 0.15 [m]. Que se haya aplicado un total de 100 golpes para 0.30 [m]. Que no se observe avance del muestreador mediante la aplicación de 10 golpes sucesivos del martillo. Que el muestreador avance 0.45 [m] completos, sin alcanzar las cuentas límites de golpes descritas anteriormente.

Se usó también como equipo de apoyo un cono macizo metálico tipo Holandés (sin operación de muestreo pero correlacionado con el número de golpes del ensayo SPT), el cual tiene como función atravesar estratos gravosos o simplemente como herramienta de avance hasta la cota donde se requiera que la cuchara extraiga muestras. En gabinete, los parámetros empleados para la corrección de los valores de N en campo obtenidos son los siguientes para todos los casos: ηH : Eficiencia del Martillo (%): 0.67 ηB : Corrección por diámetro de la perforación: 1.00 ηS : Corrección del muestreador: 1.00 ηR : Corrección por longitud de la barra de perforación: 0.75

N 60 

N H B S R 0.60


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Se realizaron 4 prospecciones, las cuales se iniciaron mediante la excavación manual de pozos de 1.00 [m] de profundidad, para extraer el relleno encontrado y parte del suelo. Se tomo como referencia la cota ± 0.00 como la boca de pozo de los ensayos N° 1 y N° 2, los cuales contaban con una elevación referencial de 3723 [msnm]. Los ensayos N° 3 y N° 4 se encontraban aproximadamente a 1.00 [m] por encima de los ensayos N° 1 y N° 2. Los resultados de todos los ensayos se presentan respecto a la cota ± 0.00.

3.1 Resultados en Campo.En los formularios correspondientes se indica el perfil estratigráfico encontrado, donde también se indica el número de golpes por pie de penetración de acuerdo a los resultados encontrados en las prospecciones.

3.1.1 Pozo N˚ 1.En el sondeo se registraron los siguientes resultados:

Pozo N˚ 1 - Coordenadas: 19K 662589 – 8034012 De la Cota [m]

A la Cota [m]

N - Golpes/pie En campo

N60 - Golpes/pie Corregido

Observaciones

–1.15

–1.45

6

5

-

–2.60

–2.90

3

3

-

–3.25

–3.55

> 100

> 100

Rechazo de la prueba

De acuerdo a estos resultados y los de laboratorio, el perfil del terreno presenta suelos compuestos por intercalaciones de arenas arcillosas, arenas limosas y presencia de suelo muy compacto (posible roca volcánica muy meteorizada) hasta la cota sondeada.


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A la Cota [m]



Observaciones

–1.75

–2.05

4

3

-

–2.20

–2.50

16

13

-

–3.15

–3.45

12

10

–3.90

–4.20

> 100

> 100

Penetración con cono tipo Holandés Rechazo de la prueba

De acuerdo a estos resultados y los de laboratorio, el perfil del terreno presenta suelos compuestos por intercalaciones de limos arenosos, arenas mal graduadas con limos y presencia de suelo muy compacto (posible roca volcánica muy meteorizada) hasta la cota sondeada.



A la Cota [m]



Observaciones

–1.75

–2.05

4

3

-

–2.35

–2.65

> 100

> 100



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De acuerdo a estos resultados y los de laboratorio, el perfil del terreno presenta suelos compuestos por intercalaciones de arenas arcillosas y presencia de suelo muy compacto (posible roca volcánica muy meteorizada) hasta la cota sondeada.



A la Cota [m]



Observaciones

–1.75

–2.05

8

7

-

–2.35

–2.65

> 100

> 100


De acuerdo a estos resultados y los de laboratorio, el perfil del terreno presenta suelos compuestos por intercalaciones de arenas mal graduadas con limos y presencia de suelo muy compacto (posible roca volcánica muy meteorizada) hasta la cota sondeada.

3.2 Cota de Fundación.El nivel mínimo de fundación deberá estar por debajo del material de relleno encontrado en la superficie y ubicarse donde se encuentren condiciones de humedad mínima, de tal manera que las fluctuaciones del nivel freático según las estaciones del año no ocasionen problemas de expansión-contracción del suelo. Adicionalmente el nivel mínimo de fundación, deberá cumplir con los requerimientos de la capacidad portante del terreno y los límites establecidos para evitar asentamientos elevados.


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Es evidente que dadas las características de la estructura y las características de resistencia del lecho de fundación, y si se decide realizar una fundación directa (superficial); la profundidad de desplante con respecto al lecho del rio podrá estar comprendida entre 4.50 [m] a 5.00 [m], siempre y cuando un estudio de socavaciones no determine una profundidad mayor.


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4. Perforaciones a Diamantina y descripción Geológica del área en estudio.La Consultora Jiménez Galarza y el Ing. Florencio Gerónimo Villanueva representante legal de servicios de perforación a diamantina, realizaron el trabajo a continuación descrito.

4.1 Sitio de las Perforaciones.Los puntos de perforación a diamantina, se hallan ubicados a una distancia aproximada de 48 km al Noroeste de la Ciudad de Oruro, contigua al puente Desaguadero camino a la población de la Joya (ubicación en anexos). Se sigue por un camino asfaltado hasta el puente Desaguadero, los puntos para la perforación han estado ubicados en el eje del diseño de la construcción de nuevo puente, muy próximo al curso de la afluencia del flujo de las aguas, para mayor seguridad las perforaciones han sido puestos en niveles de seguridad en caso del crecimiento del nivel de las aguas.

4.2 Perforación a Diamantina.Los trabajos de campo se han ajustado a las siguientes actividades:  Ubicación de la maquinaria a los sitios de perforación, en el lecho de rio, empleando una grúa.  Perforación a Diamantina de sistema rotatorio.  Toma de muestras.  Registros de la exploración. La ejecución de los trabajos de perforación a diamantina, se han realizado por medio de un equipo de perforación constituidos por una perforadora a rotación marca Tone, bomba de lodo marca Tone, varillajes y barras de perforación. El diámetro de perforación empleado ha sido NQ (2-3/4”) (para la obtención de testigos) y para la camisa se ha empleado el diámetro HQ. En la ejecución de las perforaciones se ha empleado una perforadora a diamantina de rotación con circulación directa y empuje hidráulico.


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4.3 Ubicación de los Sondeos.Se han efectuado dos sondeos mediante la perforación a diamantina, los puntos han sido propuestos en base al eje de la construcción del nuevo puente, según la elección favorable para el diseño geotécnico del puente. En el siguiente cuadro, se describe la asignación de los sondeos, ubicación de los puntos de perforación, la longitud lineal de perforación para cada sondeo, y el total de perforación.

N°

Sondeo

Ubicación

Tipo de Perforación

Profundidad Ejecutada [m]

1

P1

Margen izquierda del eje del río Desaguadero

Rotación vertical

11.10

2

P2

Margen derecha del eje del río Desaguadero

Rotación vertical

10.00

Total:

21.10

El resumen final de las columnas litológicas de cada sondeo está mostrado en los anexos correspondientes.

4.4 Toma de Muestras.Los núcleos de rocas, han sido obtenidos mediante el saca muestra del porta testigo de rotación, tipo wireline y almacenados en la caja de muestreo, posteriormente se ha elaborado la descripción de la litología de la roca, el resumen de cada sondeo se muestran en el anexo correspondiente y las fotografías de los testigos están presentados en la memoria fotográfica del presente documento. La definición de los materiales no consolidados se ha obtenido por cada retorno del lodo de perforación.


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4.5 Materiales obtenidos con la Perforación a Diamantina.Perforación Rotativa La perforación rotativa, con empuje hidráulico ha servido el avance neto de la profundidad de perforación, el sistema de recuperación de los testigos han sido obtenidos con saca muestras de recuperación wireline, que ha definido también la profundidad del tramo de recuperación y la diferenciación entre los materiales consolidados y no consolidados.

Suelos Las perforaciones en la parte superficial desde los 0.00 [m] hasta una profundidad de 4.10 [m] se caracterizan por sedimentos lacustre de origen compuestos por limo, arena fina y mayor profundidad entre los 3 hasta los 4 [m] son compuestos por la presencia de cuerpos arcillosos bastante compacto.

Roca La obtención de los testigos logrados con la perforación a diamantina, de diámetro NQ, ha servido para asignar la calidad de la roca RQD (Rock Quality Designation). Para el cálculo del valor de RQD, de los testigos, se ha considerado el siguiente esquema de la figura a continuación mostrada, y ejemplo para la determinación de la calidad de la roca.


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Índice de la Calidad de la Roca, para el valor de RQD Fuente: Mecánica de Rocas Arguello.

Las interpretaciones y las asignaciones de la calidad de la roca (RQD), han sido evaluadas considerando la siguiente tabla.

Calidad de la Roca Fuente: Excavaciones Subterráneas en Roca, E. Hooke/E.T.Brown


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En ambas perforaciones se han logrado sacar testigos de rocas de origen volcánico y roca sedimentaria, claramente definido en el cuadro de registro geológico de cada sondeo.

4.6 Sondeo de Perforación a Diamantina P1.El sondeo P1, está ubicado en la margen izquierda rio Desaguadero, se ha perforado una longitud de 11.10 [m]. La perforación ha tenido una posición vertical, tal cual se muestra en las fotos en los anexos. Con la perforación a diamantina se extrajeron materiales de suelos lacustres origen Cuaternario, de una litología a partir de 0.00 hasta 4.10 [m] caracterizado por la presencia de limo, arena fina y arcilla, de tonalidad marrón rojizo. El cuerpo arcilloso es bastante compacto. Se refleja las características de los materiales no consolidados en la siguiente fotografía.

Sedimentos recientes desde el tramo 0.00 hasta 4.10 [m]

A partir de los 4.10 hasta los 11.10 [m] se ha logrado recuperar testigos de rocas de origen volcánico de característica granítica, en la siguiente fotografía se puede observar las características físicas de las rocas volcánicas, donde se tiene una estratigrafía uniforme de grano grueso, de tonalidad rojiza a gris claro, con presencia de micas relacionadas a cuerpos receptivos de minerales de dispersión de oro, o diseminado.


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Muestra de rocas volcánicas de granitos en el sondeo P1 a una profundidad de 9.50 [m]

En el perfil geológico se muestran detalladamente por tramos de perforación la descripción de los materiales encontrados definidos por la mecánica de rocas, usando la calificación de las rocas RQD y la posición de los testigos fracturados. Según la litología, el porcentaje de recuperación, ha sido del 38%, según la asignación de la calidad de la roca (RQD), es reflejado como roca mala según la tabla antes mostrada, donde el retorno del lodo de perforación se ha mantenido en el 70%. Existen oxidaciones de las rocas, al parecer se halla relacionada con el flujo de agua del rio Desaguadero, donde la litología es bastante fracturado y no presenta resistencia muy considerable hasta los 6.50 [m] bajo la actual superficie. Los datos de los testigos de rocas están condicionadas a la tectónica, ha provocado el fracturamiento de los estratos rígidos tenazmente afectado, de acción compresiva de expulsión de la roca volcánica.

4.7 Sondeo de Perforación a Diamantina P2.El sondeo P2, se halla ubicado en la margen derecha del rio Desaguadero, muy próximo al curso del agua. Mediante la perforación se ha logrado identificar tres tipos de materiales: suelos, roca volcánica y roca sedimentaria, los cuales están descritos de la siguiente manera:


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0.00 hasta 4.60 [m], está constituida por suelos de características fluvio lacustre, conformado por sedimentos de limos, arena fina y arcillas, no se defino la ubicación de los mismos, sin embargo la definición de la composición de los materiales ha sido el muestreo de suelos a partir del retorno del lodo de perforación, esta característica se puede observar en la siguiente fotografía, donde se expone los sedimentos sueltos de tonalidad marrón rojizo.

Sedimentos no consolidados en el sondeo P2

A partir de los 4.60 m hasta 5.00 [m] se logró obtener a la roca volcánica granítica, se puede observar la diferenciación entre la roca volcánica y roca sedimentaria en la siguiente fotografía.

Testigos de rocas diferenciados en rocas Volcánicas y Sedimentarias


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Las características mecánicas de las rocas son rocas graníticas, de color rojizo violáceo, bastante fracturado, con una calidad de la roca del 10%, asignada como roca muy mala, debido al alto grado de fracturamiento de la estructura masiva de la roca volcánica. Entre 5.00 hasta los 10.00 [m] está constituido por rocas sedimentarias de alto grado de fracturamiento, al parecer se halla relacionada a un fuerte evento tectónico de compresión, que ha sido alterado en su origen de las rocas sedimentarias. Las características mecánicas de las rocas sedimentaria entre el tramo 5.00 hasta 10.00 [m] la roca es bastante fracturada con una calidad de la roca (RQD) no mayor a los 10%, con recuperación de los testigos de las rocas entre 10 a 30%, sin embargo mejora hacia la profundidad.

4.8 Conclusiones del Trabajo de Perforación a Diamantina.Mediante la perforación a diamantina se evidenció tres tipos de litología: suelo, roca volcánica y roca sedimentaria. Las características de los suelos, en general entre 0.00 hasta los 4.60 [m] son de origen lacustre parte del sedimento de posicional del altiplano, de condiciones geológicas recientes, y perteneciente a la edad geológica del Cuaternario, se halla constituido por: sedimento de limo, arena fina y arcilla. El sondeo P1, está caracterizada por sedimentos de origen lacustre, de edad geológica Cuaternaria, los cuales recubren a las rocas volcánicas de edad Terciaria, hasta una profundidad de 4.10 [m] cota superficie actual del terreno. A partir de los 4.10 hasta los 11.10 [m] se halla constituido por rocas volcánicas bastante fracturadas, con asignación de la calidad de la roca de con retorno del lodo, calificado como roca mala con el 38% de asignación de la roca RQD. Con retorno del lodo de perforación hacia la superficie fue del 70%, de tonalidad rojiza a marrón oscuro. El sondeo P2, ubicado en la margen derecha, se halla constituido por tres materiales que se han atravesado con la perforación a diamantina. Entre 0.00 hasta 4.60 [m] se halla constituido por sedimentos de origen lacustre, caracterizado por materiales de limo, arena fina y arcilla.


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De 4.60 hasta los 5.00 [m] se halla constituido por rocas volcánicas de características graníticas, de color gris violácea, con calidad de las rocas muy mala por debajo del 10%, en cambio la recuperación de los testigo ha sido del 58%. Entre 5.00 hasta los 10.00 [m], se halla constituido por rocas sedimentarias de edad terciaria, compuesto por limos arenisca de color marrón a violácea. Las rocas de composición limolitas areniscas es la más afectada con alto grado de fracturamiento en trozos de rocas donde la calidad de la roca (RQD) tiene un promedio del 10% calificada como roca muy mala. La resistencia de los materiales del subsuelo comparado con la penetración de la maquinaria y empuje hidráulico, se halla diferenciada en tres valores distintos, por una parte en el cuerpo lacustres que es bastante bajo, en cambio mejora la resistencia en las rocas volcánicas y finalmente supera levemente la resistencia en las rocas sedimentarias a pesar que se encuentra muy fracturada.


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5. Determinación de la Capacidad Portante del Terreno.Se presenta la capacidad admisible de apoyo determinada a partir de las velocidades de onda obtenidos de los ensayos de refracción sísmica (Tezcan et. al., 2006), y los ensayos de compresión uniaxial realizados en muestras (cores) de rocas. Para el criterio del cálculo de la Capacidad de Carga Neta Admisible en suelos con comportamiento granular, se tomará la siguiente ecuación (“Principles of Foundation Engineering” de Braja M. Das, 5ta Edición):

  Df q adm ( KN / m²)  11.98 ( N 60 ) 1  0.33  B 

 Se (mm)   Se (mm)      25   15.93 ( N 60 )  25  

Tomando en cuenta los siguientes parámetros: N60 = Numero de Golpes del Ensayo de Penetración corregido. D f = Profundidad de Fundación en metros. B = Ancho de la Fundación en metros, adoptar 5.00 [m]. Se = Asentamiento admisible, en milímetros (Se permite para este tipo de estructuras 19 [mm])

5.1 Para SPT N˚ 1 y Zona SRS-01.-

Cota: –1.50 [m]

Cota: –2.50 [m]

qadm [kN/m²]

50.00

33.00

qadm [kg/cm²]

0.50

0.33

Cota: –4.50 [m] 250.00 (Valor máximo recomendado) 2.50 (Valor máximo recomendado)



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Cota: –2.00 [m]

Cota: –3.00 [m]

qadm [kN/m²]

31.00

112.00

qadm [kg/cm²]

0.31

1.12








Cota: –1.50 [m]

Cota: –2.00 [m]

qadm [kN/m²]

30.00

31.00

qadm [kg/cm²]

0.30

0.31


Cota: –1.50 [m]

Cota: –2.00 [m]

qadm [kN/m²]

30.00

72.00

qadm [kg/cm²]

0.30

0.72


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5.5 Coeficiente de Balasto y Parámetros para diseño por empuje de Suelo.De acuerdo al tipo de suelo encontrado y usando correlaciones con el ensayo SPT, se tiene en la cota –4.50 [m] (conservadoramente):  Coeficiente de Balasto: K = 5.00 [kg/cm³]. (Según Winkler) Para el diseño por empuje de suelo, se tiene:  Peso unitario de suelo arenoso limoso: γseco = 1750 [kg/m³] γsat = 2000 [kg/m³] φ = 30° (De acuerdo a Peck, Hanson y Thornburn)

6. Nivel Freático. Se detectó nivel freático para los 4 pozos ensayados SPT en la cota de –0.50 [m].

7. Conclusiones. Respecto a los estudios de refracción sísmica realizados, los valores obtenidos para los diferentes arreglos realizados muestran una variabilidad importante de los estratos en sentido vertical. Sin embargo la consistencia en los resultados es muy importante, lo cual indica que se ha realizado un excelente trabajo de campo y de gabinete en la interpretación de los resultados.  Respecto a los ensayos SPT, se han podido realizar prospecciones a diferentes profundidades hasta donde lo permite el ensayo antes de producir rechazo.  No fue posible realizar ningún ensayo del tipo SRS, SPT o perforación a Diamantina en la parte central del puente por la cantidad de agua presente en el río.


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 Debido al alto grado de fracturación en las rocas tipo sedimentarias obtenidas de la perforación a diamantina P2, no fue posible realizar ensayos de compresión uniaxial en las mimas. Si se realizaron pruebas en las rocas tipo volcánicas para los sondeos a diamantina P1 y P2.

8. Recomendaciones. Verificar que las presiones originadas por la fundación no sobrepasen la admisible bajo ninguna circunstancia.  Establecidas las cargas y dimensiones de la fundación, se deberá comprobar que en la misma no se originen Presiones de tal manera que se produzcan asentamientos diferenciales.  La cota de fundación definitiva se dejara a criterio del Ingeniero Proyectista en base al presente estudio Geotécnico y Geofísico conjuntamente a un estudio de Hidráulico que proporcione estimaciones reales de profundidades de socavación. Sin embargo se recomienda una profundidad mínima de fundación de 4.50 [m] para una fundación superficial (directa).  Se presenta capacidades admisibles de apoyo para una fundación superficial a diferentes cotas de estudio (de acuerdo a los ensayos SPT y SRS).  La ISRM (International Society for Rocks Mechanics) recomienda para determinar la capacidad admisible de apoyo en rocas, limitar el valor obtenido del ensayo a compresión uniaxial en cores de muestras obtenidas a través de perforaciones en perfiles de rocas muy fracturados a 0.10 de este valor a compresión uniaxial. En ese sentido se recomienda no trabajar con valores mayores de capacidad admisible de apoyo en rocas a más de 5.00 [m] de profundidad igual a 8.00 [kg/cm²].  Se recomienda por seguridad trabajar con un valor de capacidad portante para una fundación directa (superficial) no mayor a 2.50 [kg/cm²] para una profundidad comprendida entre 4.50 [m] a 5.00 [m] con respecto al lecho del río (nivel de suelo compacto tipo roca volcánica fracturada), debido a la variabilidad de la distribución vertical y la transición litológica de las capas de terreno en estudio.


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 Si se decide realizar un puente compuesto por tramos, se recomienda que en las pilas centrales en la etapa constructiva se realice una verificación de la capacidad portante a nivel de la cota de fundación a través de un ensayo directo (SPT, carga de placa o extracción de núcleos de roca para ser ensayados).  Como sistema estructural para la fundación, la implementación de una tipo directa (superficial) o una tipo profunda (pilotes) se deberá analizar y definir en un contexto de seguridad, economía y tecnología para el proyecto. La elección final del tipo de fundación a ser implementada deberá ser tomada por el Ingeniero Estructural en base al presente Informe Geotécnico y Geofísico.

MSc. Ing. Alberto Jiménez G.


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9. Referencias Bibliográficas.-

Principles of Foundation Engineering, Braja M. Das, 5ta Edición. Foundation Analysis and Design, Joseph E. Bowles. Manual de Laboratorio de Suelos en Ingeniería Civil, Joseph E. Bowles. Mecánica de Suelos, Juárez Badillo y Rico Rodríguez. Berkman D.A. (1995) “Field Geologist’s Manual”, Ed. The Australian Institute of Mining and Metallurgy, Victoria, Australia. Kearey P. & Brooks M. (1996) “An Introduction to Geophysical Exploration”, Ed. Blackwell Science, Boston Massachusetts, USA. Redpath B. (1973). “Seismic Refraction Exploration for Engineering Site Investigation”. National Technical Information Service. Virginia, USA. Serrano A. (2001). “Mecánica de las rocas”. Colegio de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos. Sharma P. (1997) “Environmental and Engineering Geophysics”, Ed. Cambridge University Press, Cambridge, United Kingdom.


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ANEXOS


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UBICACIÓN GENERAL DEL PROYECTO


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UBICACIÓN GENERAL DEL PROYECTO


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UBICACIÓN DE SONDEOS


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UBICACIÓN DE SONDEOS

SONDEOS SRS


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SONDEOS SPT


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SONDEOS DE PERFORACIÓN A DIAMANTINA


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MEMORIA FOTOGRÁFICA


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SONDEO DE REFRACCIÓN SÍSMICA SRS-01


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ENSAYO SPT N˚ 1

Armado del equipo y ejecución del ensayo SPT N˚ 1

Extracción de muestra con cuchara bipartida


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ENSAYO SPT N˚ 2




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ENSAYO SPT N˚ 3




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ENSAYO SPT N˚ 4




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PERFORACIÓN A DIAMANTINA SONDEO P1

Posicionamiento del equipo para ejecución del Sondeo P1

Testigos de Rocas para el Sondeo P1


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PERFORACIÓN A DIAMANTINA SONDEO P2

Posicionamiento del equipo para ejecución del Sondeo P2

Testigos de Rocas para el Sondeo P2


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ENSAYOS DE COMPRESIÓN INCONFINADA EN MUESTRAS DE ROCAS OBTENIDAS DE LAS PERFORACIONES A DIAMANTINA


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RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE REFRACCIÓN SÍSMICA


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SEISMIC REFRACTION ANALYSIS PUENTE LA JOYA SRS-01

SHOOT POSITION Abscissa [m] Elevation [m] -24.00 3723.00 0.00 3723.00 24.00 3723.00 48.00 3723.00 72.00 3723.00

File name 01lajoya01#1.dat 01lajoya02#1.dat 01lajoya03#1.dat 01lajoya04#1.dat 01lajoya05#1.dat

GEOPHONE AND FIRST ARRIVAL TIME POSITION N. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Abscissa [m] 2.00 6.00 10.00 14.00 18.00 22.00 26.00 30.00 34.00 38.00 42.00 46.00

Elevation [m] 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00

FBP da 24 [ms] 20.50 21.50 22.00 23.00 24.00 25.50 27.00 31.00 32.00 33.00 34.50 35.00

FBP da 0 [ms] 5.50 10.00 13.50 14.50 16.00 17.00 17.50 18.50 22.00 23.00 23.50 24.50

FBP da 24 [ms] 17.00 15.50 14.00 12.00 9.50 4.00 3.50 11.50 13.00 14.50 16.50 18.50


FBP da 48 [ms] 22.50 21.50 20.50 19.50 18.50 16.50 15.50 15.00 13.50 12.50 9.00 2.50

FBP da 72 [ms] 32.00 31.00 30.00 29.00 28.00 26.00 25.50 24.50 23.50 22.50 21.50 17.00

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DISTANCE BETWEEN REFRACTOR AND GEOPHONES Geoph. n. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Refr. Dist. 1 [m] 1.8 1.6 1.6 2.0 2.2 2.1 2.0 1.8 1.7 1.6 1.4 1.0

Refr. Dist. 2 [m] 3.8 3.5 3.4 3.0 2.9 2.6 2.9 4.2 4.9 5.1 5.6 6.6

Refr. Dist. 3 [m] 11.3 12.6 12.8 12.2 11.6 13.1 12.8 9.8 8.5 8.3 7.5 6.9

LAYER VELOCITIES Layer n. Velocity [m/s] 1 596.0 2 1234.3 3 3050.0 4 4000.0


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Abscissa [m] 2.00 6.00 10.00 14.00 18.00 22.00 26.00 30.00 34.00 38.00 42.00 46.00

Elevation [m] 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00

FBP da 24 [ms] 21.00 23.50 25.50 26.50 27.50 28.50 29.50 30.50 32.00 32.50 33.50 34.50

FBP da 0 [ms] 4.00 8.00 12.00 13.50 15.50 17.00 18.00 19.00 20.00 21.50 22.50 24.00

FBP da 24 [ms] 17.00 14.00 11.50 9.00 7.00 1.50 1.00 6.00 8.50 11.00 14.00 17.00


FBP da 48 [ms] 28.00 26.50 25.00 23.50 22.00 20.50 16.50 15.00 12.00 10.50 5.00 1.50

FBP da 72 [ms] 29.50 28.50 28.00 27.00 26.00 25.00 23.50 22.00 18.50 16.50 8.50 6.50

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Refr. Dist. 1 [m] 3.0 2.3 2.6 2.3 2.2 2.5 1.4 1.6 1.2 1.6 1.9 2.3

Refr. Dist. 2 [m] 8.7 9.4 9.1 9.9 10.0 9.5 11.2 10.7 11.1 10.5 10.3 10.0

LAYER VELOCITIES Layer n. Velocity [m/s] 1 937.6 2 1715.1 3 3536.6


TELF.: 4243300 - 76491299



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TELF.: 4243300 - 76491299



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TELF.: 4243300 - 76491299



TELF.: 4243300 - 76491299






Abscissa [m] 2.00 6.00 10.00 14.00 18.00 22.00 26.00 30.00 34.00 38.00 42.00 46.00

Elevation [m] 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00

FBP da 24 [ms] 12.00 14.50 16.00 16.50 18.00 19.00 21.50 22.50 23.00 23.50 24.00 25.00

FBP da 0 [ms] 1.00 3.00 7.00 8.50 10.50 12.00 13.00 15.00 16.00 16.50 17.00 18.00

FBP da 24 [ms] 10.50 9.50 8.50 7.00 3.00 1.00 2.50 4.00 6.50 7.50 8.50 10.00


FBP da 48 [ms] 18.00 17.00 15.50 14.50 12.50 11.50 11.00 9.00 7.50 5.00 3.50 1.00

FBP da 72 [ms] 27.50 26.00 24.50 23.50 22.00 20.50 19.00 17.50 15.50 14.00 13.00 11.50

TELF.: 4243300 - 76491299



Refr. Dist. 1 [m] 4.9 4.7 3.5 3.7 3.4 3.6 3.6 3.5 3.0 2.5 2.2 2.6

Refr. Dist. 2 [m] 11.8 11.3 11.8 10.5 10.1 8.1 7.4 7.6 7.1 6.7 7.0 5.7



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Abscissa [m] 1.50 4.50 7.50 10.50 13.50 16.50 19.50 22.50 25.50 28.50 31.50 34.50

Elevation [m] 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00 3723.00

FBP da 18 [ms] 8.50 10.50 11.00 12.00 13.00 13.50 16.50 17.00 18.00 19.00 19.50 20.00

FBP da 0 [ms] 1.00 2.50 4.50 5.50 6.00 6.50 9.00 10.00 11.00 11.50 12.50 13.00

FBP da 18 [ms] 8.00 7.00 6.00 4.00 2.00 0.50 0.50 2.00 4.50 5.50 7.50 8.50


FBP da 36 [ms] 13.50 13.00 12.00 11.50 11.00 8.50 8.00 7.50 5.50 4.00 2.50 1.50

FBP da 54 [ms] 20.00 19.50 18.50 18.00 16.00 15.00 14.50 13.50 9.00 8.00 7.00 6.50

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Refr. Dist. 1 [m] 1.2 1.9 1.9 1.6 1.1 2.9 1.6 2.2 2.9 3.4 3.5 3.9

Refr. Dist. 2 [m] 8.2 7.7 7.8 8.4 8.3 6.8 8.6 8.2 7.8 7.1 7.1 6.8



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DIAGRAMAS DE RESISTENCIA PARA FUNDACIÓN DIRECTA EN BASE AL ENSAYO SPT


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Pozo N° 1

Relación Resistencia/Cota 0.00 -0.50 -1.00 -1.50

Cota [m]

-2.00 -2.50 -3.00 -3.50 -4.00 -4.50 -5.00 0.00

0.50

1.00

1.50

qadm [Kg/cm²]


2.00

2.50

3.00

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Pozo N° 2


Cota [m]

-2.00 -2.50 -3.00 -3.50 -4.00 -4.50 -5.00 0.00

0.50

1.00

1.50

qadm [Kg/cm²]


2.00

2.50

3.00

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Pozo N° 3


Cota [m]

-2.00 -2.50 -3.00 -3.50 -4.00 -4.50 -5.00 0.00

0.50

1.00

1.50

qadm [Kg/cm²]


2.00

2.50

3.00

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Pozo N° 4


Cota [m]

-2.00 -2.50 -3.00 -3.50 -4.00 -4.50 -5.00 0.00

0.50

1.00

1.50

qadm [Kg/cm²]


2.00

2.50

3.00

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HOJAS DE CONTROL DE LAS PRUEBAS SPT Y ENSAYOS DE LABORATORIO EN SUELOS


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HOJA DE CONTROL DE LA PRUEBA DE PENETRACION ESTANDAR EN SITIO (SPT)

Proyecto:

Construcción Puente Vehicular "La Joya"

Pozo N°:

1

Ubicación: Rio Desaguadero, Municipio de La Joya

N. Freático:

-0.50 [m]

UTM:

Fecha:

Diciembre de 2014

19 K 662589 - 8034012, Elev. 3723 [msnm]

N60 [Golpes/pie] Corregido

Sondeo

Cota [m]

N [Golpes/pie] en Campo

1

-1.45

6

5

Arena arcillosa: SC

ɸ = 29°

-

2

-2.90

3

3

Arena limosa: SM

ɸ = 28°

-

3

-3.55

> 100

> 100

Suelo muy compacto probable roca volcanica fracturada

vp = 3050 [m/s]

Rechazo de la Prueba

Laboratorio de Mecánica de Suelos

Estratigrafía

Descripción de la Muestra

Parámetros Mecánicos y/o Dinámicos

Observaciones

Consultora Jiménez Galarza


Proyecto:


Pozo N°:

2

Ubicación: Rio Desaguadero, Municipio de La Joya

N. Freático:

-0.50 [m]

UTM:

Fecha:

Diciembre de 2014

19 K 662571 - 8034028, Elev. 3723 [msnm]


Sondeo

Cota [m]


1

-2.05

4

3

Limo arenoso: ML

ɸ = 28°

-

2

-2.50

16

13

Arena mal graduada con limo: SP-SM

ɸ = 31°

-

3

-3.45

12

10

Arena con limo

ɸ = 30°

Penetración con Cono tipo Holandés

> 100


vp = 3050 [m/s]


4

-4.20

> 100


Estratigrafía



Observaciones



Proyecto:


Ubicación: Rio Desaguadero, Municipio de La Joya UTM:

19 K 662735 - 8034076, Elev. 3724 [msnm]


Pozo N°:

3

N. Freático:

-0.50 [m]

Fecha:

Diciembre de 2014

Sondeo

Cota [m]


1

-2.05

4

3

Arena arcillosa: SC

ɸ = 28°

-

2

-2.65

> 100

> 100


vp ≈ 2786 [m/s]



Estratigrafía



Observaciones



Proyecto:


Ubicación: Rio Desaguadero, Municipio de La Joya UTM:

19 K 662733 - 8034096, Elev. 3724 [msnm]


Pozo N°:

4

N. Freático:

-0.50 [m]

Fecha:

Diciembre de 2014

Sondeo

Cota [m]


1

-2.05

8

7

Arena mal graduada con limo: SP-SM

ɸ = 29°

-

2

-2.65

> 100

> 100


vp ≈ 2786 [m/s]

Rechazo de la Prueba. Se logro extraer una pequeña muestra.


Estratigrafía



Observaciones


ANÁLISIS GRANULOMETRICO MECANICO ASTM D422 1) DATOS GENERALES Proyecto: Localización del proyecto: Muestra: Realizada por:

Construcción Puente Vehicular "La Joya" Municipio La Joya - Departamento de Oruro Pozo N° 1 - Cota: -1.45 [m] Ing. Mario Jiménez S.

2) DATOS TECNICOS Peso de la muestra seca + recipiente (gr.): Peso del recipiente (gr.): Peso de la muestra seca Ws(gr.):

150.00 50.00 100.00

Análisis por tamizado y forma de granos Tamiz No. 4 10 40 200 Bandeja

Diametro(mm) 4.750 2.000 0.425 0.075

Peso retenido (gr.) 13.30 21.20 21.90 21.70 21.90

% retenido 13.30 21.20 21.90 21.70 21.90

% que pasa 86.70 65.50 43.60 21.90 0.00

0.1

0.0

100

Porcentaje que pasa (%)

80

60

40

20

0 100.0

10.0

1.0 Tamaño de tamices (mm)

Descripción: Clasificación del suelo: Sistema:


Arena arcillosa SC Unificado


DETERMINACION DE LIMITES DE ATTERBERG ASTM D4318

1) DATOS GENERALES

Proyecto: Localización del proyecto: Muestra: Clasificación del suelo: Realizadas por:

Construcción Puente Vehicular "La Joya" Municipio La Joya - Departamento de Oruro Pozo N° 1 - Cota: -1.45 [m] SC Ing. Mario Jimenez S.

2) DETERMINACION DEL LIMITE LIQUIDO

Número de lata Peso del suelo húmedo + lata Peso del suelo seco + lata Peso de lata Peso del suelo seco Peso de agua Contenido de humedad, % Número de golpes

Límite líquido Límite plástico Indice de plasticidad

5 33.00 30.00 22.60 7.40 3.00 40.50 25.00

N  LL (%)  % Humedad    25 

0 . 121

40.50 23.10 17.4

3) DETERMINACION DEL LIMITE PLASTICO

Número de lata Peso del suelo húmedo + lata Peso del suelo seco + lata Peso de lata Peso del suelo seco Peso de agua Contenido de humedad, %


6 34.60 32.20 21.80 10.40 2.40 23.10





150.00 50.00 100.00


Diametro(mm) 4.750 2.000 0.425 0.075

Peso retenido (gr.) 2.00 4.30 27.40 52.60 13.70

% retenido 2.00 4.30 27.40 52.60 13.70

% que pasa 98.00 93.70 66.30 13.70 0.00

0.1

0.0

100


80

60

40

20

0 100.0

10.0




Arena limosa SM Unificado



1) DATOS GENERALES


Construcción Puente Vehicular "La Joya" Municipio La Joya - Departamento de Oruro Pozo N° 1 - Cota: -2.90 [m] SM Ing. Mario Jimenez S.




8 41.70 39.20 26.80 12.40 2.50 20.20 3.00

N  LL (%)  % Humedad    25 

0 . 121

15.60 -




N.P.





150.00 50.00 100.00


Diametro(mm) 4.750 2.000 0.425 0.075

Peso retenido (gr.) 11.90 9.90 9.40 8.30 60.50

% retenido 11.90 9.90 9.40 8.30 60.50

% que pasa 88.10 78.20 68.80 60.50 0.00

0.1

0.0

100


80

60

40

20

0 100.0

10.0




Limo arenoso ML Unificado



1) DATOS GENERALES


Construcción Puente Vehicular "La Joya" Municipio La Joya - Departamento de Oruro Pozo N° 2 - Cota: -2.05 [m] ML Ing. Mario Jimenez S.




8 39.30 36.70 26.80 9.90 2.60 26.30 3.00

N  LL (%)  % Humedad    25 

0 . 121

20.40 -




N.P.





150.00 50.00 100.00


Diametro(mm) 4.750 2.000 0.425 0.075

Peso retenido (gr.) 0.00 0.00 0.60 90.20 9.20

% retenido 0.00 0.00 0.60 90.20 9.20

% que pasa 100.00 100.00 99.40 9.20 0.00

0.1

0.0

100


80

60

40

20

0 100.0

10.0




Arena mal graduada con limo SP-SM Unificado



1) DATOS GENERALES


Construcción Puente Vehicular "La Joya" Municipio La Joya - Departamento de Oruro Pozo N° 2 - Cota: -2.50 [m] SP-SM Ing. Mario Jimenez S.




7 34.70 31.40 19.40 12.00 3.30 27.50 3.00

N  LL (%)  % Humedad    25 

0 . 121

21.30 -




N.P.





150.00 50.00 100.00


Diametro(mm) 4.750 2.000 0.425 0.075

Peso retenido (gr.) 3.00 4.90 6.90 42.90 42.30

% retenido 3.00 4.90 6.90 42.90 42.30

% que pasa 97.00 92.10 85.20 42.30 0.00

0.1

0.0

100


80

60

40

20

0 100.0

10.0




Arena arcillosa SC Unificado



1) DATOS GENERALES


Construcción Puente Vehicular "La Joya" Municipio La Joya - Departamento de Oruro Pozo N° 3 - Cota: -2.05 [m] SC Ing. Mario Jimenez S.




11 37.90 34.80 25.10 9.70 3.10 32.00 15.00

N  LL (%)  % Humedad    25 

0 . 121

30.10 19.10 11.0




10 21.10 19.50 11.10 8.40 1.60 19.10





150.00 50.00 100.00


Diametro(mm) 4.750 2.000 0.425 0.075

Peso retenido (gr.) 0.00 0.00 1.10 91.20 7.70

% retenido 0.00 0.00 1.10 91.20 7.70

% que pasa 100.00 100.00 98.90 7.70 0.00

0.1

0.0

100


80

60

40

20

0 100.0

10.0




Arena mal graduada con limo SP-SM Unificado



1) DATOS GENERALES


Construcción Puente Vehicular "La Joya" Municipio La Joya - Departamento de Oruro Pozo N° 4 - Cota: -2.05 [m] SP-SM Ing. Mario Jimenez S.




11 36.90 34.50 25.10 9.40 2.40 25.50 3.00

N  LL (%)  % Humedad    25 

0 . 121

19.70 -




N.P.





146.40 50.00 96.40

Análisis por tamizado y forma de granos Tamiz No. 3/4" 1/2" 3/8" 4 10 40 200 Bandeja

Diametro(mm) 19.100 12.700 9.500 4.750 2.000 0.425 0.075

Peso retenido (gr.) 0.00 11.20 7.40 13.70 21.00 27.50 13.60 2.00

% retenido 0.00 11.62 7.68 14.21 21.78 28.53 14.11 2.07

% que pasa 100.00 88.38 80.71 66.49 44.71 16.18 2.07 0.00

0.1

0.0

100


80

60

40

20

0 100.0

10.0


Descripción de la muestra:


Suelo muy compacto probable roca volcanica en matriz areno arcillosa



1) DATOS GENERALES

Proyecto: Localización del proyecto: Muestra: Descripción de la muestra: Realizadas por:

Construcción Puente Vehicular "La Joya" Municipio La Joya - Departamento de Oruro Pozo N° 4 - Cota: -3.65 [m] Suelo muy compacto probable roca volcanica en matriz areno arcillosa Ing. Mario Jimenez S.




6 29.70 27.80 21.80 6.00 1.90 31.70 23.00

N  LL (%)  % Humedad    25 

0 . 121

31.40 16.90 14.5




5 30.20 29.10 22.60 6.50 1.10 16.90



ENSAYOS DE LABORATORIO EN ROCAS


TELF.: 4243300 - 76491299

COMPRESIÓN UNIAXIAL EN ROCAS ASTM D2938 1) DATOS GENERALES

Proyecto: Localización del proyecto: Muestras: Profundidad: Tipo de Roca:

Construcción Puente Vehicular "La Joya" Municipio La Joya - Departamento de Oruro P1 - Margen Izquierdo del Río Desaguadero De 5.00 [m] a 11.00 [m] Volcanica

2) RESULTADOS

Características Físicas de los Cores Obtenidos

Core N°

Diámetro [cm]

Altura [cm]

Peso [gr.]

Área [cm²]

Volúmen [cm³]

Peso Unitario [kg/m³]

1

4.75

9.57

411.80

17.72

169.59

2428

2

4.77

6.83

281.80

17.87

122.05

2309

Core N°

Presión de rotura en Manómetro [psi]

Carga [kg]

Presión [kg/cm²]

Corrección por Relación D/L Presión [kg/cm²]

1

450

1473.00

83.12

83.20

2

500

1637.00

91.61

87.44

Carga de Rotura

Promedio [kg/cm²]


85.32


COMPRESIÓN UNIAXIAL EN ROCAS ASTM D2938 1) DATOS GENERALES

Proyecto: Localización del proyecto: Muestras: Profundidad: Tipo de Roca:

Construcción Puente Vehicular "La Joya" Municipio La Joya - Departamento de Oruro P2 - Margen Derecho del Río Desaguadero De 4.60 [m] a 5.00 [m] Volcanica

2) RESULTADOS

Características Físicas de los Cores Obtenidos

Core N°

Diámetro [cm]

Altura [cm]

Peso [gr.]

Área [cm²]

Volúmen [cm³]

Peso Unitario [kg/m³]

3

4.73

6.69

277.40

17.57

117.55

2360

4

4.75

4.95

205.30

17.72

87.71

2341

Core N°

Presión de rotura en Manómetro [psi]

Carga [kg]

Presión [kg/cm²]

Corrección por Relación D/L Presión [kg/cm²]

3

500

1637.00

93.16

88.75

4

650

2128.00

120.09

108.16

Carga de Rotura

Promedio [kg/cm²]


98.46



PERFIL GEOLÓGICO DE LOS ENSAYOS DE PERFORACIÓN A DIAMANTINA


TELF.: 4243300 - 76491299



TELF.: 4243300 - 76491299



TELF.: 4243300 - 76491299

Informe Geotecnico y Geofisico Final Puente La Joya Agosto de 2015

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